disño puente losa (tejada-matias)
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7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
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Diseo de un puente losa de 15 metros de dos vas
N de carriles NL'= 2 Tren de cargas HL-93
Luz libre L'= 13.0 m
Cajuela c= .30 m f'c
175
F'c= 280kg/cm2 210
Fy= 4200kg/cm2 280
Sismicidad baja
Condicones severas (se disea principalmente para condiciones severas)
A. DISEO DE LA LOSA
A.1. Predimensionamiento (luz libre) (pg 136 mtc) L=L'+c
s= 13000 mm
Tramo simple
1.2 (s+3000)
30
e= 640 mm 165 mm OK
e= 64.00 cm 165.0 cm
Usar 88.67 cm
Entonces usaremos h= .90 m (cambiar en caso no cumpla)
A.1. Luz de clculo
L=L'+c L= 13.30 m Usaremos: L= 13.30 m
L=L'+e L= 13.90 m
A.2. Ancho de franja de losa (pg 38 mtc)
Peso eje camin=Peso eje tanden=
(resistencia I)= 1.75 (pg 52 mtc)
72.5 kN
55.0 kN
lcamin= 2.89 m
PUENTE LOSA
P(camion)=
P(eje tanden)=
e= 165 mm
L6m ; e
L
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
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ltanden= 2.19 m
A.3. Ancho efectivo de una losa (pg 137 mtc)
A.3.1. Para un solo carril
= 13.00 m =13000 mm
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
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B.1. Sobrecarga
Peso eje delantero 35.00kN =3.57Tn
peso eje posterior 145.00kN =14.78Tn
Peso neumtico delantero =3.57Tn
peso neumtico posterior =14.78Tn
Carga repartida a la franja de diseo
Neumtico delantero= 1.33Tn
Neumtico posterior= 5.51Tn
C. CALCULO DE MOMENTO FLECTOR
C.1. Momento por carga muerta
52.18 Tn-m
52.18 Tn-m
C.2. Momento por sobrecarga vehcular
a) Con el camin de diseo
Cuando caven solo dos ejes en el puente
Luz de clculo L= 13.30 m L tramo variable de ca
5.51Tn 5.51Tn
4.3
L= 13.30 m
x 13.30 m -x
x+ 4.30 9.00 m -x
RA= 9.246 -.8292 x
MD=
MD(afectado por factor de # de
carriles=
RA RB
4.3 m
-
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M(x)=RA(X)= 9.2457 x -.8292 x^2
x=5.5750 x
-
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5.51Tn 5.51Tn
4.3
L= 13.30 m
x-4.3 4.3
x
RA= 13.733 -.9500 x
M(x)=RA(X)= 13.7330 x -.9500 x^2 -23.693
x=7.23 x
-
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x
x +1.20m
RA= 21.389 -1.6842 x
M(x)=RA(X)= 21.3895 x -1.6842 x^2
x=6.3500 x
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
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Entonces: El momento por s/c sera: ML 33.09 Tn-m
d) Momento de impacto
33% (pg 40 mtc)
MI= 8.56 Tn-m (con el mayor de sobre carga vehcular)
D. CALCULO DE LA FUERZA CORTANTE CRTICA
D.1. Por carga muerta
D=2.36Tn/m
L'= 13 m (sin cajuela, luz libre)
VD= 15.34 Tn
D.2. Por s/c vehcular
a) Camion de diseo
RA(x)= 9.246 -.8292 x
x= .15 m
VL= RA(.15) 9.12 Tn
b) Eje tanden
RA= 21.389 -1.6842 x
x= .15 m
VL= RA(.15) 21.14 Tn
(mitad de cajuela)
(en todo el ancho de la via, se divide entre el ancho de la va
para obtener por metro)
Coeficiente de impacto (I):
(mitad de cajuela)
El momento por s/c afectado por el
factor por el # de carrile sera:ML 33.09 Tn-m
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7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
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Ancho de la va= 3.00 m
VL(via)= 7.05 Tn
c) Sobrecarga
.15 m .97 Tn/m
A
L= 13.30 m
=6.451 Tn
V= RA - .15 m* .97 Tn/m
VL= 6.31 Tn
Ancho de la va= 3.00 m
VL(via)= 2.10 Tn
Entonces: El cortante de diseo sera: VL DISEO= 11.22 Tn
c) Corte de impacto
33% (pg 40 mtc)
VI= 3.01 Tn (con el mayor de sobre carga vehcular)
E. VERIFICACIN DEL PERALTE DE LA LOSA
b= 100.00cm
recubrimiento (r)=
h= 90.00 cm d=
d=
E.1. Por flexin
Mu= 138.11 Tn-m
RA=
(en todo el ancho de la via, se divide entre el ancho de la va
para obtener por metro)
Coeficiente de impacto (I):
-
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(pg 31 y 33 mtc)
= 1.05
= 1.05= 1.05
n= 1.157625 > .95 OK
n*MU= 159.88 Tn-m
Momento que resiste el concreto:
40945584kg-cm Ku max
409.46 Tn-m
Comprobamos que debe ser simplemente reforzada:
159.88 Tn-m < 409.46 Tn-m
E.2. Por corte
(pg 31 y 33 mtc)
= 1.05
= 1.05
= 1.05
n= 1.157625 > .95 OK
Vu = 51.03 Tn
Cortante que resiste el concreto:
62567.95 Kg
62.57 Tn
51.03 Tn < 62.57 Tn
para componentes y conexiones no
dctiles
si cumple, OK
si es simplemente reforzada, OK
Comprobamos que la resistencia al corte del concreto es mayor a la resitencia al corte
ltimo, ya que no debe tener estribos:
para componentes y
conexiones no dctiles
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F. CLCULO DE ACERO
F.1. Clculo acero postivo
nMu= 159.88 Tn-m
b= 100.00cm d=83.00 cmw= 0.0977
= 0.00651
mnima= 0.00180 (para losas)mxima= 0.02168 Zona de baja sismicidad: Zona de alta sismicidad:
Comprobamos:
.00180 < =.00651 < .02168
As(+)= 54.07 cm2
(pulgadas)= 1 3/8
s= 17.719 cm OK
Usaremos 1 1 3/8 '' @ 17.000 cm
E.2. Clculo acero negativo
Segn: Norma
(segn Norma)
(para asegurar diseo)
As(negativo)= 14.94 cm2
(pulgadas)= 3/4
s= 19.078 cm OK
Usaremos 1 3/4'' @ 19.000 cm
F.2. Clculo acero transversal
O
-
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Segn: AASHTO
Norma E-060 (Acero mnimo)
14.94 cm2
AASHTOAcero de reparticin positivo
8.15 cm2 < 27.033 cm2 OK
Acero de reparticin negativo
2.25 cm2
Entonces
Acero de reparticin positivo
s= 24.27 cm OK (pulgadas)=
Usaremos 1 5/8'' @ 24.000 cm
Acero de reparticin negativo
s= 31.63 cm OK (pulgadas)=
Usaremos 3/8 31.000 cm
F. VERIFICACIN POR SERVICIO
F.1. Peralte requerido
M= 93.83 Tn-m
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n= 8
fc= 126
2100
fs= 1700
k= 0.372230428
j= 0.875923191
b= 100.00cm
d mn= 67.59cm < 83 cm
F.2. Agrietamiento
b= 100.00cm
h= 90.00 cm
M= 93.83 Tn-m
As(+)= 54.07 Tn-m
j= 0.875923191
d= 83.00 cm
dc= 7.00 cmb= 100.00 cm
1 1 3/8 '' @ 17.000 cm
fs= 2387.06kg/cm2
fs= 2100.00kg/cm2
(el menor)
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A= 238.00 cm2
Exposicin exterior
Z= 24895 kg/cm < 26000 kg/cm
F.3. Por fatiga
Momento de servicio por fatiga:
M(mximo)= 93.66 Tn-m
M(mnimo)= 52.18 Tn-m
Esfuerzos
As(+)= 54.07 Tn-m
j= 0.875923191
d= 83.00 cm
fs(mximo)= 2382.87 kg/cm2
fs(mnimo)= 1327.56 kg/cm2
1055.31 kg/cm2
Esfuerzo admisible
0.3 (si la seccion es re
fs 1= 1635.36 kg/cm2
Fs admisible= 1197.26 kg/cm2 > 1055.3 kg/cm2 OK
F.4. Por vibracin
L1= 13.60 m
Ec= 2200000
-
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WD= 2.36Tn/m
g= 9.81m/seg2
13.60 m
h= .90 m
I= .83 m^4 (a lo largo del puente)
f=
12.- Clculo de la contraflecha
Contraflecha necesaria = evacuacin de aguas + mx
a.- Conraflecha por evacuacin de aguas
evacuacin de aguas = ev = Sl x LT/2
Pendiente longitudinal mnima del puente: Sl =
Longitud total: LT =
ev = 3.40 cm
b.- Deformacin mxima
mx = cp + cv
cp = i(cp) + d(cp)
i(cp) : Deformacin instantnea
d(cp) : Deformacin con el tiempo o lenta
b.1.- Deformacin por carga muerta
Diagrama de cuerpo libre para la carga muerta
Momento de inercia de la seccin bruta no fisurada
16 ciclos/segundo > 6 ciclos/segundo
D = 2.
L = 1
e = 90.00 cmd = 83.0 cm
b = 100 cm
-
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100x90/12 Ig =
Momento de agrietamiento
fr = 2f'c = 2280 = 33.47 Kg/cmyt = e / 2 = 90 / 2 = 45.00 cm
Mcr = 33.47 x 6075000/45 = 4518450 Kg-cm
Comparando
45.185 < 138.11 La seccin ser agrietada
Momento de inercia de la seccin agrietada
Seccin transformada
d' = 5.0 cm
rea de acero transformado a concreto
r = nAs + (2n-1)As' = x0.75+(2x-1)x
Momento de las reas de acero transformado a C con respecto a la fibra en compresi
P = (nAs)d + [(2n-1)As']d' = 8x0.75x83+(2x8 - 1)xx5
Distancia del eje neutro hasta la zona en compresin
(0/100)(2x0x100/0 + 1) - 1)
Momento de inercia de la seccin agrietada doblemente reforzada
Icr = bc3/3 + nAs(d-c)
2 + (2n - 1)As'(c-d')2
#DIV/0!
Momento de inercia efectivo
r = 0.00 cm
P = 0.00 cm
#DIV/0!
#DIV/0!
Mcr = 45.19 Tn-m
Mcr < Mservicio actuante
e = 90.00 cmd = 83.0 cm
_=(^3)/12=
_=(__)/_
=/(((2)/^2 +1)1)=
= ^ ^
-
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#DIV/0!
Deformacin instantnea
#DIV/0!
i(cp) = #VALUE!
Deformacin de larga duracin: d(cp)
l = x/(1+50r')
r' : cuanta mnima en compresin (rmn en losa) =
x: Factor dependiente del tiempo (Puente > 5 aos) =
l = 2/(1+50x0.0018) = 1.83
d(cp) = lx i(cp) = #VALUE!
d(cp) = #VALUE!
Por lo tanto, la deformacin por carga muerta es:
cp = i(cp) + d(cp) = #VALUE!
cp = #VALUE!
b.2.- Deformacin por carga variable Deformacin por sobrecarga vehicular
P1 = 0.00 Tn P1 = 0.00 Tn
1.20 m
Clculo de la deformacin por el mtodo de viga conjugada
Diagrama de momentos
MD(afectado por fa
(0/3)x(1+) = 0.00 Tn/m
#DIV/0! Ig = 6075000 cm
#VALUE!
_ _ _ _ _ _
_(())=(5^4)/(384__ )
A
/=_1/ (1+
+
-
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#VALUE! #VALUE!
Diagrama de momentos reducidos
#VALUE!
1.20 m
#VALUE!
#VALUE!
Si = M
0.60 m
#VALUE!
#VALUE!
Deformacin por sobrecarga
s/c lineal = 970x10/3 m= 0.00 Kg/cm
s/c = #VALUE!
Deformacin por carga variable
cv = #DIV/0!
b.4.- Deformacin total
#VALUE!
#VALUE!
#VALUE!
#DIV/0!
MD(afectado por fa
#VALUE!
#V
A
A
M
_(/)=(5^4)/(384__
-
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=ev+mx=ev+(cp+cv)= #VALUE!
Usaremos: #VALUE!
0
0 0
0
b = 0 cm
d = h - 0.10 = -10 cm
MD(afectado por factor de # de carriles=
1.- Metrado de cargas
1.1.- Carga muerta
P.p de viga = 0m x 0m x 2.50Tn/m =
P.p guardera = 0m x 0m x 2.50Tn/m =
P.p pasamanosP.p piso terminado
WD =
1.2.- Carga viva
S/C peatonal = 0 m x 0.36 Tn/m =
S/C pasamanos = (2.05 x5.50)/(2xMD(afectado por factor
WL =
1.3.- Carga factorizada
U = 1.4WD + 1.7WL = 1.4x0.13 + 1.7x0.16
2.- Clculo de momentos en el centro de luz
2.1.- Por carga repartida factorizada
Mu' = UL/8 = 0.45xMD(afectado por factor de # de carriles=/8
0.00 Tn/m
0.00 Tn/m
0.08 Tn/m0.05 Tn/m
0.13 Tn/m
#VALUE!
h=0
0
e = 0 cm
Segn el manual solamente se aplicar una sobrecarga peatonal de 360 K
una carga de 2.05 Tn en una longitud de 5.5 m
0.00 Tn/m
0.16 Tn/m
0.16 Tn/m
U =0.45 Tn/m
Viga sardinel
-
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2.2.- Por sobrecarga vehicular
Mu(s/c) = 0.1PmL(1+I)Fc
Pm: Peso de una llanta (se considera el mayor)
I : Coeficiente de impactoPm =145 kN/2 = 7.39 Tn
Fc = 1.75(n) = 1.75(Ku max) = #VALUE!
I = 0%
#VALUE!
Mu(s/c) = #VALUE!
2.3.- Momento total al centro de luz
#VALUE!
3.- Fuerza cortante crtica en la cara del apoyo
Por mtodo matemtico aproximado
P1
P1/2 P1/2
(P1/2)(L/2) = 0.1PmL(1+I)Fc
#VALUE!
c/2 =0.00 m
#VALUE!
0.45 Tn/m
#VALUE!
#VALUE!
D(afectado por factor de # de carrile
#VALUE!
U = 0.45 Tn/m
MD(afectado por factor de # de carriles=
#VALUE!
A
-
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c/2 =0.00 m
#VALUE!
#VALUE!
4.- Diseo del concreto
Mu = #VALUE!
V u = #VALUE!
4.1.- Diseo por flexin
ndice de refuerzo
#VALUE!
Cuanta de acero
#VALUE!
Cuanta mnima
mn = 0.7f'c / fy = 0.7x/
Cuanta mxima
mx = b =x
Comparando
rmn < r < rmx #DIV/0!
rea de acero positivo#VALUE!
" "
1 tiene combinacin
6 3 #DIV/0!
#N/A #N/A
#DIV/0!
mx = 0.000000
#DIV/0!
#N/A
#VALUE!
#VALUE!
#VALUE!
V
=0.85(0.7225(0.7_10
^5)/(_( )^ ^2 ))
-
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#N/A
rea de acero negativo
#DIV/0!
" "
1 tiene combinacin
4 2 #DIV/0!
#N/A #N/A
#N/A
Corte transversal de la viga sardinel
4 1'' + 2 No tiene combinacin''
6 1'' + 3 No tiene combinacin''
4.2.- Diseo por corte
a.- Cortante resistente del concreto: Vc
Vc = 0.53(f'c)bd = 0.53()x0x-10 = 0 Kg
Vc = 0.85x0
Comparando
#VALUE! 0.00 Tn
#VALUE!
b.- Espaciamiento: S
Segn la Norma E-0.60
#DIV/0!
#N/A
Vc = 0.00 Tn
Vc = 0.00 Tn
Vu Vc
-
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Espaciamiento mximo
Smx = d/2 = -10/2 = -5 Smx = 60 cm
Espaciamiento mnimo
Si usamos 3/8 A3/8'' = #N/A
#N/A
#N/A
#NUM!
5.- Verificacin por anclaje y adherencia:
5.1.- Verificamos por anclaje y adherencia para la losa
Corte transversal de la losa
Cuanta de acero
= As/(bd) = 0.75/(b-cx0)
ndice de refuerzo
#VALUE!
Momento nominal resistente
#VALUE!
Cortante ltimo
Vu = n [ 1.25VD + 1.75 VL + 1.75VI) ] = [1.25x+1.75(+)]
Desarrollo del refuerzo para el momento positivo
#VALUE! la = c/2
#VALUE!
Longitud de anclaje y adherencia
#N/A
e = 0.00 cmd = 0.0 cm
-Smx = 5 cm
b-c
#VALUE!
#VALUE!
#VALUE!
Vu = 0.00 Tn
=(__
_=0.24_ ((__
-
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23/250
fy , f'c (Mpa)
e = 1 (Acero sin tratamiento especial)
= 1 (Concreto normal)
ldg = #DIV/0!
Comparando
#DIV/0! #VALUE! #DIV/0!
5.2.- Verificamos por anclaje y adherencia para la viga sardinel
Cuanta de acero
#DIV/0!
ndice de refuerzo
#DIV/0!
Momento nominal resistente
#DIV/0!
Cortante ltimo
Vu = 1.4VD + 1.7VL = 1.4x0.13 + 1.7x0.16
Desarrollo del refuerzo para el momento positivo
#DIV/0! la = c/2
#DIV/0!
Longitud de anclaje y adherencia
fy , f'c (Mpa)
e = 1 (Acero sin tratamiento especial)
= 1 (Concreto normal)
ldg = #DIV/0!
ldg ld
h = 0 cm-d = 10 cm
b = 0 cm
#DIV/0!
#DIV/0!
#DIV/0!
Vu = 0.45 Tn
_
_=0.24_ ((__
)/(_ ))
-
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Comparando
#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!
ANCHO UTIL
ANCHO TOTAL
N DE CARRILES
CARGA VIVA
LUZ TIL
LUZ TOTAL
ESFUERZO A LA COMPRESION DEL CONCRETO f'c
ESFUERZO DE FLUENCIA DEL ACERO fyANCHO DE CAJUELA
PERALTE DE LOSA
LOSA
MOMENTO LTIMO POR COMBINACION DE CARGAS Y FACTORES DE CARGA
CORTANTE LTIMO POR COMBINACION DE CARGAS Y FACTORES DE CARGA
ACERO POSITIVO PRINCIPAL
ACERO POSITIVO POR REPARTICIN Y TEMPERATURA
ACERO NEGATIVO PRINCIPAL
ACERO NEGATIVO POR REPARTICIN Y TEMPERATURA
VIGA SARDINEL
MOMENTO LTIMO POR COMBINACION DE CARGAS Y FACTORES DE CARGA
CORTANTE LTIMO POR COMBINACION DE CARGAS Y FACTORES DE CARGA
DISEO POR FLEXION
ACERO POSITIVO
ACERO NEGATIVO
DISEO POR CORTE
ESTRIBOS
CONTRAFLECHA NECESARIA
ldg ld
DISEO DE PUENTE TIPO LOSANORMA: MANUAL DE DISEO DE PUENTES DEL MTC - PER, E-0.60 y E-0.30
-
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# vias cargadas factor eje tandem
1 1.2 0.5 1
2 1 1 2
3 0.85 1.50 3
4 0.65 2 4
Ku mx b Sismicidad
41.0411 0.0180 alta 0.5
49.5301 0.0216 baja 0.75
66.0402 0.0289
L= 13.30 m
e=88.67 cm
no se usa
145 kN110 kN
L/15
L/12
icion de x, si no)
camion de diseo
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
26/250
OK
OK
OK
se usa 1800
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
27/250
mion de diseo: 4.3
1.33Tn
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
28/250
mion de diseo: 4.3
1.33Tn
4.70 m -x
mion de diseo: 4.3
RB
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
29/250
1.33Tn
8.70 m -x
11.20Tn
RB
RB
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
30/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
31/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
32/250
7.00 cm
b-c
83.00 cm
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
33/250
0.9
66.0402
0.85
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
34/250
(pulga) Ab (cm)
3/8 .71 cm2 0.9525
1/2 1.27 cm2 1.27
5/8 1.98 cm2 1.5875
3/4 2.85 cm2 1.905
1 5.07 cm2 2.54
1 3/8 9.58 cm2 3.493
1 1/2 11.40 cm2 3.81
2 20.27 cm2 5.08
Segn As negativo
Norma 14.94
Asegurar diseo 27.0331507
(pulga) Ab (cm)3/8 .71 cm2 0.9525
1/2 1.27 cm2 1.27
5/8 1.98 cm2 1.5875
3/4 2.85 cm2 1.905
1 5.07 cm2 2.54
1 3/8 9.58 cm2 3.493
1 1/2 11.40 cm2 3.81
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
35/250
Segn As transversal positivo
Norma E-060 14.94
AASHTO 8.15 cm2
Segn As transversal negativo
Norma E-060 14.94 cm2
AASHTO 2.25 cm2
Acero de reparticin positivo Acero de reparticin negativ
5/8 (pulga) Ab (cm) (pulga) Ab3/8 .71 cm2 0.9525 3/8 .71 cm2
1/2 1.27 cm2 1.27 1/2 1.27 cm2
5/8 1.98 cm2 1.5875 5/8 1.98 cm2
3/4 2.85 cm2 1.905 3/4 2.85 cm2
1 5.07 cm2 2.54 1 5.07 cm2
3/8 1 3/8 9.58 cm2 3.493 1 3/8 9.58 cm2
1 1/2 11.40 cm2 3.81 1 1/2 11.40 cm2
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
36/250
OK
re= 5.00 cm
dc=re+ /2 7.00 cm
d=h-dc 83.00 cm
(el menor)
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
37/250
exposicin
interior 31000
exterior 26000
OK
ctangular)
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
38/250
OK
0.50%
1360.00 cm
6 Tn/m
.60 m
(-) As = 14.94 cm
(+) As = 17.72 cm
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
39/250
n
b = 100 cm
6075000 cm
(2n-1)As'
nAs
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
40/250
#DIV/0!
ctor de # de carriles=
0.0018
2.0
#VALUE!B
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
41/250
/EcIe
#VALUE!
ctor de # de carriles=
#VALUE!
LUE!
#VALUE!
B
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
42/250
g/m si el ancho de vereda es 0.6 m, adems de la Tabla 2.4.3.6.3-1. Se considerar
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
43/250
B
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
44/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
45/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
46/250
(-) As = 0.00 cm
(+) As = 0.75 cm
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
47/250
#DIV/0!
#DIV/0!
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
48/250
RESUMEN DEL DISEO DEL PUENTE
6 1''
4 1''
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
49/250
Condiciones d re
leves 6 3.5
severas 7 5
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
50/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
51/250
-
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52/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
53/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
54/250
-
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55/250
-
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56/250
-
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57/250
-
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58/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
59/250
o
(cm)0.9525
1.27
1.5875
1.905
2.54
3.493
3.81
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
60/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
61/250
-
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62/250
-
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63/250
-
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64/250
-
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65/250
-
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66/250
-
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67/250
-
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68/250
-
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69/250
-
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70/250
-
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71/250
-
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72/250
#NUM!
0.00 m
0 Kg/cm
0 Kg/cm0 cm
0 cm
0.00 Tn-m
ltanden=
0
0
L
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
73/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
74/250
-
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75/250
-
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-
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-
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-
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-
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-
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-
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-
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83/250
-
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84/250
-
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85/250
-
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-
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99/250
-
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100/250
-
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101/250
-
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102/250
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103/250
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104/250
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105/250
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107/250
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108/250
-
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109/250
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110/250
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111/250
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112/250
-
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113/250
-
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114/250
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115/250
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116/250
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117/250
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118/250
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119/250
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120/250
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121/250
-
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122/250
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123/250
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124/250
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125/250
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126/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
127/250
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128/250
-
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129/250
-
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130/250
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131/250
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132/250
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133/250
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134/250
-
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135/250
-
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136/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
137/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
138/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
139/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
140/250
-
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141/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
142/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
143/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
144/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
145/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
146/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
147/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
148/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
149/250
-
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150/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
151/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
152/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
153/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
154/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
155/250
-
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156/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
157/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
158/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
159/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
160/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
161/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
162/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
163/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
164/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
165/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
166/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
167/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
168/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
169/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
170/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
171/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
172/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
173/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
174/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
175/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
176/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
177/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
178/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
179/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
180/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
181/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
182/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
183/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
184/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
185/250
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
186/250
N de carriles NL'= 2
Luz libre L'= 5.4 m
Cajuela c= .40 m
F'c= 280kg/cm2
Fy= 4200kg/cm2
Sismicidad baja
Condicones severas (se disea principalmente para condiciones severas)
x= 1.100 < 1.1
c1= 6.01 6.01 6.01
c2= 6.01 4.3
L'= 5.4 m
x L'= 5.4 m -x
L'= 4.3 m +x 1.1 m -x
RA RB
4.3 m
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
187/250
Ra= 4.78574074
M maximo 5.26431481
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
188/250
12.- Clculo de la contraflecha
Contraflecha necesaria = evacuacin de aguas + mx
a.- Conraflecha por evacuacin de aguas
evacuacin de aguas = ev = Slx L T/2
Pendiente longitudinal mnima del puente Sl =
Longitud total: L T = ev = #REF!
b.- Deformacin mxima
mx = cp + cv cp = i(cp) + d(cp)
i(cp) : Deformacin instantnea
d(cp) : Deformacin con el tiempo o lenta
b.1.- Deformacin por carga muerta Diagrama de cuerpo libre para la carga muerta
Momento de inercia de la seccin bruta no fisurada
#REF! Ig =
Momento de agrietamiento
#REF! #REF! #REF! #REF!
#REF!
Comparando
#REF! #REF! #REF!
0.50%
#REF!
#REF!
#REF!
#REF!#REF!
#REF!
#REF!
#REF!
Mcr < Mservicio actuante
_=(
^3)/12=
_=(__
)/_
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
189/250
Momento de inercia de la seccin agrietada
Seccin transformada
d' = 5.0 cm
rea de acero transformado a concreto#REF!
Momento de las reas de acero transformado a C con respecto a la fibra en compr#REF!
Distancia del eje neutro hasta la zona en compresin
#REF!
Momento de inercia de la seccin agrietada doblemente reforzada
Icr = bc3/3 + nA s (d-c)
2 + (2n - 1)A s '(c-d')2
#REF!
Momento de inercia efectivo
#REF!
Deformacin instantnea
#REF! i(cp) = #REF!
Deformacin de larga duracin: d(cp)l = x/(1+50r')
#REF!
#REF!
#R
#REF!
#REF!
#REF!
#REF!
#REF! #REF!
=/(((2)/^2+1)1)=
_=(_/)^3_+[1(_/)^3 ]_ _
_(())=(5^4)/(384__ )
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
190/250
r' : cuanta mnima en compresin (rmn en losa) =
x: Factor dependiente del tiempo (Puente > 5 aos) =
l = 2/(1+50x0.0018) = 1.83
d(cp) = lx i(cp) = #REF!
d(cp) = #REF!
Por lo tanto, la deformacin por carga muerta es: cp = i(cp) + d(cp) = #REF!
cp = #REF!
b.2.- Deformacin por carga variable
Deformacin por sobrecarga vehicular
#REF! #REF!
1.20 m
Clculo de la deformacin por el mtodo de viga conjugadaDiagrama de momentos
#REF! #REF!
Diagrama de momentos reducidos
#REF!
1.20 m
#REF!
#REF!
#REF! #REF!
#REF!
#REF!
#REF!#REF!
A
/=_1/ (1+
(+)
A
-
7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)
191/250
Si = M
0.60 m
#REF!
#REF!
Deformacin por sobrecarga
s/c lineal = 970x10/3 m= #REF!
s/c = #REF!
Deformacin por carga variable
cv = #REF!
b.4.- Deformacin total
= ev+ mx= ev+( cp + c #REF!
Usaremos: #REF!
#REF!
#REF! #REF!
#REF!
#REF!
#REF!
#REF! #REF!
#REF!
#REF!
#REF!
REF!
#REF!
A
M
_(/)=(5^4)/(384__
Viga sardinel
-
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#REF!
d = h - 0.10 = #REF!#REF!
1.- Metrado de cargas
1.1.- Carga muerta
#REF!#REF!
P.p pasamanosP.p piso terminado
WD =
1.2.- Carga viva
#REF!#REF!
WL =
1.3.- Carga factorizada
#REF!
2.- Clculo de momentos en el centro de luz2.1.- Por carga repartida factorizada
#REF!
2.2.- Por sobrecarga vehicular
Mu(s/c) = 0.1Pm L(1+I)Fc
Pm : Peso de una llanta (se considera el mayor)
I : Coeficiente de impacto
Pm =145 kN/2 = 7.39 Tn#REF! #REF!
I = #REF!
#REF!Mu(s/c) = #REF!
2.3.- Momento total al centro de luz
#REF!
#
#REF!#REF!0.08 Tn/m0.05 Tn/m
#REF!
Segn el manual solamente se aplicar una sobrecarga peatonal de 360
Se considerar una carga de 2.05 Tn en una longitud de 5.5 m
#REF!0.16 Tn/m
#REF!
#REF!
#REF!
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3.- Fuerza cortante crtica en la cara del apoyo
Por mtodo matemtico aproximado
P1
P1/2 P1/2
(P1/2)(L/2) = 0.1Pm L(1+I)Fc#REF!
#REF!
#REF!
#REF!
#REF!
#REF!
#REF!
4.- Diseo del concretoMu = #REF!
V u = #REF!
4.1.- Diseo por flexin
ndice de refuerzo
#REF!
#REF!
#REF!
#REF!
#REF!
#REF!
#REF!
A
V
=0.85(0.7225(0.7_10^5)/(_( )^ ^2 ))
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#REF!
Cuanta de acero
#REF!
Cuanta mnima#REF!
Cuanta mxima#REF!
Comparandormn < r < rmx #REF!
rea de acero positivo#REF!
" "
1 #REF!6 3 #REF!
#REF! #REF!
#REF!
rea de acero negativo#REF!
" "
1 #REF!
4 2 #REF!#REF! #REF!
#REF!
Corte transversal de la viga sardinel
#REF!
#REF!
#REF!
#REF!
#REF!
#REF!
#REF!
#REF!
-
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#REF!
#REF!
4.2.- Diseo por corte
a.- Cortante resistente del concreto: Vc
#REF!
#REF!
Comparando
#REF! #REF! #REF!
b.- Espaciamiento: SSegn la Norma E-0.60
Espaciamiento mximo#REF! ########
Espaciamiento mnimo
Si usamos 3/8 A3/8'' = #REF!
#REF!
#REF!
#REF!
5.- Verificacin por anclaje y adherencia:
#REF!
#REF!
Vu Vc
#REF!
#REF!
=(__
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5.1.- Verificamos por anclaje y adherencia para la losa
Corte transversal de la losa
Cuanta de acero#REF!
ndice de refuerzo#REF!
Momento nominal resistente#REF!
Cortante ltimo#REF!
Desarrollo del refuerzo para el momento positivo#REF! la = c/2
#REF!
Longitud de anclaje y adherencia
fy , f'c (Mpa)
e = 1 (Acero sin tratamiento especial)
= 1 (Concreto normal)
ldg = #REF!
Comparando
#REF! #REF! #REF!
5.2.- Verificamos por anclaje y adherencia para la viga sardinel
#REF!
#REF!#REF!
#REF!
#REF!
#REF!
#REF!
ldg ld
#REF!#REF!
_=0.24_ ((__
)/(_ ))
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Cuanta de acero#REF!
ndice de refuerzo#REF!
Momento nominal resistente#REF!
Cortante ltimo#REF!
Desarrollo del refuerzo para el momento positivo#REF! la = c/2
#REF!
Longitud de anclaje y adherencia
fy , f'c (Mpa)
e = 1 (Acero sin tratamiento especial)
= 1 (Concreto normal)
ldg = #REF!
Comparando
#REF! #REF! #REF!
ldg ld
#REF!
#REF!
#REF!
#REF!
#REF!
_=0.24_ ((__
)/(_ ))
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#REF!
#REF!
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esin
#REF!
F!
(2n-1)As'
nAs
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200/250
/Ec Ie
0.0018
2.0
#REF!
#REF!
#REF!
B
B
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201/250
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Kg/m si el ancho de vereda es 0.6 m, adems de la Tabla 2.4.3.6.3-1.
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203/250
B
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#REF!
#REF!
#REF!
#REF!
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