Diseño y construcción de una máquina despulpadora de café ...
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DISEÑO Y CONSTRUCCION DE UNA MAQUINA DESPULPADORA DE CAFE VERTICAL CON PECHEROS FIJOS DE ALTO RENDI MI ENTO CAL I UNIVERSIDAD AUTONOMA DE OCCIDENTE FACULTAD DE INGENIERIA PLAN DE ESTUDIOS DE INGENIERIA MECANICA 1989 GUTLLERMo L. CARDEñ0 G. ANGEL A. PALACIO O. FRAN KL IN ARTURO V I LL EGAS R .
Transcript of Diseño y construcción de una máquina despulpadora de café ...
DISEÑO Y CONSTRUCCION DE UNA MAQUINA
DESPULPADORA DE CAFE VERTICAL CON PECHEROS
FIJOS DE ALTO RENDI MI ENTO
CAL I
UNIVERSIDAD AUTONOMA DE OCCIDENTE
FACULTAD DE INGENIERIA
PLAN DE ESTUDIOS DE INGENIERIA MECANICA
1989
GUTLLERMo L. CARDEñ0 G.
ANGEL A. PALACIO O.
FRAN KL IN ARTURO V I LL EGAS R .
DISEÑO Y CONSTRUCCION DE UNA MAQUINA
DESPULPADORA DE CAFE VERTICAL CON PECHEROS
FIJOS DE ALTO RENDIMIENTO
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GUILLERMo L. CARIEñ0 G.
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Trabaio de grado Presentadocomo requisito Paracial Paraoptar al título deIngeniero Mecánico
Director: HEBERT JARAMILL0I .M.
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UNIVERSIDAD AUTONOMA DE O
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Nota de Aceptación:
Aprobada por eI Comité de Trabajo de
Grado en cumpl imiento de los requisi-tos exigidos por 1a Corporación
Universitaria Autónoma de Occidente
para optar al títul Ingeni ero
Jurado
ode
Cali, noviembre 21 de 1989
Mecánico.
Jurado
't1
Dedicamos esta obra a
nuestras fami I ias Por
el apoyo que son en
todos I os logros nuestros '
lll
H EBERT JARAMILL0, I ngen i ero Mecáni co , Jefe de Area .
MARTIN M0RENO, Ingeniero Agrícola Universidad de'l Valley vi ncul ado a I a tlni versi dad Autónoma de 0cci dente.
JAIME SANCHEZ R., Ingeniero Mecánico, universidad delVal I e y vi ncul ado a I a Un'iversi dad Autónoma de 0cci dente.
TALLER DE TECN0L0GIA MECANICA, de I a Universidad Autóno-ma de 0c ci dente .
CENTRO DE INVESTIGACIONES DEL CAFE
todas aquel I a S personaS qu9 en una u otra forma col abo-raron en I a reai i zaci ón del presente trabaio.
AGRADEC IMI ENTOS
Lo s autores expresan sus agradec imi entos :
A
A
A
A
A
A
iy
TABLA DE CONTENIDO
INTRODUCCION
1. OBJETIVOS
2. MATERIALES Y METODOLOGIA
2 .I DESPUL PADO
2.1.I Materiales
2.I.1.1 Tol va
2.1.L.2 Vol ante
2 .l .l .3 Ei e hori zontal
2.1.I.4 Agitador
2.L.L .5 Basti dor o soPorte
2.1.1.6 Carter
2.I.I.7 Pecheros o cuchillas
2.L.1..8 Pi ñones
2.1.L.9 Base
2.1.1.10 Cami sa
2.t.1.11 Cilindro
2 .L1 .12 Ei e vert i cal
2 .7 .l .13 Gua rdas metál i c as
2.L.1.14 Rodamientos
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t2
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2.1.1.15 Tornillería
2.1.1.16 Pecheros fiios?.2 GRADUACION DEL AL IMENTADOR
2.3 REPOSICION DEL PROTECTOR DE SOBRECARGA
2.4 RETENES PARA LA PIEDRA
3. LABORES ANTES DE LA DESPULPADA
3.1 CUIDADoS CoN LA MAQUINA
3.2 CUIDADO CON LOS FRUTOS
4 . LA DES PUL PADA
4.I DAÑOS DE UN MAL DESPULPADO
4 .1.1 Granos mordi dos por I a máqui na
4.7.2 Granos trill ados por la despul padora
4.1.3 Granos con Pul Pa Pegada
4.1.4 Granos pequeños que no despul pa I amáquina
4. 1.5 Granos que se pi erden con I a pul pa
4.? SELECCION DEL MOTOR
4 .2.1 Motores el éctri cos
4.2.2 Motores de gasolina
4.2.3 Motores de ACPM ( Di esel )
4.3 RENDIMI ENTO
4 .4 CAL I DAD DEL DESPUL PADO
4.5 CARACTERISTICAS DE OPERACI0N DE MAQUINAS
DESPULPADORAS
4.6 METODOS
4.7 CALIDAD DE LA SEMILLA
pág.
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31
VI
5. DISEÑO DE LOS PECHEROS
5.1 GEOMETRIA FUNCIONAL
5.2 PROCEDIMI ENTO
5.3 ANALISIS DE ESFUERZOS
5.3 . 1 Cál cul o del peso
5.4 DISEÑO Y CONSTRUCCION DE LA BASE INTERIOR
5.4.1 Tapa de la base interior5.4.2 Cíl indro de I a base inferior5.4.3 Di seño de 1 a sol dadura base inferior5.5 DISEÑO MECANISMO TRANSMISION
5.5.1 Información pre] iminar
5.5.2 Predimenci onami entp
5.5.2.1 Predimencionamiento del módulo porLewi s
5 .5 .2 .2 Cál cu I o del fa cto r de forma
5.5.2.3 Cál cu'lo del torque.
5.5.2.4 Cál cul o módul o
5.5.3 Cá1 cul o del esfuerzo presente
5.5.3.1 Ecuación Barth
5.5.3.2 Cál cul o carga tangenci al
5.5.3.3 Cál cul o del ancho de cara
5.5.3.4 Ecuación de esfuerzo presente
5. 5. 3 .5 Cál cul o de esfuerzo contacto
5.6 VERIFICACIOII POR ROTURA SEGUN AGMA
5.6. 1 Expres i ón del esfuerzo de rotura en fat i ga
ple.
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59
60
v'r t
5.6.2 Dimensiones
5.6.3 Lubricación
5,7 DISEÑO DE EJES
5.7.I Determinación de fuerzas en el eje horizontal
5.7.1.1 Cálcu'l o de fuerzas de la correa
5.7.I.2 Cálculos matemáticos
5. 7 . 1 .3 Cál cul o de fuerzas produc i das por I atransmisión cónica
5 .7 .1.4 Determi naci ón de radi os vectori al mente
5.7.2 Diagrama de momentos flectores y cortantes( Vert i cal es )
p1e.
63
65
65
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81
B2
85
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5.7 .3
5.7 .4
5.7 .4 .t5.7 .4.2
5.7.5
5.7.5.1
5.7 .5.2
5.7.5.3
5.7 .6
5.7 .7
5.7.8
Momentos fl ectores y cortantes. Diagrama(Transversal es )
Cál cul o del di ámetro de ej es
Criterios de la ASME
Cál cul o del factor de seguri dad por I aecuaci ón de Soderberg.
Cál cul o de defl exi ones
En el eje 7
En el eje J.
Anal i zaremos el vol adi zo
Cálculo de la velocidad críticaVerificación por deformación torcional(Faires)
Determinación de cargas sobre el eje delral I ador.
5.7.8.1 Análisis de fuerzas y momentos
5.7 .8.2 Determi nación del d j ámetro del eje porI a ASME
viii
5.7.8.3 Diámetro del eje por torsión pura
5.7 .8.4 Cál culo del factor de seguridad porSoderberg.
5.7.8.5 Cálculo de deflexiones (punto b)
5.7.8.6 Cálculo de la velocidad crítica5 .7 .8.7 Veri fi cac i ón por defo rmacj ón tors i onal
5.8 DI SEÑO DEL VOLANT E
5.8.1 Determinamos la energÍa cinética de'lvol ante ( Ek )
5.8.2 Determi namos I os esfuerzos sobre el aro
5.8.3 Determinamos las dimensiones del aro
5.8.4 Dimensiones del aro.
5.8.5 Dimensiones de I os brazos
5.8.6 Chequeo del vol ante
5.9 CONSTRUCCION DEL SISTEMA DE AL IMENTACION
5.9.1 Construcci ón Tol va
5.9.2 Construcción aletas graduación alimentación
5.9.3 Construcción agitador horizontal
5.9.4 Construcción al imentador vertical
5.9.5 Base superior
5.10 SELECCION DE RODAMIENTOS Y BUJES
5. 10. 1 Rodami entos del vol ante
5. 10.2 Rodami ento del I ado del vol ante del ei ehorizontal
Rodami ento del I ado opuesto del vol antedel eje horizontal .
Rodami ento del Carter
Rodami ento del pi ñón cón i co
5. 10.3
5. 10.4
5.10.5
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89
89
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91
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702
L02
702
L02
L02
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103
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L07
107
ix
5.10.6 Rodami entos superi or del eje verti cal
5.10.7 Rodamiento inferior del eje vertical5.11 DI SEÑO Y SELECCION RALLADOR
5.T2 SELECCION DE TORNILLERIA Y ARANDELA PORTA-FUSIBLE
5.I2.I Tornillos de anclaje
5.12.2 Tornil I os inferiores de sujeción pechero
5.L2.3 Tornillo superior sujeción pechero
5.12.4 Tornillos de sujeción de guardas exteriores
5.1,2.5 Tuerca inferior del eje vertical5.L2.6 Tornil I o superior del eje vertical
5.12.7 Tornillos para roda.miento eje verti.cal
5.L2.8 Torni l'l os de tapa exterior del eje hori -zontal
Tuerca del sistema fusibleTornil I os de sujeción de tapas sistemafusible
Tuerca de rosca 3/4'
T_o.rni I I os garvanzos de 7/4u x 1"
Tornil I os de I a tapa chumacera
Tornillos sujeción Tolva
Remaches de sujeción de I as al etas degraduaci ón de al imentac'ión
5.12.16 Remache sujec ión babero base i nferior5.12.17 Arandela portafusible interior5.12.18 Arandela portafusible exterior5.13 SELECCION DE CHAVETAS
5.12.9
5.12.10
5.12.11
5.L2.12
5.12,13
5.12.14
5.L2.t5
Pag.
108
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113
11.3
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114
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It4
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114
115
115
115
11. 5
116
rr5
r.1 5
116
116
116
x
5.13.1 Chaveta del
5.13.2 Sel ecci ón de
5.13.3 Selección decónico y agi
5.13.4 Sel ecci ón de
BIBL IOGRAFIA
eje hori zontal
c havetas agi tadores
chavetas para el pi ñóntador
chaveta pa ra el ral I ador
pag.
116
t20
722
1,25
1,29
x'l
ANEXO 1.
ANEXO 2.
ANEXO 3.
ANEXO 4.
ANEXO 5.
ANEXO 6.
ANEXO 7 .
ANEXO 8.
ANEXO 9.
ANEXO 1O
ANEXO 11
ANEXO 12
ANEXO 13
ANEXO 15
LISTA DE ANEXOS
PROPIEDADES TIPICA DEL HIERROFUNDIDO GRIS
PROPIEDADES TIPICAS DEL ACERO
CONDICIONES DE CONTORNO
VALORES DE DENSIDAD.COEFICIENTESDE VARIAC ION Y L IMITES DE CONFIANZAPARA LA MEDIA INFERIOR Y SUPERIOR
TABLA B-1 PROPI EDADES FISICAS MEDIASDE LOS METALES MAS CORRIENTES
TABLA 7.T PROPIEDADES A LA TORSIONDE SOLDADURAS DE FILETE
TABLA 7.3 PROPIEDADES MINIMAS DE
METAL DE SOLDADURA
DISEÑO DE ELEMENTOS MECANICOS
TABLA A-zL PROPIEDADES TIPICAS DE
ALGUNAS ALEACIONES A BASE DE COBRE
.ANCHO DE CARA
TABLA 11.5 FACTOR DE CORRECCION POR
OSBRECARGA K
FIGURA 12-21 TERMINOLOGIA DE GRANESCONICOS
FACTOR ANCHO DE CARA
TABLA 72.9 FACTORES DE DISTRIBUCION DE
CARGA APROXIMADOS K. Y C. PARA ENGRANE
c0Nrc0s.
pág
13L
131
L32
133
134
135
136
136
737
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138
139
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xt l
140
ANEXO
ANEXO
ANEXO
ANEXO
ANEXO
ANEXO
AN EXO
ANEXO
ANEXO
AN EXO
ANEXO
AN EXO
AN EXO
AN EXO
ANEXO
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TABLA 12-LO VALORES DEL COEFICIENTEELASTICO C.
TABLA T2-5 FACTOR DE MATERIALES K
FACTOR DE ACABADO
FACTOR DE TAMAÑO
TABLA 11-8 FACTORES DE MODIFICACIONDE VIDA Y CONFIABILIDAD
FACTOR DE TEMPERATURA
FACTORES DE VIDA. RELACION DE DUREZA
DISTANCIA MINIMA ENTRE CENTROS
TABLA A-17 PROPIEDADES MECANICASDE ACERO
FACTOR DEL MOMENTO FLECTOR Y TORSOR
TABLA 11.6 FACTOR DE DISTRIBUCIONDE LA CARGA K
FACTOR DE FLEXION
TABLA 1. FACTOR DE FORMA
RESISTENCIA A LA TENSION SU, GPA
TABLA 9. VALORES MEDIOS DEL COEFI-CIENTE DE FRICCION PARA GRANOS DECAFE
pá9.
141
141
742
r42
143
143
144
145
146
L47
148
148
L49
150
151
Ls2
153
154
165
156
L57
ANEXO 31. RELACION RADIO MEDIORUEDA FACTOR K1
RELACION ANCHO DEL R
ESFUERZOS COM INADOS
POR ANEXO DE LA
IN. FACTOR K2
EN LOS BRAZOS
AN EXO
AN EXO
ANEXO
AN EXO
ANEXO
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33
34
35
36
DE LA RUEDA
DURACION EN HORAS
CAPACIDAD Y VELOCIDAD MAXIMA (RPM
C0EFICIENTES X e Y
xiii
pag.
ANEXO 37. DIMENSIONES DE LAS CUÑAS 158
ANEXO 38. TABLA 3. PROPIEDADES MECANICAS DELHIERRO DULCE. 159
ANEXO 39. LiSTA DE PLANOS, PLANOS DE DESPIECE
Y DE CONJUNTO 160
xiv
RESUMEN
El proyecto consiste en la construcción y diseño de una
despul padora de café vertical con percheros fi ios para ser
util izada en I a actividad cafetera en zonas rural es con-
el ectrificación. Su importancia radica qn que nuestro país
es cafetero y se nos plantea la necesidad de contar con
máquina, el ementos que mejoren y aumenten I a producción
de éste producto tan importante en la economía nacional.
Es por ésto que uno de los fines es dotar al caficultor
de una máqui na despul padora de al ta efi ci encia y con pocas
pérdi das por daño del grano, es una máqui na novedosa y
con ella se podrá tratar cualquier tipo de grano sin aius-
te previo.
La des pul padora será además una máqui na de senci I I a opena-
ción, baja en peso total, facil itando el transporte en
I as mo-ntañas cafeteras; I a máquina no necesita eI tradi -
cional si stema de ai uste de pecheros, el pechero es el
dispositivo que junto al ral I ador se encargan de quitarl e
I a pul pa al grano del café si n dañarl os. La duraci ón del
proyecto es de aproximadamente 20 semanas.
XV
I NTRODUCC ION
Durante muchos años, la humanidad se ha enfOcado en el apro-
vechamiento de sus recursos y durante los últimos años Se
ha preocupado por mejorar I os métodos y I as tecnol ogías em-
pleadas en la utilización de esos recursos' a fin de que
los rendimientos sean óptimos en todos los procesos. Dfa
tras día, los informes de las investigaciones científicas
buscan ese fin.
COn ese mismo propósito, la presente obra se une a una serie
de eSfuerzos y dedicaciones hechaS por muchos hombres en
muchos I ugares del mundo, detrás de 'l a uti I i zaci 6n de un re-
curso que en nuestro medio no tiene la utilización que de-
biera y sobre el cua'l se están real izando muchos estudios.
Se trata de las despulpadoras de café, o descerezadora de
café. Su util ización en cantidades considerabl es y el apro-
vechami ento de suS cual i dades y cal idad por su pueSt0.
Durante el beneficio húmedo I a semil la de café puede ser
severamente dañada cuando es sometida al abuso mecánico y
el excesivo manipuleo, contribuyen al descenso del vigor y
de la viabi'l idad de la semil'l a.
El presente trabaio muestra I os resul tados obtenidos en ex-
perimentos de despul pado de semil I as de café¡ dentro de ese
proceso de investigación anal i zamos otras máquinas despul -
padoras: Cordil'l eras y Comité de Caldas se investigaron di-
ferentes vel oci dades del ci I i ndro de I a despul padora ( 120 '140, 160, 180 y 2OO rpm) y diferentes cantidades de agua
pa ra el des pul pado ( 1, 2 I i tros de agua/ K6. de café des pul -
pago).
Se observó que en este rango de velocidades ni la velocidad
del c'i lindro (rpm), ni la cantidad de agua usada en el des-
pulpado influyen significativamente sobre la capacidad ger-
rninativa de la semilla. Por otra parter' S€ encontró que la
velocidad del cil indro no tiene influencia sobre la cantidad
de granos tri 1 I ados y granos mordi dos, obteni dos durante el
despulpado. Sin embargo, si influye sobre la cantidad de
granos sin despulpar y de pulpa que pasan a la masa de 9ra-
nos despulpados.
Sem'i llas que sufrieron daño mecánico en su alme,ndra, reduje-
ron s'ignificativamente su capacidad germinativa; semil las
que fueron rayadas por aciión de la camisa en la despulpa-
dora redujeron su capacidad''germinativa desde 89.6% hasta
un 50. 4% y semillas que fueron mordidas disminuyeron su
capacidad germinativa desde 89.6% hasta un 40.4%.
Dado lo anterior se crea la neceiidad de producir centnaliza-
damente grandes cantidades de semilla de café variedad colom-
bia, para la cual se hace necesario la utilizaci6n de siste-
mas mecánicos para su procesamiento, la despul padora de pe-
cheroS vertical es y cil indro vertical que permita obtener
el máximo rendimiento sin causar la pérdida de la cal idad
de semilla.
Evaluamos el efecto del bombeo de diversaS relaciones de
mezcl a agua-café bajo diferenteS cabezas de descargas ' sobre
la pérdida de la cal idad de la semilla. Determinar las ca-
racterí sticas fí si cas y mecáni cas del despul pado. El benefi -
cio del café comprende una serie de pasos o etapas, todas
ellas de gran importancia. Estas etapas s0n:
Recol ecci ón Y reci bo
Despul pado
Fermentado
Lavado y cl asi fi caci ón
Sec ado , emPaque Y al macenami ento
Cualquiera de estas
ci ente, ocasiona una
se efectúa en forma defi-
mal a cal i dad .
da ñada durante el benefi c i o 'cal idad fi siol 6gica ' ensegui da
etapas que
semilla de
La semilla que es seYeramente
puede sufrir reducciones en su
o ci erto tiempo después que el daño ha sido causado, pudi en-
do ocurrir efectos latentes los cuales Se tornan aparentes
sol amente después de al gún ti empo de al macenami ento .
5
- DES PUL PADO
Es el proceso de despulpado del café. Es la primera 0pe-
ra<:ión mecánica de transformación del café cereza en café
pergamino; ésta se realiza por medio de máquinas despul-
padoras y consiste en despojar por desgarramiento el epi -
ca r.priro de I a cereza, conoci do vul garmente como cáscara 0
pul pa.
Las despul padoras de cil indros son las más util izadas en
col ombi a . De acuerdo con I a posi ci ón del ci I i ndro se cl a-
sifican en despulpadoras de cilindro horizontal y despul-
padoras de cil indro vertical '
Las princi pal es piezas de una despul padora de ci'l indro
son:
-Tolva:Eslapartedelamáquinaquerecibee]caféen cereza.
- Cil indro de tambor:
I a cami sa.
- Vol ante:
cilindro.
Es la parte donde va asegurada
Es la rueda con la cual se hace girar el
- pl at ina o pechero al imentadora : si rve para asegurar el
piso del café.
- Chumaceras de buie o balinera Son las piezas sobre el
cual gira el cil indro.
- Los piñones: Son dos ruedas dentadas que transmiten el
movimiento del ci I indro al eie al imentador. En al gunas má-
qu i nas el movimi ento es transmi ti do por cadena '
- Las cureñas: son dos piezas que sirven de base y s0por-
te para ensambl ar I as demás partes de I a máquina '
- Las cuñas y suS torni I I os: Las cuñas son unas pl ati nas
gruesas que sirven para hacer la graduación del pechero
acercándolo o separándolo del cilindro.
- Torni I I os tensores o suel tos: Son cuatro torni I I os I ar-
gos que si rven pa ra un i r I as cureñas entre s í '
- Eje al jmentador: Es el que permite el paso del café de
la tolva al pechero en forma regulada.
- El pechero: es la parte de 'l a máquina donde se detiene
el grano para ser desPul Pado.
- Cami sa:
una de sus
der contra
Es la lámina de acero q de cobre
oaras un gravado dentado, el cual
el pechero la cáscara del café.
que ti ene por
hace despren-
1. OBJETIVOS
En cumpl imiento de los obietivos generales, se tiene como
propósito lograr los siguientes obietivos.
En cuanto a la necesidad creada para desarrollar una tecno-
I ogía. Real j zar un proceso i nvest'i gati vo conducente a I a
obtención de ecuaciones. Que descri ben funcjonamiento de I a
des pul pa do ra .
Para facil itar I a compresión del funcionamiento de esta má-
quina tanto por técnicas como caficul tores ' dejar bases téc-
n'icas y operacional es.
En cuanto a la necesidad del campo: este es un objet'ivo pri-
mordial para nosotros ya que conocemos que otros tipos de
máquinas despulpadoras de 100 :kilos de café, C€reza, sólo
se obtienen 19 kilos de café trillado, tomándose lo demás a
pérdidas. AI gunos cafeteros cuidadosos en sus gastos cal cu-
lar que por cada kilo de café cereza se gastan $10.50 apro-
ximadamente en beneficio total, quedando un rendimiento $1.80
netos por kilo de café procesado que equivale al L7%
En fincas aptas para el cul tivo-de café' con cafeteros tec-
nificados y que dispongan de maquinaria adecuada y mejores
técnicas de beneficio; se podrá tener un rendimiento may0r
si los costos de procesamiento del café son tan elevados y
I as mermas que sufre el benefjci ari o son tan grandes, debe-
mos tener cuidado al beneficiar la cosecha, para que los
costos y desperdicios, no se aumenten aún más de los enor-
mes que son. un descuido en el pechero puede dañar muchos
kj I os de café rebaiando todavía más el pequeño rendimi ento '
No debemos olvidar que en caso de que se presente un daño
sol amente tendríamos unas horas para reparar I a despul pa-
dora, pues al día siguiente tendríamos más café para des-
pulparyelcafénodaespera'puesunavezquesehare.colectado, entra en fermentación, produciendo calor' lo
cual OcaSiona dañoS en el grano tales comg una mancha ro-
jiza, pérdida de peso, lo cual le da al café mal olor y
sabor Posteri ormente.
Comparaci ón de I a despul padora vertical vs
tradicional, en eficiencia.
despul padora
La capacidad de 1a despul padora tradicional sólo puede ll
gar a 450 kg/hora trabaiando a un régimen de vel oci dad
130 RPM y una Potencia L HP.
e-
10
La idea nuestra es evol ucionar en el concepto de rendi.ni.en-
to en estas;máquinas teniendo como perspectivas una máquina
vertical que nos de una eficiencia de 1.500-2.000 kg/hora
con un régimen de velocidad 400 RPM y 2 HP.
Como una gran ayuda contamos con la electrificación rural
que ha sido un camino conque no se contaba antes en las zO'
nas cafetera.sjendo obljgatorio el uso de máquinas o de i.n-
dustria caSera que no tenían la adecuada tecnología para el
pr0ceso.
Nosotros noS permitimos dar un gran paSo para el meiOrami.en-
to y aprovechamiento de nuestros estudios profesionales,
convertidos en meioras para el campo.
- Reconocimiento de I
vi stas a caficul tores
fabricantes de desPul
2 MATERIALES Y METODOLOGIA
a necesidad real, a través de entre-
, Fedecafé, empresas distri bui doras y
padora s .
- Local i zacj ón. E1 presente trabaio fué real i zado en d
ferentes I ugares : FUNTEC ; ( Yumbo) La boratori o de Tecnol og
Mecánica ( CUA0 ) , tal I eres particul ares '
El objeto del trabaio es dotar al caficultor de una máqui -
na despul padora novedosa para tratar cual quier tipo de gra-
no sin ajustes previos y lo más importante, de alto rendi-
mi ento.
Esta despul:padora será además una máquina de sencilla ope-
ra icón, baia en peso total faci I i tando el transporte en 'l as
montañas cafeteras. contará con un sistema protector auto-
mático para evitar daños eR el si stema interno.
1-
1a
Esta máquina no necesita el tradicional sistema de aiuste
t2
de pecheros. .Estamos estimando que esta máqui.na despul pará
entre 2.000 Y 1 .500 ki I os Por hora '
Las actjvidades experimentales del trabaio se real izaron
en el desarrollo de las siguientes operaci.oneS del bene'fi-
cio del café: selección despulpado, secado, pesador €'rllpd-
que.A continuación se describe el materi.al y metodologí'a
en el clespul pado qu e es I a parte donde se apl ica I a má-
quina.
2,I DESPULPADO
2.I.I Materiales. Para I a eiecución de este experimento
se utilizaron las sigu'ientes piezas:
2.I.I.l Tolva. La cual posee las siguientes característi-
cas: pieza de aluminjo, su construccjón en forma de cono
o Venturi , posee al etag cle graduación de al imentación; es-
tas aletas son construídas en plástj'co.
2.7.L.2 Vol ante. Este posee dobl e funci ón, vol ante y po-
lea el cual está construído en fundición y va montado So-
bre el eje horizontal; es asegurado por medio de una tuer-
ca y a su vez tiene un seguro, éste va montado sobre un
dj sco que I o I I amamos porta-fus i bl e de acero de 10-20.
13
2.1.1.3 Eje horizontal . Su construcción en acero 1'0-20.
En el va montado una serie de eleméntosque tienen una gran
funci6n, empezando por el vol ante, rodami entos, tapas pl ás-
ticas, chumaceras, al imentadores pl ásticos, cuñas, pi ñón
de ataque, separadores.
2.I.L.4 Agi tador. Es el el emento que acel era I a entrada
del grano al proceso de despulpado, lo conforman tres pa-
I etas y está construído en p1 ástico reforzado y tj ene como
aditamento con buje en el cual descansa el eie que I e pro-
duce su movimiento.
2.L.1.5 Bastidor o soporte, o tambien denominada base,
esta pieza está fundida én aluminio y tiene como función
ser la base de los elementos de transmisión, posee un
bosin el cual al oja e1 eje vertical .
2.I.L.6 Carter. Su construcción en alumin'io hace que sea
un dispositivo I iviano, y que no encara trabajo y el cual
aloja los engranajes y el lubrjcante; es una pieza hermé-
tica.
2.t.1.7 Pecheros o cuchillas. Hecho por fundición su ca-
lidad a la hechura debe ser perfecta y;que no tenga desper-
fectos por fundición, tales como huecos o protuberancias
(grano de hi erro ) en I os canal es.
14
2.1.1.8 Piñones.
su característica
Son de construcci ón
cónicos.
en bronce fundido y
2.t.1.9 Base. Su construcción se hizo en lámina de cal i-bre 3/B y uniones soldadas, con sus respectivas oreias de
ancl aje.
2.1.1.10 Camisa. Su función es picar uniformementer, es
construído en lámina de acero inoxidab'l e, su particularidad
son sus dientes, que hacen el proceso de descarece y está
asegurada con punti l'l as y unos taches.
2.1.1.lL Cil indro. Es la base del rayo o camisa y está
fundido en al uminio por su característica de diseño I os
hemos denomi nado vol ante 2.
2.L.t.LZ Eje vertical . De construcción similar al hori-
zontal de acero L0-20; sus características de trabaio son I
posee en la parte superior la base para ubicar el'piñón
de I os di entes (rueda) I o cual está sujetada con un torni-llo de rosca NF 3/8" de diámetro por 1." de largo con aran-
del a de seguridad, ubica dos rodamientos para transmitir
el movimiento al cil indro ral I ador y éste está asegurado
con un cufrero y su respectiva tuerca con arandela de segu-
ridad. Hace su centro en la base inferior a través de un
buj e de tefl ón .
2.1.1.13
la máqui
ci I índri
mon taj e ,
nio.
15
Guardas metál icas. Estas son tapas que cobijan
na y son de protección, su construcción en forma
ca di vj di da en cuatro secciones para el fácil des-
están hechos en lámina L0-20 en material de alumi-
2.1..L.14 Rodamientos. Sus características rígidas de bolas
sell ados de fácil adqui sición en el mercado.
2.t.1.L5 Tornillería. Por selección tornillos de grado 5
con arandel aS, Y arandel as de seguri dad provistos de tuer-
cas.
2.1, .I .16 Pecheros f i jos . Todos I os pecheros pueden rern0-
Verse e i nstal arse si n necesidad de remoVer I as col umnas
que unen el cuerpo superior o bastidor con la;base de la
máquina. El montaie y ca'l ibre los pecheros uno p0r un0
no se debe apretar compl etamente, I os torni I los Se sujetan
el pechero al bastidor o base para poder ubicarlo correcta-
mente con respecto al ral I o o camisa. Con una I ámi na de
calibre 20 verifique el juego entre el rallo y e'l labio
des pu1 pador. Gi re el cj I i ndro con 1 a mano por I a parte su-
perior de la máquina o con el Volante y cerciórese que no
hay superficies rozando entre el pechero y camisa. Una vez
cal ibrado el pechero apriete I os tornil I os superior e in-
ferior de fijación. El ajusta del pechero es una operación
16
que la debe hacer un mecánico de acuerdo con -el manual de
operación y mantenimiento. Sin embargo con un poco de cui -
dado el caficul tor puede hacerl o en I a forma sigui ente:
observar si el tambor está bien ajustado en los empotrami'en-
tos pues si tiene iuego es imposjble hacer un buen aiuste'
También se debe observar que el eie del cil indro esté bien
centrado.
Con esta ej ecuci ón de $raduaci ón y aj ustes I a despul padora
debe operar si n ni nguna di fi cul tad.
2.2 GRADUACION DEL ALIMENTADOR
La graduaojón de al jmentación de la máquina'de acuerdo con
la calidad y tamaño del grano a despulpar, de acuerdo con
el estado de la cosecha. Para ésto desplace hasta afuera o
hacia adentro I as a'l etas de graduación de I a al imentaci6n,
ubjcadas en la parte posterior de'.la tolva. Al f inal de cada
cosecha verifique el estado de'los rodamientos y piñones'
I 'impie y engrase 'los componentes i nf eriores del carter.
2 .3 REPOS I C I ON DEL PROTECTOR DE SOBRECARGA
En el momento en que la máquina recibe el impacto de un
objeto extnaño duro se rompe el pasador fusible de arrastre
del protector.
T7
Para establ ecer I a operación de I a despu'l padora procedemos
de la siguiente forma:
- Desconecte el motor
- col oque un nuevo pasador de I os provi stos con I a máqui na
en alguno de los aguieros de los discos localizados en el
frente del vol ante. 0bserve que" el pasador sal ga al otro
extremo y dobl e el pasador en ambas putrtas '
- Remueva el tornillode la.tolva y levante
ésta de 1 a máqu i na .
localizado en la parte baja frontal
la to,hva con ambas manos retirando
- Gire cuidadosamente rel volante en sentido contrario al
normal de trabaio, hasta I ocal i zar el obieto extraño en
a1 gunos de I os 6 chorrros o pecheros '
- Trate de sacar el obieto por la parte superior de los
pecheros con un alambre. En caso de que no isea fácil con
el al ambre, qu'ite I as guardas metál icas .exüeriores o fal -
das . Sol tando I as mari posaS que I a sosti enen suel ten I os
tres torni I I os que sui etan el pechero al basti dor y a I a
base reti rándol o del ci I i ndro importante usamos únicamente
ga'l vanizado de 7/64. Para el fusjble pasador' el uso de
material no recomendado puede ocaSionar daños a I a máqui na '
18
- Reti re obi eto extraño .
- coloque el pechero, los guardas y la tolva con sus tor-
nillos y tuercas teniendo en cuenta que la üolva encaje
en I as ranuras de I os dos compl ementos pl ásticos.
- Iniciamos nuevamente nuestros beneficios '
2.4 RETENES PARA LA PIEDRA
Para defender I as cami sas contra I os dañoS ¡ rSe usan tanques
y trampas que no deien pasar las piedras ni los ohietos me-
tál j cos, pero que requj eren buena canti dad de agua corri en-
te para Su funcj onami ento. Tambi én puede usarse un canal
de conducci ón del café desde I a tol va hasta I a despul pa-
dora, al cual Se le adapta un desarenador. 'Este canal pue-
ser de concreto, madera'o PVC.
De construíren concreto o madera Sus dimensiOnes pueden
ser las s'iguientes:
Altura: 10 a 25 cm
Ancho: 1.0 cm
Largo: 1 p necesario para cada i nstal aci ón.
Para que funcione bjen se debe construír con desnivel del
19
2% (dos por ciento). EL canal puede cubri.r con una tapa con
hendiduras a los lados para que salga el agua sobrante'
pero no tan amplias que dejen escapar los granos. Antes de
I I egar a I a tol va de máqui na se i nstal a un desarenador,
para progeger I a despu'l padora de materi al es extraños. El
desarenador debe tener una compuerta o tapón para efectuar
I impjezas periódicas.
I
3. LABORES ANTES DE LA DESPULPADA
Fuera de I as i nstahaciones y trabajos ya i ndicados, el ca-
ficul tor debe ejecutar ci etas labores antes de iniciar el
despul pado de todo pase de café.
3.1 CUTDADoS CON LA MAQUINA
El caficul tor debe tener los siguientes cuidados con la
máqu i na despul padora.
Asegúrese de que I a máqui na esté I impia, si n granos ni
pul pa s de I a o perac i ón anteri or .
- 0bservar que la camisa esté bien, su estado y aiuste al
cilindro.
- Engrase de engranaies, revisi6n de rodamientos chumace-
ras.
- Mover la máquina con la mano para ver si hay cuerpos
27
extraños, tales como piedras. Esto es muy importante en'l as
máqui nas movi dad con motor.
- Tomar una mrlestra del café que sale por los canales cuan-
do Se empiéce a despulpar, para Ver si salen granos mordi-
dos. En tal caso se debe revjsar el estadd del pechero
(sus venas y canal es ), así como el a juste y e'l estado de
I a cami sa.
- Tomar también una muestra de pul pa para ver si. quedan
granos enteros, 'l o cual indicará que el pechero quedó muy
separado.
- Se deben tomar muestras durante todo el proceso del des-
pulpado, pues un daño en la miquina puede hacer que muchos
granos se vayan con'fl a pulpa o mordery trillar una gran can-
tidad de ellos.
- No esperar que I a cami sa esté compl etamente arrui nada
para cambi arl a.
Es conveni ente recordar que se debe tener un ci I indro con
cami sa nueva como repuesto.
3.2 CUIDADO CON LOS FRUTOS
Antes de i ni ciar el despul pado se deben tener I os si gui en-
tes cu i dados con I os frutos .
22
- Remojar los frutos cuando estén muy secos.
- Usar tanques de madera o de eternit, si Be es un produc-
tor pequeñ0, no usar canecas de hi erro porque el pergami no
se mancha.
- Col ocar el tanque con bastante agua sobre un pi so i.ncl i -
nado, así los cuerpos extraños como las piedras, quedan e-
el fondo después de sacar el café con cuidado.
- No dejar el café en los tanques más de 72 horas porque
se mancha y pierde peso.
- Uti I i zar el tanque $i fón si se es un productor grande.
El tanque sifón sirve para remojar I as cerezas, para sepa-
rar les frutos vanos o con una sola almendra que quedan
fl otando y , pa ra retener l as pi edras y ildS arenas .
4. LA DESPULPADA
La mejor manera de evitardaños,enel café es despulpar el
fruto el mismo día que se recolecta. Si por alguna causa
no se puede despulpar el mismo día, se debe dejar el café
en un tanque, ojalá con agua corriente para despulpar en
la mañana siguÍ:énte.
Si ésto no se puede hacer, se deja el café cereza en cos-
tal es abi ertos, separados unos de otros, en un sitio fres-
co y ventilado.
El café cereza no se debe guardar en sacos plásticos o de
te j'ido apretado, porque I a f al ta de ai re hace que I a cereza
se caliente y manche el pergamino.
En a1 gunos pa íses, el café cereza se seca s i n di scul pa rse,
pero la despulpada ayuda a conservar la cal idad y permite
un secado más rápido y parejo. Mientras mas madrua y jugosa
está la cereza, mejor y más fácil será la despul pada. Cual -
quier máquina bien graduada,. despul pa el grano hien reco-
I ectado. Por el contari o, I as mej ores máqui nas tri I I an y
24
4.1 DAÑOS DE UN MAL DESPULPADO
Los daños que sufre el café por un mal despulpado y que re-
bajan su precio, son I os siguientes:
4.1.1 Granos mordidos por la máquina. Esto facilita la
entrada del hongo que produce el "cardenillo", el cual puede
echar a perder un lote de café. Cuando se echa húmedo, los
granos mordi dos se parten en I a tri I I a.
mu erden
ba.
4.L.2
p0r n0
secados
longado
el café verde, l os granos pi ntones y l a "guaya-
Granos tnil 1 ados por I a despul padora. Estos granos,
tener pergaminos, s€ secan primero y resaltan sobre-
, S€ oxidan o "doran" durante el almacenamiento pro-
y son atacados fácilmente por el gorgojo.
Estos daños son producidos por un pechero en mal estado (ve-
nas y canales sin aiuste adecuado) o por una camisa en mal
estado (dañada o con los dientes muy agudos y dispareios).
4.1.3 Granos con pu1 pa pegada. Esta pul pa se enmohece y
el grano adquiere mal sabor. Estos granos se concen como
"media cara".
25
4 . 1 .4 Granos Pequeños que no
cerez&s que tienen Poco mucíl
man l as " guayabas " que son de
prrec i o del I ote del ca f é.
despulpa la máquina. Las
ago y I as cerezas secas ' for-
muy baja cal idad Y rebajan el
4.1.5 Granos que se pierden con la pulpa. Generalmente se
debe a un pechero desaiustado o en mal estado, o a una ca-
mi sa dañada. La abundanci a de granos enteros en I a pul pa
y los granos partidos o mordjdos, pueden dar una gran pér-
dida.
Todo lo anterior demuestra la necesidad de vigilar constan-
temente el f uncionami ento de I a máqu'i na despul padora ' para
hacerl e I os arregl os oportunamente '
4.2 SELECCION DEL MOTOR
4.2.1, Motores eléctricos. Los mejores son los eléctricos,
que vienen en diferentes ;potencias. En general para moVer
una despulpadora se toma desde I/2 HP'
4.2.2 Motores dergasolina. cuando no se dispone de elec-
trici dad, S€ pueden empl ear motores de gasol ina ' Estos vie-
nen de 2, qt/Z o más caballos de fuerza IHP). Debe tenerse
en cuenta que un motor de gasolina gira entre 2.500 y 3'000
Fptrlr A1 gunos motores traen una caia reduCtora de veloci-
z6
dades y en estos motores se debe tener en cuenta las revolucio-
nes de'l reductor.
Los motores de 3 caballos (HP) con reductor, giran a 600
rpm y la polea o volante del motor debe ser de ql/Z pu'l ga-
das . No requieren contraeie.
4.2.3 Motores de ACPM (Diesel). Estos motores giran a
1.800 revolucjones por minuto y son de 31/2 caballos de
fuerza [HP) ;l a instal ación y cál cul o de pol eas es simil ar
a I a que Se hace para I os motores el éctnicos de 'l .800 revo-
I uc i ones por mi nuto .
Segui damente Se ajustaron l as condi cj ones de operación "de
I a máqui na, vari ando I a vel oci dad del motor hasta obtener
la velocidad desea en e'l eie de la despu'l padora. Finalmen-
te se iiaba la cantidad de agua para el despulpado'
4.3 RENDIMI ENTO
Para cada una de las observaciones hecha pOr tratamiento'r
se determinará el tiempo de despulpado de 20 kg de café
cereza.
4.4 CAL IDAD DEL DESPULPADO
La calidad del despu'l pado se analizó en base a la norma
Icontec [16).
27
La cal idad del despul pado se cuantific6 en base a deter-
mi naciones de:
- Granos tni I I ado s
- Granos mordi dos
- Granos sin desPulPar
- Pulpa en el grano
- Grano en I a Pul Pa.
para determjnar los anteriores aspectos se procedió de la
siguiente forma: Durante el despulpado de cada una de las
unidades experimental es (20 kg. de café cereza), se toma-
ron periódicamente muestras tanto de la pulpa como del ca-
fé proveni ente de I a máqui na. Con estas muestras Se confor-
maron dos muestras totales, una del café despulpado y otra
de I a pul pa.-Estas muestras fueron puestas a escurrir de
agua durante una hora
4. 5 CARACTERISTICAS DE OPERACION DE MAQUINAS DESPULPADORAS
- Despul padora cordi I 1 eras No. 3. La cual posee I as s i -
gu i ente caracterís ti cas :
. Ci I i ndro hori zontal de acero, cerrado I ateral mente con
un diámetro de 19.1 cm.
28
. Número de chorros 3
. Rendimiento: 960 kglhora a 180 rpm. (revoluciones del ci-
I i ndro por mi nuto ) .
. Potencia de acci onami ento : 3/4 hp.
. Cami sa de acero i noxi dabl e remachada
. Acc'ionamiento del al jmentador de grano por medio de ca-
dena, el cual gi ra en el mi smo sentj do del ci I i ndro.
. Graduación del pechero por medio de dos tornillos.
. Freno automático de seguri dad contra obietos duros.
. Volante acanalado para banda en rrVrr diámetro 42 cm.
- Despul padora marca Comi té Cal das No. 3 cuyaS caracteri s -
ticas son:
. Cil indro horizontal de acerto abierto lateralmente, diá-
metro de 19.1 cm.
. Número de chorros: 3.
' Rendimiento: 450 kg/hora a 180 rpm (revoluciones por mi-
nuto).
. Potencia de accionamiento 3/4 Hp.
. Camisa de cobre
. Accionamiento del al imentador de granos por medio de en-
granajes de piñones, el cual'gira en sentido contrario al
cilindro.
29
. Gr:aduaci ón del pech-ero por dos cuñeros accionados por
cuat ro torn i I I o cada uno .
. Diámetro del vol ante 38.1 cm.
- Una doble zaranda cilíndrica rotatiya de harras parale-
I as, enl a cual se cl asi f icó el caf é cereza (-cl asi f icaci.ón
por tamaño. La Separaci ón entre I as barras para I a zaranda
interior y exterior eran respectivamente 13 y 11 mm respec-
ti vamente. La vel oci dad de rotaci ón de I a zaranda era de
30 rp.m.
- Una balanza con capacidad de 500 Lg y precisión de O.2
kg con al cual se pesaron las cantidades de café cereza'
necesari as para cada prueba.
- Un tacómetro de carátula marca Jaquet, un rango de medi-
da de 30-12.000 rpm,.r" cotl el cual se dete,nminó la velocidad
del cilindro de la despulpagado.
- Un motor de velocidad variable marca ASEA' con rango de
variación de 650 - 1.300 - 2.600 rpm. a f1. - 3.2 - 6.5
Hp, tres fases, con el cual se obtuvi eron las diferentes
vel oci dades en el ci I i ndro de I a despul padora .
- Una fuente de agua y vál vul a para regul ar I a canti dad
entregada a I a máqu'ina; ésta se di stri huía uni f ormemente
en la máquina, mediante la utilización de un tubo de PVC"
UnlversirJod ¡ulurr{jrrn í1e
Se;rión Iii1li¡tqr'
30
de presión de 1/2" de diámetro, al cual se I
fo raciones de 5 mm. de di ámetro, reparti das
tubo.
e
a
hicieron per-
lo largo del
- Una bal anza el ectrónica marca METTLER ' con capaci dad de
380 gramos y sensibil idad de 0.1 mg. la cual se utilizó pa-
ra determi nar I as canti dades de grano tri I I ado, grano mor-
di do, pul pa en el grano y grano s i n despul par.
4.6 METODOS
Se rea'l izaron diez tratamientos de despulpado, resultado de
I a combinación de cinco velocidades del cil indro de las des-
pulpadoras (120,140, 160, LB0, 200 rpm.I y dos niveles de
agua (1 I itro y 2 litros de agua por kg. de café despulpado).
Se hi ci eron di ez observaciones por tratamiento, cada una
resultante del despu'l pado de 20 kg de café cereza.
Con el fin de uniformar el tamaño de las cerezas para las
pruebas, cada I ote del café se pasó por un cl asi ficador de
doble zaranda. En la zaranda interior se retenían las ce-
rezas cuyo diámetro menor era süperior a L3 mm. La zaranda
externa que recjbía el café que pasaba la zaranda jnterna,
retenías I as cerezas con di ámetro menor superior a 1.1 mm
(cafe normal ).
31
Todas laS pruebas Se realiza¡ion con el café retenido en la
segunda zaranda.
El café clasificado se homogenizaba sobre una superficie
ampl ía, volteando toda la masa hasta observar una buena
di stri buci ón en el I a de I os granos verdes, pintones, nadu-
ros , etc. Después de uni formado el café, S€ procedió a for*
mar I as uni dades experimental es, tomando al azar de diferen-
tes partes de la masa, PeQueñaS cantidades de cerezas hasta
compl eta r 20 kg .
Una vez escurrridos,se paSaron 300 gramos de cada una' los
cual es se anal jzaron seleccjonando los granos trillados,granos mordi dos, pul pa en el 9ranO, granos sin despul par'
y granos en la pu1 pa.
Cada uno de I os componentes antes mencionados ' se cuanti -
ficaron en peSos y Se eXpresaron comg un pOrcentaje del pe-
so de la muestra.
4.7 CALIDAD DE LA SEMILLA
La calidad de la
nó,, a Dartir de I
café despul pado se determi.*
germi naeúón.
semilla en
a s pruebas
el
de
De la muestra utilizada para la determi naci ón de la calidad
32
del despul pado, en cada
queña submuestra para I a
tratamiento, se extnajó,una pe-
prueba de germi naci ón.
De cada submuestra se seleccionaron al azar 200 semillas
normal es (excl uyendo I os granos monstruos, caracol eS, trián-
gu1 o, etc . )
A estaS semjllas se les retiró manualmente el pergamino cOn
el fin de acelerar la germinación. Para la desinfección de
las semill as fueron Sumergidas, por un tiempo de 30 minutos
aproximadamente, en una sol uci ón de Di'fol atan + Benl ate
(2 .5 g de Di fol atán + 0 .6 g de Benl ate en un I i tro de ir,
agua desti I ada ) . Transcurri dos I os 30 mi nutos, fueron So-
metidos a treS enjuages con de.stilada; Con €l fin de remo-
ver cualquier residuo de la solución. Las semillas Se sem-
braron en cajas pl ástj cas en grupos de 50 col ocándol as so-
bre un.,papel absorbente que mantenía una reserva de agua.
Los registros de germinación se hicieron durante un meS a
i nterval os de c i nco días.
5. DISEÑO DE LOS PECHEROS
Hemos determinado el número de
un número menor no garantizamos
para eficiencia esperadal
Tambi én se
rimental y
determinar
chorros.
Para el diseño de este el emento
efecto de columna y debemos anal
la fuerza que ocasiona fl exión,
la deterninación de la geometría
pecheros en seis
un flujo normal
que con
producto
ya
de
ha hecho as í debdio a que esta máqu,iina es expe-
no contamos con información técnica, Se logró
que en una máqui na hori zontal se ti enen cuatro
tomaremos muy en cuenta el
izar si la fuerza axial y
qué infl uencia tiene para
Determinaremos el factor JGfecto de columna) que es una
equivalente a esfuerzo ficticia relacionado con el esfuerzo
én el lfmite de fluencia en la misma forma que la carga
real éstá rel aci ona con I a carga crítica.
34
Util izaremos las expresiones de Euler t Jhonson para com-
parar y determinar con la relación kfL (esbel tez) el tipo
de col umna.
El material es hierro gris de fundición.
5.1. GEOMETRIA FUNCIONALWx
$c3l
l,úx
l.lx
W/6 Sen 30
Wl6 Cos 30
5.2 PROCEDIMI ENTO
Del libro All
Esbeltez = e
en Hal I pági na
-LKmi n.
46 determi nanos rel aci ón
L Longitud
35
A = Area : b x d.
K = RaCio gi ro mínimo
? ^ a, v ñ ,'r3 a, - 4
Imin = bd" _ 5.62 x 0.31 pul g.+ = 0.031. pul g.*12 1,2
A = [d = 5.62 pulg. x 0.31 pulg- = t-74 pulg.2
Kmin = Radio giro mínimo
\ /Trit-v - \/N_\/A
Imin = momento dp inercia mínimo = bd3
12
r / )31 oulq.4Kmin =\/ o't - ,V t.74 pul g."
Kmin = 0.133 pulg.
e = I 5.62 pulg. = Qz.l3Kmin 0.133 Pulg
Igualando la ecuaei,6n de Eu'l er y Jhonson nos queda la
s i gu i ente ecuac'ión:
\ l-rc {' ;v*L =eK
=o
36
sy=
c
El val or obteni do Por I a ecuaci ón
rando con I a esbel tez obteni do de L
si L/Km'i n
S1 L/Kmin
L/K =
L/K = 1 .49 5. 39
Esfuerzo I ími te de
Anexo 2.
se detérmina comPa-
in.
Usar Jhonson
Usar Eul er
Módulo elasticida PSI = L0 x 106 PSI Ver Anexo 1 -
= 33.000 PSI Verfrecuenci a PSICl. ,,0-¡ r..¡ '
Condiciones c^ntorno= ll4 extremo empotrado y otro
libre de Allen Hall Ver Anexo 3.
o/Km
Sy
330oo Li b/ PL62
Debemos usar 1a expresión de Jhonson para el cálculo de ¿
37
S
¿=
4C Tr2 E
33. ooo (42.].3IzP s'i
4l/+ rz x 1.0 x106 Psi
0.59
2.45
33 .ooo Lib/Pü1;g82.4? 7IB/Pul g
equi val ente
¿=
¿=
EQ't
Sy
Fs
es el esfuerzo admi si bl e
(fad
esfuerzo fl uenci a
Sy
S EQ.
FS 400
38
Oomen ta ri o
Este eS un val or realmente el eyado pero priman las necesi -
dades func i onal es sobre I as de di seño en este caso.
Como proyecto, pensamos obtener los pecheros de plástico
reforzados como una optimi zación de la máquina.
5.3 " ANAL ISIS DE ESFUERZOS
( =¿ F + MxcA I Línea neutra
= Coefi ci ente de Pandeo
F = Fuerza LIB/
A = Area pul g.2
M = Momento L IB - Pul g.
f, = Di stanc i a al ej e neutno, Pul g .
Ittt = Momento incercia respecto al eie neutro
Wx = Componente del Peso en X (LlB)
l¡¡y = Componente del peso en y LaxialmenteL LLtB)
L = Longitud (Pulg.)
M = [¡lx L LIB. PULG.
39
5.3.1 Cál culo del peso. La densidad aparente media del
café (onm) es igual 700 kg/M3 dato obtenido publ icación de
Cenicafé 1985. Vol umen 36 (Ver Anexo 4) '
Capaci dad de I a tol va = 0 .065 M3
Peso = 700 kglM3 x 0 .065 M3 = 45.0 kg
Peso = 45.0 + 10 = $5 kg.
Pe so el men tos : 10 kg .
Tomamos 60 kg. como rango de seguridad'
Feso total 60 kg = 120 libras
Número de pecheros = 6
l{x - ld Sen 30 - L?o sen 30 = 10 LIB
py = W co, 30 = t?o Cos 30 = 17-32 LIB-66
l'l tomamos r como base el número de pecheros6
M = l.lx.L = 10x5.61 = 56'? LIB-PULG'
66
? - - -^3bd" 0.31 x 5-62ILI\ = _
t2 t2= 4.58 pul g.4
^ I.77L=2
pul g 0.885 pulg
A Area transversal 0 .31 x
q Compresión
t.77
McF
A
C Compresión - 2.45 x t7.32 Lrg
O .U4, ,r1g.2
LIB
*t n.'f Compresión = - 77.57
A Compresi6ri288.42 LIB/Pul g
McF +A
{ Tracción
Cf Tracci ón 66.72 LIB
Rul g .2
5.4 DISEÑO Y CONSTRUCCION DE LA BASE INT ERI OR
La base interior está conformada
Tapa de la base interior
Cil indro de I a base interior
40
0.547 pulg.2
56.2 LIB/Pulg. x0.885 Puls.
4. 58 pul g.4
10.85 LIB/pulg.
por I as siguientes Partes:
4L
5.4.1 Tapa
c i al de tapa
base, según
de la base interior.que s.e pueda asumi r
q9¡g -$€ muestra
Consi deremos
empotrado en
un di feren-
el cilindro
T;
b
h
L
t^l
7
ancho [mm)
al tura (mm)
longitud (mm)
peso ( kg )
,a.
-
/t p-L--tSi.-{
momento de inercia Polar
Para el s i stema tenemos que la deformación máxima es:
v mái
6omo :
?tlL "=-
3 EI
?bh'n
1,2 l^ll
-?
3 Ebh-Y máx
reempl azando tenemos:
wPeso de la cereza + Peso de las piezas
6
Se divide entre 6 porque son 6 albtas.
t20 lb
42
9ks
la tabla B-1 r Anexo
t^l
L 0.015 metros
2.L x 106
20 lb
kg tomado de2
cm
6
[ve
5)
mmSea una deformaci ón permisible de: 0.15
Ymáx (0.015 m ) (0.15
m
mm\I
m
Ymáx 2.25 x-4.10 cm
De la ecuación C despeio
@3 eb Ymáx
h
h
h = 0.65 cm
3 (1.e x tou 9, ) (r cm)cm
(2.25 x 10-4 cm )
43
Para su construcción se seleccionó una lámina de hierro de
314". Laminado en caliente.
La lámina se enrolló formando un círculo y luego se soldó
en sus extremos con electrodo E 6016.
5.4.2 Cilincro de la base inferior. consideramos una
fuerza Ft según como se muestra en el esquema:
Ft
hl
Wp
Wp
l¿Jp
tl + I,lp
L20 lb
peso de
= peso del café
I os 6 pecheros
6x
2L
3.5 lb.
lb.
Por tensión simpl e tenemos
DeG.pt rT
44
Tomamos: ! = 2.90 mm = 11.4 pulgadas = diámetro
(c = ltoo k9 = 19.800 PSI (ver Anexo 5)
cn2
(e = esfuerzo A compresión
e = espesor de la platina
Despejando delaecuac,ión 2 tenemos:
2Fte=r D 6c
2 (r41 lb)g-
(") (11.4 puls) (29800 'o ,pul g.-
e = 2.6? x 10-4 pulgadas
Por ci 1atrl adura tenemos
T = Torque lib - pulg.
F = Fuerza (lib)
FDl=2
_ 2 TF=
45
r _ 63.000 HP
n
Entonces:
F= (2) (36.000) HP;
Dxn
Hp = 1.5
P = 11.4 pul gadas = di ámetro
n = 400 rpm.
(2) (0g.ooo) (t.s Hp)
(11.4 pulgadas) (400 rp.m)
FT=A
F=
F = 4I.4 lb.
Entonces determinamos el esfuerzo constante
-FnD e
2
2FL-
nD e
46
Despejando e ten emo s :
F 4t.4 I b
2.500 kg "^2
11.4 pulg.
2 (4r.4 ]b)( 35.500 I b
.2pu4rg.
(3.1416) (11.4 pulg)t
g= 2FrnD
35.500 D,pul gi
t oma do
An exo
B-1 (VerTabl a
5)
D
e
Por construcci ón sel ecci onamcis una I ámi na de hi erro
pul gadas esti rado en cal i ente.
e 6 .,5
Comparando el e
.3y el e =8
que este esPesor
x 1o-5 pulg.
e= 3-
= 2.62 x 1.5-4 pulg- por tensión simple,
pulgadas por construcción podemos observar
es mugho mayor.
5.4.3 Diseño de la soldadura base inferior. Se supone que
toda I a I ínea ci rcunferencial del tambor ti ene so'l dadura,
pa ra cons i derar I a sol dadura como un I ínea .
La soldadura está sometida a torque, POF tanto los esfuer-
zos son:
47
SS
Ss
TyJ
0.5 5u
0.707 l.l1 Ju
2 n"r3
0:707 !t 2 ny3
Tomado de la tabla 7-l Shigley (Ver Anexo 6)
Ju
Ss
J+
Ju
esfuerzo a la
momento po1 ar
momen to po I a r
cizalladora
i nerci a
de inercia unitario
Reempl azado en Ecuación 3
wt Espesor C al tura de I a sol dadura
48
TYSS
SS
I{l =
Su
bl1
0.707 Ht 2 nt3
T
0.707 wt 2 n"rz
despejo WL :
Reempl azando SS
tl10l 55u 0.707x2nyt
T 236.25 I b:pul g.
2 n\2
= 0.55u tenemos
T
Ss 0.707
6z. ooo +,m
tomado de la 7-3 Sh'igley (Ver
7)
(5.7 pulg.)2
TablaAne(o
236.25 lb - pulg
Wl = 5.28
y la altura
(2 ")
seccl0no
pul gadas.
(0.5) ( 62.ooo IU 2(0.707)Pul g'-
10-5 pul gadas Se
es igual a 3/16
X
Hi
un electro E6016
?fl5r1¡0 l¡rii,iru|iJ {li. riaiCtlll5 err;ó n 3 if li,¡r 11"
-trrüf
Un¡
49
5.5 DISEÑO MECANISI4O TRANSMISION
Nüestra máquina tendrá una revol ución en el eie de entrada
de 400 RPM. Tenemos como reiomendaci ón en despul padoras ho-
rizontal de velocidad máxima en el rallador de 250 RPM.
Con estos dats :determjnaremos la relación de revol ución C.
DEbemos tener en cuenta que la máquina se podrá usar manual-
mente pero los cálculos los haremos en función de utiliza-
cj6n de motor eléctrico de 1.200 RPM y 1.5 HP, el cual se
selecciona más adelante.
5.5.1 Información preliminar.
9 = ángulo presión = 20o según tabla 12-8 donde los engra-
najeS cónicos de dientes rectos estandareS se cortan uti-
lizando un ángu1o de presión de 20o, adendos y dedendos
des'igual es y di entes de al tura compl eta . Esto aumenta 1a
raz6n de contacto, evita el rebaie e incrementa la resis-
tencia del p'i ñón. En la tabl a l2-8 se encuentran las pYropor-
ci ones de di entes estandares cons i deradas en el extremo
mayor de los mismos. (Ver Anexo 8).
Según T-a.bla A-21 de di seño en Ingeniería Mecánica de Shigiey
se tiene una dureza de 60 B Rockwell HR para bronce.
50
C Admisible = 7653 KGF/CM2 = Se [Ver Anexo 9)
5.5.2 Predimencionamiento. Se hará el predimencionamiento
utj 1 izada en di seño por contacto de I a Agma.
5.5.2.1 ' Predimencionamjento del módulo por Le wis.
¡3 = 0.64 x Tl. x Ko
o ADXYl-x Axz real
Donde:
M = Módul o
T1 = To.rque a transmi ti r
o ad = fsfuerzo admi si bl e del material a contacto
o ad = 7653 KG/CMz = '|08.672,6 libras/p'rlgadas
Y1 = Factor de forma basado en el número formativo de
di entes y el ti po de perfi I del di ent".
= Factor de ancho 8 + L2 tomamos con 8 según confe-
rencia Ingeniero Jorge Caicedo Cap. VIII, página 23.
(Ver Anexo l0).
Ko = Factor corrección por sobre carga Tabla ll-5 Shigley
= 1.,5 (Ver Anexo ll).
51
5.5.2.2 Cálculo del factor de forma.
Donde: Y = 0. L54 - 0.9L2 Cos fZ Real
fr = Angulo formado por la longitud cónica (Angulo de paso)
TANG . ,F = Z pi ñón
Z rueda
Z Re-al = ['lúmero di entes rea]
'i = n eje
n rallador
Donde i rel aci ón de vel oci dades
i = 400 = 1.6250
Si tengo I 6 di entes en I a rueda entonces
Z pi ñón = Z rueda- = l'6 = 10
i 1.6
Z piñón = 10
52
TANG.f = 10 = Tan-l Jg =
t6 16
= 32" *= 58o
Veremos detal I es en el Anexo 12
.e¿Y1 = 0.154 - 0.912 Cos X
Z real
Y1 = 0.154 - 0.912 Cos 32"
10
Y1 = 0.0766
Factor de forma
5.5.2.3 Cál cul o del torque. Tomamos el torque del motor
T1 = Torque
T1 = 63.000 x 1{_B_ = 63.000 x 1.5 HP = 236.26 Lib/Pulgadas
4OO RPMRPM
Ti = 236.25 Lib-Pulg. = 272'76 KG' CMS'
53
5.5.2.4 Cál cul o módul o
M = Módul o
l{3 = 0.64 x 272.76 KG - CMS x 1.5
7653 KGF x0.0766x8xL0cMz
M = 0.17 CMs
M = t.7 mm
Tomo un módulo de 1.75 mm. para empezar iteracciones, tenien--
do en cuenta que varían de 0.25 mm.
M = 'J..75 mm
Vtang = Vel oci dad tangenci al
Vtang= nxDPxN
Dp = Diámetro de paso (mm)
Dp =!t x7=1.75 x10
Dp = L7.5 mm
Vtang = n 17.5 mm x 400
2 5 . 4rrim
5. 5. 3 Cálrcul o de'l esf uerzo presente (Sc)
-fZ pies= 72.14 pi e-mi nuto
5.5.3.1 Ecuación Barth.
rectos cuyos dientes sean
do, la Agma recomienda el
ción Barth.
54
En el caso de engranajes c6nicos
acabados por sin fin, o Por alisa-
factor de velocidad Cv de la ecua-
Cv=50
so*ñ
Donde v es 1a velocidad de la I i nea de di ámetro
Cv = 50 = 0.66
50+
5. 5.3.2 Cál cul o carga tangenci al ( Ver Anexo 7)
Carga Tangenci a1 - l'lt = 33.000 x HP
Vtang
[,lt = 33.000 x 1 .5
72.14
ld¿ = 686.16 libras
55
5.5. 3. 3 Cá1 cul o del ancho de cara '
D,z
Lc = Longitud cónica =
Lc = 16.51. mm
La norma dice que
te de la longitud
cedo Capítulo IX)
el ancho de cara debe ser la tercera par-
cónica (Conferencia Ingeniero Jorge Cai -
(ver Anexo 13).
Dpl2
sen Y= L7 .5/2
Sen re
8.75 =
séii 32
B= ancho cara = 16.513
= 5.50 mm
5. 5. 3.4 Ecuaci ón de esfuerzo presente (sc)
Sc S Scc
ClxcHCt+Cr
fI
III
l. ]=
Scc
56
-.Sc = Cp
Sc
Pasa el cri teri o contacto.
| = Factor geometría Para
12-26 Shigley (Ver anexo
engranaj es cón i cos rectos Fi g
14).
| = 0.06 PLG4 ( Que I o hemos cal cul ado anteri ormente) .
Km = cm = Factor distribución carga = 1.25'[abla 72-9
Shigley (Ver anexo No. 15).
Cp = coeficiente eléstico = 2.050 Tabla 12-10 Shigley (Ver
Anexo l6).
Co = Ko = Factor corrección por sobre carga = 1.25 Tabla
11.5 Shigley (Ver Anexo l7).
Cf = Ka Coeficiente de acabado = 0.75 F'igura 11 -26 (Ver
Anexo 18).
Cs = Kb = factor tamaño = f
Sh'igley.
Tabl a LL-29. (Ver Anexo I 9)
57
Scc =
CL=
Anexo
Esfuerzo contacto corregi do
rJida Infinita = 1..1 Shigley Tabla 11-8 (VerFa cto r
20) .
CR = Factor confiabilidad = 1..27 (Ver Anexo 20) Shigley
Tabla ll-8.
cT = factor de
11-30 (Ver Anexo
=1 T<a 160'F ShigleyT.e¡peratura
27) .
CH = Factor
recto Sh i gl
relación dureza = 1
ey pág'ina 510. (Ver
. Por ser engranaie cónico
Anexo 22).
Ic = 2.050 686.16 IBx1.25x0.85xL.25xL0.85 x Pulg.x 0.06Pul g
25.4= Factor de conversión de mm. a pul gadas
Sc = 706.361.69 LibPul gz
/17.5\\rsrl /sso\
I zs.+l
Sc = 7653 Kc/CMZ +, Ec = 108672.6 LIb/pulg2
x CLxCHScorreg.ido = SiCT+Ce
5B
Sc corregido = 108 67?.6 | t't - t II t x 1.25 l
Sc corregido = 95631,88 LIB/lulgz
Como Sc
DespueS de varÍas iteracciones encontramos la solución con
el módulo igual a 7.
M=J
!=MxZ=Jx10=70mm
Vtang = n x 70 mm/25'4 x 400 = 288'59 Pie-Min
Cv=50 = 0.74
50 + Vr88d-
l,l = CArga tangencial
tlt = 33.000 x 1.5 = t7L.52 L'i bras
288 . 59
LC= Dlz _ = 35 = 66.04 mm.
Sen 3?." Sen 3?-"
72
59
B_ 66.04
3
22.01 mm
5.5.3.5 Cálculo de esfuerzo contacto
cp \ I\/
t71.52 x 1,.25 x 0.85 x L.25 c 2Sc
Sc
Sc
ul o, * !9- *22 'ol x o .0625.4 25.4
95.0 Ig.75 Lib/pulg.2
Sc Corregi do = 95631 .88 L'ib/ pul g.2 Val or cal cul ado anteri or
5.6 VERI FICACION POR ROTURA SEGUN AGMA
Rotura r = esfuerzo de rotura
Sh'i gl ey Tabl a A-21 ( Ver Anexo
e)
o Rot ura = 0.18 Su
-- 20.000 Lib/pulg.2 para el bronce en fatiga'
S. correg ido Q 95.0 Lg -75 LibPul 9.2
110.000 Lib /pulg.2
95631.88 Lib 2
Pulg.-
Su =
Universidcd lul0n0m0 d¿ Crrid¿nl¡
5r.r;¡:n fiii;i;¡t,'r1
Rotura
5.6.1 Expres i ón del esfuerzo de rotura en fatiga
Px tx m
BxJ
S co rreg i do
skL - s corregl'doK1 KP
60
funci ón
se obti e-
)¿g =(r')(
de
1)
S
Ko
Km
Cv
K
t^lT
B
J
t=
=
factor
L2-9
de co rrecci ó
Shigley (Ver
n por sobrecarga
Anexo I 5 )
= 1.5 Tabl a
factor de distriShigl ey (Ver
carga = 1 25 Tabla 11-5bución
Anexo 1
Ky 0.74 Cál cul o anterior
Kb factor de tamaño (Ver Anexo 19)
Fuerza tangenc'ia'l (Li'bra)
Ancho de cara ( Pt¡l gadas )
Factor geométri co Fi gura
(Anexo 14).
12-26 Shi gl eY = 0.l'6
P Cateto adyacente del
de número de dientes
ne por geometría.
ángu1 o formado por
y di ámetro primi ti vo
61
g= (
$=
$=
0.74
L7L.52 Lib. x I s.se Pul q. x l, x 1.25 \1'
0.86 x 0.16
7.25)
gzss.t2) (50.6e)
146.686.4 Lib/Pls.
Scorreg i do
Sc = $ x KL
= factor confi abi I i dad
= facto r ci cl os
= 20000 x 1.3
de vida
0.99 x I
Donde: S s Sc
14.686.4 Lib.
Pu'l g.
KTXKR
= factor temperatura = f (Ver Anexo 2l)-KT
Kr
KL
Sc
= 0.99 (Ver Anexo 20\
= 1.3 (Ver Anexo 20)
= 26.262 PSl
26.262 Lib./pulg.
62
SEQ' = Es el esfuerzo admisible equivalente
= Aad
Sy = fsfuerzo fl uenc i a
Fs - Sy = 33.000 Lib/PuIg.
SEQ' 82.42 Lib/pulg.
FS= 400
Comentario:
Este es un valor ¡"ealmente elevado pero priman las nece-
sidades funcionales sobre las de diseño en este cas0.
como proyecto, pensamos obtener los pecheros de plástico
reforzados como una optimación de I a máqui na '
6'3
5 .6 .2 Dimens i ones
7
Angu'lo Presi ón
Altura total h= 2.188 + 0.002P
Altura trabajo H1 = 2
P
Pi ñón Rueda
10
20
10 mm
16
20"
1 Omm
I = 9.1 mm 9.1 mm
5.58
Adendon a = H1-a2
aZ - 0.54 + 0.46 5.g5 mm 3.25 mm
i2
Dedendo bl = f¡ - a
4.15 mm 6.75 mm
bZ = h ' az
Dprimitivo D1 = Mx 7l 70 mm 1.I2 mm
DZ = l{xZz
Dexterior Do1 = DL * 2u1.
DoZ = DZ + Zuz
8L7 mm 118.5 mm
64
DRz=D02-2h
Lcónica LcL=D =J9-=66'042Sen f 2Sen 32
DRaiz DRl = DQl = 2h
Lcl. = Lc2
6L.7 mm 98.5 mm
Holgura= f, h-ht 10-9.1 = 0'9 mm'
Angulo del dedendo Tang-l bl2CN
Tang-l b2
LC1
Angulo exterior 4, =t t +2
3.59"
340
5.83"
56"
óor= eo- bo,
Ansulo Raiz Ór, = ff z-t 3lo 59o
=Yz-LÓrZ
5.6.3 - Lubri caci ón.
carter con aceite de
tar la contaminación
I os pi ñones dañando
65
Los engranaies están ai sl ados en un
transmisión SAE 140 con el fin de evi-
del café y que la cereza se meta entre
un número considerable de granos.
5.7 DISEÑO DE EJES
5.7.L Determinación de fuerzas en el eie horizontal
?.72n K,a /5'
vtpRsx
lVo
WrI
5.7.1.1 Cál cul o de fuerzas de la c6lrea
(Et-E) Dp = Mt
l4t =63.000 x Potenci a (hp)
66
F1
F2
foe
0 + 2 arc sen
F2
F1
Mt
f
tens i ón en el rama'l f l oi o de l a
tensión en el ramal ti rante de
Momento Torsor (Lb) lib. x pulg.
coefi ci nete de fri cci ón.
ángulo de abrazamiento de la correa IRADI
di ámetro mayor. ( Pl g. )
di ámetro menor. ( Pl g. )
distancia entre
RFm del eie = 400
banda. [libI
la banda. [lib)
0
centros ( pul g.)
D
D
c
Rpm del motor
Se consiguió un
i = nz
=n1
Di ámetro de
1200
volante de 1,7 pulgadas de diámetro
4000.333
1200
la polea del motor = 17 pulg.x 0.33 = 5.68 pulg.
67
5 .7 .L.2 Cál cul os matemáti cos
Mr - 63 '000 x 1' 5 hp = 236.zs lib-pulg. (272.76 kg-cts)400
/\(r - Fr= 2 x 236'25 lib-pulg' Ft-Fz = 27'79 Lib'
27
o = .,, {?}u". sen 17 - 5'68
V zxz3
f, = 23 pul g (distancia mínima entre centros ManuaI habasit.
( Ver Anexo 23)
f = 0.4 (Manual habasit)
. o = l-Fás radi anes
Fl - ^0.4 x 3.625 rad-c
F2
Ft = 4.26 Fz FZ = 8.52 lib. F3 = 36'29 lib'
5.7.1.3 Cálculo de fuerzas producidas por la i.transmisión
cón i ca.
l{t = fuerza tangencial lib.
l,lr = fuerza radi al I i b.
l¡la = fuerza axial lib.
(Ver Anexo 7)
68
wt - 33 ' 000. x pot hp ; wr = l,lt tant0 cos 2 ;V
l¡la = Wt tan 0 s"n f ,
[ = vel oci dad en el di ámetro de paso en pi e-mi n '
v = n Dp x n Dp = 2.75 pulg. calculado anteriormenteL2
en la geometría
= ángu1o de paso formado por la longitud cónica
;YZ = 58o
fr z 9oo = fl ; Yt = tan-l t! (ver Anexo 7)
z2
z = número de dientes de la rueda y el piñón.
P = ángul o de Pres i ón = 20"
Wp = p€So de la polea = $ I ib.
= tan-l - 10 - 32"16
f,t
! = r x 2.75 x 400 ; V = 2gg pie - min.L2
*t _ 33.000 x 1.5 hp ; Ht = 171.8 lib.288 ple-m1n.
69
l,l r
f.la
171.8 tan 20 cos 58
171.8 tan 20 sen 58
33.13 lib.
53.02 I i b .
Hr=
[.la=
5.7.1.4 Determinación de radios vectorialmente.
-R̂ac = - 15i ;Rab=-5.14i 1.37j ; ñ't=-1,7.72
- Fn) Rad x l,lp¿''Rac x
Por estáti ca
Ma=QRabx
= (_5.14i
Rl Rad x (Ft
Rl t
8¿)+.T
tl
- 1.370 x (53.02i - 33.13i - t7
(15i ) x (nly
j)
j- [) - t7 .72i x [-5
1.
3l
1
J
k
= Q 235.36 'T = Q T = 235.36 I i b. pul g.
= Q - 883.91
= 0 170.47 +
- 14.99 Rl. + 492.43 = Q
72.63 - 15 *1, * 88'6 = Q
R1, = 16.015 lih.
Rly = 22.L2 lib.
F 0
0 Wax
0-t^lp+
- R- = 05y53.02 lib.*s,
Rly + Wry = Q ; R5y = l'6'015 lib'*uy
( = 0 (F1-F2) - Rl. - wt. + R5, = 0 ; R5y = 1f7'9 lib'
!lni.¿¿rsirjorJ lut0nem0 de Crcid¡nh
Di,dgrama de momentos fl ectores
70
y cortantes [Vertica-5.7 .
1 es )
t7.7
Y (lts)-5
t€1.,
7249
n(ta-ns\\/tt.3s
t6.05
Vc
Vc
Vb
Va
r.Mo
Md
Mc
5 Lbs.
5 + 22.12 = L7 .12 Lbs.
17 .l? - 33.15 = 16.05 Lbs.
-16.05 + 16.05 = 0
0
5 x 2.73 = -13.65
-5 x L2.575 + 22.1'2 x 9.54
7T
f4c
Mb
Mb
154.9 Lfb. Pulg.
5 x 1.7.72 - 22.L2 x
72.49 Lbs-Pulg.
.15 + 33.15 x 5.14
Comprobación:
t{u* = !.37 = 72.49 Lbs. Pulg.
Momentos flectores y cortantes. Diagrama (Tlansversa-5.7 .3
les).
v(" )R¡e
"7.196t'oi
72
EV = 0
V1 = -27.79 Lbs.
UZ = -27-79 '26-LL = -53.9 Lbs.
V3 = -53.9 + 171.8 = IL7.9
V4 = 117.9 - 117.9 = Q
xMo = Q
M1 = -27.79x2.73 =-74.50 Lbs-Pulg.
tIZ = _27.79 x 1.2.57 + 26.11 x 9.94
l4Z = $06.59 Lbs-Pulg.
M3 = [L7.9 x 5.145
M3 = $0615 Lbs. Pulg.
M4=Q
5.7 .4 Cál cul o del diámetro de eies. Econtramos que el
eje se encuentra más sol icitado en el tramo CB.
73
{n cb = Momento res u'ltante MR ch=
f-n nlMrR .¡ ü 60 6 .5¿ + r54 .8¿
MR.b = 625 Lib. pulg.
5 .7 .4 .I Cri teri os de I a ASME
¿9
Tomamos un acero para ejes 1020 con Su = 101 Ki p
Püil g2v
S., = 69 Ki p (Ver Anexo 24) .r --_ -Pu'l g'¿
0 . 18 S, según Al I en Hal I
anexo 25)
rd Capítul o 9 pag. 114 (Ver
S Esfuerzo
Esfuerzo
Es fu e rzo
a la fluencia
timo
v
útSu
td = el ásti co )
(KrxMt)2
cortante de di seño (en el I ími te
74
Mt
Mb
Kb
Kt
Momento torsor Lib. pulg
Momento flector máximo. Lib.pulg.
Coeficiente fl ector = 2 según AI len Hal Capítulo 9
pági na 114.
Coef i ci ente torsor = l. . 5 según A'l I en Ha'l
9 pági na 114.
Analizaremos punto b
d3 = L6
0.18 x 69.000
0 .81 13.16"
5.7.4.2 Cálcul
de Soderberg.
o del factor de seguridad por la ecuación
F.S. nX d3
'l Capítu1o
(Anexo 25)
d
,r t
Cal cul amos el diámetro del eie a torsión
de obtener un diámetro comparativo con el
ASNE.
pura con el fincri teri o de I a
236.25)
75
d3 =16 x Mt
ir X tdd
rad = para aceros de ejes comerci al es con cuñeros =
(goo - 4zo) kg/cn?
Mt = momento torsor = 136.25 1 i b/pul g.
r dd = 360 kg/cn? x 14.2 I ib/kg * .r2l pul g.2 = 5LI21ib/pulg.2
.{3 _ 16 x 236.25 lib./pulg.
-¿
x 5112 lbi.pulg.-
d = 0.77 " = 3/4 pulgadas
con el criterio de l a a. s.m.e nos exite 13/16" por lo cual
éste es el criterio más exigente.
Se tomará un di ámetro de 1 pu1 gada 25 mm por facil i dad
de consecuci ón de I os rodami entos.
0btendremos con este diámetro el val or del factor de segu-
ri dad.
Sn = I ími te de esfuerzo seguro modi fi cado.
Sn = KL * Kf * K, * K,l x 0.5 Su.
76
Kt
Kd
Kf
K,
= Factor tipo de carga = 0.8
= Factor de tamaño = 0.9
= Factor de forma = 0.75
(Ver Anexo 26\
IVer Anexo 27)
(Ver Anexo Z8).
(Fl ex íón ).
Sn = | x 0.8 x 0'9 x
= Factor de acabado superfi ci al = LlL.5 (Ver Anexo 29I
1i b/pul g2I0.75 x Ll 1.5 x 0.5 (1o1.ooo
sn=
F.S
Longi tud entre apoyos
18,180 1|b/pu1g.2
zzr@f *r| 69.000 I i u/pul g-
F.S 2.85
5.7.5 Cál cul o de defl exi ones
5.7.5.1 En el eie 7
625 1 ib.pul s.
18.180 liu/pulg.2
= t5 pul g.
l-rM5. lt'
33591ú.
9.?"
77
Y fl ec ha
Ymáximo permisib'le para eies = 0.005 pulg.p'ie.
Cal culamos el momento de i nercja I para una sección circu-
lar.
,4,oI=-64
,4I=-=64
0.049 pul g.4
existe
[=
Y max cuando:
L2 -bz $2 - 5.f33
X 8.12 pulg.
Y máxPxb G? - oz)'/' Mx L2
+
9x3x ExI xL
carga vertical (liU¡
distancia entre aPoYos
módul o el asti c i dad del acero
gx3xExI
33.59 lih.P
L [pulg) = 15 Pul 9.
b
M
di stancia al apoYo
momento fl ector 72.64 lib-pulg.
(pulgadas) = 5.1 pul gadas
= 30 x
72.64 x
106 psi.
$zctYmax - 33.59 ( 16: - 5.1') -
gxfl-x 30x106x 0.049 x15I
9x /ilsoxloo x o.o4o
78
Ymax = 7 .2 x 10-4 pul gadas
Y permisible = 0.005 pulg-pie x 15 pulg.12 pul g/pie
-?x10- pul gad.-- 6.24
Yma x Ypermisible
5.7.5.2 En el eje J
YmaxPb (J - az) 3/2
9 x/T x E x I x L
0K.
171.81 lib x 5. 1 oul q. (l,sz lq. - 5.1.2 pulYmax
ex V=4
xx 30x106 psi x 0.064 pu1g. 15 pu1 g.
Ymax = 5.53 x 10-3 pulgadas
Y permisibles = 6.24 x 10-3 pulgadas
Tenemos que: Ymax 0K.
5 . 7 .5 .3 Anal i za remos?., PL-Ymax=-
3EI
t7l.s /tó
el vol adi zo
El valor del momento de inercia cambia por tener otro di'á-
metro.
Diámetro es la sección de voladizo = 0.75 pulgadas'
0.018 pul g.4n x 0.754 pulg.4
5 I ib x t2.73 pulg)3
3 x 30 x 106 x 0.018 (psi
6.27 x 10-5 pulgadas
79
Univcrsidod auf0n0m0 do 0ccidantc
Sertión lillioto$
64
En el eje 7
Y max
Ymax=
En el eje
Ymax =
x pulg.4)
J
55.6 lib x 2.733 pulg.3
3 x 30x 106 x 0.018 pulg.4
Y max 6.98 x 10-4 pul gadas
Comentario
Como se pudo ver cuando anal izamos el eie en voladizo las
cargas no deflectaron el eie Qmpliamente y pasan al cri-
terio de Y perm.i sible en eies apoyados en dos apoyos.
Los val ores de carga y geometría fueron dados anteriormen-
te y es por ésto que se colocan directamente'
80
5.7 .6 Cálculo de l.a velocidaC críti.ca
l,lc
w. (go w x Y ) t''
tl xYZ
Ymax =
l,l = peso de larpolea = g lib.
vel oci dad crítica
(6.27 x 10-5
7 x 10-4
=30fr
Y max (6.98 x 10-4
x 7 x 10-4 pu1 g. = 3.5 x 10-3 I ib-pul g.
x(7xto-4¡2 pulg.2= 2.45x10-6 lib-pulg.
pu'l g) 2 + pul g) 2
'Y max
tl x Ymax =
Wx Ymas2 =
5 I ib
5 I ib
go
w. = # (t' pur s lsegz 3.5 x 1o-3 tib-prlq \ 1'/2
/
gravedad = 386 pul g/seg2
7091 rad/seg
7091 rad/seg = tt zg.5 Rps2x r
w.
w.
81
W. = RPS x*60 = RPl4 1128.5 RPS x 60
tlc = 67715 RpM
Nunca se obtendrá esta velocidad
5.7.7 Verificación por deformación torcional Ifairesl
e=584TIL-;0Gxd4
0 = Angulo de deformación por torgión.
| = Loñgitud del eje = 53 cts
G = Módulo de elasticidad Torcional = 8.1 x 105 kg/cnt?
6[ = Diámetr"o menor del eje (cts) = ]..9 cts. = 3/4"
0 = 584 x 272.76 kq-cts
0 = 0.0015" : I = 0.0015/ 0.53 mts. = 0.028olmts.
T = Torque (kg -cts) = 272.76 kg - cts.
8.1 x 105 k g¡ctsz x (t .9 cts)4
o0 es menor que 3.2 mts. OK
82
5.7.8 Determinación de cargas sohre el eie del ral'l ador.
f c = esfuerzo de despulpado. Dato obtenido de la publica-
ción 46 de Cenicafé. (Ver Anexo 30)'
Diámetro promedio de la cereza de café = 1.5 mm = Q.6 pulg.
A = área promedio de la cereza = 1f A.6 2 = 0.38 pulg.22
At = Area de trabajo del pechero Icuchillas), Geometría en
pl anos.
4.5 et x 14 43 cts. = l'0 Pul g.2At=\.L
r.z. s+ cts/,pul g.)
At = Base x al tura
Las 2/3 partes del área del pechero están con cereza y en
la otra tercera parte grano I impio de cáscara con musil ado'
# grano, At = r0 pulg'Z x 2/3 = 17 granos
A 0.38 Pulg.2
Debemos tener en cuenta que el diámetro promedio disminuye
un 30%, entonces el área del grano es [= 0'38 x 0'30
A = 0.12 pu1g.2
83
# granos = 10 x L/3 putg2 = LB granos
O.I2 Pu192
# de granos totales = 36
F total ) f uerza total de des pu'lpado
F total = ['x # de pecheros x # de granos
f = fuerza de despulpado de un grano de café = XA
f = (, x a
f = 0.3 lib./pulg. x 0.38 pul92 = 0.141 tib.
Ft = 0.141 Lib. x 6 x 36 = 13.536 1ib. Ft = 13.536 lib.
T = Torque consum,ido en el despul pado
T = Ft x di ámetro del ral I ador
T = 13.535 lib. x 9.58/2 pulg. T = 64.83 lib.pulg.
Potencia teórica consumi da en el despul pador = Txn = Pt
63.000
P+ = 64.83 li@ = 0.25 HP
63.000
P" = potencia real consumida = Pt x fle
84
n. = eficiencia el éctrica = I/0.7
P, =0.25x1.42 10.4 Hp. Pr=0.4 Hp.
Comenta ri o .
La potencia asumida en el diseño es 1.5 f,p, pero la potencia
real consumida en el despulpado solo nos da 0.4 Hp. Existien-
do una gran di ferenci a, de todas maneras debemos de asumi r
este val or que es uti I i zado por fabri cantes de despul pa-
doras Hori zontal es con mucha experi enc i a. Para el I os es
común tener motores de 1.5 hasta 2 Hp.
Como pos i bl es causas del motor más grande deben ser:
a. ': El valor de esfuerzo de corte dado por la publ icación
es para granos maduros, pero es muy normal que se despulpen
granos verdes.
b. A este val or tenemos que sumarl e el consumo de potencia
por I a transmi sión cónica. Y pérdidas por FRICCI0N.
85
5.7.8.1 Análisis de fuerzas y momentos
1.93
5/tó.
4J(.=
Rbu = -2.66 2.2i3+
Mb = 0 =,,T + 1.93
(Wri+Wuj - Wtk)
i.=0 1.93 R.r*
T = 377.96
-1.93 R.*
./\ /\.R.*i* R.rk) + (2.2i -2.66j ) x
Rc.= '236.77 lib-
t* (
455.98 = Q
j =0
k-0=
1ib. pulg.
+ 1 16.64 + 88. 14
?.66"
R.*= 106.1 lib.
f=0
i = 0=
86
0 = 33.13 -RUx+106.1 Rbr= I39 .2 I i b.
R.b.y= 58.02 lib-
Rbz = 408.57
W., -Rb**R.*
i=Q=rur-*Or*U
ft=Q=Wtr*Rbr*R.,
DIAGRAMA DE MOMENTOS Y CORTANTES EN EL EJE I
,o5.ll
H (á:.n¡t t¿.64
204,X83
v (¿¿t33.t3s
Vl =
U2=
V3 =
171.8 lbs.
171.8 + 408.57 = 236.77
236.77 - 236.77 = 0
B7
Ml = 171.8 x 2.66 = 456.98
t42 = -136.77 x 193 = 456'98
Ml-M2=M3=Q
M3=Q
DIAGRAMA DE MOMENTOS Y CORTANTES EN EL EJE K
zr6.ll
v Qt')
ttLB
*@',,416.?e
V1 = -J3.135 lib.
U2=-13.135+138.24 = 1.05.1.1 L Ib.
=QV3 = 105.11. - 105.11
88
M1 = -116.64 Lih.Pu19.
¡tlz = -116.64 - 88.131
142 =
M3=
M4=
204.783 Lib. Pu1g.
105.1 x 193 = 204.783 Lib, Pu1g.
142-M3=Q
M resultante en a
Ma= = 11.6.64 lib. pulg.
\lMb = \1204.783' + 456.98'
u
Mb = 500.7 I i b. pul g.
5.7 .8 .2 Determi naci ón del di ámetro del ei e por I a ASME
d3 = 16fl'r d
d3 =-,16
7T x 0. 18 x 69000.
0.75 pul g.
116.642
d=
2 x 500.7)2+ [r.5 x 236.2512
89
Analizamos el punto donde el momento es máximo.
5.7.8.3 Diámetro del eje por torsión pura.
d3 = 16,x Mt 16 x 236.25 -l i b. pul q
'lI x T^¿ x 220 kg /r*2 x 74.2 lib./k9 x CtsZ pulg.
d = 0.72 pulg. = 20 mm.
Tomamos como diámetro mínimo
miento.
20 mm. por facilidad de roda-
5.7.8.4 Cálculo del factor de seguri dad po r Soderberg
F.S. = * u3
32
Sn = 18180 psi
S, = 69000 psi
Mt = 236.25 lib. Pulg.
Mb = 500.7 lib. pulg.
Unrversidod rutonorno do
Serrión Bibti0t6r0
0tci¡lcnh
90
F.S. = 0.783
32 236.252
69.000 18.1.80
F.S. = 1.67
5.7.8.5 Cál cul o de defl exiones Ipunto b)
Ymx permisible (voladizo) = 0.009 pulg. pie.
Longi tud del vo'l adi zo = 2.66 pul g.
Y max- permisible = 0.009 x 2-66 pulg' = 1'95 x 10-3 pulg'
Di ámetro del eje = 22 mm. = 0.86 pul g.
= 0.028 pul g.4I = 'l(aa {r o.eot
64
+ 500.7
64
Y = PL3 171.8 lib. x 2.663 Prlg.3
3x Ex I 3 x 30 x 106 x 0.028 [Psi x pul g.4
f = 1 .018 x 10-3 pul g.
Ymax permi s i bl e OK
5.7.8.6 Cál cul o de I a vel ocidad crítica
l.l = peso del ral 1 ador
t'IXY
f = 1.018 x 10-3 pul 9.
x 1.018 x
x (1.018
91
= 5.09 x 1o-3 lib.pulg.t,lxY= 5 lib.
l,t x Y2 = g lib.
30
1o-3 pul g.
x 1o -t)' = 5.18 x 1o-6 lib.
1i b prl g IIib.p"n.lTT|'"
-2pu r g. seg. 5.09 x 10-3;. 18 -;-10-6
pul g.2
L/2
w.
w.
= 5811.1- rad/seg.
= 56.160 rpm
Nunca tendremos esta vel oci dad 0k.
5.7 .8.7 Veri f i caci ón
el torque que produce
expl icadas.
por deformación torsional. Tomaremos
el motor, por razones anteriormente
0 584 x 272.6 kq-cts.g.1 x 105 rg lcts.2 x 24 cts4
92
Q = 0.012o
Longitud del eie = 22.3 cm.
0 = 0.012' = 0.055"/mts. 3.2olmts.0 .223 mts.
OK
5.8 DISEÑO D EL VOLANTE
Para el di seño del vol ante tomamos I os si gui entes parámetros :
RPMI = 400 rPm
llle = $ I bs. l,lt = Peso del vol ante
d = 0.787 pu1 g. d= diámetro del eje hori zontal
y= 10000 pSI (Ver Anexo 5)
C = 0.31 (Coeficiente fl uctuante de velocidad) (Ver anexo 31)
Yr = 8.5" (sodio medio) =
Kl = 0.1. Relación del espesor y el radio medio. (Ver Anexo 31)
n = 3 brazos
93
tCt = m = masa (lbs)
5.8.1 Determinamos la energía cinética del yolante IEkl
[ = Vel oci dad Pi e/mi n
g = Gravedad ( Pie/ seg2)
Ek = 1 m Uz2
Como : V = 27T rm RpMl
60
m = l^lt
g
2g = 32.2 pies/seg.-
Entonces: Ek=1 wt Mz2 32.2 \@
Ek = I.lt ,^2 RPMa
845500
La energía que toma el volante es: (Aff¡
94
^ EK
^EA
Entonces :
EKt - EK|
r'J¡ ., ^2 - RPM22rRPMI
845.500
Para determinar la energía de vol nate, encontramos RPMr:
RPM 2
RMPI (-c' 2 +C
,^2 l*or,' -
2-(qoorrylltl2+0.3 )
(G.30o) (3)2 (+!_
4
3
4
A EK
^ EK
a EK. =
=wt(RPM,(4)' 2+C
(s tu¡ (8.5 pulg)2
500
I| 400I
845.
845.500
31 I b-pi e
5.8.2 Determi namos I os esfuerzos sobre el aro AT
c=i, +14
Y ^2 RPM'2)
1 24 .400
( e.s211+oo2)
( I 12 Rotrt )ry( a. s) 2 (+oo) 2
G= t24.400
1b-- 2pu lg.G = 579
0.1)
5.8.3 Determi namos las ,dimensiones del aro
95
Ecuaci ón pa ra ohtener I a constan-
te del radio medio Y Kz
6 .57
;t-,
+Y6 .57
9(3 )' ( 0.1)
= g.'3 r.( constante)
407 .2Ym
Ym =
RPMl
407 .2
JT
400
'ym
K?
8.5 pul gadas
Arr (z + c)z Rel aci on entre
espesor de 'l a
ancho y el
ru edao.os cril I"lt
K2 (31 lb - pie) (2 + o.g)2 e.g
(0.6e) (0.3) (0.1)2 (e.s pul g) 3 57g 1b ,pugl.-
lbpul g
K2 1 .85
96
Según Tabl a 2 tomamos : [Ver Anexo 32L
t/tr = Kl I r (espesor de la rueda o aro) = tr
Tr = (0.1) (8.5 pulg)
W. = (2) (0.85) pulgadas
Kz=l
5.8.4 Dimensiones del aro. Las dimensiones del aro son:
tr = 0.85 pulg. ,
Wr = KZ t. (ancho de la rueda = Wr
Wr. = L '7 Pul gadas
Ar = f,r Wr (area de la rueda) = Ar
Ar = L.44 pul gadasZ
97
, -- 0.96"
5.8.5 Dimensiones de'los hrazos. Teniendo en cuenta el
cortante del eje determinamos el volumen de los brazos s.
d3S
6.8 n r (1 1 .33 \
Y
( Vol umen de I os brazos) = $
2
(10.000) 1b/Prt?o .7s7 pulq.)3
6.8 (s)(szg lb \
-2)pu lg| .t 1.33\ r-
8.3
S
Usamos brazos de:Comprobando:
0 .48 pul g. 3
(5- put g)8
1.5 pul g. pul gadas5xT-
S
3
lm=8,6"
1.5 pul g. ) 2
0.47 pu'l g.
98
5.8.6 Chequeo del vol ante.
sión de les;brazos =
el esfuerzo o ten-Encontramos
T.
ft
ft
{^' RpM12
r24 .400
(a s putg)2 (4oo rpm)2
L24.400
lbCI
Utilizando las
Fuerza ax i al en
Según i:tabl a 3
pulg.2
f ó rmu I a s de
I os brasos
para n =
92
Timoshenko's
(s).
4 brazos IVer Anexo 33)
Fs As ct-Fm2o.1og4 ( "" )' +
tr0.965 * 1.5 At
As
As = Area de losbrazos
As
As
(+ pul g.) ( t. s pul g. )
t0.9375 pulg.' (Area de los brazos)
(0.e375 pulg.2) (gz f[ 2)
0.1094 I 8'5 Pulg' ,20.85 pul g.
6lb.
Fs1.44 pulg. \
-1
0.9375 pulg.
Fs
+ 0.965 + 1.5
99
Chequeando a esfuerzos de tensión de I os brazos.
ft Fs
As
6lb0- r3?5 pul g.2
Ct = 6.5 lb.2putg.
Comparando 0- t con tracci ón del
B-1 de resistencia de material es de
5)
I b/pul g.2
Ct
fFracción = 8946
Determi namos I a
radial ) Fr
(Según Anexo 33)
Fr
Fr
Fr I29 .5
Chequeando el
aluminio de la tabla
Si nger es: (-Ver Anexo
t6. 5 1 b/ pul g.'
el aro Ifr1 ( Fuerzafuerza a tensión en
= Fuerza radial
(1.44 puls.2) Oz o#;.r- o.s (6 rb)
Ar <ft 0.5 Fs
tb
aro a esfuerzos de tensión.
Fr6tAr
l-:!::-r::
luni,cf;idoilmlñ;iñlI Ser:;ón p¡bt¡or¡ro [,
100
ct =
ct =
Fr
Ar
L29.5 I b
L .44 W1g.2
ft = !o lbprt g.2
Determinamos el momento flecto en el aro y brazos (Nr)
Mr = Momento fl ector resul tante
Según Anexo 33
Mr = Q.1366 Fs l'm.
Mr = Q.1366 (6 lb) (8.5 pulg.)
Mr = | lb. x pulg.
Chequeando momento a I a fl exi ón en el aro.
Cb = Momento a flexión en el aro [lib/pulg.2)
como: sr - l¡lr (tr)zn
Sr = vol umen del a ro pul g .3
Sr = ( I.7 pul s.) (0.85 pul q.)23
Sr = 0.41 pul g.3
101
EntonceE. f¿- TlbxPulg. = f7 lb0.41 pul g.3 pul g.2
f Total = ff + 6b
6 Total = esfuerzo combinado 1ib ?
pul g-
ftotal = io lb r L7 'o ,pulg. pulg.-
6 total = ro7 I b
pul g.2
Encontramos el factor de seguridad F.S.
TracciónF.S. =
F. S.
Total
Tracción
Tracci ón = 8940 I ibzpul g. -
(Ver Anexo 5)
Total
r- - g946 lb,rs = prl g.'
107 lb ^.¿pulg.
F.S. = $3 muy bueno
El vol ante que di s eñamos no se fundió, si no que I o
compramos en el comercio.
t02
5.9 CONSTRUCCION DEL SISTEMA DE AL TMENTACION
5.9.1 Construcción Tolva. Dicha tolva se construyó para
una capacidad de 25 kg de café en pulpa.
El material con que se el aboró fué al uminio I aminado en
caliente de e = L mm.
Para más detal I es ver pl ano adj unto .
5 .9 .2 Construcci ón al etas graduaci ón al imentaci ón. La
función del café que entra a I a despul padora.
Dichas al etas se fabricaron en pl ástico reforzado hecho
artesanal mente.
Para más detal I es ver pl anos adjuntos.
5.9.3 Construcción agitador horizontal. La función del
agitador es agitar uniformemente el grano que llega al
al imentador vertical . Dichos agitadores están construídos
pl ástico reforzado en forna artesanal .
Para más detal I es ver pl ano adj unto.
5.9.4 Construcción alimentador vertical . Este al i.nentador
103
distribuye el grano a tnavés de la base superior para que
llegue a los Pecheros.
Se consti tuyeron en pl ásti co reforzado. consta de 3 al etas '
Para más detal I es ver pl anos adiuntos '
5.9.5 Base superjor. Dicha base se elaboró en aluminio
de fundición con suS respectivas chumaceraS en forma de
pedestal . La funci ón de di c ha base es :
- Ancl ar el eie vertical y hori zontal
- Dirigir la al imentación de cereza a los pecheros
- Si rve de soporte a I as guardas exteriores
para su fundjción se pl aboró su respectivo .modelo. Para
más detal I es ver P1 anos " di untos '
5. 1O SEL ECCI ON DE RODAMI ENTOS Y BUJES
5.10..1 Rodamientos del volante
Datos: rl = 400 rpm
Fr = $ lbs. = fuerza radial
Lh=8000horas=duraciónnominalenhorasdefuncionamiento Para maquinaria
agrícola según catálogo SKF Il 961)
104
Dado que no ti.ene ninguna carga axial sobre el rodamiento
I a carga equi val ente:
P = Fr = $ lbs.
Según catálogo SKF edición 1961 Tabla 3 tenemos: [Ver Anexo
34).
f, = ( 5.75) tP) c - Carga de seguri dad
P
C= Capaci dad de carga requeri da
f, = 28.75 Lbs.
Con una capacidad de carga C=1100 I bs sel eccionamoS un ro-
dami ento 6205 -27, según catá'loco sKF (l 961) pági na 80. se-
leccionamos dos rodamientos ya que el área del cubo del
vol ante es ancha y meiora I a estabi I i dad del vol ante cuando
se rompa el fu s ibl e .
5. 10 .2 Rodami ento del I ado del yol ante del ei e hori zontal '
Tenemos las siguientes reacciones:
R,..=22.LZlbs.Rlrr=Resultantedelafuerzaenlos"rY ¿J
apoyos del eie.
c = (5 lbs) (5.75)
Resul ta nte de I aapoyos del ei e .
105
fuerza en losR1, 26 .1,1 l b R r.,
* 1r,
*1r, =\(?z.tz1b\2 + QG.1,1 lb)2
* ly. 34.22 lb = Fr
Fr
400 rpm.
Según tabl a 3 :catál ogo
L h = 8000 ho ra s tenemo s :
SKF [r961 ) con
(Ver Anexo
n = 400 rpm
34)
v
c
c
C
5.75 P
5.75 (E+.22 1b)
196.7 5 I b
Con un diámetro de eie
pág i na 80 del catál ogo
miento 6205-22 con un
Anexo 35.
d = 25 ffimr vamos a la tabla de
SKF ( 1961) y sel eccionamos un r
diámetro exterior [ = 52 mm. [V
la
oda-
er
R5,
*5,
R5*
5.10.3 Rodami ento del I ado opuesto
horizontal . En los apoyos tenemos l
nes:
106
del volante del eie
as siguientes reacci.o-
resul tante
resul tante
resul tante
en la Tabla 1 del
[ = ]., y = Q
119.9 1b
16.015 lb;
53.02 lb
400 rpm
8.000 horas
119 lb = Fr
Fuerza axi al
Fuerza radi al
Rsz
Rsv
Fa R5,
Lh
*5r,
R5ry\ tt L7.s lb)2 + (ro.ors lb)2
*u.,
Fa
Fr
Como Fa-TFcatál og SKF
[Ver Anexo
que el val or de c
por consecuencia
es menor
(1e61) y
36)
*ur )' (* u, I'
I07
Se ti ene pues:
Fr 119 I b.
[5.75) (P)
(5.75) (11e 1b)
684.25 I b.
Sel ec ci onamos el rodami ento ri 9i do de bol as para un di áme-
tro de eje d = 25 BIII, entonceS el rodamiento se9ún catá-
1 ogo SKF ( fg0f ) pági na B0 es:
6205 - 2z con un diámetro exterior [ = 52 mm.
(Ver Anexo 35)
5.10.4 Rodami ento del Carter. Como el peso del carter y
del aceite son despreciables se seleccionan dos rodamien-
tos de bolas de acuerdo al diámetro del eie d = 25 mm, di-
cho rodamiento es el 6005-22 con un tliámetro exterior
! = 47 mm según catálogo SKF (1961) (VTr Anexo 35)
5.10.5 Rodami ento deI pi ñón cónjco recto de 16 dj entes '
Este rodami ento con una pestaña eivta que el acei te del
carter pase a contami nar el café.
Como no ex'i sten f uerzas radi al es y axi al es en el carter
seleccionamos el rodamiento de acuerdo con eI diámetro ex-
terior del cubo delipjñón de 16 dientes. Dicho rodamiento
es 6007-Zz con un d = 35 mm y ! = 62 mm (Ver Anexo 35).
5.10.6 Rodamientos superior del eie vertical;
Fa 58.02 lh Resultante de fuerza en el eie
108
Resultante de fuerza en el eie
Resultante de fuerza en el eie
Rgy
Rsx
Rgz
RUxt=
t39.23 I b
408.57 I b.
400 rpm
8. 000 ho ra s
(*r")2
431.64 Lbs.
= 0.13
n
Lh
+ (Raz)2
\\ (13e.23 lb)2 + (408.57 lb)2RB rt
RB,.,
Fa = 58.02
Fr 431.64
Como Fa es menor que el valor de e en la Tabla 1 del
Fr
catálogo SKF (1961) y por consecuencia X=1; Y=0 se tiene
P = Fr = 43X.64 Lbs.
109
Se9ún Ta_bl a 3 catá1ogo SKF
f, = (4.e3) (P)
(1961) tenemos:
Q = (4.93) (431.64 lbs
f, = 2728 lbs. (Ver Anexo 34)
Sel eccionamos el rodami ento rígi do de bol as de acuerdo al
diámetro definido del eje d= 20 mm; dicho rodamiento es el
6304-27 con un != 52 mm. Según catá1ogo SKF (1961) (Ver
Anexo 35 )
q .10.7 Rodamiento inferior del eje vertical .
[ = 250 rpm
Lh = 8000 horas
Rcx = 106.1 lbs. Resultante de fuerzas en los ejes
Rcz = 236.77 lbs. Resultante de fuerzas en los ejes.
Rcxz =
R_c_x z = (106.1 lus.)2 + (2s6.77 lus)2
Rcxz = 259.5 I bs
110
Según tabl a 3 catál ogo SKF [l 961 )
p = Rcxz = Fr = 259.5 lbs.
f, = P [4.93)
f, = (259.5 lbs) [4.e3)
f, = 1279.3 lbs. [Ver Anexo 34)
Como tenemos un di ámetro defi n i do del ei e d= 20 mm Sel ecc io -
naremos un rodamiento rígido de bolas 6004-22 con un D=42 mm
Según catál ogo SKF (l 961) (Ver Anexo 35)
5.10.8 Buje de la base jnferior. se elaboró en teflón pa-
ra evitar la contaminación det café. Dichc buie evita la
defl exión del eie vertical . Su dimensionamiento se puede
observar en el pl ano de I a base i nferior.
5.11 DISEÑO Y SELECCION RALLADOR
El ral I ador está compuesto po r un ci I i ndro de paredes grue-
saS y una mal I a remachada al rededor de dicho ci I j ndro ' Como
el ciljndro de pared gruesa está sometido a presión exter-
hd, entonces se produce ,,n esf uerzo radia'l y tangencial .
Los ésfuerzos radiales y tanoencial eS se jl ustran de la
sjguiente manera:
111
Q + JCYPe = ú-r
Po
= es fu erzo tan genc i al
r = esfuerzo radial
= radio jnterno
= radio externo
= Presión externa
Nota: Es importante anotar que el problema es muy complejo
yelmétododesoluciónesunasimplificaciónbastanteaproximada, teniendo en cuenta que no toda el área del ra-
I I ador está sometida a presión. Y además esta presión d'i s-
minuyeenlaHelicedesdelaparteSuperiorhastalain.ferior.
Según el I ibro de
segunda edic i ón,
di seño en lngeni ería
I as expres i ones Para
rtz
Mecánica de SbigleY
dichos esfuerzos son:
ft = -Po
Cr=
$2 + a2)
b
Po
bz -a2
-Po
4.18 Pul g.
4.65 pul g.
0.3 lbs-:-zpu 1g
I bs )
pul g2
Valor tomado cuando se calcularon las
ca rgas del ej e vert i cal .
(4.0s pul)2 +,(4.t8 Pulg)2(4.65 pulg)z - (4.18:Pule-)z
ft ( -0.3
fr -Po =
trt = .BZ I bs
pul g2
0.3 lbsort n.'
Concluímos que: trt
el esfuerzo delEsta tracción es al uminio de fundición
lbs/pulg2 tomado de 1a tabla B-1 Singer'
(Ver anexo 5).
113
El cil indro del rall ador se fundió '
La malla ralladora se fabricó en lámina de acero inoxidable
estirado en cal ient€,-tiene una serie de perforaciones para
despulpar el café.
Las dimensiones de dicha mal la son:
Lm = Longitud de la malla = 29'9 pulgadas
hm = Al tura de I a mal I a = $.5 pul gadas
5.T? SELECCION DE TORNILLERIA Y ARANDELA PORTAFUSIBLE
5.12.L Tornil los de anclaje
3 tornillos maquinados 3 " x 5"
8
5.L?.2 Tornillos jnferiores de suieción pechero
6 tornillos maquinados 3 ,, x 1'112" con tuerca8
114
5.12.3 Tornillo superior suieción pechero
12 tornillos maqu'inado 1 " x 11 "
84
5.L2.4 Tornillos de suieción de guardas exteriores'
8 tornillos garranzos I/4" x 3/4" cOn mariposas
5.t2.5 Tuerca inferior del eie vertical
L Tuerca de rosca 7/8', - 14 UNF-2A Mater.ial: acero grado 3
5.t2.6 Tonn'iIlo superior del eie vertical
l tsnnillo maquinado 3/8" x 1"
5.12.7 Tornillos para rodamiento eie vertical
3 Tornil l os garvanzos 1/4" x L"
5.12.8 Tornillos de taDa exterior del eie horizontal
3 Tornillos garvanzos l'/4" x l'"
5.12.g Tuerca del sistema fusible
l Tuerca de rosca 3/4" - 16 UNF-ZA
1'1 5
5.12.10 Tornillos de sujeción de tapas sistema fusible
3 Tornil los avel l enados L/4" x ll2"
5.12.11 Tuerca del eie horizontal
1 Tuerca de rosca 3/4" - 16 UNF ' 2A
5.L2.LZ Tornillos de tapas del carter
6 Tcrnillos garvanzos de I/4" x l'"
5.12.13 Tornjllos de la tapa chumacera
4 tornillos maquinado 3/B" x L/2" con tuerca
5.L2.14 Torni:llos sujeción Tolva
4 Tornillos garvanzos 1" x 3/4"
5.12.15 Re.maches de sujeción de las aletas de graduación
de alimentación.
6 remaches de al uminio de 3/l'6" x 3/8"
5.12.16 Remache suieción babero base inferior
3 remaches de al uminio 3/l'6" x 3/8"
116
5.12.17 Arandel a portafusi bl e i nterior
1 arandel a con I as s'igui entes medidas:
D i ámet ro éxteri or z 7 6 mñt
Diámetro interior: 35 mm
Espesor: 6 mm
Materi al : acero SAE I 0-20
5.12.18 Arandel a portafusi bl e exterior
1 Arandel a con I as si gui entes medi das:
Diámetro exterior: 76 mm
D'iámetro interior: 22 mm
Espesor : 4 mm
Material: acero SAE 10-20
En la parte superior va soldada la tuerca sistema fusible
con electrodo 6013 y una altura de soldadura I'li = 3/L6"
5. 1 3 SEL ECC ION DE CHAVETAS
5.13.1 Chaveta del eie horizontal
tL7
d = 1"
Hp = 1.5
n = 400 rpm
Material: Acero l0-20 estirado en frío con un
Sy = 66000 PSI (Ver Anexo 2)
Factor de choque = Fch= 3
Di seño por ci zal I adura
Ss = (0.5) (SV)- Ss = Esfuerzo cizalladura
Fch
Ss = {0.,5) (66000 I bs/Pul gZ)
400 rpm
Ss = 11000 PSI
El torque transmi ti do es :
T = (63000) (Hp)
n
T = (63000) (1.1)
400 rpm
T = 236.?5 lbs x Pulg.
118
Según Tabla AT - 19 de Design of Machine Elements by Virgil
Mori ng Fai res tenemos : (Ver Anexo 37) .
[= t/4 pulg.
f, = 3/16 pulg.
Como: Ls = 2t
Ss b d
Ls = Longitud de la cuña por cizalladora.
[ = Es pesor de I a cuña
d = Di ámetro del EJP
| = Altura de la cuña
Ls = (2) (236.?5 lbs x pulg)
(trooolu_s ) (1/4 puls) (1 Pulg)Pu1 gZ
Ls = 0.18 pulg.
D'i seño por comPresión
Sc = Sy Sc = Esfuerzo a compresión
Fch
119
sc = 66000 lbs - rnpulg- '- E longitud de la cuña a compre-
3 sión.
Sc = 22000 lbsPul g2
Como: Lc = Q T
Sc td
Lc=Q(236.25 lbsxpulg)(22000 I !s^ ) (g ) (1 pul g)
Pulg¿ 16 pulg
l-c = 0.23 pu] g.
Usamos : Lc = 0.238" x I/4" x 3116"
La longitud- fabricada varía entre : 4b y 16b
El cubo t i ene 1 1/8 "
| = 4b
| = (4) (1/4))
L = 1 pulg.
L20
Usamos una chave.ta de : 1"
E'l factor de seguri dad es:
F.s - SY L t d
4T
1,/4 x 3/16"
F.S = ( 66000I bs
Pul 2) (1 pulg) puls) (1 Putg)'3\ L6
(4) lbs x pulg)
F.S. = 13. muy bueno
5.13.2Seleccióndechavetasagitadores.Comolosagita-dores son fabricados en ptástico reforzado y no consume
muchapotencia,tenemoSenlatablaAT--lgdedesignofEl ements by Vi rgi I Mari ng Fai res ( Ver Anexo 37) '
(236.25
721
L2=
L2=
b - 114" v | = 3/1.6"
L3 = (2.5) (b)
L3 = (2.5) (1/4") = 0.625 pul g .
Lbs
Utilizamos una chaveta det 0.625 pul g. x 1/4 pulg x 3/1.6 pulg.
El factor de seguri dad es:
F.S = Sy L t d
4T
F. S = ( 66000 Pul qZ ) (0.625 puls) (3/16 puls) (1 pulg)
(4) (236.25 I bs x pu] g)
F.S =$
r22
5.13.3 Selección de chavetas para el piñón cónico y agita..'
dor.
Tenemos I os si gui entes datos:
d= 13" d= diámetro del eje
16
Hp = 1..5
Sy = 66000 PSI
Acero 10-20 estirado en frío
Fch=l
Por ci zal I adura
Ss = (0.5) (sv )
Fch
Ss = (0.5) (66000 PSI)
3
Ss = 11000 PSI
Según tabla AT19 de Design of Machine Elements by Virgil
Mari ng Fai res tenemos: (Ver Anexo No. 37)
123
t=1"8
[=3 "
16
Entonces: Ls = 2T
Ss bd-
Ls = I (O+ lbs x pulg)
(11000 I bs^ ) Gtq pul'g) (13116 puts.Ipul g2
Ls = 0.06 pul g .
Por compresión
Sc=Sy
Fch
Sc = 66000 PSI
s
Sc = 22000 PSI
como : Lc = 4 T tenemos:Sctd
724
Lc _ (a) (6a lb x pulg)-(22000 PSI) + pulg.) (+f Pulg.I
Lc = 0.115 pulg.
El cubo del piñón tiene una longitud = 1-L pulg .+pulg'12
Lcubo = I pulgadas
Tomamos: l- = 6b
L = (6) ( 3 pulg.)16
| = 1 1 pulgadas8
Usamos una chaveta de: 1 I/8" x 3/1'6" x L/8"
El factor de seguridad es:
P = S LtdS
4T
(66000 PSI) (t+ pulg) tf nurs) [13/16 pulsadasIFs=
4 (64 ]b x pulgada)
Fs = 19 muy bueno.
t25
para el ral I ador," Como se
1a chaveta para e'l pi ñón có-
5.13.4 Selección de chaveta
transmite el mismo torque de
nico y ag'itador tenemos:
El cubo ti ene: Locubo
üomamo s
t-3- l16
pul gadas
. 15 '=l16
9bLr
Lr
3=-16
r¡1ll[=
I
, 1"
I
Lr = | 11
16
Usamos una chaveta de:
de seguri da con esta I ongitud es:
., 11"I-
16
3"
16
El facüor
F. S.Sy Lr t d
4T
126
F.S. - (66000 PSI) (1 ll pul9.) (-L puls.) (r pulsadalt6 I
(4) (64 lb x pulg.)
F.S. = 54 muy bueno.
5.14 DISEÑO DEL TORNILLO FUSIBLE
El üornil 1 o o pasador fusibl e I o di señamos €roh los si gui en-
tes parámetros:
Material : al ambre dul ce grado A refi nado dobl e, cuyas
características son tomadas de la Tabla 3 de la página 6014
del Ma-ual del Ingeni ero Mecánico (Ver Anexo 38)
sy = 0.6 Rt
Sy = 0.6 (48000 PSI)
Sy = 16.800 PSI
n = 400 rpm.
HP = L.2
r = radio = 7.25 pulgadas
.Tr=r
727
Determi namos el torque :
T= ( 63.000) HP
Tl-
n
(63.ooo) (1.2)400 rpm.
T = 189 I b. x pul gadas
Determi namos F:
f= 189 I b. x pul g.
1.25 pulg.
f = 151 lb.
Por I a teoría de di storsión I a resi stencia al cortante es:
SSy = esuferzo cortante
SSy = (0.577) (sv)
sSy = (0.577) (26.800 + \'pu¡g''
SSy = t5.463 lb/pr1g.2
t28
La falla por corte a través del área del pa sado r es :
A Area del pa sado r (pul g .2 )Assy
nd2 =
4
F
ssv
F
dt
Fuerza radi al
Diámetro del pasador fusible.
oi
dt ; (rc.;63-E z)pul g.
4 (151 rb.) 0.11 pulgadas
r-a.
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TIM0SHENK0, S. Resistencia de materiales. Madrid : Espa-sa-Calpé S.A. 1982. P. 408.
Agrí-
pre -1987.
o
ANEXOS
AI{EXO 1. PROPIEDADES TIPICAS DTL HIERRO FUNDIDO GRIS
Líoltc dc Durcz¡frtlge ttrl¡eüS.,htp/ptg u,
13i
C€lEl.ú Om6üd.d.da o¡9r€¡ór fqcano{. d.lm,a tldgmranto106 /'C añ gO ñ6
T¡bI¡ A.2O PBOPIEDADES TIPICAS DEL HIERRO FUNDIDO GRIS -El sistema de designacrÓn nunrérica de la ASTM (American society for Testing M¿teriars) p¡r¡ cthierro fundido Sris se estable.. ¿. rJo-qu.'lir'nir.ro, indic¡o l¡ resisiencto mínimo a lutensión en kíp/prg2- Así, un hierro fundido
^slM No.. 20 tiene un¡ resistencia minima a ratensión dc 20kip/prg2. Debe.notarse .;-p;;;*i;; quc ros varorcs r¡burados son ripr.c,s. parr
H:ffi[.tJ:"""ff'ol¡1""'^', '" MP;;;;;,i]ti".n po, t,i.l" *'iin, ,'.-,p.",i""n.,.n,.,
Rc¡lrtcncl¡ Módulo dc Módqlc dc ch¡ahld¡dRc¡l¡tcnclr ¡ l¡ nrptun rlNlgf- ¡ l¡ re¡¡lón .oipr"r¡¿r, ú.orrrore l0 Hg/plgzASTM S- . ttp/ptg: L , npzplsr i_'.llf,,efsñ;;;-m
26 9.6_t4 3.9_5.ó32 | t.5_t4.t 4.ó_ó.040 I 3_ l ó.4 5.1_ó.ó48.5 t4.5_ | 7.2 5.8_ó.957 tGl0 ó..r_7.873 t 8.E-21.E 7.1_E.0 ;E8.5 10.+11.5 7.E_s.5
20 2l2t t630 lt35 -1ó.J.f0 42.550 52.5ó0 ó1.5
E3
97r09n4t40tó4t 87.5
t0I t.5l4tór t.5I t._f
t4.5
r56171t0llt:llJ:ól_10:
SHIGL.EY,^Joseph. Diseño en Ingeniería Mecánica. México.Mc. Graw Hill. l983 p. 7SZ:
ANEXO 2. PROPIEDADES TIPICAS DEL ACERO
tEa¡adalce¡¡/r¡
iaaaf..rda ñnal
ACERO:Estructural (ASTM-A36)Alta re¡igtencia-bejr aleación
ASTM.A242N¡ación teroplada
ASTM.A5T4Inoridable, (302)
l¡mi¡i¡do¡ecocido
'HIERRO FUNDIDO:!:.'-.'' r" r
. .Gñs,1,5%,C, ASTM A{8.fielcable,I\STM A4?
210
330@620
4ü)
480
82i
8fl)6?t
l?o&ro
78€0
7860
78m
7s20792f)
i;; :7N7S0
:.t
l8
2rx) i9
2m 7+)
2m 79
¿50 l-r5
315 2t0
600 3¡t0
17.3 t2
17.3 50
l¿l 0.5
l¿l t0
t90 73
190 73
i$ 2a
165 6t
520
275
BEER, FerdinandMéxico : Mc.
y J0HUST0N PusselGraw Hil 1. 1982
' 't'
. Mecánica de Materiales584 p.
móaúlo Sarbd. aarbf¡c¡d.ó ,¡¡ld.¡G2. O?.
lÉdó.r cmF.dó.r2 ?ton¡
xt. rt. ff
t32
ANEXO 3. CONDICIONES DE CONTORNO
Ua .tnno qo y rl otreübil ü todr r.trición
C_ú
HALL , Al I en . Di seño1979, p.46
Anbo¡ r¡tmnq libn¡ dcrd.¡, Fru rrfrintklo¡ h-tGnlmcnt¡ (ll¡n¡dr oluom on Évrf I o ¡¡_tio¡l¡ü rn. h¡ r¡inao¡l
C-r
Un .It nEo 6ir y cl orruübr dr ¡o¡¡. Fre ¡inlib"¡t d Fn mon¡r h.lrnlErnt
. C-2
Ambo crtrcao firr dcm<do qu Ir trnrcnt. Ih cum ali{ic¡ cn c¡.ü c¡tcmo cr prrrlchd ci ori¡inrl dr l¡ co-lunn¡
'C-li
de Máqui nas. México : Mc. Graw Hill.
133
ANEXO 4. VALORES DE DENSIDAD.COEFICIENTES DE VARIACIONY LIMITES DE CONFIANZA PARA LA MEDIA INFERIORY SUPERIOR.
TABLA 1.. VALoREST DE DENSTDAD APARENTE MEDTA (DAtt). coEF¡ctEMTES DE VARIA.CTON (CV) Y LIMITES DE CONFIANZA PARA T.J\ MEDIÁ TNFERIOR (I) Y SUPE.RloR (s) AL 0'05 Y 0,01 DE PROBABILIDAD PAR^ oRANos DE CAFE E¡¡ D!I:E.RENTE ESTADO.
Ifmitr¡ dr co¡li¡¡at pn h Mrdir
c.v.olo t(0,05) s(0,051 r(0.0r! s(0,0r)E¡trdo dd c¡fl
En o¡r¡¡DrrpulprdoL¡v¡do?rrgrmlno rroAlÍr.nd¡rCl¡o dr all
0AtllK¡. n-3¡
(tzr,s5 i
t26p0697,65,100,75
722.03
257,0
622,03 626,65819,50 832.50695,9ó ó99,!l399,99 401,51
7n,61 723,{3
62t )21 627.19817,10 83.:,90695.34 699,96
s99,71 401,79120,17 713,93
0,T)1,63
o.52
0'S0,{ll,%
' l¡ c¡¡¡ct¡rh¡dón d¡ artol grrnoa, rr drch, ru dlmcr¡lonct ortogonrlct medhr, lo¡ o¿ldcn.tr¡ dr n¡l¡dón dr l¡¡ ¡nj¡m¡¡ y lc llmltor d¡ onfhnr¡ prn lrr mcdlu, r. prGFntrn rn l¡T¡bh 10.
cENIcAFE. Publ icación del centro Nacional de Investigacio-nes del Café. 1985 p. 25
ANEXO 5.
Mctalcs
Accro, 0,2 o/ carbonolaminado en calientc0,2 /o carbonolaminado cn frío0,6 /. carbonolaminado en calicntc0,8 /o carbonolaminado cn c¿licntc
Fundición gris
Fundición malcablcHicno forjadoAluminio fundidoAluminio alcación ITSTLatón, laminado (70 % Cul
(N% TrrlBroncc, fundidoCobrc, cstirado
TABLA 8.1. PROPIEDADES FISICAS MEDIAS
METALES MAS CORRIENTES
Tr¡¡_r B-1. Propiedades fisicas medias de los metalcs más corr¡enlcs
134
DE LOS
l\ltidulo de chsticidadkgfTcm¡
Pcso
cspc-ciñco
kgf/dmr
Cocficiente dc
dilataciónline¿l
l,0t x l0-5l,l9 x l0-t1,20 x l0-t2,31 x l0-52,31 x lO-tl,E7 x l0-t
1,80 x lO-t1,68 x l0-5
lo""o:'.:1
8.4 x lOi
,8.4 x lOt
t.4 x lOt
8,4 x lOt4,2 x lOt8,E x tOt
?x1052,E x lOt2,E x l0r¡1,2 x lOt
3,5, x lOt4.2 x l0r
Alarga-¡nicnto
o/Tración, f
2,1 x l0ó
,2,1 x t06
2,t x l0'
2,1 x l0ól,p5 x l0ól,?6 x t0ó1,90 x l0ó
?xl0r'1,2 x l0t9,8 x lOt
8,4 x lOt1,2 x l0r
Iva;a dc
I t,t x lo-t{al,3xlO-slValor medio
It,ta * to-'
Limitc dc pro-porcionalidad
kgf/cm¡
Coñ¡-dura
25m
2950a
t600.r2ó0
-1500
t050
tóm
r 500
2500
2450
4200
42m
4900_a '
25002100
2300
3860
2250r75{)
l4m2670
35
l8
E450
t4m3E00
35009t0
3950
3860
t1
l0Pcqucñr,
IE
35
?0
30
l0
_iNo,u: . E üsritc dc proporcionelidrd y módulo clÁ¡rico, ¡ cornprcrióo pucdco tom¡r¡c lo¡. mi¡mo¡ que | Úrcción, c¡ccplo co l¡ fuoció¡, cuyo llmitc dc proporcioub
d¡d c¡ - lt$.r cono tco¡klo dc fotufr e comfireióo cn nrtcrirlc¡ düctilc¡ F¡cdc toE|¡r¡r Gl punto dc fucncir. quc 6 litctrmtDtc ¡upcríot d uDit d< pro¡'orcionrbced r
trcióa.No bicn dcñnido. eprorimrdrn*olc lÑ l,¡!/d.
' l¡ fu¡dició¡ tosF po¡ rt.cito di¡toDal
SINGER. Ferdinand. Bgsistencia de l4ateriales' México :
Sáñches Col i n . t981 p. 594
7.E5
7.85
?,85
7,E5
1,201,207,702,642,69
t,50
:orta-
li"1200
4200
5(m
7400a.
34m25qo
74022503400
ón dc rotur¡rúlcmz
¿;-l ;;rrcsión I du
---l -'ll2,142,15(
rr: | ';
¡l'lz',
,;,|3:_ l--
135
ANEXO 6. TABLA 7-7 PROPIEDADES A LA TORSION DE SOLDADURAS
DE FIL ETE.A¡cr do g¡rgütrl l¡c¡llz ¡ló¡ de 6 .Moncnlo pohr de lm¡cl¡ ¡¡nll¡rto
A-0.707M r-0 J.-dr/129'd/2
A - t.4tlhd x - b/2 J. =tQl_!')'.6I-d/2
A-o.lolh(b + d) '= a#¡ ,.-\!irfí!:o = --1.-t.-- 2(b+dl
A - o.?olh(2b + d) , = ,¡?, ,. =E!: g.¿, * ¿, _ -!ll-dl2
t - t.4t4h(b + d) | _ b/2 t" =t!: (!l-6j-d/2
A - 1.414¡lv J. = 2¡rt
SHIGLEY, Josepth. Diseño en Ingeniería l'lecánica. Mc. Graw
Hill. México, 1983 P. 335
136
ANEXO 7. TABLA 7-3 PROPIEDADES MINIMAS DE METALSOL DADURA
DE
Tabl¡ 7'3 PROPIEDADES MINIMAS DE tvlETAL OE SOLDAOURA'
AWS nómero dc Rcslstcncl¡ r b - -RcJr're n¡,h dc Purccnldc dc
crecrrodo. n"-*,i,i¡iioirl -ni"i"l:t¡p'pll rlusunirnro
50 l? ;551 2?62
?0E60xrE?0xrEEOxrE90¡rEl00r¡Et20r¡ i* 31
t9t4- ¡7r3-lól4
sHIGLEY, Josepth. Diseño en Ingeniería ilecánica. MéxicoMs- Graw Hi I I , 1983 p. 340
ANEXO 8. DISEÑO
550
SHIGLEY, ,Josepth.Mc. Graw Hill,
DE ELEMENTNq MFI^NTNNC
DISEÑO OE ELEMENTOS MECANICOS
Ii 3'S J 3'¡."[31oJg'': n "
Conct'9to
Ancho dc c¡r¡
Número mínimo de dientcs
h, - 2.OlP
c - (0.1Et/P) + 0.@1 Pls
0.54 0.4óoae - -p * p(r"o)i
rnu = No/N¡
nso-ñccuendo f-90"
*.-J';#rcuandof*eo'
F -+ t t ' ;q.et que set menor
Di seño en I ngeni erla Mecáníca. Méxi co :
1983 p. 556
PARA OIENTES DE ENGRANES CG
Fótau[¡
Alrura de trabajo
Holgura
Adendo de l¡ n¡cda
Relación dc velocidld
Relación equivalente de 90"
Piñóo I lólt5l14l13
Rued¡ I t6ll?l20llo
TABLA A.21. PROPIEDADES TIPICAS DE ALGUNASALEACIONES A BASE DE COBRE
Cl?m Bcrilio Varill¡ DuroVa¡illa Suavc
Lámina fluro
137
ANEXO 9.
TAbI¡ A.21 PROPIEDADES TIPICAS DE ALGUNAS ALEACIONES A BASE
OE COBRE
Tod¡s l¡s r*istcnci¡¡ de fluenci¡.crtrcspondcrr ¡l rnétodo del 0.5% dc-desplazamicnto' Plr¡
obtencr su cquiv¡lente "" t;;;1;:" iiprprg' * t;iñiü; p"t o'ot¿z v por 0't45' rcspet"ti'
"".a"t", l¡s'c¡ntid¡dcs crr MP¡'
Bc|búcml¡ n$'"Tl nu'nrrclóo RH::U
Nú-.¡o Nonb¡cdo - ñ-.--,,- lÍJ.u"* tJ;I-*
ü t
H xüff- i:-ff"t¿; Foro¡ lovooldo MP¡
?t3 ili 'itm 124o ¿
988
1'
c2tm I'¡tóndc liiliil |JS.dorar
34570
3tt 5
235 45
4fr¡ t255' '154t5 20
275 50
5
41
2l55
E
623065
4t0275195?75
525J25480330
550370
5153705103t5
il5t25
ó484óF
70853F@B55F
77859F?5855F
E2B64Ft0B65F
EOB
ó4FEOB
ó5F
E5B80[EOB
801:EOB
E]F
EOB
ó4f
EOBó8F
908828958
l045
2050t050
60
7
52
5
20IE
C22m Broncc. . Lómin¡ Su¡ve 370
comcrcul Lámina Su¡vc .70V¡rilla Duro 3t0
V¡ritla Suavc 70
c23m Lrtónrojo lifril;VarillaVarilla
C26m trtón Pere Lámin¡c¡rtuchos Lámin¡
. Varill¡Varilla
C2?m L¡tón.. Lámina Duro¡mariüo Lómin¡ Su¡ve
Varilla DuroVarilla Suavc
Lámina Du¡o 411
Lámina Suavc 145
Varilla Du¡o 380
Varitl¡ Suave 145
Tubo Duro 3E0
Tubo Suavc 160
C33m t¡tón dc Tubo Duro 415
" bajoPtomo Tubo Suave 105
Duro 395
Su¡ve tjDuro 3óO
Su¡ve ?0
Duro 435
Sü¡vc 105
Duro ló0Su¡ve t l0
C2$m Mct¡l' Muntz
ili ifi fr
4l5 5loIt5 3,{)C332m L¡tón dc timin¡ Duro
alto Plomo Lámina Su¡vc
C4ó2m L¡tón Lámina Du¡o
:n¡y¡l Varill¡ DuroTubo Duro
4to ó20
3ó5 Jt5455 605
SHIGLTT, üoseph..Mc. Graw Hi I l
en Ingeniería Mecánica. Méxicop. 753
Di seño, 1983
138
ANEXO 10. ANCHO DE CARA
5
CAICED0, Jorge. Di señodel Valle¿
tot9,017
t8
1S
r+
,tt2
,7
to
IE
,65
+
2
7
'9.Sguto <h Mlicr prlmltlvr: p
de Piñones Cónicos. Universidad,
'\i
ANEXO 11. TABLA 11-5 FACTOR DE CORRECCION POR SOBRECARGA
K:
T¡bla 1f -5 FACTOR DE CORRECCTON pORSOBRECARGA K.'C¡¡raerí¡llcr¡ dellaprlmdelr
C¡¡¡cl,erí¡dc¡¡ dc l¡crrge lapubedr
n¡quh¡ rnol¡h U¡lfo¡ac Choque¡¡nodcndo¡
Cboqocrfucñel
UniformeChoque ligero
l.m L2sr25 1.501.75
2.mu5Choque moder¡do l.j0 l.7S
. Da¡fc W. Dudley (dir. ed.). Gear Handbool,, pógs. t3-Z),McG¡¡w-Hill Boot Company. Nueve Yort, l9ó2.
SH I GL EY , Jos ePth .
Mc. Graw Hi I I .
Di seño en Ingeni ería. Mecáni ca ' México:1983 p. 506
ANEXO L2. FIGURA T2-21 TERMINOLOGIA DE GRANES CONICOS
\¡Diámetro de paso, Dc
Flg. 12-21 Termlnologfa dc0ranes cónlcos.
139
Universidod lulorrorno dr{¿1,,^ri lilr'. t-¡,1
\ cJno iYposterior 7 f..",.o
\ó1'"'.
sHIGLEY, Joseph. D'i seño en !ngeni er"ía Mecánica. MéxicoMc. Graw Hill. 1983' P 556
ANEXO 13. FACTOR ANCHO DE CARA
It
0,6
a.6
o4
ol
f\rr trrru¿r¡Gg
ffR€is lclou
Prrr ge|rr¡fCe
'|¿Oust-r.lol€JP¡¡¡ restoe '
8al' e- ?ñ 'w lon @1e 7@V€¡.ocro¡¡ Y , p1_Es/utu
cAICED0, Jorge. Diseño de Piñones cónicos. universidad del
Val I e.
:/'rü=7r\x
T L ¿
\ z
3
Cttident¡
140
ANEXO I4
Númsro do dlento! del plñón, IY,
F\g.12.26 Factores geomólrtcos I para _engranet cónlcos f€ctoo con un
iñóiio O" pt".tón cte-20' y eles a 90'. IAGMA lnlormatlon Sheet 2t2,02.1
SHIGLEY, Joseph. Diseño en Ingeniería Mecánica. MéxicoMc. Graw Hill. 1983' P. 563
TABLA T2-g FACTORES DE DISTRIBUCION DE CARGA
APR0XIMAD0S lG Y C* PARA TNGRANES C0NIC0S '
-.o(.)EsEoc,c¡oC)olr
ANEXO 15
I?iliJ'd8,[l9l:?1?l?'?¿'.'al?!?3$'3&e^RcAAPR.-Amboe engrrner Un engnne Ambc engnnee
;;;- fuerr dc tuen de
"¡l*r"" coJlneter cdlnctc¡Apllcrcl'ón
En la indusri¡'uso general
En sutoriróvilesEn reroPlanos
l.m-1.101.00- I.l01.00- 1.25
t.lGl.25 1.2t1.40t.t0- 1.25
l.ro.l.40 1.211.50
SHTGLEY, JosCph.Mc. Graw Hill
Diseño en Ingeniería Mecán'ica. México. l983 p. 561
141
ANEXO 1 6. TABLA 72-1,0 VALORES DEL COEFICIENTE ELASTICO CAI
T¡bl¡ 12-10 VALORES DEL COEFICTENTE ELASTTCO C,PARA FNGRANES CONICOS Y OE OTRO TIPO CONCONTACTO LOCALIZADO. EL VALOR DEL MOOULO DEELASTICIDAD INDICADO EN CAOA CASO ESTA EN 10]kip / plg 2. '
Rood¡
Hlero Brpncs dcAcoro fundldo ¡lunl¡lo
B¡o¡ro doe¡trio
SHIGLEY, Joseph.Mc. Graw Hi I I
Di seño en I ngeni eríaI 983 p. 563
2tJ02t to
2tm2050
Mecánica. México
Acero. E = f,OHierrofundido.E = 19Eronce de ¡luminb,
E = 17.5Broncrdeest¡ño,E= ló
245A 24002250 2200
2M 21502t50 2lm
280024fi
2*m2350
ANEXO 17. TABLA 12.5 FACTOR DE MATERIALES K.
T¡blr t2-5 FACTOR DF_IV|AT.EB|ALES K. PARA MECANTS-Mos DE roRNrLLo stN FtN cir_-¡ñ'óiiñ'oé:i 'A¡cho dc cur dc Brora cobdo B¡oncc dc col¡do B¡oocc dc col¡dobrl d+Fe ,pl8: co¡¡en¡ &f"-t¡r¡." -- Jorfo8o
I D¡rtc w. Dudfey fdir. cd.) c"#Hiff Boor comp"nr. nu.""tl ;t:1#:"*' páls' !3'3E, McGr¡w'
Pen engrenes dc bronc: de cob¡e<s¡ño y cobrc-estrño-nÍ¡uclgue hebejan con sinfines drÉo"r*.if3riiá.#;;;il: ¡ccno con tcmpte de supcrficic ¡ t¡ durez¡
H¡¡t¡ 31567tI
tm9759,lOmt50r007g)
t007t07@7n6t0ó.r06(x)
7006ó5ó,|()@570J30500
SHIGLEY, Joseph. Diseño en Ingeniería Mecánica. MéxicoMc. Graw Hill. 1983 p. 553
142
ANEXO 18. FACTOR DE ACABADO
IaooFoe
ANEXO 19. FACTOR DE TAMAÑO
d o.to9o
R€sistenc¡a I la tonslón S'r, klp/ pl92
Flg. ll-26 Factores de acabado en suporllcl€ k. para
dlóntea de engranes cortados, acepillados y gsmorllacloE'
SHIGLEY, Joseph. Di seño en Ingeni ería Mecánica. México :
Mc. Graw Hill, 1983 p. 503
Tarnaño
Se recordará que el factor de "tiñ:l'^::pende'de'si
el elemento conside'
radoesmsyoro,n",'o,-qo"laprobetie,táidardevigarotatoria(d=0.30ole). Para los dientes d" Lng'"n"t esta transición ocurre a un paso diametral
i" s ¿t"zpte' Por tanto' se usa f l.m p > ,s (l l-29)*r - \0.95 p Ss
SHIGLEY, Joseph. Diseño en Ingeníería 14ecánica. MéxicoMc. Graw Hill, 1983 P. 503
143
ANEXO ?0. TAB,LA 11-8 FACTORES DE MODIFICACION DE VIDA. Y CONFIABILIDAD
r¡hl¡ 11.8 FACTORES DE MODIFICACION DE VIDA Y
F¡ctor de
ó-dñrr¡atL¡o¡o ^ a-r¡rrr-rp csnflJ¡t¡¿¡d¡CONFlAbtutuas ^ a-r¡rtr-tp .csnlt¡blllcl¡dC¡
a,"i.'i'"" F¡cordovHrC¿ t**ttt"-
, ü'ü:s&-'01H","",",lot ii 0.999 o maYor t 'tl0ó l':iót o r¿t l'o
SHiGLEY, Joseph. Diseño en Ingeniería Mecánica. México:Mc. Graw Hill. 1983 P. 511-
''i'
ANEXO 21. FACTOR DE TEMPERATURA
11.00 T < [email protected]':
\,--9^N = T> l6o"F-1ff0+r
SHIGLEY, Joseph. Diseño en I!geniería Mecánica' México :
Mc. Graw Hill, 1983. P. 504'
144
ANEXO 2?. FACTORES DE VIDA, RELACION DE DUREZA
La AGMA recomienda que se modifique el límite de fatiga de superficieen forma bastante similar a la usada para el línrite de fatiga por flexión. Laecuaclon es
n CrC, -S" - i*?o Sr. (ll-43)
donde J¡ = límite de fatiga superficial corregido, o resistencia hertziana('" = factor de duración o vida( n = factor de relación de dureza; se emplea 1.0 para engranes ci-
líndricosCr : factor de temperatura: se usa 1.0 para temperaturas nrenores
que 120"C (2500F)C^ : factor de confiabilidad
Elfactor de,ntodilicación de la vida, c¿, se emplea para increnrenrar laresistencia cuando se usa el engrane en periodos cortos; use la tabla I l -g. Elfactor de modificación de la confiabítidad, C^, como lo presenta la AGMA. esbastante vago. se cree que la AGMA considera que los valores de c" sonaproximadamente iguales a los de la tahla I I -8.
Elfactor de relación de dureza,C¡¡, lo incluyó probablemente la AGMApara tener en cuenta las diferencias de resistencia debidas a que uno de losengranes en contacto pudiera ser menos duro que el otro. Sin embargo, paralos engranes cilíndricos Cn: l.
La AGMA no hace recomendación alguna acerca de los varores a usarpara elfactor de tempemtura C7. cuando la temperatura sobrepasa los l20o c(2500F). excepto en cuanto que implica que probablemente deba usarse unvalorCT > 1.0.
Los factores de seguridad contra fallas en la superficie deben selecrio-narse siguiendo los lineamentos descritos en la sección ll-15 y la ecuacióntll-32). Iá AGMA utiliza los símbolos co y c- para designar los factores desobrecarga y de distribución de la carga, pero sus valores son iguales a losde K, y K.. Deben emplearse estos factores en el numerador de la ecuación( I I -41 I con¡o factores de multiplicación de ta carga.
SHIGLEY, Joseph. Diseño en Ingeniería Mecánica. Mérico:Mc. Graw Hill, 1983 p. 510
145
ANEXO 23. DISTANCIA MINIMA ENTRE CENTROS
Tabla 3 Etilrc ce,r!tos t¡tittittto ctnin (att n:laci<ltt t:tttt ttl l¿ttt¡¿tit¡ tlt:
t ,|
tntfs c€ntros mlnirnoe¡¡¡¡. [mm]
HABASIT, Manual de diseño de bandas planas
EE
ottqED
goo€oto0Epo
l¿s ttulo¡e:i trilásict¡s ltC)
146
ANEXO 24. TABLA A-17 PROPIEDADES MECANICAS DE ACEROS
at
T¡bl¡ A-17 PROPÍEOADES MECANICAS DE ACEROS'
l{úDlourfs
','/ ?lllc¡lótcncb tobtomb¡ l¡ flocncb ¡ b lo¡¡lóoLIP/PW2 llP/Pl¡2
Eto4xlóo nodccctóü62d¡,' dolror'%%
I)¡ro¡¡Br|¡c¡¡H.
GIOIM HR
SPGIOIJO HR
CD
Glolto HRCD
GIO3JO HR,cD
. ", I Estir¡do¡E00oFEstit¡do a l000oFEstir¡do ¡ l200oF
GIO{M HRCDEstir¡do ¡ l000oF
GIO5M HRCDEstir¡do ¡ 6(DoFEstir¡do ¡ 9ü)oFEstirado a 1200"F
2644
27/47
3254
39678l7262
42'tltó49t4
It0l]0
EO
47 2E 50 95
_ -51--'- ?0 *-tgt-5() v 2t 50 l0l56 lE 40 lll5t 25 50 116
64 15 40 12ó
72 t8 40 l4lt0 l? l5 lólIto lE 51 210
103 ?l 59 l0l91 21 ú lEo
76 18 40 149
t5 t2 l5 170
ll3 23 62 735
90 t5 15 t'tqlm l0 lo t9?
2n lo lo 4f)155 lt 55 1lo
105 28 65 2l0
SH IGL EY , Jo sePh .
Mc. Graw HillI ngeni ería Mecáni ca ' Méxi co :
749.Di seño en
, 1983 p.
147
ANEXO 25. FACTOR DEL MOMENTO FLECTOR Y TORSOR
TRASMISION DE POTENCIA MED¡ANTE EJES
Para ejee estacionarios:
Carga aplicada gradualmente. Carga aplicada repentinamente
Para ejes en rotación:
Carga aplicada gradualmenüeCarga repentina (choque menor)Carga repentina (choque fuerte)
K6 Kt1,0 1,01,5 a 2,0 1,5 a 2,0
1,6 1,01,5 a 2,0 1,0 a 1,52,0 a 3,0 1,5 a 3,0
sb = esfuerzo de fle¡ión (tensión o compresión), psi
so = osfuerzo a¡ial (tensión o compresión), psi
El código ASME especilica para ejes de acero comercial
sr(permisible) - 8000 psi para ejes sin cuñero
s5(permisible) : 6000 psi para ejes con cuñero
El código ASME especifica para ejes de acero comprados con espgcificaciones definidas
s.(Permisible) - 309ó del límite elástico sin sobrepasar del 189á del esfuerzo ultiruo en trac-ción, para ejes sin cuñero. Estos valores deberi reducirse en25,qi si eristencuñeros.
d, : factor de acción de columna. Elrfactor de acción de colgmna es la unidad para ca¡gaEde tracción. Para compreeión, d, puede calcularse mediante:
fl = - ^^+t-:t- Para.L/Kcll5L - 0,0044(Ltttsafo
a = iúE (i)' para L/K > It6
n = 1 para ertremos articulados
n = 2,?5 pa:a extremos fijos
n = 1,6 para extremos restringidos parcialmente, como en el caso de cojinetes
k = radio de siro : JiiÁ pul
I = momento rectangular de inercia, pula
/ = área de la sección trasversal del eje, pul2
s,l = eefuerzo de fluencia en compresión, psi
HALL,AI]enS.DiseñodeMáquinas.México:Mc.GrawH.ill.1971, P. 1111 .
148
ANEX026.TABLA11-6FACT0RDEDISTRIBUCI0NDELACARGAK
T¡bl¡ 1t-6 FACTOB DE DISTBIBUCION DE LA CARGA K. PARA ENGRANES
ctLtNDRlC,OS RECTOS'Aocbo&crn, plg
C¡¡rtGr¡dodo ¡orla 0¡1 ó 9lóonl¡
cont¡cto cs menor que h de tod¡ l¡ c¡r¡.. Dafl€ w. Dudley (dir. ea.lGea¡ HandDoot, sgs, l3-21. McGr¡w-Hill Boo¡ company. NuaeYort, l9ó2.
Er¡ctc. holgunr pcqucñrs en cojirctcr.mfnim¡ fle¡ión dcl ejc, en3nnec dcprccisión.
Menor rfuidc, e¡gr¡ncs mcnos et!ct6,cont¡cto r ürvés de todr l¡ crrr'
Eractitud y ejustc trlcs que cl íree de
1.3 l¡ ¡.5 l.t
I tó 1.1 l3 2.2
Mryorque 2,2
Ingeniería Mecánica' México506.
ANEXO ?.7. FACTOR DE FLEXION
SH IGL EY, JosePh . Di señoMc. Graw Hill ' 1983
SHIGLEY, JosePh 'Mc. Graw Hill
enp.
Por consiguiente'-para los casos de flexión y torsión' f ¡ debc seleccto-
ourr* "n
la forma siguiente:
ll d<0'$Pls(?'6-mnr)
u,: lgl: o30<i:ill?iflillilo.7s
Di seño en I ngeni ería Mecá ni ca ' Méx i co
, I 983 P. 233.
149
ANEXO ?8. TABLA 1. FACTOR DE FORMA
TABLA [ - Factor de forma ]' - para utilizar en la ecuación de resistencia de Lewis.
0,0990,103
0,1080,l1l0,1 150,1 1?
0,1200,r230,1 250,r270,1300,r330,1360,139
0,t 420,145
0,14?0,1 51
0,1540,158
0,1610,165
0,1?00, r?5
I ngen i ería233.
SHIGLEY, Joseph.Mc. Graw Hi I I
Di,l
seño en983 p.
Mecánica. México
Número dedientes
Forma eyolvente o compuesta/a 14|" y profundidad total
Forma evolve¡rte a :10" ]profu ndid,ad tot¿rl
0,06?0,0? I0,0750,0?8
0,0910,08{0,0860,088
0,0900,092
0,0940,09?
0,0990,101
0,1040,106
0,1080,1100,1130, lr50,11?0,119
0,1220,124
0,0?80,083
0,0880,092
0,0940,096
0,0980,1000, r020,104
0,1060,109
0,1110,114
0,1190,t220,1260,130
0,1340,138
0,1420,146
0,1500,154
Forma evolventc"stub" ¿¡ 20'
14.15
16L7
18-19
202L
2325
t2730
34.38
4350
60?5
100150
300Cremallera
Universidod eulcnon¡o dt:
Ser(ión Sibliot¡tt:
150
ANEXO 29 . RESISTENC IA A LA TENSION Sut GPa
Reslstencla a la terrsiÓn .5',r GPa
16 0.8 1.0 121.0
0.9
0.8
0.
SHIGLEY, Joseph. DiMc. Graw Hill, I
seño en I ngen i ería983 p. 233.
Mecánica. México:
itulidd'/ Esrnerilado
ffi;ffi. *,1'io.Jenr'ro I
ffiTao-zm-z0Besistencia a la tensión St ' kip/plg¡
151
ANEXO 30. TABLA 9. VALORES 14EDIOS DEL COEFIC I ENTE DE
FRICCION PARA GRANOS DE CAFE
TABLA 9.. VALORES MEDIOS DEL COEFTCIE¡¡TE DE FRICCTON PARA GRANOS DE CAFE F:I{D¡FERENTE ESTADO Y CON DISTINTOS M/TTERtALES DE CONS'R,,,CCION
E¡trdo dt lo¡ grtnor dr crftTnt¡mltnto En ¡rar O*purprdo L¡wdo pagomino uco A.rmrnc'
Mrt¡l
Concrrto
Alfrgrcr
Mryóüce
PVC
Mrdrn ccplltrdr (llbrrpcrpcndlorlrr d fluJodr grno ).
M¡dr¡¡ ctpllledr (fibrrpanlcle rl flujo dagrno).
M¡dcr¡ torce (flbrr pcr.pcndlorler rl OuJo drgr¡no).
M¡dcr¡ tcct (librr pe.¡¡lcl¡ ¡l llujo dr grrno)
.62 .30
s5 .?z
.31
.36
.2?
.76
.62
.49
,6?
l.l ó
.56
1.55
.47
1.00
.62
.57
.34
.92 l.o2
.88 ,97
.57
.47
.78
.78
.74
.76
.3ó
t.20
Centro Nacional de InvestjgacjónCENICAFE. Publdel Café,
i cac i ón delI 985.
152
ANIXO 31. RELAC ION RADIOFACTOR Kl
MEDIO POR ANEXO DE LA RUEDA
?,511
V/,r..:)lit2l
K,
7;
K, = 40%
+,r,%/
K, = AJo/o
t-
{
ROTAT ING MEMBER
K,= --ritrJ!,c!ne9s- = ltmeon f rrn fOdtUS f ñ
DESING, University of CalifoFrY, 1985'
153
ANEXO 32. RELACION ANCHO DEL RIN. FACTOR K?
TABI; 2 - RATI. oF wtDTH To THtcKNEss or RtM
-r=,%
K: ='W
*r=,WWZ.?¿A
Kr= ó I
v/7/T/47/-¿A(,'=7 |
li,Z{,.;i(i1:.t}-<2
Kr=8 |
*r=revJzi,li,2v.,1
K,=9 |
*,=Y',<'te Y:i',(*'',
Kr=5VZt-;-41(t2.i23K, = l2 |
-r='W
mFr=l I
K,= JinL.l:ldrl'- = Ylt-
' '¿ - rim .lir'icl ness t,
DESING, University ofROTATING MEMBER Californía, 1985.
154
ANEXO 33. ESFUERZOS COMB INADOS EN LOS BRAZOS DT LA RUTDA
CgnrjL¡-I'eq-¿-9!19.-t of F UL-eld--QN!-LS in rim'ol spole
A¡,ol ten:ton lr' r llr¡ ol :'rrüxe
A¡¡urrc t. ir smoll incompo¡ i¡on wrlh l-
Nurnberof
Spo}e.s
I
Axial tensile force I Arial lensileins¡oke i-li:l
Aio',rr\2 A'.lgg4l:l +.965+1.5:-- \t./ A'
Ar O.-
6 A' or-
8Aror
ol36s/l\?+l.ell+l'5L-^--- \t./ A"
Ar dr'- I
l0Ar or
/, \ 2 - A,.0034 fi-l + 2.388 * 1.5:'---- \t'/ A'
A' ot- l.i
*-**J*"il;"*"ll'im at spoke
I in rlmff,"o"*.
Ii- --- -or- .SftL F. | .tsoo r' r.
Ilt-- +---- -- --- -lo,- .8660 F, | .ottt i' r-
I
rl lensile force I tsending monrent Irim at spoke
I in rlmff,"o"*.
I
_l"Lt"t l-:-ti:"i-l, or-- r.2o? F,
| .*,u, t' r.
I+¡------.-_-i,, or- r 53e F. | .1,rru t. ,'
I
__l _ ' --JThe F¡re's€s from these forces (F. and M,) should be¿dded togellrer to give matirr"rm
Ftress in rim. The axial teruile 't"*t f'o- this force (F') should be added to the bend'
_g ,ir"r" preriously found to give the msilmum strr*s in the s¡rcLe.
ROTATING MEMBER DESING, University of californja' 1985
155
ANEXO 34.
Tubla 3.
DURACION EN HORAS
CScgurirl'd clc curga ] p,,r,, difercnrcs rrtrrrrci.lres cxprts:rd:rsI ctr lttlr:rr
de funcionlnricnto ¡' parlr tlif'cre nlcs l.elocidatlcs
IroD:1Iilr\l ()s t)D trg¡:^sl{croluciollcs t)(rr n)inuto
-n,^n^ ¡ -
crt lrorar | |r¡ l l0 l
63 | ru) I r:s I rr,o | :oo I
. I I i i I'r'cil,t4l l.{1i t.{r,i l.r,¡il t.s:,
:::l:::il:i;::l:::i,,n,, | ,,,,u I r,,r I ,,,, I ,.0, I
I,nr I 2,t: | :,:v | :.rr | -',or I
l(¡-::
l¡o I r:0
t.rr i t.:4l,¡)., I, t.l:,rr j :,r,;
I,r,7 I l,Nrit.ür i J.il
|
.1,il i l,t¡(, i
r,,o | .t,ul I
l,(,r I ,l.qr I
3.',r I 4.:r I
4,11 i 4.rr, I
4.:t' ¡ .t,,r.r I
4.er I 5,r: I
5,rr I s.7s !
5,?5 | 6.t0 i{,,:0
| (,.;0 ;
( 70 | 7..':r:7,:.r i 7.hl
i7,rt i r;,1.l l
8,4t I e.u j
e,il I q,5r i
9.t .r , l (,.6 l
'tro I l,¡(r.:o(l
100 |
500¡ 000
t2.50¡ 600?00{)
250032004m0
5000ó300E000
I0 000¡2 J00r6 mo
20 00025 000-r2 000
40 00050 0006.1 000
80 000t0{) o00:()O 00O
I 250I óOO
2000
250032@4000
50o0ó1008000
10 000r2 500tó 000
l0 000?5 00032 000
40 00050 000úl 000
80 fix)l 00 000100 ()oo
|,06
¡.r5I,2,1|,3¡¡
|,45|,J6|,ót
I ,82I,962,t2
l.:e
2,67
2,ti E
l.r I
_1,16
3,633,e r
4.9.1
I
I 80o
t*I ?,88
i 3,61
I r,er| 4,23
| 4,56
I 4,e3| 5,32
5 7f
ó,206,707,23
?,8 r
8,.r39,t l
9,83¡ 0,6I1,5
12,4l -1,4
| 4,5
15.6ló,8ll t
|,06l,r5|,24
I,34|,¡rj| ,56
I ,6EI ,E2| ,9ó
2,rz2,29?,41
2,612,8Ii3,ilJ.JO
1,633,er
4,56{ t{
l,r5
|,21I ,3,1
| ,45
|,56| ,68| ,t2
I,eó2,t22,2e
2,172,672,88
-1,1 I
3,1ó3,61
3,91
4,214,56
4,el{ 11
ó,?o
1,06
¡.14
l,4s1.56¡,68
| ,821,96
2,412,67
2,8t1,il3,30
3,ó3
3,el4,13
4.564,elf r.s ?{6.20
i7,Bt i
r,'rj :,r:l i,:"1 !..'l j"ilr,eó | r,:e | :,rz ¡ :,oz | :.rx
I2,t2 1 2,4i | :,6? | 2,8'r I t.¡t I
2,2e1 2,ti I z.xrl r,rrl .r.rr, l2,4?l l.rrl :,rrl r,rol .r,orll.orl ¡nl rr^l r^.1 .u,l
2,t2 1 2,4il| 2,6i2,2e1 2,ti I z.xrl r,rrl .r.rr,
?,67 1 :¡,¡tl r..rol .r.crl,..,rr2,BE I t,36 | r.ol | :.vr I n.:r iI,lr I l,ól I r,vr ¡ l.rr I l,rr, i
l't:l :'::l t'll r'ry1 r,,,1
4,e1 I 5.75 | r,,:u I c,r¡ | ;,1r j
s,r I n.:o I o.ro | 2.1-, i 7.r, I
3,61 | 4,21 | n,se I a,rr | _r.l: i
3,er| 4,16i l,vrI s,r:I srrIrr¡r'''-l1 ll | 1.:l I s,r: I s,rr I r,.ro
I
3,erl 4,16i l,vrl s,r:l s,rrtttl4.lll 4.etl s,r:l s,rrl r,.ro4,16 I 5,rr | 5.r5 ' r,,^.o I r, ¡o
4.lr | 4.et I s,r: I s,rr I r,.ro I
1'11 i l'" I r.rs ' r'. '' I r',ru I
4,16 i 5,rr I l.rs ' r,.^.o I r,,ru I
4.,rrl 5.rsl r,.:ul c.¡r,l ;:ri
'¡l'r'''lc',rol r,sr I t,.r¡ |,.,,rr !,,,*.,7,rll 8,.¡i' ,r.tr' v,¡tll0,r,r/,llr l(),6 ¡ ll,r . l'.1 | ll..r,,,rrlrt',c lrr,. lr:,1 lir,o
4,,,¡l -r,'rsl r,,:ul c,rr,j ;,:tttt,s,l2l 6.20l o.rol z.:ri l,rrr5,751 ú.701 ?.trl ?.nrl r,1r6.101 ?,:.¡l z,xrj r.,4]l:r,rrc',rol r.sr I r..r¡l r.rr I q*,
Rcr trlucroncs ¡or rn
tmoIlsooIr:ooIrurr
i,tls 11
6.70
7,l l7,¡: I
ti,4lq tl
9.¡:lI0,6
| 1,5
ll,41.1,4
l¡ {| 5,6| (r,8
| 8.2| 9,6I1,2
t.¡,7lr',7
: fi.tr.11,¡
,4,. I ;;:;ll,5 | ll.ar.l,s I r:.u
lnu..io.I en hofas
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| ,96l,l64,7t
4,564,e35,J2
s ?(6,20ó,70
'l )1
7,E ¡
8,43
9,¡ |9,8l
10,6
l l,5t?,1I 1,4
¡ 4,5| 5,6I 6,8
18.:| 9,6
| ó(x)
2,t2z,r¡ |
r,ol I
4,56 |
4.el I{ ¡1 |
"-' i5,75
|
6,20 I
6,70 |
Inulo
.{()u)
1.82
-3,tI3,91
4,rl4,564,91
{ 1t{ r(6,20
6,70
7,8 |
8,419,r r
9,8l
¡o,6I 1,5t2,4
13.4| 4,s¡ 5.6
| 6,818,2)2,t
7,23
7,8 |
8.43
9,r I
9,8.r| 0,6I 1,5
12,4| 3,4t4,5
15,616,8lt¿ I
t9,ó71 .26.7
,,ü l10,6I I,St:,4
I1.4l4,s15,6
I 6,8lf.l| 9,6
I6.7'|i s
t'3(|() | rrxru
,r,ra | :,r.r5,75 | 6,1()7,:.¡ i :,'{ |
z,,r' I s,.r8,4:r I 9,tlI.t r l
v,rr
9,f.1 ; 10.610,6 i il,5il.5 n..r
ll,4 | |l.{l:1,¡ ; t4,sl{,5 I 5,0
15.6 | lO.¡I l¡,t I t{.:¡tl,: , 19.(,
iq.ó ill.lI l.l I ll,ell,e , l{,7l{.7 ll.7?6.7 I ls.slti.t ;3¡.¡
2,:rl z.ctl 2.67 1 t.,r$I.rrl l,:ri .l,rol .r,v.r
4,eli J,l:i -5,?iI 6.:0
-r,rrl ,.',ri n.*l ..^5,?il 6,:0l o,rol r,:r6,20 |
(,.7o I 7,21 I 7,8
'6,701 7,211 r.rr i s,il7,21 1 7,Bt | 8,r:; v,rr
MANUAL SKF, P. 16
1t,l
r57
AN EXO 36 . COEFICIENTES X C Y
Tabla l. Coef;cientcs l'c Y
RODANTIENTOS DE BOLAS--.. t.\r¿'rr' I- f::-,'.--
I l¡- lp- 'lI t,*,derodamicnros lí=" lli" | "I |rt-7|¡r I
l;;"',*'*r*ll--t--l- t -luetotas 1.. I 'l | |
lseries rL, n, too, eo, Oz, I t'l | | |
t63,64 | t.l il | |
| *:o,or, 1::l | | t
I Lo '.
'l I l' lo'':| -0,or | | | ll,elo,:r
¡ : 3:ll | ' lo ln"ll,l I3:;l¡ :3:i | | I .l l'' lt:;lñ;;;;;-T-i--- f
-lIrrótura | | | | |
I r3i, 126, r27, roE, rze I I lr,a lo,orlz,a lo,rI t20o-1201 | 12 | ll.r lo,rr
| 04- 05 | l2,r | 13,ó 10,27
I oó - 07 | lz,t I ll,z lo,zr| 0E- 0e I llz,clo,o_rll,slo,:rI ro- tz I ll,r I ls,: lo,reI t3- 22 | 13,6 | ls,e lo,rz
| 2o- 30 | l3,r I li lo,'I zzm-zzu I lr,r I lz lo,t| 05- 07 | lr,7 | lz,e lo,ruI l¡- ?3 l'll,'ln"ll:l l3:iiI 14- 20 | 12,. I lr,e lo,:e| 2t- 22 | lz,¡ | l¡,s lo,:s
I nm-nor I l',' I lr,' lo,,o| tr: 3j | , li:: ln.'ll:t l3:;:| 'o- 22 | lr,' I le,r lo,zr| 23or I lr I lr,olo,or
| "31-"fr | ' lij ¡n.'ll:l |3:iil_ il- tE I lt,6 l l2,5 lo,re
lRoa"-i"nrordebot¡s | | | | |
lcoacontactorngutar | | | | |
lScrics 72 B, 23 B I r lo lo,¡slo,lzl r.lr
ls..r.. zz Bc, ?3 Bc | | | I I
I Un par tlo rodamfcntor | | | I I
I cnmontajccoclmismo I I l0 10,35¡0,5711,14
| ;:'::dc¡o¡tamicnro, | . 1"..1"--1" .l| ;.í""i'üJilf"'" I
I lo.55lo'5'lo,erlr,'4
lscries ¡z A, 33 A I r lo,rrlo,.tl,,,rlo.r.
RODAItIl::\i1'OS DU ItOl)t t,l.OS
t r{-,; I it,. r I
I Tipos de rodamicntos | ,, | ,, I r I
l---- - lll'l'l'l I
lRodamierrtrnderorlittos r | | | | |
leróturrr I I I I I
l1l3l,',;",'iÍif,o i ' I l''10,.'li'' l8,lil
lffil8;ll'1,1i,t.^ | ' l::;1",^,ll:; ll:ll| 2.ror4 c. 2,1080 cA . | :,r l^ . - | r,r lo.le I
| 210E4 cA - 2{0/500 cA ' | :.r ¡ ''o' ¡ l,r, lo,:r I
Ii*:: llii,u.^ , i i:ll',.'ll:l l::lrl
lz4l?rc-24ntc : I I,nl l:,0 lo,rll24noc- ?1ti2cA r I r,elo,r,rl:,r lo,rrll24r76cA-24r/50o('A , I rJl l:,c lo,trlI zzzosc- :2207 c ; I z,'l lr,r lo.r:l| 0EC-- oec I 2,rl lJ.? lo,rriI toc- 20c , rjr,ulo,orl.r,r lo.:ri| 22c .l{ c I i 2,ol lr,u lo.:,,i
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I ::loric ltlto(' i ¡,¡ l:,r ,l,rzl
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lRodaoic,¡rmde¡r¡r'rtx i i I I | |tcontcattttilcónicmllliiloto; Joto{ | | I ll,rrlo,rn05* on I | | lrn1,,,,1,,,,,1
ll'i-rl:1i0e- 22 i '1" l"'" lr,r:;rr.cr24-- l0 | I I lr,rrro,.Hr22oó-rz2o8 | I I I'nlo,t'. t)¡- 22 lrlolo,rlr,rslo,rr24- 30 | | | ll,rrlo,¡r3oro2-roior I | | lr., lu.r*04- oi I I lo lo,rlr,,xlo,rror-24 ll I lr,z'lo,rlllor-lllt8 | r l0 lo,r lo,rrlo,a:r2ror | | | lz,,lo,r'3210{-rrJo7 | I I o lo,r lr.rslo,rror .2,r I | | lr.rslo,n
l'lANUAL SKF, I 961 p. 11-
158
ANEXO 37. DIMENSIONES DE LAS CUÑAS
TABLE AT 19 KEY DTMENSIONSSce Figs. l0.l and t0.2 for ó and r. From AS..t standard
lrt7.l.l943. Othcr sires av¡¡il¡¡blc. 'l'he tolorrnccs on r may be
numerieally the same as given, negalive on ptain keys, positirc on
tapered keys.
FAIRES, V.M. Diseño de elementos de Máquina. 8 ed. MewYork : Mc. l.lillan Co. 1980.
SHAFT
DIAMETER
(lnclusiue'¡ b ITOLERANCE
on ó, ia.
t-fcfr -7.üa'13-tnL
t-tt-l8'r ? r1ri6-rrr li-21-
2 -,to-2*r? -1t3l -31
3tr -414l -5I5l -ó
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+
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Ir+rL
3
Lü
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I
-0.0020-0.0020-0.0020
-0.0020-0.0020-0.0025
-0.0025-0.0025-0.0010
-0.mt0-0.00t0-0.0010
159
ANEXO 38. TABLA 3. PROPIEDADES MECANICAS DEL HIERRO DULCE
f¡bh !. ProPl.d.da¡ mcclnlc¡. drl hl¡rro dulcr (barr¡¡ t'dondr¡' cuadtrdrl y
h¡¡¡gon¡l¡¡)'
.'¿,1#T l;il;'i", ó1i1,1:i g:,fl]:li""M..".:'_1.,._1.1_" i.'i'i,"'ii'i,i"l,lJ,ií ",;'':ff,* Í'fiil"o'#';1,3i'#:'", '[ff]|;f i.lHi'X'i;"; -
Crado A. ¡eñn¡do doblc
Rc¡isrcnci¡ r 18 lrscción, I 000 lb/pul82 {8-'{ {7-J{ '6't+Rc¡l¡rcncla r la tracrlÓn, MPr lll-lt¡ !:1-,72 ]17-172
Punto dc fluencia, mln O @ R'T' O'Ji R'T' 0 50 R T'
Alorlamicnto cn 200 mm(t pulf), mln, ?r 28
Rcduición cn l¡ea, mfn, % 15
2t{0
12tt
Grsdo B. ¡cfinado doblc
Rcsisrcncia r la tr¡tción, I @0 lb/pufr {tRcsistcnci¡ r l¡ tracción, MPr Jtl ll{ ll7
;ilili:''d;ilñ;" "" o.@R'r. o'ri R' r' 0 50 R'r'Alargamlcnlo cn 20 mm
(E pul¡), nfn, ?r 75
Rcducción cn fucr, mln, ?¡ ¿É
R.T. - dc l¡ fcilstrncl¡ ¡ l¡ lrrcciónlÁ'srM rl¡c-ós. Erpccificrción dcsontinu¡dr cn l9ll. fnrquc yl no x producc h¡crro dulct'
..\
MARKS, Liones S. y B.AUMEISTtR, Theodora. Manual del Inge-niero Mecánico Méx'i co : Unión Tipográf ica, Ed. HispanoAméricana .|978-
17
It20l0
CORPORACION
AUTONOMACAL¡
tJNIVERSITARIA
DE OGIDENTE. VALLE
FR9DUSI(,.
DESPULPADORA DE CAFE
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E¡p.aot I ñtÍt.
RE DE LA PARTE : TOLVA LA : t:2.5ÍERIAL : ALUMINIO DAS EN BRUTO:
CIONFS ! Cnntirlru{ |
CORPORACION UNIVERSITARIA
AUTONOMA DE OCCIDENTEOALI . SLLE
TO:
DESPULPADORA DE CAFE
30DrGO: PARTE N':
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NOiIBRE DE LA PARTE: SOPORTE DE TOLVA ESCALA: I:2.5MATERIAL: ALUMINIO MEDIDAS EN BRUTO: PESO:
CORPORACION UNIVERSITARIA
AUTONOMA DE OCCIDENTECALI . SLLI
DESPULPADORA DE CAFE
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BRE DE LA PARTE: ABRAZADERA ESCALA: l: 2.5MATERIAL : PL. VI6O X 2' MEDIDAS EN BRUTO:
: Conlldod I
CORPORACPN
AUTONOMAcAu
UNIVERSITARIA
DE OCCIDENTE- VALLE
DESPULFADORA DE CAFE
Rafúat:oa Doro av¡toral gooc.o, aa9raor 6 na.Dlnñhraa o omvürl.|r!¡o
3 A¡r¡J. O E/|3Ú
E DE LA FARTE: ALETA DE GRADT,ACION ALIMEMEDIDAS EN BRTITO:MATER IAL: PLASTICO
Contidod I
CORPORACION UNIVERSITAR|A
AUTONOMA DE OCCIDENTECALI . VALLE
DESPULPADORA DE CAFE
Raluarrot tüo avltoral pondao, aat..or 5nr.Dln idooar o c6YOLnolo.
t Acul. ó t/loo
I{OOIBRE DE LA PARTE: ALETA fE GRADUACIO.IMATERIAL: PLASTlco EDIDAS EN BRUTO:
OBSERVACIONES : Contidod I
CORPORACION
AUTONOMA
UNIVERSITARIA
DE OCCIDENTE
Ft(()UUg IU:
DESPULPADORA DE CAFE
A¡úl.ro O t ool?oulo R. 16
t{oMBRE DE LA PARrE: TAm PORTAFUSTBLE EXTERTOR CALA: I: I
MATERnAL: SAE lO2O MEDIDAS EN BRUTO:
Contldod I
CORPORACION UNIVERSITARIA
AUTOI{OMA DE OCCIDENTECALI . VALLE
UCTO:
DESPULMDffiA DE CAFE
coDtco: ilRTE T{I:
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a al¡,¿," dD tt@ o¡ olroulc O C2
NOMBRE DE LA FARTE: TAPA PORTAFUSIBLE INTERIOR ESCALA: I: I
MATERIAL : SAE IO2O MEDIDAS EN BRUTO: PESO:SERVACIONES: (hn?klad
CORPORACION UNIVERSITARIA
AUTOf\¡OMA DE OCCIDENTECALI . VALLE
FJFIODUgT(,:
DESPULPADORA DE CAFE
t Atut. a altz"e nú.r olroeb O 30
NOMBRE DE LA MRTE: TAPA RODAMIENTO LA: | : O.7ERIAL: pLASTICO
ónsFPvaeklNFs: Cantidad 3
CORPORACION WIVERSITARIAAUTONOMA DE OCCIDENTE
CALI - YALLE
DESPULMDORA DE CAFE
O Var - atilC - 2!r .r ol?q¡lo r. t¿
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DE LA PARTE: CHUMACERA
RIAL: ALUMINIO I¡EDIDAS EN BRUTO:Con?idod 2
CORPORACION
AUTONOMA
UNIVERSITARIA
DE OCCIDENTE. VALLE
DESPULPADORA DE CAFE
_11
i@I¡|BRE DE LA PARTE : AGITADOR HORIZONTAL ESCALA: l:1.25TERIAL : PLAST
Contidod 2
CORPORACIOT¡
AUTONOMA
clLl
UNIVERSITARIA
DE OCCIDENTE
- VALLE
DESPULPADORA DE CAFE
Cuioo 6 r t
- rc uxF.- 2A
]{OI¡IBRE DE LA PARTE : EJE HORIZONTAL ESCALA: I : 2.5MATERIAL: SAE IO2O MEDIDAS EN BRUTO :
OBSERVAGIoNES : Contldod I
CORPORACION
AUTONOMACALI
UNIVERSITARIA
DE OCCIDENTE. VALLE
DESPILPADORA DE CAFE
DATOS DE CORTE
llulr.ro da dl.ntaa
Aneu¡o d. lo ocb' dLrrt.
Angü1o d.l pl.
ESCALA: I: INOüTBRE DE LA PARTE : PI NON
MEDDAS EN BRIJTO:MATER IAL : BRONCE
ERVACIONES: Contidod I
CORPORACION
AUTONOMA
UNIVERSITARIA
DE OCCIDENTE. VALLE
DESPULPADORA DE CAFE
2 A¡ul. O Ollüe - lt lfo - 2! ¡ lo 9foÍ.
Aneuüo da l. ocb, ólrrt.
NOIIBRE DE LA PARTE : RUEDA A: l:lMATERIAL : BRONCE MEDIDAS EN BRUTO :
OBSERVACIONES I Coniidod I
CORPORACIOT¡ UN|VERSITARIA
AUTOT{OMA DE OCCIDENTECALI - VALLE
PRODUCTO:
DESPULPADORA DE CAFE
CODI@: IFARTE t{':
CORTE A - A
3 ACul. a a1¡'/2".ñ olroulo , l7O
NOMBRE DE LA PARTE: TAPA INFERIOR DEL CARTER ESCALA: I:2MATERIAL : ALUMINIO IMEDIDAS EN BRUTO : PESO:OB!iFRVAC|(|NFS' Cnntldar{
CORPORACION UNIVERSITARIA
AUTONOMA DE OCCIDENTE
CALI - VALLE
ffiODUgTt, :
DESPULMDORA DE CAFE
3oD|GO: PARTE N':
r. e¡.6
CORTE A-A
3 ^¡rl.
a el!p,'O a?eon clroulo I l7o
AfuJ. ¡roo. a 2!l!i2"Hdro lrlu - l¡l llt'T
i{OIBRE DE LA PARTE: TAM SUPERIOR D€L CARTER ESCALA i | '.2
MATERIAL : ALUMINIO MEDIDAS EN BRUTO: PESO:
ERVAC|Of.{ES: Contidod I
CORPORACIOf\¡ UNIVERS ITARIA
AUTONOMA DE OCCIDENTECALI - YALLE
ffioDucTo:
DESPUI-PADORA DE CAFE
coDlGo: PARTE N':
zle" - ta tilF - tA
cuñ.ro C¡ t
R.nrr. 2r¿Diot.
Roñúra l¡ | Prof.
cuñüo g ¡ I
{
A¡üJ.io b¡ooc a ü/tC'¡ t8 9rof.taocro !/!F - 21w - ¿l ¡ lG Ptol.
NOMBRE DE LA FARTE: EJE VERTICAL ESCALA : l: 1.25
MArE¡¡o. : SAE tOzO MEDIDAS EN BRUTO: PE9O:
^EGFDIAI!|ñNFQ' l a¡liAaA
coRPoRACtOt¡
AUTONOMACALI
I.'.¡IVERSITARIA
DE OCCIDENTE- VALLE
DESPULPADORA DE CAFE
! fer¡l. t t/l!"
Pltoeu. o lCOc on ..n?6ooonlrorlo ol 9ll.tm dc goo
NOMBRE DE LA PARTE: BABERO DE DESALOJO DEL GRAT{O ESCALA: l:2.5METXDAS EN BRUTO:
OBSERVACIONES: ContHod I
CORPffiACION
AUTONOMA
UNIVERSITAR,IA
DE OCCIDENTE. VALLE
DESPULPADORA DE CAFE
l3
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II
DESARROLLO TüI
BRE DE LA PARTE: GUARDA LATERAL : t: 2.5MATERIAL: Lom. col. 20 MEDIDAS EN BRT'TO:
BSERVTlOñlES: Contidod 3
CORPORACIO¡¡ WIVERSITARIA
AUTONOMA DE OCCIDENTECALI.VALLE
DESPULPADORA DE CAFE
NOMBRE DE LA PARTE: GUARDA FRONTAL LA: l:2.5MATERIAL: Lom. col. 20
Contidod I
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MATERIAL: SAE IO2O
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CORPORACION UNIVERSITARIA
AUTONOMA DE OCCIDENTECALI - VALLS
DESPULPADORA DE CAFE
DE LA PARTE: ALIMENTADOR VERTICAL ESCALA'. 1'..z
MEDIDAS EN BRUTO:MATERIAL: PLASTICOOBSERVAGIOHES ! Contidod l
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CORPORACION UNIVERSITARIA
AUTONOMA DE OCCIDENTE
CALI - VALLE
DESPULMDORA DE CAFE
ALA : 1.2NOMBRE DE LA PARTE : CILINDRO RAYADOR
MEDIDAS EN BRUTO:MATERIAL : ALUMIN IORvactoNES I Contidod I
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RVACIONES: Contidod I
CORPORACIOf{ UNI\ERSITARIA
AUTONOfI¡A DE occIDENTE
A$¡¡. O U2"- tlHc-2.n olroulo I 574
DESPULPADORA DE CAFE
CORTE A - A
,r({)NOMBRE DE LA PARTE: VOLANTE POLEA ESCALA: I: 2.5MATERIAL: MEDIDAS EN BRUTO:
