DETERMINACIÓN EXPERIMENTAL DE LAS CURVAS DE …

TRABAJO FIN DE GRADO

Grado en Ingeniería Civil

UPCT

DETERMINACIÓN EXPERIMENTAL DE LAS CURVAS DE CONSOLIDACIÓN Y

EDOMÉTRICA EN ARCILLAS. RESOLUCIÓN NUMÉRICA DEL PROBLEMA DE

CONSOLIDACIÓN 1-D PARA UN SUELO FORMADO POR TRES CAPAS.

Alumno: David María Dolores Espejo

Director: Iván Alhama Manteca

Codirector: Gonzalo García Ros

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INDICE

1. Introducción………………………………………………………………………….4

1.1. Resumen………………………………………………………………………4

1.2. Objetivos y alcance…………………………………………………………..4

2. Fundamentos teóricos…..…………………………………………….……………6

2.1. Teoría de consolidación unidimensional…………………………………..6

2.2. Deducción de la ecuación de consolidación y soluciones analíticas…..7

2.3. El ensayo edométrico. Normas UNE………………………………….…16

2.3.1. Campo de aplicación………………………………………………..16

2.3.2. Normas complementarias………………………………………….16

2.3.3. Aparatos y material necesario…………………………................16

2.3.4. Calibración……………...……………………………………………17

2.3.5. Preparación de la probeta………………………………………….17

2.3.6. Procedimiento operatorio.………………………………………….17

2.3.7. Obtención y expresión de los resultados…………………………19

3. Ensayos de laboratorio………………………………………….........................21

3.1. Metodología de trabajo………………………………….………………..…21

3.2. Preparación de las muestras y parámetros iniciales……………….……23

3.3. Determinación de los coeficientes de consolidación…………………….33

3.4. Obtención de curvas edométricas…………………………………….......42

3.5. Discusión de resultados…………………………………...………………..49

4. Cálculo de asientos mediante simulaciones numéricas..…………………..…49

4.1. Descripción de los escenarios de consolidación.……………………...…49

4.2. Simulación del escenario 01..…………………………...…………………51

4.3. Simulación del escenario 02.…….………...………………………………54

4.4. Simulación del escenario 03.…….………...………………………………57

4.5. Discusión de resultados…………………...……………….………………59

5. Conclusiones y comentarios finales....…………….…………………………....60

6. Referencias………………………………………………………………………...61

Anexo. Resultados del deformímetro.

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1. INTRODUCCIÓN

1.1. RESUMEN

En un elevado número de ocasiones, relacionamos la ingeniería civil con grandes

construcciones. Ciertamente, es frecuente observar algún tipo de construcción de

estas características en el día a día y creer que el suelo, formado por sus distintos

estratos, es capaz de aguantar todo lo que uno quiera ponerle encima.

La geotecnia trata de dar respuesta a uno de los mayores problemas que se encuentra

un ingeniero a la hora de llevar a cabo una obra. Este problema no es ni más ni menos

que tratar de conocer el terreno sobre el que descansará dicha construcción. El

desconocimiento del terreno por parte del ingeniero ha llevado, a lo largo de los años,

a incontable desastres causados por la ejecución de una errónea cimentación o,

simplemente, por el fallo del terreno.

Estos errores en determinadas estructuras (presas, edificios, puentes…..) llevan de la

mano la posibilidad de pérdidas de vidas humanas de incuantificable valor. Es por ello,

de enorme importancia no escatimar en recursos a la hora de tratar de obtener toda la

información posible sobre el suelo en el que se va a cimentar.

El suelo es un material heterogéneo, lo cual ha dado lugar a diversas clasificaciones y

ha provocado también que sus propiedades sean distintas para los ojos de ingenieros

y geólogos. Sin ir más lejos, el ingeniero considera que el suelo tiene una extensión

ilimitada, mientras que el geólogo considera que dicha extensión es limitada.

A lo largo de los años, el trabajo conjunto de ingenieros y geólogos ha permitido un

gran avance de la geotecnia y la mecánica de suelos que se ha traducido en un

conocimiento del terreno que, sin ser exacto, hace posible la construcción de todo tipo

de edificaciones en lugares impensables en épocas anteriores mediante la realización

de ensayos y la aplicación de coeficientes de seguridad.

1.2. OBJETIVOS Y ALCANCE

El presente trabajo trata uno de los ensayos que debe realizarse a cualquier suelo en

el que se pretenda construir. Se trata del ensayo edométrico el cual es necesario

realizar con el fin de obtener los parámetros del suelo que nos permitan conocer cómo

se va a comportar un determinado terreno tras la aplicación de sucesivas cargas y

descargas que producirán un aumento o disminución de tensiones internas.

Se trata de un ensayo de consolidación que tiene, como fin último, el objetivo de

cuantificar el asiento que pudiera producirse en una estructura debida a la interacción

5

de la misma con el terreno.

En el caso que nos ocupa, las arcillas a estudiar serán tres y los valores serán muy

distintos, por lo que deberemos diferenciar entre lo que conocemos como arcilla rápida

y arcilla lenta, dejando claro cuáles son las diferencias fundamentales.

Tras la realización del ensayo y a partir de los datos obtenidos, mediante el programa

Excel trazaremos las curvas tanto de consolidación como edométrica mediante el

método del logaritmo del tiempo y el método de la raíz del tiempo para tratar de hallar

tanto el valor del coeficiente de consolidación (cv) como del coeficiente de

compresibilidad (av) en los distintos escalones de cargar y descarga con tal de

comprender el funcionamiento de las tres arcillas.

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2. FUNDAMENTOS TEÓRICOS

2.1. TEORÍA DE LA CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL

Cuando un depósito de suelo es sometido a un incremento de esfuerzos totales debido

a una carga aplicada generada, por ejemplo, en la construcción de un edificio o de un

terraplén, se produce en el suelo un exceso de presión intersticial. Puesto que el agua

no puede resistir ningún tipo de esfuerzo cortante, el exceso de presión intersticial en

los poros del suelo se irá disipando con el transcurso del tiempo mediante un flujo de

agua desde el interior de la matriz de suelo hacia el exterior. El parámetro principal del

que depende la velocidad del flujo de agua es la permeabilidad de la masa de suelo.

La disipación del exceso de presión intersticial debida al flujo de agua hacia el exterior

se denomina consolidación. El citado proceso tiene dos importantes consecuencias:

1) Lleva asociado una reducción del volumen de poros en el suelo y, debido a

este motivo, a una reducción del volumen total de la masa de suelo, lo cual

afecta al asiento de la superficie del terreno y, por consiguiente, al asiento de la

estructura colocada en ella.

2) Mientras tiene lugar la disipación del exceso de presión intersticial, el esfuerzo

efectivo en la masa de suelo aumenta, incrementando debido a ello la

resistencia al cortante. La consolidación y la resistencia a cortante están, como

podemos observar, relacionadas de manera directa.

A raíz de las dos consecuencias citadas, podemos deducir que la consolidación de un

suelo provoca en dicha masa de suelo una disminución de la relación de vacíos que,

a su vez, lleva aparejado un incremento de esfuerzo efectivo.

La experiencia y los ensayos realizados durante años también han permitido una clara

división en función del tipo de suelo. Así, para un suelo granular (véase, una arena),

cuya permeabilidad es tan elevada que genera una disipación de presión intersticial

casi instantánea, el asiento que genera una determinada estructura sobre un terreno

granular aparece, por norma general, antes de la finalización de la construcción.

En el lado contrario, tenemos los suelos arcillosos que suelen tener una muy

baja permeabilidad y, por este motivo, la disipación del exceso de presión intersticial

en los poros del suelo resulta en un proceso muy dilatado en el tiempo. El resultado

directo que tiene este efecto se traduce en un proceso de consolidación alargado en el

tiempo, pudiendo seguir el suelo asentando años después de finalizar la construcción

de la estructura.

El proceso de consolidación aparece en cualquier tipo de suelo existente pero, sin

embargo, en la práctica solamente tiene interés en el caso de que la estructura se

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haya cimentado sobre depósitos de arcilla (como las utilizadas en el trabajo que nos

ocupa). Para todos los casos posibles, se hace de gran importancia obtener los

siguientes valores antes de comenzar el proceso de construcción:

a) El asiento total de la estructura.

b) La velocidad a la que se produce dicho asiento.

En general, el proceso de la consolidación tiene lugar en tres dimensiones, siendo

éstas el flujo de agua intersticial y las deformaciones que tienen lugar en la masa de

suelo. Sin embargo, las teorías tridimensionales son muy complejas y difícilmente

aplicables en la práctica. El caso más simple y más frecuentemente utilizado es el

caso unidimensional (1-D), ya que es de gran utilidad en la práctica y se ha convertido

en la base de casi todos los cálculos relevantes a la hora de calcular el asiento

producido por una determinada estructura en una masa de suelo. Este último caso es

el que nos ocupa y será tratado con detalle más adelante, concretando sobre las

arcillas utilizadas en los ensayos realizados.

2.2. DEDUCCIÓN DE LA ECUACIÓN DE CONSOLIDACIÓN Y SOLUCIONES

ANALÍTICAS

A partir de la “Teoría de Terzaghi”, somos capaces de deducir la ecuación de

comportamiento para consolidación vertical. Considérese un depósito de suelo

homogéneo, saturado, de longitud lateral infinita y sometido a una carga uniforme “𝑞”

aplicada en toda el área superficial como se muestra en la Figura 2.1.

Figura 2.1 Consolidación vertical de una capa de suelo cualquiera

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El suelo reposa sobre una base impermeable y drena libremente por su cara superior.

La disipación del exceso de presión intersticial en cualquier punto solo se producirá

mediante el flujo del agua intersticial en sentido vertical ascendente hacia la superficie,

ya que el gradiente hidráulico únicamente se presenta en la dirección vertical. Como

resultado se producirán deformaciones en la dirección vertical. Por tanto, para un

elemento de suelo se tiene:

𝑣𝑧 Velocidad vertical del flujo que entra en el elemento.

𝑣𝑧 + 𝛥𝑧 Velocidad vertical del flujo que sale del elemento.

Obteniendo la siguiente expresión:

𝑣𝑧 + 𝛥𝑧 = 𝑣𝑧 +𝜕𝑣𝑧

𝜕𝑧∗ 𝛥𝑧

A partir del principio de continuidad del volumen se tiene que:

𝐹𝑙𝑢𝑗𝑜 𝑠𝑎𝑙𝑖𝑒𝑛𝑡𝑒 𝑝𝑜𝑟 𝑢𝑛𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑑𝑒 𝑡𝑖𝑒𝑚𝑝𝑜 − 𝐹𝑙𝑢𝑗𝑜 𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎𝑛𝑡𝑒 𝑝𝑜𝑟 𝑢𝑛𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑑𝑒 𝑡𝑖𝑒𝑚𝑝𝑜

= 𝑉𝑒𝑙𝑜𝑐𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑑𝑒 𝑐𝑎𝑚𝑏𝑖𝑜 𝑑𝑒 𝑣𝑜𝑙𝑢𝑚𝑒𝑛 𝑑𝑒𝑙 𝑒𝑙𝑒𝑚𝑒𝑛𝑡𝑜

De esta forma:

[𝑣𝑧 +𝜕𝑣𝑧

𝜕𝑧∗ 𝛥𝑧] ∗ 𝐴 − 𝑣𝑧 ∗ 𝐴 = −

𝜕𝑉

𝜕𝑡

Donde “𝐴” sería el área plana del elemento y "𝑉” es el volumen. Por tanto:

𝑉 ∗𝜕𝑣𝑧

𝜕𝑧= −

𝜕𝑉

𝜕𝑡

Suponiendo que las partículas de suelo y el agua intersticial son incompresibles,

entonces la velocidad de cambio de volumen del elemento (término derecho de la

ecuación anterior) es igual a la velocidad de cambio de volumen de vacíos. Quedando

de esta manera:


𝜕𝑧= −

𝜕𝑉𝑣

𝜕𝑡

Si “𝑉𝑠” es el volumen de sólidos en el elemento y “𝑒” es la relación de vacíos, entonces

por definición:

𝑉𝑣 = 𝑒 ∗ 𝑉𝑠

Si se remplaza en la ecuación anterior y se tiene en cuenta que "𝑉𝑠" es constante, se

obtiene lo siguiente:


𝜕𝑧= −𝑉𝑠 ∗

𝜕𝑒

𝜕𝑡

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Donde:

𝜕𝑣𝑧

𝜕𝑧= −

1

1 + 𝑒∗

𝜕𝑒

𝜕𝑡

Y a partir de la “Ecuación de Darcy” se obtiene la velocidad para el flujo vertical del

agua intersticial a través del elemento:

𝑣𝑧 = −𝑘𝑧 +𝜕ℎ

𝜕𝑧

Donde “ℎ” seria la cabeza total en el elemento y “𝑘𝑧” el coeficiente de permeabilidad

vertical del suelo (“𝑘𝑣” según la notación de Terzaghi).

𝜕

𝜕𝑧(𝑘𝑣 ∗

𝜕ℎ

𝜕𝑧) =

1

1 + 𝑒∗

𝜕𝑒

𝜕𝑡

En la práctica, las deformaciones verticales suelen ser pequeñas y por tanto es

razonable suponer que la permeabilidad del suelo permanece constante durante la

aplicación del incremento de carga. Por tanto, se obtiene:

𝑘𝑣 ∗𝜕2ℎ

𝜕𝑧2=

1

1 + 𝑒∗

𝜕𝑒

𝜕𝑡

Tomando como nivel de referencia la base del suelo, la cabeza total “ℎ” del elemento

vendrá dada por:

ℎ = 𝑧 + ℎℎ + ℎ𝑒

Donde “𝑧” es la cabeza de posición, “ℎℎ” es la cabeza hidrostática y “ℎ𝑒” el exceso de

cabeza de presión. En la teoría de pequeñas deformaciones, puede suponerse que la

cabeza de posición y la cabeza hidrostática permanecen constantes por lo que

obtenemos la siguiente expresión:

𝜕2ℎ

𝜕𝑧2=

𝜕2ℎ𝑒

𝜕𝑧2

El exceso de presión intersticial en el elemento viene dado por:

𝑢𝑒 = 𝜌𝑤 ∗ 𝑔 ∗ ℎ𝑒

De esta forma obtenemos:

𝜕2ℎ

𝜕𝑧2=

1

𝜌𝑤 ∗ 𝑔∗

𝜕2𝑢𝑒

𝜕𝑧2

Reordenado términos se obtiene la siguiente expresión:

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𝑘𝑣 ∗ (1 + 𝑒)

𝜌𝑤 ∗ 𝑔∗

𝜕2𝑢𝑒

𝜕𝑧2=

𝜕𝑒

𝜕𝑡

Se obtiene entonces una ecuación con dos incógnitas (“𝑢𝑒” y “𝑒”) y para plantear el

problema completamente se necesita una ecuación adicional que relacione el exceso

de presión intersticial y la relación de vacíos. Esta se obtiene al considerar el

comportamiento del suelo bajo esfuerzo vertical – deformación. Terzaghi tomó este

comportamiento como lineal para un incremento de carga en particular, como se

puede ver en la Figura 2.2.

Figura 2.2 Deformación lineal unitaria para cada incremento de esfuerzo vertical efectivo

Puesto que el cambio de deformación es proporcional al cambio de relación de vacíos,

esto también implica la existencia de una relación lineal entre “𝑒” y “𝜎’𝑣”, como se

puede ver en la Figura 2.3, lo cual es completamente razonable siempre que la

relación de incremento de presión sea casi igual a la unidad. La pendiente de la línea

se designa con “𝑎𝑣” y se denomina “coeficiente de compresibilidad”. Se tiene

entonces:

𝑎𝑣 = −𝜕𝑒

𝜕𝜎’𝑣

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Figura 2.3 Relación de vacíos para cada incremento de esfuerzo vertical efectivo

La presión intersticial “𝑢” vendrá dada por la presión hidrostática “𝑢ℎ” y por el exceso

de presión “𝑢𝑒”. Esto es:

𝜎𝑣 = 𝜎’𝑣 + 𝑢ℎ + 𝑢𝑒

Derivando respecto al tiempo obtenemos:

𝜕𝜎’𝑣𝜕𝑡

+𝜕𝑢𝑒

𝜕𝑡= 0

Además:

𝜕𝑒

𝜕𝑡=

𝜕𝑒

𝜕𝜎’𝑣∗

𝜕𝜎’𝑣𝜕𝑡

Operando se obtiene:

𝜕𝑒

𝜕𝑡= 𝑎𝑣 ∗

𝜕𝑢𝑒

𝜕𝑡

Y sustituyendo:

𝜕𝑢𝑒

𝜕𝑡=

𝑘𝑣 ∗ (1 + 𝑒)

𝜌𝑤 ∗ 𝑔 ∗ 𝑎𝑣∗

𝜕2𝑢𝑒

𝜕𝑧2

De esta expresión obtenemos el denominado “coeficiente de consolidación vertical”:

𝑐𝑣 =𝑘𝑣 ∗ (1 + 𝑒)

𝜌𝑤 ∗ 𝑔 ∗ 𝑎𝑣

Y la expresión final de la consolidación unidimensional, obtenida por Terzaghi en 1923,

quedaría finalmente de la siguiente manera:

𝜕𝑢𝑒

𝜕𝑡= 𝑐𝑣 ∗

𝜕2𝑢𝑒

𝜕𝑧2

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El “coeficiente de compresibilidad volumétrica” por su parte se obtiene así:

𝑚𝑣 =𝑎𝑣

1 + 𝑒

Para un área cargada de extensión ilimitada, la presión aplicada “𝑞” es constante con

la profundidad e inicialmente es absorbida por el agua intersticial en la forma de un

exceso de presión “𝑢0𝑒”. Se tiene entonces:

𝐶𝑜𝑛𝑑𝑖𝑐𝑖𝑜𝑛 𝑖𝑛𝑖𝑐𝑖𝑎𝑙 𝑝𝑎𝑟𝑎 𝑡 = 0; 𝑢𝑒 = 𝑢0𝑒 = 𝑞; 𝑝𝑎𝑟𝑎 0 ≤ 𝑧 ≤ 𝐻

𝐶𝑜𝑛𝑑𝑖𝑐𝑖𝑜𝑛 𝑑𝑒 𝑓𝑟𝑜𝑛𝑡𝑒𝑟𝑎 𝑝𝑎𝑟𝑎 𝑡𝑜𝑑𝑜 𝑡: 𝜕𝑢𝑒

𝜕𝑧= 0; 𝑒𝑛 𝑧 = 0, 𝑢𝑒 = 0 𝑒𝑛 𝑧 = 𝐻

𝐶𝑜𝑛𝑑𝑖𝑐𝑖𝑜𝑛 𝑓𝑖𝑛𝑎𝑙 𝑝𝑎𝑟𝑎 𝑡 = ∞; 𝑢𝑒 = 0; 𝑝𝑎𝑟𝑎 0 ≤ 𝑧 ≤ 𝐻

La solución final de la ecuación está dada por:

𝑢𝑒

𝑢0𝑒= ∑

2

𝑀∗ 𝑠𝑖𝑛 [𝑀 ∗ (1 −

𝑧

𝐻)]

𝑚=∞

𝑚=0

∗ 𝑒𝑥𝑝(−𝑀2 ∗ 𝑇𝑣)

Donde:

𝑀 =П

2∗ (2𝑚 + 1), 𝑐𝑜𝑛 𝑚 = 0,1,2, … ,∞

Donde “𝐻” es la longitud máxima de la trayectoria de drenaje y “𝑇𝑣” es un factor

adimensional denominado "factor de tiempo vertical", definido como:

𝑇𝑣 =𝐶𝑣 ∗ 𝑡

𝐻2

El “grado de consolidación”, designado por “𝑈𝑣", de un elemento de suelo quedaría

definido por la siguiente expresión:

𝑈𝑣 = 1 −𝑢𝑒

𝑢0𝑒

Y el “grado de consolidación” es por tanto igual al “grado de disipación del exceso de

presión intersticial”:

𝑈𝑣 = 1 − ∑2

𝑀∗ 𝑠𝑖𝑛 [𝑀 ∗ (1 −

𝑧

𝐻)]

𝑚=∞

𝑚=0

∗ 𝑒𝑥𝑝(−𝑀2 ∗ 𝑇𝑣)

De esta ecuación podemos deducir una gráfica de triple entrada con “𝑈𝑣” en función de

“𝑇𝑣” y “𝑧/𝐻”, como la que se muestra en la Figura 2.4.

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Figura 2.4 Grado de consolidación en función de “𝑻𝒗” y “𝒛/𝑯”

Donde:

𝑈𝑣 = 1 −𝑢𝑒

𝑢0𝑒

En un caso como el considerado inicialmente, donde la lámina de suelo reposa sobre

una frontera impermeable y el agua solo puede drenar hacia arriba (hacia la

superficie), la distribución del grado de consolidación en función de la profundidad para

varios valores del factor de tiempo está representada por la mitad superior de la

gráfica. Este caso se denomina "drenaje simple”.

Para una lámina de suelo que reposa sobre una frontera permeable, la distribución del

grado de consolidación en función de la profundidad para varios valores del factor de

tiempo vertical está representada por la gráfica completa. Este segundo caso se

denomina "drenaje doble”. Se puede observar que la consolidación se produce con

mayor rapidez en las proximidades de las fronteras drenantes y con menor rapidez en

la frontera impermeable de una lámina con drenaje simple o en el plano medio de una

lámina con drenaje doble.

Además de los valores del grado de consolidación, también es interesante el cálculo

del grado promedio de consolidación (Uv), el cual muestra el asiento en la superficie de

la capa y, por tanto, el asiento de la estructura que sobre el estrato descansa.

La relación entre el factor de tiempo vertical y el grado de consolidación promedio

puede observarse en la Figura 2.5.

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Figura 2.5 Relación entre el factor de tiempo vertical y el grado de consolidación promedio

Este caso teórico es el considerado por Terzaghi. Las deformaciones y el flujo

intersticial se producen solamente en la dirección vertical cuando el caso es

unidimensional, y la capa de suelo se comporta como un elemento de suelo en el

ensayo de consolidación de laboratorio. Entonces, a partir de la ecuación:

𝑚𝑣 =∆𝑆

∆𝐷∗

1

∆𝜎’𝑣

El asiento al final del proceso de consolidación en la capa de suelo de un elemento

como el de la Figura 2.6, está dado por:

∆𝑆 = 𝑚𝑣 ∗ ∆𝐷 ∗ ∆𝜎’𝑣

Donde “∆𝜎’𝑣” es el incremento de esfuerzo vertical efectivo en el elemento, "∆𝐷” es el

espesor del elemento, y “𝑚𝑣” es el coeficiente de compresibilidad volumétrica para el

rango de esfuerzos efectivos correspondiente.

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Figura 2.6 Área cargada de extensión infinita

En un principio tenemos que:

𝜎𝑣0 = 𝜎’𝑣0 + 𝑢ℎ

Y al final de la consolidación se tiene:

𝜎𝑣𝑓 = 𝜎’𝑣𝑓 + 𝑢ℎ

Entonces:

∆𝜎𝑣 = ∆𝜎’𝑣

Y por tanto:

∆𝑆 = 𝑚𝑣 ∗ ∆𝐷 ∗ ∆𝜎’𝑣 = 𝑚𝑣 ∗ ∆𝐷 ∗ ∆𝜎𝑣

El asiento al final de la consolidación está dado por:

𝑆 = ∑ ∆𝑆 = ∑ 𝑚𝑣 ∗ ∆𝐷 ∗ ∆𝜎’𝑣 = ∑ 𝑚𝑣 ∗ ∆𝐷 ∗ ∆𝜎𝑣

Se tiene además que el incremento de esfuerzos verticales totales “∆𝜎𝑣” es constante

con la profundidad e igual a la carga aplicada “𝑞”. Como consecuencia de esto, no es

necesario dividir el depósito de arcilla en varias subcapas y puede tomarse ∆𝐷 = 𝐷,

obteniéndose así:

𝑆 = 𝑚𝑣 ∗ ∆𝐷 ∗ ∆𝜎’𝑣 = 𝑚𝑣 ∗ 𝐷 ∗ ∆𝜎’𝑣 = 𝑚𝑣 ∗ 𝐷 ∗ 𝑞

Siendo “𝑚𝑣" el valor promedio del coeficiente de compresibilidad volumétrica en todo

punto a igual profundidad de la arcilla para el rango de esfuerzos aplicado.

Las condiciones teóricas de la deformación vertical y flujo vertical intersticial se

aproximan bastante a las condiciones de campo cuando las dimensiones del área

cargada son mucho mayores que la profundidad de la capa de arcilla. Por lo general

este es el caso que se presenta en los terraplenes para vías y en los sistemas de

aprovechamiento del terreno.

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2.3. EL ENSAYO EDOMÉTRICO. NORMAS UNE

2.3.1 Campo de aplicación

Este ensayo es aplicable a suelos homogéneos, en los que el tamaño máximo de la

partícula no es superior a la quinta parte de la altura de la probeta. Se utiliza

principalmente para determinar la fase de consolidación primaria del suelo. Este hecho

no impide que sea igualmente válido para la obtención de la consolidación secundaria.

2.3.2 Normas complementarias

Además de la norma presente (UNE 103-405-9), también han sido de necesaria

aplicación tanto la norma UNE 103-300 para la “determinación de la humedad de un

suelo mediante secado en estufa”, como la norma UNE 103-302 para la

“determinación de la densidad relativa de las partículas de un suelo”.

2.3.3 Aparatos y material necesario

Para la realización del ensayo edométrico ha sido necesario la utilización de un equipo

edométrico situado en una sala que cumpla los requisitos de la norma y compuesto

por los siguientes elementos principales:

- Célula edométrica en la que la probeta está cubierta de agua y sometida a las

presiones correspondientes.

- Medidor de deformaciones (deformímetro) verticales de la probeta

- Bancada que permita la aplicación de las cargas a la probeta, manteniéndolas

constantes durante cualquier periodo de tiempo. Esta bancada es de tipo

mecánico actuando mediante un sistema de palanca con pesas.

Adicionalmente a lo expuesto anteriormente, también ha sido imprescindible disponer

del siguiente material:

- Balanza de capacidad suficiente, con una precisión de 0.01 g.

- Disco metálico indeformable con caras planas para las presiones máximas a

aplicar en el ensayo.

- Elementos para la determinación de la humedad, según la norma especificada

con anterioridad.

- Calibre de precisión 0.1 mm.

- Cronómetro, cuchillos, espátulas y cepillos adecuados para la preparación de

la muestra y la medición de tiempos.

- Extractor de muestras.

- Elementos necesarios para la compactación de probetas.

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2.3.4 Calibración

Tanto antes de introducir la probeta en el edómetro como al finalizar el ensayo es

necesario determinar la masa y las dimensiones del anillo, el cual debe llevar un

número de identificación.

Durante toda la duración del ensayo se deben realizar mediciones en los sucesivos

episodios de carga y descarga a los que se somete la probeta. A partir de los datos

obtenidos con el deformímetro a distintos tiempo, trazaremos de forma gráfica la

relación entre las presiones correspondientes a cada escalón de carga o descarga.

2.3.5 Preparación de la probeta

La preparación de la probeta puede realizarse de distintas maneras siempre y cuando

la humedad relativa del ambiente no sea inferior al 50%. Adicionalmente a esto, para

el caso de suelos sensibles a los cambios de humedad, es necesario tallas en cámara

húmeda que tenga una humedad relativa del 90%. En este caso, la preparación de la

probeta ha sido por remoldeo.

Se prepara la muestra, realizando la compactación con las condiciones deseadas, en

un molde adecuado. Tras este paso, se enrasan las dos caras de la probeta de forma

que queden planas y al mismo nivel que los bordes del anillo, evitando pulirlas durante

el proceso.

Una vez preparada la probeta dentro del anillo, se determina su masa inmediatamente

y se coloca el conjunto en un recipiente estanco, hasta el momento de montar el

ensayo.

2.3.5 Procedimiento operatorio

En primer lugar, se procede al montaje de la célula. Para ello, se coloca la placa

porosa inferior sobre la base de la célula y, seguidamente, el anillo con la probeta, la

placa porosa superior y el pistón de carga, de manera que todos estos elementos

queden centrados sobre la superficie de la probeta. A continuación, de coloca el

cuerpo lateral de cierre teniendo en cuenta que, si el anillo es de tipo confinado, se

debe acoplar la pieza que engarce entre la base de la célula y aquél.

Cuando se trate de suelos con baja capacidad de absorción, se elimina el agua libre

de las placas porosas antes de colocarlas. Por el contrario, en un suelo con gran

capacidad de absorción se secan al aire antes de colocarlas en el equipo.

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Tras esto, se coloca la célula edométrica sobre la bancada, ajustando seguidamente el

contrapeso de manera que entren en contacto todos los elementos de transmisión de

carga y que el extremo de la palanca en el que se colocan las pesas quede

ligeramente por encima de su posición horizontal.

Se aplica una ligera presión de ajuste, no superior a 3 kPa, colocando la pesa

adecuada en el colgadero. Por último, se coloca el medidor de deformaciones en su

posición, de manera que el vástago tenga suficiente reconocimiento y se anota la

lectura inicial que corresponde al cero de deformaciones.

Después de haber montado la célula en el edómetro, se procede a la carga de la

probeta según los escalones especificados de 1 kg, 2 kg, 4 kg, 8 kg, 16 kg, 30 kg, 60

kg, 120 kg, 200 kg y, por último, 300 kg. Normalmente, se deben aplicar seis

escalones consecutivos como mínimo, de manera que cada presión sea

aproximadamente el doble de la anterior, manteniendo cada escalón durante 24 h, con

el fin de que la curva que relaciona los índices de poros con las presiones quede bien

definida.

La presión inicial en suelos consistentes puede ser la debida al peso propio del terreno

o la correspondiente al escalón inmediatamente inferior. En cambio, la presión final

debe ser superior a la presión vertical máxima que se pueda producir en el terreno. En

el caso de suelos sobreconsolidados, debe ser por los menos el doble de la presión de

preconsolidación, con un límite superior igual a la capacidad de carga estructural del

equipo utilizado.

Como lectura inicial del primer escalón, se toma el correspondiente al cero de

deformaciones al mismo tiempo que se retira la carga correspondiente a la presión de

ajuste y se añaden en la bancada las pesas que corresponden al primer escalón

seleccionado, colocándolas cuidadosamente para que no se produzca impacto. Tras

este paso, llenamos de agua la célula de manera que quede cubierta la placa porosa

superior y añadir si es necesario.

En el caso en que se observe un hinchamiento, se añaden pesas al colgadero de la

palanca de manera que el medidor de deformaciones se mantenga en ± 0.01 mm de la

lectura inicial corregida, entendiéndose por tal la lectura inicial, cero de deformaciones,

tomada al montar el medidor menos el valor determinado en el proceso de calibración,

para la presión que corresponde en cada caso.

Una vez alcanzada la situación de equilibrio, se calcula la presión ejercida sobre la

probeta, dividiendo la carga aplicada por la sección de la probeta. Este valor es el que

se denomina presión de hinchamiento.

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Continuamos el ensayo aplicando el escalón inmediatamente superior a la presión de

hinchamiento determinada anteriormente y se anota la lectura que registra el medidor

de deformaciones al cabo de 24 horas, denominándose la lectura final del escalón.

Si se desea obtener la curva de consolidación (como es nuestro caso), que relaciona

las deformaciones producidas con el tiempo en determinado escalón, es conveniente

adoptar en él la siguiente secuencia u otra similar:

5, 10, 15, 20, 30, 45 segundos

1, 1.5, 2, 3, 5, 7, 10, 15, 20, 30, 45 minutos,

1, 1.5, 2, 3, 5, 7, 10, 15, 20, 24 horas

Durante aproximadamente 14 días.

Tras obtener los valores del deformímetro en función del tiempo y la carga aplicada, se

representan las lecturas del medidor de deformaciones en función del logaritmo del

tiempo. Se añaden en el colgadero las pesas necesarias para la aplicación del

siguiente escalón, tomando como lectura inicial del medidor de deformaciones, la final

del escalón anterior. Repetiremos el proceso hasta alcanzar el valor máximo

seleccionado.

Una vez finalizado el proceso de carga, se inicia la descarga, partiendo del valor de la

presión de consolidación correspondiente al último escalón.

Se va disminuyendo dicha presión, mediante la retirada de pesas del colgadero,

seleccionando como mínimo dos escalones adecuadamente distribuidos de entre los

señalados en la secuencia especificada anteriormente. Al igual que en la etapa de

carga, se mantiene cada escalón 24 horas.

Una vez finalizado este proceso, se quitan las pesas que aún queden, se retira la

célula de la bancada, se vacía el agua de la misma y, a continuación, se desmonta la

célula retirando el anillo con la probeta en su interior. Se eliminan las gotas de agua

que queden en el anillo mediante material absorbente.

Se determina de inmediato la masa del conjunto, anillo más probeta, con una precisión

de 0.01 g, yendo cualquier porción de suelo que pudiera haber quedado adherida a las

superficies de las placas porosas. Finalmente, se seca la probeta y se determina su

masa en gramos.

2.3.6 Obtención y expresión de los resultados

Se determinan la humedad inicial y final de la probeta, según el procedimiento

operatorio descrito en la Norma UNE 103-300.

20

Se calcula la densidad seca inicial, mediante:

𝑝𝑑 = 𝑚𝑑

𝐴 ∗ 𝐻𝑜 𝑒𝑥𝑝𝑟𝑒𝑠𝑎𝑑𝑎 𝑒𝑛 𝑔/𝑐𝑚3

Donde:

md es la masa seca de la probeta en g;

A es la sección del anillo portaprobeta en cm2;

Ho es la altura del anillo portaprobeta en cm.

Se calcula el grado de saturación inicial mediante:

𝑆𝑟 =𝑊𝑜 ∗ 𝐺

𝑒𝑜 𝑒𝑥𝑝𝑟𝑒𝑠𝑎𝑑𝑎 𝑒𝑛 %

Donde:

Wo es la humedad inicial de la probeta en %;

G es la densidad relativa de las partículas sólidas referida a γw;

eo es el índice de poros inicial, que se determina mediante la expresión:

𝑒𝑜 =𝐺

𝑝𝑑− 1

Las características de compresibilidad de la probeta ensayada se representan

mediante una gráfica que relaciona los índices de poros en ordenadas, en escala lineal

con las presiones aplicadas en abscisas, en escala logarítmica. A esta gráfica se le

denomina curva edométrica.

Adicionalmente, para aquellos escalones en los que se han obtenido valores de la

deformación en función del tiempo, se representan las curvas de consolidación,

relacionando las variaciones de altura de la probeta, por medio de la lectura del

medidor de deformaciones en ordenadas, en escala lineal, con los tiempos en escala

logarítmica, en abscisas.

Para obtener los índices de poros correspondientes a cada escalón de carga, se opera

de la forma siguiente:

Se determina la altura del sólido Hs mediante:

𝐻𝑠 = 𝐻𝑜

1 + 𝑒𝑜

21

Se calcula la altura de la probeta al final de cada escalón mediante:

𝐻 = 𝐻𝑜 − (𝛥𝐻 − 𝑐)

Donde:

ΔH es la reducción de altura de la probeta, es decir, la deformación medida desde

el inicio del ensayo hasta el final del escalón que se considere, expresada en cm;

c es el valor de la corrección, determinada en la calibración, correspondiente al

escalón en cuestión, expresada en cm.

Finalmente, se calcula el índice de poros correspondiente al final de cada escalón, por

medio de:

𝑒 = 𝐻 − 𝐻𝑆

𝐻𝑆

3. ENSAYOS DE LABORATORIO

3.1. METODOLOGÍA DE TRABAJO

Para la obtención de los resultados ha sido necesario realizar los ensayos citados

anteriormente. En primer lugar, se ha procedido a preparar las muestras de tres

arcillas distintas mediante remoldeo, así como asegurar que las distintas arcillas han

alcanzado el límite líquido, como indica el ensayo, mediante el penetrómetro, tal y

como explicaremos más adelante.

Tras todo el proceso descrito en la norma, se ha optado por realizar el ensayo durante

12 días ya que las lecturas arrojadas son más que suficientes para obtener unos

valores adecuados y aceptar los resultados obtenidos posteriormente con ayuda de las

simulaciones numéricas mediante ordenador.

En dicho ensayo, se han tomado los intervalos de tiempo que indica la Norma

UNE103-405-94 y se han variado ligeramente los escalones de carga y descarga

(Tabla 3.1) quedando así:

22

Nº de escalón Carga inicial (kg)

/

Tensión efectiva

inicial (kN/m2)

Incremento de carga

aplicado (kg)

Carga final (kg)

/

Tensión efectiva

final (kN/m2)

Precarga --------------- 0.25 (carga) 0.25 / 12.5

Escalón 1 0.25 /12.5 0.25 (carga) 0.5 / 25

Escalón 2 0.5 / 25 0.5 (carga) 1 / 50

Escalón 3 1 /50 1 (carga) 2 / 100

Escalón 4 2 / 100 -1 (descarga) 1 / 50

Escalón 5 1 / 50 -0.5 (descarga) 0.5 / 25

Escalón 6 0.5 / 25 0.5 (carga) 1 / 50

Escalón 7 1 / 50 1 (carga) 2 / 100

Escalón 8 2 / 100 2 (carga) 4 / 200

Escalón 9 4 / 200 4 (carga) 8 / 400



Área anillo edométrico: 19.63 cm2

Tabla 3.1 Escalones de carga y descarga

Los cambios de pesas en el colgadero se han realizado cada 24 h, tal y como se ha

indicado anteriormente, sin golpeos bruscos para no provocar medidas erróneas. Se

ha procedido a llenar la célula de agua periódicamente para asegurar la fiabilidad de

los resultados obtenidos, así como calcular las masas de la muestra necesarias para

obtener el índice de huecos en cada una de ellas, tanto al principio del ensayo como al

final y con la muestra ya consolidada.

Una vez tenemos los valores del deformímetro durante los 12 días de duración del

ensayo, en todos y cada uno de los escalones con su correspondiente tiempo, se

procede a la obtención de las curvas necesarias para nuestros cálculos, siendo dichas

23

curvas las del método del logaritmo del tiempo y las del método de la raíz.

3.2. PREPARACIÓN DE LAS MUESTRAS Y PARÁMETROS INICIALES

Las muestras de las tres arcillas han sido analizadas en el laboratorio del SAIT de la

Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT), arrojando una serie de valores (que

utilizaremos para clasificarlas) para la caolinita (Figura 3.1), la arcilla con alto

contenido en moscovita (Figura 3.2) y la arcilla con alto contenido en cuarzo (Figura

3.3).

Figura 3.1 Resultados arrojados en el análisis de la caolinita

Figura 3.2 Resultados arrojados en el análisis de la arcilla con alto contenido en moscovita

Figura 3.3 Resultados arrojados en el análisis de la arcilla con alto contenido en

cuarzo

24

El primer paso antes de comenzar el ensayo es, lógicamente, la preparación de las

muestras, así como la obtención de los parámetros iniciales.

Se ha procedido de la siguiente manera:

Paso 1: Humedecer la muestra de arcilla hasta alcanzar el límite líquido.

Paso 2: Una vez consideramos que la muestra está cercana al límite líquido,

procedemos a comprobarlo. Para ello, con ayuda de una espátula, llenamos el cuenco

diseñado a tal efecto hasta que quede enrasado y procurando que no queden huecos

en su interior que puedan alterar el resultado del ensayo. Para este paso es necesario

la utilización de un penetrómetro de carga dinámico (Figura 3.4), sobre el que

depositaremos el cuenco enrasado de muestra y dejaremos caer el péndulo alineado

con la superficie de la misma durante un tiempo de 5 segundos. Si el hundimiento

medido es el equivalente a 20 mm, podemos considerar que la muestra se encuentra

en el límite líquido y procedemos a su introducción en el anillo. En el caso de que el

hundimiento no hubiera sido de 20 mm, es necesario volver a realizar todo el

procedimiento hasta alcanzar el valor deseado.

Paso 3: Una vez está la muestra preparada, procedemos a su colocación en el anillo

(Figura 3.5) para obtener los pesos que buscamos y realizar así los cálculos detallados

más adelante.

Figura 3.4 Penetrómetro de carga dinámica y preparación de muestras

25

Figura 3.5 Pesado de la muestra con el anillo de confinamiento

Realizados los tres pasos anteriores, procedemos al cálculo de los parámetros tales

como la humedad, la densidad seca, la densidad relativa de las iniciales partículas y el

índice de poros inicial para las tres arcillas.

Cálculo de la humedad inicial

Para el cálculo de la humedad inicial es necesario pesar la muestra en varias fases de

su preparación antes de comenzar el ensayo y sin que haya consolidado. En primer

lugar, se pesa el anillo de corte únicamente y se anota la lectura. Más adelante, se

realiza el pesado del anillo de corte más la muestra húmeda. Por último, tras 24 h de

secado en la estufa de la muestra con el anillo, se vuelve a pesar todo junto y se anota

este último valor. Con las medidas tomadas para la arcilla con alto contenido en

cuarzo (Tabla 3.2), la arcilla con alto contenido en moscovita (Tabla 3.3) y la caolinita

(Tabla 3.4) se obtienen los siguientes valores de humedad inicial:

26

Peso del anillo de corte 60.99 gr.

Peso de anillo de corte más la muestra

húmeda (0 h)

167.18 gr.

Peso del anillo de corte más la muestra

seca (24 h)

137.16 gr.

Peso de la muestra seca (0 h) 106.19 gr.

Peso de la muestra húmeda (24 h) 76.17 gr.

Peso del agua (Ww) 30.02 gr.

Peso del suelo (Ws) 76.17 gr.

Humedad inicial 39.41 %

Tabla 3.2 Cálculo de la humedad inicial de la muestra con alto contenido en cuarzo



húmeda (0 h)

156.61 gr.


seca (24 h)

117.63 gr.






Tabla 3.3 Cálculo de la humedad inicial de la muestra con alto contenido en moscovita

27



húmeda (0 h)

169.34 gr.


seca (24 h)

136.51 gr.






Tabla 3.4 Cálculo de la humedad inicial de la muestra caolinita

Cálculo de la densidad seca y densidad aparente iniciales

Para este cálculo es necesario conocer las características del anillo, tales como su

área (A), el diámetro del anillo de corte (Ø) y la altura del mismo (Ho), así como

conocer la masa seca de la probeta (md) para calcular la densidad seca y la masa total

de la probeta (map) para la densidad aparente.

Aunque los valores que dependen del anillo utilizado son idénticos para las tres

arcillas, puesto que el escogido ha sido el mismo para todas ellas, los valores

referentes a la masa seca y la masa total de la probeta difieren entre ellas. Así, es

necesario calcular dichos valores para la arcilla con alto contenido en cuarzo (Tabla

3.5), la arcilla con alto contenido en moscovita (Tabla 3.6) y la caolinita (Tabla 3.7),

dando valores sensiblemente diferentes entre sí, que corresponden a las

características propias de cada una de ellas.

28

Diámetro del anillo de corte (Ø) 5 cm

Área del anillo de corte (A) 19.63 cm

Altura del anillo de corte (Ho) 3 cm

Masa seca de la probeta (md) 76.17 gr.

Masa total de la probeta (map) 106.19 gr.

Densidad seca inicial (ρd) 1.2931 gr/cm3

Densidad aparente inicial (ρap) 1.8027 gr/cm3

Tabla 3.5 Cálculo de la densidad seca y aparente inicial de la arcilla con alto contenido en cuarzo








Tabla 3.6 Cálculo de la densidad seca y aparente inicial de la arcilla con alto contenido en moscovita

29








Tabla 3.7 Cálculo de la densidad seca y aparente inicial de la caolinita

Cálculo de la densidad relativa de las partículas

La densidad relativa de las partículas, que se define como la relación entre la densidad

de las partículas sólidas y la densidad del agua, es un valor adimensional que se debe

obtener mediante el ensayo con picnómetro (Figura 3.6). De esta manera, resulta

imprescindible realizar el ensayo a las tres arcillas mediante el procedimiento definido

en la Norma UNE 103-302-94.

Figura 3.6 Picnómetro con la muestra de caolinita

30

Este ensayo se funda en el hecho de que los materiales porosos no rellenan todo el

espacio por lo que, como es de prever, dejan huecos entre partículas que dificultan la

determinación del volumen y de la masa real del sólido. Como cualquier material, la

arcilla va a tener los poros cerrados, que no están abiertos a la superficie externa de la

misma, y poros abiertos, accesibles estos últimos desde la superficie.

La presencia de porosidad también introduce pequeñas desviaciones de los valores de

la masa determinada mediante pesado en una balanza, ya que los poros están llenos

de aire u otro gas que, en el caso de tratarse del primero, el efecto es despreciable.

- Determinación de M1

Llenamos el picnómetro hasta arriba con agua destilada e introducimos el

cuello verticalmente con un movimiento rápido. Se enrasa el picnómetro

retirando el exceso de agua hasta la marca del cuello y eliminamos las posibles

burbujas atrapadas mediante golpes de baja intensidad.

Vertemos el agua en un vaso de precipitados y secamos el exterior del

picnómetro con un paño para asegurarnos de medir la masa exacta. La masa

correspondiente a esta pesada es M1.


Retiramos el cuello del picnómetro y vaciamos el agua hasta,

aproximadamente, la mitad. Hecho esto, secamos y pesamos el picnómetro

obteniendo M2.


En primer lugar, pesamos aproximadamente 10 gr. de muestra en polvo y la

introducimos con ayuda del embudo en el picnómetro sin llegar a tocar el agua

para no desvirtuar la masa y, por tanto, el ensayo. Una vez hemos introducido

el polvo en el picnómetro (Figura 3.7), lo agitamos de manera circular para que

el material quede completamente mojado y se eliminen las burbujas de aire

atrapadas en los poros. Tras este paso, secamos el picnómetro por fuera y

pesamos, obteniendo en este caso M3.

31

Figura 3.7 Picnómetro con la muestra de caolinita


Tras los tres pasos anteriores, rellenamos con agua destilada el picnómetro

hasta un poco por debajo de la parte por donde se introduce el cuello con

cuidado de que no queden burbujas. Colocamos el cuello y terminamos de

enrasar el picnómetro. Una vez está el picnómetro libre de burbujas y

enrasado, lo secamos y pesamos en la balanza para obtener M4.

Conociendo los valores de masa de las tres arcillas, obtenemos los valores de

densidad relativa de las mismas (Tabla 3.8) mediante la aplicación de la siguiente

fórmula, donde solamente intervienen los valores de masa (M1, M2, M3 y M4) obtenidos

en laboratorio de cada una de las tres arcillas:

𝐺𝑇 =𝑀3 − 𝑀2

(𝑀3 − 𝑀2) + (𝑀1 − 𝑀4)

Para el caso de la densidad relativa, no es necesario diferenciar entre inicial y final ya

que, al ser una característica inmutable, ambos valores serán idénticos.

32

Arcilla con alto

contenido en

cuarzo

Caolinita Arcilla con alto

contenido en

moscovita

M1 (gr.) 172.78 171.01 173.71

M2 (gr.) 111.72 114.26 114.61

M3 (gr.) 118.55 124.26 130.22

M4 (gr.) 175.81 177.25 182.67

Gs 1.7974 2.6596 2.3474

Tabla 3.8 Cálculo de la densidad relativa de las tres muestras de arcilla

El último valor necesario que debemos calcular antes de comenzar los cálculos de

asiento es el índice de poros inicial que, éste sí, será distinto del final.

Cálculo del índice de poros inicial

El cálculo del índice de poros inicial es sencillo una vez se tiene los valores anteriores.

Para ello, vamos a introducir los valores de densidad relativa y densidad seca inicial en

la siguiente fórmula:

𝑒𝑜 =𝐺𝑠

𝜌𝑑− 1

Donde:

eo es el índice de poros inicial de la muestra

Obteniendo los siguientes resultados (Tabla 3.9):

33

Arcilla con alto

contenido en

cuarzo

Caolinita Arcilla con alto

contenido en

moscovita

ρd (gr/cm3) 1.2931 1.2821 0.9616

Gs 1.7974 2.6596 2.3474

eo 0.39 1.0744 1.4412

Tabla 3.9 Cálculo del índice de poros inicial de las tres muestras de arcilla

3.3. DETERMINACIÓN DE LOS COEFICIENTES DE CONSOLIDACIÓN

Tras ensayar las tres muestras de arcilla, se han obtenido las tablas de las lecturas del

deformímetro (ver anexo), así como las curvas necesarias mediante el método del

logaritmo del tiempo y el método de la raíz del tiempo. Estos cálculos se han llevado a

cabo mediante hojas Excel programadas para obtener los resultado de manera

inmediata una vez se han introducido los datos obtenidos en el laboratorio (Figura 3.8).

Figura 3.8 Hoja Excel para el cálculo de la deformación a partir de los datos de laboratorio

Con los datos de deformación y asiento instantáneo (Hinstantáneo), obtenemos, mediante

el método del logaritmo del tiempo, el valor t50 en minutos necesario para calcular el

grado de consolidación, tanto para un escalón de carga (Figura 3.9), como para un

Tiempo Tiempo Tiempo Tiempo Deformación muestra Hinstantaneo

(minutos) Vueltas Rayitas (Raiz2 min) (log10 min) mm mm

5 s 0.083333333 8 51 0.289 -1.079181246 -0.04 18.51

10 s 0.166666667 8 49 0.408 -0.77815125 -0.06 18.49

15 s 0.25 8 48 0.500 -0.602059991 -0.07 18.48

20 s 0.333333333 8 48 0.577 -0.477121255 -0.07 18.48

30 s 0.5 8 47 0.707 -0.301029996 -0.08 18.47

45 s 0.75 8 45 0.866 -0.124938737 -0.1 18.45

1 min 1 8 44 1.000 0 -0.11 18.44

1.5 min 1.5 8 42 1.225 0.176091259 -0.13 18.42

2 min 2 8 40 1.414 0.301029996 -0.15 18.4

3 min 3 8 37 1.732 0.477121255 -0.18 18.37

5 min 5 8 35 2.236 0.698970004 -0.2 18.35

7 min 7 8 31 2.646 0.84509804 -0.24 18.31

10 min 10 8 30 3.162 1 -0.25 18.3

15 min 15 8 27 3.873 1.176091259 -0.28 18.27

20 min 20 8 26 4.472 1.301029996 -0.29 18.26

30 min 30 8 24 5.477 1.477121255 -0.31 18.24

45 min 45 8 22 6.708 1.653212514 -0.33 18.22

1 hora 60 8 20 7.746 1.77815125 -0.35 18.2

1.5 horas 90 8 21 9.487 1.954242509 -0.34 18.21

2 horas 120 8 21 10.954 2.079181246 -0.34 18.21

3 horas 180 8 19 13.416 2.255272505 -0.36 18.19

5 horas 300 8 19 17.321 2.477121255 -0.36 18.19

7 horas 420 8 18.5 20.494 2.62324929 -0.365 18.185

10 horas 600 8 18 24.495 2.77815125 -0.37 18.18

15 horas 900 8 17.7 30.000 2.954242509 -0.373 18.177

20 horas 1200 8 17.4 34.641 3.079181246 -0.376 18.174

24 horas 1440 8 17 37.947 3.158362492 -0.38 18.17

Lectura instantanea

34

escalón de descarga (Figura 3.10).

Figura 3.9 Representación de los resultados de deformación para el cálculo del t50 según el método de la escala logarítmica del tiempo para un tramo de carga

Como podemos observar, para el cálculo del t50 hemos trazado dos rectas tangentes a

las ramas inferiores de la curva. En el punto de intersección obtendríamos el t100 que

no es necesario para nuestro cálculo pero que nos indica que la mitad de su valor

corresponde al t50, producto de la intersección de la recta correspondiente al 50% con

la curva origen. Leyendo en el eje de abscisas obtenemos el valor que buscamos

Figura 3.10 Representación de los resultados de deformación para el cálculo del t50 según el método de la escala logarítmica del tiempo para un tramo de descarga

35

necesario para calcular el coeficiente de consolidación (cv).

Si hacemos la media entre el espesor de la muestra al comienzo del escalón de carga

y el espesor de la muestra tras las 24 horas de carga del escalón actual, obtenemos el

espesor medio de la muestra. En nuestro ensayo, permitimos el drenaje vertical tanto

por arriba como por abajo por lo que, en este caso, el valor medio del espesor de la

muestra o camino drenante debe dividirse entre dos para tener en cuenta la

consideración anterior.

Finalmente, necesitaremos un último valor para el cálculo del coeficiente de

consolidación (cv) y será el relativo al grado de consolidación de la muestra. Este valor

de grado de consolidación medio (TV50) es constante y lo tomaremos como 0.197 en

todos los casos.

Con todos estos datos, obtenemos el valor del coeficiente de consolidación (cv) a partir

de la siguiente fórmula:

𝑐𝑣 =𝑇𝑣50 ∗ (𝐻/2)2

𝑡50

Donde:

cv es el coeficiente de consolidación;

Tv50 es el valor del factor tiempo para el porcentaje de consolidación obtenido;

t50 es el valor obtenido mediante la curva de laboratorio mencionada anteriormente;

H es el camino drenante de la muestra.

Y, a raíz de los valores, calculamos el coeficiente de consolidación (cv) en m2/año para

cada escalón de carga y cada una de las tres arcillas, cuyos resultados quedarán

reflejados más adelante.

Adicionalmente, vamos a calcular también el coeficiente de consolidación (cv)

mediante la aplicación del método de la raíz del tiempo, tanto para un tramo de carga

(Figura 3.11), como para un tramo de descarga (Figura 3.12).

36

Figura 3.11 Representación de los resultados de deformación para el cálculo del t90

según el método de la raíz del tiempo para un tramo de carga

Figura 3.12 Representación de los resultados de deformación para el cálculo del t90

según el método de la raíz del tiempo para un tramo de descarga

En este caso, trazamos una tangente a la rama superior y la prolongamos hasta que

corte con el eje de abscisas. Multiplicamos el valor obtenido el dicho eje por 1.15

situando dicho punto en el mismo eje. Desde el punto inicial de la primera recta,

trazamos una nueva recta que pase por el nuevo punto y, del corte de esta recta con

la curva obtenida de laboratorio, trazamos una perpendicular al eje de abscisas que

nos dará el valor de t90 necesario para el cálculo del coeficiente de consolidación (cv).

37

El coeficiente que tiene en cuenta el grado de consolidación (Tv90), aunque constante

en el método es distinto al utilizado en el método anterior, ya que este está aplicado

para un grado de consolidación del 90% y tiene un valor de 0.848.

Con estas variaciones, aplicamos la siguiente fórmula para obtención del coeficiente

de consolidación (cv):

𝐶𝑣 =𝑇𝑣90 ∗ (𝐻/2)2

𝑡90

Donde:

cv es el coeficiente de consolidación;

Tv90 es el valor del factor tiempo para el porcentaje de consolidación obtenido;

t90 es el valor obtenido mediante la curva de laboratorio mencionada anteriormente;

H es el camino drenante de la muestra.

Con el valor del coeficiente de consolidación obtenido de dos maneras distintas,

calculamos el correspondiente a cada escalón como media de los dos obtenidos

anteriormente o, en algún caso, utilizaremos únicamente uno de esos valores por ser

el otro poco representativo debido a las propiedades de la arcilla en particular.

A modo de comprobación del criterio adoptado, también se ha representado la curva

de laboratorio a escala natural del tiempo (Figura 3.13) y a escala logarítmica del

tiempo (Figura 3.14).

38

Figura 3.13 Representación de los resultados de deformación a escala natural de tiempo

Figura 3.14 Representación de los resultados de deformación a escala logarítmica del tiempo

Con todos los datos calculados para las tres arcillas obtenemos los coeficientes de

consolidación (cv) de la caolinita (Figura 3.15), la arcilla con alto contenido en cuarzo

39

(Figura 3.16) y la arcilla con alto contenido en moscovita (Figura 3.17).

Los valores en rojo no han sido tomados en cuenta ya que desvirtúan por completo el

resultado del ensayo. Estos valores desechados tienen su origen en las condiciones

especiales de la arcilla de estudio ya que, como hemos podido ver a largo de todo el

proceso de cálculo, dicha arcilla es lo que denominamos una arcilla rápida (“quick

clays”). Esta peculiaridad se observa en los datos registrados durante el ensayo, ya

que se aprecia como casi todo el asiento de la muestra se produce en los primeros

intervalos de tiempo del escalón y apenas sufre variación hasta el final del escalón de

carga. Para este tipo de arcillas, el ajuste del cv por el método del T50 da lugar a

resultados erróneos, en algunos casos, mientras que el método del T90 proporciona

resultados mucho más fiables (al estar basado en la tangente en el origen, toma los

datos desde el inicio del proceso, que es donde se produce prácticamente toda la

consolidación para este tipo de arcillas).

Esta consideración tiene su efecto más inmediato en la curva de laboratorio, ya que

produce alineaciones rectas y constantes (Figura 3.16) que dificultan enormemente la

obtención de una recta tangente significativa, así como la obtención de un valor real

del coeficiente de consolidación (cv).

Este problema que puede llevar a creer que la arcilla se comporte como un material

granular en el que el asiento es instantáneo, se puede paliar con un edómetro

(preferiblemente digital) de elevada precisión, de tal manera que sea capaz de darnos

valores con todos los decimales posibles, disminuyendo el error cometido en gran

Figura 3.15 Valores del coeficiente de consolidación cv (m2/año) de la caolinita

40

medida.

Figura 3.16 Valores del coeficiente de consolidación cv (m2/año) de la arcilla con alto contenido en cuarzo

En esta arcilla se observa la misma característica que en la anterior y, debido a la

misma consideración, desechamos el valor señalado en rojo.

Figura 3.17 Valores del coeficiente de consolidación cv (m2/año) de la arcilla con alto contenido en moscovita

41

3.4. OBTENCIÓN DE CURVAS EDOMÉTRICAS

Una vez tenemos el coeficiente de consolidación, calculamos el coeficiente de

compresibilidad (av) mediante la aplicación de la siguiente fórmula:

𝑎𝑣 =∆𝜎′

∆𝑒

Donde:

av es el coeficiente de compresibilidad medido en m2/kN;

Δσ’ es el incremento de tensión efectiva del escalón medido en kN/m2;

Δe es el incremento del índice de poros adimensional durante el escalón.

Y de esta manera obtenemos el valor del coeficiente de compresibilidad, así como el

índice de poros y altura de la muestra al final de cada escalón para la caolinita (Figura

3.18), la arcilla con alto contenido en cuarzo (Figura 3.19) y la arcilla con alto

contenido en moscovita (Figura 3.20).

Figura 3.18 Valores del coeficiente de compresibilidad av (m2/año) de la caolinita

Escalones Hf (mm) σ'o (kN/m2) σ'f (kN/m2) Δσ' (kN/m2) eo ef Δe av (m2/kN)

Inicio 20

Precarga 18.55

Escalón 01 18.17 12.5 25 12.5 0.924 0.885 -0.039 0.00316

Escalón 02 17.7 25 50 25 0.885 0.836 -0.049 0.00195

Escalón 03 17.158 50 100 50 0.836 0.780 -0.056 0.00113

Escalón 04 17.21 100 50 -50 0.780 0.785 0.005 0.00011

Escalón 05 17.31 50 25 -25 0.785 0.795 0.010 0.00042

Escalón 06 17.26 25 50 25 0.795 0.790 -0.005 0.00021

Escalón 07 17.05 50 100 50 0.790 0.768 -0.022 0.00044

Escalón 08 16.51 99.9 200 100 0.768 0.712 -0.056 0.00056

Escalón 09 15.77 200 400 200 0.712 0.636 -0.077 0.00038

Escalón 10 15.874 400 200 -200 0.636 0.646 0.011 0.00005

Escalón 11 16.05 200 100 -100 0.646 0.665 0.018 0.00018

42

Figura 3.19 Valores del coeficiente de compresibilidad av (m2/año) de la arcilla con alto contenido en cuarzo

Figura 3.20 Valores del coeficiente de compresibilidad av (m2/año) de la arcilla con alto contenido en moscovita

Finalmente, vamos a calcular el coeficiente de permeabilidad (kv) arrojado por la arcilla

en cada uno de los escalones de carga. Este coeficiente nos da una idea de la

velocidad a la que el agua se mueve en el interior del terreno, y es de especial

importancia en obras asociadas a niveles freáticos.

Para nuestro caso, vamos a utilizar la siguiente formulación para su cálculo en cada

uno de los escalones, para más tarde hallar el valor medio de la cada una de las

arcillas:

𝑘𝑣 =𝑐𝑣 ∗ 𝑎𝑣 ∗ 𝛾𝑤

(1 + 𝑒)

Donde:

kv es el coeficiente de permeabilidad en m/año;


Inicio 20

Precarga 18.44

Escalón 01 17.89 12.5 25 12.5 0.282 0.243 -0.038 0.00306

Escalón 02 17.23 25 50 25 0.243 0.197 -0.046 0.00184

Escalón 03 16.45 50 100 50 0.197 0.143 -0.054 0.00109

Escalón 04 16.4915 100 50 -50 0.143 0.146 0.003 0.00006

Escalón 05 16.5805 50 25 -25 0.146 0.152 0.006 0.00025

Escalón 06 16.523 25 50 25 0.152 0.148 -0.004 0.00016

Escalón 07 16.383 50 100 50 0.148 0.139 -0.010 0.00019

Escalón 08 15.7 99.9 200 100 0.139 0.091 -0.047 0.00048

Escalón 09 15.03 200 400 200 0.091 0.045 -0.047 0.00023

Escalón 10 15.105 400 200 -200 0.045 0.050 0.005 0.00003

Escalón 11 15.218 200 100 -100 0.050 0.058 0.008 0.00008


Inicio 20

Precarga 18.68

Escalón 01 17.88 12.5 25 12.5 1.280 1.182 -0.098 0.00782

Escalón 02 16.83 25 50 25 1.182 1.054 -0.128 0.00513

Escalón 03 15.54 50 100 50 1.054 0.897 -0.157 0.00315

Escalón 04 15.71 100 50 -50 0.897 0.918 0.021 0.00042

Escalón 05 15.95 50 25 -25 0.918 0.947 0.029 0.00117

Escalón 06 15.81 25 50 25 0.947 0.930 -0.017 0.00068

Escalón 07 15.41 50 100 50 0.930 0.881 -0.049 0.00098

Escalón 08 14.42 99.9 200 100 0.881 0.760 -0.121 0.00121

Escalón 09 13.33 200 400 200 0.760 0.627 -0.133 0.00067

Escalón 10 13.61 400 200 -200 0.627 0.661 0.034 0.00017

Escalón 11 13.92 200 100 -100 0.661 0.699 0.038 0.00038

43

cv es el coeficiente de consolidación en m2/año;

av es el coeficiente de compresibilidad medido en m2/kN;

ϒw es el peso específico del agua en kN/m3;

e es el índice de poros de la arcilla.

Con estos datos obtenidos anteriormente, calculamos los valores del coeficiente de

permeabilidad en cada uno de los escalones para la caolinita (Figura 3.21), la arcilla

con alto contenido en cuarzo (Figura 3.22) y la arcilla con alto contenido en moscovita

(Figura 3.23).

Figura 3.21 Valores del coeficiente de permeabilidad kv (m/año) de la caolinita

e gw

(em) (KN/m3)

12.5 25 0.0032 4.7650 0.9043 9.8 0.0774

25 50 0.0020 5.0586 0.8603 9.8 0.0520

50 100 0.0011 7.1893 0.8078 9.8 0.0439

100 50 0.0001 22.8495 0.7824 9.8 0.0136

50 25 0.0004 11.1329 0.7902 9.8 0.0253

25 50 0.0002 19.2505 0.7928 9.8 0.0218

50 100 0.0004 8.5350 0.7794 9.8 0.0205

100 200 0.0006 6.6510 0.7405 9.8 0.0210

200 400 0.0004 11.1940 0.6741 9.8 0.0252

400 200 0.0001 9.6520 0.6411 9.8 0.0031

200 100 0.0002 15.3667 0.6556 9.8 0.0166

kv (m/año)σ'o (kN/m2) σ'f (kN/m2) av (m2/kN) cv (m2/año)

44

Figura 3.22 Valores del coeficiente de permeabilidad kv (m/año) de la arcilla con alto contenido en cuarzo

Figura 3.23 Valores del coeficiente de permeabilidad kv (m/año) de la arcilla con alto contenido en moscovita

Como podemos ver, cada uno de estos coeficientes varía con el escalón en el que es

medio de manera que, para caracterizar la arcilla de una manera más adecuada,

obtenemos el valor medio de cada uno de los parámetros para cada arcilla (Tabla

3.10):

e gw

(em) (KN/m3)

12.5 25 0.0031 2.2181 0.2624 9.8 0.0527

25 50 0.0018 1.2222 0.2204 9.8 0.0180

50 100 0.0011 1.9250 0.1704 9.8 0.0175

100 50 0.0001 11.0523 0.1447 9.8 0.0055

50 25 0.0002 3.4967 0.1492 9.8 0.0074

25 50 0.0002 36.3324 0.1503 9.8 0.0495

50 100 0.0002 9.8881 0.1435 9.8 0.0165

100 200 0.0005 2.4409 0.1149 9.8 0.0102

200 400 0.0002 2.1274 0.0678 9.8 0.0045

400 200 0.0000 13.0191 0.0472 9.8 0.0032

200 100 0.0001 5.7029 0.0537 9.8 0.0042


e gw

(em) (KN/m3)

12.5 25 0.0078 0.1657 1.2313 9.8 0.0057

25 50 0.0051 0.3002 1.1184 9.8 0.0071

50 100 0.0032 0.3158 0.9756 9.8 0.0049

100 50 0.0004 1.1170 0.9072 9.8 0.0024

50 25 0.0012 0.3840 0.9322 9.8 0.0023

25 50 0.0007 1.0178 0.9383 9.8 0.0035

50 100 0.0010 0.6686 0.9054 9.8 0.0034

100 200 0.0012 0.3682 0.8205 9.8 0.0024

200 400 0.0007 0.2400 0.6936 9.8 0.0009

400 200 0.0002 0.6979 0.6442 9.8 0.0007

200 100 0.0004 0.3616 0.6802 9.8 0.0008


45

Tipo de arcilla cv (m2/año) av (m2/año) kv (m/año)

Caolinita 11.059 0.0008 0.0291

Alto contenido en

moscovita 0.512 0.002 0.0031

Alto contenido en

cuarzo 8.130 0.0007 0.0172

Tabla 3.10 Coeficientes calculados a partir de los datos obtenidos en laboratorio

Los valores calculados son suficientes para clasificar los tres tipos de arcilla. Sin

embargo, nuestro objetivo es obtener las curvas edométricas de las mismas, curvas en

las cuales se relaciona el índice de poros con la presión efectiva. Estas curvas dan

mucha información de gran importancia sobre el suelo ensayado ya que nos habla de

su comportamiento en función de las cargas actuantes. A partir de las lecturas directas

de la tabla, se pueden obtener valores que nos permitan el cálculo del asiento del

terreno en función de la carga actuante.

En la curva se observan dos ramas que experimentan una subida en los valores del

índice de poros y, así mismo, una disminución de la presión efectiva. Ambas ramas

corresponden al tramo de descarga de la curva edométrica en los cuales, el espesor

de la muestra sufre un pequeño aumento debido a que tiempo atrás estaba

experimentando más presión que la que soporta actualmente.

Estas dos ramas corresponden a la deformación elástica de la arcilla, es decir, aquella

que puede ser recuperada una vez ha cesado la descarga, mientras que las restantes

son las correspondientes a procesos de deformación plástica. Adicionalmente,

trazando una tangente a cualquiera de los ramales de descarga (cualquiera de ellas,

ya que tiene la misma inclinación) obtendremos el coeficiente de recompresión Cr.

De esta manera, tendremos la curva edométrica de la caolinita (Figura 3.24), de la

arcilla con alto contenido en moscovita (Figura 3.25) y de la arcilla con alto contenido

en cuarzo (Figura 3.26).

46

Figura 3.24 Curva edométrica de la caolinita

Figura 3.25 Curva edométrica de la arcilla con alto contenido en moscovita.

47

Figura 3.26 Curva edométrica de la arcilla con alto contenido en cuarzo

3.5. DISCUSIÓN DE LOS RESULTADOS

Como podemos observar, el resultado de la curva edométrica obtenido para cada una

de las arcillas coincide con una curva edométrica tipo, distinguiéndose en ella la

presencia de dos ramas de descarga causada por la descompresión que sufre la

muestra al disminuir la carga a la que está sometida.

Además, en estas ramas se produce una disminución de la presión efectiva sobre la

muestra que lleva acompañado un incremento del índice de poros debido a que la

muestra está menos comprimida que en el escalón anterior y puede expandirse

verticalmente en el anillo.

Por otro lado, aunque teóricamente la curva de carga recuperaría su estado siguiendo

la curva de descarga, en la práctica no es así, ya que, en el momento en el que se

aplica una nueva carga, se produce un nuevo incremento del índice de poros que,

conforme aumente la carga en los sucesivos escalones, ira disminuyendo nuevamente

y tenderá a tener la misma pendiente que la anterior curva de carga.

Finalmente, con los coeficientes que podemos obtener de la curva edométrica y los

demás coeficientes calculados anteriormente, realizamos las simulaciones numéricas,

obteniendo los asientos correspondientes para las distintas configuraciones de

48

espesores y cargas actuantes.

4. CÁLCULO DE ASIENTOS MEDIANTE SIMULACIONES NUMÉRICAS

4.1. DESCRIPCIÓN DE LOS ESCENARIOS DE CONSOLIDACIÓN

Llegados a este punto, es necesario establecer una serie de escenarios posibles en el

que se encuentren las tres arcillas para estimar el asiento mediante simulaciones

numéricas.

En los tres escenarios a analizar tendremos un espesor total de 3 metros (1 m para

cada una de las arcillas, formando un estrato que contenga las tres arcillas), apoyado

sobre un estrato rocoso impermeable. En todos los escenarios partiremos de la

consideración de que, sobre el estrato formado por las tres arcillas, se encuentra un

relleno (carga uniformemente repartida) de densidad seca igual a 20 kN/m3 (ϒd = 20

kN/m3).

En cualquier caso, es necesario obtener la tensión media del estrato de terreno

formado por las tres arcillas ya que, en nuestro caso, asumimos las hipótesis de

Terzaghi, el cual supone que para el cálculo del asiento de un conjunto de estratos es

necesario utilizar la tensión media generada por el peso propio de los terrenos que los

contienen.

Para este cálculo, utilizaremos las densidades aparentes (Tabla 4.1) anteriormente ya

calculadas que, como es de suponer, para los tres casos nos encontramos con el nivel

freático a nivel superficial, de manera que todo el terreno está saturado.

Arcilla Densidad aparente

(gr/cm3) Densidad aparente (kN/m3)

Alto contenido en

moscovita 1.6233 15.9

Caolinita 1.8394 18

Alto contenido en cuarzo 1.8027 17.7

Tabla 4.1 Valores de densidad aparente de las tres muestras de arcillas.

Con estos valores, obtenemos la tensión efectiva media en el estrato de 3 metros

49

formado por las tres arcillas.

𝜎′𝑣 = 15.9 ∗ 1 + 18 ∗ 1 + 17.7 ∗ 1

2= 25.8

𝑘𝑁

𝑚2 ≈ 25

𝑘𝑁

𝑚2

Donde:

σ'v es la tensión efectiva media en el estrato formado por las tres arcillas.

Conocida esta tensión efectiva media en el estrato de 3 metros de espesor formado

por la arcilla con alto contenido en moscovita (ACM), la arcilla con alto contenido en

cuarzo (ACC) y la caolinita (C), ya podemos plantear los tres escenarios de estudio

que vamos a analizar (Tabla 4.2), definiendo el incremento de tensión efectiva

producida por el relleno colocado en superficie.

Escenario Espesor relleno (m) Δσ’ (kN/m2) Orden

(de arriba abajo)

1 1.25 25 ACM-ACC-C

2 2.5 50 ACM-ACC-C

3 2.5 50 C-ACC-ACM

Tabla 4.2 Escenarios escogidos para su posterior análisis mediante simulación numérica

Para realizar los cálculos se ha empleado un software específico de cálculo de

problemas de consolidación en suelos de la UPCT (aún no registrado). Se ha

empleado una reticulación de 60 celdas, la cual garantiza unos resultados con una

gran precisión, con errores relativos inferiores al 0.1%.

4.2. SIMULACIÓN DEL ESCENARIO 01

A continuación se muestran los datos introducidos al programa de cálculo. Como se

puede ver en la Tabla 4.3, además del coeficiente de consolidación, cv, se han incluido

los valores de los parámetros av, kv y eo, con los cuales el programa nos permite

realizar un análisis de asentamientos.

50

σ’o = 25 kN/m2

Δσ’ = 25 kN/m2

σ’f = 50 kN/m2

Escalón de carga del ensayo: 02

Estrato Arcilla cv (m2/año) av (m2/kN) kv (m/año) eo

Superior ACM 0.3 0.0051 0.0071 1.12

Intermedio ACC 1.22 0.0018 0.018 0.22

Inferior C 5.06 0.002 0.052 0.86

Tabla 4.3 Parámetros para el cálculo de asientos de las tres arcillas estudiadas. Caso 01

Resultados:

Una vez realizada la simulación, procedemos a exponer los resultados de forma

gráfica, con el objetivo de ilustrar convenientemente el proceso de consolidación

analizado.

En primer lugar, la Figura 4.1 muestra las evoluciones del exceso de presión

intersticial y tensión efectiva en cada una de las celdas en que se ha dividido el

terreno. Como se puede comprobar, durante el proceso de consolidación el exceso de

presión intersticial va reduciendo su valor, incrementándose la tensión efectiva en un

valor de igual magnitud a la presión disipada. Además, en esta figura se observa como

aquellas celdas del terreno más cercanas a la superficie, disipan el exceso de presión

intersticial de una forma más rápida que las celdas más alejadas.

51

Figura 4.1 Evolución del exceso de presión intersticial y tensión efectiva. Caso 01

La Figura 4.2 muestra la evolución del asiento local en cada celda. En ella se observa

que cada estrato presenta un asiento diferente, debido a los distintos valores de av y

eo. Esta gráfica es, sin duda, una gran aportación del programa de cálculo,

presentando soluciones de la evolución del asiento que no se encuentran en la

literatura científica.

Figura 4.2 Evolución de los asientos locales de cada celda. Caso 01

52

También es posible obtener la evolución del asiento total acumulado en la superficie

del terreno, Figura 4.3, que para este primer caso tiene un valor de 0.124 m.

Figura 4.3 Evolución del asiento total en superficie. Caso 01

Finalmente, la Figura 4.4 nos da la evolución de este asiento en tanto por uno (grado

de consolidación promedio).

Figura 4.4 Evolución del grado de consolidación promedio. Caso 01

53


Procediendo de manera análoga al caso anterior, los datos introducidos al programa

de cálculo son:

σ’o = 25 kN/m2

Δσ’ = 50 kN/m2

σ’f = 75 kN/m2



Superior ACM 0.32 0.0032 0.0049 0.98

Intermedio ACC 1.92 0.0011 0.0175 0.17

Inferior C 7.2 0.0011 0.044 0.81


Resultados:

Como podemos observar en la Figura 4.5, este caso es muy similar al anterior. La

única diferencia destacable son los valores del escalón de carga, ya que la tensión

efectiva inicial es igual a 25 kN/m2, pero el salto de carga (y, por tanto, exceso de

presión intersticial es igual a 50 kN/m2). En cualquiera caso y, según el principio de

Terzaghi, la tensión total siempre tendrá un valor de 75 kN/m2.

54


La Figura 4.6 muestra el mismo aspecto que en el caso anterior debido,

principalmente, a que los estratos están en el mismo orden. Si bien, en este caso el

asiento es distinto, debido al distinto escalón de carga. Esto se aprecia de mejor

manera en la Figura 4.7, que nos proporciona un valor de asiento acumulado igual a

0.158 m.


55


En la Figura 4.8 únicamente se presenta el grado de consolidación promedio.


56


Procediendo de manera análoga a los casos anteriores, los datos introducidos al

programa de cálculo son:

σ’o = 25 kN/m2

Δσ’ = 50 kN/m2

σ’f = 75 kN/m2



Superior C 7.2 0.0011 0.044 0.81

Intermedio ACC 1.92 0.0011 0.0175 0.17

Inferior ACM 0.32 0.0032 0.0049 0.98


Resultados:

En la Figura 4.9 obtenemos un resultado interesante ya que, si la comparamos con la

Figura 4.5 (caso 02), donde el salto de carga es el mismo, se observa como la distinta

colocación de los estratos afecta al proceso y velocidad de consolidación. Además, en

esta figura se observa perfectamente como el estrato superior es de rápida

consolidación, al contrario de lo que pasaba en el caso anterior, en el que el estrato

superior tenía un valor de cv muy bajo, lo cual forzaba a los estratos inferiores a

consolidar lentamente. SI bien en este caso el asiento es el mismo que el anterior, el

valor se alcanza en, aproximadamente, la mitad de tiempo.

57


En la Figura 4.10 se observa como, al estar los estratos en un orden diferente al caso

02, los asientos locales llegan a cruzarse. No obstante, al tratarse del mismo salto de

carga, el asiento tendrá el mismo valor.


58

En la Figura 4.11 se representa el asiento total que, como no puede ser de otra

manera, tiene el mismo valor (0.158 m) que en el caso 02 ya que el incremento de

carga y escalón considerado es el mismo.


En la Figura 4.8 se representa, nuevamente, el grado de consolidación promedio.


59

4.5. DISCUSIÓN DE RESULTADOS

Figura 4.13 Evolución del grado de consolidación promedio. Caso 01, 02 y 03

Como podemos observar en base a la evolución del grado de consolidación (Figura

4.13), vemos la importancia del valor del coeficiente de consolidación (cv). En el caso

03, la arcilla con alto contenido en moscovita (menor cv) se encuentra en el estrato

inferior lo que posibilita que las dos arcillas superiores (mayor cv) puedan consolidar

libremente, sin verse afectadas por la oposición que muestra la arcilla con alto

contenido en moscovita a consolidar debido a su bajo coeficiente de consolidación.

Estos hechos, dan lugar a que aunque el asiento alcanzado en el caso 03 sea el

mismo que en el caso 02 (debido, principalmente, a que el escalón de carga es el

mismo), ese asiento se alcanza en aproximadamente la mitad de tiempo (17.5 años).

Por otro lado, se aprecia una gran similitud en el grado de consolidación promedio

entro el caso 01 y el caso 02. Lo que sucede es que el tiempo que tarda la suma de

los estratos en alcanzar el asiento total es muy parecido en ambos casos (ya que la

arcilla superficial es de lenta consolidación, lo que alarga el proceso), pero el asiento

alcanzado es diferente, siendo en este último caso mayor que en el primero, debido a

que el incremento de carga es mayor y las características del estrato también lo son.

60

5. CONCLUSIONES Y COMENTARIOS FINALES

A lo largo de este trabajo de investigación, se ha podido observar como los resultados

obtenidos en laboratorio han sido satisfactorios, esto significa que todas las

precauciones tomadas a la hora de la preparación de las muestras, y su posterior

seguimiento en el edómetro ha sido el adecuado.

Hubiese sido interesante obtener valores con un mayor rango de precisión para

obtener resultados más exactos en los tramos de descarga y tratas de definir la arcilla

de una manera aún más exacta.

Además, los valores obtenidos mediante el tratamiento de los resultados del edómetro

han sido correctos, adaptándose a las características típicas de las arcillas, con la

salvedad del valor del coeficiente de consolidación (cv), que ha sido determinante en la

obtención de los resultados finales.

Así mismo, también sería recomendable para futuros trabajos desestimar el método

utilizado en el cálculo de T50 para los escalones de descarga ya que este método da

gran peso a la rama superior y que, en estos tramos, tiende a ser recta, resultando su

tangente prácticamente nula, y obteniendo un valor de cs (coeficiente de descarga)

que impide, en la mayoría de los casos, su uso posterior debido a que el valor está

completamente alejado de la realidad.

Por último, es importante comentar las conclusiones obtenidas tras la realización de

las simulaciones. Por un lado, se ha visto cómo influye el orden de los estratos en

caso de que alguno de ellos esté compuesto por arcillas rápidas o “quick clays”. En el

caso en el que las arcillas de menor coeficiente de consolidación de sitúen arriba, el

proceso de consolidación será muy lento debido a que impiden la consolidación de la

arcilla de más rápida consolidación, situada en el último estrato. En el caso en el que

la arcilla rápida se sitúe en el estrato superior, el proceso de consolidación será mucho

más rápido, ya que ésta realizará el proceso a gran velocidad y seguidamente, lo

harán las otras dos arcillas. En ambos casos, el asiento final alcanzado por la suma de

los tres estratos será independiente del orden de los estratos, pero sí dependerá del

incremento de carga al que se le somete.

En el caso de estratos en el mismo orden, al ser el incremento de carga distinto,

aunque el tiempo transcurrido hasta la obtención del asiento total será el mismo, dicho

asiento será mayor en el caso de un mayor incremento de carga.

61

6. BIBLIOGRAFIA

Atkinson, J. The mechanics of soils and foundations. Mc Graw-Hill (1993)

Barron, R.A. Consolidation of fine grained soils by drain wells. Transactions of the

ASCE, 113, 718-742 (1948)

Berry, P.L. and Reid, D. An Introduction to Soil Mechanics. McGraw-Hill, London

(1987)

Berry, P.L. y Reid, D. Mecánica de Suelos. McGraw-Hill Int. Santa Fe de Bogotá,

Colombia (1993)

Lambe, T. W. and Withman, R. V. Soil Mechanics, SI version.Ed. Wiley, New York

(1979)

Muir Wood, D. Soils Mechanics (A one-dimensional introduction). Cambridge (2009)

Sagaseta, C., Cañizal, J., y da Costa, A. Geotecnia I. Propiedades del Terreno. E.T.S.

de Ingenieros de Caminos, Canales y Puertos de Santander (2007)

Scott, R.F. Principles of Soils Mechanics. Addison-Wesley Publishing Company,

Reading, Massachusetts (1963)

Terzaghi K. Theoretical Soil Mechanics. Ed. Wiley, New York (1943)

63

Anexo. Resultados del deformímetro. Arcilla con alto contenido en moscovita Arcilla Blanca

Código B/16/11/07/02 (arcilla/año/mes/dia/ejemplar)

Remoldeada Sí

LL Sí

Medida del cono 210 mm

Hmuestra 20 mm

Diámetro muestra 50 mm

Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm

Precarga

Fecha 07/11/2016

Peso aplicado Relación de carga Carga aplicada Presión Presión Presión

kg kg kg/cm2 N/m2 kN/m2

0.25 10 2.5 0.127 12490.5 12.49

Deformación en la precarga -1.32 mm

Hmuestratrasprecarga 18.68 mm

Escalón de carga Nº 1

Fecha 08/11/2016

Hmuestratrainicial 18.68 mm

Vueltas Rayitas

10 0

Escalón de carga



Carga inicial 0.25 10 2.5 0.127 12490.5 12.49

Incremento de carga 0.25 10 2.5 0.127 12490.5 12.49

Carga final 0.5 10 5 0.255 24981.0 24.98



5 s 0.083333333 9 97 0.289 -1.079181246 -0.03 18.65

10 s 0.166666667 9 96 0.408 -0.77815125 -0.04 18.64

15 s 0.25 9 96 0.500 -0.602059991 -0.04 18.64

20 s 0.333333333 9 95 0.577 -0.477121255 -0.05 18.63

30 s 0.5 9 95 0.707 -0.301029996 -0.05 18.63

45 s 0.75 9 94 0.866 -0.124938737 -0.06 18.62

1 min 1 9 94 1.000 0 -0.06 18.62

1.5 min 1.5 9 93 1.225 0.176091259 -0.07 18.61

2 min 2 9 91 1.414 0.301029996 -0.09 18.59

3 min 3 9 89 1.732 0.477121255 -0.11 18.57

5 min 5 9 86 2.236 0.698970004 -0.14 18.54

7 min 7 9 83 2.646 0.84509804 -0.17 18.51

10 min 10 9 80 3.162 1 -0.2 18.48

15 min 15 9 75 3.873 1.176091259 -0.25 18.43

20 min 20 9 71 4.472 1.301029996 -0.29 18.39

30 min 30 9 65 5.477 1.477121255 -0.35 18.33

45 min 45 9 62 6.708 1.653212514 -0.38 18.3

1 hora 60 9 53 7.746 1.77815125 -0.47 18.21

1.5 horas 90 9 45 9.487 1.954242509 -0.55 18.13

2 horas 120 9 41 10.954 2.079181246 -0.59 18.09

2.5 horas 150 9 37 12.247 2.176091259 -0.63 18.05

4.5 horas 270 9 29 16.432 2.431363764 -0.71 17.97

6 horas 360 9 26 18.974 2.556302501 -0.74 17.94

7.5 horas 450 9 25 21.213 2.653212514 -0.75 17.93

10 horas 600 9 23 24.495 2.77815125 -0.77 17.91

20 horas 1200

24 horas 1440 9 20 37.947 3.158362492 -0.8 17.88

Lectura inicial

Lectura instantanea

64

Arcilla Blanca


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 09/11/2016


Vueltas Rayitas

9 20

Escalón de carga



Carga inicial 0.5 10 5 0.255 24981.0 24.98

Incremento de carga 0.5 10 5 0.255 24981.0 24.98

Carga final 1 10 10 0.509 49961.9 49.96



5 s 0.083333333 9 14 0.289 -1.079181246 -0.06 17.82

10 s 0.166666667 9 13 0.408 -0.77815125 -0.07 17.81

15 s 0.25 9 12 0.500 -0.602059991 -0.08 17.8

20 s 0.333333333 9 12 0.577 -0.477121255 -0.08 17.8

30 s 0.5 9 11 0.707 -0.301029996 -0.09 17.79

45 s 0.75 9 9 0.866 -0.124938737 -0.11 17.77

1 min 1 9 8 1.000 0 -0.12 17.76

1.5 min 1.5 9 6 1.225 0.176091259 -0.14 17.74

2 min 2 9 5 1.414 0.301029996 -0.15 17.73

3 min 3 9 2 1.732 0.477121255 -0.18 17.7

5 min 5 8 97 2.236 0.698970004 -0.23 17.65

7 min 7 8 94 2.646 0.84509804 -0.26 17.62

10 min 10 8 89 3.162 1 -0.31 17.57

15 min 15 8 83 3.873 1.176091259 -0.37 17.51

20 min 20 8 78 4.472 1.301029996 -0.42 17.46

30 min 30 8 69 5.477 1.477121255 -0.51 17.37

45 min 45 8 59 6.708 1.653212514 -0.61 17.27

1 hora 60 8 53 7.746 1.77815125 -0.67 17.21

1.5 horas 90 8 42 9.487 1.954242509 -0.78 17.1

2 horas 120 8 36 10.954 2.079181246 -0.84 17.04

3 horas 180 8 30 13.416 2.255272505 -0.9 16.98

5 horas 300 8 23 17.321 2.477121255 -0.97 16.91

8 horas 480 8 19 21.909 2.681241237 -1.01 16.87

12 horas 720 8 17 26.833 2.857332496 -1.03 16.85

15 horas 900

20 horas 1200

24 horas 1440 8 15 37.947 3.158362492 -1.05 16.83

Lectura inicial

Lectura instantanea

65

Arcilla Blanca


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 10/11/2016


Vueltas Rayitas

8 15

Escalón de carga



Carga inicial 1 10 10 0.509 49961.9 49.96

Incremento de carga 1 10 10 0.509 49961.9 49.96

Carga final 2 10 20 1.019 99923.8 99.92



5 s 0.083333333 8 6 0.289 -1.079181246 -0.09 16.74

10 s 0.166666667 8 4 0.408 -0.77815125 -0.11 16.72

15 s 0.25 8 3 0.500 -0.602059991 -0.12 16.71

20 s 0.333333333 8 2 0.577 -0.477121255 -0.13 16.7

30 s 0.5 8 1 0.707 -0.301029996 -0.14 16.69

45 s 0.75 7 99 0.866 -0.124938737 -0.16 16.67

1 min 1 7 98 1.000 0 -0.17 16.66

1.5 min 1.5 7 95 1.225 0.176091259 -0.2 16.63

2 min 2 7 93 1.414 0.301029996 -0.22 16.61

3 min 3 7 89 1.732 0.477121255 -0.26 16.57

5 min 5 7 83 2.236 0.698970004 -0.32 16.51

7 min 7 7 78 2.646 0.84509804 -0.37 16.46

10 min 10 7 72 3.162 1 -0.43 16.4

15 min 15 7 64 3.873 1.176091259 -0.51 16.32

20 min 20 7 57 4.472 1.301029996 -0.58 16.25

30 min 30 7 45 5.477 1.477121255 -0.7 16.13

45 min 45 7 33 6.708 1.653212514 -0.82 16.01

1 hora 60 7 22 7.746 1.77815125 -0.93 15.9

1.5 horas 90 7 11 9.487 1.954242509 -1.04 15.79

2 horas 120 7 5 10.954 2.079181246 -1.1 15.73

3.5 horas 210 6 97 14.491 2.322219295 -1.18 15.65

4.5 horas 270 6 95 16.432 2.431363764 -1.2 15.63

6.5 horas 390 6 92 19.748 2.591064607 -1.23 15.6

8.5 horas 510 6 90 22.583 2.707570176 -1.25 15.58

11.5 horas 690 6 89 26.268 2.838849091 -1.26 15.57

20 horas 1200

24 horas 1440 6 86 37.947 3.158362492 -1.29 15.54

Lectura inicial

Lectura instantanea

66

Arcilla Blanca


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 11/11/2016


Vueltas Rayitas

6 86

Escalón de carga



Carga inicial 2 10 20 1.019 99923.8 99.92

Incremento de carga -1 10 -10 -0.509 -49961.9 -49.96

Carga final 1 10 10 0.509 49961.9 49.96



5 s 0.083333333 6 88 0.289 -1.079181246 0.02 15.56

10 s 0.166666667 6 88 0.408 -0.77815125 0.02 15.56

15 s 0.25 6 89 0.500 -0.602059991 0.03 15.57

20 s 0.333333333 6 90 0.577 -0.477121255 0.04 15.58

30 s 0.5 6 90 0.707 -0.301029996 0.04 15.58

45 s 0.75 6 90 0.866 -0.124938737 0.04 15.58

1 min 1 6 91 1.000 0 0.05 15.59

1.5 min 1.5 6 91 1.225 0.176091259 0.05 15.59

2 min 2 6 91 1.414 0.301029996 0.05 15.59

3 min 3 6 92 1.732 0.477121255 0.06 15.6

5 min 5 6 94 2.236 0.698970004 0.08 15.62

7 min 7 6 95 2.646 0.84509804 0.09 15.63

10 min 10 6 97 3.162 1 0.11 15.65

15 min 15 6 98 3.873 1.176091259 0.12 15.66

20 min 20 6 99 4.472 1.301029996 0.13 15.67

30 min 30 7 1 5.477 1.477121255 0.15 15.69

45 min 45 7 2 6.708 1.653212514 0.16 15.7

1 hora 60 7 2 7.746 1.77815125 0.16 15.7

1.5 horas 90 7 3 9.487 1.954242509 0.17 15.71

2 horas 120 7 3 10.954 2.079181246 0.17 15.71

4 horas 240 7 3 15.492 2.380211242 0.17 15.71

6 horas 360 7 3 18.974 2.556302501 0.17 15.71

8 horas 480 7 3 21.909 2.681241237 0.17 15.71

11 horas 660 7 3 25.690 2.819543936 0.17 15.71

10 horas 600

20 horas 1200

24 horas 1440 7 3 37.947 3.158362492 0.17 15.71

Lectura inicial

Lectura instantanea

67

Arcilla Blanca


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 14/11/2016


Vueltas Rayitas

7 3

Escalón de carga



Carga inicial 1 10 10 0.509 49961.9 49.96

Incremento de carga -0.5 10 -5 -0.255 -24981.0 -24.98

Carga final 0.5 10 5 0.255 24981.0 24.98



5 s 0.083333333 7 5 0.289 -1.079181246 0.02 15.73

10 s 0.166666667 7 5 0.408 -0.77815125 0.02 15.73

15 s 0.25 7 5 0.500 -0.602059991 0.02 15.73

20 s 0.333333333 7 5 0.577 -0.477121255 0.02 15.73

30 s 0.5 7 6 0.707 -0.301029996 0.03 15.74

45 s 0.75 7 6 0.866 -0.124938737 0.03 15.74

1 min 1 7 7 1.000 0 0.04 15.75

1.5 min 1.5 7 7 1.225 0.176091259 0.04 15.75

2 min 2 7 8 1.414 0.301029996 0.05 15.76

3 min 3 7 9 1.732 0.477121255 0.06 15.77

5 min 5 7 10 2.236 0.698970004 0.07 15.78

7 min 7 7 11 2.646 0.84509804 0.08 15.79

10 min 10 7 13 3.162 1 0.1 15.81

15 min 15 7 15 3.873 1.176091259 0.12 15.83

20 min 20 7 17 4.472 1.301029996 0.14 15.85

30 min 30 7 18 5.477 1.477121255 0.15 15.86

45 min 45 7 21 6.708 1.653212514 0.18 15.89

1 hora 60 7 23 7.746 1.77815125 0.2 15.91

1.5 horas 90 7 24 9.487 1.954242509 0.21 15.92

2 horas 120 7 25 10.954 2.079181246 0.22 15.93

6 horas 360 7 27 18.974 2.556302501 0.24 15.95

8 horas 480 7 27 21.909 2.681241237 0.24 15.95

10 horas 600 7 27 24.495 2.77815125 0.24 15.95

12 horas 720

15 horas 900

20 horas 1200

24 horas 1440 7 27 37.947 3.158362492 0.24 15.95

Lectura inicial

Lectura instantanea

68

Arcilla Blanca


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 15/11/2016


Vueltas Rayitas

7 27

Escalón de carga



Carga inicial 0.5 10 5 0.255 24981.0 24.98


Carga final 1 10 10 0.509 49961.9 49.96



5 s 0.083333333 7 27 0.289 -1.079181246 0 15.95

10 s 0.166666667 7 26 0.408 -0.77815125 -0.01 15.94

15 s 0.25 7 26 0.500 -0.602059991 -0.01 15.94

20 s 0.333333333 7 26 0.577 -0.477121255 -0.01 15.94

30 s 0.5 7 26 0.707 -0.301029996 -0.01 15.94

45 s 0.75 7 25 0.866 -0.124938737 -0.02 15.93

1 min 1 7 25 1.000 0 -0.02 15.93

1.5 min 1.5 7 24 1.225 0.176091259 -0.03 15.92

2 min 2 7 24 1.414 0.301029996 -0.03 15.92

3 min 3 7 23 1.732 0.477121255 -0.04 15.91

5 min 5 7 22 2.236 0.698970004 -0.05 15.9

7 min 7 7 21 2.646 0.84509804 -0.06 15.89

10 min 10 7 20 3.162 1 -0.07 15.88

15 min 15 7 19 3.873 1.176091259 -0.08 15.87

20 min 20 7 18 4.472 1.301029996 -0.09 15.86

30 min 30 7 17 5.477 1.477121255 -0.1 15.85

45 min 45 7 16 6.708 1.653212514 -0.11 15.84

1 hora 60 7 15 7.746 1.77815125 -0.12 15.83

1.5 horas 90 7 15 9.487 1.954242509 -0.12 15.83

2 horas 120 7 14 10.954 2.079181246 -0.13 15.82

2.5 horas 150 7 14 12.247 2.176091259 -0.13 15.82

4.5 horas 270 7 14 16.432 2.431363764 -0.13 15.82

5.5 horas 330 7 14 18.166 2.51851394 -0.13 15.82

7.5 horas 450 7 14 21.213 2.653212514 -0.13 15.82

10.5 horas 630 7 14 25.100 2.799340549 -0.13 15.82

20 horas 1200

24 horas 1440 7 13 37.947 3.158362492 -0.14 15.81

Lectura inicial

Lectura instantanea

69

Arcilla Blanca


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 16/11/2016


Vueltas Rayitas

7 13

Escalón de carga



Carga inicial 1 10 10 0.509 49961.9 49.96


Carga final 2 10 20 1.019 99923.8 99.92



5 s 0.083333333 7 11 0.289 -1.079181246 -0.02 15.79

10 s 0.166666667 7 10 0.408 -0.77815125 -0.03 15.78

15 s 0.25 7 10 0.500 -0.602059991 -0.03 15.78

20 s 0.333333333 7 9 0.577 -0.477121255 -0.04 15.77

30 s 0.5 7 9 0.707 -0.301029996 -0.04 15.77

45 s 0.75 7 8 0.866 -0.124938737 -0.05 15.76

1 min 1 7 7 1.000 0 -0.06 15.75

1.5 min 1.5 7 6 1.225 0.176091259 -0.07 15.74

2 min 2 7 5 1.414 0.301029996 -0.08 15.73

3 min 3 7 3 1.732 0.477121255 -0.1 15.71

5 min 5 7 0 2.236 0.698970004 -0.13 15.68

7 min 7 6 98 2.646 0.84509804 -0.15 15.66

10 min 10 6 95 3.162 1 -0.18 15.63

15 min 15 6 91 3.873 1.176091259 -0.22 15.59

20 min 20 6 88 4.472 1.301029996 -0.25 15.56

30 min 30 6 85 5.477 1.477121255 -0.28 15.53

45 min 45 6 82 6.708 1.653212514 -0.31 15.5

1 hora 60 6 80 7.746 1.77815125 -0.33 15.48

1.5 horas 90 6 78 9.487 1.954242509 -0.35 15.46

2 horas 120 6 77 10.954 2.079181246 -0.36 15.45

2.5 horas 150 6 77 12.247 2.176091259 -0.36 15.45

4.5 horas 270 6 76 16.432 2.431363764 -0.37 15.44

5.5 horas 330 6 75 18.166 2.51851394 -0.38 15.43

7.5 horas 450 6 75 21.213 2.653212514 -0.38 15.43

10.5 horas 630 6 74 25.100 2.799340549 -0.39 15.42

20 horas 1200

24 horas 1440 6 73 37.947 3.158362492 -0.4 15.41

Lectura inicial

Lectura instantanea

70

Arcilla Blanca


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 17/11/2016


Vueltas Rayitas

6 73

Escalón de carga



Carga inicial 2 10 20 1.019 99923.8 99.92


Carga final 4 10 40 2.037 199847.7 199.85



5 s 0.083333333 6 67 0.289 -1.079181246 -0.06 15.35

10 s 0.166666667 6 65 0.408 -0.77815125 -0.08 15.33

15 s 0.25 6 64 0.500 -0.602059991 -0.09 15.32

20 s 0.333333333 6 63 0.577 -0.477121255 -0.1 15.31

30 s 0.5 6 62 0.707 -0.301029996 -0.11 15.3

45 s 0.75 6 60 0.866 -0.124938737 -0.13 15.28

1 min 1 6 59 1.000 0 -0.14 15.27

1.5 min 1.5 6 57 1.225 0.176091259 -0.16 15.25

2 min 2 6 54 1.414 0.301029996 -0.19 15.22

3 min 3 6 51 1.732 0.477121255 -0.22 15.19

5 min 5 6 45 2.236 0.698970004 -0.28 15.13

7 min 7 6 40 2.646 0.84509804 -0.33 15.08

10 min 10 6 35 3.162 1 -0.38 15.03

15 min 15 6 28 3.873 1.176091259 -0.45 14.96

20 min 20 6 21 4.472 1.301029996 -0.52 14.89

30 min 30 6 12 5.477 1.477121255 -0.61 14.8

45 min 45 6 2 6.708 1.653212514 -0.71 14.7

1 hora 60 5 96 7.746 1.77815125 -0.77 14.64

1.5 horas 90 5 90 9.487 1.954242509 -0.83 14.58

2 horas 120 5 86 10.954 2.079181246 -0.87 14.54

2.5 horas 150 5 82 12.247 2.176091259 -0.91 14.5

4.5 horas 270 5 80 16.432 2.431363764 -0.93 14.48

6 horas 360 5 77 18.974 2.556302501 -0.96 14.45

7.5 horas 450 5 76 21.213 2.653212514 -0.97 14.44

10 horas 600 5 76 24.495 2.77815125 -0.97 14.44

20 horas 1200

24 horas 1440 5 74 37.947 3.158362492 -0.99 14.42

Lectura inicial

Lectura instantanea

71

Arcilla Blanca


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 18/11/2016


Vueltas Rayitas

5 74

Escalón de carga



Carga inicial 4 10 40 2.037 199847.7 199.85


Carga final 8 10 80 4.074 399695.4 399.70



5 s 0.083333333 5 68 0.289 -1.079181246 -0.06 14.36

10 s 0.166666667 5 66 0.408 -0.77815125 -0.08 14.34

15 s 0.25 5 65 0.500 -0.602059991 -0.09 14.33

20 s 0.333333333 5 64 0.577 -0.477121255 -0.1 14.32

30 s 0.5 5 63 0.707 -0.301029996 -0.11 14.31

45 s 0.75 5 61 0.866 -0.124938737 -0.13 14.29

1 min 1 5 60 1.000 0 -0.14 14.28

1.5 min 1.5 5 58 1.225 0.176091259 -0.16 14.26

2 min 2 5 55 1.414 0.301029996 -0.19 14.23

3 min 3 5 52 1.732 0.477121255 -0.22 14.2

5 min 5 5 48 2.236 0.698970004 -0.26 14.16

7 min 7 5 43 2.646 0.84509804 -0.31 14.11

10 min 10 5 38 3.162 1 -0.36 14.06

15 min 15 5 31 3.873 1.176091259 -0.43 13.99

20 min 20 5 24 4.472 1.301029996 -0.5 13.92

30 min 30 5 17 5.477 1.477121255 -0.57 13.85

45 min 45 5 0 6.708 1.653212514 -0.74 13.68

1 hora 60 4 87 7.746 1.77815125 -0.87 13.55

1.5 horas 90 4 80 9.487 1.954242509 -0.94 13.48

2 horas 120 4 76 10.954 2.079181246 -0.98 13.44

4 horas 240 4 72 15.492 2.380211242 -1.02 13.4

6 horas 360 4 70 18.974 2.556302501 -1.04 13.38

8 horas 480 4 70 21.909 2.681241237 -1.04 13.38

11 horas 660 4 69 25.690 2.819543936 -1.05 13.37

10 horas 600

20 horas 1200

24 horas 1440 4 65 37.947 3.158362492 -1.09 13.33

Lectura inicial

Lectura instantanea

72

Arcilla Blanca


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 21/11/2016


Vueltas Rayitas

4 65

Escalón de carga



Carga inicial 8 10 80 4.074 399695.4 399.70


Carga final 4 10 40 2.037 199847.7 199.85



5 s 0.083333333 4 67 0.289 -1.079181246 0.02 13.35

10 s 0.166666667 4 68 0.408 -0.77815125 0.03 13.36

15 s 0.25 4 68 0.500 -0.602059991 0.03 13.36

20 s 0.333333333 4 69 0.577 -0.477121255 0.04 13.37

30 s 0.5 4 69 0.707 -0.301029996 0.04 13.37

45 s 0.75 4 70 0.866 -0.124938737 0.05 13.38

1 min 1 4 70 1.000 0 0.05 13.38

1.5 min 1.5 4 71 1.225 0.176091259 0.06 13.39

2 min 2 4 72 1.414 0.301029996 0.07 13.4

3 min 3 4 73 1.732 0.477121255 0.08 13.41

5 min 5 4 76 2.236 0.698970004 0.11 13.44

7 min 7 4 77 2.646 0.84509804 0.12 13.45

10 min 10 4 79 3.162 1 0.14 13.47

15 min 15 4 81 3.873 1.176091259 0.16 13.49

20 min 20 4 82 4.472 1.301029996 0.17 13.5

30 min 30 4 83 5.477 1.477121255 0.18 13.51

45 min 45 4 85 6.708 1.653212514 0.2 13.53

1 hora 60 4 85 7.746 1.77815125 0.2 13.53

1.5 horas 90 4 86 9.487 1.954242509 0.21 13.54

2 horas 120 4 87 10.954 2.079181246 0.22 13.55

4 horas 240 4 89 15.492 2.380211242 0.24 13.57

6 horas 360 4 91 18.974 2.556302501 0.26 13.59

8 horas 480 4 92 21.909 2.681241237 0.27 13.6

10 horas 600

12 horas 720

20 horas 1200

24 horas 1440 4 93 37.947 3.158362492 0.28 13.61

Lectura inicial

Lectura instantanea

73

Arcilla Blanca


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 22/11/2016


Vueltas Rayitas

4 93

Escalón de carga



Carga inicial 4 10 40 2.037 199847.7 199.85


Carga final 2 10 20 1.019 99923.8 99.92



5 s 0.083333333 4 95 0.289 -1.079181246 0.02 13.63

10 s 0.166666667 4 95 0.408 -0.77815125 0.02 13.63

15 s 0.25 4 95 0.500 -0.602059991 0.02 13.63

20 s 0.333333333 4 96 0.577 -0.477121255 0.03 13.64

30 s 0.5 4 96 0.707 -0.301029996 0.03 13.64

45 s 0.75 4 97 0.866 -0.124938737 0.04 13.65

1 min 1 4 97 1.000 0 0.04 13.65

1.5 min 1.5 4 98 1.225 0.176091259 0.05 13.66

2 min 2 4 99 1.414 0.301029996 0.06 13.67

3 min 3 5 0 1.732 0.477121255 0.07 13.68

5 min 5 5 3 2.236 0.698970004 0.1 13.71

7 min 7 5 5 2.646 0.84509804 0.12 13.73

10 min 10 5 7 3.162 1 0.14 13.75

15 min 15 5 10 3.873 1.176091259 0.17 13.78

20 min 20 5 13 4.472 1.301029996 0.2 13.81

30 min 30 5 16 5.477 1.477121255 0.23 13.84

45 min 45 5 19 6.708 1.653212514 0.26 13.87

1 hora 60 5 21 7.746 1.77815125 0.28 13.89

1.5 horas 90 5 22 9.487 1.954242509 0.29 13.9

2 horas 120 5 23 10.954 2.079181246 0.3 13.91

2.5 horas 150 5 23 12.247 2.176091259 0.3 13.91

3.5 horas 210 5 23 14.491 2.322219295 0.3 13.91

4.5 horas 270 5 24 16.432 2.431363764 0.31 13.92

6 horas 360 5 24 18.974 2.556302501 0.31 13.92

10 horas 600

20 horas 1200

24 horas 1440 5 24 37.947 3.158362492 0.31 13.92

Lectura inicial

Lectura instantanea

74

Caolinita

Arcilla Crema

Código c/16/11/24/01 (arcilla/año/mes/dia/ejemplar)

Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm

Precarga

Fecha 24/11/2016



0.25 10 2.5 0.127 12490.5 12.49




Fecha 28/11/2016


Vueltas Rayitas

8 55

Escalón de carga



Carga inicial 0.25 10 2.5 0.127 12490.5 12.49


Carga final 0.5 10 5 0.255 24981.0 24.98



5 s 0.083333333 8 51 0.289 -1.079181246 -0.04 18.51

10 s 0.166666667 8 49 0.408 -0.77815125 -0.06 18.49

15 s 0.25 8 48 0.500 -0.602059991 -0.07 18.48

20 s 0.333333333 8 48 0.577 -0.477121255 -0.07 18.48

30 s 0.5 8 47 0.707 -0.301029996 -0.08 18.47

45 s 0.75 8 45 0.866 -0.124938737 -0.1 18.45

1 min 1 8 44 1.000 0 -0.11 18.44

1.5 min 1.5 8 42 1.225 0.176091259 -0.13 18.42

2 min 2 8 40 1.414 0.301029996 -0.15 18.4

3 min 3 8 37 1.732 0.477121255 -0.18 18.37

5 min 5 8 35 2.236 0.698970004 -0.2 18.35

7 min 7 8 31 2.646 0.84509804 -0.24 18.31

10 min 10 8 30 3.162 1 -0.25 18.3

15 min 15 8 27 3.873 1.176091259 -0.28 18.27

20 min 20 8 26 4.472 1.301029996 -0.29 18.26

30 min 30 8 24 5.477 1.477121255 -0.31 18.24

45 min 45 8 22 6.708 1.653212514 -0.33 18.22

1 hora 60 8 20 7.746 1.77815125 -0.35 18.2

1.5 horas 90 8 21 9.487 1.954242509 -0.34 18.21

2 horas 120 8 21 10.954 2.079181246 -0.34 18.21

3 horas 180 8 19 13.416 2.255272505 -0.36 18.19

5 horas 300 8 19 17.321 2.477121255 -0.36 18.19

7 horas 420 8 18.5 20.494 2.62324929 -0.365 18.185

10 horas 600 8 18 24.495 2.77815125 -0.37 18.18

15 horas 900 8 17.7 30.000 2.954242509 -0.373 18.177

20 horas 1200 8 17.4 34.641 3.079181246 -0.376 18.174

24 horas 1440 8 17 37.947 3.158362492 -0.38 18.17

Lectura inicial

Lectura instantanea

75

Arcilla Crema


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 29/11/2016


Vueltas Rayitas

8 17

Escalón de carga



Carga inicial 0.5 10 5 0.255 24981.0 24.98


Carga final 1 10 10 0.509 49961.9 49.96



5 s 0.083333333 8 10 0.289 -1.079181246 -0.07 18.1

10 s 0.166666667 8 8 0.408 -0.77815125 -0.09 18.08

15 s 0.25 8 7 0.500 -0.602059991 -0.1 18.07

20 s 0.333333333 8 6 0.577 -0.477121255 -0.11 18.06

30 s 0.5 8 4 0.707 -0.301029996 -0.13 18.04

45 s 0.75 8 2 0.866 -0.124938737 -0.15 18.02

1 min 1 8 0 1.000 0 -0.17 18

1.5 min 1.5 7 98 1.225 0.176091259 -0.19 17.98

2 min 2 7 95 1.414 0.301029996 -0.22 17.95

3 min 3 7 91 1.732 0.477121255 -0.26 17.91

5 min 5 7 84 2.236 0.698970004 -0.33 17.84

7 min 7 7 82 2.646 0.84509804 -0.35 17.82

10 min 10 7 80 3.162 1 -0.37 17.8

15 min 15 7 78 3.873 1.176091259 -0.39 17.78

20 min 20 7 77 4.472 1.301029996 -0.4 17.77

30 min 30 7 76 5.477 1.477121255 -0.41 17.76

45 min 45 7 75 6.708 1.653212514 -0.42 17.75

1 hora 60 7 75 7.746 1.77815125 -0.42 17.75

1.5 horas 90 7 74 9.487 1.954242509 -0.43 17.74

2 horas 120 7 73 10.954 2.079181246 -0.44 17.73

4 horas 240 7 72 15.492 2.380211242 -0.45 17.72

5 horas 300 7 71.8 17.321 2.477121255 -0.452 17.718

7 horas 420 7 71.6 20.494 2.62324929 -0.454 17.716

10 horas 600 7 71.3 24.495 2.77815125 -0.457 17.713

15 horas 900 7 71 30.000 2.954242509 -0.46 17.71

20 horas 1200 7 71 34.641 3.079181246 -0.46 17.71

24 horas 1440 7 70 37.947 3.158362492 -0.47 17.7

Lectura inicial

Lectura instantanea

76

Arcilla Crema


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 30/11/2016


Vueltas Rayitas

7 70

Escalón de carga



Carga inicial 1 10 10 0.509 49961.9 49.96


Carga final 2 10 20 1.019 99923.8 99.92



5 s 0.083333333 7 49 0.289 -1.079181246 -0.21 17.49

10 s 0.166666667 7 55 0.408 -0.77815125 -0.15 17.55

15 s 0.25 7 53 0.500 -0.602059991 -0.17 17.53

20 s 0.333333333 7 50 0.577 -0.477121255 -0.2 17.5

30 s 0.5 7 50 0.707 -0.301029996 -0.2 17.5

45 s 0.75 7 49 0.866 -0.124938737 -0.21 17.49

1 min 1 7 49 1.000 0 -0.21 17.49

1.5 min 1.5 7 47 1.225 0.176091259 -0.23 17.47

2 min 2 7 43 1.414 0.301029996 -0.27 17.43

3 min 3 7 41 1.732 0.477121255 -0.29 17.41

5 min 5 7 36 2.236 0.698970004 -0.34 17.36

7 min 7 7 34 2.646 0.84509804 -0.36 17.34

10 min 10 7 30 3.162 1 -0.4 17.3

15 min 15 7 29 3.873 1.176091259 -0.41 17.29

20 min 20 7 26 4.472 1.301029996 -0.44 17.26

30 min 30 7 24 5.477 1.477121255 -0.46 17.24

45 min 45 7 23 6.708 1.653212514 -0.47 17.23

1 hora 60 7 20 7.746 1.77815125 -0.5 17.2

1.5 horas 90 7 21 9.487 1.954242509 -0.49 17.21

2 horas 120 7 20 10.954 2.079181246 -0.5 17.2

3 horas 180 7 19 13.416 2.255272505 -0.51 17.19

5 horas 300 7 18 17.321 2.477121255 -0.52 17.18

7 horas 420 7 17.5 20.494 2.62324929 -0.525 17.175

10 horas 600 7 17 24.495 2.77815125 -0.53 17.17

18 horas 1080 7 16 32.863 3.033423755 -0.54 17.16

20 horas 1200 7 15.9 34.641 3.079181246 -0.541 17.159

24 horas 1440 7 15.8 37.947 3.158362492 -0.542 17.158

Lectura inicial

Lectura instantanea

77

Arcilla Crema


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 01/12/2016


Vueltas Rayitas

7 15.8

Escalón de carga



Carga inicial 2 10 20 1.019 99923.8 99.92


Carga final 1 10 10 0.509 49961.9 49.96

Tiempo Tiempo Tiempo Tiempo Deformación muestraHinstantaneo


5 s 0.083333333 7 17 0.289 -1.079181246 0.012 17.17

10 s 0.166666667 7 19 0.408 -0.77815125 0.032 17.19

15 s 0.25 7 19.1 0.500 -0.602059991 0.033 17.191

20 s 0.333333333 7 19.4 0.577 -0.477121255 0.036 17.194

30 s 0.5 7 19.5 0.707 -0.301029996 0.037 17.195

45 s 0.75 7 19.5 0.866 -0.124938737 0.037 17.195

1 min 1 7 20 1.000 0 0.042 17.2

1.5 min 1.5 7 20.85 1.225 0.176091259 0.0505 17.2085

2 min 2 7 20.86 1.414 0.301029996 0.0506 17.2086

3 min 3 7 20.87 1.732 0.477121255 0.0507 17.2087

5 min 5 7 20.88 2.236 0.698970004 0.0508 17.2088

7 min 7 7 20.89 2.646 0.84509804 0.0509 17.2089

10 min 10 7 20.9 3.162 1 0.051 17.209

15 min 15 7 20.91 3.873 1.176091259 0.0511 17.2091

20 min 20 7 20.92 4.472 1.301029996 0.0512 17.2092

30 min 30 7 20.93 5.477 1.477121255 0.0513 17.2093

45 min 45 7 20.94 6.708 1.653212514 0.0514 17.2094

1 hora 60 7 20.95 7.746 1.77815125 0.0515 17.2095

1.5 horas 90 7 20.95 9.487 1.954242509 0.0515 17.2095

2 horas 120 7 20.955 10.954 2.079181246 0.05155 17.20955

3 horas 180 7 20.96 13.416 2.255272505 0.0516 17.2096

5 horas 300 7 20.961 17.321 2.477121255 0.05161 17.20961

7 horas 420 7 20.965 20.494 2.62324929 0.05165 17.20965

10 horas 600 7 20.97 24.495 2.77815125 0.0517 17.2097

15 horas 900 7 20.98 30.000 2.954242509 0.0518 17.2098

17 horas 1020 7 20.99 31.937 3.008600172 0.0519 17.2099

24 horas 1440 7 21 37.947 3.158362492 0.052 17.21

Lectura inicial

Lectura instantanea

78

Arcilla Crema


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 02/12/2016


Vueltas Rayitas

7 21

Escalón de carga



Carga inicial 1 10 10 0.509 49961.9 49.96


Carga final 0.5 10 5 0.255 24981.0 24.98



5 s 0.083333333 7 24 0.289 -1.079181246 0.03 17.24

10 s 0.166666667 7 24 0.408 -0.77815125 0.03 17.24

15 s 0.25 7 25 0.500 -0.602059991 0.04 17.25

20 s 0.333333333 7 25 0.577 -0.477121255 0.04 17.25

30 s 0.5 7 26 0.707 -0.301029996 0.05 17.26

45 s 0.75 7 27 0.866 -0.124938737 0.06 17.27

1 min 1 7 27 1.000 0 0.06 17.27

1.5 min 1.5 7 28 1.225 0.176091259 0.07 17.28

2 min 2 7 29 1.414 0.301029996 0.08 17.29

3 min 3 7 29 1.732 0.477121255 0.08 17.29

5 min 5 7 30 2.236 0.698970004 0.09 17.3

7 min 7 7 30.3 2.646 0.84509804 0.093 17.303

10 min 10 7 30.5 3.162 1 0.095 17.305

15 min 15 7 30.6 3.873 1.176091259 0.096 17.306

20 min 20 7 31 4.472 1.301029996 0.1 17.31

30 min 30 7 31 5.477 1.477121255 0.1 17.31

45 min 45 7 31 6.708 1.653212514 0.1 17.31

1 hora 60 7 31 7.746 1.77815125 0.1 17.31

1.5 horas 90 7 31 9.487 1.954242509 0.1 17.31

2 horas 120 7 31 10.954 2.079181246 0.1 17.31

3 horas 180 7 31 13.416 2.255272505 0.1 17.31

4 horas 240 7 31 15.492 2.380211242 0.1 17.31

5 horas 300 7 31 17.321 2.477121255 0.1 17.31

10 horas 600 7 31 24.495 2.77815125 0.1 17.31

15 horas 900 7 31 30.000 2.954242509 0.1 17.31

20 horas 1200 7 31 34.641 3.079181246 0.1 17.31

24 horas 1440 7 31 37.947 3.158362492 0.1 17.31

Lectura inicial

Lectura instantanea

79

Arcilla Crema


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 07/12/2016


Vueltas Rayitas

7 31

Escalón de carga



Carga inicial 0.5 10 5 0.255 24981.0 24.98


Carga final 1 10 10 0.509 49961.9 49.96



5 s 0.083333333 7 29 0.289 -1.079181246 -0.02 17.29

10 s 0.166666667 7 28.7 0.408 -0.77815125 -0.023 17.287

15 s 0.25 7 28.5 0.500 -0.602059991 -0.025 17.285

20 s 0.333333333 7 28.3 0.577 -0.477121255 -0.027 17.283

30 s 0.5 7 28.1 0.707 -0.301029996 -0.029 17.281

45 s 0.75 7 28 0.866 -0.124938737 -0.03 17.28

1 min 1 7 27.9 1.000 0 -0.031 17.279

1.5 min 1.5 7 27.7 1.225 0.176091259 -0.033 17.277

2 min 2 7 27.5 1.414 0.301029996 -0.035 17.275

3 min 3 7 27.4 1.732 0.477121255 -0.036 17.274

5 min 5 7 27.2 2.236 0.698970004 -0.038 17.272

7 min 7 7 27 2.646 0.84509804 -0.04 17.27

10 min 10 7 26.8 3.162 1 -0.042 17.268

15 min 15 7 26.7 3.873 1.176091259 -0.043 17.267

20 min 20 7 26.6 4.472 1.301029996 -0.044 17.266

30 min 30 7 26.5 5.477 1.477121255 -0.045 17.265

45 min 45 7 26.4 6.708 1.653212514 -0.046 17.264

1 hora 60 7 26.4 7.746 1.77815125 -0.046 17.264

1.5 horas 90 7 26.4 9.487 1.954242509 -0.046 17.264

2 horas 120 7 26.3 10.954 2.079181246 -0.047 17.263

3 horas 180 7 26 13.416 2.255272505 -0.05 17.26

4 horas 240 7 26 15.492 2.380211242 -0.05 17.26

5 horas 300 7 26 17.321 2.477121255 -0.05 17.26

10 horas 600 7 26 24.495 2.77815125 -0.05 17.26

15 horas 900 7 26 30.000 2.954242509 -0.05 17.26

20 horas 1200 7 26 34.641 3.079181246 -0.05 17.26

24 horas 1440 7 26 37.947 3.158362492 -0.05 17.26

Lectura inicial

Lectura instantanea

80

Arcilla Crema


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 09/12/2016


Vueltas Rayitas

7 26

Escalón de carga



Carga inicial 1 10 10 0.509 49961.9 49.96


Carga final 2 10 20 1.019 99923.8 99.92



5 s 0.083333333 7 20 0.289 -1.079181246 -0.06 17.2

10 s 0.166666667 7 19 0.408 -0.77815125 -0.07 17.19

15 s 0.25 7 18 0.500 -0.602059991 -0.08 17.18

20 s 0.333333333 7 18 0.577 -0.477121255 -0.08 17.18

30 s 0.5 7 17 0.707 -0.301029996 -0.09 17.17

45 s 0.75 7 15 0.866 -0.124938737 -0.11 17.15

1 min 1 7 14 1.000 0 -0.12 17.14

1.5 min 1.5 7 13 1.225 0.176091259 -0.13 17.13

2 min 2 7 12 1.414 0.301029996 -0.14 17.12

3 min 3 7 11 1.732 0.477121255 -0.15 17.11

5 min 5 7 10 2.236 0.698970004 -0.16 17.1

7 min 7 7 10 2.646 0.84509804 -0.16 17.1

10 min 10 7 9 3.162 1 -0.17 17.09

15 min 15 7 9 3.873 1.176091259 -0.17 17.09

20 min 20 7 8 4.472 1.301029996 -0.18 17.08

30 min 30 7 8 5.477 1.477121255 -0.18 17.08

45 min 45 7 8 6.708 1.653212514 -0.18 17.08

1 hora 60 7 8 7.746 1.77815125 -0.18 17.08

1.5 horas 90 7 7 9.487 1.954242509 -0.19 17.07

2 horas 120 7 7 10.954 2.079181246 -0.19 17.07

3 horas 180 7 7 13.416 2.255272505 -0.19 17.07

4 horas 240 7 6 15.492 2.380211242 -0.2 17.06

5 horas 300 7 6 17.321 2.477121255 -0.2 17.06

10 horas 600 7 6 24.495 2.77815125 -0.2 17.06

15 horas 900 7 5 30.000 2.954242509 -0.21 17.05

20 horas 1200 7 5 34.641 3.079181246 -0.21 17.05

24 horas 1440 7 5 37.947 3.158362492 -0.21 17.05

Lectura inicial

Lectura instantanea

81

Arcilla Crema


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 12/12/2016


Vueltas Rayitas

7 5

Escalón de carga



Carga inicial 2 10 20 1.019 99923.8 99.92


Carga final 4 10 40 2.037 199847.7 199.85



5 s 0.083333333 6 93 0.289 -1.079181246 -0.12 16.93

10 s 0.166666667 6 90 0.408 -0.77815125 -0.15 16.9

15 s 0.25 6 88 0.500 -0.602059991 -0.17 16.88

20 s 0.333333333 6 86 0.577 -0.477121255 -0.19 16.86

30 s 0.5 6 83 0.707 -0.301029996 -0.22 16.83

45 s 0.75 6 79 0.866 -0.124938737 -0.26 16.79

1 min 1 6 76 1.000 0 -0.29 16.76

1.5 min 1.5 6 72 1.225 0.176091259 -0.33 16.72

2 min 2 6 69 1.414 0.301029996 -0.36 16.69

3 min 3 6 64 1.732 0.477121255 -0.41 16.64

5 min 5 6 62 2.236 0.698970004 -0.43 16.62

7 min 7 6 60 2.646 0.84509804 -0.45 16.6

10 min 10 6 60 3.162 1 -0.45 16.6

15 min 15 6 58 3.873 1.176091259 -0.47 16.58

20 min 20 6 58 4.472 1.301029996 -0.47 16.58

30 min 30 6 57 5.477 1.477121255 -0.48 16.57

45 min 45 6 56 6.708 1.653212514 -0.49 16.56

1 hora 60 6 55 7.746 1.77815125 -0.5 16.55

1.5 horas 90 6 54 9.487 1.954242509 -0.51 16.54

2 horas 120 6 53 10.954 2.079181246 -0.52 16.53

3 horas 180 6 53 13.416 2.255272505 -0.52 16.53

4 horas 240 6 53 15.492 2.380211242 -0.52 16.53

5 horas 300 6 53 17.321 2.477121255 -0.52 16.53

6 horas 360 6 52 18.974 2.556302501 -0.53 16.52

7 horas 420 6 52 20.494 2.62324929 -0.53 16.52

15 horas 900 6 52 30.000 2.954242509 -0.53 16.52

24 horas 1440 6 51 37.947 3.158362492 -0.54 16.51

Lectura inicial

Lectura instantanea

82

Arcilla Crema


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 13/12/2016


Vueltas Rayitas

6 51

Escalón de carga



Carga inicial 4 10 40 2.037 199847.7 199.85


Carga final 8 10 80 4.074 399695.4 399.70



5 s 0.083333333 6 28 0.289 -1.079181246 -0.23 16.28

10 s 0.166666667 6 24 0.408 -0.77815125 -0.27 16.24

15 s 0.25 6 20 0.500 -0.602059991 -0.31 16.2

20 s 0.333333333 6 17 0.577 -0.477121255 -0.34 16.17

30 s 0.5 6 13 0.707 -0.301029996 -0.38 16.13

45 s 0.75 6 8 0.866 -0.124938737 -0.43 16.08

1 min 1 6 4 1.000 0 -0.47 16.04

1.5 min 1.5 5 98 1.225 0.176091259 -0.53 15.98

2 min 2 5 95 1.414 0.301029996 -0.56 15.95

3 min 3 5 92 1.732 0.477121255 -0.59 15.92

5 min 5 5 90 2.236 0.698970004 -0.61 15.9

7 min 7 5 88 2.646 0.84509804 -0.63 15.88

10 min 10 5 88 3.162 1 -0.63 15.88

15 min 15 5 87 3.873 1.176091259 -0.64 15.87

20 min 20 5 86 4.472 1.301029996 -0.65 15.86

30 min 30 5 85 5.477 1.477121255 -0.66 15.85

45 min 45 5 85 6.708 1.653212514 -0.66 15.85

1 hora 60 5 84 7.746 1.77815125 -0.67 15.84

1.5 horas 90 5 83 9.487 1.954242509 -0.68 15.83

2 horas 120 5 82 10.954 2.079181246 -0.69 15.82

3 horas 180 5 81 13.416 2.255272505 -0.7 15.81

4 horas 240 5 80 15.492 2.380211242 -0.71 15.8

5 horas 300 5 80 17.321 2.477121255 -0.71 15.8

6 horas 360 5 80 18.974 2.556302501 -0.71 15.8

8 horas 480 5 79 21.909 2.681241237 -0.72 15.79

9 horas 540 5 79 23.238 2.73239376 -0.72 15.79

24 horas 1440 5 77 37.947 3.158362492 -0.74 15.77

Lectura inicial

Lectura instantanea

83

Arcilla Crema


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 14/12/2016


Vueltas Rayitas

5 77

Escalón de carga



Carga inicial 8 10 80 4.074 399695.4 399.70


Carga final 4 10 40 2.037 199847.7 199.85



5 s 0.083333333 5 82 0.289 -1.079181246 0.05 15.82

10 s 0.166666667 5 83 0.408 -0.77815125 0.06 15.83

15 s 0.25 5 84 0.500 -0.602059991 0.07 15.84

20 s 0.333333333 5 84 0.577 -0.477121255 0.07 15.84

30 s 0.5 5 85 0.707 -0.301029996 0.08 15.85

45 s 0.75 5 85 0.866 -0.124938737 0.08 15.85

1 min 1 5 86 1.000 0 0.09 15.86

1.5 min 1.5 5 86.3 1.225 0.176091259 0.093 15.863

2 min 2 5 86.5 1.414 0.301029996 0.095 15.865

3 min 3 5 86.6 1.732 0.477121255 0.096 15.866

5 min 5 5 87 2.236 0.698970004 0.1 15.87

7 min 7 5 87.1 2.646 0.84509804 0.101 15.871

10 min 10 5 87.2 3.162 1 0.102 15.872

15 min 15 5 87.25 3.873 1.176091259 0.1025 15.8725

20 min 20 5 87.26 4.472 1.301029996 0.1026 15.8726

30 min 30 5 87.27 5.477 1.477121255 0.1027 15.8727

45 min 45 5 87.28 6.708 1.653212514 0.1028 15.8728

1 hora 60 5 87.29 7.746 1.77815125 0.1029 15.8729

1.5 horas 90 5 87.3 9.487 1.954242509 0.103 15.873

2 horas 120 5 87.31 10.954 2.079181246 0.1031 15.8731

3 horas 180 5 87.32 13.416 2.255272505 0.1032 15.8732

4 horas 240 5 87.33 15.492 2.380211242 0.1033 15.8733

5 horas 300 5 87.34 17.321 2.477121255 0.1034 15.8734

17 horas 1020 5 87.35 31.937 3.008600172 0.1035 15.8735

19 horas 1140 5 87.36 33.764 3.056904851 0.1036 15.8736

21 horas 1260 5 87.38 35.496 3.100370545 0.1038 15.8738

24 horas 1440 5 87.4 37.947 3.158362492 0.104 15.874

Lectura inicial

Lectura instantanea

84

Arcilla Crema


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 15/12/2016


Vueltas Rayitas

5 87.4

Escalón de carga



Carga inicial 4 10 40 2.037 199847.7 199.85


Carga final 2 10 20 1.019 99923.8 99.92



5 s 0.083333333 5 95 0.289 -1.079181246 0.076 15.95

10 s 0.166666667 5 96 0.408 -0.77815125 0.086 15.96

15 s 0.25 5 97 0.500 -0.602059991 0.096 15.97

20 s 0.333333333 5 98 0.577 -0.477121255 0.106 15.98

30 s 0.5 5 98 0.707 -0.301029996 0.106 15.98

45 s 0.75 5 99 0.866 -0.124938737 0.116 15.99

1 min 1 6 0 1.000 0 0.126 16

1.5 min 1.5 6 1 1.225 0.176091259 0.136 16.01

2 min 2 6 2 1.414 0.301029996 0.146 16.02

3 min 3 6 2 1.732 0.477121255 0.146 16.02

5 min 5 6 3 2.236 0.698970004 0.156 16.03

7 min 7 6 3.2 2.646 0.84509804 0.158 16.032

10 min 10 6 3.2 3.162 1 0.158 16.032

15 min 15 6 3.4 3.873 1.176091259 0.16 16.034

20 min 20 6 3.5 4.472 1.301029996 0.161 16.035

30 min 30 6 3.7 5.477 1.477121255 0.163 16.037

45 min 45 6 3.8 6.708 1.653212514 0.164 16.038

1 hora 60 6 3.9 7.746 1.77815125 0.165 16.039

1.5 horas 90 6 4 9.487 1.954242509 0.166 16.04

2 horas 120 6 4.2 10.954 2.079181246 0.168 16.042

2.5 horas 150 6 4.3 12.247 2.176091259 0.169 16.043

3.5 horas 210 6 4.4 14.491 2.322219295 0.17 16.044

4.5 horas 270 6 4.5 16.432 2.431363764 0.171 16.045

5.5 horas 330 6 4.7 18.166 2.51851394 0.173 16.047

7.5 horas 450 6 4.8 21.213 2.653212514 0.174 16.048

9.5 horas 570 6 4.9 23.875 2.755874856 0.175 16.049

24 horas 1440 6 5 37.947 3.158362492 0.176 16.05

Lectura inicial

Lectura instantanea

85

Arcilla con alto contenido en cuarzo

Arcilla Marrón

Código M/16/11/21/01(arcilla/año/mes/dia/ejemplar)

Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm

Precarga

Fecha 07/11/2016



0.25 10 2.5 0.127 12490.5 12.49




Fecha 21/11/2016


Vueltas Rayitas

10 0

Escalón de carga



Carga inicial 0.25 10 2.5 0.127 12490.5 12.49


Carga final 0.5 10 5 0.255 24981.0 24.98



5 s 0.083333333 9 97 0.289 -1.079181246 -0.03 18.41

10 s 0.166666667 9 96 0.408 -0.77815125 -0.04 18.4

15 s 0.25 9 95 0.500 -0.602059991 -0.05 18.39

20 s 0.333333333 9 94 0.577 -0.477121255 -0.06 18.38

30 s 0.5 9 93 0.707 -0.301029996 -0.07 18.37

45 s 0.75 9 92 0.866 -0.124938737 -0.08 18.36

1 min 1 9 91 1.000 0 -0.09 18.35

1.5 min 1.5 9 89 1.225 0.176091259 -0.11 18.33

2 min 2 9 87 1.414 0.301029996 -0.13 18.31

3 min 3 9 84 1.732 0.477121255 -0.16 18.28

5 min 5 9 81 2.236 0.698970004 -0.19 18.25

7 min 7 9 77 2.646 0.84509804 -0.23 18.21

10 min 10 9 73 3.162 1 -0.27 18.17

15 min 15 9 70 3.873 1.176091259 -0.3 18.14

20 min 20 9 65 4.472 1.301029996 -0.35 18.09

30 min 30 9 61 5.477 1.477121255 -0.39 18.05

45 min 45 9 56 6.708 1.653212514 -0.44 18

1 hora 60 9 53 7.746 1.77815125 -0.47 17.97

1.5 horas 90 9 52 9.487 1.954242509 -0.48 17.96

2 horas 120 9 51 10.954 2.079181246 -0.49 17.95

3 horas 180 9 50 13.416 2.255272505 -0.5 17.94

5 horas 300 9 49 17.321 2.477121255 -0.51 17.93

7 horas 420 9 49 20.494 2.62324929 -0.51 17.93

10 horas 600 9 48 24.495 2.77815125 -0.52 17.92

15 horas 900 9 48 30.000 2.954242509 -0.52 17.92

20 horas 1200 9 46 34.641 3.079181246 -0.54 17.9

24 horas 1440 9 45 37.947 3.158362492 -0.55 17.89

Lectura inicial

Lectura instantanea

86

Arcilla Marrón


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 23/11/2016


Vueltas Rayitas

9 45

Escalón de carga



Carga inicial 0.5 10 5 0.255 24981.0 24.98


Carga final 1 10 10 0.509 49961.9 49.96



5 s 0.083333333 9 40 0.289 -1.079181246 -0.05 17.84

10 s 0.166666667 9 39 0.408 -0.77815125 -0.06 17.83

15 s 0.25 9 38 0.500 -0.602059991 -0.07 17.82

20 s 0.333333333 9 37 0.577 -0.477121255 -0.08 17.81

30 s 0.5 9 36 0.707 -0.301029996 -0.09 17.8

45 s 0.75 9 34 0.866 -0.124938737 -0.11 17.78

1 min 1 9 33 1.000 0 -0.12 17.77

1.5 min 1.5 9 30 1.225 0.176091259 -0.15 17.74

2 min 2 9 28 1.414 0.301029996 -0.17 17.72

3 min 3 9 25 1.732 0.477121255 -0.2 17.69

5 min 5 9 18 2.236 0.698970004 -0.27 17.62

7 min 7 9 15 2.646 0.84509804 -0.3 17.59

10 min 10 8 99 3.162 1 -0.46 17.43

15 min 15 8 95 3.873 1.176091259 -0.5 17.39

20 min 20 8 93 4.472 1.301029996 -0.52 17.37

30 min 30 8 91 5.477 1.477121255 -0.54 17.35

45 min 45 8 89 6.708 1.653212514 -0.56 17.33

1 hora 60 8 87 7.746 1.77815125 -0.58 17.31

1.5 horas 90 8 84 9.487 1.954242509 -0.61 17.28

2 horas 120 8 83 10.954 2.079181246 -0.62 17.27

3 horas 180 8 81 13.416 2.255272505 -0.64 17.25

3.5 horas 210 8 81 14.491 2.322219295 -0.64 17.25

7 horas 420 8 80 20.494 2.62324929 -0.65 17.24

10 horas 600 8 80 24.495 2.77815125 -0.65 17.24

18 horas 1080 8 79 32.863 3.033423755 -0.66 17.23

20 horas 1200 8 79 34.641 3.079181246 -0.66 17.23

24 horas 1440 8 79 37.947 3.158362492 -0.66 17.23

Lectura inicial

Lectura instantanea

87

Arcilla Marrón


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 24/11/2016


Vueltas Rayitas

8 79

Escalón de carga



Carga inicial 1 10 10 0.509 49961.9 49.96


Carga final 2 10 20 1.019 99923.8 99.92



5 s 0.083333333 8 71 0.289 -1.079181246 -0.08 17.15

10 s 0.166666667 8 69 0.408 -0.77815125 -0.1 17.13

15 s 0.25 8 68 0.500 -0.602059991 -0.11 17.12

20 s 0.333333333 8 67 0.577 -0.477121255 -0.12 17.11

30 s 0.5 8 65 0.707 -0.301029996 -0.14 17.09

45 s 0.75 8 62 0.866 -0.124938737 -0.17 17.06

1 min 1 8 60 1.000 0 -0.19 17.04

1.5 min 1.5 8 57 1.225 0.176091259 -0.22 17.01

2 min 2 8 54 1.414 0.301029996 -0.25 16.98

3 min 3 8 49 1.732 0.477121255 -0.3 16.93

5 min 5 8 42 2.236 0.698970004 -0.37 16.86

7 min 7 8 36 2.646 0.84509804 -0.43 16.8

10 min 10 8 30 3.162 1 -0.49 16.74

15 min 15 8 24 3.873 1.176091259 -0.55 16.68

20 min 20 8 19 4.472 1.301029996 -0.6 16.63

30 min 30 8 15 5.477 1.477121255 -0.64 16.59

45 min 45 8 9 6.708 1.653212514 -0.7 16.53

1 hora 60 8 8 7.746 1.77815125 -0.71 16.52

1.5 horas 90 8 6 9.487 1.954242509 -0.73 16.5

2 horas 120 8 6 10.954 2.079181246 -0.73 16.5

3 horas 180 8 5 13.416 2.255272505 -0.74 16.49

4 horas 240 8 4 15.492 2.380211242 -0.75 16.48

5 horas 300 8 4 17.321 2.477121255 -0.75 16.48

10 horas 600 8 3 24.495 2.77815125 -0.76 16.47

15 horas 900 8 3 30.000 2.954242509 -0.76 16.47

18 horas 1080 8 2 32.863 3.033423755 -0.77 16.46

24 horas 1440 8 1 37.947 3.158362492 -0.78 16.45

Lectura inicial

Lectura instantanea

88

Arcilla Marrón


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 28/11/2016


Vueltas Rayitas

8 1

Escalón de carga



Carga inicial 2 10 20 1.019 99923.8 99.92


Carga final 1 10 10 0.509 49961.9 49.96



5 s 0.083333333 8 1 0.289 -1.079181246 0 16.45

10 s 0.166666667 8 1.5 0.408 -0.77815125 0.005 16.455

15 s 0.25 8 2 0.500 -0.602059991 0.01 16.46

20 s 0.333333333 8 2.3 0.577 -0.477121255 0.013 16.463

30 s 0.5 8 2.5 0.707 -0.301029996 0.015 16.465

45 s 0.75 8 2.8 0.866 -0.124938737 0.018 16.468

1 min 1 8 3.1 1.000 0 0.021 16.471

1.5 min 1.5 8 3.4 1.225 0.176091259 0.024 16.474

2 min 2 8 3.7 1.414 0.301029996 0.027 16.477

3 min 3 8 4 1.732 0.477121255 0.03 16.48

5 min 5 8 4.1 2.236 0.698970004 0.031 16.481

7 min 7 8 4.2 2.646 0.84509804 0.032 16.482

10 min 10 8 4.3 3.162 1 0.033 16.483

15 min 15 8 4.4 3.873 1.176091259 0.034 16.484

20 min 20 8 4.5 4.472 1.301029996 0.035 16.485

30 min 30 8 4.6 5.477 1.477121255 0.036 16.486

45 min 45 8 4.7 6.708 1.653212514 0.037 16.487

1 hora 60 8 4.73 7.746 1.77815125 0.0373 16.4873

1.5 horas 90 8 4.76 9.487 1.954242509 0.0376 16.4876

2 horas 120 8 4.79 10.954 2.079181246 0.0379 16.4879

4.5 horas 270 8 4.85 16.432 2.431363764 0.0385 16.4885

5 horas 300 8 4.9 17.321 2.477121255 0.039 16.489

7 horas 420 8 4.93 20.494 2.62324929 0.0393 16.4893

10 horas 600 8 4.97 24.495 2.77815125 0.0397 16.4897

15 horas 900 8 5 30.000 2.954242509 0.04 16.49

20 horas 1200 8 5.05 34.641 3.079181246 0.0405 16.4905

24 horas 1440 8 5.15 37.947 3.158362492 0.0415 16.4915

Lectura inicial

Lectura instantanea

89

Arcilla Marrón


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 29/11/2016


Vueltas Rayitas

8 5.15

Escalón de carga



Carga inicial 1 10 10 0.509 49961.9 49.96


Carga final 0.5 10 5 0.255 24981.0 24.98



5 s 0.083333333 8 6 0.289 -1.079181246 0.0085 16.5

10 s 0.166666667 8 6 0.408 -0.77815125 0.0085 16.5

15 s 0.25 8 6.5 0.500 -0.602059991 0.0135 16.505

20 s 0.333333333 8 7 0.577 -0.477121255 0.0185 16.51

30 s 0.5 8 7 0.707 -0.301029996 0.0185 16.51

45 s 0.75 8 7.5 0.866 -0.124938737 0.0235 16.515

1 min 1 8 8 1.000 0 0.0285 16.52

1.5 min 1.5 8 8.8 1.225 0.176091259 0.0365 16.528

2 min 2 8 9 1.414 0.301029996 0.0385 16.53

3 min 3 8 10 1.732 0.477121255 0.0485 16.54

5 min 5 8 11 2.236 0.698970004 0.0585 16.55

7 min 7 8 12 2.646 0.84509804 0.0685 16.56

10 min 10 8 12.1 3.162 1 0.0695 16.561

15 min 15 8 12.2 3.873 1.176091259 0.0705 16.562

20 min 20 8 12.3 4.472 1.301029996 0.0715 16.563

30 min 30 8 12.5 5.477 1.477121255 0.0735 16.565

45 min 45 8 12.7 6.708 1.653212514 0.0755 16.567

1 hora 60 8 12.9 7.746 1.77815125 0.0775 16.569

1.5 horas 90 8 13 9.487 1.954242509 0.0785 16.57

2 horas 120 8 13.2 10.954 2.079181246 0.0805 16.572

4 horas 240 8 13.7 15.492 2.380211242 0.0855 16.577

5 horas 300 8 14 17.321 2.477121255 0.0885 16.58

7 horas 420 8 14.02 20.494 2.62324929 0.0887 16.5802

10 horas 600 8 14.03 24.495 2.77815125 0.0888 16.5803

15 horas 900 8 14.04 30.000 2.954242509 0.0889 16.5804

20 horas 1200 8 14.04 34.641 3.079181246 0.0889 16.5804

24 horas 1440 8 14.05 37.947 3.158362492 0.089 16.5805

Lectura inicial

Lectura instantanea

90

Arcilla Marrón


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 30/11/2016


Vueltas Rayitas

8 14.05

Escalón de carga



Carga inicial 0.5 10 5 0.255 24981.0 24.98


Carga final 1 10 10 0.509 49961.9 49.96



5 s 0.083333333 8 12 0.289 -1.079181246 -0.0205 16.56

10 s 0.166666667 8 11.9 0.408 -0.77815125 -0.0215 16.559

15 s 0.25 8 11.7 0.500 -0.602059991 -0.0235 16.557

20 s 0.333333333 8 11.4 0.577 -0.477121255 -0.0265 16.554

30 s 0.5 8 11.3 0.707 -0.301029996 -0.0275 16.553

45 s 0.75 8 11.2 0.866 -0.124938737 -0.0285 16.552

1 min 1 8 11 1.000 0 -0.0305 16.55

1.5 min 1.5 8 11 1.225 0.176091259 -0.0305 16.55

2 min 2 8 10 1.414 0.301029996 -0.0405 16.54

3 min 3 8 9.9 1.732 0.477121255 -0.0415 16.539

5 min 5 8 9.8 2.236 0.698970004 -0.0425 16.538

7 min 7 8 9.7 2.646 0.84509804 -0.0435 16.537

10 min 10 8 9.6 3.162 1 -0.0445 16.536

15 min 15 8 9.5 3.873 1.176091259 -0.0455 16.535

20 min 20 8 9.4 4.472 1.301029996 -0.0465 16.534

30 min 30 8 9.3 5.477 1.477121255 -0.0475 16.533

45 min 45 8 9.2 6.708 1.653212514 -0.0485 16.532

1 hora 60 8 9.1 7.746 1.77815125 -0.0495 16.531

1.5 horas 90 8 9 9.487 1.954242509 -0.0505 16.53

2 horas 120 8 8.9 10.954 2.079181246 -0.0515 16.529

3 horas 180 8 8.8 13.416 2.255272505 -0.0525 16.528

5 horas 300 8 8.7 17.321 2.477121255 -0.0535 16.527

7 horas 420 8 8.6 20.494 2.62324929 -0.0545 16.526

10 horas 600 8 8.5 24.495 2.77815125 -0.0555 16.525

15 horas 900 8 8.4 30.000 2.954242509 -0.0565 16.524

20 horas 1200 8 8.4 34.641 3.079181246 -0.0565 16.524

24 horas 1440 8 8.3 37.947 3.158362492 -0.0575 16.523

Lectura inicial

Lectura instantanea

91

Arcilla Marrón


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 01/12/2016


Vueltas Rayitas

8 8.3

Escalón de carga



Carga inicial 1 10 10 0.509 49961.9 49.96


Carga final 2 10 20 1.019 99923.8 99.92



5 s 0.083333333 8 7 0.289 -1.079181246 -0.013 16.51

10 s 0.166666667 8 6 0.408 -0.77815125 -0.023 16.5

15 s 0.25 8 5 0.500 -0.602059991 -0.033 16.49

20 s 0.333333333 8 5 0.577 -0.477121255 -0.033 16.49

30 s 0.5 8 4 0.707 -0.301029996 -0.043 16.48

45 s 0.75 8 3 0.866 -0.124938737 -0.053 16.47

1 min 1 8 3 1.000 0 -0.053 16.47

1.5 min 1.5 8 3 1.225 0.176091259 -0.053 16.47

2 min 2 8 2 1.414 0.301029996 -0.063 16.46

3 min 3 8 1 1.732 0.477121255 -0.073 16.45

5 min 5 8 1 2.236 0.698970004 -0.073 16.45

7 min 7 8 1 2.646 0.84509804 -0.073 16.45

10 min 10 8 0 3.162 1 -0.083 16.44

15 min 15 7 99 3.873 1.176091259 -0.093 16.43

20 min 20 7 98 4.472 1.301029996 -0.103 16.42

30 min 30 7 97 5.477 1.477121255 -0.113 16.41

45 min 45 7 97 6.708 1.653212514 -0.113 16.41

1 hora 60 7 96.7 7.746 1.77815125 -0.116 16.407

1.5 horas 90 7 96.4 9.487 1.954242509 -0.119 16.404

2 horas 120 7 96.2 10.954 2.079181246 -0.121 16.402

3 horas 180 7 96 13.416 2.255272505 -0.123 16.4

5 horas 300 7 96 17.321 2.477121255 -0.123 16.4

7 horas 420 7 95 20.494 2.62324929 -0.133 16.39

10 horas 600 7 95 24.495 2.77815125 -0.133 16.39

15 horas 900 7 94.8 30.000 2.954242509 -0.135 16.388

20 horas 1200 7 94.5 34.641 3.079181246 -0.138 16.385

24 horas 1440 7 94.3 37.947 3.158362492 -0.14 16.383

Lectura inicial

Lectura instantanea

92

Arcilla Marrón


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 02/12/2016


Vueltas Rayitas

7 94.3

Escalón de carga



Carga inicial 2 10 20 1.019 99923.8 99.92


Carga final 4 10 40 2.037 199847.7 199.85



5 s 0.083333333 7 86 0.289 -1.079181246 -0.083 16.3

10 s 0.166666667 7 84 0.408 -0.77815125 -0.103 16.28

15 s 0.25 7 83 0.500 -0.602059991 -0.113 16.27

20 s 0.333333333 7 82 0.577 -0.477121255 -0.123 16.26

30 s 0.5 7 80 0.707 -0.301029996 -0.143 16.24

45 s 0.75 7 77 0.866 -0.124938737 -0.173 16.21

1 min 1 7 75 1.000 0 -0.193 16.19

1.5 min 1.5 7 72 1.225 0.176091259 -0.223 16.16

2 min 2 7 69 1.414 0.301029996 -0.253 16.13

3 min 3 7 64 1.732 0.477121255 -0.303 16.08

5 min 5 7 57 2.236 0.698970004 -0.373 16.01

7 min 7 7 53 2.646 0.84509804 -0.413 15.97

10 min 10 7 48 3.162 1 -0.463 15.92

15 min 15 7 42 3.873 1.176091259 -0.523 15.86

20 min 20 7 39 4.472 1.301029996 -0.553 15.83

30 min 30 7 36 5.477 1.477121255 -0.583 15.8

45 min 45 7 34 6.708 1.653212514 -0.603 15.78

1 hora 60 7 33 7.746 1.77815125 -0.613 15.77

1.5 horas 90 7 32 9.487 1.954242509 -0.623 15.76

2 horas 120 7 31 10.954 2.079181246 -0.633 15.75

3 horas 180 7 30 13.416 2.255272505 -0.643 15.74

4 horas 240 7 30 15.492 2.380211242 -0.643 15.74

5 horas 300 7 29 17.321 2.477121255 -0.653 15.73

7 horas 420 7 28 20.494 2.62324929 -0.663 15.72

10 horas 600 7 27 24.495 2.77815125 -0.673 15.71

20 horas 1200 7 26.5 34.641 3.079181246 -0.678 15.705

24 horas 1440 7 26 37.947 3.158362492 -0.683 15.7

Lectura inicial

Lectura instantanea

93

Arcilla Marrón


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 07/12/2016


Vueltas Rayitas

7 26

Escalón de carga



Carga inicial 4 10 40 2.037 199847.7 199.85


Carga final 8 10 80 4.074 399695.4 399.70



5 s 0.083333333 7 19 0.289 -1.079181246 -0.07 15.63

10 s 0.166666667 7 16 0.408 -0.77815125 -0.1 15.6

15 s 0.25 7 14 0.500 -0.602059991 -0.12 15.58

20 s 0.333333333 7 13 0.577 -0.477121255 -0.13 15.57

30 s 0.5 7 11 0.707 -0.301029996 -0.15 15.55

45 s 0.75 7 8 0.866 -0.124938737 -0.18 15.52

1 min 1 7 6 1.000 0 -0.2 15.5

1.5 min 1.5 7 2 1.225 0.176091259 -0.24 15.46

2 min 2 6 99 1.414 0.301029996 -0.27 15.43

3 min 3 6 94 1.732 0.477121255 -0.32 15.38

5 min 5 6 86 2.236 0.698970004 -0.4 15.3

7 min 7 6 81 2.646 0.84509804 -0.45 15.25

10 min 10 6 76 3.162 1 -0.5 15.2

15 min 15 6 72 3.873 1.176091259 -0.54 15.16

20 min 20 6 70 4.472 1.301029996 -0.56 15.14

30 min 30 6 68 5.477 1.477121255 -0.58 15.12

45 min 45 6 66 6.708 1.653212514 -0.6 15.1

1 hora 60 6 65 7.746 1.77815125 -0.61 15.09

1.5 horas 90 6 64 9.487 1.954242509 -0.62 15.08

2 horas 120 6 63 10.954 2.079181246 -0.63 15.07

3 horas 180 6 63 13.416 2.255272505 -0.63 15.07

4 horas 240 6 62 15.492 2.380211242 -0.64 15.06

5 horas 300 6 62 17.321 2.477121255 -0.64 15.06

10 horas 600 6 61 24.495 2.77815125 -0.65 15.05

15 horas 900 6 60 30.000 2.954242509 -0.66 15.04

20 horas 1200 6 60 34.641 3.079181246 -0.66 15.04

24 horas 1440 6 59 37.947 3.158362492 -0.67 15.03

Lectura inicial

Lectura instantanea

94

Arcilla Marrón


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 09/12/2016


Vueltas Rayitas

6 59

Escalón de carga



Carga inicial 8 10 80 4.074 399695.4 399.70


Carga final 4 10 40 2.037 199847.7 199.85



5 s 0.083333333 6 61 0.289 -1.079181246 0.02 15.05

10 s 0.166666667 6 61.5 0.408 -0.77815125 0.025 15.055

15 s 0.25 6 62 0.500 -0.602059991 0.03 15.06

20 s 0.333333333 6 62.3 0.577 -0.477121255 0.033 15.063

30 s 0.5 6 62.7 0.707 -0.301029996 0.037 15.067

45 s 0.75 6 63 0.866 -0.124938737 0.04 15.07

1 min 1 6 63 1.000 0 0.04 15.07

1.5 min 1.5 6 64 1.225 0.176091259 0.05 15.08

2 min 2 6 64 1.414 0.301029996 0.05 15.08

3 min 3 6 65 1.732 0.477121255 0.06 15.09

5 min 5 6 65.1 2.236 0.698970004 0.061 15.091

7 min 7 6 65.2 2.646 0.84509804 0.062 15.092

10 min 10 6 65.3 3.162 1 0.063 15.093

15 min 15 6 65.4 3.873 1.176091259 0.064 15.094

20 min 20 6 65.5 4.472 1.301029996 0.065 15.095

30 min 30 6 65.6 5.477 1.477121255 0.066 15.096

45 min 45 6 65.7 6.708 1.653212514 0.067 15.097

1 hora 60 6 65.8 7.746 1.77815125 0.068 15.098

1.5 horas 90 6 65.9 9.487 1.954242509 0.069 15.099

2 horas 120 6 65.95 10.954 2.079181246 0.0695 15.0995

3 horas 180 6 66 13.416 2.255272505 0.07 15.1

4 horas 240 6 66 15.492 2.380211242 0.07 15.1

5 horas 300 6 66.1 17.321 2.477121255 0.071 15.101

10 horas 600 6 66.2 24.495 2.77815125 0.072 15.102

15 horas 900 6 66.3 30.000 2.954242509 0.073 15.103

20 horas 1200 6 66.4 34.641 3.079181246 0.074 15.104

24 horas 1440 6 66.5 37.947 3.158362492 0.075 15.105

Lectura inicial

Lectura instantanea

95

Arcilla Marrón


Remoldeada Sí

LL Sí


Hmuestra 20 mm


Área 1963.495438 mm2 19.63495438 cm2 0.001963495 m2

Drenaje doble Sí

Hcálculo 10 mm


Fecha 12/12/2016


Vueltas Rayitas

6 66.5

Escalón de carga



Carga inicial 4 10 40 2.037 199847.7 199.85


Carga final 2 10 20 1.019 99923.8 99.92



5 s 0.083333333 6 68 0.289 -1.079181246 0.015 15.12

10 s 0.166666667 6 68 0.408 -0.77815125 0.015 15.12

15 s 0.25 6 69 0.500 -0.602059991 0.025 15.13

20 s 0.333333333 6 69 0.577 -0.477121255 0.025 15.13

30 s 0.5 6 70 0.707 -0.301029996 0.035 15.14

45 s 0.75 6 70 0.866 -0.124938737 0.035 15.14

1 min 1 6 71 1.000 0 0.045 15.15

1.5 min 1.5 6 72 1.225 0.176091259 0.055 15.16

2 min 2 6 72 1.414 0.301029996 0.055 15.16

3 min 3 6 72 1.732 0.477121255 0.055 15.16

5 min 5 6 74 2.236 0.698970004 0.075 15.18

7 min 7 6 75 2.646 0.84509804 0.085 15.19

10 min 10 6 75 3.162 1 0.085 15.19

15 min 15 6 76 3.873 1.176091259 0.095 15.2

20 min 20 6 76.3 4.472 1.301029996 0.098 15.203

30 min 30 6 76.5 5.477 1.477121255 0.1 15.205

45 min 45 6 76.8 6.708 1.653212514 0.103 15.208

1 hora 60 6 77 7.746 1.77815125 0.105 15.21

1.5 horas 90 6 77.1 9.487 1.954242509 0.106 15.211

2 horas 120 6 77.2 10.954 2.079181246 0.107 15.212

3 horas 180 6 77.3 13.416 2.255272505 0.108 15.213

5 horas 300 6 77.4 17.321 2.477121255 0.109 15.214

6 horas 360 6 77.5 18.974 2.556302501 0.11 15.215

7 horas 420 6 77.6 20.494 2.62324929 0.111 15.216

8 horas 480 6 77.7 21.909 2.681241237 0.112 15.217

9 horas 540 6 77.8 23.238 2.73239376 0.113 15.218

24 horas 1440 6 77.8 37.947 3.158362492 0.113 15.218

Lectura inicial

Lectura instantanea

DETERMINACIÓN EXPERIMENTAL DE LAS CURVAS DE …

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