Clase de estructura de Acero

Universidad Católica Andrés Bello – Escuela de Ingeniería Civil – Proyecto de Estructuras de Acero

Universidad Católica Andrés Bello Escuela de Ingeniería CivilProyecto de Estructuras de Acero

• TEMA 1– Medios de unión; pernos y soldadura.– Estados limites.– Conexiones en miembros solicitados por cargas axiales.– Conceptos de área neta, área efectiva y bloque de corte.– Conexiones colgadas.– Efecto de apalancamiento.– Conexiones de corte.

• Requisitos:– Capítulos 21, 22 y 23 de COVENIN 1618-1998– Sección J AISC 360-2005

Tema 1



• TEMA 1– Las conexiones es un parte importante en el diseño de estructuras de

acero. Su importancia es tal que su contribución en la seguridad y en la costos de la estructura no puede ser despreciada.

– Es conocido por medio de los análisis de las fallas de las estructuras, que más del 50% de las fallas de estructuras de acero reportadas tienen como motivo principal un mal diseño de las uniones.

– Por estos motivos es necesario realizar conexiones que cumplan con los requisitos de seguridad y de costos adecuados.

– Las uniones se realizan normalmente por dos medio y sus combinaciones, estos son:

• Pernos.• Soldadura.

Medios de unión



• TEMA 1– Medios de unión, pernos

• Existen tres tipos de pernos reconocidos por los códigos de diseño de estructuras de acero. Los códigos reconoces estos pernos en función de su resistencia, la clasificación es:

– Pernos de Alta Resistencia ASTM A490 (American Society forTesting and Materials).

– Pernos de Alta Resistencia ASTM A325, F1852.– Pernos normales ASTM A307.

• Los pernos de Alta resistencia son llamados normalmente pernos estructurales y los pernos ASTM A307 son también llamados pernos calibrados, pernos ordinarios o pernos sin acabado. El uso de los pernos A307 debe estar limitado a conexiones por corte en las cuales no existan acciones de fatiga.

– Medios de unión, pernos




• Los pernos A490 y A325 pueden instalarse totalmente tensionados (fully tensioned) o con apriete de mano (snug tight).

– Totalmente tensionados (fully tensioned) es cuando el torque aplicado a los pernos es un equivalente a tensionar los pernos aun 70% de su resistencia a la tracción.

• Apriete de mano (snug tight) es la condición que aparece cuando todas las superficies, arandelas, tuerca, cabeza del perno están en contacto.

• En general todas las uniones deben de cumplir con el Specification of Structural Joints using ASTM A325 and A490 Bolts del Research Council on Structural Conections (RSC).

• Las uniones de apriete a mano son menos costosas que aquellas ejecutadas con pernos totalmente tensionados.




Fuente AISC Connectionteaching toolkit




• Existen dos tipos de uniones a ser realizadas con pernos, las llamadas uniones a fricción y las uniones a corte.

– Uniones a fricción, este tipo de unión transmite las acciones en la unión por medio de la fricción resultante del apriete de las planchas por medio de los pernos. Toma su nombre de su funcionamiento. Los pernos en estas uniones están totalmente tensionados.

– Uniones a corte, este tipo de unión depende del efecto de cizallamiento tipo tijera debido a la acción de las planchas que ocurre en los pernos debido a la transmisión de cargas. Toma su nombre de su funcionamiento. Los pernos en estas uniones pueden estar totalmente tensionados o apretados a mano.





– Las juntas de pernos totalmente tensionados, tipo fricción o soldaduras deben ser usadas para las siguientes conexiones:

» Conexiones para el soporte de maquinaria y otras cargas vivas que producen impacto o cargas reversibles.

» En cualquier otra conexión especificada en los planos de proyecto.

• Juntas con pernos con apriete a manos (snug-tight) ó juntas con pernos ASTM A307 serán permitidas en cualquier lugar excepto en los especificados anteriormente J3.1 360-2005 (1618-1998).





• El efecto de corte en los pernos de las uniones tipo corte esta clasificado en:

– Corte con la rosca incluida en el plano de corte, tal como lo dice su nombre el plano en el cual las planchas efectúan el cizallamiento en el perno esta ubicado dentro de la parte roscada del perno.

– Corte con la rosca excluida del plano de corte, tal como lo dice su nombre el plano en el cual las planchas efectúan el cizallamiento en el perno esta ubicado fiera de la parte roscada del perno.





• Tamaño de los agujeros:– El tamaño de los agujeros para pernos se regirá por lo establecido

en la Tabla 22.2 1618-1998 (J3.3 y J3.3M 360-2005).– A menos que el ingeniero especifique lo contrario los agujeros

serán estándar.– Los agujeros agrandados Podrán utilizarse agujeros agrandados

en todos los empalmes diseñados con conexiones de deslizamiento crítico, pero no en las conexiones por aplastamiento.

– Los agujeros de ranura corta podrán utilizarse en todos los empalmes, sean diseñados como conexiones tipo aplastamiento o de deslizamiento crítico. En las conexiones de deslizamiento crítico no será necesario considerar la orientación de la ranura en el agujero, pero en las conexiones del tipo aplastamiento, la dirección de la ranura en el agujero será perpendicular a la línea de acción de la carga.



Universidad Católica Andrés Bello Escuela de Ingeniería CivilProyecto de Estructuras de Acero – Medios de unión, pernos


• Diámetro nominal de los pernos

• Área nominal de los perno

Fuente 1618-1998




• Tamaño de los agujeros:– Los agujeros de ranura larga se utilizarán agujeros ranura larga

solamente en una de las partes empalmadas de una conexión de deslizamiento crítico o por aplastamiento que presente una superficie de contacto individual. Los agujeros de ranura larga podrán utilizarse sin consideración de la dirección de la carga en conexiones de deslizamiento crítico, pero serán perpendiculares a la dirección de la carga en conexiones tipo aplastamiento.




Fuente 1618-1998




• Separación entre agujeros:– La norma 1618-1998 establece que la separación minima es de 2,7

veces el diámetro nominal del perno, preferiblemente no menor de 3,0 veces el diámetro nominal (J.3.3 360-2005)

– La separación máxima no será mayor de 12 veces el espesor de la plancha más delgada ni de 150mm según la norma J3.5 360-2005.




• Separación entre agujeros y borde de plancha:– La separación entre los bordes y los agujeros estándar esta dada

por la tabla 22.3.– Cuando se usen agujeros agrandados o ranurados la separación

minima al borde de la pancha deberá incrementarse según las tablas 22.4 y 22.5.



Fuente 1618-1998Fuente 1618-1998



• TABLA 22.3 (CONT.)• NOTAS:

a) Se permite usar una menor distancia cuando resulte de las Fórmulas del Artículo 22.9 :

b) Para agujeros agrandados o de ranura, véase la Tabla 22.6c) Todas las distancias al borde en esta columna pueden reducirse en

3 mm cuando la perforación está en un punto en donde la tensión no excede el veinticinco por ciento (25 %) de la máxima resistencia en el elemento.

d) Pueden ser 32 mm en los extremos de ángulos que conectan vigas y en las conexiones con planchas extremas.

Fuente 1618-1998



Fuente 1618-1998



• Resistencia a la tracción ó al corte (uniones tipo aplastamiento) 22.9.1 1618-1998 (J3.6 360.2005)

– La resistencia al corte o a la tracción de los pernos en las uniones tipo aplastamiento esta dada por

– ASD LRFD

– ASD– LRFD

– Estas expresiones son solo validas si los pernos están sometidos solo a tracción o compresión.

– Los esfuerzos admisibles están dados por la tabla 22.6

FnApRn ⋅=

RnRa ⋅Ω

=1 RnRu ⋅= φ

75,000,2

==Ω

φ




Fuente 1618-1998

Tabl

a 22

.6

RES

ISTE

NC

IA D

E PE

RN

OS

Y PA

RTE

S R

OSC

AD

AS

275,0

*

=Ω=φ

275,0

*

=Ω=φ



• TABLA 22.6 (CONT.)• NOTAS:• Los valores de la tabla son aplicables a pernos y partes roscadas

milimétricas como a los fabricados en pulgadas:a) Únicamente para carga estática.b) Se aceptan roscas en los planos de corte.c) La capacidad a tracción de la porción roscada de una barra, con

extremos ensanchados basada en el área de la sección correspondiente al diámetro mayor de la rosca, Ab , será mayor que el valor obtenido al multiplicar Fy por el área nominal del cuerpo de la barra antes de su ensanchamiento.

d) Para pernos A325 y A490 sujetos a cargas de fatiga, véase el Apéndice D.

e) Los valores tabulados se reducirán en un veinte por ciento (20%) cuando las conexiones tipo aplastamiento utilizadas para unir miembros en tracción tengan una disposición de conectores cuya longitud, medida en la dirección paralela a la de la fuerza, sea mayor de 1270 mm.

– * Se añadió el factor para ASD según 360-2005Fuente 1618-1998 y 360-2005



• Resistencia a la tracción y al corte (uniones tipo aplastamiento) 22.9.1 1618-1998 (J3.7 360.2005)

– La resistencia al corte y a la tracción de los pernos en las uniones tipo aplastamiento esta dada por

– ASD LRFD

– ASD– LRFD

– Estas expresiones son solo validas si los pernos están sometidos solo a tracción o compresión.

– Los esfuerzos admisibles están dados por la tabla 22.8

FnApRn ⋅=

RnRa ⋅Ω

=1 RnRu ⋅= φ

75,000,2

==Ω

φ




Fuente 1618-1998



• Resistencia al corte (uniones tipo fricción) 22.10 1618-1998 (J3.8 360.2005)

• La resistencia al corte de los pernos en las uniones tipo fricción dada por

– ASD LRFD

– Para las uniones donde el deslizamiento es un limite de serviciabilidad– ASD– LRFD

– Para las uniones donde se desea prevenir el deslizamiento– ASD– LRFD

sbscu NThDRn ⋅⋅⋅⋅= μ

RnRa ⋅Ω

=1 RnRu ⋅= φ

15,1

==Ω

φ


85,076,1

==Ω

φ



• Resistencia al corte (uniones tipo fricción) 22.10 1618-1998 (J3.8 360-2005)

• Donde:• µ es el coeficiente de deslizamiento para superficies clase A o B según se

aplicable o requerido por pruebas– µ=0,35 para superficies clase A. Superficies libres de cascarilla de

laminación no pintadas o superficies limpiadas por medio de chorro de arena y protegidas por protector clase A.

– µ=0,50 para superficies clase B. Superficies limpiadas por medio de chorro de arena y no pintadas o superficies limpiadas con chorro de arena y protegidas con un protector clase B.

• Du=1,13 es la relación del radio medio de los pernos pretensados instalados a la pretensión especifica.

• hsc es el factor de los agujeros– hsc =1,00 para agujeros estándar– hsc =0,85 para agujeros sobre medida y ranura corta– hsc =0,70 para agujeros de ranura larga

• Nsc numero de planos de deslizamiento• Tb la tensión mínima de los pernos dada por la tabla 22.7




• Resistencia a la tracción y al corte (uniones tipo fricción) 22.10 1618-1998 (J3.8 360.2005)

• La resistencia al corte de los pernos en las uniones tipo fricción dada por

– ASD LRFD

– Para las uniones donde el deslizamiento es un limite de serviciabilidad– ASD– LRFD

– Para las uniones donde se desea prevenir el deslizamiento– ASD– LRFD

ssbscu NkThDRn ⋅⋅⋅⋅⋅= μ

RnRa ⋅Ω

=1 RnRu ⋅= φ

15,1

==Ω

φ


85,076,1

==Ω

φ



• Resistencia al corte (uniones tipo fricción) 22.10 1618-1998 (J3.8 360-2005)

• Donde:

• LRFD ASD

• Nb numero de pernos que soportan la tracción aplicada• Ta fuerza actuante según combinaciones ASD• Tu fuerza actuante según combinaciones LRFD• Tb tensión mínima dada en la tabla 22.7


buu

us NTD

Tk⋅⋅

−=1buu

us NTD

Tk⋅⋅

−=1



Fuente 1618-1998



– Miembros en tracción, métodos ASD y LRFD• Influencia de la conexión en el miembro (pernos tipo aplastamiento),

Tracción 22.9.2 1618-1998 (Sección J3.10 360-2005)

– Cuando la deformación en el agujero del perno sometido a solicitaciones de servicio es una consideración de diseño y en uniones de los sistemas resistentes a sismos

– Cuando la deformación en el agujero del perno sometido a solicitaciones de servicio no es una consideración de diseño:

– Para un perno en una conexión con agujeros de ranura larga, cuyo eje mayor sea perpendicular a la dirección de la línea de acción de las fuerzas

uucn FtdFtLR ⋅⋅⋅≤⋅⋅⋅= 4,22,1

uucn FtdFtLR ⋅⋅⋅≤⋅⋅⋅= 0,35,1

uucn FtdFtLR ⋅⋅⋅≤⋅⋅= 0,2




– Miembros en tracción, métodos ASD y LRFD• Influencia de la conexión en el miembro, Tracción 22.9.2 1618-1998

(Sección J3.10 360-2005)

• LRFD• ASD

– Donde» Lc distancia libre en la dirección de la fuerza, entre el borde

del agujero y el borde del agujero adyacente o al borde del material

» d diámetro nominal del perno» t espesor de la pieza conectada


00,275,0

=Ω=φ



– Miembros en tracción, métodos ASD y LRFD• Influencia de la conexión en el miembro, Tracción (Sección J4.1)

– Fluencia por tracción en el área gruesa

– LRFD– ASD

– Desgarre por tracción en el área neta efectiva

– LRFD– ASD

– Donde» Ae = área efectiva como esta definida en D3.3, para

planchas de empalme con pernos Ae=An ≤ 0,85·Ag

gyn AFR ⋅=

67,190,0

=Ω=φ

00,275,0

=Ω=

t

tφeun AFR ⋅=




– Miembros en tracción, métodos ASD y LRFD• Influencia de la conexión en el miembro, Corte (Sección J4.2)

– Fluencia por corte en el área gruesa

– LRFD– ASD

– Desgarre por corte en el área neta

– LRFD– ASD

– Donde» Anv = área neta a corte

gyn AFR ⋅⋅= 60,0

50,100,1

=Ω=

t

tφ

00,275,0

=Ω=

t

tφnvun AFR ⋅⋅= 60,0




– Miembros en tracción, métodos ASD y LRFD• Influencia de la conexión en el miembro, Bloque de corte (Sección

J4.3)

– Desgarre del bloque de corte

– LRFD– ASD

– Donde» Ubs = 1,00 cuanto los esfuerzos son uniformes y 0,5 cuando

no lo son.» Agv es el área gruesa sometida a corte.» Ant es el área neta sometida a tracción.» Anv es el área neta sometida a corte.

ntubsgvyntubsnvun AFUAFAFUAFR ⋅⋅+⋅⋅≤⋅⋅+⋅⋅= 60,060,0

00,275,0

=Ω=φ




Fuente 360-2005




– Miembros en tracción, métodos ASD y LRFD• Influencia de la conexión en el miembro, Apalancamiento 22.9.4 1618-

1998 (Sección J3.6 360-2005)

– Las tracciones en los pernos deben incluir el efecto de apalancamiento




– Miembros en tracción, métodos ASD y LRFD• Influencia de la conexión en el miembro, Compresión en la sección

Whitmore (Sección J4.4 360-2005)

– Para

– LRFD– ASD

– Para

– Usar capitulo 15 (Sección E)

– Donde

yn FAR ⋅⋅= 90,0

67,190,0

=Ω=φ

25≤⋅r

lk b

25>⋅r

lk b

bl

tlA w ⋅=12tr =

Fuente AISC Manual of steelconstruction



– Miembros en tracción, métodos ASD y LRFD• Influencia de la conexión en el miembro, Efecto de apalancamiento

(Sección J3.6 360-2005)

2wtgb −

=

tw

bgb

a f ⋅≤−

= 25,12

2bdbb −=′ 2

bdaa +=′

ab′′

=ρ

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −⋅= 11TB

LRFD ρβ ⎟

⎠⎞

⎜⎝⎛ −⋅= 11TB

ASD ρβ

00,10,1 =′⇒≥ LRFDLRFD αβ 00,10,1 =′⇒≥ ASDASD αβ

pdb′

−=1δ Fuente AISC Manual of steelconstruction




(Sección J3.6 360-2005)

0,11

1≤⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−

=′

LRFD

LRFDLRFD β

βδ

α0,1

11

≤⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−

=′

ASD

ASDASD β

βδ

α

( )αδ ⋅+⋅⋅′⋅⋅

=1

44,4min_

uLRFD Fp

bTt( )αδ ⋅+⋅⋅

′⋅⋅=

166,6

min_u

ASD FpbTt

y

nLRFDc Fp

bRt⋅

′⋅⋅⋅=

φ44,4_ y

n

ASDc Fp

bRt

⋅

′⋅⋅Ω⋅

=

166,6_

011 2

≥⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡−⎟

⎠⎞

⎜⎝⎛⋅

⋅=

tt

Rr c

n

utLRFD φδ

α

02

≥⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎠⎞

⎜⎝⎛⋅⋅⋅⋅=

ttRq c

LRFDnu ραδφ

0111 2

≥⎥⎥⎥

⎦

⎤

⎢⎢⎢

⎣

⎡

−⎟⎠⎞

⎜⎝⎛⋅

⋅Ω

=tt

R

r c

n

atLRFD δ

α

01 2

≥⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎠⎞

⎜⎝⎛⋅⋅⋅⋅

Ω=

ttRq c

ASDna ραδ




(Sección J3.6 360-2005)

• Donde• tc es el espesor de plancha necesario sin el efecto de apalancamiento• Tu, Ta es la tracción en el perno tomando en cuenta el efecto de

apalancamiento.• qu, qa es la fuerza en el perno debido al apalancamiento• p es el paso de los agujeros de los pernos

uutu qrT += aata qrT +=


Universidad Católica Andrés Bello Escuela de Ingeniería CivilProyecto de Estructuras de Acero – Medios de unión, soldaduras

• TEMA 1– Medios de unión, soldaduras

• Alcance:– Sección 21.7.3 y Artículo 21.9 en sustitución de la Sección AWS

5.17.– Artículo 23.9 en sustitución de la Sección AWS 2.4.1.1.– Tabla 23.1 en sustitución de la Tabla AWS 2.3.– Tabla D2.2 en sustitución de la Tabla AWS 2.2.7.1.– Sección 8.3.1 y Apéndice D en lugar de la Subsección AWS 2,

Parte C.– Capítulo 33 en lugar de las Secciones AWS 5.15.1.2, 5.15.1.3 y

5.15.4.4.

– (Trabajo de investigación)




• Requisitos sismorresistentes:– Todas las juntas soldadas usadas en el los miembros principales

y conexiones del sistema resistente a sismos serán soldadas con un material de aporte cuya clasificación por el AWS o por certificación del fabricante garantice en los ensayos de probetas Charpy con entalla en V, como mínimo una energía absorbida J = 2.75 kgf.m a la temperatura de ensayo de probetas Tcv = – 29º C. En todos los casos donde esta Norma lo especifique, también se cumplirá con este requisito de tenacidad.




• Requisitos sismorresistentes:– En los miembros, conexiones y juntas que formen parte del

sistema resistente a sismos, las discontinuidades creadas por errores o durante las operaciones de fabricación o montajes, tales como punteos de soldadura, pletinas de extensión, ayudas de montaje, remoción con arco eléctrico y cortes a sopletes, se repararán de acuerdo con los métodos de reparación especificados y aprobados por el ingeniero estructural en las Especificaciones del Procedimiento de Soldadura, siguiendo los criterios de la Norma AWS D1.1 vigente.




• Metal de aporte compatible:– El metal de aporte será compatible según AWS D1.1 vigente– En las juntas que se enumeran a continuación se especificarán

metales de aporte con valores de tenacidad J = 2.75 kgf.m a la temperatura Tcv = 4º C obtenidos de ensayos de probetas Charpycon entalla en V:

» Cuando se dejen en su sitio los aceros de respaldo en las soldaduras de ranura de penetración completa en juntas en T y en esquina sometidas a las tensiones transversales calculadas, a menos que sean diseñadas como se indica en la Tabla 23.1 (véase la nota d).

» En las soldaduras de ranura de penetración completa de los empalmes sometidos a tensiones transversales de los perfiles pertenecientes a los Grupos 4 y 5 de la Norma ASTM A6/A6M y los perfiles de sección compuesta con espesores mayores de 50 mm.




• Metal de aporte compatible:» Los certificados de calidad del fabricante constituirán

evidencia suficiente de conformidad con estas especificaciones.




• Deberá evitarse el cruce de cordones de soldadura con el fin de no producir un estado de tensiones triaxiales sobre la soldadura.

• La resistencia debe calcularse tanto en el metal base como en la soldadura, es decir:

• Donde:• ABM es el área de la sección transversal del metal base que soporta la fuerza.• AW es el área de la sección efectiva de la soldadura que soporta la fuerza.• FBM es la resistencia teórica del metal base.• FW es la resistencia teórica del electrodo.

BMBM

BMBM

AF

AF

⋅⋅Ω

⋅⋅1φ

WW

WW

AF

AF

⋅⋅Ω

⋅⋅1φ



• TEMA 1– Medios de unión, soldaduras– Soldadura de ranura

• Espesor efectivo.– Soldadura de ranura (penetración total):

» Ancho efectivo igual al ancho de la pieza.» Espesor efectivo igual al espesor mas delgado a unir.

– Soldadura de penetración parcial» El espesor efectivo esta establecido en la tabla 23.2

• El espesor mínimo efectivo de las soldaduras de penetración parcial esta establecido en la tabla 23.4



• TEMA 1– Medios de unión, soldaduras– Soldadura de filete

• Tamaño máximo efectivo.– En los bordes de planchas de espesor menor 6mm

» El espesor de la plancha.– En los bordes de planchas de espesor mayores o iguales a 6mm

» El tamaño efectivo será el espesor de la plancha menos 2mm– En las uniones entre alma y ala y uniones similares no necesita ser mayor

que el requerido para desarrollar la capacidad del alma, ni los requisitos de la tabla 23.5

• Longitud minima– La longitud minima de una soldadura de filete no será menor de 4 veces su

tamaño nominal, si esto no se cumple se considerará que el tamaño nominal es de un cuarto de la longitud de la soldadura.



Fuente 1618-1998



• TEMA 1– Medios de unión, soldaduras– Soldadura de filete

• Longitud minima– Para una soldadura cuyo extremo esta cargado con una longitud de hasta

100 veces la dimensión de la pierna es permitido tomar el largo actual como el largo efectivo.

– Cuando la longitud de una soldadura cuyo extremo esta cargado excede 100 veces la dimensión de la pierna, la longitud efectiva se tomará como el resultado de multiplicar la longitud por el factor β.

– Cuando la longitud excede 300 el tamaño de la pierna se tomará β=0,60

( ) 0,1002,02,1 ≤⋅−= wLβ



• TEMA 1– Medios de unión, soldaduras– Juntas solapadas:

• En las juntas solapadas, el solape mínimo será igual a 5 veces el espesor de la pieza más delgada y no menor a 25 mm. En las uniones solapadas de planchas o barras sometidas a tensiones normales que solamente utilicen cordones de soldadura transversal, estarán soldadas con filetes a lo largo de los extremos de las dos piezas, salvo en los casos en que la flexión de éstas esté lo suficientemente restringida como para evitar la apertura de la junta bajo condiciones de carga máxima.



Fuente 1618-1998



67,1;90,0 =Ω=φ

67,1;90,0 =Ω=φ88,1;80,0 =Ω=φ

67,1;90,0 =Ω=φ

*

Fuente 1618-1998 y 360-2005



67,1;90,0 =Ω=φ88,1;80,0 =Ω=φ

67,1;90,0 =Ω=φ

00,2;75,0 =Ω=φ

*

Fuente 1618-1998 y 360-2005



67,1;90,0 =Ω=φ

00,2;75,0 =Ω=φ

00,2;75,0 =Ω=φ00,2;75,0 =Ω=φ

*

Fuente 1618-1998 y 360-2005



• NOTAS:a) Para la definición del área efectiva, véase el Artículo 23.9.1.b) Para la soldadura “compatible”, véase la Tabla 3.1 , del Código AWS

D1.1 vigentec) Se permite soldadura con una resistencia superior en un nivel a la

de la soldadura “compatible”.d) En las juntas en T o esquina donde se deje permanentemente el

material de respaldo, se usará material de respaldo que cumpla con los requisitos mínimos de tenacidad, exigidos a las probetas de ensayos Charpy con entalla en V, de J = 2.75 kgf.m a la temperatura Tcv = 4 ºC. Cuando el material de respaldo no cumpla con los requisitos mínimos de tenacidad y se deja permanentemente el material de respaldo, la junta se dimensionará utilizando la resistencia teórica y el factor de minoración de la resistencia teórica correspondientes a soldaduras de penetración parcial.

e) Las soldaduras de filete y las acanaladas de penetración parcial que unen los componentes de miembros ensamblados, como por ejemplo las conexiones entre aleta y alma, pueden diseñarse sin considerar los tensiones a tensión o a compresión en estos elementos paralelos al eje de las soldaduras.

Fuente 1618-1998 y 360-2005



• NOTAS:f) El diseño del material conectado está gobernado por el Artículo

21.15 y 21.16.g) Véase el comentario al Artículo 23.7 y la nota (h).h) Cuando se utilice metal de aporte que no cumple los requisitos de

tenacidad en combinación con filetes de soldaduras solicitados transversalmente, se usará la menor resistencia teórica Fw.

• * Se añadió el factor para ASD según 360-2005

Fuente 1618-1998 y 360-2005



Fuente 1618-1998



Fuente 360-2005



Fuente 1618-1998



• TEMA 1– Estados limites revisados en este tema

Ruptura de bloque de corte (BSR Block Shear Rupture)Aplastamiento de pernos (BB Bolt Bearing)Ruptura de pernos por tensión (BT Bolt tension Fracture)Ruptura de pernos por corte (BS Bolt Shear)

– Flexión loca de las alas (FLB Flange Local Bending)– Pandeo del alma por compresión (WCB Web Compresion Buckling)– Aplastamiento del alma (WC Web Crippling)– Pandeo local del alma (WLB Web Local Buckling)– Fluencia local del alma (WLY Web Local Yielding)– Fluencia por flexión (FY Flexure Yielding)

Apalancamiento (PA Prying Action)Fluencia por corte (SY Shear Yielding)Ruptura por corte (SR Shear Rupture)Fluencia por tensión (TY Tension Yielding)Ruptura por tensión (TR Tension Rupture)

– Soldadura gastada (W Weld wear)Sección de Whitmore (WS Whitmore Section - Yielding / Buckling)

Estado limites

Clase de estructura de Acero

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