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Resumen— Se analiza el disparo de la Unidad Generadora No. 1 de la Central Termoeléctrica ―José Aceves Pozos‖, al presentarse falla a tierra en la boquilla de alta tensión de 230 kV, fase 2, del transformador principal de unidad. La falla es liberada correctamente en 5 ciclos por la operación de las Protecciones (83.33 milisegundos), pero debido al magnetismo residual se continúa aportando a la falla por no tener Interruptor lado generador, y se detectan 3,700 Amperes a 1.2 segundos después del inicio de la falla. La boquilla sale expulsada al exterior del tanque principal debido a la sobrepresión interna provocada por el arco eléctrico en el aceite aislante. El sistema contra explosión e incendio a base de nitrógeno operó correctamente evitando el incendio y mayores daños a consecuencia del mismo. La alta presión por la severidad de esta falla, provocó desplazamientos y daños mecánicos internos en la estructura de sujeción, en los devanados y Boquillas, así como contaminación extrema. Debido a lo anterior, el transformador fue declarado como pérdida total, y fue necesario sustituirlo transportando un equipo de reserva de otra Central Generadora. I. INTRODUCCIÓN La central termoeléctrica ―José Aceves Pozos‖ (Mazatlán, Sin.), se encuentra localizada geográficamente en las siguientes coordenadas: Latitud Norte 23°, Longitud Oeste 106° y a una altura de 3 metros sobre el nivel del mar. Cuenta con tres unidades turbogeneradoras, dos de 158 MW y una de 300 MW, lo que hace una capacidad total de 616 MW. La ciudad de Mazatlán llega a consumir un 20% de su generación total en la temporada de mayor demanda durante el verano. El resto de la energía es enviada por las líneas de transmisión a diferentes áreas de consumo con la ventaja de que la central está ubicada estratégicamente, lo que le permite poder enviar energía al noroeste, norte y occidente del país. La unidad 1 inició su operación el 14 de noviembre de 1976. La unidad 2 inició su operación el 11 de noviembre de 1976. La unidad 3 inició su operación el 01 de noviembre de 1981. El combustible utilizado en la central es el combustóleo Bunker ―C‖, el cual se envía desde el muelle fiscal o de la estación de bombeo de PEMEX por medio de oleoducto y se recibe en tres tanques de almacenamiento. El suministro de agua a la central proviene en su mayor parte del estero ―La Sirena‖. Dicha agua se utiliza para enfriamiento y para producir por medio de de saladoras el agua desmineralizada para las calderas y demás servicios. Central Termoeléctrica ―José Aceves Pozos‖ (Mazatlán, Sin.). II. ANTECEDENTES Debido a los años de servicio de este transformador, en el año 2007 (con 31 años) se le cambió la boquilla original de Alta Tensión de la fase 2, por haber presentado fuga de aceite por el tap capacitivo. Se instaló otra boquilla y un sistema contra explosión e incendio a base de inyección de nitrógeno. Con fecha 16 de junio de 2009 (con 33 años) a las 17:14 horas se presenta disparo de la unidad 1, la cual generaba 150MW, operando protecciones eléctricas primarias y de respaldo, así como la activación del sistema contra explosión e incendio del transformador a base de inyección de nitrógeno. La parte interna de la boquilla de alta tensión 230 kV, fase 2, sale expulsada debido a la sobrepresión en el interior del tanque del transformador, presentándose daños adicionales en componentes del transformador, los cuales se mencionan más adelante. Las últimas pruebas efectuadas a este Transformador fueron en el 2008, un año antes de presentarse la falla, y algunas otras pruebas al aceite aislante, en el 2009. III. DATOS DE PLACA ANÁLISIS DE FALLA DE TRANSFORMADOR TRIFÁSICO DE UNIDAD, DE 180 MVA, 15/230 KV. C.T. JOSÉ ACEVES POZOS-MAZATLÁN. M.I.E. Alberto Quintero Nieves, Ing. Jesús Ernesto Tirado López, Ing. Sergio López Saquelares, CFE GENERACIÓN – México
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Resumen— Se analiza el disparo de la Unidad Generadora
No. 1 de la Central Termoeléctrica ―José Aceves Pozos‖, al
presentarse falla a tierra en la boquilla de alta tensión de 230
kV, fase 2, del transformador principal de unidad. La falla es
liberada correctamente en 5 ciclos por la operación de las
Protecciones (83.33 milisegundos), pero debido al magnetismo
residual se continúa aportando a la falla por no tener
Interruptor lado generador, y se detectan 3,700 Amperes a 1.2
segundos después del inicio de la falla. La boquilla sale
expulsada al exterior del tanque principal debido a la
sobrepresión interna provocada por el arco eléctrico en el
aceite aislante. El sistema contra explosión e incendio a base
de nitrógeno operó correctamente evitando el incendio y
mayores daños a consecuencia del mismo. La alta presión por
la severidad de esta falla, provocó desplazamientos y daños
mecánicos internos en la estructura de sujeción, en los
devanados y Boquillas, así como contaminación extrema.
Debido a lo anterior, el transformador fue declarado como
pérdida total, y fue necesario sustituirlo transportando un
equipo de reserva de otra Central Generadora.
I. INTRODUCCIÓN
La central termoeléctrica ―José Aceves Pozos‖ (Mazatlán,
Sin.), se encuentra localizada geográficamente en las
siguientes coordenadas: Latitud Norte 23°, Longitud Oeste
106° y a una altura de 3 metros sobre el nivel del mar. Cuenta
con tres unidades turbogeneradoras, dos de 158 MW y una de
300 MW, lo que hace una capacidad total de 616 MW.
La ciudad de Mazatlán llega a consumir un 20% de su
generación total en la temporada de mayor demanda durante
el verano. El resto de la energía es enviada por las líneas de
transmisión a diferentes áreas de consumo con la ventaja de
que la central está ubicada estratégicamente, lo que le permite
poder enviar energía al noroeste, norte y occidente del país.
La unidad 1 inició su operación el 14 de noviembre de 1976.
La unidad 2 inició su operación el 11 de noviembre de 1976.
La unidad 3 inició su operación el 01 de noviembre de 1981.
El combustible utilizado en la central es el combustóleo
Bunker ―C‖, el cual se envía desde el muelle fiscal o de la
estación de bombeo de PEMEX por medio de oleoducto y se
recibe en tres tanques de almacenamiento.
El suministro de agua a la central proviene en su mayor parte
del estero ―La Sirena‖. Dicha agua se utiliza para enfriamiento
y para producir por medio de de saladoras el agua
desmineralizada para las calderas y demás servicios.
Central Termoeléctrica ―José Aceves Pozos‖ (Mazatlán, Sin.).
II. ANTECEDENTES
Debido a los años de servicio de este transformador, en el
año 2007 (con 31 años) se le cambió la boquilla original de
Alta Tensión de la fase 2, por haber presentado fuga de aceite
por el tap capacitivo. Se instaló otra boquilla y un sistema
contra explosión e incendio a base de inyección de nitrógeno.
Con fecha 16 de junio de 2009 (con 33 años) a las 17:14
horas se presenta disparo de la unidad 1, la cual generaba
150MW, operando protecciones eléctricas primarias y de
respaldo, así como la activación del sistema contra explosión e
incendio del transformador a base de inyección de nitrógeno.
La parte interna de la boquilla de alta tensión 230 kV, fase 2,
sale expulsada debido a la sobrepresión en el interior del
tanque del transformador, presentándose daños adicionales en
componentes del transformador, los cuales se mencionan más
adelante.
Las últimas pruebas efectuadas a este Transformador fueron
en el 2008, un año antes de presentarse la falla, y algunas otras
pruebas al aceite aislante, en el 2009.
III. DATOS DE PLACA
ANÁLISIS DE FALLA DE TRANSFORMADOR TRIFÁSICO DE UNIDAD, DE 180 MVA, 15/230 KV.
C.T. JOSÉ ACEVES POZOS-MAZATLÁN.
M.I.E. Alberto Quintero Nieves, Ing. Jesús Ernesto Tirado López, Ing. Sergio López Saquelares,
CFE GENERACIÓN – México
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Fig. 1. Datos de placa del transformador
Fig. 2. Datos de placa del transformador. Continuación
Foto 1. Datos de placa de la boquilla fallada.
Datos de placa de las boquillas originales:
Tipo: condensador; Clase de aislamiento: 230 kV; Modelo:
OS; BIL: 1020 kV; Corriente: 800 A; Series: 772420; C1:
285pF.
ESTADÍSTICA DE FALLAS EN TRANSFORMADORES [1].
FALLA EN TRANSFORMADORES DE POTENCIA POR TIPO DE
FALLA DE 2000 AL 2009.
GRÁFICA FALLAS EN TRANSFORMADORES DE POTENCIA POR
TIPO DE FALLA 2000-2009.
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FALLAS DE TRANSFORMADORES QUE ORIGINARON
EXPLOSIÓN CON INCENDIO 2000 – 2009.
FALLAS DE TRANSFORMADORES QUE ORIGINARON
EXPLOSIÓN CON INCENDIO 2000 -2009.
En la estadística de fallas de Transformadores de 2000 a 2009
se observa que las Boquillas ocupan el segundo lugar en
número de fallas (26) aportando un 22%, de las cuales (12)
constituyen el primer lugar y la principal causa de incendio en
Transformadores con un 48%.
IV. SECUENCIA DE EVENTOS Y REGISTROS OSCILOGRÁFICOS.
17:14:40.251 Opera protección 87GT Diferencial de grupo
Generador- Transformador.
17:14:40.283 Disparo 52-91010 (G1B2).
17:14:40.293 Relé 63 TE Buchholz opera.
17:14:40.295 Solenoide disparo de turbina operado U1.
17:14:40.302 Disparo interruptor servicios propios 1A-1.
17:14:40.343 Disparo quebradora de campo U1.
17:14:40.584 Cierre válvula interceptora derecha U1.
17:14:40.968 Opera Relé 86-51NTE Sobre corriente
neutro.
17:14:41.009 Opera Relé 86-21G (86B).
17:14:41.106 Opera Relé 86-VP.
17:14:41.120 Disparo caldera por turbina U1.
17:14:41.125 Opera Relé 86-37-2 (86E) U1.
17:14:41.143 Disparo turbina por caldera U1.
En el sistema contra explosión e incendio del transformador
operó lo siguiente:
• Protecciones eléctricas:
87GT Diferencial de Grupo Generador-
Transformador y 63T Buchholz.
• Disco de ruptura
• Inyección de nitrógeno
• Baja presión cilindro de nitrógeno
NOTA: No opera válvula TL-34 de cierre del tanque
conservador por lo cual se tuvo que cerrar manualmente
válvula aisladora que se localiza antes de la válvula TL-34.
• Válvula de sobrepresión mecánica quedando bandera
pivote amarillo operado.
Fig. 3. Registro oscilográfico de la falla, aparecen las
corrientes de falla y los voltajes se abaten. La falla se libera en
5 ciclos pero permanece el magnetismo residual.
Fig. 4. Gráfico de voltajes del generador obtenidos del
registrador de disturbios. La caída de tensión en las 3 fases es
gradual.
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Fig. 5. Gráfico de corrientes del generador obtenidos del
registrador de disturbios. La caída de corrientes no falladas es
gradual.
Fig. 6. Registro oscilográfico del relevador 87 GT, ver
corrientes lado Generador y lado Bus.
Fig. 7. Registro oscilográfico del relevador de protección
diferencial de grupo. Corrientes lado bus en 230 kV.
Fig. 8. Registro oscilográfico del relevador de protección
diferencial de grupo. Corrientes lado generador en 15 kV.
V. INVENTARIO DE PARTES AFECTADAS
• Boquilla alta tensión H2 (origen de falla a tierra,
provoca explosión).
• Boquilla alta tensión H1 (porcelana desplazada y
fuga de aceite).
• Boquilla alta tensión H3 (porcelana desplazada y
fuga de aceite).
• Boquilla alta tensión H0 (porcelana fracturada y
desplazada).
• Boquilla baja tensión X2 (porcelana desplazada).
• Devanado de baja tensión (no pasa prueba de
resistencia óhmica).
• Tapa superior del tanque (deformada, dos tornillos
capados , perdida de empaque, fuga de aceite).
• Colilla de conexión de boquilla alta tensión H2,
reventada por esfuerzo mecánico.
• Aceite aislante derramado y severamente
contaminado.
• Sistema de sujeción devanados alta tensión
(deformado).
• Sistema de sujeción devanados baja tensión
(deformado).
• Sistema contra explosión e incendio de
transformador (disco de ruptura operado, cilindro de
nitrógeno descargado).
• Contaminación por derrame de aceite aislante hacia
fosa captadora (piedras).
• Boquillas de alta tensión del transformador de
auxiliares (porcelana desplazada).
VI. SECUENCIA FOTOGRÁFICA
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Foto 2. Boquilla fallada H2 Alta Tensión 230 kV
Interno expulsado al exterior debido a sobrepresión interna en
tanque de transformador.
Foto 3. Boquilla H2 fallada a tierra, Alta Tensión 230 kV,
partes dañadas y aislamiento quemado en el capacitor de la
boquilla, conexión de colilla rota por esfuerzo mecánico.
Foto 4. Boquilla H2 fallada a tierra, Alta Tensión 230 kV,
parte interna tubular con indicios de falla a tierra en la brida al
tanque del transformador.
Foto 5. Perforación y fundición, punto de falla a tierra contra
la envolvente y brida al tanque, en la sección interna
(capacitor) de la boquilla ―H2‖.
Foto 6. Pared interior de cilindro soporte de la boquilla de alta
tensión ―H2‖, ver puntos por corriente de falla a tierra.
Foto 8. Conector mecánico trozado y deformado, colilla de
Boquilla fallada H2, Alta Tensión 230 kV a devanado H2.
-
Foto 9. Conector mecánico, devanado a Boquilla fallada H2
Alta Tensión 230 kV, trozado por esfuerzo mecánico.
Foto 10. Porcelanas de boquillas de alta tensión H1 y H3
desplazadas presentando fuga de aceite.
Foto 11. Porcelana fracturada de boquilla de neutro lado alta
tensión.
Foto 12. Tapa del tanque del transformador deformada por
sobrepresión, lado baja tensión, dos tornillos quebrados.
Foto 13.Tapa del tanque del transformador deformada en lado
baja tensión presentándose fuga de aceite.
Foto 14. Aspecto físico de muestras de aceite aislante bueno y
dañado, para análisis de gases combustibles.
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Foto 15. Estructura aislante de sujeción, Devanados lado baja
tensión deformados, desplazados y con partes quebradas.
Foto 16. Estructura aislante de sujeción, Devanados lado alta
tensión deformados, desplazados y con partes quebradas.
Foto 17. Residuos de contaminación interior debido al arco
eléctrico, papel quemado del capacitor de la boquilla.
Foto 18. Alto grado de contaminación interior debido al arco
eléctrico y papel quemado del capacitor de la boquilla.
Foto 19. Sistema contra explosión e incendio. Tablero de
control con indicaciones (leds) de componentes operados.
Foto 20. Sistema contra explosión e incendio. Manómetro de
cilindro de nitrógeno con indicación en cero (descargado).
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Foto 21. Disco de ruptura operado del Sistema contra
explosión e incendio.
Foto 21. Sistema contra explosión e incendio. Disco de ruptura
operado.
Foto 22. Sistema contra explosión e incendio. La válvula
―TL-34‖ de cierre del tanque conservador no operó.
Foto 23. Sistema contra explosión e incendio. Válvula de
cierre manual que está antes de la TL-34 que se tuvo que
cerrar manualmente por no operar correctamente la TL-34.
Foto 24. Válvula de sobrepresión operada sin tirar aceite.
Foto 25. Recolección, confinamiento y limpieza del área así
como retiro de piedras impregnadas de aceite aislante del
transformador.
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VII. DESCRIPCIÓN Y ANÁLISIS DE LA FALLA
Al presentarse la falla a tierra en la Boquilla H2 del
transformador principal, la unidad generadora queda fuera de
servicio por operación de las protecciones eléctricas:
Diferencial de grupo generador-transformador 87GT;
Buchholz 63T; Respaldo de sobre corriente de neutro de
transformador principal 51NTE; y respaldo de distancia del
generador eléctrico 21G. Estas protecciones disparan al
interruptor de potencia 91010, generador de vapor, turbina y
quebradora de campo, además de efectuarse el cambio de
energía para auxiliares.
En el tablero de control del sistema contra explosión e
incendio del transformador aparecen señalizadas la operación
de la protección Diferencial de Grupo Generador-
Transformador, el relevador Buchhoz, la operación del disco
de ruptura, la acción de inyección de nitrógeno al
transformador y la indicación de baja presión del tanque de
nitrógeno lo que confirma la descarga del mismo. Para que el
sistema contra explosión e incendio del transformador active la
inyección de Nitrógeno, requiere del permisivo de la operación
de una protección eléctrica, en este caso fue la diferencial de
grupo generador-transformador, y el disco de ruptura operado.
En la Fig. 3 se observa como a partir del momento del disparo
los voltajes del generador empiezan a abatirse y como las
corrientes del generador se incrementan por la falla y se van
abatiendo esto debido a la descarga del campo del generador
ya que esta unidad no cuenta con interruptor de máquina.
La Fig. 6 es el registro del relevador digital de protección
diferencial de grupo, en el cual se observan las corrientes lado
generador y lado bus (lado alta tensión transformador
principal), así como las indicaciones digitales de la operación
de la protección diferencial de grupo, protección Buchholz, y
la apertura del interruptor de unidad 91010.
De los registros anteriores se deduce que la falla se presentó en
la fase 2 a tierra en el lado bus, o sea el lado de alta tensión del
transformador principal.
Debido a la falla y a la sobrepresión interna, la boquilla de alta
tensión, fase 2, salió expulsada de su porcelana, quedando
colgada de su conector, ver Foto 1.
Realizada la inspección interna del transformador, se confirma
que la boquilla de alta tensión fase 2, presentó falla a tierra
originando un corto circuito entre el tubo conductor de esta y
la pared interior del cilindro donde está montada a la brida y al
tanque. En las Fotos 3, 4, 5 y 6 se observa a detalle los daños.
En las Fotos 8 y 9 se aprecia como al salir expulsada la
boquilla, el conector mecánico que conecta la colilla con el
devanado del transformador se quebró. Se pensó en su
momento que el origén de la falla pudo haber sido un falso
contacto en este conector, pero como se ve no se observan
calentamientos, sino desprendimiento mecánico.
Debido a la sobrepresión generada por la falla en el interior
del transformador, en la Foto 10 se muestra como las
porcelanas de las boquillas lado alta tensión, fases A y C se
desplazaron, presentando fuga de aceite.La Foto 11 muestra la
base de la boquilla del neutro del transformador fracturada. La
Foto 12 está tomada del lado de baja tensión del transformador
y se aprecia la tapa del tanque deformada y la perdida de dos
de los tornillos de la misma.
En las Fotos 15 y 16 se presenta la deformacion de la
estructura de sujeción de los Devanados, los elementos
aislantes y barras de sujeción, esto debido a que al deformarse
el tanque se levantó la tapa junto con las boquillas de baja
tensión.
Las Fotos 17 y 18 muestran los restos de la boquilla fallada,
así como la contaminación que se originó al quemarse el
capacitor de la boquilla y parte del aceite aislante por efecto
del arco eléctrico.
Las Fotos 19 a 23 corresponden al sistema contra explosión e
incendio del transformador en las cuales se observan el tablero
de control con las señalizaciones presentes de los elementos
que se activaron, el manómetro del cilindro de nitrógeno con
indicación de presión cero, dos vistas del disco de ruptura
operado y las válvula aisladora del tanque conservador la cual
permaneció abierta, por lo que se tuvo que cerrar la válvula
manual para aislar la fuga de aceite.
La Foto 25 muestra el impacto al medio ambiente ya que
parcialmente hubo derrame de aceite hacia la fosa captadora,
por lo que para eliminar la contaminación se reemplazó la
piedra afectada.
ANÁLISIS DEL HISTORIAL DE PRUEBAS.
Factor de Potencia Devanados a 10 kv (2008).
CH= 0.49 %
CL= 0.48 %
CHL= 0.48 %
Factor de Potencia al Aceite (2008).
F.P a 21 ° C y 10 kV = 0.96 %
Corriente de Excitación a 10 kV (2008).
H1-H0 = 115.22 mA
H2-H0 = 89.535 mA
H3-H0 = 106.74 MA
Relación de Transformación (2008).
Rel Calc. = 8.853
Lím. Min. = 8.809
Lim. Max. = 8.897
Relaciones medidas.
8.8489 / 8.8481 / 8.8489
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En las pruebas anteriores no se observa nada fuera de los
rangos normales de aceptación.
CROMATOGRAFÍA DE GASES DISUELTOS.
FECHA C2H4
Etileno
C2H6
Etano
12/12/2005 120 101
04/10/2007 151 127
27/11/2007 123 175
15/08/2008 101 106
23/12/2008 90 103
Se observa que en los gases de Etileno y Etano, se han
sobrepasado los límites normales de la Condición 1 (normal),
de acuerdo a la Norma IEEE-C57.104, y se considera en
investigación y seguimiento. Todos los otros gases están
dentro de límites normales.
PRUEBAS A BOQUILLA H2 (2008) [2].
BOQ. PBA. % F.P.
PLAC.
CAP.
PLAC.
% F.P.
MED.
CAP.
MED.
H2 C1 0.333 675 0.650 673.58
H2 C2 N.I. 17,080 0.50 16,895
PRUEBA DE COLLAR CALIENTE BOQUILLA H2 (2008).
Perdidas = 0.125 Watts
Se observa el Factor de Potencia en C1, incrementado en un
195.19 % contra el valor de placa, Fuera de Rango.
El Factor de Potencia en C2 está en los valores considerados
aceptables ( no se tiene dato de placa para comparación), y la
Capacitancia C2 con variaciones de 1.083 %, muy cerca del
límite máximo permitido.
Se observa que las pérdidas en Watts están por fuera del rango
permisible de aceptación de ≤ 0.1 watts, se considera en
investigación de 0.11 a 0.30 watts.
Los valores anteriores son un año antes de la falla.
La recomendación de LAPEM fue que el Transformador se
encuentra en condiciones favorables de operación (2008) [3].
Pruebas fisicoquímicas (2009).
Densidad Relativa a 20/4 °C= 0.872
Tensión Interfacial a Mn/M= 30.4
Color ASTM= Menor a 3.0
Apariencia Visual= Limpio
Número de Neutralización mg KOH/g = 0.035
Tensión de Ruptura Dieléctrica kV= 53.4
% de Factor de Potencia a 25 °C= 0.015
% de Factor de Potencia a 100 °C= 0.92
Azufre Corrosivo= No Corrosivo /1B
Prueba número de Neutralización = 0,0580635 mg KOH/gr
Prueba de Análisis Furfural = 976 DP (100% de Vida).
PRUEBAS DESPUÉS DE LA FALLA (18 junio 2009).
a) Prueba de resistencia de aislamiento.
Alta contra Baja más Tierra
1min 1.96 Gigaohms
5 min 3.65 Gigaohms
10 min 4.16 Gigaohms
b) Baja contra Alta más Tierra
1min 0.72 Gigaohms
5 min 1.46 Gigaohms
10 min 1.94 Gigaohms
c) Alta contra Baja
1min 1.61 Gigaohms
5 min 3.20 Gigaohms
10 min 4.22 Gigaohms
d) Prueba de corriente de excitación.
H1-H0 91.79 miliAmperes, 618.39 Watts
H2-H0 71.98 miliAmperes, 504.45 Watts
H3-H0 91.23 miliAmperes, 619.54 Watts
e) Prueba de relación de transformación.
H1-H0 X1-X2 8.8497
H2-H0 X2-X3 8.8501
H3-H0 X3-X1 8.8515
Calculada 8.853
VIII. CONCLUSIONES
Derivado del análisis realizado al historial de pruebas del
transformador, se considera que el alto factor de potencia en
C1 y la variación de la capacitancia en C2 con valores
cercanos al límite, medidos un año antes de la falla, fueron
evolucionando y originaron la falla de esta boquilla, ya que no
existe algún otro registro de prueba, ni de falla externa, ni
evidencia de algún proceso de deterioro progresivo en los
otros elementos aislantes del transformador.
Debido a los daños encontrados en la inspección interna,
provocados por los esfuerzos a que fue sometido el
transformador durante la falla, y a la severa contaminación
esparcida por toda la parte activa del mismo, se consideró que
los daños fueron irreversibles y que no es confiable para su
operación, ni susceptible de una reparación, por lo que fue
necesario sustituirlo.
Es relevante hacer notar que aún cuando las fallas en
Boquillas representan la causa principal de incendio en
Transformadores, en la falla presentada, la Boquilla explotó y
se dañó totalmente, pero el Transformador no se incendió,
debido a la acción oportuna del Sistema de Protección contra
explosión e incendio a base de nitrógeno.
Es muy importante que el Ingeniero de campo analice
detenidamente los resultados de cada una de las pruebas
efectuadas a sus equipos, ya que aún cuando el estado general
del Transformador se diagnosticaba como disponible, algunas
pruebas puntuales ya indicaban estados de alerta y vigilancia.
-
Por presentarse la falla en epoca de alta demanda, se tuvo la
necesidad de restablecer la unidad generadora lo antes posible
al sistema, por lo que se realizaron actividades para el
reemplazo del transformador fallado, trasladando uno de
reserva que se localizaba en la cd. de Torreón, Coah.,
quedando la unidad sincronizada al sistema el 04 de agosto de
2009 a las 22:55 horas.
Bibliografía.
[1] R. Montes F., J. Alberto V.S. – Estadística de Fallas de
Transformadores de Potencia 2000-2009, XII Conferencia de
Clientes Doble en Latinoamérica 2011, México D.F.
[2] ST-CT-011.- Procedimiento de Pruebas a Boquillas,
Subdirección de Transmisión, Manual de Transformadores y
Reactores de Potencia, Comité de Transformadores de Potencia y
Equipo Afín, 2007.
[3] Reporte No K3332-S-0/2008.- Reporte de Pruebas del
Transformador Principal de la Unidad 1, Departamento de
Evaluación de Equipos Electromecánicos, Oficina de Sistemas
Eléctricos, LAPEM, 2008.
IX. AUTORES
M.I.E. Alberto Otilio Quintero Nieves.
Maestría en Ingeniería Eléctrica por el Instituto de
Investigaciones Eléctricas en 2010.
Ingeniero Mecánico Electricista graduado en 1977, en la
Universidad Veracruzana.
Ingresó a CFE en 1978, en donde ha ocupado los puestos de
Ingeniero Sustituto, Jefe de Departamento de Subestaciones y
Líneas, Jefe de Departamento Eléctrico de Centrales
Generadoras, Jefe de Oficina Divisional, Supervisor Eléctrico
Regional, Jefe de Departamento Eléctrico Regional, en la
Región Peninsular, y desde 1994 es el Jefe del Departamento de Mantenimiento Eléctrico en la Gerencia de Ingeniería
Eléctrica, de la Subdirección de Generación.
Diplomado en Desarrollo de Habilidades Gerenciales en 1994
en el I.T.C.
Diplomado en Sistemas Eléctricos de Potencia en 1997-
1998 en el I.P.N.
Diplomado en Calidad Gerencial en 2000-2001 en el
I.T.E.S.M.
Ha concluido estudios de Maestría en Ciencias con el
S.N.D.L.A.-U.N.E.L.A. (Elaborando su Proyecto de Grado).
Es Miembro y ha sido Presidente y Coordinador del Comité de
Máquinas Eléctricas Rotatorias de CFE.
Ha sido Miembro del Comité de Interruptores de Potencia y
Equipo Afín de C.F.E.
Es Miembro del Comité de Transformadores de Potencia y
Equipo Afín de C.F.E.
Es Miembro de CIGRE y ha sido Secretario del Comité de
Estudios 11 de Máquinas Rotatorias de CIGRE-MÉXICO.
Es miembro de IEEE Sección México.
Es Miembro del Comité de Transformadores de Potencia, y
del Comité de Máquinas Rotatorias, de la Doble Engineering
Company en U.S.A.
Presidente del Comité Latinoamericano de la Doble
Engineering Company.
Ha sido Conferencista en Diversos Foros Nacionales e
Internacionales de Ingeniería Eléctrica.
Ing. Jesús Ernesto Tirado López
Ingeniero Electricista egresado en 1982 del Instituto
Tecnológico y de Estudios Superiores de Monterrey.
Ingresó a laborar a Comisión Federal de Electricidad en 1982
en donde ha ocupado los puestos de Ingeniero Sustituto y Jefe
de Departamento de Protecciones Eléctricas en el Área de
Transmisión; Supervisor Eléctrico, Jefe de Departamento
Eléctrico de la Central Termoeléctrica ―José Aceves Pozos‖
(Mazatlán) y actualmente el cargo de Superintendente
Regional Eléctrico en el Área de Generación Termoeléctrica
Norpacífico.
Es Miembro y ha sido Presidente del Comité de Máquinas
Eléctricas Rotatorias de CFE.
Ing. Sergio Gaspar López Saquelares.
Ingeniero Electricista egresado en 1985 de la Escuela Superior
de Ingeniería Mecánica y Eléctrica del Instituto Politécnico
Nacional.
Supervisor de Instalaciones Eléctricas de la Secretaria de
Comercio y Fomento Industrial de 1985 a 1988.
Ingresó a laborar a Comisión Federal de Electricidad en 1989
en donde ha ocupado los puestos de Ingeniero Sustituto,
Superintendente de Turno, Supervisor Eléctrico y actualmente
ocupa el cargo de Jefe de Departamento Eléctrico de la Central
termoeléctrica ―José Aceves Pozos‖ (Mazatlán) en el Área de
Generación Termoeléctrica Norpacífico.
