Anexo I-4 Estudio de Campos Electro Magneticos

8/13/2019 Anexo I-4 Estudio de Campos Electro Magneticos

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ESTUDIODEIMPACTOAMBIENTAL

"LNEADE2X220KVMAITENCILLOCASERONES"

REGINDEATACAMA

ANEXOI4

INFORMEDELOSCAMPOSELECTROMAGNTICOS


PROYECTOLNEA

DE

TRANSMISIN

2X220

KV

MAITENCILLO

CASERONES

REGINDEATACAMA

RealizadoporelDr.LuisOrtizN.IngenieroCivilElectricista

UniversidaddeSantiagodeChile

Santiago,22deMayode2010


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"LNEADE2X220KVMAITENCILLOCASERONES"REGINDEATACAMA

PREPARADOPOR PGINA1DE 23

INDICE

I. INTRODUCCIN.............................................................................................................. 2

II. PARMETROSDE

LA

LNEA............................................................................................. 3

III. CAMPOELCTRICOCALCULADOYCOMPARACINCONNORMAS.................................. 4

IV. CAMPOMAGNTICOCALCULADOYCOMPARACINCONNORMAS............................... 4

V. INTERFERENCIASDERADIOCALCULADAYCOMPARACINCONNORMAS ..................... 5

VI. INTERFERENCIASDETELEVISINCALCULADASYCOMPARACINCON NORMAS. ........ 6

VII. RUIDOAUDIBLECALCULADOYCOMPARACINCONNORMAS....................................... 6

VIII. CONCLUSIONES.............................................................................................................. 7

IX. ANEXOS ......................................................................................................................... 8ANEXOA: ................................................................................................................................8ANEXOB: ..............................................................................................................................13ANEXOC: ..............................................................................................................................18ANEXO

D...............................................................................................................................20

ANEXOE: ..............................................................................................................................21

X. REFERENCIAS..................................................................................................................22


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I. INTRODUCCINLos campos electromagnticos existen en el medio ambiente, y son de diverso tipo y origen(naturalesyartificiales),siendounacaractersticaimportantesisonionizantesonoionizantes,debido a los efectos negativos sobre la salud que presentan los primeros. Los camposelectromagnticos naturales son eminentemente estticos, como por el ejemplo el campoelctricoestticoenlasuperficiedelatierra,quetieneunvalorpromediomenora0,2kV/m. El

campomagnticoestticotieneunaintensidadpromediode50Tesla(500mG).

Los campos artificiales son aquellos producidos por las fuentes creadas por el hombre,existiendo de distintas intensidades y frecuencias. Las radiaciones de tipo ionizantes tienenfrecuenciasenunrangodelos1016hastalos1020Hertz(Hz),yenestegruposeencuentranlos

rayosx, yultravioleta,loscualestienensuficienteenergaparaproducirdaosenlasclulasdelosseresvivos. Lasradiacionesdetiponoionizantestienenunafrecuenciamenora1016Hz,

secaracterizan

por

producir

calentamiento,

efectos

fotoqumicos

ypor

transmitir

informacin.

Seencuentranenestegrupo lasfrecuenciasextremadamentebajas(ELF), lasradiofrecuencias(AM,FM,TV),lasmicroondas,losrayosinfrarrojosylaluzvisible.

Loscamposelectromagnticosproducidosporlossistemasdeenergaelctricasonclasificadosen: campos de extremadamente baja frecuencia (ELF) de 0 a 3000 Hz, y las interferenciaselectromagnticas(EMI),quetienenunamplioespectrodefrecuencia. LasELFconsideran loscamposelctricosymagnticosde50o60Hzysusarmnicos. LasEMItienenunaanchobandadefrecuencia,desdelosKHzhastalosGHzyestnasociadasalefectocorona.

Los

campos

elctrico

y

magntico

de

50

o

60

Hz

producidos

por

las

lneas

y

subestaciones

elctricas, han tomado gran importancia en los ltimos aos, debido a la crecientepreocupacinporlosposiblesefectosdeestoscampossobrelasaluddelaspersonas.

En las lneas de transmisiny subestacionesasociadas, elefecto delcampo magntico en laspersonas es mayor que el campo elctrico. Esto se debe a que el campo magntico inducecorrientes en todo el cuerpo de la persona, sin embargo el campo elctrico slo inducecorrientesenlasuperficiedelcuerpo[Referencias1,2,3y4]

Entodaslaslneasysubestacioneselctricasconnivelesdetensinigualesosuperioresa66kVel efecto corona comienza a tener importancia. Las manifestaciones ms importantes del

fenmeno

corona

son

la

generacin

de

ruido

acstico

y

campos

electromagnticos.

Estos

camposelectromagnticos tienenunamplioespectrodefrecuenciaquevadesdelospocosHza los GHz, y su principal consecuencia son las interferencias en las telecomunicaciones. EstainterferenciaesmsevidenteenlabandaderadioAM(5351.605KHz)ydetelevisin(90a220MHz).


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II. PARMETROSDELALNEALos valores nominales y los parmetros de la lnea de alta tensin 2x220 kV MaitencilloCaserones,seindicanenlaTabla1.

Tabla 1: Parmetros de la lnea de Alta Tensin 2x220 kV MaitencilloCaserones, disposicinvertical.

Voltajeentrefases 220kVPotenciaporcircuito 194MVA

Alturamnimadelosconductoresalsuelo(fasesinferiores) 7,16m

Alturadelosconductoresenlaestructura(fasesinferiores) 15,40m(1)

Distanciahorizontal

entre

las

fases

inferiores

7,10

m

Distanciahorizontalentrelasfasescentrales 7,50m

Distanciahorizontalentrelasfasessuperiores 7,904mDistanciaverticalentrelasfases 4,85m

Nmerodeconductoresporfase 1Dimetrodelosconductoresdelasfases: 25,16mm

Anchodelafranjadeservidumbre 50m

(1) Valoresobtenidosdelperfilde laestructuradesuspensin tipoS220.2,proporcionadopor

AT&C.

Parael

clculo

del

campo

elctrico

ymagntico

a1m

del

suelo,

se

considera

la

altura

mnima

de

losconductores

Paraelclculodelasinterferenciasderadioytelevisinyruidoaudible,seconsiderlaalturamediadelasfases.Estaalturasecalculacomolaalturamnimamsunterciodelaflecha.

Loscablesdeguardianofueronconsiderados,estosnomodificanmsalldeun1%losvaloresdecampoelctricoymagnticoylasinterferenciasderadioytelevisinyruidoaudible.

En la evaluacin del campo elctrico y magntico, interferencias de radio, interferencias detelevisinyruidoaudible,de la lneadealtatensin2x220kVMaitencilloCaserones,para losefectosdedeterminar lasdistanciasentrelasfasesyentrelasfasesyelsuelo,seconsider laestructuradesuspensintipoKJ15.


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III. CAMPOELCTRICOCALCULADOYCOMPARACINCONNORMAS.La normas de la International Commission on NonIonizing Radiation Protection (ICNIRP),indicancomovaloresmximosdeexposicinaloscamposelctricosde50o60Hz:parapblicoengeneral5kV/mycomovalordeexposicinocupacional10kV/m[1,2].

El estado de New York U.S.A., uno de los pases con ms estudios sobre los efectos de loscampos electromagnticos, especifica para las lneas de transmisin de corriente alterna 1,6kV/mparaelcampoelctrico.

LaTabla2,muestralosvaloresdecampoelctricoproducidosporlalnea2x220kVMaitencilloCaserones,calculadosalbordedelafranjadeservidumbreylosindicadosporlanormaICNIRPydelestadodeNewYorkUSA.ElperfiltransversaldecampoelctricosemuestraenAnexoA.

Tabla2:Comparacindelcampoelctricoalbordedelafranjadeservidumbredelalnea2x220kVMaitencilloCaseronesynormasquefijanvaloresmximos.

Campo elctrico(kV/m)

Valor mximo de exposicin al campo elctrico indicado por lanormaICNIRPparapblicoengeneral 5,0

Valor mximo de campo elctrico al borde de la franja deservidumbredeunalneadeA.T.,EstadodeNewYorkUSA 1,6

Campo

elctrico

producido

por

la

lnea

2x220

kV

Maitencillo

Caseronesalbordedelafranjadeservidumbre(x=25m)0,3

IV. CAMPO MAGNTICO CALCULADO Y COMPARACIN CONNORMAS.

La normas de la International Commission on NonIonizing Radiation Protection (ICNIRP),indican como valores mximos de exposicin a los campos magnticos de 50 o 60 Hz: para

pblicoen

general

100

Tycomoexposicinocupacional500T[1,2].ElestadodeNewYorkU.S.A.,especificaparalaslneasdetransmisindecorrientealterna,20Tcomovalormximodecampomagnticoalbordedelafranjadeservidumbre.

La Tabla 3, muestra los valores de campo magntico producidos por la lnea 2x220 kVMaitencilloCaserones, calculados al borde de la franja de servidumbre y los indicados por lanorma ICNIRP y del estado de New York USA. El perfil transversal de campo magntico semuestraenAnexoA.


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Tabla3:Comparacindelcampomagnticoalbordedelafranjadeservidumbreproducidoporlalnea2x220kVMaitencilloCaseronesynormasinternacionales.

Campo

magntico

(T)Valormximodeexposicin alcampomagntico indicadoporlanormaICNIRPparapblicoengeneral 100

Valor mximo de campo magntico al borde de la franja deservidumbredeunalneadeA.T.,EstadodeNewYorkUSA 20

Campomagnticoproducidoporlalnea2x220kVMaitencilloCaseronesalbordedelafranjadeservidumbre(x=25m)

1,9

V. INTERFERENCIAS DE RADIO CALCULADA Y COMPARACIN CONNORMAS

LaTabla4muestra lasinterferenciasderadioproducidasporlalneade2x220kVMaitencilloCaserones,calculadasa15mdelafaseexterna,ysucomparacinconlanormacanadiense.LosperfilestransversalesdeinterferenciasderadioenbuenymaltiemposepresentanenAnexoA.

Tabla4:Comparacindelasinterferenciasderadioa15mdelafaseexterna,producidoporla

lnea

2x220

kV

Maitencillo

Caserones,

y

la

norma

canadiense

quefijavaloresmximos.

RI(dB)

Valor mximo recomendado por la norma canadiense para lneasde220kV 53

Interferenciaderadioproducidoporlalnea2x220kVMaitencilloCaseronesa15mdelafaseexterna (x=18,6m)

38,3


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VI. INTERFERENCIAS DE TELEVISIN CALCULADASY COMPARACINCON NORMAS.

La Tabla 5 y la Figura 4 muestran las interferencias de televisin, producidas por la lnea de2x220kVMaitencilloCaserones,calculadasa15mdelafaseexterna,ysucomparacinconlanormacanadiense.

LosperfilestransversalesdeinterferenciasdetelevisinenbuenymaltiemposepresentanenAnexoA.

Tabla5:Comparacinde las interferenciasde televisina15mde la faseexterna,producidoporlalnea2x220kVMaitencilloCaserones, ylanormacanadiensequefijavaloresmximos.

TVI(dB)

Valormximorecomendadoporlanormacanadiense 17

Interferencia de televisin producido por la lnea 2x220 kVMaitencilloCaseronesa15mdelafaseexterna (x=18,6m)

1,9

VII. RUIDOAUDIBLECALCULADOYCOMPARACINCONNORMASLaTabla6ylaFigura5comparanelvalordelruidoaudibleenmaltiempo,calculadoalbordedela franja de servidumbre de la lnea de alta tensin 2x220 kV MaitencilloCaserones, y los

valoresindicados

por

la

norma

chilena

de

emisin

de

ruidos

molestos

producidos

por

fuentes

fijas,zonaI.

LosperfilestransversalesderuidoaudibleenbuenymaltiemposepresentanenAnexoA.

Tabla 6: Comparacin del ruido audible en mal tiempo, al borde de la franja deservidumbreproducidoporlalnea2x220kVMaitencilloCaserones, ylanormanacional.

RA(dB)

Valormximo

recomendado

por

la

norma

nacional,

zona

Ide

7:00

a

21:00h. 55

Valormximorecomendadoporlanormanacional,zonaIde21:00a7:00h. 45

Ruido audible en mal tiempo producido por la lnea 2x220 kVMaitencilloCaserones,albordede la franjadeservidumbre (x=25m)

43


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Esta lnea en la mayor parte del tiempo no emite ruido audible, lo que corresponde a lacondicin de buen tiempo. En la condicin de mal tiempo emite ruido, pero cumple con lanormanacional.

VIII. CONCLUSIONESElvalordecampoelctricoproducidoporlneadealtatensin2x220kVMaitencilloCaserones,albordedelafranjadeservidumbrees0,30kV/m,bastantemenorqueloindicadoporlanormadelestadodeNewYork,U.S.A.,cuyovalores1,6kV/m

El valor de campo magntico producido por la lnea de alta tensin 2x220 kV MaitencilloCaserones,paraunatransmisinde160MVAporcircuito,albordedelafranjadeservidumbre,

esde1,9T,bastantemenorque lo indicadopornormadelestadodeNewYork,USA,cuyo

valores

de

20

T.

Lainterferenciaderadio,producidaporlalneadealtatensin2x220kVMaitencilloCaserones,a 15 m de la fase exterior es 38,3 dB, este valor es inferior que el indicado por la normacanadiensequeesde53dBparalneasde220kV.

Las interferencias de televisin, producidas por la lnea de alta tensin 2x220 kV MaitencilloCaserones,a15mde lafaseexternaes1,9dB,bastantemenorque lo indicadopor lanormacanadiense,quees17dB.

El

ruido

audible

en

condiciones

de

mal

tiempo

(L50),

producido

por

la

lnea

de

alta

tensin

2x220 kV MaitencilloCaserones, al borde de la franja de servidumbre, es de 43 dB(A), valormenor a lo indicado por la norma nacional de ruidos producidos por fuentes fijas en zonaresidencial,cuyovaloresde45dBde21a7horasy55dBde7a21horas.

Delestudiosepuedeafirmarque la lnea2x220kVMaitencilloCaserones,producevaloresdecampoelctrico,campomagntico,interferenciasderadio,interferenciasdetelevisinyruidoaudiblebastantemenoresalosindicadosporlasrespectivasnormas.

Santiago,22deMayode2010.

Dr.LuisOrtizNavarreteIngenieroCivilElectricistaUniversidaddeSantiagodeChile


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IX. ANEXOSANEXOA:

GRFICOSDECAMPOMAGNTICO,CAMPOELCTRICO,INTERFERENCIASDERADIO TELEVISINYRUIDOAUDIBLEDELALNEA2x220KVMAITENCILLOCASERONES

Fig.A.1:Perfiltransversaldelcampoelctricodelalnea2x220kVMaitencilloCaserones.


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Fig. A.2: Perfil transversal del campo magntico producido por la lnea 2x220 kV MaitencilloCaserones,para200MVAporcircuito.

Fig. A.3: Perfil transversal de interferencias de radio en buen tiempo producidas por la lnea2x220kVMaitencilloCaserones.


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Fig. A.4: Perfil transversal de interferencias de radio en mal tiempo producidas por la lnea2x220kVMaitencilloCaserones.

Fig.A.5:Perfiltransversalde las interferenciasdetelevisinenbuentiempoproducidaspor lalnea1x220kVMaitencilloCaserones.


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Fig. A.6:Perfil transversalde las interferencias de televisin enmal tiempo producidaspor lalnea2x220kVMaitencilloCaserones.

Fig. A.7: Perfil transversal del ruido audible en buen tiempo producido por la lnea 2x220 kVMaitencilloCaserones.


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Fig. A.8: Perfil transversal del ruido audible en mal tiempo producido por la lnea 2x220 kVMaitencilloCaserones.

Losmtodosdeclculodelcampoelctrico,magntico, lasinterferenciasderadio,ytelevisin

yruido

audible,

producidos

por

las

lneas

de

alta

tensin,

se

exponen

en

el

Apndice

B.


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ANEXOB:

MTODOSDECLCULO

B.1.

Mtodo

de

Clculo

del

Campo

Elctrico.

ElcampoelctricoescalculadoporelMtododeSimulacinde Carga (MSC),donde lacargadistribuidaenlasuperficiedelosconductoresessustituidaporlneasdecarga.Paraelclculo,se supone que no hay carga libre en el espacio, la permitividad del aire es uniforme y suconductividad es cero, y la tierra es plana y perfectamente conductora. El plano del suelo estomadoencuenta introduciendocargas imgenes.Lamagnitudde lascargasesdeterminadaporlaconocidaecuacinsiguiente[3,4]:

VQP (B.1)

donde [Q]elvectorcolumnade lascargasacalcular, [V]elvectorcolumnade lospotencialesconocidos de los puntos de frontera y [P] es la matriz de los coeficientes de potencial. Cadaelementodelamatriz[P],secalculapor:

i

i

iir

hnp

2

2

1

0

(B.2)

ij

ij

ijD

Dnp

'

02

1

(B.3)

dondehies laalturadelosconductores,rielradiode losconductores,Dij ladistanciaentreel

conductoriyelconductorj,Dij ladistanciaentreelconductoriylaimagendelconductorjy0

permitividaddelvaco 8.85x1012

F/m

Unavezresuelta laecuacin(B.1)yconocidas lascargas,elcampoelctricoEenunpuntodecoordenadas(x,y)enelespaciobidimensional,es:

22

1 2 i

i

i

in

i o

i

x

D

xx

D

xxQE

(B.4)

22

1 2 i

i

i

in

i o

i

yD

yy

D

yyQE

(B.5)


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dondeEx,Eyson lascomponenteshorizontalyverticaldelcampoelctrico, (x,y)elpuntode

clculo, (xi,yi) localizacin del conductor i, Di y D'i distancia del conductor y del conductor

imagenrespectivamentealpuntodeclculo, yQicargadelconductori.

Cuando las fases son haces conductores, cada haz de conductores se transforma en unconductorequivalente,deacuerdoalasiguienteecuacin:

N N

he NrRr 1

(B.6)

dondeNeselnmerodeconductoresdelhaz,relradiodecadaconductordelhazyRhelradiodelhaz.

El campo elctrico es un vector definido por sus componentes a lo largo de los dos ejesortogonales.

Para

un

rgimen

sinusoidal

estacionario

cada

componente

en

el

espacio

bidimensionalesunfasor(en larepresentacincomplejadecantidadesdevariacinenformasinusoidaleneldominiodeltiempo).Puededemostrarsequelaextremidaddeestevector(enel espacio enuna representacin realde suscomponentes espaciales) describeuna elipse.Elcampomximoenfuncindeltiempo(enmdulo)ocurrealolargodelejemayordelaelipse.Lalongituddelsemiejemayorrepresentaelvalormximodelcampo.

B.2. MtododeClculodelCampoMagntico

Elcampo

magntico

de

50

o60

Hz

de

los

sistemas

elctricos

de

potencia

es

calculado

usando

el

MtodoCorregidodelaImagenaunaDistanciaCompleja. EstemtodoesderivadodelmtododeimagenaunadistanciacomplejaagregndoleuntrminodeunadecuadotruncamientodelaseriedeCarson.Lateoradeestemtodoestbasadaensustituirelsueloresistivoporunacorrienteimagendedireccininversaalacorrientefuente,colocadaaunadistanciacompleja.LascomponentesdelasdensidadesdecampomagnticoenTesla,enelpunto(x,y),secalculanporlassiguientesexpresiones[5,6]:

BI y - h

R

y - h

Rx

o i i

i

2

i

i

" 2

21i

n

(B.7)

BI x - d

R

x - d

Ry

o i i

i

2

i

i

" 2

21i

n

(B.8)

donde:R x d y hi i i i i ( ) ( )

/2 2

1 2


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R x d y hi"

i i i i ( ) ( )/

2 21 2

(B.9)

= (1 - j) ; = 1+ 1/ 3 R i"/4

; = 2 fo 503 /

hies

la

altura

del

conductor

al

suelo,

di

distancia

horizontal

del

conductor

al

eje

de

la

lnea,

Ii

corrientequecirculaporelconductor(Amperesrms), opermeabilidaddelvaco,resistividaddelatierra(m),=2fsiendoflafrecuenciaHz.

B.3. MtododeclculodelRuidoAudible.

El mtodo de clculo del Ruido Audible (RA), con mal tiempo, L50, propuesto por la FGH deAlemania,puedeaplicarseacualquieralneadetransmisinquetengamenosde6conductoresporfaseyundimetrodeentre2y7cm.ElniveldeRuidoAudibleRAiparalafasei,estdadopor[7]:

RA E og d og N og Ri i i 2 45 18 0 3 10 ( ) ( ) . ( ) (B.10)

donde Ei es el campo elctrico en la superficie del conductor en kV/cm, d dimetro delconductor en cm, N nmero de conductores por fase, Ri distancia del conductor al punto declculoenm.

Elruidoaudibleparaunalnea,es:

RA og RA

i

n

i

10 10 10

1

( / )

(B.11)dondenesnmerototaldefases

ParaobtenerelRuidoAudibleenbuentiempo,deberestarse25dBalruidoL50conlluvia[11].

B.4.MtododeclculodelaInterferenciadeRadio

Las interferencias de radio generadas por las lneas elctricas de alta tensin pueden sercalculadasconunabuenaprecisinporelmtododelaFGalemana.Estemtodoestbasado

enuna

frmula

comparativa,

que

usa

la

Interferencia

de

Radio

(RI)

producida

por

un

haz

de

conductorescomoreferencia.Laradiointerferenciaproducidaporcadafase,es[8]:

RI k E og d

K ogD

N f tD 53 7 5 16 95 403 93

2020

. ( . ).

(B.12)

donde:


17/23




K=3lneaclase750kVyK=3.5paraotraslneasconcampoelctricoentre 15 y19kV/cm

E=campoelctricoenelconductorenkV/cm,valorrms,d=dimetrodelconductorencm,

KD=1.60.1 paraf=0.5a1.0MHz

D=distanciadelafasealpuntodeclculo,

N og N 10 4 ( / ) paraN>1yN=4dBparaN=1, N=nmerodeconductoresporfase,

t=173paracondicionesdelluvia

f ogf

20

1 0 5

1

2

2

. ,dondef eslafrecuenciaenMHz (B.13)

La InterferenciadeRadio de la lneaRIlnea

esobtenidapor lacontribucinde todas las fases,

por:

RI oglneaRI

i

n

i

10 10 101

(B.14)

B.5.InterferenciadeTelevisin(TVI)

El mtodo del EPRI determina la Interferencia de Televisin (TVI) con una gran exactitud ysimplicidadapartirdelaInterferenciadeRadiomedidaocalculadadeunalneadetransmisintratada,tomadacomoreferencia.Estarelacines[3]:

TVI RI f bw D (B.15)donde:TVI:eslaInterferenciadeTelevisin,endB(quasipeak)sobre1V/m,alafrecuenciafenMHz,yaunadistancialateralRdelafasemsexternadelalnea;

RI:eslaInterferenciadeRadioendB(quasipeak)sobre1V/m,a1MHz,yalalocalizacindereferenciade15mmedidadelafasemsexterna;

f: es una cantidadendB,en la cual laEMIseatenaenel espectro de frecuenciadesde lafrecuenciaderadiode1MHzalafrecuenciadetelevisinfinMHz;

bw:

es

un

factor

en

dB

que

toma

en

cuenta

la

diferencia

entre

el

ancho

de

banda

la

RI

de

5

kHz

alanchodebandadeTVIde150kHz;

D: es el ajuste en dB que toma en cuenta la distancia lateral de referencia de 15 m a ladistancialateralD.

Losfactoresf, bw yD,son:


18/23




f og f

52 2075

bw og 12 150 5 17 7 ( / ) . (B.16)

D ogh D

h

x

20

15

2 2

2 2

dondeh,eslaalturadelafasemscercanayDladistanciaenm.

Estosmtodosusadosenelclculodelcampomagnticoyelctrico, interferenciasderadioytelevisinyruidoaudible,hansidoprobadosconmedicionesendiversas lneasnacionalesdetensionesde110kVhasta500kV.


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ANEXOC:

NORMAS DE EXPOSICIN A LOS CAMPOS ELECTRICO Y MAGNTICO E INTERFERENCIAS DERADIO

Tabla C1: Niveles mximos tolerables de exposicin del pblico en general a los camposelctricosymagnticosde50Hz

INSTITUCIN CAMPOELCTRICO(kV/m)

CAMPOMAGNTICO(microTesla)

ICNIRP1998

5 (24horasalda)10 (pocashoras)

100 (24horasalda)1000 (pocashoras)

NRPBUK1993

12(50Hz)10(60Hz)

1600 (50Hz)1330 (60Hz)

SUIZA Noloindica 1ESTADOS

DE

NEW

YORK

U.S.A.1,6

(borde

de

la

franja

de

servidumbre)20

(borde

de

la

franja

de

servidumbre)International Commission on NonIonizing Radiation Protection (ICNIRP), NRPB UK (NationalRadiationProtectionBoardUnitedKingdom).

Tabla C2: Niveles mximos tolerables de exposicin ocupacional a los campos elctricos ymagnticosde50Hz.

INSTITUCIN CAMPOELCTRICO

(kV/m)

CAMPOMAGNTICO

(microTesla)

ICNIRP1998

10(hasta8horasalda)30(pocashoras)

500(24horasalda)5000(pocashorasalda)

NRPBUK1993

12(50Hz)10(60Hz)

1600(50Hz)1330(60Hz)

SUIZA 12,3 400

ACGIH1994

25menorque1kV/mparapersonasconmarcapasos

1000 (60Hz)100 (parapersonascon

marcapasos)International Commission on NonIonizing Radiation Protection (ICNIRP), NRPB UK (National

RadiationProtection

Board

United

Kingdom).

La norma suiza del ao 2000, indica 1T (10 mG) como valor de la densidad de campomagntico mximo producido por lneas de Alta Tensin, valor que puede ser excedido si setomaronmedidasparadisminuirlo.Debeconsiderarsequeestevaloresdelordende100vecesmenorquerecomendacionesdeorganismosinternacionales


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Tabla C3: Valores de Interferencias de Radio, recomendados por Asociacin de NormasCanadiensesyacogidacomoRegulacindelGobiernoFederal[8].

VOLTAJENOMINALFASEFASE

(KV)

NIVELDEINTERFERENCIADERADIO

(dBSOBRE

1V/m)

Menosde7070200200300400600Sobre600

4349536063

(*)Valores indicadosa15mde la faseexterior.Sien lazona lasemisorasdeAM tienenunasealsobre72dB,estosvaloressepuedenincrementaren10dB.

(**)Parasubestaciones,valoresmedidos15mdelcercodelrecintode lasubestacin(nodelpatiodelasubestacin).

Tabla C4: Valores de Interferencias de Televisin, recomendados por Asociacin de NormasCanadiensesyacogidacomoRegulacindelGobiernoFederal[10].

CalidadderecepcinCanal GradoA

(dB)GradoB(dB)

Interferenciapermitida(dB)

2

6

68

47

17

713 71 56 12


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ANEXOD

NORMASDEEMISINDERUIDOSMOLESTOSGENERADOSPORFUENTESFIJASDELAREPBLICADECHILE

Decreto supremo N 146 del Ministerio secretara General de la Presidencia de laRepblica,normadeemisinderuidosmolestosgeneradosporfuentesfijas,del24dediciembrede1997.Zona I: Aquella zona cuyos usos de suelo permitidos de acuerdo a los instrumentos deplanificacinterritorialcorrespondena:habitacionalyequipamientoaescalavecinal.

Zona II: Aquella zona cuyos usos de suelo permitidos de acuerdo a los instrumentos deplanificacin territorial corresponden a los indicados para la Zona I, y adems se permiteequipamientoaescalacomunaly/oregional.

Zona III: Aquella zona cuyos usos de suelo permitidos de acuerdo a los instrumentos deplanificacin territorial corresponden a los indicados para la Zona II, y adems se permiteindustriainofensiva.

Zona IV: Aquella zona cuyo uso de suelo permitido de acuerdo a los instrumentos deplanificacinterritorialcorrespondeaindustrial,conindustriainofensivay/omolesta.

NIVELESMXIMOSPERMISIBLESDEPRESINSONORACORREGIDO4.

Los

niveles

de

presin

sonora

corregidos

que

se

obtengan

de

la

emisin

de

una

fuente

fijaemisoraderuido,medidosenel lugardondeseencuentreelreceptor,nopodrnexcederlosvaloresquesefijanacontinuacin:

NIVELESMXIMOSPERMISIBLESDEPRESINSONORACORREGIDOS(NPC)ENdB(A)LENTO

de7a21Hrs. de21a7Hrs.

ZonaI 55 45

ZonaII 60 50

ZonaIII 65 55

ZonaIV

70

70

5. En las reas rurales, los niveles de presin sonora corregidos que se obtengan de laemisin de una fuente fija emisora de ruido, medidos en el lugar donde se encuentre elreceptor,nopodrnsuperaralruidodefondoen10dB(A)oms.

6. Lasfuentesfijasemisorasderuidodeberncumplirconlosnivelesmximospermisiblesdepresinsonoracorregidoscorrespondientesalazonaenqueseencuentraelreceptor.


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ANEXOE:

ESTRUCTURASDELALNEAMAITENCILLOCASERONES


23/23




X. REFERENCIAS[1]K.Fitzgerald,"Electromagneticfieldsthejury'sstillout",IEEESpectrum,August1990,p:2235.[2] J.Vernieri y J. Riubrugent, "Efectos de los campos electromagnticos alternos producidosporlneasdetransmisinenlossereshumanos",VIIEncuentroRegionalLatinoamericanodelaCIGRE,PuertoIguaz,Argentina,1822deMayode1997,pub.CE3604.[3]ElectricPowerResearch Institute,"TransmissionLineReferenceBook345kVandabove",SecondEdition,PaloAltoCalifornia,1982,seccin5.5[4]L.OrtizN.,R.FigueroaB.,"Medicinyclculodelcampoelctricoymagnticode50Hzenlalneade220kVAltoJahuelLosAlmendros",IIIJornadasHispanoLusasdeIngenieraElctrica,UniversitatPolitecnicadeCatalua,Barcelona,Julio1993.[5] L. Ortiz, R. Figueroa, "Twodimensional Methods for Calculation of Magnetic Field

Transmission

line

and

Comparison

with

Measurement

Values",

EUROEM

International

Symposium on Electromagnetic Environments and Consequences, Bordeaux, France, May 31June3,1994.[6] IEEE, "Magnetic Field from Electric Power LinesTheory and Comparison Measurements",IEEETrans.onPowerDelivery,Vol.3,N4,October1988.[7] IEEE Subcommitte Report,Acomparison of methods for calculating audible noise of highvoltagetransmissionlines,IEEETrans.PAS.Vol.101,N10,October1982,pp.40904099[8]S.Maruvada,Considerationofradio interferenceandaudiblenoise inthedesignofhighvoltage transmission lines, 14th Congreso Panamericano de Ingeniera Mecnica Elctrica yRamasAfinesCOPIMERA,SanJuan,PuertoRico,Octubre1993.

[9]

IEEE

Radio

Noise

Subcommittee,

Comparison

of

radio

noise

predictions

methods

with

CIGRE/IEEEsurveyresults,IEEETrans.PASVol.92,May/June,1973.[10] IEEE Subcommittee, "Review of Technical Consideration on Limit to Interference fromPowerLinesandStations",IEEETrans.PASVol.99,Jan/Feb,1980,P.365388.[11]S.Maruvada,CoronaPerformanceofHighVoltageTransmissionLines,ResearchStudiesPressLTD.,Baldock,Hertfordshire,England,2000.[12]L.Ortiz,P.Santana Campoelctrico,campomagnticoeinterferenciaselectromagnticasproducidasporlneasdetransmisin,evaluacindeatravsdeunprogramadesimulacin,VIICongresoLatinoamericanodeGeneracinyTransportedeEnergaElctrica,Valparaso2224deoctubrede2007.

Santiago,22deMayode2010.

Dr.LuisOrtizNavarreteIngenieroCivilElectricista

UniversidaddeSantiagodeChile

Anexo I-4 Estudio de Campos Electro Magneticos

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