ANEJO Nº 10 CÁLCULO DE LA RED DE DISTRIBUCIÓN

DELIMITACIÓN CARTOGRÁFICA, ANTEPROYECTO Y ESTUDIO DE COSTES DE LA

ZONA REGABLE DE ARROYO DEL CAMPO (BADAJOZ)

EXPTE.: 1433SE1FR393

ANEJO Nº 10 – CÁLCULO DE LA RED DE DISTRIBUCIÓN

ANEJO Nº 10

CÁLCULO DE LA RED DE DISTRIBUCIÓN




ANEJO Nº 10 – CÁLCULO DE LA RED DE DISTRIBUCIÓN P á g i n a | 2

ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN ...................................................................................................................................................................... 2

2. MODALIDAD DE RIEGO ........................................................................................................................................................... 2

3. CONDICIONANTES DE DISEÑO ................................................................................................................................................ 3

4. TOPOLOGÍA DE LA RED PROYECTADA ..................................................................................................................................... 5

5. TRAZADO ................................................................................................................................................................................ 5

6. CAUDAL FICTICIO CONTINUO ................................................................................................................................................. 7

7. DOTACIONES ........................................................................................................................................................................... 8

8. PRESIÓN DE CONSIGNA .......................................................................................................................................................... 9

9. CAUDALES DE DISEÑO DE LA RED ......................................................................................................................................... 10

9.1 METODOLOGÍA DE CLÈMENT PARA EL CÁLCULO DE CAUDALES EN RIEGOS A LA DEMANDA ..................................... 10

9.2 GARANTÍA DE SUMINISTRO ......................................................................................................................................... 12

9.3 CAUDALES DE LÍNEA ..................................................................................................................................................... 13

9.4 CONSIDERACIONES FINALES SOBRE LOS CAUDALES DE DISEÑO EN RIEGOS A LA DEMANDA ..................................... 14

10. DISEÑO Y OPTIMIZACIÓN DE LA RED DE RIEGO .................................................................................................................... 15

10.1 DATOS GENERALES ...................................................................................................................................................... 15

10.2 CRITERIOS Y RESTRICCIONES DE DISEÑO ..................................................................................................................... 17

11. OPTIMIZACIÓN DE LA RED .................................................................................................................................................... 19

12. ANÁLISIS HIDRÁULICO .......................................................................................................................................................... 20

12.1 OBJETO DEL ANÁLISIS HIDRÁULICO ESTACIONARIO .................................................................................................... 20

12.2 EVALUACIÓN DE LA CONDICIÓN DE DISEÑO................................................................................................................ 21

13. REDES ESTE Y OESTE ............................................................................................................................................................. 23

APÉNDICES:

APÉNDICE Nº 10.1 – CAUDALES DE LÍNEA

APÉNDICE Nº 10.2 – RESULTADOS DE LA OPTIMIZACIÓN DE LAS REDES (RED BALSA, RED ESTE Y RED OESTE)

APÉNDICE Nº 10.3 – RESULTADO DE LA SIMULACIÓN DE ESCENARIOS DE LA RED BALSA

APÉNDICE Nº 10.4 – CROQUIS DE LAS REDES DE DISTRIBUCIÓN (RED BALSA, RED ESTE Y RED OESTE)





1. INTRODUCCIÓN

El correcto diseño de un red a presión exige cubrir la fase de dimensionado de las conducciones y equipos (valvulería,

ventosas, bombas…), así como del análisis hidráulico tanto del sistema estacionario como de transitorios.

Cubrir exclusivamente la etapa de dimensionado resulta del todo inadmisible bajo las actuales exigencias de calidad y con

garantías de seguridad del proyecto. Por ello, se dedica una serie de anejos al cálculo y dimensionamiento de la red

terciaria, los grupos de bombeo y al estudio de transitorios.

En este anejo se ofrecen los cálculos hidráulicos justificativos realizados para el dimensionamiento de la red de riego

proyectada (diámetro, material, trazado, etc.), a partir de las centralizaciones de hidrantes de riego establecidas.

Para ello primeramente se trazan las redes de tuberías en planta y a partir de este proceso se pasa al estudio de la red de

riego, indicando las dotaciones fijadas en los cálculos, los caudales de diseño y la presión pésima en la centralización de

hidrantes.

A continuación sigue el proceso para su optimización. En el caso de redes configuradas estrictamente ramificadas con

caudales de diseño preestablecidos y trazado impuesto, existen diferentes técnicas consolidadas para el dimensionado que

incluyen criterios de optimización económica, esto es, determinan combinaciones de conducciones que consiguen

satisfacer los requisitos de presión impuestos, para los caudales de diseño, con un coste global mínimo o muy próximo al

mínimo global.

Entre los programas informáticos de dimensionado óptimo de redes ramificadas existentes en el mercado, se realiza el

cálculo de la red con GESTAR 2014, desarrollado en el área de Mecánica de Fluidos de la Universidad de Zaragoza, y que

realiza el análisis hidráulico generalizado de redes a presión, específicamente orientado al diseño y gestión hidráulica de

redes de riego.

Realizado el dimensionado óptimo de la red de riego, a continuación viene la fase de análisis hidráulico, que confirma o

modifica el dimensionado inicial, y permite predecir mediante técnicas de simulación, el comportamiento del sistema con

todos sus dispositivos, tanto en situaciones rutinarias como excepcionales.

2. MODALIDAD DE RIEGO

Dados los cultivos futuros previstos en la alternativa, como sistema de riego para la zona se ha escogido el riego localizado

por goteo a la demanda.

En su concepción más pura, en la modalidad de riego colectivo “a la demanda” el agricultor no tendrá más limitaciones para

el uso del agua que las impuestas por su propio hidrante (umbrales máximos de caudal y presión disponibles), teniendo

libertad para elegir su horario dentro de la jornada de riego, cuando se trata de hidrantes no compartidos.

Los regantes tendrán como restricciones los caudales asignados o dotaciones reflejados en el anejo nº 11. Dichas

dotaciones se ha calculado con un grado de libertad suficiente teniendo en cuenta el cultivo de máximas necesidades





reflejado en la alternativa, así como una holgura en las horas de aplicación del riego, siendo ésta mayor cuanto más

pequeñas son las tomas. Asimismo, se limitará la presión para garantizar la integridad de la red terciaria aguas abajo y

también el equipamiento de parcela.

3. CONDICIONANTES DE DISEÑO

Dadas las características actuales de la Zona Regable del Zújar, en la que probablemente se integrará la presente Zona

Regable del Arroyo del Campo, se diseña un sistema de distribución del agua de riego acorde con aquéllas y con las mejoras

propuestas por su Comunidad de Regantes.

Se plantea un diseño de distribución de agua para su consumo estrictamente a la demanda con las limitaciones físicas de la

hidráulica de las conducciones en función de las dotaciones asignadas a cada usuario. Se ha determinado cada usuario en

función de las parcelas catastrales actualmente explotadas en conjunto.

Para simplificar la explotación de todo el sistema se plantea la concentración en determinados puntos, denominados

centralización de hidrantes, de los equipos y válvulas contadoras que gestionarán el suministro a cada usuario del agua y

presiones máximas correspondientes. Debido a esta concepción será necesaria la distribución del agua desde estas

centralizaciones hasta parcela por medio de tuberías independientes.

Gracias a esta forma de distribución del agua se consiguen varias ventajas tanto para la ejecución como para la explotación:

‐ Los puntos de derivación desde la red principal son relativamente escasos abaratando su ejecución.

‐ Los puntos de vigilancia y control de los equipos de gestión y conteo del agua consumida se minimizan.

‐ Se minimizan los elementos visibles en campo, tales como arquetas o armarios y se economiza esta partida.

‐ La distribución independizada hasta parcela y su control individualizado permite que en toma no sea necesario

proteger la boca prevista (valona + brida loca) mediante arquetas o similar.

En la zona regable existen dos subzonas que debido a la cota topográfica no son dominadas para el riego con suficiente

garantía de presión, y para las cuales se ha diseñado sendos bombeos que permitan añadir la presión necesaria cuando las

condiciones de demanda así lo exijan. De esta manera, se plantean tres subsistemas o subredes interrelacionados:

‐ Red balsa: dependerán de ella todas aquellas tomas o centralizaciones de hidrantes que por gravedad dispongan

de la presión necesaria para el riego.

‐ Red Este: dependen de esta red las tomas más cercanas a la balsa y con cota que no permite ser dominadas por la

balsa de regulación elevada.

‐ Red Oeste: dependen de esta red las tomas en una franja occidental de la zona regable y con cota que no permite

ser dominadas de manera ordinaria por la balsa de regulación elevada.

De esta forma, se planteará el cálculo de las tres redes citadas. Las tres redes serán interdependientes:

‐ Para el cálculo de la Red Balsa, se deberán suponer en los puntos de conexión con la Red Este y Red Oeste unos

consumos de caudal y unas presiones mínimas necesarias (obtenidas para las pésimas condiciones de cota





existentes). Asimismo, se añadirá otro punto adicional para la eventual ampliación a la Zona de Concentración de

“Los Quintos”.

‐ Para los cálculos de la Red Este y Red Oeste se deberán obtener, de la previamente calculada Red Balsa, las

condiciones de mínima presión de una serie de escenarios aleatorios que se plantearán, además, para monitorizar

la bondad de la optimización planteada por el programa de cálculo GESTAR.

‐ De los anteriores escenarios, la presión mínima en el punto de derivación hacia “Los Quintos” será un

condicionante para el cálculo de la futura red de distribución que se plantee para dicha zona.

Para efectuar un cálculo acorde con la entidad del presente anteproyecto, se ha dimensionado la red de distribución

tomando como puntos de demanda de caudal las derivaciones hacia las centralizaciones de hidrantes anteriormente

planteadas. Los caudales de cálculo y dimensionamiento de la red que se han empleado son los resultantes de aplicar la

formulación de Clèment que se explicará más adelante. Para la comprobación del funcionamiento de la red en su conjunto

se han asignado una serie de “dotaciones” a cada punto de derivación que se han recogido en el citado anejo nº 11.

La red planteada unirá todos los puntos de demanda mediante trazados rectilíneos y paralelos a los caminos de servicio

existentes en la zona de concentración. Se ha intentado minimizar las longitudes así como las afecciones a parcelas. La red

será estrictamente ramificada y partirá desde un punto donde se ubicará la centralización del filtrado.

Se considerarán tres puntos de consumo especial de cara al cálculo de la red: nodo donde se ubicará la reimpulsión de la

Red Oeste, nodo donde se ubicará la reimpulsión de la Red Este y nodo donde se prevé la derivación hacia la potencial

ampliación a la Zona de Concentración de Los Quintos. Para la evaluación de la red se supondrán estos nodos como siempre

abiertos demandando el caudal de cálculo que se explicará más adelante.

Hasta el punto de filtrado general partirá una tubería de descarga desde la balsa que estará conectada a la propia tubería

de aducción a la misma.

La balsa de regulación, que almacenará los volúmenes de agua bombeados en período tarifario P6, tendrá una capacidad

suficiente para albergar un consumo en condiciones de máxima demanda en la zona regable de 3 días completos.

Asimismo, con este volumen se puede gestionar de forma óptima el régimen de funcionamiento de las bombas de

impulsión.

A la balsa llegará una tubería de aducción procedente de la derivación de caudales en la balsa de los Valverdes, de

regulación del Canal del Zújar. En este caso, la tubería de impulsión podrá cumplir la doble función de enlazar la captación

con la balsa de acumulación elevada, durante el llenado de la misma, y por otra parte, actuar como ramal principal de

abastecimiento de los ramales secundarios conectados a la misma.





En la fase de dimensionado de la red se efectuará bajo una situación desfavorable: cuando el grupo de impulsión esté

parado y la cota de máxima energía venga condicionada por la lámina libre en la balsa en niveles mínimos (a 1/3 del nivel

máximo, NMN). Por lo tanto, en los siguientes apartados se justifica el cálculo hidráulico de la red de riego o red de

distribución.

4. TOPOLOGÍA DE LA RED PROYECTADA

Debido a las extensas superficies a cubrir, a la dispersión de los puntos de consumo y a los elevados costes de las

conducciones de gran diámetro necesarias para acomodar los grandes volúmenes de agua servidos, se adopta una

topología de red ramificada, donde cada punto de suministro es alimentado a través de una única serie de conducciones,

dado que se demuestra que, en general, es más económica que cualquier otra mallada que realice un servicio equivalente.

La representación gráfica unifilar de la misma está constituida por puntos significativos, denominamos nodos, y elementos

que conectan dichos nodos. Al tener la red una topología ramificada la conexión entre dos nodos cualesquiera sólo puede

realizarse mediante un único trayecto.

Además, la red de distribución proyectada se denomina red estrictamente ramificadas si:

o Posee una topología ramificada.

o Las condiciones de contorno son tales que:

Existe exclusivamente un único punto de altura energética impuesta, que habitualmente corresponderá

al punto de alimentación.

El resto de nodos de la red se asimilan a puntos de consumo conocido, esto es, nodos de bifurcación,

con consumo nulo, o puntos de suministro con demanda independiente de la presión.

Es bien sabido que las redes en que la topología y las condiciones de contorno se implementan configurando una red

estrictamente ramificada son particularmente ventajosas desde el punto de vista del diseño, ya que es posible determinar

“a priori” los caudales de línea, desacoplados de las ecuaciones hidráulicas, lo que posibilita, por un lado, establecer las

metodologías de dimensionado óptimo económico de los diámetros y materiales de la red, y por otro lado, calcular

posteriormente y de forma explícita las presiones en cada punto del sistema, una vez que los diámetros han sido fijados,

para cada configuración de demanda instantánea que se formule.

5. TRAZADO

Definido el punto de alimentación de la red a proyectar (balsa de acumulación elevada), es necesario primeramente

localizar los hidrantes que abastecerán a cada una de las parcelas. En nuestro caso los hidrantes serán los puntos de

derivación de caudales hacia las centralizaciones de hidrantes.

La elección del punto donde se ubicará la centralización de hidrantes se ha basado siempre en un criterio económico que

incluya no sólo el coste de implantación de la red, sino también atendiendo a los gastos de explotación y a las facilidades de

riego. Además, se ha tenido en cuenta los siguientes criterios:





- Que se tenga una buena accesibilidad para facilitar su manejo y mantenimiento desde los caminos de servicio o

servidumbre accesible.

- Colocarlo, siempre que fuera posible, en la linde separadora de dos parcelas.

- El hidrante quede centrado en el lote de parcelas al que abastece, disminuyendo de esta manera al máximo las

tuberías de conexión entre hidrante y boca de riego de cada parcela.

Una vez fijos los puntos de centralización de hidrantes, a continuación se procede a efectuar el trazado de la red, que se

reduce a unir cada uno de los hidrantes con el punto de alimentación siguiendo el camino más económico, previamente

fijadas una serie de restricciones y condicionado principalmente por los siguientes motivos:

‐ Características topográficas y orográficas locales: pendientes, bancales, barrancos, desagües naturales, arroyos,

etc. Peligro de sobrepresiones (timbrajes) o depresiones (cavitación) originados por la topografía del terreno,

colocación de ventosas, desagües, etc.

‐ Características geotécnicas del terreno: zonas pantanosas, afloramientos rocosos, inestabilidad de taludes, niveles

freáticos, etc.

‐ Dispersión del emplazamiento de cada hidrante.

‐ Lindes y distribución parcelas.

‐ Construcciones existentes: granjas, canteras de áridos, naves, etc.

‐ Red y estado de caminos principales y secundarios.

‐ Facilidad en la ejecución.

‐ Facilidad de detección de averías y libre acceso de los operarios de la Comunidad de Regantes para reparación y

mantenimiento.

‐ Sociales: expropiaciones, creación de servidumbres permanentes de paso, ocupaciones temporales, etc.

‐ Económicos: minimizar el coste tanto de la inversión inicial como de la explotación.

‐ Ambientales: zonas forestales de chopos, sauces, etc.

Aunque en principio este tipo de tuberías puede discurrir por cualquier lugar sin atender a imperativos catastrales, en la

práctica, como es bien conocido, el trazado de las conducciones paralela a los bordes de caminos públicos y de servicio y

por las lindes de las parcelas presenta una serie de ventajas inherentes: evitar al máximo el pago de indemnizaciones por

daños en las fincas y a los cultivos de forma extemporánea, facilitar la ejecución, la observación, el mantenimiento, la

conservación futura de la obra y, en caso de avería, se permite acceder rápidamente a la zona afectada.

Todos estos aspectos hacen que la definición del trazado sea compleja y requiera un minucioso trabajo tanto de campo

como en gabinete con el apoyo de ortofotos, planos y catastro de la zona. Con esta metodología para el trazado de las

redes se pretende, en la medida de lo posible, causar la menor afección a las parcelas de cultivo.

Así pues, a la hora de definir el trazado definitivo de la red, se ha tenido en consideración unos criterios de diseño con los

siguientes condicionantes limitantes:

‐ El trazado se ha realizado por proximidad, minimizando las distancias de modo ponderado en función del posible

diámetro de la tubería y, siempre, priorizando el acceso a red en la ejecución y conservación de la obra.





‐ La red de riego se ha diseñado de forma que los cruces de carreteras se produzcan lo menos posible.

‐ Se han buscado arterias principales para el transporte del agua, de forma que en todos sus tramos, el sentido de

avance del agua se aleje lo más rápidamente posible del punto de cabecera de la red.

‐ No se atraviesan parcelas, excepto en el caso de que cruzándolas se reporte un ahorro manifiesto en la economía

de la red o se corresponda con un mal menor.

Una vez realizada la ubicación de los hidrantes y definido el trazado definitivo, se ha procedido a la numeración, tanto de

los nudos de conexión, como las tomas o los hidrantes (centralizaciones), para facilitar su identificación.

No se ha procedido en esta fase a la numeración de las conducciones, sino por la que se identifica en el programa GESTAR.

Se recomienda a futuro que para la numeración de los ramales todos los que salen de las arterias principales se numerarán

comenzando con el número de la arteria principal de la que parten y asignándoles un número par o impar según salgan a la

derecha o a la izquierda respectivamente tomando como sentido de avance el de circulación del agua. Para los ramales

secundarios que se derivan de éstos, el criterio es el mismo: añadir un número par o impar al nombre del ramal del que se

deriva considerando el mismo sentido de avance.

El trazado de la red, localización de tomas e hidrantes, numeración de tuberías, zonas excluidas de riego, zonas regables y la

división de las mismas en agrupaciones de riego se han representado sobre planos a escala 1:5.000.

Posteriormente se han determinando longitudes de cada tramo, y con el modelo digital del terreno, todas las cotas

necesarias de los puntos más representativos de la red (nudos de conexión, hidrantes, accidentes pronunciados del terreno

en su trazado, cota máxima de la parcela, etc.).

6. CAUDAL FICTICIO CONTINUO

Del anejo nº 6 de “Alternativa de cultivos y de necesidades hídricas” se puede extraer un valor de 0,704 l/(s∙ha) como

caudal ficticio continuo de la alternativa de cultivos adoptada en la zona excluidas las consideraciones en cuanto a

precipitación efectiva, no computables para el diseño de las infraestructuras.

42,58 ⁄

7 ⁄6,083 ⁄ 0.704 ⁄

Este caudal ficticio continuo queda definido como el caudal que habría que suministrar continuamente y sin interrupción a

los cultivos (durante las 24 horas que dura el día) para satisfacer las necesidades netas de la alternativa durante el periodo

punta, semana 27ª del año. En su determinación se parte de las necesidades de riego semanales en el mes de máximo

consumo, que corresponde en esta zona al mes de julio.

Ahora bien, para el dimensionamiento de las obras de riego necesarias, en particular para determinar los caudales de línea

de los tramos de la red de distribución, se deben considerar las necesidades brutas a satisfacer, esto es, tener en cuenta

una eficiencia global en el sistema, que agregará las eficiencias de aplicación en parcela y las de transporte y distribución

en la propia zona regable desde su captación en la balsa occidental de Los Valverdes.





Dados los sistemas previstos de aplicación del agua en parcela para los que se concibe todo el sistema de acuerdo a lo

señalado en todo el anteproyecto, como la regulación hecha en balsa elevada y el resto de captación, sistema de filtrado,

transporte y distribución del agua, se considera conveniente considerar un coeficiente de eficiencia global (Eg) para la

determinación de los caudales brutos de 0,90.

Por tanto, el caudal ficticio continuo bruto será:

0,7040,90

0,782

Para el cálculo de la red de distribución se debe considerar un rendimiento del sistema, que reflejaría un coeficiente de

seguridad frente a interrupciones en el suministro, programadas o no, por mantenimiento o gestión de la explotación. El

rendimiento del sistema considerado será del 85 %, que equivaldría a no proporcionar agua un día a la semana (85,7 %) o

no proporcionarla 3,6 h al día como media. Considerado este rendimiento del sistema, el caudal ficticio continuo de cálculo

será:

0,7820,85

0,9203

Adicionalmente, y considerando que las redes Este y Oeste funcionarán gracias a una reimpulsión cada una, se calculará a

continuación el caudal ficticio de cálculo teniendo en cuenta un uso del agua coincidiendo con las horas de menor coste

tarifario eléctrico P6. Con el objeto de no incurrir en un sobredimensionamiento indebido se considerarán también el 50 %

de horas del siguiente tramo tarifario (P4 en el mes de julio). Así, de un total de 168 h de las que dispone una semana, se

considerará el funcionamiento de estos dos subsistemas (independientemente que se restrinja o no el riego fuera de dicho

horario y de que se apliquen tarifas progresivas) durante un total de 108 h (88 h en P6 + (50 % ∙ 40 h) en P4).

Debido a todo esto, el caudal ficticio de cálculo para las redes Este y Oeste será:

′ 0,9203168108

1,2160,85

1,4311

*Nota: para el cálculo de caudales de demanda de la Zona de Concentración de Los Quintos se empleará el mismo caudal

ficticio continuo de cálculo que para la Red Balsa ya que dicha zona se encontraría dominada completamente por la balsa

de regulación elevada.

7. DOTACIONES

El cálculo y asignación de las dotaciones de las tomas (correspondiente a cada regante) se justifica en el anejo nº 11.

Las dotaciones consideradas a efectos del cálculo de la presente red también se explican en el susodicho anejo en su

apartado nº 6 y apéndice nº 11.3.





Dichas dotaciones, que representan un determinado caudal de demanda (conocida), se emplearán para la evaluación de la

red una vez obtenida su dimensionamiento, ya que para dicho dimensionamiento se emplea el caudal ficticio de cálculo en

función de la superficie dominada por cada nodo de demanda conocida.

8. PRESIÓN DE CONSIGNA

En toda red de distribución de agua a la demanda la presión varía mucho según los caudales que se consuman. Por otra

parte, si la demanda de agua es escasa la presión puede llegar a ser demasiado elevada para la buena conservación de los

equipos de riego.

Por esto es por lo que se llega a la necesidad de limitar las variaciones de presión mediante reguladores de presión

montados en cada hidrante y cuyo papel consiste en mantener constante la presión aguas abajo, sea cual fuere el caudal

instantáneo y la presión aguas arriba de éste, de modo que los dispositivos instalados para el sistema de riego funcionen

adecuadamente.

Para determinar la presión mínima requerida en los puntos de consumo (centralización de hidrantes), es preciso tener en

cuenta una serie de factores que intervienen de forma directa en la obtención de la misma, tales como: la presión de

servicio de los emisores de riego, la uniformidad del riego, las distintas pérdidas de carga, el desnivel topográfico, etc.

En la zona se utilizará casi exclusivamente riego localizado. Dado que se propone un sistema global de filtrado para dotar al

agua una calidad para su empleo en dichos sistemas, se prevé que en toma de parcela la presión disponible no sea menor a

25 mca, considerada como suficiente, incluso si se redunda en un pequeño post‐filtrado en parcela. De manera alternativa

se podrían emplear sistemas móviles de riego a presión que pueden trabajar perfectamente a dichas presiones.

Con todo, se pretende garantizar una presión mínima en la toma de parcela de 25 mca. No obstante, es recomendable un

diseño racional del sistema de riego en parcela, de forma que cumpla los requerimientos de diferencia de presión

permitidos en la misma, a fin de no incurrir en una desuniformidad de aplicación de agua excesiva. Además, la red

permitiría normalmente incrementar esa presión en toma sin ninguna modificación de las infraestructuras, con tan sólo

variar la presión de tarado de los dispositivos de regulación.

Para conseguir esta presión a la salida de la toma, se deben fijar unas presiones mínimas en los puntos, antes citados, de

centralización de hidrantes. Para la determinación de dichas presiones, denominadas de consigna, se hará un cálculo en

base a la formulación de conservación de la energía (Bernouilli) desde aguas abajo hacia aguas arriba sumando, a los

25 mca mínimos fijados, los siguientes conceptos de presión:

‐ 8 mca, correspondientes a la máxima pérdida de carga preestablecida para los tramos de tubería correspondiente

a la red terciaria (desde hidrante hasta toma en parcela).

‐ 4 mca, correspondientes a pérdidas de carga producidas en hidrantes y centralización de hidrantes.

‐ Para cada centralización de hidrantes: el máximo valor de los obtenidos del cálculo del incremento de cota entre

el punto más elevado de cada parcela abastecida y el punto de la toma correspondiente.





Por lo tanto, la presión a garantizar en todos los hidrantes, de acuerdo con las características citadas, además de los

parámetros intrínsecos al sistema de riego por goteo, será de 37 mca más el máximo valor de desniveles existentes

calculados de las parcelas dominadas. Valor que teóricamente debería estar disponible en todos los hidrantes en todas las

combinaciones de demanda para las condiciones de diseño, como más adelante se comprobará.

9. CAUDALES DE DISEÑO DE LA RED

Previo al dimensionado de los diámetros de los tramos que componen la red de transporte y una vez definidas tanto las

condiciones de servicio para cada uno de los hidrantes de riego que abastecen a las diferentes agrupaciones parcelarias

(módulo, presión y superficie a regar), así como la topología de la red (trazado y elementos: balsas, nudos de consumo,

nudos de unión, etc.), se procede en este apartado a la determinación de los caudales de diseño que circularán por cada

uno de los tramos o líneas de que consta la red de riego para su posterior optimización.

La determinación de los caudales de proyecto que sirven para el dimensionamiento de una red de riego son muy variables a

lo largo de la campaña de riego dependiendo, entro otros, del sistema de riego, de la organización del mismo, de la

distribución de cultivos en la zona regable, de la fase de crecimiento de los cultivos, de las condiciones meteorológicas, de

la eficiencia de aplicación de los sistemas de riego y de los hábitos de los agricultores.

La red colectiva de riego se ha proyectado para su manejo a la demanda y para un sistema de riego por goteo. Los caudales

circulantes por cada uno de los tramos de la red serán en todo instante una función aleatoria variable a lo largo del día, ya

que depende de la probabilidad de coincidencia en el riego de las tomas a las que abastece.

En este tipo de redes, evidentemente, el máximo caudal circulante sería el que corresponde a la máxima demanda, es decir,

la correspondiente a todas las tomas de riego abiertas. Esta situación rara vez se va a producir, por lo que el

dimensionamiento de la red de riego con estos caudales sobredimensionaría de forma excesiva la red. Para evitar este

problema, los caudales circulantes son determinados mediante procedimientos estadísticos.

9.1 METODOLOGÍA DE CLÈMENT PARA EL CÁLCULO DE CAUDALES EN RIEGOS A LA DEMANDA

El caudal real circulante por cada uno de los tramos de una red colectiva a la demanda es variable a lo largo del día, ya que

depende de la probabilidad de coincidencia en el riego de las parcelas a las cuales abastece. De entre las distintas

expresiones probabilísticas que se han venido empleando para el cálculo de caudales por línea en redes de distribución a la

demanda, la de mayor aceptación es la metodología establecida por Clèment (1966).

La finalidad de la fórmula de Clèment es predecir los caudales que circulan por determinados tramos de tuberías fijando

una cierta garantía de suministro o calidad de funcionamiento, que indica la probabilidad en que el caudal de diseño que se

obtiene no es superado por el caudal circulante por el tramo calculado, con el objetivo final de reducir el diámetro

necesario en las líneas que componen la red de riego con respecto al requerido con todas las tomas abiertas.

Éste supone una distribución aleatoria de caudales, admitiendo que el comportamiento de los agricultores sigue una

determinada ley de distribución probabilística en la aplicación de los riegos, de manera que si una red tiene n tomas con

una dotación qd bastante superior al caudal ficticio continuo necesario (qfc), con lo que permite al agricultor abrir su toma





un tiempo bastante inferior a las 24 horas que necesitaría para regar su parcela con el caudal ficticio continuo (qfc), es

improbable que todas las tomas estén abiertas a la vez, y por tanto, el caudal máximo (Qo) que se exigiría en cabecera de la

red será inferior a la suma de las dotaciones de todas las tomas abiertas (Qo = n•qd).

La metodología de Clèment establece que el caudal que puede circular por una línea es una variable aleatoria

independiente, obtenida como suma de las variables aleatorias binomiales asociadas a cada una de las tomas aguas abajo

de la línea en cuestión. El fenómeno aleatorio de riego solo admite dos estados de ocurrencia, que son:

‐ Hidrante abierto con probabilidad “p”

‐ Hidrante cerrado con probabilidad “1‐p”

Con este criterio, la probabilidad de que en un momento dado estén “x” tomas abiertas de un total de n, se puede

determinar considerando una función de distribución binomial dada por:

xnx ppx

nxp

)1()(

Donde:

o n: número de tomas totales

o x: número de tomas abiertas

Si este número de tomas es elevado, se puede considerar que la función de distribución anterior se aproxima a una función

de distribución normal de media:

n

idii qpη

1

y varianza:

n

idiii qpp

1

22 )1(

siendo: n = número de tomas existentes aguas abajo de la línea en cuestión, pi la probabilidad de que la toma i esté

funcionando, y (1‐pi) la probabilidad de que no funcione.

La primera fórmula de Clèment, correspondiente al caso de una línea que abastece a n tomas homogéneas que derivan un

caudal qd es:

21 dd qnp)(pUpqnQ





Esta ecuación se ha venido generalizando para el caso de n tomas de distinto tipo, adoptando la expresión:

n

idiiir q)p(pUQQ

1

21

donde Qr es el caudal continuo por una línea que tiene aguas abajo n tomas de distinto tipo, cada una de ellas don dotación

di, por lo que será:

di

n

ii

n

irir qpQQ

11

resultando la expresión del caudal para n tomas de distinto tipo de la siguiente manera:

n

idiii

n

idii q)p(pUqpQ

1

2

1

1

El primer miembro de la ecuación representa el caudal medio servido por el tramo, ponderando las dotaciones con la

probabilidad de uso, mientras que el segundo miembro de la ecuación adiciona una cierta fracción de la desviación típica de

los caudales (mayor o menor según la fiabilidad buscada) mediante el parámetro U (garantía de suministro o calidad de

funcionamiento), que depende de la probabilidad con que se desee satisfacer la demanda. Para ello definiremos

previamente este parámetro a tener en cuenta en el cálculo de los caudales de diseño de la red.

9.2 GARANTÍA DE SUMINISTRO

La garantía de suministro es el valor, en porcentaje, de la probabilidad estadística de que los caudales circulantes por la red,

durante el período punta de consumo, no superen a los de diseño.

Esta garantía de suministro es variable en función del nivel de calidad que quiera darse al dimensionado de la red, evitando

el sobredimensionamiento de la misma, y sus valores más frecuentemente adoptados oscilan en torno al 90‐99 %.

En el presente anteproyecto se plantea asignar niveles de calidad diferenciales en función del número de hidrantes

abastecidos aguas abajo del tramo a partir de donde se comienza a aplicar el nivel de garantía de suministro fijado. Así,

para la Red Balsa, se plantean los siguientes porcentajes de garantía de suministro en función de los hidrantes abastecidos:

‐ ≤ 5: garantía del 100 %

‐ 6‐15: garantía del 99 %


‐ ≥ 26: garantía del 95 %

Dado el número menor de centralización de hidrantes abastecidos, se contemplan las siguientes garantías de suministro

consideradas para el cálculo de las redes Este y Oeste:





‐ ≤ 4: garantía del 100 %


‐ ≥ 13: garantía del 96 %

9.3 CAUDALES DE LÍNEA

El cálculo de los caudales de línea mediante la formulación de Clèment en la actualidad se realiza mediante herramientas

informáticas desarrolladas a tal efecto, dado el elevado número de operaciones que conlleva.

De acuerdo a los supuestos expuestos anteriormente, se determinan los caudales de diseño de todos los tramos de tuberías

de las redes que componen el presente anteproyecto mediante la herramienta específica contenida en la aplicación

GESTAR 2014. Los caudales de línea así obtenidos se listan en el apéndice nº 10.1 (en el apéndice nº 10.4 se muestran los

croquis de las redes con el dimensionamiento realizado, que sirve para identificar cada nodo y cada tramo).

El caudal suma de todas las dotaciones de las centralizaciones de hidrantes proyectadas para la Red Balsa, incluyendo los

consumos continuos previstos en las derivaciones hacia las Redes Este, Oeste y Los Quintos, es de 9,183 m3/s, pero

teniendo en cuenta las condiciones del definidas del anteproyecto, el caudal de diseño de la cabecera evaluado según la

formulación de Clèment pasa a ser de 6,642 m3/s. Se debe tener en cuenta que la suma del total de caudales de hidrantes

diseñados (podría considerarse análoga a una “potencia instalada”) más el caudal ficticio de abastecimiento a la red de Los

Quintos asciende a un total de:

o Red Balsa + Red Este + Red Oeste + Qfc Red Los Quintos: 10005 + 1310 + 1920 + 1489 = (13235 + 1489) l/s

El caudal ficticio continuo de cálculo para toda la Zona Regable en l/s, sumando los caudales ficticios de Red Balsa + Red

Este + Red Oeste + Red Los Quintos: 3152,9 + 557,4 + 797,4 + 1488,1 = 5995,8 l/s.

El coeficiente o grado de simultaneidad de la red (CS) se define como el cociente entre el caudal de diseño en cabecera (Qc)

y el caudal total (Qo) que se obtendría con todas las tomas abiertas, aplicándose a la línea situada en el origen de la red.

Para hallar este coeficiente y evaluar la red una vez dimensionada habrá que tomar los caudales de derivación para las

centralizaciones de hidrantes (apéndice nº 11.3), propuestos como dotaciones en los nodos de demanda conocida en el

programa GESTAR, porque serán los que intervengan en el sorteo de escenarios aleatorios como abiertos o cerrados. De

manera similar, en dichos escenarios no se deberán considerar los tres nodos correspondientes a los caudales de consumo

continuo (permanentemente abiertos) de las redes Este, Oeste y Los Quintos. Así, el coeficiente de simultaneidad vendrá

determinado por el cociente del caudal ficticio continuo de la Red Balsa entre la suma de dotaciones de diseño en la Red

Balsa:

3152,96111

51,6%

En consecuencia, la simultaneidad de diseño, es decir, el porcentaje máximo de “centralizaciones de hidrantes” que en

promedio pueden permanecer abiertos simultáneamente a efectos de comprobación de la condición de diseño de la red es





de aproximadamente el 52 %. Si en lugar de estos caudales consideramos los instalados en la red, esto es, los caudales de la

totalidad de hidrantes, la simultaneidad resultante será de: 3152,6 / 10005 = 31,5 %.

9.4 CONSIDERACIONES FINALES SOBRE LOS CAUDALES DE DISEÑO EN RIEGOS A LA DEMANDA

La fórmula de Clèment, como toda expresión estadística, no es válida para muestras reducidas pues, en tales circunstancias,

el margen de error de los resultados que se obtienen puede ser considerable, sobrepasando el caudal de diseño obtenido al

resultante de la acumulación de las dotaciones de los hidrantes abastecidos. Para evitar estos errores, se adopta el criterio

de tomar como caudal de diseño de cada tramo, el valor mínimo entre el que resulta de aplicar la fórmula de Clèment y el

que se obtiene por acumulación de dotaciones de los hidrantes abastecidos.

Además, no hay que olvidar que se han realizado una serie de simplificaciones como que:

o El caudal ficticio continuo se deduce para una alternativa media de cultivos de la zona regable y se supone

constante en todo el proceso de cálculo.

o La totalidad de la superficie útil modernizada en regadío demanda agua de la red durante el período punta de

consumo.

o Se supone que la probabilidad de que se esté regando es igual en todas las horas del día, o durante todos los días

de la semana, y esto no es realmente cierto, sobre todo en riego por goteo, donde se efectuarán riegos

frecuentes y resultará más interesante regar de noche, al disminuir las pérdidas por evaporación.

Aunque el comportamiento real de toda la red colectiva siempre se va a apartar de los supuestos simplificativos

establecidos en el cálculo, normalmente, en la mayoría de las zonas regables es suficiente con aplicar la fórmula de Clèment

sin introducir medidas correctoras (Granados 1990), ya que las distorsiones que se produzcan quedan compensadas por

efectos tales como que:

o En el cálculo se han introducido dos coeficientes de seguridad que facultan a la red para dar una respuesta

adecuada frente a incrementos de demanda no previstos. Estos coeficientes son la implementación de una

eficiencia global que integra las de aplicación, transporte y distribución del sistema, del 0,90, y el rendimiento de

la red (r = 0,85) ambos originan una mayoración global de caudales en torno al 30 % sobre el valor estricto para

atender las necesidades de cultivo diarias.

o En la zona regable siempre suele haber una cierta proporción de tierra útil no cultivada o en baldío durante cada

campaña de riegos, en un porcentaje no inferior al 10 % del total. En la alternativa de cultivos considerada se

empleó el 5 %.

o El cálculo de caudales se realiza para las condiciones punta de consumo, es decir, en las semanas de máximas

necesidades, período corto en comparación con la duración de toda la campaña de riegos (7 semanas frente a 8

meses). Por ello, el agricultor suele estar predispuesto a efectuar medidas correctoras durante el período punta si

las circunstancias lo exigen y siempre que la deficiencia no sea consecuencia de un defecto sistemático de diseño.

Así, si el regante tiene poca presión a ciertas horas por un exceso de demanda, se buscará otro horario de riego, y

si el problema es más grave, la comunidad de regantes tendrá la capacidad de organizar los turnos de riego en

estas semanas de máxima demanda ya que podrá telecomandar todos los hidrantes.





o El agua se cobra a los usuarios no según la superficie que rieguen, sino proporcionalmente al volumen que

consuman, medido por contadores instalados en los hidrantes, lo que permite moderar los abusos que

ocasionaría un suministro a la demanda no controlado.

10. DISEÑO Y OPTIMIZACIÓN DE LA RED DE RIEGO

El dimensionado y optimización de la red de riego se realiza con el módulo de optimización de redes ramificadas

incorporado en el programa GESTAR 2014, desarrollado en el área de Mecánica de Fluidos de la Universidad de Zaragoza.

Partiendo de la topología de la red y del conjunto de datos de los elementos (materiales a utilizar en los tubos con los

correspondientes precios de coste* según timbraje y diámetro), con las condiciones impuestas en los nodos (cotas, presión

de consigna y dotación), y fijados los caudales de diseño de los tramos, el programa optimiza la red tal que el coste de la red

sea el mínimo para la altura de cabecera fijada.

*El coste considerado incluye todas las variables que participan para la obtención del coste lineal de tubería por tipo de

materiales: coste del movimiento de tierras y rellenos, coste del tubo puesto en obra, coste de la instalación de la tubería en

zanja y otros costes asociados (tales como parte proporcional de piezas especiales según el material, herramienta específica

de instalación y medios auxiliares, protecciones anticorrosivas, etc.).

De esta manera se puede obtener la distribución de diámetros en la red, con el timbraje, la velocidad, pérdida de carga y

presión en cada punto, así como un desglose del presupuesto por tubos.

10.1 DATOS GENERALES

Los datos de partida para el cálculo informático pueden agruparse en cuatro bloques que se definen a continuación.

o Cota de cabecera y presión disponible en cabecera (mca):

La cabecera de la red se corresponde con la cota de 1/3 del calado útil de la balsa de acumulación elevada,

situada ésta a +385 msnm. La presión disponible sobre dicha cota se considerará 0.

En GESTAR 2014, el dato de cabecera se corresponde con un “nodo de presión regulada”.

o Nodos de consumo conocido (hidrantes para el programa de cálculo, centralización de hidrantes en nuestro caso)

Es un nodo donde la condición de contorno es el consumo exterior, supuesto conocido e independiente de la

presión, entendiendo por consumo, bien aporte o extracción de caudal de la red.

Se corresponde a una sencilla modelización de los hidrantes dotados de reguladores de presión y limitadores de

caudal que alimentan a ritmo constante, fijado por el limitador de caudal, un cierto dispositivo, siempre que la

presión de alimentación se encuentre por encima de un determinado umbral característico de los elementos de

regulación instalados.

En cada nodo hay que establecer:

D: Dotación (m3∙s‐1). Asignación de caudal que, como máximo, se extraerá de un hidrante. En nuestro caso se

corresponde con las dotaciones obtenidas en el anejo nº 11, y reflejadas en el apéndice nº 11.3.





GL: Grado de libertad (adimensional). Inverso de la probabilidad de que la toma esté abierta. GESTAR calcula el

grado de libertad en función de la dotación, superficie, caudal ficticio continuo y el rendimiento.

r: Rendimiento Operativo (adimensional). Cociente entre las duraciones real y teórica de la campaña de riego. Ha

de estar comprendido entre 0 y 1. En nuestro caso es el 0,85.

qfc: Caudal ficticio continuo (l∙s‐1∙ha‐1). Caudal bruto necesario suponiendo una aportación ininterrumpida de

agua a lo largo de las 24 horas del día. De acuerdo con el apartado nº 6 se corresponde con 0,782 l/(s∙ha) para la

Red Balsa y Red Los Quintos y 1,216 l/(s∙ha) para las Redes Este y Oeste.

S: Superficie de la parcela regada por el hidrante (ha).

P: Presión de consiga (mca). Establece el valor de consigna del reductor de presión asociado al hidrante que

asegura que, si en la red se alcanza dicha presión, el consumo coincidirá con la demanda impuesta. Como se ha

comentado en el apartado nº 8, se ha particularizado para cada hidrante, en función de la cota del hidrante y de

la cota máxima de la agrupación a la que sirve, estableciéndose una mínima presión de consigna de 37 mca.

o Nodos de unión

Es un caso particular de Nodo de Consumo Conocido en el que el valor asignado al consumo exterior es igual a

cero. Se utiliza para representar cualquier punto singular de la red, como bifurcación de ramales, cambios de

diámetro, cambios de dirección de las conducciones, puntos de paso intermedio para representar un cruce con

autovía o con gasoducto, reducción de tramos de gran longitud en una serie de tramos de menor dimensión que

posibilita escalonar los timbrajes dimensionados, etc.

Conviene aclarar que todos los nodos, independientemente de su tipo, hay que introducir los siguientes datos comunes:

- Id: Identificativo de cada nodo.

- Comentario: sirve para añadir comentarios adicionales. En el caso de los nodos de consumo conocido (hidrantes),

se le asocia la numeración de la agrupación de riego correspondiente.

- Posición: Son las coordenadas en planimetría (X e Y) y en altimetría (cota Z) de cada nodo expresadas en metros.

o Configuración de la red (elemento conducción)

Un elemento establece una conexión entre dos nodos. En este caso, el elemento tubería se corresponde a una

tubería de sección circular y diámetro constante que puede contener pérdidas de carga singulares adicionales. En

cada una de las líneas de la red hay que establecer, como mínimo:

Nudo origen y nudo final en el sentido de circulación del agua.

Longitud del elemento.

Al igual que lo que ocurre con los nodos, todos los elementos tienen dos características comunes:

- Id: Identificativo de cada elemento.

- Comentario: Sirve para añadir comentarios adicionales. En el caso de las tuberías, se le asocia la numeración del

ramal correspondiente.





10.2 CRITERIOS Y RESTRICCIONES DE DISEÑO

El dimensionamiento de las tuberías de la red se ha realizado teniendo en cuenta las siguientes condiciones y restricciones:

o Caudales de línea

Para cada una de las líneas se calculan los caudales de Clèment (ver apéndice nº 10.1) según lo indicado en el apartado nº 9.

Al ejecutar la opción Caudales de Diseño del menú Dimensionar quedará cargado para cada tramo el Caudal de Diseño

obtenido.

o Velocidad

Las velocidades admisibles, para evitar el riesgo de sedimentación de materiales en el interior de las tuberías o posibles

sobrepresiones por transitorios hidráulicos, se han fijado entre 0,5 m/s y 3 m/s.

o Presiones mínimas

Las presiones mínimas solicitadas para realizar la optimización será la presión de consigna en los nodos abiertos con

regulación (hidrantes), a partir de la justificación realizada en el apartado nº 8.

o Parámetros financieros

Con el fin de realizar un dimensionado económicamente óptimo de la red, se toman como parámetros financieros los

siguientes:

- Periodo de amortización: 50 años

- Tasa de interés: 5,31 %

o Elección de materiales a emplear en tuberías

No se contemplan a priori selección de tuberías más que por su idoneidad técnica para la conducción de agua a presión

para el suministro y distribución del agua de riego en la zona regable. Así, se ha contado con tuberías de prácticamente la

totalidad de la amplia gama que existe en el mercado:

- Tuberías de PVC molecular

- Tuberías de polietileno de alta densidad (PE100)

- Tuberías de poliéster reforzado con fibra de vidrio (PRFV)

- Tuberías de fundición dúctil (FD)

- Tuberías de hormigón armado con camisa de chapa (HACC)

Después de realizar varios predimensionamientos, se determina, que para la obtención de un rango de longitudes mínimas

por serie de tuberías, que los materiales de las tuberías sean los siguientes:





‐ Acero helicosoldado (ACH) para la tubería de llegada desde la balsa elevada de regulación hasta el filtrado

‐ Poliéster reforzado con fibra de vidrio (PRFV)

‐ Polietileno de alta densidad (PE100)

En función de las condiciones de instalación esperadas, contrastando por un lado el factor económico, y por otro las

ventajas e inconvenientes, tanto de instalación, resistencia mecánica, vida útil, funcionalidad, etc., se determinan a

continuación el rango de diámetros que se instalarán en la zona regable:

‐ ACH: diámetro 1829 mm y 16 mm de espesor de acero S275J.

‐ PRFV: diámetros desde DN300 a DN1800, en presiones nominales PN10 y PN16. Se recomienda la rigidez

SN10000.

‐ PE100: diámetros desde DN125 a DN450, en presiones nominales PN10 y PN16. (Para estas series de timbraje,

con el objetivo de simplificar la ejecución y la explotación/mantenimiento de la red, se han descartado los

diámetros nominales DN140, DN180, DN225 y DN280).

o Tuberías instaladas

En el caso de que existan tramos de la red ya ejecutados o provenientes de una anterior optimización cuyo diámetro no se

quiera modificar, se pueden bloquear dichos tramos. Además, en posteriores optimizaciones se fijarán más diámetros

según los resultados que se obtengan de la simulación del sistema.

o Fórmula de pérdidas de carga continuas

Para el cálculo de las pérdidas de carga en las tuberías se utiliza la fórmula de Darcy‐Weisbach.

Lg

V

DLJhr

2

1 2

siendo

• hr: pérdida de carga, medida en m, entre dos secciones de una

• tubería separadas una distancia L

• J: pérdida de carga unitaria, medida en m por cada m de tubería

• L: longitud de la tubería en m

• D: diámetro interno de la tubería en mm

• V: velocidad media del agua en la sección, medida en m/s

• g: aceleración de la gravedad (9,8 m/s2)

• Q: Caudal que circula por la tubería en m3/s

• λ: factor de rugosidad, según Colebrook. Se emplea la siguiente fórmula:





,Re

51,2

71,3log22/1

Drug /

o Pérdidas singulares

Para permitir considerar los efectos de las pérdidas de carga singulares se contempla añadir longitudes equivalentes de

manera global y homogénea, como un porcentaje a añadir de la longitud de las conducciones en cada tramo, con un valor

del 5 %.

o Incremento de la presión estática para timbraje

El incremento de la presión estática para el timbraje de las conducciones se establece de manera global, tomando el

máximo valor de la presión estática del tramo más un margen adicional, que marca el umbral superior de presiones

admisibles que deberán ser garantizados.

Como la altura de piezométrica de cálculo de la red se establece a 1/3 del calado de la balsa de regulación como criterio

relativamente conservador (4 mca sobre el fondo de la balsa y 8 bajo el nivel máximo normal), se establecerá un

incremento de la presión estática del timbraje correspondiente a la balsa llena, esto es, +8 mca sobre la cota piezométrica

de cálculo. Se añadirá 0,5 mca adicional como reserva en caso pésimo de vertido por el aliviadero.

11. OPTIMIZACIÓN DE LA RED

Utilizando las rutinas de dimensionado óptimo mejorado incluidas en GESTAR 2014 (módulo DIOPCAL desarrollado

inicialmente por la Universidad Politécnica de Valencia e incorporado en GESTAR), que conjuga un Método de la Serie

Económica sensiblemente perfeccionado (González y Aliod, 2003) con algoritmos de optimización discontinua tipo Labye

(Labye et al., 1988), se realiza el dimensionado económico óptimo de la red proyectada, encontrando la combinación de

diámetros, materiales y timbrajes que satisface, con el mínimo coste, los suministros de caudales y presión mínimas

impuestas en hidrantes.

Para ello, junto a los caudales de diseño y con los parámetros detallados en el anterior apartado, los resultados del

dimensionado obtenido (diámetros, material y timbraje) se importan automáticamente a la red. Del resultado de la

optimización se obtienen los diámetros y materiales iniciales a emplear en la red.

De dicha primera optimización se extrae la información de qué materiales son los económicamente más viables. Además se

valora la eliminación de aquéllos que representan una longitud escasa respecto al total de la red. Así, del primer tanteo se

descartan las tuberías de:

• FUNDICIÓN DUCTIL (aunque para los diámetros comprendidos entre DN350 y DN500 pueda representar una

alternativa, pero por no emplear mayor número de materiales, se descarta).

• PE100 de presión nominal PN8, las longitudes resultantes y por diámetros recomiendan la eliminación de este

timbraje y optar por el mínimo de PN10.





• PVC. De los valores de tubería que se tienen sólo entra en el dimensionamiento para 3 diámetros. Se descarta su

empleo en la red.

Una vez descartados los materiales y/o series de timbraje, se incluye esta primera optimización en el apéndice nº 10.2.

Finalizada la primera optimización, se recibe información acerca del punto de la red con condiciones de suministro

limitantes, indicando el trayecto desde la cabecera al nodo más desfavorable. Esta advertencia será de gran utilidad, puesto

que estos valores pueden condicionar sobremanera los resultados obtenidos en toda la red, permitiendo abaratar la red

cuyos diámetros de cabecera vengan condicionados por dichos puntos mediante la minoración de la presión de consigna en

dicho nodo.

Asimismo, del resultado del dimensionamiento de tuberías, se han modificado aquellos tramos cuya eliminación de

diámetros supone descartar longitudes cortas y así tener menos variedad de diámetros, facilitando la ejecución y

mantenimiento.

Analizados determinados supuestos, se ha considerado dimensionar el tramo procedente de la balsa en acero

helicosoldado revestido (ACH) en diámetro 1800 mm para disminuir la velocidad máxima que podría circular por el mismo.

Además, se han realizado ajustes en los tramos definidos por nodos de unión donde se ha previsto algún cruce con

infraestructura existente y de una envergadura especial (cruce con autovía, vías ferroviarias, cruces con canal y carreteras

de primer orden) donde se ha sustituido el diámetro y material de la optimización por el correspondiente al cruce, que

normalmente se realizará en PE100 o en acero helicoidal.

Para facilitar el cálculo y tener una visualización general de cada una de las redes diseñadas, en el apéndice nº 10.4 se

muestra un sinóptico de la red de GESTAR una vez evaluada, indicando en los nudos de consumo conocido (hidrantes), la

numeración del nodo, la dotación, la cota y presión de consigna; y para las líneas (tuberías) el diámetro nominal, material,

caudal de línea y numeración del ramal.

12. ANÁLISIS HIDRÁULICO

12.1 OBJETO DEL ANÁLISIS HIDRÁULICO ESTACIONARIO

El objeto de este apartado es recoger la metodología de trabajo y resultados del proceso de análisis hidráulico estacionario,

en una serie de escenarios y supuestos que permiten verificar las condiciones de diseño y los márgenes de operación y

explotación del sistema.

Para ello se procede a la simulación del comportamiento de la red proyectada mediante la herramienta informática GESTAR

2014, haciendo uso de diversas utilidades de generación de escenarios y análisis de redes que aporta el programa en su

última versión.





12.2 EVALUACIÓN DE LA CONDICIÓN DE DISEÑO

Se verificará que el comportamiento de la configuración de la red diseñada, incluyendo los reajustes, es correcto, para las

condiciones de diseño impuestas, simulando el comportamiento del sistema ante demandas que presenten caudales en

cabecera semejantes a los de diseño (obtenidos por la formulación de Clèment con el grado de calidad especificado según

el número de hidrantes servidos).

Para ello se generan y simulan hidráulicamente un número significativo de escenarios aleatorios de demanda, satisfaciendo

un porcentaje de apertura de hidrantes que permiten comprobar cuándo las presiones encontradas son semejantes o

superiores a las presiones de consigna establecidas (originales o rebajadas).

Se simula mediante la herramienta sorteos encadenados de GESTAR 2014 un total de 5000 escenarios aleatorios para la red

con un porcentaje de apertura igual a la simultaneidad de diseño requerida (52 %) y con altura piezométrica de

alimentación fijada, lo que supone un número de escenarios suficiente para los propósitos de verificación y detección de

disfunciones.

La altura piezométrica utilizada en el análisis se corresponde con la cota de 1/3 del calado de la balsa de acumulación

elevada (385 m).

Las presiones de consigna asignadas a los hidrantes en las simulaciones para disparar la alarma por margen de presión

insuficiente se especificaron de acuerdo a los requisitos de presión nominales del apartado nº 8. El margen de tolerancia

para considerar una condición de alimentación insuficiente (alarma de presión) se ha tomado de 5 mca.

Se consideró para la simulación unas pérdidas de carga singulares distribuidas, utilizando la opción correspondiente, con un

valor del 5 %, equivalente al empleado en la fase de dimensionado.

En el siguiente listado se muestra un resumen de infracciones para la condición de simultaneidad del 52 % conforme a los

retoques realizados después del dimensionado (básicamente sustituir la tubería de 1700 mm por el diámetro 1800, en ACH

y PRFV, y sustituir la trazada de 1500 PRFV por otra de 1400 mm). Se muestra el número de infracciones (presión inferior a

la de consigna con tolerancia 5 mca) para los hidrantes que han mostrado alguna infracción de 5000 escenarios (se debe

tener en cuenta que dichas alarmas no se producen en proporción a los 5000 escenarios, sino a aquellos que su condición

es abierto, aproximadamente el 52 % de 5000 escenarios, unos 2600 escenarios):

Desglose de Alarmas por Componentes:

o Demanda Conocida CC150: 17Alarmas

























Promedio de Alarmas por Escenario: promedio de Número Alarmas 0,046 (4,6 %)

Nodos con Presión Mínimas Menores (en Escenarios válidos):

‐ Demanda Conocida CC143: 35.875 m





Una vez realizados los reajustes considerados necesarios (aumento de diámetros en determinados tramos respetando las

condiciones de velocidades mínimas), se obtienen los siguientes resultados, igualmente calculando 5000 escenarios

aleatorios con equiprobabilidad en la apertura o cierre de las centralizaciones de hidrantes (52 % abiertos):

Desglose de Alarmas por Componentes:

‐ Demanda Conocida CC152: 2Alarmas









Promedio de Alarmas por Escenario: promedio de Número Alarmas 0,005 (0,5 %)





Nodos con Presión Mínimas Menores (en Escenarios válidos):






En resumen, de los 5000 sorteos encadenados realizados, se ha pasado de más 90 alarmas a menos de 20. Globalmente el

porcentaje de infracciones de más de 5 mca para la condición de diseño es del 0,5 %. Lo que se considera suficiente y con

margen de seguridad adecuado. El diseño de la Red Balsa correspondiente a esta evaluación se muestra en el apéndice nº

10.4.

De los resultados de las simulaciones se deduce que, para los caudales de diseño, las condiciones de demanda aleatoria no

generan prácticamente escenarios donde la acumulación local de consumos desborden las condiciones promedio. En

cualquier caso, para que durante la explotación del sistema no se presenten este tipo de fenómenos, el sistema de

telecontrol podrá intervenir anticipadamente para impedir una demanda excesiva.

13. REDES ESTE Y OESTE

Análogamente a la Red Balsa, se evalúan las redes Este y Oeste dimensionadas igualmente con el programa GESTAR. Las

presiones manométricas de cada nudo de cabecera serán las mínimas resultantes de los 5000 escenarios analizados

anteriormente, en concreto: para la Red Este, 63,6 mca, y para la Red Oeste, 55,6. Dichas presiones las deberán suministrar

los equipos de reimpulsión que se diseñarán en el anejo nº 14.

Del análisis del dimensionamiento óptimo de redes se obtiene que es recomendable dividir cada una de las redes Este y

Oeste en dos subredes ya que la variación de la cota de tomas abastecidas es muy elevada (sobre todo en la Red Este),

penalizando sobremanera las tomas más elevadas al resto de la red si ésta se dimensionara para una sola presión de

impulsión: penaliza en cuanto a la potencia de impulsión (gasto energético) y penaliza en cuanto al timbraje de tuberías

(gasto de inversión). Así, se han diferenciado en redes de alta presión y de baja presión, con los siguientes resultados que se

resumen a continuación:

‐ RED ESTE ALTA:

o Las necesidades de reimpulsión se establecen en 50 mca.

o El caudal de diseño se establece en 247 l/s, coincidente con el caudal máximo previsto (acumulado)

porque el número de centralizaciones a abastecer es de tan sólo tres.

‐ RED ESTE BAJA:

o Las necesidades de reimpulsión se establecen en 10 mca.

o El caudal de diseño se establece en 621 l/s, siendo el máximo caudal previsto para un grado de apertura

equivalente de aproximadamente el 80 % de 667 l/s.





o De 600 escenarios analizados una vez “retocada” el dimensionamiento de la red, no se registran

alarmas para un margen inferior de presión de más de 2,5 mca.

o Se diseñará la ejecución de un by‐pass que permitirá en determinadas ocasiones suministrar agua a

presión a esta subred.

‐ RED OESTE ALTA:

o Las necesidades de reimpulsión se establecen en 45 mca con el objeto de optimizar los diámetros de la

red.

o De 1200 escenarios analizados equiprobables, con un grado de “apertura” del 74 % de la centralización

de hidrantes, no se registran alarmas que represente una bajada de la presión de relevancia.

o El caudal de diseño se establece en 895 l/s. El valor máximo para el grado de apertura previsto es de

917 l/s.

o Se planteará la ejecución de un by‐pass que permita en determinadas ocasiones suministrar agua a

presión a aquellas tomas favorables en cuanto a su cota y en función de la presión existente en la Red

Balsa.

‐ RED OESTE BAJA:

o Las necesidades de reimpulsión se establecen en 15 mca con el objeto de optimizar los diámetros de la

red.

o De 800 escenarios analizados equiprobables, con un grado de “apertura” del 74 % de la centralización

de hidrantes, no se registran alarmas que represente una bajada de la presión de relevancia.

o El caudal de diseño se establece en 895 l/s. El valor máximo para el grado de apertura previsto es de

917 l/s.

o Se diseñará la ejecución de un by‐pass que permitirá en determinadas ocasiones suministrar agua a

presión a esta subred.

Las salidas de resultados del diseño óptimo, antes de realizar los ajustes correspondientes se muestran en el apéndice nº

10.2. Los croquis resultantes una vez hechas todas las modificaciones se muestran en el anejo nº 10.4.

En el documento Planos se incluirán todas las redes con las pequeñas modificaciones que hubiera que realizar por cambios

de trazado, cruces especiales, etc.




APÉNDICE Nº 10.1 – CAUDALES DE LÍNEA

APÉNDICE Nº 10.1

CAUDALES DE LÍNEA




APÉNDICE Nº 10.1 – CAUDALES DE LÍNEA P á g i n a | 2

RED BALSA

Tubería Q Acumulado Q Clèment Q Diseño Hidrantes

Abastecidos

Área abastecida

m3/s m3/s m3/s ha

TU1 0,048 0,079 0,048 1 25,5452

TU2 0,054 0,091 0,054 1 30,8623

TU3 0,042 0,070 0,042 1 23,3303

TU4 0,036 0,060 0,036 1 19,5282

TU5 0,030 0,051 0,030 1 17,9268

TU6 0,021 0,030 0,021 1 7,5156

TU7 0,027 0,040 0,027 1 10,2895

TU8 0,036 0,061 0,036 1 21,2382

TU10 0,039 0,065 0,039 1 21,0310

TU11 0,045 0,077 0,045 1 27,3062

TU12 0,066 0,112 0,066 1 39,0360

TU13 0,090 0,157 0,090 1 58,7310

TU14 0,039 0,064 0,039 1 19,9464

TU15 0,117 0,155 0,117 2 63,3965

TU16 0,054 0,094 0,054 1 34,3597

TU24 0,036 0,058 0,036 1 17,7140

TU25 0,033 0,056 0,033 1 19,4662

TU26 0,309 0,276 0,276 8 157,8572

TU27 0,024 0,039 0,024 1 11,9032

TU29 0,048 0,079 0,048 1 25,2420

TU30 0,027 0,040 0,027 1 10,5742

TU31 0,066 0,115 0,066 1 42,1990

TU32 0,042 0,071 0,042 1 24,6306

TU33 0,048 0,083 0,048 1 30,6795

TU34 0,083 0,145 0,083 1 53,9200

TU35 0,027 0,041 0,027 1 11,1010

TU36 0,033 0,055 0,033 1 18,0720

TU37 0,051 0,082 0,051 1 24,5881

TU38 0,030 0,047 0,030 1 13,5646

TU39 0,045 0,077 0,045 1 27,0126

TU40 0,045 0,074 0,045 1 23,6096

TU43 0,048 0,082 0,048 1 28,7169

TU44 0,042 0,067 0,042 1 19,6716

TU45 0,072 0,125 0,072 1 46,9320

TU46 0,047 0,082 0,047 1 30,2790

TU47 0,042 0,073 0,042 1 26,8990

TU49 0,054 0,093 0,054 1 34,0020

TU50 0,024 0,042 0,024 1 15,3556





RED BALSA


Abastecidos

Área abastecida

m3/s m3/s m3/s ha

TU51 0,027 0,045 0,027 1 14,8180

TU52 0,060 0,023 0,060 1 1,6430

TU53 0,069 0,120 0,069 1 44,1805

TU54 0,068 0,119 0,068 1 44,4180

TU55 0,057 0,099 0,057 1 37,2770

TU56 0,036 0,058 0,036 1 17,3030

TU57 0,104 0,181 0,104 1 68,1230

TU58 0,061 0,106 0,061 1 39,9180

TU59 0,057 0,099 0,057 1 37,3160

TU60 0,030 0,052 0,030 1 19,3010

TU61 0,041 0,071 0,041 1 26,6290

TU62 0,031 0,054 0,031 1 20,2920

TU63 0,027 0,044 0,027 1 13,8810

TU64 0,019 0,033 0,019 1 11,8960

TU65 0,018 0,027 0,018 1 7,3021

TU66 0,033 0,057 0,033 1 21,2050

TU70 0,031 0,054 0,031 1 19,8200

TU71 0,036 0,059 0,036 1 18,6968

TU72 0,105 0,121 0,105 3 55,1018

TU73 0,039 0,068 0,039 1 24,5702

TU74 0,031 0,054 0,031 1 20,1850

TU75 0,018 0,027 0,018 1 7,5315

TU76 0,024 0,042 0,024 1 15,5220

TU78 0,018 0,027 0,018 1 7,5315

TU79 0,030 0,047 0,030 1 13,4885

TU80 0,024 0,035 0,024 1 9,3129

TU82 0,054 0,092 0,054 1 31,7833

TU83 0,015 0,022 0,015 1 5,9470

TU84 0,027 0,046 0,027 1 15,9400

TU86 0,036 0,053 0,036 1 13,9597

TU87 0,030 0,045 0,030 1 12,0005

TU90 0,027 0,046 0,027 1 15,8181

TU91 0,036 0,059 0,036 1 18,7040

TU92 0,042 0,069 0,042 1 22,1910

TU94 0,033 0,055 0,033 1 17,5204

TU98 0,024 0,035 0,024 1 8,9782

TU101 0,027 0,045 0,027 1 15,0829

TU104 0,048 0,082 0,048 1 28,4710





RED BALSA


Abastecidos

Área abastecida

m3/s m3/s m3/s ha

TU107 0,027 0,042 0,027 1 12,1902

TU108 0,030 0,051 0,030 1 17,7337

TU109 0,207 0,206 0,206 7 120,1051

TU113 0,020 0,035 0,020 1 12,5330

TU116 0,265 0,220 0,220 5 114,2871

TU119 0,090 0,043 0,090 1 3,6763

TU121 0,027 0,044 0,027 1 14,0290

TU125 0,027 0,035 0,027 1 8,0216

TU127 0,042 0,064 0,042 1 18,0333

TU128 0,039 0,066 0,039 1 22,5973

TU131 0,033 0,049 0,033 1 13,2400

TU133 0,051 0,088 0,051 1 32,1852

TU137 0,042 0,071 0,042 1 23,5787

TU140 0,038 0,066 0,038 1 24,3350

TU142 0,048 0,078 0,048 1 24,5596

TU145 0,018 0,031 0,018 1 10,3942

TU146 0,222 0,200 0,200 6 103,5408

TU147 0,075 0,130 0,075 1 48,0219

TU148 0,036 0,061 0,036 1 21,1674

TU620 0,027 0,040 0,027 1 10,2895

TU621 0,012 0,018 0,012 1 4,8695

TU683 0,027 0,041 0,027 1 11,1010

TU686 0,024 0,033 0,024 1 7,8741

TU687 0,051 0,082 0,051 1 24,5881

TU738 0,119 0,173 0,119 2 75,0874

TU748 0,156 0,195 0,156 3 97,5091

TU796 0,087 0,083 0,087 3 31,0830

TU836 0,012 0,013 0,012 1 2,4769

TU845 0,039 0,049 0,039 2 17,2949

TU1022 0,069 0,120 0,069 1 44,1805

TU1023 0,061 0,106 0,061 1 39,9180

TU1024 0,090 0,157 0,090 1 58,7310

TU1027 0,051 0,084 0,051 1 27,0400

TU1032 0,030 0,049 0,030 1 15,3853

TU1033 0,033 0,052 0,033 1 15,6248

TU1034 0,279 0,258 0,258 7 142,4719

TU1035 0,246 0,237 0,237 6 126,8471

TU1036 0,177 0,184 0,177 4 85,6749





RED BALSA


Abastecidos

Área abastecida

m3/s m3/s m3/s ha

TU1038 0,090 0,123 0,090 2 50,9005

TU1039 0,042 0,071 0,042 1 23,4943

TU1040 0,102 0,130 0,102 2 49,8587

TU1041 0,060 0,093 0,060 1 26,3644

TU1042 0,129 0,145 0,129 3 60,4329

TU1043 0,129 0,145 0,129 3 60,4329

TU1046 2,563 2,303 2,303 24 2228,8491

TU1047 3,223 2,677 2,677 37 2627,4780

TU1048 0,021 0,027 0,021 1 6,0810

TU1049 0,258 0,312 0,258 4 167,1420

TU1051 0,030 0,052 0,030 1 19,3010

TU1052 0,591 0,558 0,558 11 362,6072

TU1053 0,042 0,069 0,042 1 22,1410

TU1055 0,240 0,280 0,240 4 146,1042

TU1056 0,156 0,218 0,156 2 97,7670

TU1058 0,104 0,181 0,104 1 68,1230

TU1059 0,165 0,237 0,165 2 108,0410

TU1060 0,048 0,082 0,048 1 28,4100

TU1062 0,137 0,192 0,137 2 88,5985

TU1063 0,194 0,244 0,194 3 125,8755

TU1065 1,489 1,573 1,489 1 1617,0000

TU1068 0,155 0,220 0,155 2 96,8413

TU1069 0,194 0,246 0,194 3 116,7877

TU1071 0,838 0,544 0,544 20 387,7772

TU1074 2,380 2,181 2,181 20 2116,3201

TU1075 2,186 2,039 2,039 17 1999,5320

TU1078 3,242 2,689 2,689 38 2639,3740

TU1079 3,260 2,696 2,696 39 2646,6760

TU1085 8,625 5,884 5,884 156 5599,9048

TU48 0,042 0,049 0,042 2 16,8444

TU103 0,072 0,076 0,072 3 30,3329

TU81 0,099 0,100 0,099 4 46,2729

TU85 0,114 0,108 0,108 5 52,2199

TU603 0,168 0,164 0,164 6 84,0032

TU77 0,104 0,119 0,104 4 63,0585

TU772 0,073 0,089 0,073 3 42,8735

TU886 0,024 0,042 0,024 1 15,5220

TU89 0,413 0,329 0,329 14 212,8236





RED BALSA


Abastecidos

Área abastecida

m3/s m3/s m3/s ha

TU912 0,245 0,219 0,219 8 128,8204

TU1113 0,141 0,141 0,141 4 65,7619

TU1258 0,102 0,104 0,102 3 41,1917

TU88 0,066 0,076 0,066 2 25,9602

TU1259 0,030 0,045 0,030 1 12,0005

TU1260 0,518 0,381 0,381 17 269,5367

TU1261 0,105 0,124 0,105 3 56,7131

TU1262 0,078 0,102 0,078 2 40,8950

TU1263 0,042 0,069 0,042 1 22,1910

TU93 0,542 0,390 0,390 18 277,3678

TU96 0,024 0,033 0,024 1 7,8311

TU97 0,046 0,080 0,046 1 29,7340

TU1264 0,226 0,228 0,226 6 131,9199

TU1265 0,768 0,541 0,541 24 409,2877

TU99 0,015 0,016 0,015 1 2,7572

TU1266 0,039 0,040 0,039 2 11,7354

TU1267 0,807 0,521 0,541 26 421,0231

TU110 0,861 0,554 0,554 27 449,8220

TU1268 0,054 0,089 0,054 1 28,7989

TU95 0,180 0,187 0,180 5 102,1859

TU1269 0,075 0,104 0,075 2 47,0841

TU1270 0,042 0,074 0,042 1 29,5637

TU100 0,039 0,067 0,039 1 23,8045

TU1271 0,066 0,083 0,066 2 31,2973

TU1272 0,030 0,046 0,030 1 12,6005

TU111 0,021 0,035 0,021 1 11,9427

TU1273 0,882 0,566 0,566 28 461,7647

TU112 0,054 0,090 0,054 1 29,7531

TU1274 0,936 0,600 0,600 29 491,5178

TU1275 0,963 0,613 0,613 30 503,7080

TU114 1,017 0,651 0,651 31 538,5308

TU1276 0,054 0,094 0,054 1 34,8228

TU106 0,177 0,183 0,177 6 102,3714

TU1277 0,018 0,030 0,018 1 9,2481

TU105 0,159 0,172 0,159 5 93,1233

TU1278 0,078 0,109 0,078 2 46,6750

TU1279 0,030 0,052 0,030 1 18,2040

TU1280 0,081 0,099 0,081 3 46,4483





RED BALSA


Abastecidos

Área abastecida

m3/s m3/s m3/s ha

TU1257 0,018 0,031 0,018 1 10,5639

TU102 0,063 0,085 0,063 2 35,8844

TU1281 0,036 0,061 0,036 1 20,8015

TU1282 1,224 0,776 0,776 38 658,6359

TU1283 1,244 0,788 0,788 39 671,1689

TU115 1,391 0,893 0,893 41 761,0141

TU1284 0,099 0,172 0,099 1 64,3000

TU1285 0,147 0,209 0,147 2 89,8452

TU1286 1,956 1,184 1,184 55 1040,0780

TU1287 1,908 1,157 1,157 53 1012,2130

TU1288 1,878 1,139 1,139 52 994,2863

TU1289 1,725 1,058 1,058 47 915,0306

TU1073 1,460 0,938 0,938 42 800,7435

TU117 0,073 0,127 0,073 1 47,6690

TU1290 0,192 0,140 0,192 4 66,6181

TU1291 0,039 0,068 0,039 1 25,4748

TU1292 0,153 0,103 0,153 3 41,1433

TU118 0,036 0,063 0,036 1 23,4380

TU120 0,126 0,082 0,126 2 27,1143

TU1293 0,027 0,044 0,027 1 14,0290

TU1072 0,153 0,156 0,153 5 79,2557

TU1294 0,117 0,127 0,117 4 59,7275

TU622 0,075 0,087 0,075 3 36,3972

TU1295 0,048 0,068 0,048 2 26,1077

TU1296 2,775 1,992 1,992 57 1604,5940

TU1297 2,754 1,985 1,985 56 1597,0780

TU1081 4,904 3,124 3,124 107 2713,5740

TU1298 4,865 3,107 3,107 105 2696,2791

TU1299 2,090 1,256 1,256 48 1091,6851

TU1300 2,066 1,241 1,241 47 1076,3290

TU846 2,066 1,241 1,241 47 1076,3290

TU1301 2,012 1,206 1,206 46 1042,3270

TU1302 0,045 0,073 0,045 1 22,8066

TU1303 1,967 1,182 1,182 45 1019,5210

TU1304 1,811 1,080 1,080 42 922,0114

TU1305 1,769 1,053 1,053 41 895,1124

TU1306 1,650 0,972 0,972 39 820,0250

TU1307 0,812 0,595 0,595 19 432,2479





RED BALSA


Abastecidos

Área abastecida

m3/s m3/s m3/s ha

TU1308 0,765 0,562 0,562 18 401,9689

TU1309 0,567 0,407 0,407 15 277,7513

TU1310 0,255 0,231 0,231 7 125,8220

TU149 0,090 0,124 0,090 2 55,3101

TU1311 0,042 0,071 0,042 1 24,6306

TU730 0,198 0,247 0,198 3 124,2176

TU1312 0,126 0,176 0,126 2 77,2856

TU729 0,312 0,268 0,268 8 151,9293

TU1313 0,270 0,241 0,241 7 132,2577

TU798 0,177 0,163 0,163 5 78,4323

TU1314 0,051 0,089 0,051 1 32,5810

TU1315 0,045 0,075 0,045 1 25,1085

TU1317 0,039 0,057 0,039 1 14,7683

TU1319 0,171 0,182 0,171 4 88,7749

TU1320 0,141 0,164 0,141 3 75,2103

TU1321 0,090 0,120 0,090 2 50,6222

TU1322 0,045 0,074 0,045 1 23,6096

TU1323 0,195 0,193 0,193 5 96,6490

TU688 0,257 0,284 0,257 5 157,6629

TU1064 0,221 0,262 0,221 4 140,3599

TU1324 0,027 0,045 0,027 1 14,4844

TU1061 0,066 0,092 0,066 2 35,2383

TU1325 0,018 0,026 0,018 1 6,8283

TU1057 0,222 0,286 0,222 3 145,3570

TU1326 0,036 0,062 0,036 1 21,7850

TU1050 0,321 0,348 0,321 6 197,2020

TU1327 0,300 0,341 0,300 5 191,1210

TU1328 0,042 0,071 0,042 1 23,9790

TU1077 2,532 2,283 2,283 23 2208,5569

TU1329 0,152 0,187 0,152 3 92,2370

TU1330 0,111 0,151 0,111 2 65,6080

TU1070 2,069 1,962 1,962 15 1936,1360

TU1331 0,580 0,480 0,480 14 319,1356

TU1030 0,526 0,438 0,438 13 284,7759

TU1332 0,060 0,104 0,060 1 38,2902

TU1031 0,126 0,150 0,126 3 68,6145

TU1333 0,090 0,123 0,090 2 50,9005

TU1044 0,033 0,056 0,033 1 19,4662





RED BALSA


Abastecidos

Área abastecida

m3/s m3/s m3/s ha

TU1334 0,057 0,095 0,057 1 31,4343

TU1037 0,222 0,223 0,222 5 114,9439

TU1335 0,045 0,078 0,045 1 29,2690

TU892 0,161 0,170 0,161 4 83,7502

TU1336 0,123 0,137 0,123 3 59,4152

TU144 0,039 0,064 0,039 1 20,7123

TU143 0,084 0,105 0,084 2 38,7029

TU1337 0,036 0,053 0,036 1 14,1433

TU1338 0,677 0,447 0,447 16 304,0270

TU1339 0,062 0,108 0,062 1 40,3170

TU139 0,615 0,398 0,398 15 263,7100

TU141 0,264 0,246 0,246 7 129,7989

TU1340 0,075 0,127 0,075 1 43,1213

TU1341 0,351 0,247 0,247 8 133,9111

TU1342 0,309 0,215 0,215 7 110,3324

TU1343 0,018 0,031 0,018 1 11,0996

TU138 0,291 0,203 0,204 6 99,2328

TU136 0,087 0,108 0,087 2 40,2049

TU1344 0,045 0,073 0,045 1 22,1716

TU135 0,204 0,140 0,204 4 59,0279

TU1346 0,168 0,160 0,160 5 77,8657

TU1347 0,057 0,073 0,057 2 26,8383

TU129 0,018 0,021 0,018 1 4,2410

TU1348 0,189 0,171 0,171 6 86,6776

TU130 0,021 0,032 0,021 1 8,8119

TU1349 0,045 0,068 0,045 1 18,8775

TU17 0,031 0,054 0,031 1 20,0140

TU1021 0,435 0,366 0,366 11 226,4717

TU1350 0,466 0,388 0,388 12 246,4857

TU1351 0,798 0,847 0,798 1 557,0000

TU1352 1,460 0,938 0,938 42 800,7435

TU122 0,069 0,117 0,069 1 39,7294

TU132 0,030 0,041 0,030 1 9,9924

TU1353 0,063 0,071 0,063 2 23,2324

TU1082 5,221 3,285 3,285 113 2872,8799

TU1083 4,964 3,126 3,126 108 2715,2170

TU1354 3,305 2,720 2,720 40 2670,5820

TU1080 0,045 0,074 0,045 1 23,9060





RED BALSA


Abastecidos

Área abastecida

m3/s m3/s m3/s ha

TU1045 8,625 5,884 5,884 156 5599,9048

TU1084 5,287 3,319 3,319 115 2908,1179

TU1054 3,196 2,664 2,664 36 2613,5969

TU1355 3,154 2,641 2,641 35 2591,4561

TU1066 0,101 0,176 0,101 1 65,9790

TU1029 0,111 0,151 0,111 2 65,6080

TU1067 0,060 0,104 0,060 1 38,5680

TU1028 0,558 0,599 0,558 1 389,3800

TU1254 9,183 6,442 6,442 157 5989,2852

TU18 0,051 0,086 0,051 1 29,2637

TU19 0,036 0,055 0,036 1 15,2315

TU20 0,051 0,088 0,051 1 32,1852

TU21 0,141 0,104 0,141 2 35,7955

TU22 0,090 0,043 0,090 1 3,6103

TU9 0,111 0,121 0,111 3 51,0274

TU23 0,039 0,067 0,039 1 24,1283

TU67 0,072 0,083 0,072 2 26,8991

TU68 0,030 0,051 0,030 1 17,4710

TU69 0,045 0,077 0,045 1 27,3062

TU123 0,039 0,065 0,039 1 21,0310

TU124 0,054 0,090 0,054 1 29,2880

TU28 0,126 0,112 0,126 4 45,8513

TU41 0,063 0,071 0,063 2 24,4042

TU42 0,036 0,048 0,036 1 10,8595





RED ESTE‐ALTA


Abastecidos

Área abastecida

m3/s m3/s m3/s ha

TU1 0,072 ‐‐‐ 0,072 1 31,8450

TU11 0,247 ‐‐‐ 0,247 3 97,3560

TU14 0,247 ‐‐‐ 0,247 3 97,3560

TU3 0,072 ‐‐‐ 0,072 1 31,8450

TU4 0,094 ‐‐‐ 0,094 1 28,9700

TU6 0,175 ‐‐‐ 0,175 2 65,5110

TU7 0,081 ‐‐‐ 0,081 1 36,5410

TU2 0,081 ‐‐‐ 0,081 1 36,5410





RED ESTE‐BAJA


Abastecidos

Área abastecida

m3/s m3/s m3/s ha

TU3 0,124 0,216 0,124 1 52,7570

TU4 0,057 0,100 0,057 1 24,9260

TU5 0,087 0,152 0,087 1 37,2340

TU6 0,038 0,063 0,038 1 12,8790

TU7 0,046 0,081 0,046 1 20,6690

TU9 0,042 0,070 0,042 1 14,4570

TU10 0,057 0,083 0,057 1 13,6300

TU25 0,023 0,037 0,023 1 7,4069

TU26 0,115 0,202 0,115 1 51,8040

TU27 0,132 0,184 0,132 2 50,7390

TU28 0,340 0,394 0,340 5 139,7830

TU29 0,455 0,506 0,455 6 191,5870

TU30 0,455 0,506 0,455 6 191,5870

TU61 0,045 0,071 0,045 1 13,5050

TU63 0,027 0,047 0,027 1 11,3610

TU64 0,208 0,285 0,208 3 89,0440

TU65 0,042 0,069 0,042 1 13,8130

TU66 0,088 0,120 0,088 2 34,4820

TU68 0,042 0,070 0,042 1 14,4570

TU71 0,159 0,171 0,159 3 45,6740

TU72 0,604 0,601 0,601 10 246,3549

TU73 0,543 0,566 0,543 8 226,0690

TU74 0,566 0,578 0,566 9 233,4759

TU75 0,566 0,578 0,566 9 233,4759

TU12 0,181 0,266 0,181 2 77,6830

TU13 0,124 0,216 0,124 1 52,7570

TU14 0,763 0,621 0,621 13 292,0289

TU1 0,099 0,120 0,099 2 28,0870

TU2 0,060 0,094 0,060 1 17,5870





RED OESTE‐ALTA


Abastecidos

Área abastecida

m3/s m3/s m3/s ha

TU19 0,094 0,165 0,094 1 41,6730

TU20 0,068 0,116 0,068 1 25,5400

TU21 0,105 0,180 0,105 1 40,6440

TU22 0,027 0,044 0,027 1 8,7594

TU23 0,072 0,123 0,072 1 27,2350

TU24 0,075 0,111 0,075 1 18,9740

TU32 0,887 0,738 0,765 12 352,3244

TU33 1,129 0,895 0,895 16 446,0654

TU38 0,072 0,120 0,072 1 25,2460

TU45 0,105 0,180 0,105 1 40,6440

TU47 0,438 0,464 0,438 6 172,8860

TU48 0,068 0,116 0,068 1 25,5400

TU49 0,087 0,150 0,087 1 35,1070

TU52 0,344 0,377 0,344 5 131,2130

TU53 0,506 0,515 0,506 7 198,4260

TU54 0,105 0,185 0,105 1 47,1720

TU55 0,611 0,603 0,603 8 239,0700

TU56 0,638 0,617 0,617 9 247,8294

TU58 0,815 0,765 0,765 11 325,0894

TU2 0,035 0,062 0,035 1 15,5790

TU3 0,038 0,065 0,038 1 14,7620

TU4 0,073 0,102 0,073 2 30,3410

TU8 0,197 0,235 0,197 3 71,6240

TU7 0,197 0,235 0,197 3 71,6240

TU10 0,057 0,094 0,057 1 19,1480

TU11 0,242 0,275 0,242 4 93,7410

TU12 0,045 0,079 0,045 1 22,1170

TU18 0,072 0,125 0,072 1 30,0880

TU25 0,743 0,710 0,710 10 295,0014

TU1 0,235 0,264 0,235 4 84,4220

TU26 0,109 0,191 0,109 1 46,7910

TU5 0,068 0,117 0,068 1 27,2300





RED OESTE‐BAJA


Abastecidos

Área abastecida

m3/s m3/s m3/s ha

TU13 0,03 0,051 0,030 1 11,4010

TU14 0,049 0,082 0,049 1 17,2110

TU15 0,042 0,040 0,042 1 4,2085

TU16 0,023 0,037 0,023 1 8,5194

TU17 0,038 0,065 0,038 1 14,2700

TU33 0,322 0,303 0,303 7 111,6099

TU34 0,079 0,108 0,079 2 28,6120

TU36 0,068 0,119 0,068 1 30,3360

TU39 0,171 0,178 0,171 4 57,3339

TU40 0,25 0,240 0,240 6 85,9459

TU42 0,042 0,040 0,042 1 4,2085

TU44 0,03 0,051 0,030 1 11,4010

TU5 0,03 0,051 0,030 1 11,4010

TU8 0,322 0,303 0,303 7 111,6099

TU9 0,072 0,121 0,072 1 25,6640

TU7 0,25 0,240 0,240 6 85,9459

TU11 0,322 0,303 0,303 7 111,6099

TU27 0,133 0,147 0,133 3 43,0639

TU28 0,065 0,060 0,065 2 12,7279

DELIMITACIÓN CARTOGRÁFICA, ANTEPROYECTO Y ESTUDIO DE COSTES DE LA ZONA REGABLE DE ARROYO DEL CAMPO

(BADAJOZ)


APÉNDICE Nº 10.2 – RESULTADOS DE LA OPTIMIZACIÓN DE LAS REDES

APÉNDICE Nº 10.2

RESULTADOS DE LA OPTIMIZACIÓN DE LAS REDES:

RED BALSA, RED ESTE-ALTA, RED ESTE-BAJA, RED OESTE-ALTA Y RED OESTE-BAJA

Gestar2014GESTAR _2014 rev 0 16/03/2015Entidad: PROENTIS Proyecto: PROENTIS_LIC1

DATOS DE ENTRADA EN LA OPTIMIZACIÓNRED BALSA (REV. 07)Método Optimización MejoradoFórmulación de Pérdidas: Darcy-WeisbachGravedad: 9.81 m/s2Viscosidad: 0,001 kg/m sDensidad: 1000 kg/m3Margen de Seguridad en los Timbrajes: 8,5 mVelocidad Máxima: 3 m/sVelocidad mínima: 0,5 m/sPendiente Hidráulica Mínima: 1,5 ‰Pendien Hid. Min (Bifurcaciones):1,5 ‰

DATOS ECONÓMICOSPeriodo de amortización: 50 añosTasa de interés: 5,31 %

ALIMENTACIÓNImpulsión: NOCota Entrada: 385 m

NODOSID COTA m PRESIÓN MIN mCC115 297 45,5CC23 283 42CC84 318 42,5CC83 309 41,5CC82 311 41CC79 306 46CC85 303 40,5CC87 300 61,5CC19 296 43CC21 290 42CC18 292 41CC20 300 47CC22 295 46,5CC25 293 42,5CC27 284 44CC30 296 43,5CC31 289 47NU39 288 0CC35 296 44,5CC37 309 46CC38 301 40CC54 306 48,5CC56 305 42CC55 306 42,5CC58 293 42,5CC71 273 38,5CC70 275 41CC74 277 48,5CC73 273 42,5CC75 280 42CC76 286 43CC65 280 46CC64 279 44CC61 285 43CC60 284 42CC57 289 42CC52 305 44CC51 312 50,5CC49 301 43,5CC48 303 38,5CC47 299 48CC46 294 51,5CC45 299 44CC43 308 42CC17 300 49Continúa nodos...


NODOS CONTINUACIÓNID COTA m PRESIÓN MIN mCC16 293 43CC15 307 47CC11 305 46CC8 301 43CC7 295 44CC5 307 43,5CC4 312 42CC3 310 40CC1 321 42CC154 276 46,5CC136 296 41,5NU128 302 0CC144 272 43,5CC152 281 43,5CC153 277 41CC151 274 40,5CC150 282 41CC148 287 41CC149 282 40CC145 277 43CC146 285 42CC147 288 43CC142 282 43,5CC143 283 40,5CC138 286 43CC139 285 40CC140 284 42,5CC134 303 49CC130 281 40CC124 303 43,5CC121 307 44CC118 292 46CC119 304 43,5NU187 304 0CC116 313 44,5NU205 305 0CC111 309 41,5CC112 304 48CC97 270 39,5CC103 297 47CC98 295 43CC105 303 43,5CC107 299 43CC100 283 47CC88 288 46,5CC91 298 47CC81 316 42,5NU257 295 0CC63 293 46CC59 304 43,55NU13 304 0CC86 299 41,5NU57 273 0CC72 268 43NU62 278 0NU55 292 0NU49 307 0CC69 285 44,5CC50 291 39,5NU89 301 0NU93 299 0NU103 293 0NU25 300 0CC9 302 43,5CC33 288 40CC34 293 40,5NU304 294 0Continúa nodos...


NODOS CONTINUACIÓNID COTA m PRESIÓN MIN mNU41 296 0NU45 309 0NU306 286 0CC39 304 42,5NU307 298 0CC40 306 44NU47 301 0NU308 303 0NU111 295 0NU114 307 0CC13 304 40NU315 312 0NU107 305 0NU316 302 0CC6 306 46,5NU320 294 0NU23 292 0NU101 300 0NU297 297 0CC42 312 44NU95 294 0NU97 297 0CCLQ 291,56 80NU3 283 0NU27 295 0NU248 282 0NU332 300 0NU29 294 0NU116 312 0NU117 311 0NU343 316 0NU137 282 0NU139 287 0NU142 289 0NU146 286 0NU143 277 0NU131 277 0NU123 277 0NU134 274 0NU148 277 0NU136 276 0NU129 277 0NU153 281 0NU150 282 0NU152 283 0NU154 281 0NU156 286 0NU158 285 0NU160 284 0NU162 288 0CC131 287 40CC132 291 50,5NU165 291 0NU167 285 0CC129 280 39,5NU171 280 0NU169 282 0NU173 283 0CC128 285 42,5NU127 299 0NU163 306 0CC133 306 50CC135 302 47NU126 298 0CC137 287 45,5CC127 285 40,5NU193 287 0Continúa nodos...


NODOS CONTINUACIÓNID COTA m PRESIÓN MIN mCC126 288 44,5NU195 288 0NU189 299 0NU197 301 0CC117 301 45NU185 311 0CC120 311 47NU347 310,97 0NU183 306 0CC122 302 44NU179 308 0CC123 306 41NU177 305 0CC125 305 48NU192 299 0NU199 303 0NU201 311 0CC114 302 45,5NU2 302 0NU255 318 0NU9 309 0NU334 307 0NU206 321 0NU216 307 0CC108 305 48NU207 298 0CC109 301 43,5NU209 309 0CC110 310 41,5NU211 310 0NU213 304 0NU7 309 0NU5 317 0NU266 306 0NU15 299 0NU12 307 0NU335 315 0NU284 305 0NU340 302 0NU87 312 0NU276 315 0NU85 306 0NU84 297 0CC53 296 41,5NU275 290 0NU82 288 0NU274 286 0NU333 286 0NU79 284 0NU273 283 0NU272 276 0NU59 274 0NU53 306 0NU52 305 0NU78 284 0NU258 283 0NU75 279 0NU73 279 0NU281 287 0CC67 287 47,5CC66 294 43,5CC68 288 43NU63 273 0NU270 276 0NU65 280 0NU67 286 0NU269 271 0Continúa nodos...


NODOS CONTINUACIÓNID COTA m PRESIÓN MIN mNU99 307 0NU326 299 0CC44 298 41NU322 311 0CC41 311 41,5NU105 306 0CC14 303 44NU312 305 0NU314 306 0CC12 306 44NU336 294 0NU109 301 0NU302 301 0NU329 292 0NU31 283 0NU296 284 0CC28 285 41NU36 295 0NU303 295 0NU38 289 0CC32 291 45NU305 311 0CC36 310 54,5NU246 284 0NU252 285 0CC89 285 44,5NU250 287 0CC90 287 40,5NU245 280 0CC92 282 48NU243 278 0NU229 278 0CC93 278 42,5NU241 281 0NU239 285 0CC101 284 44NU238 286 0NU223 289 0CC102 289 45NU233 292 0NU17 286 0NU225 292 0CC99 288 42NU227 282 0CC94 280 40CC96 276 39,5CC29 287 44NU40 288 0NU33 287 0CCRO 316,87 55NU204 308 0CC113 309 42CC104 292 44NU231 292 0NU327 305 0NU91 303 0NU339 312 0CC2 310 44,5NU119 320 0NU324 311 0NU319 307 0NU311 305 0CC24 288 43,5NU299 303 0CC10 303 45CCRE 320 60NU344 321 0Continúa nodos...


NODOS CONTINUACIÓNID COTA m PRESIÓN MIN mCC62 283 43CC141 281 41,5NU235 292 0NU1 292 0CC106 292 41,5NU124 286 0CC95 286 43,5NU220 276 0CC80 318 40NU21 291 0NU19 295 0CC26 287 51,5NU280 287 0CC77 277 46CC78 274 43

TUBERÍASID N.In N.Fin L(m) L. Eq.(m) Ru (mm) Q. Dis.(m3/s) D(mm) DN Marg.Tim (m)

NU2 CC115 874,17 43,708 -- 0,048 -- -- 8,5NU19 CC19 10,952 0,54759 -- 0,039 -- -- 8,5NU128 CC135 14,532 0,7266 -- 0,039 -- -- 8,5NU177 CC124 51,792 2,5896 -- 0,027 -- -- 8,5NU179 NU177 287,47 14,373 -- 0,063 -- -- 8,5NU33 NU40 288,57 14,429 -- 0,36604 -- -- 8,5NU95 NU93 621,63 31,081 -- 0,069 -- -- 8,5NU297 NU103 413,65 20,683 -- 0,061 -- -- 8,5NU23 NU25 1115,7 55,784 -- 0,09 -- -- 8,5NU299 CC9 50,589 2,5294 -- 0,051 -- -- 8,5NU344 CCRE 15 0,75 -- 0,558 -- -- 8,5NU302 NU299 119,57 5,9785 -- 0,111 -- -- 8,5NU142 NU139 412,52 20,626 -- 0,072 -- -- 8,5NU31 NU296 931,88 46,594 -- 0,43769 -- -- 8,5NU40 NU36 759,67 37,984 -- 0,126 -- -- 8,5NU39 CC33 16,338 0,8169 -- 0,03 -- -- 8,5NU304 CC34 41,256 2,0628 -- 0,033 -- -- 8,5NU39 NU304 469,31 23,465 -- 0,25763 -- -- 8,5NU304 NU41 180,01 9,0005 -- 0,23737 -- -- 8,5NU305 NU45 583,56 29,178 -- 0,177 -- -- 8,5NU41 NU305 488,78 24,439 -- 0,222 -- -- 8,5NU303 NU306 320,55 16,027 -- 0,09 -- -- 8,5NU307 CC39 200,33 10,017 -- 0,042 -- -- 8,5NU183 CC121 48,566 2,4283 -- 0,048 -- -- 8,5NU47 NU307 272,46 13,623 -- 0,102 -- -- 8,5NU307 CC40 303,8 15,19 -- 0,06 -- -- 8,5NU308 NU47 239,43 11,972 -- 0,129 -- -- 8,5NU45 NU308 356,09 17,804 -- 0,129 -- -- 8,5NU306 NU38 174,51 8,7255 -- 0,033 -- -- 8,5NU343 NU119 209,8 10,49 -- 5,8836 -- -- 8,5NU311 NU111 351,4 17,57 -- 2,3034 -- -- 8,5NU116 NU114 582,87 29,144 -- 2,6772 -- -- 8,5NU312 CC13 47,266 2,3633 -- 0,021 -- -- 8,5NU314 NU315 580,25 29,012 -- 0,258 -- -- 8,5NU185 NU347 44,823 2,2411 -- 0,159 -- -- 8,5NU316 NU312 413,73 20,687 -- 0,321 -- -- 8,5NU316 NU107 59,73 2,9865 -- 0,03 -- -- 8,5NU311 NU316 615,28 30,764 -- 0,5575 -- -- 8,5NU319 CC6 41,753 2,0877 -- 0,042 -- -- 8,5NU114 NU319 184,25 9,2125 -- 2,6635 -- -- 8,5NU316 NU320 415,7 20,785 -- 0,24 -- -- 8,5NU320 NU23 43,954 2,1977 -- 0,156 -- -- 8,5NU315 NU105 235,65 11,783 -- 0,222 -- -- 8,5NU297 NU101 633,25 31,662 -- 0,104 -- -- 8,5NU105 NU297 437,35 21,867 -- 0,165 -- -- 8,5NU187 NU185 653,29 32,665 -- 0,177 -- -- 8,5NU322 CC42 242,23 12,111 -- 0,048 -- -- 8,5NU324 NU322 272,12 13,606 -- 0,066 -- -- 8,5NU97 NU95 695,69 34,785 -- 0,137 -- -- 8,5

Continúa tuberías...


TUBERÍAS continuaciónID N.In N.Fin L(m) L. Eq.(m) Ru (mm) Q. Dis.(m3/s) D(mm) DN Marg.Tim (m)

NU326 NU97 545,58 27,279 -- 0,194 -- -- 8,5NU99 NU326 492,32 24,616 -- 0,221 -- -- 8,5NU329 CCLQ 327,08 16,354 -- 1,489 -- -- 8,5NU3 CC24 695,2 34,76 -- 0,101 -- -- 8,5NU299 CC10 771,32 38,566 -- 0,06 -- -- 8,5NU27 NU3 496,47 24,824 -- 0,155 -- -- 8,5NU332 NU27 191,46 9,5729 -- 0,194 -- -- 8,5NU189 CC118 267,74 13,387 -- 0,027 -- -- 8,5NU29 NU329 287,94 14,397 -- 1,9618 -- -- 8,5NU333 NU248 212,04 10,602 -- 0,54347 -- -- 8,5NU334 NU7 678,76 33,938 -- 0,153 -- -- 8,5NU206 NU216 317,73 15,887 -- 0,93748 -- -- 8,5NU336 NU332 343,26 17,163 -- 2,1812 -- -- 8,5NU332 NU29 332,08 16,604 -- 2,0392 -- -- 8,5NU111 NU336 382,58 19,129 -- 2,2828 -- -- 8,5NU117 NU116 570,67 28,533 -- 2,6887 -- -- 8,5NU339 NU117 141,26 7,063 -- 2,6958 -- -- 8,5NU187 CC119 14,216 0,71078 -- 0,03 -- -- 8,5NU339 CC2 50,693 2,5347 -- 0,045 -- -- 8,5NU91 NU284 62,79 3,1395 -- 3,1239 -- -- 8,5NU324 NU327 430,41 21,521 -- 3,2846 -- -- 8,5NU327 NU91 200,05 10,002 -- 3,1258 -- -- 8,5NU119 NU324 2647,5 132,38 -- 3,3195 -- -- 8,5NU344 NU343 310,15 15,507 -- 5,8836 -- -- 8,5NU192 NU187 210,77 10,539 -- 0,20614 -- -- 8,5NU21 CC21 10,952 0,54759 -- 0,045 -- -- 8,5NU193 NU173 340,24 17,012 -- 0,55423 -- -- 8,5NU193 CC127 165,4 8,27 -- 0,021 -- -- 8,5NU136 NU129 47,023 2,3512 -- 0,141 -- -- 8,5NU195 CC126 14,532 0,7266 -- 0,054 -- -- 8,5NU199 CC116 604,61 30,231 -- 0,02 -- -- 8,5NU192 NU197 72,744 3,6372 -- 0,65152 -- -- 8,5NU204 NU201 188,24 9,412 -- 0,89278 -- -- 8,5NU206 NU205 575,02 28,751 -- 0,22004 -- -- 8,5NU205 CC108 14,186 0,7093 -- 0,073 -- -- 8,5NU211 CC110 10,713 0,53565 -- 0,036 -- -- 8,5NU211 CC111 432,75 21,638 -- 0,09 -- -- 8,5NU23 CC18 12,343 0,61713 -- 0,066 -- -- 8,5NU209 NU211 174,82 8,741 -- 0,126 -- -- 8,5NU213 CC112 11,183 0,55913 -- 0,027 -- -- 8,5NU204 CC113 14,211 0,71055 -- 0,069 -- -- 8,5NU320 NU19 477,27 23,864 -- 0,039 -- -- 8,5CC25 CC26 241,36 12,068 -- 0,054 -- -- 8,5NU220 CC97 537,47 26,873 -- 0,027 -- -- 8,5BALSA NU344 809 40,45 -- 6,442 -- -- 8,5NU179 CC123 12,407 0,62035 -- 0,018 -- -- 8,5NU129 NU153 190,63 9,5315 -- 0,102 -- -- 8,5NU150 NU152 332,37 16,618 -- 0,03 -- -- 8,5NU162 NU154 628,28 31,414 -- 0,38087 -- -- 8,5NU154 NU156 283,42 14,171 -- 0,105 -- -- 8,5NU156 NU158 328,22 16,411 -- 0,078 -- -- 8,5NU158 NU160 503,81 25,191 -- 0,042 -- -- 8,5NU167 NU165 310,85 15,542 -- 0,226 -- -- 8,5NU169 NU167 294,73 14,736 -- 0,54091 -- -- 8,5NU169 NU171 140,57 7,0285 -- 0,039 -- -- 8,5NU173 NU169 181,64 9,082 -- 0,54091 -- -- 8,5NU173 CC128 348,81 17,441 -- 0,054 -- -- 8,5NU127 NU163 573,18 28,659 -- 0,075 -- -- 8,5NU223 CC103 343,74 17,187 -- 0,042 -- -- 8,5NU163 CC133 14,186 0,7093 -- 0,042 -- -- 8,5NU128 NU126 214,66 10,733 -- 0,066 -- -- 8,5NU126 CC137 606,26 30,313 -- 0,03 -- -- 8,5NU195 NU193 107,08 5,354 -- 0,56627 -- -- 8,5NU189 NU195 659,15 32,958 -- 0,60044 -- -- 8,5NU197 NU189 140,78 7,039 -- 0,61327 -- -- 8,5NU197 CC117 14,175 0,70875 -- 0,054 -- -- 8,5NU185 CC120 14,175 0,70875 -- 0,018 -- -- 8,5




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NU229 CC93 10,814 0,5407 -- 0,075 -- -- 8,5NU243 NU241 483,5 24,175 -- 0,24679 -- -- 8,5NU241 NU239 302,71 15,135 -- 0,21499 -- -- 8,5NU239 CC101 10,822 0,5411 -- 0,018 -- -- 8,5NU223 CC102 10,828 0,5414 -- 0,045 -- -- 8,5NU227 NU17 169,76 8,488 -- 0,15984 -- -- 8,5NU17 NU225 549,8 27,49 -- 0,057 -- -- 8,5NU229 NU227 471,63 23,581 -- 0,17111 -- -- 8,5NU220 CC96 10,032 0,5016 -- 0,045 -- -- 8,5NU238 NU233 318,82 15,941 -- 0,204 -- -- 8,5NU296 NU33 657,14 32,857 -- 0,3884 -- -- 8,5NU335 CCRO 65,221 3,261 -- 0,798 -- -- 8,5NU216 NU204 439,9 21,995 -- 0,93748 -- -- 8,5NU233 NU231 260,49 13,024 -- 0,063 -- -- 8,5NU119 NU339 405,81 20,291 -- 2,7204 -- -- 8,5NU319 NU311 158,23 7,9115 -- 2,6409 -- -- 8,5NU238 NU223 376,86 18,843 -- 0,087 -- -- 8,5NU241 CC100 253,25 12,662 -- 0,042 -- -- 8,5NU239 NU238 129,67 6,4835 -- 0,204 -- -- 8,5NU245 NU243 639,71 31,986 -- 0,39819 -- -- 8,5NU27 CC22 14,15 0,70752 -- 0,039 -- -- 8,5NU246 CC88 416,01 20,8 -- 0,038 -- -- 8,5NU243 NU229 210,72 10,536 -- 0,24578 -- -- 8,5NU250 CC91 519,61 25,981 -- 0,048 -- -- 8,5NU252 NU250 218,77 10,939 -- 0,084 -- -- 8,5NU252 CC89 10,008 0,5004 -- 0,039 -- -- 8,5NU255 CC81 354,33 17,716 -- 0,018 -- -- 8,5NU73 NU257 999,84 49,992 -- 0,20036 -- -- 8,5NU258 CC63 689 34,45 -- 0,075 -- -- 8,5NU55 CC59 1022,5 51,125 -- 0,036 -- -- 8,5NU49 NU53 719,79 35,989 -- 0,09 -- -- 8,5NU29 CC25 14,216 0,71078 -- 0,117 -- -- 8,5NU31 CC27 39,435 1,9718 -- 0,054 -- -- 8,5NU33 CC29 287,39 14,37 -- 0,031 -- -- 8,5NU258 CC62 14,175 0,70875 -- 0,051 -- -- 8,5NU153 CC141 10,368 0,5184 -- 0,036 -- -- 8,5NU3 CC23 14,216 0,71078 -- 0,054 -- -- 8,5NU1 NU235 292,12 14,606 -- 0,051 -- -- 8,5NU233 NU1 293,45 14,672 -- 0,141 -- -- 8,5NU1 CC106 292,88 14,644 -- 0,09 -- -- 8,5NU124 CC95 286,08 14,304 -- 0,039 -- -- 8,5NU36 CC30 18,995 0,94975 -- 0,036 -- -- 8,5NU38 CC31 10,062 0,5031 -- 0,033 -- -- 8,5NU40 NU39 56,804 2,8402 -- 0,27652 -- -- 8,5NU41 CC35 17,39 0,8695 -- 0,024 -- -- 8,5NU281 NU280 523 26,15 -- 0,126 -- -- 8,5NU45 CC37 10,062 0,50308 -- 0,048 -- -- 8,5NU5 CC84 19,74 0,98702 -- 0,042 -- -- 8,5NU47 CC38 10,063 0,50316 -- 0,027 -- -- 8,5NU49 CC54 14,214 0,71072 -- 0,066 -- -- 8,5NU52 CC56 14,216 0,7108 -- 0,042 -- -- 8,5NU53 CC55 14,248 0,71241 -- 0,048 -- -- 8,5NU55 CC58 14,213 0,71067 -- 0,083 -- -- 8,5NU57 CC71 14,216 0,71078 -- 0,027 -- -- 8,5NU59 CC70 14,216 0,71082 -- 0,033 -- -- 8,5NU62 CC74 10,206 0,5103 -- 0,051 -- -- 8,5NU63 CC73 16,08 0,80401 -- 0,03 -- -- 8,5NU65 CC75 17,983 0,89916 -- 0,045 -- -- 8,5NU7 CC83 11,784 0,5892 -- 0,036 -- -- 8,5NU67 CC76 10,211 0,51057 -- 0,045 -- -- 8,5CC69 CC77 481 24,05 -- 0,063 -- -- 8,5CC77 CC78 336,84 16,842 -- 0,036 -- -- 8,5NU73 CC65 12,109 0,60543 -- 0,048 -- -- 8,5NU75 CC64 12,107 0,60534 -- 0,042 -- -- 8,5NU78 CC61 14,212 0,7106 -- 0,072 -- -- 8,5NU79 CC60 8,6604 0,43302 -- 0,047 -- -- 8,5NU82 CC57 16,597 0,82985 -- 0,042 -- -- 8,5




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Continúa materiales...


MATERIALES continuaciónMATERIAL FAB. RU. mm TIMB. m REF. DIAM. D. INT. mm PRECIO € €

PE100 POLIETILENO0,005

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LISTADO DE RESULTADOS TRAS LA OPTIMIZACIÓN

Alimentación por Gravedad

Cota límite libre = 385

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TRAMO N.ini N.fin DN L m VEL. m/s COSTE € € P. EST. m P. DIN. m TU136 NU238 NU223 315_(PEAD-16) 376,86 1,6667 28370 96 57,991 TU137 NU241 CC100 200_(PEAD-16) 253,25 1,998 8316,7 102 63,512 TU138 NU239 NU238 450_(PRFV-16) 129,67 1,2994 17596 99 63,985 TU139 NU245 NU243 600_(PRFV-16) 639,71 1,4302 114086 107 74,518 TU14 NU27 CC22 160_(PEAD-10) 14,15 2,4977 259,09 90 75,428 TU140 NU246 CC88 200_(PEAD-16) 416,01 1,8077 13662 97 58,422 TU141 NU243 NU229 400_(PRFV-16) 210,72 1,9785 23173 107 72,957 TU142 NU250 CC91 250_(PEAD-16) 519,61 1,46 26324 87 47,704 TU143 NU252 NU250 315_(PEAD-16) 218,77 1,6093 16469 98 62,97 TU144 NU252 CC89 160_(PEAD-16) 10,008 2,9024 234,99 100 66,107 TU145 NU255 CC81 125_(PEAD-10) 354,33 1,8872 4950 69 46,246 TU146 NU73 NU257 400_(PRFV-16) 999,84 1,6129 109952 90 43,46 TU147 NU258 CC63 315_(PEAD-16) 689 1,4368 51868 92 49,192 TU148 NU55 CC59 250_(PEAD-16) 1022,5 1,095 51799 81 45,392 TU149 NU49 NU53 315_(PEAD-10) 719,79 1,487 39149 79 44,903 TU15 NU29 CC25 315_(PEAD-16) 14,216 2,2415 1070,1 92 79,722 TU16 NU31 CC27 200_(PEAD-16) 39,435 2,5688 1295 101 86,417 TU17 NU33 CC29 160_(PEAD-16) 287,39 2,307 6747,9 98 71,025 TU18 NU258 CC62 200_(PEAD-16) 14,175 2,4261 465,51 102 62,98 TU19 NU153 CC141 160_(PEAD-16) 10,368 2,6792 243,44 104 58,778 TU2 NU3 CC23 200_(PEAD-16) 14,216 2,5688 466,84 102 76,074 TU20 NU1 NU235 315_(PEAD-16) 292,12 0,97704 21991 93 54,054 TU21 NU233 NU1 350_(PRFV-16) 293,45 1,453 28846 93 54,93 TU22 NU1 CC106 250_(PEAD-16) 292,88 2,7374 14837 93 47,317 TU23 NU124 CC95 200_(PEAD-16) 286,08 1,8553 9394,9 99 51,14 TU24 NU36 CC30 160_(PEAD-10) 18,995 2,3055 347,8 89 64,486 TU25 NU38 CC31 160_(PEAD-16) 10,062 2,4559 236,26 96 56,549 TU26 NU40 NU39 600_(PRFV-16) 56,804 0,99316 10130 97 78,635 TU27 NU41 CC35 125_(PEAD-10) 17,39 2,5163 242,94 89 68,9 TU28 NU281 NU280 300_(PRFV-16) 523 1,7766 42394 98 45,387 TU29 NU45 CC37 200_(PEAD-10) 10,062 1,9685 248,82 76 48,857 TU3 NU5 CC84 160_(PEAD-10) 19,74 2,6898 361,45 67 45,834 TU30 NU47 CC38 125_(PEAD-10) 10,063 2,8308 140,58 84 51,431 TU31 NU49 CC54 200_(PEAD-10) 14,214 2,7067 351,52 79 48,722 TU32 NU52 CC56 160_(PEAD-10) 14,216 2,6898 260,29 80 44,242 TU33 NU53 CC55 200_(PEAD-10) 14,248 1,9685 352,36 79 44,661 TU34 NU55 CC58 250_(PEAD-16) 14,213 2,5245 720,05 92 61,047 TU35 NU57 CC71 160_(PEAD-16) 14,216 2,0094 333,78 112 66,289 TU36 NU59 CC70 160_(PEAD-16) 14,216 2,4559 333,8 110 69,706 TU37 NU62 CC74 200_(PEAD-16) 10,206 2,4261 335,17 108 52,498 TU38 NU63 CC73 160_(PEAD-16) 16,08 2,2326 377,56 112 63,825 TU39 NU65 CC75 200_(PEAD-16) 17,983 2,1407 590,57 105 51,599 TU4 NU7 CC83 160_(PEAD-10) 11,784 2,3055 215,77 76 58,113 TU40 NU67 CC76 250_(PEAD-16) 10,211 1,3687 517,31 99 43,973 TU41 CC69 CC77 250_(PEAD-16) 481 1,9162 24367 108 47,467 TU42 CC77 CC78 200_(PEAD-16) 336,84 1,7126 11062 111 45,635 TU43 NU73 CC65 200_(PEAD-16) 12,109 2,2834 397,65 105 63,182 TU44 NU75 CC64 200_(PEAD-16) 12,107 1,998 397,59 106 66,69 TU45 NU78 CC61 250_(PEAD-16) 14,212 2,1899 719,98 100 65,794 TU46 NU79 CC60 200_(PEAD-16) 8,6604 2,2358 284,41 101 70,546 TU47 NU82 CC57 200_(PEAD-16) 16,597 1,998 545,05 96 70,081 TU48 NU139 NU137 250_(PEAD-16) 468,76 1,2775 23747 103 47,328 TU49 NU85 CC52 200_(PEAD-10) 18,764 2,2146 464,02 80 62,488 TU5 NU9 CC82 160_(PEAD-10) 21,083 1,9213 386,04 74 58,433 TU50 NU87 CC51 125_(PEAD-10) 14,216 2,5163 198,59 73 61,81 TU51 NU89 CC49 125_(PEAD-10) 10,063 2,8308 140,58 84 64,263 TU52 NU91 CC48 200_(PEAD-10) 12,435 2,4606 307,53 82 72,378 TU53 NU93 CC47 250_(PEAD-10) 15,061 1,8086 562,68 86 48,08 TU54 NU95 CC46 200_(PEAD-10) 10,813 2,7887 267,4 91 59,81 TU55 NU97 CC45 200_(PEAD-10) 15,627 2,3376 386,47 86 63,676 TU56 NU99 CC43 160_(PEAD-10) 14,548 2,3055 266,37 77 66,745 TU57 NU101 CC17 315_(PEAD-10) 18,338 1,7183 997,4 85 49,123 TU58 NU103 CC16 200_(PEAD-16) 14,216 2,9018 466,84 92 44,995 TU59 NU105 CC15 200_(PEAD-10) 17,846 2,3376 441,33 78 51,123 TU6 NU12 CC79 125_(PEAD-10) 38,387 2,2017 536,27 79 66,971 TU60 NU107 CC11 160_(PEAD-10) 9,779 1,9213 179,05 80 66,439 TU603 NU148 NU143 300_(PRFV-16) 112,44 2,3126 9114,4 108 66,808 TU61 NU109 CC8 160_(PEAD-10) 13,543 2,6258 247,97 84 70,817 TU62 NU111 CC7 160_(PEAD-10) 14,694 1,9853 269,05 90 79,719



TRAMO N.ini N.fin DN L m VEL. m/s COSTE € € P. EST. m P. DIN. m TU620 NU266 NU13 125_(PEAD-10) 98,811 2,8308 1380,4 81 53,335 TU621 NU15 CC86 125_(PEAD-10) 11,101 1,2581 155,09 86 62,871 TU622 NU5 NU266 355_(PEAD-10) 660,61 0,97597 44895 79 57,037 TU63 NU114 CC5 125_(PEAD-10) 10,063 2,8308 140,58 78 69,269 TU64 NU116 CC4 125_(PEAD-10) 13,788 1,9921 192,62 73 66,182 TU65 NU117 CC3 125_(PEAD-10) 12,687 1,8872 177,24 75 69,979 TU66 NU119 CC1 160_(PEAD-10) 13,494 2,1134 247,07 64 60,119 TU67 NU124 NU220 250_(PEAD-16) 514,89 2,1899 26084 109 57,012 TU68 NU255 CC80 160_(PEAD-10) 318,4 1,9213 5829,9 67 47,253 TU683 NU59 NU57 160_(PEAD-16) 222,12 2,0094 5215,5 112 66,646 TU686 NU269 CC72 125_(PEAD-16) 271,68 2,9256 4686,6 117 53,556 TU687 NU270 NU62 250_(PEAD-16) 451,23 1,5512 22859 107 51,775 TU688 NU327 NU99 400_(PEAD-10) 83,638 2,632 6849,1 78 68,174 TU69 NU320 NU21 200_(PEAD-16) 525,16 2,1407 17246 94 65,919 TU7 NU13 CC85 125_(PEAD-10) 14,216 2,8308 198,59 82 53,515 TU70 NU123 CC154 200_(PEAD-16) 632,27 1,4747 20764 109 54,496 TU71 NU126 CC136 160_(PEAD-10) 50,807 2,3055 930,28 89 47,425 TU72 NU127 NU128 315_(PEAD-10) 684,2 1,7348 37214 83 49,448 TU729 NU272 NU75 400_(PRFV-16) 265,09 2,1593 29152 106 66,921 TU73 NU129 CC144 200_(PEAD-16) 731,31 1,8553 24016 113 58,103 TU730 NU273 NU78 300_(PRFV-16) 86,314 2,7918 6996,6 101 67,039 TU738 NU274 NU55 350_(PRFV-16) 549,33 1,2263 53999 93 62,365 TU74 NU131 CC152 160_(PEAD-16) 254,19 2,307 5968,5 104 49,211 TU748 NU275 NU49 300_(PRFV-16) 480,37 2,1996 38939 78 48,154 TU75 NU123 CC153 125_(PEAD-16) 14,259 2,1942 245,96 108 59,838 TU76 NU134 CC151 125_(PEAD-16) 14,216 2,9256 245,22 111 51,713 TU77 NU136 NU131 315_(PEAD-16) 429,07 1,9924 32300 108 61,425 TU772 NU131 NU123 250_(PEAD-16) 57,813 2,2204 2928,8 108 60,402 TU78 NU137 CC150 160_(PEAD-16) 454,98 1,3396 10683 103 41,872 TU79 NU139 CC148 160_(PEAD-16) 36,971 2,2326 868,07 98 44,221 TU796 NU280 CC69 300_(PRFV-16) 341,19 1,2267 27657 100 45,96 TU798 NU257 NU281 400_(PRFV-16) 487,65 1,3141 53627 98 49,802 TU8 NU15 CC87 250_(PEAD-10) 60,816 0,9436 2272,1 85 61,81 TU80 NU137 CC149 125_(PEAD-16) 13,385 2,9256 230,9 103 46,43 TU81 NU146 NU142 315_(PEAD-16) 87,927 1,8966 6619,1 96 50,459 TU82 NU143 CC145 200_(PEAD-16) 14,216 2,5688 466,84 108 66,38 TU83 NU146 CC146 125_(PEAD-16) 38,426 1,8285 662,85 100 54,253 TU836 NU89 CC50 125_(PEAD-16) 1084,3 1,4628 18704 94 54,316 TU84 NU142 CC147 160_(PEAD-16) 10,06 2,0094 236,2 97 51,206 TU845 NU284 NU89 160_(PEAD-10) 283,31 2,4977 5187,3 84 64,843 TU846 NU276 NU85 800_(PRFV-10) 587,43 2,528 156115 79 61,883 TU85 NU143 NU146 300_(PRFV-16) 550,72 1,522 44641 99 54,344 TU86 NU150 CC142 160_(PEAD-16) 10,547 2,6792 247,64 103 53,039 TU87 NU152 CC143 160_(PEAD-16) 11,984 2,2326 281,38 102 42,008 TU88 NU153 NU150 250_(PEAD-16) 321,89 2,0074 16307 103 53,487 TU886 NU123 NU134 125_(PEAD-16) 160,06 2,9256 2761 111 52,666 TU89 NU154 NU148 400_(PRFV-16) 364,41 2,6461 40074 108 68,38 TU892 NU248 NU246 350_(PRFV-16) 339,92 1,6591 33414 101 69,01 TU9 NU17 NU124 315_(PEAD-16) 286,24 2,1265 21548 99 55,891 TU90 NU156 CC138 160_(PEAD-16) 14,216 2,0094 333,78 99 60,562 TU91 NU158 CC139 160_(PEAD-16) 14,216 2,6792 333,78 100 54,758 TU912 NU148 NU136 350_(PRFV-16) 201,1 2,2588 19768 109 67,154 TU92 NU160 CC140 200_(PEAD-16) 14,216 1,998 466,84 101 46,512 TU93 NU167 NU162 450_(PRFV-16) 125,92 2,484 17087 97 68,08 TU94 NU163 CC134 160_(PEAD-10) 88,183 2,1134 1614,6 82 51,128 TU95 NU165 NU127 500_(PRFV-16) 194,48 0,9297 28600 86 57,807 TU96 NU162 CC131 125_(PEAD-16) 29,68 2,9256 511,98 98 67,089 TU97 NU165 CC132 200_(PEAD-16) 14,532 2,1883 477,23 94 65,745 TU98 NU171 CC130 125_(PEAD-16) 222,2 2,9256 3832,9 104 55,113 TU99 NU171 CC129 125_(PEAD-16) 10,463 1,8285 180,49 105 70,72

** ¡Atención! Elementos TU1303 , Velocidad de diseño superior a la Máxima

** Información El Nodo CC133 es el más desfavorable.

P Min de la Red (Dinámica) = 41,872 m (Nodo: CC150)P Max de la Red (Estática) = 117 m (Nodo: CC72)Caudal de Inyección en Cabecera = 6,442 m3/s


DESGLOSE ECONÓMICO TUBERÍAS

MATERIAL TIMB. REFERENCIA COSTE U. €/m LONGITUD m COSTE TOTAL €PE100 100,0 200_(PEAD-10) 24,73 4.139 102.362,80

160_(PEAD-10) 18,31 2.054 37.609,64125_(PEAD-10) 13,97 740 10.339,03250_(PEAD-10) 37,36 1.789 66.836,97315_(PEAD-10) 54,39 4.397 239.149,00450_(PEAD-10) 104,97 2.548 267.498,10400_(PEAD-10) 81,89 4.570 374.268,20355_(PEAD-10) 67,96 5.344 363.187,10

160,0 200_(PEAD-16) 32,84 6.200 203.616,70250_(PEAD-16) 50,66 6.657 337.227,80315_(PEAD-16) 75,28 6.916 520.634,00160_(PEAD-16) 23,48 3.039 71.359,98125_(PEAD-16) 17,25 2.455 42.340,79

PRFV_SN10 160,0 600_(PRFV-16) 178,34 4.552 811.767,00400_(PRFV-16) 109,97 2.990 328.823,20350_(PRFV-16) 98,30 2.103 206.697,00300_(PRFV-16) 81,06 4.785 387.879,201100_(PRFV-16) 508,52 615 312.750,00450_(PRFV-16) 135,70 1.187 161.018,90700_(PRFV-16) 235,25 3.187 749.714,60500_(PRFV-16) 147,06 1.387 203.951,60

100,0 500_(PRFV-10) 136,44 684 93.296,301200_(PRFV-10) 499,86 3.333 1.665.946,00600_(PRFV-10) 168,68 681 114.787,601300_(PRFV-10) 570,52 1.400 798.825,301700_(PRFV-10) 937,60 1.329 1.246.024,00700_(PRFV-10) 214,01 141 30.128,33800_(PRFV-10) 265,76 3.560 946.005,70900_(PRFV-10) 311,84 3.240 1.010.430,001100_(PRFV-10) 446,74 246 109.978,401500_(PRFV-10) 751,82 2.648 1.990.444,00

COSTE TOTAL de las TUBERÍAS 13.804.896,25 €AMORTIZACIÓN ANUAL TUBERÍAS 792.691,80 €COSTE TOTAL ANUAL 792.691,80 €


DATOS DE ENTRADA EN LA OPTIMIZACIÓNRED ESTE ALTA REV.3Método Optimización MejoradoFórmulación de Pérdidas: Darcy-WeisbachGravedad: 9.81 m/s2Viscosidad: 0,001 kg/m sDensidad: 1000 kg/m3Margen de Seguridad en los Timbrajes: 0,5 mVelocidad Máxima: 3 m/sVelocidad mínima: 0,5 m/sPendiente Hidráulica Mínima: 1,5 ‰Pendien Hid. Min (Bifurcaciones):1,5 ‰



NODOSID COTA m PRESIÓN MIN mNU88 359,34 65,7NU1 324 0NU89 324 0NU16 324 0NU85 355,53 72,2NU2 330,43 0NU5 339,56 0NU4 346,42 50,7


NU16 NU88 486,63 24,331 -- 0,072 -- -- 0,5NU89 NU1 39,014 1,9507 -- 0,247 -- -- 0,50 NU89 25 1,25 -- 0,247 -- -- 0,5NU5 NU4 320 16 -- 0,081 -- -- 0,5NU1 NU16 8 0,4 -- 0,072 -- -- 0,5NU2 NU85 525 26,25 -- 0,094 -- -- 0,5NU1 NU2 652,14 32,607 -- 0,175 -- -- 0,5NU2 NU5 732 36,6 -- 0,081 -- -- 0,5


0,05 100 300_(PRFV-10) 300,5 81,06350_(PRFV-10) 351,5 98,16400_(PRFV-10) 396,5 108,03450_(PRFV-10) 445,8 124,12500_(PRFV-10) 495 136,44600_(PRFV-10) 593,4 168,68700_(PRFV-10) 691,9 214,01800_(PRFV-10) 790,5 265,76900_(PRFV-10) 888,9 311,841000_(PRFV-10) 987,4 379,091100_(PRFV-10) 1086 446,741200_(PRFV-10) 1184,9 499,861300_(PRFV-10) 1283,1 570,521400_(PRFV-10) 1382 651,771500_(PRFV-10) 1480 751,821600_(PRFV-10) 1578,8 837,131700_(PRFV-10) 1677,1 937,61800_(PRFV-10) 1776 1099,31900_(PRFV-10) 1874,4 1208,12000_(PRFV-10) 1973,3 1363,32100_(PRFV-10) 2072,2 1444,9




PRFV_SN10 POLIESTER0,05

1002200_(PRFV-10) 2170,3 1566


PE100 POLIETILENO0,005 80 125_(PEAD-8) 113 9,12

140_(PEAD-8) 126,6 14,22160_(PEAD-8) 144,6 16,49180_(PEAD-8) 168,2 19,31200_(PEAD-8) 180,8 21,87250_(PEAD-8) 226,2 32,78315_(PEAD-8) 285 46,93355_(PEAD-8) 321,2 57,8400_(PEAD-8) 361,8 70,03450_(PEAD-8) 407 89,18500_(PEAD-8) 452,2 107,72560_(PEAD-8) 506,6 129,92630_(PEAD-8) 570 164,62710_(PEAD-8) 642,2 207,87800_(PEAD-8) 723,8 255,71900_(PEAD-8) 814,2 323,771000_(PEAD-8) 904,6 395,43

100 125_(PEAD-10) 110,2 13,97160_(PEAD-10) 141 18,31200_(PEAD-10) 176,2 24,73250_(PEAD-10) 220,4 37,36315_(PEAD-10) 277,6 54,39355_(PEAD-10) 312,8 67,96400_(PEAD-10) 352,6 81,89450_(PEAD-10) 396,6 104,97500_(PEAD-10) 440,6 127,3560_(PEAD-10) 493,6 154,48630_(PEAD-10) 555,2 196,24710_(PEAD-10) 625,8 247,03800_(PEAD-10) 705,2 305,45900_(PEAD-10) 793,4 386,591000_(PEAD-10) 881,4 473,26

160 125_(PEAD-16) 102,2 17,25160_(PEAD-16) 130,8 23,48200_(PEAD-16) 163,6 32,84250_(PEAD-16) 204,6 50,66315_(PEAD-16) 257,8 75,28355_(PEAD-16) 290,6 93,35





160400_(PEAD-16) 327,4 124,34450_(PEAD-16) 368,2 146,12500_(PEAD-16) 409,2 177,64560_(PEAD-16) 458,4 217,41630_(PEAD-16) 515,6 276,51


90_FD25 84 21,18110_FD25 104 28,15125_FD25 119 28,88160_FD25 153,2 37,85


400 150_FD40 153 40,82200_FD40 204,6 54,67250_FD40 255 70,02300_FD40 305,6 84,77





TRAMO N.ini N.fin DN L m VEL. m/s COSTE € € P. EST. m P. DIN. m TU1 NU16 NU88 250_(PEAD-16) 486,63 2,1899 24653 74,663 65,748 TU11 NU89 NU1 400_(PRFV-16) 39,014 1,9884 4290,4 110 109,52 TU14 0 NU89 400_(PRFV-16) 25 1,9884 2749,3 110 109,81 TU2 NU5 NU4 200_(PEAD-10) 320 3,3219 7913,6 87,578 54,711 TU3 NU1 NU16 315_(PEAD-16) 8 1,3794 602,24 110 109,48 TU4 NU2 NU85 300_(PRFV-16) 525 1,3254 42557 78,47 72,92 TU6 NU1 NU2 400_(PRFV-16) 652,14 1,4088 71716 103,57 100,56 TU7 NU2 NU5 250_(PEAD-16) 732 2,4637 37083 94,44 75,759

** ¡Atención! Elementos TU2 , Velocidad de diseño superior a la Máxima

** Información El Nodo NU85 es el más desfavorable.

P Min de la Red (Dinámica) = 54,711 m (Nodo: NU4)P Max de la Red (Estática) = 110 m (Nodo: NU1)Caudal de Inyección en Cabecera = 0,247 m3/s



315_(PEAD-16) 75,28 8 602,24100,0 200_(PEAD-10) 24,73 320 7.913,60

PRFV_SN10 160,0 400_(PRFV-16) 109,97 716 78.755,45300_(PRFV-16) 81,06 525 42.556,50

COSTE TOTAL de las TUBERÍAS 191.563,59 €AMORTIZACIÓN ANUAL TUBERÍAS 10.999,79 €COSTE TOTAL ANUAL 10.999,79 €


DATOS DE ENTRADA EN LA OPTIMIZACIÓNRED ESTE BAJA REV.04Método Optimización MejoradoFórmulación de Pérdidas: Darcy-WeisbachGravedad: 9.81 m/s2Viscosidad: 0,001 kg/m sDensidad: 1000 kg/m3Margen de Seguridad en los Timbrajes: 0,5 mVelocidad Máxima: 3 m/sVelocidad mínima: 0,5 m/sPendiente Hidráulica Mínima: 1,5 ‰Pendien Hid. Min (Bifurcaciones):1,5 ‰



NODOSID COTA m PRESIÓN MIN mNU6 327,06 54,1NU7 317,73 43,4NU10 315,66 48,1NU12 330,5 47,1NU13 327,49 44,4NU18 321,53 43,4NU20 327,9 55,5NU48 326,87 53,5NU50 333,09 46,3NU9 315 0NU52 324 0NU51 333 0NU53 332 0NU81 327,12 49NU83 308,09 51,1NU82 313 0NU84 319,31 51,7NU14 327 0NU17 322 0NU1 324,11 0NU11 327 0NU54 328 0NU49 330 0NU86 327 0NU8 317 0NU5 327 0NU89 324 0NU19 328 0CC1 323,77 51,3


NU1 NU19 433,6 21,68 -- 0,099 -- -- 0,5NU19 NU20 14,216 0,71078 -- 0,057 -- -- 0,5NU82 NU8 245,79 12,29 -- 0,181 -- -- 0,5NU8 NU5 613,06 30,653 -- 0,124 -- -- 0,50 NU89 35,015 1,7507 -- 0,62053 -- -- 0,5NU1 CC1 32 1,6 -- 0,06 -- -- 0,5NU49 NU48 33,508 1,6754 -- 0,023 -- -- 0,5NU51 NU50 36,95 1,8475 -- 0,115 -- -- 0,5NU52 NU9 403,49 20,174 -- 0,132 -- -- 0,5NU51 NU52 513,06 25,653 -- 0,34 -- -- 0,5NU53 NU51 148,23 7,4113 -- 0,455 -- -- 0,5NU5 NU6 10,025 0,50125 -- 0,124 -- -- 0,5NU54 NU53 609,42 30,471 -- 0,455 -- -- 0,5




NU8 NU7 10,06 0,503 -- 0,057 -- -- 0,5NU9 NU10 10,029 0,50143 -- 0,087 -- -- 0,5NU11 NU12 10,1 0,50499 -- 0,038 -- -- 0,5NU9 NU81 274,63 13,731 -- 0,045 -- -- 0,5NU82 NU83 359,52 17,976 -- 0,027 -- -- 0,5NU52 NU82 546,07 27,304 -- 0,208 -- -- 0,5NU14 NU84 503,08 25,154 -- 0,042 -- -- 0,5NU54 NU14 132,71 6,6355 -- 0,088 -- -- 0,5NU19 NU17 157,69 7,8845 -- 0,042 -- -- 0,5NU14 NU13 10,062 0,5031 -- 0,046 -- -- 0,5NU89 NU1 12,713 0,63565 -- 0,159 -- -- 0,5NU89 NU11 352,8 17,64 -- 0,60075 -- -- 0,5NU49 NU54 400,01 20 -- 0,543 -- -- 0,5NU86 NU49 102,65 5,1325 -- 0,566 -- -- 0,5NU11 NU86 299,08 14,954 -- 0,566 -- -- 0,5NU17 NU18 13,933 0,69666 -- 0,042 -- -- 0,5




PE100 POLIETILENO0,005Continúa materiales...




160_(PEAD-10) 141 18,31200_(PEAD-10) 176,2 24,73250_(PEAD-10) 220,4 37,36315_(PEAD-10) 277,6 54,39355_(PEAD-10) 312,8 67,96400_(PEAD-10) 352,6 81,89450_(PEAD-10) 396,6 104,97500_(PEAD-10) 440,6 127,3560_(PEAD-10) 493,6 154,48630_(PEAD-10) 555,2 196,24710_(PEAD-10) 625,8 247,03800_(PEAD-10) 705,2 305,45900_(PEAD-10) 793,4 386,591000_(PEAD-10) 881,4 473,26



90_FD25 84 21,18110_FD25 104 28,15125_FD25 119 28,88160_FD25 153,2 37,85


400 150_FD40 153 40,82200_FD40 204,6 54,67250_FD40 255 70,02300_FD40 305,6 84,77





TRAMO N.ini N.fin DN L m VEL. m/s COSTE € € P. EST. m P. DIN. m TU1 NU1 NU19 250_(PEAD-10) 433,6 2,5949 16199 66 56,23 TU10 NU19 NU20 200_(PEAD-10) 14,216 2,3376 351,55 66,1 56 TU12 NU82 NU8 450_(PEAD-10) 245,79 1,4652 25801 77 65,655 TU13 NU8 NU5 450_(PEAD-10) 613,06 1,0038 64353 67 54,499 TU14 0 NU89 600_(PRFV-10) 35,015 2,2438 5906,3 70 69,795 TU2 NU1 CC1 200_(PEAD-10) 32 2,4606 791,36 70,23 68,995 TU25 NU49 NU48 125_(PEAD-10) 33,508 2,4114 468,11 67,128 61,573 TU26 NU51 NU50 315_(PEAD-10) 36,95 1,9001 2009,7 60,907 52,192 TU27 NU52 NU9 315_(PEAD-10) 403,49 2,1809 21946 79 64,863 TU28 NU51 NU52 600_(PRFV-10) 513,06 1,2294 86543 70 60,674 TU29 NU53 NU51 600_(PRFV-10) 148,23 1,6452 25003 61 52,627 TU3 NU5 NU6 400_(PEAD-10) 10,025 1,2699 820,95 66,942 54,407 TU30 NU54 NU53 600_(PRFV-10) 609,42 1,6452 102797 62 54,106 TU4 NU8 NU7 200_(PEAD-10) 10,06 2,3376 248,78 76,271 64,693 TU5 NU9 NU10 250_(PEAD-10) 10,029 2,2804 374,67 78,339 64,032 TU6 NU11 NU12 160_(PEAD-10) 10,1 2,4336 184,93 63,503 61,03 TU61 NU9 NU81 250_(PEAD-10) 274,63 1,1795 10260 66,878 51,342 TU63 NU82 NU83 125_(PEAD-10) 359,52 2,8308 5022,5 85,912 54,853 TU64 NU52 NU82 500_(PRFV-10) 546,07 1,0808 74506 81 70,686 TU65 NU14 NU84 200_(PEAD-10) 503,08 1,7225 12441 74,694 59,789 TU66 NU54 NU14 250_(PEAD-10) 132,71 2,3066 4958 67 58,77 TU68 NU19 NU17 160_(PEAD-10) 157,69 2,6898 2887,3 72 56,055 TU7 NU14 NU13 160_(PEAD-10) 10,062 2,946 184,24 66,508 57,813 TU71 NU89 NU1 315_(PEAD-10) 12,713 2,627 691,46 69,89 69,472 TU72 NU89 NU11 600_(PRFV-10) 352,8 2,1722 59511 67 64,856 TU73 NU49 NU54 600_(PRFV-10) 400,01 1,9634 67474 66 60,075 TU74 NU86 NU49 600_(PRFV-10) 102,65 2,0466 17315 64 59,886 TU75 NU11 NU86 600_(PRFV-10) 299,08 2,0466 50449 67 63,39 TU9 NU17 NU18 160_(PEAD-10) 13,933 2,6898 255,12 72,466 55,975


P Min de la Red (Dinámica) = 51,342 m (Nodo: NU81)P Max de la Red (Estática) = 85,912 m (Nodo: NU83)Caudal de Inyección en Cabecera = 0,62053 m3/s


MATERIAL TIMB. REFERENCIA COSTE U. €/m LONGITUD m COSTE TOTAL €PE100 100,0 400_(PEAD-10) 81,89 10 820,95

200_(PEAD-10) 24,73 559 13.832,86250_(PEAD-10) 37,36 851 31.792,19160_(PEAD-10) 18,31 192 3.511,58125_(PEAD-10) 13,97 393 5.490,60315_(PEAD-10) 54,39 453 24.646,98450_(PEAD-10) 104,97 859 90.153,48

PRFV_SN10 100,0 600_(PRFV-10) 168,68 2.460 414.997,10500_(PRFV-10) 136,44 546 74.506,22



DATOS DE ENTRADA EN LA OPTIMIZACIÓNRED OESTE ALTA REV.0Método Optimización MejoradoFórmulación de Pérdidas: Darcy-WeisbachGravedad: 9.81 m/s2Viscosidad: 0,001 kg/m sDensidad: 1000 kg/m3Margen de Seguridad en los Timbrajes: 0,5 mVelocidad Máxima: 3 m/sVelocidad mínima: 0,5 m/sPendiente Hidráulica Mínima: 1,5 ‰Pendien Hid. Min (Bifurcaciones):1,5 ‰



NODOSID COTA m PRESIÓN MIN mNU37 325,83 50,2NU39 322,95 53NU41 325,99 47,2NU43 311,27 40,9NU45 321,69 46,3NU47 309,23 49NU44 320 0NU57 317 0NU64 341,11 69,6NU40 326 0NU36 326 0NU38 323 0NU72 329,48 50,8NU2 338 0NU71 325 0NU76 311,21 61,5NU69 325 0NU42 310 0NU4 315 0NU74 317,78 65,8NU73 332,94 57,5NU34 330 0NU3 330 0NU63 347 0NU66 349,11 46,5NU23 335 0NU70 337,91 55,4NU78 315,7 47,9NU75 308 0NU46 325 0NU1 340,47 43,3NU67 329,5 62,7


NU2 NU46 505,77 25,288 -- 0,235 -- -- 0,5NU63 NU66 10,003 0,50015 -- 0,057 -- -- 0,5NU57 NU23 686,72 34,336 -- 0,242 -- -- 0,5NU23 NU70 26,557 1,3278 -- 0,045 -- -- 0,5NU4 NU78 12,882 0,6441 -- 0,072 -- -- 0,5NU36 NU37 14,216 0,71078 -- 0,094 -- -- 0,5NU34 NU74 921,05 46,053 -- 0,035 -- -- 0,5NU38 NU39 14,216 0,71078 -- 0,068 -- -- 0,5NU40 NU41 14,216 0,71078 -- 0,105 -- -- 0,5NU42 NU43 14,216 0,71078 -- 0,027 -- -- 0,5




NU44 NU45 10,508 0,52542 -- 0,072 -- -- 0,5NU46 NU47 452,69 22,635 -- 0,075 -- -- 0,5NU4 NU75 628,34 31,417 -- 0,70992 -- -- 0,5NU2 NU1 43,049 2,1525 -- 0,109 -- -- 0,5NU34 NU73 29,762 1,4881 -- 0,038 -- -- 0,5NU57 NU44 114,21 5,7106 -- 0,76452 -- -- 0,50 NU57 12,908 0,6454 -- 0,89477 -- -- 0,5NU63 NU64 433,8 21,69 -- 0,072 -- -- 0,5NU46 NU34 225,11 11,255 -- 0,073 -- -- 0,5NU69 NU40 470 23,5 -- 0,105 -- -- 0,5NU71 NU36 35,483 1,7741 -- 0,438 -- -- 0,5NU71 NU38 485,96 24,298 -- 0,068 -- -- 0,5NU46 NU72 400,66 20,033 -- 0,087 -- -- 0,5NU63 NU67 802,26 40,113 -- 0,068 -- -- 0,5NU36 NU2 877,9 43,895 -- 0,344 -- -- 0,5NU69 NU71 157,2 7,86 -- 0,506 -- -- 0,5NU75 NU76 552,54 27,627 -- 0,105 -- -- 0,5NU42 NU69 417,17 20,858 -- 0,60299 -- -- 0,5NU75 NU42 135,61 6,7807 -- 0,61742 -- -- 0,5NU44 NU4 1022,8 51,14 -- 0,76452 -- -- 0,5NU3 NU63 445,28 22,264 -- 0,197 -- -- 0,5NU23 NU3 200,55 10,028 -- 0,197 -- -- 0,5



160 300_(PRFV-16) 300,5 81,06350_(PRFV-16) 351,5 98,3400_(PRFV-16) 397,7 109,97450_(PRFV-16) 447,1 135,7500_(PRFV-16) 496,5 147,06600_(PRFV-16) 595,4 178,34700_(PRFV-16) 694,2 235,25800_(PRFV-16) 793 303,39900_(PRFV-16) 891,9 342,731000_(PRFV-16) 990,6 401,281100_(PRFV-16) 1089,5 508,521200_(PRFV-16) 1188,4 579,971300_(PRFV-16) 1287,2 662,221400_(PRFV-16) 1386,1 720,31500_(PRFV-16) 1484,9 837,731600_(PRFV-16) 1583,6 10071700_(PRFV-16) 1682,5 10941800_(PRFV-16) 1781,3 1127,3




PRFV_SN10 POLIESTER0,05

1601900_(PRFV-16) 1880,2 1259,32000_(PRFV-16) 1979 1420,32100_(PRFV-16) 2077,8 1525,12200_(PRFV-16) 2176,7 1652,8





90_FD25 84 21,18110_FD25 104 28,15125_FD25 119 28,88160_FD25 153,2 37,85


400 150_FD40 153 40,82200_FD40 204,6 54,67250_FD40 255 70,02300_FD40 305,6 84,77





TRAMO N.ini N.fin DN L m VEL. m/s COSTE € € P. EST. m P. DIN. m TU1 NU2 NU46 450_(PEAD-10) 505,77 1,9023 53091 93 66,013 TU10 NU63 NU66 200_(PEAD-10) 10,003 2,3376 247,37 68,893 63,002 TU11 NU57 NU23 450_(PRFV-16) 686,72 1,5414 93188 83 80,184 TU12 NU23 NU70 160_(PEAD-10) 26,557 2,8819 486,26 80,09 76,093 TU18 NU4 NU78 250_(PEAD-16) 12,882 2,1899 652,6 102,3 92,239 TU19 NU36 NU37 250_(PEAD-10) 14,216 2,4639 531,09 92,168 72,514 TU2 NU34 NU74 250_(PEAD-16) 921,05 1,0646 46660 100,22 68,072 TU20 NU38 NU39 200_(PEAD-10) 14,216 2,7887 351,55 95,046 59,875 TU21 NU40 NU41 250_(PEAD-10) 14,216 2,7522 531,09 92,013 62,811 TU22 NU42 NU43 160_(PEAD-16) 14,216 2,0094 333,78 106,73 91,084 TU23 NU44 NU45 200_(PEAD-10) 10,508 2,9528 259,87 96,314 94,888 TU24 NU46 NU47 250_(PEAD-16) 452,69 2,2812 22933 108,77 73,37 TU25 NU4 NU75 600_(PRFV-16) 628,34 2,5498 112058 110 95,48 TU26 NU2 NU1 250_(PEAD-10) 43,049 2,857 1608,3 77,53 52,922 TU3 NU34 NU73 315_(PEAD-10) 29,762 0,62785 1618,8 85,059 57,129 TU32 NU57 NU44 600_(PRFV-16) 114,21 2,7459 20369 98 96,949 TU33 0 NU57 700_(PRFV-16) 12,908 2,364 3036,6 101 100,93 TU38 NU63 NU64 355_(PEAD-10) 433,8 0,93693 29481 76,89 70,274 TU4 NU46 NU34 315_(PEAD-10) 225,11 1,2061 12244 88 60,106 TU45 NU69 NU40 250_(PEAD-10) 470 2,7522 17559 92 63,139 TU47 NU71 NU36 500_(PRFV-10) 35,483 2,276 4841,2 92 72,625 TU48 NU71 NU38 200_(PEAD-10) 485,96 2,7887 12018 95 60,286 TU49 NU46 NU72 250_(PEAD-10) 400,66 2,2804 14969 88,524 54,724 TU5 NU63 NU67 250_(PEAD-10) 802,26 1,7824 29972 88,5 74,16 TU52 NU36 NU2 500_(PRFV-10) 877,9 1,7875 119781 80 56,5 TU53 NU69 NU71 500_(PRFV-10) 157,2 2,6294 21448 93 73,889 TU54 NU75 NU76 315_(PEAD-16) 552,54 2,0116 41595 106,79 86,075 TU55 NU42 NU69 600_(PRFV-16) 417,17 2,1657 74398 93 75,437 TU56 NU75 NU42 600_(PRFV-16) 135,61 2,2175 24185 108 92,708 TU58 NU44 NU4 600_(PRFV-16) 1022,8 2,7459 182406 103 93,161 TU7 NU3 NU63 450_(PEAD-10) 445,28 1,5947 46741 71 65,341 TU8 NU23 NU3 450_(PEAD-10) 200,55 1,5947 21052 88 84,301





200_(PEAD-10) 24,73 521 12.876,60355_(PEAD-10) 67,96 434 29.481,05315_(PEAD-10) 54,39 255 13.862,49450_(PEAD-10) 104,97 1.152 120.883,50160_(PEAD-10) 18,31 27 486,26

160,0 160_(PEAD-16) 23,48 14 333,78250_(PEAD-16) 50,66 1.387 70.246,27315_(PEAD-16) 75,28 553 41.595,21

PRFV_SN10 160,0 600_(PRFV-16) 178,34 2.318 413.416,10700_(PRFV-16) 235,25 13 3.036,59450_(PRFV-16) 135,70 687 93.187,90

100,0 500_(PRFV-10) 136,44 1.071 146.070,30

COSTE TOTAL de las TUBERÍAS 1.010.646,63 €AMORTIZACIÓN ANUAL TUBERÍAS 58.032,40 €COSTE TOTAL ANUAL 58.032,40 €


DATOS DE ENTRADA EN LA OPTIMIZACIÓNRED OESTE SUR-NO ALTOS REV.04Método Optimización MejoradoFórmulación de Pérdidas: Darcy-WeisbachGravedad: 9.81 m/s2Viscosidad: 0,001 kg/m sDensidad: 1000 kg/m3Margen de Seguridad en los Timbrajes: 0,5 mVelocidad Máxima: 3 m/sVelocidad mínima: 0,5 m/sPendiente Hidráulica Mínima: 1,5 ‰Pendien Hid. Min (Bifurcaciones):1,5 ‰



NODOSID COTA m PRESIÓN MIN mNU25 309,69 49,4NU26 326,62 50,8NU29 310,62 43,5NU31 316,04 47,9NU33 312,92 46,1NU57 317 0NU27 328 0NU62 310,58 53,7NU32 311 0NU59 335 0NU28 309 0NU24 310 0NU68 327 0NU3 330 0NU22 331,78 40,7NU63 347 0NU23 335 0NU61 310 0NU30 316 0


NU57 NU23 686,72 34,336 -- 0,30333 -- -- 0,5NU24 NU25 10,603 0,53014 -- 0,03 -- -- 0,5NU27 NU26 10,577 0,52885 -- 0,049 -- -- 0,5NU28 NU29 10,34 0,51698 -- 0,042 -- -- 0,5NU30 NU31 10,764 0,53819 -- 0,023 -- -- 0,5NU32 NU33 10,052 0,50262 -- 0,038 -- -- 0,5NU32 NU61 63,16 3,158 -- 0,133 -- -- 0,5NU61 NU30 288,27 14,413 -- 0,065 -- -- 0,50 NU57 12,908 0,6454 -- 0,30333 -- -- 0,5NU59 NU27 284,77 14,238 -- 0,079 -- -- 0,5NU61 NU62 716,06 35,803 -- 0,068 -- -- 0,5NU59 NU32 382,44 19,122 -- 0,171 -- -- 0,5NU63 NU59 147,76 7,388 -- 0,23996 -- -- 0,5NU30 NU28 442,37 22,118 -- 0,042 -- -- 0,5NU68 NU24 547,92 27,396 -- 0,03 -- -- 0,5NU27 NU68 41,269 2,0635 -- 0,03 -- -- 0,5NU3 NU63 445,28 22,264 -- 0,23996 -- -- 0,5NU23 NU3 200,55 10,028 -- 0,30333 -- -- 0,5NU3 NU22 257,26 12,863 -- 0,072 -- -- 0,5

MATERIALESMATERIAL FAB. RU. mm TIMB. m REF. DIAM. D. INT. mm PRECIO € €Continúa materiales...


MATERIALES continuaciónMATERIAL FAB. RU. mm; Tab(75); LoadResString(13480) & & DAO_Unidades.cambiador.getUnitFromVariable(); Tab(9

PRFV_SN10 POLIESTER0,05 100 300_(PRFV-10) 300,5 81,06

350_(PRFV-10) 351,5 98,16400_(PRFV-10) 396,5 108,03450_(PRFV-10) 445,8 124,12500_(PRFV-10) 495 136,44600_(PRFV-10) 593,4 168,68700_(PRFV-10) 691,9 214,01800_(PRFV-10) 790,5 265,76900_(PRFV-10) 888,9 311,841000_(PRFV-10) 987,4 379,091100_(PRFV-10) 1086 446,741200_(PRFV-10) 1184,9 499,861300_(PRFV-10) 1283,1 570,521400_(PRFV-10) 1382 651,771500_(PRFV-10) 1480 751,821600_(PRFV-10) 1578,8 837,131700_(PRFV-10) 1677,1 937,61800_(PRFV-10) 1776 1099,31900_(PRFV-10) 1874,4 1208,12000_(PRFV-10) 1973,3 1363,32100_(PRFV-10) 2072,2 1444,92200_(PRFV-10) 2170,3 1566




160 125_(PEAD-16) 102,2 17,25160_(PEAD-16) 130,8 23,48200_(PEAD-16) 163,6 32,84250_(PEAD-16) 204,6 50,66





160315_(PEAD-16) 257,8 75,28355_(PEAD-16) 290,6 93,35400_(PEAD-16) 327,4 124,34450_(PEAD-16) 368,2 146,12500_(PEAD-16) 409,2 177,64560_(PEAD-16) 458,4 217,41630_(PEAD-16) 515,6 276,51


90_FD25 84 21,18110_FD25 104 28,15125_FD25 119 28,88160_FD25 153,2 37,85


400 150_FD40 153 40,82200_FD40 204,6 54,67250_FD40 255 70,02300_FD40 305,6 84,77





TRAMO N.ini N.fin DN L m VEL. m/s COSTE € € P. EST. m P. DIN. m TU11 NU57 NU23 500_(PRFV-10) 686,72 1,5762 93696 53 50,414 TU13 NU24 NU25 160_(PEAD-10) 10,603 1,9213 194,14 78,308 55,712 TU14 NU27 NU26 315_(PEAD-10) 10,577 0,80959 575,28 61,383 51,445 TU15 NU28 NU29 160_(PEAD-10) 10,34 2,6898 189,32 77,38 49,122 TU16 NU30 NU31 125_(PEAD-10) 10,764 2,4114 150,37 71,959 49,513 TU17 NU32 NU33 160_(PEAD-10) 10,052 2,4336 184,06 75,081 62,053 TU27 NU32 NU61 315_(PEAD-10) 63,16 2,1975 3435,3 78 64,536 TU28 NU61 NU30 200_(PEAD-10) 288,27 2,6657 7128,9 72 50,017 TU33 0 NU57 500_(PRFV-10) 12,908 1,5762 1761,2 71 70,952 TU34 NU59 NU27 315_(PEAD-10) 284,77 1,3053 15489 60 50,083 TU36 NU61 NU62 250_(PEAD-10) 716,06 1,7824 26752 77,415 56,202 TU39 NU59 NU32 355_(PEAD-10) 382,44 2,2252 25991 77 64,299 TU40 NU63 NU59 450_(PEAD-10) 147,76 1,9424 15510 53 44,408 TU42 NU30 NU28 200_(PEAD-10) 442,37 1,7225 10940 79 51,147 TU44 NU68 NU24 160_(PEAD-10) 547,92 1,9213 10032 78 55,628 TU5 NU27 NU68 160_(PEAD-10) 41,269 1,9213 755,64 61 50,211 TU7 NU3 NU63 450_(PEAD-10) 445,28 1,9424 46741 41 33,343 TU8 NU23 NU3 450_(PEAD-10) 200,55 2,4554 21052 58 53,159 TU9 NU3 NU22 200_(PEAD-10) 257,26 2,9528 6362 56,22 42,201




MATERIAL TIMB. REFERENCIA COSTE U. €/m LONGITUD m COSTE TOTAL €PE100 100,0 160_(PEAD-10) 18,31 620 11.355,56

315_(PEAD-10) 54,39 359 19.499,13125_(PEAD-10) 13,97 11 150,37250_(PEAD-10) 37,36 716 26.752,00355_(PEAD-10) 67,96 382 25.990,82450_(PEAD-10) 104,97 794 83.303,20200_(PEAD-10) 24,73 988 24.430,77

PRFV_SN10 100,0 500_(PRFV-10) 136,44 700 95.457,23



(BADAJOZ)



APÉNDICE Nº 10.3

RESULTADO DE LA SIMULACIÓN DE

ESCENARIOS DE LA RED BALSA


(BADAJOZ)



P á g i n a | 2

ELEMENTOS TUBERÍAS RED BALSA: VALORES MEDIOS DE 5000 ESCENARIOS

ID ELEM

N I N F LONGITUD

(m) DIÁMETRO

(m) RUGOSIDAD

(m) PERD. CARGA

(m) CAUDAL (m3/s)

VELOCIDAD (m/s)

TU1 NU2 CC115 874,17 0,176 0,000005 7,2747 0,025 1,016

TU2 NU3 CC23 14,216 0,164 0,000005 0,2031 0,027 1,278

TU3 NU5 CC84 19,74 0,141 0,000005 0,3710 0,021 1,356

TU4 NU7 CC83 11,784 0,141 0,000005 0,1682 0,018 1,171

TU5 NU9 CC82 21,083 0,141 0,000005 0,2092 0,015 0,947

TU6 NU12 CC79 38,387 0,110 0,000005 0,6802 0,011 1,125

TU7 NU13 CC85 14,216 0,110 0,000005 0,3921 0,014 1,421

TU8 NU15 CC87 60,816 0,220 0,000005 0,1011 0,019 0,485

TU10 NU19 CC19 10,952 0,141 0,000005 0,1783 0,020 1,250

TU11 NU21 CC21 10,952 0,164 0,000005 0,1117 0,022 1,063

TU12 NU23 CC18 12,343 0,205 0,000005 0,0875 0,033 1,017

TU13 NU25 CC20 14,216 0,220 0,000005 0,1258 0,046 1,211

TU14 NU27 CC22 14,15 0,141 0,000005 0,2327 0,020 1,262

TU15 NU29 CC25 14,216 0,258 0,000005 0,0731 0,059 1,131

TU16 NU31 CC27 39,435 0,164 0,000005 0,5626 0,027 1,277

TU24 NU36 CC30 18,995 0,141 0,000005 0,2725 0,018 1,177

TU25 NU38 CC31 10,062 0,131 0,000005 0,1730 0,016 1,224

TU26 NU40 NU39 56,804 0,595 0,000050 0,0254 0,156 0,561

TU27 NU41 CC35 17,39 0,110 0,000005 0,3882 0,012 1,269

TU29 NU45 CC37 10,062 0,176 0,000005 0,0819 0,024 0,993

TU30 NU47 CC38 10,063 0,110 0,000005 0,2791 0,014 1,429

TU31 NU49 CC54 14,214 0,176 0,000005 0,2058 0,033 1,354

TU32 NU52 CC56 14,216 0,141 0,000005 0,2640 0,021 1,340

TU33 NU53 CC55 14,248 0,176 0,000005 0,1168 0,024 1,001

TU34 NU55 CC58 14,213 0,205 0,000005 0,1536 0,042 1,280

TU35 NU57 CC71 14,216 0,131 0,000005 0,1735 0,014 1,026

TU36 NU59 CC70 14,216 0,131 0,000005 0,2550 0,017 1,277

TU37 NU62 CC74 10,206 0,205 0,000005 0,0457 0,026 0,796

TU38 NU63 CC73 16,08 0,131 0,000005 0,2356 0,015 1,129

TU39 NU65 CC75 17,983 0,164 0,000005 0,1862 0,023 1,079

TU40 NU67 CC76 10,211 0,258 0,000005 0,0118 0,023 0,438

TU43 NU73 CC65 12,109 0,164 0,000005 0,1427 0,024 1,163

TU44 NU75 CC64 12,107 0,164 0,000005 0,1099 0,021 1,002

TU45 NU78 CC61 14,212 0,205 0,000005 0,1164 0,036 1,093

TU46 NU79 CC60 8,6604 0,164 0,000005 0,0955 0,023 1,108

TU47 NU82 CC57 16,597 0,164 0,000005 0,1510 0,021 1,004

TU49 NU85 CC52 18,764 0,176 0,000005 0,1913 0,028 1,128

TU50 NU87 CC51 14,216 0,110 0,000005 0,3142 0,012 1,256

TU51 NU89 CC49 10,063 0,110 0,000005 0,2820 0,014 1,444

TU52 NU91 CC48 12,435 0,176 0,000005 0,1544 0,031 1,258

TU53 NU93 CC47 15,061 0,220 0,000005 0,0803 0,035 0,911


(BADAJOZ)



P á g i n a | 3


ID ELEM

N I N F LONGITUD

(m) DIÁMETRO

(m) RUGOSIDAD

(m) PERD. CARGA

(m) CAUDAL (m3/s)

VELOCIDAD (m/s)

TU54 NU95 CC46 10,813 0,176 0,000005 0,1676 0,034 1,414

TU55 NU97 CC45 15,627 0,176 0,000005 0,1745 0,029 1,181

TU56 NU99 CC43 14,548 0,141 0,000005 0,2068 0,018 1,166

TU57 NU101 CC17 18,338 0,278 0,000005 0,0681 0,053 0,871

TU58 NU103 CC16 14,216 0,164 0,000005 0,2586 0,031 1,470

TU59 NU105 CC15 17,846 0,176 0,000005 0,1953 0,028 1,158

TU60 NU107 CC11 9,779 0,141 0,000005 0,0978 0,015 0,955

TU61 NU109 CC8 13,543 0,141 0,000005 0,2451 0,021 1,332

TU62 NU111 CC7 14,694 0,141 0,000005 0,1570 0,016 0,993

TU63 NU114 CC5 10,063 0,110 0,000005 0,2725 0,013 1,395

TU64 NU116 CC4 13,788 0,110 0,000005 0,2032 0,010 1,017

TU65 NU117 CC3 12,687 0,110 0,000005 0,1665 0,009 0,946

TU66 NU119 CC1 13,494 0,141 0,000005 0,1577 0,016 1,031

TU70 NU123 CC154 632,27 0,164 0,000005 3,2286 0,015 0,724

TU71 NU126 CC136 50,807 0,141 0,000005 0,7276 0,018 1,175

TU72 NU127 NU128 684,2 0,278 0,000005 1,8540 0,054 0,886

TU73 NU129 CC144 731,31 0,164 0,000005 5,8515 0,020 0,939

TU74 NU131 CC152 254,19 0,131 0,000005 4,0083 0,016 1,182

TU75 NU123 CC153 14,259 0,102 0,000005 0,2796 0,009 1,141

TU76 NU134 CC151 14,216 0,102 0,000005 0,4551 0,012 1,466

TU78 NU137 CC150 454,98 0,131 0,000005 2,6261 0,009 0,677

TU79 NU139 CC148 36,971 0,131 0,000005 0,5352 0,015 1,115

TU80 NU137 CC149 13,385 0,102 0,000005 0,4397 0,012 1,505

TU82 NU143 CC145 14,216 0,164 0,000005 0,2101 0,028 1,322

TU83 NU146 CC146 38,426 0,102 0,000005 0,5202 0,008 0,915

TU84 NU142 CC147 10,06 0,131 0,000005 0,1251 0,014 1,046

TU86 NU150 CC142 10,547 0,131 0,000005 0,2162 0,018 1,357

TU87 NU152 CC143 11,984 0,131 0,000005 0,1783 0,015 1,146

TU90 NU156 CC138 14,216 0,131 0,000005 0,1736 0,014 1,027

TU91 NU158 CC139 14,216 0,131 0,000005 0,2932 0,018 1,365

TU92 NU160 CC140 14,216 0,164 0,000005 0,1272 0,021 0,987

TU94 NU163 CC134 88,183 0,141 0,000005 1,0629 0,017 1,063

TU98 NU171 CC130 222,2 0,102 0,000005 7,1790 0,012 1,480

TU101 NU177 CC124 51,792 0,110 0,000005 1,4108 0,013 1,403

TU104 NU183 CC121 48,566 0,176 0,000005 0,4043 0,025 1,016

TU107 NU189 CC118 267,74 0,131 0,000005 3,1143 0,013 0,978

TU108 NU187 CC119 14,216 0,141 0,000005 0,1477 0,015 0,992

TU109 NU192 NU187 210,77 0,397 0,000005 0,3131 0,106 0,855

TU113 NU199 CC116 604,61 0,176 0,000005 1,0278 0,010 0,425

TU116 NU206 NU205 575,02 0,353 0,000005 2,5366 0,136 1,389

TU119 NU211 CC111 432,75 0,313 0,000005 0,7069 0,047 0,606


(BADAJOZ)



P á g i n a | 4


ID ELEM

N I N F LONGITUD

(m) DIÁMETRO

(m) RUGOSIDAD

(m) PERD. CARGA

(m) CAUDAL (m3/s)

VELOCIDAD (m/s)

TU121 NU213 CC112 11,183 0,176 0,000005 0,0318 0,014 0,557

TU125 NU220 CC97 537,47 0,131 0,000005 6,5100 0,014 1,018

TU127 NU223 CC103 343,74 0,205 0,000005 1,0713 0,021 0,650

TU128 NU225 CC98 151,21 0,205 0,000005 0,4112 0,020 0,602

TU131 NU231 CC105 609,71 0,258 0,000005 0,3984 0,017 0,318

TU133 NU235 CC107 358,28 0,205 0,000005 1,5821 0,026 0,784

TU137 NU241 CC100 253,25 0,164 0,000005 2,3343 0,021 1,017

TU140 NU246 CC88 416,01 0,164 0,000005 3,1402 0,019 0,905

TU142 NU250 CC91 519,61 0,205 0,000005 2,0820 0,025 0,748

TU145 NU255 CC81 354,33 0,110 0,000005 4,7258 0,009 0,962

TU146 NU73 NU257 999,84 0,398 0,000050 1,8418 0,113 0,907

TU147 NU258 CC63 689 0,258 0,000005 1,9996 0,038 0,723

TU148 NU55 CC59 1022,5 0,205 0,000005 2,3904 0,018 0,553

TU620 NU266 NU13 98,811 0,110 0,000005 2,7255 0,014 1,421

TU621 NU15 CC86 11,101 0,110 0,000005 0,0702 0,006 0,635

TU683 NU59 NU57 222,12 0,131 0,000005 2,7108 0,014 1,026

TU686 NU269 CC72 271,68 0,102 0,000005 8,7637 0,012 1,478

TU687 NU270 NU62 451,23 0,205 0,000005 2,0219 0,026 0,796

TU738 NU274 NU55 549,33 0,352 0,000050 0,7389 0,060 0,621

TU748 NU275 NU49 480,37 0,301 0,000050 2,0253 0,078 1,105

TU796 NU280 CC69 341,19 0,301 0,000050 0,4812 0,044 0,619

TU836 NU89 CC50 1084,3 0,102 0,000005 9,9392 0,006 0,744

TU845 NU284 NU89 283,31 0,141 0,000005 3,8435 0,020 1,273

TU1022 NU95 NU93 621,63 0,220 0,000005 3,3147 0,035 0,911

TU1023 NU297 NU103 413,65 0,164 0,000005 7,5260 0,031 1,470

TU1024 NU23 NU25 1115,7 0,258 0,000005 4,6120 0,046 0,885

TU1027 NU299 CC9 50,589 0,176 0,000005 0,4554 0,025 1,045

TU1032 NU39 CC33 16,338 0,131 0,000005 0,2355 0,015 1,111

TU1033 NU304 CC34 41,256 0,131 0,000005 0,7210 0,017 1,244

TU1034 NU39 NU304 469,31 0,595 0,000050 0,1772 0,141 0,507

TU1035 NU304 NU41 180,01 0,495 0,000050 0,1359 0,124 0,647

TU1036 NU305 NU45 583,56 0,313 0,000005 2,1940 0,089 1,165

TU1038 NU303 NU306 320,55 0,205 0,000005 3,1795 0,045 1,375

TU1039 NU307 CC39 200,33 0,176 0,000005 1,2641 0,021 0,860

TU1040 NU47 NU307 272,46 0,278 0,000005 0,7747 0,052 0,853

TU1041 NU307 CC40 303,8 0,278 0,000005 0,4170 0,031 0,507

TU1042 NU308 NU47 239,43 0,278 0,000005 0,9597 0,065 1,079

TU1043 NU45 NU308 356,09 0,313 0,000005 0,8006 0,065 0,850

TU1046 NU311 NU111 351,4 1,185 0,000050 0,5936 2,032 1,843

TU1047 NU116 NU114 582,87 1,185 0,000050 1,3190 2,365 2,145

TU1048 NU312 CC13 47,266 0,110 0,000005 0,8260 0,011 1,110


(BADAJOZ)



P á g i n a | 5


ID ELEM

N I N F LONGITUD

(m) DIÁMETRO

(m) RUGOSIDAD

(m) PERD. CARGA

(m) CAUDAL (m3/s)

VELOCIDAD (m/s)

TU1049 NU314 NU315 580,25 0,353 0,000005 2,4527 0,130 1,331

TU1051 NU316 NU107 59,73 0,141 0,000005 0,5975 0,015 0,955

TU1052 NU311 NU316 615,28 0,593 0,000050 0,9310 0,299 1,080

TU1053 NU319 CC6 41,753 0,141 0,000005 0,7988 0,022 1,380

TU1055 NU316 NU320 415,7 0,353 0,000005 1,5417 0,122 1,244

TU1056 NU320 NU23 43,954 0,258 0,000005 0,3922 0,080 1,526

TU1058 NU297 NU101 633,25 0,278 0,000005 2,3530 0,053 0,871

TU1059 NU105 NU297 437,35 0,313 0,000005 1,6921 0,084 1,088

TU1060 NU322 CC42 242,23 0,176 0,000005 1,9875 0,024 1,001

TU1062 NU97 NU95 695,69 0,278 0,000005 3,3355 0,069 1,144

TU1063 NU326 NU97 545,58 0,313 0,000005 2,5233 0,098 1,276

TU1065 NU329 CCLQ 327,08 1,090 0,000050 0,4629 1,489 1,597

TU1068 NU27 NU3 496,47 0,258 0,000005 4,4864 0,080 1,531

TU1069 NU332 NU27 191,46 0,313 0,000005 0,9315 0,100 1,296

TU1071 NU333 NU248 212,04 0,595 0,000050 0,5881 0,425 1,526

TU1074 NU336 NU332 343,26 1,185 0,000050 0,5306 1,940 1,759

TU1075 NU332 NU29 332,08 1,185 0,000050 0,4639 1,840 1,669

TU1078 NU117 NU116 570,67 1,185 0,000050 1,3015 2,375 2,154

TU1079 NU339 NU117 141,26 1,283 0,000050 0,2177 2,384 1,844

TU1085 NU344 NU343 310,15 1,776 0,000050 0,4642 5,499 2,220

TU48 NU139 NU137 468,76 0,205 0,000005 1,1585 0,021 0,652

TU103 NU142 NU139 412,52 0,205 0,000005 2,4586 0,036 1,108

TU81 NU146 NU142 87,927 0,258 0,000005 0,2923 0,050 0,967

TU85 NU143 NU146 550,72 0,301 0,000050 1,1963 0,058 0,818

TU603 NU148 NU143 112,44 0,301 0,000050 0,5062 0,086 1,210

TU77 NU136 NU131 429,07 0,258 0,000005 1,5418 0,052 1,006

TU772 NU131 NU123 57,813 0,205 0,000005 0,3489 0,037 1,113

TU886 NU123 NU134 160,06 0,102 0,000005 5,1239 0,012 1,466

TU89 NU154 NU148 364,41 0,398 0,000050 2,0335 0,210 1,693

TU912 NU148 NU136 201,1 0,352 0,000050 0,8013 0,124 1,283

TU1113 NU136 NU129 47,023 0,258 0,000005 0,2975 0,072 1,379

TU1258 NU129 NU153 190,63 0,258 0,000005 0,7070 0,052 1,001

TU88 NU153 NU150 321,89 0,205 0,000005 1,7983 0,034 1,023

TU1259 NU150 NU152 332,37 0,131 0,000005 4,9453 0,015 1,146

TU1260 NU162 NU154 628,28 0,447 0,000050 2,9587 0,263 1,676

TU1261 NU154 NU156 283,42 0,258 0,000005 1,0901 0,053 1,013

TU1262 NU156 NU158 328,22 0,205 0,000005 2,4492 0,039 1,189

TU1263 NU158 NU160 503,81 0,164 0,000005 4,5082 0,021 0,987

TU93 NU167 NU162 125,92 0,447 0,000050 0,6450 0,275 1,754

TU96 NU162 CC131 29,68 0,102 0,000005 0,9696 0,012 1,496

TU97 NU165 CC132 14,532 0,164 0,000005 0,1538 0,023 1,083


(BADAJOZ)



P á g i n a | 6


ID ELEM

N I N F LONGITUD

(m) DIÁMETRO

(m) RUGOSIDAD

(m) PERD. CARGA

(m) CAUDAL (m3/s)

VELOCIDAD (m/s)

TU1264 NU167 NU165 310,85 0,595 0,000050 0,0801 0,115 0,412

TU1265 NU169 NU167 294,73 0,694 0,000050 0,3216 0,390 1,031

TU99 NU171 CC129 10,463 0,102 0,000005 0,1458 0,008 0,942

TU1266 NU169 NU171 140,57 0,131 0,000005 2,6882 0,020 1,478

TU1267 NU173 NU169 181,64 0,694 0,000050 0,2171 0,410 1,084

TU110 NU193 NU173 340,24 0,694 0,000050 0,4585 0,437 1,155

TU1268 NU173 CC128 348,81 0,164 0,000005 5,0251 0,027 1,289

TU95 NU165 NU127 194,48 0,497 0,000050 0,0825 0,092 0,475

TU1269 NU127 NU163 573,18 0,397 0,000005 0,1679 0,038 0,311

TU1270 NU163 CC133 14,186 0,313 0,000005 0,0058 0,022 0,284

TU100 NU128 CC135 14,532 0,176 0,000005 0,0826 0,020 0,824

TU1271 NU128 NU126 214,66 0,176 0,000005 2,4526 0,034 1,375

TU1272 NU126 CC137 606,26 0,164 0,000005 3,0047 0,015 0,722

TU111 NU193 CC127 165,4 0,102 0,000005 4,2729 0,011 1,323

TU1273 NU195 NU193 107,08 0,694 0,000050 0,1510 0,448 1,184

TU112 NU195 CC126 14,532 0,164 0,000005 0,2084 0,027 1,283

TU1274 NU189 NU195 659,15 0,694 0,000050 1,0376 0,475 1,255

TU1275 NU197 NU189 140,78 0,692 0,000050 0,2370 0,488 1,298

TU114 NU192 NU197 72,744 0,791 0,000050 0,0701 0,516 1,051

TU1276 NU197 CC117 14,175 0,176 0,000005 0,1460 0,028 1,140

TU106 NU187 NU185 653,29 0,397 0,000005 0,7414 0,090 0,730

TU1277 NU185 CC120 14,175 0,176 0,000005 0,0199 0,009 0,382

TU105 NU185 NU347 44,823 0,353 0,000005 0,0751 0,081 0,828

TU1278 NU347 NU183 406,83 0,220 0,000005 2,2023 0,040 1,045

TU1279 NU183 CC122 186,26 0,141 0,000005 1,8882 0,015 0,968

TU1280 NU347 NU179 998,47 0,313 0,000005 0,9486 0,041 0,533

TU1257 NU179 CC123 12,407 0,110 0,000005 0,1663 0,009 0,967

TU102 NU179 NU177 287,47 0,278 0,000005 0,3347 0,032 0,524

TU1281 NU177 CC125 261,17 0,220 0,000005 0,4303 0,018 0,481

TU1282 NU199 NU192 597,88 0,791 0,000050 0,8147 0,622 1,267

TU1283 NU201 NU199 236,41 0,791 0,000050 0,3321 0,632 1,288

TU115 NU204 NU201 188,24 0,791 0,000050 0,3273 0,707 1,441

TU1284 NU2 CC114 10,339 0,220 0,000005 0,1081 0,050 1,321

TU1285 NU201 NU2 721,57 0,313 0,000005 2,3040 0,075 0,978

TU1286 NU335 NU255 655,6 0,889 0,000050 1,2081 0,995 1,603

TU1287 NU255 NU9 828,54 0,889 0,000050 1,4572 0,971 1,564

TU1288 NU9 NU334 218,28 0,889 0,000050 0,3732 0,956 1,540

TU1289 NU334 NU206 1537,8 0,889 0,000050 2,2427 0,878 1,415

TU1073 NU206 NU216 317,73 0,791 0,000050 0,6067 0,743 1,513

TU117 NU205 CC108 14,186 0,176 0,000005 0,2542 0,038 1,540

TU1290 NU205 NU207 502,05 0,353 0,000005 1,2746 0,098 1,004


(BADAJOZ)



P á g i n a | 7


ID ELEM

N I N F LONGITUD

(m) DIÁMETRO

(m) RUGOSIDAD

(m) PERD. CARGA

(m) CAUDAL (m3/s)

VELOCIDAD (m/s)

TU1291 NU207 CC109 624,93 0,176 0,000005 3,4792 0,020 0,807

TU1292 NU207 NU209 688,4 0,353 0,000005 1,2404 0,078 0,803

TU118 NU211 CC110 10,713 0,141 0,000005 0,1525 0,018 1,168

TU120 NU209 NU211 174,82 0,313 0,000005 0,4327 0,065 0,844

TU1293 NU209 NU213 247,67 0,220 0,000005 0,2392 0,014 0,356

TU1072 NU334 NU7 678,76 0,397 0,000005 0,5993 0,078 0,628

TU1294 NU7 NU5 952,53 0,353 0,000005 0,9524 0,059 0,607

TU622 NU5 NU266 660,61 0,313 0,000005 0,5577 0,038 0,496

TU1295 NU266 NU15 542,49 0,278 0,000005 0,4170 0,025 0,406

TU1296 NU340 NU12 427,48 1,185 0,000050 0,5764 1,804 1,636

TU1297 NU12 NU335 246,18 1,086 0,000050 0,5075 1,793 1,936

TU1081 NU91 NU284 62,79 1,283 0,000050 0,1390 2,881 2,228

TU1298 NU284 NU340 159,85 1,283 0,000050 0,3491 2,861 2,213

TU1299 NU340 NU87 116,91 0,791 0,000050 0,4346 1,058 2,155

TU1300 NU87 NU276 671,1 0,791 0,000050 2,4416 1,046 2,130

TU846 NU276 NU85 587,43 0,791 0,000050 2,1372 1,046 2,130

TU1301 NU85 NU84 331,28 0,791 0,000050 1,1457 1,018 2,074

TU1302 NU84 CC53 14,841 0,141 0,000005 0,3127 0,022 1,435

TU1303 NU84 NU275 543,41 0,694 0,000050 3,4644 0,996 2,631

TU1304 NU275 NU82 240,68 0,694 0,000050 1,3130 0,917 2,424

TU1305 NU82 NU274 426,24 0,694 0,000050 2,2244 0,896 2,368

TU1306 NU274 NU333 35,555 0,694 0,000050 0,1626 0,836 2,209

TU1307 NU333 NU79 243,66 0,595 0,000050 0,6353 0,411 1,476

TU1308 NU79 NU273 416,17 0,595 0,000050 0,9729 0,388 1,392

TU1309 NU273 NU272 708,88 0,497 0,000050 2,3592 0,288 1,488

TU1310 NU272 NU59 247,29 0,352 0,000050 1,0825 0,130 1,339

TU149 NU49 NU53 719,79 0,278 0,000005 1,5999 0,045 0,749

TU1311 NU53 NU52 28,188 0,141 0,000005 0,5234 0,021 1,340

TU730 NU273 NU78 86,314 0,301 0,000050 0,5716 0,100 1,404

TU1312 NU78 NU258 553,66 0,301 0,000050 1,7399 0,064 0,897

TU729 NU272 NU75 265,09 0,398 0,000050 0,8962 0,158 1,273

TU1313 NU75 NU73 343,59 0,398 0,000050 0,8979 0,137 1,104

TU798 NU257 NU281 487,65 0,398 0,000050 0,6027 0,090 0,722

TU1314 NU281 CC67 14,175 0,164 0,000005 0,1867 0,026 1,236

TU1315 NU257 CC66 39,218 0,176 0,000005 0,2862 0,023 0,939

TU1317 NU280 CC68 15,908 0,131 0,000005 0,3790 0,020 1,475

TU1319 NU269 NU63 162,74 0,301 0,000050 0,7836 0,087 1,225

TU1320 NU63 NU270 324,98 0,301 0,000050 1,1444 0,072 1,011

TU1321 NU270 NU65 227,77 0,258 0,000005 0,7282 0,046 0,872

TU1322 NU65 NU67 811,9 0,258 0,000005 0,9385 0,023 0,438

TU1323 NU59 NU269 284,96 0,301 0,000050 1,7055 0,099 1,396


(BADAJOZ)



P á g i n a | 8


ID ELEM

N I N F LONGITUD

(m) DIÁMETRO

(m) RUGOSIDAD

(m) PERD. CARGA

(m) CAUDAL (m3/s)

VELOCIDAD (m/s)

TU688 NU327 NU99 83,638 0,353 0,000005 0,3356 0,130 1,329

TU1064 NU99 NU326 492,32 0,353 0,000005 1,5534 0,112 1,143

TU1324 NU326 CC44 10,093 0,110 0,000005 0,2780 0,014 1,419

TU1061 NU324 NU322 272,12 0,176 0,000005 3,3278 0,034 1,375

TU1325 NU322 CC41 13,416 0,110 0,000005 0,1777 0,009 0,955

TU1057 NU315 NU105 235,65 0,353 0,000005 0,7924 0,112 1,146

TU1326 NU315 CC14 242,7 0,141 0,000005 3,4305 0,018 1,160

TU1050 NU316 NU312 413,73 0,397 0,000005 1,4059 0,162 1,312

TU1327 NU312 NU314 18,596 0,397 0,000005 0,0568 0,152 1,227

TU1328 NU314 CC12 10,012 0,141 0,000005 0,1919 0,022 1,383

TU1077 NU111 NU336 382,58 1,185 0,000050 0,6368 2,016 1,829

TU1329 NU336 NU109 217,13 0,313 0,000005 0,6433 0,077 0,996

TU1330 NU109 NU302 5,2983 0,220 0,000005 0,0529 0,056 1,460

TU1070 NU29 NU329 287,94 1,090 0,000050 0,5750 1,781 1,911

TU1331 NU329 NU31 358,16 0,694 0,000050 0,2329 0,292 0,772

TU1030 NU31 NU296 931,88 0,595 0,000050 1,0865 0,265 0,953

TU1332 NU296 CC28 14,211 0,164 0,000005 0,2524 0,031 1,455

TU1031 NU40 NU36 759,67 0,301 0,000050 2,1744 0,064 0,897

TU1333 NU36 NU303 26,4 0,220 0,000005 0,1825 0,045 1,185

TU1044 NU306 NU38 174,51 0,131 0,000005 2,9999 0,016 1,224

TU1334 NU306 CC32 429,25 0,164 0,000005 6,8714 0,029 1,369

TU1037 NU41 NU305 488,78 0,495 0,000050 0,3122 0,112 0,584

TU1335 NU305 CC36 10,557 0,313 0,000005 0,0048 0,023 0,298

TU892 NU248 NU246 339,92 0,352 0,000050 0,6619 0,082 0,842

TU1336 NU246 NU252 174,79 0,301 0,000050 0,4753 0,063 0,884

TU144 NU252 CC89 10,008 0,131 0,000005 0,2430 0,020 1,503

TU143 NU252 NU250 218,77 0,258 0,000005 0,6138 0,043 0,814

TU1337 NU250 CC90 111,14 0,131 0,000005 2,2386 0,018 1,333

TU1338 NU248 NU245 325,66 0,595 0,000050 0,6105 0,343 1,233

TU1339 NU245 CC92 198,82 0,164 0,000005 3,7568 0,032 1,506

TU139 NU245 NU243 639,71 0,595 0,000050 1,0028 0,312 1,119

TU141 NU243 NU229 210,72 0,398 0,000050 0,5353 0,134 1,081

TU1340 NU229 CC93 10,814 0,205 0,000005 0,0975 0,038 1,163

TU1341 NU243 NU241 483,5 0,497 0,000050 0,6796 0,177 0,916

TU1342 NU241 NU239 302,71 0,447 0,000050 0,5698 0,156 0,993

TU1343 NU239 CC101 10,822 0,102 0,000005 0,2118 0,009 1,139

TU138 NU239 NU238 129,67 0,447 0,000050 0,2205 0,147 0,934

TU136 NU238 NU223 376,86 0,258 0,000005 1,1327 0,044 0,847

TU1344 NU223 CC102 10,828 0,164 0,000005 0,1129 0,023 1,086

TU135 NU238 NU233 318,82 0,398 0,000050 0,5325 0,102 0,825

TU1346 NU227 NU17 169,76 0,301 0,000050 0,7654 0,085 1,205


(BADAJOZ)



P á g i n a | 9


ID ELEM

N I N F LONGITUD

(m) DIÁMETRO

(m) RUGOSIDAD

(m) PERD. CARGA

(m) CAUDAL (m3/s)

VELOCIDAD (m/s)

TU1347 NU17 NU225 549,8 0,205 0,000005 2,4234 0,029 0,880

TU129 NU225 CC99 180,5 0,102 0,000005 3,4516 0,009 1,113

TU1348 NU229 NU227 471,63 0,352 0,000050 1,1882 0,096 0,990

TU130 NU227 CC94 239,17 0,102 0,000005 6,0416 0,011 1,293

TU1349 NU220 CC96 10,032 0,164 0,000005 0,1044 0,023 1,085

TU17 NU33 CC29 287,39 0,131 0,000005 4,3344 0,015 1,131

TU1021 NU33 NU40 288,57 0,595 0,000050 0,2386 0,220 0,789

TU1350 NU296 NU33 657,14 0,595 0,000050 0,6120 0,235 0,844

TU1351 NU335 CCRO 65,221 0,791 0,000050 0,1396 0,798 1,626

TU1352 NU216 NU204 439,9 0,791 0,000050 0,8400 0,743 1,513

TU122 NU204 CC113 14,211 0,176 0,000005 0,2300 0,036 1,458

TU132 NU231 CC104 10,246 0,131 0,000005 0,1499 0,015 1,127

TU1353 NU233 NU231 260,49 0,301 0,000050 0,2198 0,032 0,448

TU1082 NU324 NU327 430,41 1,283 0,000050 1,0568 3,042 2,352

TU1083 NU327 NU91 200,05 1,283 0,000050 0,4518 2,912 2,252

TU1354 NU119 NU339 405,81 1,283 0,000050 0,6372 2,407 1,862

TU1080 NU339 CC2 50,693 0,141 0,000005 1,1104 0,023 1,491

TU1045 NU343 NU119 209,8 1,776 0,000050 0,3140 5,499 2,220

TU1084 NU119 NU324 2647,5 1,382 0,000050 4,5730 3,075 2,050

TU1054 NU114 NU319 184,25 1,185 0,000050 0,4124 2,352 2,133

TU1355 NU319 NU311 158,23 1,185 0,000050 0,3480 2,331 2,113

TU1066 NU3 CC24 695,2 0,258 0,000005 3,6297 0,053 1,016

TU1029 NU302 NU299 119,57 0,220 0,000005 1,1933 0,056 1,460

TU1067 NU299 CC10 771,32 0,176 0,000005 9,4423 0,030 1,240

TU1028 NU344 CCRE 15 0,593 0,000050 0,0682 0,558 2,018

TU1254 BALSA NU344 809 1,776 0,000050 1,4582 6,057 2,445

TU18 NU258 CC62 14,175 0,164 0,000005 0,1861 0,026 1,232

TU19 NU153 CC141 10,368 0,131 0,000005 0,2171 0,019 1,386

TU20 NU1 NU235 292,12 0,205 0,000005 1,2900 0,026 0,784

TU21 NU233 NU1 293,45 0,352 0,000050 0,5195 0,071 0,728

TU22 NU1 CC106 292,88 0,205 0,000005 3,6141 0,045 1,365

TU9 NU17 NU124 286,24 0,258 0,000005 1,2342 0,057 1,083

TU23 NU124 CC95 286,08 0,164 0,000005 2,3237 0,020 0,953

TU67 NU124 NU220 514,89 0,205 0,000005 3,3999 0,036 1,110

TU68 NU255 CC80 318,4 0,141 0,000005 3,2536 0,015 0,975

TU69 NU320 NU21 525,16 0,164 0,000005 5,3579 0,022 1,063

TU123 NU320 NU19 477,27 0,141 0,000005 7,7719 0,020 1,250

TU124 CC25 CC26 241,36 0,164 0,000005 3,5301 0,028 1,309

TU28 NU281 NU280 523 0,301 0,000050 1,4144 0,064 0,899

TU41 CC69 CC77 481 0,205 0,000005 2,4353 0,032 0,962

TU42 CC77 CC78 336,84 0,164 0,000005 2,3073 0,018 0,859


(BADAJOZ)



P á g i n a | 10

NODOS RED BALSA. VALORES MEDIOS DE 5000 ESCENARIOS

NODO ALT. PIEZ (m)

PRESIÓN (m)

CONSUMO (m3/s)

COTA (m)

P. CONSIGNA (m)

P. MARGEN (m)

COMENTARIO

Fiabilidad

Nº Escenarios

Tiempo de Riego

CCLQ 375,28 83,72 1,489 291,56 80,0 3,72 HLQ 1,000 4972 20,39

CCRO 374,98 58,11 0,798 316,87 55,0 3,11 HRO 1,000 4972 20,39

CCRE 383,49 63,49 0,558 320 60,0 3,49 RE 1,000 4972 20,38

CC150 345,4 63,40 0,018 282 41,0 22,40 H150 0,995 2513 7,86

CC149 349,04 67,04 0,024 282 40,0 27,04 H149 1,000 2557 7,29

CC154 347,33 71,33 0,031 276 46,5 24,83 H154 1,000 2441 12

CC153 354,32 77,32 0,018 277 41,0 36,32 H153 1,000 2585 7,86

CC151 343,22 69,22 0,024 274 40,5 28,72 H151 1,000 2492 12,14

CC152 346,8 65,80 0,031 281 43,5 22,30 H152 1,000 2548 12,22

CC148 349,97 62,97 0,030 287 41,0 21,97 H148 0,998 2484 8,44

CC147 355,15 67,15 0,027 288 43,0 24,15 H147 1,000 2587 11,09

CC146 355,49 70,49 0,015 285 42,0 28,49 H146 1,000 2489 7,45

CC145 355,65 78,65 0,054 277 43,0 35,65 H145 1,000 2559 11,05

CC144 344,35 72,35 0,039 272 43,5 28,85 H144 1,000 2516 11,83

CC143 342,54 59,54 0,030 283 40,5 19,04 H143 0,998 2553 7,51

CC142 351,67 69,67 0,036 282 43,5 26,17 H142 1,000 2518 7,28

CC141 354,73 73,73 0,036 281 41,5 32,23 H141 1,000 2572 7,95

CC140 344,64 60,64 0,042 284 42,5 18,14 H140 1,000 2457 9,92

CC139 353,93 68,94 0,036 285 40,0 28,94 H139 1,000 2533 9,76

CC138 358,36 72,37 0,027 286 43,0 29,37 H138 1,000 2541 11

CC137 351,68 64,69 0,030 287 45,5 19,19 H137 1,000 2515 7,89

CC136 355,5 59,50 0,036 296 41,5 18,00 H136 1,000 2534 9,75

CC135 360,63 58,63 0,039 302 47,0 11,63 H135 0,997 2562 11,46

CC134 361,37 58,37 0,033 303 49,0 9,37 H134 0,992 2501 9,97

CC133 363,29 57,29 0,042 306 50,0 7,29 H133 0,984 2581 13,22

CC132 363,29 72,29 0,046 291 50,5 21,79 H132 1,000 2460 12,14

CC131 361,57 74,57 0,024 287 40,0 34,57 H131 1,000 2543 6,13

CC130 345,55 64,55 0,024 281 40,0 24,55 H130 1,000 2515 7,03

CC129 360,48 80,48 0,015 280 39,5 40,98 H129 1,000 2561 3,45

CC128 354,33 69,34 0,054 285 42,5 26,84 H128 1,000 2495 10,02

CC127 357,03 72,03 0,021 285 40,5 31,53 H127 1,000 2569 10,68

CC126 364,53 76,53 0,054 288 44,5 32,03 H126 1,000 2484 10,35

CC125 362,22 57,22 0,036 305 48,0 9,22 H125 0,998 2533 10,85

CC124 360,51 57,51 0,027 303 43,5 14,01 H124 1,000 2465 10,49

CC123 364,05 58,05 0,018 306 41,0 17,05 H123 1,000 2547 11,02

CC122 358,29 56,29 0,030 302 44,0 12,29 H122 0,999 2504 11,4

CC121 360,32 53,32 0,048 307 44,0 9,32 H121 0,997 2566 11,14

CC120 365,66 54,66 0,018 311 47,0 7,66 H120 0,995 2575 9,65


(BADAJOZ)



P á g i n a | 11


NODO ALT. PIEZ (m)

PRESIÓN (m)

CONSUMO (m3/s)

COTA (m)

P. CONSIGNA (m)

P. MARGEN (m)

COMENTARIO

Fiabilidad

Nº Escenarios

Tiempo de Riego

CC119 366,03 62,03 0,030 304 43,5 18,53 H119 1,000 2566 11,1

CC118 360,01 68,01 0,027 292 46,0 22,01 H118 1,000 2420 8,48

CC117 366,03 65,03 0,054 301 45,0 20,03 H117 1,000 2559 12,11

CC116 365,79 52,80 0,020 313 44,5 8,29 H116 1,000 2575 11,77

CC115 350,46 53,46 0,048 297 45,5 7,96 H115 0,987 2565 10

CC114 362,89 60,89 0,099 302 45,5 15,39 H114 1,000 2531 12,2

CC113 367,25 58,25 0,069 309 42,0 16,25 H113 1,000 2562 10,81

CC112 363,35 59,35 0,027 304 48,0 11,35 H122 0,996 2500 9,76

CC111 359,04 50,04 0,090 309 41,5 8,54 H111 0,991 2574 0,77

CC110 362,66 52,66 0,036 310 41,5 11,16 H110 0,992 2518 12,23

CC109 358,06 57,06 0,039 301 43,5 13,56 H109 1,000 2508 12,27

CC108 365,43 60,43 0,073 305 48,0 12,43 H108 1,000 2557 12,26

CC107 350,94 51,94 0,051 299 43,0 8,94 H107 0,942 2514 11,85

CC106 348,31 56,31 0,090 292 41,5 14,81 H106 1,000 2479 0,75

CC104 357,38 65,38 0,030 292 44,0 21,38 H104 1,000 2510 6,26

CC105 356,93 53,93 0,033 303 43,5 10,43 CC105 0,978 2504 7,54

CC103 354,4 57,40 0,042 297 47,0 10,40 H103 0,966 2528 8,06

CC102 356,34 67,34 0,045 289 45,0 22,34 H102 1,000 2523 9,25

CC101 358,94 74,95 0,018 284 44,0 30,95 H101 1,000 2580 11,58

CC100 354,77 71,78 0,042 283 47,0 24,78 H100 1,000 2531 10,54

CC99 347,75 59,75 0,018 288 42,0 17,75 H99 0,995 2521 4,43

CC98 351,71 56,71 0,039 295 43,0 13,71 H98 0,991 2524 10,88

CC97 337,97 67,97 0,027 270 39,5 28,47 H97 1,000 2520 5,58

CC96 348,48 72,48 0,045 276 39,5 32,98 H96 1,000 2519 7,88

CC95 350,28 64,29 0,039 286 43,5 20,79 H095 1,000 2554 11,62

CC94 346,63 66,63 0,021 280 40,0 26,63 H094 1,000 2512 7,88

CC93 358,26 80,26 0,075 278 42,5 37,76 H093 1,000 2534 10,8

CC92 353,57 71,57 0,062 282 48,0 23,57 H092 1,000 2538 12,21

CC91 355,2 57,20 0,048 298 47,0 10,20 H091 0,992 2548 9,61

CC90 355,29 68,29 0,036 287 40,5 27,79 H90 1,000 2474 7,38

CC89 359,96 74,96 0,039 285 44,5 30,46 H89 1,000 2574 9,97

CC88 354,74 66,74 0,038 288 46,5 20,24 H88 1,000 2489 12,03

CC87 367,93 67,93 0,036 300 61,5 6,43 H87 0,998 2556 11,08

CC86 369,09 70,09 0,012 299 41,5 28,59 H86 1,000 2509 7,62

CC85 362,92 59,92 0,027 303 40,5 19,42 H85 1,000 2496 7,16

CC84 368,94 50,94 0,042 318 42,5 8,44 H84 1,000 2506 10,43

CC83 370,87 61,87 0,036 309 41,5 20,37 H83 1,000 2526 10,19

CC82 372,11 61,11 0,030 311 41,0 20,11 H82 1,000 2451 11,22

CC81 364,61 48,61 0,018 316 42,5 6,11 H81 1,000 2534 10,85

CC80 367,52 49,52 0,030 318 40,0 9,52 H80 1,000 2524 10,94


(BADAJOZ)



P á g i n a | 12


NODO ALT. PIEZ (m)

PRESIÓN (m)

CONSUMO (m3/s)

COTA (m)

P. CONSIGNA (m)

P. MARGEN (m)

COMENTARIO

Fiabilidad

Nº Escenarios

Tiempo de Riego

CC79 374,23 68,23 0,021 306 46,0 22,23 H79 1,000 2541 6,72

CC78 341,15 67,15 0,036 274 43,0 24,15 H78 0,999 2493 5,67

CC77 347,54 70,54 0,027 277 46,0 24,54 H77 0,997 2502 9,42

CC76 348,45 62,45 0,045 286 43,0 19,45 H76 1,000 2526 9,85

CC75 349,94 69,94 0,045 280 42,0 27,94 H75 1,000 2506 11,27

CC74 347,58 70,58 0,051 277 48,5 22,08 H74 1,000 2551 9,05

CC73 353,64 80,64 0,030 273 42,5 38,14 H73 1,000 2514 8,49

CC72 337,81 69,81 0,024 268 43,0 26,81 H72 1,000 2511 6,16

CC71 351,75 78,75 0,027 273 38,5 40,25 H71 1,000 2539 7,72

CC70 356,34 81,34 0,033 275 41,0 40,34 H70 1,000 2585 10,29

CC69 351,49 66,49 0,024 285 44,5 21,99 H69 0,997 2548 5,23

CC68 349,8 61,80 0,039 288 43,0 18,80 H68 0,994 2526 7,11

CC67 352,24 65,24 0,051 287 47,5 17,74 H67 0,997 2533 12

CC66 352,63 58,63 0,045 294 43,5 15,13 H66 0,992 2531 10,48

CC65 355,58 75,58 0,048 280 46,0 29,58 H65 1,000 2533 11,24

CC64 356,72 77,72 0,042 279 44,0 33,72 H64 1,000 2493 8,8

CC63 352,24 59,24 0,075 293 46,0 13,24 H63 0,996 2502 12,03

CC62 356,66 73,66 0,051 283 43,0 30,66 H62 1,000 2525 10,78

CC61 358,97 73,98 0,072 285 43,0 30,98 H61 1,000 2481 12,24

CC60 361,69 77,69 0,047 284 42,0 35,69 H60 1,000 2464 12,1

CC59 357,02 53,02 0,036 304 43,6 9,47 H59 0,991 2510 11,04

CC58 360,64 67,64 0,083 293 42,5 25,14 H58 1,000 2520 12,2

CC57 364,63 75,63 0,042 289 42,0 33,63 H57 1,000 2498 12,03

CC56 359,44 54,44 0,042 305 42,0 12,44 H56 0,998 2476 11,01

CC55 360,57 54,57 0,048 306 42,5 12,07 H55 0,998 2527 12

CC54 362,36 56,36 0,066 306 48,5 7,86 H54 0,992 2488 12,01

CC53 369,33 73,33 0,045 296 41,5 31,83 H53 1,000 2475 9,52

CC52 370,6 65,60 0,054 305 44,0 21,60 H52 1,000 2532 11,83

CC51 375,2 63,20 0,024 312 50,5 12,70 H51 1,000 2482 12,02

CC50 351,8 60,80 0,012 291 39,5 21,30 H50 1,000 2528 3,88

CC49 369,09 68,09 0,027 301 43,5 24,59 H49 1,000 2536 10,31

CC48 376,31 73,32 0,060 303 38,5 34,82 H48 1,000 2541 0,51

CC47 358,51 59,51 0,069 299 48,0 11,51 H47 1,000 2505 12,03

CC46 364,9 70,90 0,068 294 51,5 19,40 H46 1,000 2521 12,27

CC45 370,65 71,65 0,057 299 44,0 27,65 H45 1,000 2512 12,28

CC44 374,4 76,40 0,027 298 41,0 35,40 H44 1,000 2492 10,08

CC43 376,35 68,35 0,036 308 42,0 26,35 H17 1,000 2515 9,02

CC42 368,09 56,09 0,048 312 44,0 12,09 H42 1,000 2529 11,11

CC41 373,47 62,47 0,018 311 41,5 20,97 H41 1,000 2517 7,12

CC40 363,78 57,78 0,060 306 44,0 13,78 H40 1,000 2542 8,25


(BADAJOZ)



P á g i n a | 13


NODO ALT. PIEZ (m)

PRESIÓN (m)

CONSUMO (m3/s)

COTA (m)

P. CONSIGNA (m)

P. MARGEN (m)

COMENTARIO

Fiabilidad

Nº Escenarios

Tiempo de Riego

CC39 363,06 59,06 0,042 304 42,5 16,56 H39 1,000 2483 10,5

CC38 367 66,01 0,027 301 40,0 26,01 H38 1,000 2510 7,35

CC37 369,1 60,10 0,048 309 46,0 14,10 H37 1,000 2508 9,87

CC36 372,21 62,21 0,045 310 54,5 7,71 H36 1,000 2527 12,21

CC35 372,29 76,29 0,024 296 44,5 31,79 H35 1,000 2507 9,31

CC34 371,55 78,56 0,033 293 40,5 38,06 H34 1,000 2518 8,89

CC33 372,91 84,91 0,030 288 40,0 44,91 H33 1,000 2473 9,63

CC32 349,75 58,75 0,057 291 45,0 13,75 H32 1,000 2510 10,35

CC31 359,04 70,04 0,033 289 47,0 23,04 H31 1,000 2477 11,07

CC30 369,61 73,61 0,036 296 43,5 30,11 H30 1,000 2538 9,24

CC29 364,7 77,70 0,031 287 44,0 33,70 H29 1,000 2437 12,12

CC28 373,51 88,51 0,060 285 41,0 47,51 H28 1,000 2534 11,98

CC27 374,18 90,18 0,054 284 44,0 46,18 H27 1,000 2471 11,95

CC26 369,13 82,13 0,054 287 51,5 30,63 H26 1,000 2533 10,18

CC25 376,04 83,04 0,063 293 42,5 40,54 H25 1,000 2486 10,16

CC24 360,24 72,24 0,101 288 43,5 28,74 H24 1,000 2610 12,26

CC23 368,66 85,66 0,054 283 42,0 43,66 H23 1,000 2474 10,73

CC22 375,05 80,05 0,039 295 46,5 33,55 H22 1,000 2512 9,6

CC21 364,48 74,49 0,045 290 42,0 32,49 H21 1,000 2469 11,39

CC20 364,93 64,93 0,090 300 47,0 17,93 H20 1,000 2553 12,25

CC19 359,61 63,61 0,039 296 43,0 20,61 H19 1,000 2488 10,12

CC18 374,38 82,38 0,066 292 41,0 41,38 H18 1,000 2519 11,1

CC17 362,02 62,02 0,104 300 49,0 13,02 H17 1,000 2521 12,3

CC16 353,27 60,27 0,061 293 43,0 17,27 H16 1,000 2518 12,29

CC15 370,69 63,69 0,057 307 47,0 16,69 H15 1,000 2462 12,29

CC14 365,99 62,99 0,036 303 44,0 18,99 H14 1,000 2501 11,36

CC13 374,37 70,37 0,021 304 40,0 30,37 H13 1,000 2506 5,44

CC12 375,28 69,28 0,042 306 44,0 25,28 H12 1,000 2556 10,72

CC11 376,13 71,13 0,030 305 46,0 25,13 H11 1,000 2471 12,08

CC10 355,31 52,31 0,060 303 45,0 7,31 H10 1,000 2506 12,07

CC9 373,37 71,37 0,051 302 43,5 27,87 H9 1,000 2483 9,95

CC8 375,95 74,95 0,041 301 43,0 31,95 H8 1,000 2522 12,19

CC7 377,53 82,53 0,031 295 44,0 38,53 H7 1,000 2486 12,29

CC6 377,31 71,31 0,042 306 46,5 24,81 H6 1,000 2551 9,9

CC5 378,66 71,66 0,027 307 43,5 28,16 H5 1,000 2450 9,65

CC4 380,25 68,25 0,019 312 42,0 26,25 H4 1,000 2537 11,75

CC3 381,6 71,60 0,018 310 40,0 31,60 H3 1,000 2493 7,62

CC2 379,99 69,99 0,045 310 44,5 25,49 H2 1,000 2573 9,97

CC1 382,47 61,47 0,033 321 42,0 19,47 H1 1,000 2425 12,06


(BADAJOZ)



P á g i n a | 14

ELEMENTOS TUBERÍAS RED BALSA: VALORES MÍNIMOS NO NULOS DE 5000 ESCENARIOS

ID ELEM N I N F LONGITUD

(m) DIÁMETRO

(m) RUGOSIDAD

(m) PERD. CARGA

(m) CAUDAL (m3/s)

VELOCIDAD (m/s)

TU1254 BALSA NU344 809 1,776 0,00005 1,3609 5,698 2,300

TU1085 NU344 NU343 310,15 1,776 0,00005 0,4280 5,140 2,075

TU1045 NU343 NU119 209,8 1,776 0,00005 0,2895 5,140 2,075

TU1084 NU119 NU324 2647,5 1,382 0,00005 3,4647 2,596 1,731

TU1082 NU324 NU327 430,41 1,283 0,00005 0,7781 2,531 1,957

TU1081 NU91 NU284 62,79 1,283 0,00005 0,0979 2,343 1,812

TU1083 NU327 NU91 200,05 1,283 0,00005 0,3120 2,343 1,812

TU1298 NU284 NU340 159,85 1,283 0,00005 0,2438 2,316 1,791

TU1354 NU119 NU339 405,81 1,283 0,00005 0,4466 1,952 1,510

TU1079 NU339 NU117 141,26 1,283 0,00005 0,1502 1,917 1,483

TU1047 NU116 NU114 582,87 1,185 0,00005 0,9058 1,899 1,722

TU1078 NU117 NU116 570,67 1,185 0,00005 0,8868 1,899 1,722

TU1054 NU114 NU319 184,25 1,185 0,00005 0,2863 1,899 1,722

TU1355 NU319 NU311 158,23 1,185 0,00005 0,2459 1,899 1,722

TU1046 NU311 NU111 351,4 1,185 0,00005 0,4240 1,663 1,508

TU1077 NU111 NU336 382,58 1,185 0,00005 0,4616 1,663 1,508

TU1074 NU336 NU332 343,26 1,185 0,00005 0,3935 1,619 1,468

TU1075 NU332 NU29 332,08 1,185 0,00005 0,3462 1,540 1,397

TU1070 NU29 NU329 287,94 1,090 0,00005 0,4562 1,540 1,652

TU1065 NU329 CCLQ 327,08 1,090 0,00005 0,4860 1,489 1,597

TU1296 NU340 NU12 427,48 1,185 0,00005 0,3514 1,359 1,232

TU1297 NU12 NU335 246,18 1,086 0,00005 0,3033 1,338 1,445

TU1351 NU335 CCRO 65,221 0,791 0,00005 0,1466 0,798 1,626

TU1299 NU340 NU87 116,91 0,791 0,00005 0,1616 0,618 1,259

TU1300 NU87 NU276 671,1 0,791 0,00005 0,8608 0,594 1,210

TU846 NU276 NU85 587,43 0,791 0,00005 0,7534 0,594 1,210

TU1301 NU85 NU84 331,28 0,791 0,00005 0,4249 0,594 1,210

TU1303 NU84 NU275 543,41 0,694 0,00005 1,3316 0,594 1,569

TU1028 NU344 CCRE 15 0,593 0,00005 0,0716 0,558 2,018

TU1286 NU335 NU255 655,6 0,889 0,00005 0,3927 0,540 0,870

TU1287 NU255 NU9 828,54 0,889 0,00005 0,4963 0,540 0,870

TU1288 NU9 NU334 218,28 0,889 0,00005 0,1236 0,524 0,844

TU1304 NU275 NU82 240,68 0,694 0,00005 0,4647 0,524 1,384

TU1305 NU82 NU274 426,24 0,694 0,00005 0,8229 0,524 1,384

TU1306 NU274 NU333 35,555 0,694 0,00005 0,0561 0,471 1,244

TU1289 NU334 NU206 1537,8 0,889 0,00005 0,6820 0,460 0,741

TU1283 NU201 NU199 236,41 0,791 0,00005 0,0852 0,302 0,615

TU115 NU204 NU201 188,24 0,791 0,00005 0,0678 0,302 0,615

TU1073 NU206 NU216 317,73 0,791 0,00005 0,1144 0,302 0,615

TU1352 NU216 NU204 439,9 0,791 0,00005 0,1585 0,302 0,615

TU1282 NU199 NU192 597,88 0,791 0,00005 0,1896 0,282 0,575


(BADAJOZ)



P á g i n a | 15

ELEMENTOS TUBERÍAS RED BALSA: VALORES MÍNIMOS NO NULOS DE 5000 ESCENARIOS

ID ELEM N I N F LONGITUD

(m) DIÁMETRO

(m) RUGOSIDAD

(m) PERD. CARGA

(m) CAUDAL (m3/s)

VELOCIDAD (m/s)

TU110 NU193 NU173 340,24 0,694 0,00005 0,0833 0,174 0,460

TU1273 NU195 NU193 107,08 0,694 0,00005 0,0262 0,174 0,460

TU1274 NU189 NU195 659,15 0,694 0,00005 0,1614 0,174 0,460

TU1275 NU197 NU189 140,78 0,692 0,00005 0,0350 0,174 0,463

TU114 NU192 NU197 72,744 0,791 0,00005 0,0094 0,174 0,355

TU1267 NU173 NU169 181,64 0,694 0,00005 0,0431 0,171 0,452

TU1265 NU169 NU167 294,73 0,694 0,00005 0,0611 0,159 0,420

TU1307 NU333 NU79 243,66 0,595 0,00005 0,0950 0,149 0,535

TU1071 NU333 NU248 212,04 0,694 0,00005 0,0287 0,126 0,333

TU1308 NU79 NU273 416,17 0,595 0,00005 0,0806 0,102 0,366

TU1338 NU248 NU245 325,66 0,595 0,00005 0,0414 0,081 0,291

TU139 NU245 NU243 639,71 0,595 0,00005 0,0812 0,081 0,291

TU1260 NU162 NU154 628,28 0,447 0,00005 0,1379 0,051 0,325

TU93 NU167 NU162 125,92 0,447 0,00005 0,0276 0,051 0,325

TU1331 NU329 NU31 358,16 0,694 0,00005 0,0093 0,051 0,135

TU1030 NU31 NU296 931,88 0,595 0,00005 0,0509 0,051 0,183

TU1052 NU311 NU316 615,28 0,593 0,00005 0,0182 0,036 0,130

TU1309 NU273 NU272 708,88 0,497 0,00005 0,0424 0,033 0,170

TU1021 NU33 NU40 288,57 0,595 0,00005 0,0060 0,030 0,108

TU1350 NU296 NU33 657,14 0,595 0,00005 0,0138 0,030 0,108

TU1341 NU243 NU241 483,5 0,497 0,00005 0,0097 0,018 0,093

TU89 NU154 NU148 364,41 0,398 0,00005 0,0154 0,015 0,121


(BADAJOZ)



P á g i n a | 16

NODOS RED BALSA. VALORES MÍNIMOS DE 5000 ESCENARIOS

NODO ALT. PIEZ

(m) PRESIÓN

(m) CONSUMO

(m3/s) COTA (m)

P. CONSIGNA (m)

P. MARGEN (m)

COMENTARIO Fiabilidad Nº Escenarios

CCLQ 372,3 80,74 1,489 291,56 80,0 0,74 HLQ 1,000 4977

CCRO 371,79 54,92 0,798 316,87 55,0 -0,08 HRO 1,000 4977

CCRE 383,19 63,19 0,558 320 60,0 3,19 RE 1,000 4977

CC150 319,54 37,54 0,018 282 41,0 -3,46 H150 0,996 2517

CC149 324,1 42,10 0,024 282 40,0 2,10 H149 1,000 2571

CC154 322,25 46,25 0,031 276 46,5 -0,25 H154 1,000 2544

CC153 328,59 51,59 0,018 277 41,0 10,59 H153 1,000 2487

CC151 317,47 43,47 0,024 274 40,5 2,97 H151 1,000 2485

CC152 321,96 40,96 0,031 281 43,5 -2,54 H152 0,998 2540

CC148 326,89 39,89 0,030 287 41,0 -1,11 H148 0,999 2519

CC147 330,08 42,08 0,027 288 43,0 -0,92 H147 0,999 2591

CC146 331,22 46,22 0,015 285 42,0 4,22 H146 1,000 2505

CC145 333,73 56,73 0,054 277 43,0 13,73 H145 1,000 2551

CC144 320,23 48,23 0,039 272 43,5 4,73 H144 1,000 2459

CC143 322,07 39,07 0,030 283 40,5 -1,43 H143 0,998 2577

CC142 325,16 43,16 0,036 282 43,5 -0,34 H142 0,999 2453

CC141 329,9 48,90 0,036 281 41,5 7,40 H141 1,000 2514

CC140 325,15 41,15 0,042 284 42,5 -1,35 H140 0,999 2446

CC139 334,4 49,40 0,036 285 40,0 9,40 H139 1,000 2552

CC138 339,56 53,56 0,027 286 43,0 10,56 H138 1,000 2520

CC137 333,53 46,53 0,030 287 45,5 1,03 H137 1,000 2618

CC136 338,27 42,27 0,036 296 41,5 0,77 H136 1,000 2499

CC135 346,12 44,12 0,039 302 47,0 -2,88 H135 0,991 2605

CC134 348,43 45,43 0,033 303 49,0 -3,57 H134 0,977 2560

CC133 350,65 44,65 0,042 306 50,0 -5,35 H133 0,962 2551

CC132 350,47 59,47 0,046 291 50,5 8,97 H132 1,000 2507

CC131 347,16 60,16 0,024 287 40,0 20,16 H131 1,000 2546

CC130 331,4 50,40 0,024 281 40,0 10,40 H130 1,000 2515

CC129 346 66,00 0,015 280 39,5 26,50 H129 1,000 2578

CC128 341,47 56,47 0,054 285 42,5 13,97 H128 1,000 2525

CC127 344,24 59,24 0,021 285 40,5 18,74 H127 1,000 2586

CC126 352,8 64,80 0,054 288 44,5 20,30 H126 1,000 2472

CC125 348,69 43,69 0,036 305 48,0 -4,31 H125 0,992 2541

CC124 346,59 43,59 0,027 303 43,5 0,09 H124 1,000 2480

CC123 350,12 44,12 0,018 306 41,0 3,12 H123 1,000 2572

CC122 343,59 41,59 0,030 302 44,0 -2,41 H122 0,997 2484

CC121 346,7 39,70 0,048 307 44,0 -4,30 H121 0,985 2544

CC120 353,42 42,42 0,018 311 47,0 -4,58 H120 0,982 2524

CC119 355,06 51,06 0,030 304 43,5 7,56 H119 1,000 2538

CC118 348,94 56,94 0,027 292 46,0 10,94 H118 1,000 2530

CC117 355,68 54,68 0,054 301 45,0 9,68 H117 1,000 2534

CC116 356,97 43,97 0,020 313 44,5 -0,53 H116 0,998 2513

CC115 337,82 40,82 0,048 297 45,5 -4,68 H115 0,944 2582

CC114 352,4 50,40 0,099 302 45,5 4,90 H114 1,000 2538

CC113 358,74 49,74 0,069 309 42,0 7,74 H113 1,000 2523

CC112 348,08 44,08 0,027 304 48,0 -3,92 H122 0,973 2527

CC111 346,14 37,14 0,090 309 41,5 -4,36 H111 0,967 2553

CC110 347,26 37,26 0,036 310 41,5 -4,24 H110 0,970 2537

CC109 344,78 43,78 0,039 301 43,5 0,28 H109 1,000 2535

CC108 355,23 50,23 0,073 305 48,0 2,23 H108 1,000 2536

CC107 338,97 39,97 0,051 299 43,0 -3,03 H107 0,993 2532

CC106 333,31 41,31 0,090 292 41,5 -0,19 H106 1,000 2506

CC104 341,74 49,74 0,030 292 44,0 5,74 H104 1,000 2573

CC105 341,58 38,58 0,033 303 43,5 -4,92 CC105 0,980 2529

CC103 339,52 42,53 0,042 297 47,0 -4,48 H103 0,978 2599


(BADAJOZ)



P á g i n a | 17


NODO ALT. PIEZ

(m) PRESIÓN

(m) CONSUMO

(m3/s) COTA (m)

P. CONSIGNA (m)

P. MARGEN (m)


CC102 340,02 51,02 0,045 289 45,0 6,02 H102 1,000 2443

CC101 343,25 59,25 0,018 284 44,0 15,25 H101 1,000 2512

CC100 339,43 56,43 0,042 283 47,0 9,43 H100 1,000 2545

CC99 335,55 47,55 0,018 288 42,0 5,55 H99 1,000 2594

CC98 336,86 41,86 0,039 295 43,0 -1,14 H98 0,999 2539

CC97 313,81 43,81 0,027 270 39,5 4,31 H97 1,000 2541

CC96 327,08 51,08 0,045 276 39,5 11,58 H96 1,000 2535

CC95 331,43 45,43 0,039 286 43,5 1,93 H095 1,000 2532

CC94 329,2 49,20 0,021 280 40,0 9,20 H094 1,000 2600

CC93 343,89 65,89 0,075 278 42,5 23,39 H093 1,000 2511

CC92 339,66 57,66 0,062 282 48,0 9,66 H092 1,000 2499

CC91 343,28 45,28 0,048 298 47,0 -1,72 H091 0,998 2553

CC90 339,95 52,95 0,036 287 40,5 12,45 H90 1,000 2574

CC89 345,81 60,81 0,039 285 44,5 16,31 H89 1,000 2517

CC88 340,89 52,89 0,038 288 46,5 6,39 H88 1,000 2461

CC87 359,73 59,73 0,036 300 61,5 -1,77 H87 0,983 2580

CC86 359,79 60,79 0,012 299 41,5 19,29 H86 1,000 2520

CC85 354,43 51,43 0,027 303 40,5 10,93 H85 1,000 2560

CC84 361,75 43,75 0,042 318 42,5 1,25 H84 1,000 2530

CC83 365,03 56,03 0,036 309 41,5 14,53 H83 1,000 2548

CC82 367,59 56,59 0,030 311 41,0 15,59 H82 1,000 2501

CC81 360,42 44,42 0,018 316 42,5 1,92 H81 1,000 2494

CC80 363,82 45,82 0,030 318 40,0 5,82 H80 1,000 2558

CC79 371,43 65,43 0,021 306 46,0 19,43 H79 1,000 2535

CC78 315,88 41,88 0,036 274 43,0 -1,12 H78 1,000 2554

CC77 320,71 43,71 0,027 277 46,0 -2,29 H77 0,997 2530

CC76 324,59 38,59 0,045 286 43,0 -4,41 H76 0,994 2495

CC75 326,17 46,17 0,045 280 42,0 4,17 H75 1,000 2460

CC74 324,25 47,25 0,051 277 48,5 -1,25 H74 0,998 2506

CC73 331,39 58,40 0,030 273 42,5 15,90 H73 1,000 2515

CC72 316,13 48,13 0,024 268 43,0 5,13 H72 1,000 2488

CC71 333,18 60,18 0,027 273 38,5 21,68 H71 1,000 2526

CC70 338,6 63,60 0,033 275 41,0 22,60 H70 1,000 2529

CC69 327,2 42,20 0,024 285 44,5 -2,30 H69 0,997 2491

CC68 327,84 39,84 0,039 288 43,0 -3,16 H68 0,995 2461

CC67 330,26 43,26 0,051 287 47,5 -4,24 H67 0,993 2565

CC66 332,58 38,58 0,045 294 43,5 -4,92 H66 0,988 2517

CC65 336,25 56,25 0,048 280 46,0 10,25 H65 1,000 2484

CC64 338,46 59,46 0,042 279 44,0 15,46 H64 1,000 2524

CC63 335,79 42,79 0,075 293 46,0 -3,21 H63 0,991 2469

CC62 339,58 56,58 0,051 283 43,0 13,58 H62 1,000 2489

CC61 344,4 59,40 0,072 285 43,0 16,40 H61 1,000 2522

CC60 347,92 63,92 0,047 284 42,0 21,92 H60 1,000 2511

CC59 343,55 39,55 0,036 304 43,6 -4,00 H59 0,977 2495

CC58 348,2 55,20 0,083 293 42,5 12,70 H58 1,000 2500

CC57 353,66 64,66 0,042 289 42,0 22,66 H57 1,000 2475

CC56 344,95 39,95 0,042 305 42,0 -2,05 H56 0,996 2550

CC55 346,37 40,37 0,048 306 42,5 -2,13 H55 0,996 2575

CC54 350,43 44,43 0,066 306 48,5 -4,07 H54 0,964 2431

CC53 362,09 66,09 0,045 296 41,5 24,59 H53 1,000 2516

CC52 364,33 59,33 0,054 305 44,0 15,33 H52 1,000 2490

CC51 371,91 59,91 0,024 312 50,5 9,41 H51 1,000 2511

CC50 344,46 53,46 0,012 291 39,5 13,96 H50 1,000 2499

CC49 364,4 63,40 0,027 301 43,5 19,90 H49 1,000 2504

CC48 373,66 70,66 0,060 303 38,5 32,16 H48 1,000 2506


(BADAJOZ)



P á g i n a | 18


NODO ALT. PIEZ

(m) PRESIÓN

(m) CONSUMO

(m3/s) COTA (m)

P. CONSIGNA (m)

P. MARGEN (m)


CC47 346,09 47,09 0,069 299 48,0 -0,91 H47 0,987 2536

CC46 352,82 58,82 0,068 294 51,5 7,32 H46 1,000 2533

CC45 361,68 62,68 0,057 299 44,0 18,68 H45 1,000 2529

CC44 368,86 70,86 0,027 298 41,0 29,86 H44 1,000 2526

CC43 373,64 65,64 0,036 308 42,0 23,64 H17 1,000 2467

CC42 363,9 51,90 0,048 312 44,0 7,90 H42 1,000 2581

CC41 367,63 56,63 0,018 311 41,5 15,13 H41 1,000 2467

CC40 350,69 44,69 0,060 306 44,0 0,69 H40 1,000 2530

CC39 348,89 44,89 0,042 304 42,5 2,39 H39 1,000 2473

CC38 352,99 51,99 0,027 301 40,0 11,99 H38 1,000 2554

CC37 358,42 49,42 0,048 309 46,0 3,42 H37 1,000 2484

CC36 365,26 55,26 0,045 310 54,5 0,76 H36 1,000 2539

CC35 365,46 69,46 0,024 296 44,5 24,96 H35 1,000 2516

CC34 365,22 72,22 0,033 293 40,5 31,72 H34 1,000 2448

CC33 366,91 78,91 0,030 288 40,0 38,91 H33 1,000 2486

CC32 337,86 46,86 0,057 291 45,0 1,86 H32 1,000 2498

CC31 345,46 56,46 0,033 289 47,0 9,46 H31 1,000 2460

CC30 360,4 64,40 0,036 296 43,5 20,90 H30 1,000 2492

CC29 358,85 71,85 0,031 287 44,0 27,85 H29 1,000 2540

CC28 369,26 84,26 0,060 285 41,0 43,26 H28 1,000 2541

CC27 371,07 87,07 0,054 284 44,0 43,07 H27 1,000 2487

CC26 366,02 79,02 0,054 287 51,5 27,52 H26 1,000 2568

CC25 373,3 80,30 0,063 293 42,5 37,80 H25 1,000 2449

CC24 352,96 64,96 0,101 288 43,5 21,46 H24 1,000 2535

CC23 359,8 76,80 0,054 283 42,0 34,80 H23 1,000 2502

CC22 371,15 76,15 0,039 295 46,5 29,65 H22 1,000 2622

CC21 357,49 67,49 0,045 290 42,0 25,49 H21 1,000 2505

CC20 358,35 58,35 0,090 300 47,0 11,35 H20 1,000 2550

CC19 352,37 56,37 0,039 296 43,0 13,37 H19 1,000 2476

CC18 367,86 75,86 0,066 292 41,0 34,86 H18 1,000 2529

CC17 349,73 49,73 0,104 300 49,0 0,73 H17 1,000 2516

CC16 338,61 45,61 0,061 293 43,0 2,61 H16 1,000 2530

CC15 358,73 51,74 0,057 307 47,0 4,73 H15 1,000 2525

CC14 354,27 51,27 0,036 303 44,0 7,27 H14 1,000 2499

CC13 367,32 63,33 0,021 304 40,0 23,33 H13 1,000 2501

CC12 368,48 62,48 0,042 306 44,0 18,48 H12 1,000 2539

CC11 372,05 67,05 0,030 305 46,0 21,05 H11 1,000 2453

CC10 349,91 46,91 0,060 303 45,0 1,91 H10 1,000 2507

CC9 368,62 66,62 0,051 302 43,5 23,12 H9 1,000 2412

CC8 372,4 71,40 0,041 301 43,0 28,40 H8 1,000 2593

CC7 375,25 80,25 0,031 295 44,0 36,25 H7 1,000 2430

CC6 375,22 69,23 0,042 306 46,5 22,73 H6 1,000 2551

CC5 376,88 69,88 0,027 307 43,5 26,38 H5 1,000 2481

CC4 378,94 66,94 0,019 312 42,0 24,94 H4 1,000 2596

CC3 380,82 70,82 0,018 310 40,0 30,82 H3 1,000 2471

CC2 379,2 69,21 0,045 310 44,5 24,71 H2 1,000 2536

CC1 381,98 60,99 0,033 321 42,0 18,99 H1 1,000 2450

ANEJO Nº 10 CÁLCULO DE LA RED DE DISTRIBUCIÓN

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