MEMORIA DE CÁLCULO - oa.upm.esoa.upm.es/44883/14/TFM_MEE_HANI_JABER_Tomo 2_Acero_Anejos.pdf · 15....

M á s t e r U n i v e r s i t a r i o e n E s t r u c t u r a s d e l a E d i f i c a c i ó n

M E M O R I A D E C Á L C U L O

Sede imprenta regional Murcia

- Carbonel, Enrique –

Julio 2016

T O M O 2

ESTRUCTURA DE ACERO

- A N E J O S -

A u t o r : J a b e r Á v i l a , H a n i

T u t o r : B e r n a b e u , A l e j a n d r o

M.E.E. P.F.M. Sede de la Imprenta de Murcia. Tomo 2. Acero. Anejos

INDICE

15. ANEJO 1. ACCIÓN DEL VIENTO ...............................................................................................1

15.1 Cálculo de la presión dinámica del viento (qb) .............................................................1

15.2 Cálculo del coeficiente de exposición (ce) ....................................................................1

15.3 Cálculo del coeficiente de presión (cp) ..........................................................................2

15.4 Cálculo de la acción del viento (qe) ................................................................................2

16. ANEJO 2. SISMO .........................................................................................................................3

16.1 Masa sísmica movilizada .....................................................................................................3

16.2 Estimación del periodo fundamental ...............................................................................3

16.3 Grado de ductilidad ............................................................................................................4

16.4 Amortiguamiento ..................................................................................................................4

16.5 Resultados del análisis sísmico ............................................................................................4

16.6 Fuerzas equivalentes ............................................................................................................4

16.7 Reparto de las fuerzas equivalentes con sismo en eje x ..............................................5

16.7.1 Cota + 12.00. Cubierta ..................................................................................................5

16.7.2 Cota +10.00. ....................................................................................................................6

16.7.3 Cota +4.50. ......................................................................................................................6

16.8 Reparto de las fuerzas equivalentes con sismo en el eje y ..........................................7

16.8.1 Cota + 12.00. Cubierta ..................................................................................................7

16.8.2 Cota +10.00. ....................................................................................................................7

16.8.3 Cota +4.50. ......................................................................................................................8

17. ANEJO 3. DIM. Y CÁLCULO DE LA CUBIERTA METÁLICA NO TRANSITABLE. .....................9

17.1 Correas ....................................................................................................................................9

17.1.1 Correa A-B .................................................................................................................... 10

17.1.2 Correa F-H..................................................................................................................... 12

17.1.2 Correa C-D ................................................................................................................... 13

17.1.4 Montante B-E ............................................................................................................... 15

17.1.5 Montante A-D .............................................................................................................. 16

17.2 Cercha horizontal .............................................................................................................. 17

17.3 Cercha vertical................................................................................................................... 19


17.3.1 Cordón superior ........................................................................................................... 22

17.3.2 Cordón inferior ............................................................................................................. 24

17.3.3 Diagonal ....................................................................................................................... 25

18. ANEJO 4. FORJADO SANITARIO. .......................................................................................... 26

18.1 Dimensionado del forjado en ELS ................................................................................... 27

18.2 Dimensionado ELU ............................................................................................................. 28

18.3 Dimensionado a cortante ................................................................................................ 29

18.4 Armadura de enlace forjado/muro ............................................................................... 29

19. ANEJO 5. SOPORTES ............................................................................................................... 30

19.1 Soporte 1. ............................................................................................................................. 30

19.2 Soporte 2. Tramo superior. ................................................................................................ 33

19.3 Soporte 2. Tramo inferior. .................................................................................................. 36

19.3 Soporte 3. ............................................................................................................................. 39

19.4 Soporte 4. Fachada ........................................................................................................... 41

20. ANEJO 6. ARRIOSTRAMIENTOS. ............................................................................................. 44

20.1. Arriostramiento cubierta. ................................................................................................. 44

20.2. Arriostramiento fachada. ................................................................................................ 46

21. ANEJO 7. CÁLCULO CIMENTACIÓN .................................................................................... 46

21.1 Soportes de hormigón ....................................................................................................... 47

21.2 Zapatas aisladas ................................................................................................................ 48

21.3 Viga de atado .................................................................................................................... 51


Pág. 1 Julio- 2016

15. ANEJO 1. ACCION DEL VIENTO

De acuerdo con el artículo 3.3.2 del CTE DB SE-AE, la acción del viento puede suponerse

como una fuerza perpendicular a la superficie de cada punto expuesto calculada a

partir de un valor de presión estática (qe) igual a:

qe = qb · ce · cp

15 .1 Cá lcu lo de la p re s ión d iná mica de l v iento (q b )

Alternativamente a considerar un valor de 0,5 N/mm2, puede calcularse un valor de

presión dinámica más ajustado a la situación geográfica del edificio según lo indicado

en el anejo D del CTE DB SE-AE.

qb = 0,5 · δ · Vb2

δ: Densidad del aire que, aunque varía en función de la altitud, temperatura y humedad puede

considerarse con un valor de 1,25 kg/m3.

Vb: Velocidad básica del viento en la localidad estudiada, definida en la figura D.1 del CTE DB SE-AE.

Para Murcia la situación pertenece a ZONA B.

Vb = 27 m/s

qb = 0,5 · 1,25 kg/m3 · 272 m2·s2 =0, 45 kN/m2

15 .2 Cá lcu lo de l co ef ic ie nte de expo s ic ió n ( c e )

Como alternativa a un valor de 2 para edificios de menos de 8 plantas, puede deducirse

el valor de ce mediante lo indicado en el artículo 3.3.3 del CTE DB SE-AE para edificios

de menos de 30 m. de altura, en función de la situación y su altura, según la tabla 3.4

de valores de los coeficientes de exposición ce.

Grados de aspereza III por las condiciones de contorno.

Tabla 1 Coeficientes de exposición a viento

Cotas

Grado de aspereza +8.00 + 4.50 + 1.00

III 2,2 1,7 1,0

IV 1,6 1,3 1,0


Pág. 2 Julio- 2016

15 .3 Cá lcu lo de l co ef ic ie nte de p re s ión (c p )

Ilustración 1 Análisis Coeficiente de presión y succión de la nave

15 .4 Cá lcu lo de la ac c ió n de l v ie nto (q e )

Presión qe = qb · ce · cp = 0,45 kN/m2 · 2,2 · cp = 0,6 kN/m2.

Succión qe = qb · ce · cs = 0,45 kN/m2 · 2,2 · cp = - 0,4 kN/m2.


Pág. 3 Julio- 2016

16. ANEJO 2. SISMO

16 .1 Ma sa s í smica mov i l i zada

Tabla 2 Masa sísmica movilizada

Forjado Sol+tab Cerra Pilar G (kN) Ψ2·Q (kN)

CUBIERTA cota 12 Dimensión 567 0 20 0,00

511,50 0

Carga 283 0 228 0,00 0

CUBIERTA cota 10 Dimensión 693 0 20 0,00

574,50 0

Carga 346 0 228 0,00 0

CUB. TRANSITABLE Dimensión 240,00 240 0 0,00

1080,00 240

Carga 480 600 0 0,00 432

FORJADO +1.00 Dimensión 1500,00 1500,00 0 1,86

6145,67 1500

Carga 3000 3000 0 145,67 6750

Tabla 3 Masa sísmica movilizada

G (kN) Ψ2·Q (kN) G+Ψ2·Q %

CUBIERTA cota 12 511,50 0,00 511,50 3,30

CUBIERTA cota 10 574,50 0,00 574,50 3,71

CUB. TRANSITABLE 1080,00 432,00 1512,00 9,76

FORJADO +1.00 6145,67 6750,00 12895,67 83,23

8311,67 7182,00 15493,67 100,00

16 .2 E s t imac ión de l pe r iodo f undamenta l

El edificio está situado en Granada. Aplicando la NSCE-02, tenemos que:

Aceleración sísmica básica ab = 0,15 g (Murcia capital)

Factor de riesgo 𝜌 = 1 (Normal)

Coef. de terreno C = 1,15 (Terreno entre tipo I y II)

Coef. de amplificación S = 0,93

Aceleración de cálculo ac = 0,14 g 𝑎𝑐 = 𝑆 · 𝜌 · 𝑎𝑏

Periodos característicos TA = 0,12


Pág. 4 Julio- 2016

TB = 0,46

16 .3 Grado de duct i l idad

El grado de ductilidad de las estructuras de acero es elevado y en este caso se ha

tomado igual a 3.

16 .4 Amo r t ig ua mie nto

Se toma el 5%, con lo que el coeficiente de amortiguamiento resulta 1.

16 .5 Re su l tado s de l aná l i s i s s í sm ico

Según la norma sísmica:

Tf = 0,09 n = 0,18 s

Lo cual nos lleva a la meseta del espectro elástico.

α = 2’50.

16 .6 Fue rzas equ iva lente s

Obtenemos los coeficientes de participación de cada planta, considerando un único

modo de vibración(i=1).

𝜂𝑖𝑘 = 𝜙𝑖𝑘 ·𝛴𝑚𝑘 · 𝜙𝑖𝑘

𝛴𝑚𝑘 · 𝜙𝑖𝑘2 ; 𝜙𝑖𝑘 = 𝑠𝑒𝑛

(2𝑖 − 1)𝜋 · ℎ𝑘

2𝐻

Tabla 4 Coeficientes de participación

Altura Masa sísmica

hk mk Φk1 mk· Φk1 mk· Φk12 ηi

m % % %

+ 12,00 3,30 1,00 3,30 3,30 2,06

+ 10,00 3,71 0,97 3,58 3,46 1,21

+ 4,60 9,76 0,57 5,53 3,13 1,17

+ 1,00 83,23 0,13 10,86 1,42 0,27

Con los resultados del análisis sísmico que hemos llevado a cabo con anterioridad

elaboramos la tabla de fuerzas de sismo por planta y cortantes basales:

𝐹𝑖𝑘 = 𝑆𝑖𝑘 · 𝑃𝑘 ; 𝑆𝑖𝑘 =𝑎𝑐

𝑔· 𝛼𝑖 · 𝛽 · 𝜂𝑖𝑘; 𝛽 =

𝜈

𝜇


Pág. 5 Julio- 2016

Tabla 5 Cortante de Basal

Cota S1k F1k Cortante

kN kN

+ 12,00 0.72/ 𝜇 368 / 𝜇 368/ 𝝁

+ 10,00 0.42/ 𝜇 243 / 𝜇 612 / 𝝁

+ 4,60 0.41/ 𝜇 616 / 𝜇 985 / 𝝁

+ 1,00 0.09/ 𝜇 1212 / 𝜇 2197 / 𝝁

16 .7 Repa r to de la s f ue rza s equ iva le nte s co n s i smo en e je x

En este caso se presenta una estructura bastante simétrica que no provoca torsiones en

el conjunto del edificio.

1 6 . 7 . 1 C o t a + 1 2 . 0 0 . C u b i e r t a

Pórticos en el eje x

Ductilidad 𝝁 3

Cortante de Basal (VBASAL) 132,63 kN

Longitud Lado (L) 60 m

Excentricidad (e) = (L/20) 3 m

Momento (MSISMO X) 397,9 mkN

F = MSISMO X / Σ (ni · ei)

Pórtico e (m) n23 Momento

P1 30 2 60

P2 24 2 48

P3 18 2 36

P4 12 2 24

P5 6 2 12

P6 0 2 0

P7 6 2 12

P8 12 2 24

P9 18 2 36

P10 24 2 48

P11 30 2 60

Momento en el Soporte 9 metros M sismo 1 = 32,10 mkN

Momento Soporte eje central M sismo 2 = 15,69 mkN


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1 6 . 7 . 2 C o t a + 1 0 . 0 0 .


Ductilidad 𝝁 3







P1 30 2 60

P2 24 2 48

P3 18 2 36

P4 12 2 24

P5 6 2 12

P6 0 2 0

P7 6 2 12

P8 12 2 24

P9 18 2 36

P10 24 2 48

P11 30 2 60



1 6 . 7 . 3 C o t a + 4 . 5 0 .


Ductilidad 𝝁 3







P1 30 2 60

P2 24 2 48


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P3 18 2 36

P4 12 2 24

P5 6 2 12

P6 0 2 0

P7 6 2 12

P8 12 2 24

P9 18 2 36

P10 24 2 48

P11 30 2 60



16 .8 Repa r to de la s f ue rza s equ iva le nte s co n s i smo en e l e je y

1 6 . 8 . 1 C o t a + 1 2 . 0 0 . C u b i e r t a

Pórticos en el eje y

Ductilidad 𝝁 3



Excentricidad (e) = (L/20) 1,05 m


F = MSISMO Y / Σ (ni · ei)

Pórtico e (m) n23 F · n (kN)

P1 10,5 10 105

P2 10,5 10 105



1 6 . 8 . 2 C o t a + 1 0 . 0 0 .


Ductilidad 𝝁 3



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P1 10,5 10 105

P2 10,5 10 105



1 6 . 8 . 3 C o t a + 4 . 5 0 .


Ductilidad 𝝁 3







P1 2 10 20

P2 2 10 20




Pág. 9 Julio- 2016

17. ANEJO 3. DIM. Y CÁLCULO DE LA CUBIERTA METÁLICA NO

TRANSITABLE.

Se detalla en este apartado el proceso seguido paso a paso para el cálculo de la

estructura de la cubierta.

El método seguido es un comprobar cada una de las sección en ELU y ELS en las

diferentes hipótesis y contemplar su índice de eficiencia.

Observando cuales de ellas están condicionadas por su resistencia, deformación o

método y geometría de unión.

Ilustración 2 Esquema correas y montantes

17 .1 Co r rea s

GEOMETRÍA GENERALl

Número de correas nc 11

Luz Cajas lc 3 m

Luz entre cerchas am 6 m

Ancho tributario sc 2,10 m

Alto cercha h3 2 m

Inclinación faldon 5,00%

Altura Cumbrera h8 0,53 m

Ángulo faldón a 2,86 º

Seno del ángulo del

faldón sen 0,05

Coseno del ángulo del faldón cos 1,00

SOLICITACIONES

Carga Repartida q Hip. 1 4,57 kN/m

Hip. 2 2,95 kN/m

Hip. 3 4,16 kN/m

Hip. 4 2,31 kN/m

Hip. 5 3,15 kN/m

Carga Puntual P Hip. 1 2,84 kN

Hip. 2 1,49 kN


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Hip. 3 2,03 kN

Hip. 4 2,10 kN

Hip. 5 2,10 kN

Empuje Horiz. Cabezas Fh1 Hip. 1 0,00 kN

Hip. 2 1,89 kN

Hip. 3 1,13 kN

Hip. 4 0,74 kN

Hip. 5 0,00 kN

Empuje Horiz. Fachada Fh2 Hip. 1 0,00 kN

Hip. 2 9,45 kN

Hip. 3 5,67 kN

*El empuje quizás una viga arriba uniendo

los pilares Hip. 4 1,46

kN

Hip. 5 0,00 kN

1 7 . 1 . 1 C o r r e a A - B

RESULTANTES

Rv A RvB RhA Rhb V Momento + Momento - dx Mmax

Hip. 1 6,85 6,85 0,00 0,00 6,85 5,14 0,00 1,50

Hip. 2 4,43 4,43 0,95 0,95 4,43 2,37 -0,95 1,50

Hip. 3 6,25 6,25 0,57 0,57 6,25 3,74 -0,57 1,50

Hip. 4 3,47 3,47 0,37 0,37 3,47 2,03 -0,37 1,43

Hip. 5 4,73 4,73 0,00 0,00 4,73 3,49 0,00 1,32

PREDIMENSIONADO

Acero S275

Resistencia ELU 26,19 kN/cm2

Resistencia SISMO 27,5 kN/cm2

Módulo de Young 210000000,00 kN/m2

Perfil 100x60x5

Alto 10,00 cm

Canto 6,00 cm

Espesor 0,50 cm

Área 14,40 cm2

Inercia x 181,00 cm4

Inercia y 80,80 cm4

Inercia equivalente 184,81 cm4

Módulo plástico x 45,60 cm3

Módulo plástico y 31,90 cm3

Módulo plástico equivaletne 47,14 cm3



DIMENSIONADO A DEFORMACIÓN ELS

Limitación a flecha. L/ 300

* No existe tabiquería debajo.

Flecha máxima 0,01 m

Inercia mínima necesaria 158,20 cm4

índice de eficiencia a deformación i 0,86 <1

DIMENSIONADO A FLEXIÓN ELU

Hip 1 Hip 2 Hip 3 Hip 4

Momento de cálculo 5,14 2,37 3,74 2,03 mkN

Tens adm. 26,19 26,19 26,19 27,50 kN/cm2

Mod. Plástico de cálculo 19,62 9,07 14,28 7,37 cm3

Indice de eficiencia a flexión 0,42 0,19 0,30 0,16

DIMENSIONADO A FLEXO COMPRESIÓN (*Esfuerzos de cercha horizontal)

Compresión 0,00 8,51 5,10 3,31 0

Tensión de compresión 0,00 0,59 0,19 0,13 kN/cm2

Tensión adm. 26,19 26,19 26,19 27,50 kN/cm2

Indice de eficiencia a flexión con compresión 0,00 0,42 0,66 0,34 < 1

Indice de eficiencia a compresión 0,00 0,03 0,01 0,01 < 1

Indice de eficiencia a flexocompresión 0,00 0,45 0,67 0,35 < 1

* El índice de compresión se analiza en la de cercha horizontal

Se ha dimensionado teniendo en cuenta el pandeo a partir de la carga crítica de Euler.

DIMENSIONADO A CORTANTE


Cortante 6,85 4,43 6,25 3,47 kN

Tensión de cálculo a cortante 0,48 0,31 0,43 0,24 kN/cm2

Tensión admisible a cortante 15,12 15,12 15,12 15,88 kN/cm2

Indice de eficiencia a cortante 0,03 0,02 0,03 0,02 < 1

* Iteracción con el Momento 0,03 0,02 0,03 0,02 < 0,5



1 7 . 1 . 2 C o r r e a F - H

RESULTANTES

Rv A RvB RhA Rhb V Momento + Momento -

Hip. 1 8,27 15,12 0,00 0,00 15,12 25,89 0,00

Hip. 2 5,17 9,60 5,67 5,67 9,60 25,91 -9,45

Hip. 3 7,26 13,51 3,40 3,40 13,51 28,85 -5,67

Hip. 4 4,52 7,98 1,65 1,65 7,98 16,45 -2,68

Hip. 5 5,78 10,50 0,00 0,00 10,50 18,30 0,00

PREDIMENSIONADO

Acero S275




Perfil 180x100x5

Alto 18,00 cm

Canto 10,00 cm

Espesor 0,50 cm

Área 26,40 cm2


Inercia y 452,00 cm4





*Se tiene en cuenta la inclinación dela cubierta





Inercia x Flecha Carga Puntual I·F (P) 731,25 cm5

Inercia x Flecha Carga Repartida I·F (q) 1211,91 cm5

Inercia x Flecha Mom, en extremos I·F (M) 0 cm5

Inercia mínima necesaria I 971,58 cm4

Indice de eficiencia a deformación i 0,86 <1






Tens adm. 26,19 26,19 26,19 27,50 kN/cm2


Indice de eficiencia a flexión 0,62 0,62 0,69 0,38 < 1

DIMENSIONADO A FLEXO COMPRESIÓN

Compresión 0,00 11,34 6,80 3,31 kN

Tensión de compresión 0,00 0,43 0,26 0,13 kN/cm2

Tensión adm. 26,19 26,19 26,19 27,50 kN/cm2







Cortante 15,12 9,60 13,51 7,98 kN





1 7 . 1 . 2 C o r r e a C - D

RESULTANTES

Rv H Rv F Rh D Rh F Cortante Momento + Momento -

Hip. 1 13,70 13,70 0,00 0,00 13,70 20,55 0,00

Hip. 2 6,02 11,69 4,73 4,73 8,85 4,77 -8,51

Hip. 3 10,79 14,19 2,84 2,84 12,49 13,64 -5,10

Hip. 4 6,16 7,70 1,29 1,29 6,93 8,08 -2,32

Hip. 5 9,45 9,45 0,00 0,00 9,45 14,18 0,00

PRE-DIMENSIONADO

Acero S275




Perfil 180x100x5



Alto 18,00 cm

Canto 10,00 cm

Espesor 0,50 cm

Área 26,40 cm2











Inercia x Flecha Carga Puntual I·F (P) cm5

Inercia x Flecha Carga Repartida I·F (q) 1050,81 cm5

Inercia x Flecha Mom, en extremos I·F (M) 0 cm5

Inercia mínima necesaria I 525,41 cm4

Indice de eficiencia a deformación i 0,46 <1




Tens adm. 26,19 26,19 26,19 27,50 kN/cm2


Indice de eficiencia a flexión 0,49 0,20 0,33 0,32


Compresión 0,00 9,45 5,67 2,57 0,00

Tensión de compresión 0,00 0,36 0,21 0,10 0

Tensión adm. 26,19 26,19 26,19 27,50 0








0 0 0 0

Cortante 13,70 8,85 12,49 6,93 kN





1 7 . 1 . 4 M o n t a n t e B - E

RESULTANTES EN EL SUPUESTO DE EMPOTRAMIENTO

Rv H Rv F Rh D Rh F Cortante Momento + Momento -

Hip. 1 6,85 6,85 0,00 0,00 0,00 20,55 0,00

Hip. 2 4,43 4,43 0,95 0,95 0,95 13,28 0,00

Hip. 3 6,25 6,25 0,57 0,57 0,57 18,74 0,00

Hip. 4 3,47 3,47 0,37 0,37 0,37 10,40 0,00

Hip. 5 4,73 4,73 0,00 0,00 0,00 14,18 0,00

DATOS

Acero S275




Perfil 60x40x5

Alto 6,00 cm

Canto 4,00 cm

Espesor 0,50 cm

Área 8,36 cm2

Inercia x 35,30 cm4

Inercia y 18,40 cm4

Inercia equivalente cm4



Módulo plástico equivaletne cm3




Tens adm. 26,19 26,19 26,19 27,50 kN/cm2






Compresión 6,85 4,43 6,25 3,47 0,00

Tensión de compresión 0,82 0,53 0,75 0,41 0,00

Tensión adm. 26,19 26,19 26,19 27,50 0,00





1 7 . 1 . 5 M o n t a n t e A - D

RESULTANTES EN EL SUPUESTO DE EMPOTRAMIENTO

RvB RvE RhB RhE Cortante Momento + Momento -

Hip. 1 6,85 6,85 0,00 0,00 0,00 20,55 0,00

Hip. 2 4,43 4,43 0,95 0,95 0,95 13,28 0,00

Hip. 3 6,25 6,25 0,57 0,57 0,57 18,74 0,00

Hip. 4 3,47 3,47 0,37 0,37 0,37 10,40 0,00

Hip. 5 4,73 4,73 0,00 0,00 0,00 14,18 0,00

DATOS

Acero S275




Perfil 80X40X5

Alto 8,00 cm

Canto 4,00 cm

Espesor 0,50 cm

Área 10,40 cm2

Inercia x 75,10 cm4

Inercia y 24,60 cm4








Tens adm. 26,19 26,19 26,19 27,50 kN/cm2




Compresión 136,08 105,84 123,69 75,60 0,00

Tensión de compresión 13,08 10,18 11,89 7,27 0,00

Tensión adm. 26,19 26,19 26,19 27,50 0,00





17 .2 Ce rc ha ho r i zo nta l

Las cajas de luz de la cubierta se arriostran con tensores que absorben el empuje del

viento y el sismo. El cálculo de plantear situaciones de equilibrio haciendo cortes a la

cercha.

Ilustración 3 Análsis cercha horizontal

Ilustración 4 Planta Cercha horizontal

GEOMETRÍA

Luz L1 21 m

Alto lc 3 m

Divisiones nc 11

Modelo Cercha

Long Diagonales Ld 3,66 m

Longitud Correas Lc 2,10 m

Longitud Montantes Lm 3 m



Alto cercha h3 2 m

Ángulo diagonal ángulo 56,31 º


SOLICITACIONES

Carga Viento

Empuje Horizontal qw

P.P. + S.U. Hip. 1 0 kN/m2 0 kN/m

P. P. + S. U. + W Hip. 2 0,9 kN/m2 0,9 kN/m

P. P. + S. U. + W. + N. Hip. 3 0,54 kN/m2 0,54 kN/m

P.P. + A.+ SU Hip. 4 0,35 kN/m2 0,35 kN/m

ELS Hip. 5 0 kN/m2 0 kN/m

Hipótesis 2

CORTE L (m) M (mkN) V Nmsup Nminf Ndiagonal Montante

0 0 0,00 8,51

1 2,1 17,86 6,62 1,54 -4,41 10,22 8,51 kN

2 4,2 31,75 4,73 7,43 2,80 7,95 6,62 kN

3 6,3 41,67 2,84 12,00 8,69 5,68 4,73 kN

4 8,4 47,63 0,95 15,25 13,26 3,41 2,84 kN

5 10,5 49,61 -0,95 16,54 15,88 1,14 0,95 kN

Hipótesis 3


0 0 0,00 5,10

1 2,1 10,72 3,97 0,93 -2,65 6,13 5,10 kN

2 4,2 19,05 2,84 4,46 1,68 4,77 3,97 kN

3 6,3 25,00 1,70 7,20 5,22 3,41 2,84 kN

4 8,4 28,58 0,57 9,15 7,96 2,04 1,70 kN

5 10,5 29,77 -0,57 9,92 9,53 0,68 0,57 kN

Hipótesis 4


0 0 0,00 3,31

1 2,1 6,95 2,57 0,60 -1,72 3,98 3,31

2 4,2 12,35 1,84 2,89 1,09 3,09 2,57

3 6,3 16,21 1,10 4,67 3,38 2,21 1,84

4 8,4 18,52 0,37 5,93 5,16 1,33 1,10

5 10,5 19,29 -0,37 6,43 6,17 0,44 0,37

Diagonal , Cable de acero



6 x 19

Diámetro 4,76 mm

Resistencia efectiva 14 kN

Resistencia de cálculo 12,73 kN

0,80313655

CORDÓN SUPERIOR O INFERIOR

Acero S275



Módulo de Young 210000000 kN/m2

Perfil 80x40x5

Alto 10,00 cm

Canto 6,00 cm

Espesor 0,60 cm

Área 14,40 cm2


Inercia y 80,80 cm4





* Esta barra horizontal sólo forma parte de la cercha horizontal, y su dimensión viene

determinada en parte por la construcción, optándose por un perfil tubular de canto 10

17 .3 Ce rc ha ve r t ica l

Se analiza la cercha con el empuje de viento y sismo en el eje de la cercha en ambos

sentidos, dado que sus efectos sobre la misma son diferentes.

El método de cálculo queda descrito en el apartado 8 de este tomo, a través de cortes

y equilibrio.



Ilustración 5 Cercha vertical

GEOMETRÍA

Luz L1 21 m

Altura Cercha h3 2 m


Modelo Cercha




Alto cercha h3 2 m



Altura Soportes 1 h6 9 m

Altura Soportes 2 h7 3,6 m

Distancia entre ejes módulo am 6 m

Carga Vertical

P.P. + S.U. Hip. 1 30,24 kN

P. P. + S. U. + W Hip. 2 19,19 kN

P. P. + S. U. + W. + N. Hip. 3 27,01 kN

P.P. + A.+ SU Hip. 4 15,96 kN

ELS Hip. 5 21,00 kN

Empuje Horizontal

Hip 2

Fuerza F 0,9 kN/m2

Momento en el Soporte 9 metros M1 -54,675 mkN

Momento Soporte eje central M2 -19,683 mkN

Hip 3



Fuerza F 0,54 kN/m2



Hip 4



Hip 5

Fuerza F 0 kN/m2

Momento en el Soporte 9 metros M1 0 mkN

Momento Soporte eje central M2 0 mkN

Hipótesis 1


0 0 0,00

1 2,1 285,77 136,08 142,88 0,00 192,45 136,08 kN

2 4,2 508,03 105,84 254,02 142,88 149,68 105,84 kN

3 6,3 666,79 75,60 333,40 254,02 106,91 75,60 kN

4 8,4 762,05 45,36 381,02 333,40 64,15 45,36 kN

5 10,5 793,80 15,12 396,90 381,02 21,38 15,12 kN

6 12,6 762,05 -15,12 396,90 381,02 21,38 15,12 kN

7 14,7 666,79 -45,36 335,66 333,40 64,15 45,36 kN

8 16,8 508,03 -75,60 257,80 254,02 106,91 75,60 kN

9 18,9 285,77 -105,84 148,18 142,88 149,68 105,84 kN

10 21 0,00 -136,08 6,80 0,00 192,45 136,08 kN

Hipótesis 2


0 0 54,68

1 2,1 228,62 82,83 114,31 27,34 117,14 82,83 kN

2 4,2 362,26 63,64 181,13 114,31 90,00 63,64 kN

3 6,3 455,60 44,44 227,80 181,13 62,85 44,44 kN

4 8,4 508,62 25,25 254,31 227,80 35,71 25,25 kN

5 10,5 521,34 6,06 260,67 254,31 8,56 6,06 kN

6 12,6 493,75 -13,14 260,67 246,87 18,58 13,14 kN

7 14,7 425,85 -32,33 246,87 212,93 45,72 32,33 kN

8 16,8 317,65 -51,53 212,93 158,82 72,87 51,53 kN

9 18,9 169,14 -70,72 158,82 84,57 100,01 70,72 kN

10 21 -19,68 -89,91 84,57 -9,84 127,16 89,91 kN

Hipótesis 3




0 0 32,81

1 2,1 283,63 119,44 141,81 16,40 168,91 119,44 kN

2 4,2 477,72 92,43 238,86 141,81 130,71 92,43 kN

3 6,3 615,09 65,41 307,54 238,86 92,51 65,41 kN

4 8,4 695,72 38,40 347,86 307,54 54,30 38,40 kN

5 10,5 719,63 11,38 359,81 347,86 16,10 11,38 kN

6 12,6 686,80 -15,63 359,81 343,40 22,11 15,63 kN

7 14,7 597,24 -42,65 343,40 298,62 60,31 42,65 kN

8 16,8 450,96 -69,66 298,62 225,48 98,51 69,66 kN

9 18,9 247,94 -96,67 225,48 123,97 136,72 96,67 kN

10 21 -11,81 -123,69 123,97 -5,90 174,92 123,69 kN

Hipótesis 4


0 0 53,31

1 2,1 196,20 68,04 98,10 26,66 96,22 68,04 kN

2 4,2 305,56 52,08 152,78 98,10 73,65 52,08 kN

3 6,3 381,42 36,12 190,71 152,78 51,08 36,12 kN

4 8,4 423,75 20,16 211,88 190,71 28,51 20,16 kN

5 10,5 432,57 4,20 216,29 211,88 5,94 4,20 kN

6 12,6 407,88 -11,76 216,29 203,94 16,63 11,76 kN

7 14,7 349,67 -27,72 203,94 174,83 39,20 27,72 kN

8 16,8 257,94 -43,68 174,83 128,97 61,77 43,68 kN

9 18,9 132,70 -59,64 128,97 66,35 84,34 59,64 kN

10 21 -26,06 -75,60 66,35 -13,03 106,91 75,60 kN

Hipótesis 5


0 0 0,00

1 2,1 198,45 94,50 99,23 0,00 133,64 94,50 kN

2 4,2 352,80 73,50 176,40 99,23 103,94 73,50 kN

3 6,3 463,05 52,50 231,53 176,40 74,25 52,50 kN

4 8,4 529,20 31,50 264,60 231,53 44,55 31,50 kN

5 10,5 551,25 10,50 275,63 264,60 14,85 10,50 kN

6 12,6 529,20 -10,50 275,63 264,60 14,85 10,50 kN

7 14,7 463,05 -31,50 264,60 231,53 44,55 31,50 kN

8 16,8 352,80 -52,50 231,53 176,40 74,25 52,50 kN

9 18,9 198,45 -73,50 176,40 99,22 103,94 73,50 kN

10 21 0,00 -94,50 99,22 0,00 133,64 94,50 kN

1 7 . 3 . 1 C o r d ó n s u p e r i o r

VALOR DE CÁLCULO A COMPRESIÓN 396,90 kN

VALOR DE CÁLCULO A TRACCIÓN 22,88 kN



PREDIMENSIONADO

Acero S275




Perfil 160X80X5

Alto 16,00 cm

Canto 8,00 cm

Espesor 0,60 cm

Área 22,40 cm2





PANDEO EN ACERO

Luz de pandeo Lp = 2,1 m

inercia perfil I = 244,00 cm4

área perfil A = 22,4 cm²

módulo de Young E = 21.000 Kn/cm²

Coef. De pandeo 1

carga crítica (Euler)

Nc = m²EI/Lp² = 1143,8943 Kn

radio de giro i = e(I/A) = 3,30 cm

esbeltez mecanica l = Lp/i = 64 debe ser <200, mejor <125

l /me(E/fe) = 0,73 0,8500

factor de pandeo w = 1,28 (Dutheil)

1 + (l/100)³ = 1,28

límite elástico fe = 27,50 Kn/cm²

tensión segura f = 26 Kn/cm²

carga resistida

N = A f / w = 459 Kn

a tracción serían 587



1 7 . 3 . 2 C o r d ó n i n f e r i o r


VALOR DE CÁLCULO A TRACCIÓN 426 kN

DATOS

Acero S275 0




Perfil 100x80x5 0

Alto 10,00 cm

Canto 8,00 cm

Espesor 0,50 cm

Área 16,40 cm2





PANDEO EN ACERO





Coef. De pandeo 1


Nc = m²EI/Lp² = 750,0946 Kn



l /me(E/fe) = 0,78 0,8908


1 + (l/100)³ = 1,33





carga resistida

N = A f / w = 323 Kn


1 7 . 3 . 3 D i a g o n a l


VALOR DE CÁLCULO A TRACCIÓN 192,42 kN

DATOS




Perfil 80X40X5

Alto 8,00 cm

Canto 4,00 cm

Espesor 0,50 cm

Área 10,40 cm2

Inercia x 75,10 cm4

Inercia y 24,60 cm4



PANDEO EN ACERO





Coef. De pandeo 1


Nc = m²EI/Lp² = 57,6702 Kn



l /me(E/fe) = 2,23 3,7235




1 + (l/100)³ = 8,86



carga resistida

N = A f / w = 41 Kn


Deformada

Módulo de Young 21.000 Kn/cm²

Altura Cercha h3 200 cm

Inercia Cordón superior 722,00 cm4

Área Cordón superior 22,40 cm2

Inercia Cordón inferior 226,00 cm4

Área Cordón inferior 16,40 cm2

Área total 38,80 cm2

Altura de la fibra neutra 115,463918 cm

Inercia Cercha 379669,649 cm4

Luz L1 2100 cm

Carga Puntual 21,00 kN

Restricción flecha 1/ 300

Flecha máxima 7 cm

Inercia necesaria 170887,5 cm4


Número de divisiones 10

18. ANEJO 4. FORJADO SANITARIO.

El forjado sanitario se propone realizar con viguetas pretensadas doble T-18 con

bovedilla cerámica que no requieren de encofrado, y así poder ejecutarlo. La clase de

exposición del forjado sanitario es tipo II , así se dimensionarán las viguetas de manera

que resistan el momento flector de la descompresión de la sección (Mo,2) y el momento

flector de descompresión a nivel de las armaduras activas (M’0) [EHE Tabla 5.1.1.2], bajo

las acciones frecuentes y cuasi frecuentes respectivamente.

Para el dimensionado se parte del catálogo de Prefabricados de Hormigón PREFORSA,

S.L.



Las condiciones estructurales para el cálculo, son disponer las viguetas en continuidad

en el eje más corto, apoyando éstas sobre muros de ladrillo de 30 cm de espesor

separados por vanos constantes de 4 metros de centro a centro.

Se parte de un canto total de 25 cm (20+5/70), dado que las luces son pequeñas y las

cargas podríamos definirlas como normales.

A través del análisis y dimensionado del tramo más largo de la continuidad, se pueden

extrapolar los valores al resto de situaciones de la planta dado que las condiciones son

muy similares. Existe una zona con una sobrecarga de uso mayor destinada al

almacenaje, el fallo en este caso como se verá, se producirá por cortante, se propone

duplicar las viguetas en esta zona.

Se utilizará para las viguetas HP-40/P/12/IIa y para el vertido HA25/B/20/IIa in-situ con

armaduras de acero B500SD.

18 .1 D imens ionado d e l f o r jado e n ELS

Se supone que los momentos máximos debidos al peso de la vigueta aislada y los

debidos al resto de las cargas en el forjado continuo se producen en las secciones de

máximo momento del forjado continuo.

Acciones ELS

Cargas características Frecuente Cuasi

Gk

kN/m2

𝛄

Gd

kN/m2

𝛄

Gd

kN/m2

𝛄

Gd

kN/m2

Forjado 3 1 3 1 3 1 3

Solado + Tab 1 1 1 1 1 1 1

Sobrecarga 5 1 5 0,7 3,5 0,3 1,6

Viento EO 1 0,6 0,6 0,5 0,5 0 0

Fv 9 7,5 5,5

Fh 0,6 0,5 0

Peso de la vigueta de HP (ELS): 0,41 kN/m2

Módulos resistentes de la fibra inferior del forjado.

Módulo Resistente Inferior de la vigueta: 505 cm3/vigueta

Módulo Resistente Inferior del forjado: 1965 cm3/m

Relación α = WFORJADO / WVIGUETA



Momentos en estado límite de servicio (ELS)

Momento A-B

mkN

B-C

mkN

C-D

mkN

Situación frecuente 5,46 1,60 2,48

Situación cuasi frecuente 3,54 5,37 2,48

Peso Propio vigueta 0,87 0,87 0,87

M0,2 fisura 2mm 6,41 2,8 3,6

M'o 4,5 1,9 3,6

Tipo Vigueta para ELS T18-2 T18-1 T18-1

M0,2 20,5 15,8 15,8

M'o 14,5 9,4 9,4

18 .2 D imens ionado ELU

Análisis plástico para ELU según EHE-08, Anejo 12. Se valoran las hipótesis de situación

permanente y situación sísmica.

Momentos en estado límite último (ELU)

Momento

A

mkN

A-B

mkN

A-B

mkN

B-C

mkN

A-B

mkN

C-D

mkN

5,84 19,50 19,50 14,22 14,22 14,22

Tipo Vigueta para ELS T18-2 T18-1 T18-1



MU 23,4 15,80 15,80

Armadura Superior (B500SD) 1 Ø 8 2 Ø 12 2 Ø 12

M- 5,84 24,45 24,45

18 .3 D imens ionado a co r tante

A

B

C

V por nervio a eje kN/m 15 23 19

Espesor muro m 0,3 0,3 0,3

V a cada de muro kN/m 13,6 21,5 18,5

Espesor macizado m 0,05 0,20 0,2

V en zona macizado kN/m 13,6 18,8 16,6

A Izq-B B-der Izq-C C-der Izq-D

Comprobación del horm. armado a la resistencia a esfuerzo cortante

Vrd kN/m 10,95 20,7 20,7 20,7 20,7 20,7

Vu2 kN/m 19,5 19,5 19,5 19,5 19,5 19,5

Comprobación del horm. pretensado a la resistencia a esfuerzo cortante

Vpc kN/m 16,5 21,7 17,7 17,7 17,7 17,7

Vpu2 kN/m 17,9 21,9 17,9 17,9 17,9 17,9

18 .4 A rmadura de e n la ce fo r jad o/muro

A Izq-B B-der Izq-C C-der Izq-D

M a cara de muro 1,39 2,37 2,13 1,63 1,88 1,88 mkN

Área necesaria 0,17 0,29 0,26 0,20 0,23 0,23 cm2

Armadura 1Ø6 1Ø6 1Ø6 1Ø6 1Ø6 1Ø6

Área 0,28 0,28 0,28 0,28 0,28 0,28 cm2

Long de anclaje 27 27 27 27 27 27 cm

Long de solapo 10 10 10 10 10 10 cm



19. ANEJO 5. SOPORTES

Podemos reducir la estructura vertical a 4 tipos de soportes según el esquema.

Ilustración 6 Tipos soportes

1. Soporte cercha 9 metros.

2. Soporte cercha y forjado mixto 9 metros.

3. Soporte forjado mixto 3,6 metros.

4. Soporte fachada 9 metros.

19 .1 Sopo r te 1 .

DATOS


Distancia entre correas fachada scf 9,00 m

MATERIALES

Perfil HEB180

Área A 65,3 cm2

Inercia y Iy 3831 cm4

Wy 426 cm3

iy 7,66 cm

Iz 1363 cm4

Wz 151 cm3

iz 4,57 cm

tw 1,4 cm

tf 0,85 cm

18 cm

Av 14,9 cm2



CARGAS

Hip. 1 Hip. 2 Hip. 3 Hip. 4 Hip. 5

Axil 151,20 99,51 137,20 83,58 105,00 kN

M w y 0,00 54,68 32,81 53,31 0,00 mkN

M w z 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 mkN

M. Iso 0,00 67,50 40,50 0,00 26,25 mkN

M. Iso z 0,00 95,68 57,41 0,00 37,21 mkN

Cortante Y 0,00 30,00 18,00 0,00 11,67 kN

Cortante Z 0,00 42,53 25,52 0,00 16,54 kN

PARÁMETROS A PANDEO

Longitud en y 9,00 m

Longitud en z 9,00 m

Coeficiente de pandeo en y 0,70

Coeficiente de pandeo en z 1,00

Longitud de pandeo en y 6,30 m

Longitud de pandeo en z 9,00 m

Inercia en y 3831,00 cm4

Inercia en z 1363,00 cm4

Área 65,30 cm2

Radio de giro en y 7,66 cm

Radio de giro en z 4,57 cm

Esbeltez mecánica y 82,25

Esbeltez mecánica z 196,94

Esbeltez de Euler a flexión 86,80

Esbeltez de Euller a compresión 86,81

Esbeltez reducida en y 0,95

Esbeltez reducida en z 2,27

Coeficiente de imperfección en y b

Coeficiente de imperfección en z c

Coeficiente de imperfección en y 0,34

Coeficiente de imperfección en z 0,49

Factor imperfección y 1,08

Factor imperfección z 3,58

N crit y 2000,55 kN

N crit z 348,76 kN

Coeficiente de pandeo y 0,63



Coeficiente de pandeo z 0,16

COEFICIENTES DE INTERACCIÓN A PANDEO POR FLEXOCOMPRESIÓN

Cmy 0 1 1 0,4 0

Cmz 0,00 0 0 0 0

kyy 0,00 1,05 1,07 0,42 0,00

kyz 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

kzy 0,00 0,63 0,64 0,25 0,00

kzz 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Indice a cortante


Cortante Y 0,00 30,00 18,00 0,00 11,67 kN

Índice a cortante 0,00 0,13 0,08 0,00 0,05 <0,5

Comprobación a Compresión en eje y

Axil 151,20 99,51 137,20 83,58 105,00 kN

Nd/Ndr 0,14 0,09 0,13 0,08 0,10 <1

Comprobación a Flexocompresión en eje y

M w y 0,00 67,50 40,50 53,31 26,25 mkN

Md/Mrd 0,00 0,63 0,39 0,20 0,00

Nd/Ndr 0,14 0,09 0,13 0,08 0,10

Indice 0,14 0,73 0,51 0,28 0,10 <1

Comprobación a Compresión en eje z

Axil 151,20 99,51 137,20 83,58 105,00 kN

Nd/Ndr 0,56 0,37 0,51 0,31 0,39 <1

Comprobación a Flexocompresión en eje z

M w z 0,00 95,68 57,41 0,00 37,21 mkN

Md/Mdr 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Nd/Ndr 0,56 0,37 0,51 0,31 0,39

Indice 0,56 0,37 0,51 0,31 0,39 <1



Desplome

Desplome máximo 250 3,6 cm

Altura Soportes 1 h6 900 cm

Inercia Iy 3831 cm4

módulo de Young E 21.000 Kn/cm²

Fuerza horizontal en ELS q 3,78 kN/m

2,2834769 cm

Id 2430 cm4

Índice de eficiencia a desplome 0,6342991 <1

19 .2 Sopo r te 2 . T ra mo sup er io r .

DATOS

Diferencia entr cubiertas h6-h7 5,4 m




MATERIALES

Perfil HEB140

Área A 43

Inercia y Iy 1509

Wy 216

iy 5,93

Iz 550

Wz 79

iz 5,07

tw 1,2

tf 0,7

14

Av 9,4

CARGAS


Axil 151,20 99,51 137,20 83,58 105,00 kN



M w y 0,00 19,68 11,81 26,06 0,00 mkN

M w z 0,00 19,14 11,48 23,15 0,00 mkN

M. Iso 0,00 19,68 11,81 0,00 7,65 mkN

M. Iso z 0,00 3,83 2,30 0,00 1,49 mkN

Cortante Y 0,00 14,58 8,75 0,00 5,67 kN

Cortante Z 0,00 8,51 5,10 0,00 3,31 kN










Área 43,00 cm2















N crit y 2188,89 kN

N crit z 3518,33 kN




Cmy 0 1 1 0,4



Cmz 0,00 0,4 0,4 0,4

kyy 0,00 1,06 1,09 0,42

kyz 0,00 0,25 0,25 0,24

kzy 0,00 0,64 0,65 0,25

kzz 0,00 0,41 0,41 0,41

Indice a cortante


Cortante Y 0,00 14,58 8,75 0,00 5,67 kN



Axil 151,20 99,51 137,20 83,58 105,00 kN

Nd/Ndr 0,18 0,12 0,16 0,10 0,12 <1


M w y 0,00 19,68 11,81 26,06 7,65 mkN

Md/Mrd 0,00 0,37 0,23 0,19 0,00

Nd/Ndr 0,18 0,12 0,16 0,10 0,12

Indice 0,18 0,49 0,39 0,29 0,12 <1


Axil 151,20 99,51 137,20 83,58 105,00 kN

Nd/Ndr 0,15 0,10 0,14 0,08 0,10 <1


M w z 0,00 19,14 11,48 23,15 1,49 mkN

Md/Mdr 0,00 0,38 0,23 0,46 0,00

Nd/Ndr 0,15 0,10 0,14 0,08 0,10

Indice 0,15 0,48 0,37 0,54 0,10 <1

Desplome





Inercia Iy 1509 cm4



0,7513193 cm

Id 524,88 cm4


19 .3 Sopo r te 2 . T ra mo in fe r io r .

DATOS

Diferencia entr cubiertas h7 9 m




MATERIALES

Perfil HEB180

Área A 65,3 cm2


Wy 426 cm3

iy 7,66 cm

Iz 1363 cm4

Wz 151 cm3

iz 4,57 cm

tw 1,4 cm

tf 0,85 cm

18 cm

Av 14,9 cm2

CARGAS


Axil 220,50 177,56 211,75 176,04 174,30 kN

M w y 0,00 17,50 10,50 46,32 0,00 mkN

M w z 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 mkN

M. Iso 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 mkN

M. Iso z 0,00 95,68 57,41 0,00 37,21 mkN

Cortante Y 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 kN

Cortante Z 0,00 42,53 25,52 0,00 16,54 kN












Área 65,30 cm2















N crit y 2000,55 kN

N crit z 348,76 kN




Cmy 0 0,4 0,4 0,4 0

Cmz 0,00 0 0 0 0

kyy 0,00 0,44 0,44 0,43 0,00

kyz 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

kzy 0,00 0,26 0,27 0,26 0,00

kzz 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00



Indice a cortante


Cortante Y 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 kN



Axil 220,50 177,56 211,75 176,04 174,30 kN

Nd/Ndr 0,20 0,16 0,20 0,16 0,16 <1


M w y 0,00 17,50 10,50 46,32 0,00 mkN

Md/Mrd 0,00 0,07 0,04 0,18 0,00

Nd/Ndr 0,20 0,16 0,20 0,16 0,16

Indice 0,20 0,23 0,24 0,34 0,16 <1


Axil 220,50 177,56 211,75 176,04 174,30 kN

Nd/Ndr 0,82 0,66 0,79 0,65 0,65 <1


M w z 0,00 95,68 57,41 0,00 37,21 mkN

Md/Mdr 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Nd/Ndr 0,82 0,66 0,79 0,65 0,65

Indice 0,82 0,66 0,79 0,65 0,65 <1

Desplome



Inercia Iy 3831 cm4



2,2834769 cm

Id 2430 cm4




19 .3 Sopo r te 3 .

DATOS

Diferencia entr cubiertas h7 3,6 m




MATERIALES

Perfil HEB140

Área A 43 cm2


Wy 216 cm3

iy 5,93 cm

Iz 550 cm4

Wz 79 cm3

iz 5,07 cm

tw 1,2 cm

tf 0,7 cm

14 cm

Av 9,4 cm2

CARGAS


Axil 69,30 78,05 74,55 92,46 69,30 kN

M w y 0,00 17,50 10,50 46,32 0,00 mkN

M w z 0,00 7,65 11,48 37,95 0,00 mkN

M. Iso 0,00 8,75 5,25 0,00 3,40 mkN

M. Iso z 0,00 3,83 2,30 0,00 1,49 mkN

Cortante Y 0,00 9,72 5,83 0,00 3,78 kN

Cortante Z 0,00 8,51 5,10 0,00 3,31 kN












Área 43,00 cm2















N crit y 4925,01 kN

N crit z 3518,33 kN




Cmy 0 0,6 0,6 0,4 0

Cmz 0,00 0,6 0,4 0,4 0

kyy 0,00 0,61 0,61 0,41 0,00

kyz 0,00 0,37 0,24 0,24 0,00

kzy 0,00 0,37 0,37 0,25 0,00

kzz 0,00 0,61 0,41 0,41 0,00

Indice a cortante


Cortante Y 0,00 9,72 5,83 0,00 3,78 kN





Axil 69,30 78,05 74,55 92,46 69,30 kN

Nd/Ndr 0,07 0,08 0,07 0,09 0,07 <1


M w y 0,00 17,50 10,50 46,32 3,40 mkN

Md/Mrd 0,00 0,19 0,11 0,34 0,00

Nd/Ndr 0,07 0,08 0,07 0,09 0,07

Indice 0,07 0,27 0,19 0,43 0,07 <1


Axil 69,30 78,05 74,55 92,46 69,30 kN

Nd/Ndr 0,07 0,08 0,07 0,09 0,07 <1


M w z 0,00 7,65 11,48 37,95 1,49 mkN

Md/Mdr 0,00 0,23 0,23 0,75 0,00

Nd/Ndr 0,07 0,08 0,07 0,09 0,07

Indice 0,07 0,30 0,30 0,84 0,07 <1

Desplome



Inercia Iy 1509 cm4



0,1484087 cm

Id 155,52 cm4


19 .4 Sopo r te 4 . Fac hada

DATOS





MATERIALES

Perfil HEB100

Área A 26 cm2


Wy 90 cm3

iy 4,16 cm

Iz 167 cm4

Wz 33 cm3

iz 2,53 cm

CARGAS


Axil 20,16 13,44 18,91 11,17 14,70 kN

M w y 0,00 13,23 17,15 10,66 17,15 mkN

M w z 0,00 15,95 9,57 7,72 0,00 mkN

M. Iso 0,00 6,75 4,05 0,00 2,63 mkN

M. Iso z 0,00 15,95 9,57 0,00 0,00 mkN

Cortante Y 0,00 15,00 9,00 0,00 5,83 kN

Cortante Z 0,00 7,09 4,25 0,00 0,00 kN










Área 26,00 cm2

















N crit y 1068,29 kN

N crit z 234,99 kN




Cmy 0 0,6081633 0,4 0,4 0,4

Cmz 0,00 1 1 0,4 0

kyy 0,00 0,61 0,40 0,40 0,40

kyz 0,00 0,69 0,73 0,27 0,00

kzy 0,00 0,37 0,24 0,24 0,24

kzz 0,00 1,15 1,22 0,45 0,00


Axil 20,16 13,44 18,91 11,17 14,70 kN

Nd/Ndr 0,03 0,02 0,03 0,02 0,02 <1


M w y 0,00 13,23 17,15 10,66 17,15 mkN

Md/Mrd 0,00 0,94 0,80 0,50 0,80

Nd/Ndr 0,03 0,02 0,03 0,02 0,02

Indice 0,03 0,96 0,83 0,51 0,82 <1


Axil 20,16 13,44 18,91 11,17 14,70 kN

Nd/Ndr 0,29 0,19 0,27 0,16 0,21 <1




M w z 0,00 15,95 9,57 7,72 0,00 mkN

Md/Mdr 0,00 0,78 0,49 0,15 0,00

Nd/Ndr 0,29 0,19 0,27 0,16 0,21

Indice 0,29 0,97 0,76 0,31 0,21 <1

20. ANEJO 6. ARRIOSTRAMIENTOS.

20 .1 . A r r ios t ra mient o c ub ie r ta .

GEOMETRÍA

Luz L1 21 m



Modelo Cercha




Alto cercha h3 2 m






Carga Vertical

P.P. + S.U. Hip. 1 30,24 kN

P. P. + S. U. + W Hip. 2 19,19 kN

P. P. + S. U. + W. + N. Hip. 3 27,01 kN

P.P. + A.+ SU Hip. 4 15,96 kN

ELS Hip. 5 21,00 kN

Empuje Horizontal

Hip 2

Fuerza F 0,9 kN/m2

Momento en el Soporte 9

metros M1 -54,675 mkN


Hip 3

Fuerza F 0,54 kN/m2






Hip 4




Hip 5

Fuerza F 0 kN/m2


metros M1 0 mkN

Momento Soporte eje central M2 0 mkN

Hipótesis 2


0 0 0,00

1 2,1 35,72 17,01 5,95 0,00 17,93 17,01 kN

2 4,2 71,44 17,01 11,91 5,95 17,93 17,01 kN

3 6,3 89,30 8,51 14,88 11,91 8,97 8,51 kN

4 8,4 107,16 8,51 17,86 14,88 8,97 8,51 kN

5 10,5 107,16 0,00 17,86 17,86 0,00 0,00 kN

6 12,6 107,16 0,00 17,86 17,86 0,00 0,00 kN

7 14,7 89,30 8,51 14,88 17,86 8,97 8,51 kN

8 16,8 71,44 8,51 11,91 14,88 8,97 8,51 kN

9 18,9 35,72 17,01 5,95 11,91 17,93 17,01 kN

10 21 0,00 17,01 0,00 5,95 17,93 17,01 kN

Hipótesis 4


0 0 0,00

1 2,1 104,07 49,56 17,35 0,00 52,24 49,56 kN

2 4,2 185,02 38,54 30,84 17,35 40,63 38,54 kN

3 6,3 242,83 27,53 40,47 30,84 29,02 27,53 kN

4 8,4 277,52 16,52 46,25 40,47 17,41 16,52 kN

5 10,5 289,09 5,51 48,18 46,25 5,80 5,51 kN

6 12,6 277,52 5,51 46,25 48,18 5,80 5,51 kN

7 14,7 242,83 16,52 40,47 46,25 17,41 16,52 kN

8 16,8 185,02 27,53 30,84 40,47 29,02 27,53 kN

9 18,9 104,07 38,54 17,35 30,84 40,63 38,54 kN

10 21 0,00 49,56 0,00 17,35 52,24 49,56 kN


6 x 19

Diámetro 11,11 mm





0,7661647

20 .2 . A r r ios t ra mient o fac hada.

GEOMETRÍA

Luz L1 21 m



Modelo Cercha




Alto cercha h3 2 m







Altura Cercha h3 6,00 m

Diagonal d 6,26 m


0 0 0,00

1 1,80 99,12 55,06 16,52 0,00 99,27 55,06 kN

2 3,6 198,23 55,06 33,04 16,52 99,27 55,06 kN

3 5,4 297,35 55,06 49,56 33,04 99,27 55,06 kN


6 x 19

Diámetro 14,3 mm



0,8950432

21. ANEJO 7. CÁLCULO CIMENTACIÓN

El suelo sobre el que se asienta el edificio, según el informe geotécnico, es de arcillas

con una tensión admisible de 150 kN/m2, presentando el firme a 20 metros de

profundidad y el módulo elástico del suelo es de 75000 kN/m2. (Coeficiente de Poisson

v = 0,3)



Se propone una cimentación que los pilares metálicos apoyen sobre unos soportes de

hormigón que enlazan con zapatas aisladas.

Se coloca a su vez un muro continuo de ladrillo con los soportes embebidos para evitar

los problemas de rigidez de los enanos.

Para realizar el análisis se hace en régimen elástico, y por tanto se eliminan para el

cálculo los coeficientes de ductilidad, y aumentando por tanto el valor de los momentos

debidos al sismo.

21 .1 Sopo r te s d e ho rmigón

Lados a 0,25 m

b 0,45 m

Área 1125 cm2

Recubrimiento r 0,03 m

SOPORTE 1

Hip 1 Hip 2 Hip 3 Hip 4 Hip 5

Nd 115,14 109,51 147,20 93,58 115,00

Mdy 0,00 54,68 32,81 50,86 0,00

Mdx 0,00 0,00 0,00 32,87 0,00

Nrd 0,06 0,06 0,08 0,05 0,06

Área comp 0,03 0,03 0,04 0,02 0,03

Z 0,21 0,21 0,20 0,21 0,21

Mrd 23,74 22,65 29,78 19,54 23,71

Md 0,00 32,02 3,02 31,32 0,00

a' 0,00 0,02 0,00 0,02 0,00

Nsd 115,14 283,17 162,00 262,79 115,00

Asd 4,40 10,81 6,19 10,03 4,39

Diámetro 20,00 20,00 20,00 20,00 20,00

N red por cara 4,00 4,00 4,00 4,00 4,00

As 12,57 12,57 12,57 12,57 12,57

Indice eficacia 0,35 0,86 0,49 0,80 0,35

SOPORTE 2


Nd 230,50 187,56 221,75 186,04 184,30

Mdy 10,00 27,50 20,50 50,86 10,00

Mdx 10,00 10,00 10,00 32,87 10,00

Nrd 0,12 0,10 0,12 0,10 0,10



Área comp 0,06 0,05 0,05 0,04 0,04

Z 0,19 0,20 0,19 0,20 0,20

Mrd 44,33 37,04 42,88 36,78 36,47

Md 0,00 0,00 0,00 14,08 0,00

a' 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00

Nsd 230,50 187,56 221,75 257,74 184,30

Asd 8,80 7,16 8,47 9,84 7,04

Diámetro 20,00 20,00 20,00 20,00 20,00

N red por cara 4,00 4,00 4,00 4,00 4,00

As 12,57 12,57 12,57 12,57 12,57

Indice eficacia 0,70 0,57 0,67 0,78 0,56

SOPORTE 3


Nd 79,30 88,05 84,55 102,46 79,30

Mdy 10,00 27,50 20,50 50,86 10,00

Mdx 10,00 17,65 21,48 32,87 10,00

Nrd 0,04 0,05 0,05 0,05 0,04

Área comp 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02

Z 0,21 0,21 0,21 0,21 0,21

Mrd 16,69 18,44 17,74 21,28 16,69

Md 0,00 9,06 2,75 29,58 0,00

a' 0,00 0,01 0,00 0,02 0,00

Nsd 79,30 133,25 98,02 261,28 79,30

Asd 3,03 5,09 3,74 9,98 3,03

Diámetro 20,00 20,00 20,00 20,00 20,00

N red por cara 4,00 4,00 4,00 4,00 4,00

As 12,57 12,57 12,57 12,57 12,57

Indice eficacia 0,24 0,40 0,30 0,79 0,24

21 .2 Zapata s a i s lada s

ZAPATA 1

Acciones Hip 1 Hip 2 Hip 3 Hip 4 Hip 5

Nd 144,34 140,32 167,24 155,68 177,10

Mdy 0,00 39,05 23,43 50,86 0,00

Mdx 0,00 0,00 0,00 32,87 0,00

9,29 25,63 5,56 42,78

33,89 40,40 11,14 42,78

Lado x 1,80 1,80 1,80 1,80 1,80

Lado y 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30

Canto 0,6 0,60 0,60 0,60 0,60



Ad 0,96 0,94 1,11 1,04 1,18

ay 0,53 0,52 0,62 0,58 0,66

ax 0,42 0,41 0,48 0,45 0,51

zdy 0,00 0,28 0,14 0,33 0,00

zdx 0,00 0,00 0,00 0,21 0,00

Ly/2 0,27 0,54 0,45 0,61 0,33

Lx/2 0,21 0,20 0,24 0,44 0,26

Lyd 0,53 1,08 0,90 1,23 0,66

Lxd 0,42 0,41 0,48 0,87 0,51

Índice de eficacia general 0,23 0,35 0,33 0,51 0,29

Indice de eficacia y 0,23 0,47 0,39 0,53 0,29

Indice de eficacia x 0,23 0,23 0,27 0,49 0,29

Armadura

z 0,48 0,48 0,48 0,48 0,48

Mrdy 0,00 21,51 2,53 31,40 0,00

Asd 0,00 1,71 0,20 2,50 0,00

Sep 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25

Asd 0,00 0,43 0,05 0,62 0,00

Cuantía mínima y 3,105 3,105 3,105 3,105 3,105

Cuantía mínima x 2,43 2,43 2,43 2,43 2,43

Max Asd 3,11 3,11 3,11 3,11 3,11

Diámetro 20 20 20 20 20

Ad 3,14 3,14 3,14 3,14 3,14

Índice de eficacia 0,99 0,99 0,99 0,99 0,99

ZAPATA 2


Nd 212,64 181,97 206,39 234,04 232,30

Mdy 0,00 19,64 14,64 50,86 10,00

Mdx 0,00 7,14 7,14 32,87 10,00

66,45 38,45 50,77 25,46 63,22

66,45 48,50 56,13 34,62 60,88

Lado x 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60

Lado y 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00

Canto 0,6 0,60 0,60 0,60 0,60

Ad 1,42 1,21 1,38 1,56 1,55

ay 0,89 0,76 0,86 0,98 0,97

ax 0,71 0,61 0,69 0,78 0,77

zdy 0,00 0,11 0,07 0,22 0,04



zdx 0,00 0,04 0,03 0,14 0,04

Ly/2 0,44 0,49 0,50 0,70 0,53

Lx/2 0,35 0,34 0,38 0,53 0,43

Lyd 0,89 0,97 1,00 1,41 1,05

Lxd 0,71 0,69 0,76 1,06 0,86




Armadura

z 0,48 0,48 0,48 0,48 0,48

Mrdy 0,00 0,00 0,00 21,61 0,00

Asd 0,00 0,00 0,00 1,72 0,00

Sep 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25

Asd 0,00 0,00 0,00 0,43 0,00

Cuantía mínima y 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7

Cuantía mínima x 2,16 2,16 2,16 2,16 2,16

Max Asd 2,70 2,70 2,70 2,70 2,70

Diámetro 20 20 20 20 20

Ad 3,14 3,14 3,14 3,14 3,14


ZAPATA 3


Nd 104,64 110,89 108,39 150,46 127,30

Mdy 0,00 19,64 14,64 50,86 10,00

Mdx 0,00 12,61 15,34 32,87 10,00

32,70 16,24 20,15 -0,66 30,41

32,70 19,88 15,89 8,50 28,06

Lado x 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60

Lado y 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00

Canto 0,6 0,60 0,60 0,60 0,60

Ad 0,70 0,74 0,72 1,00 0,85

ay 0,44 0,46 0,45 0,63 0,53

ax 0,35 0,37 0,36 0,50 0,42

zdy 0,00 0,18 0,14 0,34 0,08

zdx 0,00 0,11 0,14 0,22 0,08

Ly/2 0,22 0,41 0,36 0,65 0,34

Lx/2 0,17 0,30 0,32 0,47 0,29



Lyd 0,44 0,82 0,72 1,30 0,69

Lxd 0,35 0,60 0,64 0,94 0,58




Armadura

z 0,48 0,48 0,48 0,48 0,48

Mrdy 0,00 5,78 1,09 32,05 0,00

Asd 0,00 0,46 0,09 2,55 0,00

Sep 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25

Asd 0,00 0,11 0,02 0,64 0,00

Cuantía mínima y 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7

Cuantía mínima x 2,16 2,16 2,16 2,16 2,16

Max Asd 2,70 2,70 2,70 2,70 2,70

Diámetro 20 20 20 20 20

Ad 3,14 3,14 3,14 3,14 3,14


21 .3 V iga de a tado

VA 1


Nd 82,24 78,22 105,14 93,58 115,00

Tracción / Compresión 112,84 107,32 144,25 128,39 157,78

As tracción 4,31 4,10 5,51 4,90 6,02

Diámetro 16 16 16 16 16

4 4 4 4 4

8,04 8,04 8,04 8,04 8,04


Alto Sección 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25

Ancho Sección 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25

Luz 4,20 4,20 4,20 4,20 4,20

VA 2


Nd 164,64 133,97 158,39 186,04 184,30


As tracción 8,62 7,02 8,30 9,75 9,65

Diámetro 16 16 16 16 16

0 5 5 5 5 5

0 10,05 10,05 10,05 10,05 10,05




Alto Sección 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25

Ancho Sección 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25

Luz 4,40 4,40 4,40 4,40 4,40

VA 3


Nd 56,64 62,89 60,39 102,46 79,30


As tracción 2,97 3,29 3,16 5,37 4,15

Diámetro 16 16 16 16 16

0 4 4 4 4 4

0 8,04 8,04 8,04 8,04 8,04


Alto Sección 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25

Ancho Sección 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25

Luz 4,40 4,40 4,40 4,40 4,40

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