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IBERHIDRA, S.L. - NARVAL INGENIERIA, S.A. - URBACONSULT, S.A.

ACTUACIONES DE PREVENCIÓN DE INUNDACIONES EN LOS CAUCES DEL RÍO FUENGIROLA Y ARROYO PAJARES (Málaga). Expediente: A6.490.611/0411 ANEJO Nº 1.2.8.- CÁLCULOS ESTRUCTURALES

ANEJO Nº 1.2.8 CÁLCULOS ESTRUCTURALES




ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN .............................................................................................................. 1 2. MUROS DEL ENCAUZAMIENTO ..................................................................................... 1

2.1 Muros de hormigón en masa ................................................................................. 1 2.2 Muros de hormigón armado ................................................................................... 1

3. ACTUACIONES EN PUENTES ...................................................................................... 10

3.1 Puente del Centro Comercial Miramar ................................................................ 10

3.1.1 Antecedentes ........................................................................................... 10 3.1.2 Hipótesis y cálculos del proyecto de la estructura existente .................... 11 3.1.3 Análisis de la nueva situación .................................................................. 11

3.2 Pasarela peatonal y tuberías Acosol ................................................................... 14

3.2.1 Introducción .............................................................................................. 14 3.2.2 Opciones de actuación ............................................................................. 15 3.2.3 Análisis de la viabilidad de las alternativas .............................................. 15 3.2.4 Desarrollo del procedimiento de elevación de pasarela y tuberías. ......... 16

4. ESTRUCTURAS PARA REPOSICIÓN DE ABASTECIMIENTOS .................................. 19

4.1 Estación de bombeo de la Cala ........................................................................... 19 4.2 Depósito de Mijagua ............................................................................................ 19

5. OBRAS DE PASO EN LOS AFLUENTES AL ARROYO FUENGIROLA ........................ 20 6. BALSA DE ÁRIDOS ........................................................................................................ 23 APÉNDICE Nº 1 .......................................................................................................................... 24 DATOS DE CÁLCULO LA CALA ................................................................................................ 24 APÉNDICE Nº 2 .......................................................................................................................... 31 DATOS DE CÁLCULO MIJAGUA ............................................................................................... 31

IBERHIDRA, S.L. - NARVAL INGENIERIA, S.A. - URBACONSULT, S.A. 1



1. INTRODUCCIÓN

En este Anejo se presentan los resultados del dimensionamiento de nuevas estructuras y/o de

comprobación de estructuras existentes, que fueron diseñadas para diferentes condiciones de

las obtenidas con los nuevos criterios de diseño de los estudios hidrológicos.

Se incluyen tanto las estructuras en el río Fuengirola como en el Arroyo Pajares. En el primer

caso se consideran muros para el encauzamiento, dado el superior tamaño de la sección

hidráulica obtenida, que pueden ser de hormigón en masa, para pequeñas alturas o de

hormigón armado. En el segundo caso la actuación es conceptualmente diferente por lo que los

muros son básicamente de contención de tierras.

También se analiza la estructura de acceso al Centro Comercial Miramar, cuyas características

hacen muy difícil cualquier actuación en la misma, por lo que se determina únicamente cuales

son las condiciones máxima que podría resistir. Debe considerarse el carácter no totalmente

exacto de los estudios hidrológicos e hidráulicos, así como también la incertidumbre sobre

capacidad real de una estructura para resistir acciones no previstas.

Igualmente se analiza la pasarela peatonal, que incluye dos tuberías de ACOSOL,

analizándose un posible método de recrecimiento de la estructura para garantizar que no

queden afectados los diversos elementos para las avenidas de varios cientos de años de

período de retorno. En concreto se diseña un recrecimiento para la avenida de 500 años.

También se consideran dos estructuras de estaciones de bombeo – La Cala y Mijagua – dada

la posible afección a las instalaciones actuales, que obliga al desplazamiento de las mismas.

Finalmente se comprueban las estructuras diseñadas para la conexión de los afluentes del río

Fuengirola a la nueva sección, que deben permitir la continuidad de las carreteras o caminos

existentes, o de las estructuras de contención previstas. Igualmente se ha analizado la nueva

balsa de áridos observándose que ninguna sección de la misma estará sometida a esfuerzos

que hagan necesaria armadura sobre la base del uso de un terreno competente para los

apoyos de las losas y un sistema de eliminación de subpresiones.

2. MUROS DEL ENCAUZAMIENTO

2.1 MUROS DE HORMIGÓN EN MASA

En varias zonas del encauzamiento los muros necesarios son de escasa altura.

El problema fundamental de estos muros, desde el punto de vista estructural, es la estabilidad

al vuelco y/o deslizamiento que además se ve perjudicada por el posible efecto de la

subpresión del terreno, al no ser éste completamente impermeable. No es significativo el

condicionante de la presión sobre el terreno.

Por consiguiente debe conseguirse el mayor peso posible para la mínima altura posible.

Cuanto más profunda sea la cimentación del muro más aumenta la subpresión. Igualmente

cuanto mayor sea la anchura de la cimentación más aumenta el valor total de la citada

subpresión.

Por ello se propone realizar estos muros de hormigón en masa, de espesor variable

aumentando hasta alcanzar un máximo igual a su altura, con un empotramiento mínimo en el

terreno del orden de 20 cm.

Para las alturas que se están considerando se comprueba inmediatamente que las presiones

sobre el terreno no son nunca el parámetro fundamental para el diseño. Si resulta determinante

la comprobación de la estabilidad al vuelco por el efecto de la subpresión. Se necesita una

anchura mínima de 30 cm en coronación para alcanzar un coeficiente aceptable de seguridad,

aún considerando la excepcionalidad de la situación de diseño.

2.2 MUROS DE HORMIGÓN ARMADO

Río Fuengirola

Estos muros deben soportar la posible carga de agua de la avenida de 500 años, con las cotas

determinadas en el estudio hidráulico, no estando cargados más que en el caso de avenidas.



Con avenidas menores también resultarán cargados pero con empujes mucho menores. Por

ello se dimensionan para la avenida citada de 500 años, pero se considera como un caso

accidental o excepcional y por tanto no se mayoran las cargas correspondientes para las

armaduras del muro.

Se han dimensionado 3 alturas diferentes para estos muros: alturas libres sobre el terreno de

1.5, 2 y 3 m.

En todos los casos se considera una subpresión de tipo triangular, con un valor en el tacón

igual a la altura total de agua y nula en la puntera. Aunque el tiempo de ocurrencia de las

avenidas es muy reducido se asume que se puede llegar a alcanzar esta situación.

La caracterización de los terrenos se realiza en el Anejo de Geología – Geotecnia donde se

indican los siguientes parámetros:

Muro nº Margen Sección Tipo PPKK Alturas Ancho

zapata máx. Tramos

geotécnicos

1 Izquierda 3 a 5 1+820-2+180 0 a 1.00 m 1.20 m 1+500-5+200

2 Izquierda 8 al 29 2+640-5+485 0 a 1.50 m 2.75 m 1+500-5+200

5+200-Fin

3 Izquierda 32 a 38 5+760-6+550 0 a 3.10 m 4.90 m 5+200-Fin

4 Derecha 25 a 27 4+700-4+860 0 a 1.20 m 2.75 m 1+500-5+200

5 Derecha 34 a 36 5+960-6+332 0 a 2.20 m 3.60 m 5+200-Fin

6 Derecha 37 a 38 6+370-6+550 1.25 m 2.75 m 5+200-Fin

Tabla 1. - Caracterización de los muros necesarios en los tramos del encauzamiento.

Muro nº Margen Sección Tipo PPKK Carga admisible (Kg/cm2) Asiento

máximo (cm) Agresividad

1 Izquierda 3 a 5 1+820-2+180 0.53 0.30

Nula

2 Izquierda 8 al 29 2+640-5+485 Hasta el PK 4+980: 0.70 1.30

A partir del PK 4+980: 0.60

1.20

Muro nº Margen Sección Tipo PPKK Carga admisible (Kg/cm2) Asiento

máximo (cm) Agresividad

3 Izquierda 32 a 38 5+760-6+550 0.77 2.30

4 Derecha 25 a 27 4+700-4+860 0.70 1.30

5 Derecha 34 a 36 5+960-6+332 0.80 1.90

6 Derecha 37 a 38 6+370-6+550 0.60 1.20

Tabla 2. - Caracterización geotécnica de los tramos del encauzamiento.

Se puede comprobar la escasa capacidad de carga del terreno, ya que en ningún caso se

alcanza la cifra de 1 Kg/cm2 por lo que este parámetro puede condicionar el diseño.

Para muros de contención los condicionantes para su diseño son la seguridad al vuelco, la

seguridad al deslizamiento y la presión admisible sobre el terreno.

La presión admisible sobre el terreno es la indicada en los párrafos anteriores.

Respecto a la comprobación de estabilidad y vuelco los coeficientes habituales admitidos son

de 1,4 para estabilidad y 1,5 para vuelco. En el caso que se está considerando, sin embargo, o

el diseño se realiza para una situación excepcional, ya que corresponde a la, avenida de 500

años de período de retorno, por lo que se considera aceptable rebajar el valor de dichos

coeficientes hasta 1,1 ya que siempre hay una cierta incertidumbre en la determinación de

esfuerzos y resistencias.

Como se puede comprobar en los cálculos que siguen un parámetro de gran influencia es la

subpresión, que provoca una sensible disminución de cargas verticales, por lo que se reduce la

estabilidad al deslizamiento. Todos los muros se diseñan con una cierta profundidad de

enterramiento por lo que se puede movilizar un determinado empuje pasivo en caso de ser

necesario. Se ha calculado el porcentaje de empuje pasivo necesario para alcanzar los

coeficientes de estabilidad al deslizamiento.



Para el caso de la presión admisible aunque en algunos casos la tensión máxima sobre el

terreno supera la admisible, dado que ésta última se refiere a carga superficial se ha

comprobado que con el incremento de la profundidad por el enterramiento se alcanza la

resistencia requerida.

Muros en el río Fuengirola

Muro de altura libre 1,5 m. Material Densidad hormigón 2,35 t/m3 Muro Altura total muro 2,25 m Ancho arriba muro 0,25 m Ancho abajo muro 0,25 m Altura enterramiento 0,75 m Zapata Espesor zapata 0,80 m Puntera zapata 1,00 m Talón zapata 1,50 m Ancho total 2,75 m Pesos Peso muro 1,32 T/m Peso zapata 5,17 T/m Peso total 6,49 T/m Terreno Resguardo a coronación 0,05 m Altura cargada incluyendo zapata 3,00 m Densidad (agua) 1,00 T/m3 Terreno puntera densidad 2,25 T/m4 Ang roz 0,00 grados Coef. empuje 1,00 Empuje total 4,50 T/m Peso terreno talón (agua) 3,30 T/m Peso terreno puntera 1,69 T/m Carga vertical total 11,48 T/m Subpresión En talón 3,00 T/m2 En puntera 0,00 T/m2 Total 4,25 T/m Carga vertical efectiva 7,35 T/m

Estabilidad Coef. Rozamiento terreno muro 0,58 Seg desliz sin subp 1,47 Seg desliz con subp 0,94 Coef deseado 1,40 Empuje pasivo necesario -0,23 No es necesario empuje pasivo Ángulo rozamiento terreno 30,00 grados Empuje pasivo Coeficiente 3,00 Empuje pasivo 8,10 T/m Empuje hor total -3,60 Coef seg -1,18 Armaduras de flexión en muro Momento máximo muro 4,50 Tm/m No se mayora por ser excepcional Momento máximo unión muro talón Sin subpresión 2,48 Tm/m Momento máximo unión muro puntera Por reacción terreno 2,86 Tm/m Por subpresión Subpresión en punto de unión 1,09 T/m2 Momento por subpresión 0,36 Tm/m Por peso tierras -0,84 Tm/m Momento total 2,38 mT/m Armadura mínima Capacidad máxima sección U0 Resistencia característica hormigón 250,00 kg/cm2 Recubrimiento 0,04 m Canto útil 0,21 m Capacidad máxima sección U0 350,00 Ton Profundidad límite 0,13 m Momento frontera 27,56 mTon Us1 32,73 ton Armadura 7,53 cm2 Armadura mínima 6,72 cm2 Cortante máximo Empuje en sección de unión 1,13 ton Tensión 0,54 ton/m2 Presión sobre terreno Esfuerzos Peso muro 6,49 T/m Punto actuación respecto puntera Punto medio 1,38 m Muro 1,13 m Zapata 1,38 m Total 1,32 m



Momento respecto centro 0,33 Tm/m Momento subpresión 1,38 Tm/m Momento agua talón -2,06 Tm/m Momento terreno puntera 1,48 Tm/m Momento agua empuje 4,50 Tm/m Momento total respecto centro con subpresión 5,62 Tm/m Tensión máxima por momento 4,46 T/m2 Carga vertical total con subp 7,35 T/m2 Tensión máxima por carga vertical 2,67 T/m2 Se produce zona no cargada Brazo de la fuerza 0,76 m Zona cargada 1,83 m Tensión máx. 8,03 T/m2 Sin subpresión Carga vertical sin subp 11,48 T/m Momento total sin subpresión 4,14 mT/m Tensión máxima por momento 3,29 T/m2 Tensión máxima por carga vertical 4,17 T/m2 Tensión máxima 7,46 T/m2 No hay zona no cargada

Muro de altura libre 2 m. Material Densidad hormigón 2,35 t/m3 Muro Altura total muro 2,8 m Ancho arriba muro 0,25 m Ancho abajo muro 0,40 m Altura enterramiento 0,80 m Zapata Espesor zapata 0,80 m Puntera zapata 1,30 m Talón zapata 1,90 m Ancho total 3,60 m Pesos Peso muro 2,14 T/m Peso zapata 6,77 T/m Peso total 8,91 T/m

Terreno Resguardo a coronación 0,05 m Altura cargada incluyendo zapata 3,55 m Densidad (agua) 1,00 T/m3 Terreno puntera densidad 2,25 T/m4 Ang roz 0,00 grados Coef empuje 1,00 Empuje total 6,30 T/m Peso terreno talón (agua) 5,225 T/m Peso terreno puntera 2,34 T/m Carga vertical total 16,47 T/m Subpresión En talón 3,55 T/m2 En puntera 0,00 T/m2 Total 6,39 T/m Carga vertical efectiva 10,08 T/m Estabilidad Coef. Rozamiento terreno muro 0,58 Seg desliz sin subp 1,51 Seg desliz con subp 0,92 Coef deseado 1,40 Empuje pasivo necesario -0,49 No es necesario empuje pasivo Angulo rozamiento terreno 30,00 grados Empuje pasivo Coeficiente 3,00 Empuje pasivo 8,63 T/m Empuje hor total -2,33 Coef seg -2,49 Armaduras de flexión en muro Momento máximo muro 7,46 Tm/m No se mayora por ser excepcional Momento máximo unión muro talón Sin subpresión 4,96 Tm/m Momento máximo unión muro puntera Por reacción terreno 3,44 Tm/m Por subpresión Subpresión en punto de unión 1,28 T/m2 Momento por subpresión 0,72 Tm/m Por peso tierras -1,52 Tm/m Momento total 2,64 mT/m Armadura mínima Capacidad máxima sección U0 Resistencia característica hormigón 250,00 kg/cm2 Recubrimiento 0,04 m



Canto útil 0,36 m Capacidad máxima sección U0 600,00 Ton profundidad límite 0,23 m Momento frontera 81,00 mTon Us1 32,18 ton Armadura 7,40 cm2 Armadura mínima 11,52 cm2 Cortante máximo Empuje en sección de unión 1,40 ton Tensión 0,39 ton/m2 Presión sobre terreno Peso muro 8,91 T/m Punto actuación respecto puntera Punto medio 1,80 m Muro 1,50 m Zapata 1,80 m Total 1,73 m Momento respecto centro 0,64 Tm/m Momento subpresión 2,13 Tm/m Momento agua talón -4,44 Tm/m Momento terreno puntera 2,69 Tm/m Momento agua empuje 7,46 Tm/m Momento total respecto centro con subpresión 8,48 Tm/m Tensión máxima por momento 3,92 T/m2 Carga vertical total con subp 10,08 T/m2 Tensión máxima por carga vertical 2,80 T/m2 Se produce zona no cargada Brazo de la fuerza 0,84 m Zona cargada 2,88 m Tensión máx. 7,01 T/m2 Sin subpresión Carga vertical sin subp 16,47 T/m Momento total sin subpresión 5,79 mT/m Tensión máxima por momento 2,68 T/m2 tensión máxima por carga vertical 4,58 T/m2 Tensión máxima 7,25 T/m2 No hay zona no cargada

Muro de altura libre 3 m. Material Densidad hormigón 2,35 t/m3 Muro Altura total muro 4,00 m Ancho arriba muro 0,25 m Ancho abajo muro 0,4 m Altura enterramiento 1,00 m Zapata Espesor zapata 0,80 m Puntera zapata 1,60 m Talón zapata 2,90 m Ancho total 4,90 m Pesos Peso muro 3,06 T/m Peso zapata 9,21 T/m Peso total 12,27 T/m Terreno Resguardo a coronación 0,05 m Altura cargada incluyendo zapata 4,75 m Densidad (agua) 1,00 T/m3 Terreno puntera densidad 2,25 T/m4 Ang roz 0,00 grados Coef empuje 1,00 Empuje total 11,28 T/m Peso terreno talón (agua) 11,46 T/m Peso terreno puntera 3,60 T/m Carga vertical total 27,32 T/m Subpresión En talón 4,75 T/m2 En puntera 0,00 T/m2 Total 11,64 T/m Carga vertical efectiva 15,68 T/m Estabilidad Coef. Rozamiento terreno muro 0,58 Seg desliz sin subp 1,40 Seg desliz con subp 0,80 Coef deseado 1,40 Empuje pasivo necesario 0,01 No es necesario empuje pasivo Ángulo rozamiento terreno 30,00 grados Empuje pasivo



Coeficiente 3,00 Empuje pasivo 10,93 T/m Empuje hor total 0,35 Coef seg 25,65 Armaduras de flexión en muro Momento máximo muro 17,86 Tm/m No se mayora por ser excepcional Momento máximo unión muro talón Sin subpresión 16,61 Tm/m Momento máximo unión muro puntera Por reacción terreno 4,88 Tm/m Por subpresión Subpresión en punto de unión 1,55 T/m2 Momento por subpresión 1,32 Tm/m Por peso tierras -2,88 Tm/m Momento total 3,32 mT/m Armadura mínima Capacidad máxima sección U0 Resistencia característica hormigón 250,00 kg/cm2 Recubrimiento 0,04 m Canto útil 0,36 m Capacidad máxima sección U0 600,00 Ton Profundidad límite 0,23 m Momento frontera 81,00 mTon Us1 49,81 ton Armadura 11,46 cm2 Armadura mínima 11,52 cm2 Cortante máximo Empuje en sección de unión 2,00 ton Tensión 0,56 ton/m2 Presión sobre terreno Peso muro 12,27 T/m Punto actuación respecto puntera Punto medio 2,45 m Muro 1,80 m Zapata 2,45 m Total 2,29 m Momento respecto centro 1,99 Tm/m Momento subpresión 3,88 Tm/m Momento agua talón -11,46 Tm/m Momento terreno puntera 5,94 Tm/m Momento agua empuje 17,86 Tm/m Momento total respecto centro con subpresión 18,21 Tm/m

Tensión máxima por momento 4,55 T/m2 Carga vertical total con subp 15,68 T/m2 Tensión máxima por carga vertical 3,20 T/m2 Se produce zona no cargada Brazo de la fuerza 1,16 m Zona cargada 3,87 m Tensión máx. 8,11 T/m2 Sin subpresión Carga vertical sin subp 27,32 T/m Momento total sin subpresión 12,27 mT/m Tensión máxima por momento 3,07 T/m2 Tensión máxima por carga vertical 5,58 T/m2 Tensión máxima 8,64 T/m2 No hay zona no cargada

Muros en el Arroyo Pajares

En este caso se amplía la sección excavando en el terreno por lo que los muros deben ser

capaces de aguantar el empuje del terreno, con nivel freático, y cuando se produce la

inundación hay una reducción de las presiones. Es decir, en el caso del río Fuengirola las

cargas principales se originan por la inundación y en el caso del Pajares es el terreno, con

carácter permanente, el que origina los esfuerzos sobre los muros.

Muro de altura libre 1.5 m. a empuje de tierras Material Densidad hormigón 2,35 t/m3 Muro Altura total muro 2,50 m Ancho arriba muro 0,25 m Ancho abajo muro 0,25 m Altura enterramiento 1,00 m Zapata Espesor zapata 0,80 m Puntera zapata 1,00 m Talón zapata 1,60 m Ancho total 2,85 m Pesos Peso muro 1,47 T/m Peso zapata 5,36 T/m



Peso total 6,83 T/m Terreno Resguardo a coronación 0,05 m Altura cargada incluyendo zapata 3,25 m Densidad 1,80 T/m3 Terreno puntera densidad 1,80 T/m4 Ang roz 30,00 grados Coef empuje tierras 0,33 Coef empuje agua 1,00 Coef empuje 0,33 Empuje total (2.5 m agua) 6,29 T/m Peso terreno talón 7,06 T/m Peso terreno puntera 1,80 T/m Carga vertical total 15,68 T/m Subpresión En talón 3,25 T/m2 En puntera 0,00 T/m2 Total 4,63 T/m Carga vertical efectiva 11,05 T/m Estabilidad Coef. Rozamiento terreno muro 0,58 Seg desliz sin subp 1,44 Seg desliz con subp 1,01 Coef deseado 1,40 Empuje pasivo necesario -0,17 Ángulo rozamiento terreno 30,00 grados Empuje pasivo Coeficiente 3,00 Empuje pasivo 8,74 T/m Empuje hor total -2,45 Coef seg -2,61 Armaduras de flexión en muro Momento máximo muro 6,82 Tm/m No se mayora por ser excepcional Momento máximo unión muro talón Sin subpresión 5,64 Tm/m Momento máximo unión muro puntera Por reacción terreno 1,36 Tm/m Por subpresión Subpresión en punto de unión 1,14 T/m2 Momento por subpresión 0,38 Tm/m Por peso tierras -0,90 Tm/m Momento total 0,84 mT/m Armadura mínima

Capacidad máxima sección U0 Resistencia característica hormigón 250,00 kg/cm2 Recubrimiento 0,04 m Canto útil 0,21 m Capacidad máxima sección U0 350,00 Ton profundidad límite 0,13 m Momento frontera 27,56 mTon Us1 40,29 ton Armadura 9,27 cm2 Armadura mínima 6,72 cm2 Cortante máximo Empuje en sección de unión 1,25 ton Tensión 0,60 ton/m2 Presión sobre terreno Peso muro 6,83 T/m Punto actuación respecto puntera Punto medio 1,43 m Muro 1,13 m Zapata 1,43 m Total 1,36 m Momento respecto centro 0,44 Tm/m Momento subpresión 1,54 Tm/m Momento agua talón -4,41 Tm/m Momento terreno puntera 1,67 Tm/m Momento agua empuje 6,82 Tm/m Momento total respecto centro con subpresión 6,06 Tm/m Tensión máxima por momento 4,47 T/m2 Carga vertical total con subp 11,05 T/m2 Tensión máxima por carga vertical 3,88 T/m2 Se produce zona no cargada Brazo de la fuerza 0,55 m Zona cargada 2,63 m Tensión máx. 8,40 T/m2 Sin subpresión Carga vertical sin subp 15,68 T/m Momento total sin subpresión 4,39 mT/m Tensión máxima por momento 3,24 T/m2 Tensión máxima por carga vertical 5,50 T/m2 Tensión máxima 8,75 T/m2 No hay zona no cargada



Muro de altura libre 2.5 m. a empuje de tierras Material Densidad hormigón 2,35 t/m3 Muro Altura total muro 3,50 m Ancho arriba muro 0,25 m Ancho abajo muro 0,4 m Altura enterramiento 1,00 m Zapata Espesor zapata 0,80 m Puntera zapata 1,40 m Talón zapata 2,00 m Ancho total 3,80 m Pesos Peso muro 2,67 T/m Peso zapata 7,14 T/m Peso total 9,82 T/m Terreno Resguardo a coronación 0,05 m Altura cargada incluyendo zapata 4,25 m Densidad 1,80 T/m3 Terreno puntera densidad 1,80 T/m4 Ang roz 30,00 grados Coef empuje tierras 0,33 Coef empuje agua 1,00 Coef empuje 0,33 Empuje total (2,5 m agua) 8,54 T/m Peso terreno talón 12,42 T/m Peso terreno puntera 2,52 T/m Carga vertical total 24,76 T/m Subpresión en talón 4,25 T/m2 en puntera 0,00 T/m2 total 8,08 T/m carga vertical efectiva 16,68 T/m Estabilidad Coef. Rozamiento terreno muro 0,58 Seg desliz sin subp 1,67 Seg desliz con subp 1,13 Coef deseado 1,40 Empuje pasivo necesario -1,67 Ángulo rozamiento terreno 30,00 grados

Empuje pasivo Coeficiente 3,00 Empuje pasivo 8,74 T/m Empuje hor total -0,20 Coef seg -48,43 Armaduras de flexión en muro Momento máximo muro 12,10 Tm/m No se mayora por ser excepcional Momento máximo unión muro talón Sin subpresión 12,42 Tm/m Momento máximo unión muro puntera Por reacción terreno -0,90 Tm/m Por subpresión Subpresión en punto de unión 1,57 T/m2 Momento por subpresión 1,02 Tm/m Por peso tierras -1,76 Tm/m Momento total -1,64 mT/m Armadura mínima Capacidad máxima sección U0 Resistencia característica hormigón 250,00 kg/cm2 Recubrimiento 0,04 m Canto útil 0,36 m Capacidad máxima sección U0 600,00 Ton Profundidad límite 0,23 m Momento frontera 81,00 mTon Us1 41,00 ton Armadura 9,43 cm2 Armadura mínima 11,52 cm2 Cortante máximo Empuje en sección de unión 1,75 ton Tensión 0,49 ton/m2 Presión sobre terreno Peso muro 9,82 T/m Punto actuación respecto puntera Punto medio 1,90 m Muro 1,60 m Zapata 1,90 m Total 1,82 m Momento respecto centro 0,80 Tm/m Momento subpresión 2,69 Tm/m Momento agua talón -11,18 Tm/m Momento terreno puntera 3,02 Tm/m Momento agua empuje 12,10 Tm/m Momento total respecto centro con 7,44 Tm/m



subpresión Tensión máxima por momento 3,09 T/m2 Carga vertical total con subp 16,68 T/m2 Tensión máxima por carga vertical 4,39 T/m2 Se produce zona no cargada Brazo de la fuerza 0,45 m Zona cargada 4,36 m Tensión máx. 7,65 T/m2 Sin subpresión Carga vertical sin subp 24,76 T/m Momento total sin subpresión 4,42 mT/m Tensión máxima por momento 1,84 T/m2 Tensión máxima por carga vertical 6,52 T/m2 Tensión máxima 8,35 T/m2 No hay zona no cargada

Muro de altura libre 3.5 m. a empuje de tierras Material Densidad hormigón 2,35 t/m3 Muro Altura total muro 4,50 m Ancho arriba muro 0,25 m Ancho abajo muro 0,45 m Altura enterramiento 1,00 m Zapata Espesor zapata 0,80 m Puntera zapata 1,60 m Talón zapata 2,90 m Ancho total 4,95 m Pesos Peso muro 3,70 T/m Peso zapata 9,31 T/m Peso total 13,01 T/m Terreno Resguardo a coronación 0,05 m Altura cargada incluyendo zapata 5,25 m Densidad 1,80 T/m3 Terreno puntera densidad 1,80 T/m4 Ang roz 30,00 grados Coef empuje tierras 0,33 Coef empuje agua 1,00

Coef empuje 0,33 Empuje total (2.5 m agua) 11,39 T/m Peso terreno talón 23,23 T/m Peso terreno puntera 2,88 T/m Carga vertical total 39,12 T/m Subpresión En talón 5,25 T/m2 En puntera 0,00 T/m2 Total 12,99 T/m Carga vertical efectiva 26,12 T/m Estabilidad Coef. Rozamiento terreno muro 0,58 Seg desliz sin subp 1,98 Seg desliz con subp 1,32 Coef deseado 1,40 Empuje pasivo necesario -4,74 Ángulo rozamiento terreno 30,00 grados Empuje pasivo Coeficiente 3,00 Empuje pasivo 8,74 T/m Empuje hor total 2,65 Coef seg 5,69 Armaduras de flexión en muro Momento máximo muro 19,94 Tm/m No se mayora por ser excepcional Momento máximo unión muro talón Sin subpresión 33,68 Tm/m Momento máximo unión muro puntera Por reacción terreno -15,17 Tm/m Por subpresión Subpresión en punto de unión 1,70 T/m2 Momento por subpresión 1,45 Tm/m Por peso tierras -2,30 Tm/m Momento total -16,02 mT/m Armadura mínima Capacidad máxima sección U0 Resistencia característica hormigón 250,00 kg/cm2 Recubrimiento 0,04 m Canto útil 0,41 m Capacidad máxima sección U0 683,33 Ton profundidad límite 0,26 m Momento frontera 105,06 mTon Us1 49,31 ton Armadura 11,34 cm2 Armadura mínima 13,12 cm2



Cortante máximo Empuje en sección de unión 2,25 ton Tensión 0,55 ton/m2 Presión sobre terreno Peso muro 13,01 T/m Punto actuación respecto puntera Punto medio 2,48 m Muro 1,83 m Zapata 2,48 m Total 2,29 m Momento respecto centro 2,41 Tm/m Momento subpresión 4,33 Tm/m Momento agua talón -23,81 Tm/m Momento terreno puntera 4,82 Tm/m Momento agua empuje 19,94 Tm/m Momento total respecto centro con subpresión 7,69 Tm/m Tensión máxima por momento 1,88 T/m2 Carga vertical total con subp 26,12 T/m2 Tensión máxima por carga vertical 5,28 T/m2 Se produce zona no cargada Brazo de la fuerza 0,29 m Zona cargada 6,54 m Tensión máx. 7,99 T/m2 Sin subpresión Carga vertical sin subp 39,12 T/m Momento total sin subpresión 2,87 mT/m Tensión máxima por momento 0,70 T/m2 Tensión máxima por carga vertical 7,90 T/m2 Tensión máxima 8,60 T/m2 No hay zona no cargada

3. ACTUACIONES EN PUENTES

3.1 PUENTE DEL CENTRO COMERCIAL MIRAMAR

3.1.1 Antecedentes

Dado que el estudio hidrológico e hidráulico realizado para este Proyecto, con nuevos criterios

técnicos, presenta resultados más elevados para caudales y por tanto, para cotas de agua,

este puente presenta la problemática de quedar afectado por el empuje hidrostático e

hidrodinámico para la máxima avenida que se está considerando en el diseño, así como

también para otras de menor período de retorno.

Por diversas circunstancias no ha sido posible obtener una copia íntegra del proyecto final de

esta estructura, ya que sufrió notables cambios durante el proceso constructivo. Después de

diversos contactos con el Ayuntamiento de Fuengirola, la empresa de ingeniería responsable

del proyecto, la empresa constructora de la estructura propiamente dicha y de la empresa

responsable de la Dirección Técnica de las obras se ha conseguido la información relevante

para la comprobación de la estabilidad de la estructura frente a la máxima avenida de diseño

establecida en el Proyecto actual.

Figura 1.- Puente de acceso al C.C. Miramar.



Figura 2.- Perfil del puente Miramar.

3.1.2 Hipótesis y cálculos del proyecto de la estructura existente

Los datos reflejados (se transcribe literalmente lo contenido en el proyecto, seleccionando la

información de la memoria y anejos pertinentes) en el proyecto definitivo son:

Condicionantes de la estructura. El tablero necesita ser esbelto, para maximizar el gálibo sobre el nivel de la mota del encauzamiento del río Fuengirola.

- Minimizar la afección al río durante la obra.

- Estéticos: se pretende cuidar este aspecto en toda la actuación, cuidando la imagen de

las estructuras.

- Zona de proyecto sísmica. ‐ Justificación de la solución adoptada

La tipología elegida es la de tablero prefabricado continuo integral de hormigón. Esta solución

cumple con los condicionantes existentes debido a:

- Al tratarse de un tablero continuo se minimiza el canto del mismo, favoreciendo el gálibo

sobre la mota del encauzamiento.

- El proceso constructivo de vigas prefabricadas permite no tener que cimbrar la zona del

río, reduciendo la afección al mismo durante las obras. Las vigas de los vanos se montan

independientemente, dándole continuidad al tablero una vez colocadas.

- Se ha elegido una sección tipo doble viga cajón adosadas, de la que nacen unos

jabalcones que permiten alcanzar la anchura total de la plataforma. Esta solución

consigue una estética mucho más cuidada que las soluciones prefabricadas

convencionales.

La continuidad del tablero y su empotramiento en la subestructura hacen que el

comportamiento del puente mejore frente a las acciones sísmicas.

Lógicamente se siguió la normativa vigente en ese momento, es decir que se aplicó la norma

EHE-98.

La carga hidrostática a considerar por la acción de la avenida no estaba contemplada en el

Proyecto.

Si estaban contempladas las acciones sísmicas .Siendo la aceleración sísmica de cálculo igual

a 0,091 g es necesario tener en cuenta las acciones sísmicas. Las cargas de sismo se calculan

según la IAP-98.

3.1.3 Análisis de la nueva situación

La hipótesis básica que se adopta es que tanto el sismo de cálculo como la avenida extrema

son fenómenos que por su carácter absolutamente accidental no pueden coincidir en el tiempo

y por lo tanto si las cargas que puede transmitir la avenida son menores que las sísmicas, el

puente se puede considerar seguro frente a dicha avenida.



Figura 3.- Sección del puente de acceso al C.C. Miramar.

Peso de la estructura por ml:

Anchura del puente: 22 m

Espesor mínimo tablero: 0.30 m

Peso tablero: 15,5 T/m

Sección de las vigas: aprox 3,4 m2/m

Peso vigas: 8 T/m

Aceras y otros elementos: 2,1 t/ml (6 metros de acera total)

Peso total del puente: 25,6 T/ml

Una aceleración sísmica de 0,091 g equivaldrá a considerar una carga horizontal de 2,31 T/ml

en cualquier dirección, siendo la más desfavorable la horizontal perpendicular al eje del puente.

De acuerdo a la cartografía específica realizada para las estructuras existentes, una cota

representativa mínima del tablero del puente es la 6,74, con la parte inferior de las vigas a la

4,82 mientras que la cota máxima del agua para la avenida de 500 años es la 6,54, con una

carga de agua del orden de 1,72 m.

Figura 4.- Planta topográfica de la zona del C.C. Miramar y su puente de acceso.

La IAP (Instrucción de acciones sobre puentes de carreteras) establece una carga de diseño de

valor:



Figura 5.- Cargas hidrodinámicas según la IAP.

El resultado final es Kgmasa * m/seg2 es decir Newton.

Figura 6.- Tabla de coeficientes de arrastre según IAP.

Empuje vertical debido a subpresión

Zona inferior de 8,4de anchura y carga de agua de 1, 72 m: 14,45 T/m

Zona superior de 13,8 m de agua y carga de 0.50 m: 6,90 T/m

Subpresión total: 21,35 T/ml que corresponde a un 83,3 % del peso del tablero del puente

Con una velocidad de 2,56 m/seg se obtiene un empuje horizontal, adicional al estático, de

10,3 KN/ml que con la carga estática de valor aproximado 1,72 *1,72 /2 = 1,5 T/ml nos da un

valor superior al comprobado en los cálculos del puente, por lo que es necesario realizar

comprobaciones adicionales, ya que las situaciones excepcionales como sismos se

comprueban sin mayoración de cargas.

Adoptando un valor de 2,5 T/ml de puente obtendríamos que la carga horizontal total sería del

orden de 225 Ton, El reparto de la misma se realiza en función de la rigidez relativa de estribos

y pilas, siendo de difícil determinación por lo que analizaremos dos hipótesis diferentes: a) que

la capacidad de estribos y pilas permite un reparto geométrico de la carga, es decir en función



de la longitud de puente que se puede suponer soporta cada elemento b) existe una superior

rigidez de los estribos centrales por lo que cada uno de ellos se lleva el 35 % de la carga total y

el 15% cada estribo.

Es decir que en el caso más desfavorable en cada pila podría tener que aguantar una carga

horizontal de 0,35 * 225 = 80 Ton, con una carga vertical (con reparto del 50 % de la longitud

entre estribo y pila cada zona) de valor (25,6 – 21,3) * (17,5 +13,94) = 121,86 Ton.

Considerando el peso sumergido del encepado se tiene una carga vertical adicional de 6,75 x 2

x (2,35 – 1) x 10,50 = 191 Ton por lo que la carga vertical total es de unas 312 Ton.

Como es conocido y confirma el Anejo de Geología – Geotecnia el terreno en la zona es de

muy baja calidad y la generación del empuje pasivo podría provocar problemas importantes de

flexión en las pilas, por lo que se debería comprobar que todo el empuje pasivo necesario se

puede conseguir por medio del encepado.

Admitiendo que se trata de una situación excepcional y por tanto se admitiría un coeficiente de

seguridad de 1 se obtendría que se obtendría un coeficiente de rozamiento necesario de 0,25

entre el encepado y terreno que se puede considerar conservador dadas las características del

terreno, ya que equivaldría a un ángulo de rozamiento de 14º, habiéndose comprobado en el

Anejo de Geología que este valor se supera, como se desprende de la tabla adjunta.

Formación Prof. (m) USCS Densidad aparente (tn/m3)

Cohesión (tn/m2)

Ángulo de rozamiento

(º)

Módulo de elasticidad

(tn/m2)

Qal 1 (lito facies

granular) 0-7 SM/SC 1.7 0.0 27 1000

Qal 2 (litofacies

cohesiva) 7-13 CL 1.6 0.5 18 800

Tabla 3. - Características geotécnicas en el Tramo final del Proyecto de Encauzamiento.

Se debe recordar que no se ha considerado la posible capacidad de los pilotes para resistir el

empuje horizontal. Ello se debe a criterios de seguridad, ya que dada la muy grande longitud de

los pilotes, el empotramiento de los mismos en los estratos más competentes del terreno podría

conducir al trabajo del pilote como una viga de gran longitud, con una sección totalmente

insuficiente y prevista para otro tipo de esfuerzos.

Por todo ello, se puede concluir que si el puente se encuentra en condiciones de integridad

estructural, no existiendo información que lo contradiga, es capaz de resistir una carga de agua

actuando contra la misma del orden de la previsible para la avenida de los 500 años, donde la

altura del agua respecto al fondo de las vigas sería de 1,7 m, con un empuje del orden de 2,5

t/ml.

3.2 PASARELA PEATONAL Y TUBERÍAS ACOSOL

3.2.1 Introducción

Esta estructura cumple una doble misión, por un lado es una pasarela peatonal para la mejora

de las comunicaciones y por otro lado sirve para el cruce de dos tuberías de ACOSOL, de gran

importancia para el abastecimiento de la zona, por lo que no es asumible ningún riesgo de

rotura de las mismas. Como se observa en los planos la estructura cruza desviada el río

Fuengirola.

Al igual que en la estructura del C.C. Miramar los resultados de los nuevos estudios

hidrológicos e hidráulicos indican que se la cota de agua puede llegar a afectar a la estructura y

a las tuberías durante la avenida de diseño.

De acuerdo al estudio hidráulico en la sección 6120 se tiene una cota de agua de 6,55, con lo

que se produciría empuje sobre la estructura, ya que la cota se sitúa en la 6,53

aproximadamente de acuerdo al levantamiento topográfico.

Dado que la viga Gaviota tiene un canto de 1,2 m y el neopreno y mortero unos 5 cm se

plantea la elevación de la estructura del orden de 1,20 m.



3.2.2 Opciones de actuación

Existe un parámetro fundamental a la hora de planificar la elevación de la pasarela, que es la

necesidad de mantener el servicio de abastecimiento de Acosol a través de las tuberías

existentes, aunque la mayor parte del tiempo, en temporada no turística, solamente alguna de

las dos funciona en cada momento.

Las opciones de actuación deben corresponder a alguna de las siguientes tipologías:

a) ninguna actuación significativa y comprobación de que la estructura y las tuberías

pueden resistir los nuevos esfuerzos.

b) elevación de estructura y tuberías hasta una cota admisible.

c) elevación opcional de estructura pero cambio de trazado de tuberías colocándolas bajo

el lecho del río.

3.2.3 Análisis de la viabilidad de las alternativas

En la primera solución se debería comprobar que tanto la pasarela como las tunerías pueden

resistir una carga de agua no prevista en los cálculos. La pasarela funciona como vigas

biapoyadas de 20 m de longitud no habiendo sido contemplado ningún esfuerzo horizontal en

los cálculos.

Respecto a las tuberías es obvio que conforme fuera subiendo el nivel del agua la tubería vacía

se despegaría, de sus apoyos y quedaría arrastrada por la corriente. EN la tubería llena el

fenómeno del levantamiento sería menos determinante, pero las condiciones de sustentación

de la misma hacen que sea totalmente problemático que puedan aguantar las piezas de

hormigón que forman la cama de la tubería, como se aprecia en la fotografía.

Figura 7.- Condiciones de apoyo de las tuberías

Por ello no se considera posible el no realizar ninguna actuación. Dada la importancia del

servicio de las tuberías no parece admisible el rebajar el período de diseño para la estructura.

Dentro de la tipología b) de las opciones teóricamente sería posible proceder al recrecimiento

“por partes” de la pasarela e ir alternando el servicio de una tubería a la otra.

El proceso, manteniendo en servicio siempre alguna de las tuberías, se desarrollaría de la

siguiente manera:

a) Desmontaje de la tubería no operativa (T1)

b) Desmontaje de la pasarela peatonal propiamente dicha

c) Recrecimiento de la zona de tubería levantada y del apoyo de la pasarela

d) Montaje de la tubería T1 en la nueva posición



e) Puesta en funcionamiento de la tubería T1

f) Desmontaje de la otra tubería T2

g) Recrecimiento de la zona de la tubería T2

h) Montaje de la tubería T2 en la nueva posición

i) Montaje de la pasarela peatonal

Figura 8.- Sección de la pasarela peatonal y de las tuberías ACOSOL.

Del análisis de la sección se desprende, en primer lugar, que solamente se puede realizar el

desmontaje de alguna tubería solo si se rompe o se desacopla en elementos localizados la

tubería, ante la práctica imposibilidad de desmontar ninguna si no se ha levantado la pasarela

al no haber espacio suficiente para la maniobra de algún elemento de agarre con la propia

tubería. La maniobra presenta obviamente los suficientes riesgos para no poder ser

considerada como aceptable, dado el carácter esencial del servicio de abastecimiento.

Como se ha indicado una posible solución alternativa “c” sería establecer como definitivo un by-

pass, para dos tuberías, y elevar la pasarela o simplemente dejar la pasarela como está, pero

ello dificulta el mantenimiento de las tuberías de abastecimiento, de gran importancia para la

zona. La pasarela no constituye un servicio esencial dada la existencia de obras de paso

próximas, pero obviamente las tuberías son imprescindibles en la situación actual.

3.2.4 Desarrollo del procedimiento de elevación de pasarela y tuberías.

Dada la absoluta necesidad de mantener el funcionamiento del suministro se prevé un bypass

provisional de las tuberías: se propone realizar un desvío temporal con la tubería de mayor

diámetro, evitando las cimentaciones de la estructura actual, y con una protección de escollera

en todo el cauce, que se dimensiona en base al régimen hidráulico.

Para poder proyectar el desvío provisional es necesario conocer con la mayor precisión posible

las características de las conducciones actuales. Desafortunadamente ACOSOL no ha

suministrado información al nivel suficientemente detallado por lo que se ha procedido al

levantamiento de un taquimétrico específico de la zona, con especial énfasis en las arquetas

situadas en ambos extremos de la pasarela.

Un hecho peculiar es que en ninguna de las dos arquetas, existe ningún codo de cambio de

dirección, ni horizontal ni vertical, para situar las tuberías en las cotas del terreno colindante,

siendo especialmente destacable el arquetón sur donde es obvio que las tuberías están muy

por encima del terreno. Obviamente nada más salir de la arqueta deben profundizarse hacia

cotas mucho más bajas, pero no se posee la información con ese nivel de detalle.

Igualmente es necesario prever macizos de anclaje en todos los cambios de dirección. La

presión máxima de trabajo es de 65 m.c.a, por lo que para una tubería de diámetro 1200 mm y

codo de 45 º se obtiene una fuerza a resistir del orden de 56 Ton. Por ello se disponen unos

macizos de anclaje de 4 x 4 x 4 con un peso del orden de 150 Ton, para obtener un adecuado

margen de seguridad.



Figura 9.- Arqueta sur.

Figura 10.- Interior de la arqueta sur.

Los condicionantes fundamentales para el levantamiento de la pasarela se exponen a

continuación.

La pasarela está fuertemente conectada a la estructura previa, por lo que se requiere un

complejo trabajo de rotura de las conexiones indicadas, implicando el uso de maquinaria

pesada. La estructura debe colgarse previamente de alguna grúa para cuando desaparezcan

los apoyos. Se considera muy problemático el poder realizar estas operaciones con alguna de

las tuberías operando. Aunque sea factible realizarlo las consecuencias de un fallo en el

manejo de la pasarela serían de enormes consecuencias.

El peso de la estructura es (de acuerdo al Proyecto) de aproximadamente 2150 kg/m. En vano

de 20 m se alcanzan las 43 Ton, lo que indica la importancia del equipamiento necesario,

habiéndose previsto una grúa de 100 Ton para poseer un margen de capacidad.



La conexión actual de la pasarela a la estructura consiste en que en cada apoyo se conectan la

pasarela y el estribo por medio de barras de acero. Las juntas de dilatación longitudinal no

presentan características de resistencia a empujes transversales.

Para independizar la pasarela se necesita ir rompiendo en cada apoyo la conexión actualmente

existente, lo que hace prácticamente obligatorio el acceso por ambos lados de la tubería, y con

espacio libre para la operación.

Montaje de la pasarela en su nueva localización.

Consideraciones sobre el recrecimiento de los estribos y la nueva conexión. Dado que en el

proceso de desconexión entre estribos y pasarela se puede afectar negativamente a la zona de

actual conexión, no siendo posible o recomendable actuar nuevamente sobre dicha zona, es

necesario diseñar un nuevo sistema de conexión entre la pasarela peatonal y el estribo

recrecido, que se basa en un ajuste geométrico o de “encaje entre piezas”, por lo que se diseña

dicho recrecimiento para que envuelva lateralmente a la pasarela y contenga posibles

movimientos. En sentido longitudinal se permiten los procesos de dilatación y contracción por

fenómenos térmicos, lo que es habitual en todos los puentes de vigas.

Se proyecta, por tanto, un recrecimiento de los estribos creando una estructura que se “encaja”

en la existente coartando los movimientos transversales. Las superficies de hormigón se

adhieren por medio de resinas epoxi o tratamiento similar.

En cualquier caso en función de los condicionantes posibles de ACOSOL, de la capacidad

técnica de la empresa adjudicataria de las obras, de la época del año en que se realice la

actuación (dado el diferente riesgo de avenidas) y de otros condicionantes se podrán realizar

diferentes propuestas para esta actuación.

Esfuerzos adicionales en la nueva estructura.

El aumento de peso es muy reducido, dada la escasa anchura de la zona de apoyo, pero con

una elevación de 1,2 m asciende hasta 6 m3, unas 15 Ton, en cada apoyo, lo que representa

2,5 Ton en cada pilote, diseñados para unos esfuerzos de 176,5 Ton para el conjunto, un

incremento del 8 % aproximadamente.

Dimensionamiento de la protección del desvío provisional.

La protección de la actuación se realiza para un período de retorno de 25 años, donde la

velocidad alcanza los 2,4 m/s y el calado 4,40.

Figura 11.- Gráfico para la determinación del peso de escollera necesaria en función de la velocidad.

Según el estudio hidráulico en la zona de la pasarela para un período de retorno del orden de

25 años se obtiene una velocidad de 2.4 m/s, y para 500 años la velocidad es de 2.6 m/s. De



acuerdo con el gráfico basta con escollera de reducidas dimensiones para no sufrir

desplazamientos. Se recomienda escollera de entre 10 y 50 kg, con un mínimo de 2 capas.

Tabla 4. - Resultados del estudio hidráulico en la zona de la pasarela.

En el presupuesto se han estimado los gastos previsibles para el desmontaje y nuevo montaje

de la instalación eléctrica existente, así como todo el equipamiento electromecánico de las

tuberías, manteniendo el actual salvo que ACOSOL establezca nuevos requisitos, por

circunstancias ajenas al Proyecto.

4. ESTRUCTURAS PARA REPOSICIÓN DE ABASTECIMIENTOS

De acuerdo al estudio de servicios afectados realizado, la nueva sección invade la zona donde

están situadas dos pequeñas estaciones de bombeo, conocidas como la Cala y Mijagua. El

dimensionamiento funcional se efectúa en el Anejo correspondiente, mientras que en éste se

procede al cálculo de la estructura.

Programa de cálculo: Para la determinación de esfuerzos y necesidades de espesores de

muros y armaduras se ha utilizado el programa Tricalc, de la casa ArkTec, versión 7.2.50 que

incorpora todos los requerimientos de la Normativa vigente, específicamente de la instrucción

EHE-08, incluyendo cargas sísmicas y de viento.

En este programa los muros y losas resistentes se modelizan por medio de la creación de

emparrillados de vigas ficticias, con las restricciones de continuidad en deformaciones y

esfuerzos. Esto origina que el modelo, en las dos estructuras analizadas, sea finalmente de

gran tamaño en cuanto al número de nudos y barras, por lo que los listados de resultados son

de gran extensión, por lo que no se incluyen, más que en formato digital. Solamente se incluye

las salidas de los armados de los muros resistentes.

Conviene resaltar, en ambos casos, que, de acuerdo a la información disponible, pueden

presentarse modificaciones en los requisitos a satisfacer en ambas estaciones, por lo que el

diseño podría sufrir modificaciones. Con los planos presentados se alcanza una idea

suficientemente precisa de los requisitos estructurales, que pueden ser modificados en el futuro

si se modifican las bases de partidas de estas instalaciones: capacidad de bombeo,

condicionantes de los diversos suministros y otros factores.

4.1 ESTACIÓN DE BOMBEO DE LA CALA

Las dimensiones de esta estructura se han determinado en el Anejo de Reposición de

Servicios. Además de la estructura modelizada se encuentra un pequeño anejo con los equipos

mecánicos. Se ha calculado la estructura principal y, para mayor facilidad constructiva, se han

extendido las necesidades de armado a la estructura aneja.

Dadas las dimensiones del depósito con una luz mínima de 8,5 m se ha considerado necesario

introducir un pilar central de 40 x 40, así como dos vigas ortogonales que reducen de forma

considerable los esfuerzos en la losa de cubierta.

Se han comprobado también los efectos sísmicos, considerando las características de la zona

de Mijas, con una aceleración base de 0,07 g y las características del terreno de cimentación y

la importancia media de la construcción.

4.2 DEPÓSITO DE MIJAGUA

Las consideraciones efectuadas para la estructura anterior son válidas también en este caso,

aunque la complejidad de la estructura era superior como se refleja en sus planos.



En los Apéndices se incluyen las memorias de cálculo de ambas estructuras. El desarrollo

completo de los cálculos es de gran extensión por lo que sólo se incluye un resumen de los

aspectos fundamentales. Incluso el cálculo de las estructuras a cargas sísmicas requiere

elevados tiempos de computación.

El programa minimiza el volumen de armaduras estableciendo diferentes refuerzos en las

zonas que lo necesitan, aunque estén muy próximas. En los planos realizados se ha

simplificado en ocasiones esta disposición de refuerzos.

5. OBRAS DE PASO EN LOS AFLUENTES AL ARROYO FUENGIROLA

Los afluentes al Arroyo Fuengirola en la zona de actuación quedan afectados por la nueva

situación, habiéndose optado en todos los casos por obras similares a las de drenaje

transversal de carreteras.

En la mayor parte de los casos se sitúa un vial por encima, por lo que las obras deben ser

capaces de soportar las cargas establecidas en la Normativa correspondiente, ya indicada

anteriormente. En algunos otros casos únicamente se debe resistir la acción de un muro que se

apoya en la obra. Se adjunta la carga de vehículos a considerar en puentes de carreteras.

Figura 12.- Planta croquis de un vehículo pesado.

La relación de obras es la siguiente

NÚMERO TIPO ANCHO ALTO CARGA 1 marco 3 2 vial

2.2 marco 3 2 vial 3 marco 3 2 vial 4 marco 3 2 vial 7 marco 3 2 vial

9.2 marco 4 2 vial 11.2 marco 2 1 no vial 12 marco 2 1 no vial

13.3 marco 3 2 vial 23 marco 4 2.5 vial 22 marco 4 2.5 vial

20.1 marco 4 1.8 vial 20.2 marco 2 1.5 vial 17 marco 4 1.8 muro 1m 2.1 tubo 80 vial 5.1 tubo 120 vial 5.2 tubo 120 vial 6.1 tubo 150 vial 6.2 tubo 150 vial 8 tubo 2 vial

9.1 tubo 80 vial 10 tubo 150 vial

11.1 tubo 80 vial 13.1 tubo 100 vial 13.2 tubo 80 vial 18 tubo 150 muro 1m 16 tubo 150 muro 1.5 m

15.1 tubo 180 muro 1.2 m15.2 tubo 180 muro 1 m 15.3 tubo 180 muro 1,2 m14.1 tubo 180 vial 14.2 tubo 150 vial

Tabla 5. - Obras de drenaje proyectadas.



Las aletas de dichas obras se calculan como muros en ménsula de hormigón armado en

función de su altura, con las mismas consideraciones que las efectuadas para los muros del

Arroyo Pajares.

Se distinguen las siguientes tipologías de marcos.

Ancho (m) Alto (m) Espesor suelo y

techo (cm)

Espesor paredes laterales

(cm)

Vial superior

Muro superior

4 2.5 30 30 Si No

4 2 30 30 Si No

4 1.8 20 30 Si No

4 1.8 20 30 No Si

3 2 30 30 Si No

3 2 20 30 Si No

2 1.5 20 20 Si No

2 1 20 20 Si Geomalla

Tabla 6. - Tipologías de marcos para obras de drenaje.

Todas ellas han sido comprobadas por medio del programa Tricalc.

Se han obtenido los esfuerzos que se detallan a continuación así como las armaduras que se

indican.



Tipo estructural

Espesor dintel y suelo

Momento máximo

empotramiento

Momento máximo central

Cortante máximo

Espesor paredes laterales

Momento máximo pared lateral

Cortante máximo pared

lateral

Suelo Momento

max Suelo cortante max

4x2.5 30 10.95 10.62 19.28 30 10.95 8.15

bajo vial techo arm sup φ 12 @ 10 arm trans techo φ 8 @ 20 4 ramas paredes int φ 10 @ 10 no armadura de cortante suelo sup φ 10 @ 10 no armadura de cortante

techo arm inf φ 12 @ 10 paredes ext φ 12 @ 10 suelo inf φ 10 @ 10

4x2 30 11.07 10.50 19.28 30 11.07 8.60

bajo vial techo arm sup φ 12 @ 10 arm trans techo φ 8 @ 20 4 ramas paredes int φ 10 @ 10 no armadura de cortante suelo sup φ 10 @ 10 no armadura de cortante techo arm inf φ 12 @ 10 paredes ext φ 12 @ 10 suelo inf φ 10 @ 10

4x1.8 20 3.05 1.69 4.38 30 3.05 4.55

sin vial techo arm sup φ 12 @ 20 arm trans techo no armadura transversal paredes int φ 10 @ 20 no armadura de cortante suelo sup φ 10 @ 20 no armadura de cortante


4x1.8 20 10.54 7.11 15.63 30 10.54 8.57

bajo vial techo arm sup φ 16 @ 10 arm trans techo φ 8 @ 10 4 ramas paredes int φ 12 @ 10 no armadura de cortante suelo sup φ 12 @ 10 no armadura de cortante


3x2 30 6.48 5.36 13.66 30 6.48 6.14

bajo vial techo arm sup φ 12 @ 10 arm trans techo no paredes int φ 10 @ 10 no armadura de cortante suelo sup φ 12 @ 10 no armadura de cortante


2x1.5 20 2.92 3.63 7.98 20 2.92 3.83

bajo vial techo arm sup φ 12 @ 20 arm trans techo no paredes int φ 12 @ 10 no armadura de cortante suelo sup φ 12 @ 10 no armadura de cortante


2x1 20 1.33 1.11 4.24 20 1.33 2.31

bajo muro techo arm sup φ 12 @ 20 arm trans techo no paredes int φ 12 @ 10 no armadura de cortante suelo sup φ 12 @ 10 no armadura de cortante


3x2 20 6.235 3.29 10.865 30 6.135 5.92 dintel menor techo arm sup φ 16 @ 20 arm trans techo φ 8 @ 10 2

ramas paredes int φ 12 @ 10 no armadura de cortante suelo sup φ 12 @ 10 no armadura de cortante


Tabla 7. - Esfuerzos en marcos de obras de drenaje y armaduras necesarias, según tipologías.



6. BALSA DE ÁRIDOS

El diseño previsto para la balsa de áridos se basa en crear una zona de superiores

dimensiones donde se produzca una disminución de velocidad del flujo y por lo tanto el

depósito de los materiales arrastrados de mayores dimensiones.

Lógicamente, la losa de hormigón así como los vertederos deben ir siempre apoyados sobre el

terreno para evitar la aparición de esfuerzos de flexión. De acuerdo a los planos de la balsa se

ha respetado siempre esta condición de diseño, por lo que no existe ningún elemento de

hormigón que no tenga apoyo sobre el terreno, debiendo ser éste lo suficientemente

competente para admitir de forma natural los taludes diseñados y no transmitir esfuerzos a las

losas de hormigón, e igualmente deben tener elementos de alivio de presiones, como

mechinales, para evitar esfuerzos freáticos después del paso de alguna avenida.



APÉNDICE Nº 1 DATOS DE CÁLCULO LA CALA



RESULTADOS DE LOS MUROS EXISTENTES ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ | LISTADO DE LOS MUROS RESISTENTE | |----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------| | PROYECTO: | | ESTRUCTURA: (depositofueng01 cala | ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ PLANO ZY001500 Muro Cotas Espesor Longitud E v Material Armadura Armadura Inf./Sup. (cm) (cm) (Kg/cm2) Horizontal Vertical CARA1 0/510 25 860 278005.9 0.200 Hormigón Cara A(Z+) 51ø14s10 (853) 58ø12s15 (503) Fx/Fy:1.00/1.00 Tp:1.00 Cara B(Z-) 51ø14s10 (853) 58ø12s15 (503) Refuerzos de borde ø14s10 (50+18+50) ø12s15 (42+18+42) Estribos ø6s15 ø6s10 Fisura Cara A(Z+) 0.04 mm (< 0.30) 0.04 mm (< 0.30) Fisura Cara B(Z-) 0.02 mm (< 0.30) 0.05 mm (< 0.30) Esperas ø12s15 (92+18+92) PLANO XY000860 Muro Cotas Espesor Longitud E v Material Armadura Armadura Inf./Sup. (cm) (cm) (Kg/cm2) Horizontal Vertical CARA2 0/510 25 1500 278005.9 0.200 Hormigón Cara A(Z+) 51ø12s10 (1493) 76ø16s20 (503) Fx/Fy:1.00/1.00 Tp:1.00 Cara B(Z-) 51ø12s10 (1493) 76ø16s20 (503) Refuerzos de borde ø12s10 (42+18+42) ø16s20 (80+18+80) Estribos ---- ---- Fisura Cara A(Z+) 0.05 mm (< 0.30) 0.02 mm (< 0.30) Fisura Cara B(Z-) 0.02 mm (< 0.30) 0.05 mm (< 0.30)

Esperas ø16s20 (130+18+130) PLANO ZY000000 Muro Cotas Espesor Longitud E v Material Armadura Armadura Inf./Sup. (cm) (cm) (Kg/cm2) Horizontal Vertical CARA3 0/510 25 860 278005.9 0.200 Hormigón Cara A(Z+) 51ø14s10 (853) 58ø12s15 (503) Fx/Fy:1.00/1.00 Tp:1.00 Cara B(Z-) 51ø14s10 (853) 58ø12s15 (503) Refuerzos de borde ø14s10 (50+18+50) ø12s15 (42+18+42) Estribos ø6s15 ø6s10 Fisura Cara A(Z+) 0.02 mm (< 0.30) 0.05 mm (< 0.30) Fisura Cara B(Z-) 0.04 mm (< 0.30) 0.04 mm (< 0.30) Esperas ø12s15 (92+18+92) PLANO XY000000 Muro Cotas Espesor Longitud E v Material Armadura Armadura Inf./Sup. (cm) (cm) (Kg/cm2) Horizontal Vertical CARA4 0/510 25 1500 278005.9 0.200 Hormigón Cara A(Z+) 51ø12s10 (1493) 76ø16s20 (503) Fx/Fy:1.00/1.00 Tp:1.00 Cara B(Z-) 51ø12s10 (1493) 76ø16s20 (503) Refuerzos de borde ø12s10 (42+18+42) ø16s20 (80+18+80) Estribos ---- ---- Fisura Cara A(Z+) 0.02 mm (< 0.30) 0.05 mm (< 0.30) Fisura Cara B(Z-) 0.05 mm (< 0.30) 0.03 mm (< 0.30) Esperas ø16s20 (130+18+130)



APÉNDICE Nº 2 DATOS DE CÁLCULO MIJAGUA



RESULTADOS DE LOS MUROS RESISTENTES ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ | LISTADO DE LOS MUROS RESISTENTE | |----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------| | PROYECTO : | | ESTRUCTURA: (mijagua) | ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ PLANO ZY001625 Muro Cotas Espesor Longitud E v Material Armadura Armadura Inf./Sup. (cm) (cm) (Kg/cm2) Horizontal Vertical M1 0/500 25 1155 278005.9 0.200 Hormigón Cara A(Z+) 21ø12s25 (1148) 47ø12s25 (493) Fx/Fy:1.00/1.00 Tp:1.00 Cara B(Z-) 21ø12s25 (1148) 47ø12s25 (493) Refuerzos de borde ø12s25 (42+18+42) ø12s25 (42+18+42) Estribos ---- ---- Fisura Cara A(Z+) 0.03 mm (< 0.30) 0.02 mm (< 0.30) Fisura Cara B(Z-) 0.01 mm (< 0.30) 0.04 mm (< 0.30) Esperas ø12s25 (67+18+67) PLANO ZY001350 Muro Cotas Espesor Longitud E v Material Armadura Armadura Inf./Sup. (cm) (cm) (Kg/cm2) Horizontal Vertical M2 0/500 25 1155 278005.9 0.200 Hormigón Cara A(Z+) 21ø12s25 (1148) 47ø12s25 (493) Fx/Fy:1.00/1.00 Tp:1.00 Cara B(Z-) 21ø12s25 (1148) 47ø12s25 (493) Refuerzos de borde ø12s25 (42+18+42) ø12s25 (42+18+42) Estribos ---- ---- Fisura Cara A(Z+) 0.05 mm (< 0.30) 0.02 mm (< 0.30)

Fisura Cara B(Z-) 0.02 mm (< 0.30) 0.03 mm (< 0.30) Esperas ø12s25 (67+18+67) PLANO ZY000525 Muro Cotas Espesor Longitud E v Material Armadura Armadura Inf./Sup. (cm) (cm) (Kg/cm2) Horizontal Vertical M3 0/500 25 1155 278005.9 0.200 Hormigón Cara A(Z+) 21ø12s25 (1148) 40ø12s30 (493) Fx/Fy:1.00/1.00 Tp:1.00 Cara B(Z-) 21ø12s25 (1148) 40ø12s30 (493) Refuerzos de borde ø12s25 (42+18+42) ø12s30 (42+18+42) Estribos ---- ---- Fisura Cara A(Z+) 0.02 mm (< 0.30) 0.01 mm (< 0.30) Fisura Cara B(Z-) 0.06 mm (< 0.30) 0.04 mm (< 0.30) Esperas ø12s30 (67+18+67) PLANO ZY000000 Muro Cotas Espesor Longitud E v Material Armadura Armadura Inf./Sup. (cm) (cm) (Kg/cm2) Horizontal Vertical M4 0/500 25 1155 278005.9 0.200 Hormigón Cara A(Z+) 21ø12s25 (1148) 40ø12s30 (493) Fx/Fy:1.00/1.00 Tp:1.00 Cara B(Z-) 21ø12s25 (1148) 40ø12s30 (493) Refuerzos de borde ø12s25 (42+18+42) ø12s30 (42+18+42) Estribos ---- ---- Fisura Cara A(Z+) 0.03 mm (< 0.30) 0.13 mm (< 0.30) Fisura Cara B(Z-) 0.07 mm (< 0.30) 0.04 mm (< 0.30) Esperas ø12s30 (67+18+67)



PLANO XY001130 Muro Cotas Espesor Longitud E v Material Armadura Armadura Inf./Sup. (cm) (cm) (Kg/cm2) Horizontal Vertical M5 0/500 25 1650 278005.9 0.200 Hormigón Cara A(Z+) 21ø12s25 (1643) 56ø12s30 (493) Fx/Fy:1.00/1.00 Tp:1.00 Cara B(Z-) 21ø12s25 (1643) 56ø12s30 (493) Refuerzos de borde ø12s25 (42+18+42) ø12s30 (42+18+42) Estribos ---- ---- Fisura Cara A(Z+) 0.08 mm (< 0.30) 0.04 mm (< 0.30) Fisura Cara B(Z-) 0.04 mm (< 0.30) 0.12 mm (< 0.30) Esperas ø12s30 (67+18+67) PLANO XY000000 Muro Cotas Espesor Longitud E v Material Armadura Armadura Inf./Sup. (cm) (cm) (Kg/cm2) Horizontal Vertical M6 0/500 25 1650 278005.9 0.200 Hormigón Cara A(Z+) 21ø12s25 (1643) 56ø12s30 (493) Fx/Fy:1.00/1.00 Tp:1.00 Cara B(Z-) 21ø12s25 (1643) 56ø12s30 (493) Refuerzos de borde ø12s25 (42+18+42) ø12s30 (42+18+42) Estribos ---- ---- Fisura Cara A(Z+) 0.04 mm (< 0.30) 0.12 mm (< 0.30) Fisura Cara B(Z-) 0.08 mm (< 0.30) 0.04 mm (< 0.30) Esperas ø12s30 (67+18+67)


ACTUACIONES DE PREVENCIÓN DE INUNDACIONES EN LOS CAUCES DEL RÍO FUENGIROLA Y ARROYO PAJARES (MALAGA). EXPEDIENTE: A6.490.611/0411

ANEJO Nº 1.2.9.- URBANIZACION, OBRAS COMPLEMENTARIAS Y ACCESOS

ANEJO Nº 1.2.9 URBANIZACION, OBRAS COMPLEMENTARIAS Y ACCESOS




ANEJO Nº 1.2.9 URBANIZACION, OBRAS COMPLEMENTARIAS Y ACCESOS

ÍNDICE

1. INTRODUCCION ..................................................................................................... 1

2. ACCESOS A LOS CAMINOS .................................................................................. 1

2.1. ESTADO DE ALINEACIONES ..................................................................... 2

2.1.1. Acceso 1 .............................................................................................. 2

2.1.2. Glorieta 1 ............................................................................................. 2

2.1.3. Acceso 2 .............................................................................................. 2

2.1.4. Acceso 3 .............................................................................................. 2

2.1.5. Acceso 4 .............................................................................................. 3

2.2. ESTADO DE RASANTES ............................................................................. 3

2.2.1. Acceso 1 .............................................................................................. 3

2.2.2. Glorieta 1 ............................................................................................. 3

2.2.3. Acceso 2 .............................................................................................. 3

2.2.4. Acceso 3 .............................................................................................. 4

2.2.5. Acceso 4 .............................................................................................. 4

3. REPOSICION DE LA CAÑADA DE LA FUENTE DE LA ADELFA .......................... 4

3.1. DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS DEL NUEVO PASO ................................. 4



4. REPOSICIÓN DE VADOS ....................................................................................... 6






1. INTRODUCCION

El objeto de este anejo es el diseño de todas aquellas obras de urbanización o

complementarias a los sistemas de prevención de avenidas diseñados.

Se han diseñado las siguientes obras complementarias:

• Accesos a los caminos.

• Vados.

• Reposición de la cañada de la Fuente de la Adelfa.

2. ACCESOS A LOS CAMINOS

Tal y como queda definido en el anejo nº 7 Diseño hidráulico, siempre que es posible se

ha diseñado un camino de servicio lateral al río Fuengirola, coincidente con la mota de

protección. Estos caminos tienen una anchura de 5 metros y se encuentran pavimentados con

una capa de 50 cm de zahorra artificial.

A lo largo del eje del encauzamiento los caminos se desarrollan en estos PK:

MARGEN DERECHA MARGEN IZQUIERDA

Del 0+400 al 4+700 Del PK 0+400 al 1+720

Del 5+280 al 6+020 Del PK 5+460 al 5+860

Estos caminos han ido “cosiendo” la trama de caminos que han quedado interrumpidos

por la actuación. Se ha dado acceso directo a un total de 25 caminos que quedan

interceptados.

Para dar acceso desde las vias principales de comunicación a estos caminos laterales

sobre las motas se han diseñado un total de 4 accesos:

• Acceso nº 1: Situado en el PK 4+700 del eje, margen derecha. Se trata de un

pequeño acceso de 5 metros de anchura, y 49,59 metros de longitud, que se

completa con la realización de otro medio arco de glorieta (glorieta 1) en la carretera

de acceso al Hipódromo y a la Urbanización Cerrado del Águila. El camino se

pavimentará con 50 cm de zahorra artificial, mientras que la sección propuesta para

la glorieta en la carretera es:

- 4 cm de mezcla bituminosa en caliente AC 16 Surf S (mezcla bituminosa S-12)

- Riego de adherencia.

- 6 cm de mezcla bituminosa en caliente AC 22 Base G (mezcla bituminosa G-20)

- Riego de imprimación.

- 50 cm de zahorra artificial

• Acceso nº 2: Situado en el PK 5+460, margen izquierda. Se trata de un pequeño

acceso de 5 metros de anchura y 48,57 metros de longitud, y enlaza el camino

lateral sobre la mota izquierda con la carretera MA-426 de Fuengirola a Coín.. Se

pavimentará con 50 cm de zahorra artificial.

• Acceso nº 3: Situado en el PK 1+360, margen izquierda. Es un pequeño acceso de 5

metros de anchura y 49,00 metros de longitud. Enlaza el camino lateral sobre la

mota con la carretera MA-426 de Fuengirola a Coín. Se pavimentará con 50 cm de

zahorra artificial

• Acceso nº 4: Situado en el PK 5+860, margen izquierda. Se trata de un pequeño

acceso al camino sobre la mota lateral del encauzamiento desde el vial de acceso al

muelle de carga del centro comercial Dunnes Stores. Tiene una longitud de 76,00

metros y una anchura de 5,00 metros. Se pavimentará con 50 cm de zahorra

artificial.




A continuación se adjuntan los listados de definición de cada uno de estos ejes.

2.1. ESTADO DE ALINEACIONES

2.1.1. Acceso 1

============================================

* * * LISTADO DE LAS ALINEACIONES * * *

============================================

DATO TIPO LONGITUD P.K. X TANGENCIA Y TANGENCIA RADIO PARAMETRO AZIMUT Cos/Xc/Xinf Sen/Yc/Yinf

---- ----- --------- ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ ------------

1 RECTA 49.592 0.000 352613.347 4044214.841 129.4037 0.8952195 -0.4456255

2 CIRC. 3.079 49.592 352657.743 4044192.742 6.700 129.4037 352654.757 4044186.744

3 RECTA 2.216 52.671 352660.093 4044190.795 158.6613 0.6046664 -0.7964789

54.887 352661.433 4044189.030 158.6613

DATOS DE ENTRADA

---------------------------------------------------------------

Num Eje P.K. inicial N.Palabras Titulo del Eje

------- ------------- ---------- ----------------------------

18 0.0000 2 ACCESO 1

-------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Tipo X (L ant) Y (dL ant) R K1 K2 A L D Az Etiq Clave

---------- -------------- -------------- ------------- ------------ ------------ ------------ ----------- ----------- ----------- ---- -----

FIJA-2P+R 352613.347300 4044214.841000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0 0

352657.515700 4044192.854700

FLOTANTE 0.000000 0.000000 6.700000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0 8

FIJA-2P+R 352660.090800 4044190.798400 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0 0

352661.433400 4044189.029900

2.1.2. Glorieta 1

============================================


============================================


---- ----- --------- ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ ------------

1 CIRC. 27.466 0.000 352675.224 4044185.406 -9.000 377.3472 352666.788 4044182.270

27.466 352658.104 4044179.904 183.0635

DATOS DE ENTRADA

---------------------------------------------------------------


------- ------------- ---------- ----------------------------

19 0.0000 2 GLORIETA 1

-------------------------------------------------------------------------------------------------------------


---------- -------------- -------------- ------------- ------------ ------------ ------------ ----------- ----------- ----------- ---- -----

FIJA-2P+R 352675.224076 4044185.405613 -9.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0 0

352658.104474 4044179.904104

2.1.3. Acceso 2 ============================================


============================================


---- ----- --------- ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ ------------

1 RECTA 3.523 0.000 353343.348 4044607.072 303.4323 -0.9985470 0.0538876

2 CIRC. 14.140 3.523 353339.830 4044607.262 50.000 303.4323 353342.524 4044657.189

3 RECTA 20.628 17.663 353326.005 4044609.997 321.4357 -0.9438462 0.3303850

4 CIRC. 8.761 38.291 353306.536 4044616.812 10.000 321.4357 353309.839 4044626.250

5 RECTA 1.522 47.052 353300.473 4044622.747 377.2128 -0.3503464 0.9366202

48.574 353299.940 4044624.172 377.2128

DATOS DE ENTRADA

---------------------------------------------------------------


------- ------------- ---------- ----------------------------

29 0.0000 2 Acceso 2

-------------------------------------------------------------------------------------------------------------


---------- -------------- -------------- ------------- ------------ ------------ ------------ ----------- ----------- ----------- ---- -----

FIJA-2P+R 353343.348000 4044607.071800 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0 0

353332.722800 4044607.645200

FLOTANTE 0.000000 0.000000 50.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0 8

FIJA-2P+R 353332.722800 4044607.645200 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0 0

353302.114400 4044618.359400

FLOTANTE 0.000000 0.000000 10.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0 8

FIJA-2P+R 353302.114400 4044618.359400 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0 0

353299.940100 4044624.172200

2.1.4. Acceso 3

============================================


============================================


---- ----- --------- ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ ------------

1 RECTA 8.790 0.000 350431.536 4046191.791 399.5101 -0.0076949 0.9999704

2 CIRC. 6.509 8.790 350431.468 4046200.581 10.000 399.5101 350441.468 4046200.658

3 RECTA 20.159 15.298 350433.466 4046206.655 40.9457 0.5997380 0.8001964

4 CIRC. 3.000 35.457 350445.556 4046222.786 -10.000 40.9457 350437.554 4046228.783

5 RECTA 10.542 38.457 350446.971 4046225.419 21.8486 0.3364993 0.9416837

48.999 350450.519 4046235.346 21.8486

DATOS DE ENTRADA

---------------------------------------------------------------


------- ------------- ---------- ----------------------------

30 0.0000 2 acceso 3

-------------------------------------------------------------------------------------------------------------


---------- -------------- -------------- ------------- ------------ ------------ ------------ ----------- ----------- ----------- ---- -----

FIJA-2P+R 350431.536100 4046191.791200 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0 0

350431.442500 4046203.954800

FLOTANTE 0.000000 0.000000 10.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0 8

FIJA-2P+R 350431.442500 4046203.954800 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0 0

350446.462700 4046223.995400

FLOTANTE 0.000000 0.000000 -10.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0 8

FIJA-2P+R 350446.462700 4046223.995400 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0 0

350450.518700 4046235.346000




2.1.5. Acceso 4

============================================


============================================


---- ----- --------- ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ ------------

1 RECTA 21.472 0.000 353715.487 4044550.795 99.7470 0.9999921 0.0039744

2 CIRC. 45.980 21.472 353736.959 4044550.880 250.000 99.7470 353737.953 4044300.882

3 RECTA 8.552 67.451 353782.696 4044546.845 111.4556 0.9838537 -0.1789746

76.003 353791.110 4044545.315 111.4556

DATOS DE ENTRADA

---------------------------------------------------------------


------- ------------- ---------- ----------------------------

35 0.0000 2 acceso 4

-------------------------------------------------------------------------------------------------------------


---------- -------------- -------------- ------------- ------------ ------------ ------------ ----------- ----------- ----------- ---- -----

FIJA-2P+R 353715.487500 4044550.794700 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0 0

353740.547600 4044550.894300

FLOTANTE 0.000000 0.000000 250.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0 8

FIJA-2P+R 353781.362692 4044547.088033 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0 0

353791.109916 4044545.314898

2.2. ESTADO DE RASANTES

2.2.1. Acceso 1

=================================================

* * * E S T A D O D E R A S A N T E S * * *

=================================================

PENDIENTE LONGITUD PARAMETRO V E R T I C E ENTRADA AL ACUERDO SALIDA DEL ACUERDO BISECT. DIF.PEN

(%) ( m ) ( kv ) p.k. cota p.k. cota p.k. cota ( m ) ( % )

------------ ------------ ------------ ------------ -------- ------------ -------- ------------ -------- ------- -------

0.000 9.207

6.873333 15.441 400.000 45.000 12.300 37.280 11.769 52.720 12.533 0.075 -3.860

3.013145 54.890 12.598

=================================================

* * * PUNTOS DEL EJE EN ALZADO * * *

=================================================

P.K. TIPO COTA PENDIENTE

------------ ------------ ------------ ------------

0.000 Rampa 9.207 6.8733 %

20.000 Rampa 10.582 6.8733 %

37.280 tg. entrada 11.769 6.8733 %

40.000 KV -400 11.947 6.1932 %

52.720 tg. salida 12.533 3.0131 %

54.890 Rampa 12.598 3.0131 %

2.2.2. Glorieta 1

=================================================


=================================================



------------ ------------ ------------ ------------ -------- ------------ -------- ------------ -------- ------- -------

0.000 11.760

4.951428 27.467 13.120

=================================================


=================================================


------------ ------------ ------------ ------------

0.557 Rampa 11.788 4.9514 %

20.000 Rampa 12.750 4.9514 %

27.467 Rampa 13.120 4.9514 %

2.2.3. Acceso 2

=================================================


=================================================



------------ ------------ ------------ ------------ -------- ------------ -------- ------------ -------- ------- -------

0.000 7.525

-3.141092 48.550 6.000

=================================================


=================================================


------------ ------------ ------------ ------------

0.000 Pendiente 7.525 -3.1411 %

20.000 Pendiente 6.897 -3.1411 %

40.000 Pendiente 6.269 -3.1411 %

48.550 Pendiente 6.000 -3.1411 %




2.2.4. Acceso 3

=================================================


=================================================



------------ ------------ ------------ ------------ -------- ------------ -------- ------------ -------- ------- -------

0.000 15.130

0.000000 20.630 1000.000 15.000 15.130 4.685 15.130 25.315 15.343 0.053 2.063

2.063037 49.900 15.850

=================================================


=================================================


------------ ------------ ------------ ------------

0.000 Horizontal 15.130 0.0000 %

4.685 tg. entrada 15.130 0.0000 %

20.000 KV 1000 15.247 1.5315 %

25.315 tg. salida 15.343 2.0630 %

40.000 Rampa 15.646 2.0630 %

49.900 Rampa 15.850 2.0630 %

2.2.5. Acceso 4

=================================================


=================================================



------------ ------------ ------------ ------------ -------- ------------ -------- ------------ -------- ------- -------

0.000 7.116

-6.386667 20.903 400.000 30.000 5.200 19.548 5.868 40.452 5.079 0.137 5.226

-1.160870 76.000 4.666

=================================================


=================================================


------------ ------------ ------------ ------------

0.000 Pendiente 7.116 -6.3867 %

19.548 tg. entrada 5.868 -6.3867 %

20.000 KV 400 5.839 -6.2738 %

40.000 KV 400 5.084 -1.2738 %

40.452 tg. salida 5.079 -1.1609 %

60.000 Pendiente 4.852 -1.1609 %

76.000 Pendiente 4.666 -1.1609 %

3. REPOSICION DE LA CAÑADA DE LA FUENTE DE LA ADELFA

El proyecto de encauzamiento del río Fuengirola, afecta a la vía pecuaria denominada

“Cañada Real de la Fuente de la Adelfa”, que es coincidente con el dominio público hidráulico

del cauce en la zona de influencia con el arroyo Cañadón.

Atendiendo al trazado en planta del proyecto, el encauzamiento se cruza con esta vía

pecuaria en el P.K. 3+015, lugar donde actualmente existe un paso en hormigón que vadea el

cauce de aguas bajas. Las dimensiones actuales de este paso son de 4 m de anchura por 70

m de longitud aproximadamente.

Según el informe del Departamento de Vías Pecuarias de la Delegación de Málaga, con

fecha de 31 de agosto de 2010, se estima que se debe habilitar un paso o trazado alternativo

para dejar expedita la vía pecuaria para el tráfico ganadero y los demás usos compatibles y

complementarios, mediante la adecuación de las obras proyectadas a dicho fin, compatible con

la finalidad primordial de las obras hidráulicas de protección del cauce del río Fuengirola.

3.1. DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS DEL NUEVO PASO

La actual sección del río en el tramo donde se produce el cruce con la vía pecuaria es

de 40 – 45 m, con el nuevo encauzamiento este sección pasa a tener 110 m, con un cauce de

aguas bajas a distinto nivel de 30 m de anchura.

Para el acondicionamiento de este paso que vadea el río, se ha tenido presente que se

debe respetar el estado preexistente de la Vía Pecuaria y devolverla a su estado original antes

de la actuación, garantizando el mantenimiento de sus características y la continuidad del

tránsito ganadero y de su itinerario, así como los demás usos compatibles y complementarios.

Para ello se plantean las siguientes actuaciones:

1. Eliminación de la actual losa de hormigón (4 x 70 x 0,25 m). Demolición y

traslado de los restos de la demolición a vertedero autorizado o a lugar de

acopio.

2. Replanteo del nuevo trazado diseñado, teniendo presente el límite sur marcado

por la línea determinada por los puntos 91D y 92D coordenada UTM.




91D X = 351869,23 Y = 4045571,47

92D X = 351882,13 Y = 4045478,53

3. Cajeo con una profundidad de 10 cm, por 4,5 m de anchura en los 330 m de

longitud del paso. Creación del plano de fundación del camino, mediante el

perfilado, riego y compactación de todo el camino donde posteriormente se

construirá la base del mismo. Se mejorará con ello la capacidad portante de la

sub-base.

4. El firme se construirá con una base en zahorra artificial de 10 cm de espesor,

totalmente terminada (perfilado, riego y compactación hasta el 95 % del PM).

Sobre esta capa se extenderá una segunda capa con grava cemento de 25 cm

de espesor por 4 m de anchura en los 353 m de longitud.

Características de los materiales a emplear:

• Zahorra artificial con tamaño máximo de árido grueso de de 25 mm

• Grava-cemento GC20 estándar que cumple el PG3

o Tipo de Cemento 32.5 N

o Contenido de cemento mínimo 3.5% masa respecto al total del árido seco

(Aprox. 80-100 kg/m3)

o Resistencia media a compresión 4.5 – 7.0 N/mm2

o Transporte y puesta en obra en camiones con caja (Bañeras,

centauros…)

o Dosificación: Arena 0/5 1275 kg.

Grava 15 450 kg.

Grava 25 600 kg.

Cemento 155 kg.

Agua 1 20 Litros

5. Finalmente, con el objeto de informar a los usuarios de las vías de comunicación

que discurran dentro de la vía pecuaria o en sus límites de la presencia de

ganado con el fin de evitar posibles accidentes, se instalará un cartel a la

entrada y otro a la salida del encauzamiento indicativo del paso de ganado y del

cruce con la vía pecuaria.

Se propone la siguiente señalización, o una similar para los carteles, con una limitación

de velocidad en el cruzamiento de 20Km/ hora:


Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Radio Parámetro Longitud Rec 0.000 351833.275 4045345.173 51.908313 0.000 0.000 82.100 Cur 82.100 351893.043 4045401.460 51.908313 -13.000 0.000 9.246 Cur 91.346 351897.059 4045409.572 6.632248 242.500 0.000 36.573 Rec 127.918 351903.586 4045445.522 16.233394 0.000 0.000 32.696 Cur 160.615 351911.833 4045477.162 16.233394 -103.000 0.000 52.021 Rec 212.636 351911.960 4045528.631 384.080467 0.000 0.000 14.578 Cur 227.214 351908.352 4045542.756 384.080467 47.000 0.000 13.360 Rec 240.574 351906.918 4045555.993 2.176194 0.000 0.000 52.913 Cur 293.487 351908.726 4045608.876 2.176194 52.000 0.000 10.765 Rec 304.252 351910.201 4045619.519 15.354930 0.000 0.000 15.204 Cur 319.455 351913.833 4045634.283 15.354930 52.000 0.000 11.577 Rec 331.032 351917.822 4045645.126 29.528064 0.000 0.000 3.344 Cur 334.376 351919.317 4045648.116 29.528064 16.500 0.000 14.753 Rec 349.129 351930.588 4045656.862 86.448708 0.000 0.000 3.440

352.568 351933.951 4045657.589 86.448708





P.K. Cota Kv Tangente Flecha Pendiente 0.000 9.680 0.000 0.000 0.000 0.09777778

13.500 11.000 31.034 4.505 0.327 -0.19257113 32.480 7.345 100.119 9.680 0.468 0.00079991 210.000 7.487 750.000 13.266 0.117 -0.03457500 250.000 6.104 750.000 13.607 0.123 0.00170909 305.000 6.198 50.000 4.737 0.224 0.19120485 326.762 10.359 50.000 3.743 0.140 0.04150198 352.568 11.430 0.000 0.000 0.000

4. REPOSICIÓN DE VADOS

Además del paso de la Cañada de la Fuente de la Adelfa, existe otro paso que vadea el

cauce de aguas bajas en el río Fuengirola, situado a la altura del PK 1+200 de las obras de

encauzamiento.

Actualmente este vado, realizado en hormigón, tiene una longitud de unos 115 m con un

ancho de 4 m.

La reposición de este vado tendrá las mismas características en cuanto a preparación

del terreno, materiales y sección tipo que la del vado de la vía pecuaria, contando con una

longitud de 288 m, hasta enlazar con el acceso proyectado nº 3.


Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Radio Parámetro Longitud Cur 0.000 350264.775 4046034.388 364.057066 35.000 0.000 35.248 Rec 35.248 350262.714 4046068.102 28.170522 0.000 0.000 23.215 Cur 58.463 350272.655 4046089.081 28.170522 -57.500 0.000 23.530 Rec 81.993 350278.161 4046111.789 2.118807 0.000 0.000 33.039 Cur 115.032 350279.261 4046144.809 2.118807 10.000 0.000 12.859 Rec 127.890 350286.765 4046154.162 83.981254 0.000 0.000 139.388 Cur 267.278 350421.764 4046188.866 83.981281 9.500 0.000 2.408 Rec 269.686 350424.147 4046189.165 100.117785 0.000 0.000 6.545 Cur 276.232 350430.692 4046189.153 100.117785 -3.000 0.000 5.727 Rec 281.959 350433.530 4046193.143 378.582247 0.000 0.000 6.207

288.166 350431.481 4046199.002 378.582247


PENDIENTE LONGITUD PARÁMETRO VÉRTICE ENTRADA AL ACUERDO

SALIDA DEL ACUERDO BISECT. DIF.PEN


-0.357362 12.790 100.000 21.800 14.526 15.405 14.549 28.195 13.685 0.204 -12.790

-13.147521 12.750 100.000 39.750 12.166 33.375 13.004 46.125 12.140 0.203 12.750 -0.397906 7.844 100.000 61.000 12.081 57.078 12.097 64.922 11.758 0.077 -7.844 -8.241611 12.240 150.000 80.000 10.515 73.880 11.020 86.120 10.510 0.125 8.160 -0.081557 13.180 200.000 110.000 10.491 103.410 10.496 116.590 10.920 0.109 6.590 6.508348 13.882 200.000 160.000 13.745 153.059 13.293 166.941 13.715 0.120 -6.941 -0.432463 58.120 1500.000 212.500 13.518 183.440 13.644 241.560 14.518 0.281 3.875 3.442230 17.637 500.000 260.372 15.166 251.553 14.862 269.191 15.158 0.078 -3.527

-0.085202 283.166 15.146

P.K. TIPO COTA PENDIENTE 0.000 Pendiente 14.604 -0.3574 %

15.405 tg. Entrada 14.549 -0.3574 % 20.000 KV -100 14.427 -4.9524 % 28.195 tg. salida 13.685 -13.1475 % 33.375 tg. Entrada 13.004 -13.1475 % 40.000 KV 100 12.352 -6.5227 % 46.125 tg. salida 12.140 -0.3979 % 57.078 tg. Entrada 12.097 -0.3979 % 60.000 KV -100 12.043 -3.3198 % 64.922 tg. salida 11.758 -8.2416 % 73.880 tg. Entrada 11.020 -8.2416 % 80.000 KV 150 10.640 -4.1616 % 86.120 tg. salida 10.510 -0.0816 %

100.000 Pendiente 10.499 -0.0816 % 103.410 tg. Entrada 10.496 -0.0816 % 103.573 Punto Bajo 10.496 0.0000 % 116.590 tg. salida 10.920 6.5083 % 120.000 Rampa 11.142 6.5083 % 140.000 Rampa 12.443 6.5083 % 153.059 tg. Entrada 13.293 6.5083 % 160.000 KV -200 13.625 3.0379 % 166.076 Punto Alto 13.717 0.0000 % 166.941 tg. salida 13.715 -0.4325 % 180.000 Pendiente 13.659 -0.4325 % 183.440 tg. Entrada 13.644 -0.4325 % 189.927 Punto Bajo 13.630 0.0000 % 200.000 KV 1500 13.663 0.6716 % 220.000 KV 1500 13.931 2.0049 % 240.000 KV 1500 14.465 3.3382 % 241.560 tg. salida 14.518 3.4422 % 251.553 tg. Entrada 14.862 3.4422 % 260.000 KV -500 15.082 1.7529 % 268.765 Punto Alto 15.159 0.0000 % 269.191 tg. salida 15.158 -0.0852 % 280.000 Pendiente 15.149 -0.0852 % 283.166 Pendiente 15.146 -0.0852 %



ANEJO Nº 1.2.10.- SERVICIOS AFECTADOS Y REPOSICIONES

ANEJO Nº 1.2.10

SERVICIOS AFECTADOS Y REPOSICIONES




ANEJO Nº 1.2.10

SERVICIOS AFECTADOS Y REPOSICIONES

ÍNDICE

1.- INTRODUCCIÓN ................................................................................................... 1

2.- GESTIONES REALIZADAS .................................................................................. 1

3.- SERVICIOS AFECTADOS .................................................................................... 1

3.1.- INSTALACIONES DE ABASTECIMIENTO ................................................ 2

3.1.1.- Acosol ........................................................................................... 2

3.1.2.- Mijagua ......................................................................................... 2

3.1.3.- La Cala Resort ............................................................................. 2

3.2.- INSTALACIONES DE SANEAMIENTO ...................................................... 3

3.3.- INSTALACIONES DE TELEFONÍA ............................................................ 3

3.4.- INSTALACIONES DE GAS ......................................................................... 4

3.5.- INSTALACIONES DE RIEGO ..................................................................... 4

3.6.- INSTALACIONES ELÉCTRICAS ................................................................ 4




1.- INTRODUCCIÓN

La redacción del presente documento tiene por objeto definir y describir los servicios

existentes que previsiblemente se verán afectados por el presente proyecto y la forma de

restablecer su uso, consensuando la reposición correspondiente con las compañías y/o

organismos concesionarios o propietarios de los mismos.

También es objeto del estudio definir separadamente la reposición de cada servicio para

que se pueda segregar del proyecto fácilmente la información necesaria para tramitar la

correspondiente modificación.

La implantación del Encauzamiento en estudio, conlleva aparejada la afección a

múltiples servicios existentes, y por lo tanto la reposición o protección de los mismos, con el

objeto de mantener el servicio que en la actualidad atienden.

2.- GESTIONES REALIZADAS

En las primeras fases del proyecto, una vez conocido el trazado en líneas generales, se

ha establecido contacto con las compañías y organismos propietarios o gestores de servicios

que pudieran resultar afectados, para conocer la existencia, localización y características de los

mismos.

Se ha solicitado por escrito a las compañías y organismos que pudieran tener servicios

en el área de estudio, información acerca de las redes y/o infraestructuras que podrían verse

afectadas por el Encauzamiento. A todas ellas se les facilitó un plano a escala 1:10.000 sobre

el que se les dibujó “grosso modo” la zona que se va a afectar.

Se envió escrito a las siguientes compañías y organismos:

- Unidad de Carreteras del Estado en Málaga.

- Ferrocarriles Andaluces

- Ayuntamiento de Fuengirola.

- Ayuntamiento de Mijas.

- Gestagua

- Mijagua

- Acuamed

- La Cala Resort

- Sevillana Endesa.

- Telefónica.

- Gas Natural.

- Enagas.

- Clh.

- Jazztel.

- Ono.

- Vodafone.

- Acosol.

Las cartas enviadas así como las respuestas recibidas se adjuntan en el Anejo 13 de

Coordinación con organismos.

3.- SERVICIOS AFECTADOS

Una vez que se tuvo la cartografía del proyecto a escala 1:1000, se procedió a detectar

e inventariar “in situ” los distintos servicios que, bien se aprecian a simple vista, o bien, son

enterrados, reflejándose exteriormente en arquetas. Con este trabajo de campo y con las

contestaciones de los escritos antedichos se tiene conocimiento de los siguientes servicios

existentes en la zona del Proyecto en cuestión:

Instalaciones de Abastecimiento.

Instalaciones de Saneamiento.

Instalaciones de Telefonía.

Instalaciones de Gas.

Instalaciones de Riego.

Instalaciones Eléctricas.




Hemos de dejar constancia que la ubicación de algunos servicios enterrados es

estimativa, obtenidas, en la mayoría de los casos, de los planos facilitados siendo estos

imprecisos en su definición, escala y faltos de referencias. En todos estos casos la falta de

reflejo exterior de los servicios imposibilita su perfecta localización y en otros casos aunque

existan arquetas que identifiquen la posición no se sabe con precisión la profundidad del

mismo. En estos casos para el diseño de las reposiciones se han hecho suposiciones que

deberán comprobarse en obra.

3.1.- INSTALACIONES DE ABASTECIMIENTO

Las diversas instalaciones de abastecimiento de agua potable en el ámbito del proyecto

están gestionadas por Acosol, Mijagua y La Cala Resort.

3.1.1.- Acosol

Las tuberías e instalaciones que se ven afectadas y son gestionadas por Acosol son

dos tuberías de diámetro 1100 mm realizadas en hormigón armado con camisa de chapa que

distribuyen agua potable desde la ETAP de Río Verde a la Costa del Sol. Estas tuberías cruzan

el río Fuengirola mediante dos tuberías autoportantes, sobre las que se dispone una pasarela

peatonal, a la altura del PK 6+160. Estas dos tuberías cruzan asimismo el arroyo Pajares a la

altura del PK 1+350.

Existen además 5 pozos de captación de agua, entre los PK 3+330 y PK 4+020,

situados en la margen derecha del río Fuengirola, unidos por una conducción de fundición

dúctil de diámetro 400 mm.

La forma de reponer estos servicios es la siguiente:

En el caso de las dos tuberías de diámetro 1100 mm que cruzan el río en autoportante,

es necesario elevar la estructura que las sustenta para tener suficiente resguardo en caso de

máxima avenida, por lo que se procederá a construir una tubería provisional bajo el cauce

actual que dé servicio mientras se eleva la pasarela y las dos tuberías existentes.

Con respecto a los pozos de captación y la conducción que los une, se desplazarán de

forma paralela a su ubicación actual, dejándolos fuera del encauzamiento previsto.

3.1.2.- Mijagua

Las instalaciones de abastecimiento que se ven afectadas y son gestionadas por

Mijagua son una conducción de fundición dúctil de diámetro 600 mm que discurre por la

margen izquierda del río Fuengirola, una estación de bombeo y una conducción de diámetro

250 mm de fundición dúctil que abastece a la urbanización Cerrado del Águila desde la

estación de bombeo mencionada.

La conducción de diámetro 600 mm, que se ve afectada desde el PK 0+550 al PK

6+030, se demolerá y será sustituida por una de iguales características que discurra por el

exterior del encauzamiento en su margen izquierda.

Con respecto a la estación de bombeo, se abastece desde una derivación de una

tubería de Acosol de diámetro 250 mm, situada en la margen derecha del río Fuengirola, a la

altura del PK 4+900. Dado que la estación de bombeo queda dentro del encauzamiento

proyectado, es necesario desplazarla, proyectando una nueva estación a la altura del PK

4+700, fuera del encauzamiento. Esta nueva estación se abastecerá desde una nueva

conducción de diámetro 250 mm que parte de la conducción existente de Acosol y suministrará

agua potable a la urbanización Cerrado del Águila con una conducción así mismo de 250 mm

que conectará con la conducción existente que discurre por el Camino del Acebedo.

La nueva estación de bombeo tendrá un depósito en superficie de 220 m3 de capacidad,

adosado a una cámara de llaves en la que se ubicarán las bombas existentes en la estación

original, así como la valvulería y equipos de mando y control de las bombas.

3.1.3.- La Cala Resort

La empresa Ranchos Reunidos, S.A., propietaria de La Cala Resort, cuenta con las

siguientes instalaciones para dar servicio a la Urbanización La Cala Golf:

- Tubería de conexión con la salida del tratamiento terciario de la EDAR de

Fuengirola de 400 mm de diámetro en fundición dúctil.

- Pozo de captación en el río Fuengirola y tubería de 200 mm de diámetro en

polietileno desde dicho pozo hasta una estación de bombeo.




- Estación de bombeo con un depósito enterrado de unos 300 m3, donde se

impulsan las aguas procedentes del terciario y el pozo de captación hasta la urbanización La

Cala Golf, a través de una tubería de diámetro 315 mm realizada en polietileno, así como la

impulsión de agua potable hasta dicha urbanización mediante un bombeo en línea conectado a

una derivación de una tubería de 250 mm propiedad de Acosol. Esta impulsión se realiza con

tubería de polietileno de 200 mm de diámetro.

Dado que todas estas instalaciones quedan dentro del encauzamiento proyectado, es

necesario desplazarlas, realizando las siguientes actuaciones:

La estación de bombeo actual se demolerá, ubicando una nueva estación a la altura del

PK 4+700 en la margen derecha, fuera del encauzamiento, junto a la estación proyectada de

Mijagua. Esta nueva estación de bombeo contará con un depósito en superficie de 510 m3 de

capacidad, donde se almacenará el agua procedente del terciario de la EDAR y del pozo de

captación. Adosado a este depósito se ubicará la cámara de llaves donde se ubicarán los

grupos de bombeo instalados en la estación de bombeo, así como toda la valvulería necesaria

y los equipos de mando y control de las bombas. Este agua regenerada se impulsará mediante

una nueva conducción de polietileno de diámetro 315 mm que sustituye a la existente, y que

discurre por la margen derecha del encauzamiento desde el PK 4+700 hasta el PK 1+860

punto en el que cruza el río para pasar a discurrir por la margen izquierda hasta el PK 0+600 en

que conecta con la conducción existente no afectada por las obras.

Con respecto al bombeo de agua potable, dado que Mijagua va a asumir en un futuro

inmediato la gestión de este bombeo, según fuentes de la empresa suministradora, se ha

situado en la estación de bombeo proyectada de Mijagua, contando esta estación con dos

salidas, una para abastecer a la urbanización Cerrado del Águila (como se comentó en el

apartado anterior) y otra para la urbanización La Cala Golf. El agua para esta última se

impulsará a través de una nueva tubería de polietileno de 200 mm de diámetro, que sustituye a

la existente y discurre junto a la conducción de diámetro 315 que transporta el agua

regenerada.

3.2.- INSTALACIONES DE SANEAMIENTO

Las instalaciones de saneamiento afectadas por las obras son gestionadas por el

Ayuntamiento de Mijas, consistiendo en:

- Colector de saneamiento que discurre por la margen izquierda del río Fuengirola de

diámetro variable entre 400 y 1000 mm.

- Colector de saneamiento que discurre por la margen izquierda del río Fuengirola de

diámetro 350 mm.

Con respecto al primero, afectado desde el PK 0+580 al PK 5+540, discurre en algunos

tramos a suficiente profundidad como para no ser afectado por las obras del encauzamiento,

siendo necesaria únicamente en estos tramos la adaptación de los pozos existente a la nueva

rasante. En aquellos casos en sí se vea afectado el colector, se procederá a su demolición y su

reposición en un trazado paralelo, no afectado por el encauzamiento. La sustitución se hará

con colectores de diámetro y material iguales a los existentes.

Con respecto al segundo, se procederá a su sustitución por un trazado compatible con

el encauzamiento, siempre por la margen derecha, en los siguientes tramos:

- Del PK 3+220 al PK 4+840.

- Del PK 5+420 al PK 6+040.

La sustitución se realizará con tubería de PVC para saneamiento de diámetro 400 mm.

Con respecto a las diversas acometidas de pluviales que injieren actualmente en el

cauce del río, serán recogidas por las obras de drenaje transversal proyectadas, por lo que no

se incluyen en el capítulo de servicios afectados, a excepción de un marco de hormigón

prefabricado de 3,00 x 3,00 m que injiere en el cauce junto a la actual balsa de retención de

acarreos, en el PK 6+040, el cual es necesario prolongar para adaptarlo al nuevo

encauzamiento.

3.3.- INSTALACIONES DE TELEFONÍA

Las instalaciones de telefonía afectadas por las obras son propiedad de la compañía

Telefónica.




La afección se produce en diversas líneas aéreas, las cuales serán repuestas con

líneas de similares características en un trazado alternativo.

Las líneas afectadas se encuentran en los siguientes tramos:

- Del PK 1+780 al PK 2+180

- Del PK 5+960 al PK 6+040

3.4.- INSTALACIONES DE GAS

Las instalaciones de gas afectadas por las obras son propiedad de Gas Natural

Andalucía, S.A.

Concretamente se afecta una conducción de gas realizada con tubería de polietileno de

alta densidad PE 100 SDR-17.6 de 200 mm de diámetro (MOP 5 bar), que efectúa el cruce del

río Fuengirola a la altura de la EDAR de Fuengirola, así como dos conducciones de acero de

alta presión de 6” de diámetro, que cruzan el río a la altura de los PK 1+140 y PK 2+980.

Las reposiciones de estos tres tramos afectados se harán con tubería de iguales

características a las existentes, lastradas con manto de escollera, ejecutada según los

condicionantes indicados por Gas Natural.

3.5.- INSTALACIONES DE RIEGO

Existe un proyecto promovido por la Sociedad Estatal ACUAMED (Aguas de las

Cuencas Mediterráneas, de “Dotación de infraestructuras generales para riego con agua

residual regenerada procedente de la EDAR de Cerro del Águila (Málaga), redactado en

septiembre de 2009, que contempla, entre otras actuaciones, la ejecución de diversas

conducciones de riego por la margen derecha del río Fuengirola. De ejecutarse este proyecto

antes de que se ejecuten las obras del encauzamiento, habría que contemplar la reposición de

estas conducciones.

Los posibles tramos afectados serían los siguientes:

- Del PK 0+300 al PK 1+160: Afección de tubería de diámetro 350 mm.

- Del PK 1+160 al PK 1+200: Afección de dos tuberías de diámetro 400 mm y 200 mm.

- Del PK 2+500 al PK 2+520: Afección de una tubería de diámetro 300 mm.



El material proyectado para estas conducciones es la fundición dúctil, material que se

empleará asimismo en las reposiciones.

3.6.- INSTALACIONES ELÉCTRICAS

Las instalaciones eléctricas existentes en su mayor parte son propiedad de la Compañía

Sevillana-Endesa, si bien existen algunas derivaciones de éstas en media tensión y varias

líneas de Baja Tensión de propiedad particular.

Con fecha 19 de enero de 2010 se envía carta a Sevillana Endesa pidiendo información

sobre las instalaciones existentes en la zona afectada por el proyecto, contestando dicha

empresa con fecha 21 de enero de 2010 y enviando un plano con las líneas de Media y Alta

tensión existentes en la zona.

A partir de la recepción de la información de Sevillana y con visitas de reconocimiento a

la zona, se hace un inventario exhaustivo de las instalaciones existentes en la zona.

Se ha plasmado en un plano todas estas líneas existentes junto con el encauzamiento

proyectado, resultando que se afectan las siguientes instalaciones:

- Línea aérea de Media Tensión de 20 a 25 kV con origen en la subestación Mijas, que

discurre paralela al río Fuengirola desde el PK 0+000 al PK 3+700, contando con

apoyos en ambas márgenes, así como las derivaciones a particulares que parten de la

misma.




- Línea aérea de Media Tensión de 20 a 25 kV con origen en la subestación Mijas, que

discurre paralela al río Fuengirola desde el PK 4+600 al PK 6+050, contando con

apoyos en ambas márgenes, así como las derivaciones a particulares que parten de la

misma.

- Canalización subterránea de Media Tensión situada en la margen derecha para

alimentar a los pozos de captación de Acosol.

- Centros de transformación alimentados por dichas líneas.

Se ha efectuado un estudio de las actuaciones necesarias para solventar estas

afecciones, al objeto de tener una valoración aproximada del coste de la reposición de las

instalaciones afectadas.

No obstante, y según escrito de Endesa Distribución (ver Anejo nº 13 “Coordinación con

organismos”), en el momento de acometer las obras, estas reposiciones serán objeto de un

estudio detallado e individualizado para cada afección sobre el terreno, previa solicitud por el

interesado a la compañía suministradora.

En el primer caso, se realizan las siguientes actuaciones:

Modificación del trazado de la línea aérea, colocando los nuevos apoyos fuera del

encauzamiento, con tendido de nuevo cableado y con los elementos de maniobra y protección

necesarios según Normas Particulares de Endesa Distribución, en los siguientes tramos:

- Desde el apoyo de derivación a la línea que alimenta al CT nº 4281 “M. Ayala” al apoyo

de derivación a la línea del CT nº 4354 “Ortega Villa”, así como la derivación que parte

de la línea en este tramo, en el vano afectado.

- Desde el apoyo de derivación a la línea que alimenta al CT nº 60169 “J. Blanco Canova”

al apoyo anterior al apoyo de derivación a la línea CT nº 66326 “Hipoteclub”, así como

las derivaciones que parten de la línea en este tramo, en el vano afectado.

En el segundo caso, se realizan las siguientes actuaciones:

- Sustitución de la línea aérea de Media Tensión que alimenta al CT nº 7457 “Ranchos

Reunidos” en su totalidad, por una línea subterránea que discurre por el acerado de la

carretera A-7053.

- Modificación del trazado en planta, colocando los nuevos apoyos fuera del

encauzamiento, en el tramo que discurre desde el apoyo desde el que parte la línea que

alimenta a “Ranchos Reunidos” hasta el apoyo de derivación al CT nº 4606 “Modeco”.

Con respecto a la canalización de Acosol, se proyecta una nueva canalización

subterránea situada en la margen derecha, en el exterior del encauzamiento.

En cuanto a los centros de transformación afectados, se desplazarán a zonas cercanas

a su ubicación actual, pero situadas en el exterior del encauzamiento, alimentándolos desde las

nuevas líneas proyectadas.

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