293 Drenaje rev06 - Gobierno de Canarias · evacuándolas posteriormente a los cauces naturales,...

Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria

1.- INTRODUCCIÓN

2.- CRITERIOS DE DISEÑO

2.1.- PERIODOS DE RETORNO

2.2.- RESGUARDO

2.3.- RIESGOS DE OBSTRUCCiÓN

2.4.- TIEMPO DE CONCENTRACIÓN

2.5.- VELOCIDAD DEL FLUJO

2.6.- RIESGO DE ATERRAMIENTO

2.7.- CAPACIDAD DE DESAGÜE

2.8.- TIPOLOGÍA DE LAS OBRAS

2.9.- COEFICIENTE DE RUGOSIDAD DE MANNING

3.- DRENAJE LONGITUDINAL

3.1.- DRENAJE DE LA PLATAFORMA Y MÁRGENES

3.1.1.- CRITERIOS PREVIOS

3.1.2.- INVENTARIO DE DRENAJE LONGITUDINAL

3.1.3.- CUNETAS DE EXPLANACIÓN

4.- DRENAJE TRANSVERSAL

4.1.- CRITERIOS PREVIOS

Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria

ANEJO Nº12.- DRENAJE

ÍNDICE

INTRODUCCIÓN ................................................................

CRITERIOS DE DISEÑO Y COMPROBACIÓN ................................

PERIODOS DE RETORNO ................................

RESGUARDO ................................................................

RIESGOS DE OBSTRUCCiÓN ................................

TIEMPO DE CONCENTRACIÓN ................................

VELOCIDAD DEL FLUJO ................................

ESGO DE ATERRAMIENTO ................................

CAPACIDAD DE DESAGÜE ................................

TIPOLOGÍA DE LAS OBRAS ................................

COEFICIENTE DE RUGOSIDAD DE MANNING

DRENAJE LONGITUDINAL ................................................................

DRENAJE DE LA PLATAFORMA Y MÁRGENES

CRITERIOS PREVIOS ................................................................

INVENTARIO DE DRENAJE LONGITUDINAL

CUNETAS DE EXPLANACIÓN ................................

DRENAJE TRANSVERSAL ................................................................

CRITERIOS PREVIOS ................................................................

.......................................................... 3

..................................... 3

............................................................... 3

...................................................... 4

......................................................... 4

.................................................... 5

................................................................ 7

....................................................... 7

............................................................. 7

........................................................... 8

COEFICIENTE DE RUGOSIDAD DE MANNING ........................ 9

.................................... 10

DRENAJE DE LA PLATAFORMA Y MÁRGENES .................... 10

......................................... 10

INVENTARIO DE DRENAJE LONGITUDINAL................... 11

.................................................... 12

...................................... 14

..................................... 14

4.2.- INVENTARIO DE OBRAS DE DRENAJE EXISTENTES

4.2.1.- CRITERIOS DE COMPROBACIÓN

4.2.2.- CRITERIOS PARA O.D.T. DE NUEVA EJECUCIÓN

4.3.- OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL PROYECTADAS

4.3.1.- SUBCUENCA 1.1









4.3.10.- SUBCUENCA









Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV-

Clave: AT

Anejo Nº12.

VENTARIO DE OBRAS DE DRENAJE EXISTENTES

CRITERIOS DE COMPROBACIÓN ................................

CRITERIOS PARA O.D.T. DE NUEVA EJECUCIÓN

OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL PROYECTADAS

SUBCUENCA 1.1 ..................................................................................

SUBCUENCA 2.1 ..................................................................................

SUBCUENCA 3.1 ..................................................................................

SUBCUENCA 4.1 ..................................................................................

SUBCUENCA 5.7 ..................................................................................

BCUENCA 5.6 ..................................................................................

SUBCUENCA 5.5 ..................................................................................

SUBCUENCA 5.4 ..................................................................................

SUBCUENCA 5.3 ..................................................................................

SUBCUENCA 5.2 ..................................................................................

SUBCUENCA 5.1 ..................................................................................

SUBCUENCA 6.1 ................................................................

SUBCUENCA 8.3 ..................................................................................

SUBCUENCA 8.2 ..................................................................................

SUBCUENCA 8.1 ..................................................................................

UBCUENCA 7.1 ..................................................................................

SUBCUENCA 9.6 ..................................................................................

SUBCUENCA 9.5 ..................................................................................

Proyecto de Trazado: -1. FV-3 y FV-2”

Clave: AT -01-FV-306

Anejo Nº12. – Drenaje

Página 1

VENTARIO DE OBRAS DE DRENAJE EXISTENTES .......... 14

............................................ 16

CRITERIOS PARA O.D.T. DE NUEVA EJECUCIÓN ........ 17

OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL PROYECTADAS ....... 17

.................. 19

.................. 19

.................. 19

.................. 19

.................. 19

.................. 19

.................. 19

.................. 20

.................. 20

.................. 20

.................. 20

................................................. 20

.................. 20

.................. 20

.................. 20

.................. 21

.................. 21

.................. 21






4.3.23.- SUBCUENCA 10.6

4.3.24.- SUBCUENCA 10.5

4.3.25.- SUBCUENCA 10.4

4.3.26.- SUBCUENCA 10.3

4.3.27.- SUBCUENCA 10.2

4.3.28.- SUBCUENCA 10.1

4.4.- CAUDALES DE MÁXIMA AVENIDA

4.5.- ESTUDIO DE LAS OBRAS DE DRENAJE

TRANSVERSAL (O.D.T.)


SUBCUENCA 9.4 ................................................................

SUBCUENCA 9.3 ................................................................

SUBCUENCA 9.2 ................................................................

SUBCUENCA 9.1 ................................................................

SUBCUENCA 10.6 ................................................................

SUBCUENCA 10.5 ................................................................

SUBCUENCA 10.4 ................................................................

SUBCUENCA 10.3 ................................................................

SUBCUENCA 10.2 ................................................................

SUBCUENCA 10.1 ................................................................

CAUDALES DE MÁXIMA AVENIDA ................................

ESTUDIO DE LAS OBRAS DE DRENAJE

TRANSVERSAL (O.D.T.) ................................................................

................................................... 21

................................................... 21

................................................... 21

................................................... 21

................................................ 22

................................................ 22

................................................ 22

................................................ 22

................................................ 22

................................................ 22

........................................... 23

ESTUDIO DE LAS OBRAS DE DRENAJE

................................. 24


Clave: AT

Anejo Nº12.




Página 2


1.- INTRODUCCIÓN

El medio natural ha confeccionado a lo largo de siglos, un sistema de barrancos a

lo largo de la geografía que ha permitido el encauzamiento del agua hasta la costa.

Sin embargo, dada la gran cantidad de barrancos existentes en las islas, la

construcción de cualquier carretera introducirá con casi total seguridad,

alteraciones en el sistema fluvial preestablecido.

El presente anejo se redacta con el objetivo de analizar las restri

al flujo de agua que circula por la red de drenaje natural, y diseñar las obras y

elementos de drenaje precisos para el restablecimiento del mismo, garantizándose

en todo caso la seguridad en la circulación y la admisibilidad de los daños

originados, que no tendrán en ningún caso la consideración de catastróficos. Así

mismo es objeto de este anejo comprobar la validez hidráulica tanto de las obras

de drenaje transversal existentes como las de nueva ejecución.

Por tanto, se procederá a dime

recogida de aguas procedentes de las plataformas y márgenes vertientes,

evacuándolas posteriormente a los cauces naturales, sistemas de saneamiento y

drenaje, o a la capa freática.

De forma complementaria

restituir la continuidad de los cauces naturales interceptados mediante el

acondicionamiento de las obras existentes o la construcción de nuevas obras de

drenaje transversal.

Los cálculos relativos a lo

cuencas que afectan a las obras de drenaje transversal diseñadas y a las superficies

que drenan a los elementos de drenaje longitudinal, han sido determinados en el

Anejo de “Climatología e Hidrología”


INTRODUCCIÓN



dada la gran cantidad de barrancos existentes en las islas, la


alteraciones en el sistema fluvial preestablecido.

El presente anejo se redacta con el objetivo de analizar las restri







Por tanto, se procederá a dimensionar los elementos de drenaje necesarios para la



drenaje, o a la capa freática.

De forma complementaria a lo expuesto en el párrafo anterior, se procederá a



Los cálculos relativos a los caudales de referencia asociados a cada una de las



Anejo de “Climatología e Hidrología” del presente documento.



dada la gran cantidad de barrancos existentes en las islas, la


El presente anejo se redacta con el objetivo de analizar las restricciones impuestas







nsionar los elementos de drenaje necesarios para la



a lo expuesto en el párrafo anterior, se procederá a



s caudales de referencia asociados a cada una de las



el presente documento.

En cualquier caso, todos los cálculos referentes a drenaje han sido realizados

siguiendo las recomendaciones de la Instrucción 5.2

las directrices del Consejo Insular de Aguas de Fuerteventura.

2.- CRITERIOS DE DISEÑO Y COMPROBA

2.1.- PERIODOS DE RETORNO

Para la determinación de los caudales de referencia empleados en el

dimensionamiento de las diferentes obras de drenaje del presente documento, la

Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje Superficial

periodos de retorno, que serán de aplicación salvo una adecuada justificación.

MÍNIMOS PERIODOS DE RETORNO

TIPO DE ELEMENTO DE DRENAJE

Pasos inferiores con dificultad para desaguar por gravedad. Elementos de drenaje superficial de la plataforma y márgenes.

Obras de paso transversales

NOTAS: (1) Si la comunicación interrumpida por el corte de la carretera no pudiera restablecerse por rutas alternativas, o éstas revistieran especial dificultad, se aumentará en un grado la categoría basada en la IMD, si no fuera ya "alta". A efectos del revestigrado la categoría basada en la IMD, si no ya "baja" (2) Estos casos cubren una extensa gama, en la que los límites que razonablemente cabria imponer a las condiciones de desagüe varían ampliamente (por debsuperior) en función de las circunstancias locales: por lo que se dejan a criterio del proyectista. (3) Deberá comprobarse que no se alteran sustancialmente las condiciones de desagüe del cauce con el caudal de referencia correspondiente a un período de retorno de diez años.

Tabla de Periodos de Retorno. Fuente: Instrucción 5.2


Clave: AT

Anejo Nº12.


siguiendo las recomendaciones de la Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje Superficial”

las directrices del Consejo Insular de Aguas de Fuerteventura.

DE DISEÑO Y COMPROBACIÓN

PERIODOS DE RETORNO



“Drenaje Superficial” recomienda adoptar los siguientes


Tabla 1

MÍNIMOS PERIODOS DE RETORNO

TIPO DE ELEMENTO DE DRENAJE

IMD EN LA VÍA AFECTADA (1)

ALTA (IMD>200

0)

MEDIA (500<IMD<20

00) (IMD<50

Pasos inferiores con dificultad para desaguar por 50 25

Elementos de drenaje superficial de la plataforma y 25 10

100 (3)

(1) Si la comunicación interrumpida por el corte de la carretera no pudiera restablecerse por rutas alternativas, o éstas revistieran especial dificultad, se aumentará en un grado la categoría basada en la IMD, si no fuera ya "alta". A efectos del revestimiento de caces y cunetas se podrá rebajar en un grado la categoría basada en la IMD, si no ya "baja"

(2) Estos casos cubren una extensa gama, en la que los límites que razonablemente cabria imponer a las condiciones de desagüe varían ampliamente (por debajo de los límites de la categoría superior) en función de las circunstancias locales: por lo que se dejan a criterio del proyectista.

(3) Deberá comprobarse que no se alteran sustancialmente las condiciones de desagüe del cauce a correspondiente a un período de retorno de diez años.

Tabla de Periodos de Retorno. Fuente: Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje Superficial”




Página 3


. “Drenaje Superficial” y



los siguientes


IMD EN LA VÍA AFECTADA (1)

BAJA

(IMD<500)

(2)

(1) Si la comunicación interrumpida por el corte de la carretera no pudiera restablecerse por rutas alternativas, o éstas revistieran especial dificultad, se aumentará en un grado la categoría basada en

miento de caces y cunetas se podrá rebajar en un

(2) Estos casos cubren una extensa gama, en la que los límites que razonablemente cabria imponer ajo de los límites de la categoría

superior) en función de las circunstancias locales: por lo que se dejan a criterio del proyectista.

(3) Deberá comprobarse que no se alteran sustancialmente las condiciones de desagüe del cauce

I.C. “Drenaje Superficial”


La IMD máxima prevista para el año de puesta en servicio en el tronco de la vía

proyectada es de 39.141 Este dato han sido extraído del

No obstante, según el Decreto 86/2002 de 2 de julio por el que se aprueba el

Reglamento de Dominio Pú

pueda modificar la capacidad de evacuación de un cauce, se utilizará un periodo

de retorno de 500 años.

Por tanto, considerando los datos de IMD de la vía y la importancia de esta, se

determinan los siguientes periodos de retorno a aplicar:

− 25 años para los elementos de drenaje superficial de la

márgenes

− 50 años para pasos inferiores con dificultad para desaguar por

gravedad.

− 500 años para las obras de

2.2.- RESGUARDO

De acuerdo con el artículo 1.2 de la Instrucción 5.2

máximo nivel de la lámina de agua deberá guardar, respecto a la superficie de la

plataforma, un resguardo superior al establecido en la siguiente tabla con el fin de

evitar la interrupción del funcionamiento de la vía.



proyectada es de 39.141 Este dato han sido extraído del Anejo de Tráfico .


Reglamento de Dominio Público Hidráulico de Canarias, cuando la obra solicitada


de retorno de 500 años.


siguientes periodos de retorno a aplicar:

25 años para los elementos de drenaje superficial de la

márgenes.

50 años para pasos inferiores con dificultad para desaguar por

gravedad.

500 años para las obras de drenaje transversal.

RESGUARDO

e acuerdo con el artículo 1.2 de la Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje Superficial



la interrupción del funcionamiento de la vía.


Anejo de Tráfico .


blico Hidráulico de Canarias, cuando la obra solicitada



25 años para los elementos de drenaje superficial de la plataforma y

50 años para pasos inferiores con dificultad para desaguar por

“Drenaje Superficial”, el



RESGUARDO MÍNIMO (m) ENTRE EL MÁXIMO NIVEL DE LA LÁMINA DE AGUA Y LA SUPERFICIE DE LA PLATAFORMA

TIPO DE ELEMENTO

Drenaje superficial de la plataforma

Obras de drenaje transversal

NOTAS: (1) En caso de baja intensidad de tráfico, podrá admitirse láminas de agua de hasta 0,30 metros por encima del firme, valorando la interrupción de la circulación por esta causa.

Tabla de Resguardos Mínimos. Fuente: Instrucción 5.2

Dada la IMD de la vía proyectada, se establece que el resguardo mínimo entre el

nivel de la lámina de agua y la superficie de la plataforma será igual a 0,0

para los elementos de drenaje superficial de la plataforma y 0,5 metros para los

elementos de drenaje transversal.

En relación a lo expuesto y de acuerdo con la citada instrucción, los daños

materiales producidos a terceros por la inundación de zonas aledañas a la carretera

debida a la sobreelevación del nivel de la corriente en un cauce, provocada por la

presencia de una obra de desagüe transversal, no deberán tener la consideración de

catastróficos y, entre los que no la tengan, deberán ser admisibles, de acuerdo con

los criterios establecidos en el artículo 1.5.3.

2.3.- RIESGOS DE OBSTRUCCI

Las condiciones de funcionamiento de los elementos de drenaje superficial pueden

verse alteradas por su obstrucción debida a cuerpos arrastrados por la corriente.

Por tanto y de acuerdo con la Instrucción, el riesgo de obstrucción de las obras de


Clave: AT

Anejo Nº12.

Tabla 2


TIPO DE ELEMENTO

IMD EN LA VÍA AFECTADA

ALTA MEDIA

2000 250

Drenaje superficial de la plataforma 0

0,5 0

(1) En caso de baja intensidad de tráfico, podrá admitirse láminas de agua de hasta 0,30 metros por encima del firme, valorando la interrupción de la

Tabla de Resguardos Mínimos. Fuente: Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje Superficial”


nivel de la lámina de agua y la superficie de la plataforma será igual a 0,0


elementos de drenaje transversal.




una obra de desagüe transversal, no deberán tener la consideración de


los criterios establecidos en el artículo 1.5.3.

RIESGOS DE OBSTRUCCIÓN

iento de los elementos de drenaje superficial pueden






Página 4


IMD EN LA VÍA AFECTADA

BAJA

250

(1)

(1) En caso de baja intensidad de tráfico, podrá admitirse láminas de agua de hasta 0,30 metros por encima del firme, valorando la interrupción de la



nivel de la lámina de agua y la superficie de la plataforma será igual a 0,0 metros





una obra de desagüe transversal, no deberán tener la consideración de


iento de los elementos de drenaje superficial pueden




drenaje transversal -fundamentalmente

dependerá de las características de los cauces y zonas inundables, y puede

clasificarse en las categorías siguientes:

− Alto: Existe peligro de que la corriente arrastre arboles u objetos de

parecido tamaño.

− Medio:

dimensiones similares, en cantidades importantes.

− Bajo: No es previsible el arrastre de objetos de tamaño y en cantidad

suficiente como para obstruir el desagüe.

Si el riesgo fuera alto, la Instrucción

de drenaje transversal no funcionen a sección llena, dejando entre su intradós y el

nivel máximo del agua un resguardo mínimo de 1,5 m, mantenido en una anchura

no inferior a 12 m. Si el riesgo fuera medio, las

la mitad. De no cumplirse estas condiciones, deberá tenerse en cuenta la

sobreelevación del nivel del agua que pueda causar una obstrucción, aplicando en

los cálculos una reducción a la sección teórica de desagüe: tamb

recurrir a dispositivos especiales para retener aguas arriba a los flotantes, siempre

que se garantice su conservación.

En función a lo expuesto y considerando las características de los cauces y zonas

inundables del entorno de la traza, puede

potencial de obstrucción medio o bajo.

No obstante, las obras de drenaje transversal han sido determinadas con un

periodo de retorno de 500 años

lleva implícito un sobr

de los conductos.


fundamentalmente por vegetación arrastrada por la corriente


clasificarse en las categorías siguientes:

Existe peligro de que la corriente arrastre arboles u objetos de

parecido tamaño.

Pueden ser arrastradas cañas, arbustos y objetos de


No es previsible el arrastre de objetos de tamaño y en cantidad

suficiente como para obstruir el desagüe.

Si el riesgo fuera alto, la Instrucción establece que deberá procurarse que las obras



no inferior a 12 m. Si el riesgo fuera medio, las cifras anteriores podrán reducirse a



los cálculos una reducción a la sección teórica de desagüe: tamb


que se garantice su conservación.


inundables del entorno de la traza, puede admitirse con generalidad un riesgo

potencial de obstrucción medio o bajo.


periodo de retorno de 500 años -superior al establecido en la Instrucción

lleva implícito un sobredimensionamiento necesario para evitar las obstrucciones

por vegetación arrastrada por la corriente-


Existe peligro de que la corriente arrastre arboles u objetos de

Pueden ser arrastradas cañas, arbustos y objetos de


No es previsible el arrastre de objetos de tamaño y en cantidad

establece que deberá procurarse que las obras



cifras anteriores podrán reducirse a



los cálculos una reducción a la sección teórica de desagüe: también se podrá



admitirse con generalidad un riesgo


superior al establecido en la Instrucción-, que

edimensionamiento necesario para evitar las obstrucciones

2.4.- TIEMPO DE CONCENTRAC

Para la definición del valor del tiempo de concentración, la instrucción 5.2

“Drenaje Superficial” establece las diferentes metodologías a seguir.

En el caso de las cuencas relacionadas con el drenaje transversal, se admite como

hipótesis la circulación del agua por los cauces definidos de modo que será de

aplicación la siguiente ecuación:

Dónde:

T Duración del intervalo.

TC Tiempo de concentración en horas.

L Longitud del cauce principal (km).

J Pendiente media del cauce principal (Tanto por uno).

Sin embargo, cuando el tiempo de recorrido en flujo difuso sobre el terreno sea

relativamente apreciable, como es el caso de la plataforma

márgenes que a ella vierten, la fórmula anterior no resulta aplicable.

Si el recorrido del agua sobre la superficie fuera menor de 30 metros, se podrá

considerar que el tiempo de concentración es de cinco minutos. Este valor se p

aumentar de cinco a diez minutos al aumentar el recorrido del agua por la

plataforma de 30 a 150 metros.

En el caso de los márgenes que vierten a la plataforma, la citada instrucción

propone un ábaco de valores que permite obtener el correspondiente a

concentración en función a longitud de recorrido, pendiente media y tipo de


Clave: AT

Anejo Nº12.

TIEMPO DE CONCENTRAC IÓN

Para la definición del valor del tiempo de concentración, la instrucción 5.2

“Drenaje Superficial” establece las diferentes metodologías a seguir.

caso de las cuencas relacionadas con el drenaje transversal, se admite como


e concentración en horas.

Longitud del cauce principal (km).

Pendiente media del cauce principal (Tanto por uno).


relativamente apreciable, como es el caso de la plataforma de la carretera y de los

márgenes que a ella vierten, la fórmula anterior no resulta aplicable.


considerar que el tiempo de concentración es de cinco minutos. Este valor se p



propone un ábaco de valores que permite obtener el correspondiente a





Página 5

Para la definición del valor del tiempo de concentración, la instrucción 5.2-IC

caso de las cuencas relacionadas con el drenaje transversal, se admite como



de la carretera y de los


considerar que el tiempo de concentración es de cinco minutos. Este valor se podrá



propone un ábaco de valores que permite obtener el correspondiente al tiempo de



cobertura del terreno.

Tc para márgenes de plataformas o laderas. Fuente: Fig. 2.3 de la Instrucción 5.2

En el anejo 1.2.6 del presente documento se presentan los valores

correspondientes a dicho parámetro en función de las distintas cuencas o

superficies que en él se analizan. A modo resumen los resultados del tiempo de

concentración son los siguientes:


cobertura del terreno.

Figura 1

Tc para márgenes de plataformas o laderas. Fuente: Fig. 2.3 de la Instrucción 5.2

Superficial”



icies que en él se analizan. A modo resumen los resultados del tiempo de

concentración son los siguientes:

Tabla 3

Tc para márgenes de plataformas o laderas. Fuente: Fig. 2.3 de la Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje



icies que en él se analizan. A modo resumen los resultados del tiempo de

SUBCUENCA

LONGITUD DEL

CAUCE PRINCIPAL

(m)S-1.1 2033.69

S-2.1 11731.29

S-3.1 309.74

S-4.1 1092.71

S-5.1 1290.29

S-5.2 1599.67

S-5.3 1423.28

S-5.4 752.31

S-5.5 1228.49

S-5.6 4506.11

S-5.7 6529.53

S-6.1 3359.67

S-7.1 11613.93

S-8.1 5082.87

S-8.2 2841.49

S-8.3 1411.76

S-9.1 3621.40

S-9.2 10453.20

S-9.3 2715.88

S-9.4 4925.22

S-9.5 1494.01

S-9.6 2770.22

S-10.1 1863.86

S-10.2 1834.79

S-10.3 330.56

S-10.4 354.94

S-10.5 11258.10

S-10.6 2413.70


Clave: AT

Anejo Nº12.

LONGITUD DEL

CAUCE PRINCIPAL

(m)

PENDIENTE MEDIA DEL

CAUCE (m/m)

TIEMPO DE CONCENTRACIÓN

(h)

2033.69 0.094 0.81

11731.29 0.010 4.67

309.74 0.119 0.18

1092.71 0.104 0.49

1290.29 0.054 0.63

1599.67 0.059 0.73

1423.28 0.095 0.61

752.31 0.050 0.43

1228.49 0.117 0.53

4506.11 0.069 1.56

6529.53 0.077 2.03

3359.67 0.048 1.34

11613.93 0.030 3.77

5082.87 0.044 1.87

2841.49 0.060 1.13

1411.76 0.043 0.71

3621.40 0.064 1.34

10453.20 0.053 3.12

2715.88 0.055 1.11

4925.22 0.053 1.76

1494.01 0.048 0.72

2770.22 0.070 1.08

1863.86 0.035 0.91

1834.79 0.035 0.90

330.56 0.030 0.25

354.94 0.052 0.24

11258.10 0.028 3.73

2413.70 0.061 1.00




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2.5.- VELOCIDAD DEL FLUJO

De acuerdo con el artículo 1.5.1 de la Instrucción, se podrá considerar que la

corriente no producirá daños importantes por erosión de la superficie del cauce o

conducto si su velocidad media no excede de los límites fijados en la siguiente

tabla en función de la natural

NATURALEZA DE LA SUPERFICIE

Arena fina o limo (poca o ninguna arcilla)

Arena arcillosa dura, margas duras

Terreno parcialmente cubierto de vegetación

Arcilla, grava, pizarras blandas con cubierta vegetal

Hierba

Conglomerado, pizarras duras, rocas blandas

Mampostería, rocas duras

Hormigón

Velocidad máxima del flujo. Fuente: Artículo 1.5.1 de la Instrucción 5.2

Asimismo, con el fin de evitar la sedimentación de los sólidos transportados por la

corriente y el consiguiente aterramiento de los elementos de drenaje,

necesario adoptar una velocidad mínima, que variará en función del elemento

transportado, pero que no suele ser inferior a 0,5 m/s.

2.6.- RIESGO DE ATERRAMIEN

En lo relativo a los riesgos de aterramiento y erosión de las pequeñas obras de

drenaje transversal, la instrucción distingue dos supuestos:


VELOCIDAD DEL FLUJO

el artículo 1.5.1 de la Instrucción, se podrá considerar que la



tabla en función de la naturaleza de dicha superficie:

Tabla 4

VELOCIDAD MÁXIMA DEL AGUA

NATURALEZA DE LA SUPERFICIE VELOCIDADADMISIBLE (m/s)

Arena fina o limo (poca o ninguna arcilla) 0,20-0,60

Arena arcillosa dura, margas duras 0,60-0,90

parcialmente cubierto de vegetación 0,60-1,20

Arcilla, grava, pizarras blandas con cubierta vegetal 1,20-1,50

1,20-1,80

Conglomerado, pizarras duras, rocas blandas 1,40-2,40

Mampostería, rocas duras 3,00-4,50

4,50-6,00

Velocidad máxima del flujo. Fuente: Artículo 1.5.1 de la Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje Superficial”


corriente y el consiguiente aterramiento de los elementos de drenaje,


transportado, pero que no suele ser inferior a 0,5 m/s.

RIESGO DE ATERRAMIEN TO


sal, la instrucción distingue dos supuestos:

el artículo 1.5.1 de la Instrucción, se podrá considerar que la



MÁXIMA VELOCIDAD

ADMISIBLE (m/s)

0,60

0,90

1,20

1,50

1,80

2,40

4,50

6,00



corriente y el consiguiente aterramiento de los elementos de drenaje, será



− Aterramientos o erosión evolutiva: Son aquellos que se producen en

los cauces que buscan de un perfil de equilibrio no alcanzado.

− Aterramientos o erosión localizados: Son aquellos que se producen en

el entorno de la traza por la simple presencia de la misma.

En cuanto al primer caso, se ha considerado que los fenómenos de aterramientos o

erosión son bajos debido a las características de los cauces que cruzan la carretera

y a la madurez del relieve de la isla, con

En relación a los aterramientos localizados, la Instrucción propone un método para

evaluar el riesgo cuando son debidos a una escasez de perfil, y recomienda

mantener la cota y pendiente del cauce natural, de forma que no

significativamente las condiciones de funcionamiento del mismo.

Por otro lado, la erosión localizada es un parámetro de gran importancia pues

permite prever si las pequeñas obras de drenaje transversal estudiadas se verán

afectadas de uno u otro modo por la mayor concentración y energía cinética de la

corriente. Para la determinación de las máximas erosiones localizadas previsibles,

la Instrucción recoge en el artículo 5.3.2.3, las expresiones a emplear. Además,

ofrece una serie de recomendaciones de protección que varían en función de las

características de cada obra.

2.7.- CAPACIDAD DE DESAGÜE

Para determinar la capacidad de desagüe de cauces, de obras de drenaje transversal

y de elementos de obras de drenajes longitudinales en los que las pér

energía se deban al rozamiento con las paredes rugosas de los conductos, se aplica

la fórmula de Manning-Strickler, es decir:


Clave: AT

Anejo Nº12.

Aterramientos o erosión evolutiva: Son aquellos que se producen en


Aterramientos o erosión localizados: Son aquellos que se producen en

e la traza por la simple presencia de la misma.



y a la madurez del relieve de la isla, con una geodinámica externa avanzada.



mantener la cota y pendiente del cauce natural, de forma que no se vean alteradas

significativamente las condiciones de funcionamiento del mismo.



o u otro modo por la mayor concentración y energía cinética de la



ndaciones de protección que varían en función de las

CAPACIDAD DE DESAGÜE


y de elementos de obras de drenajes longitudinales en los que las pér


Strickler, es decir:




Página 7

Aterramientos o erosión evolutiva: Son aquellos que se producen en


Aterramientos o erosión localizados: Son aquellos que se producen en



una geodinámica externa avanzada.



se vean alteradas



o u otro modo por la mayor concentración y energía cinética de la



ndaciones de protección que varían en función de las


y de elementos de obras de drenajes longitudinales en los que las pérdidas de



Dónde:

V Velocidad media de la corriente.

Q Caudal desaguado.

S Área de la sección.

RH Radio Hidráulico (Relación entre la sección mojada y el perímetro mojado).

J Pendiente de la línea de energía.

K Coeficiente de rugosidad.

2.8.- TIPOLOGÍA DE LAS OBR

Las obras y elementos de drenaje pretenden dar continuidad a la red de drenaje

natural, reordenar y canalizar la nueva red de drenaje creada por la obra, drenar la

propia obra y cumplir las recomendaciones de la Instrucción 5.2

Superficial”.

− En los tramos de desmonte se ha diseñado una cuneta de explanación

revestida con hormigón,

evitar la infiltración del agua procedente de la plataforma a través de aquella

sin alcanzar la cuneta. En el diseño de la cuneta de desmonte se ha tenido en

cuenta las condiciones establecidas por la inst

franqueamiento seguro de la misma por algún vehículo que se salga de la

plataforma.

− También se ha proyectado una cuneta de pie de terraplén sin revestir, que

representa un elemento constructivo de seguridad, que capta los caudale

procedentes de cunetas de desmonte o de laderas que vierten hacia el

terraplén, para canalizarlos hacia obras de drenaje transversal o cauces

naturales.


Velocidad media de la corriente.

Caudal desaguado.

Área de la sección.

Radio Hidráulico (Relación entre la sección mojada y el perímetro

Pendiente de la línea de energía.

Coeficiente de rugosidad.

TIPOLOGÍA DE LAS OBR AS


rdenar y canalizar la nueva red de drenaje creada por la obra, drenar la

propia obra y cumplir las recomendaciones de la Instrucción 5.2

En los tramos de desmonte se ha diseñado una cuneta de explanación

revestida con hormigón, extendiéndose el revestimiento hasta la berma para



cuenta las condiciones establecidas por la instrucción para garantizar el


También se ha proyectado una cuneta de pie de terraplén sin revestir, que

representa un elemento constructivo de seguridad, que capta los caudale



Radio Hidráulico (Relación entre la sección mojada y el perímetro


rdenar y canalizar la nueva red de drenaje creada por la obra, drenar la

propia obra y cumplir las recomendaciones de la Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje

En los tramos de desmonte se ha diseñado una cuneta de explanación

extendiéndose el revestimiento hasta la berma para



rucción para garantizar el



representa un elemento constructivo de seguridad, que capta los caudales



− Además, no revestirla reduce los efectos medioambientales negativos

derivados de la construcción de u

explanación, si bien supone una mayor erosión y degradación de la cuneta.

No obstante, se prevé el crecimiento en ella de una ligera vegetación al

conservar una superficie húmeda al paso de la escorrentía, disminuyéndose

de este modo el riesgo potencial de erosión, teniendo en cuenta además que

la pendiente longitudinal de esta cuneta no es excesiva.

− Se ha considerado necesario diseñar cunetas de guarda en borde de talud de

excavación, que recogen el agua de la escorrentía

conectar con las cunetas de pie de terraplén, o desaguando en bajantes que

encauzan el agua hasta la obra transversal más cercana o cauce natural. Así

se evita que el agua de la ladera llegue hasta la plataforma.

− En el caso de que las cuentas de pie de terraplén o guarda en borde de talud

atraviesen zonas en las que la pendiente no sea suficiente o no esté bien

definida, se realizará una cuneta forzada o bien un desagüe hacia

barranquillo.

− Por último, las obras de drenaje transversal

comprobarán de acuerdo con los criterios de la Instrucción 5.2

Superficial”, adoptando alguna de las propuestas por la Instrucción 4.1

“Pequeñas obras de fábrica”.

− Respecto al drenaje profundo, relativo a las aguas su

comentar que a lo largo de toda la traza el nivel freático se encuentra a

bastante profundidad, debido a la escasa precipitación, y a la permeabilidad

de los terrenos afectados, etc… Por tanto, se concluye que no es preciso

adoptar medidas especiales para garantizar el drenaje profundo, pues el flujo

de agua subterránea se produce a tal profundidad que se garantiza que no


Clave: AT

Anejo Nº12.

Además, no revestirla reduce los efectos medioambientales negativos

derivados de la construcción de una cuneta revestida exterior a la




e este modo el riesgo potencial de erosión, teniendo en cuenta además que

la pendiente longitudinal de esta cuneta no es excesiva.

Se ha considerado necesario diseñar cunetas de guarda en borde de talud de

excavación, que recogen el agua de la escorrentía y le dan continuidad al



se evita que el agua de la ladera llegue hasta la plataforma.

as cuentas de pie de terraplén o guarda en borde de talud



Por último, las obras de drenaje transversal se dimensionarán y

comprobarán de acuerdo con los criterios de la Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje

Superficial”, adoptando alguna de las propuestas por la Instrucción 4.1

“Pequeñas obras de fábrica”.

Respecto al drenaje profundo, relativo a las aguas subterráneas, es preciso




edidas especiales para garantizar el drenaje profundo, pues el flujo





Página 8

Además, no revestirla reduce los efectos medioambientales negativos

na cuneta revestida exterior a la




e este modo el riesgo potencial de erosión, teniendo en cuenta además que

Se ha considerado necesario diseñar cunetas de guarda en borde de talud de

y le dan continuidad al



as cuentas de pie de terraplén o guarda en borde de talud



se dimensionarán y

I.C. “Drenaje

Superficial”, adoptando alguna de las propuestas por la Instrucción 4.1-I.C.

bterráneas, es preciso




edidas especiales para garantizar el drenaje profundo, pues el flujo



afecta a las obras diseñadas. Por ello se admite el diseño adoptado para las

cunetas de desmonte, revestidas de ho

exterior de la berma, ya que no será necesario adoptar alguna otra medida

para captar aguas procedentes del flujo subterráneo o del drenaje de las

capas del firme, que serán insignificantes o en caso de que existan será

preponderante el flujo vertical frente al horizontal.

2.9.- COEFICIENTE DE RUGOS

Con el fin de poder determinar el caudal desaguado mediante la ecuación de

Manning-Strickler expuesta en el apartado 2.7, se establece a continuación los

diferentes coeficientes de rugosidad recogidos en la Instrucción 5.2

Superficial”:

CARACTERÍSTICAS DE LA SUPERFICIE DE ROZAMIENTO

En tierra desnuda Superficie uniforme Superficie irregular En tierra Con ligera vegetación Con vegetación espesa En roca Superficie uniforme Superficie irregular Fondo de grava Cajeros de hormigón Cajeros encachados

Encachado

Revestimiento bituminoso

Hormigón proyectado

Tubo corrugado Sin pavimentar Pavimentado Tubo de fibrocemento Sin juntas Con juntas



cunetas de desmonte, revestidas de hormigón y arrancado desde el borde




eponderante el flujo vertical frente al horizontal.

COEFICIENTE DE RUGOSIDAD DE MANNING


Strickler expuesta en el apartado 2.7, se establece a continuación los

ficientes de rugosidad recogidos en la Instrucción 5.2

Tabla 5



rmigón y arrancado desde el borde




IDAD DE MANNING


Strickler expuesta en el apartado 2.7, se establece a continuación los

ficientes de rugosidad recogidos en la Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje

K (m1/3/s)

40-50 30-50 25-30 20-25 30-35 20-30 50-60 30-45

35-50

65-75

45-60

30-40 35-50 100 85


Tubo de hormigón

NOTAS: Los valores superiores se refieren a un conducto corto tienen en cuenta su envejecimiento, pequeñas, irregularidades, ligeros defectos de limpieza, pequeños cambios de dirección y forma: así como el paso de conductos a través de arquetas cuyo fondo tenga favorable el flujo del agua (Por conservar la sección del conducto en su parte inferior), siempre que estos obstáculos sean locales y limitados, el conducto no sea muy corto y la velocidad no sea muy grande. Estos valores inferiores pueden valer también para empalmprocure que el agua llegue por arriba y, a ser posible, oblicuamente, de modo que se incorpore en la dirección del conducto principal.

Coeficientes de rugosidad de Manning. Fuente: Tabla 4.1 de la Instrucción 5.2

Al margen de los coeficientes de rugosidad expuestos en el cuadro anterior, se

añaden los referentes al drenaje transversal incluidos en la tabla 5.1 de la citada

instrucción.

CARACTERÍSTICAS DE LAROZAMIENTO

Trazado y lecho regulares Alguna vegetación en los márgenes pero sin invadir el cauce Vegetación en los márgenes que penetra algo en el cauceTrazado sinuoso, con depresiones y barras en el Alguna vegetación en los márgenes pero sin invadir el cauce Vegetación en los márgenes que penetra algo en el cauceTrazado irregular con acusada interferencia de la vegetación

Coeficientes de rugosidad de Manning. Fuent

Dada la importancia de este coeficiente en la comprobación y dimensionamiento

de los elementos de drenaje, se han adoptado los criterios que se exponen a

continuación en función de las condicio

Para los elementos lineales del drenaje longitudinal

revestidas de hormigón anexas a las bermas en los tramos en desmonte y


Clave: AT

Anejo Nº12.


60-75

Los valores superiores se refieren a un conducto corto recién construido, mientras que los inferiores tienen en cuenta su envejecimiento, pequeñas, irregularidades, ligeros defectos de limpieza, pequeños cambios de dirección y forma: así como el paso de conductos a través de arquetas cuyo fondo tenga

el flujo del agua (Por conservar la sección del conducto en su parte inferior), siempre que estos obstáculos sean locales y limitados, el conducto no sea muy corto y la velocidad no sea muy grande. Estos valores inferiores pueden valer también para empalmes con conductos menores, siempre que se procure que el agua llegue por arriba y, a ser posible, oblicuamente, de modo que se incorpore en la

Coeficientes de rugosidad de Manning. Fuente: Tabla 4.1 de la Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje Superficial”



Tabla 6


K (m1/3/s)

Alguna vegetación en los márgenes pero sin invadir el cauce Vegetación en los márgenes que penetra algo en el cauce

35-40 20-25

Trazado sinuoso, con depresiones y barras en el lecho: Alguna vegetación en los márgenes pero sin invadir el cauce Vegetación en los márgenes que penetra algo en el cauce

25-35 15-20

Trazado irregular con acusada interferencia de la vegetación 10-15

Coeficientes de rugosidad de Manning. Fuente: Tabla 5.1 de la Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje Superficial”



continuación en función de las condiciones particulares de cada elemento.

elementos lineales del drenaje longitudinal, como las cunetas





Página 9

K (m1/3/s)

recién construido, mientras que los inferiores tienen en cuenta su envejecimiento, pequeñas, irregularidades, ligeros defectos de limpieza, pequeños cambios de dirección y forma: así como el paso de conductos a través de arquetas cuyo fondo tenga

el flujo del agua (Por conservar la sección del conducto en su parte inferior), siempre que estos obstáculos sean locales y limitados, el conducto no sea muy corto y la velocidad no sea muy grande.

es con conductos menores, siempre que se procure que el agua llegue por arriba y, a ser posible, oblicuamente, de modo que se incorpore en la

.C. “Drenaje Superficial”






nes particulares de cada elemento.

, como las cunetas



colectores de drenaje constituidos por tubos de hormigón vibrado se ha

adoptado un coeficiente de rugosidad de 75 m

los trabajos de mantenimiento periódicos garantizan un buen estado de

conservación de los dispositivos de drenaje anteriores.

Las cunetas de pie de terraplén se han diseñado sin revestir, au

el crecimiento en ellas de ligera vegetación al conservar una superficie

húmeda por el paso de la escorrentía. Por tanto, el coeficiente de rugosidad

adoptado ha sido de 25 m

Por último para las obras de drenaje transversal, el coeficie

es de 70 m1/3/s. Este valor es algo inferior al asignado a los elementos de

hormigón del drenaje longitudinal, considerándose así el efecto que tendrá

un estado de conservación que en general será más deficiente en las obras de

drenaje transversal, a la vez que supone un cierto margen de seguridad en la

capacidad de desaguar, dado el mayor riesgo derivado de un funcionamiento

insuficiente del drenaje transversal.

3.- DRENAJE LONGITUDINAL

3.1.- DRENAJE DE LA PLATAF

3.1.1.- CRITERIOS PREVIOS

La máxima distancia de salida de las cunetas será igual a 500 metros, resolviendo

dichas salidas con arquetas de hormigón con arenero, y desagües por medio de

bajantes, o bien a través de obras transversales para el drenaje longitudinal

habilitadas para ello. No obstante, será admisible el vertido a una obra de drenaje

transversal, empleado para tal supuesto la correspondiente arqueta, debiéndose

analizar las incidencias tanto en la ejecución de las obras cómo en el



un coeficiente de rugosidad de 75 m1/3/s, teniendo en cuenta que



Las cunetas de pie de terraplén se han diseñado sin revestir, au



adoptado ha sido de 25 m1/3/s.

Por último para las obras de drenaje transversal, el coeficie

/s. Este valor es algo inferior al asignado a los elementos de



nsversal, a la vez que supone un cierto margen de seguridad en la


insuficiente del drenaje transversal.

DRENAJE LONGITUDINAL

DRENAJE DE LA PLATAF ORMA Y MÁRGENES

CRITERIOS PREVIOS




lo. No obstante, será admisible el vertido a una obra de drenaje




/s, teniendo en cuenta que



Las cunetas de pie de terraplén se han diseñado sin revestir, aunque se prevé



Por último para las obras de drenaje transversal, el coeficiente de rugosidad

/s. Este valor es algo inferior al asignado a los elementos de



nsversal, a la vez que supone un cierto margen de seguridad en la


ORMA Y MÁRGENES




lo. No obstante, será admisible el vertido a una obra de drenaje



funcionamiento de la O.D.T.

La cota inferior del vértice deberá estar como mínimo a 30 cm por debajo de la

cota del borde inferior de la última capa drenante. En caso contrario, se deberá

estudiar la necesidad de disponer una red de subdrenaje de las capas del firme con

el fin de evacuar el agua que se filtre desde su superficie.

Asimismo, se proyectarán cunetas en varios supuestos:

− En los tramos de desmonte se ha diseñado una cuneta de explanación revestida

con hormigón, extendiéndose el revestimiento hasta la berma para evitar la

infiltración del agua procedente de la plataforma a través de aquella sin

alcanzar la cuneta.

− También se ha proyectado una cuneta de pie de terraplén sin revestir, que


procedentes de cunetas de desmonte o de laderas que vierten hacia el terraplén,

para canalizarlos hacia obras de drenaje transversal o cauces naturales.

Dadas las características enunciadas para el coeficiente de escorrentía según el

apartado de “Climatología e Hidrología” en cuneta

coeficiente tendrá un valor de C=1 dado que el firme es muy impermeable. En

cualquiera de los casos será preceptiva al dimensionamiento de cualquier elemento

del drenaje longitudinal la consulta al Consejo Insular de Aguas de F

sobre tipologías y parámetros del diseño.

Así mismo, una vez redactado los anejos de “Drenaje” y “Climatología e

Hidrología”, se presentará de manera oficial en el Consejo Insular de Aguas de

Fuerteventura, una separata del presente proyecto a

aprobación de esta administración a las obras diseñadas.


Clave: AT

Anejo Nº12.

ior del vértice deberá estar como mínimo a 30 cm por debajo de la



que se filtre desde su superficie.

Asimismo, se proyectarán cunetas en varios supuestos:

En los tramos de desmonte se ha diseñado una cuneta de explanación revestida


del agua procedente de la plataforma a través de aquella sin



esmonte o de laderas que vierten hacia el terraplén,



apartado de “Climatología e Hidrología” en cunetas revestidas de hormigón, el



del drenaje longitudinal la consulta al Consejo Insular de Aguas de Fuerteventura

sobre tipologías y parámetros del diseño.



Fuerteventura, una separata del presente proyecto al objeto de obtener la

aprobación de esta administración a las obras diseñadas.




Página 10

ior del vértice deberá estar como mínimo a 30 cm por debajo de la



En los tramos de desmonte se ha diseñado una cuneta de explanación revestida


del agua procedente de la plataforma a través de aquella sin



esmonte o de laderas que vierten hacia el terraplén,



s revestidas de hormigón, el



uerteventura



l objeto de obtener la


3.1.2.- INVENTARIO DE DRENAJ

En este apartado se recogen algunas de las secciones de cunetas características de

las carreteras análogas al tramo de estudio, a saber: F


INVENTARIO DE DRENAJ E LONGITUDINAL


las carreteras análogas al tramo de estudio, a saber: FV-1, FV

FOTO CARRETERA

FV

FV

FV

E LONGITUDINAL


1, FV-2, FV-3 y FV-20.

CARRETERA PK

FV-1 6+050

FV-2 2+610

FV-3 1+915

FOTO

Como observarse la mayoría de las cunetas son de pie de desmonte y tienen

generalmente una sección triangular revestida de hormigón. Durante el proceso de

dimensionamiento de las cunetas se estudiará en fases posteriores de manera

singular para el revestimiento, el ambiente de los hormigones dado que se observa

que ciertas cunetas presentan algunos problemas de pérdida de árido.

En el caso de las cunetas sin revestir, se puede observar como la falta de

mantenimiento ha producido que sean ocupadas por la vegetación.

Dadas las condiciones enunciadas para los coeficientes de escorrentía en el

de “Climatología e Hidrología” del presente documento, las cunetas revestidas de


Clave: AT

Anejo Nº12.

CARRETERA

FV-3

FV-20


una sección triangular revestida de hormigón. Durante el proceso de



algunos problemas de pérdida de árido.


mantenimiento ha producido que sean ocupadas por la vegetación.

Dadas las condiciones enunciadas para los coeficientes de escorrentía en el

” del presente documento, las cunetas revestidas de




Página 11

PK

4+790

3+270


una sección triangular revestida de hormigón. Durante el proceso de




Dadas las condiciones enunciadas para los coeficientes de escorrentía en el anejo

” del presente documento, las cunetas revestidas de


hormigón tendrán un coeficiente con valor igual a 1 (C=1) dada la

impermeabilidad del firme.

En cualquiera de los casos será preceptiva al dimensionamiento de cualquier

elemento del drenaje longitudinal la consulta al Consejo Insular de Aguas de

Fuerteventura sobre tipologías y parámetros del diseño.

3.1.3.- CUNETAS DE EXPLANACI

Salvo justificación de lo contrario, la Orden de 14 de mayo de 1990 por la que se

aprueba la instrucción de carreteras 5.2

de 23 de mayo de 1990), establece en el artículo 3.6.3 las condiciones de elección

de las cunetas a utilizar, imperando el franqueamiento seguro del perfil transversal

de la misma por parte d

De acuerdo con dicho artículo, se diseña la utilización de cunetas cuyos taludes

presentan una inclinación inferior a 6H:1V y unas aristas redondeadas con un

radio mínimo de 10 metros.

aplicarse los expuestos en la figura 3.11 de la citada instrucción para cunetas

triangulares y trapeciales.



impermeabilidad del firme.



Fuerteventura sobre tipologías y parámetros del diseño.

CUNETAS DE EXPLANACI ÓN


ucción de carreteras 5.2-IC «Drenaje Superficial» (BOE núm. 123,



de la misma por parte de los vehículos que se salgan de la plataforma.



radio mínimo de 10 metros. De no ser posible aplicar estos criterios, podrán


triangulares y trapeciales.





IC «Drenaje Superficial» (BOE núm. 123,



e los vehículos que se salgan de la plataforma.



car estos criterios, podrán


Taludes máximos para seguridad de cunetas. Fuente: Figura 3.11

En el tronco:

− En desmonte


Clave: AT

Anejo Nº12.

Tabla 7

Taludes máximos para seguridad de cunetas. Fuente: Figura 3.11 - Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje

Superficial”




Página 12

I.C. “Drenaje


− En terraplén

− En mediana



Clave: AT

Anejo Nº12.




Página 13


4.- DRENAJE TRANSVERSAL

4.1.- CRITERIOS PREVIOS

Se definen a continuación los criterios considerados en el análisis de las diferentes

Obras de Drenaje Transversal

comprobación (Caso de obras a reutilizar, ampliar, etc

4.2.- INVENTARIO DE OBRAS

Las obras de drenaje existentes identificadas en este anejo son las siguientes:

ODT4: se encuentra en

4 metros de ancho por 5 metros de alto.

ODT5: situada en el PK 4+934

metros de alto.


DRENAJE TRANSVERSAL

CRITERIOS PREVIOS


Obras de Drenaje Transversal (O.D.T.), distinguiendo dos supuestos, la

comprobación (Caso de obras a reutilizar, ampliar, etc.), y la nueva ejecución.

INVENTARIO DE OBRAS DE DRENAJE EXISTENTE


: se encuentra en el PK 4+155, con forma de arco con unas dimensiones de

4 metros de ancho por 5 metros de alto.

: situada en el PK 4+934, en forma de arco de 3 metros de ancho por 4


distinguiendo dos supuestos, la

), y la nueva ejecución.

DE DRENAJE EXISTENTE S


5, con forma de arco con unas dimensiones de

, en forma de arco de 3 metros de ancho por 4

ODT6: situada en el PK 5+601, actualmente tiene forma de arco per

reconstruirla con el nuevo trazado siendo l

de 4 metros de ancho por 2 metros de alto.


Clave: AT

Anejo Nº12.

, actualmente tiene forma de arco pero habrá que

truirla con el nuevo trazado siendo las dimensiones del marco rectangular

de 4 metros de ancho por 2 metros de alto.




Página 14

o habrá que

del marco rectangular



metros de ancho por 1.55 metros de alto.

ODT8: se localiza en el PK 5+937

metros de ancho por 2 metros de alto.


: situada en el PK 5+798, en forma de arco con unas dimensiones de 2

metros de ancho por 1.55 metros de alto.

se localiza en el PK 5+937, consta de un doble arco con dimensiones de 3

metros de ancho por 2 metros de alto.

, en forma de arco con unas dimensiones de 2

, consta de un doble arco con dimensiones de 3


ancho por 1 metro de alto cada uno.


Clave: AT

Anejo Nº12.

el PK 6+196, consta de dos arcos contiguos de 2 metros de

ancho por 1 metro de alto cada uno.




Página 15

, consta de dos arcos contiguos de 2 metros de


ODT10: localizada en

metros de alto, se ha reemplazado por una captación.

ODT11: se localiza en el PK 7+510, está formada por una sección circular con un

diámetro de 1 metro.


: localizada en el PK 6+690, en forma de arco con 2 metros de ancho y 1.5

metros de alto, se ha reemplazado por una captación.

: se localiza en el PK 7+510, está formada por una sección circular con un

el PK 6+690, en forma de arco con 2 metros de ancho y 1.5

: se localiza en el PK 7+510, está formada por una sección circular con un

4.2.1.- CRITERIOS DE COMPROB

De acuerdo con lo establecido en la Instrucción 5.2

diferencian distintos elementos a comprobar:

Comprobación de la geometría:

La instrucción establece a través del artículo 5.2.2.3 las mínimas dimensiones de

las ODT en función de la longitud.

Longitud (m) L<3 Mínima

dimensión (m) 0,6

Se considera ACEPTABLE si cumple con este criterio o

caso contrario.

Comprobación de la capacidad de desagüe:

Se considera ACEPTABLE

de sólidos es inferior al caudal de desagüe, y

contrario.

Comprobación del resguardo:

De acuerdo con la instrucción, se

mínimo respecto a la superfici

NO ACEPTABLE en el caso opuesto.

Comprobación de la velocidad

Tal y como se establece en el apartado 2.5 del presente documento, se

considera ACEPTABLE

velocidad máxima no supera las establecidas en dicho apartado para cada

tipo de material, y NO ACEPTABLE


Clave: AT

Anejo Nº12.

CRITERIOS DE COMPROB ACIÓN

lo establecido en la Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje superficial”, se

diferencian distintos elementos a comprobar:

Comprobación de la geometría:


longitud.

3≤L<4 4≤L<5 5≤L<10 10≤L<15

0,8 1,0 1,2 1,5

si cumple con este criterio o NO ACEPTABLE

de la capacidad de desagüe:

ACEPTABLE si el caudal de aportación incluido el arrastre

de sólidos es inferior al caudal de desagüe, y NO ACEPTABLE

l resguardo:

De acuerdo con la instrucción, se considera ACEPTABLE si el resguardo

mínimo respecto a la superficie de la plataforma es superior a 0,50 metros y

en el caso opuesto.

ón de la velocidad del flujo:


si la velocidad es superior a 0,5 m/s y la

locidad máxima no supera las establecidas en dicho apartado para cada

NO ACEPTABLE en el caso opuesto.




Página 16

“Drenaje superficial”, se


L<15 15≤L

1,8

NO ACEPTABLE en

si el caudal de aportación incluido el arrastre

NO ACEPTABLE en caso

si el resguardo

e de la plataforma es superior a 0,50 metros y


si la velocidad es superior a 0,5 m/s y la

locidad máxima no supera las establecidas en dicho apartado para cada


4.2.2.- CRITERIOS

Además de los criterios de comprobación expuestos en el apartado anterior, se

tiene en cuenta el riesgo de aterramiento y erosión en cada una de las obras.

Asimismo, se han evitado las salidas mediante bajadas escalonadas, salidas a

medio terraplén, soleras escalonadas y apoyos heterogéneos del cuerpo de la obra.

En cuanto al dimensionamiento, se ha procurado dentro de lo posible, dimensionar

cada obra de fábrica de modo que la sección del control de flujo esté a la entrada

de la misma con el fin de evita

propiedades colindantes.


CRITERIOS PARA O.D.T. DE NUEVA EJECUCIÓN




ras escalonadas y apoyos heterogéneos del cuerpo de la obra.



de la misma con el fin de evitar la posibilidad de daños materiales a las

propiedades colindantes.

NUEVA EJECUCIÓN




ras escalonadas y apoyos heterogéneos del cuerpo de la obra.



r la posibilidad de daños materiales a las

4.3.- OBRAS DE DRENAJE TRA

En este apartado se recoge la descripción

proyectadas situadas.

Las obras que se sitúan de manera inmediata

serán objeto de ampliación longitudinal y si se comprobase que su funcionamiento

hidráulico no es óptimo, se pasará al redimensionamiento de la misma.

Las ODT10 y 11 son obras de drenaje existentes que han sido reemplazada

captaciones en este proyecto.


Clave: AT

Anejo Nº12.

OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL PROYECTADAS

la descripción de las Obras de Drenaje Transversal

Las obras que se sitúan de manera inmediata al eje planteado en este contrato


hidráulico no es óptimo, se pasará al redimensionamiento de la misma.

Las ODT10 y 11 son obras de drenaje existentes que han sido reemplazada




Página 17

de Drenaje Transversal

al eje planteado en este contrato


Las ODT10 y 11 son obras de drenaje existentes que han sido reemplazadas por


REF.

O.D.T.1 P.K. 0+750

O.D.T.2 P.K. 1+230

O.D.T.3 P.K. 3+5

O.D.T.4 P.K. 4+1

O.D.T.5-1 P.K. 0+050

O.D.T.5-2 P.K. 0+630

O.D.T.6 P.K. 5+60

O.D.T.7 P.K. 5+798

O.D.T.8 P.K. 5+9

O.D.T.9 P.K. 6+19

O.D.T.10 P.K. 6+690

O.D.T.11 P.K. 7+510

O.D.T.12 P.K. 8+80

O.D.T.13 P.K. 9+11

O.D.T.14 P.K. 9+8

O.D.T.15 P.K. 10+4

O.D.T.16 P.K. 11+2

O.D.T.17 P.K. 11+78

O.D.T.18 P.K. 12+

O.D.T.19 P.K. 12+720

O.D.T.20 P.K. 12+9

O.D.T.21 P.K. 14+28

O.D.T.22 P.K. 15+0

O.D.T.23 P.K. 15+740

O.D.T.24 P.K. 16+3

O.D.T.25 P.K. 16+4

O.D.T.26.1 P.K. 16+7

O.D.T.26.2 P.K. 0+550


CARRETERA EXISTENTE

Si

750 Eje 2 Enlace Aeropuerto

P.K. 1+230 Tronco

P.K. 3+502 Tronco

P.K. 4+155 Tronco X

P.K. 0+050 Eje 12 Enlace Antigua X

P.K. 0+630 Eje 5 Enlace Antigua X

P.K. 5+601 Tronco X

798 Tronco X

P.K. 5+937 Tronco X

P.K. 6+196 Tronco X

P.K. 6+690 Tronco X

P.K. 7+510 Tronco X

P.K. 8+809 Tronco

P.K. 9+111 Tronco

P.K. 9+802 Tronco

P.K. 10+480 Tronco

P.K. 11+288 Tronco

P.K. 11+784 Tronco

P.K. 12+558 Tronco

P.K. 12+720 Tronco

P.K. 12+918 Tronco

P.K. 14+281 Tronco

P.K. 15+069 Tronco

P.K. 15+740 Tronco

P.K. 16+368 Tronco

P.K. 16+447 Tronco

P.K. 16+715 Tronco

P.K. 0+550 Eje 7 Enlace Caldereta

Tabla 8

EXISTENTE

No SECCIÓN ANCHO (m)

X Marco T4 2

X Marco Doble T1 25

X Marco T5 2

Arco simple P2 4

Arco simple A3 3

Arco simple A3 3

Rectangular T9 4

Arco simple A1 2

Arco doble A2 3

Arco doble A1 2

Arco simple 2

Circular 1

X Marco T5 2

X Marco T5 2

X Marco T5 2

X Marco Doble T2 20

X Marco T7 3

X Marco T5 2

X Marco T6 4

X Marco T5 2

X Marco Doble T20 25

X Marco T8 3

X Marco T5 2

X Marco T10 12

X Marco T5 2

X Marco T5 2

X Marco T5 2

X Marco T5 2

Inventario de Obras de Drenaje Transversal

CONDUCTO NUEVO

ALTO (m) EMBOCADURA SALIDA

2.5 Aletas Aletas

2.5 Aletas Aletas

2 Aletas Aletas

5 Aletas Muro

4 Aletas Aletas

4 Aletas Aletas

2 Aletas Aletas

1.50 Aletas Aletas

2 Aletas Aletas

1,5 Aletas Aletas

1.5 - -

1 - -

2 Aletas Aletas

2 Aletas Aletas

2 Aletas Aletas

3.5 Aletas Aletas

2.5 Aletas Aletas

2 Aletas Aletas

3 Aletas Aletas

2 Aletas Aletas

2 Aletas Aletas

3 Aletas Aletas

2 Aletas Aletas

2.5 Aletas Aletas

2 Aletas Aletas

2 Aletas Aletas

2 Aletas Aletas

2 Aletas Aletas

Inventario de Obras de Drenaje Transversal

Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV

Clave: AT

Anejo Nº12.

CONDUCTO NUEVO

SALIDA n MANNING p % LONGITUD (m)

0.0167 2,49

0.0167 1,29

0.0167 4,26

0.0167 1,26/4,21

0.0167 3,73

0.0167 3,73

0.0167 5,34

0.0167 2,94

0.0167 1,17

0.0167 1,89

- -

- -

0.0167 4,41

0.0167 3,83

0.0167 4,85

0.0167 2,70

0.0167 1,97

0.0167 1,54

0.0167 2,48

0.0167 2,02

0.0167 0,62

0.0167 2,08

0.0167 0,71

0.0167 2,18

0.0167 2,42

0.0167 4,77

0.0167 1,86

0.0167

Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”



Página 18

LONGITUD (m)

24,88

146,22

82,08

93,68

59,26

278,67

47,55

56.99

48,55

54,92

-

-

64,73

64,70

63,91

106,00

58,81

58,42

44,73

43,49

46,48

44,11

61,84

55,01

89,65

69,99

90,91


Asimismo, a continuación se describen las obras de drenaje transversal

(O.D.T.) proyectadas que permiten la evacuación de los caudales resistentes en

las distintas subcuencas.

4.3.1.- SUBCUENCA

Se localiza entre el PK 0+000 y el PK 0+745. El caudal a desaguar es de 14.12

m3/s que se propone drenar con

O.D.T.1 que consta de

metros de alto. A parte contamos con una captación en el PK 0+200 y otra en

eje 2 en el PK 0+500.

4.3.2.- SUBCUENCA

Afecta al trazado desde el PK 0+745 al PK 2+030.

Subcuenca con cauce definido (PK 1+230) correspondiente al barranco de Rio

de Cabras.

El caudal a desaguar es de 187.39 m

con una sección rectangular de 25 metros

se realizará con doble


Discurre entre el PK 2+0.30 y el PK 2+935.

Esta cuenca carece de ODT

seguidamente otra en PK 2+720.

4.3.4.- SUBCUENCA

Afecta al trazado desde el PK 2+935 hasta el PK

Subcuenca con cauce definido (PK 3+510


a continuación se describen las obras de drenaje transversal

D.T.) proyectadas que permiten la evacuación de los caudales resistentes en

las distintas subcuencas.

SUBCUENCA 1.1


/s que se propone drenar con una obra de drenaje transversa

O.D.T.1 que consta de una sección rectangular de 2 metros de ancho y 2.5

A parte contamos con una captación en el PK 0+200 y otra en

eje 2 en el PK 0+500.

SUBCUENCA 2.1


nca con cauce definido (PK 1+230) correspondiente al barranco de Rio

El caudal a desaguar es de 187.39 m3/s, que se drenará me

rectangular de 25 metros de ancho por 2.5 metros de alto que

se realizará con doble marco de 12.5 por 2.5 metros.

SUBCUENCA 3.1

Discurre entre el PK 2+0.30 y el PK 2+935.

Esta cuenca carece de ODT pero consta de dos captaciones

seguidamente otra en PK 2+720.

SUBCUENCA 4.1

Afecta al trazado desde el PK 2+935 hasta el PK 3+790.

uenca con cauce definido (PK 3+510) correspondiente al barranco del

a continuación se describen las obras de drenaje transversal

D.T.) proyectadas que permiten la evacuación de los caudales resistentes en


una obra de drenaje transversal denominada

rectangular de 2 metros de ancho y 2.5

A parte contamos con una captación en el PK 0+200 y otra en el

nca con cauce definido (PK 1+230) correspondiente al barranco de Rio

/s, que se drenará mediante la O.D.T.2,

de ancho por 2.5 metros de alto que

pero consta de dos captaciones, una en PK 2+680 y

) correspondiente al barranco del

Negrito.


consta de una sección rectangular de dimensiones 2 por 2 metros


Afecta al trazado desde el PK 3+790 al PK

Subcuenca con cauce definido (PK 4+175

Jaifa.


ya existente en forma de arco con unas dimensiones


Se localiza entre el PK 4+550 y el PK 5+300.

Subcuenca con cauce definido, que transcurre por el enlace de Antigua

cruzando el eje 12 (PK 0+050), el eje 5 (PK 0+630) y el tronco (PK 4+920)

correspondiente al barranco de Luc

El caudal a desaguar es 27.51 m3/s que se drenará con la O.D.T.5, ya existente

que solo hará falta ampliarla, fabricando la O.D.T.5.1 y la O.D.T.5.2, que tiene

forma de arco con unas dimensiones de 3 por 4 metros.


Discurre entre el PK 5+300 y el PK 5+660.

Subcuenca con cauce definido (PK 5+600)

nombre desconocido.

El caudal a desaguar es 4.34 m3/s que se drenará con la O.D.T.6, una obra que

está existente pero con el nuevo trazado habrá que volver a con

unas dimensiones de 4 por 2 metros.


Clave: AT

Anejo Nº12.

El caudal a desaguar es de 7.56 m3/s que se propone drenar con la O.D.T.3 que

rectangular de dimensiones 2 por 2 metros.


uenca con cauce definido (PK 4+175) correspondiente al barranco de

El caudal a desaguar es de 56.24 m3/s que se drenará con la O.D.T.4, una obra

ya existente en forma de arco con unas dimensiones de 4 por 5 metros.




correspondiente al barranco de Lucas.

/s que se drenará con la O.D.T.5, ya existente


forma de arco con unas dimensiones de 3 por 4 metros.

5+300 y el PK 5+660.

Subcuenca con cauce definido (PK 5+600) correspondiente a un barranco con

/s que se drenará con la O.D.T.6, una obra que

está existente pero con el nuevo trazado habrá que volver a construirla dándole

unas dimensiones de 4 por 2 metros.




Página 19

a O.D.T.3 que

) correspondiente al barranco de

/s que se drenará con la O.D.T.4, una obra



/s que se drenará con la O.D.T.5, ya existente


rrespondiente a un barranco con

/s que se drenará con la O.D.T.6, una obra que

struirla dándole


4.3.8.- SUBCUENCA



nombre desconocido.


en forma de arco de 2 por 1.55 metros.

4.3.9.- SUBCUENCA


Subcuenca con cauce definido (PK 5+940) correspondiente al barraco Hondo.


construida en forma de doble arco de 3 por 2 metros.

4.3.10.- SUBCUENCA



nombre desconocido.


también es existente y consta de dos arcos de 2 por 1 metro.

4.3.11.- SUBCUENCA


Subcuenca con cauce definido (PK 6+690) correspond

nombre desconocido.


pero por motivos del nuevo trazado se colocará una captación en ese punto que


SUBCUENCA 5.4



nombre desconocido.

El caudal a desaguar es de 1.48 m3/s que se drenará con la ya existente O.D.T.7

en forma de arco de 2 por 1.55 metros.

SUBCUENCA 5.3



El caudal a desaguar es de 17.55 m3/s que se drenará con la O.D.T.8 que ya está

construida en forma de doble arco de 3 por 2 metros.

SUBCUENCA 5.2



nombre desconocido.

El caudal a desaguar es de 3.74 m3/s que se drenará mediante la O.D.T.9 que


SUBCUENCA 5.1



nombre desconocido.

El caudal a desaguar es de 3.38 m3/s. Actualmente se encuentra la O.D.T. 10



se drenará con la ya existente O.D.T.7


e se drenará con la O.D.T.8 que ya está


/s que se drenará mediante la O.D.T.9 que


iente a un barranco con

. Actualmente se encuentra la O.D.T. 10


llevará el caudal a la O.D.T.9.



Subcuenca con cauce definido (PK 7+510) correspondiente al barranco Pilón.


pero con el nuevo trazado a ejecutar se colocará una captación en ese

punto que llevará el caudal a la siguiente, la O.D.T.12.



Subcuenca con cauce definido (PK 8+800) correspondiente a un nombre con

nombre desconocido.


12 con una sección cuadrada de 2 por 2 metros.



Subcuenca con cauce definido (PK 9+110) correspondiente al barranco de

Juana Sánchez.


sección de 2 por 2 metros.



Subcuenca con cauce definido (PK 9+850) correspondiente a un afluente del

barranco de Juana Sánchez.


Clave: AT

Anejo Nº12.

y el PK 8+040.


El caudal a desaguar es de 5.97 m3/s. Actualmente se encuentre la O.D.T. 11

pero con el nuevo trazado a ejecutar se colocará una captación en ese

punto que llevará el caudal a la siguiente, la O.D.T.12.



El caudal a desaguar es de 2.60 m3/s que se propone drenar mediante la O.D.T.

de 2 por 2 metros.



4 m3/s que se drenará con la O.D.T. 13 con un






Página 20


/s. Actualmente se encuentre la O.D.T. 11

pero con el nuevo trazado a ejecutar se colocará una captación en ese mismo


se propone drenar mediante la O.D.T.


/s que se drenará con la O.D.T. 13 con una




una sección cuadrada

4.3.16.- SUBCUENCA


Subcuenca con cauce definido (PK

Herradura.


con una sección rectangular de 20 por 3.5 metro

doble marco de 10 por 3.5 metros para reducir la luz de la O.D.T.

4.3.17.- SUBCUENCA

Discurre entre el PK 10

Subcuenca con cauce definido (PK 11+290) correspondiente al barranco de la

Monja.


una sección rectangular de 3 por 2.5 metros.

4.3.18.- SUBCUENCA



barranco de la Monja.


una sección cuadrada de 2 por 2 metros.

4.3.19.- SUBCUENCA



desaguar es de 12.86 m3/s que se drenará mediante la O.D.T.14 con

a sección cuadrada de 2 por 2 metros.

SUBCUENCA 7.1


Subcuenca con cauce definido (PK 10+450) correspondiente al barranco de La

El caudal a desaguar es de 214.62 m3/s que se propone drenar con la O.D.T.15

rectangular de 20 por 3.5 metros de alto que se realizará con


SUBCUENCA 9.6

PK 10+810 y el PK 11+490.


El caudal a desaguar es de 20.93 m3/s que se drenará mediante la O.D.T.16 con


SUBCUENCA 9.5

entre el PK 11+490 y el PK 12+090.


barranco de la Monja.

El caudal a desaguar es de 6.11 m3/s que se drenará mediante la O.D.T. 17 con


SUBCUENCA 9.4


/s que se drenará mediante la O.D.T.14 con

10+450) correspondiente al barranco de La

/s que se propone drenar con la O.D.T.15

s de alto que se realizará con



/s que se drenará mediante la O.D.T.16 con


/s que se drenará mediante la O.D.T. 17 con


Guisguey.


O.D.T. 18 con una sección rectangular de


Afecta al trazado desde el PK 12+650 hasta el PK 12+855


barranco de Barlondo.






Barlondo.


una sección rectangular de 25 por 2 metros que se resolverá mediante dos

marcos de 12.5 por 2 metros de alto.


Discurre entre el PK 13+500 y el PK 14+645

Subcuenca con cauce definido (PK

nombre desconocido.




Clave: AT

Anejo Nº12.


El caudal a desaguar es de 31.93 m3/s que se propone drenar mediante la

O.D.T. 18 con una sección rectangular de 4 por 3 metros.



El caudal a desaguar es de 8.74 m3/s que drenará mediante la O.D.T. 19




El caudal a desaguar es de 143.38 m3/s que drenará mediante la O.D.T. 20 con


marcos de 12.5 por 2 metros de alto.


Subcuenca con cauce definido (PK 14+280) correspondiente a un barranco






Página 21


/s que se propone drenar mediante la


/s que drenará mediante la O.D.T. 19 con


la O.D.T. 20 con


14+280) correspondiente a un barranco con



4.3.23.- SUBCUENCA


Subcuenca con cauce definido (PK 15+070) correspondie

nombre desconocido.



4.3.24.- SUBCUENCA


Subcuenca con cauce defini

Tijonay.



4.3.25.- SUBCUENCA


Subcuenca con cauce definido (PK 16+370) correspondiente a

nombre desconocido.


consta de una sección cuadrada de 2 por 2 metros.

4.3.26.- SUBCUENCA

Discurre entre el PK 16+430 y el P


nombre desconocido.



SUBCUENCA 10.6



nombre desconocido.

El caudal a desaguar es de 9.94 m3/s que se propone drenar mediante la O.D.T.


SUBCUENCA 10.5



El caudal a desaguar es de 86.82 m3/s que se drenará mediante la O.D.T. 23 con


SUBCUENCA 10.4


cauce definido (PK 16+370) correspondiente a

nombre desconocido.

El caudal a desaguar es de 0.24 m3/s que se drenará mediante la O.D.T.24 que

consta de una sección cuadrada de 2 por 2 metros.

SUBCUENCA 10.3



nombre desconocido.


nte a un barranco con

/s que se propone drenar mediante la O.D.T.

do (PK 15+740) correspondiente al barranco de

/s que se drenará mediante la O.D.T. 23 con

cauce definido (PK 16+370) correspondiente a un barranco de

/s que se drenará mediante la O.D.T.24 que




4.3.27.- SUBCUENCA 10.2


Subcuenca con cauce definido que transcurre por el Enlace de Caldereta

cruzando el eje 7 (PK 0+550) y el tronco (PK 16+730) y corresponde a un

barranco de nombre desconocido.


drenaje, en el eje 7 la O.D.T.26.2 y en el tronco la O.D.T.26.1 con una sección,

ambas, cuadrada de 2 por 2 metros.

4.3.28.- SUBCUENCA 10.1

Afecta a la última parte del trazado desde el PK 17+260 al PK 17+590.

Carece de obras de drenaje transvers

longitudinal que desaguará un caudal de 5.97 m

Barranco de Rio Cabras (ODT


Clave: AT

Anejo Nº12.


PK 16+705 y el PK 17+260.

bcuenca con cauce definido que transcurre por el Enlace de Caldereta


El caudal a desaguar es de 3.28 m3/s que se preñará mediante dos obras de


ambas, cuadrada de 2 por 2 metros.

Afecta a la última parte del trazado desde el PK 17+260 al PK 17+590.

Carece de obras de drenaje transversal, constando únicamente de drenaje

longitudinal que desaguará un caudal de 5.97 m3/s.

Barranco de Rio Cabras (ODT-2) Barranco de Lucas (ODT-5




Página 22

bcuenca con cauce definido que transcurre por el Enlace de Caldereta


iante dos obras de


al, constando únicamente de drenaje

5)


Bco de la Herradura (ODT

Localización de las distintas O.D.T. localizadas en el corredor

4.4.- CAUDALES DE MÁXIMA A

Los caudales de máxima avenida empleados en el presente documento fueron

determinados en el anejo correspondiente a “Climatología e Hidrología”, de

forma que se presenta a continuación una tabla resumen con los valores


de la Herradura (ODT-15) Barranco de Barlondo (ODT

Figura 2


CAUDALES DE MÁXIMA A VENIDA




Barranco de Barlondo (ODT-20)





obtenidos para el periodo de retorno

afectadas.

La elección de este periodo sigue las recomendaciones establecidas por el

Gobierno de Canarias, las cuales suponen un incremento relativamente

importante en relación al establecido en la Instrucción 5.2

Superficial” (100 años).

En cuanto a los caudales, recordar que estos han sido mayorados un 20%

debido al arrastre de sólidos según lo indicado en el Decreto 152/1990 de 31 de

Julio de 1990 sobre las “Normas Provisionales reguladoras del Régim

Explotación y Aprovechamiento del Dominio Público Hidráulico para

captaciones de aguas o para utilización de cauces” del Gobierno de Canarias.

ODT CARRETERA

1 P.K. 0+250 Eje 2

Enlace Aeropuerto

2 P.K. 1+230 Tronco

3 P.K. 3+510 Tronco

4 P.K. 4+175 Tronco

5.1 P.K. 0+050 Eje 12

Enlace Antigua

5.2 P.K. 0+630 Eje 5

Enlace Antigua

6 P.K. 5+600 Tronco

7 P.K. 5+800 Tronco

8 P.K. 5+940 Tronco

9 P.K. 6+195 Tronco

10 P.K. 6+690 Tronco






Clave: AT

Anejo Nº12.

obtenidos para el periodo de retorno de 500 años para cada una de las cuencas



importante en relación al establecido en la Instrucción 5.2-1.C “Drenaje



Julio de 1990 sobre las “Normas Provisionales reguladoras del Régim



Tabla 9

CARRETERA CAUDAL DE APORTACIÓN

SUBCUENCAS Q (T=500 Años)

Eje 2 Enlace Aeropuerto

S-1.1 14.12

Tronco S-2.1 187.39

Tronco S-4.1 7.56

Tronco S-5.7 56.24

Eje 12 Enlace Antigua

S-5.6 27.51

Eje 5 Enlace Antigua

S-5.6 27.51

Tronco S-5.5 4.34

Tronco S-5.4 1.48

Tronco S-5.3 17.55

Tronco S-5.2 3.74

Tronco S-5.1 3.38

Tronco S-6.1 5.97

Tronco S-8.3 2.60

Tronco S-8.2 7.74

Tronco S-8.1 12.86




Página 23

de 500 años para cada una de las cuencas



1.C “Drenaje



Julio de 1990 sobre las “Normas Provisionales reguladoras del Régimen de



CAUDAL DE APORTACIÓN

Q (T=500 Años)


ODT

15 P.K. 10+450

16 P.K. 11+290

17 P.K. 11+785

18 P.K. 12+560

19 P.K. 12+720

20 P.K. 12+920

21 P.K. 14+280

22 P.K. 15+070

23 P.K. 15+740

24 P.K. 16+370

25 P.K. 16+450

26.1 P.K. 16+730

26.2 P.K. 0+550


CARRETERA CAUDAL DE APORTACIÓN

SUBCUENCAS

P.K. 10+450 Tronco S-7.1

P.K. 11+290 Tronco S-9.6

P.K. 11+785 Tronco S-9.5

P.K. 12+560 Tronco S-9.4

P.K. 12+720 Tronco S-9.3

P.K. 12+920 Tronco S-9.2

P.K. 14+280 Tronco S-9.1

P.K. 15+070 Tronco S-10.6

P.K. 15+740 Tronco S-10.5

P.K. 16+370 Tronco S-10.4

P.K. 16+450 Tronco S-10.3

P.K. 16+730 Tronco S-10.2

P.K. 0+550 Eje 7

Enlace Caldereta S-10.2

Caudales de máxima avenida

CAUDAL DE APORTACIÓN

SUBCUENCAS Q (T=500 Años)

214.62

20.93

6.11

31.93

8.74

143.38

24.98

9.94

86.82

0.24

0.41

3.28

3.28

4.5.- ESTUDIO DE LAS OBRAS

(O.D.T.)

Para la comprobación, diseño y dimensionamiento de las O.D.T. proyectadas se

considerarán las recomendadas

pequeñas de fábrica”, cumpliendo en cualquier caso con lo establecido en la

Instrucción 5.2-IC “Drenaje superficial”.

En cualquier caso, la metodología seguida ha sido la siguiente:

− Definición de los caudales de c

la O.D.T. (Apartado anterior)

− Dimensionado de las secciones pendientes de las distintas obras

de drenaje.

− Comprobación de los criterios previos de diseño recogidos en

documento.

A continuación se recogen las comprobaciones y

las distintas obras de drenaje proyectadas.


Clave: AT

Anejo Nº12.

ESTUDIO DE LAS OBRAS DE DRENAJE TRANSVERS

diseño y dimensionamiento de las O.D.T. proyectadas se

considerarán las recomendadas recogidas en la Instrucción 4.1-IC “

cumpliendo en cualquier caso con lo establecido en la

IC “Drenaje superficial”.

En cualquier caso, la metodología seguida ha sido la siguiente:

Definición de los caudales de cálculo para el dimensionamiento

la O.D.T. (Apartado anterior).

de las secciones pendientes de las distintas obras

Comprobación de los criterios previos de diseño recogidos en

comprobaciones y características geométricas

proyectadas.




Página 24

DE DRENAJE TRANSVERSAL

diseño y dimensionamiento de las O.D.T. proyectadas se

IC “Obras

cumpliendo en cualquier caso con lo establecido en la

el dimensionamiento de

de las secciones pendientes de las distintas obras

Comprobación de los criterios previos de diseño recogidos en este

geométricas de



DATOS

Nº CUENCA

Nº DE OBRA

EJE

P.K.

TIPO DE OBRA

CAUDAL DE CALCULO

PENDIENTE

LONGITUD

DIMENSIONES

DIAMETRO

ANCHO

ALTO

Nº MANNING

FORMULA DE MANNNIG

Nº DE FROUDE

CALADO CRITICO

Haciendo Qc = Qm

Control a la entrada: F>1Lámina de agua

K

Manning hormigón

Manning hormigón

Manning compuesto

Sc , ac = f(yc)

H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g

Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2

F = Vm / (g * Sm/am)1/2

Qc = (g * Sc3/ac)

1/2

RESULTADOS

A SECCION LLENA

CAUDAL

ODT 1 AREA MOJADA

EJE 2 ENLACE AEROPUERTO PERIMETRO MOJADO

0+250 RADIO HIDRAULICO

MARCO 2,0x2,5 VELOCIDAD

A CAUDAL DE CALCULO

Q 14,120 m3/s CAUDAL

J 0,09400 m/m CALADO

L 2033,69 m VELOCIDAD

Nº DE FROUDE

Ø m

an 2,00 m

al 2,50 m % LLENADO

0,0167 ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA

AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

REGIMEN CRITICO:

CALADO CRITICO

CAUDAL CRITICO

VELOCIDAD CRITICA

ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA

AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

PENDIENTE CRITICA

SOBREELEVACION

Control a la entrada: F>1 Lámina de agua a la entrada

H1 Relación de alturas

Ke = 0,3 CRITERIOS DE DISEÑO

1º Q < QLLENA

0,016666667 2º Relación de alturas H0,016666667

0,0167

/2g

1/2

RESULTADOS

A SECCION LLENA

Q 73,350 m3/s

S 5,000 m2

PERIMETRO MOJADO P 7,000 m

RADIO HIDRAULICO Rh 0,714 m

V 14,670 m/s

A CAUDAL DE CALCULO

Qm 14,120 m3/s

ym 0,696 m

Vm 10,140 m/s

F 3,880 adim

F > 1 RAPIDO CONT. ENTRADA

F = 0

F < 1

27,85 %

ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA am 2,000 m

Sm 1,393 m2

PERIMETRO MOJADO Pm 3,393 m

RADIO HIDRAULICO Rhm 0,410 m

REGIMEN CRITICO:

CALADO CRITICO yc 1,719 m

CAUDAL CRITICO Qc 14,120 m3/s

VELOCIDAD CRITICA Vc 4,107 m/s

ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA ac 2,000 m

Sc 3,438 m2

PERIMETRO MOJADO Pc 5,438 m

RADIO HIDRAULICO Rhc 0,632 m

PENDIENTE CRITICA Jc 0,0086678 m/m

SOBREELEVACION

Lámina de agua a la entrada H1 2,837 m

Relación de alturas H1 / HD 1,135 adim

CRITERIOS DE DISEÑO

CUMPLE

Relación de alturas H 1 / HD <1,20 1,135 CUMPLE

REGIMEN


Clave: AT

Anejo Nº12.

CONT. ENTRADA




Página 25



DATOS

Nº CUENCA

Nº DE OBRA

EJE

P.K.

TIPO DE OBRA

CAUDAL DE CALCULO

PENDIENTE

LONGITUD

DIMENSIONES

DIAMETRO

ANCHO

ALTO

Nº MANNING

FORMULA DE MANNNIG

Nº DE FROUDE

CALADO CRITICO

Haciendo Qc = Qm

Control a la entrada: F>1

Lámina de agua

Manning hormigón

Manning hormigón

Manning compuesto

Q = 1/n * S * Rh2/3 * J

F = Vm / (g * Sm/am)1/2

Qc = (g * Sc3/ac)

1/2

Sc , ac = f(yc)

H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

CAUDAL

ODT 2 AREA MOJADA

TRONCO PERIMETRO MOJADO



A CAUDAL DE CALCULO




Nº DE FROUDE

Ø m

an 25,00 m

al 2,50 m % LLENADO


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

REGIMEN CRITICO:

CALADO CRITICO

CAUDAL CRITICO

VELOCIDAD CRITICA


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

PENDIENTE CRITICA

SOBREELEVACION




1º Q < QLLENA


0,0167

* J1/2

/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

Q 610,477 m3/s

S 62,500 m2



V 9,768 m/s

A CAUDAL DE CALCULO

Qm 187,390 m3/s

ym 1,186 m

Vm 6,317 m/s

F 1,852 adim


F = 0

F < 1

47,46 %


Sm 29,662 m2



REGIMEN CRITICO:





Sc 44,729 m2




SOBREELEVACION




CUMPLE


REGIMEN


Clave: AT

Anejo Nº12.

CONT. ENTRADA




Página 26



DATOS

Nº CUENCA

Nº DE OBRA

EJE

P.K.

TIPO DE OBRA

CAUDAL DE CALCULO

PENDIENTE

LONGITUD

DIMENSIONES

DIAMETRO

ANCHO

ALTO

Nº MANNING

FORMULA DE MANNNIG

Nº DE FROUDE

CALADO CRITICO

Haciendo Qc = Qm


K

Manning hormigón

Manning hormigón

Manning compuesto

Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2

F = Vm / (g * Sm/am)1/2

Qc = (g * Sc3/ac)

1/2

Sc , ac = f(yc)

H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

CAUDAL

ODT 3 AREA MOJADA




A CAUDAL DE CALCULO

Q 7,560 m3/s CAUDAL



Nº DE FROUDE

Ø m

an 2,00 m

al 2,00 m % LLENADO


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

REGIMEN CRITICO:

CALADO CRITICO

CAUDAL CRITICO

VELOCIDAD CRITICA


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

PENDIENTE CRITICA

SOBREELEVACION




1º Q < QLLENA


0,0167

1/2

/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

Q 58,948 m3/s

S 4,000 m2



V 14,737 m/s

A CAUDAL DE CALCULO

Qm 7,560 m3/s

ym 0,434 m

Vm 8,706 m/s

F 4,219 adim


F = 0

F < 1

21,71 %


Sm 0,868 m2



REGIMEN CRITICO:





Sc 2,267 m2




SOBREELEVACION




CUMPLE


REGIMEN


Clave: AT

Anejo Nº12.

CONT. ENTRADA




Página 27



DATOS

Nº CUENCA

Nº DE OBRA

EJE

P.K.

TIPO DE OBRA

CAUDAL DE CALCULO

PENDIENTE

LONGITUD

DIMENSIONES

DIAMETRO

ANCHO

ALTO

ALTO SEC. CIRCULAR

Nº MANNING

FORMULA DE MANNNIG

Nº DE FROUDE

CALADO CRITICO

Haciendo Qc = Qm


Lámina de agua

Ke =

Manning hormigón

Manning hormigón

Manning compuesto

Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2

F = Vm / (g * Sm/am)1/2

Qc = (g * Sc3/ac)1/2

Sc , ac = f(yc)

H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

CAUDAL

ODT 4 AREA MOJADA



ARCO 4,0x5,0 VELOCIDAD

A CAUDAL DE CALCULO




Nº DE FROUDE

Ø m

an 4,00 m

al 3,00 m % LLENADO


0,0167 AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

REGIMEN CRITICO:

CALADO CRITICO

CAUDAL CRITICO

VELOCIDAD CRITICA


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

PENDIENTE CRITICA

SOBREELEVACION

Lámina de agua a la entrada

Control a la entrada: F>1 H1 Relación de alturas

0,3 CRITERIOS DE DISEÑO

= 1º Q < QLLENA


0,0167

RESULTADOS

Q 210,745 m3/s

S 13,571 m2



V 15,529 m/s

A CAUDAL DE CALCULO

Qm 56,240 m3/s

ym 1,074 m

Vm 13,086 m/s

F 4,031 adim


F = 0

F < 1

35,81 %


Sm 4,298 m2



REGIMEN CRITICO:

yc 2,721 m

Qc 56,240 m3/s



Sc 10,885 m2





H1 / HD 1,497 adim


CUMPLE

Relación de alturas H 1 / HD <1,20 1,497 NO CUMPLE

REGIMEN


Clave: AT

Anejo Nº12.

CONT. ENTRADA




Página 28



DATOS

Nº CUENCA

Nº DE OBRA

EJE

P.K.

TIPO DE OBRA

CAUDAL DE CALCULO

PENDIENTE

LONGITUD

DIMENSIONES

DIAMETRO

ANCHO

ALTO

ALTO SEC CIRCULAR

Nº MANNING

FORMULA DE MANNNIG

Nº DE FROUDE

CALADO CRITICO

Haciendo Qc = Qm


Lámina de agua

K

Manning hormigón

Manning hormigón

Manning compuesto

Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2

F = Vm / (g * Sm/am)1/2

Qc = (g * Sc3/ac)

1/2

Sc , ac = f(yc)

H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

CAUDAL

ODT 5,1 AREA MOJADA

EJE 12 ENLACE ANTIGUA PERIMETRO MOJADO



A CAUDAL DE CALCULO




Nº DE FROUDE

Ø m

an 3,00 m

al 2,50 m % LLENADO


0,0167 AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

REGIMEN CRITICO:

CALADO CRITICO

CAUDAL CRITICO

VELOCIDAD CRITICA


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

PENDIENTE CRITICA

SOBREELEVACION


Control a la entrada: F>1 Relación de alturas

H1


Ke = 0,3 1º Q < QLLENA

2º Relación de alturas H0,016666667

0,016666667

0,0167

1/2

/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

Q 106,198 m3/s

S 8,384 m2



V 12,667 m/s

A CAUDAL DE CALCULO

Qm 27,510 m3/s

ym 0,868 m

Vm 10,559 m/s

F 3,618 adim


F = 0

F < 1

34,74 %


Sm 2,605 m2



REGIMEN CRITICO:

yc 2,047 m

Qc 27,510 m3/s



Sc 6,140 m2




SOBREELEVACION




CUMPLE


REGIMEN


Clave: AT

Anejo Nº12.

CONT. ENTRADA




Página 29



DATOS

Nº CUENCA

Nº DE OBRA

EJE

P.K.

TIPO DE OBRA

CAUDAL DE CALCULO

PENDIENTE

LONGITUD

DIMENSIONES

DIAMETRO

ANCHO

ALTO

ALTO SEC CIRCULAR

Nº MANNING

FORMULA DE MANNNIG

Nº DE FROUDE

CALADO CRITICO

Haciendo Qc = Qm


Lámina de agua

K

Manning hormigón

Manning hormigón

Manning compuesto

Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2

F = Vm / (g * Sm/am)1/2

Qc = (g * Sc3/ac)

1/2

Sc , ac = f(yc)

H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

CAUDAL

ODT 5,2 AREA MOJADA

EJE 5 ENLACE ANTIGUA PERIMETRO MOJADO



A CAUDAL DE CALCULO




Nº DE FROUDE

Ø m

an 3,00 m

al 2,50 m % LLENADO


0,0167 AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

REGIMEN CRITICO:

CALADO CRITICO

CAUDAL CRITICO

VELOCIDAD CRITICA


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

PENDIENTE CRITICA

SOBREELEVACION



H1


Ke = 0,3 1º Q < QLLENA


0,016666667

0,0167

1/2

/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

Q 106,198 m3/s

S 8,384 m2



V 12,667 m/s

A CAUDAL DE CALCULO

Qm 27,510 m3/s

ym 0,868 m

Vm 10,559 m/s

F 3,618 adim


F = 0

F < 1

34,74 %


Sm 2,605 m2



REGIMEN CRITICO:

yc 2,047 m

Qc 27,510 m3/s



Sc 6,140 m2




SOBREELEVACION




CUMPLE


REGIMEN


Clave: AT

Anejo Nº12.

CONT. ENTRADA




Página 30



DATOS

Nº CUENCA

Nº DE OBRA

EJE

P.K.

TIPO DE OBRA

CAUDAL DE CALCULO

PENDIENTE

LONGITUD

DIMENSIONES

DIAMETRO

ANCHO

ALTO

Nº MANNING

FORMULA DE MANNNIG

Nº DE FROUDE

CALADO CRITICO

Haciendo Qc = Qm


Lámina de agua

Ke

Manning hormigón

Manning hormigón

Manning compuesto

Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2

F = Vm / (g * Sm/am)1/2

Qc = (g * Sc3/ac)

1/2

Sc , ac = f(yc)

H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

CAUDAL

ODT 6 AREA MOJADA



MARCO 4,0 x 2,0 VELOCIDAD

A CAUDAL DE CALCULO

Q 4,340 m3/s CAUDAL



Nº DE FROUDE

Ø m

an 4,00 m

al 2,00 m % LLENADO


0,0167 AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

REGIMEN CRITICO:

CALADO CRITICO

CAUDAL CRITICO

VELOCIDAD CRITICA


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

PENDIENTE CRITICA

SOBREELEVACION



H1


e = 0,3 1º Q < QLLENA


0,016666667

0,0167

1/2

/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

Q 163,858 m3/s

S 8,000 m2



V 20,482 m/s

A CAUDAL DE CALCULO

Qm 4,340 m3/s

ym 0,178 m

Vm 6,113 m/s

F 4,632 adim


F = 0

F < 1

8,88 %


Sm 0,710 m2



REGIMEN CRITICO:





Sc 1,973 m2




SOBREELEVACION




CUMPLE


REGIMEN


Clave: AT

Anejo Nº12.

CONT. ENTRADA




Página 31



DATOS

Nº CUENCA

Nº DE OBRA

EJE

P.K.

TIPO DE OBRA

CAUDAL DE CALCULO

PENDIENTE

LONGITUD

DIMENSIONES

DIAMETRO

ANCHO

ALTO

ALTO SEC CIRCULAR

Nº MANNING

FORMULA DE MANNNIG

Nº DE FROUDE

CALADO CRITICO

Haciendo Qc = Qm


Ke

Manning hormigón

Manning hormigón

Manning compuesto

Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2

F = Vm / (g * Sm/am)1/2

Qc = (g * Sc3/ac)

1/2

Sc , ac = f(yc)

H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

CAUDAL

ODT 7 AREA MOJADA




A CAUDAL DE CALCULO

Q 1,480 m3/s CAUDAL



Nº DE FROUDE

Ø m

an 2,00 m

al 0,55 m % LLENADO


0,0167 AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

REGIMEN CRITICO:

CALADO CRITICO

CAUDAL CRITICO

VELOCIDAD CRITICA


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

PENDIENTE CRITICA

SOBREELEVACION



H1




0,016666667

0,0167

/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

Q 8,545 m3/s

S 1,493 m2



V 5,724 m/s

A CAUDAL DE CALCULO

Qm 1,480 m3/s

ym 0,189 m

Vm 3,924 m/s

F 2,885 adim


F = 0

F < 1

34,29 %


Sm 0,377 m2



REGIMEN CRITICO:





Sc 0,764 m2




SOBREELEVACION




CUMPLE


REGIMEN


Clave: AT

Anejo Nº12.

CONT. ENTRADA




Página 32



DATOS

Nº CUENCA

Nº DE OBRA

EJE

P.K.

TIPO DE OBRA

CAUDAL DE CALCULO

PENDIENTE

LONGITUD

DIMENSIONES

DIAMETRO

ANCHO

ALTO

ALTO SECC CIRCULAR

Nº MANNING

FORMULA DE MANNNIG

Nº DE FROUDE

CALADO CRITICO

Haciendo Qc = Qm


Ke

Manning hormigón

Manning hormigón

Manning compuesto

Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2

F = Vm / (g * Sm/am)1/2

Qc = (g * Sc3/ac)

1/2

Sc , ac = f(yc)

H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

CAUDAL

ODT 8 AREA MOJADA



DOBLE ARCO 3,0x2,0 VELOCIDAD

A CAUDAL DE CALCULO




Nº DE FROUDE

Ø m

an 3,00 m

al 0,50 m % LLENADO


0,0167 AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

REGIMEN CRITICO:

CALADO CRITICO

CAUDAL CRITICO

VELOCIDAD CRITICA


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

PENDIENTE CRITICA

SOBREELEVACION



H1




0,016666667

0,0167

/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

Q 28,860 m3/s

S 3,884 m2



V 7,431 m/s

A CAUDAL DE CALCULO

Qm 17,550 m3/s

ym 0,571 m

Vm 10,245 m/s

F 4,329 adim


F = 0

F < 1

114,20 %


Sm 1,713 m2



REGIMEN CRITICO:





Sc 4,550 m2




SOBREELEVACION




CUMPLE


REGIMEN


Clave: AT

Anejo Nº12.

CONT. ENTRADA




Página 33



DATOS

Nº CUENCA

Nº DE OBRA

EJE

P.K.

TIPO DE OBRA

CAUDAL DE CALCULO

PENDIENTE

LONGITUD

DIMENSIONES

DIAMETRO

ANCHO

ALTO SECC CIRCULAR

Nº MANNING

FORMULA DE MANNNIG

Nº DE FROUDE

CALADO CRITICO

Haciendo Qc = Qm


Lámina de agua

Ke =

Manning hormigón

Manning hormigón

Manning compuesto

Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2

F = Vm / (g * Sm/am)1/2

Qc = (g * Sc3/ac)

1/2

Sc , ac = f(yc)

H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

CAUDAL

ODT 9 AREA MOJADA



DOBLE ARCO 2,0x1,0 VELOCIDAD

A CAUDAL DE CALCULO

Q 7,120 m3/s CAUDAL



Nº DE FROUDE

Ø m

an 2,00 m

al 1,00 m % LLENADO


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

REGIMEN CRITICO:

CALADO CRITICO

CAUDAL CRITICO

VELOCIDAD CRITICA


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

PENDIENTE CRITICA

SOBREELEVACION



= 0,3 CRITERIOS DE DISEÑO

1º Q < QLLENA


0,0167

RESULTADOS

A SECCION LLENA

Q 23,570 m3/s

S 3,142 m2



V 7,503 m/s

A CAUDAL DE CALCULO

Qm 3,740 m3/s

ym 0,327 m

Vm 5,717 m/s

F 3,192 adim


F = 0

F < 1

32,71 %


Sm 0,654 m2



REGIMEN CRITICO:





Sc 1,418 m2




SOBREELEVACION




CUMPLE


REGIMEN


Clave: AT

Anejo Nº12.

CONT. ENTRADA




Página 34



DATOS

Nº CUENCA

Nº DE OBRA

EJE

P.K.

TIPO DE OBRA

CAUDAL DE CALCULO

PENDIENTE

LONGITUD

DIMENSIONES

DIAMETRO

ANCHO

ALTO

Nº MANNING

FORMULA DE MANNNIG

Nº DE FROUDE

CALADO CRITICO

Haciendo Qc = Qm


Ke

Manning hormigón

Manning hormigón

Manning compuesto

Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2

F = Vm / (g * Sm/am)1/2

Qc = (g * Sc3/ac)

1/2

Sc , ac = f(yc)

H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

CAUDAL

ODT 12 AREA MOJADA




A CAUDAL DE CALCULO

Q 8,570 m3/s CAUDAL



Nº DE FROUDE

Ø m

an 2,00 m

al 2,00 m % LLENADO


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

REGIMEN CRITICO:

CALADO CRITICO

CAUDAL CRITICO

VELOCIDAD CRITICA


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

PENDIENTE CRITICA

SOBREELEVACION



e = 0,3 CRITERIOS DE DISEÑO

1º Q < QLLENA


0,0167

1/2

/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

Q 37,904 m3/s

S 4,000 m2



V 9,476 m/s

A CAUDAL DE CALCULO

Qm 2,600 m3/s

ym 0,286 m

Vm 4,554 m/s

F 2,721 adim


F = 0

F < 1

14,28 %


Sm 0,571 m2



REGIMEN CRITICO:





Sc 1,113 m2




SOBREELEVACION




CUMPLE


REGIMEN


Clave: AT

Anejo Nº12.

CONT. ENTRADA




Página 35



DATOS

Nº CUENCA

Nº DE OBRA

EJE

P.K.

TIPO DE OBRA

CAUDAL DE CALCULO

PENDIENTE

LONGITUD

DIMENSIONES

DIAMETRO

ANCHO

ALTO

Nº MANNING

FORMULA DE MANNNIG

Nº DE FROUDE

CALADO CRITICO

Haciendo Qc = Qm


Lámina de agua

Ke

Manning hormigón

Manning hormigón

Manning compuesto

Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2

F = Vm / (g * Sm/am)1/2

Qc = (g * Sc3/ac)

1/2

Sc , ac = f(yc)

H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

CAUDAL

ODT 13 AREA MOJADA




A CAUDAL DE CALCULO

Q 7,740 m3/s CAUDAL



Nº DE FROUDE

Ø m

an 2,00 m

al 2,00 m % LLENADO


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

REGIMEN CRITICO:

CALADO CRITICO

CAUDAL CRITICO

VELOCIDAD CRITICA


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

PENDIENTE CRITICA

SOBREELEVACION




1º Q < QLLENA


0,0167

/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

Q 44,774 m3/s

S 4,000 m2



V 11,193 m/s

A CAUDAL DE CALCULO

Qm 7,740 m3/s

ym 0,533 m

Vm 7,255 m/s

F 3,171 adim


F = 0

F < 1

26,67 %


Sm 1,067 m2



REGIMEN CRITICO:





Sc 2,303 m2




SOBREELEVACION




CUMPLE


REGIMEN


Clave: AT

Anejo Nº12.

CONT. ENTRADA




Página 36



DATOS

Nº CUENCA

Nº DE OBRA

EJE

P.K.

TIPO DE OBRA

CAUDAL DE CALCULO

PENDIENTE

LONGITUD

DIMENSIONES

DIAMETRO

ANCHO

ALTO

Nº MANNING

FORMULA DE MANNNIG

Nº DE FROUDE

CALADO CRITICO

Haciendo Qc = Qm


Lámina de agua

K

Manning hormigón

Manning hormigón

Manning compuesto

Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2

F = Vm / (g * Sm/am)1/2

Qc = (g * Sc3/ac)

1/2

Sc , ac = f(yc)

H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

CAUDAL

ODT 14 AREA MOJADA




A CAUDAL DE CALCULO




Nº DE FROUDE

Ø m

an 2,00 m

al 2,50 m % LLENADO


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

REGIMEN CRITICO:

CALADO CRITICO

CAUDAL CRITICO

VELOCIDAD CRITICA


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

PENDIENTE CRITICA

SOBREELEVACION




1º Q < QLLENA


0,0167

1/2

/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

Q 50,184 m3/s

S 5,000 m2



V 10,037 m/s

A CAUDAL DE CALCULO

Qm 12,860 m3/s

ym 0,857 m

Vm 7,502 m/s

F 2,587 adim


F = 0

F < 1

34,29 %


Sm 1,714 m2



REGIMEN CRITICO:

yc 1,615 m

Qc 12,860 m3/s



Sc 3,231 m2




SOBREELEVACION




CUMPLE


REGIMEN


Clave: AT

Anejo Nº12.

CONT. ENTRADA




Página 37



DATOS

Nº CUENCA

Nº DE OBRA

EJE

P.K.

TIPO DE OBRA

CAUDAL DE CALCULO

PENDIENTE

LONGITUD

DIMENSIONES

DIAMETRO

ANCHO

ALTO

Nº MANNING

FORMULA DE MANNNIG

Nº DE FROUDE

CALADO CRITICO

Haciendo Qc = Qm


K

Manning hormigón

Manning hormigón

Manning compuesto

Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2

F = Vm / (g * Sm/am)1/2

Qc = (g * Sc3/ac)

1/2

Sc , ac = f(yc)

H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

CAUDAL

ODT 15 AREA MOJADA




A CAUDAL DE CALCULO




Nº DE FROUDE

Ø m

an 20,00 m

al 3,50 m % LLENADO


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

REGIMEN CRITICO:

CALADO CRITICO

CAUDAL CRITICO

VELOCIDAD CRITICA


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

PENDIENTE CRITICA

SOBREELEVACION




1º Q < QLLENA


0,0167

1/2

/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

Q 1370,140 m3/s

S 70,000 m2



V 19,573 m/s

A CAUDAL DE CALCULO

Qm 214,620 m3/s

ym 1,063 m

Vm 10,098 m/s

F 3,127 adim


F = 0

F < 1

30,36 %


Sm 21,255 m2



REGIMEN CRITICO:

yc 2,273 m

Qc 214,620 m3/s



Sc 45,454 m2




SOBREELEVACION




CUMPLE


REGIMEN


Clave: AT

Anejo Nº12.

CONT. ENTRADA




Página 38



DATOS

Nº CUENCA

Nº DE OBRA

EJE

P.K.

TIPO DE OBRA

CAUDAL DE CALCULO

PENDIENTE

LONGITUD

DIMENSIONES

DIAMETRO

ANCHO

ALTO

Nº MANNING

FORMULA DE MANNNIG

Nº DE FROUDE

CALADO CRITICO

Haciendo Qc = Qm


Ke

Manning hormigón

Manning hormigón

Manning compuesto

Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2

F = Vm / (g * Sm/am)1/2

Qc = (g * Sc3/ac)1/2

Sc , ac = f(yc)

H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

CAUDAL

ODT 16 AREA MOJADA




A CAUDAL DE CALCULO




Nº DE FROUDE

Ø m

an 3,00 m

al 2,50 m % LLENADO


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

REGIMEN CRITICO:

CALADO CRITICO

CAUDAL CRITICO

VELOCIDAD CRITICA


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

PENDIENTE CRITICA

SOBREELEVACION




1º Q < QLLENA


0,0167

1/2

/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

Q 113,817 m3/s

S 7,500 m2



V 15,176 m/s

A CAUDAL DE CALCULO

Qm 20,930 m3/s

ym 0,714 m

Vm 9,765 m/s

F 3,689 adim


F = 0

F < 1

28,58 %


Sm 2,143 m2



REGIMEN CRITICO:





Sc 5,117 m2




SOBREELEVACION




CUMPLE


REGIMEN


Clave: AT

Anejo Nº12.

CONT. ENTRADA




Página 39



DATOS

Nº CUENCA

Nº DE OBRA

EJE

P.K.

TIPO DE OBRA

CAUDAL DE CALCULO

PENDIENTE

LONGITUD

DIMENSIONES

DIAMETRO

ANCHO

ALTO

Nº MANNING

FORMULA DE MANNNIG

Nº DE FROUDE

CALADO CRITICO

Haciendo Qc = Qm


Lámina de agua

Ke =

Manning hormigón

Manning hormigón

Manning compuesto

Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2

F = Vm / (g * Sm/am)1/2

Qc = (g * Sc3/ac)

1/2

Sc , ac = f(yc)

H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

CAUDAL

ODT 17 AREA MOJADA




A CAUDAL DE CALCULO

Q 6,110 m3/s CAUDAL



Nº DE FROUDE

Ø m

an 2,00 m

al 2,00 m % LLENADO


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

REGIMEN CRITICO:

CALADO CRITICO

CAUDAL CRITICO

VELOCIDAD CRITICA


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

PENDIENTE CRITICA

SOBREELEVACION




1º Q < QLLENA


0,0167

RESULTADOS

A SECCION LLENA

Q 40,047 m3/s

S 4,000 m2



V 10,012 m/s

A CAUDAL DE CALCULO

Qm 6,110 m3/s

ym 0,489 m

Vm 6,246 m/s

F 2,851 adim


F = 0

F < 1

24,46 %


Sm 0,978 m2



REGIMEN CRITICO:





Sc 1,967 m2




SOBREELEVACION




CUMPLE


REGIMEN


Clave: AT

Anejo Nº12.

CONT. ENTRADA




Página 40



DATOS

Nº CUENCA

Nº DE OBRA

EJE

P.K.

TIPO DE OBRA

CAUDAL DE CALCULO

PENDIENTE

LONGITUD

DIMENSIONES

DIAMETRO

ANCHO

ALTO

Nº MANNING

FORMULA DE MANNNIG

Nº DE FROUDE

CALADO CRITICO

Haciendo Qc = Qm


Ke =

Manning hormigón

Manning hormigón

Manning compuesto

Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2

F = Vm / (g * Sm/am)1/2

Qc = (g * Sc3/ac)

1/2

Sc , ac = f(yc)

H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

CAUDAL

ODT 18 AREA MOJADA




A CAUDAL DE CALCULO




Nº DE FROUDE

Ø m

an 4,00 m

al 3,00 m % LLENADO


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

REGIMEN CRITICO:

CALADO CRITICO

CAUDAL CRITICO

VELOCIDAD CRITICA


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

PENDIENTE CRITICA

SOBREELEVACION




1º Q < QLLENA


0,0167

RESULTADOS

A SECCION LLENA

Q 186,806 m3/s

S 12,000 m2



V 15,567 m/s

A CAUDAL DE CALCULO

Qm 31,930 m3/s

ym 0,828 m

Vm 9,646 m/s

F 3,386 adim


F = 0

F < 1

27,58 %


Sm 3,310 m2



REGIMEN CRITICO:





Sc 7,463 m2




SOBREELEVACION




CUMPLE


REGIMEN


Clave: AT

Anejo Nº12.

CONT. ENTRADA




Página 41



DATOS

Nº CUENCA

Nº DE OBRA

EJE

P.K.

TIPO DE OBRA

CAUDAL DE CALCULO

PENDIENTE

LONGITUD

DIMENSIONES

DIAMETRO

ANCHO

ALTO

Nº MANNING

FORMULA DE MANNNIG

Nº DE FROUDE

CALADO CRITICO

Haciendo Qc = Qm


Lámina de agua

K

Manning hormigón

Manning hormigón

Manning compuesto

Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2

F = Vm / (g * Sm/am)1/2

Qc = (g * Sc3/ac)

1/2

Sc , ac = f(yc)

H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

CAUDAL

ODT 19 AREA MOJADA




A CAUDAL DE CALCULO

Q 8,740 m3/s CAUDAL



Nº DE FROUDE

Ø m

an 2,00 m

al 2,00 m % LLENADO


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

REGIMEN CRITICO:

CALADO CRITICO

CAUDAL CRITICO

VELOCIDAD CRITICA


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

PENDIENTE CRITICA

SOBREELEVACION




1º Q < QLLENA


0,0167

1/2

/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

Q 42,868 m3/s

S 4,000 m2



V 10,717 m/s

A CAUDAL DE CALCULO

Qm 8,740 m3/s

ym 0,599 m

Vm 7,297 m/s

F 3,011 adim


F = 0

F < 1

29,94 %


Sm 1,198 m2



REGIMEN CRITICO:


Qc 8,740 m3/s



Sc 2,497 m2




SOBREELEVACION




CUMPLE


REGIMEN


Clave: AT

Anejo Nº12.

CONT. ENTRADA




Página 42



DATOS

Nº CUENCA

Nº DE OBRA

EJE

P.K.

TIPO DE OBRA

CAUDAL DE CALCULO

PENDIENTE

LONGITUD

DIMENSIONES

DIAMETRO

ANCHO

ALTO

Nº MANNING

FORMULA DE MANNNIG

Nº DE FROUDE

CALADO CRITICO

Haciendo Qc = Qm


Lámina de agua

Ke

Manning hormigón

Manning hormigón

Manning compuesto

Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2

F = Vm / (g * Sm/am)1/2

Qc = (g * Sc3/ac)1/2

Sc , ac = f(yc)

H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

CAUDAL

ODT 20 AREA MOJADA




A CAUDAL DE CALCULO




Nº DE FROUDE

Ø m

an 25,00 m

al 2,00 m % LLENADO


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

REGIMEN CRITICO:

CALADO CRITICO

CAUDAL CRITICO

VELOCIDAD CRITICA


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

PENDIENTE CRITICA

SOBREELEVACION




1º Q < QLLENA


0,0167

1/2

/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

Q 991,074 m3/s

S 50,000 m2



V 19,821 m/s

A CAUDAL DE CALCULO

Qm 130,000 m3/s

ym 0,567 m

Vm 9,170 m/s

F 3,888 adim


F = 0

F < 1

28,35 %


Sm 14,177 m2



REGIMEN CRITICO:


Qc 130,000 m3/s



Sc 35,053 m2




SOBREELEVACION




CUMPLE


REGIMEN


Clave: AT

Anejo Nº12.

CONT. ENTRADA




Página 43



DATOS

Nº CUENCA

Nº DE OBRA

EJE

P.K.

TIPO DE OBRA

CAUDAL DE CALCULO

PENDIENTE

LONGITUD

DIMENSIONES

DIAMETRO

ANCHO

ALTO

Nº MANNING

FORMULA DE MANNNIG

Nº DE FROUDE

CALADO CRITICO

Haciendo Qc = Qm


Lámina de agua

Ke

Manning hormigón

Manning hormigón

Manning compuesto

Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2

F = Vm / (g * Sm/am)1/2

Qc = (g * Sc3/ac)1/2

Sc , ac = f(yc)

H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

CAUDAL

ODT 21 AREA MOJADA




A CAUDAL DE CALCULO




Nº DE FROUDE

Ø m

an 3,00 m

al 3,00 m % LLENADO


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

REGIMEN CRITICO:

CALADO CRITICO

CAUDAL CRITICO

VELOCIDAD CRITICA


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

PENDIENTE CRITICA

SOBREELEVACION




1º Q < QLLENA


0,0167

1/2

/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

Q 136,338 m3/s

S 9,000 m2



V 15,149 m/s

A CAUDAL DE CALCULO

Qm 24,980 m3/s

ym 0,833 m

Vm 9,992 m/s

F 3,495 adim


F = 0

F < 1

27,78 %


Sm 2,500 m2



REGIMEN CRITICO:





Sc 5,757 m2




SOBREELEVACION




CUMPLE


REGIMEN


Clave: AT

Anejo Nº12.

CONT. ENTRADA




Página 44



DATOS

Nº CUENCA

Nº DE OBRA

EJE

P.K.

TIPO DE OBRA

CAUDAL DE CALCULO

PENDIENTE

LONGITUD

DIMENSIONES

DIAMETRO

ANCHO

ALTO

Nº MANNING

FORMULA DE MANNNIG

Nº DE FROUDE

CALADO CRITICO

Haciendo Qc = Qm


Lámina de agua

Ke

Manning hormigón

Manning hormigón

Manning compuesto

Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2

F = Vm / (g * Sm/am)1/2

Qc = (g * Sc3/ac)

1/2

Sc , ac = f(yc)

H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

CAUDAL

ODT 22 AREA MOJADA




A CAUDAL DE CALCULO

Q 9,940 m3/s CAUDAL



Nº DE FROUDE

Ø m

an 2,00 m

al 2,00 m % LLENADO


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

REGIMEN CRITICO:

CALADO CRITICO

CAUDAL CRITICO

VELOCIDAD CRITICA


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

PENDIENTE CRITICA

SOBREELEVACION




1º Q < QLLENA


0,0167

/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

Q 45,145 m3/s

S 4,000 m2



V 11,286 m/s

A CAUDAL DE CALCULO

Qm 9,940 m3/s

ym 0,632 m

Vm 7,859 m/s

F 3,155 adim


F = 0

F < 1

31,62 %


Sm 1,265 m2



REGIMEN CRITICO:





Sc 2,721 m2




SOBREELEVACION




CUMPLE


REGIMEN


Clave: AT

Anejo Nº12.

CONT. ENTRADA




Página 45



DATOS

Nº CUENCA

Nº DE OBRA

EJE

P.K.

TIPO DE OBRA

CAUDAL DE CALCULO

PENDIENTE

LONGITUD

DIMENSIONES

DIAMETRO

ANCHO

ALTO

Nº MANNING

FORMULA DE MANNNIG

Nº DE FROUDE

CALADO CRITICO

Haciendo Qc = Qm


Lámina de agua

Ke

Manning hormigón

Manning hormigón

Manning compuesto

Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2

F = Vm / (g * Sm/am)1/2

Qc = (g * Sc3/ac)

1/2

Sc , ac = f(yc)

H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

CAUDAL

ODT 23 AREA MOJADA




A CAUDAL DE CALCULO




Nº DE FROUDE

Ø m

an 12,00 m

al 2,50 m % LLENADO


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

REGIMEN CRITICO:

CALADO CRITICO

CAUDAL CRITICO

VELOCIDAD CRITICA


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

PENDIENTE CRITICA

SOBREELEVACION




1º Q < QLLENA


0,0167

1/2

/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

Q 438,967 m3/s

S 30,000 m2



V 14,632 m/s

A CAUDAL DE CALCULO

Qm 86,820 m3/s

ym 0,868 m

Vm 8,333 m/s

F 2,855 adim


F = 0

F < 1

34,73 %


Sm 10,418 m2



REGIMEN CRITICO:





Sc 20,969 m2




SOBREELEVACION




CUMPLE


REGIMEN


Clave: AT

Anejo Nº12.

CONT. ENTRADA




Página 46



DATOS

Nº CUENCA

Nº DE OBRA

EJE

P.K.

TIPO DE OBRA

CAUDAL DE CALCULO

PENDIENTE

LONGITUD

DIMENSIONES

DIAMETRO

ANCHO

ALTO

Nº MANNING

FORMULA DE MANNNIG

Nº DE FROUDE

CALADO CRITICO

Haciendo Qc = Qm


Lámina de agua

Ke

Manning hormigón

Manning hormigón

Manning compuesto

Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2

F = Vm / (g * Sm/am)1/2

Qc = (g * Sc3/ac)

1/2

Sc , ac = f(yc)

H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

CAUDAL

ODT 24 AREA MOJADA




A CAUDAL DE CALCULO

Q 0,240 m3/s CAUDAL



Nº DE FROUDE

Ø m

an 2,00 m

al 2,00 m % LLENADO


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

REGIMEN CRITICO:

CALADO CRITICO

CAUDAL CRITICO

VELOCIDAD CRITICA


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

PENDIENTE CRITICA

SOBREELEVACION




1º Q < QLLENA


0,0167

/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

Q 41,682 m3/s

S 4,000 m2



V 10,421 m/s

A CAUDAL DE CALCULO

Qm 0,240 m3/s

ym 0,060 m

Vm 2,009 m/s

F 2,623 adim


F = 0

F < 1

2,99 %


Sm 0,120 m2



REGIMEN CRITICO:





Sc 0,227 m2




SOBREELEVACION




CUMPLE


REGIMEN


Clave: AT

Anejo Nº12.

CONT. ENTRADA




Página 47



DATOS

Nº CUENCA

Nº DE OBRA

EJE

P.K.

TIPO DE OBRA

CAUDAL DE CALCULO

PENDIENTE

LONGITUD

DIMENSIONES

DIAMETRO

ANCHO

ALTO

Nº MANNING

FORMULA DE MANNNIG

Nº DE FROUDE

CALADO CRITICO

Haciendo Qc = Qm


Ke

Manning hormigón

Manning hormigón

Manning compuesto

Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2

F = Vm / (g * Sm/am)1/2

Qc = (g * Sc3/ac)

1/2

Sc , ac = f(yc)

H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

CAUDAL

ODT 25 AREA MOJADA




A CAUDAL DE CALCULO

Q 0,410 m3/s CAUDAL



Nº DE FROUDE

Ø m

an 2,00 m

al 2,00 m % LLENADO


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

REGIMEN CRITICO:

CALADO CRITICO

CAUDAL CRITICO

VELOCIDAD CRITICA


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

PENDIENTE CRITICA

SOBREELEVACION




1º Q < QLLENA


0,0167

1/2

/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

Q 31,660 m3/s

S 4,000 m2



V 7,915 m/s

A CAUDAL DE CALCULO

Qm 0,410 m3/s

ym 0,099 m

Vm 2,079 m/s

F 2,114 adim


F = 0

F < 1

4,93 %


Sm 0,197 m2



REGIMEN CRITICO:





Sc 0,325 m2




SOBREELEVACION




CUMPLE


REGIMEN


Clave: AT

Anejo Nº12.

CONT. ENTRADA




Página 48



DATOS

Nº CUENCA

Nº DE OBRA

EJE

P.K.

TIPO DE OBRA

CAUDAL DE CALCULO

PENDIENTE

LONGITUD

DIMENSIONES

DIAMETRO

ANCHO

ALTO

Nº MANNING

FORMULA DE MANNNIG

Nº DE FROUDE

CALADO CRITICO

Haciendo Qc = Qm


Ke

Manning hormigón

Manning hormigón

Manning compuesto

Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2

F = Vm / (g * Sm/am)1/2

Qc = (g * Sc3/ac)

1/2

Sc , ac = f(yc)

H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

CAUDAL

ODT 26,1 AREA MOJADA




A CAUDAL DE CALCULO

Q 3,280 m3/s CAUDAL



Nº DE FROUDE

Ø m

an 2,00 m

al 2,00 m % LLENADO


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

REGIMEN CRITICO:

CALADO CRITICO

CAUDAL CRITICO

VELOCIDAD CRITICA


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

PENDIENTE CRITICA

SOBREELEVACION




1º Q < QLLENA


0,0167

1/2

/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

Q 34,197 m3/s

S 4,000 m2



V 8,549 m/s

A CAUDAL DE CALCULO

Qm 3,280 m3/s

ym 0,357 m

Vm 4,598 m/s

F 2,458 adim


F = 0

F < 1

17,84 %


Sm 0,713 m2



REGIMEN CRITICO:





Sc 1,299 m2




SOBREELEVACION




CUMPLE


REGIMEN


Clave: AT

Anejo Nº12.

CONT. ENTRADA




Página 49



DATOS

Nº CUENCA

Nº DE OBRA

EJE

P.K.

TIPO DE OBRA

CAUDAL DE CALCULO

PENDIENTE

LONGITUD

DIMENSIONES

DIAMETRO

ANCHO

ALTO

Nº MANNING

FORMULA DE MANNNIG

Nº DE FROUDE

CALADO CRITICO

Haciendo Qc = Qm


Lámina de agua

Ke

Manning hormigón

Manning hormigón

Manning compuesto

Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2

F = Vm / (g * Sm/am)1/2

Qc = (g * Sc3/ac)

1/2

Sc , ac = f(yc)

H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

CAUDAL

ODT 26,2 AREA MOJADA

EJE 7 ENLACE CALDERETA PERIMETRO MOJADO



A CAUDAL DE CALCULO

Q 3,280 m3/s CAUDAL



Nº DE FROUDE

Ø m

an 2,00 m

al 2,00 m % LLENADO


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

REGIMEN CRITICO:

CALADO CRITICO

CAUDAL CRITICO

VELOCIDAD CRITICA


AREA MOJADA

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAULICO

PENDIENTE CRITICA

SOBREELEVACION




1º Q < QLLENA


0,0167

1/2

/2g

RESULTADOS

A SECCION LLENA

Q 34,197 m3/s

S 4,000 m2



V 8,549 m/s

A CAUDAL DE CALCULO

Qm 3,280 m3/s

ym 0,357 m

Vm 4,598 m/s

F 2,458 adim


F = 0

F < 1

17,84 %


Sm 0,713 m2



REGIMEN CRITICO:


Qc 3,280 m3/s



Sc 1,299 m2




SOBREELEVACION




CUMPLE


REGIMEN


Clave: AT

Anejo Nº12.

CONT. ENTRADA




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293 Drenaje rev06 - Gobierno de Canarias · evacuándolas posteriormente a los cauces naturales,...

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