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tranSVél'Séll más grande que incremente lE resistencia al --
cortante y al mOIllE'nto ne gativo en 108 aroyos .
D D.--' LOSA NERVADA (CIMBRA DE CASETONES A BASE DE FIBRA DE VIDRIO O LA MINA METAlI CA) .
1 . 6 . 1.- "S P~:U ll'ICACIO N ":S PAHA LOSAS PEHIM ~THALES :
l . En lIin[.ún Caf;Q e l eSl'e(.\o1' de la 1068. será fiIE'nor - -
de Ycru.
2 . El recubrimiento mínimo del refu e rzo será 2 cm .
3 · La separación en llnQ y otro 8(1n1" ido de) r efuerzo no
deberá ex('edel' 3 VE;ces el espE:sor de la lOoSa .
4. El área mínima de refuerzo en cada direcci6n no
debErá ser menor de : As min = 0 . 0020 bt
5 . El claro de dis Eño debe tomarse como el menor de les
valo re s siguientes :
a) L ' + 2 t L
b) L
b iLtt' L= Cl aro c eniro a centro
t' de apoyos . apoyo apoyo L' = Claro l ibre Ca paños
interiores)
t= Espesor de l osa .
6. Pr ra eÍl?cto ele diseño , una losa se cor:~idera div i-
dida en dos franj as : La fn- nj a c e ntral y las fn~n-
jas lateral es o de columna .
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kJ 11 {
7 . Las secciones criticas para momento negativo se
loca.l17,a n u lo largo ue los borues de la losa ,yen
las cargas de las vigas de sustentaci6n .
Para momento pasi tivo , las secciones se conside---
ran a lo largo de las lineas del centro de la losa .
8 . Para el cálculo de las losas perimetrales se con--
sideran franjas de 1 m. de ancho en ambos sentidos
y se diseñan co mo si fueran vigas rectangulares .
9 . EJ porcentaje máximo J.e refuerzo se calculará con
la f6rmula :
Pmax.= q f ' c
f'y q= 0 . 18 para Pmax
10 . KL porc entaj e real que se proporcionará a .la viga
que Sf' ('st.,á di.seHando y que est"t siendo tornada --
('Dma losa se calcula a partir d e l valor de q ob--
tenido eDil la fórmula :
ll.
4= 0 . 848 -";0 . n9 0 . 53 Mmax
bd:>:' f ' e
Para el diseño de losas emplearemos los factores -de seguridad de tal manera que para las cargas vi
vas el factol' sea 1 . 7 y para cargas muertas 1 . 4 .
12 . Jü peralte efectivo de nuestra losa puec7e obte----
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nerse con la f6rmula :
Mmax • b[ ' c '1(1-0.59q)
(knde : ti> = 0 . 90 (factor de I'E!dt:cci6n)
13 . El r~,fu E.rz o que se colocará en cada secci6r cr1--
tica de IT1omentos se puede ce'.lcular con la f6rrnu--
la : As= pbd i en donde :
p= POl'ccn "t..aje de refuerzo .
b= Ancho de la viga II m. )
d= Peralte efectivo del es-
pesor de la luga .
14. Conocida el área d e refuerzo Que SE reqv.i ere para
nuestra viga de 1m . de lorgitud, poderr.ofl cal(.'ular
la separaci6n de dichas varillas con la f6rmula :
100 ~ An
A' s= Area de 80el'O de
cada varilla .
As= ArEa requ erida en
nuestra viga .
s= Separe.ci6n entre
utla varilla y otra
(en cm . )
J.5 . El momento flexior:ante , así C0ll10 el momento de
empotramiento dentro de la viga será producidQ
por las cargae. tanto vivas , como Il'uertas y debe--
rán ser afectadae por sv.s respectivoR f actores - -
de seguridad. .
El método de dis€:ño que emplearemos para. losas perime
trales es el que se jJ. ('"ntif'i¡'a como ME'l'OIJO No . 2 DEL ACl.
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4 . 6 . 1 . 1.-CONSIDERACIONES :
l . LBs longitudes serán L y S .
2 . I~a relaci.ón existent e entre estas longitudes se --
conocerá como m: m= SiL y que representa la divi--
si6n de la medida menor entre la mayor.
3. Tanto los momentos positivos corno los negativos se
van a calcular con la expresión :
M> = KWS 2
~l la expresión anterior K es un coeficiente que -
sr obtiPllP en tablas y depende directamente de l ---
vaLol' d0 111 .
4 . 6 . 1.2 .- ~~ECUENC[A lJ¡,; CALCUJ.O :
l . Se deben dar como datos los valores de los c1a----
ros corla y largo , los valores de la carga viva
y muerta; calculamos el peralte con la f6rmula :
t = p p= Perimetra . 180
2 . So calculan los claros de diseño .
3. Se calcula el valor de la carga total Wt .
4 . So calcula la expresi6n WS2 .
5. S. bUSCfl el valor de ffi .
b. BUE cama E' lOE; valores de K en la tabla .
7 . Calculamos los momertos .
8 . SP tus ca f'l porcentaje máximo dE: I'E'fverzQ .
9 · Se calcula e l percüte efectivo d con la f6rmula ya
seralada .
10. Se compara el peral tt: efectivo calcuJ.ado en el paso
anteriOl con el peralte deducido del prjmer paso y
8~ deciup por el peralte mayor.
METODO 2 -ACI- COEFICIENTES PARA MOMENTO
CLARO CORTO
MOMENTOS VALORES DE •
1.0 0 .9 oa ,).7
CASO 1- TABLEROS INTERIORES
MOMENTO NEGATIVO EN '
BORDE CONTINUO 0 .033 0.0<0 0 .048 0 .055 BORDE DISCONTINUO . . . .
MOMENTO POSITIVO EN EL CENTRO DEL CLARO 0 .025 0.030 0.036 0 .041 CASO 2. • UN BORDE DISCONTINUO
MOMENTO NEGATIVO EN '
BORDE CONTINUO 0 .041 0.048 ODSS 0.062
eORDE DISCONTINUO 0 .021 0 .024 0 .027 0 .031
MOMENTO POSITIVO EN EL CENTRO DEL CLW 0.031 0.036 0 .041 0 .047 CASO 3 - DOS BCRDES DISCONTINUOS
MOMENTO NEGATIVO EN :
BORDE CONTINUO 0.049 0.051 0 .064 0.071 BORDE DISCONTINIJO 0 .025 0.028 0.032 0 .036 MONENTOPOSITIVO EN EL CENTRO DEL CLARO 0 .037 0.043 0 .<>18 0.0:54
CASO 4- TRES BORDES OtSCONTINUOS IItONEN'TO NEGATIVO EN '
BORDE CONTINUO 0.058 0.0'" 0.074 0 .012 BORDE DISCONTINUO 0.029 0.033 0.037 0 .041
MOMENTO POSITIVO EN EL C~NTRi) DEL CLARO 0 .044 0 .050 0.058 0 ·Qe2 CASO 5 - CUATRO BalDES DISCONTI NUOS
MOMENTO NEGATIVO EN'
BORDE CONTINUO . . . . I
BORDE DISCONTINUO 0.033 0.031 0 .043 0.Q47 'MOMENTOPOsrnvo EN fi.CENTRO DE CLARO O.ceo 0.057 0.084 0 .072
0.6 0.. ._. 0 .063 0.08.
- . 0.047 0.062
0.069 0.085
0.035 0.042
0 .052 0.064
0 .078 0 .090
0 .039 0.045
0 .059 0.068
0.090 0.096 0 .045 0.049
0 .068 0 .074
. . 0.053 0 .055 0.080 0.0113
CUIIO LAMO ' 1ODOO LOS "'L. DI: ..
0.033 .
0 .02.5
0 .041
0 .021 0 .031
. . 0 .049
0.025
0.037
0 .058 0.029
0 .044
-0 .0'33 0.000
- ....¡
'"
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DIAMETRO, AREA, PESO VARILLAS CORRUGADAS
VARILLA DIAM. NOMINAL PERIMElIIO ARE A PESO No .•• rlllao Na. do 12m
mm plg mm cm2 kg/m par ton.
e2 8.4 1/4 20.1 0.52 D.2SI 000
2.S 7.9 5/18 24.11 0.4' 0.584 217 3 11.5 3/1 211.80 0.71 0.557 ISO
4 12.7 1/2 39.90 1.27 0."8 84 S IS.9 1111 110.00 Lit 1.580 113
11 11.1 3/4 110.00 2.117 2.250 37 8 25.~ 1 79.80 5.07 3.11711 21 10 31 .• 1 1/4 99.9 7.94 8.2211 15 12 31.1 1112 1111.70 11.40 •• 1138 11
.