68

tranSVél'Séll más grande que incremente lE resistencia al --­

cortante y al mOIllE'nto ne gativo en 108 aroyos .

D D.--' LOSA NERVADA (CIMBRA DE CASETONES A BASE DE FIBRA DE VIDRIO O LA MINA METAlI CA) .

1 . 6 . 1.- "S P~:U ll'ICACIO N ":S PAHA LOSAS PEHIM ~THALES :

l . En lIin[.ún Caf;Q e l eSl'e(.\o1' de la 1068. será fiIE'nor - -­

de Ycru.

2 . El recubrimiento mínimo del refu e rzo será 2 cm .

3 · La separación en llnQ y otro 8(1n1" ido de) r efuerzo no

deberá ex('edel' 3 VE;ces el espE:sor de la lOoSa .

4. El área mínima de refuerzo en cada direcci6n no

debErá ser menor de : As min = 0 . 0020 bt

5 . El claro de dis Eño debe tomarse como el menor de les

valo re s siguientes :

a) L ' + 2 t L

b) L

b iLtt' L= Cl aro c eniro a centro

t' de apoyos . apoyo apoyo L' = Claro l ibre Ca paños

interiores)

t= Espesor de l osa .

6. Pr ra eÍl?cto ele diseño , una losa se cor:~idera div i-­

dida en dos franj as : La fn- nj a c e ntral y las fn~n-­

jas lateral es o de columna .

69

kJ 11 {

7 . Las secciones criticas para momento negativo se

loca.l17,a n u lo largo ue los borues de la losa ,yen

las cargas de las vigas de sustentaci6n .

Para momento pasi tivo , las secciones se conside---­

ran a lo largo de las lineas del centro de la losa .

8 . Para el cálculo de las losas perimetrales se con--­

sideran franjas de 1 m. de ancho en ambos sentidos

y se diseñan co mo si fueran vigas rectangulares .

9 . EJ porcentaje máximo J.e refuerzo se calculará con

la f6rmula :

Pmax.= q f ' c

f'y q= 0 . 18 para Pmax

10 . KL porc entaj e real que se proporcionará a .la viga

que Sf' ('st.,á di.seHando y que est"t siendo tornada --­

('Dma losa se calcula a partir d e l valor de q ob--­

tenido eDil la fórmula :

ll.

4= 0 . 848 -";0 . n9 0 . 53 Mmax

bd:>:' f ' e

Para el diseño de losas emplearemos los factores -de seguridad de tal manera que para las cargas vi­

vas el factol' sea 1 . 7 y para cargas muertas 1 . 4 .

12 . Jü peralte efectivo de nuestra losa puec7e obte----

70

nerse con la f6rmula :

Mmax • b[ ' c '1(1-0.59q)

(knde : ti> = 0 . 90 (factor de I'E!dt:cci6n)

13 . El r~,fu E.rz o que se colocará en cada secci6r cr1--­

tica de IT1omentos se puede ce'.lcular con la f6rrnu--­

la : As= pbd i en donde :

p= POl'ccn "t..aje de refuerzo .

b= Ancho de la viga II m. )

d= Peralte efectivo del es-

pesor de la luga .

14. Conocida el área d e refuerzo Que SE reqv.i ere para

nuestra viga de 1m . de lorgitud, poderr.ofl cal(.'ular

la separaci6n de dichas varillas con la f6rmula :

100 ~ An

A' s= Area de 80el'O de

cada varilla .

As= ArEa requ erida en

nuestra viga .

s= Separe.ci6n entre

utla varilla y otra

(en cm . )

J.5 . El momento flexior:ante , así C0ll10 el momento de

empotramiento dentro de la viga será producidQ

por las cargae. tanto vivas , como Il'uertas y debe--­

rán ser afectadae por sv.s respectivoR f actores - - ­

de seguridad. .

El método de dis€:ño que emplearemos para. losas perime­

trales es el que se jJ. ('"ntif'i¡'a como ME'l'OIJO No . 2 DEL ACl.

71

4 . 6 . 1 . 1.-CONSIDERACIONES :

l . LBs longitudes serán L y S .

2 . I~a relaci.ón existent e entre estas longitudes se --­

conocerá como m: m= SiL y que representa la divi--­

si6n de la medida menor entre la mayor.

3. Tanto los momentos positivos corno los negativos se

van a calcular con la expresión :

M> = KWS 2

~l la expresión anterior K es un coeficiente que -­

sr obtiPllP en tablas y depende directamente de l ---

vaLol' d0 111 .

4 . 6 . 1.2 .- ~~ECUENC[A lJ¡,; CALCUJ.O :

l . Se deben dar como datos los valores de los c1a----­

ros corla y largo , los valores de la carga viva

y muerta; calculamos el peralte con la f6rmula :

t = p p= Perimetra . 180

2 . So calculan los claros de diseño .

3. Se calcula el valor de la carga total Wt .

4 . So calcula la expresi6n WS2 .

5. S. bUSCfl el valor de ffi .

b. BUE cama E' lOE; valores de K en la tabla .

7 . Calculamos los momertos .

8 . SP tus ca f'l porcentaje máximo dE: I'E'fverzQ .

9 · Se calcula e l percüte efectivo d con la f6rmula ya

seralada .

10. Se compara el peral tt: efectivo calcuJ.ado en el paso

anteriOl con el peralte deducido del prjmer paso y

8~ deciup por el peralte mayor.

METODO 2 -ACI- COEFICIENTES PARA MOMENTO

CLARO CORTO

MOMENTOS VALORES DE •

1.0 0 .9 oa ,).7

CASO 1- TABLEROS INTERIORES

MOMENTO NEGATIVO EN '

BORDE CONTINUO 0 .033 0.0<0 0 .048 0 .055 BORDE DISCONTINUO . . . .

MOMENTO POSITIVO EN EL CENTRO DEL CLARO 0 .025 0.030 0.036 0 .041 CASO 2. • UN BORDE DISCONTINUO

MOMENTO NEGATIVO EN '

BORDE CONTINUO 0 .041 0.048 ODSS 0.062

eORDE DISCONTINUO 0 .021 0 .024 0 .027 0 .031

MOMENTO POSITIVO EN EL CENTRO DEL CLW 0.031 0.036 0 .041 0 .047 CASO 3 - DOS BCRDES DISCONTINUOS

MOMENTO NEGATIVO EN :

BORDE CONTINUO 0.049 0.051 0 .064 0.071 BORDE DISCONTINIJO 0 .025 0.028 0.032 0 .036 MONENTOPOSITIVO EN EL CENTRO DEL CLARO 0 .037 0.043 0 .<>18 0.0:54

CASO 4- TRES BORDES OtSCONTINUOS IItONEN'TO NEGATIVO EN '

BORDE CONTINUO 0.058 0.0'" 0.074 0 .012 BORDE DISCONTINUO 0.029 0.033 0.037 0 .041

MOMENTO POSITIVO EN EL C~NTRi) DEL CLARO 0 .044 0 .050 0.058 0 ·Qe2 CASO 5 - CUATRO BalDES DISCONTI NUOS

MOMENTO NEGATIVO EN'

BORDE CONTINUO . . . . I

BORDE DISCONTINUO 0.033 0.031 0 .043 0.Q47 'MOMENTOPOsrnvo EN fi.CENTRO DE CLARO O.ceo 0.057 0.084 0 .072

0.6 0.. ._. 0 .063 0.08.

- . 0.047 0.062

0.069 0.085

0.035 0.042

0 .052 0.064

0 .078 0 .090

0 .039 0.045

0 .059 0.068

0.090 0.096 0 .045 0.049

0 .068 0 .074

. . 0.053 0 .055 0.080 0.0113

CUIIO LAMO ' 1ODOO LOS "'L. DI: ..

0.033 .

0 .02.5

0 .041

0 .021 0 .031

. . 0 .049

0.025

0.037

0 .058 0.029

0 .044

-0 .0'33 0.000

- ....¡

'"

73

DIAMETRO, AREA, PESO VARILLAS CORRUGADAS

VARILLA DIAM. NOMINAL PERIMElIIO ARE A PESO No .•• rlllao Na. do 12m

mm plg mm cm2 kg/m par ton.

e2 8.4 1/4 20.1 0.52 D.2SI 000

2.S 7.9 5/18 24.11 0.4' 0.584 217 3 11.5 3/1 211.80 0.71 0.557 ISO

4 12.7 1/2 39.90 1.27 0."8 84 S IS.9 1111 110.00 Lit 1.580 113

11 11.1 3/4 110.00 2.117 2.250 37 8 25.~ 1 79.80 5.07 3.11711 21 10 31 .• 1 1/4 99.9 7.94 8.2211 15 12 31.1 1112 1111.70 11.40 •• 1138 11

.