05-024Página 1
DISEÑO HIDRAULICO DE CAIDA SIN OBSTACULOS
CANAL DE INGRESO CANAL DE SALIDA
Q = 0.277 m3/seg Q= 0.5 m3/seg
S = 0.002 S= 0.005
f = 0.3 m f 0.3 m
Z = 1 Z= 1
n = 0.015 n= 0.015
Angulo conver= 27.5 El3= 3348.5
Angulo Diverg= 25
Elv0= 3196.9 msnm
h = 1.00 m
1.- Diseño de canales aguas arriba y aguas abajo
AGUAS ARRIBA: AGUAS ABAJO
A= by+zy^2
P= b+2y(1+z^2)^(1/2)
T = b+2Zy
b/y = 2((1+Z^2)(^1/2)-1) 0.83 m 0.83 m
Q = A^(5/3) x S^(1/2)/n. (P)^(2/3)
Resolviendo por tanteos
y= 0.46 m y= 0.48 m
0.0008 0.00087 0.0012 0.00122
Geometria del canal ingreso Geometria del canal salida
y = 0.460 m y = 0.480 m
b = 0.381 m b = 0.398 m
A = 0.387 m2 A = 0.421 m2
P = 1.682 m P = 1.755 m
T = 1.301 m T = 1.358 m
f = 0.300 m f = 0.300 m
v = 0.716 m/seg v = 1.187 m/seg
2.- Calculo del ancho de la caida y el tirante de la seccion de control
Previamente se calcula la energia en los puntos 1 y 2
H1 = 0.486 m H2 = 0.55 m
q = 0.502 m3/seg/m
B = Q/q 0.600 m
05-024Página 2
3.- Calculo de las transiciones
Transicion de entrada
B1= Ancho de la base mayor
B2= Ancho de la base menor
x1= 0.109 m
T1= Espejo de agua mayor
T2= Espejo de agua menor
x2= 0.351 m
Como:
Lte= 0.673 m
0.700 m Adoptado
Transicion de salida
x1= 0.101 m
x2= 0.379 m
Como:
Lte= 0.81 m
0.800 m Adoptado
4.- Dimensinamiento de la caida
0.500 m
0.0254841998
Longitud del pie de la caida al inicio del salto
1.60
1.60 m
Altura del agua pegada al pie de la caida:
0.45
LD =
LT e=X 2
Tang .α
05-024Página 3
0.400 m
Profundidad secuente menor:
0.11
0.10 m
Profundidad secuente mayor (tirantes conjugados)
0.62
0.60 m
Tirante critico
0.29427746107
0.30 m
Longitud del salto hidraulico:
3.50 m
Longitud del estanque:
5.10 m
Tirante critico:
0.30 m
5.- Longitud del tramo del canal rectangular
Inmediatamente aguas arriba
Lc = 1.06 m
6.- Ventilacion bajo la lamina vertiente:
Consiste en calcular el diametro de los agujeros de ventilacion
qa = 0.06186312134 m3/seg x m
yp =
y1 =
y2 =
yc =
L= 6.90 (y2 -y1)
Y cΔZ
=D1/3
05-024Página 4
Qa = 0.03711787281 m3/seg
Considerando:
L= 2.00 m
f= 0.02 tuberias de fierro
0.04 m
0.001 (1/830) para aire de 20 C
Ke= 0.5
Kb= 1.1
Kex= 1
….(1)
Va = 0.04725983296 1/D^2
= 0.0001138375 1/D^4 … (2)
Reemplazando las consideraciones y 2 en 1 y resolviendo por tanteo:
D = 0.071 m
0.04 = 0.02 OK
Determinanado el área:
A = 0.004 m2
Entonces colocamos tuberia de :
No Und Ф (pulg) A (m2)
2 2 0.0041
1 1 0.0005
0.004
05-024Página 5
05-024Página 6
DISEÑO HIDRAULICO DE RAPIDA
CANAL DE INGRESO CANAL DE SALIDA
Q = 0.5 m3/seg Q= 0.5 m3/seg
S = 0.002 S= 0.005
f = 0.3 m f 0.3 m
Z = 1 Z= 1
n = 0.015 n= 0.015
Angulo conver= 25 El3= 3348.5
Angulo Diverg= 12.5
Elv0= 3350.5 msnm
1.- Diseño de canales aguas arriba y aguas abajo
AGUAS ARRIBA: AGUAS ABAJO
A= by+zy^2
P= b+2y(1+z^2)^(1/2)
T = b+2Zy
b/y = 2((1+Z^2)(^1/2)-Z) 0.83 m 0.83 m
Q = A^(5/3) x S^(1/2)/n. (P)^(2/3)
Resolviendo por tanteos
y= 0.57 m y= 0.48 m
0.0047 0.00484 0.0012 0.00122
Geometria del canal ingreso Geometria del canal salida
y = 0.57 m y = 0.48 m
b = 0.47220346111 m b = 0.39764501988 m
A = 0.59 m2 A = 0.42 m2
P = 2.08440692221 m P = 1.75529003976 m
T = 1.61220346111 m T = 1.35764501988 m
f = 0.3 m f = 0.3 m
v = 0.84 m/seg v = 1.19 m/seg
2.- Determinación de la diferencia de energia aguas arriba y aguas abajo
Ec1= 3351.106 m Energia aguas arriba
Ec4= 3349.052 m Energia aguas arriba
3.- Diferencia de los niveles de energia:
F= 2.05 m
4.- Determinacion del gasto unitario:
E=z+ y+ v2
2g
LT e=X 2
Tang .α
05-024Página 7
q= 0.807 m3/seg*m
5.- Ancho de la caida
B= 0.62 m
B= 0.60 m Adoptado
6.- Calculo de la profundidad critica
q= 0.833 m3/seg*m
dc= 0.414 m
7.- Calculo de las profundidades antes y despues del Resalto (Tabla 1):
F/dc = 4.97F/dc
0 1
d2/d1 = 6.55 Obtenido de la tabla d2/d1 d1/d0
d1/dc = 0.34 Obtenido de la tabla 4 9 0.281
4.966 10.207 0.260
5 10.25 0.259
d1= 0.142 m
d2= 0.929 m
8.- Calculo de la elevacion del pozo amortiguador
Previamente debe calcularse las velocidades V1 y V2
V1=Q/A1 5.873 m/s
V2=Q/A2 0.897 m/s
ELC1= 3351.106 msnm
d1= 0.142
hv1= 1.758
ELC2= 3349.206 msnm
9.- Longitud del pozo amortiguador
Lp = 3.72 m
05-024Página 8
10.- Calculo del borde libre
Asumimos un valor de:
BL= 0.40 m
11.- Calculo de las transiciones
Transicion de entrada
B1= Ancho de la base mayor
B2= Ancho de la base menor
x1= 0.064 m
T1= Espejo de agua mayor
T2= Espejo de agua menor
x2= 0.506 m
Como:
LTe= 1.09 m
1.10 m Adoptado
Transicion de salida
x1= 0.101 m
x2= 0.379 m
Como:
Lte= 1.71 m
1.70 m Adoptado
13.- Cálculo de la longitud de la caida:
Como la inclinación de la caida respesto a la horizontal tiene una relación de:
Z= 1.5 :1
L= 1.94 m
1.900 m
LT e=X 2
Tang .α
LT e=X 2
Tang .α
05-024Página 9
DISEÑO HIDRAULICO DE RAPIDA
DATOS:
CANAL DE INGRESO CANAL DE SALIDA
Q = 0.50 m3/seg Q= 0.50 m3/seg
S = 0.003 S= 0.005
f = 0.30 m f 0.30 m
Z = 1 Z= 1
n = 0.015 n= 0.015
Angulo conver= 27.58 Elv= 2896.76 msnm
Angulo Diverg= 25
Elv0= 2903.5 msnm
1.- DIMENSIONAMIENTO DE LOS CANALES DE INGRESO Y SALIDA
AGUAS ARRIBA: AGUAS ABAJO:
A= by+zy^2
P= b+2y(1+z^2)^(1/2)
T = b+2Zy
Q = A^(5/3) x S^(1/2)/n. (P)^(2/3)
Para la condicion de maxima eficiencia hidraulica:
b/y = 2((1+Z^2)(^1/2)-Z)
b= 0.83 m 0.83 m
Resolviendo por tanteos
y= 0.45 m y= 0.41 m
0.1369 0.13697 0.1061 0.10686
Geometria del canal ingreso Geometria del canal salida
y = 0.45 m y = 0.41 m
b = 0.37 m b = 0.34 m
A = 0.37 m2 A = 0.31 m2
P = 1.64 m P = 1.5 m
T = 1.27 m T = 1.16 m
f = 0.30 m f = 0.30 m
v = 1.36 m/s v = 1.63 m/s
3.- CALCULO DEL ANCHO DE SOLERA EN LA RAPIDA Y EL TIRANTE EN LA SECCION DE CONTROL
Se aplica la ecuacion del flujo critico
A= by+zy^2 → Ac = 0.31
T = b+2Zy →Vc = 1.61 m/seg
Q2
g=Ac3
T c
Resolviendo por tanteos
yc = 0.40 m
0.0254841998 0.02570669817
Calculo de la Emin
Emin = yc+V2/2g 0.534
1
b = 0.29 m
Aplicando la ecuacion de Dadenkov.
b= 0.58 mYc= 0.42324390157
4.- DISEÑO DE TRANSICIONES
TRANSICION DE ENTRADA:
X1= 0.34511920665 T1= 1.27 X1= 0.34511920665
T2= 0.57976158669
X2= 0.10488079335
B1= 0.57976158669 X2= 0.10488079335
B2= 0.37
0.66 m
TRANSICION DE SALIDA
X1= 0.29011920665
X2= 0.11988079335
0.62 m
5.- CALCULO HIDRAULICO EN EL CANAL DE LA RAPIDA
CALCULO DE TIRANTES Y DISTANCIAS
Calculo de tirantes y distancias ( Para una longitud de 215m )
Considerando tramos de: 15 m 0.045
y A R V v^2/(2g) E SE
0.40 0.2336439194 0.1883304182 2.1400086131 0.2334167617 0.6364167617 0.0095452271
0.39 0.2278463036 0.1861172747 2.1944617585 0.2454466060 0.6384466060 0.0101966217
0.38 0.2220486877 0.1838440367 2.2517584102 0.2584309856 0.6414309856 0.0109133992
Como X1 > X2
LENT
Como X1 > X2
LENT
∆Z
X 1=T 1−T22
X 2=B1−B22
b=√27Q28Emin3 g
b=0 .765∗Q2 /5
0.37 0.2162510718 0.1815082228 2.3121272683 0.2724736241 0.6454736241 0.0117042678
0.36 0.2104534560 0.1791072130 2.3758222344 0.2876927263 0.6506927263 0.0125793915
0.35 0.2046558401 0.1766382393 2.4431259804 0.3042234738 0.6572234738 0.0135506857
0.34 0.1988582242 0.1740983744 2.5143541431 0.3222210376 0.6652210376 0.0146321830
0.33 0.1930606084 0.1714845206 2.5898602736 0.3418642322 0.6748642322 0.0158404903
0.32 0.1872629925 0.1687933972 2.6700417062 0.3633599752 0.6863599752 0.0171953625
0.31 0.1814653766 0.1660215263 2.7553465530 0.3869487578 0.6999487578 0.0187204281
0.30 0.1756677608 0.1631652184 2.8462820828 0.4129114014 0.7159114014 0.0204441134
0.29 0.1698701449 0.1602205556 2.9434248160 0.4415774540 0.7345774540 0.0224008295
0.28 0.1640725290 0.1571833738 3.0474327600 0.4733356996 0.7563356996 0.0246325084
0.27 0.1582749132 0.1540492432 3.1590603337 0.5086474104 0.7816474104 0.0271906089
0.26 0.1524772973 0.1508134464 3.2791766962 0.5480631909 0.8110631909 0.0301387616
0.25 0.1466796814 0.1474709551 3.4087884233 0.5922445726 0.8452445726 0.0335562911
0.24 0.1408820656 0.1440164037 3.5490677823 0.6419919533 0.8849919533 0.0375429582
0.23 0.1350844497 0.1404440607 3.7013882880 0.6982811039 0.9312811039 0.0422254196
0.22 0.1292868338 0.1367477971 3.8673698255 0.7623113847 0.9853113847 0.0477661394
0.21 0.1234892180 0.1329210511 4.0489364840 0.8355701657 1.0485701657 0.0543758539
0.20 0.1176916021 0.1289567892 4.2483914832 0.9199199895 1.1229199895 0.0623312680
0.19 0.1118939862 0.1248474633 4.4685153943 1.0177181360 1.2107181360 0.0720005927
0.18 0.1060963704 0.1205849625 4.7126965634 1.1319831243 1.3149831243 0.0838810652
0.17 0.1002987545 0.1161605597 4.9851067693 1.2666304537 1.4396304537 0.0986551706
0.16 0.0945011386 0.1115648522 5.2909415405 1.4268125578 1.5898125578 0.1172767490
6.- Calculo del borde libre en la seccion de control
BL 0.64363191673
7.- Calculo de la profundidad del tanque amortiguador
V^2/(2g) 1.05789095502 Y 0.1893
Cota fondo 2897 A 0.10974886836
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.80
5ENERGIA VS TIRANTE
Column IColumn G
Tirante
Ener
gia
Eesp 1.24719095502 V 4.55585563177
2898.24719096
Calculo de la curva de elevacion-tirantes
y A V V^2/(2g) E
0.12 0.0695713904 7.18686225911 2.63256825339 2.75256825339
0.13 0.07536900627 6.63402670072 2.24313507981 2.37313507981
0.14 0.08116662214 6.16016765067 1.934131778 2.074131778
0.15 0.086964238 5.74948980729 1.68484368217 1.83484368217
0.16 0.09276185387 5.39014669433 1.48081964253 1.64081964253
0.17 0.09855946974 5.07307924173 1.31172951034 1.48172951034
0.18 0.1043570856 4.79124150607 1.17003033484 1.35003033484
Curva Elevacion-tirante conjugado menor Eiv lineadeenerg 2897.30358113
y1 y2 v2 V2^2/(2g) E Elevacion del fondo del tanque - E
0.1 1.18242010449 0.72937145421 0.02711430776 1.20953441225 2896.20046559
0.2 0.77645858828 1.1107140601 0.06287898692 0.8393375752 2896.57066242
0.3 0.57660381547 1.49569504738 0.11402159402 0.69062540949 2896.71937459
0.4 0.44737147642 1.92775694594 0.18941115406 0.63678263048 2896.77321737
y1 0.145
y2 0.95269329597
7, Calculo de la longitud del colchon
L 4.03846647985 m
Elv linea de energia
2896.1 2896.2 2896.3 2896.4 2896.5 2896.6 2896.7 2896.8 2896.9 28970.1
0.15
0.2
0.25
0.3
0.35
0.4
0.45
Column C
DISEÑO HIDRAULICO DE RAPIDA
CALCULO HIDRAULICO EN EL CANAL DE LA RAPIDA
E+∆Hf
0.6364167617
0.0493546220 0.6878012280
0.0527750522 0.6942060378
∆Hf
L=X 2tg α
0.0565441675 0.7020177916
0.0607091483 0.7114018746
0.0653251931 0.7225486669
0.0704571719 0.7356782094
0.0761816834 0.7510459157
0.0825896322 0.7689496073
0.0897894765 0.7897382342
0.0979113536 0.8138227550
0.1071123573 0.8416898113
0.1175833449 0.8739190446
0.1295577934 0.9112052038
0.1433234263 0.9543866172
0.1592376318 1.0044822044
0.1777481234 1.0627400766
0.1994209445 1.1307020484
0.2249788974 1.2102902821
0.2553549832 1.3039251489
0.2917678048 1.4146877943
0.3358296517 1.5465477877
0.3897041446 1.7046872689
0.4563405895 1.8959710432
0.5398297990 2.1296423568
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.80
5ENERGIA VS TIRANTE
Column IColumn G
Tirante
Ener
gia
0.15 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40 0.450.0000000000
0.2000000000
0.4000000000
0.6000000000
0.8000000000
1.0000000000
1.2000000000
1.4000000000
1.6000000000
1.8000000000
0.6572234738
Elv-E
2895.494622895.874062896.173062896.412352896.606372896.765462896.89716
Elevacion del fondo del tanque - E
2896.1 2896.2 2896.3 2896.4 2896.5 2896.6 2896.7 2896.8 2896.9 28970.1
0.15
0.2
0.25
0.3
0.35
0.4
0.45
Column C
0.15 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40 0.450.0000000000
0.2000000000
0.4000000000
0.6000000000
0.8000000000
1.0000000000
1.2000000000
1.4000000000
1.6000000000
1.8000000000
0.6572234738
CAIDA INCLINADA EN CANAL REVESTIDO EN CONCRETO
i 0 1 2
N.E.
hvi hvo
c. A c. B H
yi yo
hv2
1 hv1
hc Z
y2
y1 c.C c. D
canal Lte Lc Lp
A. Arriba
Características del Canal Aguas Arriba Características del Canal Aguas Abajo
Q = 6.00 yi = 1.0512
bi = 1.50 2.33 = vi = 1.86 2.33 =
Si = 0.0013 Asumiendo Y = 1.0512 hvi = 0.18 Asumiendo y3 = 1.0512
n = 0.014 2.33 O.K.! Fi = 0.71 2.33 O.K.!
zi = 1.5 b.l. = 0.35
C. A = 149.280 ms.n.m Hi = 1.40
C. B = 149.271 ms.n.m Hi = 1.40
Cálculo de Ancho de Poza de Disipación (B)
B = 2.86 m Asumimos :
Longitud de transición de entrada (Lte) y salida (Lts)
Lte (m) : [((bi / 2) + zi * Hi) - B / 2] / [tan( 12°30' )] Lte = 1.35 Asumimos :
Lts (m) : [((b3 / 2) + z3 * H3) - B / 2] / [tan( 12°30' )] Lts = 1.35 Asumimos :
Pendiente en el tramo de transición : (C.A - C.B) / Lte St = 0.006
El tramo inclinado tendrá una pendiente : Z = 2
Ancho de Poza de Disipación (m) : B = 3.00 m
Tirante Crítico (yc)
Q*n / S1/2 = [A5 / P2 ]1/3 Q*n / S31/2 = [A5 / P2 ]1/3
= [A5 / P2 ]1/3 [A5 / P2 ]1/3
B (m) = [18.78 * (Q)1/2 ] / (10.11 + Q)
Caudal unitario (m3/s-m) : Q / B q = 2.00 m3/seg/m
yc = 0.74 m
B = 3.00 m
vc (m/s) = Q / (yc * B) vc = 2.7 m
hvc (m) vc^2 / (2*g) hvc = 0.37 m
hm = 0.99 Asumimos :
Niveles de Energía en cada una de las Secciones
i - 0 ( Inicio de transición de entrada y Fin de transición de entrada y/o Inicio de tramo inclinado )
E.i (msnm) = E.0 (msnm)
yi + 1.1 * hvi = yo + 1.1 * hvo donde : hvo =
1.249 = yo + 0.22 hvo = 0.204
La ecuacion anterior se resuelve por tanteos
Asumiendo : yo = 1.05
E.0 = 1.249 = 1.249
vo (m/s) : Q / (yo * B) vo = 1.91
hvo = 0.19
0 - 1 ( Fin de transición de entrada o Inicio de tramo inclinado y Fin de tramo inclinado )
E.0 (msnm) = E.1 (msnm) no se asumiran pérdidas
Caso I : No se conoce Altura de Caída
Cuando se tiene este caso los valores del N° de Froude deben de ser > = que 5.5 para obtener un buen salto hidráulico
Asumiendo : F = 5.5
= de donde :
tirante conjugado menor (y1)
y1 (m) y1 = 0.24 m
v1 (m/s) : Q / (y1 * B) v1 = 8.33 m/seg
hv1 = 3.54 m
yo + hvo + hc = y1 + hv1
hc (m) : (y1 + hv1) - (yo + hvo) hc = 2.54 m
Tirante conjugado mayor (y2)
yc (m) = ( q2 / g )1/3
Altura de muros en el tramo inclinado (m) : 4*yc/3
Secciones :
[Q2 /(B*yo)2 ] / (2*g)
/ yo2 / yo2
hvo (m) vo2 / (2*g)
Secciones :
F2 : v12 / (g * y1) Q2 / ((B2 * y13 * g)
[Q2 / (F2 * B2 * g)]1/3
hv1 (m) : v12 / (2*g)
Altura de Caída : (hc)
y2 = 1.726504 m
v2 (m/s) = Q / (y2 * B) v2 = 1.16 m/seg
hv2 = 0.07 m
Tramo en contrapendiente
h' (m) : ( y2 + hv2 ) - ( y3 + hv3 ) h' = 0.67 m
Caso II : Se conoce Altura de Caída
Igualamos Ei = E0
N.E.i = N.E.0
c. A + yi + 1.1 * hvi = c. B + yo + 1.1 * hvo
c. B (msnm) : [ ( c. A + yi + 1.1 * hvi ) - ( yo + 1.1 * hvo ) ]
c. B = 149.271
Niveles de Energía Aguas Arriba y Aguas Abajo
H (m) : (c.B + yo + hvo) - (c.E + y3 + hv3) H = 1.750 m
Cálculo de los tirantes conjugados ( y1 e y2, menor y mayor respectivamente)
El cuadro de relación de pérdidas de energía en función de la relación H / yc se tiene :
H / yc = 2.36 { y1 / yc = 0.338 y1 = 0.25 m
{ y2 / y1 = 6.73 y2 = 1.68 m
N° F = 5.11
Características de la Sección 1
y1 = 0.250
E.1 = 3.512
v1 (m/s) : Q / (y1 * B) v1 = 8.00
hv1 = 3.26
F = 5.11
Características de la Sección 2
y2 = 1.68
E.2 = 1.752
v2 (m/s) : Q / (y2 * B) v2 = 1.19
hv2 = 0.07
Condición del Salto Hidráulico
hv2 (m) v22 / (2*g)
Altura del Umbral : ( h' )
Cálculo de cota B : (c. B)
Energía (Kg-m/m) : y1 + [Q / (B * y1)]2 / (2 * g)
hv1 (m) : v12 / (2 * g)
Energía (Kg-m/m) : y2 + [Q / (B * y2)]2 / (2*g)
hv2 (m) : v22 / (2*g)
Para que el salto hidráulico se produzca en la poza, se debe cumplir con :
H + yo > y2 2.799 > 1.68
h' (m) : ( y2 + hv2 ) - ( y3 + hv3 ) h' = 0.519
Las cotas c. C y c. D, son iguales por tener el fondo de la poza igual nivel
N.E.2 = N.E.3
c. C + y2 + hv2 = c. E + y3 + hv3
c. C (msnm) = [ ( c. E + y3 + hv3 ) - ( y2 + hv2 ) ]
c. C = c. D = 147.011
Verificación de los Niveles de Energía
Para asegurar que el resalto esté contenido dentro de la poza de disipación, se verifica que el nivel de energía en la sección 2
del resalto hidráulico (flujo sub-crítico) es < = que el nivel de energía en la sección 3 o sea en el canal aguas abajo de la caída
inclinada
c. C + y2 + hv2 < = c. E + y3 + hv3
148.761 < = 148.761
Poza Disipadora
Como el N° de Froude es F1 = 5.11 > 4.50 y v1 = 8.00 < 15.00
1.02 * y2, (m) y2 = 1.71
b.l (m) : 0.1 * ( v1 + y2) b.l = 0.97
hp (m) : y2 + b.l hp = 2.68
Asumimos : hp = 2.70
Lti (m) : (c.A - c.E) * Z Lti = 3.50
Altura del Umbral : ( h' )
Cálculo de cota C y D : (c. C y c. D)
el tipo de estanque a usar es del tipo II , motivo por el cual el valor del tirante conjugado mayor debe ser aumentado en 2%
Bordo Libre en la Poza de Disipación : (b.l)
Profundidad de Poza Disipadora : ( hp )
Longitud de tramo inclinado : (Lti)
Diseño de la Trayectoria de la Caída
Por ser el caudal Q > 1.0 m3/s, consideraremos que la trayectoria será de forma parabólica :
Angulo de la gradiente del piso en el inicio de la trayectoria : Øo ------> tan Øo = st
st = tanØo = 0.00600
Øo = 0.3438 °
Para ángulos : Øo < = 6 ° ó Pendientes en el tramo antes de la trayectoria S < =
cos Øo = 1.0
Angulo de la gradiente del piso en el final de la trayectoria : ØL ------> tan ØL = 1 / Z
tan ØL = 0.50
K = Es proporción de gravedad que produce la aceleración vertical, este valor está limitado : K < =
K = 0.50
Longitud horizontal medida desde el origen hacia el fin de la trayectoria (m)
LT = 0.38
Asumimos: LT = 0.40
Coordenadas de Puntos en la Trayectoria
Distancia horizontal medida desde el origen hacia un punto sobre la trayectoria (m)
Distancia vertical medida desde el origen hacia el punto X en la trayectoria (m)
En la práctica para caudales pequeños Q < = 1.0 m3/s, se traza una
curva circular obteniendo el boleo de la arista con datos :
LT =
Radio de la curva del piso (m)
R = R = 0.74
Dada una distancia horizontal X = 0.30 m. medida desde el origen de la
LT (m) : (tan ØL - tan Øo) * 2 * hvo * cos2 Øo / K
Distancia horizontal (X)
Cálculo de la distancia vertical (Y)
Y (m) = X * tan Øo + [(K * X2 ) / (4 * hvo * cos2 Øo)]
vo2 / (K * g * cos Øo)
trayectoria con un ángulo (ß / 2), se tiene que :
tan (ß / 2) = X / R ------> ß = 2 * atan (X / R) ß = 43.9 ° LT =
Angulo de la curva del piso (°) : Asumimos : ß = 28.5 °
Longitud horizontal de la trayectoria : tan ß * R L = 0.40
L
0.3
R =
ß
Estanque Amortiguador tipo II y/o Poza Disipadora
Como el N° de Froude es = 5.11 , valor mayor que 4.5, y velocidad = 8 , menor de 15 m/s, se usará el Estanque tipo II
cuyas características se obtienen del cuadro correspondiente
2.34 4.00
Asumimos : 4.00
Bloques del Canal de Descarga
Altura de bloque (m) : h1 = y1= 0.250 h1 = 0.250
Asumimos : h1 = 0.30
Ancho de bloque (m) : a1 = y1 = 0.250 a1 = 0.250
Asumimos : a1 = 0.30
Separación entre bloques (m) : s1 = y1 = 0.250 s1 = 0.250
Asumimos : s1 = 0.30
Separación entre bloque y muro lateral de estanque (m)
s2 = 0.5 * y1 s2 = 0.13
Asumimos : s2 = 0.15
Bloques Amortiguadores
Altura d' bloque (m):h3/y1= 1.49 y1 = 0.250 h3 = 0.37
Asumimos : h3 = 0.40
Ancho de bloque (m) : aa1 = 0.75 * h3 aa1 = 0.30
Asumimos : aa1 = 0.30
Longitud del Estanque (m) : LII / y2 = L II =
L II =
Separación entre bloques (m) : sm1 = 0.75 * h3 sm1 = 0.30
Asumimos : sm1 = 0.30
Separación entre bloque y muro lateral de estanque (m)
sm2 = 0.375 * h3 sm2 = 0.15
Asumimos : sm2 = 0.15
Ancho superior del bloque (m) as = 0.2 * h3 as = 0.08
Asumimos : as = 0.10
Talud del bloque : Zm Zm = 1
Distancia entre los bloques del canal de descarga
y los bloques amortiguadores (m) dm = 0.8 * y2 dm = 1.37
Asumimos : dm = 1.40
Umbral 147.011
Altura d' Umbral (m):h4/y1= 1.27 y1 = 0.250 h4 = 0.32
Asumimos : h4 = 0.35
Asumimos : h4 = 0.519
Talud de umbral : Zu Zu = 2
Cálculo Estructural de la Poza Disipadora
Caso I
La poza disipadora se encuentra sin agua, con relleno a ambos lados de los muros laterales y el nivel freático en la cota
más alta obnservada en campo
Espesor de muros y/o losa
Espesor de muro (m) : d1 : hp / 15 d1 = 0.180
Asumimos : d1 = 0.20
Espesor de losa (m) : d2 : hp / 15 d2 = 0.180
Asumimos : d2 = 0.20
Sobrecarga por tránsito semitrayler HS-20 w = 330 Kg/m2
Ps2
Ps1
hp P2 P3 Ps3
h1 Ps4
h4
d2 B A
P1 h1 =
B / 2 d1 x h2 =
h3 =
h4 =
Q q = da * (hp + d2) h5 =
nota : m =
m =
Datos
Textura del suelo T = Suelo Arenoso Pedregoso
Peso unitario del agua (Kg/m3) da = 1000
Peso Unitario del material seco (Kg/m3) ds = 1800
Peso Unitario del material bajo agua (Kg/m3)
ds - m * da dsat = 1200
Profundidad de poza disipadora (m) hp = 2.70
Profundidad del nivel freático (m) : hp - ha hnf = 2.20
Altura de agua en el suelo (m) : hp - hnf ha = 0.50
Angulo de fricción Interna (°) Ø = 40
Capacidad Portante del suelo (seco) : (Kg/cm2) Cc = 1.00
Capacidad Portante del suelo (saturado) : (Kg/cm2) Csat = 0.50
Peso específico del concreto (Kg/m3), cem. tipo I dc = 2400
Resistencia del concreto (Kg/cm2) f 'c = 210
Fluencia del Acero (Kg/cm2) fy = 4200
Recubrimiento para muros y losa (m) r = 0.04
Factor de Presión Neutra : ( 1 - senoØ) Yn = 0.36
Ancho de "Oreja" (m) x = 0.30
Altura de agua en la estructura (m) y = 0.00
Supresión (Kg/m2) : da * (y + d2) q = 200.00
Ancho de cimentación (m) : B + 2 * d1 + 2 * x Ac = 4.00
Presión Neutra del Suelo (Kg/m)
Ps1 : Yn * w * hp Ps1 = 321
Ps2 : Ps2 = 1568
Ps3 : Yn * ds * (hp - ha) * ha Ps3 = 713
Ps4 : Ps4 = 54
Presión del agua (Kg/m)
Pa : Pa = 125
Momentos
MA (Kg-m/m) = [ (Pa + Ps4) * (ha / 3) + Ps1 * (hp / 2) + Ps2 * [(hp + 2 * ha) / 3] + Ps3 * (ha / 2) ]
MA = 2575
MB (Kg-m/m) = MA -
MB = -3225
Seguridad Contra la Sub-presión
P1 (Kg/m) : (B / 2 + d1 + x) * d2 * dc P1 = 960
P2 (Kg/m) : hp * d1 * dc P2 = 1296
P3 (Kg/m) : [x * ha) * dsat + (x * (hp - ha)] * ds + x * w
P3 = 1467
Supresión
Q (Kg/m) : q * (B + 2 * d1 + 2 * x) Q = 800
1.1 )
F : 2 * (P1 + P2 + P3) / Q F = 9.31 > = 1.1
En este caso se prueba aumentando el ancho de la "oreja" y/o el espesor de la losa ó muros
Ct (Kg/cm2) : [2 * (P1 +P2 + P3) - Q ] / [ (B + 2 * d1 + 2 * x) * 10000]
Ct = 0.17
(1 / 2) * Yn * ds * (hp - ha)2
(1 / 2) * Yn * dsat * ha2
(1 / 2) * da * ha2
[ (1 / 8) * q * (B + 2 * d1 + 2 * x)2 ]
Factor de Seguridad : ( F > =
Presión de la Estructura sobre el suelo : (Ct)
2.0 )
FS : Csat / Ct FS = 2.94 > = 2.00
Se colocaran lloradores en los muros laterales de la poza disipadora; ubicados a 0.70 m de altura y distanciados cada 0.50m
alternadamente
Caso II
La poza de disipación está con agua hasta la cota superior del muro lateral, con relleno a ambos lados de los muros,
pero con el nivel freático por debajo de la cimentación de la estructura.
q = da * hp w = 330 Kg/m2
Q
hp P2 P3
Pa Ps2
hp/2
hp/3
d2 B A
P1
B / 2 d1 x
Supresión (Kg/m2) : da * hp q = 2,700.00
Ancho de cimentación (m) : B + 2 * d1 + 2 * x Ac = 4.00
Factor de Seguridad : ( FS > =
Ps1
Presión Neutra del Suelo (Kg/m)
Ps1 : Yn * w * hp Ps1 = 321
Ps2 : Ps2 = 2362
Presión del agua (Kg/m)
Pa : Pa = 3645
Momentos
MA (Kg-m/m) : (1/3) * hp * Pa - [(hp / 2) * Ps1 + (hp / 3) * Ps2]
MA = 721
MB (Kg-m/m) : MB = 3759
Peso de la Estructura (Kg/m)
P1 : (B / 2 + d1 + x) * d2 * dc P1 = 960
P2 : hp * d1 * dc P2 = 1296
P3 : x * hp * ds + x * w P3 = 1557
Supresión
Q (Kg/m) : hp * B * da Q = 8100
1.1 )
F : 2 * (P1 + P2 + P3) / Q F = 0.94 < = 1.1
Ct (Kg/cm2) : [2 * (P1 +P2 + P3) + Q ] / [ (B + 2 * d1 + 2 * x) * 10000]
Ct = 0.39
2.0 )
FS : Cc / Ct FS = 2.56 > = 2.00
Caso III
La poza de disipación está con agua hasta la cota superior del muro lateral, sin relleno lateral; con nivel freático por debajo de
la cimentación de la estructura.
(1 / 2) * Yn * ds * (hp)2
(1 / 2) * da * hp2
- MA + (1/8) * q * B2
Factor de Seguridad :(F >=
Presión de la Estructura sobre el suelo : (Ct)
Factor de Seguridad : ( FS > =
q = da * hp
Q
hp P2
Pa
hp/3
d2 B A
P1
B / 2 d1 x
Supresión (Kg/m2) : da * hp q = 2,700.00
Ancho de cimentación (m) : B + 2 * d1 + 2 * x Ac = 4.00
Presión del agua (Kg/m)
Pa : Pa = 3645
Momentos
MA (Kg-m/m) : (1 / 3) * hp * Pa MA = 3281
MB (Kg-m/m) : MB = -244
Peso de la Estructura (Kg/m)
P1 : (B / 2 + d1 + x) * d2 * dc P1 = 960
P2 : hp * d1 * dc P2 = 1296
Supresión
Q (Kg/m) : hp * B * da Q = 8100
1.1 )
F : 2 * (P1 + P2) / Q F = 0.56 < = 1.1
(1 / 2) * da * hp2
- MA + (1 / 8) * q * B2
Factor de Seguridad : ( F > =
Presión de la Estructura sobre el suelo : (Ct)
Ct (Kg/cm2) : [2 * (P1 +P2 + P3) + Q ] / [ (B + 2 * d1 + 2 * x) * 10000]
Ct = 0.32
2.0 )
FS : Cc / Ct FS = 3.13 > = 2.00
RESUMEN DE MOMENTOS
{ MA = 2575
Caso I {
{ MB = -3225
{ MA = 721
Caso II {
{ MB = 3759
{ MA = 3281
Caso III {
{ MB = -244
Momentos con cuyos valores haremos los calculos estructurales :
MA = 3281
MB = 3759
Metro lineal de losa y/o muro, (m) b = 1
Módulo de elasticidad del acero (Kg/m2) Es = 2100000
Módulo de elasticidad del concreto (Kg/m2), Ec =
Ec = 217371
Esfuerzo del concreto (Kg/m2) : 0.4 * f 'c Fc = 84
Esfuerzo del acero (Kg/m2) : 0.4 * f y Fs = 1680
r : Fs / Fc r = 20
n : Es / Ec n = 10
k : n / (n + r) k = 0.33
j : 1 - k / 3 j = 0.89
Para nuestro caso, tomaremos el momento en el punto A del Caso I por ser mayor que el del Caso II
dum = 16
Asumiendo du = 20 cm, para 20 cm que es el espesor, nos da un recubrimiento que excede
Factor de Seguridad : ( FS > =
15000 * (f 'c)1/2
Determinación del peralte útil del muro (dum)
dum (cm) : [ 2 * MA / ( Fc * k * j * b)]1/2
a los 3 cm mínimos solicitados
Diseño por Carga de Servicio
La estructura se diseñará por el método de carga de servicio por estar ésta en contacto con el agua
Area de Acero por metro de ancho de Muro
El área de acero por metro de ancho de muro para diseño por carga de servicio sería:
Asm (cm2) : MA / ( Fs * j * b) Asm= 2.19
Acero vertical cara exterior (contacto con el relleno lateral) 2.19 Ø 1/2" @ 0.25 m
Acero Minimo
asmmín (cm2) : 0.0015 * b * dum asmmín = 3.00
Acero vertical cara interior (contacto con el agua) 3.00 Ø 1/2" @ 0.25 m
Acero de Temperatura
Atm (cm2) : 0.0025 * b * d1 Atm = 5.00
Acero horizontal al sentido del flujo en ambas caras : Atm = 5.00 Ø 1/2" @ 0.25 m
Para nuestro caso, tomaremos el momento en el punto B del Caso I por ser mayor que el del Caso II
dul = 17
Asumiendo du = 20 cm, para 20 cm que es el espesor, nos da un recubrimiento que excede
a los 3 cm mínimos solicitados
Area de Acero por metro de ancho de Losa
El área de acero por metro de ancho de losa para diseño por carga de servicio sería:
Asl (cm2) : MB / ( Fs * j * b) Asl = 2.51
Acero perpendicular al sentido del flujo en la cara inferior 2.51 Ø 1/2" @ 0.25 m
Acero Minimo
aslmín (cm2) : 0.0017 * b * dul aslmín = 3.4
Determinación del peralte útil de losa (dul)
dul (cm) : [ 2 * MB / ( Fc * k * j * b)]1/2
Acero perpendicular al sentido del flujo en la cara superior 3.4 Ø 1/2" @ 0.25 m
Acero de Temperatura
Atl (cm2) : 0.0018 * b * d2 Atl = 3.60
Acero paralelo al sentido del flujo en ambas caras : Atl = 3.60 Ø 1/2" @ 0.25 m
Ø 1/2" @ 0.25 m
Ø 1/2" @ 0.25 m Ø 1/2" @ 0.25 m
Ø 1/2" @ 0.25 m
0.60 m 0.20 m
Ø 1/2" @ 0.25 m Ø 1/2" @ 0.25 m
B / 2 = 1.50 d1 = 0.20 x = 0.30
SECCION TRANSVERSAL : POZA DISIPADORA DE ENERGIA
CAIDA INCLINADA EN CANAL REVESTIDO EN CONCRETOPág. 1 RELACION ENTRE PERDIDAS DE ENERGIA, TIRANTE CRITICO Y
3 TIRANTES DE AGUA DE RESALTO (AGUAS ARRIBA Y ABAJO)
PARA RESALTOS HIDRAULICOS EN CANALES RECTANGULARES CON RASANTE HORIZONTAL
k = y2 / y1
F 0.00 0.01
H / yc y2 / y1 y1 / yc H / yc y2 / y1 y1 / yc
N.E. 1.00 0.00 1.00 1.000 0.00 1.01 0.995
hv3 1.10 0.00 1.13 0.940 0.00 1.15 0.932
1.20 0.00 1.27 0.885 0.00 1.28 0.882
c. E 1.30 0.01 1.41 0.838 0.01 1.42 0.835
y3 1.40 0.02 1.54 0.800 0.02 1.56 0.794
1.50 0.04 1.68 0.763 0.04 1.69 0.761
1.60 0.06 1.82 0.730 0.06 1.83 0.728
1.70 0.08 1.96 0.701 0.08 1.97 0.699
1.80 0.10 2.09 0.677 0.11 2.11 0.673
Lts canal 1.90 0.14 2.23 0.652 0.14 2.25 0.649
A. Abajo 2.00 0.17 2.37 0.630 0.18 2.39 0.627
2.10 0.21 2.51 0.610 0.21 2.53 0.607
Características del Canal Aguas Abajo 2.20 0.25 2.65 0.591 0.26 2.67 0.589
2.30 0.30 2.79 0.574 0.30 2.80 0.573
Q = 6.00 y3 = 1.05 2.40 0.34 2.93 0.558 0.35 2.94 0.557
b3 = 1.50 v3 = 1.86 2.50 0.39 3.07 0.543 0.40 3.08 0.542
S3 = 0.0013 hv3 = 0.18 2.60 0.44 3.21 0.529 0.45 3.22 0.528
n = 0.014 F3 = 0.71 2.70 0.50 3.35 0.516 0.50 3.36 0.515
z3 = 1.5 b.l. = 0.35 2.80 0.56 3.49 0.503 0.57 3.51 0.502
c. E = 147.53 ms.n.m H3 = 1.40 2.90 0.62 3.63 0.492 0.62 3.65 0.490
c. C = c. D = 147.011 H3 = 1.40 3.00 0.68 3.77 0.481 0.69 3.79 0.479
3.10 0.74 3.91 0.471 0.75 3.93 0.469
3.20 0.81 4.05 0.461 0.82 4.07 0.459
3.30 0.87 4.19 0.451 0.88 4.21 0.450
B = 3.00 m 3.40 0.94 4.33 0.443 0.95 4.35 0.441
3.50 1.01 4.47 0.434 1.02 4.49 0.433
3.60 1.09 4.62 0.425 1.10 4.63 0.425
3.70 1.17 4.76 0.418 1.17 4.77 0.417
Lt = 1.50 m 3.80 1.24 4.90 0.411 1.25 4.91 0.410
3.90 1.32 5.04 0.404 1.33 5.05 0.403
Lt = 1.50 m 4.00 1.40 5.18 0.397 1.40 5.19 0.396
4.10 1.48 5.32 0.390 1.48 5.33 0.390
4.20 1.56 5.46 0.384 1.57 5.47 0.384
4.30 1.64 5.60 0.378 1.66 5.62 0.377
4.40 1.73 5.74 0.373 1.74 5.76 0.372
4.50 1.81 5.88 0.367 1.83 5.90 0.366
4.60 1.90 6.02 0.362 1.91 6.04 0.361
4.70 1.99 6.17 0.356 2.00 6.18 0.356
4.80 2.08 6.31 0.351 2.09 6.32 0.351
H / yc = [(K - 1)3 / (4 * K)] * [2 / (K * (K + 1))]1/3
4.90 2.17 6.45 0.347 2.18 6.46 0.346
5.00 2.27 6.59 0.342 2.27 6.60 0.342
5.10 2.36 6.73 0.338 2.37 6.74 0.337
5.20 2.45 6.87 0.333 2.46 6.88 0.333
5.30 2.55 7.01 0.329 2.56 7.03 0.328
5.40 2.64 7.15 0.325 2.66 7.17 0.324
hm = 1.10 5.50 2.74 7.29 0.321 2.75 7.31 0.321
5.60 2.84 7.44 0.317 2.85 7.45 0.317
5.70 2.94 7.58 0.313 2.95 7.59 0.313
5.80 3.04 7.72 0.310 3.05 7.73 0.309
5.90 3.14 7.86 0.306 3.15 7.87 0.306
6.00 3.25 8.00 0.303 3.25 8.01 0.303
6.10 3.35 8.14 0.300 3.36 8.16 0.299
6.20 3.45 8.28 0.296 3.47 8.30 0.296
6.30 3.56 8.42 0.293 3.57 8.44 0.293
6.40 3.66 8.56 0.290 3.68 8.58 0.290
6.50 3.78 8.71 0.287 3.78 8.72 0.287
6.60 3.88 8.85 0.284 3.89 8.86 0.284
Pág. 2 6.70 3.99 8.99 0.281 4.00 9.00 0.281
6.80 4.10 9.13 0.279 4.11 9.14 0.278
O.K.! 6.90 4.21 9.27 0.276 4.22 9.28 0.276
7.00 4.32 9.41 0.273 4.33 9.43 0.273
7.10 4.43 9.55 0.271 4.45 9.57 0.270
7.20 4.54 9.69 0.268 4.56 9.71 0.268
7.30 4.66 9.84 0.266 4.67 9.85 0.265
7.40 4.78 9.98 0.263 4.78 9.99 0.263
7.50 4.89 10.12 0.261 4.90 10.13 0.261
7.60 5.01 10.26 0.259 5.01 10.27 0.259
7.70 5.12 10.40 0.256 5.14 10.42 0.256
7.80 5.24 10.54 0.254 5.25 10.56 0.254
7.90 5.35 10.68 0.252 5.37 10.70 0.252
8.00 5.47 10.82 0.250 5.49 10.84 0.250
8.10 5.60 10.97 0.248 5.61 10.98 0.248
8.20 5.72 11.11 0.246 5.73 11.12 0.246
8.30 5.84 11.25 0.244 5.85 11.26 0.244
8.40 5.96 11.39 0.242 5.97 11.40 0.242
8.50 6.08 11.53 0.240 6.10 11.55 0.240
8.60 6.20 11.67 0.238 6.22 11.69 0.238
8.70 6.32 11.81 0.236 6.34 11.83 0.236
8.80 6.45 11.96 0.235 6.46 11.97 0.234
8.90 6.58 12.10 0.233 6.59 12.11 0.233
9.00 6.70 12.24 0.231 6.71 12.25 0.231
9.10 6.83 12.38 0.229 6.84 12.39 0.229
9.20 6.95 12.52 0.228 6.96 12.53 0.228
9.30 7.08 12.66 0.226 7.10 12.68 0.226
9.40 7.21 12.80 0.225 7.22 12.82 0.224
9.50 7.33 12.94 0.223 7.35 12.96 0.223
9.60 7.47 13.09 0.221 7.48 13.10 0.221
10.30 8.38 14.07 0.211 8.40 14.09 0.211
10.40 8.52 14.22 0.210 8.53 14.23 0.210
10.50 8.66 14.36 0.209 8.67 14.37 0.208
10.60 8.79 14.50 0.207 8.80 14.51 0.207
10.70 8.92 14.64 0.206 8.93 14.65 0.206
10.80 9.06 14.78 0.205 9.08 14.80 0.205
10.90 9.19 14.92 0.203 9.21 14.94 0.203
11.00 9.33 15.06 0.202 9.35 15.08 0.202
11.10 9.48 15.21 0.201 9.49 15.22 0.201
11.20 9.61 15.35 0.200 9.62 15.36 0.200
11.30 9.75 15.49 0.199 9.76 15.50 0.198
11.40 9.89 15.63 0.197 9.90 15.64 0.197
11.50 10.03 15.77 0.196 10.05 15.79 0.196
11.60 10.17 15.91 0.195 10.18 15.93 0.195
11.70 10.30 16.05 0.194 10.32 16.07 0.194
11.80 10.45 16.20 0.193 10.46 16.21 0.193
11.90 10.59 16.34 0.192 10.60 16.35 0.192
12.00 10.74 16.48 0.191 10.75 16.49 0.191
12.10 10.88 16.62 0.190 10.89 16.63 0.190
12.20 11.02 16.76 0.189 11.03 16.77 0.189
12.30 11.16 16.90 0.188 11.18 16.92 0.188
12.40 11.30 17.04 0.187 11.32 17.06 0.187
12.50 11.45 17.18 0.186 11.47 17.20 0.186
12.60 11.60 17.33 0.185 11.61 17.34 0.185
12.70 11.74 17.47 0.184 11.75 17.48 0.184
12.80 11.89 17.61 0.183 11.90 17.62 0.183
12.90 12.03 17.75 0.182 12.04 17.76 0.182
13.00 12.18 17.89 0.181 12.20 17.91 0.181
13.10 12.32 18.03 0.180 12.35 18.05 0.180
Pág. 3 13.20 12.47 18.17 0.179 12.49 18.19 0.179
13.30 12.63 18.32 0.178 12.64 18.33 0.178
13.40 12.78 18.46 0.177 12.79 18.47 0.177
13.50 12.92 18.60 0.176 12.93 18.61 0.176
13.60 13.07 18.74 0.176 13.08 18.75 0.175
13.70 13.22 18.88 0.175 13.24 18.90 0.175
13.80 13.37 19.02 0.174 13.39 19.04 0.174
13.90 13.52 19.16 0.173 13.54 19.18 0.173
14.00 13.68 19.31 0.172 13.69 19.32 0.172
14.10 13.83 19.45 0.171 13.84 19.46 0.171
14.20 13.98 19.59 0.171 13.99 19.60 0.170
14.30 14.13 19.73 0.170 14.14 19.74 0.170
14.40 14.28 19.87 0.169 14.29 19.88 0.169
14.50 14.44 20.01 0.168 14.46 20.03 0.168
14.60 14.59 20.15 0.167 14.61 20.17 0.167
14.70 14.74 20.29 0.167 14.76 20.31 0.167
14.80 14.90 20.44 0.166 14.92 20.45 0.166
14.90 15.06 20.58 0.165 15.07 20.59 0.165
15.00 15.21 20.72 0.164 15.22 20.73 0.164
O.K.! H / yc 2.36 F H/yc F
F 4.74 5.50 2.74 5.50
F 2.36 5.49
F 4.74 0.01
0.760
y1/yc
O.K
m/s
ESTANQUE TIPO I :
Número de FROUDE entre 2.5 y 4.5
F F FL I / y2 L I / y2
Pág. 4
1.80 4.05 2.90 5.20 4.00
1.90 4.20 3.00 5.26 4.10
2.00 4.30 3.10 5.31 4.20
2.10 4.40 3.20 5.40 4.30
2.20 4.55 3.30 5.48 4.40
2.30 4.60 3.40 5.52 4.50
2.40 4.72 3.50 5.60 4.60
2.50 4.80 3.60 5.63 4.70
2.60 4.92 3.70 5.69 4.80
2.70 5.00 3.80 5.73 4.90
0.105 , se tiene que : 2.80 5.09 3.90 5.75 5.00
ESTANQUE TIPO III :
N° de FROUDE > de 4.5 y Velocidad > de 15 m/s
F F F
0.50 4.00 3.60 8.00 4.22 11.50
4.50 3.72 8.50 4.26 12.00
5.00 3.83 9.00 4.33 12.50
5.50 3.94 9.50 4.36 13.00
6.00 4.04 10.00 4.37 13.50
6.50 4.10 10.50 4.38 14.00
7.00 4.16 11.00 4.38 14.50
7.50 4.20
Tabulación :
X Y
0.000 0.00
0.050 0.00
0.100 0.01
0.150 0.02
0.200 0.03
0.250 0.04
L III / y2 L III / y2
0.300 0.06
0.350 0.08
0.400 0.11
Pág. 5
, menor de 15 m/s, se usará el Estanque tipo II
Pág. 6
carretera (4 m de ancho)
hp - ha = hnf
N.Freático
h2 ha
Pa
h5
hp / 2
(hp + 2 * ha) / 3
ha / 2
ha / 3
ha / 3
0.80 Suelos compactos
0.60 Suelos arenosos
Pág. 7
O.K
O.K
Pág. 8
hp/3
Mal !
Pág. 9
O.K
Mal !
O.K
Pág. 10
Pág.11
Ø 1/2" @ 0.25 m
hp = 2.70
d2 = 0.20
Ø 1/2" @ 0.25 m
PARA RESALTOS HIDRAULICOS EN CANALES RECTANGULARES CON RASANTE HORIZONTAL
0.02 0.03 0.04 0.05 0.06
H / yc y2 / y1 y1 / yc H / yc y2 / y1 y1 / yc H / yc y2 / y1 y1 / yc H / yc y2 / y1 y1 / yc H / yc
0.00 1.03 0.985 0.00 1.04 0.981 0.00 1.05 0.976 0.00 1.07 0.967 0.00
0.00 1.16 0.928 0.00 1.17 0.924 0.00 1.19 0.916 0.00 1.20 0.912 0.00
0.00 1.30 0.875 0.00 1.31 0.871 0.01 1.32 0.868 0.01 1.34 0.861 0.01
0.01 1.43 0.832 0.01 1.45 0.826 0.01 1.46 0.823 0.01 1.47 0.820 0.02
0.02 1.57 0.791 0.02 1.58 0.789 0.03 1.60 0.783 0.03 1.61 0.781 0.03
0.04 1.71 0.756 0.04 1.72 0.753 0.04 1.73 0.751 0.04 1.75 0.746 0.05
0.06 1.84 0.726 0.06 1.86 0.722 0.06 1.87 0.720 0.07 1.89 0.715 0.07
0.08 1.98 0.697 0.09 2.00 0.693 0.09 2.01 0.691 0.09 2.02 0.690 0.09
0.11 2.12 0.671 0.12 2.14 0.668 0.12 2.15 0.666 0.12 2.16 0.664 0.12
0.14 2.26 0.647 0.15 2.27 0.646 0.15 2.29 0.643 0.15 2.30 0.641 0.16
0.18 2.40 0.626 0.18 2.41 0.624 0.19 2.43 0.621 0.19 2.44 0.620 0.20
0.22 2.54 0.606 0.22 2.55 0.605 0.23 2.57 0.602 0.23 2.58 0.600 0.24
0.26 2.68 0.588 0.26 2.69 0.586 0.27 2.71 0.584 0.27 2.72 0.583 0.28
0.30 2.82 0.570 0.31 2.83 0.569 0.31 2.85 0.567 0.32 2.86 0.566 0.32
0.35 2.96 0.555 0.36 2.97 0.554 0.36 2.99 0.551 0.37 3.00 0.550 0.37
0.40 3.10 0.540 0.41 3.11 0.539 0.41 3.13 0.537 0.42 3.14 0.536 0.42
0.46 3.24 0.526 0.46 3.25 0.525 0.47 3.27 0.523 0.47 3.28 0.522 0.48
0.51 3.38 0.513 0.52 3.39 0.512 0.52 3.41 0.510 0.53 3.42 0.510 0.54
0.57 3.52 0.501 0.57 3.53 0.500 0.58 3.55 0.498 0.59 3.56 0.498 0.59
0.63 3.66 0.489 0.63 3.67 0.489 0.64 3.69 0.487 0.65 3.70 0.486 0.66
0.69 3.80 0.479 0.70 3.81 0.478 0.70 3.83 0.476 0.71 3.84 0.476 0.72
0.76 3.94 0.468 0.76 3.95 0.468 0.77 3.97 0.466 0.77 3.98 0.466 0.78
0.82 4.08 0.459 0.83 4.10 0.457 0.84 4.11 0.457 0.84 4.12 0.456 0.85
0.89 4.22 0.449 0.90 4.24 0.448 0.90 4.25 0.448 0.91 4.26 0.447 0.92
0.96 4.36 0.441 0.97 4.38 0.439 0.97 4.39 0.439 0.98 4.40 0.438 0.99
1.03 4.50 0.432 1.04 4.52 0.431 1.05 4.53 0.431 1.06 4.55 0.429 1.06
1.10 4.64 0.424 1.11 4.66 0.423 1.12 4.67 0.423 1.13 4.69 0.422 1.13
1.18 4.78 0.417 1.19 4.80 0.416 1.19 4.81 0.415 1.20 4.83 0.414 1.21
1.26 4.93 0.409 1.26 4.94 0.408 1.27 4.95 0.408 1.28 4.97 0.407 1.29
1.34 5.07 0.402 1.34 5.08 0.402 1.35 5.09 0.401 1.36 5.11 0.400 1.36
1.42 5.21 0.395 1.42 5.22 0.395 1.43 5.24 0.394 1.44 5.25 0.394 1.44
1.50 5.35 0.389 1.50 5.36 0.389 1.51 5.38 0.388 1.52 5.39 0.387 1.53
1.58 5.49 0.383 1.58 5.50 0.382 1.60 5.52 0.382 1.60 5.53 0.381 1.61
1.66 5.63 0.377 1.67 5.64 0.377 1.68 5.66 0.376 1.69 5.67 0.375 1.70
1.75 5.77 0.371 1.75 5.78 0.371 1.76 5.80 0.370 1.77 5.81 0.370 1.78
1.83 5.91 0.366 1.84 5.93 0.365 1.85 5.94 0.365 1.86 5.95 0.364 1.87
1.92 6.05 0.361 1.93 6.07 0.360 1.94 6.08 0.359 1.95 6.10 0.359 1.96
2.01 6.19 0.356 2.02 6.21 0.355 2.03 6.22 0.354 2.04 6.24 0.354 2.05
2.10 6.33 0.351 2.11 6.35 0.350 2.12 6.36 0.350 2.13 6.38 0.349 2.14
/ (4 * K)] * [2 / (K * (K + 1))]1/3 y1 / yc = [2 / (K * (K + 1))]1/3 F = [{(2 * K + 1)2 - 1} / 8]1/2
2.19 6.48 0.346 2.20 6.49 0.345 2.21 6.50 0.345 2.22 6.52 0.344 2.23
2.29 6.62 0.341 2.29 6.63 0.341 2.31 6.65 0.340 2.31 6.66 0.340 2.32
2.38 6.76 0.337 2.39 6.77 0.336 2.40 6.79 0.336 2.41 6.80 0.335 2.41
2.47 6.90 0.332 2.48 6.91 0.332 2.49 6.93 0.331 2.50 6.94 0.331 2.51
2.57 7.04 0.328 2.57 7.05 0.328 2.59 7.07 0.327 2.60 7.08 0.327 2.61
2.66 7.18 0.324 2.68 7.20 0.324 2.68 7.21 0.323 2.69 7.22 0.323 2.71
2.76 7.32 0.320 2.77 7.34 0.320 2.78 7.35 0.319 2.79 7.36 0.319 2.80
2.86 7.46 0.316 2.87 7.48 0.316 2.88 7.49 0.316 2.89 7.51 0.315 2.90
2.96 7.60 0.313 2.97 7.62 0.312 2.98 7.63 0.312 2.99 7.65 0.311 3.00
3.07 7.75 0.309 3.07 7.76 0.309 3.08 7.77 0.308 3.09 7.79 0.308 3.10
3.17 7.89 0.306 3.17 7.90 0.305 3.19 7.92 0.305 3.20 7.93 0.305 3.20
3.27 8.03 0.302 3.28 8.04 0.302 3.29 8.06 0.301 3.30 8.07 0.301 3.30
3.37 8.17 0.299 3.38 8.18 0.299 3.39 8.20 0.298 3.40 8.21 0.298 3.42
3.47 8.31 0.296 3.48 8.32 0.295 3.50 8.34 0.295 3.50 8.35 0.295 3.52
3.58 8.45 0.293 3.59 8.47 0.292 3.60 8.48 0.292 3.61 8.49 0.292 3.62
3.68 8.59 0.290 3.70 8.61 0.289 3.71 8.62 0.289 3.72 8.64 0.289 3.73
3.79 8.73 0.287 3.81 8.75 0.286 3.81 8.76 0.286 3.83 8.78 0.286 3.84
3.91 8.88 0.284 3.91 8.89 0.283 3.92 8.90 0.283 3.94 8.92 0.283 3.94
4.01 9.02 0.281 4.02 9.03 0.281 4.03 9.04 0.280 4.04 9.06 0.280 4.05
4.12 9.16 0.278 4.13 9.17 0.278 4.15 9.19 0.277 4.15 9.20 0.277 4.16
4.23 9.30 0.275 4.24 9.31 0.275 4.26 9.33 0.275 4.26 9.34 0.275 4.28
4.34 9.44 0.273 4.35 9.45 0.273 4.37 9.47 0.272 4.37 9.48 0.272 4.39
4.45 9.58 0.270 4.47 9.60 0.270 4.48 9.61 0.270 4.49 9.62 0.270 4.50
4.57 9.72 0.268 4.58 9.74 0.267 4.59 9.75 0.267 4.61 9.77 0.267 4.61
4.68 9.86 0.265 4.70 9.88 0.265 4.70 9.89 0.265 4.72 9.91 0.264 4.73
4.80 10.01 0.263 4.81 10.02 0.263 4.82 10.03 0.262 4.83 10.05 0.262 4.84
4.91 10.15 0.260 4.92 10.16 0.260 4.93 10.17 0.260 4.95 10.19 0.260 4.96
5.03 10.29 0.258 5.04 10.30 0.258 5.05 10.32 0.258 5.06 10.33 0.258 5.07
5.15 10.43 0.256 5.15 10.44 0.256 5.17 10.46 0.256 5.18 10.47 0.255 5.20
5.26 10.57 0.254 5.27 10.58 0.254 5.29 10.60 0.253 5.30 10.61 0.253 5.31
5.38 10.71 0.252 5.40 10.73 0.251 5.40 10.74 0.251 5.41 10.75 0.251 5.43
5.50 10.85 0.250 5.51 10.87 0.249 5.52 10.88 0.249 5.54 10.90 0.249 5.55
5.62 10.99 0.248 5.63 11.01 0.247 5.64 11.02 0.247 5.66 11.04 0.247 5.67
5.74 11.14 0.245 5.75 11.15 0.245 5.76 11.16 0.245 5.78 11.18 0.245 5.79
5.86 11.28 0.244 5.87 11.29 0.243 5.89 11.31 0.243 5.90 11.32 0.243 5.91
5.98 11.42 0.242 5.99 11.43 0.241 6.01 11.45 0.241 6.02 11.46 0.241 6.03
6.10 11.56 0.240 6.11 11.57 0.240 6.13 11.59 0.239 6.14 11.60 0.239 6.16
6.23 11.70 0.238 6.24 11.71 0.238 6.25 11.73 0.237 6.26 11.74 0.237 6.28
6.35 11.84 0.236 6.37 11.86 0.236 6.38 11.87 0.236 6.38 11.88 0.236 6.40
6.47 11.98 0.234 6.49 12.00 0.234 6.50 12.01 0.234 6.52 12.03 0.234 6.53
6.60 12.12 0.233 6.61 12.14 0.232 6.62 12.15 0.232 6.64 12.17 0.232 6.65
6.73 12.27 0.231 6.74 12.28 0.231 6.75 12.29 0.230 6.76 12.31 0.230 6.77
6.85 12.41 0.229 6.86 12.42 0.229 6.88 12.44 0.229 6.89 12.45 0.229 6.90
6.98 12.55 0.227 6.99 12.56 0.227 7.01 12.58 0.227 7.02 12.59 0.227 7.03
7.11 12.69 0.226 7.12 12.70 0.226 7.13 12.72 0.225 7.14 12.73 0.225 7.16
7.23 12.83 0.224 7.25 12.85 0.224 7.26 12.86 0.224 7.27 12.87 0.224 7.29
7.36 12.97 0.223 7.38 12.99 0.222 7.39 13.00 0.222 7.40 13.01 0.222 7.42
7.49 13.11 0.221 7.51 13.13 0.221 7.52 13.14 0.221 7.53 13.16 0.221 7.54
8.41 14.10 0.211 8.43 14.12 0.211 8.44 14.13 0.211 8.46 14.15 0.211 8.47
8.54 14.24 0.210 8.56 14.26 0.209 8.57 14.27 0.209 8.59 14.29 0.209 8.60
8.69 14.39 0.208 8.70 14.40 0.208 8.70 14.41 0.208 8.72 14.43 0.208 8.73
8.82 14.53 0.207 8.83 14.54 0.207 8.85 14.56 0.207 8.86 14.57 0.207 8.87
8.95 14.67 0.206 8.96 14.68 0.206 8.98 14.70 0.205 8.99 14.71 0.205 9.01
9.09 14.81 0.204 9.10 14.82 0.204 9.12 14.84 0.204 9.13 14.85 0.204 9.15
9.22 14.95 0.203 9.24 14.97 0.203 9.25 14.98 0.203 9.26 14.99 0.203 9.28
9.36 15.09 0.202 9.38 15.11 0.202 9.39 15.12 0.202 9.41 15.14 0.202 9.42
9.50 15.23 0.201 9.52 15.25 0.201 9.52 15.26 0.201 9.54 15.28 0.200 9.55
9.64 15.38 0.199 9.65 15.39 0.199 9.66 15.40 0.199 9.68 15.42 0.199 9.69
9.78 15.52 0.198 9.79 15.53 0.198 9.80 15.54 0.198 9.82 15.56 0.198 9.83
9.92 15.66 0.197 9.93 15.67 0.197 9.95 15.69 0.197 9.96 15.70 0.197 9.97
10.06 15.80 0.196 10.07 15.81 0.196 10.09 15.83 0.196 10.10 15.84 0.196 10.12
10.19 15.94 0.195 10.20 15.95 0.195 10.22 15.97 0.195 10.23 15.98 0.195 10.25
10.33 16.08 0.194 10.35 16.10 0.194 10.36 16.11 0.194 10.37 16.12 0.194 10.39
10.47 16.22 0.193 10.49 16.24 0.193 10.50 16.25 0.193 10.52 16.27 0.192 10.53
10.61 16.36 0.192 10.63 16.38 0.192 10.64 16.39 0.191 10.66 16.41 0.191 10.67
10.77 16.51 0.191 10.78 16.52 0.190 10.79 16.53 0.190 10.81 16.55 0.190 10.82
10.91 16.65 0.190 10.92 16.66 0.189 10.94 16.68 0.189 10.95 16.69 0.189 10.96
11.05 16.79 0.188 11.06 16.80 0.188 11.08 16.82 0.188 11.09 16.83 0.188 11.11
11.19 16.93 0.187 11.20 16.94 0.187 11.22 16.96 0.187 11.23 16.97 0.187 11.25
11.33 17.07 0.186 11.35 17.09 0.186 11.36 17.10 0.186 11.37 17.11 0.186 11.39
11.48 17.21 0.185 11.50 17.23 0.185 11.51 17.24 0.185 11.53 17.26 0.185 11.54
11.62 17.35 0.185 11.64 17.37 0.184 11.65 17.38 0.184 11.67 17.40 0.184 11.68
11.77 17.50 0.183 11.79 17.51 0.183 11.80 17.52 0.183 11.82 17.54 0.183 11.83
11.92 17.64 0.183 11.93 17.65 0.182 11.95 17.67 0.182 11.96 17.68 0.182 11.97
12.06 17.78 0.182 12.08 17.79 0.182 12.10 17.81 0.181 12.11 17.82 0.181 12.13
12.21 17.92 0.181 12.22 17.93 0.181 12.24 17.95 0.180 12.25 17.96 0.180 12.27
12.36 18.06 0.180 12.38 18.08 0.180 12.39 18.09 0.180 12.40 18.10 0.180 12.42
12.50 18.20 0.179 12.52 18.22 0.179 12.53 18.23 0.179 12.54 18.24 0.179 12.57
12.65 18.34 0.178 12.67 18.36 0.178 12.68 18.37 0.178 12.70 18.39 0.178 12.71
12.81 18.49 0.177 12.82 18.50 0.177 12.83 18.51 0.177 12.85 18.53 0.177 12.86
12.96 18.63 0.176 12.97 18.64 0.176 12.98 18.65 0.176 13.00 18.67 0.176 13.01
13.10 18.77 0.175 13.11 18.78 0.175 13.14 18.80 0.175 13.15 18.81 0.175 13.16
13.25 18.91 0.174 13.26 18.92 0.174 13.28 18.94 0.174 13.29 18.95 0.174 13.32
13.40 19.05 0.174 13.41 19.06 0.174 13.43 19.08 0.173 13.44 19.09 0.173 13.47
13.55 19.19 0.173 13.57 19.21 0.173 13.58 19.22 0.173 13.59 19.23 0.173 13.62
13.70 19.33 0.172 13.72 19.35 0.172 13.73 19.36 0.172 13.75 19.38 0.172 13.77
13.85 19.47 0.171 13.87 19.49 0.171 13.88 19.50 0.171 13.91 19.52 0.171 13.92
14.01 19.62 0.170 14.02 19.63 0.170 14.03 19.64 0.170 14.06 19.66 0.170 14.07
14.16 19.76 0.170 14.17 19.77 0.170 14.20 19.79 0.169 14.21 19.80 0.169 14.22
14.32 19.90 0.169 14.33 19.91 0.169 14.35 19.93 0.169 14.36 19.94 0.169 14.38
14.47 20.04 0.168 14.48 20.05 0.168 14.50 20.07 0.168 14.51 20.08 0.168 14.53
14.62 20.18 0.167 14.64 20.20 0.167 14.65 20.21 0.167 14.66 20.22 0.167 14.69
14.77 20.32 0.167 14.80 20.34 0.166 14.81 20.35 0.166 14.83 20.37 0.166 14.84
14.93 20.46 0.166 14.95 20.48 0.166 14.96 20.49 0.166 14.98 20.51 0.166 14.99
15.09 20.61 0.165 15.10 20.62 0.165 15.11 20.63 0.165 15.14 20.65 0.165 15.15
15.25 20.75 0.164 15.26 20.76 0.164 15.28 20.78 0.164 15.29 20.79 0.164 15.30
y1/yc y2/y1
0.321 7.29
0.321 7.29
0.000 0
Y Z
0.321 y2/y1 7.29
ESTANQUE TIPO I : ESTANQUE TIPO II :
Número de FROUDE entre 2.5 y 4.5 N° de FROUDE > de 4.5 y Velocidad < de 15 m/s
F h3 / y1 h4 / y1 F h3 / y1 h4 / y1 FL I / y2 L II / y2 L II / y2
5.79 4.50 2.22 1.35 1.25 9.00 2.70 2.18 1.51 13.00
5.80 5.00 2.32 1.48 1.27 9.50 2.73 2.25 1.52 13.50
5.85 5.50 2.40 1.51 1.29 10.00 2.76 2.30 1.53 14.00
5.88 6.00 2.46 16.00 1.35 10.50 2.77 2.35 1.55 14.50
5.90 6.50 2.50 1.70 1.41 11.00 2.78 1.48 1.56 15.00
5.93 7.00 2.58 1.80 1.44 11.50 2.78 2.51 1.60 15.50
5.95 7.50 2.60 1.90 1.46 12.00 2.78 2.60 1.65 16.00
5.97 8.00 2.65 2.00 1.48 12.50 2.78 2.70 1.70 16.50
5.98 8.50 2.67 2.10 1.50
5.99
6.00
5.50 2.40 5.50 1.51
5.00 2.32 5.00 1.48
ESTANQUE TIPO III : 0.50 0.08 0.50 0.03
N° de FROUDE > de 4.5 y Velocidad > de 15 m/s 0.11 X 0.11 Y
X = 0.018 Y = 0.01
F = 5.11 2.34 F = 5.11 1.49 = h3 / Y1
4.38
4.38
4.38
4.38
4.37
4.36
4.35
L III / y2 = LII / Y2
0.06 0.07 0.08 0.09
y2 / y1 y1 / yc H / yc y2 / y1 y1 / yc H / yc y2 / y1 y1 / yc H / yc y2 / y1 y1 / yc
1.08 0.962 0.00 1.09 0.958 0.00 1.11 0.949 0.00 1.12 0.944
1.21 0.908 0.00 1.23 0.900 0.00 1.24 0.896 0.00 1.26 0.889
1.35 0.857 0.01 1.36 0.854 0.01 1.38 0.848 0.01 1.39 0.844
1.49 0.814 0.02 1.50 0.811 0.02 1.51 0.808 0.02 1.53 0.802
1.62 0.778 0.03 1.64 0.773 0.03 1.65 0.770 0.03 1.67 0.765
1.76 0.744 0.05 1.78 0.739 0.05 1.79 0.737 0.05 1.80 0.735
1.90 0.713 0.07 1.91 0.711 0.07 1.93 0.707 0.08 1.94 0.705
2.04 0.686 0.10 2.05 0.684 0.10 2.07 0.680 0.10 2.08 0.678
2.18 0.661 0.13 2.19 0.659 0.13 2.21 0.656 0.13 2.22 0.654
2.32 0.638 0.16 2.33 0.636 0.16 2.34 0.635 0.17 2.36 0.632
2.46 0.617 0.20 2.47 0.616 0.20 2.48 0.614 0.21 2.50 0.611
2.60 0.598 0.24 2.61 0.597 0.24 2.62 0.595 0.25 2.64 0.593
2.73 0.581 0.28 2.75 0.579 0.29 2.76 0.578 0.29 2.78 0.575
2.87 0.565 0.33 2.89 0.562 0.33 2.90 0.561 0.34 2.92 0.559
3.01 0.549 0.38 3.03 0.547 0.38 3.04 0.546 0.39 3.06 0.544
3.15 0.535 0.43 3.17 0.533 0.43 3.18 0.532 0.44 3.20 0.530
3.29 0.521 0.48 3.31 0.519 0.49 3.32 0.519 0.50 3.34 0.517
3.44 0.508 0.54 3.45 0.507 0.54 3.46 0.506 0.55 3.48 0.504
3.58 0.496 0.60 3.59 0.495 0.60 3.60 0.494 0.61 3.62 0.493
3.72 0.485 0.66 3.73 0.484 0.66 3.74 0.483 0.67 3.76 0.482
3.86 0.474 0.72 3.87 0.473 0.73 3.88 0.473 0.74 3.90 0.471
4.00 0.464 0.79 4.01 0.463 0.79 4.02 0.463 0.80 4.04 0.461
4.14 0.455 0.85 4.15 0.454 0.86 4.17 0.453 0.87 4.18 0.452
4.28 0.446 0.92 4.29 0.445 0.93 4.31 0.444 0.94 4.32 0.443
4.42 0.437 0.99 4.43 0.436 1.00 4.45 0.435 1.01 4.46 0.435
4.56 0.429 1.07 4.57 0.428 1.08 4.59 0.427 1.08 4.60 0.427
4.70 0.421 1.14 4.71 0.421 1.15 4.73 0.419 1.16 4.74 0.419
4.84 0.414 1.22 4.85 0.413 1.23 4.87 0.412 1.23 4.88 0.412
4.98 0.406 1.30 5.00 0.405 1.30 5.01 0.405 1.31 5.02 0.404
5.12 0.400 1.38 5.14 0.399 1.38 5.15 0.398 1.39 5.16 0.398
5.26 0.393 1.46 5.28 0.392 1.46 5.29 0.392 1.47 5.31 0.391
5.40 0.387 1.54 5.42 0.386 1.54 5.43 0.385 1.55 5.45 0.385
5.55 0.380 1.62 5.56 0.380 1.63 5.57 0.379 1.64 5.59 0.379
5.69 0.375 1.70 5.70 0.374 1.71 5.71 0.374 1.72 5.73 0.373
5.83 0.369 1.79 5.84 0.369 1.80 5.86 0.368 1.81 5.87 0.367
5.97 0.364 1.88 5.98 0.363 1.89 6.00 0.362 1.89 6.01 0.362
6.11 0.358 1.96 6.12 0.358 1.98 6.14 0.357 1.98 6.15 0.357
6.25 0.353 2.05 6.26 0.353 2.06 6.28 0.352 2.07 6.29 0.352
6.39 0.349 2.15 6.41 0.348 2.15 6.42 0.348 2.16 6.43 0.347
6.53 0.344 2.24 6.55 0.343 2.25 6.56 0.343 2.25 6.57 0.343
6.67 0.339 2.33 6.69 0.339 2.34 6.70 0.338 2.35 6.72 0.338
6.81 0.335 2.43 6.83 0.334 2.43 6.84 0.334 2.45 6.86 0.333
6.96 0.330 2.52 6.97 0.330 2.53 6.98 0.330 2.54 7.00 0.329
7.10 0.326 2.62 7.11 0.326 2.62 7.12 0.326 2.64 7.14 0.325
7.24 0.322 2.71 7.25 0.322 2.73 7.27 0.322 2.73 7.28 0.321
7.38 0.319 2.81 7.39 0.318 2.82 7.41 0.318 2.83 7.42 0.318
7.52 0.315 2.91 7.53 0.315 2.92 7.55 0.314 2.93 7.56 0.314
7.66 0.311 3.02 7.68 0.311 3.02 7.69 0.310 3.03 7.70 0.310
7.80 0.308 3.12 7.82 0.307 3.12 7.83 0.307 3.13 7.84 0.307
7.94 0.304 3.22 7.96 0.304 3.22 7.97 0.304 3.24 7.99 0.303
8.08 0.301 3.32 8.10 0.300 3.33 8.11 0.300 3.34 8.13 0.300
8.23 0.297 3.42 8.24 0.297 3.43 8.25 0.297 3.44 8.27 0.297
8.37 0.294 3.53 8.38 0.294 3.54 8.40 0.294 3.55 8.41 0.293
8.51 0.291 3.63 8.52 0.291 3.65 8.54 0.291 3.65 8.55 0.290
8.65 0.288 3.74 8.66 0.288 3.75 8.68 0.288 3.76 8.69 0.287
8.79 0.285 3.84 8.80 0.285 3.86 8.82 0.285 3.87 8.83 0.285
8.93 0.283 3.96 8.95 0.282 3.97 8.96 0.282 3.98 8.97 0.282
9.07 0.280 4.07 9.09 0.279 4.08 9.10 0.279 4.09 9.12 0.279
9.21 0.277 4.18 9.23 0.277 4.19 9.24 0.276 4.20 9.26 0.276
9.36 0.274 4.29 9.37 0.274 4.30 9.38 0.274 4.31 9.40 0.273
9.50 0.272 4.40 9.51 0.271 4.41 9.53 0.271 4.42 9.54 0.271
9.64 0.269 4.51 9.65 0.269 4.53 9.67 0.269 4.53 9.68 0.268
9.78 0.267 4.62 9.79 0.267 4.64 9.81 0.266 4.65 9.82 0.266
9.92 0.264 4.74 9.93 0.264 4.75 9.95 0.264 4.76 9.96 0.264
10.06 0.262 4.86 10.08 0.262 4.87 10.09 0.261 4.87 10.10 0.261
10.20 0.260 4.97 10.22 0.259 4.98 10.23 0.259 5.00 10.25 0.259
10.34 0.257 5.09 10.36 0.257 5.10 10.37 0.257 5.11 10.39 0.257
10.49 0.255 5.20 10.50 0.255 5.21 10.51 0.255 5.23 10.53 0.254
10.63 0.253 5.32 10.64 0.253 5.34 10.66 0.252 5.35 10.67 0.252
10.77 0.251 5.44 10.78 0.251 5.45 10.80 0.250 5.46 10.81 0.250
10.91 0.249 5.56 10.92 0.249 5.57 10.94 0.248 5.58 10.95 0.248
11.05 0.247 5.67 11.06 0.247 5.69 11.08 0.246 5.70 11.09 0.246
11.19 0.245 5.80 11.21 0.244 5.81 11.22 0.244 5.82 11.23 0.244
11.33 0.243 5.92 11.35 0.243 5.93 11.36 0.242 5.95 11.38 0.242
11.47 0.241 6.04 11.49 0.241 6.05 11.50 0.241 6.07 11.52 0.240
11.62 0.239 6.17 11.63 0.239 6.17 11.64 0.239 6.19 11.66 0.238
11.76 0.237 6.29 11.77 0.237 6.31 11.79 0.237 6.31 11.80 0.237
11.90 0.235 6.41 11.91 0.235 6.43 11.93 0.235 6.44 11.94 0.235
12.04 0.234 6.53 12.05 0.233 6.55 12.07 0.233 6.56 12.08 0.233
12.18 0.232 6.67 12.20 0.232 6.68 12.21 0.231 6.68 12.22 0.231
12.32 0.230 6.79 12.34 0.230 6.80 12.35 0.230 6.81 12.36 0.230
12.46 0.228 6.92 12.48 0.228 6.93 12.49 0.228 6.94 12.51 0.228
12.61 0.227 7.04 12.62 0.227 7.05 12.63 0.226 7.07 12.65 0.226
12.75 0.225 7.17 12.76 0.225 7.18 12.77 0.225 7.20 12.79 0.225
12.89 0.224 7.30 12.90 0.223 7.32 12.92 0.223 7.32 12.93 0.223
13.03 0.222 7.42 13.04 0.222 7.44 13.06 0.222 7.45 13.07 0.222
13.17 0.220 7.55 13.18 0.220 7.57 13.20 0.220 7.58 13.21 0.220
14.16 0.210 8.48 14.17 0.210 8.50 14.19 0.210 8.50 14.20 0.210
14.30 0.209 8.62 14.32 0.209 8.63 14.33 0.209 8.64 14.34 0.209
14.44 0.208 8.75 14.46 0.208 8.76 14.47 0.208 8.77 14.48 0.207
14.58 0.206 8.89 14.60 0.206 8.90 14.61 0.206 8.92 14.63 0.206
14.73 0.205 9.02 14.74 0.205 9.03 14.75 0.205 9.05 14.77 0.205
14.87 0.204 9.16 14.88 0.204 9.17 14.89 0.204 9.18 14.91 0.204
15.01 0.203 9.29 15.02 0.203 9.31 15.04 0.202 9.32 15.05 0.202
15.15 0.201 9.43 15.16 0.201 9.45 15.18 0.201 9.46 15.19 0.201
15.29 0.200 9.56 15.30 0.200 9.58 15.32 0.200 9.59 15.33 0.200
15.43 0.199 9.71 15.45 0.199 9.72 15.46 0.199 9.73 15.47 0.199
15.57 0.198 9.85 15.59 0.198 9.86 15.60 0.198 9.88 15.62 0.198
15.71 0.197 9.99 15.73 0.197 10.00 15.74 0.197 10.02 15.76 0.196
15.86 0.196 10.13 15.87 0.195 10.14 15.88 0.195 10.16 15.90 0.195
16.00 0.194 10.26 16.01 0.194 10.28 16.03 0.194 10.29 16.04 0.194
16.14 0.193 10.40 16.15 0.193 10.42 16.17 0.193 10.43 16.18 0.193
16.28 0.192 10.54 16.29 0.192 10.56 16.31 0.192 10.57 16.32 0.192
16.42 0.191 10.69 16.44 0.191 10.70 16.45 0.191 10.71 16.46 0.191
16.56 0.190 10.84 16.58 0.190 10.85 16.59 0.190 10.87 16.61 0.190
16.70 0.189 10.98 16.72 0.189 10.99 16.73 0.189 11.01 16.75 0.189
16.85 0.188 11.12 16.86 0.188 11.13 16.87 0.188 11.15 16.89 0.188
16.99 0.187 11.26 17.00 0.187 11.28 17.02 0.187 11.29 17.03 0.187
17.13 0.186 11.41 17.14 0.186 11.43 17.16 0.186 11.44 17.17 0.186
17.27 0.185 11.55 17.28 0.185 11.57 17.30 0.185 11.58 17.31 0.185
17.41 0.184 11.70 17.43 0.184 11.71 17.44 0.184 11.72 17.45 0.184
17.55 0.183 11.85 17.57 0.183 11.86 17.58 0.183 11.87 17.59 0.183
17.69 0.182 11.99 17.71 0.182 12.00 17.72 0.182 12.02 17.74 0.182
17.84 0.181 12.14 17.85 0.181 12.15 17.86 0.181 12.17 17.88 0.181
17.98 0.180 12.28 17.99 0.180 12.29 18.00 0.180 12.31 18.02 0.180
18.12 0.179 12.43 18.13 0.179 12.45 18.15 0.179 12.46 18.16 0.179
18.26 0.178 12.58 18.27 0.178 12.60 18.29 0.178 12.61 18.30 0.178
18.40 0.178 12.72 18.41 0.178 12.74 18.43 0.177 12.75 18.44 0.177
18.54 0.177 12.88 18.56 0.177 12.89 18.57 0.177 12.90 18.58 0.176
18.68 0.176 13.03 18.70 0.176 13.04 18.71 0.176 13.06 18.73 0.176
18.82 0.175 13.18 18.84 0.175 13.19 18.85 0.175 13.21 18.87 0.175
18.97 0.174 13.33 18.98 0.174 13.34 18.99 0.174 13.36 19.01 0.174
19.11 0.173 13.48 19.12 0.173 13.50 19.14 0.173 13.51 19.15 0.173
19.25 0.172 13.63 19.26 0.172 13.65 19.28 0.172 13.66 19.29 0.172
19.39 0.172 13.78 19.40 0.172 13.80 19.42 0.171 13.81 19.43 0.171
19.53 0.171 13.94 19.55 0.171 13.95 19.56 0.171 13.96 19.57 0.171
19.67 0.170 14.09 19.69 0.170 14.10 19.70 0.170 14.12 19.72 0.170
19.81 0.169 14.24 19.83 0.169 14.25 19.84 0.169 14.27 19.86 0.169
19.96 0.168 14.39 19.97 0.168 14.40 19.98 0.168 14.42 20.00 0.168
20.10 0.168 14.54 20.11 0.168 14.57 20.13 0.168 14.58 20.14 0.167
20.24 0.167 14.70 20.25 0.167 14.72 20.27 0.167 14.73 20.28 0.167
20.38 0.166 14.85 20.39 0.166 14.87 20.41 0.166 14.88 20.42 0.166
20.52 0.165 15.01 20.54 0.165 15.03 20.55 0.165 15.04 20.56 0.165
20.66 0.165 15.17 20.68 0.165 15.18 20.69 0.165 15.19 20.70 0.165
20.80 0.164 15.32 20.82 0.164 15.33 20.83 0.164 15.36 20.85 0.164
ESTANQUE TIPO II :
N° de FROUDE > de 4.5 y Velocidad < de 15 m/s
h3 / y1 h4 / y1L II / y2
2.78 2.80 1.75
2.78 2.85 1.77
2.78 2.96 1.80
2.78 3.10 1.82
2.78 3.20 1.85
2.78 3.26 1.89
2.78 3.35 1.91
2.78 3.44 1.94
5.50 1.29
5.00 1.27
0.50 0.02
0.11 Z
Z = 0.00
F = 5.11 1.27 = h4 / Y1