UNIVERSIDAD TECNOLÓGICA...
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UNIVERSIDAD TECNOLÓGICA EQUINOCCIAL
FACULTAD DE CIENCIAS DE LA INGENIERÍA
CARRERA DE INGENIERÍA AUTOMOTRIZ
TRABAJO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TÍTULO
DE INGENIERO AUTOMOTRIZ
TEMA:
“DETERMINACIÓN E IMPLEMENTACIÓN DEL SISTEMA
ADECUADO DE FRENOS DE SERVICIO Y
ESTACIONAMIENTO EN EL PROTOTIPO DE BUS
ELÉCTRICO, PROYECTO DEL MINISTERIO DE
ELECTRICIDAD Y ENERGÍA RENOVABLE DEL ECUADOR”.
AUTOR: SANTIAGO ALEXANDER CALDERÓN CARRILLO
DIRECTOR: ING. EDWIN TAMAYO. M.Sc.
Quito – Ecuador
2015
© Universidad Tecnológica Equinoccial. 2015
Reservados todos los derechos de reproducción
DEDICATORIA
Sin el apoyo de mis padres, la consecución de este objetivo no hubiera sido
posible. A Dios, a mi familia y mi hijo dedico la realización de esta tesis.
“Escucha lo que te mando: Esfuérzate y sé valiente. No temas ni desmayes,
que yo soy el Señor tu Dios, y estaré contigo por donde quiera que vayas.”
Josué 1:9
vi
ÍNDICE DE CONTENIDOS
PÁGINA
RESUMEN xix
ABSTRACT xxi
1. INTRODUCCIÓN 1
2. MARCO TEÓRICO 4
2.1. SISTEMA DE FRENOS 4
2.1.1. INSTALACIONES DE FRENOS 4
2.1.1.1. Sistema del freno de servicio 4
2.1.1.2. Sistema de freno auxiliar 5
2.1.1.3. Sistema del freno de estacionamiento 5
2.1.1.4. Sistema de freno continuo 6
2.1.1.5. Sistema electrónico de frenos 6
2.1.2. CLASIFICACIÓN DE LOS SISTEMAS
DE FRENO 7
2.1.2.1. Frenos mecánicos 7
2.1.2.2. Frenos hidráulicos 8
2.1.2.3. Frenos neumáticos 12
2.1.2.4. Frenos eléctricos 16
2.1.3. FRENOS DE DISCO 17
2.1.3.1. Los frenos de sistema rígido 17
2.1.3.2. Los frenos de sistema flotante 18
2.1.3.3. Ventajas de los frenos de
disco 21
vii
PÁGINA
2.1.3.4. Desventajas de los frenos de
disco 21
2.1.3.5. Componentes del sistema de
frenos de disco 21
2.1.4. FRENOS DE TAMBOR 24
2.1.4.1. Ventajas del freno de tambor 25
2.1.4.2. Desventajas del freno de tambor 25
2.1.4.3. Componentes del sistema de frenos
de tambor 25
2.1.5. SERVOFRENO DE PRESIÓN NEGATIVA 28
2.1.5.1. Hidromaster 29
2.1.6. ESTUDIO DEL SISTEMA DE FRENOS 30
2.1.6.1. Fuerzas de frenado 30
2.1.6.2. Tiempos de frenado 37
2.1.6.3. Desaceleración 40
2.1.6.4. Frenado Z 42
3. METODOLOGÍA 44
3.1. SISTEMA DE FRENOS DEL PROTOTIPO DE
BUS ELÉCTRICO 45
3.1.1. DESCRIPCIÓN DEL BUS 45
3.1.2. SITUACIÓN ACTUAL DEL PROTOTIPO DE
BUS ELÉCTRICO 48
viii
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3.1.3. SISTEMA DE FRENOS DEL PROTOTIPO DE
BUS ELÉCTRICO 51
3.1.3.1. Situación de los elementos en el sistema
de frenos del prototipo de bus eléctrico 52
3.1.3.2. Elementos faltantes en el sistema
de frenos del prototipo de bus eléctrico 61
3.2. DISEÑO 64
3.2.1. CÁLCULOS 64
3.2.1.1. Datos recolectados 65
3.2.1.2. Fuerza en la bomba 67
3.2.1.3. Presión líquido de frenos
(baja presión) 69
3.2.1.4. Presión líquido de frenos
(alta presión) 71
3.2.1.5. Presión de la bomba de vacío 75
3.2.1.6. Volumen del tanque de vacío 76
3.2.1.7. Motor eléctrico 77
3.2.2. SELECCIÓN DE ELEMENTOS 79
3.2.2.1. Resumen de valores calculados 79
3.2.2.2. Motor eléctrico 80
3.2.2.3. Tanque de vacío 82
3.2.2.4. Bomba de vacío 83
3.2.2.5. Baterías 85
ix
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3.2.3. UBICACIÓN 86
3.2.3.1. Planos del conjunto 3D 88
3.2.4. ANÁLISIS ESTRUCTURAL DEL CONJUNTO 89
3.2.4.1. Materiales 89
3.2.4.2. Condiciones de funcionamiento 92
3.2.4.3. Pruebas teóricas realizadas 96
3.2.4.4. Resultados 99
3.3. IMPLEMENTACIÓN DEL SISTEMA DE FRENOS
AL PROTOTIPO DE BUS ELÉCTRICO 100
3.3.1. ENSAMBLAJE MOTOR – BOMBA 100
3.3.2. INSTALACIÓN DEL TANQUE DE VACÍO 102
3.3.3. INSTALACIÓN MOTOR ELECTRICO - BOMBA
AL BASTIDOR 105
3.3.4. CONEXIÓN DE MANGUERAS DE VACÍO 107
3.3.4.1. Conexión del tanque de vacío
al hidromaster 108
3.3.4.2. Conexión de la bomba al tanque
de vacío 109
3.3.4.3. Conexión de la bomba al
hidromaster 111
3.3.5. INSTALACIÓN MANÓMETRO 112
3.3.6. INSTALACIÓN ELÉCTRICA 113
4. ANÁLISIS DE RESULTADOS 117
x
PÁGINA
4.1. PRUEBAS, RESULTADOS Y ANÁLISIS 117
4.1.1. SISTEMA DE VACÍO APAGADO 117
4.1.1.1. Objetivo 117
4.1.1.2. Procedimiento 118
4.1.1.3. Resultados 118
4.1.1.4. Análisis 119
4.1.2. SISTEMA DE VACÍO ACTIVO 120
4.1.2.1. Objetivo 120
4.1.2.2. Procedimiento 121
4.1.2.3. Resultados 121
4.1.2.4. Análisis 122
4.1.3. DINÁMICA DE GIRO DE FRENADO 124
4.1.3.1. Objetivo 124
4.1.3.2. Procedimiento 125
4.1.3.3. Resultados 125
4.1.3.4. Análisis 125
5. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 128
BIBLIOGRAFÍA 130
ANEXOS 134
xi
ÍNDICE DE TABLAS
PÁGINA
Tabla 1. Características generales del
Isuzu FSR 450 Short 46
Tabla 2. Características del motor Isuzu 6BD1 47
Tabla 3. Selección del motor eléctrico 78
Tabla 4. Resumen de los valores calculados 79
Tabla 5. Motores eléctricos en el mercado 80
Tabla 6. Bombas de vacío en el mercado 84
Tabla 7. Propiedades material del motor 90
Tabla 8. Propiedades material del acople 90
Tabla 9. Propiedades material de la bomba 91
Tabla 10. Propiedades material de la estructura
de fijación 92
Tabla 11. Momento 93
Tabla 12. Gravedad 94
Tabla 13. Presión 95
Tabla 14. Resumen de resultados 99
Tabla 15. Especificaciones Perno hexagonal
grado 8.8 rosca métrica 103
Tabla 16. Características técnicas broca de
metal HSS-R D-38467 105
xii
PÁGINA
Tabla 17. Características manguera H100 108
Tabla 18. Características cable de baterías 114
Tabla 19. Resultados prueba 1 119
Tabla 20. Resultados prueba 2 122
xiii
ÍNDICE DE FIGURAS
PÁGINA
Figura 1. Freno de servicio hidráulico 4
Figura 2. Freno de estacionamiento 5
Figura 3. Frenos abs 6
Figura 4. Esquema freno mecánico 7
Figura 5. Esquema freno hidráulico 9
Figura 6. Ley de Pascal 10
Figura 7. Puntos de ebullición líquidos de freno 11
Figura 8. Viscosidad líquido de freno DOT3 12
Figura 9. Esquema del sistema de frenos neumático 13
Figura 10. Sistema de frenos de aire comprimido 14
Figura 11. Instalación de circuito doble 15
Figura 12. Ralentizador eléctrico 17
Figura 13. Esquema frenos de disco con porta pinza
flotante posición reposo 18
Figura 14. Esquema frenos de disco con porta pinza
flotante posición de frenado 19
Figura 15. Esquema frenos de disco con pinza flotante 20
Figura 16. Pinza flotante 20
Figura 17. Esquema componentes freno de disco 24
Figura 18. Esquema componentes freno de tambor 27
Figura 19. Servofreno de presión negativa 28
Figura 20. Hidromaster 29
Figura 21. Fuerzas de fricción del automóvil 31
xiv
PÁGINA
Figura 22. Valores del coeficiente de rozamiento estático μs 32
Figura 23. Fuerzas en el pedal del freno 33
Figura 24. Diámetros de la bomba y bombín 34
Figura 25. Fuerzas y presiones en el circuito
hidráulico de frenos 35
Figura 26. Fuerzas de rozamiento en el tambor 36
Figura 27. Diagrama tiempos de frenado 40
Figura 28. Desempeño del motor Isuzu 6BD1 47
Figura 29. Neumático 8.25R - 16lt 12ply (Dunlop Highway) 48
Figura 30. Montaje de la caja al motor eléctrico 49
Figura 31. Estructura metálica para el banco de baterías 49
Figura 32. Grupo electrógeno y motor eléctrico 50
Figura 33. Cargador de batería e inversor 50
Figura 34. Esquema hidráulico sistema de frenos 52
Figura 35. Pedal del freno 53
Figura 36. Bomba de frenos 54
Figura 37. Bomba de frenos desmontada 54
Figura 38. Cañerías de la bomba de frenos 55
Figura 39. Cañerías de las ruedas vista lateral 56
Figura 40. Cañerías de las ruedas vista superior 56
Figura 41. Hidromaster 57
Figura 42. Tambor 58
Figura 43. Tambor vista interior 58
Figura 44. Zapatas 59
xv
PÁGINA
Figura 45. Zapatas desmontadas 60
Figura 46. Cilindro de la rueda 60
Figura 47. Pistón de la rueda 61
Figura 48. Bomba de vacío Nissan 62
Figura 49. Tanque de vacío 63
Figura 50. Tanque de vacío Isuzu 63
Figura 51. Esquema de las fuerzas, presiones y
diámetros del sistema de frenos 66
Figura 52. Fuerzas en el pedal del freno 67
Figura 53. Esquema de presiones del líquido
de frenos y vacío 70
Figura 54. Fuerzas que actúan en la zapata 73
Figura 55. Dimensiones tanque de vacío 76
Figura 56. Motor eléctrico LEESON 81
Figura 57. Especificaciones motor eléctrico LEESON 82
Figura 58. Tanque de vacío reparado 83
Figura 59. Bomba de vacío elegida para el nuevo sistema 85
Figura 60. Batería del banco del autobús 86
Figura 61. Baterías conectadas en serie 86
Figura 62. Espacio para la instalación del
sistema vista frontal 87
Figura 63. Espacio para la instalación del
sistema vista superior 87
xvi
PÁGINA
Figura 64. Diseño 3D sistema de frenos autobús
vista superior 88
Figura 65. Diseño 3D sistema de frenos autobús
vista lateral 88
Figura 66. Diseño 3D del sistema a implementar 89
Figura 67. Momento aplicado en el nuevo sistema 93
Figura 68. Fuerza de la gravedad aplicada en el
nuevo sistema 94
Figura 69. Presión aplicada en la placa de fijación
del nuevo sistema 95
Figura 70. Tensión máxima 96
Figura 71. Desplazamiento 97
Figura 72. Coeficiente de seguridad 98
Figura 73. Fabricación eje estriado 101
Figura 74. Alza donde se maquinará el acople
de la bomba y motor 101
Figura 75. Estriado de la bomba de vacío 102
Figura 76. Características perno hexagonal
grado 8.8 rosca métrica 103
Figura 77. Instalación tanque de vacío 104
Figura 78. Tanque de vacío fijado al bastidor
del autobús 104
Figura 79. Instalación conjunto motor bomba
vista frontal 106
xvii
PÁGINA
Figura 80. Instalación conjunto motor bomba
vista posterior 107
Figura 81. Instalación manguera del tanque
de vacío al hidromaster 109
Figura 82. Instalación manguera de la bomba
al tanque de vacío 110
Figura 83. Instalación manguera de la bomba
al tanque de vacío 110
Figura 84. Instalación manguera de la bomba
al hidromaster 111
Figura 85. Instalación manómetro 113
Figura 86. Instalación breaker 115
Figura 87. Instalación eléctrica 116
Figura 88. Manómetro en cero prueba 1 120
Figura 89. Manómetro en la prueba 1
marcando 8Bar 120
Figura 90. Manómetro en cero prueba 2 123
Figura 91. Manómetro en la prueba 2
marcando 30Bar 123
Figura 92. Manómetro en la prueba 2
marcando 38Bar 124
Figura 93. Giro de rueda 126
Figura 94. Rueda frenada 126
xviii
ÍNDICE DE ANEXOS
PÁGINA
ANEXO I 134
Acta de entrega recepción del sistema
implementado en el autobús
ANEXO II 135
Plano acople de la bomba
ANEXO III 136
Plano bomba de vacío
ANEXO IV 137
Plano eje de la bomba
ANEXO V 138
Plano motor eléctrico
ANEXO VI 139
Plano estructura de fijación
xix
RESUMEN
El prototipo de bus eléctrico es un proyecto del Ministerio de Electricidad y
Energía Renovable del Ecuador. En el presente trabajo monográfico, se
determinó, diseñó e instaló el nuevo sistema de vacío para el funcionamiento
del sistema de frenos de este bus.
Se implementó el sistema por medio de un motor eléctrico de corriente
continua al cual se acopló una bomba de vacío, se instaló un tanque de
vacío por seguridad y se colocó un manómetro para realizar las pruebas de
funcionamiento.
Se inició con un estudio de los diferentes sistemas de frenos, sus
componentes, características y funcionamiento, posteriormente se realizó
una descripción del bus, el estado en el que fue hallado, y se realizó una
inspección de todos los elementos que conforman el prototipo de bus
eléctrico.
Se procedió al diseño del nuevo sistema de frenos que se implementó en el
prototipo de bus eléctrico, se determinaron los elementos y materiales
adecuados para la construcción del sistema en función de cálculos de fuerza
y presión necesarios para detener al prototipo de bus eléctrico, así como
también simulaciones de resistencia y análisis estructural de los materiales
que se utilizaron. Establecido así el diseño del sistema se procedió a su
implementación y finalmente se realizaron las pruebas donde se determinó
que el nuevo sistema de frenos implementado al prototipo de bus eléctrico
está funcionando correctamente y que los elementos y materiales utilizados
son los adecuados.
El proyecto se lo desarrolló en conjunto con el Ministerio de Electricidad y
Energía Renovable, una vez que se instaló el sistema y se demostró su
perfecto funcionamiento se entregó el mismo en un acto en el que estuvieron
presentes docentes de la Universidad Tecnológica Equinoccial y el
xx
representante del Ministerio el Ingeniero Mario Bermúdez encargado del
proyecto del prototipo de bus eléctrico, quien por medio de un acta de
entrega y recepción que se observa en el anexo I, oficializó la culminación
exitosa del proyecto de tesis.
xxi
ABSTRACT
The electric prototype bus is a project of the Ministerio de Electricidad y
Energía Renovable del Ecuador. In this monograph, it was determined,
designed and installed the new vacuum system for the operation of the brake
system of the bus.
The system was implemented by a DC electric motor in which a vacuum
pump was coupled, a vacuum tank was installed for safety and a gauge
placed for testing operation.
It began with a study of the different braking systems, components, features
and performance, then a description of the bus, the state in which it was
found, and an inspection of all elements of the electric prototype bus was
performed.
We proceeded to design the new brake system that was implemented in the
electric prototype bus, elements and materials to build the system were
determined based on calculations of force and pressure needed to stop the
electric prototype bus, as well as simulations of strength and structural
analysis of the materials used. Established the system’s design we
proceeded to the implementation and finally the tests of the system were
made and it was determined that the new braking system implemented in the
electric prototype bus was working properly and that the elements and
materials used were appropriate.
The project was developed in conjunction with the Ministerio de Electricidad y
Energía Renovable del Ecuador, once the system was installed and
demonstrated that it is working the same was delivered in a ceremony which
was attended by teachers from the Universidad Tecnológica Equinoccial and
the representative of the Ministry Engineer Mario Bermudez the manager of
the electric prototype bus project, who through an act of giving and receiving
that is seen in Appendix I, officially and successfully complete the thesis
project.
1. INTRODUCCIÓN
1
Debido al elevado consumo de energía proveniente de la utilización de
combustibles fósiles y la consecuente producción de contaminación
ambiental por emanaciones de CO2 que genera el sector del transporte en
nuestro país, el Ministerio de Electricidad y Energía Renovable ha
establecido la necesidad de proponer alternativas de solución para enfrentar
la problemática y se disminuya dicho consumo. Para el efecto, ha
estructurado el proyecto denominado “Uso de Nuevas Tecnologías en el
Transporte Urbano”, que según el Informe sobre la Fabricación del Prototipo
de Bus Híbrido, “contempla tres etapas, estudios de pre factibilidad, el
mismo que incluye la fabricación de un prototipo de bus híbrido, la segunda
etapa es un estudio de factibilidad que permitirá determinar si es
conveniente producir en serie estos buses híbridos en el Ecuador y la tercera
etapa consiste en la introducción de esta nueva tecnología en el transporte
público y pesado del Ecuador”. (Bermudez, 2010)
Al momento se está ejecutando la primera etapa del proyecto es decir la
construcción del prototipo de bus híbrido.
El prototipo de bus hibrido fue adaptado en un bus marca Bottar del año
1988, se procedió a reemplazar su motor original de combustión interna
(diesel) por un motor eléctrico de corriente alterna de 4 polos tipo jaula de
ardilla, marca ABB, de 75 kW de potencia a 1800 rpm y un torque de 402
Nm.
Se ha acoplado en la caja de cambios del bus el motor eléctrico y así
también se ha dispuesto de un grupo electrógeno como un sistema
emergente de carga eléctrica.
En diciembre del 2009 se adquirió e instaló nueva carrocería que permitirá
mayor versatilidad al momento del armado del sistema y se realizaron
pruebas.
Quedan por tanto pendientes el desarrollo y adquisición de varios elementos
y sistemas sin los cuales el proyecto no podrá ser utilizado, y uno de estos
sistemas faltantes es el de propulsión de la bomba de vacío del freno, es
2
decir al momento el prototipo de bus hibrido no posee un sistema de frenos
de servicio y estacionamiento, dando paso al desarrollo del presente trabajo
monográfico.
El sistema de frenos hidráulico necesita para su funcionamiento un
servofreno el cual es un sistema neumático, que aprovecha el vacío
generado en el múltiple de admisión del motor de combustión interna para
disminuir el esfuerzo que hace el conductor con su pie sobre el pedal del
freno.
El bus eléctrico, como su nombre lo indica funciona por acción de un motor
eléctrico el cual no posee un múltiple de admisión del cual podamos obtener
el vacío necesario para el funcionamiento de nuestro servofreno como
normalmente se tiene en un motor de combustión interna, por lo que se
deberá instalar una bomba de vacío que realice dicho trabajo.
Con el problema establecido tenemos la necesidad de buscar la solución
más eficiente. Iniciando así un proceso de investigación en el cual
determinaremos el método adecuado para la instalación de una bomba de
vacío que nos permita un frenado seguro y cómodo para el usuario.
De esta manera se planteó como objetivo general del presente trabajo
monográfico el “Determinar e implementar el sistema adecuado de frenos de
servicio y estacionamiento en el prototipo de bus eléctrico, proyecto del
Ministerio de Electricidad y Energía Renovable”.
Como objetivos específicos se decidió: Realizar un análisis y estudio del
estado actual del sistema de frenos del prototipo de bus eléctrico.
Elaborar un informe técnico para la implementación del sistema de frenos del
prototipo de bus eléctrico.
Elegir los elementos y materiales adecuados que formarán el nuevo sistema
de frenos del prototipo de bus eléctrico.
3
Realizar pruebas al sistema implementado para determinar su buen
funcionamiento y eficacia en el frenado.
2. MARCO TEÓRICO
4
2.1. SISTEMA DE FRENOS
Es el conjunto de elementos que componen las instalaciones de freno de un
vehículo, que sirven para disminuir la velocidad del vehículo si este se
encuentra en movimiento, llevándolo al reposo así como también mantenerlo
en ese estado si ese fuera el caso.
2.1.1. INSTALACIONES DE FRENOS
2.1.1.1. Sistema del freno de servicio
Le permite al usuario disminuir la velocidad del vehículo de manera gradual
o total cuando este se encuentre en funcionamiento.
Figura 1. Freno de servicio hidráulico
(Zepeda, 2014)
5
2.1.1.2. Sistema de frenos auxiliar
Como su nombre lo indica este sistema permitirá la reducción de la
velocidad de un vehículo en caso de existir una avería con el freno de
servicio.
2.1.1.3. Sistema del freno de estacionamiento
Su función es la de mantener al vehículo inmóvil por medios mecánicos, así
este se encuentre sobre una pendiente, y primordialmente en ausencia del
conductor.
Figura 2. Freno de estacionamiento
(Castillo, 2013)
6
2.1.1.4. Sistema de freno continuo
Conjunto de componentes que tienen como función disminuir la velocidad
del vehículo sin que exista desgaste en los elementos de fricción, permite así
mismo mantener una velocidad casi constante al descender una pendiente.
Este tipo de instalación puede contener uno o más retardadores.
2.1.1.5. Sistema electrónico de frenos
El control de este tipo de frenos se genera y procesa como una señal
eléctrica en la transmisión de control. Una señal eléctrica de salida controla
los componentes que generan la fuerza de apriete.
Figura 3. Frenos abs
(Gomez, 2012)
7
2.1.2. CLASIFICACIÓN DE LOS SISTEMAS DE FRENO
De acuerdo a la forma en que son accionados se clasifican en:
2.1.2.1. Frenos mecánicos
Figura 4. Esquema freno mecánico
(Marquez, 2014)
La fuerza aplicada al pedal por el conductor es transmitida a las zapatas de
las diversas ruedas, por medio de varillas o cables, logrando de esta forma
abrirlas y trabar los tambores de las ruedas.
Este era el sistema de frenos más utilizado hace algunos años pero debido a
que en la actualidad los automóviles desarrollan mayores velocidades,
además de la dificultad de mantener la presión constante en el frenado de
las ruedas se desarrollaron otro tipo de sistemas.
8
2.1.2.2. Frenos hidráulicos
Son aquellos en los que la transmisión del esfuerzo de frenado aplicado al
pedal de frenos se da por medios hidráulicos, para hacer actuar a los
elementos de frenado.
Por lo general un sistema de frenos hidráulicos es un sistema asistido por el
servofreno el cual tiene como función aliviar el esfuerzo del conductor,
logrando una fuerza mayor de aplicación.
Puede ser servofreno por vacío que es el tipo más usado, o también del tipo
hidráulico, eléctrico, por aire comprimido y mixto o integrales.
Al accionar el pedal de freno actúa la bomba de freno que envía líquido a
presión por las cañerías de freno, hasta los cilindros de las ruedas; los
pistones de cada cilindro son desplazados hacia fuera, presionando las
zapatas y cerrando las mordazas respectivamente contra la superficie de
trabajo del tambor y disco de freno.
Al soltar el pedal la presión del líquido disminuye; y los elementos de frenado
de las ruedas vuelven a su posición inicial, regresando el líquido del cilindro
hacia la bomba.
Los elementos constitutivos del sistema de freno hidráulicos se observan en
la figura 5.
9
Figura 5. Esquema freno hidráulico
(Palomares, 2013)
Este sistema de frenos fundamenta su funcionamiento en dos principios
básicos de la física:
Principio de Pascal
La Fricción
Principio de Pascal
La presión ejercida sobre la superficie de un líquido contenido en un
recipiente cerrado se transmite a todos los puntos del mismo con la
misma intensidad. (Física Práctica, 2007)
Se expresa matemáticamente en la formula [1].
F1
A1=
F2
A2=
F3
A3 [1]
10
Figura 6. Ley de Pascal
(Manual Práctico del Automóvil reparación y mantenimiento, 2008)
"Durante una aplicación típica de frenos solo se desplaza aproximadamente
5 ml de fluido de frenos desde el cilindro maestro hasta el interior del sistema
hidráulico para que ocurra la acumulación de presión." (Villar, 2006)
Fricción
La ley de conservación de la energía establece que “La energía no se crea ni
se destruye, sólo se transforma”. Cuando un vehículo se encuentra en
movimiento tiene una cierta energía cinética y para lograr detenerlo
transformaremos dicha energía cinética en calor por medio de la fricción, que
es la fuerza que se opone al movimiento entre dos objetos que se
encuentran en contacto.
11
Líquido de freno
"El líquido de freno es un líquido hidráulico que gracias al principio de Pascal
permite la transmisión de fuerza entre el pedal de freno y los dispositivos de
freno. Se trata de un aceite muy fluido (SAE 5), y su especificación es
mediante el índice DOT (Department Of Transportation), que a medida que
este aumenta también lo hace el punto de ebullición. Están elaborados a
base de glicoles (excepto el DOT 5), muy perjudiciales para la pintura."
(Velasco, 2010)
Las principales características buscadas en un líquido de freno son:
Punto de ebullición alto.
Punto de congelación alto.
No dañar las partes de hule que componen el sistema de frenos.
Figura 7. Puntos de ebullición líquidos de freno
(Velasco, 2010)
12
Figura 8. Viscosidad líquido de freno DOT3
(Bosch, Líquido de frenos, 2012)
2.1.2.3. Frenos neumáticos
En los sistemas de frenado con transmisión neumática, para trasmitir la
fuerza de frenado aplicada al pedal de freno, se ocupa aire comprimido a
una cierta presión. El aire comprimido es el que actúa sobre los elementos
de frenado. Los elementos constitutivos del sistema de freno se observan en
la figura 9.
13
Figura 9. Esquema del sistema de frenos neumático
(Incolbest, 2008)
Circuito de frenado principal
En el esquema que se observa en la figura 10, el aire absorbido por el
compresor (1) ingresa al sistema y pasa por la unidad de mantenimiento (2),
continua su trayecto hasta el depósito de aire I (3), en el momento que el
pedal es accionado por parte del usuario una electro válvula (7) permite que
el aire se dirija hacia la válvula repartidora (8), esta deja pasar el aire al
pulmón posterior (9), donde se acciona el diafragma principal moviendo la
palanca de empuje, la cual a su vez mueve la palanca de desplazamiento de
las zapatas mediante la leva. Al momento que el pedal es accionado el aire
pasa también al pulmón delantero (13) originando el accionamiento de la
palanca de desplazamiento de las zapatas delanteras mediante la leva.
14
Circuito de parqueo
Como se observa en la figura 10 del primer depósito de aire, hay una
conexión hacia un manómetro (11) y además a una válvula manual de
parqueo (10), en el momento que esta es accionada permite el paso del aire
hacia la electro válvula (7) y después hacia la válvula repartidora (8),
moviendo internamente el diafragma y desplazando la palanca que gira la
leva de las zapatas posteriores produciendo el frenado.
Figura 10. Sistema de frenos de aire comprimido
(Zhañay, 2011)
Circuito doble de frenos de aire comprimido
Lo que busca este tipo de instalación es brindar mayor seguridad, y lo que
hace es dividir en dos circuitos de frenado, donde cada uno tiene su depósito
de aire comprimido así como también su válvula de frenado propia, como se
observa en la figura 11.
15
Figura 11. Instalación de circuito doble
(Zhañay, 2011)
Por lo tanto la válvula de frenado tiene dos válvulas análogas, que actúan
independientemente una de otra. Ambas son accionadas simultáneamente
por el pedal.
16
En caso del fallo de un circuito de frenado, se cierra una válvula y el aire
transmitido por el compresor se dirige únicamente hacia el depósito de la
otra línea.
2.1.2.4. Frenos eléctricos
Es un dispositivo que permite reducir la velocidad o detener un vehículo
mediante accionamiento eléctrico. Por la forma de aplicar la electricidad se
pueden distinguir dos tipos de sistemas:
Freno eléctrico
El mando del dispositivo lo realiza por un controlador destinado a dosificar la
intensidad de la corriente que circula en las bobinas del electroimán.
Consiste en hacer actuar los elementos de frenado por medio de la
aplicación proporcional de un actuador. Esto se consigue dosificando la
corriente gracias a una resistencia eléctrica.
Ralentizador eléctrico
"Es un elemento de seguridad activa instalado en la línea motriz del
vehículo. Su instalación puede realizarse a la salida de la caja de cambios,
intercalado entre dos tramos de transmisión o sobre el puente diferencial del
eje motriz del vehículo.
Su función es reducir la velocidad del vehículo y evitar que éste se acelere
cuando no es necesario. Su principal utilización está en los descensos y en
17
los tramos de carretera con curvas pronunciadas. Los ralentizadores
eléctricos son aparatos que se basan en el aprovechamiento de las
corrientes parásitas o de Foucault que se crean en masas metálicas macizas
al girar dentro de un campo magnético uniforme." (Superfren, 2012)
Figura 12. Ralentizador eléctrico
(Frenelsa, 2009)
2.1.3. FRENOS DE DISCO
Existen dos grandes grupos utilizadas en el montaje de frenos de disco:
2.1.3.1. Los frenos de sistema rígido
En cada una de las dos mitades de la carcasa de un disco de pinza fija se
encuentra un émbolo o pistón al cual se aplica presión hidráulica la frenar.
18
Los émbolos presionan, por ambos lados, las pastillas del freno contra el
disco. Al soltar el freno, los émbolos se retraen en determinada medida por
las juntas de embolo conformadas. Por tanto no es necesario el reglaje o
ajuste de los frenos de disco.
2.1.3.2. Los frenos de sistema flotante
Mediante este sistema existen dos tipos:
Porta pinza flotante
La pinza solidaria de accionamiento lleva dos pistones. Uno acciona
directamente sobre una de las pastillas de freno, el otro acciona sobre la otra
pastilla por medio de la porta pinza.
Figura 13. Esquema frenos de disco con porta pinza flotante posición reposo
(Manual Práctico del Automóvil reparación y mantenimiento, 2008)
19
Figura 14. Esquema frenos de disco con porta pinza flotante posición de frenado
(Manual Práctico del Automóvil reparación y mantenimiento, 2008)
Pinza flotante
"Este es el montaje más utilizado: la presión hidráulica empuja en una
primera fase la pastilla de freno contra el disco por medio del pistón. En una
segunda fase, el pistón no puede avanzar más y es el estribo el que se
desplaza por reacción y empuja la segunda pastilla contra el disco." (Manual
Práctico del Automóvil reparación y mantenimiento, 2008)
20
Figura 15. Esquema frenos de disco con pinza flotante
(Manual Práctico del Automóvil reparación y mantenimiento, 2008)
Figura 16. Pinza flotante
(Manual Práctico del Automóvil reparación y mantenimiento, 2008)
21
2.1.3.3. Ventajas de los frenos de disco
• Mayor resistencia al desvanecimiento debido a que el rotor y las pastillas
son instaladas en una posición en la que el aire enfría rápidamente las
partes, más del 80% del rotor se encuentra expuesto al aire.
• Pueden frenar estando mojados.
2.1.3.4. Desventajas de los frenos de disco
• Los frenos de disco no tienen la característica de reforzar la energía
aplicada a ellos, por consiguiente requieren mayor presión entre las
pastillas y el rotor, que la requerida por los frenos de tambor.
• Las partes de los frenos de disco están más propensos a ensuciarse,
corroerse o golpearse debido a su mayor exposición.
2.1.3.5. Componentes del sistema de frenos de disco
Según (Villar, 2006) los componentes del sistema de frenos de disco son:
El disco
Es el elemento giratorio que recibe la presión de las pastillas para ejecutar la
acción de detener las ruedas. Se encuentra sujeto al conjunto de la rueda
por medio de espárragos de la rueda. El disco o rotor está diseñado para ser
un disipador de calor, su composición es similar a la del tambor de frenos.
22
Mordazas
Los primeros frenos de disco de carros americanos contenían cuatro
pistones, dos de cada lado de los rotores, a esto se llamaba mordaza fija. El
anillo “o” o sello de la mordaza, actúa como resorte de recuperación del
pistón.
Perno de montaje
Se encarga de sujetar la mordaza a la base del rotor para que ésta se
mantenga fija y ejerza su función correctamente.
Pastilla
Es el material de fricción encargado de detener el movimiento del rotor.
Perno pasador guía de mordaza
Es el encargado de guiar el montaje de la mordaza.
Indicadores de desgaste
Los hay de dos tipos mecánico y eléctrico, e indican el desgaste de la
pastilla.
23
Indicadores de desgaste mecánicos
Uno lo indica por medio de una ranura en la pastilla. Cuando la ranura no se
ve, la pastilla debe cambiarse. El otro es mecánico y hace contacto con el
rotor, ocasionando un ruido que indica que la pastilla está desgastada.
Indicadores de desgaste eléctricos
Funcionan mediante un alambre que conduce a un sensor en el borde de la
pastilla de fricción. Cuando ésta se desgasta hasta el punto de reemplazo, el
sensor eléctrico hace contacto con el rotor de frenos y se completa el circuito
eléctrico, encendiéndose una luz indicadora.
Clavijas de retención de pastillas y placas
Detienen el conjunto de las pastillas en forma tal que se evite una vibración
durante la acción de frenado.
Pistón de la mordaza
Su función es moverse mediante presión hidráulica para hacer que las
pastillas hagan contacto con el rotor solo lo suficiente para que se deforme el
sello de la mordaza y regrese a su posición original una vez que se libera el
pedal del freno.
24
Figura 17. Esquema componentes freno de disco
(Villar, 2006)
2.1.4. FRENOS DE TAMBOR
"El mando de frenos tendrá por misión separar las zapatas y poner en
contacto las guarniciones con el tambor. La recuperación es efectuada por
un muelle.
En movimiento el tambor tiene tendencia a arrastrar las zapatas. Por esto la
zapata primaria va a sostenerse sobre su articulación de modo que
aumentara el rozamiento y por tanto la frenada. Esto es el fenómeno de
arrastre.
Por el contrario, la zapata secundaria tendrá tendencia a ejercer menos
presión sobre el tambor: esto es por lo que generalmente la guarnición
secundaria es más corta." (Manual Práctico del Automóvil reparación y
mantenimiento, 2008).
25
2.1.4.1. Ventajas del freno de tambor
Son comúnmente conocidos por todos los mecánicos en el ramo de
servicio.
Se tienen disponibles las partes de más uso.
Se requieren pocas herramientas o equipos especiales y de
requerirse, son de bajo costo.
Es fácil usar el freno de estacionamiento y darle servicio junto con los
frenos de tambor.
2.1.4.2. Desventajas del freno de tambor
Este sistema tiene algunos inconvenientes:
Desgastes desiguales.
Esfuerzos desproporcionados.
Aumentos de recorrido para el sistema de mando.
2.1.4.3. Componentes del sistema de frenos de tambor
Según (Villar, 2006) los componentes del sistema de frenos de tambor son:
El tambor
Se construye de hierro colado en el punto donde las zapatas hacen contacto
con él y su centro es de acero dulce. El hierro colado contiene
aproximadamente 3% de carbono y hace el tambor duro pero frágil por lo
anterior es recomendable que si se va a golpear el tambor a la hora de
desmontarlo sea en el centro de acero dulce ya que este material puede
26
recibir esta fuerza sin sufrir daño. El contenido de carbono de 3% del hierro
colado actúa también como un lubricante que evita el ruido durante el
frenado, permitiendo además que la superficie de fricción se pueda rectificar
sin el uso de fluido de enfriamiento. También se utilizan los tambores de
freno de aluminio con hierro colado para el área de fricción, estos poseen las
ventajas de ahorrar peso y transferir calor al aire circundante con más
rapidez que el hierro colado y el acero.
Frenos de estacionamiento
Se puede aplicar ya sea con una palanca manual o con un pedal. Algunos
frenos de estacionamiento accionados con el pie utilizan un mecanismo de
trinquete que requiere que el conductor oprima el pedal varias veces para
poder aplicarlo. Este tipo de freno mecánico se conoce como de bombear
para fijar. El mecanismo de pedal o de palanca se proyecta para aplicar la
fuerza requerida sobre el freno de estacionamiento usando el esfuerzo
normal del conductor. Los frenos de estacionamiento se traban dentro de
una ranura o muesca que lo mantiene aplicado hasta que se libere.
Cilindro auxiliar o cilindro de rueda
Su función es expandir la zapata para que entre en contacto con el tambor.
Para este propósito, está provista de un doble pistón que recibe la presión
hidráulica. Una vez ejecutada la función, un resorte devuelve los pistones a
su posición normal.
27
Zapata
Es la encargada de detener la rueda mediante la presión que ejerce sobre la
superficie de fricción del tambor. Se encuentra sujeta por unos pasadores u
opresores en su parte central y por una palanca de apoyo.
Resortes de recuperación
Su trabajo es recuperar la posición original de la zapata, cuando se libera la
presión sobre el pedal de frenos. Son tres, dos se encuentran sujetos a los
cilindros en la parte superior y uno se encuentra en el ajustador de frenos.
Ajustador de frenos
Se encargan de ajustar las zapatas de freno para su mejor rendimiento.
Figura 18. Esquema componentes freno de tambor
(Villar, 2006)
28
2.1.5. SERVOFRENO DE PRESION NEGATIVA
Es el más utilizado debido a su fácil construcción y su menor costo.
“En este tipo de sistema la superficie de la membrana del lado del pedal es
presionada con aire comprimido exterior, en función de la fuerza del pedal,
mientras que en el otro lado de la membrana sigue habiendo presión
negativa.” (Bosch, Manual de la Técnica del Automóvil, 2005) La fuerza
resultante de la diferencia de presión actúa en conjunto con la que se aplica
del pedal.
Figura 19. Servofreno de presión negativa
(Bosch, Manual de la Técnica del Automóvil, 2005)
29
2.1.5.1. Hidromaster
Es una unidad de servofreno de vacío el cual permite una gran multiplicación
de la fuerza hidráulica de frenado. Es muy similar al sistema Master –Vac ya
que utiliza la diferencia de presión atmosférica y una negativa generando así
una acción de servo.
El hidromaster consiste en una carcasa cilíndrica, un pistón de trabajo, un
resorte antagónico, el montaje de un cuerpo de válvulas y un pistón
hidráulico.
Figura 20. Hidromaster
(Izusu, 2001)
El hidromaster está equipado con sistemas hidráulicos que multiplican la
presión hidráulica aplicada a los cilindros de las ruedas cuando el pedal está
presionado. Utiliza la presión negativa producida por una bomba de vacío
para mayor confiabilidad.
30
2.1.6. ESTUDIO DEL SISTEMA DE FRENOS
2.1.6.1. Fuerzas de frenado
Las fuerzas de frenado que intervienen en el momento de detener el
automóvil se las considera en dos instantes:
Al momento de presionar el pedal del freno, la fuerza de frenado es
transmitida hacia los cilindros que a través del sistema zapata- tambor o
pastilla- disco, permiten el rozamiento entre estos elementos logrando así
que la rueda se detenga.
La fuerza de rozamiento que se produce entre el neumático y el suelo,
después que la ruedas hayan sido detenidas por el sistema de frenos.
Se debe notar que para poder detener el vehículo se produce una fuerza de
rozamiento entre los elementos del freno que detendrán la rueda y entre el
neumático y el suelo que será la fuerza que detiene el automóvil.
Fuerza de fricción estática
En condiciones ideales las superficies en contacto de dos cuerpos son lisas
permitiendo así que la fuerza de interacción de estos cuerpos actué siempre
en dirección normal a la superficie en el punto de contacto de los cuerpos.
En la práctica sabemos que todas las superficies tienen rugosidades, por lo
que se debe considerar que los cuerpos soportan fuerzas tangenciales y
normales en sus superficies de contacto.
La fuerza que actúa sobre los neumáticos es la fuerza de fricción del
automóvil, esta permite evitar o disminuir el deslizamiento del neumático
sobre el terreno.
31
La fuerza de fricción actúa siempre en dirección tangente a los punto de
contacto neumático-suelo y en sentido opuesto al movimiento del vehículo.
En el rozamiento del neumático con el terreno, la resistencia es provocada
por las rugosidades existentes de las dos superficies en contacto. Existe una
atracción molecular entre ambas superficies y es la que produce resistencia
al movimiento.
Figura 21. Fuerzas de fricción del automóvil
(Moncayo, 2004)
Como se observa en la figura 22 𝐹𝑠1 y 𝐹𝑠2 son las fuerzas de rozamiento y se
oponen a F que es la fuerza del vehículo producida por el motor.
Si F> 𝐹𝑠1+𝐹𝑠2 hay movimiento.
Si F≤ 𝐹𝑠1+𝐹𝑠2 no hay movimiento.
La fuerza de rozamiento de la rueda sobre el piso se puede calcular
mediante fórmula [2].
𝐹𝑠 = 𝑁 ∗ 𝜇𝑠 [2]
El rozamiento entre ambas superficies se mide por medio del coeficiente de
rozamiento estático 𝜇𝑠, que resulta de la división de la fuerza de fricción
estática 𝐹𝑠 y la normal N de la fuerza del neumático sobre el terreno.
32
El coeficiente de rozamiento estático dependerá del material de los
neumáticos así como su estado y presión, además del material del suelo por
el que se desplace.
Figura 22. Valores del coeficiente de rozamiento estático 𝜇𝑠
(Moncayo, 2004)
Fuerzas de frenado en el sistema de frenos
Este sistema es el que se encargara de detener el giro de las ruedas del
vehículo.
La presión que se ejerce en los elementos mecánicos de rozamiento como
son pastillas o zapatas tiene su origen en el pedal del freno.
Al presionar el pedal del freno la fuerza F mueve la palanca del pedal l, esta
gira sobre su eje 3 transmitiendo la fuerza 𝐹1 a la bomba. El muelle 2 será el
encargado de regresar la palanca a su posición inicial cuando se deje de
presionar el pedal.
33
Figura 23. Fuerzas en el pedal del freno
(Moncayo, 2004)
La fuerza 𝐹1 se ejerce en el vástago del émbolo de la bomba de frenos y se
calcula en función de la fuerza F que será la que aplica el conductor.
𝐹1 =𝐹∗𝑎
𝑏 [3]
Debido a que la fuerza 𝐹1 actúa en un circuito hidráulico es necesario
determinar la presión 𝑃𝐵 que existe en la bomba.
𝑃𝐵 =𝐹1
∅12∗𝜋
4
[4]
Donde:
∅1: diámetro del émbolo de la bomba de frenos.
34
Figura 24. Diámetros de la bomba y bombín
(Moncayo, 2004)
La presión en los bombines 𝑃𝑏 será:
𝑃𝑏 =𝐹2
∅22∗𝜋
4
[5]
Donde:
∅2: Diámetro del émbolo del bombín
𝐹2: Fuerza con la que los émbolos de los cilindros de rueda empujan las
zapatas contra el tambor o las pastillas contra el disco.
35
Figura 25. Fuerzas y presiones en el circuito hidráulico de frenos
(Moncayo, 2004)
La fuerza F1 que es aplicada al vástago del cilindro de la bomba de frenos es
multiplicada debido al principio de pascal, ya que en el sistema la presión
será constante pero la fuerza variará de acuerdo al área de los cilindros.
Por medio de este principio concluimos que la presión en todo el sistema es
la misma y por tanto 𝑃𝐵= 𝑃𝑏.
𝐹1
∅12∗𝜋
4
=𝐹2
∅22∗𝜋
4
En donde despejamos 𝐹2
𝐹2 =𝐹1∗∅2
2
∅12 [6]
La fuerza 𝐹2 es aquella con la que se empujan las zapatas hacia el tambor.
Como se observa esta fuerza dependerá de la relación existente entre los
diámetros de la bomba de frenos y bombín de las ruedas.
36
Fuerzas de rozamiento de los elementos del freno
Para poder detener un vehículo que se encuentra en movimiento se utilizan
los frenos. Sean estos de tambor o pastillas; siempre utilizan dos piezas una
fija y una móvil, y mediante la fricción de estas se logra frenar las ruedas del
vehículo para su posterior detención.
En los frenos de tambor, las zapatas ejercerán fricción produciendo así un
par de frenado opuesto al movimiento del tambor.
𝐶 = 𝐹𝑡 ∗ 𝑑 [7]
C es el par que se produce por la acción de una fuerza 𝐹𝑡 de rozamiento
entre la zapata y el tambor, a una distancia d, del eje de rotación de la rueda
hasta la posición de rozamiento de los elementos de fricción.
Figura 26. Fuerzas de rozamiento en el tambor
(Moncayo, 2004)
Se puede decir también que el momento C es igual al producto de 𝐹𝑆 que es
la fuerza de rozamiento entre el neumático y el piso con d’ la distancia del
37
eje de rotación del neumático con respecto al punto de contacto entre el
neumático y el piso es decir donde se produce 𝐹𝑆.
𝐶 = 𝐹𝑆 ∗ 𝑑′ [8]
Se igualan las expresiones del momento C obteniendo:
𝐹𝑡 ∗ 𝑑 = 𝐹𝑆 ∗ 𝑑′
Despejando se tiene:
𝐹𝑡 =𝐹𝑆∗𝑑′
𝑑 [9]
La fuerza 𝐹𝑡 se calcula también por medio de la ecuación [10]:
𝐹𝑡 = 𝐹2 ∗ 𝜇 [10]
Donde 𝐹2 es la fuerza de acoplamiento entre zapata y tambor y 𝜇 el
coeficiente de rozamiento entre la zapata y el tambor.
2.1.6.2. Tiempos de frenado
Según (Bosch, Manual de la Técnica del Automóvil, 2005) hay los siguientes
tiempos en el momento del frenado.
38
Tiempo de reacción 𝒕𝟎
Lapso de tiempo desde que se toma la decisión hasta la activación del
dispositivo de accionamiento.
Tiempo de movimiento del dispositivo de accionamiento
Desde que comienza el efecto de la fuerza del dispositivo de accionamiento
hasta que llega a cada uno de los puntos finales.
Tiempo de respuesta 𝒕𝟏 − 𝒕𝟎
Tiempo transcurrido desde que empieza el efecto de la fuerza sobre el
dispositivo de accionamiento hasta el inicio de la fuerza de frenado.
Tiempo umbral 𝒕𝟏` − 𝒕𝟏
Tiempo que transcurre desde que se aplica la fuerza de frenado hasta que
se alcanza un valor determinado (presión determinada en el cilindro de
freno).
39
Tiempo de respuesta y tiempo umbral
Esta suma nos permitirá conocer el comportamiento en el tiempo del sistema
de frenos hasta alcanzar la capacidad total de frenado.
Tiempo de frenado activo 𝒕𝟒 − 𝒕𝟏
Tiempo transcurrido desde la aplicación de la fuerza de frenado hasta su
desaparición.
Tiempo de suelta de freno
Establece el tiempo de duración desde que se suelta el dispositivo de
accionamiento hasta la desaparición de la fuerza de frenado.
Tiempo de frenado 𝒕𝟒 − 𝒕𝟎
Tiempo que transcurre desde el comienzo del efecto de la fuerza en el
dispositivo de accionamiento hasta la desaparición de la fuerza de frenado.
40
Figura 27. Diagrama tiempos de frenado
(Bosch, Manual de la Técnica del Automóvil, 2005)
2.1.6.3. Desaceleración
Según (Bosch, Manual de la Técnica del Automóvil, 2005) se manifiestan las
siguientes desaceleraciones en el momento del frenado.
Desaceleración de frenado
Es la reducción de la velocidad de marcha provocada por el sistema de
frenos en l unida de tiempo t.
41
Desaceleración momentánea
𝑎 = 𝑑𝑣
𝑑𝑡 [11]
Desaceleración media entre dos puntos de tiempo: 𝒕𝑩 y 𝒕𝑬
amt =1
tE − tB∗ ∫ a (t) ∗ dt ;
tE
tB
de esto resulta
amt =vE−vB
tE−tB [12]
Donde:
vE y vB: Velocidades del vehículo en los instantes tE y tB.
Desaceleración media entre dos puntos del trayecto 𝐬𝐁 𝐲 𝐬𝐄
ams =1
sE−sB∗ ∫ a (s) ∗ ds ;
sE
sB
De esto resulta
𝑎𝑚𝑠 = 𝑣𝐸
2−𝑣𝐵2
2∗( sE−sB) [13]
42
Donde:
vE y vB: velocidades del vehículo en los puntos sE y sB.
Desaceleración media en el recorrido hasta la detención
La desaceleración media se representa mediante la ecuación [14]
ams0 =−v0
2
2∗ s0 [14]
Donde:
𝑣0 : se refiera al tiempo 𝑡0 (caso especial de 𝑎𝑚𝑠 cuando 𝑠𝐸 = 𝑠0).
Para establecer una relación entre la distancia de frenado y la
desaceleración, dicha desaceleración debe ser determinada como función
mediante el trayecto.
2.1.6.4. Frenado Z
Relación entre la fuerza total de frenado 𝐹𝑓 y el peso estático total 𝐺𝑠 sobre el
eje o los ejes del vehículo:
𝑧 =𝐹𝑓
𝐺𝑠⁄ [15]
43
Para lograr el frenado de un vehículo será necesario aplicar una fuerza
contraria a la del movimiento. Esta desaceleración (aceleración negativa)
será proporcional a la fuerza aplicada por ser la masa constante.
𝑑 =𝐹𝑠
𝑚 [16]
Donde:
d= desaceleración del vehículo.
𝐹𝑠= fuerza de frenado (neumático – piso)
m= masa del vehículo.
Tiempo de frenado 𝒕𝒇
𝑡𝑓 =𝑣
𝑑 [17]
𝑡𝑓 en función de µ será:
𝑡𝑓 =𝑣
𝜇∗𝑔 [18]
Se considera que desde que un conductor visualiza el obstáculo y presiona
el pedal del freno transcurre un cierto tiempo que se llamará tiempo de
reacción 𝑡𝑟, el cual para efectos de cálculos y en condiciones normales se
considera de un segundo.
Tiempo de frenado real será la fórmula [19]
𝑡𝑓𝑟𝑒𝑎𝑙 =𝑣
𝜇∗𝑔+ 1 [19]
3. METODOLOGÍA
44
Para obtener un resultado de manera clara y precisa se consideró necesario
realizar una investigación científica. “Esta posee una serie de pasos para
lograr el objetivo planteado o para llegar a la información solicitada, tiene
como base el método científico y este es el método de estudio sistemático
de la naturaleza que incluye las técnicas de observación, reglas para el
razonamiento y la predicción, ideas sobre la experimentación planificada y
los modos de comunicar los resultados experimentales y teóricos”.
(Rodríguez, 2010)
Se puede decir también que la investigación desarrollada en el presente
proyecto es del tipo aplicada que según (Rodríguez, 2010) busca establecer
conocimientos con fines de aplicación inmediata a la realidad para
modificarlo; es decir presenta solución a problemas prácticos más que
formular teorías sobre ellos.
Se utilizan varias estrategias que permitan dar solución al problema
planteado como la investigación documental la que se basa en análisis de
datos obtenidos de diferentes fuentes de información, la investigación de
campo que se basa en métodos que permiten recoger los datos en forma
directa de la realidad donde se presenta y finalmente la investigación
experimental con la que se manipula los datos directamente o mediante la
creación de condiciones para establecer mecanismos de control y llegar a
conocer las relaciones causa-efecto del fenómeno.
Los datos obtenidos serán cualitativos y cuantitativos los que permitirán
determinar de manera eficaz el sistema adecuado a instalar así como
también los elementos que conformarán el nuevo sistema de frenos del
prototipo de bus eléctrico.
Bajo este fundamento se estableció la siguiente metodología:
Efectuar un proceso de observación para determinar las condiciones
en las que se encuentra el prototipo de bus eléctrico.
Recopilar datos.
Determinar necesidades.
45
Cálculo y diseño del nuevo sistema.
Implementación.
Pruebas.
Esta metodología de investigación y establecimiento de tareas, son las que
permitirán cumplir con el objetivo del proyecto de una manera clara,
ordenada y precisa.
3.1. SISTEMA DE FRENOS DEL PROTOTIPO DE BUS
ELÉCTRICO
3.1.1. DESCRIPCIÓN DEL BUS
El prototipo de bus eléctrico fue construído en un bus de la ex Comisión
Ecuatoriana de Energía Atómica marca: Bottar, clase: Omnibus, año de
fabricación 1988.
El bus mencionado dispone de un motor diésel marca Isuzu modelo 6BD1,
de 103 kW de potencia a 3000 rpm y un torque de 402 Nm entre 1600-1800
rpm.
Al no tener mayor información que la mencionada sobre el bus se realizó
una minuciosa investigación y de acuerdo a las características del bus tanto
de capacidad de carga como de las especificaciones del motor diésel se
determinó que el modelo del mismo es el Isuzu FSR 450 Short.
Este modelo tiene las características que se presentan en la tabla 1.
46
Tabla 1. Características generales del Isuzu FSR 450 Short
Motor
Transmisión
Eje
delantero
Eje
posterior
Base de
la llanta
Frenos
Isuzu
6BD1
5.8lts
Isuzu
MBG5C
5
velocidades
Capacidad
3400 kg
Capacidad
7700 kg
3730mm
Hidráulicos
con servo
de vacío
(Isuzu GM, 2003)
El sistema de frenos de servicio que posee el bus es hidráulico, con un servo
de vacío y tiene un circuito doble de frenado tanto en su parte delantera
como en la posterior.
El freno de parqueo es de tipo mecánico y está colocado a la parte trasera
de la transmisión.
El sistema eléctrico del bus está compuesto por:
Dos baterías de 12V.
El alternador de 24V - 40A.
El motor de arranque de 24V – 4.5KW.
El motor que posee el bus como se mencionó en la tabla 1 es el Isuzu 6BD1
que tiene las especificaciones que se muestran en la tabla 2.
47
Tabla 2. Características del motor Isuzu 6BD1
Tipo
Diámetro
por
carrera
(mm)
Cilindraje
Compresión
Potencia de
salida (KW)
Torque (Nm)
Diésel
OHV
6
cilindros
102 x
118
5785cc
17.0:1
100@3200rpm
353@2000rpm
(Isuzu GM, 2003)
Figura 28. Desempeño del motor Isuzu 6BD1
(Isuzu GM, 2003)
48
Los neumáticos tienen las siguientes características.
8.25R - 16lt 12ply (Dunlop Highway).
Figura 29. Neumático 8.25R - 16lt 12ply (Dunlop Highway)
(Linglong, 2010)
3.1.2. SITUACIÓN ACTUAL DEL PROTOTIPO DE BUS ELÉCTRICO
Hay que tener presente que el bus al momento es híbrido por cuanto posee
un grupo electrógeno que cargue las baterías y ayuda en el desempeño del
mismo, pero el objetivo final del proyecto es el de llegar a obtener un
autobús netamente eléctrico. El hibrido es un paso intermedio hasta realizar
las pruebas necesarias que permitan tener un bus eléctrico funcionando
eficazmente.
Manifestado esto se procede a detallar el proceso de adaptación del autobús
eléctrico.
Se reemplazó el motor original por un motor eléctrico de corriente alterna de
4 polos tipo jaula de ardilla, marca ABB, de 75 kW de potencia a 1800 rpm y
un torque de 402 Nm.
Se acopló la caja de cambios del bus al motor eléctrico y se realizaron las
pruebas de funcionamiento fuera de la estructura del bus, utilizando un
49
banco de baterías como fuente de energía, cuya corriente continua era
convertida en corriente alterna por la presencia de un Inversor de marca
ABB, todo esto se administra mediante un sistema de control automático.
Figura 30. Montaje de la caja al motor eléctrico
(Bermudez, 2010)
Figura 31. Estructura metálica para el banco de baterías
(Bermudez, 2010)
50
El prototipo de bus híbrido dispone además de un sistema emergente de
carga eléctrica conformado por un grupo electrógeno acoplado al chasis del
bus y un banco de ultra capacitores que almacenan la carga eléctrica que las
baterías no alcanzan a guardar.
Figura 32. Grupo electrógeno y motor eléctrico
(Bermudez, 2010)
Figura 33. Cargador de batería e inversor
(Bermudez, 2010)
51
Luego de que se montaron en el chasis y la nueva carrocería, todos los
elementos adquiridos, se realizó una prueba de funcionamiento del prototipo
de bus híbrido con las ruedas traseras propulsoras elevadas para que no
exista contacto con el piso y de esta manera evaluar el funcionamiento de
los acoples.
Esta es la situación en la que se encuentra el prototipo de bus eléctrico hay
que resaltar que al momento de realizar la adaptación del motor eléctrico a la
caja de cambios y de implementar todos los sistemas eléctricos que
permitan poner en funcionamiento al prototipo de bus eléctrico quedó
inhabilitado el sistema de frenos así como otros sistemas que no permiten
que el prototipo de bus eléctrico sea funcional.
Estos datos fueron tomados del Ing. Mario Bermúdez funcionario del
Ministerio y encargado del proyecto. En su informe Sobre la Fabricación del
Prototipo de Bus Híbrido, Ministerio de Electricidad y Energía Renovable,
Subsecretaría de Energía Renovable y Eficiencia Energética, Quito,
Ecuador.
3.1.3. SISTEMA DE FRENOS DEL PROTOTIPO DE BUS ELÉCTRICO
El objetivo del presente trabajo monográfico es el de poner en
funcionamiento el sistema de frenos del bus, por lo cual se tiene como
referencia el modelo original del sistema instalado, se utilizó el esquema
hidráulico a través del cual se trabajó y se diseñó el nuevo sistema a ser
instalado.
Se realizó el siguiente análisis del funcionamiento original del sistema: el bus
posee un sistema de frenos hidráulico con un servofreno de vacío llamado
hidromaster este servo obtiene vacío por medio de una bomba la cual está
acoplada al alternador, posee un tanque de vacío y su diagrama hidráulico
se observa en la figura 34.
52
Figura 34. Esquema hidráulico sistema de frenos
(Izusu, 2001)
El objetivo es que el sistema de frenos funcione como se indica en el
esquema hidráulico original.
3.1.3.1. Situación de los elementos en el sistema de frenos del
prototipo de bus eléctrico
Pedal
El pedal es el elemento de mando, por medio del cual se activa el sistema de
frenado, su ubicación y ángulo deben ser de acuerdo a un diseño
ergonómico, es decir en función de la comodidad del usuario.
53
Además funciona como palanca para multiplicar la fuerza que el chofer
aplica, esta fuerza es comunicada a la bomba de frenos directamente.
Al realizar la inspección en el autobús observamos que el pedal se
encuentra en buen estado, no presenta signos de haber sido modificado, su
ubicación y posición de accionamiento son los originales establecidos por el
fabricante.
Se encuentra conectado con la bomba de frenos, al presionar el pedal no
presentó resistencia alguna, ya que el sistema se encuentra sin líquido de
frenos.
Figura 35. Pedal del freno
Bomba de frenos
La bomba de frenos o cilindro maestro, es la que recibe la fuerza
proveniente del pedal, aquí el líquido de frenos proveniente del depósito es
empujado por acción de esta fuerza, su presión se eleva y va por las
cañerías hacia el resto del sistema de frenos.
Se observa una bomba muy deteriorada, presenta signos de oxidación en su
carcaza, para comprobar su estado real, se desmontó esta bomba, se
54
desarmo y se observó que el retenedor tenía ya signos de desgaste
avanzado, presentaba grietas y por lo tanto se decidió cambiar dicho
retenedor con la intención de aumentar la vida útil de la bomba así como
también de mantener la hermeticidad en la bomba y garantizar así su óptimo
funcionamiento.
Figura 36. Bomba de frenos
Figura 37. Bomba de frenos desmontada
55
Cañerías
Las cañerías son tuberías rígidas que transportan el líquido de frenos por
todo el sistema, su diseño dependerá del fabricante pero se deben evitar
codos y curvas excesivas. El material y el diámetro de la cañería se deben
colocar en función a las altas presiones de trabajo a las que están
sometidas.
Al realizar la inspección se observó que el sistema de cañerías se encuentra
en buen estado, no se hallaron cañerías desconectadas, el sistema
hidráulico está intacto, no presenta signos de haber sido manipulado.
Figura 38. Cañerías de la bomba de frenos
56
Figura 39. Cañerías de las ruedas vista lateral
Figura 40. Cañerías de las ruedas vista superior
Hidromaster
El hidromaster es un elemento que en este sistema de frenos funciona como
servofreno, es el encargado por acción del vacío de multiplicar la presión del
líquido de frenos que va hacia las ruedas. Además tiene la función de
suavizar el pedal de accionamiento del freno.
57
Es de gran diámetro y debido a esto logra una gran multiplicación de la
presión.
Se encuentra en buen estado, no presenta signos de haber sido manipulado.
Del buen funcionamiento de este elemento dependerá que el autobús pueda
frenar con seguridad, confiabilidad y confort.
Figura 41. Hidromaster
Tambor
Este es un elemento de fricción, el cual está en contacto directo con el forro
de la zapata, entre ambos elementos deberán generar la fuerza opuesta al
movimiento necesaria para detener al vehículo. Debido a su funcionamiento
está sometido a grandes fuerzas y temperaturas.
Para poder realizar la inspección del estado de este elemento se desmontó
la rueda, se verificó que el área sometida a los esfuerzos de fricción, la
superficie en contacto con las zapatas se encontrara bien.
58
Se observó que existe un desgaste normal, no presenta marcas inusuales ni
ralladuras, por lo que se determinó que no es necesario su rectificación.
Figura 42. Tambor
Figura 43. Tambor vista interior
59
Zapatas
Son elementos de fricción que conforman la parte fija del vehículo, contrario
al tambor que gira solidariamente con las ruedas.
Hay dos zapatas por cada rueda y cada una es impulsada por un pistón, lo
que se conoce como bombín o bomba de las ruedas.
Al desmontar la rueda, se quitó el tambor y se observó las zapatas, se revisó
que los resortes antagónicos estuvieran en buen estado y se midió el
espesor del forro, el cual es de 11 mm, medida que está en el parámetro
adecuado para su correcto funcionamiento.
Figura 44. Zapatas
60
Figura 45. Zapatas desmontadas
Cilindros de las ruedas
Una vez desmontadas las zapatas se procedió a verificar el estado de los
pistones y cilindros de las ruedas, se observó que los cilindros no posean
ralladuras y que los retenedores de los pistones estuvieran en buen estado.
Los cilindros deben empujar a las zapatas para que estas hagan contacto
con el interior del tambor, la presión que deben ejercer es muy elevada, esta
presión final que entregan los bombines es la que detiene al autobús.
Figura 46. Cilindro de la rueda
61
Figura 47. Pistón de la rueda
3.1.3.2. Elementos faltantes en el sistema de frenos del prototipo de
bus eléctrico
Al finalizar una minuciosa inspección del sistema de frenos, y del estado de
cada uno de los elementos que conforman el mismo, se llega a la conclusión
que faltan dos elementos que formaban parte del sistema original y sin los
cuales los frenos no pueden funcionar.
Los elementos faltantes son los siguientes.
Bomba de vacío
Debido al gran peso del bus y la elevada presión que se necesitan en los
frenos para detener este vehículo el sistema originalmente incorporaba una
62
bomba de vacío, la cual funcionaba solidaria al movimiento del alternador, al
ser reemplazado el motor de combustión interna la bomba se desechó.
La bomba de vacío genera la depresión necesaria en el hidromaster para
que este cumpla la función de servofreno.
En la figura 48 se observa una bomba de vacío mecánica similar a la que se
retiró del sistema de frenos original del autobús.
Figura 48. Bomba de vacío Nissan
(Nissan, 2007)
Tanque de vacío
En el sistema de frenos es un elemento muy importante, el mismo cumplirá
como un tanque de almacenamiento, de reserva de vacío, para proveer la
depresión necesaria en cada instante del frenado.
En la bodega donde se encuentra el autobús se halló un tanque de vacío en
condiciones muy deterioradas, se presume es el tanque original del sistema.
63
Se deberá calcular su capacidad exacta y comprobar que es el idóneo para
el sistema que se instalará. Cálculo que se realizará más adelante.
Figura 49. Tanque de vacío
Figura 50. Tanque de vacío Isuzu
(Isuzu, 2012)
64
Finalizada la inspección se llega a la conclusión que el sistema de frenos
necesita un nuevo sistema por medio del cual se pueda activar una bomba
de vacío, que pueda cumplir con la depresión necesaria en el hidromaster
para poder cumplir la función de servofreno.
3.2. DISEÑO
Una vez descritos todos los posibles sistemas de freno para el prototipo de
bus eléctrico del Ministerio de Electricidad y Energía Renovable y por
cuestiones de costos se llega a la conclusión de que el sistema adecuado a
ser instalado es el de frenos hidráulicos, es decir mantener el sistema
original del bus, con la adaptación de un nuevo sistema de vacío que permita
tener un servofreno activo y funcionando.
El diseño del sistema se lo realizó mediante el programa digital “Autodesk
Inventor” y mediante cálculos físicos y matemáticos que permitieron la
correcta selección de los elementos y materiales para su posterior
instalación en el nuevo sistema de frenos del prototipo de bus eléctrico los
cuales se detallan a continuación.
3.2.1. CÁLCULOS
Una vez expuesta la fundamentación teórica y todas las formulas necesarias
para realizar los respectivos cálculos que nos permitirán la elección de los
elementos idóneos a instalar en el sistema de frenos, se procede con dichos
cálculos.
65
3.2.1.1. Datos recolectados
Para la implementación del nuevo sistema de frenos se realizaron medidas
de los elementos que están instalados, los cuales fueron revisados
previamente y están en buenas condiciones y funcionando.
Los datos que se obtuvieron son los siguientes:
Diámetro del pistón de la bomba principal de frenos
øBOMBA = 39mm =0.039m
Diámetro del pistón de la bomba de las ruedas
øBOMBÍN = 36,5mm =0.0365m
Diámetro del Hidromaster
øHIDROMASTER = 254mm =0.254m
Diámetro de las cañerías
øCAÑERÍAS = 6*10−3m
66
Distancias del pedal de frenos
a = 0.3m
b = 0.12m
En la figura 51 se observan las fuerzas, presiones y diámetros que
conforman el sistema de frenos del prototipo de bus eléctrico.
Figura 51. Esquema de las fuerzas, presiones y diámetros del sistema de frenos.
Donde:
𝐹𝐶= Fuerza con la que el conductor pisa el pedal.
F1= Fuerza en la bomba
F= Fuerza de la zapata
67
∅1= Diámetro del pistón de la bomba de frenos
∅2= Diámetro del pistón de la bomba de las ruedas
P1= Presión que ingresa al hidromaster
P2= Presión que sale del hidromaster
PB= Presión de la bomba de vacío
Identificados los principales datos, se procede al cálculo de las magnitudes
necesarias para la implementación del sistema.
3.2.1.2. Fuerza en la bomba
La fuerza 𝐹𝐶 que se aplica en el pedal por parte del conductor se tomó como
dato de un estudio realizado para la mejora de las condiciones de seguridad
y ergonomía del puesto de conducción de autocares. (INSIA, 2003) Como se
muestra en la figura 52.
Figura 52. Fuerzas en el pedal del freno
(INSIA, 2003)
68
Se calcula F1 que es la fuerza que entrega la bomba, la cual se multiplica
por efecto del pedal.
F1 =𝐹𝐶∗a
b
F1 =50N∗0.3m
0.12m
F1 = 125N
Para un correcto diseño y posterior implementación del sistema es necesario
determinar un factor de seguridad.
Se llama así a la relación entre la carga límite que puede soportar un
elemento y la carga máxima admisible. El coeficiente de seguridad permite a
los proyectistas resguardar los elementos proyectados de eventuales
roturas, debidas a imprecisiones del cálculo de las solicitaciones, por la
inevitable discrepancia existente entre las estructuras reales y las
esquematizadas para facilitar los cálculos, así como por eventuales defectos
de los materiales. (Diccionario, 2010)
fs =𝑉𝐴𝐿𝑂𝑅𝑇𝐸Ó𝑅𝐼𝐶𝑂
𝑉𝐴𝐿𝑂𝑅𝑃𝑅Á𝐶𝑇𝐼𝐶𝑂
[20]
fs =420N
125N
fs = 3.36
Una vez determinado el valor del factor de seguridad se lo multiplica por el
valor teórico calculado obteniendo así un valor real práctico.
F1 = fs ∗ 125N [21]
F1 = 420N
69
3.2.1.3. Presión líquido de frenos (baja presión)
Se calcula la presión P1que será la que sale de la bomba, esta presión será
constante en todas las cañerías hasta llegar al hidromaster.
P1 =F1
A1 [22]
Previamente se debe calcular el área donde es ejercida dicha presión la cual
se calcula por medio de del radio del pistón de la bomba.
A = π ∗ r2 [23]
𝐴1 = π ∗ r12
𝐴1 = π ∗ 0.01952
𝐴1 = 1.19 ∗ 10−3m2
Se aplica la ecuación [22] y se obtiene
P1 =420𝑁
1.19 ∗ 10−3m2
P1 = 352941.17 Pa
Para tener una idea más clara acerca de la presión que ingresa al
hidromaster se transforma las unidades de pascales a bares.
Considerando que 1Bar=100000Pa
P1 = 3.52Bar
70
La presión P1 únicamente corresponde al líquido hidráulico (baja presión) es
decir antes de salir del hidromaster, ya que este realiza un efecto de
servofreno y multiplica la presión del fluido.
El diagrama de presiones del líquido de frenos y vacío en el sistema se
observa en la figura 53.
Figura 53. Esquema de presiones del líquido de frenos y vacío
Como se observa en la figura 53 se diferencian 3 secciones en el sistema de
frenos del bus, así mismo se ha dividido el cálculo para cada sección en
específico.
Se procede ahora al cálculo de la presión y fuerza que se ejerce en las
zapatas (líquido de frenos a alta presión).
71
3.2.1.4. Presión líquido de frenos (alta presión)
Esta presión hidráulica es la que al actuar sobre el pistón de la bomba de las
ruedas producirá una fuerza que ejercida en las zapatas permitirá que el bus
se detenga.
Distancia de frenado
Para el cálculo de la misma partimos del Teorema General del Trabajo y la
Energía cuyo enunciado nos dice que:
K1 + UG1 + UE1 + ΣT1−2 = K2 + UG2 + UE2 [24]
A partir de esta fórmula del Teorema General del Trabajo y la Energía
simplificamos todas aquellas energías que no están involucradas en el
análisis respectivo. Se obtiene así:
K1 + ΣT1−2 = 0
La energía cinética del vehículo y la sumatoria de trabajos que se ejercen
sobre el mismo son iguales a cero ya que se debe detener el vehículo.
Se descompone la sumatoria de trabajos los cuales son el trabajo del motor
y el trabajo de la fuerza de rozamiento y se obtiene:
K1 + 𝑇𝑀 − 𝑇𝑓𝑟 = 0 [25]
Donde:
K1 =1
2mv2 (Energía cinética) [26]
𝑇𝑓𝑟 = μmgd (Trabajo fuerza de rozamiento) [27]
𝑇𝑀 = Trabajo del motor
72
El signo negativo del trabajo que realiza la fuerza de rozamiento se debe a
que es opuesto al movimiento.
Se reemplazan las fórmulas [26] y [27] en [25].
1
2mv2 + TM − μmgd = 0
m= 8 toneladas
v= 13.88 𝑚𝑠⁄
TM = 402Nm
Los datos de masa y trabajo del motor fueron tomados del Ing. Mario
Bermúdez funcionario del Ministerio y encargado del proyecto. En su informe
Sobre la Fabricación del Prototipo de Bus Híbrido, Ministerio de Electricidad
y Energía Renovable, Subsecretaría de Energía Renovable y Eficiencia
Energética, Quito, Ecuador.
La velocidad de referencia es de 50 𝑘𝑚ℎ⁄ =13.88 𝑚
𝑠⁄ ya que es el límite de
velocidad establecido por la Ley de Tránsito del Ecuador en zona urbana.
Se despeja d que es la única incógnita en la ecuación y se procede a
reemplazar con los datos establecidos.
𝑑 =1
2mv2+TM
μmg [28]
𝑑 =1
28000kg(13.88𝑚
𝑠⁄ )2
+402J
0.6∗8000kg∗9.8𝑚
𝑠2
𝑑 = 16.39𝑚
Esta distancia es la que necesita el bus para detenerse, con este dato se
procede al cálculo de la aceleración.
73
Aceleración
Esta aceleración será negativa ya que estamos calculando el frenado, la
aceleración en contra del movimiento que permite que el bus se detenga.
𝑎 =𝑣𝑜
2
2𝑑
𝑎 =(13.88𝑚
𝑠⁄ )2
2∗16.39𝑚
𝑎 = 5.87 𝑚𝑠2⁄
Fuerza del pistón de las zapatas
Para calcular la fuerza con la que los pistones hacen que las zapatas salgan
y frenen a las ruedas del bus es necesario realizar la sumatoria de fuerzas
en Y, se tomó como referencia la figura 54 donde se observa las fuerzas que
actúan sobre la zapata.
Figura 54. Fuerzas que actúan en la zapata
(MONTESA, 2009)
74
ΣFy = ma
Fy − fr = ma
Fsenφ − μNcosφ = ma ; N = mg
F =ma+μmgcosφ
senφ [29]
F =8000kg∗5.87m
s2⁄ +0.6∗8000kg∗9.8ms2⁄ ∗cos116
sen116
F = 29304.84N
Al calcular la fuerza F que es la necesaria para detener al vehículo se debe
considerar que para este efecto se utilizan dos pistones, uno con cada
zapata, por lo que la fuerza se debe dividir para dos esa será la fuerza que
cada zapata realiza.
F
2= 14652.42N
Presión en el pistón las zapatas
La presión que se tiene en las zapatas será la presión a la que el
hidromaster elevó el líquido de frenos.
𝑃2 =𝐹
𝐴2 [30]
Primero se debe calcular 𝐴4 a partir del diámetro del pistón de la rueda.
𝐴2 = π ∗ r22
𝐴4 = π ∗ 0.018252
75
𝐴4 = 1.04 ∗ 10−3m2
Reemplazando
P2 =14652.42N
1.04∗10−3m2
P2 = 14088868.35Pa
La P4 es la que al actuar sobre el pistón de la bomba de ruedas produce la
fuerza F y detiene al autobús por medio de las zapatas. Por seguridad para
que la presión sea la suficiente para producir la fuerza de frenado se utiliza
un factor de seguridad de 4.
𝑃2
4= 3522217.086Pa
P2 = 35.22Bar
3.2.1.5. Presión de la bomba de vacío
Se tienen las presiones del líquido de frenos tanto de alta presión como de
baja presión pero no se ha considerado la presión que ejerce el vacío en el
sistema, este vacío que es producido por la bomba de vacío, una presión
constante que administrara dicha bomba desde que el autobús es
encendido.
Para hallar dicho valor realizamos el siguiente análisis matemático.
P2 = P1 + PBOMBA [31]
PBOMBA = P2 − P1
76
PBOMBA = 35.22Bar − 3.52Bar
PBOMBA = 31.7Bar
3.2.1.6. Volumen del tanque de vacío
Anteriormente se mencionó que se contaba con un tanque de vacío, el
mismo que tiene las medidas que se observan en la figura 55.
Figura 55. Dimensiones tanque de vacío
Con estas medidas se calcula su volumen y se determina si es el idóneo
para ser instalado en el nuevo sistema de frenos.
v = 41cm ∗ 26cm ∗ 19cm
v = 20254cm3
77
Para tener una idea más clara acerca del volumen del tanque se transforma
las unidades de cm3 a litros.
Considerando que 1000cm3=1lt
v = 20.2lts
3.2.1.7. Motor eléctrico
Se necesita calcular la potencia del motor eléctrico que pueda mover la
bomba de vacío del nuevo sistema.
Las formulas [32] y [33] son expresiones de potencia, a partir de las cuales
realizaremos el cálculo.
P = V ∗ I [32]
Donde:
V= voltaje
I = Intensidad de corriente
P = T ∗ w [33]
Donde:
T= torque
w = Velocidad angular
Se iguala las expresiones [32] y [33]
V ∗ I = T ∗ w
Se despeja I
78
I =T ∗ w
V
Previo al cálculo de la intensidad se debe calcular la velocidad angular, la
misma que se realiza en función de las rpm, mediante la fórmula [34].
1 rev
min=
2πrad
60s [34]
El valor del voltaje es el mismo al cual el sistema eléctrico del autobús
trabaja.
V = 24V
El torque es el necesario para mover la bomba de vacío y que esta genere la
presión que el sistema demanda.
Para poder calcular la intensidad del motor y posteriormente su potencia
necesitamos conocer el torque y las rpm con las que funcionará el nuevo
sistema, como estos datos no son conocidos se generó una tabla que nos
permitirá hallar el motor idóneo de acuerdo la condiciones de trabajo del
nuevo sistema. En la tabla 3 se muestran los datos obtenidos.
Tabla 3. Selección del motor eléctrico
T RPM w V I Potencia (Watts)
Potencia (Hp)
1 1200 125,64 24 5,235 125,64 0,168418231
1,5 1300 136,11 24 8,506875 204,165 0,273679625
2 1400 146,58 24 12,215 293,16 0,392975871
2,5 1500 157,05 24 16,359375 392,625 0,526306971
3 1600 167,52 24 20,94 502,56 0,673672922
3,5 1700 177,99 24 25,956875 622,965 0,835073727
4 1800 188,46 24 31,41 753,84 1,010509383
4,5 1900 198,93 24 37,299375 895,185 1,199979893
5 2000 209,4 24 43,625 1047 1,403485255
79
3.2.2. SELECCIÓN DE ELEMENTOS
Los elementos que se van a instalar en el sistema se eligieron en función de
los resultados obtenidos de los cálculos que se realizaron previamente.
A continuación se detalla un resumen de los resultados que se obtuvieron.
3.2.2.1. Resumen de valores calculados
En la tabla 4 se observan los valores calculados
Tabla 4. Resumen de los valores calculados
FUERZA EN LA BOMBA DE FRENOS: F1 = 420N
PRESION DE LA BOMBA DE FRENOS: P1 = 3.52Bar
FUERZA EN LAS ZAPATAS: F = 14652.42N
PRESIÓN EN LA BOMBA DE FRENOS DE LA RUEDA: P2 = 35.22Bar
PRESIÓN BOMBA DE VACÍO: PBOMBA = 31.7Bar
VOLUMEN TANQUE DE VACÍO: v = 20.2lts
POTENCIA MOTOR ELÉCTRICO: P= 0.83Hp
Con los datos obtenidos se procedió a buscar los elementos que mejor se
ajustaran a las condiciones de funcionamiento del autobús y se eligieron los
siguientes:
80
3.2.2.2. Motor eléctrico
Para la elección del motor hay que considerar dos aspectos principalmente:
El sistema eléctrico del bus es de 24V de corriente continua.
La potencia del motor requerida para el funcionamiento de la bomba
es de 0.83hp y su velocidad 1700rpm.
Con los parámetros establecidos la búsqueda se centró en un motor
eléctrico de corriente continua que funcione a 24V, que sea mínimo de
0.83hp y funcione a 1700rpm.
En el mercado ecuatoriano este tipo de motores son muy difíciles de
encontrar, nuestra industria únicamente trabaja con motores de corriente
alterna de 110 y 220V.
En la web se encontraron algunos motores eléctricos con las características
que se buscan para la implementación del sistema, a continuación en la
tabla 5 se detallan los más sobresalientes.
Tabla 5. Motores eléctricos en el mercado
MOTOR ELÉCTRICO ESPECIFICACIONES MARCA/DISTRIBUIDOR
Voltaje:24V DC
Potencia:700W
RPM:3000rpm
KEYA
Alibaba.com
Voltaje:24V DC
Potencia:1200W
RPM:3000rpm
KEYA
Alibaba.com
81
Voltaje:24V DC
Potencia:5KW
RPM:4000rpm
KEYA
ectrade.com
Voltaje:24V DC
Potencia:0.9HP
RPM:1700rpm
LEESON
Considerando las especificaciones presentadas en la tabla 5 y de acuerdo a
las condiciones necesarias preestablecidas para la selección del motor, se
decide utilizar el motor americano marca LEESON.
Figura 56. Motor eléctrico LEESON
Tabla 5. Motores eléctricos en el mercado, continuación…
82
Figura 57. Especificaciones motor eléctrico LEESON
3.2.2.3. Tanque de vacío
Anteriormente se mencionó un tanque de vacío que fue hallado en la bodega
donde se encuentra el bus, se analizó su capacidad, se calculó su volumen y
se concluyó que era idóneo para ser instalado en el nuevo sistema.
Para poder utilizar el tanque se hizo un proceso de limpieza, tanto por el
interior como en su exterior, se quitaron todos los residuos de grasa y polvo.
Se inspeccionó que no existan grietas o rupturas que pudieran comprometer
su buen funcionamiento. Se cambió su tapón de acero para evitar fugas de
vacío y finalmente se pintó.
83
Figura 58. Tanque de vacío reparado
3.2.2.4. Bomba de vacío
Hay diferentes tipos de bombas de vacío en el mercado automotriz, pero
generalmente son de poca capacidad, la depresión que generan es muy
limitada.
Debido al incremento del peso del autobús las condiciones de frenado se
modificaron y ahora se requiere una bomba de vacío de mayor capacidad.
Cabe recalcar que la bomba original y la mayoría de este tipo funcionan
solidarias al alternador, es por esto que ubicar una bomba de vacío sin el
alternador es un poco complicado, generalmente el conjunto es el que está
ofertado.
Se necesita buscar una bomba que genere la presión que se calculó
anteriormente.
84
En el mercado de repuestos automotrices se encontraron algunos tipos de
bombas de vacío de distintas marcas con las características que se buscan
para la implementación del sistema, en la tabla 6 se detallan las opciones
más sobresalientes.
Tabla 6. Bombas de vacío en el mercado
BOMBA DE VACÍO
CARACTERÍSTICAS
MARCA/DISTRIBUIDOR
Bomba de vacío
acoplada alternador
para el ISUZU FSR
6BD1
Alternador Hitachi tipo 24V
40A Isuzu con bomba de
vacío
Baxters.com
Bomba de vacío para
Autobús NISSAN
PRIMASTAR (X83)
dCi 140 (135Cv)
PIERBURG
Mister-auto.es
Bomba de vacío para
MERCEDES-BENZ
VITO Autobús (638)
108 D 2.3 (79Cv)
PIERBURG
Mister-auto.es
Bomba de vacío Motor
6BD1
ISUZU NPR-NHR
ISUZU
LOPORT Importadora
Automotriz
85
Figura 59. Bomba de vacío elegida para el nuevo sistema
3.2.2.5. Baterías
Para el funcionamiento del motor eléctrico se necesitan 24V de corriente
continua, energía que proviene de las baterías.
Se aprovechó el banco de baterías del autobús, las baterías son de las
siguientes características:
Voltaje:12V
Amperaje: 115A
Como el voltaje necesario es de 24V y las baterías son de 12V, se va a
utilizar dos baterías conectadas en serie, como se observa en la figura 61.
La conexión en serie hace que el voltaje se sume, así se obtiene los 24V que
van a poner en funcionamiento el motor eléctrico.
86
Figura 60. Batería del banco del autobús
Figura 61. Baterías conectadas en serie
3.2.3. UBICACIÓN
La ubicación del nuevo sistema dependerá del espacio en el autobús donde
se puedan instalar todos los elementos con la consideración de evitar caídas
de presión por excesivas distancias entre los mismos.
Se observa un lugar idóneo en la parte lateral izquierda del bus. El sistema
se instalará cerca del hidromaster y de un banco de baterías, que nos
87
permitirán realizar la conexión eléctrica y de vacío respectivamente de
manera práctica y simple.
Se realizaron planos de los elementos que se instalarán en el nuevo sistema
de frenos del prototipo de bus eléctrico para observar si las dimensiones
eran las adecuadas y ubicar el conjunto donde se mencionó.
Los planos mencionados se encuentran en los anexos. El plano del acople
que se realizó entre la bomba de vacío y el motor corresponde al anexo II, El
de la bomba de vacío es el anexo III, el del eje de la bomba el anexo IV, el
del motor eléctrico el anexo V y el de la estructura de fijación el anexo VI.
Figura 62. Espacio para la instalación del sistema vista frontal
Figura 63. Espacio para la instalación del sistema vista superior
88
3.2.3.1. Planos del conjunto 3D
Figura 64. Diseño 3D sistema de frenos autobús vista superior
Figura 65. Diseño 3D sistema de frenos autobús vista lateral
89
Figura 66. Diseño 3D del sistema a implementar
3.2.4. ANÁLISIS ESTRUCTURAL DEL CONJUNTO
Se realizó un análisis estático del conjunto que se va a implementar con los
elementos que ya se escogieron previamente. Se utilizó el programa digital
Autodesk Inventor, para este análisis se establecieron las condiciones
iniciales que se detallan a continuación.
3.2.4.1. Materiales
El programa digital nos permite tener todos los datos correspondientes al
material que se elige. Elegidos los elementos a utilizar se escribieron los
materiales de los que están compuestos y se genera la siguiente
información.
90
Motor
Tabla 7. Propiedades material del motor
Nombre Acero inoxidable, austenítico
General
Densidad de masa 8,03 g/cm^3
Límite de elasticidad 228 MPa
Resistencia máxima a tracción 540 MPa
Tensión
Módulo de Young 190,3 GPa
Coeficiente de Poisson 0,305 su
Módulo cortante 0 GPa
Tensión térmica
Coeficiente de expansión 0,0000174 su/c
Conductividad térmica 14 W/( m K )
Calor específico 456 J/( kg c )
Nombre(s) de pieza motor
Acople
Tabla 8. Propiedades material del acople
Nombre Acero baja aleación, alta resistencia
General
Densidad de masa 7,84 g/cm^3
Límite de elasticidad 275,8 MPa
Resistencia máxima a tracción 448 MPa
Tensión
Módulo de Young 200 GPa
Coeficiente de Poisson 0,287 su
91
Módulo cortante 0 GPa
Tensión térmica
Coeficiente de expansión 0,000012 su/c
Conductividad térmica 47 W/( m K )
Calor específico 420 J/( kg c )
Nombre(s) de pieza Acople
Bomba
Tabla 9. Propiedades material de la bomba
Nombre Acero fundido
General
Densidad de masa 7,85 g/cm^3
Límite de elasticidad 250 MPa
Resistencia máxima a tracción 300 MPa
Tensión
Módulo de Young 210 GPa
Coeficiente de Poisson 0,3 su
Módulo cortante 0 GPa
Tensión térmica
Coeficiente de expansión 0,000012 su/c
Conductividad térmica 50 W/( m K )
Calor específico 460 J/( kg c )
Nombre(s) de pieza BOMBA
Tabla 8. Propiedades material del acople, continuación…
92
Estructura de fijación
Tabla 10. Propiedades material de la estructura de fijación
Nombre Acero inoxidable
General
Densidad de masa 8,08 g/cm^3
Límite de elasticidad 250 MPa
Resistencia máxima a tracción 0 MPa
Tensión
Módulo de Young 193 GPa
Coeficiente de Poisson 0,3 su
Módulo cortante 0 GPa
Tensión térmica
Coeficiente de expansión 0,0000104 su/c
Conductividad térmica 16 W/( m K )
Calor específico 477 J/( kg c )
Nombre(s) de pieza PLACA
3.2.4.2. Condiciones de funcionamiento
Momento
El momento o torque de fuerza es un dato calculado en función de la
potencia del motor y sus rpm como ambos datos son conocidos se aplica la
fórmula [35].
M =9550∗PMOTOR
RPM [35]
93
M =9550∗0.67Kw
1700rpm
M = 3.77 Nm
En el programa las unidades que se piden son en N-mm se realiza una
transformación de unidades y se ingresa el valor.
Tabla 11. Momento
Tipo de carga Momento
Magnitud 370.000 N mm
Vector X -370.000 N mm
Vector Y -0.000 N mm
Figura 67. Momento aplicado en el nuevo sistema
94
Gravedad
Tabla 12. Gravedad
Tipo de carga Gravedad
Magnitud 9810.000 mm/s^2
Vector X 9810.000 mm/s^2
Vector Y 0.000 mm/s^2
Vector Z 0.000 mm/s^2
Figura 68. Fuerza de la gravedad aplicada en el nuevo sistema
Presión
Es la fuerza ejercida por el peso del conjunto instalado en la placa metálica.
Peso del conjunto: 40kg
95
Área de la placa: 0.03m2
Aplicando la fórmula de presión se obtiene:
P = 13066.66Pa
Para el dato que se ingresa en el programa se consideró un factor de
seguridad de 2 que está dentro del límite establecido en la prueba de factor
de seguridad que se analizara más adelante.
Tabla 13. Presión
Tipo de carga Presión
Magnitud 0.030 MPa
Figura 69. Presión aplicada en la placa de fijación del nuevo sistema
96
3.2.4.3. Pruebas teóricas realizadas
Con estos datos preestablecidos se realizó el análisis de esfuerzo de la
estructura a la cual va a estar sujeta el conjunto del motor y bomba de vacío.
El programa desarrolla una serie de pruebas con sus respectivos resultados
y genera un informe. Un resumen de las pruebas más representativas se
muestra a continuación.
Tensión Máxima
Al observar la figura 70 se demuestra que la tensión aplicada en cualquier
punto del conjunto implementado no es suficiente para realizar alguna
deformación en el mismo, los materiales utilizados son los adecuados para
las exigencias a las que está sometido el sistema.
Figura 70. Tensión máxima
97
Desplazamiento
Se observa que puede existir un desplazamiento mínimo en condiciones de
trabajo extremas, en los puntos que se observa con los colores amarillo y
rojo, un desplazamiento de máximo de 0.5 mm el cual es casi despreciable y
que no determinara fallo alguno en la estructura que se implementó.
Figura 71. Desplazamiento
98
Coeficiente de Seguridad
El coeficiente o factor de seguridad es el más alto en casi todo el conjunto,
en la zona donde cambia el color el factor de seguridad baja pero aun así no
es suficiente la fuerza como para que haya algún tipo de deformación.
Figura 72. Coeficiente de seguridad
99
3.2.4.4. Resultados
Después de realizadas las pruebas teóricas o simulaciones se concluye que
los materiales elegidos son los correctos, la estructura que soporta el
conjunto implementado resistirá sin ninguna deformación el peso y
vibraciones que pueda producir el conjunto implementado en
funcionamiento.
Los resultados se resumen en la tabla 14.
Tabla 14. Resumen de resultados
Nombre Mínimo Máximo
Volumen 2976850 mm^3
Masa 23,7544 kg
Tensión de Von Mises 0,000136316 MPa 203,497 MPa
Primera tensión principal -30,922 MPa 183,821 MPa
Tercera tensión principal -210,391 MPa 33,5657 MPa
Desplazamiento 0 mm 0,507123 mm
Coeficiente de seguridad 1,35531 su 15 su
100
3.3. IMPLEMENTACIÓN DEL SISTEMA DE FRENOS AL
PROTOTIPO DE BUS ELÉCTRICO
Establecidos los elementos y materiales que se utilizaran se procede a la
instalación del nuevo sistema de vacío al autobús. Se detalla a continuación
el procedimiento que se realizó para la implementación del mismo.
3.3.1. ENSAMBLAJE MOTOR – BOMBA
Una vez que se adquirió tanto el motor eléctrico como la bomba de vacío de
acuerdo a las condiciones necesarias de trabajo de los frenos, se debe
construir una pieza mediante la cual se puedan acoplar ambos elementos.
Este elemento debe ser de un material el cual resista todas las fuerzas y
tensiones a las que está sometido, así pues se lo hizo de un acero de baja
aleación y alta resistencia, este material fue analizado en el capítulo anterior.
Identificado el material idóneo para su construcción, se fabricó dicha pieza,
la que consiste en un alza de forma cilíndrica la que permite que el motor
sea fijado por un lado y por otro la bomba, en su interior un eje estriado será
el encargado de comunicar el movimiento del motor a la bomba, el cual está
fabricado a medida y funciona con un cojinete que sirve como guía, permite
que el eje este moviéndose sin juego alguno.
Todos los elementos del acople están fabricados del mismo material descrito
anteriormente.
101
Figura 73. Fabricación eje estriado
Figura 74. Base donde se maquinará el acople de la bomba y motor
102
Figura 75. Estriado de la bomba de vacío
3.3.2. INSTALACIÓN DEL TANQUE DE VACÍO
Se decidió instalar el tanque de vacío junto al hidromaster, por sus
dimensiones y el espacio con el que se cuenta se lo va a fijar al bastidor del
autobús.
Debido a su funcionamiento el tanque no adquiere mayor peso que el de su
estructura y no necesita una base muy fuerte, de esta manera para su
implementación se utilizaron tres platinas de acero inoxidable de 45cm de
largo y 4 cm de ancho con 2mm de espesor.
Se empernó el tanque de vacío al bastidor del autobús en los tres puntos
mencionados con pernos hexagonales M6 grado 8.8 rosca métrica en su
parte inferior, es decir en la unión de la platina al tanque, con arandela plana
y tuerca de seguridad en su parte posterior. En la parte superior al unir las
platinas a la estructura del bastidor, por esta ser de un tubo de mayor
diámetro y al no ser necesario una resistencia a la fuerza muy grande se
utilizaron tornillos auto perforantes.
103
Los pernos hexagonales grado 8.8 rosca métrica tienen las características
que se observan en la tabla 15.
Tabla 15. Especificaciones Perno hexagonal grado 8.8 rosca métrica
Marca: 8.8
Rosca: MÉTRICA CON AJUSTE 6G
Especificación: SAE J-1199 GRADO 8.8
Material: ACERO MEDIO CARBONO
Dureza Rockwell C: 20 MIN 32 MAX
Acabado: - PAVONADO NEGRO
- GALVANIZADO ELECTROLÍTICO (ASTM – B 633)
(Ferremundo, 2014)
Figura 76. Características perno hexagonal grado 8.8 rosca métrica
(Ferremundo, 2014)
104
Figura 77. Instalación tanque de vacío
Figura 78. Tanque de vacío fijado al bastidor del autobús
105
3.3.3. INSTALACIÓN MOTOR ELECTRICO - BOMBA AL BASTIDOR
Para poder fijar el conjunto del motor eléctrico y la bomba de vacío al
autobús se fabricó una estructura metálica de acero inoxidable cuyas
características se describieron anteriormente y cuyo plano se observa en el
anexo VI.
De acuerdo al peso y fuerzas a las que está sometida esta estructura se
realizó una platina de 0.145 ∗ 0.23m con un ángulo en su parte posterior de
0.076m y un espesor de 6mm, diseño con el cual se permite aliviar las
cargas en la parte donde se empernará la estructura. Realizados los cálculos
de diseño se procede a la instalación de esta.
Con un taladro con broca de metal HSS-R D-38467 cuyas especificaciones
se muestran en la tabla 16 se perforó la platina en cinco puntos marcados y
ubicados en función del área de contacto que tendrán con el tubo del
bastidor, para aliviar cargas de la placa. Perforaciones ubicadas en su parte
superior, mientras que en la parte inferior de la placa se realizaron 4
perforaciones más para fijar el motor, la ventaja de este motor que se
implementó es que ya poseía una base la cual facilitó de gran manera su
colocación.
Terminadas las perforaciones en la placa se procedió de igual manera a
perforar el tubo del bastidor en los 5 puntos mencionados anteriormente.
Tabla 16. Características técnicas broca de metal HSS-R D-38467
Características Técnicas
Unidades por blíster 1
Diámetro 8.0 mm
Longitud total 117 mm
Longitud útil 75 mm
(makita, 2014)
106
Brocas indicadas para el taladrado de acero con resistencia máxima de 900
N/mm², hierro fundido, plásticos y metales no ferrosos. Mínimo riesgo de
rotura para diámetros pequeños gracias a la posibilidad de flexión del
material. (makita, 2014)
Una vez realizadas las perforaciones en la placa y en el tubo del bastidor se
coloca la placa y se procede a fijar la misma con pernos M8 grado 8.8 rosca
métrica cuyas especificaciones ya se mencionaron antes, se colocaron
además arandelas planas con el fin de minimizar el enclavamiento de la
cabeza del perno, además facilitan la aplicación del torque y sirven para
distribuir cargas sobre grandes áreas de los materiales de baja resistencia.
Finalmente se colocaron tuercas de seguridad en su parte posterior, este
tipo de tuercas son elementos diseñados para resistir el aflojamiento, sus
características los hacen un producto resistente a las condiciones de
vibración, frío o calor extremo y pueden ser utilizadas múltiples veces sin
perder su efectividad.
Una vez que la placa esta fija al bastidor se procedió a colocar el motor, ya
que el motor poseía una base original de fábrica se utilizó la misma para
fijarla a la placa por medio de 4 pernos M8 grado 8.8 rosca métrica así
también se utilizó arandelas planas y tuercas de seguridad de iguales
características a las que se utilizaron para fijar la placa al bastidor.
Figura 79. Instalación conjunto motor bomba vista frontal
107
Figura 80. Instalación conjunto motor bomba vista posterior
3.3.4. CONEXIÓN DE MANGUERAS DE VACÍO
La manguera H100 de un diámetro de 58⁄ de pulgada es la manguera que
se utilizó para realizar todas las conexiones de vacío del sistema.
Para su instalación se consideró que no existan codos, que la manguera no
se doble e impida el paso del vacío, así como también curvas pronunciadas.
Se instalaron mangueras entre los elementos intentando que las mismas
sean de la menor longitud posible para así evitar caídas de presión y fugas
de vacío que impedirían un buen funcionamiento del sistema.
Como las presiones no son elevadas para fijar las mangueras se utilizó
únicamente abrazaderas metálicas de diámetro similar al de las mangueras.
Considerando que el sistema produce vacío las mangueras por este efecto
tenderán a cerrarse a ajustar la tubería a donde están conectadas y sellarán
así herméticamente el sistema.
108
La manguera que se utilizó para la instalación en el sistema tiene las
características que se muestran en la tabla 17.
Tabla 17. Características manguera H100
Construcción Fabricada en caucho especial
modificado, con refuerzo de lona
interior y refuerzo textil exterior.
(Para soportar mayores
temperaturas)
Usos y recomendaciones
Mangueras de alta calidad,
diseñadas especialmente para
carga y descarga de aire, agua,
combustibles y demás derivados
del petróleo con temperaturas
elevadas.
Presión de trabajo 350 PSI
Temperatura de trabajo -35Cº / +130Cº
Presentación Desde 1/4" a 1" en rollos de 100 m.
(Ecuamangueras, 2014)
3.3.4.1. Conexión del tanque de vacío al hidromaster
Se conectó una manguera de vacío desde el tanque hacia el hidromaster,
esta permitirá que el vacío producido por la bomba y almacenado en el
tanque pase al hidromaster y se produzca el efecto de servofreno.
109
Figura 81. Instalación manguera del tanque de vacío al hidromaster
3.3.4.2. Conexión de la bomba al tanque de vacío
Se conectó una manguera desde la bomba hacia el tanque de vacío, en esta
conexión se utilizó una válvula check, esta válvula se encuentra a la salida
del tanque y permite que el vacío que se genera se mueva en una sola
dirección y que no se regrese dicha depresión.
Para realizar esta conexión a la salida de la bomba se tuvo que insertar una
acople de acero el cual permite poder instalas la manguera en la posición
deseada.
110
Figura 82. Instalación manguera de la bomba al tanque de vacío
Figura 83. Instalación manguera de la bomba al tanque de vacío
111
3.3.4.3. Conexión de la bomba al hidromaster
Se realizó una tercera conexión de vacío, se instaló una manguera que
conecta la bomba de vacío directamente con el hidromaster, esta conexión
se la realizo por seguridad, ya que así el vacío generado no pasa por el
tanque de almacenamiento.
Si alguna falla existiera en dicho tanque el vacío generado por la bomba
sería suficiente para mantener el sistema funcionando.
Figura 84. Instalación manguera de la bomba al hidromaster
112
3.3.5. INSTALACIÓN MANÓMETRO
Para revisar el buen funcionamiento del sistema se instaló un manómetro en
la salida del hidromaster, donde se puede hacer la medida más real posible,
ya que dicha presión entregada es la que directamente va hacia las zapatas
de las ruedas.
Se instaló un manómetro de glicerina de 70 Bar, ya que la presión máxima
que alcanza el sistema es de 40Bar, es de glicerina para que la aguja no se
mueva por efecto de vibraciones o fuerzas externas a las que mide.
El manómetro se lo colocó en lugar de un perno que sirve para el sangrado
del sistema al final del hidromaster, para esto se utilizó un acople hecho a la
medida, por cuestión de espacio y para que se pudiera tener una mejor
visibilidad de este elemento y las medidas a efectuar se realizó una conexión
que consistió en un codo desde la salida del hidromaster unido a un neplo a
continuación otro codo y finalmente el manómetro, con la particularidad que
para instalar este se utilizó un acople conocido como tuerca loca, este
elemento nos permite ajustar el manómetro a la línea hidráulica pero así
también moverlo de acuerdo a la posición que se requiera ubicar la cara
para observar la aguja fácilmente.
Todos los elementos que se utilizaron para la conexión que se describió son
de acero debido a la alta presión a las que están sometidos. Para unir dichos
elementos y que no haya fugas se lo hizo colocando teflón en cada roscado.
113
Figura 85. Instalación manómetro
3.3.6. INSTALACIÓN ELÉCTRICA
Para que el motor eléctrico funcione necesitamos de una fuente de poder
que provea al sistema de 24 voltios y 40 amperios.
La fuente de poder que se utilizó para la instalación del sistema es de dos
baterías provenientes de un banco de baterías del autobús.
Las baterías del banco del bus proveen cada una 12V y 115A, para poder
obtener el voltaje necesario que ponga en funcionamiento el motor se
conectaron dos baterías en serie, es decir conectar el borne positivo de una
batería con el borne negativo de la otra así el voltaje se sumara mientras que
el amperaje no se ve afectado, teniendo así en el sistema 24V y 115A.
114
Para esta conexión y todas las conexiones eléctricas que se describen más
adelante se utilizó un cable eléctrico N4, que se conoce comúnmente como
cable de baterías.
Las características del cable se resumen en la tabla 18.
Tabla 18. Características cable de baterías
Descripción
Conductor de cobre recocido
formado por un haz de filamentos
cableados y aislados con PVC
antillama flexible resistentes a la
abrasión y aceites.
Norma de fabricación
NBR 8762. Cables flexibles con
cobertura para máquinas de soldar.
Tensión de servicio 750 V.
Temperatura de operación 70 ºC.
Usos
Aplicación general en máquinas de
soldar de arco eléctrico, conexión
de baterías de corriente continua.
Presentación
En rollos de 100 metros o a pedido
del cliente.
Colores Negro y anaranjado.
(Electrocombol, 2014)
Una vez conectadas las baterías en serie, se conectó el motor a las baterías.
El borne negativo del motor al borne negativo de una de las baterías y de
igual manera con el borne positivo, pero la conexión de los positivos del
motor y baterías no se la hizo directamente, se cortó el cable y se conectó
primero a un breaker de 40A el cual funcionará como switch.
115
Se decidió colocar un breaker en lugar de un pulsador como medida de
seguridad, por si existiera alguna sobrecarga en el sistema el breaker saltará
protegiendo así al motor eléctrico.
El breaker o disyuntor es un aparato capaz de interrumpir o abrir un circuito
eléctrico cuando la intensidad de la corriente eléctrica que por él circula
excede de un determinado valor, o en el que se ha producido un
cortocircuito, con el objetivo de evitar daños a los equipos eléctricos.
(Hernández, 2012)
Se fijó el breaker al bastidor del autobús con tornillos como se observa en la
figura 86.
Figura 86. Instalación breaker
116
Figura 87. Instalación eléctrica
4. ANÁLISIS DE RESULTADOS
117
4.1. PRUEBAS, RESULTADOS Y ANÁLISIS
Debido a que el autobús no se puede encender porque carecemos de un
diagrama eléctrico del generador principal se procedió a hacer las pruebas
estáticas en el sistema de frenos del mismo.
Para realizar las pruebas que se detallan a continuación se instaló un
manómetro de glicerina, el cual nos permitirá medir el incremento y caída de
presión en el sistema.
Estas pruebas están documentadas en el video que se realizó el momento
de la entrega del sistema de frenos implementado al Ing. Mario Bermúdez
funcionario del Ministerio de Electricidad y Energía Renovable.
Se realizaron las siguientes pruebas al sistema de frenos.
4.1.1. SISTEMA DE VACÍO APAGADO
4.1.1.1. Objetivo
Se realizó esta prueba con el objetivo de verificar el buen funcionamiento del
circuito hidráulico, se quiere descartar cualquier tipo de fuga o depresión que
pudiera existir en el sistema, el cual pudiera impedir un frenado seguro y
eficaz.
La prueba se la realizó como se describe a continuación:
118
4.1.1.2. Procedimiento
Con el sistema de vacío apagado, se procedió a pisar el pedal del freno y se
observó en el manómetro la variación de la presión en el sistema.
Se realizó este procedimiento en tres distintas condiciones de frenado.
La primera condición de manejo es al aplicar un esfuerzo de frenado
suave y el tiempo de presión de pedal intermitente.
La segunda condición de manejo es al aplicar un esfuerzo de frenado
medio y el tiempo de presión de pedal continuo.
La tercera condición de manejo es al aplicar un esfuerzo de frenado
intenso, lo que comúnmente se conoce como frenado de pánico, es
decir aplastar el pedal con una fuerza máxima.
En cada condición de frenado se repitió el procedimiento descrito 5
ocasiones.
Al finalizar esta prueba se obtuvieron los siguientes resultados:
4.1.1.3. Resultados
De acuerdo a las distintas condiciones de frenado que se aplicaron se
obtuvieron los datos expuestos en la tabla 19.
119
Tabla 19. Resultados prueba 1
4.1.1.4. Análisis
Una vez tabulados los datos obtenidos en la prueba 1 y al comparar con el
valor que se calculó matemáticamente por medio de la fórmula [22].
P1 = 3.52Bar, se comprobó que la bomba de frenos se encontraba en buen
estado por la presión que entregó.
La presión se mantuvo constante mientras el pedal estuvo presionado, al
momento de realizar las mediciones no existieron caídas de presión,
deducimos así que el sistema hidráulico está funcionando perfectamente, no
existen fugas en el sistema.
Se notó también que el pedal del freno se encuentra duro y es debido a que
no hay acción del servofreno.
La presión que se mide es la que nos entrega únicamente la fuerza del
conductor al presionar el pedal, y activar la bomba, presión que es
transmitida por medio del líquido de frenos.
120
Figura 88. Manómetro en cero prueba 1
Figura 89. Manómetro en la prueba 1 marcando 8Bar
4.1.2. SISTEMA DE VACÍO ACTIVO
4.1.2.1. Objetivo
Al realizar esta prueba se quiere comprobar que el sistema de vacío que se
instaló está funcionando eficazmente, que cada uno de los nuevos
121
elementos instalados son los adecuados y que cumplen los parámetros
establecidos en los cálculos que se efectuaron previamente.
Así también demostrar el efecto de servofreno que realiza el sistema, el cual
debe suavizar el pedal, reducir el esfuerzo que realiza el conductor para
frenar y lo más importante una gran multiplicación de la presión que es
enviada hacia las bombas de las ruedas para frenar el vehículo.
4.1.2.2. Procedimiento
Se encendió el sistema de vacío que se instaló, por medio de un braker que
se colocó por seguridad en la instalación eléctrica, se esperó
aproximadamente de 10 a 15 segundos hasta que la bomba de vacío
cargara el tanque y el efecto de servo fuera el ideal.
Una vez que las condiciones de prueba se establecieron se procedió a pisar
el pedal del freno y se observó en el manómetro la variación de la presión en
el sistema.
De igual manera como en la prueba anterior se realizaron las medidas en las
tres condiciones de frenado. Se obtuvieron los siguientes resultados.
4.1.2.3. Resultados
De acuerdo a las distintas condiciones de frenado que se aplicaron se
obtuvieron los datos expuestos en la tabla 20.
122
Tabla 20. Resultados prueba 2
4.1.2.4. Análisis
Una vez tabulados los datos obtenidos en la prueba 2 y al comparar con el
valor que se calculó matemáticamente por medio de la fórmula [30].
P2 = 35.22Bar, se puede aseverar que el sistema de vacío que se instaló
está funcionando correctamente por la presión que se alcanzó.
La bomba de vacío está generando una depresión que permite una alta
multiplicación de la presión en el sistema.
El tanque de vacío es de la capacidad adecuada y está trabajando de la
forma esperada, las medidas no presentaron caídas de presión, no existió
disminución en la misma, por lo que se concluye que el tanque esta sellado
herméticamente y almacena el vacío como se planificó.
El pedal del freno se suavizó y así el esfuerzo que debe realizar el conductor
para frenar.
123
Se observó una gran diferencia de presión, una multiplicación de
aproximadamente 4 veces la medida tomada sin el vacío.
Figura 90. Manómetro en cero prueba 2
Figura 91. Manómetro en la prueba 2 marcando 30Bar
124
Figura 92. Manómetro en la prueba 2 marcando 38Bar
Una vez obtenidos los resultados de esta prueba podemos decir que el
sistema instalado está funcionando eficazmente y se procede a realizar una
prueba dinámica.
4.1.3. DINÁMICA DE GIRO DE FRENADO
4.1.3.1. Objetivo
Se realizaron ya las pruebas de las presiones en el sistema de frenos, pero
estas son netamente estáticas, con esta prueba de giro se quiere demostrar
que el sistema si está frenando las ruedas, que se observe de manera
práctica y real como la rueda se detiene al momento de presionar el pedal.
125
4.1.3.2. Procedimiento
Para realizar la prueba dinámica de giro se levantó la rueda posterior
izquierda del bus con una gata hidráulica y se colocaron caballetes para que
la llanta no esté en contacto con el piso, una vez que la rueda se encontraba
suspendida se procedió a mover la misma, lógicamente esta empezó a girar
y al estar en movimiento se pisó el pedal del freno, inmediatamente la rueda
dejo de girar, se detuvo por completo.
Detenida la llanta por efecto del freno se aplicó nuevamente fuerza y no se
consiguió movimiento, se soltó ahora el pedal de freno mientras la fuerza
seguía siendo aplicada y la llanta empezó a girar.
4.1.3.3. Resultados
Realizada la prueba se observó de manera práctica que el sistema de frenos
está funcionando, la rueda se detiene al instante que se presiona el pedal.
La fuerza aplicada a la llanta no fue suficiente para mover la llanta una vez
que se presionó el pedal del freno.
4.1.3.4. Análisis
Finalizada la prueba y observando los resultados que se obtuvieron se
puede afirmar que el sistema de frenos del prototipo de bus eléctrico está
funcionando perfectamente.
El nuevo sistema de frenos que se instaló permite que el bus tenga la
presión necesaria para una frenada segura, así se demostró con la prueba
dinámica de giro realizada.
126
Mediante la prueba dinámica de giro se observó realmente que los frenos del
prototipo de bus eléctrico están funcionando ya que se comprobó como la
llanta se detenía por completo al momento de presionar el pedal, efecto que
debe realizar al momento de la conducción cuando el autobús necesite
detenerse.
Figura 93. Giro de rueda
Figura 94. Rueda frenada
127
Una vez realizadas todas las pruebas al sistema de frenos, tanto de
presiones como de dinámica de giro y al obtener los datos que se registraron
anteriormente concluimos que los elementos instalados permitieron que los
frenos funcionen de una manera correcta y eficaz.
El sistema instalado provee al autobús la fuerza y presión necesaria para
detenerlo por completo en las condiciones calculadas.
5. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
128
5.1. CONCLUSIONES
Se determinó y se implementó el adecuado sistema de frenos en el
prototipo de bus eléctrico, se comprobó su buen funcionamiento y por
medio de un acta de entrega y recepción se hizo la entrega oficial del
conjunto implementado al Ingeniero Mario Bermúdez representante del
Ministerio de Electricidad y Energía Renovable del Ecuador.
Se desarrolló una investigación, un análisis y finalmente un informe
técnico a lo largo del presente trabajo monográfico donde se detallan las
características de los elementos y materiales utilizados, así como
también se demuestra porque fueron implementados los mismos.
Los elementos y materiales que conforman el nuevo sistema de frenos
del prototipo de bus eléctrico son los idóneos, ya que se determinaron a
partir de un estudio exhaustivo de las fuerzas, presiones y condiciones de
trabajo a las que estarán sometidos.
Se comprobó que los elementos instalados permiten que los frenos
funcionen de una manera correcta y eficaz. El nuevo sistema de frenos
del prototipo de bus eléctrico provee la fuerza necesaria para detener al
mismo por completo en las condiciones calculadas.
129
5.2. RECOMENDACIONES
Por seguridad el motor eléctrico del sistema implementado debe estar
conectado directamente al generador principal, es decir cuando se
enciende el motor principal se enciende automáticamente el sistema de
vacío y de igual manera cuando se apaga el motor se apaga el sistema
instalado.
Todas las pruebas y cálculos que se realizaron son netamente estáticos,
el momento que se quiera poner en funcionamiento el bus deben hacerse
calibraciones y pruebas dinámicas al sistema.
Es de gran utilidad realizar el diseño del sistema con la ayuda de un
software como “Autodesk Inventor” que nos permite realizar simulaciones
reales y cálculos de esfuerzos y tensiones.
El proyecto debe ser considerado como tema de posteriores
investigaciones ya que hay varios sistemas que no se encuentran
funcionando, con el objetivo que en el futuro el prototipo de bus eléctrico
sea funcional.
El prototipo de bus eléctrico se encuentra en una bodega donde las
condiciones no son las ideales para trabajar, se debe firmar un acuerdo
en el que permitan que el prototipo sea trasladado a las instalaciones de
la Universidad Tecnológica Equinoccial donde con seguridad se pondrá a
funcionar el mismo con brevedad y eficacia.
BIBLIOGRAFÍA
130
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Editores Spain Paraninfo, S.A Madrid-España, 7ma Edición
Actualizada 2002.
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I.pdf
ANEXOS
134
Anexo I
Acta de entrega recepción del sistema implementado
en el autobús
135
Anexo II
Plano acople de la bomba
136
Anexo III
Plano bomba de vacío
137
Anexo IV
Plano eje de la bomba
138
Anexo V
Plano motor eléctrico
139
Anexo VI
Plano estructura de fijación