SIMULACIÓN MATEMÁTICA DE LA RED DE TUBERÍAS DE AGUA ...
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1 UNIVERSIDAD NACIONAL AUTÓNOMA DE MÉXICO FACULTAD DE INGENIERÍA SIMULACIÓN MATEMÁTICA DE LA RED DE TUBERÍAS DE AGUA POTABLE DE CIUDAD UNIVERSITARIA PARA OPTIMIZAR EL PROCESO DE DISTRIBUCIÓN T E S I S QUE PARA OBTENER EL TÍTULO DE INGENIERO MECÁNICO PRESENTA JAVIER OMAR JIMÉNEZ FLORES DIRECTOR DE TESIS DR. MARTÍN SALINAS VÁZQUEZ MÉXICO D.F. 2011
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UNIVERSIDAD NACIONAL AUTÓNOMA DE MÉXICO
FACULTAD DE INGENIERÍA
SIMULACIÓN MATEMÁTICA DE LA RED DE TUBERÍAS
DE AGUA POTABLE DE CIUDAD UNIVERSITARIA PARA
OPTIMIZAR EL PROCESO DE DISTRIBUCIÓN
T E S I S
QUE PARA OBTENER EL TÍTULO DE
INGENIERO MECÁNICO
PRESENTA
JAVIER OMAR JIMÉNEZ FLORES
DIRECTOR DE TESIS
DR. MARTÍN SALINAS VÁZQUEZ
MÉXICO D.F. 2011
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AGRADECIMIENTOS.
Este breve espacio es un pequeño homenaje a todos aquellos que han sido parte fundamental en
mi vida y que han hecho posible la realización de este trabajo, a quienes solo me queda decirles
con profundo afecto GRACIAS.
A Dios por ser el causante de todo y permitirme llegar a esta meta.
A mis padres, Margarita y Javier por brindarme su amor, su comprensión, su confianza y apoyo
incondicional y ser los maestros más importantes en mi vida.
A mis hermanas Paulina y Adriana que supieron desde niño darme un gran ejemplo y cuidarme
con cariño.
A mi Lupis, por su amor y apoyo que llegaron en el momento justo para ser parte fundamental
en este logro. Mi más bella inspiración.
A mis abuelitos Paula y Ubaldo, que fueron como mis segundos padres y que siempre
inculcaron en mi el ejemplo del trabajo y esfuerzo, a ellos un especial reconocimiento donde
quiera que se encuentren.
A la UNAM, mi segunda casa, y a todos mis profesores que en las aulas de esta institución me
dejaron valiosas enseñanzas, en especial al Dr. Martin Salinas Vázquez, mi asesor de tesis.
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SIMULACIÓN MATEMÁTICA DE LA RED DE TUBERÍAS DE AGUA POTABLE DE
CIUDAD UNIVERSITARIA PARA OPTIMIZAR EL PROCESO DE DISTRIBUCIÓN.
ÍNDICE
Agradecimientos………………………………………………………………………………....4
Capítulo 1: Introducción…………………………………………………………………………5
1.1) Antecedentes………………………………………………………………………..5
1.2) Planteamiento del problema…………………………………………………………5
1.3) Características de la red de distribución de agua potable en
Ciudad Universitaria…………………………………………………………………6
1.4) Objetivos y Alcance………………………………………………………………...13
1.5) Metodología ………………………………………………………………………..14
Capítulo 2: Teoría de cálculo y método de solución del programa Pipe Flow Expert…………15
2.1) Tipos de Flujo…………………………………………………………………...15
2.1.1) Viscosidad del fluido……………………………………………………16
2.1.2) Números de Reynolds…………………………………………………...16
2.1.3) Factores de fricción……………………………………………………...17
2.2) Pérdidas de carga………………………………………………………………..18
2.2.1) Cálculo de pérdida de carga por accesorios…………………………........18
2.2.2) Cálculo de pérdida total de presión. …………………………...................19
2.2.3) Líneas de energía y flujo…………………………...……………………..20
2.3) Estado de flujo equilibrado…………………………...…………………………21
2.3.1) Bucles, nodos y tuberías. ………………………….................................22
2.3.2) Solución de valores desconocidos…………………………....................23
2.3.3) Sistema de cálculo de tolerancias. …………………………...................23
2.4) Componentes del sistema. …………………………...…………………………24
2.4.1) Válvula Reductora de Flujo. …………………………..............................24
2.4.2) Válvula Reductora de Presión. …………………………........................25
2.4.3) Válvulas de control. …………………………...………………………..28
2.4.4) Bombas…………………………...………………………….................30
2.4.4.1) Bombas de caudal fijo. ……………………………………..30
2.4.4.2) Bombas de carga fija/ de aumento de presión………………31
2.4.4.3) Carga de Succión Positiva Neta Disponible………………...31
Capítulo 3: Simulación matemática. …………………………...………………………….........32
3.1) Modelación estática o de flujo permanente. …………………………................33
3.2) Modelación dinámica o de flujo no permanente. …………………………........33
3.3) Diseño del trazo de la red de distribución de agua potable de Ciudad
Universitaria dentro del software Pipe Flow Expert……………………………34
3.3.1) Características de tubos. …………………………...…………………...36
3.3.2) Piezas especiales. …………………………...…………………………..38
3.3.3) Pozos de absorción. …………………………...………………………..42
3.3.4) Tanques reguladores…………………………...………………………..42
3.3.5) Bombas. …………………………...……………………………………45
3.3.6) Altimetría. …………………………....…………………………............46
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Capitulo 4: Análisis de resultados. …………………………...…………………………...........48
Conclusiones. …………………………...…………………………...………………………….63
Bibliografía. …………………………...…………………………...…………………………...66
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Capítulo 1. INTRODUCCIÓN.
1.1) Antecedentes
Desde el comienzo de la existencia del hombre, el agua ha jugado un factor vital para el origen y
desarrollo de civilizaciones ante su presencia, no obstante también ha sido elemento de
destrucción y grandes catástrofes en su ausencia.
El constante crecimiento y desarrollo de las poblaciones, aunado a un inminente cambio
climático han propiciado un estado de escasees de agua mundial, razón por la cual cada vez más
personas en los cinco continentes se ven involucradas en la realización de actividades de mejora
del manejo y optimización de tan importante recurso.
Vemos con tristeza y preocupación como la tendencia de los problemas a causa de una mala
planeación y a una actividad inmoderada del agua va en aumento. México es considerado como
un país con baja disponibilidad del agua, pues solamente el 0.1% del agua dulce accesible del
planeta se encuentra aquí. Existen zonas como el centro y el norte donde la situación se ha
vuelto crítica debido que la cantidad de agua que se extrae de los mantos acuíferos es mayor a la
que se recarga. Por ello, es de suma importancia concientizar a toda la población para actuar de
manera responsable, para que en un futuro próximo el vital líquido no nos falte.
1.2) Planteamiento del problema.
En la actualidad se están tomando medidas para el uso y manejo eficiente del agua, tanto a nivel
internacional como nacional, y en nuestra máxima casa de estudios no es la excepción. Desde el
año 2007, por mandato del Consejo Universitario, se puso en marcha el PUMAGUA, Programa
Universitario de uso eficiente del agua, no sólo como respuesta a los problemas asociados al
crecimiento constante de sus instalaciones, sino también como ejemplo de hacer uso del
conocimiento universitario en la solución de los problemas prioritarios del país. Dicho programa
tiene tres objetivos principales a cumplir para el año 2011: reducir en un 50% el consumo de
agua potable en CU; mejorar la calidad del agua potable y tratada para cumplir con las normas
sanitarias más estrictas y lograr la participación de toda la comunidad universitaria.
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Así pues, el correcto planteamiento de este proyecto y la solución de sus problemas conforme a
consideraciones técnicas es absolutamente necesario como base para realizar una obra
satisfactoria.
1.3) Características de la red de distribución de agua potable en Ciudad
Universitaria.
La Ciudad Universitaria de la UNAM es un campus que da servicio a 132 000 personas, se
encuentra ubicado en la zona sur del Distrito Federal y mide alrededor de 730 hectáreas. El
sistema de distribución de agua potable en Ciudad Universitaria se divide principalmente en
suministro, almacenamiento y distribución, a continuación se describe cada uno de los
elementos que lo componen.
Suministro
El Campus Principal de la UNAM se abastece mediante tres pozos: Química, Multifamiliar y
Vivero Alto; los cuales son de uso exclusivos para el consumo de Ciudad Universitaria. En total,
de los tres pozos se extraen como máximo 170 l/s, siendo los pozos Multifamiliar y Vivero Alto
los que funcionan diariamente, y actualmente el pozo Química se mantiene como reserva. En la
tabla siguiente se muestran las características principales de cada pozo.
Tabla 1.1. Características generales de los pozos en Ciudad Universitaria
Pozo Gasto
(l/s)
Profundidad
(m)
Potencia
Bomba (HP)
Química 31 132 125
Vivero Alto 48 157 250
Multifamiliar 91 193 250
Las bombas de los pozos Química y Multifamiliar son sumergibles a diferencia de la del pozo
Vivero Alto que es vertical, el mantenimiento que reciben anualmente es de limpieza, y cada 5
años se realiza un mantenimiento completo, que implica tratamiento químico y eliminación de
incrustaciones en el ademe mediante cepillado y limpieza. Mensualmente se miden los niveles
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dinámicos y estáticos de cada uno de los pozos con la finalidad de monitorear la recuperación de
los mismos.
Figura 1. Bombas de los pozos de Ciudad Universitaria.
Actualmente, en promedio la extracción es de 120 l/s al día; el sistema de pozos opera
generalmente de la siguiente manera: (a) el suministro en la Zona Cultural se obtiene
directamente del pozo Vivero Alto, el agua restante se bombea al Tanque Vivero Alto, a lo largo
de la tubería que une estos dos componentes se tienen algunas derivaciones directas hacia la red;
(b) en Ciudad Universitaria se abastece del Tanque alto, el cual a su vez recibe el agua del pozo
multifamiliar, (c) algunos días del mes se utiliza el pozo de Química (para evitar inactividad en
éste y posible contaminación), se envía agua al Tanque Bajo, de ahí se encuentra un sistema de
rebombeo el cual manda el agua hacia el Tanque Alto; además, se tiene una derivación directa a
la red.
Almacenamiento
El sistema de distribución de agua potable consta de tres tanques de almacenamiento: Tanque
Bajo Tanque Alto, y Tanque Vivero Alto. En total el sistema tiene una capacidad de
almacenamiento de 12,000 m3, estos tanques son abastecidos por los pozos Química,
Multifamiliar y Vivero Alto respectivamente, en la siguiente tabla se muestra las características
de los tanques y la capacidad de cada uno de ellos.
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Tabla 1.2 Características generales de los tanques en Ciudad Universitaria
Tanque Ancho
(m)
Largo
(m)
Altura
(m)
Capacidad
(m3)
Bajo 23 29 3 2,000
Alto 25 40 4 4,000
Vivero Alto 20 25 3 6,000
El tanque Bajo es abastecido por el pozo de Química y su función es apoyar al tanque Alto
(mediante un equipo de rebombeo); esto cuando el pozo Multifamiliar esta en mantenimiento. El
tanque Alto es abastecido por el pozo Multifamiliar y cuando esta en mantenimiento también lo
puede apoyar el Tanque Vivero Alto. El Tanque Vivero Alto se alimenta del pozo Vivero Alto;
este tanque está formado por cuatro tanques pequeños que se comunican entre si. A
continuación se presenta un reporte fotográfico así como mapa de la ubicación de cada uno de
ellos.
Figura 1.2. Tanques de almacenamiento en Ciudad Universitaria.
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Figura 1.3. Mapa de la ubicación de los pozos en Ciudad Universitaria.
El consumo nocturno para la Zona Cultural de 20.2 l/s. En el Tanque Alto (TA), cuando el nivel
de agua baja de la cota 3.0 m se activa el pozo Multifamiliar lo que permite restablecer el nivel
en el tanque y abastecer la demanda nocturna de la parte central de CU, que en promedio es de
38.6 l/s. En total, el gasto nocturno que se obtiene es de 58.8 l/s, el cual corresponde a un
mínimo consumo por instalaciones como laboratorios y pequeños usuarios, la gran mayoría
sugiere fugas en la red.
Distribución
La red de distribución de agua potable de Ciudad Universitaria tiene una longitud aproximada
de 54 Km. y consta de tuberías compuestas por diversos materiales: acero, asbesto, fierro
Pozo II. Multifamiliar
Pozo III. Vivero Alto
Pozo I. Química
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fundido, PVC y PEAD, las tuberías de acero tienen 54 años de antigüedad. La red está dividida
en diámetros comerciales de 1, 1 ½, 2, 2 ½ pulgadas para algunas derivaciones hacia los
edificios y tomas de riego, en su mayoría se cuenta para éstos con diámetros entre 3 y 6
pulgadas; en las líneas de conducción primaria se presentan diámetros de 3 a 8 pulgadas y para
las líneas de conducción, que van de los pozos a los tanques, existen diámetros de 10 y 12
pulgadas; sólo hay una línea de 20 pulgadas que va del tanque Vivero Alto a la red de
distribución de la Zona Cultural.
Como ya se mencionó anteriormente, la población que se debe abastecer en Ciudad
Universitaria es de 132,000 usuarios, los cuales se clasifican en personal académico, personal
administrativo, personal docente, estudiantes y Multifamiliar de maestros (vivienda).
Atendiendo al manual de diseño de la CONAGUA, el consumo para esta población es en
promedio de 38 l/s, es decir, 3,262 m3/día. Otro aspecto importante de la red de distribución es
el riego de áreas verdes, actualmente se riegan 120 Ha con
agua potable, se considera que esta demanda es aproximadamente de 23 l/s.
A continuación se presenta un plano de la configuración actual de la red realizado en Autocad,
el cual muestra también el detalle de los materiales.
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Figura 1.4. Materiales de la red.
El esquema básico de la red de distribución de Ciudad Universitaria es de tipo combinado, ya
que incluye configuraciones cerradas (o circuitos) y abiertas. Cabe destacar que la configuración
de la red se refiere a la red primaria, ya que es la que rige el funcionamiento hidráulico de la
misma. Un circuito es un conjunto de tuberías conectadas en forma de polígono, donde el agua
que parte de un punto puede volver al mismo después de fluir por las tuberías que lo componen.
Cuando una red es cerrada (o tiene forma de malla), sus tuberías forman al menos un circuito.
La ventaja de las redes cerradas es que en caso de falla, el agua puede tomar trayectorias
alternas para abastecer una zona en particular de la red. Una desventaja de las mismas es que no
es fácil localizar las fugas.
La red abierta, por el contrario, se compone de tuberías que se ramifican sin formar circuitos
(forma de árbol). Esta configuración de la red se utiliza cuando la planimetría y la topografía
son irregulares dificultando la formación de circuitos. Este tipo de red tiene desventajas debido a
que en los extremos muertos pueden formarse crecimientos bacterianos y sedimentación;
además, en caso de reparaciones se interrumpe el servicio más allá del punto de reparación; y en
caso de ampliaciones, la presión en los extremos es baja.
Acero (48%)
Asbesto (22%)
Fierro Fundido (18%)
PVC (12%)
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Una red de distribución se divide en dos partes para determinar su funcionamiento hidráulico: la
red primaria, que es la que rige el funcionamiento de la red, y la red secundaria o "de relleno".
La red primaria permite conducir el agua por medio de líneas troncales o principales y alimentar
a las redes secundarias. El diámetro mínimo de las tuberías correspondientes a la red primaria en
Ciudad Universitaria es de 100 mm (4”) y en el caso de la red secundaria diámetros menores a
este, los cuales constituyen los diámetros de las tomas.
La forma de distribución en Ciudad Universitaria es en forma “mixta” debido a que tanto se
suministra agua por gravedad, así como por bombeo directo a la red. En la distribución por
gravedad el agua de la fuente se conduce o bombea hasta un tanque desde el cual fluye por
gravedad hacia las entidades. Este es el método más confiable y se utilizó para el caso de Ciudad
Universitaria debido a que se dispone de cotas de terreno suficientemente altas para la ubicación
de tanques de regularización, así como para asegurar las presiones requeridas en la red; sin
embargo, en el caso de distribución por bombeo, son las bombas las que abastecen directamente
a la red y la línea. Este es el sistema menos deseable pues al variar el consumo en la red, la
presión en la misma cambia también. Así, al considerar esta variación, se requieren varias
bombas para proporcionar el agua cuando sea necesario. Las variaciones de la presión
suministrada por las bombas se trasmiten directamente a la red, lo que puede aumentar el gasto
perdido por las fugas. La experiencia de operación en México ha mostrado que esta forma de
distribución no es adecuada.
De acuerdo con la información disponible, el consumo per cápita en Ciudad Universitaria es de
20 l/usuario/día, el servicio de agua potable se proporciona durante las 24 hrs del día los 365
días del año, la presión media en la red de distribución de Ciudad Universitaria es de 35 Kg/cm2.
Los más de 50 años de operación de la red ponen en evidencia algunos problemas derivados del
tiempo, como lo son las incrustaciones, además, la fluctuación de presiones con incrementa el
desgaste de la tubería y la aparición de fugas en las zonas más bajas.
Con todo lo anterior, el suministro de agua dentro de CU pareciera que siempre esta garantizada,
ello por la disponibilidad del vital líquido con el que se cuenta en los distintos recintos, donde
podemos observar agua en abundancia en los baños y el riego constante de los jardines cuando
no llueve. Los usuarios de los laboratorios en los institutos y centros de investigación, facultades
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y demás dispositivos que para su funcionamiento requieren de agua, disponen siempre del
líquido necesario. Y entonces se piensa que el problema del recurso hídrico no afecta a nuestro
campus, cuando la realidad es otra.
En la red de distribución de CU se pierde alrededor del 50% del agua potable en fugas y
alrededor de la cuarta parte del agua que entra a cada dependencia se desperdicia.
El manejo adecuado del agua, en el contexto de las instalaciones alojadas en los distintos
Campus de la UNAM, requiere conocer con precisión las distintas variables del “balance
hídrico”. Esto es, desde los caudales que ingresan a las redes de distribución, hasta los que se
alimentan a cada una de las instalaciones y los que retornan en forma de aguas residuales al
sistema de alcantarillado. Estos caudales están determinados a su vez por los patrones de uso
(baños, cocinas, laboratorios, albercas, gimnasios, riego de jardines y otros), así como por las
condiciones físicas de las redes de distribución y de las instalaciones hidráulicas de los edificios,
mismas que explican la posible presencia de fugas.
El conjunto de acciones requeridas para establecer con precisión el balance hídrico, en cantidad
y calidad, se conoce internacionalmente como “auditoría de agua”, misma que se sustenta en la
medición continua y sistemática de las distintas variables que determinan el balance hídrico,
incluidos los análisis y determinaciones de la calidad del agua potable y de las aguas residuales.
Todo lo anterior, complementado con visitas técnicas, encuestas y entrevistas que permitan
conocer con detalle la “tecnología de uso del agua” en las distintas instalaciones de la UNAM.
Nosotros como miembros de la comunidad universitaria debemos jugar un papel trascendental
en la búsqueda de soluciones y alternativas a los problemas hídricos que atañen a nuestro
recinto, de este modo, teniendo en cuenta lo anterior y metiéndome de lleno con la
responsabilidad social que me corresponde, me doy a la labor de incorporarme a las actividades
para hacer de nuestra Universidad un ejemplo nacional del trato óptimo que debe darse a tan
preciada fuente de vida que es el agua.
1.4) Objetivos y alcance
Este trabajo tiene como finalidad, empleando distintas herramientas de análisis (software,
métodos informáticos, instrumentación, técnicas analíticas) determinadas para el tratamiento de
la información derivada del trabajo de campo y de las investigaciones de gabinete, la búsqueda
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de soluciones integrales para la optimización de toda la red de suministro de agua dentro del
campus, así como la implantación de tecnologías y prácticas mejoradas para satisfacer todas las
necesidades de la comunidad universitaria, con menos agua y con la calidad adecuada.
1.5) Metodología.
Se realizó la simulación de toda la red de distribución de agua potable en el software PipeFlow
con los datos de investigación de campo que anteriormente se habían recolectado. Se dotó a la
simulación con todas las características y especificaciones de la información mencionada, se
corrió una primera simulación y se prosiguió a la interpretación de resultados arrojados por el
software.
Una vez analizada la información se tomaron en cuenta distintas consideraciones para mejorar el
diseño de la red, por ejemplo, la sectorización de la red así como la adición de accesorios que
ayudarían homogeneizar la presión en los distintos sectores, se verificaron los sectores con
mayor número de problemas y se dio paso a la toma de decisiones para combatirlos. Al tener
establecidas las medidas a tomar, se generaron las opciones para la optimización de la red y
éstas se incluyeron en una nueva simulación, dando lugar a un marco de comparación entre el
estado de la red original y el estado de la red que se desea con la aplicación de las nuevas
modificaciones que se incluyeron en la segunda simulación.
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Capítulo 2. TEORIA DE CÁLCULO Y MÉTODO DE SOLUCION
Para llevar a cabo la simulación de la red de agua de Ciudad Universitaria se empleó el software
especializado Pipe Flow Expert, el cual permite dibujar un sistema complejo de tuberías y
analizar sus características cuando el caudal se está produciendo. Pipe Flow Expert Expert
calcula el flujo balanceado continuo y las condiciones de presión del sistema, permitiendo así
obtener un reporte de resultados que incluye los caudales para cada tubería, las velocidades del
fluido en cada tubería, los números de Reynolds, los factores de fricción, perdidas de presión
por fricción en cada una de las tuberías, accesorios, perdidas de presiones, presión en los puntos
de unión (nodos), puntos de operación de bombas, etc.
El sistema de tuberías es modelado mediante la representación de los puntos de unión y las
conexiones con las tuberías en un panel de dibujo. Las tuberías pueden colocarse siguiendo
líneas verticales, horizontales y diagonales para conectar un nodo con otro.
Entonces, los datos físicos del sistema se incorporan, y estos incluyen usualmente:
-Diámetro interno, rugosidad interna y longitud de cada una de las tuberías conectadas.
- Elevación de cada uno de los puntos de conexión (nodos).
- El flujo de entrada y el flujo se salida en cada nodo (si así se requiere)
- La elevación, nivel de liquido y presión superficial para cada tanque.
- Los datos de funcionamiento para cada bomba.
2.1) Tipos de flujo.
Fluidos en movimiento están sujetos a varias fuerzas de resistencia, que son debido a la fricción.
La fricción puede ocurrir entre el fluido y la tubería de trabajo, pero la fricción también ocurre
dentro del fluido como el deslizamiento entre las capas adyacentes de éste.
La fricción dentro del fluido es debido a la viscosidad de éste. Cuando los fluidos tienen una
viscosidad alta, la velocidad del flujo tiende a ser baja, y la resistencia a fluir llega a ser casi
totalmente dependiente de la viscosidad del fluido. Esta condición es conocida como “Flujo
laminar”.
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Los fluidos que tienen una baja viscosidad son usualmente movidos a altas velocidades. Las
características del flujo cambian, pequeños remolinos ocurren dentro de la corriente, y la
fricción entre la tubería de trabajo y el fluido llega a ser un factor de consideración. Este tipo de
flujo es conocido como “Flujo turbulento”
2.1.1) Viscosidad del fluido.
La viscosidad del fluido puede ser descrita por su viscosidad dinámica (algunas veces llamada
viscosidad absoluta) o su viscosidad cinemática. Estas dos expresiones de la viscosidad no son
las mismas pero se relacionan mediante la densidad del fluido.
Viscosidad Cinématica=Viscosidad Dinámica
Densidad del fluido
Viscosidad Dinámica
Agua @ 20 ºC tiene una viscosidad de 1.00 x10-3
Pa·s ó 1.00 Centipoise
Viscosidad Cinemática.
Agua @ 20 ºC tiene una viscosidad de 1.004 x10-6
m/s ó 1.004 Centistokes.
El software Pipe Flow Expert cuenta para el análisis con una base de datos de viscosidades y
densidades de los fluidos más comunes.
2.1.2) Números de Reynolds.
El número de Reynolds (Re) describe la relación entre la velocidad del fluido, el diámetro
interno de la tubería y la viscosidad cinemática del fluido.
Número de Reynolds=Velocidad del fluido Diámetro interno de la tuberia
Viscosidad Cinemática
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Nota: La Viscosidad Cinemática (no Viscosidad Dinámica) debe ser usada para calcular el
número de Reynolds. Generalmente es aceptado que el punto de transición entre el flujo laminar
y el flujo turbulento, en una tubería circular, ocurre cuando el número de Reynolds (Re) es
aproximadamente 2100.
Es decir. El Flujo laminar ocurre cuando el Re es menor que 2100. El Flujo turbulento ocurre
cuando el Re es mayor que 2100.
2.1.3) Factores de fricción.
Muchas fórmulas han sido desarrolladas para modelar el flujo de los fluidos. La formula Hazen-
Williams ha sido un popular método para la estimación de la pérdida de carga en sistema de
tuberías para un número de años. Sin embargo, esta fórmula empírica solo ofrece una precisión
razonable si el fluido es agua a 15.5 ºC o similar. Por lo tanto, la fórmula Hazen-Williams no es
útil en el análisis de un sistema complejo de tuberías.
La fórmula de Colebrook-White se puede utilizar con confianza para calcular un factor de
fricción exacto aplicable al flujo turbulento en fluidos. La fórmula de Colebrook-White es
aplicable en una amplia gama de densidades de líquidos y viscosidades, siempre que el flujo del
fluido sea turbulento.
1
f1.14 2 log10
e
D
9.35
Re f
f = factor de fricción.
e = rugosidad interna de la tubería.
D = diámetro interno de la tubería.
Re = número de Reynolds
Los factores de fricción para flujo turbulento calculado por Pipe Flow Expert están basados en
la formula Colebrook-White.
El factor fe fricción para flujo laminar se calcula a partir de
f64
Re
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2.2) Pérdidas de carga.
La pérdidas de flujo son usualmente expresadas en la carga hidráulica. Esto es la altura de una
columna de fluido que ejercería suficiente presión en el fluido en la parte inferior de la columna
para hacer que el fluido fluya dentro del sistema.
Si el nivel del fluido (carga hidráulica) se incrementa en un contenedor de suministro, el
volumen de fluido entrando en el sistema, desde el recipiente de suministro, se incrementará
debido al aumento de presión (fuerza).
Las pérdidas de carga pueden ser calculadas mediante el uso de la fórmula de Darcy-Weisbach.
hfluido fL
D
v
2g
f factor de fricción
L= longitud de la tubería de trabajo
D= diámetro interno de la tubería de trabajo
v= velocidad del fluido
g= aceleración debido a la gravedad
Las pérdidas por carga hidráulica calculadas por Pipe Flow Expert están basada en la fórmula de
Darcy-Weibach.
2.2.1) Cálculo de pérdidas de carga por accesorios.
La resistencia de la carga hidráulica a través de varios accesorios de las tuberías de trabajo
puede ser calculada si el factor „K‟ de los accesorios es conocido. Muchos fabricantes de
accesorios para tuberías y válvulas publican los factores „K‟ para sus productos.
La pérdida de carga hidráulica de estos accesorios pueden ser calculados a partir de:
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hfluido
'K' v
2g
'K'= factor 'K' publicado por el fabricante para el accesorio
v= velocidad del fluido
g= acelaración debido a la gravedad
En muchos sistemas donde las longitudes de las tuberías son relativamente grandes, el efecto de
las pérdidas por accesorios puede ser considerado como una pérdida menor, y podría ser
ignorada durante una evaluación inicial.
Si una válvula parcialmente abierta es parte del diseño, el efecto de la válvula debe ser siempre
considerada ya que las perdidas por válvula pueden ser grandes.
Pipe Flow Expert tiene una base de datos para válvulas y factores „K‟ de accesorios, además de
contar con asistentes de cálculo para:
Ampliaciones graduales
Contracciones graduales
Ampliaciones repentinas
Contracciones repentinas
Entradas redondeadas
Curvas de tubos largos.
2.2.2) Cálculo de pérdida total de presión.
La resistencia de la carga hidráulica puede también ser expresada en forma de presión.
Unidades métricas.
bar=h fluido g
100000
h= pérdida de carga m
= densidad del fluido kg m3
g= aceleración debido a la gravedad m s2
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2.2.3) Líneas de Energía y Flujo
Las Líneas de Energía y Flujo (LEF) son la representación gráfica de la suma de los tres
términos de la ecuación de Trabajo-Energía ó del Teorema de Bernoulli:
Carga hidráulica = Energía Cinética + Energía de Flujo + Energía Potencial
LPE = v
2g
P
yelevación
v elevación
g aceleración debida a a gravedad
P presión
y densidad
La Línea de altura Piezométrica Hidraúlica (LPH) es la representación gráfica de la suma de dos
de los términos del Teorema de Bernoulli:
Carga hidráulica = Energía de Flujo + Energía Potencial.
LPH = P
yelevación
P presión
y densidad del fluido
Figura 2.1. Línea Piezométrica Hidráulica
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2.2.3) Estado de flujo equilibrado.
El análisis de red se basa en dos principios fundamentales:
El flujo másico que entra en un nodo de la red, debe ser igual al flujo másico que sale de del
nodo. Asumiendo que la densidad del fluido no cambia, el flujo total que entra en el nodo debe
igualarse al flujo total que sale de dicho nodo.
Figura 1.2. Balance de flujo en un punto de unión (nodo).
La caída de presión en las tuberías alrededor de un bucle debe ser igual a cero. En un bucle de
recirculación, la pérdida de presión en cada tubería debe ser el total de la energía de la carga
hidráulica suministrada por una fuerza motriz (normalmente una bomba). En un bucle donde los
flujos están en direcciones opuestas, la pérdida de presión total en cada tubo con flujo en sentido
horario debe igualarse a la pérdida de presión total en cada tubo flujo antihorario.
Figura 2.3. Balance de presión alrededor de un circuito.
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2.3.1) Bucles, nodos y tuberías.
Para resolver las incógnitas en cualquier red de tuberías, un sistema de ecuaciones no lineales
debe ser desarrollado para describir matemáticamente la red de ductos en términos de los flujos
y presiones que deben balancearse en puntos específicos dentro del sistema. Estas ecuaciones
deben ser resueltas simultáneamente con el fin de encontrar una solución equilibrada.
Los bucles dentro de una red consisten en una serie de tubos conectados que regresan al punto
inicial (el nodo donde el circuito comienza), sin embargo, pseudo bucles pueden existir entre
una fuente de suministro o una fuente de descarga, entre dos fuentes de suministro o entre dos
fuentes de descarga.
Figura 2.2. Pseudo bucles.
Una serie de ecuaciones de presión describiendo la pérdida de presión en cada bucle debe ser
generada. La misma tubería puede ser incluida en muchos diferentes circuitos.
Cuando un bucle incluye distintas zonas de fluidos, las diferencias de elevación de los nodos y
la densidad del fluido en cada tubería, a lo largo de la ruta en el circuito, deben ser usadas para
establecer las diferencias de presiones debido a la densidad del fluido en los puntos extremos del
bucle. Esta diferencia de presión es utilizada conjuntamente con la diferencia de presión
superficial del fluido para establecer la diferencia de presión neta alrededor del bucle.
Una serie de ecuaciones de continuidad de flujo másico debe ser generada para el balance de
flujo de masa en cada nodo en el sistema de tuberías.
23
El software de Pipe Flow Expert automáticamente analiza un sistema, identifica todos los bucles
y pseudo bucles, genera las ecuaciones de presión en toda la red, y remueve las ecuaciones
redundantes (aquellas que están ya completamente descritas mediante la combinación de otras
ecuaciones). También genera las ecuaciones de balance de flujo másico para cada nodo en el
sistema de tuberías.
2.3.2) Solución de valores desconocidos.
El programa Pipe Flow Expert genera estimaciones iniciales para el caudal en cada punto de
salida en el sistema de tuberías. Las pérdidas de presión dentro del sistema son calculadas
usando factores de fricción obtenidos a partir de la ecuación de Colebrook-White, y las pérdidas
de presión por fricción para cada tubo se obtiene mediante la ecuación de Darcy-Weisbach. Las
estimaciones iniciales son poco probables que den un resultado balanceado de las presiones en
todo el sistema, por lo que se deben ajustar usando una variación en el método de Newton para
converger a un resultado final donde todos los caudales y presiones dentro del sistema estén
balanceados. Pipe Flow Expert define los elementos del sistema de tuberías en una serie de
ecuaciones matriciales no lineales. Una vez que una solución aproximada se obtiene, los
resultados se redefinen usando una variación en el algoritmo del método de Newton para
garantizar la convergencia de éstos hacia un resultado balanceado en cuanto a flujos y presiones.
2.3.1) Sistema de cálculo de tolerancias.
Pipe Flow Expert utiliza un acercamiento de dos etapas para calcular un estado de equilibrio de
flujo constante para un sistema.
Una solución inicial aproximada se obtiene usando métodos teóricos lineales y un acercamiento
iterativo para ajustar el caudal hasta que un balance de presión aproximado es logrado.
Una aproximación alternativa es utilizar estimaciones para las salidas de flujo y usar estas
estimaciones para establecer un caudal inicial en cada tubo con el total de flujo de entrada para
cada nodo igualando el total del flujo de salida de cada nodo. Las estimaciones de flujo iniciales
tienen pocas probabilidades de dar un resultado de presión balanceado de todo el sistema y debe
ser refinado usando un método de aproximación iterativo para ajustar el caudal hasta que un
balance aproximado de presión sea conseguido.
24
Pipe Flow Expert define los elementos del sistema de tuberías en una serie de ecuaciones
matriciales y utiliza el método de Newton para ajustar las estimaciones para el caudal en cada
tubo.
Una vez que una solución aproximada ha sido obtenida, los resultados son refinados usando un
variación del método de Newton para garantizar la convergencia hasta que un resultado de
presión balanceado sea obtenido.
Una tolerancia del balance de flujo y una tolerancia del balance de presión se usan para permitir
al software Pipe Flow Expert encontrar rápidamente una solución aproximada. Esta solución
aproximada es posteriormente refinada hasta que el sistema es resuelto dentro de la tolerancia
del balance de presión final.
Las tolerancias para el balance de flujo y de presión, así como el máximo número de iteraciones
permitidas, han sido cuidadosamente seleccionadas para ofrecer el mejor desempeño global en
la búsqueda de una solución. Es recomendable que estos valores no sean cambiados, como la
mayoría de los sistemas, resolverá sin ajuste a estos parámetros.
2.4) Componentes del sistema.
Es posible proporcionar información del caudal y la pérdida de carga acerca de un componente
que será incluido en el sistema de tuberías. Pipe Flow Expert genera una curva de rendimiento
para dicho componente, la cual permitirá que el efecto de éste sea modelado.
2.4.1) Válvula de Control de Flujo
Las válvulas de control de flujo permiten configurar un caudal en un tubo en particular. El
programa Pipe Flow Expert remueve el tubo del sistema y ajusta una demanda de flujo de salida
en el “nodo de origen” y una demanda de flujo de entrada igual en el “nodo de destino”. En
consecuencia, el tubo es remplazado por esas demandas de flujo mientras que el sistema esta
siendo resuelto.
25
Ningún otro tubo que conecte a un tubo con una válvula de control de flujo instalada puede
contener una válvula de control.
Figura 2.5. Reposición de válvula de control de flujo
La diferencia de presión entre el “nodo de origen” y el “nodo de destino” debe ser igual a la
pérdida de presión introducida por la válvula de control de flujo, más la pérdida de presión que
el flujo en el tubo producirá, más la pérdida de presión que cualquier otro componente produzca
en la tubería. El balance del sistema se mantendrá cuando el tubo sea reintegrado junto con la
pérdida de presión introducida por la válvula de control de flujo.
Si la diferencia de presión entre el “nodo de origen” y el “nodo de destino” no es lo
suficientemente grande, entonces la pérdida de presión en la tubería y la pérdida de presión de la
válvula de control de flujo no pueden ser establecidas. Una advertencia es desplegada con la
leyenda de que la presión en la tubería no es suficiente para suministrar el caudal establecido.
2.4.2) Válvula Reductora de presión.
Este tipo de válvulas permite configurar la presión en el aguas abajo de la válvula, es decir, en el
extremo del tubo. Las Válvulas Reductoras de Presión (VRP) introducen una pérdida de presión
adicional en la tubería, para controlar la presión en el nodo descendente de la válvula con el
valor especificado que se le haya asignado.
26
Una tubería equipada con una VRP no puede tener un tanque o una demanda de presión
colocados en cualquiera de sus extremos. Ningún otro tubo que conecte con un tubo con una
VRP puede contener una válvula de control.
Pipe Flow Expert remueve el tubo del sistema y establece la presión en el nodo descendente
(P2) sustituyéndolo por un tanque definido apropiadamente. Se configura la elevación del
tanque para igualar la elevación del nodo, se plantea el nivel de líquido en cero y la presión de la
superficie del fluido se establece al ajuste de la Válvula Reductora de Presión. En el nodo
aguasarriba una demanda de flujo saliente es entonces igual al flujo proveniente de P2. Por lo
tanto el tubo es reemplazado por un tanque en el nodo descendente y un flujo de salida en el
nodo ascendente mientras el sistema esta siendo resuelto. La salida en el nodo ascendente debe
ser igual al caudal proveniente del nodo descendente que es ahora representado por el tanque.
Figura 2.6. Remplazo de Válvula Reductora de Presión.
La diferencia de presión entre el nodo ascendente P1 y el nodo descendente P2 debe ser igual a
la pérdida de presión a través de la tubería, los accesorios y los componentes de la tubería más la
pérdida de presión introducida por la VRP. El balance de presión es entonces mantenido
después que el sistema es resuelto, cuando el tubo es reintegrado con la pérdida de presión
introducida por la VRP.
Modos de operación: Una VRP puede operar bajo tres diferentes condiciones: (1) regulación, (2)
completamente cerrada y (3) completamente abierta. El cómo opera la válvula depende del valor
definido de la presión establecida para ésta. Las posiciones de completamente abierta y
completamente cerrada representan las operaciones extremas de la válvula. A continuación se
describe cada una de las posiciones de válvula.
27
Regulación. La válvula mantiene la presión aguas abajo hacia el valor fijado por la introducción
de una pérdida de presión a través de la válvula, logrando así el estrangulamiento del caudal a
través de la VRP.
Completamente cerrada. Este modo de operación ocurre si la presión establecida para la válvula
es menor que la presión aguas abajo de ésta para el caso donde la válvula está cerrada. Cuando
esto ocurre en un sistema de tuberías real, el flujo a través de la VRP se invierte y la VRP actúa
como una válvula check, cerrando la tubería. Dentro del software, este método de operación es
detectado y reportado, pero el sistema no es resuelto para este escenario. Se debe decidir si este
método de operación es el que se tiene previsto y si es el caso, podemos cerrar la tubería y
continuar para resolver el sistema.
Completamente abierta. Este modo de operación ocurre si la presión establecida en la válvula es
mayor que la presión aguas abajo de ésta, para el caso donde la válvula es totalmente abierta.
Cuando esto ocurre en un sistema real, la VRP mantiene una posición totalmente abierta y no
tiene efectos en las condiciones de flujo (excepto para añadir una pérdida por fricción a través
de la válvula). Dentro de Pipe Flow Expert, este método de operación es detectado y reportado.
Pero el sistema no es resuelto porque el diferencial de presión a través de la válvula tendría que
ser negativa, es decir, la válvula estaría actuando como una bomba y no como un control de
presión.
Pipe Flow Expert solo resolverá un sistema cuando la VRP esté operando en el modo de
Regulación.
Para evitar problemas de operación con la VRP se debe encontrar el rango de regulación de
presión para la válvula. Primero, resolver el sistema sin el control de la VRP y observar la
presión en el nodo descendente del tubo que previamente tenía la VRP. Esta es la máxima
presión que puede fijarse en la VRP. En segundo lugar, resolver el sistema después del cierre de
la tubería que contiene la VRP y observar la presión en el nodo descendente de la tubería
cerrada. Esta es la mínima presión que puede ser configurada en la VRP.
28
2.4.3) Válvula de Control
Las válvulas de Control permiten establecer una presión en un nodo ascendente de la válvula (al
comienzo del tubo). Las Válvulas de Control (VC) introducen una pérdida de presión adicional
en la tubería, para controlar la presión en dicho nodo al valor que requiramos.
Una tubería equipada con una Válvula de Control no puede tener un tanque o una demanda de
presión colocados en cualquiera de sus extremos. . Ningún otro tubo que conecte con un tubo
con una VC puede contener una válvula de control.
Pipe Flow Expert remueve el tubo del sistema y establece la presión en el nodo ascendente (P1)
sustituyéndolo por un tanque definido apropiadamente. Se configura la elevación del tanque
para igualar la elevación del nodo, se plantea el nivel de líquido en cero y la presión de la
superficie del fluido se establece al ajuste de la Válvula de Control. En el nodo descendente, la
demanda del flujo de salida es entonces igual al flujo en P1. Por lo tanto el tubo es reemplazado
por un tanque en el nodo ascendente y un flujo de entrada en el nodo descendente, mientras el
sistema está siendo resuelto. El flujo de entrada en el nodo descendente debe ser igual al caudal
dentro del nodo ascendente que es ahora representado por un tanque presurizado.
Figure 2.7. Reemplazo de válvula de control.
La diferencia de presión entre el nodo ascendente P1 y el nodo descendente P2 debe ser igual a
la pérdida de presión a través de la tubería, los accesorios y los componentes de la tubería más la
pérdida de presión introducida por la VC. El balance de presión es entonces mantenido después
29
que el sistema es resuelto, cuando el tubo es reintegrado con la pérdida de presión introducida
por la VC.
Modos de operación: Una VR puede operar bajo tres diferentes condiciones: (1) regulación, (2)
completamente cerrada y (3) completamente abierta. El cómo opera la válvula depende del valor
definido de la presión establecida para ésta. Las posiciones de completamente abierta y
completamente cerrada representan las operaciones extremas de la válvula. A continuación se
describe cada una de las posiciones de válvula.
Regulación. La válvula mantiene la presión de salida hacia el valor fijado introduciendo una
pérdida de presión a través de la válvula, logrando así la reducción del caudal a través de la VC.
Completamente cerrada. Este modo de operación ocurre si la presión establecida para la válvula
es mayor que la presión de entrada de ésta para el caso donde la válvula esta cerrada. Cuando
esto ocurre en un sistema de tubería real, el flujo a través de la VC se invierte y la VC actúa
como una válvula check, cerrando la tubería. Dentro del software, este método de operación es
detectado y reportado, pero el sistema no es resuelto para este escenario. Se debe decidir si este
método de operación es el que se tiene previsto y si es el caso, podemos cerrar la tubería y
continuar para resolver el sistema.
Completamente abierta. Este modo de operación ocurre si la presión establecida en la válvula es
menor que la presión de salida de ésta, para el caso donde la válvula es totalmente abierta.
Cuando esto ocurre en un sistema real, la VR mantiene una posición totalmente abierta y no
tiene efectos en las condiciones de flujo (excepto para añadir una pérdida por fricción a través
de la válvula). Dentro de Pipe Flow Expert, este método de operación es detectado y reportado.
Pero el sistema no es resuelto porque el diferencial de presión a través de la válvula tendría que
ser negativa, es decir, la válvula estaría actuando como una bomba y no como un control de
presión.
Pipe Flow Expert solo resolverá un sistema cuando la VR esté operando en el modo de
Regulación.
Para evitar problemas de operación con VRP se debe encontrar el rango de regulación de
presión para la válvula y especificando la presión establecida hacia un valor dentro de este rango
tal que el modo de operación sea de Regulación. Primero, resolver el sistema sin el control de la
VC y observar la presión en el nodo ascendente del tubo que previamente tenía la VR. Esta es la
30
mínima presión que puede fijarse en la VC. En segundo lugar, resolver el sistema después del
cierre de la tubería que contiene la VC y observar la presión en el nodo ascendente de la tubería
cerrada. Esta es la máxima presión que puede ser configurada en la VC.
2.4.4) Bombas (Con curva Caudal vs Carga)
Es posible incorporar información del caudal y pérdida de carga acerca de una bomba que se
requiera utilizar en el sistema de tuberías. Pipe Flow Expert genera la curva de rendimiento de la
bomba para permitir que el comportamiento de ésta sea modelado como parte del sistema de
tuberías.
2.4.4.1) Bombas de caudal fijo.
Se puede optar por introducir un caudal fijo para una bomba. Esta situación puede ocurrir
cuando la distribución del flujo natural de las diferentes partes de la red ha sido determinada, o
cuando el sistema tiene una bomba de velocidad variable que se ha establecido para producir un
caudal determinado. La bomba de caudal fijo es modelada en forma similar a la válvula de
control de flujo descrito anteriormente. El software quita el tubo en el que se monta la bomba y
establece una demanda de flujo de salida en el “nodo de origen” y una demanda igual de flujo de
entrada en el “nodo de destino”. La tubería y la bomba se sustituyen por estas demandas de
flujo, mientras el sistema está siendo resuelto.
Figure 2.8. Reemplazo de la Bomba de Caudal Fijo.
31
Dado que la presión de carga proporcionada por la bomba es desconocida, el equilibrio del
sistema no se puede concertar iterando a lo largo de la curva de rendimiento de la bomba. Por
esta razón, no es posible incluir dispositivos de control de presión, tales como válvulas de
control de flujo, en todas las rutas de salida a través del sistema cuando una bomba de caudal
fijo ha sido seleccionada (esto daría lugar a un sistema sobrecontrolado)
2.4.4.2) Bombas de carga fija/de aumento de presión.
Es posible optar por incorporar una bomba de carga fija o de aumento de presión. Esta situación
puede ser útil cuando se trata de estimar la carga de la bomba necesaria para producir la
distribución del flujo a diferentes partes de la red, donde la curva de caudal de la bomba vs
carga no se ha establecido. Los caudales se establecen por medio de válvulas de control de flujo
en las ramas de salida. La carga de la bomba mínima se determina restando la menor presión
introducida por las válvulas de control de flujo, de la carga fija suministrada por la bomba.
2.4.4.3) Carga de succión positiva neta disponible.
Pipe Flow Expert es capaz de calcular la presión disponible en una entrada de la bomba. Esta
presión cambia si la posición de montaje de la bomba a lo largo de una tubería se modifica. La
presión de vapor del líquido que se bombea se resta de la presión de entrada de la bomba para
obtener la Carga de Succión Positiva Neta disponible. La CSPNd debe ser mayor que la CSPNd
de la bomba suministrado por el fabricante (requerimiento de carga de succión positiva neta para
el caudal) para prevenir la formación de burbujas de gas en el líquido.
32
Capítulo 3. SIMULACIÓN MATEMÁTICA.
Los modelos de simulación matemática se toman como base para llevar a cabo el cálculo
hidráulico de los distintos estados que se producen dentro de una red de distribución. De estas
simulaciones se extrae información útil que es considerada para el proceso de planificación,
operación y gestión de la red. Si contamos con los datos necesarios, podemos tener resuelto el
problema del análisis mediante la implementación de programas de cómputo, sin embargo esto
no ocurre en la mayoría de las ocasiones. Podríamos reducir considerablemente dicho problema
al tener una red nueva, debido a que la información requerida para el análisis provendría de los
factores de diseño, no obstante, al tener una red en servicio, como lo es la de Ciudad
Universitaria, las dificultades se incrementan.
Bajo este marco de operación, los parámetros con los que se proyectó la red son modificados
por el propio funcionamiento de ésta. El conocimiento de qué parámetros y las circunstancias
que hacen que varíen son fundamentales en el momento de estimarlos. En términos generales, el
modelo se alimenta con los siguientes datos:
1. Datos de la infraestructura hidráulica:
• Trazo de la red
• Altimetría
• Material y diámetro de las tuberías
• Tanques (elevación y dimensiones)
• Válvulas: tipo y estado (cerrada, semiabierta o abierta)
• Bombas
2. Datos operacionales:
• Itinerario de operación de las bombas
• Tandeos
• Demanda de agua potable
Gran parte de esta información se tomó del catastro de la infraestructura y de mediciones de
campo realizadas previamente.
33
Existen dos tipos de modelación: estática y dinámica.
3.1) Modelación Estática o de flujo permanente
En este tipo de modelos se supone que los caudales demandados e inyectados permanecen
constantes respecto al tiempo, no existen variaciones en la operación en la red, y el nivel en los
tanques es fijo. Es cierto que las redes de distribución de agua potable no permanecen
invariables a lo largo del tiempo, no obstante esta clase de modelos se emplean frecuentemente
para analizar el comportamiento de la red con los caudales máximos horarios, y así someterlas a
las condiciones más desfavorables.
Figura 3.1. Diagrama de un modelo hidráulico de flujo permanente. FUENTE. MAPAS 2007. CONAGUA
3.2) Dinámicos o de flujo no permanente
A diferencia de los modelos estáticos, en los modelos de tipo dinámico, se permite la variación
temporal de caudales demandados e inyectados, condiciones operativas de la red y de los niveles
en los tanques. Estos es consideran bajo ciertas restricciones, simular la evolución temporal de
la red, en un intervalo determinado. Simulan una serie de estados permanentes sucesivos, bajo
ciertas condiciones de frontera variables en el tiempo, de hecho éstas le dan el carácter dinámico
al modelo (EPS por sus siglas en inglés, Extended Period Simulation). De forma general, el
modelo EPS se basa en soluciones consecutivas de flujo permanente para cada hora del día u
otro intervalo con la demanda correspondiente y el balance del volumen de agua en los tanques.
34
Figura 3.2. Diagrama de un modelo hidráulico de flujo no permanente. FUENTE. MAPAS 2007. CONAGUA
Como parte del diagnóstico inicial de la red de agua potable, es deseable simular mediante un
modelo matemático el funcionamiento actual de la red, el cual refleje las características
hidráulicas actuales del sistema que permitan ser confirmadas con mediciones obtenidas en
campo.
3.3) Diseño del trazo de la red de distribución de agua potable de Ciudad
Universitaria.
Para los fines requeridos, la simulación que se realizó fue en estado permanente con el apoyo
del software Pipe Flux Expert. Como primer paso se hizo el trazado de la red de distribución en
dicho programa, tomando como base los planos que fueron proporcionados por la Dirección
General de Obras y Conservación (DGOyC).
35
Figura 3.3. Plano de la red de agua potable de Ciudad Universitaria. DGOyC.
36
3.3.1) Características de tubos.
El diseño de la red se hizo tubo por tubo dentro del panel de Pipe Flow Expert, dotando a cada
uno de ellos con sus características correspondientes dependiendo de su ubicación dentro del
campus universitario. Estas características incluyen el diámetro interno, longitud y material de
los distintos tubos. En la tabla siguiente se muestra la información detallada de las tuberías.
Tabla 3.1. Tabla de datos de tuberías.
Diámetro [inch] Diámetro [mm] Longitud Porcentaje
20 5,080 332.70 0.62%
12 3,048 5,461.60 10.19%
10 2,540 4,313.30 8.05%
8 2,032 12,560.50 23.43%
6 1,524 7,093.70 13.23%
4 1,016 11,871.30 22.15%
3 762 4,411.20 8.23%
2 1/2 635 400.30 0.75%
2 508 4,935.60 9.21%
1 1/2 381 556.20 1.04%
1 254 1,667.30 3.11%
Total 53,603.70 100.00%
Figura 3.4. Tuberías de Ciudad Universitaria por diámetro.
37
Tabla 3.2. Porcentajes de longitudes y materiales de las tuberías
Material Longitud Porcentaje
Acero 25,642.90 47.84%
Asbesto 11,785.30 21.99%
Fierro Fundido 9,622.70 17.95%
PVC 6,552.80 12.22%
PEAD Sin Dato Sin Valor
Total 53,603.70 100.00%
Figura 3.5. Tuberías de Ciudad Universotaria por material.
El sistema completo de distribución cuenta con 1388 tubos, sin embargo por limitaciones del
software, solo podemos incluir como máximo la cantidad de 1000, esto complicó las
condiciones del diseño de la red, pues se tuvo que optar por reducir la cantidad real de tuberias a
la permitida, con lo que se tuvo que hacer ajustes en distnintos puntos del sistema, uniendo
varios tubos en uno solo, pero manteniendo las dimenciones originales de cada tramo. Otra
limitación que se presenta con el programa es el reducido espacio en el panel principal, pues al
38
ser una cuadricula los puntos de unión (nodos) deben forzozamente posicionarse en las esquinas
de los cuadros, lo que complicó mucho el diseño, ya que se restringía la forma del sistema real
al momento de realizar el sistema análogo dentro de Pipe Flow Expert.
En cuanto a los valores de rugosidad que se utilizaron para la simulación fueron los siguientes.
Sin embargo, por el estado y la antigüedad de cada tubería, deben utilizarse bajo reserva.
Tabla 3.3. Rugosidades empleadas.
Material [mm]
Acero 0.046
Asbesto 0.030
Fierro Fundido 0.015
PVC 0.0015
3.3.2) Piezas especiales.
Las piezas especiales son todos aquellos accesorios que se emplean para llevar a cabo
ramificaciones, intersecciones, cambios de dirección, modificaciones de diámetro, uniones de
tuberías de diferente material o diámetro, y terminales de los conductos, entre otros.
A lo largo de la red de distribución se encuentran poco más de 310 cruceros; muchos de ellos en
condiciones que los hacen inaccesibles, como lo es el hecho de que estén llenos de agua, que
existan líneas de energía eléctrica, que se hallen dentro de oficinas, en medio de la carpeta
asfáltica, o bien, estén muy atorados, hecho que dificulta su apertura; inclusive, hay registros
con profundidad de más de cinco metros, lo que los vuelve muy peligrosos ante la posible
presencia de gases.
La mayor parte de la unión entre tuberías es a través de juntas mecánicas. Se ha dejado de
utilizar hasta donde sea posible la termofusión para el caso de tuberías de Polietileno de alta
densidad (PEAD) debido a que justamente en la zona de unión se ha producido una gran
incidencia de fugas, principalmente en zonas con presiones por arriba de los 6 Kg/cm2, en su
lugar, se emplean juntas mecánicas, debido a que estas son prácticas y “sencillas” de instalar y
39
no requieren herramientas especiales, además de que existen adaptadores de este tipo de unión
en tuberías plásticas
Figura 3.6.. Cruceros de la red de distribución de agua potable. Línea de 10” con derivaciones a 4”.
Las juntas mecánicas consisten en unir un tubo con un extremo bridado (brida fija) y en
disposición campana con otro tubo espiga o liso empleando una contra brida (brida móvil) y un
anillo de sellado.
Figura 3.7. Junta Gibault generalmente empleada en uniones de tuberías.
La reducción de diámetros se hace por medio de reducciones bridadas tipo campana o bien a
través de tee´s reductoras.
Figura 3.8. Reducción de diámetros en la red. Izquierda: Reducción campana. Derecha: Tee reductora.
40
En los cruceros se encuentran cerca de 800 válvulas de seccionamiento de vástago saliente (Es
decir, que este se desplaza según su eje vertical. Vástago hacia arriba: abierto. Vástago hacia
abajo: cerrado), las cuales son utilizadas para separar o cortar el flujo del resto del sistema de
abastecimiento en ciertos tramos de tuberías, bombas y dispositivos de control con el fin de
revisarlos o bien, repararlos. La figura 3.10 muestra la ubicación de las válvulas hasta el
momento registradas en planos, la mayor parte de estas presentan fugas. Existen válvulas
expulsoras de aire, sobre todo al sur del campus universitario, zona en donde las líneas
atraviesan terrenos con cotas muy pronunciadas y donde existe el riesgo de acumulación de aire
en la tubería. Hay también Válvulas Check o antirretorno, sobre todo en los trenes de descarga
de los pozos y equipos hidroneumáticos. En algunas dependencias se han encontrado Válvulas
Reductoras de Presión, sobre todo en los ramales de alimentación de estas.
Figura 3.9. De izquierda a derecha: Válvula de seccionamiento, Válvula Expulsora de Aire y Válvula
Reductora de Presión.
41
Figura 3.10. Localización de válvulas. En color naranja se encuentran las válvulas de compuerta, y en color
azul la de expulsión de aire.
Todos los accesorios mencionados anteriormente, fueron incluidos en la simulación, se colocó
accesorio por accesorio en el lugar análogo correspondiente en el panel del programa, de este
modo se pudo obtener un modelo lo más parecido al real.
42
3.3.3) Pozos de absorción.
Otros componentes importantes son los pozos de absorción de agua, que en conjunto con los
tanques reguladores y las bombas, son los encargados de iniciar la distribución del líquido a los
distintos sectores de Ciudad Universitaria.
En promedio se extraen 2,783,185.44 m3 de los tres pozos con que cuenta el campus
universitario, de ellos, el 85% se extrae de los Pozos Multifamiliar y Vivero Alto (Pozo II y III),
mientras que el 15% del agua extraída corresponde al Pozo de Química (Pozo I).
Figura 3.11. Porcentajes de extracción de los pozos. FUENTE: DGOyC. UNAM
3.3.4) Tanques reguladores.
El sistema de regularización de Ciudad Universitaria cuenta con tres tanques reguladores:
Tanque Alto, Tanque Bajo y Tanque de Vivero Alto. Los tres tanques que existen en Ciudad
Universitaria son abastecidos por los tres pozos con que cuenta el campus. Son del tipo
“superficiales" y cuentan en conjunto con una capacidad de 12,000 m3. La Tabla 15 muestra las
características de los tanques y la capacidad de cada uno de ellos. La figura 32 muestra su
ubicación.
43
Tabla 3.4.Características generales de los taques en Ciudad Universitaria. FUENTE: DGOyC. UNAM
Tanque
Largo
(m)
Ancho
(m)
Alto
(m)
Capacidad
(m3)
T. Alto 40 25 4 4,000
T. Bajo 29 23 3 2,000
T. Vivero Alto 25 20 3 6,000
TOTAL 12,000
El Tanque Bajo es abastecido por el pozo de Química y su función es apoyar al Tanque Alto
(mediante un equipo de rebombeo); esto cuando el pozo Multifamiliar esta en mantenimiento. El
Tanque Alto es abastecido por el pozo Multifamiliar y cuando esta en mantenimiento también lo
puede apoyar el Tanque Vivero Alto. El Tanque Vivero Alto se alimenta del pozo Vivero Alto;
este tanque está formado por cuatro tanques que se comunican entre si.
44
Figura 3.12. Tanques de almacenamiento en Ciudad Universitaria. FUENTE: DGOyC. UNAM
Tanque Bajo
Tanque Alto
Tanque Vivero Alto
45
La operación de distribución se esquematiza a continuación.
Figura 3.13 Esquema de operación actual del sistema de distribución de agua potable
3.3.5) Bombas.
En lo que a bombas se refiere, las correspondientes a las de los pozos Química y Multifamiliar
son sumergibles a diferencia de la del pozo Vivero Alto que es vertical. Las características de
operación de cada una de ellas son las siguientes.
46
Bombas tanque
bajo Bomba pozo 1 Bomba pozo2 Bomba pozo 3
Q [L.P.S.] = 47.454 31.00 91.00 48.00
Hm [m] = 24.123 115.04 116.50 127.98
Para correr la simulación fue necesario recabar información sobre los consumos de cada
dependencia dentro del campus, promediando se tiene una demanda base de 0.5 l/s, ya que
requerimos, si no una exactitud en cuanto a la demanda de las distintas tomas de agua, si
necesitamos un aproximado de ellas, pues juegan un factor fundamental a la hora de la
simulación del sistema.
3.3.1) Altimétria.
Las alturas de cada nodo, se tomaron de una simulación que se hizo anteriormente en otro
programa, las cuales fueron obtenidas de los planos de las curvas de nivel del terreno de Ciudad
Universitaria facilitado por la DGOyC.
47
Así es como quedo establecido el panel en Pipe Flow Expert, una vez que todos los datos arriba mencionados fueron metidos al programa.
48
48
Capítulo 4. ANÁLISIS DE RESULTADOS
En un principio se tenía planeado hacer una simulación completa de toda la red de distribución
de agua de Ciudad Universitaria, sin embargo, por facilidad y fines prácticos se decidió realizar
7 simulaciones distintas, todas ellas correspondiendo tal y como lo señala la Dirección General
de Obras y Conservación (DGOyC) de la UNAM, a los 5 sectores hidráulicos en los que se ha
dividido del campus universitario.
ESTACIONAMIENTO
PUE
UNIDAD DE SEMINARIOS
ESTACIONAMIENTO
PUE
UNIDAD DE SEMINARIOS
3-A
1
2
3
4
5
6
6-A
14
10
310
13
7
9
8
26
25
48
49
50
51
60
73
28
29
4747-A
54
58
68
74
71
70
6959
53
7287
95
111
110
110-A
112
118
117
113
109-A
109-B
116
109
8688
94
85
75
76
99
9693
92
84
89
77
78
79
80
97
99 114-A
114
126
126-A
124
123
122
121
120
125
41-A
129
128
44
119
115
57
56
44
5545
46-A
46
3120
30
19
21
22
2324-A
24
108
107
127
205
204
206
207
192
193
207
191
197
195
176
192-A
201
202
198199
200
200-A
200-C
200-B
206-A
151
152
152-A
153
169168
162163
164
194
105
104
103
106-A
106
106-B
107-A
100
9090-A
93
101
101-A
101-B
102-B
102
102-C
148
149
150
130131
145
144
143
142
140 141
139
138
137
136
135
133-C
133133-B
132
134
135-A
134-A
135-B
135-C 183
187-A
187
189-A
174
186
185
179
178
177 176175
174
173
172
171
165
166
167
170
154 155
157156
158
158-A
159
160
161
159-A
174-C
174-B
307
306
309
308
306-A
306-B
305-B
84
305
305-A
35-A
35
36
37
3834
16
12
17
1 7-A
33
8 4-A 41
42
43
65
66
81
6 6-A
39
63
919 1-A
180
181182
102-A
34-A
38-A
90-B
256
250
251
59-B
59-A
26-B
26-A
34
33
32
32-A
35
17-C
35-A
35-B
15
4
33-A
7
8
9
14
13
12
10
10-A
9-A
22
2
1-A
1
1-A
1-B
20
21
21-A
23-A
6
24
23
23-B
5
15
31
30-A
29
28
30-B
30
30
26
25
200
200-A
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
MANOMETRO
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 8"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6" Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 6"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 6"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"Ø 4"
Ø 4" Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"Ø 4"
Ø 4"Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2" Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"Ø 2"
Ø 2"Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"Ø 2"
Ø 2"Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 20"
Ø 20"
Ø 20"
Ø 20"
Ø 2 12"
Ø 2 12"
Ø 2 12"
Ø 2 12"
Ø 2 12"
Ø 2 12"
Ø 2 12"
Ø 2 12"
Ø 2 12"
Ø 2 12"
Ø 12"
Ø 12"Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12" Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12" Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"
Ø 12"Ø 12"
Ø 10"Ø 10"
Ø 10"Ø 10"
Ø 10"Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 10"
Ø 1 12"
Ø 1 12"
Ø 1 12"
Ø 1 12"
Ø 1 12"
Ø 1 12"
Ø 1 12"
Ø 1"
Ø 1"
Ø 1"
Ø 1"Ø 1"
Ø 1" Ø 1"
Ø 1"
Ø 1"
Ø 1"
Ø 1"Ø 1"
Ø 1"
Ø 1" Ø 1"
Ø 1"
Ø 1"
Ø 1"
Ø 1"
Ø 1"
Ø 1" Ø 1"
Ø 1"
Ø 1"
Ø 1"
Ø 1"Ø 1"
Ø 1"
Ø 1"
Ø 6"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 8"
101-C
57-A
1
2
3
5
4
Ø 2 12"
Ø 2 12"
33-A
Figura 4.1 Mapa de divisiones de los sectores hidráulicos en Ciudad Universitaria.
Son 7 simulaciones debido a que, por su complejidad, se hizo una subdivisión en los sectores 1
y 5, dando como resultado dos simulaciones respectivamente para éstos y una para cada sector
2,3 y 4.
Para llegar a las siete simulaciones finales fue necesario realizar simulaciones previas, todas
éstas dotadas con los datos recabados con anterioridad por parte de la DGOyC sobre el
funcionamiento de la red, sin embargo, al utilizar dichos datos tal y como fueron
proporcionados, el software arrojaba resultados no validos, por lo que se tuvo la necesidad de
49
sustituir cierta información con otra pero, siempre teniendo en consideración los datos originales
y también tomando en cuenta los datos utilizados en un primer trabajo de simulación que se hizo
en un software distinto. Siempre se cuido que los datos nuevos fueran lo más cercanos posibles
a los originales, no obstante, en algunas ocasiones los datos que se utilizaron discrepan en
cuanto a los primeros, pero solo así se obtuvieron valores válidos para cada simulación.
Tabla 4.1. Cuadro comparativo entre los datos originales, y los datos utilizados para las bombas del sistema de
distribución
Referencia Datos originales [mca],[lps] Datos utilizados [mca],[lps]
Bomba Química 115, 31 115, 31
Bomba Tanque Bajo 24, 41 30, 47
Bomba Multifamiliar 116, 91 115, n/d
Bomba Vivero Alto 127, 48 29, n/d
La demanda base de consumo promedio utilizada en todos los sectores fue la de 0.05 l/s, esta
demanda fue suministrada a los nodos que representan una toma hacia el campus, y el marco
de la simulaciones se llevo a cabo tomando en cuenta un estado en donde todas las tomas se
encuentran abiertas, por lo que en cada una de ellas se estableció la demanda base ya
mencionada.
Los factores más representativos a la hora de modelar un sistema de distribución de agua son las
presiones y velocidades en los nodos y tuberías. Según el Manual de Incremento de Eficiencia
Física, Hidráulica y Energética en Sistemas de Agua Potable (MIE), para la optimización del
funcionamiento hidráulico de una red de distribución, a partir del punto de suministro de agua al
sector, la red de distribución debe ser capaz de entregar el gasto demandado en cada nodo con
presiones mayores a 1.0 kg/cm2 y menores a 5 kg/cm
2, tanto en las condiciones de máxima
demanda, tanto como en las condiciones de operación media y mínima, sin embargo, en lo que
al sistema de Ciudad Universitaria se refiere, se tiene conocimiento de que el 60% de las fugas
se lleva a cabo en zonas donde la presión es mayor a 3 kg/cm2, no obstante, estas tres
magnitudes son las que se tomaron en cuenta en el análisis de los resultados. Algunas de las
recomendaciones que marca dicho manual para controlar presiones máxima y mínimas son las
siguientes:
50
Para mejorar las presiones, se apoyará el suministro con baja presión mediante la instalación de
tuberías nuevas, cambio de diámetro en tuberías con velocidades altas o conexiones de cruceros
desconectados.
Para las zonas con diferenciales de cotas mayores a 5 kg/cm2 se recomienda el uso de válvulas
reductoras de presión automáticas, las cuales se ubicarán en un punto óptimo donde tengan
mayor área de influencia y genere la menor obra posible.
A continuación se analizará cada una de las simulaciones junto con la aplicación de las
recomendaciones señaladas en el párrafo anterior. Se comenzará con el sector número 5a, el cual
es en donde prácticamente comienza todo el suministro de la red.
P1,
f=2
0,00
0
T8"-1, f =67,251
T8"-2, f=67,251
T8"-7, f=67,251
T8"
-11,
f=6
7,25
1
T8"
-12,
f=68
,251
T8"
-13,
f=68
,251
T4"-1, f =1,000
T8"
-21,
f=68
,251
P31, f =0,050
T8"
-25,
f=68
,301
P8"-28, f
=32,353
P8"-27, f=42,810
P"8
-26,
f=2
5,49
0P36, f=8,462
T10"-2, f =8,462 T10"-3, f =83,625
T8"-29, f=6,862
T20"-1, f=33,138
T8"-30, f=40,000T8"-31, f=40,000
T8"-32, f =40,000
T8"-33, f=40,000
T8"-34, f=40,000
T8"-35, f=40,000
T12"-4, f=25,858
T12"-8, f=32,403
T8"
-7,
f=40
,000
T8"
-6,
f=7,
597
T12"-5, f=15,958
T10
"-47
, f=
71,4
39
P367, f=19,665
T12"-21, f=40,000
T4"-65, f =8,362
T2"-83, f=8,362
T2"-84, f =8,362
T10"-49, f=71,439
T10"-50, f =72,439
T10
"-52
, f=
112,
439
T10"-54, f
=112,439
T10
"-53
, f=
112,
439
T10"-51, f=40,000
T2"-85, f=
1,000
T2"-86, f=1,000
T12"-13, f =25,858
T8"
-226
, f=
40,0
00
T10"-48, f=71,439
T12
"-12
, f=
7,59
7
T3"-8, f=9,900
T8"-170, f =1,682
T8"
-171
, f=
1,68
2
T12
"-11
, f=
5,91
4
T8"-172, f =1,682
T12
"-13
, f=
30,9
95
T8"-176, f =9,005
T8"
-177
, f=
9,00
5
T12"-14, f=
40,000
T8"-178, f =9,005
T12
"-10
, f=
7,59
7
T12
"-22
, f=
0,00
0
T12"-23, f=40,000
20,000 l/sec
N1 2317,0m
0,9667 bar.g
TANQUE BAJO 2302,0m
0,0 bar.g@ 0,0m
0,0000 bar.g
TANQUE ALTO 2327,0m
0,0 bar.g@ 0,0m
0,0000 bar.g
N9 2326,0m
0,1123 bar.g
N15 2323,0m
1,7184 bar.g
N18 2321,0m
2,1352 bar.g
N19 2319,0m
2,3683 bar.g
N20 2319,0m
2,3683 bar.g
2325,0m
2,1783 bar.g
1,000 l/sec
N30 2318,0m
2,4643 bar.g
N33 2331,0m
2,5128 bar.g
0,050 l/sec
N34 2331,0m
2,5128 bar.g
N35 2333,0m
2,5320 bar.g
N37 2317,0m
4,1055 bar.g
N38 2333,0m
2,5489 bar.g
N39 2333,0m
2,5485 bar.g
N40 2330,0m
0,0 bar.g@ 2,0m
0,1957 bar.g
N42 2358,0m
0,0 bar.g@ 1,0m
0,0979 bar.g
N43 2333,0m
2,5388 bar.g
N44 2331,0m
2,7021 bar.g
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2,6435 bar.g
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3,6446 bar.g
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N55 2302,0m
2,4365 bar.g
N56 2301,0m
2,5327 bar.g
N57 2302,0m
2,4367 bar.g
N346 2200,0m
0,0 bar.g@ 2,0m
0,1957 bar.g
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N396 2300,0m
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40,000 l/sec
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N661 2304,0m
0,3671 bar.g N662 2305,0m
0,0 bar.g@ 0,0m
0,0000 bar.g
N663 2310,0m
-0,5206 bar.g
N664 2310,0m
-0,5283 bar.g
N665 2312,0m
-0,7113 bar.g
N668 2310,0m
-0,4864 bar.g
N669 2190,0m
0,0 bar.g@ 3,0m
0,2936 bar.g
N670 2312,0m
-0,7353 bar.g
1,000 l/sec
N671 2313,0m
-0,9277 bar.g
N672 2308,0m
0,0 bar.g@ 0,0m
0,0000 bar.g
40,000 l/sec
N801 2314,0m
3,6103 bar.g
N902 2304,0m
-0,1928 bar.g
N903 2302,0m
2,4366 bar.g
N904 2301,0m
2,5167 bar.g
N905 2302,0m
2,4375 bar.g
N906 2302,0m
2,4366 bar.g
N907 2302,0m
2,4366 bar.g
N908 2302,0m
2,4366 bar.g
N909 2302,0m
2,4366 bar.g
N910 2301,0m
2,5337 bar.g
N911 2301,0m
2,5339 bar.g
N912 2301,0m
2,5331 bar.g
N913 2301,0m
2,5330 bar.g
N914 2301,0m
2,5167 bar.g
Figura 4.2. Simulación del sector 5a.
51
P1,
f=20,0
00
T8"-1, f =67,251
T8"-2, f=67,251
T8"-7, f=67,251
T8"-
11,
f=67,2
51
T8"-
12, f=
68,2
51
T8"-
13, f=
68,2
51
T4"-1, f =1,000
T8"-
21, f=
68,2
51
P31, f =0,050
T8"-
25, f=
68,3
01
P8"
-28,
f=32
,353
P8"-27, f=42,810
P"8
-26,
f=25,4
90P36, f=8,462
T10"-2, f =8,462 T10"-3, f =83,625
T8"-2
9, f=
6,8
62
T20"-1, f=33,138
T8"-3
0, f=
40,0
00
T8"-31, f=40,000
T8"-32, f =40,000
T8"-3
3, f=
40,0
00
T8"-34, f=40,000
T8"-35, f=40,000
T12"-4, f=25,858
T12"-8, f=32,403
T8"-
7,
f=40,0
00
T8"-
6,
f=7,5
97
T12"-5, f=15,958
T10"-
47,
f=71,4
39 P367, f=19,665
T12"-21, f=40,000
T4"-65, f =8,362
T2"-8
3, f=
8,3
62
T2"-84, f =8,362
T10"-4
9, f=
71,4
39
T10"-50, f =72,439
T10"-
52,
f=112,4
39
T10
"-54
, f=1
12,4
39
T10"-
53,
f=112,4
39
T10"-51, f=40,000
T2"-85, f=
1,000
T2"-8
6, f=
1,0
00
T12"-13, f =25,858
T8"-
226,
f=40,0
00
T10"-48, f=71,439
T12"-
12,
f=7,5
97
T3"-8
, f=9,9
00
T8"-170, f =1,682
T8"-
171,
f=1,6
82
T12"-
11,
f=5,9
14
T8"-172, f =1,682
T12"-
13,
f=30,9
95
T8"-176, f =9,005
T8"-
177,
f=9,0
05
T12"-14, f=
40,000
T8"-178, f =9,005
T12"-
10,
f=7,5
97
T12"-
22,
f=0,0
00
T12"-23, f=40,000
20,000 l/sec
N1 2317,0m
0,9667 bar.g
TANQUE BAJO 2302,0m
0,0 bar.g@ 0,0m
0,0000 bar.g
TANQUE ALTO 2327,0m
0,0 bar.g@ 0,0m
0,0000 bar.g
N9 2326,0m
0,1123 bar.g
N15 2323,0m
1,7184 bar.g
N18 2321,0m
2,1352 bar.g
N19 2319,0m
2,3683 bar.g
N20 2319,0m
2,3683 bar.g
2325,0m
2,1783 bar.g
1,000 l/sec
N30 2318,0m
2,4643 bar.g
N33 2331,0m
2,5128 bar.g
0,050 l/sec
N34 2331,0m
2,5128 bar.g
N35 2333,0m
2,5320 bar.g
N37 2317,0m
4,1055 bar.g
N38 2333,0m
2,5489 bar.g
N39 2333,0m
2,5485 bar.g
N40 2330,0m
0,0 bar.g@ 2,0m
0,1957 bar.g
N42 2358,0m
0,0 bar.g@ 1,0m
0,0979 bar.g
N43 2333,0m
2,5388 bar.g
N44 2331,0m
2,7021 bar.g
N45 2331,0m
2,6638 bar.g
N46 2331,0m
2,6435 bar.g
N47 2325,0m
3,1932 bar.g
N48 2316,0m
3,6650 bar.g
N49 2314,0m
3,6446 bar.g
N54 2302,0m
2,4381 bar.g
N55 2302,0m
2,4365 bar.g
N56 2301,0m
2,5327 bar.g
N57 2302,0m
2,4367 bar.g
N346 2200,0m
0,0 bar.g@ 2,0m
0,1957 bar.g
40,000 l/sec
N396 2300,0m
2,6013 bar.g
40,000 l/sec
N658 2294,0m
0,9647 bar.g
N659 2305,0m
-0,2544 bar.g
N660 2303,0m
2,2498 bar.g
N661 2304,0m
0,3671 bar.g N662 2305,0m
0,0 bar.g@ 0,0m
0,0000 bar.g
N663 2310,0m
-0,5206 bar.g
N664 2310,0m
-0,5283 bar.g
N665 2312,0m
-0,7113 bar.g
N668 2310,0m
-0,4864 bar.g
N669 2190,0m
0,0 bar.g@ 3,0m
0,2936 bar.g
N670 2312,0m
-0,7353 bar.g
1,000 l/sec
N671 2313,0m
-0,9277 bar.g
N672 2308,0m
0,0 bar.g@ 0,0m
0,0000 bar.g
40,000 l/sec
N801 2314,0m
3,6103 bar.g
N902 2304,0m
-0,1928 bar.g
N903 2302,0m
2,4366 bar.g
N904 2301,0m
2,5167 bar.g
N905 2302,0m
2,4375 bar.g
N906 2302,0m
2,4366 bar.g
N907 2302,0m
2,4366 bar.g
N908 2302,0m
2,4366 bar.g
N909 2302,0m
2,4366 bar.g
N910 2301,0m
2,5337 bar.g
N911 2301,0m
2,5339 bar.g
N912 2301,0m
2,5331 bar.g
N913 2301,0m
2,5330 bar.g
N914 2301,0m
2,5167 bar.g
Figura 4.3. Detalle del sector 5a.
En este sector hay una variación de presiones que van desde los 1.718 kg/cm2 y hasta los 3.66
kg/cm2. En cuanto a las velocidades, presentan velocidades que van desde los 0.620 m/s y hasta
los 3.84 m/s,
En la siguiente figura se muestra la zona que presenta la velocidad máxima, la cual corresponde
al Multifamiliar de maestros
Figura 4.4 Configuración actual del tramo de mayor velocidad
POZO
QUÍMICA
POZO MULTIFAMILIAR
TANQUE
BAJO
TANQUE
ALTO
Hacía sector
hidráulico 2
40 l/s
0.6 m/s
2.6 kg/cm2
12”
Hacia
sector
hidráulico
3,2
40 l/s
0.8 m/s
1 kg/cm2
10”
Hacia sector
hidráulico 4
20 l/s
0.6 m/s
1 kg/cm2
8”
Proveniente
del Pozo
Vivero Alto
68 l/s
2.1 m/s
2.3 kg/cm2
8”
19 l/s 0.3 m/s
·Flujo
·Velocidad
·Presión
·Diámetro
tubería
P1,
f=20,0
00
T8"-1, f =67,251
T8"-2, f=67,251
T8"-7, f=67,251
T8"-
11,
f=67,2
51
T8"
-12,
f=68
,251
T8"
-13,
f=68
,251
T4"-1, f =1,000
T8"
-21,
f=68
,251
P31, f =0,050
T8"
-25,
f=68
,301
P8"-2
8, f=
32,3
53
P8"-27, f=42,810
P"8
-26,
f=25,4
90P36, f=8,462
T10"-2, f =8,462 T10"-3, f =83,625
T8"-2
9, f=
6,8
62
T20"-1, f=33,138
T8"-3
0, f=
40,0
00
T8"-31, f=40,000T8"-32, f =40,000
T8"-3
3, f=
40,0
00
T8"-34, f=40,000
T8"-35, f=40,000
T12"-4, f=25,858
T12"-8, f=32,403
T8"-
7,
f=40,0
00
T8"-
6,
f=7,5
97
T12"-5, f=15,958
T10"-
47,
f=71,4
39 P367, f=19,665
T12"-21, f=40,000
T4"-65, f =8,362
T2"-83, f=8,362
T2"-84, f =8,362
T10"-4
9, f=
71,4
39
T10"-50, f =72,439
T10"-
52,
f=112,4
39
T10"-5
4, f=
112,
439
T10"-
53,
f=112,4
39
T10"-51, f=40,000
T2"-85, f=
1,000
T2"-8
6, f=
1,0
00
T12"-13, f =25,858
T8"-
226,
f=40,0
00
T10"-48, f=71,439
T12"-
12,
f=7,5
97
T3"-8
, f=9,9
00
T8"-170, f =1,682
T8"-
171,
f=1,6
82
T12"-
11,
f=5,9
14
T8"-172, f =1,682
T12"-
13,
f=30,9
95
T8"-176, f =9,005
T8"-
177,
f=9,0
05
T12"-14, f=
40,000
T8"-178, f =9,005
T12"-
10,
f=7,5
97
T12"-
22,
f=0,0
00
T12"-23, f=40,000
20,000 l/sec
N1 2317,0m
0,9667 bar.g
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0,0 bar.g@ 0,0m
0,0000 bar.g
TANQUE ALTO 2327,0m
0,0 bar.g@ 0,0m
0,0000 bar.g
N9 2326,0m
0,1123 bar.g
N15 2323,0m
1,7184 bar.g
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N19 2319,0m
2,3683 bar.g
N20 2319,0m
2,3683 bar.g
2325,0m
2,1783 bar.g
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N30 2318,0m
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N37 2317,0m
4,1055 bar.g
N38 2333,0m
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N39 2333,0m
2,5485 bar.g
N40 2330,0m
0,0 bar.g@ 2,0m
0,1957 bar.g
N42 2358,0m
0,0 bar.g@ 1,0m
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N43 2333,0m
2,5388 bar.g
N44 2331,0m
2,7021 bar.g
N45 2331,0m
2,6638 bar.g
N46 2331,0m
2,6435 bar.g
N47 2325,0m
3,1932 bar.g
N48 2316,0m
3,6650 bar.g
N49 2314,0m
3,6446 bar.g
N54 2302,0m
2,4381 bar.g
N55 2302,0m
2,4365 bar.g
N56 2301,0m
2,5327 bar.g
N57 2302,0m
2,4367 bar.g
N346 2200,0m
0,0 bar.g@ 2,0m
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40,000 l/sec
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40,000 l/sec
N658 2294,0m
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N659 2305,0m
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N660 2303,0m
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N661 2304,0m
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0,0 bar.g@ 0,0m
0,0000 bar.g
N663 2310,0m
-0,5206 bar.g
N664 2310,0m
-0,5283 bar.g
N665 2312,0m
-0,7113 bar.g
N668 2310,0m
-0,4864 bar.g
N669 2190,0m
0,0 bar.g@ 3,0m
0,2936 bar.g
N670 2312,0m
-0,7353 bar.g
1,000 l/sec
N671 2313,0m
-0,9277 bar.g
N672 2308,0m
0,0 bar.g@ 0,0m
0,0000 bar.g
40,000 l/sec
N801 2314,0m
3,6103 bar.g
N902 2304,0m
-0,1928 bar.g
N903 2302,0m
2,4366 bar.g
N904 2301,0m
2,5167 bar.g
N905 2302,0m
2,4375 bar.g
N906 2302,0m
2,4366 bar.g
N907 2302,0m
2,4366 bar.g
N908 2302,0m
2,4366 bar.g
N909 2302,0m
2,4366 bar.g
N910 2301,0m
2,5337 bar.g
N911 2301,0m
2,5339 bar.g
N912 2301,0m
2,5331 bar.g
N913 2301,0m
2,5330 bar.g
N914 2301,0m
2,5167 bar.g
Tubería 4”
Vel. 1.018m/s
Tubería 2”
Vel 3.86 m/s
Tubería 2”
Vel 3.86 m/s
52
La tubería implicada en este problema está compuesta por tres tramos de diferentes diámetros,
uno de 4” y dos de 2”,
Figura 4.5. Configuración propuesta para el sector 5ª.
Para modificar la velocidad, en la propuesta se plantea cambiar la tubería de 4” por una de 2”,
con lo que la nueva configuración presenta una velocidad de 2.59 m/s. En lo que a presiones se
refiere, este sector presenta los menores de todo el campus, lo cual permite mantener la misma
configuración que la inicial.
Para el sector 5b no se encontró mayores complicaciones, la velocidad más alta fue la de la
tubería de derivación hacia el edificio de Centro de Estudios Sobre la Universidad, la cual
registró una velocidad de 1.8 m/s. La presión más alta fue hallada en los 2.271 kg/cm2, sin
embargo esta velocidad y esta presión se mantienen dentro del rango establecido en el MIE, por
lo que el sector 5 no se le aplico mayor modificación.
Tubería 2”
Vel. 2.5 m/s
Tubería 2”
Vel. 2.5 m/s
Tubería 2”
Vel. 2.5 m/s
53
T4"-208, f=0,050
T2"-45, f =0,050
T4"-209, f=14,894
T4"-210, f =0,050
T12"-39, f=14,944
T4"-211, f=14,944T4"-207, f =14,844
T12"-54, f=20,000
T4"-232, f=0,250
T12"-52, f =5,389
T4"-231, f=0,050
T4"-239, f=0,050
T4"-238, f=0,050
T4"-237, f =0,050T4"-240, f =0,050
T4"-241, f=0,050
T4"-236, f=0,150
T4"-23
3, f=0
,100
T4"-234, f=0,050
T2"-235, f =0,050
T8"-236, f=14,911
T12"-53, f =20,300
T8"-220, f=20,333
T8"-221, f=22,842
T8"-2
22, f=2
2,89
2
T4"-212, f =0,050
T4"-213, f=0,050
T4"-2
14, f=
0,050
T2"-143, f =0,100
T2"-144, f=0,050
T8"-235, f=15,011
T4"-230, f =0,050
T8"-234, f=15,061
T8"-233, f=15,061
T8"-
223, f=
22,9
42
T8"-224, f=39,500
T4"-216, f=0,500
T8"-225, f=40,000
T8"-232, f=12,552
T4"-239, f =0,050
T8"-231, f=12,602
T4"-228, f =0,050
T8"-230, f=12,652
T8"-229, f =27,177
P856, f=
0,050
T8"-227, f =16,558T4"-2
17, f=
10,619
T4"-218, f =15,577
T4"-219, f=4,957
T4"-
220, f=
4,9
57
T4"-225, f=4,957
T6"-136, f=4,957
T4"-221, f=0,000
T4"-222, f=0,000
T4"-223, f =0,000
T2.5"-5, f=0,050 T6"-137, f=4,907
T6"-138, f=0,100
T6"-139, f=0,050
T6"-140, f =0,050
T6"-141, f=0,050
T6"-142, f =4,807
T4"-226, f=14,132
T8"-2
28, f=
14,525T
6"-147, f=9,425
T6"-146, f =0,050
T6"-145, f=9,375
T4"-227, f =0,050
T6"-144, f=9,325
T6"-143, f =9,325
T12"-40, f=5,100 T12"-41, f=5,100
T12"-42, f=5,100
T12"-4
3, f=
5,100
T12"-44, f=5,100 T2"-141, f=0,050
T2"-14
2, f=0
,050
T12"-45, f =5,050
T12"-48, f=5,000
T12"-4
9, f=
5,0
00
T12"-50, f=5,000
T12"-51, f =5,000
T12"-46, f=0,050
T12"-47, f =5,000
20,000 l/sec
N648 2286,0m
2,2713 bar.g
0,050 l/sec
N748 2304,0m
0,3625 bar.g
0,050 l/sec
N749 2301,0m
0,8401 bar.g
N765 2304,0m
0,3625 bar.gN766 2305,0m
0,0 bar.g@ 0,0m
0,0000 bar.g
N767 2303,0m
0,6252 bar.g
N768 2303,0m
0,5804 bar.g
0,050 l/sec
N769 2303,0m
0,5804 bar.g
N770 2292,0m
1,6912 bar.g
0,050 l/sec
N771 2292,0m
1,6912 bar.g
N772 2302,0m
0,7253 bar.g
N773 2297,0m
1,2087 bar.g
N774 2292,0m
1,6912 bar.g
N775 2292,0m
1,6912 bar.g
0,050 l/sec
N776 2292,0m
1,6912 bar.g
0,050 l/sec
N777 2292,0m
1,6912 bar.g
N778 2292,0m
1,6912 bar.g
0,050 l/sec
N779 2292,0m
1,6912 bar.g
N780 2292,0m
1,6912 bar.g
N781 2292,0m
1,6912 bar.g
0,050 l/sec
N782 2292,0m
1,6912 bar.g
0,050 l/sec
N783 2292,0m
1,6912 bar.g
N784 2301,0m
0,8402 bar.g
N785 2307,0m
0,3010 bar.g
N786 2309,0m
0,1419 bar.g
N787 2311,0m
-0,0360 bar.g
N788 2308,5m
0,1908 bar.g
N789 2308,0m
0,2397 bar.g
0,050 l/sec
N790 2307,0m
0,3376 bar.g
N792 2301,0m
0,8401 bar.g
0,050 l/sec
N793 2301,0m
0,8401 bar.g
N794 2301,0m
0,8445 bar.g
0,050 l/sec
N795 2301,0m
0,8445 bar.g
N796 2304,0m
0,5618 bar.g
0,050 l/sec
N797 2311,0m
-0,0360 bar.g
N798 2312,0m
-0,0840 bar.g
N799 2314,0m
-0,1385 bar.g
0,500 l/sec
N800 2313,0m
-0,0416 bar.g
N801 2314,0m
3,6 bar.g@ 0,5m
3,6489 bar.g
N802 2308,0m
0,2170 bar.g
0,050 l/sec
N803 2308,0m
0,2170 bar.g
N804 2310,0m
0,0298 bar.g
0,050 l/sec
N805 2308,0m
0,2255 bar.g
N806 2310,0m
0,0474 bar.g
N807 2312,0m
0,0 bar.g@ 0,0m
0,0000 bar.g
N808 2312,0m
-0,0852 bar.g
N809 2312,0m
-0,0370 bar.g
N810 2312,0m
-0,1120 bar.g
N811 2310,0m
0,0161 bar.g
N813 2309,0m
0,0853 bar.g
N814 2309,0m
0,0840 bar.g
N815 2310,0m
0,0161 bar.g
N816 2308,0m
0,2118 bar.g
N817 2308,0m
0,2118 bar.g
0,050 l/sec
N818 2310,0m
-0,0140 bar.g
N819 2309,0m
0,0811 bar.g
N820 2309,0m
0,0811 bar.g
0,050 l/sec
N821 2309,0m
0,0811 bar.g
N822 2309,0m
0,0811 bar.g
0,050 l/sec
N823 2309,0m
0,0811 bar.g
N824 2309,0m
0,0783 bar.g
N825 2308,0m
0,0 bar.g@ 0,0m
0,0000 bar.g
N826 2310,0m
0,0453 bar.g
N827 2309,0m
0,1154 bar.g
0,050 l/sec
N828 2309,0m
0,1154 bar.g
N829 2309,0m
0,1049 bar.g
0,050 l/sec
N830 2309,0m
0,1049 bar.g
N831 2309,0m
0,0830 bar.g
N832 2309,0m
0,1431 bar.g
N833 2308,0m
0,2404 bar.g
N834 2307,0m
0,3380 bar.g
N835 2305,0m
0,5336 bar.g
N836 2302,0m
0,8265 bar.g
N837 2302,0m
0,8264 bar.g
0,050 l/sec
N838 2302,0m
0,8260 bar.g
N839 2302,0m
0,8265 bar.g
N840 2302,0m
0,8265 bar.g
N841 2302,0m
0,8265 bar.g
N842 2302,0m
0,8265 bar.g
5,000 l/sec
N843 2302,0m
0,8264 bar.g
N844 2302,0m
0,8265 bar.g
0,050 l/sec
N845 2302,0m
0,8265 bar.g
Figura 4.6. Simulación Sector 5b.
Siguiendo con el funcionamiento de la red, el sector a analizar a continuación será el sector
número 3, el cual recibe su alimentación de una línea de conducción primaria, de 12” de
diámetro, proveniente del sector 5, una de 8” proveniente del sector 1 una última de 10” de
diámetro que sale del pozo Multifamiliar hacia el Campus Universitario.
En este sector la presión conserva una medición aceptable, pues la más alta hallada fue de 2.8
kg/cm2, no así podemos decir lo mismo de las velocidades, ya que en dos tubos distintos, se
presentan velocidades de 6.4 y 3.3 m/s, éstos se encuentran ubicados cerca del CUADEC y
sobre el circuito de la Ciencia respectivamente.
Centro de Estudios
sobre la Universidad
Tubería de 4” con la
Velocidad máxima
registrada en este
sector 1.8 m/s
Presión Máxima
registrada en este
sector, corresponde a
la presión con la que
sale hacia el sector 3
Presión 2.271 kg/cm2
Hacía sector
hidráulico 3
Flujo 20 l/s
Vel. 0.3 m/s
Diámetro 12”
Proveniente del
sector 5a.
Flujo 40 l/s
Vel. 1.2 m/s
Presión 3.6 kg/cm2
Diámetro 12”
54
P1, f=30,000
P7, f=
0,050
T1
0"-9
3, f=
2,7
00
T4"-119, f =40,000
T4
"-1
20
, f=
40
,0
00
T6"-33, f=15,000
T6"-80, f =0,000
T6
"-7
9, f=
0,0
00
T6"-78, f =0,000
T6
"-7
7, f=
0,0
01
T6"-71, f =7,267
T6
"-7
0, f=
0,0
00
T6"-69, f =7,267
T6
"-6
8, f=
0,0
00
T6"-67, f =7,267
T6
"-6
6, f=
0,0
00
T6"-65, f =7,266
T6
"-6
4, f=
0,0
50
T6"-61, f =4,665T6"-1
25, f=
2,551
T6"-62, f =7,216
T6
"-6
0, f=
0,0
00
T6"-59, f =4,664
T6
"-5
8, f=
0,0
00
T6"-124, f =0,000
T6
"-1
23
, f=
2,5
51
T6"-1121, f =2,551
T2
"-1
34
, f=
0,0
00
T6"-120, f =2,551
T6
"-1
19
, f=
0,0
00
T6"-118, f =2,551
T6
"-1
17
, f=
2,5
51
T6"-116, f =7,214
P5
92
, f=
4,6
63
P593, f =0,000
P5
94
, f=
4,6
64
T6"-122, f =0,000
T3
"-2
9, f=
12
,0
32
T3
"-3
0, f=
0,0
00
T6"-1
15, f=
4,818
T6"-114, f =0,000
T6
"-1
13
, f=
4,8
18
T6"-110, f=0,000
T6"-109, f =4,819
T4
"-1
77
, f=
14
,1
65
T4"-178, f=14,165
T4"-179, f =0,001
T4"-183, f =0,000
T4
"-1
82
, f=
0,0
00
T6"-108, f =18,983
T4"-175, f=14,425
T4"-
176, f=
25,2
83
T6"-101, f =16,500
T6
"-1
00
, f=
8,7
83
T4"-174, f =0,000
T6
"-9
9, f=
8,7
83
T4"-172, f =0,000
T6
"-9
8, f=
8,7
84
T4"-171, f =0,000
T6
"-9
7, f=
8,7
84
T4"-170, f =0,000
T6
"-9
7, f=
8,7
84
PT6"-95, f =8,784
T6
"-1
02
, f=
0,0
00
T4
"-1
73
, f=
0,0
00
T6
"-9
4, f=
0,0
00
T6"-92, f=9,284
T6
"-9
1, f=
3,0
00
T6
"-9
0, f=
12
,2
84
T6"-89, f =0,000
T6
"-8
8, f=
12
,2
85
T6"-87, f =0,050
T6
"-8
6, f=
12
,3
35
T6"-103, f =16,501
T6"-107, f =33,409
T4
"-1
53
, f=
0,6
50
T6"-106, f =34,059
T6
"-1
05
, f=
0,0
50
T4"-152, f =0,650
T4
"-1
51
, f=
0,0
00
T4"-150, f =0,650
T4
"-1
48
, f=
0,1
50
T4"-147, f =0,150
T4
"-1
45
, f=
0,0
50
T4"-146, f =0,050
T4"-144, f =0,100
T4
"-1
43
, f=
0,0
50
T4"-142, f =0,050
T4
"-1
41
, f=
0,0
50
T8"-2
08, f=
84,2
69
T6"-104, f =34,109
T6
"-8
5, f=
28
,8
35
T6"-84, f =62,944
T8
"-2
06
, f=
84
,2
19
T8
"-2
05
, f=
21
,2
75
T8"-214, f =38,491
T3
"-3
1, f=
0,0
50
T8"-215, f =38,441
T6
"-1
26
, f=
33
,8
28
T6"-127, f =0,050
T6
"-1
28
, f=
33
,7
78
T6"-129, f =0,050
T6
"-1
30
, f=
33
,7
28
T6"-131, f =0,050
T6
"-1
32
, f=
33
,6
78
T2"-135, f =0,000
T6"-73, f=7,268
T6"-74, f=
20,000
T6"-
135, f=
27,2
68
T2"-136, f =0,487
T2
"-1
37
, f=
0,4
87
T2"-138, f =0,000
T6
"-1
34
, f=
26
,7
81
T8-"-216, f =4,613 T8"-217, f =5,526T1
2"-3
8, f=
26
,7
81
T1
2"-3
7, f=
21
,2
55
T4"-186, f =0,913T4"-185, f =0,000
T4
"-1
84
, f=
0,9
13
T2
"-1
39
, f=
0,4
87
T1
2"-3
6, f=
22
,1
69
T4"-187, f =7,831T4"-188, f =7,344
T4
"-1
89
, f=
0,0
00
T4"-190, f =7,344
T4
"-1
91
, f=
7,3
44
T10"-51, f=60,000
T1"-23, f =0,050
T6"-32, f =17,709
T4"-112, f =2,700
T2
"-1
09
, f=
0,0
50
P716, f =2,800
T4
"-1
08
, f=
0,0
50
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T4
"-1
06
, f=
0,0
50
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T1
"-2
4, f=
0,0
50
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2, f=
0,050
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T1
"-2
0, f=
0,0
50
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T1
"-1
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0,1
00
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T1
"-1
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0,0
50
T1
"-1
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,150
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T1
"-1
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T1
"-1
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0,0
50
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9
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, f=
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, f=
0,0
50
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, f=
0,0
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,150
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,050
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, f=
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N737 2286,0m
0,1808 bar.g
0,000 l/sec
N738 2286,0m
0,1808 bar.g
0,050 l/sec
N739 2286,0m
0,1808 bar.g
N740 2287,0m
0,0877 bar.g
N741 2288,0m
0,0040 bar.g
0,050 l/sec
N742 2287,0m
0,1019 bar.g
N743 2287,0m
0,0867 bar.g
0,000 l/sec
N744 2289,0m
-0,1090 bar.g
N745 2291,0m
-0,3054 bar.g
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N747 2293,0m
-0,4937 bar.g
0,050 l/sec
N750 2293,0m
-0,4884 bar.g
N751 2292,0m
-0,3905 bar.g
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0,0 bar.g@ 0,0m
0,0000 bar.g
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-0,4884 bar.g
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N759 2304,0m
-1,5653 bar.g
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-1,5653 bar.g
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-1,5653 bar.g
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N922 2289,0m
-0,0759 bar.g
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N924 2275,0m
1,1264 bar.g
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N928 2278,0m
0,3453 bar.g
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-0,1364 bar.g
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224,1359 bar.g
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N934 2278,0m
1,4990 bar.g
N936 2274,0m
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N938 2283,0m
0,0404 bar.g
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0,2403 bar.g
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N940 2278,0m
0,2403 bar.g
N941 2275,0m
0,5414 bar.g
0,000 l/sec
N942 2276,0m
0,4435 bar.g
Figura 4.7. Configuración del sector 3 actual
P1,
f=30
,000
P7, f=0,050
T10"-9
3, f=
2,7
00
T4"-119, f =40,000
T4"-1
20, f=
40,0
00
T6"
-33, f=
15,0
00
T6"-80, f =0,000
T6"-
79,
f=0,0
00
T6"-78, f =0,000
T6"-
77,
f=0,0
01
T6"-71, f =7,267
T6"-
70,
f=0,0
00
T6"-69, f =7,267
T6"-
68,
f=0,0
00
T6"-67, f =7,267
T6"-
66,
f=0,0
00
T6"-65, f =7,266
T6"-
64,
f=0,0
50
T6"-61, f =4,665T6"-125, f=2,551
T6"-62, f =7,216
T6"-
60,
f=0,0
00
T6"-59, f =4,664
T6"-5
8, f=
0,0
00
T6"-124, f =0,000
T6"-1
23, f=
2,5
51
T6"-1121, f =2,551
T2"-1
34, f=
0,0
00
T6"-120, f =2,551
T6"-
119,
f=0,0
00
T6"-118, f =2,551
T6"-
117,
f=2,5
51
T6"-116, f =7,214
P592, f=
4,6
63
P593, f =0,000
P594, f=
4,6
64
T6"-122, f =0,000
T3"-2
9, f=
12,0
32
T3"-
30,
f=0,0
00
T6"-115, f=4,818
T6"-114, f =0,000
T6"-1
13, f=
4,8
18
T6"
-110
, f=0
,000
T6"-109, f =4,819
T4"-
177,
f=14,1
65
T4"-178, f=14,165
T4"-179, f =0,001
T4"-183, f =0,000
T4"-1
82, f=
0,0
00
T6"-108, f =18,983
T4"
-175
, f=1
4,42
5
T4"-
176, f=
25,2
83
T6"-101, f =16,500
T6"-
100,
f=8,7
83
T4"-174, f =0,000
T6"-
99,
f=8,7
83
T4"-172, f =0,000
T6"-
98,
f=8,7
84
T4"-171, f =0,000
T6"-
97,
f=8,7
84
T4"-170, f =0,000
T6"-
97,
f=8,7
84
PT6"-95, f =8,784
T6"-1
02, f=
0,0
00
T4"-1
73, f=
0,0
00
T6"-
94,
f=0,0
00
T6"-92, f=9,284
T6"-9
1, f=
3,0
00
T6"-9
0, f=
12,2
84
T6"-89, f =0,000
T6"-8
8, f=
12,2
85
T6"-87, f =0,050
T6"-8
6, f=
12,3
35
T6"-103, f =16,501
T6"-107, f =33,409
T4"-
153,
f=0,6
50
T6"-106, f =34,059
T6"-
105,
f=0,0
50
T4"-152, f =0,650
T4"-1
51, f=
0,0
00
T4"-150, f =0,650T
4"-
148,
f=0,1
50
T4"-147, f =0,150T
4"-
145,
f=0,0
50
T4"-146, f =0,050
T4"-144, f =0,100
T4"-
143,
f=0,0
50
T4"-142, f =0,050
T4"-1
41, f=
0,0
50
T8"-208, f=
84,269
T6"-104, f =34,109
T6"-8
5, f=
28,8
35
T6"-84, f =62,944
T8"-2
06, f=
84,2
19
T8"-2
05, f=
21,2
75
T8"-214, f =38,491
T3"-3
1, f=
0,0
50
T8"-215, f =38,441
T6"-
126,
f=33,8
28
T6"-127, f =0,050
T6"-
128,
f=33,7
78
T6"-129, f =0,050
T6"-
130,
f=33,7
28
T6"-131, f =0,050
T6"-
132,
f=33,6
78
T2"-135, f =0,000
T6"-73, f=7,268
T6"-
74, f=
20,0
00
T6"-
135, f=
27,2
68
T2"-136, f =0,487
T2"-
137,
f=0,4
87
T2"-138, f =0,000
T6"-
134,
f=26,7
81
T8-"-216, f =4,613 T8"-217, f =5,526T12"-
38,
f=26,7
81
T12"-
37,
f=21,2
55
T4"-186, f =0,913T4"-185, f =0,000
T4"-
184,
f=0,9
13
T2"-
139,
f=0,4
87
T12"-
36,
f=22,1
69
T4"-187, f =7,831T4"-188, f =7,344
T4"-
189,
f=0,0
00
T4"-190, f =7,344
T4"-
191,
f=7,3
44
T10"-51, f=60,000
T1"-23, f =0,050
T6"-32, f =17,709
T4"-112, f =2,700
T2"-
109,
f=0,0
50
P716, f =2,800
T4"-
108,
f=0,0
50
T4"-107, f =2,850T
4"-
106,
f=0,0
50
T4"-105, f =2,900
T1"-
24,
f=0,0
50
T1"-22, f=0,050
T4"-104, f=3,000
T1"-
20,
f=0,0
50
T1"-21, f =0,050
T1"-1
6, f=
0,1
00
T1"-17, f =0,100
T1"-
19,
f=0,0
50
T1"-1
8, f=
0,0
50
T4"-103, f=
3,150
T4"-102, f =2,409
T1"-
14,
f=0,0
50
T1"-15, f =0,050
T1"-1
3, f=
0,0
50
T2.5"-2, f =0,050T4"-1
01, f=2,509
T1"-
11,
f=0,0
50
T1"-12, f =0,050
T1"-7
, f=0,1
50
T1.5"-12, f =0,100
T1"-
9,
f=0,0
50
T1"-8
, f=0,0
50
T1.5
"-13, f=
0,0
50
T1"-10, f =0,050
T4"-100, f=2,709
T10"-
92,
f=37,3
00
T4"-1
18, f=
0,0
00
T10
"-89
, f=3
7,30
1
T6"-
34,
f=0,0
50
T10
"-88
, f=3
7,35
1
T10"-85, f=0,050T
10"-
86,
f=0,0
00
T10
"-86
, f=0
,050
T10
"-84
, f=3
7,40
1
P755, f=
1,6
75
T2"-
110,
f=0,0
50
T2"-
112,
f=0,0
50
T10"-82, f=35,726
T4"-115, f=0,740
T2"-111, f =0,000
T4"-
117,
f=1,7
25T4"-125, f=1,925
T4"-126, f=
0,200T1.5"-14, f =0,050
T1.5
"-15,
f=0,0
50
T4"-1
27, f=
0,1
50
T4"-137, f=
0,050
T4"-128, f=
0,150
T2"
-133
, f=0
,050
T4"-1
29, f=
0,1
00
T4"-131, f=
0,050
T4"-
132,
f=0,0
50
T4"-133, f =0,050
T4"
-134
, f=0
,050
T4"-135, f=0,050
T4"
-136
, f=0
,050
T4"-1
30, f=
0,0
00
T10"-82, f=38,392
T10"-81, f=0,000
T10"-80, f=38,392
T10"-
79,
f=0,0
00
T10"-78, f=0,050
T10"-77, f =38,442
T10"-73, f=42,291
T4"
-113
, f=0
,050
T10"-76, f=42,191
T8"-
199, f=
3,7
49T
4"-114, f=0,000
T8"
-200
, f=3
,748
T8"-202, f=17,266
T4"-192, f=0,050
T8"
-218
, f=1
3,56
8
T4"-1
94, f=
0,0
50
T8"-219, f=13,618
T4"-193, f=0,300
T4"-195, f =0,250
T2"-
140,
f=13,9
18
T4"-196, f =0,050
T4"
-197
, f=0
,200
T4"-198, f =0,050
T4"-200, f =0,050
T4"-1
99, f=
0,1
50
T4"-
201,
f=0,1
00
T4"-
203,
f=0,1
00
T4"-202, f=0,100
T4"-204, f=0,100
T4"
-205
, f=0
,050
T4"-111, f=0,050
T4"
-110
, f=2
,750
T10
"-74
, f=0
,050
T10"-75, f =42,241
T10"-90, f =37,301
T10"-9
1, f=
0,0
00
T4"-140, f =0,000
T4"-149, f =0,500
T8"-2
03, f=
0,0
50
T8"-204, f=17,216
T8"-201, f=0,050 T
8"-207, f=0,050
T8"-2
09, f=
0,0
50
T8"-210, f=84,319
T6"-63, f=0,000
T6"
-72, f=
0,00
0
T6"-93, f =0,500
T6"-112, f =0,000
T6"-1
11, f=
4,8
18
T4"-1
80, f=
0,0
00
T4"-1
81, f=
0,0
01
T6"-133 - Closed
N1 2300,0m
2,6 bar.g@ 2,0m
2,7957 bar.g
0,050 l/sec
N10 2304,0m
-1,5653 bar.g
15,000 l/sec
N371 2284,0m
0,1846 bar.gN415 2274,0m
1,2221 bar.g
N416 2274,0m
1,2220 bar.g
N417 2274,0m
1,0893 bar.g
40,000 l/sec
N418 2274,0m
0,9778 bar.g
N482 2275,0m
2,0 bar.g@ 2,0m
2,1957 bar.g
0,050 l/sec
N508 2278,0m
0,8589 bar.g
N532 2272,0m
0,8350 bar.g
N537 2271,0m
0,9467 bar.g
0,000 l/sec
N538 2271,0m
0,9467 bar.g
N539 2272,0m
0,8488 bar.g
0,000 l/sec
N540 2272,0m
0,8488 bar.g
N541 2273,0m
0,7509 bar.g
N542 2273,0m
0,7499 bar.g
0,000 l/sec
N543 2273,0m
0,7499 bar.g
N544 2273,0m
0,7461 bar.g
0,000 l/sec
N545 2273,0m
0,7461 bar.g
N546 2273,0m
0,7449 bar.g
0,000 l/sec
N547 2273,0m
0,7449 bar.g
N548 2274,0m
0,6448 bar.g
0,050 l/sec
N549 2273,0m
0,7427 bar.g
N550 2275,0m
0,5447 bar.g
N551 2274,0m
0,6434 bar.g
N552 2274,0m
0,6415 bar.g
0,000 l/sec
N553 2274,0m
0,6415 bar.g
N554 2275,0m
0,5414 bar.g
0,000 l/sec
N555 2275,0m
0,5447 bar.g
N556 2276,0m
0,4454 bar.g
N557 2277,0m
0,3472 bar.g
N558 2277,0m
0,3472 bar.g
N559 2277,0m
0,3470 bar.g
0,000 l/sec
N560 2277,0m
0,3470 bar.g
N561 2277,0m
0,3459 bar.g
N562 2277,0m
0,3456 bar.g
0,000 l/sec
N563 2276,0m
0,4454 bar.g
N564 2276,0m
0,4435 bar.g
0,000 l/sec
N565 2276,0m
0,4435 bar.g
N566 2278,0m
0,2374 bar.g
N567 2278,0m
0,0 bar.g@ 0,0m
0,0000 bar.g
0,000 l/sec
N568 2278,0m
0,2374 bar.g
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0,000 l/sec
N570 2278,0m
0,2401 bar.g
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0,000 l/sec
N572 2278,0m
0,2438 bar.g
N573 2278,0m
0,2448 bar.g
N574 2278,0m
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N579 2278,0m
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0,0 bar.g@ 2,0m
0,1957 bar.g
N581 2278,0m
0,4976 bar.gN582 2278,0m
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N583 2278,0m
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0,000 l/sec
N584 2280,0m
0,3074 bar.g
N585 2280,0m
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0,2123 bar.g
N587 2280,0m
0,3130 bar.g
0,000 l/sec
N588 2281,0m
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0,000 l/sec
N590 2281,0m
0,2197 bar.g
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0,0506 bar.g
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0,1716 bar.g
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N606 2278,0m
0,3704 bar.g
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0,000 l/sec
N608 2278,0m
0,3455 bar.g
N609 2278,0m
0,3454 bar.g
N610 2278,0m
0,3454 bar.g
N611 2278,0m
0,3454 bar.g
N612 2278,0m
0,3454 bar.g
0,050 l/sec
N613 2277,0m
0,4433 bar.g
N614 2278,0m
0,3454 bar.g
0,050 l/sec
N615 2278,0m
0,3454 bar.g
N616 2278,0m
0,3454 bar.g
0,050 l/sec
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0,3454 bar.g
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1,1872 bar.g
N619 2281,0m
0,3017 bar.g
N620 2282,0m
0,5512 bar.g
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N622 2285,0m
0,1966 bar.g
0,050 l/sec
N623 2286,0m
0,0987 bar.g
N624 2284,0m
0,0167 bar.g
N625 2284,0m
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0,050 l/sec
N626 2284,0m
-0,0595 bar.g
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-0,0677 bar.g
0,050 l/sec
N628 2283,0m
0,0302 bar.g
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0,050 l/sec
N630 2283,0m
0,0231 bar.g
N631 2283,0m
0,0 bar.g@ 0,0m
0,0000 bar.g
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0,3472 bar.g
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20,000 l/sec
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0,6355 bar.g
N637 2277,0m
0,6366 bar.g
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0,5471 bar.g
0,000 l/sec
N639 2276,0m
0,7429 bar.g
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0,5953 bar.g
N641 2278,0m
0,0000 bar.g
N642 2281,0m
0,3082 bar.g
N643 2281,0m
0,3074 bar.g
N644 2283,0m
0,1143 bar.g
N645 2283,0m
0,1143 bar.g
0,000 l/sec
N646 2284,0m
0,0164 bar.g
N647 2286,0m
-0,1803 bar.g
N648 2286,0m
-0,1748 bar.g
N649 2286,0m
-0,1839 bar.g
0,000 l/sec
N650 2286,0m
-0,1839 bar.g
N651 2286,0m
-0,2780 bar.g
N652 2283,0m
0,0 bar.g@ 0,0m
0,0000 bar.g
N658 2294,0m
-0,5386 bar.g
N663 2340,0m
2,0 bar.g@ 3,0m
2,2936 bar.g
N673 2287,0m
0,0435 bar.g
N674 2275,0m
1,1287 bar.g
0,050 l/sec
N675 2275,0m
1,1286 bar.g
N676 2277,0m
0,9462 bar.g
0,050 l/sec
N677 2277,0m
0,9462 bar.g
N678 2277,0m
0,9475 bar.g
0,050 l/sec
N679 2277,0m
0,9475 bar.g
N680 2278,0m
0,8610 bar.g
0,050 l/sec
N681 2278,0m
0,8594 bar.g
N682 2278,0m
0,8596 bar.g
N683 2281,0m
0,5888 bar.g
N684 2281,0m
0,5878 bar.g
0,050 l/sec
N685 2281,0m
0,5851 bar.g
N686 2281,0m
0,5873 bar.g
N687 2280,0m
0,6704 bar.g
0,050 l/sec
N688 2278,0m
0,8642 bar.g
0,050 l/sec
N689 2281,0m
0,5704 bar.g
N690 2282,0m
0,5001 bar.g
N691 2283,0m
0,4072 bar.g
N692 2283,0m
0,4067 bar.g
0,050 l/sec
N693 2285,0m
0,2078 bar.g
N694 2284,0m
0,3085 bar.g
0,050 l/sec
N695 2282,0m
0,5042 bar.g
N696 2285,0m
0,2236 bar.g
N697 2286,0m
0,1254 bar.g
0,050 l/sec
N698 2287,0m
0,0241 bar.g
N699 2285,0m
0,2130 bar.g
N700 2284,0m
0,3086 bar.g
0,050 l/sec
N701 2284,0m
0,3073 bar.g
0,050 l/sec
N702 2284,0m
0,3071 bar.g
N703 2285,0m
0,2125 bar.g
0,050 l/sec
N704 2286,0m
0,1123 bar.g
N705 2276,0m
1,0463 bar.g
0,000 l/sec
N706 2276,0m
1,0463 bar.g
N707 2277,0m
0,9541 bar.g
0,050 l/sec
N708 2277,0m
0,9541 bar.g
N709 2278,0m
0,8666 bar.g
N710 2278,0m
0,8666 bar.g
0,000 l/sec
N711 2278,0m
0,8666 bar.g
0,050 l/sec
N712 2278,0m
0,8666 bar.g
N713 2278,0m
0,8762 bar.g
N714 2278,0m
0,8775 bar.g
N715 2278,0m
0,8775 bar.g
0,050 l/sec
N716 2278,0m
0,8773 bar.g
N717 2281,0m
0,5995 bar.g
N718 2278,0m
0,8775 bar.g
N719 2280,0m
0,6875 bar.g
N720 2278,0m
0,8832 bar.g
N721 2278,0m
0,8832 bar.g
0,050 l/sec
N722 2278,0m
0,8831 bar.g
N723 2278,0m
0,8832 bar.g
0,050 l/sec
N724 2277,0m
0,9810 bar.g
N725 2278,0m
0,8832 bar.g
0,050 l/sec
N726 2278,0m
0,8831 bar.g
N727 2278,0m
0,8832 bar.g
N728 2278,0m
0,8832 bar.g
N729 2277,0m
0,9810 bar.g
N730 2277,0m
0,9810 bar.g
N731 2276,0m
1,0789 bar.g
0,050 l/sec
N732 2276,0m
1,0789 bar.g
N733 2278,0m
0,8832 bar.g
0,000 l/sec
N734 2278,0m
0,8832 bar.g
N735 2284,0m
0,3456 bar.g
0,000 l/sec
N736 2284,0m
0,3456 bar.g
N737 2286,0m
0,1808 bar.g
0,000 l/sec
N738 2286,0m
0,1808 bar.g
0,050 l/sec
N739 2286,0m
0,1808 bar.g
N740 2287,0m
0,0877 bar.g
N741 2288,0m
0,0040 bar.g
0,050 l/sec
N742 2287,0m
0,1019 bar.g
N743 2287,0m
0,0867 bar.g
0,000 l/sec
N744 2289,0m
-0,1090 bar.g
N745 2291,0m
-0,3054 bar.g
N746 2293,0m
-0,4937 bar.g
0,050 l/sec
N747 2293,0m
-0,4937 bar.g
0,050 l/sec
N750 2293,0m
-0,4884 bar.g
N751 2292,0m
-0,3905 bar.g
N752 2293,0m
-0,4884 bar.g
0,050 l/sec
N753 2293,0m
-0,4884 bar.g
N754 2293,0m
0,0 bar.g@ 0,0m
0,0000 bar.g
N755 2293,0m
-0,4884 bar.g
N756 2293,0m
-0,4884 bar.g
0,050 l/sec
N757 2293,0m
-0,4884 bar.g
N758 2304,0m
-1,5653 bar.g
0,050 l/sec
N759 2304,0m
-1,5653 bar.g
N760 2304,0m
-1,5653 bar.g
N761 2304,0m
-1,5653 bar.g
N762 2304,0m
-1,5653 bar.g
N763 2304,0m
-1,5653 bar.g
0,050 l/sec
N764 2304,0m
-1,5653 bar.g
N919 2275,0m
1,1247 bar.g
0,050 l/sec
N920 2274,0m
1,2226 bar.g
N921 2289,0m
-0,0759 bar.g
0,050 l/sec
N922 2289,0m
-0,0759 bar.g
N923 2275,0m
1,1264 bar.g
0,000 l/sec
N924 2275,0m
1,1264 bar.g
N927 2278,0m
0,3454 bar.g
0,500 l/sec
N928 2278,0m
0,3453 bar.g
N929 2289,0m
-0,1364 bar.g
0,050 l/sec
N930 2289,0m
-0,1364 bar.g
0,050 l/sec
N931 2291,0m
-0,3054 bar.g
0,050 l/sec
N932 0,0m
224,1359 bar.g
N933 2278,0m
1,4990 bar.g
0,050 l/sec
N934 2278,0m
1,4990 bar.g
N936 2274,0m
0,6448 bar.g
0,000 l/sec
N937 2273,0m
0,7509 bar.g
0,500 l/sec
N938 2283,0m
0,0404 bar.g
N939 2278,0m
0,2403 bar.g
0,000 l/sec
N940 2278,0m
0,2403 bar.g
N941 2275,0m
0,5414 bar.g
0,000 l/sec
N942 2276,0m
0,4435 bar.g
Figura 4.8. Detalle sector 3. Puntos de mayor velocidad registrados.
Proveniente de
Pozo Multifamiliar
Flujo 60 l/s
Vel. 1.17 m/s
Presión 2.4 kg/cm2
Diámetro 10”
Proveniente del
sector 1
Flujo 60 l/s
Vel 2.6 m/s
Presión 2.2kg/cm2
Diámetro 8”
Proveniente del
sector 5
Flujo 30 l/s
Vel. 0.4 m/s
Presión. 2.7 kg/cm2
Diámetro 12”
Detalle sector 3
CUADEC
Tubería de 2”
Vel 6.4 m/s
Circuito de
la Ciencia.
Tubería 6”
Vel 3.3 m/s
55
La propuesta que se hace en este sector es cambiar las tuberías por unas de un diámetro mayor,
ya que se presenta un cambio brusco de 8” de diámetro a 4” y en la imagen siguiente se puede
apreciar que si se considera cambiar por unas de diámetro de 6”, la velocidad se reduce
considerablemente a 1.0 y 2.9 m/s en las tuberías antes mencionadas.
P1,
f=30
,000
P7, f=0,050
T1
0"-9
3, f=
0,2
90
T4"-119, f =10,000
T4
"-12
0, f=
10
,00
0T6"
-33, f=
15,0
00
T6"-80, f =0,000
T6
"-7
9,
f=0
,00
0
T6"-78, f =0,000
T6
"-7
7,
f=0
,00
1
T6"-71, f =6,666
T6
"-7
0,
f=0
,00
0
T6"-69, f =6,665
T6
"-6
8,
f=0
,00
0
T6"-67, f =6,665
T6
"-6
6,
f=0
,00
0
T6"-65, f =6,665
T6
"-6
4,
f=0
,05
0
T6"-61, f =4,278T6"-125, f=2,337
T6"-62, f =6,615
T6
"-6
0,
f=0
,00
0
T6"-59, f =4,277
T6
"-58
, f=0
,00
0
T6"-124, f =0,000
T6
"-12
3, f=
2,3
37
T6"-1121, f =2,337
T2
"-13
4, f=
0,0
00
T6"-120, f =2,337
T6
"-1
19
, f=
0,0
00
T6"-118, f =2,336
T6
"-1
17
, f=
2,3
36
T6"-116, f =6,612
P5
92
, f=4
,27
6
P593, f =0,000
P5
94
, f=4
,27
7
T6"-122, f =0,000
T3
"-29
, f=1
3,0
02
T3
"-3
0,
f=0
,00
0
T6"-115, f=6,390
T6"-114, f =0,000
T6
"-11
3, f=
6,3
90
T6"
-110
, f=0
,000
T6"-109, f =6,391
T4
"-1
77
, f=
14
,88
1
T4"-178, f=14,881
T4"-179, f =0,001
T4"-183, f =0,000
T4
"-18
2, f=
0,0
00
T6"-108, f =21,272
T4"
-175
, f=1
8,65
6
T4"-
176, f=
53,5
97
T6"-101, f =33,186
T6
"-1
00
, f=
20
,41
0
T4"-174, f =0,050
T6
"-9
9,
f=2
0,4
60
T4"-172, f =0,000
T6
"-9
8,
f=2
0,4
61
T4"-171, f =0,000
T6
"-9
7,
f=2
0,4
61
T4"-170, f =0,000
T6
"-9
7,
f=2
0,4
61
PT6"-95, f =20,461
T6
"-10
2, f=
0,0
50
T4
"-17
3, f=
0,0
00
T6
"-9
4,
f=0
,00
0
T6"-92, f=20,961
T6
"-91
, f=0
,05
0T
6"-9
0, f=
21
,01
1
T6"-89, f =0,000
T6
"-88
, f=2
1,0
12
T6"-87, f =0,050
T6
"-86
, f=2
1,0
62
T6"-103, f =33,236
T6"-107, f =39,928
T4
"-1
53
, f=
0,6
50
T6"-106, f =40,578
T6
"-1
05
, f=
0,0
50
T4"-152, f =0,650
T4
"-15
1, f=
0,0
00
T4"-150, f =0,650
T4
"-1
48
, f=
0,1
50
T4"-147, f =0,150
T4
"-1
45
, f=
0,0
50
T4"-146, f =0,050
T4"-144, f =0,100
T4
"-1
43
, f=
0,0
50
T4"-142, f =0,050
T4
"-14
1, f=
0,0
50
T8"-208, f=
83,218
T6"-104, f =40,628
T6
"-85
, f=5
4,2
98
T6"-84, f =94,926
T8
"-20
6, f=
83
,16
8
T8
"-2
05
, f=
11
,75
8
T8"-214, f =41,442
T3
"-31
, f=0
,05
0
T8"-215, f =41,392
T6
"-1
26
, f=
36
,75
7
T6"-127, f =0,050
T6
"-1
28
, f=
36
,70
7
T6"-129, f =0,050
T6
"-1
30
, f=
36
,65
7
T6"-131, f =0,050
T6
"-1
32
, f=
36
,60
7
T2"-135, f =0,000
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T6"-
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20,0
00
T6"-
135, f=
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66
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T2
"-1
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, f=
0,4
71
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T6
"-1
34
, f=
26
,19
6
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2"-
38
, f=
26
,19
6T
12
"-3
7,
f=2
0,6
82
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T4
"-1
84
, f=
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79
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"-1
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, f=
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71
T1
2"-
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, f=
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,56
1
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"-1
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00
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"-1
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, f=
7,9
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"-1
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, f=
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"-1
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, f=
0,0
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"-1
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, f=
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"-2
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,05
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f=0
,05
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, f=0
,10
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,05
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,05
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,05
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f=0
,00
0
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, f=0
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-134
, f=0
,050
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-136
, f=0
,050
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1,5150 bar.g
N717 2281,0m
1,2229 bar.g
N718 2278,0m
1,5151 bar.g
N719 2280,0m
1,3197 bar.g
N720 2278,0m
1,5154 bar.g
N721 2278,0m
1,5154 bar.g
0,050 l/sec
N722 2278,0m
1,5154 bar.g
N723 2278,0m
1,5154 bar.g
0,050 l/sec
N724 2277,0m
1,6132 bar.g
N725 2278,0m
1,5154 bar.g
0,050 l/sec
N726 2278,0m
1,5153 bar.g
N727 2278,0m
1,5154 bar.g
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1,5154 bar.g
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1,6133 bar.g
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0,050 l/sec
N732 2276,0m
1,7111 bar.g
N733 2278,0m
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1,5154 bar.g
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N736 2284,0m
0,9334 bar.g
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N738 2286,0m
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N739 2286,0m
0,7408 bar.g
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N744 2289,0m
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N746 2293,0m
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0,050 l/sec
N747 2293,0m
-0,0152 bar.g
0,050 l/sec
N750 2293,0m
-0,0048 bar.g
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N752 2293,0m
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N754 2293,0m
0,0 bar.g@ 0,0m
0,0000 bar.g
N755 2293,0m
-0,0048 bar.g
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-0,0048 bar.g
N758 2304,0m
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N759 2304,0m
-1,0814 bar.g
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-1,0814 bar.g
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N764 2304,0m
-1,0814 bar.g
N919 2275,0m
1,8047 bar.g
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0,050 l/sec
N922 2289,0m
0,4837 bar.g
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1,8049 bar.g
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N928 2278,0m
0,4248 bar.g
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0,1423 bar.g
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1,5086 bar.g
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0,2806 bar.g
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0,000 l/sec
N942 2276,0m
0,4803 bar.g
Figura 4.9. Propuesta del sector 3 con cambio de diámetro de tuberías.
En lo que se refiere al sector 2, éste se encuentra abastecido por las tuberías primarias que
provienen del Tanque Bajo y del Pozo del Multifamiliar, encontramos una velocidad máxima de
1.8 m/s, lo que nos hace referencia a que no es un sector con problemas de este tipo, sin
embargo en la cuestión de presiones, tenemos lecturas de la simulación de hasta 4.6 kg/cm2, y
no solo se refiere a un solo punto del campus, la mayoría del sector 2 lo presenta, lo que se
traduce como pérdidas en fugas. Para ello se propone la instalación de Válvulas Reductoras de
Presión a la entrada de dicho sector, estas válvulas fueron configuradas a presiones de 1.0, 2.2 y
1.8 kg/cm2 respectivamente y con ellas se tuvo una disminución en las presiones, quedando
como único punto con mayor presión el nodo de salida hacia el sector 1, que presenta una
presión de 3.2 kg/cm2.
Se cambiaron estas
tuberías, incluyendo la
del problema, por
tuberías de diámetro
6”, con lo que se
redujo la velocidad a
1m/s
Cambio de
diámetro, de
6” a 8”,
reduciendo la
velocidad a
2.9 m/s
56
T4"-12, f =0,001
T4"-
11,
f=0,0
01
T2"-4, f=
0,001
T4"-1
3, f=
0,0
00
T2"-5, f =0,000
T4"
-15, f=
0,00
0
T4"-16, f =0,000
T4"-
17,
f=0,0
00
T4"-14, f=0,001 T6"-2, f =0,000
T6"-6, f=0,000
T6"-
7,
f=0,0
00
T8"-42, f =40,003 T8"-46, f =40,000
T8"-4
8, f=
40,0
00
T8"-49, f =40,000 T8"-
55,
f=40,0
00
T8"-4
7, f=
0,0
02
T4"-20, f =0,000
T2"-1
8, f=
0,0
01
T1.5"-1, f =0,001
T1.5
"-10, f=
0,0
00
T1.5"-11, f =0,000
T1.5
"-8, f=
0,0
00
T1.5
"-6, f=
0,0
00
T1.5
"-4, f=
0,0
00
T1.5
"-2, f=
0,0
00
T1.5"-3, f =0,001T1.5"-5, f =0,001T1.5"-7, f =0,001T1.5"-9, f =0,000
T4"-1
9, f=
0,0
01
T3"-4, f =0,000T3"-5, f =0,000
T8"-45, f =40,002
T8"-
43,
f=40,0
03
T8"-
44,
f=40,0
03
T10"-5, f =57,700
T8"-
75,
f=19,1
66
T10"-6, f =38,534
T3"-6
, f=0,0
00
T10"-8, f =38,535
T10"-
10,
f=38,5
35
T10"-33, f =40,000T10"-32, f =40,000T10"-27, f =40,400T10"-26, f =25,655T10"-23, f =17,697
T6"-
8, f=
8,3
58
T8"-
79,
f=14,7
45
T6"-
27,
f=8,3
58
T6"-26, f=8,358
T8"-1
68, f=
8,3
58
T4"-25, f=0,000
T10"-34, f =40,000
T4"-2
1, f=
0,0
00
T8"-51, f =40,000T
8"-5
3, f=
0,0
00
T8"-54, f =40,000
T10"-
7,
f=0,0
00
T8"-76, f =0,000T8"-77, f =0,000
T10"-11, f =0,000
T10"-
12,
f=38,5
35
T10"-13, f =0,000
T10"-
14,
f=38,5
35
T10"-15, f =49,095 T10"-45, f =29,429
T10"-
44,
f=28,9
28
T10"-43, f =28,928
T10"-4
0, f=
28,9
28
T10"-39, f =28,928T10"-38, f =29,268T10"-37, f =20,911
T8"-
167,
f=0,0
00
T8"-1
63, f=
33,8
36
T10"-36, f =54,747
T8"-
162,
f=0,0
00
T8"-1
61, f=
0,0
00
T8"-
80,
f=14,7
46
T8"-
82,
f=14,7
46
T8"-
83,
f=14,7
46
T4"-23, f =0,000
T8"-81, f =0,000
T4"-24, f =0,000
T10
"-35
, f=5
4,74
6
T6"-2
8, f=
0,5
00
T6"-29, f =0,000
T2"-6
5, f=
0,3
41
T2"-
69, f=
0,8
41
T2"-70, f =0,841
T8"-1
69, f=
0,0
00
T2"-
71,
f=0,8
41
T2"-72, f =0,000
T2"-
74,
f=0,8
41
T2"-73, f =0,000
T2"-75, f =0,500
T2"-
82,
f=1,3
42
T8"-164, f =33,836
T2"-77, f=
0,000T2"-
78,
f=0,0
00
T2"-79, f =0,000
T2"-
80,
f=0,0
00
T4"-6
3, f=
0,0
00
T4"-64, f =0,000T2"-81, f =0,000
T8"-
198,
f=35,1
78
T10"-4
2, f=
0,0
00
T10"-9, f =0,000
T10"-2
2, f=
0,0
00
T10"-21, f =17,697
T12"-24, f =87,631
T8"-
196,
f=35,1
78
T8"-192, f =15,001P37
3, f=
15,001
T8"-195, f=
15,000
T8"-
158,
f=15,0
00
T10"-56, f =15,000T10"-55, f =15,000
T4"-9
4, f=
0,0
01
T4"-97, f =0,000
T4"
-95, f=
0,00
0
T4"-9
6, f=
0,0
00
T8"
-191
, f=5
0,17
9
P396, f=31,642
T8"-187, f =32,142T8"-186, f =32,143
T2"-
102, f=
0,5
00
T2"-103, f =0,000T2"-
104,
f=0,5
00
T2"-105, f =0,500
T2"-9
6, f=
0,0
01
T2"
-98, f=
0,00
1
T2"-99, f =0,000
T2"-
100,
f=0,0
00
T4"
-89, f=
0,00
0
T8"-190, f=0,000
T4"-90, f =0,000
T2"-
91,
f=0,0
00
T1"-2, f =0,000T1"-3, f =0,000
T1"-
4,
f=0,0
00T1"-5, f =0,000T1"-6, f =0,000
T2"-97, f=0,000T10"-
61,
f=87,6
33
P421,
f=41,4
32
T6"
-33, f=
18,5
37
T4"-92, f =0,000
T10"-
63,
f=73,5
75
T10"-
67,
f=73,5
75
T10"-51, f=92,062
T6"-32, f =18,537
T10"-73, f=0,050
T8"-
78,
f=19,1
67
T10"-1
6, f=
0,5
00
T10"-17, f =48,595
T10"-
20,
f=0,0
00
T10"-1
9, f=
0,0
00
T10"-18, f =17,697
T12"-
25,
f=0,0
02
T12"-26, f =87,633
T12"-
27,
f=87,6
33
T10"-2
5, f=
0,4
00
T10"-24, f =26,055 T10"-29, f =40,000
T10"-2
8, f=
0,4
00
T10"-3
1, f=
0,0
00
T10"-30, f =40,000
T8"-166, f =33,836
T2"-6
7, f=
0,3
41T
2"-6
6, f=
0,00
0
T2"-68, f=0,500
T2"-
75,
f=0,5
00
T10"-41, f =28,928
T6"-30, f =0,500
T12"-23, f=46,200
T4"-
93,
f=0,0
00
T2"-107, f =0,500
T2"-
108,
f=0,5
00
T10"-75, f =0,000
T2"-3 - Closed
T6"-1
- Clo
sed
T4"-18 - Closed
T8"-
50 -
Clo
sed
T8"-
52 -
Clo
sed
T1"-
1 -
Clo
sed
T2"-9
5 - C
losed
T2"-1
01 - C
losed
T2"-1
06 - C
losed
T8"-
165 -
Clo
sed
T8"-197 - Closed
T2"-1
93 - C
losed
T10
"-74
- Close
d
N67 2289,0m
2,7945 bar.g
N71 2291,0m
2,5988 bar.g
N72 2293,0m
2,4030 bar.g
N73 2288,0m
2,8924 bar.g
N74 2293,0m
0,0000 bar.g
N75 2288,0m
2,8924 bar.g
N76 2284,0m
3,2839 bar.g
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2,9903 bar.g
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0,000 l/sec
N79 2286,0m
3,0881 bar.g
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0,0000 bar.g
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3,0881 bar.g
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0,000 l/sec
N297 2287,0m
3,1140 bar.g
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3,4945 bar.g
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3,8184 bar.g
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N334 2278,0m
3,9432 bar.g
0,000 l/sec
N335 2278,0m
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3,6389 bar.g
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0,0000 bar.g
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0,000 l/sec
N357 2276,0m
0,0000 bar.g
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4,1572 bar.g
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4,0594 bar.g
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0,000 l/sec
N376 2286,0m
3,3478 bar.g
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3,4358 bar.g
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0,0000 bar.g
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0,0000 bar.g
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3,2652 bar.g
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0,000 l/sec
N387 2284,0m
3,5021 bar.g
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0,000 l/sec
N389 2285,0m
3,4609 bar.g
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N391 2289,0m
3,0694 bar.g
N392 2289,0m
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0,000 l/sec
N393 2289,0m
3,0694 bar.g
0,000 l/sec
N394 2288,0m
3,1673 bar.g
0,000 l/sec
N395 2295,0m
2,4822 bar.g
N396 2300,0m
2,0379 bar.g
N510 2285,0m
3,4609 bar.g
N653 2298,0m
2,2820 bar.g
N658 2294,0m
2,8571 bar.g
N663 2312,0m
0,0 bar.g@ 0,0m
0,0000 bar.g
N673 2287,0m
3,4299 bar.g
N741 2288,0m
3,4443 bar.g
N846 2286,0m
3,2161 bar.g
0,500 l/sec
N847 2286,0m
3,2161 bar.g
N848 2282,0m
3,5429 bar.g
0,000 l/sec
N849 2282,0m
3,5429 bar.g
0,000 l/sec
N850 2282,0m
3,5429 bar.g
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0,002 l/sec
N852 2288,0m
3,0562 bar.g
N853 2289,0m
2,9688 bar.g
N854 2277,0m
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0,400 l/sec
N855 2277,0m
4,0217 bar.g
N856 2273,0m
0,0000 bar.g
0,400 l/sec
N857 2274,0m
4,2937 bar.g
N858 2273,0m
4,3789 bar.g
N859 2273,0m
4,3789 bar.g
0,001 l/sec
N863 2273,0m
0,0000 bar.g
N894 2281,0m
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N895 2281,0m
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0,000 l/sec
N897 2281,0m
3,6756 bar.g
0,500 l/sec
N898 2281,0m
3,6761 bar.g
0,500 l/sec
N899 2282,0m
3,6177 bar.g
N900 2281,0m
3,6840 bar.g
0,500 l/sec
N901 2282,0m
3,5924 bar.g
N904 2301,0m
0,0 bar.g@ 0,0m
0,0000 bar.g
N916 2284,0m
3,5588 bar.g
N917 2285,0m
3,4348 bar.g
0,500 l/sec
N918 2284,0m
3,5285 bar.g
0,050 l/sec
N921 2289,0m
3,3464 bar.g
0,050 l/sec
0,000 l/sec
N922 2289,0m
0,0000 bar.g
Figura 4.10. Configuración actual sector 2
Proveniente del
pozo multifamiliar
Flujo 92 l/s
Vel. 1.8 m/s
Presión 2.8 kg/cm2
Diámetro 10”
Proveniente del
Tanque Bajo
Flujo 48 l/s
Vel. 0.7 m/s
Presión 2.0 kg/cm2
Diámetro 12” Hacía sector 1
Flujo 15 l/s
Vel. 0.3 m/s
Presión 4.6 kg/cm2
Diámetro 10”
Hacía sector 1
Flujo 40 l/s
Vel. 0.7 m/s
Presión 4.3 kg/cm2
Diámetro 10”
Hacía sector 1
Flujo 40 l/s
Vel. 1.2 m/s
Presión 4.2 kg/cm2
Diámetro 8”
Hacía sector 1
Flujo 2 l/s
Vel. 0.1 m/s
Presión 3.8 kg/cm2
Diámetro 6”
57
T4"-12, f =0,047
T4
"-1
1,
f=0
,04
7
T2"-4, f=
0,003
T2"-3, f =0,050
T4
"-1
3,
f=0
,00
4
T2"-5, f =0,000
T4"
-15, f=
0,00
0
T4"-16, f =0,000
T4
"-1
7,
f=0
,00
0
T4"-14, f=0,003
T6
"-1, f=
0,0
00
T6"-2, f =0,000
T6"-6, f=0,050
T6
"-7
, f=
0,0
50
T8"-42, f =25,003 T8"-46, f =25,000
T8
"-48
, f=2
5,0
00
T8"-49, f =25,000 T8
"-5
5,
f=2
5,0
00
T8
"-47
, f=0
,00
2
T4"-20, f =0,000
T2
"-18
, f=0
,00
1
T1.5"-1, f =0,001
T1
.5"-1
0, f=
0,0
00
T1.5"-11, f =0,000
T1
.5"-8
, f=0
,00
0
T1
.5"-6
, f=0
,00
0
T1
.5"-4
, f=0
,00
0
T1
.5"-2
, f=0
,00
0
T1.5"-3, f =0,001T1.5"-5, f =0,001T1.5"-7, f =0,001T1.5"-9, f =0,000
T4
"-19
, f=0
,00
1
T3"-4, f =0,000T3"-5, f =0,000
T8"-45, f =25,002
T8
"-4
3,
f=2
5,0
53
T4"-18, f =0,050
T8
"-4
4,
f=2
5,1
03
T10"-5, f =25,709
T8
"-7
5,
f=1
0,2
17
T10"-6, f =15,492
T3
"-6, f=
0,0
00
T10"-8, f =15,493
T1
0"-
10
, f=
15
,49
3
T10"-33, f =25,000T10"-32, f =25,000
T1
"-1
, f=
0,0
00
T10"-27, f =25,100T10"-26, f =9,081T10"-23, f =0,606
T6"-
8, f=
8,8
75
T8
"-7
9,
f=1
6,0
19
T6
"-2
7,
f=8
,87
5
T6"-26, f=8,875
T8"-1
68, f=
8,8
75
T4"-25, f=0,000
T10"-34, f =30,000
T4
"-21
, f=0
,00
0
T8
"-5
0,
f=0
,00
0
T8"-51, f =25,000
T8
"-5
2,
f=0
,00
0
T8
"-53
, f=0
,00
0
T8"-54, f =25,000
T1
0"-
7,
f=0
,00
0
T8"-76, f =0,000T8"-77, f =0,000
T10"-11, f =0,000
T1
0"-
12
, f=
15
,49
3
T10"-13, f =0,000
T1
0"-
14
, f=
15
,49
4
T10"-15, f =11,370 T10"-45, f =22,087
T1
0"-4
4, f=
22
,58
8
T10"-43, f =22,588
T1
0"-
40
, f=
22
,58
8
T10"-39, f =22,588T10"-38, f =21,012T10"-37, f =29,887
T8
"-1
67
, f=
0,0
00
T8"-1
63, f=
75,9
07
T10"-36, f =46,021
T8
"-1
62
, f=
0,0
00
T8
"-16
1, f=
0,0
00
T8
"-8
0,
f=1
6,0
19
T8
"-8
2,
f=1
6,0
20
T8
"-8
3,
f=1
6,0
20
T4"-23, f =0,000
T8"-81, f =0,000
T4"-24, f =0,000
T10
"-35
, f=4
6,02
0
T6
"-28
, f=0
,50
0
T6"-29, f =0,000
T2
"-65
, f=1
,57
6
T2"-
69, f=
2,0
26
T2"-70, f =2,026
T8
"-16
9, f=
0,0
00
T2
"-7
1,
f=2
,02
6
T2"-72, f =0,000
T2
"-7
4,
f=2
,02
7
T2"-73, f =0,000
T2"-75, f =0,500
T2
"-8
2,
f=2
,52
7
T8"-164, f =75,907
T2"-77, f=
0,000T2
"-7
8,
f=0
,00
0
T2"-79, f =0,000
T2
"-8
0,
f=0
,00
0
T4
"-63
, f=0
,00
0
T4"-64, f =0,000T2"-81, f =0,000
T8
"-1
98
, f=
78
,43
5
T1
0"-4
2, f=
0,0
00
T10"-9, f =0,000
T1
0"-2
2, f=
0,0
00
T10"-21, f =0,606
T12"-24, f =4,124
T8"-197, f =0,000
T8
"-1
96
, f=
78
,43
5
T8"-192, f =15,001
T2
"-19
3, f=
0,0
00
P37
3, f=
15,001
T8"-195, f=
15,000
T8
"-1
58
, f=
15
,00
0
T10"-56, f =15,000T10"-55, f =15,000
T4
"-94
, f=0
,00
1
T4"-97, f =0,000
T4"
-95, f=
0,00
0
T4
"-96
, f=0
,00
0
T8"
-191
, f=9
3,43
6
P396, f=89,901
T8"-187, f =90,401T8"-186, f =90,402
T2"-
102, f=
0,5
00
T2"-103, f =0,000T2
"-1
04
, f=
0,5
00
T2"-105, f =0,500
T2
"-10
6, f=
0,0
00
T2
"-95
, f=0
,00
0
T2"-9
6, f=
0,0
01
T2"
-98, f=
0,00
1
T2"-99, f =0,000
T2
"-1
00
, f=
0,0
00
T4"
-89, f=
0,00
0
T8"-190, f=0,000
T4"-90, f =0,000
T2
"-9
1,
f=0
,00
0
T1"-2, f =0,000T1"-3, f =0,000
T1
"-4
, f=
0,0
00T1"-5, f =0,000T1"-6, f =0,000
T2"-97, f=0,000T1
0"-
61
, f=
4,1
26
P4
21
, f=8
,85
4
T6"
-33, f=
3,53
5
T4"-92, f =0,000
T1
0"-
63
, f=
81
,54
8T
10
"-6
7,
f=8
1,5
48
T10"-51, f=85,083
T6"-32, f =3,535
T8
"-7
8,
f=1
0,2
17
T1
0"-1
6, f=
0,5
00
T10"-17, f =11,870
T1
0"-
20
, f=
0,0
00
T1
0"-1
9, f=
0,0
00
T10"-18, f =0,606
T1
2"-
25
, f=
0,0
02
T12"-26, f =4,126
T1
2"-
27
, f=
4,1
26
T1
0"-2
5, f=
0,4
00
T10"-24, f =9,481 T10"-29, f =25,050
T1
0"-2
8, f=
0,0
50
T1
0"-3
1, f=
0,0
50
T10"-30, f =25,050
T8
"-1
65
, f=
0,0
00
T8"-166, f =75,907T
2"-6
7, f=
1,5
76T
2"-6
6, f=
0,00
0
T2"-68, f=0,450
T2
"-7
5,
f=0
,50
0
T10"-41, f =22,588
T6"-30, f =0,500
T12"-23, f=12,980
T4
"-9
3,
f=0
,00
0
T2"-107, f =0,500
T2
"-1
08
, f=
0,5
00
T2
"-10
1 - C
lose
d
N67 2289,0m
0,9569 bar.g
N71 2291,0m
0,7612 bar.g
N72 2293,0m
0,5654 bar.g
N73 2288,0m
1,0548 bar.g
0,050 l/sec
N74 2293,0m
0,5653 bar.g
N75 2288,0m
1,0548 bar.g
N76 2284,0m
1,4463 bar.g
N77 2287,0m
1,1527 bar.g
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1,2505 bar.g
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1,6962 bar.g
N302 2281,0m
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0,000 l/sec
N306 2278,0m
2,1003 bar.g
N307 2280,0m
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N308 2278,0m
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0,000 l/sec
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2,0985 bar.g
0,000 l/sec
N310 2278,0m
2,0985 bar.g
N311 2278,0m
2,0834 bar.g
N312 2278,0m
2,0841 bar.g
N313 2278,0m
2,0856 bar.g
0,000 l/sec
N314 2278,0m
2,0834 bar.g
0,000 l/sec
N315 2278,0m
2,0841 bar.g
N316 2278,0m
2,0856 bar.g
N317 2283,0m
1,5964 bar.g
0,000 l/sec
N318 2283,0m
1,5964 bar.g
N319 2281,0m
1,8239 bar.g
N320 2281,0m
1,8695 bar.g
N321 2280,0m
2,0292 bar.g
0,000 l/sec
N322 2281,0m
1,8019 bar.g
N323 2281,0m
1,9615 bar.g
0,000 l/sec
N324 2282,0m
1,8637 bar.g
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2,0443 bar.g
0,000 l/sec
N326 2280,0m
2,0594 bar.g
N327 2281,0m
2,0410 bar.g
N328 2281,0m
1,7962 bar.g
N329 2280,0m
2,1422 bar.g
0,000 l/sec
N330 2280,0m
2,1422 bar.g
N331 2280,0m
2,1422 bar.g
N332 2279,0m
2,2401 bar.g
N333 2278,0m
2,0856 bar.g
0,000 l/sec
N334 2278,0m
2,0856 bar.g
0,000 l/sec
N335 2278,0m
2,3379 bar.g
N336 2281,0m
2,0501 bar.g
N337 2282,0m
2,2538 bar.g
0,000 l/sec
N339 2285,0m
1,3819 bar.g
N340 2281,0m
1,7666 bar.g
0,000 l/sec
N341 2281,0m
1,7666 bar.g
N342 2300,0m
2,0534 bar.g
N348 2282,0m
2,1475 bar.g
N349 2282,0m
2,1475 bar.g
N350 2281,0m
2,3467 bar.g
N351 2281,0m
2,3467 bar.g
N352 2277,0m
2,7207 bar.g
N353 2276,0m
2,8162 bar.g
0,000 l/sec
N357 2276,0m
0,0000 bar.g
N359 2276,0m
2,8085 bar.g
N363 2274,0m
2,9985 bar.g
N367 2277,0m
2,7207 bar.g
0,000 l/sec
N368 2276,0m
2,8186 bar.g
0,000 l/sec
N369 2278,0m
2,6228 bar.g
0,000 l/sec
N370 2278,0m
2,6228 bar.g
N371 2284,0m
2,0829 bar.g
N372 2287,0m
2,1656 bar.g
N373 2287,0m
2,2000 bar.g
N374 2301,0m
1,9551 bar.g
N375 2286,0m
2,2530 bar.g
0,000 l/sec
N376 2286,0m
2,2530 bar.g
N377 2286,0m
2,2490 bar.g
N378 2285,0m
2,3410 bar.g
N379 2285,0m
2,3410 bar.g
N380 2287,0m
2,2000 bar.g
N381 2287,0m
2,2000 bar.g
N382 2287,0m
2,2000 bar.g
N383 2287,0m
2,2000 bar.g
N384 2288,0m
2,1021 bar.g
N385 2286,0m
2,2979 bar.g
N386 2286,0m
0,0000 bar.g
0,000 l/sec
N387 2284,0m
2,0829 bar.g
N388 2285,0m
2,3957 bar.g
0,000 l/sec
N389 2285,0m
2,3957 bar.g
N390 2289,0m
2,0042 bar.g
0,000 l/sec
N391 2289,0m
2,0042 bar.g
N392 2289,0m
2,0042 bar.g
0,000 l/sec
N393 2289,0m
2,0042 bar.g
0,000 l/sec
N394 2288,0m
2,1021 bar.g
0,000 l/sec
N395 2295,0m
1,4170 bar.g
N396 2300,0m
2,0536 bar.g
N510 2285,0m
2,3957 bar.g
N653 2298,0m
2,2943 bar.g
N658 2294,0m
2,9089 bar.g
N663 2312,0m
0,0 bar.g@ 0,0m
0,0000 bar.g
N673 2287,0m
1,8000 bar.g
N846 2286,0m
1,2947 bar.g
0,500 l/sec
N847 2286,0m
1,2947 bar.g
N848 2282,0m
1,6688 bar.g
0,000 l/sec
N849 2282,0m
1,6688 bar.g
0,000 l/sec
N850 2282,0m
1,6688 bar.g
N851 2288,0m
1,0978 bar.g
0,002 l/sec
N852 2288,0m
1,0978 bar.g
N853 2289,0m
1,0000 bar.g
N854 2277,0m
2,1570 bar.g
0,400 l/sec
N855 2277,0m
2,1570 bar.g
N856 2273,0m
2,5395 bar.g
0,050 l/sec
N857 2274,0m
2,4426 bar.g
N858 2273,0m
2,5352 bar.g
0,050 l/sec
N859 2273,0m
2,5352 bar.g
0,001 l/sec
N863 2273,0m
0,0000 bar.g
N894 2281,0m
2,0424 bar.g
N895 2281,0m
2,0424 bar.g
N896 2281,0m
1,8105 bar.g
0,000 l/sec
N897 2281,0m
1,8105 bar.g
0,050 l/sec
0,500 l/sec
N898 2281,0m
1,8237 bar.g
0,500 l/sec
N899 2282,0m
1,9414 bar.g
N900 2281,0m
1,7962 bar.g
0,500 l/sec
N901 2282,0m
1,6943 bar.g
N904 2301,0m
0,0 bar.g@ 0,0m
0,0000 bar.g
N916 2284,0m
2,4936 bar.g
N917 2285,0m
2,3401 bar.g
0,500 l/sec
N918 2284,0m
2,4337 bar.g
Figura 4.11. Propuesta del sector 2 con VRP.
Para el sector 1, recordemos que se ha hecho una subdivisión para la simulación, debido a que
este sector es uno de los que presentan mayores dificultades en cuanto a la presión, y claramente
se ve en la figura siguiente. Donde las presiones arrojadas en la simulación para este sector se
encuentran en el orden de 5 Kg/cm2, en contra parte, las velocidades son menores de 1 m/s, lo
que hace recomendable el manejo de las presiones únicamente.
Válvula
Reductora de
Presión
configurada a 1 kg/cm
2
Válvula
Reductora de
Presión
configurada a 2.2 kg/cm
2
Válvula
Reductora de
Presión
configurada a 1.8 kg/cm
2
58
T6"-1
, f=0,0
50
T6"-2, f =4,950
T6"-3
, f=4,9
50
T6"-5, f =0,050
T2"-6
, f=0,1
51
T2"-11, f =0,051T2"-7, f =0,100T2"-8, f =0,050
T2"-9
, f=0,0
50
T2"-10, f =0,050
T2"-1
2, f=
0,0
51
T2"-13, f =0,051T2"-14, f =0,000
T2"-1
5, f=
0,0
50
T2"-16, f =0,050T2"-17, f =0,000
T6"-4
, f=0,2
01
T8"-61, f=4,749
T8"-5
9, f=
4,6
49
T8"-
55,
f=5,7
69
T8"-8
4, f=
0,7
69
T8"-62, f =10,318
T8"-6
3, f=
0,1
00
T8"-6
5, f=
0,0
50
T8"-66, f =0,050
T8"-64, f =0,050
T82"-68, f =10,168
T8"-6
9, f=
0,7
43
P143, f =0,743
T8"-
98,
f=0,7
43
T8"-97, f =0,743
T8"-
90,
f=12,7
88
T10"-33, f =12,788T10"-32, f =5,000
T8"-96, f =12,638
T4"-2
6, f=
13,3
81
T2"-43, f =13,281
T8"-70, f =9,425
T2"-2
2, f=
0,3
50
T2"-2
4, f=
0,3
00
T2"-2
6, f=
0,2
50
T2"-2
8, f=
0,2
00
T2"-3
0, f=
0,1
50
T2"-3
2, f=
0,1
00
T2"-3
4, f=
0,0
50
T2"-35, f =0,050
T2"-33, f =0,050
T2"-31, f =0,050
T2"-29, f =0,050
T2"-27, f =0,050
T2"-25, f =0,050
T2"-23, f =0,050
T8"-71, f =9,075
T8"-
72,
f=5,9
25
T2"-36, f =0,200
T2"-
40,
f=0,1
00
T2"-41, f =0,050T2"-42, f=0,050
T2"-3
7, f=
0,1
00
T2"-39, f =0,050T2"-39, f =0,050
T8"-
73,
f=6,1
25
T4"-22, f =0,050
T8"-
74,
f=6,1
75
T6"-13, f =2,872 T8"-99, f =3,303
T8"-
100,
f=3,3
03
T4"-30, f =0,100
T8"-
101,
f=3,4
03
T4"-35, f =0,661
T6"-
9,
f=2,8
72
T2"-45, f =0,029
T2"-
46,
f=0,0
29
T4"-34, f =0,740
T6"-
10,
f=2,8
43
T6"-
11,
f=2,8
93
T2"-44, f =0,050
T8"-
85,
f=8,5
57
T8"-
149,
f=0,0
50
T8"-148, f =11,289
T8"-
160, f=
8,6
57
T8"-
159,
f=8,7
07
T2"
-64, f=
0,05
0
T6"-
23,
f=0,0
50 T6"-
25,
f=0,0
50
T6"-24, f =0,050
T8"-151, f =11,389 T8"-150, f =11,339 T8"-147, f =11,189T8"-
146,
f=0,0
50
T6"-2
1, f=
0,0
50
T8"-145, f =11,139
T4"-
60,
f=0,3
86
T4"-61, f =0,386T3"-7, f =0,050
T8"
-144
, f=1
1,47
5
T6"-
12,
f=3,6
33
T8"-143, f =7,842
T8"-54, f =5,000
T8"-60, f=4,649
T2"-
19,
f=0,1
00
T2"-20, f=0,050
T2"
-21, f=
0,05
0
T8"-57, f =0,050
T8"-5
6, f=
4,5
49
T8"-58, f =0,050
T8"-
67,
f=0,0
50
T8"-
104,
f=2,7
92
T2"-
58,
f=0,4
36
T2"-59, f =0,050
T2"-
61,
f=0,0
50
T2"-62, f =0,050
T2"-
63,
f=0,4
86
P37
3, f=
30,882
T8"-195, f=
30,732
T8"-
152,
f=15,0
96
T8"-153, f =0,050
T8"-
154,
f=15,1
46
T8"-155, f =0,050T8"-156, f =0,050
T8"-
157,
f=15,2
46
T8"-
158,
f=30,7
32
T10"-56, f =15,486T10"-55, f =15,486 T10"-57, f =15,000
T4"-9
4, f=
0,1
50
T4"-97, f =0,050
T4"
-95, f=
0,05
0
T4"-9
6, f=
0,0
50
T8"-86, f=0,050
T8"-
87,
f=8,6
07
T8"-88, f =0,050
T8"-
89,
f=8,6
57
T8"-91, f =12,788
T8"-9
2, f=
0,0
50
T8"-93, f =12,738
T8"-
95,
f=0,0
50
T8"-9
4, f=
0,0
50
T4"-27, f =0,050
T4"-2
8, f=
13,3
31
T4"-32, f =0,050
T4"-3
1, f=
0,0
50
T4"-2
9, f=
0,0
50
T8"-102, f =0,050
T8"-
103,
f=3,4
53
T4"-3
3, f=
0,0
50
T8"-1
42, f=
0,0
50
T8"-141, f =7,792
T4"-
62,
f=0,0
50
T6"-
22,
f=0,0
50
5,000 l/sec
N76 2281,0m
3,9839 bar.g
0,050 l/sec
N80 2281,0m
3,9839 bar.g
N81 2279,0m
4,1756 bar.g
N82 2280,0m
4,0765 bar.g
0,050 l/sec
N83 2281,0m
3,9786 bar.g
N84 2282,0m
3,8803 bar.g
N85 2281,0m
3,9781 bar.g
0,050 l/sec
N86 2284,0m
3,6842 bar.g
N87 2283,0m
3,7821 bar.g
N88 2284,0m
3,6842 bar.g
0,050 l/sec
N89 2283,0m
3,7819 bar.g
N90 2279,0m
4,1738 bar.g
0,000 l/sec
N91 2277,0m
4,3693 bar.g
N92 2277,0m
4,3693 bar.g
N93 2277,0m
4,3693 bar.g
0,050 l/sec
N94 2277,0m
4,3691 bar.g
0,000 l/sec
N95 2277,0m
4,3693 bar.g
N101 2272,0m
4,8549 bar.g
N102 2279,0m
4,1743 bar.g
N103 2271,0m
4,9532 bar.g
N104 2271,0m
4,9522 bar.g
N132 2272,0m
4,8549 bar.g
N133 2270,0m
5,0476 bar.g
N134 2270,0m
5,0476 bar.g
N135 2270,0m
5,0476 bar.g
0,050 l/sec
N136 2270,0m
5,0476 bar.g
0,050 l/sec
N137 2270,0m
5,0476 bar.g
N138 2269,0m
5,1416 bar.g
N139 2270,0m
5,0437 bar.g
N140 2270,0m
5,0437 bar.g
N141 2270,0m
5,0436 bar.g
N142 2271,0m
4,9509 bar.g
N143 2272,0m
4,8547 bar.g
N148 2270,0m
5,0436 bar.g
N149 2271,0m
4,7950 bar.gN150 2280,0m
0,0 bar.g@ 5,0m
0,4894 bar.g
N151 2269,0m
5,1409 bar.g
N152 2269,0m
5,1378 bar.g
N153 2269,0m
5,1367 bar.g
N154 2269,0m
5,1359 bar.g
N155 2269,0m
5,1353 bar.g
N156 2269,0m
5,1349 bar.g
N157 2269,0m
5,1348 bar.g
N158 2269,0m
5,1348 bar.g
0,050 l/sec
N159 2269,0m
5,1347 bar.g
0,050 l/sec
N160 2269,0m
5,1347 bar.g
0,050 l/sec
N161 2269,0m
5,1348 bar.g
0,050 l/sec
N162 2269,0m
5,1352 bar.g
0,050 l/sec
N163 2269,0m
5,1358 bar.g
0,050 l/sec
N164 2269,0m
5,1366 bar.g
0,050 l/sec
N165 2269,0m
5,1377 bar.g
15,000 l/sec
N166 2268,0m
5,2355 bar.g
N167 2268,0m
5,2360 bar.g
N168 2268,0m
5,2355 bar.g
N169 2268,0m
5,2354 bar.g
0,050 l/sec
N170 2268,0m
5,2354 bar.g
0,050 l/sec
N171 2268,0m
5,2354 bar.g
N172 2268,0m
5,2354 bar.g
0,050 l/sec
N173 2268,0m
5,2354 bar.g
0,050 l/sec
N174 2268,0m
5,2354 bar.g
N175 2268,0m
5,2365 bar.g
0,050 l/sec
N176 2268,0m
5,2365 bar.g
N177 2268,0m
5,2369 bar.g
N178 2269,0m
5,1396 bar.g
N179 2268,0m
5,2375 bar.g
N180 2268,0m
5,2378 bar.g
0,050 l/sec
N181 2268,0m
5,2378 bar.g
N182 2269,0m
5,1405 bar.gN183 2270,0m
5,0432 bar.g
N184 2270,0m
5,0431 bar.g
N185 2269,0m
5,1410 bar.g
N186 2270,0m
5,0440 bar.g
N187 2270,0m
5,0436 bar.g0,050 l/sec
N188 2271,0m
4,9455 bar.g
N190 2272,0m
4,8587 bar.g
N191 2273,0m
4,7623 bar.g
5,000 l/sec
N196 2274,0m
4,6680 bar.g
N197 2274,0m
4,6669 bar.g
0,050 l/sec
N198 2273,0m
4,7647 bar.gN199 2273,0m
4,7640 bar.g
0,050 l/sec
N200 2272,0m
4,8619 bar.g
N201 2274,0m
4,6661 bar.g
N202 2272,0m
4,8580 bar.g
N203 2272,0m
4,8573 bar.g
0,050 l/sec
N204 2271,0m
4,9552 bar.g
0,050 l/sec
N205 2273,0m
4,7601 bar.g
N206 2272,0m
4,8553 bar.g
N207 2272,0m
4,8555 bar.g
N208 2272,0m
4,8557 bar.g
0,050 l/sec
N209 2272,0m
4,8556 bar.g
N210 2270,0m
5,0467 bar.g
5,000 l/sec
N211 2269,0m
5,1409 bar.g
5,000 l/sec
N215 2273,0m
4,7578 bar.g
N218 2275,0m
4,5643 bar.g
N219 2275,0m
4,5643 bar.g
0,050 l/sec
N220 2273,0m
4,7600 bar.g
0,050 l/sec
N221 2273,0m
4,7599 bar.g
N222 2271,0m
4,9525 bar.g
0,050 l/sec
N223 2271,0m
4,9525 bar.g
0,050 l/sec
N224 2271,0m
4,9525 bar.g
0,050 l/sec
N225 2270,0m
5,0476 bar.g
N275 2273,0m
4,7696 bar.g
N276 2272,0m
4,8636 bar.g
N277 2272,0m
4,8636 bar.g
N278 2272,5m
4,8146 bar.g
0,050 l/sec
N279 2273,0m
4,7655 bar.g
N350 2280,0m
4,0 bar.g@ 2,0m
4,1957 bar.g
N352 2278,0m
4,3255 bar.g
N353 2277,0m
4,4143 bar.g
N354 2275,0m
4,5748 bar.g
0,050 l/sec
N355 2275,0m
4,5748 bar.g
N356 2275,0m
4,5779 bar.g
0,050 l/sec
N357 2275,0m
4,5779 bar.g
0,050 l/sec
N358 2275,0m
4,5779 bar.g
N359 2275,0m
4,5813 bar.g
15,000 l/sec
N361 2273,0m
4,7684 bar.g
N363 2274,0m
4,6732 bar.g
N367 2278,0m
4,3255 bar.g
0,050 l/sec
N368 2277,0m
4,4233 bar.g
0,050 l/sec
N369 2278,0m
4,3255 bar.g
0,050 l/sec
N370 2278,0m
4,3255 bar.g
5,000 l/sec
N858 2274,0m
4,6593 bar.g
N860 2273,0m
4,7597 bar.g
0,050 l/sec
N861 2273,0m
4,7597 bar.gN862 2273,0m
4,7610 bar.g
0,050 l/sec
N863 2273,0m
4,7610 bar.g
0,050 l/sec
N864 2273,0m
4,7608 bar.g
N865 2271,0m
4,9490 bar.g
0,050 l/sec
N866 2271,0m
4,9490 bar.g
N867 2270,0m
5,0438 bar.g
0,050 l/sec
N868 2270,0m
5,0438 bar.g
0,050 l/sec
N869 2271,0m
4,9459 bar.g
N870 2270,0m
4,9268 bar.g
0,050 l/sec
N871 2270,0m
4,9268 bar.g
N872 2268,0m
5,2378 bar.g
0,050 l/sec
N873 2268,0m
5,2378 bar.g
N874 2273,0m
4,7640 bar.g
0,050 l/sec
N875 2271,0m
4,7950 bar.g
N876 2268,0m
5,2379 bar.g
0,050 l/sec
N877 2268,0m
5,2379 bar.g
0,050 l/sec
N878 2269,0m
5,1411 bar.g
N889 2270,0m
5,0447 bar.g
0,050 l/sec
N890 2270,0m
5,0447 bar.g
0,050 l/sec
N891 2272,0m
4,8553 bar.g
0,050 l/sec
N893 2273,0m
4,7601 bar.g
Figura 4.12. Configuración actual para el sector 1a.
Para controlar las presiones en esta parte del sector 1, se propone colocar una VRP a la altura de
la Coordinación de Futbol Americano, dicha válvula es configurada en una presión de 1.7
kg/cm2, lo que permite mantener las presiones en los distintos puntos en un rango menor a 2.7
kg/cm2 y así mantenerlo aceptable dentro de lo que marca el MIE.
Los nodos rojos están
en el orden de 5-6
kg/cm2
Proveniente del
sector 2
Flujo 5 l/s
Vel. 0.3 m/s
Presión 4 kg/cm2
Diámetro 6”
Proveniente del
sector 2
Flujo 5 l/s
Vel. 0.2 m/s
Presión 4.7 kg/cm2
Diámetro 8”
Proveniente del
sector 2
Flujo 5 l/s
Vel. 0.1 m/s
Presión 4.6 kg/cm2
Diámetro 8”
Proveniente del
sector 2
Flujo 30 l/s
Vel. 1.0 m/s
Presión 4.2 kg/cm2
Diámetro 8”
Hacía sector 1b
Flujo 15 l/s
Vel. 0.3 m/s
Presión 5.2 kg/cm2
Diámetro 8”
Hacía sector 1b
Flujo 5 l/s
Vel. 0.3 m/s
Presión 5.1 kg/cm2
Diámetro 8”
Hacía sector 1b
Flujo 15 l/s
Vel. 0.3 m/s
Presión 4.7 kg/cm2
Diámetro 8”
Ver detalle sector 1a
59
T6"-1
, f=0,0
50
T6"-2, f =19,950
T6"-3
, f=19,9
50
T6"-5, f =0,050
T2"-6
, f=0,1
51
T2"-11, f =0,051T2"-7, f =0,100T2"-8, f =0,050
T2"-9
, f=0,0
50
T2"-10, f =0,050
T2"-1
2, f=
0,0
51
T2"-13, f =0,051T2"-14, f =0,000
T2"-1
5, f=
0,0
50
T2"-16, f =0,050T2"-17, f =0,000
T6"-4
, f=0,2
01
T8"-61, f=19,749
T8"-5
9, f=
19,6
49
T8"-5
5, f=
6,8
07
T8"-8
4, f=
11,8
07
T8"-62, f =12,743
T8"-6
3, f=
0,1
00
T8"-6
5, f=
0,0
50
T8"-66, f =0,050
T8"-64, f =0,050
T82"-68, f =12,593
T8"-
69,
f=2,0
11
P143, f =2,011
T8"-9
8, f=
2,0
11
T8"-97, f =2,011
T8"-
90,
f=9,2
03
T10"-33, f =9,203T10"-32, f =5,000
T8"-96, f =9,053
T4"-2
6, f=
7,0
42
T2"-43, f =6,942
T8"-70, f =14,604
T2"-2
2, f=
0,3
50
T2"-2
4, f=
0,3
00
T2"-2
6, f=
0,2
50
T2"-2
8, f=
0,2
00
T2"-3
0, f=
0,1
50
T2"-3
2, f=
0,1
00
T2"-3
4, f=
0,0
50
T2"-35, f =0,050
T2"-33, f =0,050
T2"-31, f =0,050
T2"-29, f =0,050
T2"-27, f =0,050
T2"-25, f =0,050
T2"-23, f =0,050
T8"-71, f =14,254
T8"-
72,
f=0,7
46
T2"-36, f =0,200
T2"-
40,
f=0,1
00
T2"-41, f =0,050T2"-42, f=0,050
T2"-3
7, f=
0,1
00
T2"-39, f =0,050T2"-39, f =0,050
T8"-
73,
f=0,9
46
T4"-22, f =0,050
T8"-
74,
f=0,9
96
T6"-13, f =1,198 T8"-99, f =0,202
T8"-1
00, f=
0,2
02
T4"-30, f =0,100
T8"-1
01, f=
0,1
02
T4"-35, f =0,431
T6"-
9,
f=1,1
98
T2"-45, f =0,022
T2"-4
6, f=
0,0
22
T4"-34, f =0,459
T6"-
10,
f=1,2
20
T6"-
11,
f=1,2
70
T2"-44, f =0,050
T8"-8
5, f=
7,6
03
T8"-
149,
f=0,0
50
T8"-148, f =6,835
T8"-
160, f=
7,5
03
T8"-1
59, f=
7,4
53
T2"
-64, f=
0,05
0
T6"-
23,
f=0,0
50 T6"-
25,
f=0,0
50
T6"-24, f =0,050
T8"-151, f =6,935 T8"-150, f =6,885 T8"-147, f =6,735T8"-
146,
f=0,0
50
T6"-2
1, f=
0,0
50
T8"-145, f =6,685
T4"-6
0, f=
0,3
38
T4"-61, f =0,338T3"-7, f =0,050
T8"
-144
, f=6
,296
T6"-
12,
f=1,7
30
T8"-143, f =4,567
T8"-54, f =5,000
T8"-60, f=19,649
T2"-
19,
f=0,1
00
T2"-20, f=0,050
T2"
-21, f=
0,05
0
T8"-57, f =0,050
T8"-5
6, f=
19,5
49
T8"-58, f =0,050
T8"-
67,
f=0,0
50
T8"-1
04, f=
0,4
83
T2"-5
8, f=
0,2
88
T2"-59, f =0,050
T2"-
61,
f=0,0
50
T2"-62, f =0,050
T2"-6
3, f=
0,2
38
P37
3, f=
9,54
3
T8"-195, f=
9,393
T8"-1
52, f=
5,5
19
T8"-153, f =0,050
T8"-1
54, f=
5,4
69
T8"-155, f =0,050T8"-156, f =0,050
T8"-1
57, f=
5,3
69
T8"-
158,
f=9,3
93
T10"-56, f =14,762T10"-55, f =14,762 T10"-57, f =15,000
T4"-9
4, f=
0,1
50
T4"-97, f =0,050
T4"
-95, f=
0,05
0
T4"-9
6, f=
0,0
50
T8"-86, f=0,050
T8"-8
7, f=
7,5
53
T8"-88, f =0,050
T8"-8
9, f=
7,5
03
T8"-91, f =9,203
T8"-9
2, f=
0,0
50
T8"-93, f =9,153
T8"-
95,
f=0,0
50
T8"-9
4, f=
0,0
50
T4"-27, f =0,050
T4"-2
8, f=
6,9
92
T4"-32, f =0,050
T4"-3
1, f=
0,0
50
T4"-2
9, f=
0,0
50
T8"-102, f =0,050
T8"-1
03, f=
0,0
52T
4"-3
3, f=
0,0
50
T8"-1
42, f=
0,0
50
T8"-141, f =4,517
T4"-
62,
f=0,0
50
T6"-
22,
f=0,0
50
20,000 l/sec
N76 2281,0m
1,5534 bar.g
0,050 l/sec
N80 2281,0m
1,5534 bar.g
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2,5751 bar.g
0,050 l/sec
N165 2269,0m
2,5762 bar.g
15,000 l/sec
N166 2268,0m
2,6699 bar.g
N167 2268,0m
2,6699 bar.g
N168 2268,0m
2,6694 bar.g
N169 2268,0m
2,6693 bar.g
0,050 l/sec
N170 2268,0m
2,6693 bar.g
0,050 l/sec
N171 2268,0m
2,6693 bar.g
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0,050 l/sec
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2,6693 bar.g
0,050 l/sec
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2,6693 bar.g
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2,6699 bar.g
0,050 l/sec
N176 2268,0m
2,6699 bar.g
N177 2268,0m
2,6700 bar.g
N178 2269,0m
2,5722 bar.g
N179 2268,0m
2,6700 bar.g
N180 2268,0m
2,6699 bar.g
0,050 l/sec
N181 2268,0m
2,6699 bar.g
N182 2269,0m
2,5721 bar.gN183 2270,0m
2,4745 bar.g
N184 2270,0m
2,4746 bar.g
N185 2269,0m
2,5724 bar.g
N186 2270,0m
2,4748 bar.g
N187 2270,0m
2,4747 bar.g0,050 l/sec
N188 2271,0m
2,3766 bar.g
N190 2272,0m
2,2826 bar.g
N191 2273,0m
2,1896 bar.g
5,000 l/sec
N196 2274,0m
2,0890 bar.g
N197 2274,0m
2,0898 bar.g
0,050 l/sec
N198 2273,0m
2,1876 bar.gN199 2273,0m
2,1861 bar.g
0,050 l/sec
N200 2272,0m
2,2839 bar.g
N201 2274,0m
2,0882 bar.g
N202 2272,0m
2,2824 bar.g
N203 2272,0m
2,2821 bar.g
0,050 l/sec
N204 2271,0m
2,3800 bar.g
0,050 l/sec
N205 2273,0m
2,1845 bar.g
N206 2272,0m
2,2813 bar.g
N207 2272,0m
2,2812 bar.g
N208 2272,0m
2,2810 bar.g
0,050 l/sec
N209 2272,0m
2,2810 bar.g
N210 2270,0m
2,4756 bar.g
5,000 l/sec
N211 2269,0m
2,5721 bar.g
5,000 l/sec
N215 2273,0m
2,1990 bar.g
N218 2275,0m
2,0522 bar.g
N219 2275,0m
2,0521 bar.g
0,050 l/sec
N220 2273,0m
2,2478 bar.g
0,050 l/sec
N221 2273,0m
2,2477 bar.g
N222 2271,0m
2,3990 bar.g
0,050 l/sec
N223 2271,0m
2,3990 bar.g
0,050 l/sec
N224 2271,0m
2,3990 bar.g
0,050 l/sec
N225 2270,0m
2,4888 bar.g
N275 2273,0m
2,1782 bar.g
N276 2272,0m
2,2772 bar.g
N277 2272,0m
2,2772 bar.g
N278 2272,5m
2,2281 bar.g
0,050 l/sec
N279 2273,0m
2,1790 bar.g
N350 2280,0m
4,0 bar.g@ 2,0m
4,1957 bar.g
N352 2278,0m
1,7000 bar.g
N353 2277,0m
1,7968 bar.g
N354 2275,0m
1,9904 bar.g
0,050 l/sec
N355 2275,0m
1,9904 bar.g
N356 2275,0m
1,9899 bar.g
0,050 l/sec
N357 2275,0m
1,9899 bar.g
0,050 l/sec
N358 2275,0m
1,9899 bar.g
N359 2275,0m
1,9893 bar.g
15,000 l/sec
N361 2273,0m
2,1770 bar.g
N363 2274,0m
2,0817 bar.g
N367 2278,0m
1,7000 bar.g
0,050 l/sec
N368 2277,0m
1,7979 bar.g
0,050 l/sec
N369 2278,0m
1,7000 bar.g
0,050 l/sec
N370 2278,0m
1,7000 bar.g
5,000 l/sec
N858 2274,0m
2,0960 bar.g
N860 2273,0m
2,1916 bar.g
0,050 l/sec
N861 2273,0m
2,1916 bar.gN862 2273,0m
2,1906 bar.g
0,050 l/sec
N863 2273,0m
2,1906 bar.g
0,050 l/sec
N864 2273,0m
2,1848 bar.g
N865 2271,0m
2,3874 bar.g
0,050 l/sec
N866 2271,0m
2,3874 bar.g
N867 2270,0m
2,4836 bar.g
0,050 l/sec
N868 2270,0m
2,4836 bar.g
0,050 l/sec
N869 2271,0m
2,3857 bar.g
N870 2270,0m
2,4485 bar.g
0,050 l/sec
N871 2270,0m
2,4485 bar.g
N872 2268,0m
2,6699 bar.g
0,050 l/sec
N873 2268,0m
2,6699 bar.g
N874 2273,0m
2,1861 bar.g
0,050 l/sec
N875 2271,0m
2,3404 bar.g
N876 2268,0m
2,6699 bar.g
0,050 l/sec
N877 2268,0m
2,6699 bar.g
0,050 l/sec
N878 2269,0m
2,5724 bar.g
N889 2270,0m
2,4748 bar.g
0,050 l/sec
N890 2270,0m
2,4748 bar.g
0,050 l/sec
N891 2272,0m
2,2813 bar.g
0,050 l/sec
N893 2273,0m
2,1845 bar.g
Figura 4.13. Propuesta de VRP en el sector 1a.
En la simulación 1b, se presenta el mismo problema que en la 1a; las presiones, ya que el
resultado de la primera simulación arrojó datos de 5.8 kg/cm2, lo que hace suponer pérdidas
considerables en este sector.
Válvula
Reducto
ra de
Presión
propuest
a,
configur
ada a
1.7
kg/cm2
60
P1,
f=15
,371
T8
"-140
, f=0,3
00
T8"-139, f =0,100T8"-138, f =0,050T8"-136, f =0,050
T4"-3
7, f=
0,0
98
T4"-36, f =0,098
T8"-1
29
, f=0
,14
0
T8"-127, f =0,050T8"-128, f =0,050
T8"-1
17
, f=0,3
40
T8
"-115
, f=0
,39
0
T8"-116, f =0,050
T8"-114, f =0,050
T8"-1
13, f=
0,4
40
T8"-112, f =0,440
T8"-
11
1,
f=0,0
50
T8"-1
10, f=
0,0
50
T8"-109, f =0,540
T8"-1
08, f=
0,0
50
T8"-107, f =0,590
T8"-1
30, f=
0,0
42
T8"-131, f =0,042
T8
"-106, f=
1,0
00T
6"-1
7, f=
0,4
10
T4"-3
8, f=
0,2
41
T8"-135, f =0,048T
8"-
133
, f=
0,0
50
T8"-1
34, f=
0,0
50
T8"-132, f =0,052
T4
"-39, f=
0,1
41
T2"-47, f =0,100T2"-49, f =0,050
T6"-
16, f=
0,2
48
T6"-1
4, f=
0,1
99
T4"-40, f =0,162
T2"-
50, f=
0,0
01
T2"-51, f =0,001
T4"-41, f =0,161
P278, f=
0,1
61
T4"-43, f =0,050
T4"-4
4, f=
0,1
11
T2
"-48
, f=0
,05
0
T4"-50, f =0,089T4"-49, f=0,089 T4"-48, f =0,089
T4"
-47, f=
0,08
9
T2"-55, f =0,050
T2
"-54
, f=
0,0
39
T2"-53, f =0,050
T2"-5
2, f=
0,0
11
T4"
-45, f=
0,05
0
T4"-46, f =0,050
T6
"-18
, f=0
,05
0
T2"-5
6, f=
0,0
50
T2"-57, f =0,050
T6"-19, f =0,050
T6
"-20,
f=0,0
50
T4"-5
1, f=
0,2
00
T4"-52, f =0,200T4"-56, f =0,100T4"-58, f =0,050
T4
"-59, f=
0,0
50
T4
"-53, f=
0,1
00
T4"-
57,
f=0,0
50
T10"-56, f =1,264T10"-57, f =1,264
T10
"-58, f=
1,2
64
T10"-59, f =0,050
T10
"-50, f=
1,2
14
T8"-179, f =2,947
T8"-
181,
f=0,0
50
T8"-182, f=2,697
T8"-180, f =2,747
T2
"-93
, f=
0,0
50
T2
"-87
, f=0,1
50
T2"-89, f =0,100
T2"-9
0, f=
0,0
50
T2"-91, f =0,050
T2"-9
2, f=
0,0
50
T2"-8
8, f=
0,0
50
T1
0"-
72
, f=
1,7
33
T10"-71, f =0,050
T1
0"-
70,
f=1,7
83
T10"-69, f =0,050
T10
"-6
8,
f=1,8
33
T10"-
93,
f=1
,88
3
T4"-119, f =0,700
T4"-1
20
, f=0
,050
T4"
-121
, f=0
,650
T4
"-122
, f=0,0
50
T4"-123, f=
0,600T4"-124, f =0,050
T2
"-113
, f=0,5
50
T2"-114, f =0,550
T2"-
117
, f=
0,0
50
T2"-118, f =0,450T2"-
120
, f=
0,2
50
T2"-121, f =0,050
T2"-
122, f=
0,2
00
T2"-123, f =0,050
T2"-
124,
f=0,1
50
T2"-125, f =0,050
T2"-
126,
f=0,1
00
T2"-128, f =0,050T2"-127, f =0,050
T2"-1
15
, f=0
,050
T2"-1
19
, f=0
,050
T2"-129, f =0,150
T2"-
131
, f=
0,0
50
T2"-1
30
, f=0
,050
T2"-132, f =0,050
T8"-184, f =3,400T3"-13, f =0,200T
3"-
14,
f=0,2
00
T3"-
16,
f=0,1
50
T3
"-1
8,
f=0,1
00
T3"-
20
, f=
0,0
50
T3"-15, f =0,050
T3"-17, f =0,050
T3"-19, f =0,050
T6"-31, f=3,100 T4"-66, f =2,750
T3
"-21,
f=0
,050
T3"-22, f =0,050
T3"-2
3, f=
2,7
00
T3"-24, f =0,050
T3
"-25, f=
2,6
50
T2"-94, f=14,180
T4"-7
6, f=
0,3
50
T4"-77, f=0,050 T4"-78, f =0,050
T4
"-79, f=
0,2
50
T4"-8
2, f=
0,1
50
T4"-83, f =0,050
T4
"-84
, f=0,0
50
T4"-85, f =0,050
T4"-8
6, f=
0,1
00
T4"-87, f =0,050
T4"-8
8, f=
0,0
50
T8"-1
85
, f=0
,10
0
T3"-9, f =0,050
T3
"-10, f=
0,0
50
T3"-11, f =0,050
T3"-
12
, f=
0,0
50
T4"-
80, f=
0,1
00
T4"-81, f =0,050
T2.5
"-1, f=
0,0
50
T3"-27, f =14,180
T4"-
67,
f=0
,05
0
T3"-26, f=2,650
T8"-
183, f=
0,7
03
T6"-35, f =14,668
T2.5
"-3, f=
0,0
50
T6"-36, f =14,618
T4"-1
54
, f=0
,050
T4"-
155,
f=0
,050
T8"-211, f =14,518
T8"-
212,
f=14
,51
8
T8"-213, f =14,518T6"-37, f =14,518
T2.5
"-4,
f=2
4,3
52
T6"-38, f =9,834 T6"-42, f =24,754
T6"-
43,
f=0
,050
T6"-44, f =24,804
T6"-
45,
f=0
,050
T6"-46, f =24,854
T3"-
28,
f=0
,050
T6"-48, f =24,954
T6"-5
1, f=
0,0
50
T6"-50, f =25,004
T6"-
49,
f=0
,050
T6"-52, f =25,054T4"-75, f =4,112
T4"-
73,
f=4,1
62
T6
"-5
3,
f=20
,94
2
T4"-74, f =0,050
T4"-71, f=15,742
T4"-72, f =0,050
T4
"-70
, f=
15,7
42
T4"-69, f =11,580
T4"-6
8, f=
11,5
80
T6"-54, f =0,050
T6
"-55
, f=
20,9
92
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T6
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, f=
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T4
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T4
"-15
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0,0
50
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T4
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T4
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0,0
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20
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f=31
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T6"-
70,
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T6"-
76,
f=15
,79
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T6"-
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15,8
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, f=
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P91
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, f=0
,104
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,077
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T8
"-1
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0"-
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3,2936 bar.g
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N925 2273,0m
4,9377 bar.g
0,050 l/sec
N935 2270,0m
5,3291 bar.g
0,050 l/sec
N937 2273,0m
5,3793 bar.g
Figura 4.14. Configuración actual sector 1b
En este sector hidráulico es donde más se hace uso de las VRP, ya que por su complejidad,
dicho sector presenta zonas con difícil manejo de presiones, por las que las válvulas fueron
ubicadas en donde brindarán el mayor control posible, con esta propuesta se reduce en la
mayoría de los puntos las presiones en un rango de 2.5-3.5 kg/cm2, sin embargo existen puntos
donde para garantizar el funcionamiento de la red es muy difícil reducir presiones y únicamente
ésta se reduce en cantidades menores, que de cualquier modo la simulación con la propuesta de
Proveniente del
sector 1a
Flujo 1 l/s
Vel. 0.1 m/s
Presión 4.7 kg/cm2
Diámetro 8”
Proveniente del
sector 1a
Flujo 0.1 l/s
Vel. 0.1 m/s
Presión 3.2 kg/cm2
Diámetro 8”
Proveniente del
sector 1a
Flujo 1.2 l/s
Vel. 0.1 m/s
Presión 3.3 kg/cm2
Diámetro 10”
Proveniente del
sector 3
Flujo 2.5 l/s
Vel. 0.1 m/s
Presión 3.3 kg/cm2
Diámetro 10”
Proveniente del
sector 3
Flujo 15 l/s
Vel. 0.1 m/s
Presión 3.3 kg/cm2
Diámetro 10”
Hacía sector 3
Flujo 20 l/s
Vel. 1.2 m/s
Presión 5 kg/cm2
Diámetro 6”
Proveniente del
sector 3
Flujo 47 l/s
Vel. 2.5 m/s
Presión 3.2 kg/cm2
Diámetro 6”
61
las VRP arroja datos máximos de presión de 5.4 kg/cm2, siento éste valor menor que el
registrado en la primera simulación.
P1, f=
25,0
01
T8"-1
40, f=
0,3
00
T8"-139, f =0,100T8"-138, f =0,050T8"-136, f =0,050
T4"-3
7, f=
0,0
98
T4"-36, f =0,098
T8"-1
29, f=
0,1
40
T8"-127, f =0,050T8"-128, f =0,050
T8"-1
17, f=
0,3
40
T8"-1
15, f=
0,3
90
T8"-116, f =0,050
T8"-114, f =0,050
T8"-1
13, f=
0,4
40
T8"-112, f =0,440
T8"-
111,
f=0,0
50
T8"-1
10, f=
0,0
50
T8"-109, f =0,540
T8"-1
08, f=
0,0
50
T8"-107, f =0,590
T8"-1
30, f=
0,0
42
T8"-131, f =0,042
T8"-1
06, f=
1,0
00T
6"-1
7, f=
0,4
10
T4"-3
8, f=
0,2
41
T8"-135, f =0,048
T8"-
133,
f=0,0
50
T8"-1
34, f=
0,0
50
T8"-132, f =0,052
T4"-3
9, f=
0,1
41
T2"-47, f =0,100T2"-49, f =0,050
T6"-
16, f=
0,2
48
T6"-1
4, f=
0,1
99
T4"-40, f =0,162
T2"-
50, f=
0,0
01
T2"-51, f =0,001
T4"-41, f =0,161
P278, f=
0,1
61
T4"-43, f =0,050
T4"-4
4, f=
0,1
11
T2"-4
8, f=
0,0
50
T4"-50, f =0,089T4"-49, f=0,089 T4"-48, f =0,089
T4"
-47, f=
0,08
9
T2"-55, f =0,050
T2"-
54,
f=0,0
39
T2"-53, f =0,050T
2"-5
2, f=
0,0
11
T4"
-45, f=
0,05
0
T4"-46, f =0,050
T6"-1
8, f=
0,0
50
T2"-5
6, f=
0,0
50
T2"-57, f =0,050
T6"-19, f =0,050
T6"-
20,
f=0,0
50
T4"-5
1, f=
0,2
00
T4"-52, f =0,200T4"-56, f =0,100T4"-58, f =0,050
T4"-5
9, f=
0,0
50
T4"-5
3, f=
0,1
00
T4"-
57,
f=0,0
50
T10"-56, f =1,837T10"-57, f =1,837
T10"-5
8, f=
1,8
37
T10"-59, f =0,050
T10"-5
0, f=
1,7
87
T8"-179, f =4,394
T8"-
181,
f=0,0
50
T8"-182, f=4,144
T8"-180, f =4,194
T2"-
93,
f=0,0
50
T2"-87, f=0,150T2"-89, f =0,100
T2"-9
0, f=
0,0
50
T2"-91, f =0,050
T2"-9
2, f=
0,0
50 T
2"-8
8, f=
0,05
0
T10"-
72,
f=2,6
07
T10"-71, f =0,050
T10"-
70,
f=2,6
57
T10"-69, f =0,050
T10"-
68,
f=2,7
07
T10"-
93,
f=2,7
57
T4"-119, f =0,700
T4"-1
20, f=
0,0
50
T4"
-121
, f=0
,650
T4"-1
22, f=
0,0
50
T4"-123, f=
0,600T4"-124, f =0,050
T2"-1
13, f=
0,5
50
T2"-114, f =0,550
T2"-
117,
f=0,0
50
T2"-118, f =0,450T2"-
120,
f=0,2
50
T2"-121, f =0,050
T2"-
122, f=
0,2
00
T2"-123, f =0,050
T2"-
124,
f=0,1
50
T2"-125, f =0,050
T2"-
126,
f=0,1
00
T2"-128, f =0,050T2"-127, f =0,050
T2"-1
15, f=
0,0
50
T2"-1
19, f=
0,0
50
T2"-129, f =0,150
T2"-
131,
f=0,0
50
T2"-1
30, f=
0,0
50
T2"-132, f =0,050
T8"-184, f =3,468T3"-13, f =0,200
T3"-
14,
f=0,2
00
T3"-
16,
f=0,1
50
T3"-
18,
f=0,1
00
T3"-
20,
f=0,0
50
T3"-15, f =0,050
T3"-17, f =0,050
T3"-19, f =0,050
T6"-31, f=3,168 T4"-66, f =2,818
T3"-
21,
f=0,0
50
T3"-22, f =0,050
T3"-2
3, f=
2,7
68
T3"-24, f =0,050
T3"-2
5, f=
2,7
18
T2"-94, f=12,814
T4"-7
6, f=
0,3
50
T4"-77, f=0,050 T4"-78, f =0,050
T4"-7
9, f=
0,2
50
T4"-8
2, f=
0,1
50
T4"-83, f =0,050
T4"-8
4, f=
0,0
50
T4"-85, f =0,050
T4"-8
6, f=
0,1
00
T4"-87, f =0,050
T4"-8
8, f=
0,0
50
T8"-1
85, f=
0,1
00
T3"-9, f =0,050
T3"-1
0, f=
0,0
50
T3"-11, f =0,050
T3"-
12,
f=0,0
50
T4"-
80, f=
0,1
00
T4"-81, f =0,050
T2.5
"-1, f=
0,0
50
T3"-27, f =12,814
T4"-
67,
f=0,0
50
T3"-26, f=2,718
T8"-
183, f=
0,6
76
T6"-35, f =25,677T2.5"-3, f=0,050
T6"-36, f =25,627
T4"-1
54, f=
0,0
50
T4"-
155,
f=0,0
50
T8"-211, f =25,527
T8"-
212,
f=25,5
27
T8"-213, f =25,527T6"-37, f =25,527
T2.5
"-4,
f=22,0
36
T6"-38, f =3,490 T6"-42, f =14,540
T6"-
43,
f=0,0
50
T6"-44, f =14,590
T6"-
45,
f=0,0
50
T6"-46, f =14,640
T3"-
28,
f=0,0
50
T6"-48, f =14,740
T6"-5
1, f=
0,0
50
T6"-50, f =14,790
T6"-
49,
f=0,0
50
T6"-52, f =14,840T4"-75, f =0,649
T4"-
73,
f=0,6
99
T6"-
53,
f=14,1
91
T4"-74, f =0,050
T4"-71, f=10,846
T4"-72, f =0,050
T4"-
70,
f=10,8
46
T4"-69, f =10,146
T4"-6
8, f=
10,1
46
T6"-54, f =0,050
T6"-
55,
f=14,2
41
T6"-56, f =0,050
T6"-
57,
f=14,2
91
T4"-156, f =7,370
T4"-1
57, f=
0,0
50
T4"-158, f =7,320
T4"-1
59, f=
0,0
50
T4"-160, f =7,270T4"-162, f =7,220
T4"-
161,
f=0,0
50
T4"-
153,
f=0,0
50
T4"-164, f =7,170
T4"-
166,
f=0,0
50
T4"-1
65, f=
0,0
50
T4"-167, f =7,070
T4"-
168,
f=0,0
50
T4"-169, f =7,020
T6"-3
9, f=
18,0
30
T6"-40, f =0,050
T6"-4
1, f=
17,9
80
T6"-
83,
f=21,6
60
T6"-82, f =0,050
T6"-
81,
f=21,7
10
T6"-80, f =0,050
T6"-
79,
f=21,7
60
T6"-78, f =0,050
T6"-
77,
f=21,8
10
T6"-71, f =0,050
T6"-
70,
f=0,0
50
T6"-73, f=21,910
T6"-
76,
f=10,8
96
T6"-74, f =0,050
T6"-
74, f=
10,9
46
T4"-112, f =0,050
T10"-
92,
f=3,4
57
P911,
f=32,8
56
T8"-1
21, f=
0,1
86
T8"-118, f =0,050T8"-119, f =0,104
T8"-1
23, f=
0,2
13
T8"
-120
, f=0
,104
T8"
-122
, f=0
,077
T8"-1
26, f=
0,2
40
T8"-124, f =0,077T8"-125, f =0,050
T6"-15, f =0,050
T8"-
137,
f=0,0
50
T4"-54, f =0,050
T4"-5
5, f=
0,0
50
T8"-141, f =0,300
T4"-111, f=0,050
T10"-
91,
f=3,4
57
T2"-116, f =0,050
T6"-6
103, f=
0,0
50
T6"
-72, f=
0,05
0
N1 2290,0m
3,0 bar.g@ 4,0m
3,3915 bar.g
N211 2269,0m
3,0000 bar.g
N226 2270,0m
2,9021 bar.g
N227 2270,0m
2,9021 bar.g
N228 2269,0m
3,0000 bar.g
N229 2269,0m
3,0000 bar.g
N230 2268,0m
3,0979 bar.g
N231 2268,0m
3,0979 bar.g
N232 2268,0m
3,0979 bar.g
N233 2270,0m
2,9022 bar.g
0,050 l/sec
N234 2270,0m
2,9022 bar.g
0,050 l/sec
N235 2270,0m
2,9022 bar.g
N236 2270,0m
2,9022 bar.g
0,050 l/sec
N237 2270,0m
2,9022 bar.g
N238 2269,0m
3,0000 bar.g
0,050 l/sec
N239 2269,0m
3,0000 bar.g
N240 2267,0m
3,1958 bar.g
0,050 l/sec
N241 2267,0m
3,1958 bar.g
0,050 l/sec
N242 2267,0m
3,1958 bar.g
N243 2267,0m
3,1958 bar.g
0,050 l/sec
N244 2267,0m
3,1958 bar.g
N245 2266,0m
3,2937 bar.g
N246 2268,0m
3,0979 bar.g
1,000 l/sec
N247 2266,0m
3,2937 bar.g
N248 2268,0m
3,0979 bar.g
N249 2268,0m
3,0979 bar.g
N250 2269,0m
3,0000 bar.g
0,050 l/sec
N251 2269,0m
3,0000 bar.g
0,050 l/sec
N252 2269,0m
3,0000 bar.g
N253 2268,0m
3,0979 bar.g
0,050 l/sec
N254 2268,0m
3,0977 bar.gN255 2268,0m
3,0978 bar.g
0,050 l/sec
N256 2268,0m
3,0978 bar.g
0,050 l/sec
N257 2270,0m
2,9022 bar.g
N258 2266,0m
3,2937 bar.g
N259 2268,0m
3,0979 bar.g
N260 2265,0m
3,3915 bar.g
N261 2266,5m
3,2447 bar.g
N262 2265,0m
3,3915 bar.g
N263 2265,0m
3,3915 bar.g
0,050 l/sec
N264 2265,0m
3,3915 bar.g
N265 2265,0m
3,3914 bar.g
N266 2268,0m
3,0979 bar.g
N267 2268,0m
3,0978 bar.g
N268 2267,0m
3,1957 bar.g
N269 2266,0m
3,2936 bar.g
0,050 l/sec
N270 2266,0m
3,2935 bar.g
N271 2266,0m
3,2935 bar.g
0,050 l/sec
N272 2266,0m
3,2935 bar.g
0,050 l/sec
N273 2265,0m
3,3914 bar.g
0,050 l/sec
N274 2265,0m
3,3914 bar.g
N275 2273,0m
5,0552 bar.g
N280 2270,0m
2,9021 bar.g
N281 2269,0m
2,9998 bar.g
0,050 l/sec
N282 2270,0m
2,9016 bar.g
N283 2270,0m
2,9021 bar.g
0,050 l/sec
N284 2270,0m
2,9021 bar.g
N285 2270,0m
2,9021 bar.g
N286 2271,0m
2,8042 bar.g
N287 2271,0m
2,8042 bar.g
N288 2271,0m
2,8042 bar.g
0,050 l/sec
N289 2272,0m
2,7063 bar.g
N290 2271,0m
2,8042 bar.g
0,050 l/sec
N291 2271,0m
2,8042 bar.g
N361 2273,0m
5,0552 bar.g
N363 2290,0m
3,0 bar.g@ 4,0m
3,3915 bar.g
N397 2273,0m
5,0551 bar.g
0,050 l/sec
N398 2273,0m
5,0551 bar.g
N399 2274,0m
4,9572 bar.g
N400 2272,0m
5,1518 bar.g
0,050 l/sec
N401 2272,0m
5,1518 bar.g
N402 2270,0m
5,3459 bar.g
N403 2273,0m
5,0545 bar.g
0,050 l/sec
N404 2272,0m
5,1523 bar.g
N405 2273,0m
3,0000 bar.g
N406 2273,0m
2,9999 bar.g
0,050 l/sec
N407 2273,0m
2,9999 bar.g
N408 2273,0m
2,9999 bar.g
0,050 l/sec
N409 2274,0m
2,9019 bar.g
0,050 l/sec
N410 2273,0m
3,0000 bar.g
N411 2273,0m
5,0551 bar.g
0,050 l/sec
N412 2273,0m
5,0551 bar.g
N413 2274,0m
4,9573 bar.g
0,050 l/sec
N414 2274,0m
4,9573 bar.g
N415 2274,0m
4,9573 bar.g
N416 2275,0m
4,8595 bar.g
N417 2275,0m
3,0000 bar.g
0,050 l/sec
N418 2275,0m
3,0000 bar.g
N419 2274,0m
3,0975 bar.g
0,050 l/sec
N420 2274,0m
3,0975 bar.g
N421 2274,0m
3,0970 bar.g
0,050 l/sec
N422 2274,0m
3,0970 bar.g
N423 2273,5m
3,1353 bar.g
N424 2273,0m
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4,0935 bar.g
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0,0 bar.g@ 0,0m
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4,2310 bar.g
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4,2363 bar.g
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0,050 l/sec
N499 2269,0m
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0,050 l/sec
N501 2270,0m
4,3664 bar.g
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4,3664 bar.g
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N503 2270,0m
4,3558 bar.g
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N505 2270,0m
4,3748 bar.g
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4,3809 bar.g
N507 2270,0m
4,3806 bar.g
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N509 2270,0m
4,3748 bar.g
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4,6353 bar.g
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N512 2269,0m
4,6353 bar.g
N513 2270,0m
4,3749 bar.g
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4,3659 bar.g
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4,3623 bar.g
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0,050 l/sec
N517 2270,0m
4,3844 bar.g
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4,2763 bar.g
0,050 l/sec
N520 2271,0m
4,2763 bar.g
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0,050 l/sec
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4,2673 bar.g
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0,050 l/sec
N524 2271,0m
4,2553 bar.g
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4,2503 bar.g
0,050 l/sec
N526 2271,0m
4,2503 bar.g
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0,050 l/sec
N528 2271,0m
4,2456 bar.g
0,050 l/sec
N529 2271,0m
4,2456 bar.g
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4,0995 bar.g
0,050 l/sec
N531 2272,0m
4,0995 bar.g
25,000 l/sec
N532 2272,0m
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0,050 l/sec
N534 2272,0m
4,0849 bar.g
2270,0m
4,4112 bar.g
0,050 l/sec
2270,0m
4,4112 bar.g
N537 2272,0m
4,2580 bar.g
0,050 l/sec
N538 2272,0m
4,2580 bar.g
N539 2272,0m
4,2804 bar.g
0,050 l/sec
N540 2272,0m
4,2804 bar.g
N541 2273,0m
4,2233 bar.g
N542 2273,0m
4,2233 bar.g
0,050 l/sec
N543 2273,0m
4,2233 bar.g
N633 2273,0m
4,3000 bar.g
N634 2272,0m
4,3877 bar.g
0,050 l/sec
N635 2272,0m
4,3877 bar.g
N859 2297,0m
3,0 bar.g@ 2,0m
3,1957 bar.g
N879 2270,0m
2,9022 bar.g
N880 2270,0m
2,9022 bar.g
N881 2270,0m
2,9022 bar.g
N882 2270,0m
2,9022 bar.g
N883 2270,0m
2,9022 bar.g
0,050 l/sec
N884 2270,0m
2,9022 bar.g
0,050 l/sec
N885 2268,0m
3,0979 bar.g
0,050 l/sec
N886 2269,0m
3,0000 bar.g
0,050 l/sec
N887 2271,0m
2,8042 bar.g
0,050 l/sec
N888 2271,0m
2,8042 bar.g
N889 2280,0m
3,0 bar.g@ 5,0m
3,4894 bar.g
N919 2275,0m
4,8595 bar.g
0,050 l/sec
N920 2275,0m
4,8595 bar.g
N923 2275,0m
4,8595 bar.g
N924 2290,0m
3,0 bar.g@ 4,0m
3,3915 bar.g
0,050 l/sec
N925 2273,0m
3,1761 bar.g
0,050 l/sec
N935 2270,0m
4,3541 bar.g
0,050 l/sec
N937 2273,0m
4,2233 bar.g
Figura 4.15. Propuesta para el sector 1b.
VRP propuesta,
configurada a
4.7 kg/cm2
VRP propuesta,
configurada a
4.0 kg/cm2
VRP propuesta,
configurada a
4.3 kg/cm2
VRP propuesta,
configurada a
3.0 kg/cm2
VRP propuesta,
configurada a
3.0 kg/cm2
62
Por último en el sector hidráulico más pequeño, el sector 4, no se encontraron problemas, las
condiciones con las que opera están dentro de los rangos aceptables para la velocidad y la
presión, ya que presenta 0.5 m/s y 3.2 kg/cm2 respectivamente, por lo que no se hace
modificación alguna para este sector.
Figura 4.16. Simulación del sector hidráulico 4.
Cabe señalar que los sectores se conectan entre sí mediante las tuberías señaladas en cada uno
de ellos (como lo muestran las imágenes de arriba), sin embargo, con la sectorización se
pretende ubicar y manejar de manera más fácil las diferentes zonas que abarca cada sector, por
lo que en las simulaciones, se busca colocar las VRP en las entradas de los sectores con
problemas de presión y así darle una solución viable.
Proveniente del
Tanque Alto.
Flujo 10 l/s
Vel. 0.1 m/s
Presión 2.4
kg/cm2
63
CONCLUSIONES.
El agua es un recurso vital para el desarrollo de la vida en nuestro planeta, es factor clave para
el crecimiento de las diversas sociedades coexistiendo dentro de un ecosistema. Es un recurso
utilizado para innumerables actividades humanas, es por ello que el manejo adecuado de este
recurso debe ser una prioridad tanto para entidades educativas como federales, ya que por su
condición finita y no renovable debemos poner énfasis en encontrar las mejores opciones para
reciclarla.
El problema con el agua es cada vez más visible, lo vivimos día a día en nuestras propias casas
donde el abasto es cada vez menor y hasta en ocasiones nulo, pero el problema no se limita a las
condiciones hidrológicas naturales desfavorables en las que se encuentra México, sino al mal
manejo que se le tiene de ésta por parte de las autoridades. Se necesita encontrar urgentemente
una gobernabilidad eficiente de dicho recurso que garantice el cumplimiento de metas acordadas
para el beneficio de la sociedad y así poder solventar las zonas donde la demanda de agua
sobrepasa la disponibilidad, que son los lugares con mayores dificultades.
Para hacer un cambio de verdadera trascendencia y lograr un manejo sustentable del agua, es
necesario no solo voltear hacia las opciones técnicas y tecnológicas con las que contamos, sino
profundizar y trabajar en el ámbito de principios éticos, valores y cuestiones culturales que
engloban la gestión del agua. Otro punto de interés es la estrategia con la que se maneja el vital
recurso, pues se debe enfocar a una estrategia de conservación basada en las diferentes
demandas de los sectores de la población.
En la UNAM, los problemas relacionados con el agua es muy similar a otras comunidades
humanas. En primera instancia se debe tener el reconocimiento de la falta de conciencia y de
una buena cultura de uso eficiente dentro de algunas zonas del Campus Universitario y con ello
generar programas que propicien un cambio profundo que den paso a soluciones concretas a los
problemas de agua dentro de la Universidad.
Se sabe con certeza que dentro de la red de distribución de agua potable de Ciudad Universitaria
el 50% del agua extraída de las fuentes de abastecimiento se pierden en fugas tanto en la red
como dentro de las entidades universitarias, pérdidas que son debidas a las condiciones físicas y
de operación del sistema de distribución en general. Dicha red ha crecido bastante y en
64
ocasiones sin una planeación estratégica, lo que da como resultado un proceso ineficiente a la
hora de poner en marcha el proceso de distribuir agua a todo el campus.
Para poder tener una mejor percepción sobre el comportamiento del proceso de abastecimiento
de agua a toda la red, fue que se realizó este trabajo de modelación, el cual consistió en una
simulación estática o de flujo permanente con las ventajas de poder representar la red bajo un
marco de condiciones críticas, donde se supone la apertura total de todas las tomas hacia el
campus con la demanda base de 0.5 l/s en cada una de ellas. Se le dotó de las condiciones más
próximas a las reales en cuanto a pozos y bombas, rugosidades, diámetros y longitudes de todas
las tuberías, así como de los accesorios y aditamentos especiales que son empleados en el
sistema real.
El modelado fue difícil debido a los pocos datos con los que se cuentan, que a pesar de estar
trabajando en ellos, la DGOyO no tiene un registro 100% fiable sobre el comportamiento de la
red, ya que en ocasiones en ciertas zonas de los mapas no está bien esclarecido la distribución
del agua, algunas alturas de distintas tuberías no se encuentran claramente marcadas y varias
veces se ha recurrido a la intuición para poder recabar datos, y es que basta con recordar que hay
partes de la red que cuentan con mas de 50 años, por lo que es muy difícil saber las condiciones
reales actuales de dichas tuberías, sin embargo el trabajo realizado muestra una aproximación
muy buena, ya que se tuvo el cuidado necesario para cubrir con todos los requerimientos para el
funcionamiento del sistema, arrojando resultados, en el mejor de los casos, con buenas
velocidades y presiones en los sectores hidráulicos 3, 4 y 5, por otro lado los sectores con
mayores problemas son el 1 y el 2.
Una opción viable para regular las presiones de todos los sectores son la colocación de Válvulas
Reductoras de Presión (VRP), las cuales al suministrarlas a la red, presentan cambios
considerables en ella, donde podemos reducir presiones de 6.0 kg/cm2 hasta 3 o 4 kg/cm
2 y
garantizando el óptimo funcionamiento de la red de acuerdo al Manual de Incremento de
Eficiencia Física, Hidráulica y Energética en Sistemas de Agua Potable. Cabe mencionar que
para mejorar el comportamiento de la red, también hubo modificaciones menores, donde se
cambiaron algunas tuberías por unas de mayor diámetro para satisfacer velocidades en la red
menores a 3 m/s.
65
Con los cambios propuestos, se comprueba con el modelado de la red que si son viables en
cuanto al comportamiento y eficiencia se refiere dentro de las simulaciones, pero ahora habría
que realizar estudios más detallados para afirmar si esos cambios pueden aplicarse al sistema
real sin tener mayores afectaciones económicas y estructurales de la red de distribución. Cabe
mencionar que por ser una red de distribución de muchas tuberías, cientos de accesorios, así
como otros factores como las incrustaciones y deterioro de los tubos mismos, los resultados
obtenidos se deben tomar bajo reserva de estudios alternativos más amplios que en un futuro
cercano autoridades y estudiantes pueden realizar.
66
BIBLIOGRAFÍA.
Anuario estadístico de la UNAM. Dirección General de Planeación. UNAM: 2009
Manual de Incremento de Eficiencia Física. Hidráulica y Energética en sistemas de Agua
Potable. Versión Preliminar. CONAGUA. Septiembre de 2009.
Leal, Felipe. La Ciudad Universitaria de la UNAM. Patrimonio vivo de la humanidad
Capella Vizcaíno, Antonio. Control de Presiones y Reducción de Fugas en la Red de Agua
Potable de la Ciudad de México. Enero de 2001
Ochoa Alejo, Leonel. Reducción Integral de Pérdidas de Agua Potable. IMTA. 2006
http://www.unam.mx/patrimonio/creacion.html
