Microsoft Word - PROPUESTA DE REDISE.O DE LA RED DE AGUAS LLUVIAS DE LA CIUDAD DE SANTIAGO DE MARIA DEPTO DE USULU.doc

TABLA 6.7 TABLA 6.7 TABLA 6.7 CAPITULO VI ESTUDIO HIDROLOGICO En el presente captulo se encuentran los datos necesarios para realizar el clculo de los caudales para el diseo de la red, se determinan los caudales de cada colector, el dimetro y la velocidad del flujo en las tuberas. Para el clculo de su magnitud se auxilia de todas las consideraciones que hace la Hidrolgia en cuanto a mtodos y frmulas ya establecidas. Para la evaluacin del caudal mximo se utiliz el mtodo racional, dicho mtodo se basa en una terminacin del coeficiente de escorenta a partir de las precipitaciones. En general este mtodo es solo aplicable en reas menores a 1,500 hectreas, su aplicacin adquiere inters cuando ya se han determinado los respectivos coeficientes. Las suposiciones bsicas se aplica este mtodo son: La razn de escorenta mxima calculada hasta el punto de diseo es una funcin de la razn promedio de lluvia durante el tiempo de concentracin de ese punto. La razn mxima de lluvia ocurre durante el tiempo de concentracin y la lmina para diseo durante el tiempo de concentracin es convertida a la intensidad promedio de lluvia para el tiempo de concentracin. 70 La razn mxima de escorenta ocurre cuando toda el rea contribuye al caudal. Revisando la primera suposicin se observa que en la aplicacin del mtodo racional, el tiempo de concentracin debe ser estimado de tal forma que la razn promedio de lluvia de una cierta duracin puede ser determinado de las curvas Intensidad Duracin Frecuencia que son preparados para el rea sobre la cual se disea El coeficiente de escorrenta C depende de las caractersticas y las condiciones del suelo, tasa de infiltracin disminuye a medida que la lluvia contina y tambin es fluida por las condiciones de humedad y antecedentes en el suelo. Otros factores que influyen en el coeficiente de escorenta son: la intensidad de lluvia, la proximidad del nivel fretico, el grado de compactacin del suelo, la porosidad del subsuelo, la vegetacin, la pendiente del suelo y el almacenamiento por depresin. Superficies impermeables, tales como los pavimentos de asfalto o los techos de edificios, producirn una escorenta del casi el ciento por ciento despus de que la superficie haya sido completamente mojada independientemente de la pendiente. Debe escogerse en coeficiente razonable para representar los efectos integrados de todos estos factores. El mtodo racional consiste en la aplicacin de la frmula: Q = 168CiA (6.1) 71 En donde: Q = Caudal en m/seg. C = Coeficiente de escorenta, adimensional i = Intensidad medida de lluvia en mm/seg A = rea de la cuenca en Hectareas Las caractersticas hidrolgicas varan de una regin a otra, por lo que es indispensable evaluar las condiciones locales de la Ciudad de Santiago de Mara. Para el clculo del caudal mximo de escurrimiento se debe de tener presente los siguientes puntos: 6.1 Anlisis de las Precipitaciones. La estacin que se ha considerado como representativa en la zona en estudio, es la que se encuentra ubicada en el Centro Escolar Santiago de Maria, que tiene las siguientes coordenadas: Latitud 13 29.1 Norte y Longitud Este con una elevacin de 920 m.s.n.m. Dicha estacin rene los requisitos necesarios en cuanto a distancia y similitud de elevacin, adems de contar con un tiempo de registro considerablemente largo. Una vez definida la estacin meteorolgica representativa a la zona de estudio se obtuvieron de estas, los datos de intensidad de precipitaciones mximas anuales (absolutas) para distintos tiempos de duracin de lluvia, las cuales han sido registradas durante un periodo de 27 aos, comprendidos desde 1957 hasta 1983 (Ver tabla 6.1) 72 TABLA 6.1

INTENSIDAD DE PRECIPITACION MAXIMA ANUAL (ABSOLUTA)

ORDENADAS

MINISTERIO DE MEDIO AMBIENTE Y RECURSOS NATURALES SERVICIO NACIONAL DE ESTUDIOS TERRITORIALES

INTENSIDAD DE PRECIPITACION MAXIMA ANUAL (ABSOLUTA)

en mm/minuto

Estacin SANTIAGO DE MARIA INDICE : U-6

Latitud 13 29.1' Longitud 88 28.3'

Elevacin 920 m.s.n.m.

Estacin SANTIAGO DE MARIA

PERIO DO (Minutos)

AO 5 10 15 20 30 45 60 90 120 150 180 240

1957 1,78 1,60 1,35 1,19 0,93 0,68 0,51 0,38 0,30 0,22 0,20 0,10

1958 1,96 1,64 1,41 1,30 0,93 0,71 0,56 0,40 0,31 0,24 0,21 0,14

1959 2,00 1,65 1,53 1,33 0,96 0,73 0,62 0,41 0,31 0,25 0,21 0,17

1960 2,02 1,67 1,56 1,34 1,06 0,81 0,63 0,44 0,34 0,29 0,22 0,17

1961 2,06 1,77 1,62 1,49 1,18 0,86 0,66 0,44 0,37 0,29 0,24 0,18

1962 2,10 1,96 1,65 1,50 1,21 0,89 0,67 0,45 0,38 0,30 0,25 0,18

1963 2,44 1,96 1,66 1,54 1,24 0,97 0,67 0,48 0,39 0,31 0,26 0,19

1964 2,46 1,96 1,75 1,56 1,25 1,00 0,77 0,54 0,41 0,32 0,27 0,20

1965 2,50 2,00 1,77 1,56 1,26 1,00 0,78 0,54 0,41 0,33 0,27 0,20

1966 2,52 2,02 1,81 1,56 1,29 1,02 0,78 0,56 0,43 0,33 0,27 0,20

1967 2,54 2,05 1,81 1,60 1,29 1,05 0,84 0,57 0,44 0,34 0,28 0,21

1968 2,56 2,06 1,87 1,61 1,30 1,05 0,84 0,59 0,45 0,34 0,31 0,21

1969 2,58 2,22 1,89 1,62 1,35 1,06 0,84 0,59 0,48 0,37 0,31 0,21

1970 2,68 2,23 1,93 1,69 1,37 1,07 0,91 0,64 0,50 0,37 0,31 0,23

1971 2,76 2,27 1,94 1,70 1,39 1,07 0,91 0,66 0,52 0,39 0,33 0,26

1972 2,76 2,31 1,95 1,72 1,39 1,07 0,92 0,68 0,52 0,42 0,34 0,26

1973 2,94 2,35 1,96 1,74 1,41 1,08 0,95 0,68 0,54 0,45 0,34 0,28

1974 3,08 2,36 1,99 1,75 1,42 1,10 0,97 0,68 0,55 0,46 0,35 0,29

1975 3,28 2,36 2,00 1,79 1,43 1,14 0,98 0,70 0,56 0,47 0,38 0,29

1976 3,54 2,37 2,04 1,84 1,50 1,19 1,00 0,73 0,58 0,47 0,39 0,30

1977 3,84 2,54 2,05 1,86 1,50 1,27 1,03 0,74 0,58 0,47 0,39 0,30

1978 3,88 2,59 2,05 1,88 1,51 1,30 1,07 0,78 0,59 0,47 0,40 0,30

1979 3,88 2,73 2,15 1,88 1,57 1,36 1,09 0,80 0,64 0,51 0,41 0,31

1980 3,94 2,74 2,20 1,90 1,58 1,41 1,10 0,84 0,69 0,53 0,48 0,38

1981 4,00 2,79 2,22 2,01 1,75 1,43 1,12 0,89 0,75 0,62 0,53 0,40

1982 4,40 3,32 2,61 2,11 1,78 1,45 1,15 0,90 0,75 0,71 0,62 0,52

1983 5,62 3,52 2,88 2,41 1,86 1,51 1,20 0,93 0,79 0,75 0,70 0,59

73 Es necesario analizar el comportamiento de la lluvia en relacin con la duracin de las tormentas y la frecuencia de ocurrencia. Para ello se elaboraron las curvas Intensidad Duracin Frecuencia, utilizando El Mtodo de Gumbel el cul es un mtodo probabilstico, este consiste en encontrar la distribucin probabilstica aplicable a un serie de datos obtenidos de un fenmeno hidrolgico. La explicacin de este mtodo se describe a continuacin: Se obtienen las intensidades mximas absolutas anuales del Servicio Nacional de Estudios Territoriales (SNET). (Ver tabla 6.1) Se ordenan los datos en forma ascendente, segn su magnitud y se asigna a cada uno un numero de orden n correspondiendo M = 1 al valor mnimo. Se realiza el clculo de la frecuencia para cada ao. Para el clculo de Frecuencia se tiene: F = m x 100 (n+1) Donde: F = Frecuencia m = Posicin del dato n = Nmero total de aos 74 Para calcular n, ser necesario basarse de la tabla 6.1 que muestra la precipitacin mxima anual (absoluta). La tabla inicia con el ao 1957 hasta llegar al ao 1983, tomando ambas fechas se cuentan 27 aos. El valor de m se inicia con el ao uno, correspondiente a 1957 hasta llegar a 1983, que le corresponde un m = 27. (Ver tabla 6.2) Ejemplo para el clculo de frecuencia: Para el ao 1957 se tiene: F = 1 x 100 (27+1) F = 1 x 100 ; F= 3.57 (28) Para el ao 1983: F = 27 x 100 (27+1) F = 27 x 100; F= 96.43 28 75

TABLA 6.2 CALCULO DE FRECUENCIAS

MINISTERIO DE MEDIO AMBIENTE Y RECURSOS NATURALES SERVICIO NACIONAL DE ESTUDIOS TERRITORIALES

INTENSIDAD DE PRECIPITACION MAXIMA ANUAL (ABSOLUTA)

en mm/minuto

Estacin SANTIAGO DE MARIA INDICE : U-6

Latitud 13 29.1' Longit ud 88 28.3'

Elevacin 920 m.s.n.m.

PERIODO (Minutos)

m Frecuencia (F) 5 10 15 20 30 45 60 90 120 150 180 240 360

1 3,57 1,78 1,60 1,35 1,19 0,93 0,68 0,51 0,38 0,30 0,22 0,20 0,10 0,03

2 7,14 1,96 1,64 1,41 1,30 0,93 0,71 0,56 0,40 0,31 0,24 0,21 0,14 0,05

3 10,71 2,00 1,65 1,53 1,33 0,96 0,73 0,62 0,41 0,31 0,25 0,21 0,17 0,05

4 14,29 2,02 1,67 1,56 1,34 1,06 0,81 0,63 0,44 0,34 0,29 0,22 0,17 0,08

5 17,86 2,06 1,77 1,62 1,49 1,18 0,86 0,66 0,44 0,37 0,29 0,24 0,18 0,09

6 21,43 2,10 1,96 1,65 1,50 1,21 0,89 0,67 0,45 0,38 0,30 0,25 0,18 0,10

7 25,00 2,44 1,96 1,66 1,54 1,24 0,97 0,67 0,48 0,39 0,31 0,26 0,19 0,10

8 28,57 2,46 1,96 1,75 1,56 1,25 1,00 0,77 0,54 0,41 0,32 0,27 0,20 0,14

9 32,14 2,50 2,00 1,77 1,56 1,26 1,00 0,78 0,54 0,41 0,33 0,27 0,20 0,14

10 35,71 2,52 2,02 1,81 1,56 1,29 1,02 0,78 0,56 0,43 0,33 0,27 0,20 0,16

11 39,29 2,54 2,05 1,81 1,60 1,29 1,05 0,84 0,57 0,44 0,34 0,28 0,21 0,16

12 42,86 2,56 2,06 1,87 1,61 1,30 1,05 0,84 0,59 0,45 0,34 0,31 0,21 0,16

13 46,43 2,58 2,22 1,89 1,62 1,35 1,06 0,84 0,59 0,48 0,37 0,31 0,21 0,18

14 50,00 2,68 2,23 1,93 1,69 1,37 1,07 0,91 0,64 0,50 0,37 0,31 0,23 0,18

15 53,57 2,76 2,27 1,94 1,70 1,39 1,07 0,91 0,66 0,52 0,39 0,33 0,26 0,18

16 57,14 2,76 2,31 1,95 1,72 1,39 1,07 0,92 0,68 0,52 0,42 0,34 0,26 0,18

17 60,71 2,94 2,35 1,96 1,74 1,41 1,08 0,95 0,68 0,54 0,45 0,34 0,28 0,18

18 64,29 3,08 2,36 1,99 1,75 1,42 1,10 0,97 0,68 0,55 0,46 0,35 0,29 0,18

19 67,86 3,28 2,36 2,00 1,79 1,43 1,14 0,98 0,70 0,56 0,47 0,38 0,29 0,20

20 71,43 3,54 2,37 2,04 1,84 1,50 1,19 1,00 0,73 0,58 0,47 0,39 0,30 0,22

21 75,00 3,84 2,54 2,05 1,86 1,50 1,27 1,03 0,74 0,58 0,47 0,39 0,30 0,23

22 78,57 3,88 2,59 2,05 1,88 1,51 1,30 1,07 0,78 0,59 0,47 0,40 0,30 0,24

23 82,14 3,88 2,73 2,15 1,88 1,57 1,36 1,09 0,80 0,64 0,51 0,41 0,31 0,24

24 85,71 3,94 2,74 2,20 1,90 1,58 1,41 1,10 0,84 0,69 0,53 0,48 0,38 0,25

25 89,29 4,00 2,79 2,22 2,01 1,75 1,43 1,12 0,89 0,75 0,62 0,53 0,40 0,25

26 92,86 4,40 3,32 2,61 2,11 1,78 1,45 1,15 0,90 0,75 0,71 0,62 0,52 0,28

27 96,43 5,62 3,52 2,88 2,41 1,86 1,51 1,20 0,93 0,79 0,75 0,70 0,59 0,41

76 Los datos de las intensidades para los distintos tiempo se grafican versus las probabilidades los datos a un papel probalstico Gumbel, graficando en el eje X las probabilidades de ocurrencia y en el eje Y los valores de las intensidades de precipitacin (Ver grfico 6.1). Las Tablas que contienen los datos de intensidades fueron obtenidas por El Servicio Nacional de Estudios Territoriales. SNET. 77

Para la elaboracin de las curvas Intensidad Duracin Frecuencia, se parte de la informacin probabilstica de Gumbel (Ver grfica 6.1) del eje del periodo de retorno (eje de las X nivel superior), con el ao de periodo se cortan las curvas para los distintos tiempos de registro y se determinan las coordenadas en el eje de las Y siendo esta intensidad para ese determinado tiempo y periodo de retorno. Una vez determinados todos los pares ordenados se grafican los datos en papel doble logartmico, en el eje de las X los tiempos de concentracin en minutos y en el eje de las Y los valores de las intensidades en mm/min. Con los datos del grfico de Gumbel (Ver tabla 6.3) se elaboraron las curvas Intensidad Duracin Frecuencia, para los periodos de retorno de 5, 10, 25 y 50 aos, el periodo de retorno es el tiempo en el cual se espera que cierta intensidad de lluvia sea igualada o excedida; su determinacin esta en funcin del grado de importancia que tenga la obra, as como el grado de seguridad que desee proporcionrsele. 79 El periodo de retorno tambin es conocido como el periodo de diseo, para este tiempo en aos se disea una estructura de drenaje en el cual se espera un caudal pico de lluvia por lo menos igual a la capacidad del mismo. No servira de nada disear con un periodo de retorno alto si las tuberas posee una vida til mucho menor el cual solo implicara un gasto adicional en la reparacin de tuberas o en la instalacin de unas nuevas. TABLA 6.3 DATOS PARA EL CALCULO DE LAS CURVAS INTENSIDAD DURACION FRECUENCIA Aos Duracin en Minutos

5 10 15 20 30 45 60 90 120 150 180 240 360

5 3.25 2.61 2.21 1.93 1.59 1.25 1.07 0.78 0.65 0.50 0.41 0.33 0.27

10 3.62 2.86 2.42 2.11 1.73 1.37 1.19 0.89 0.76 0.57 0.48 0.39 0.32

25 4.07 3.17 2.67 2.32 1.91 1.51 1.34 1.02 0.90 0.67 0.56 0.46 0.40

50 4.40 3.39 2.85 2.48 2.05 1.62 1.45 1.12 0.95 0.75 0.62 0.51 0.45

80 GRAFICA 6.2 81

6.2 Delimitacin de reas de Influencia o reas Tributarias Para determinar las reas de influencia o reas tributarias de la Ciudad de Santiago de Mara, se realiz un levantamiento topogrfico a la zona en estudio, el mtodo a utilizar para la determinacin de las reas de influencia es el siguiente: Se traza para cada intercepcin los ejes longitudinales de calles y avenidas de la zona urbana, lneas a 45, considerando que cada triangulo o trapecio adyacente a dicha arteria conforman el rea de recogimiento para cada calle o avenida. Con el plano se encontr el parteaguas de cada colector, dicho levantamiento se presenta en el plano No. 1/3, tambin se elaboro el diagrama de flujo de agua en las calles siendo este lo que delimita las reas de influencia de las zonas urbanas debido a las pendientes, se tomaron las elevaciones de los cruces de las calles y en los puntos de cambio de pendientes, con dichos datos se procedi a la elaboracin de perfiles para determinar el sentido del flujo superficial. Para el clculo de las reas de influencia de cada colector se utiliz el comando rea del programa AutoCad, ya que cada colector posee un rea tributaria especifica para la cual se establece como punto de entrada las cajas tragantes, cuya funcin es recolectar el agua que reciben superficialmente de la zona. 6.3 Tiempos de Concentracin. Es el tiempo requerido para que una gota de agua circule desde el punto limite de la zona de recogimiento hasta aquel punto de inters donde se evala un caudal determinado, especficamente en una zona urbana puede expresarse como el tiempo necesario para que el agua fluya por las distintas superficies, de las partes mas remotas de la urbanizacin hasta el punto de su captura. 6.3.1 Tiempo de Entrada Se considera que es el tiempo de flujo, ya sea por cualquier tipo de superficie como tierra, pavimento, aceras, arriates y que posteriormente esta cantidad escorenta superficial es conducida por medio de cunetas a las cajas tragantes. La magnitud de este tiempo estar relacionado con ciertos factores tales como: distancia ms lejana entre el parte aguas y la caja tragante, longitud, pendiente y tipo de rodaje de la va. El tiempo de concentracin de entrada puede determinarse mediante la frmula de Kirpish.: 3.28 L0.77 (6.2) TC =1.3x10 4 S 0.385 En donde: TC = Tiempo de concentracin en horas. L = Longitud o distancia mayor que recorrer el agua en pies. S = Pendiente promedio de la cuenca, adimensional. Es necesario convertir las unidades del SI al Sistema Decimal. Es decir, hacer la conversin de pies a metros y horas a minutos, por lo tanto la frmula se detalla a continuacin: 3,28 ft = 1 m 1 hora = 60 min. Sustituyendo en la frmula (4.2.), tenemos: TC =1.3x104 3.S280.L3850.77 x60 0.019467L0.77 TC = S 0.385 Entonces: TC= (0.006S 0.385 L)0.77(6.3) En donde: TC = Tiempo de concentracin en min. L = Longitud del cause en metros. S = Pendiente promedio, adimensional. 6.3.2 Tiempo de Flujo en las Alcantarillas. ste puede ser calculado a partir de las caractersticas hidrulicas de cada tramo en particular, ya que se conocen: el dimetro, la pendiente y el material de fabricacin; aplicando la formula de Manning se puede obtener la velocidad as: V =1n xS12 x R23 (6.4) En donde: V = Velocidad del flujo en mts. R = Radio medio hidrulico, en metros. n = Coeficiente de friccin, adimensionales. S = Pendiente del tramo analizado, adimensional. El tiempo de concentracin en un punto especfico de la alcantarilla vendr determinado por la suma del tiempo de flujo superficial, y la sumatoria de los tiempos de flujo en la alcantarilla de todos los tramos existentes hasta este punto. En el pas, se estima como el tiempo de concertacin para el primer punto de recogimiento un valor de 5 minutos para zonas urbanas. Este se justifica en el hecho de que el clculo del tiempo de concentracin de entrada en la mayora de los casos, proporciona valores menores a los 5 minutos debido a la naturaleza de la superficie y a la longitud relativamente corta de las calles, que son consideradas como principales conductores de escorrenta. Y como en el pas no se cuenta con registros de precipitacin inferiores al tiempo en cuestin se considera aceptable tomar como duracin mnima de la lluvia de diseo 5 minutos. 6.4 Coeficientes de Rugosidad n Las tuberas de polietileno, con un exterior corrugado para mayor resistencia estructural y con una pared interior lisa para mxima capacidad hidrulica nombrada N12 posee un excelente coeficiente de Manning que esta entre el rango de 0.010-0.012, para la propuesta se ha considerado un n=0.010.

82 82 87 6.5 Coeficientes de Escorrenta. Para determinar los distintos coeficientes de escorrenta se baso en el plano del levantamiento topogrfico de donde se tomaron el rea del parque, rea de calles de acuerdo a la capa de rodadura, el rea de aceras para determinar la superficie se utiliz el comando rea del programa Auto Cad. Para la determinacin del rea techada y la zona verde se considero el sentido del crecimiento de la ciudad de Santiago de Mara. Se realiz un muestreo para determinar que porcentaje de rea construida tenan las viviendas y se tomaron 10 viviendas en la zona cntrica y 10 viviendas en la periferia de la ciudad de una manera aleatoria para que fuera lo ms representativa y de acuerdo a los resultados obtenidos se estimo un porcentaje; por que es imposible determinar con exactitud el rea techada en los prximos 25 aos. Con estos datos calculamos el rea de la zona verde por diferencia con respecto al rea total. 87 Para el rea urbana de la ciudad de Santiago de Maria, se determino un C promedio para todo el diseo, para mayor seguridad, dando como resultado C = 0.78 TABLA 6.4 COEFICIENTE DE ESCORRENTIA PROMEDIO TIPO DE AREA AREA C AREA x C

TECHOS 494.476,42 0,83 410.415,43

PARQUE 8.308,22 0,40 3.323,29

ZONA VERDE 98.895,28 0,35 34.613,35

CALLES DE ASFALTO 217.653,25 0,86 187.181,80

CALLES DE CONCRETO3.242,93 0,88 2.853,78

CALLESADOQUINADAS4.476,72 0,80 3.581,38

CALLES EMPEDRADAS283,73 0,55 156,05

TOTALES 827.336,56 642.125,07

COEFICIENTE

PROMEDIO 0,78

88 Para la Calle Antigua a Alegra No.2, Calle principal Colonia Santa Fidelia y Calle Principal de la Colonia Montebello se clculo un C promedio dando como resultado C = 0.72 TABLA 6.5 COEFICIENTE DE ESCORRENTIA PROMEDIO TIPO DE AREA AREA C AREA x C

TECHOS 25.487,51 0,83 21.154,63

ZONA VERDE 6.371,88 0,35 2.230,16

CALLES

ADOQUINADAS 6.926,23 0,80 5.540,99

CALLES

EMPEDRADAS 5.280,51 0,55 2.904,28

TOTALES 44.066,13 31.830,06

COEFICIENTE

PROMEDIO 0,72

Si se desea obtener un valor aceptable del coeficiente de escorrenta en lugares en donde existen diferentes tipos de superficies, puede hacerse un promedio de los valores de C los cuales se muestran a continuacin: 89 CUADRO 6.6 Valores usuales de C, segn Kuichling Superficie Rango C Promedio

Tejados 0.70-0.95 0.83

Superficies asfaltadas 0.85-0.90 0.88

Superficies pavimentadas y

adoquinadas 0.75-0.85 0.80

Brechas 0.25-0.60 0.43

Carreteras Pavimentadas 0.15-0.30 0.23

Terrenos deshabitados 0.10-0.30 0.20

Parques, jardines y campias 0.50-0.20 0.35

La Tabla de los Coeficientes de escorrenta se obtuvo del Manual de Hidrulica, de J. M. Acevedo, Guillermo Acosta A 1976 90

VALORES DE C PROMEDIO CARACTERISTICAS DE COEFICIENTES DE

LA SUPERFICIE CALLES: ESCORRENTA

De asfalto 0.70 a 0.95

De concreto 0.80 a 0.95

RAMPAS PAVIMENTADAS Y ACERAS 0.75 a 0.85

TECHOS 0.75 a 0.95

GRAMALES SOBRE SUELO ARENOSO:

Bastante plano (aprox. 2%) 0.05 a 0.10

Pendiente promedio (2% a 7%) 0.20 a 0.25

Inclinado 7% GRAMALES SOBRE SUELOS ARCILLOSOS: 0.15 a 0.20

Bastante plano (aprox. 2%) 0.15 a 0.20

Pendiente promedio (2% a 7%) 0.20 a 0.25

Inclinado 7% 0.25 a 0.35

La Tablas de los Coeficientes de escorrenta se obtuvieron del folleto del Ministerio de Agricultura y Ganadera Utilizacin de Modelos lineales en Hidrologa Urbana cuyo autor fue el ing. Alfredo A. Gonzlez M. en el ao de 1974. 91 Coeficiente de Escorrenta para ser usados en mtodo racional Periodo de retorno (aos) Caractersticas de las superficies 2 5 10 25 50 100 500

reas desarrolladas

Asfalto Concreto/ techo 0.73 0.75 0.77 0.80 0.81 0.83 0.86 0.88 0.90 0.92 0.95 0.97 1.00 1.00

Zonas Verdes (jardines, parques, etc.) Condicin pobre (cubierta de pasto menor 50% del rea)

Plano 0 2% Promedio 2 7% Pendiente, superior a 7% 0.32 0.37 0.40 0.34 0.40 0.43 0.37 0.43 0.45 0.40 0.46 0.49 0.44 0.49 0.52 0.47 0.53 0.55 0.58 0.61 0.62

Condicin promedio (cubierta de pasto del 50 al 75% del rea

Plano 0 2% Promedio 2 7% Pendiente, superior a 7% 0.25 0.33 0.37 0.28 0.36 0.40 0.30 0.38 0.42 0.34 0.42 0.46 0.37 0.45 0.49 0.41 0.49 0.53 0.53 0.58 0.60

Condicin buena (cubierta de pasto mayor al 75 del rea)

Plano 0 2% Promedio 2 7% Pendiente, superior a 7% 0.21 0.29 0.34 0.23 0.32 0.37 0.25 0.35 0.40 0.29 0.39 0.44 0.32 0.42 0.47 0.36 0.46 0.51 0.49 0.56 0.58

reas No desarrolladas reas de cultivos

Plano 0 2% Promedio 2 7% Pendiente, superior a 7% 0.31 0.35 0.39 0.34 0.38 0.42 0.36 0.41 0.44 0.40 0.44 0.48 0.43 0.48 0.51 0.47 0.51 0.54 0.57 0.60 0.61

Pastizales

Plano 0 2% Promedio 2 7% Pendiente, superior a 7% 0.25 0.33 0.37 0.28 0.36 0.40 0.30 0.38 0.42 0.34 0.42 0.46 0.37 0.45 0.49 0.41 0.49 0.53 0.53 0.58 0.60

Bosques

Plano 0 2% Promedio 2 7% Pendiente, superior a 7% 0.22 0.31 0.35 0.25 0.34 0.39 0.28 0.36 0.41 0.31. 0.40 0.45 0.35 0.43 0.48 0.39 0.47 0.52 0.48 0.56 0.58

Fuente: Hidrologa Aplicada Ven Te Chow. 92

Superficie Coeficiente Promedio

Techos 0.70-0.95 0.83

Pavimentos de concreto 0.80-0.90 0.85

Empedrados 0.40-0.70 0.55

Tierra cultivadas 0.01-0.20 0.11

La Tabla de los Coeficientes de escorrenta se obtuvo del actual problema de aguas lluvias de la ciudad de Cojutepeque, Wilfredo Carranza Guzmn, Tesis UES 1995 93