Proyecto Ing Sismica
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IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
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Memoria Descriptiva
Datos Generales
Propietaria: Francisco Javier Aguilar Salas
Calculo: Aguilar Torres Uriel Benjamín
Uso: Oficinas
Ubicación: Calle Primer Retorno de Acoxpa No. 5
Colonia: Villa Lázaro Cárdenas
Delegación: Tlalpan
Descripción del edificio
Planta Baja nivel 1: Escalera de acceso al N-2; 8 oficinas, 1 sala de juntas,
Baños de servicio.
Planta Nivel2: Escalera de acceso al N-3; 8 oficinas, 1 sala de juntas, Baños de
servicio
Planta Nivel 3: Escalera de acceso al N-4; 8 oficinas, 1 sala de juntas, Baños de
servicio
Planta Nivel 4: Escalera de acceso al N-4; 8 oficinas, 1 sala de juntas, Baños de
servicio
Planta Nivel 5 (Azotea): No utilizable; instalación para tres tinacos de 2500lts
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
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Datos de la estructura
Concreto Tipo 1
⁄
Losas de entrepiso: Losas Aligeradas Monolíticas de concreto con casetones
de 60X60, nervaduras de 10cm. Mismas que están poyadas sobre vigas de
sección 30X65.
Losa de Azotea: Losa de vigueta y bovedilla apoyada sobre trabe principal de
30X65 y sobre trabe secundaria de 25X50.
Muros divisorios no confinados: Block hueco de hormigón (15X20X40).
Cimentación: Cajón de Cimentación a base de concreto reforzado
Descripción de elementos no estructurales y acabados.
Azotea: Con pendiente del 2%; relleno de tezontle, entortado de mezcla,
cubierta Impermeabilizante con base de tela o cartón asfáltico de siete
capas, enladrillado, escobillado y plafón interior con acabado de yeso.
Muros divisorios no confinados: Block hueco de hormigón (15X20X40).
Primer nivel, segundo, tercero y cuarto nivel: Firme de mezcla para recibir
pisos; pisos de loseta de barro (30X30), plafón a base de aplanado de yeso.
Baño: Firme de mezcla para recibir pisos, relleno de tezontle de 15cm; pisos de
loseta de barro con muros de azulejo.
Muros exteriores: Aplanado Mezcla un extremo y el otro de Yeso; Aplanado
Mezcla un extremo y el otro de Azulejo; Aplanado Mezcla ambos extremos.
Muros interiores: Aplanado Yeso por ambos extremos; Aplanado de Mortero un
extremo y el otro con Yeso; Aplanado de Yeso un extremo y el otro de Azulejo;
Aplanado Azulejo un extremo y el otro de Mortero.
Muros Divisorios: Aplanado Yeso por ambos extremos.
Ventanales y puertas exteriores: Manguetería de aluminio del no 15 y vidrio
medio doble.
IDB Engineers & Architects
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A B C D
1
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3
4
5
6
7.70 7.40 6.00
5.2
55
.50
7.6
06
.25
7.6
0
21.10
32
.20
Planta Arquitectónica
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
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Condiciones de Regularidad
1. Cumple
2. Relación Altura con dimensión menor
H=3.10m Htot= 15.50m
Cumple
3.
Cumple
4. Entradas o salientes Cumple
5. Losa Aligerada Cumple
6. Área hueco escalera= (21.1x32.20)= 649.72m²
2.10x3.85=8.09 ( ) Cumple
7. Todos los pisos entre losa y losa no cambia Cumple
8. Reducción de áreas Cumple
9. Marcos Cumple
10. Rigidez: Los cambios de sección de las columnas no varía tan
drásticamente entre piso y piso. Cumple
Conclusión: La estructura es regular
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Pre-dimensionamiento
Trabe Principal
- Sección Mínima
20X40
h= 0.08L Sección
bmin= ⁄ 30X65 2b ≤ h ≤ 5b
L=770cm
h=0.08(770)= 61.6cm ≈ 65cm
bmin= ⁄
bmin= ⁄
Trabe Secundaria
Sección Mínima
15X30
h= 0.06L Sección
bmin= ⁄ 25X50
2b ≤ h ≤ 5b
L=770cm
h=0.06(770)= 46.2cm ≈ 50cm
bmin= ⁄
2.53m 2.53m 2.53m
b
h
b
h
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bmin= ⁄
Losa Aligerada
No de casetones= ⁄
Long= 9 x 70 = 630cm
Dif= 770 – 630 = 110cm
Se necesitan 2 casetones de 50cm cada uno y
una nervadura de 10cm.
Comprobación= (50+ (9*70)+10+50= 740cm
770cm
740cm
30cm
50 50
Caseton
60x60
60 10
70
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L.C.
L.D
.
L.C
.
L.D.
Peralte minimo
Hmin=
P.E= ∑Lados continuos + (∑Lados discontinuos)*Fac
*Factor= 1.25 tableros monolíticos
1.50 Tableros no monolíticos
( ) ( )
PE= 3443cm
hmin=
Transformación a losa aligerada
Halig=
Por lo tanto
0.10m
0.05m
0.60m
0.3
0m
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Análisis de carga
Losa de entrepiso
0.60m
0.10m
0.3
5m
0.02m
kg/m²
120
259
20
10
42
25
40 Gravitacional Sismica
15 250 180
531 781 711
Cargas Vivas
Carga Adicional
Muros Div isorios
Concepto
Capa de compresion
Nervaduras
Falso plafon
Instalaciones
Firme de nivelacion
Lozeta ceramica
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Azotea
19.4
0m
kg/m²
63
10
10
20
40 Gravitacional Sismica
225 100 70
618 718 688
Concepto
Firme de nivelacion
Cargas Vivas
Relleno o entortado
de Tezontle250
Carga Adicional
Falso Plafon
Prefabricado
Impermeabilizante
Instalaciones
Losa de Azotea
- Selección del Prefabricado
Prelosa Prefabricados ®
e=25cm
Pp=225kg/cm²
T-1-500kg/m²
l=4.45m
2%
19.40m
h
0.2
0m
0.03m
Prefabricado
2%
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A B C D
1
2
3
4
5
6
7.55
7.55
6.93
2.53
2.53
2.75
2.63
2.10
A B C D
1
2
3
4
5
6
Áreas Tributarias
Trabes Secundarias
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7.55m
3.1
0m
6.93m
Peso Azotea
718
Peso Entrepiso
781
L B Area
32,2 21,1 679,42
Area Total
L H Area
7,55 6,93 52,32
Area tributaria
b h Concreto L Peso
0,45 0,8 2400 14,48 12511
b h Concreto L Peso
0,25 0,5 2400 7,55 4530
b h H Concreto Peso
0,95 0,95 3,1 2400 6715
Trabe secundaria
Trabe Principal
Columna
L H Peso esp Peso
3,78 3,1 90 1055
Muro Div isorio
Columna Nivel W Columna Wmuro WTP WTS Area Trib Peso Carga Acumulada
15 6715 0 12511 4530 52,32 718 61322 61322
14 6715 1055 12511 52,32 781 61143 122465
13 6715 1055 12511 52,32 781 61143 183608
12 6715 1055 12511 52,32 781 61143 244751
11 6715 1055 12511 52,32 781 61143 305894
10 6715 1055 12511 52,32 781 61143 367037
9 6715 1055 12511 52,32 781 61143 428180
8 6715 1055 12511 52,32 781 61143 489323
7 6715 1055 12511 52,32 781 61143 550466
6 6715 1055 12511 52,32 781 61143 611609
5 6715 1055 12511 52,32 781 61143 672752
4 6715 1055 12511 52,32 781 61143 733896
3 6715 1055 12511 52,32 781 61143 795039
2 6715 1055 12511 52,32 781 61143 856182
1 6715 1055 12511 52,32 781 61143 917325
4-B
Peso
total 917,3 q T/m² 17,6
Peso Aprox
Ton11944
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C-1 C-1
C-1 C-1
C-1 C-1
C-1 C-1
C-2 C-2 C-2 C-2
C-2 C-2
C-2 C-2
C-2 C-2
C-2 C-2
C-2 C-2C-2 C-2
A B C
b
b
h
d
El Acomodo de las columnas
odedecera al siguiente orden:
Lado corto columna - Claro largo
Lado largo columna - Claro Corto
C-1 80x110 C-2 60x80
C-1 75x105 C-2 55x75
C-1 70x100 C-2 50x70
C-1 65x95 C-2 45x65
C-1 60x90 C-2 40x60
Nivel 4 -6
Nivel 7 - 9
Nivel 10 - 12
Nivel 12 - 15
2.5cm por lado. Zona Sismica
Reduccion de Columnas
Sección de Columnas
Columna principal
( )
⁄
- Sección Cuadrada
√
√
Sección: 95X95
- Sección Rectangular
b propuesta= 80cm
Sección: 80X110
- Sección Circula
√
√
Columna Secundaria
Columna 6-B
P=Atrib*q= (3.8x7.55)(17.6)=504.94ton
(
⁄ )
b propuesta= 40cm
Sección: 60X80
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XZ
B
C
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5
6
1
Calculo de la Rigidez de la
Estructura
Para el cálculo de las rigideces de los
sistemas se utilizaran las fórmulas de Willbur
para elementos estructurales continuos con
más de un grado de libertad.
Suponiendo que el primer piso sus columnas
están empotradas a la cimentación
( )
( ) ( )
Para el segundo entrepiso suponiendo que las columnas
empotradas en la cimentación
( )
( ) ( )
( )
Y para entrepisos en general
( )
( )
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A B C D
7.70 7.40 6.00
Co
l. N
ive
l 1 -
3C
ol.
Niv
el 4
- 6
Co
l. N
ive
l 7 -
9C
ol.
Niv
el 1
0 - 1
2C
ol.
Niv
el 1
3 - 1
5
Ton/cm Ton/cm
370,19 595,69
Ton/cm Ton/cm
166,02 199,97
Ton/cm Ton/cm
134,89 142,71
Ton/cm Ton/cm
130,82 141,01
Ton/cm Ton/cm
125,50 138,84
Ton/cm Ton/cm
118,55 136,07
Ton/cm Ton/cm
109,53 132,51
130821,76
Rigidez 4-6 kg/cm
134887,08
Marco B y C
Rigidez 7-9 kg/cm
Marco A y D
Rigidez 3 kg/cm
Rigidez 1 kg/cm
Rigidez 2 kg/cm
595686,23
199966,89
142709,35
141005,75
Rigidez 1 kg/cm
370189,73
Rigidez 2 kg/cm
166018,94
Rigidez 3 y 4 kg/cm
Rigidez 4-6 kg/cm
Rigidez 10-12 kg/cm
Rigidez 13-15 kg/cm
Rigidez 7-9 kg/cm
Rigidez 10-12 kg/cm
Rigidez 13-15 kg/cm
125503,82
118552,42
109534,88
138840,81
136072,24
132513,94
h o l I I /hol I/hol parc
N1-N3 65 85 310 3326510 10731 21461
N4-N6 60 80 310 2560000 8258 16516
N7-N9 55 75 310 1933594 6237 12475
N10-N12 50 70 310 1429167 4610 9220
N13-N15 45 65 310 1029844 3322 6644
45 85 770 2302969 2991
45 85 740 2302969 3112
45 85 600 2302969 3838
Inercias de Seccion
Tra
be
s P
Co
lum
na
s Se
c
Seccion
9941
h o l I I /hol I/hol parc I/hol Tot
N1-N3 85 115 310 10772865 34751 69502 90964
N4-N6 80 110 310 8873333 28624 57247 73763
N7-N9 75 105 310 7235156 23339 46678 59153
N10-N12 70 100 310 5833333 18817 37634 46855
N13-N15 65 95 310 4644115 14981 29962 36606
Inercias de Seccion
Co
lum
na
s P
rin
Seccion
Análisis en el sentido Z
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Co
l. N
ive
l 1 - 3
Co
l. N
ive
l 4 - 6
Co
l. N
ive
l 7 - 9
5.25 5.50 7.60 6.25 7.60
2 3 4 5 61
Co
l. N
ive
l 10 - 1
2C
ol. N
ive
l 13 - 1
5
Ton/cm Ton/cm
450,45 728,89
Ton/cm Ton/cm
248,58 314,98
Ton/cm Ton/cm
223,07 251,33
Ton/cm Ton/cm
208,74 245,19
Ton/cm Ton/cm
190,60 237,34
Ton/cm Ton/cm
168,19 227,28
Ton/cm Ton/cm
141,59 214,46
168187,48
Rigidez 10-12 kg/cm
Rigidez 13-15 kg/cm
248581,36
223074,56
Rigidez 2 kg/cm
Rigidez 3 kg/cm
Rigidez 4-6 kg/cm
314983,23
251329,20
Rigidez 2 kg/cm
Rigidez 3 y 4 kg/cm
728886,05450447,97
Rigidez 1 kg/cm
208742,77
Rigidez 1 kg/cm
245191,47
Marco 2 , 3, 4, 5Marco 1 y 6
Rigidez 4-6 kg/cm
Rigidez 7-9 kg/cm Rigidez 7-9 kg/cm
Rigidez 10-12 kg/cm
Rigidez 13-15 kg/cm
190600,24
141591,11
237338,20
227283,69
214459,84
h o l I I /hol I/hol parc
N1-N3 65 85 310 1945260 6275 12550
N4-N6 60 80 310 1440000 4645 9290
N7-N9 55 75 310 1039844 3354 6709
N10-N12 50 70 310 729167 2352 4704
N13-N15 45 65 310 493594 1592 3184
45 85 525 2302969 4387
45 85 550 2302969 4187
45 85 760 2302969 3030
45 85 625 2302969 3685
45 85 760 2302969 3030
Tra
be
s P
Co
lum
na
s Se
c
Inercias de Seccion
18319
Seccion
h o l I I /hol I/hol parc I/hol Tot
N1-N3 85 115 310 5885365 18985 75940 88490
N4-N6 80 110 310 4693333 15140 60559 69849
N7-N9 75 105 310 3691406 11908 47631 54340
N10-N12 70 100 310 2858333 9220 36882 41586
N13-N15 65 95 310 2174115 7013 28053 31238
Co
lum
na
s
Inercias de Seccion
Seccion
Análisis en el sentido X
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Análisis del desplazamiento de la estructura
SE ha llegado a este resultado permisible, mas sin embargo, las
secciones tuvieron que haber sido modificadas, ya que de manera original, los
desplazamientos eran mayores a los permisibles, por lo que se tuvo que
aumentar la sección en las columnas principales, columnas secundarias y
trabes principales para poder estar dentro del rango de desplazamiento
permisible.
Δadmi 0.012h 3,72
Nivel Marco A Marco B Marco C Marco D RP V Δ Δadmisible
15 109,53 132,51 132,51 109,53 484,10 256,67 0,5 3,72
14 109,53 132,51 132,51 109,53 484,10 489,41 1,0 3,72
13 109,53 132,51 132,51 109,53 484,10 707,03 1,5 3,72
12 118,55 136,07 136,07 118,55 509,25 910,76 1,8 3,72
11 118,55 136,07 136,07 118,55 509,25 1097,51 2,2 3,72
10 118,55 136,07 136,07 118,55 509,25 1267,29 2,5 3,72
9 125,50 138,84 138,84 125,50 528,69 1422,39 2,7 3,72
8 125,50 138,84 138,84 125,50 528,69 1560,25 3,0 3,72
7 125,50 138,84 138,84 125,50 528,69 1680,89 3,2 3,72
6 130,82 141,01 141,01 130,82 543,66 1785,93 3,3 3,72
5 130,82 141,01 141,01 130,82 543,66 1873,47 3,4 3,72
4 130,82 141,01 141,01 130,82 543,66 1943,50 3,6 3,72
3 134,89 142,71 142,71 134,89 555,19 1996,89 3,6 3,72
2 166,02 199,97 199,97 166,02 731,97 2032,49 2,8 3,72
1 370,19 595,69 595,69 370,19 1931,75 2050,29 1,1 3,72
OK
Sentido en Z
Nivel Marco 1 Marco 2 Marco 3 Marco 4 Marco 5Marco 6 RP V Δ Δadmisible
15 141,59 214,46 214,46 214,46 214,46 141,59 1141,02 256,67 0,2 3,72
14 141,59 214,46 214,46 214,46 214,46 141,59 1141,02 489,41 0,4 3,72
13 141,59 214,46 214,46 214,46 214,46 141,59 1141,02 707,03 0,6 3,72
12 168,19 227,28 227,28 227,28 227,28 168,19 1245,51 910,76 0,7 3,72
11 168,19 227,28 227,28 227,28 227,28 168,19 1245,51 1097,51 0,9 3,72
10 168,19 227,28 227,28 227,28 227,28 168,19 1245,51 1267,29 1,0 3,72
9 190,60 237,34 237,34 237,34 237,34 190,60 1330,55 1422,39 1,1 3,72
8 190,60 237,34 237,34 237,34 237,34 190,60 1330,55 1560,25 1,2 3,72
7 190,60 237,34 237,34 237,34 237,34 190,60 1330,55 1680,89 1,3 3,72
6 208,74 245,19 245,19 245,19 245,19 208,74 1398,25 1785,93 1,3 3,72
5 208,74 245,19 245,19 245,19 245,19 208,74 1398,25 1873,47 1,3 3,72
4 208,74 245,19 245,19 245,19 245,19 208,74 1398,25 1943,50 1,4 3,72
3 223,07 251,33 251,33 251,33 251,33 223,07 1451,47 1996,89 1,4 3,72
2 248,58 314,98 314,98 314,98 314,98 248,58 1757,10 2032,49 1,2 3,72
1 450,45 728,89 728,89 728,89 728,89 450,45 3816,44 2050,29 0,5 3,72
Sentido en X
OK
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
17
m1 m2 m3 m4 m... m15
k1 k2 k3 k4 k... k15
F1(t) F2(t) F3(t) F4(t) F...(t) F15(t)
..
Determinación de los Modos, Frecuencias y
Periodos de Vibración de la estructura.
Métodos numéricos
Desde hace varios años existen métodos numéricos para calcular frecuencias
y modos de vibración de sistemas estrechamente acoplados a varios grados
de libertad que se pueden obtener manualmente o con el auxilio de software.
En el presente trabajo se utilizara el método de Holzer, en el cual los cálculos se
llevan a cabo en una tabla. En este método se supone una hipótesis de
partida, la cual será el valor de w². Si al final del proceso se cumplen las
condiciones de frontera impuestas en el último nivel, la frecuencia supuesta
corresponderá a un modo natural de vibración y el cual será considerado que
estará sometido a vibración libre.
Modelo Masa Resorte
Ecuación de Movimiento
[M]{X}+[k]{X}={0}
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
18
Datos:
⁄
⁄
⁄
Área =679.42m²
Rigideces de piso
15 484,10 15 1141,02
14 484,10 14 1141,02
13 484,10 13 1141,02
12 509,25 12 1245,51
11 509,25 11 1245,51
10 509,25 10 1245,51
9 528,69 9 1330,55
8 528,69 8 1330,55
7 528,69 7 1330,55
6 543,66 6 1398,25
5 543,66 5 1398,25
4 543,66 4 1398,25
3 555,19 3 1451,47
2 731,97 2 1757,10
1 1931,75 1 3816,44
Sentido Z Ton/cm Sentido X Ton/cm
Rig
ide
ce
s
𝑊 = 𝑚 𝑊𝑎𝑧𝑜𝑡𝑒𝑎 𝑘𝑔 𝑡𝑜𝑛
𝑊 𝑚 𝑊𝑒𝑛𝑡𝑟𝑒 𝑘𝑔 𝑡𝑜𝑛
𝑚 𝑤𝑔⁄ 𝑇
𝑐𝑚
𝑠𝑒𝑔
𝑇𝑜𝑛 𝑠𝑒𝑔
𝑐𝑚
𝑚 𝑇 𝑐𝑚
𝑠𝑒𝑔
𝑇𝑜𝑛 𝑠𝑒𝑔
𝑐𝑚
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
19
w 3,57 rad/seg T 1,76 seg
K
m
mw²
Fiᵢ
Feᵢ
Δx
x 0
w² 12,77
1,2752 0,85423,4162 3,2950 3,1356 3,0233 2,7861
204,29
65,94953766 86,69327785 106,433733 125,4672724 143,0076302 158,8460594 173,3421227 185,6941891
32,3683 33,2225 33,6446
0,4221
10,4755 13,7704 16,9060 19,9293 22,7155 25,2312 27,5338 29,4958 31,0930
2,5158 2,3026 1,9620 1,5972
6,07852
1792,45 1705,76 1599,33 1473,86 1330,85 1172,01 998,66 812,97 617,22
6,29561 6,29561 6,29561 6,29561 6,29561 6,29561
0,493 0,493 0,493 0,493 0,476
6,29561 6,29561 6,29561 6,29561 6,29561
195,749481 203,7779546 209,1557949 204,5091515
-0,22413,44
484 484 484
0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493
529 529 529 509 509 509
1 3,6307 7,0593
544 544 544
1932 1925,70439 1902,85 1858,40
1 2,6307 3,4286
6,29561 6,29561 6,29561
6,29561 22,86 44,44
1932 732 555
0,493 0,493 0,493
w 10,51 rad/seg T 0,60 seg
K
m
mw²
Fiᵢ
Feᵢ
Δx
x 0
w² 110,36
-11,30336,0682 2,7087 -0,9404 -4,4890 -7,7162 -10,07611 3,5650 6,5986 9,0335 10,5650 11,0399 10,3927 8,6767
544 529 529 529
54,40748 54,40748 54,40748 54,40748 54,40748 54,40748 54,40748
1932 732 555 544 544 509 509 509 484 484 484
0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,476
54,40748 54,40748 54,40748 54,40748 54,40748 54,40748 54,40748 52,53136
54,40748 193,96 359,01 491,492138 574,8160462 600,650446 565,4406849 472,0755311 330,1575606 147,372399 -51,1655344 -244,2343366 -419,8207943 -548,2142945 -593,7755772
1932 1877,59252 1683,63 1324,62 833,12 258,31 -342,34 -907,78 -1379,86 -1710,02 -1857,39 -1806,22 -1561,99 -1142,17 -593,95 -0,18
1 2,5650 3,0336 2,4350 1,5315 0,4748 -0,6471 -1,7160 -2,6084 -3,3596 -3,6491 -3,5486 -3,2272 -2,3599 -1,2272
w 17,33 rad/seg T 0,36 seg
K
m
mw²
Fiᵢ
Feᵢ
Δx
x 0
w² 300,4
1442,20 1807,62 1619,94 936,57 0,08
1 2,4370 2,2971 0,7825 -0,9916
187,6860081 683,364445 936,4966537
1932 1783,9028 1274,89 425,68 -539,41 -1357,66 -1806,30
-57,04553907 -546,7609421 -883,4068468 -976,2469315 -785,0409709 -365,4217104
-1749,25 -1202,49 -319,09 657,16
148,0972 509,01
148,0972 148,0972 148,0972
0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,4930,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493
-6,5919 -5,3008 -2,4674 1,2673 4,6143 6,54941 3,4370 5,7341 6,5166 5,5251 3,0294 -0,3852 -3,6919 -5,9650
2,8334 3,7348 3,3470 1,9351-2,4957 -3,4146 -3,3067 -2,2731 -0,6269 1,2911
849,21 965,0939721 818,2456375 448,6401562
148,0972 148,0972 148,0972 148,0972 148,0972 142,9904
0,476
148,0972 148,0972 148,0972 148,0972 148,0972 148,0972
1932 732 555 544 544 544 529 529 529 509 509 509 484 484 484
w 23,94 rad/seg T 0,26 seg
K
m
mw²
Fiᵢ
Feᵢ
Δx
x 0
w² 573,07
1,6909 -1,9321 -4,4273-4,4940 -4,0418 -1,4310 2,0767 4,4317 4,32691 3,2534 4,5693 3,5387 0,6704 -2,5461
3,5077 2,3550 -0,1049 -2,6360 -3,6230 -2,4952
0,02
1 2,2534 1,3159 -1,0305 -2,8684 -3,2165 -1,9479 0,4522 2,6108
1785,42 1198,69 -53,37 -1275,81 -1753,53 -1207,66
-1207,680219
1932 1649,47649 730,32 -560,61 -1560,39 -1749,79 -1030,44 239,23 1381,14
-404,2831086 586,7245066 1252,067157 1222,442405 477,7157151 -545,8661827
282,52351 272,78132
282,52351 919,16 1290,93 999,7784666 189,4000454 -719,3422832 -1269,672567 -1141,907671
282,52351 282,52351 282,52351 282,52351 282,52351 282,52351
0,476
282,52351 282,52351 282,52351 282,52351 282,52351 282,52351 282,52351
0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,4930,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493
1932 732 555 544 544 544 529 529 529 509 509 509 484 484 484
0,493 0,493
Determinación de la Frecuencia Natural de vibración
y el Periodo de vibración por el método de Holzer.
Sentido en Z
Primer modo de vibración
Sentido X
Segundo modo de vibración
Tercer modo de vibración
Cuarto modo de vibración
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
20
w 30,29 rad/seg T 0,21 seg
K
m
mw²
Fiᵢ
Feᵢ
Δx
x 0
w² 917,4
0,3069 3,14031,5628 3,4763 2,3761 -0,8354 -3,3046 -2,8133
0,4913 3,1202 2,8334
1 3,0215 3,2254 0,7519 -2,3468 -3,4943 -1,6869
1,8074 3,2497 1,9135 -1,1002 -3,2115 -2,4692
237,79 1510,19 1371,38 0,05
1 2,0215 0,2039 -2,4735 -3,0986 -1,1475
956,14 1719,07 1012,25 -560,01 -1634,67 -1256,821932 1479,7218 113,17 -1345,60 -1685,65 -624,26
1074,657164 -377,8447305 -1494,60805 -1272,405346 138,8081013 1371,334813
436,6824
452,2782 1366,55 1458,78 340,0501322 -1061,3905 -1580,397704 -762,9317119 706,8166645 1572,25924
452,2782 452,2782 452,2782 452,2782 452,2782 452,2782
0,493 0,476
452,2782 452,2782 452,2782 452,2782 452,2782 452,2782 452,2782 452,2782
0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,4930,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493
1932 732 555 544 544 544 529 529 529 509 509 509 484 484 484
w 36,21 rad/seg T 0,17 seg
K
m
mw²
Fiᵢ
Feᵢ
Δx
x 0
w² 1311,5
-2,60190,0097 -2,8104 -2,0605 1,3068 3,1023 0,7535
-2,3488 -3,3554
1 2,7561 1,8614 -1,2637 -2,8868 -1,0788 2,0991 2,7113
0,6123 -2,7017 -2,8201 0,7499 3,3673 1,7955
-1136,84 -1624,02 0,29
1 1,7561 -0,8947 -3,1251 -1,6231 1,8080 3,1779
323,90 -1429,17 -1435,44 381,70 1713,97 869,03
2005,870582 487,184941 -1624,313719
1932 1285,4305 -496,55 -1700,05 -882,96 983,57 1681,09
1357,188 1753,070978 6,265438096 -1817,135685 -1332,276471 844,9389934646,5695 1781,98 -1866,534165 -697,5160863
646,5695 646,5695 646,5695 646,5695 646,5695 624,274
0,476
646,5695 646,5695 646,5695 646,5695 646,5695 646,5695 646,5695 646,5695 646,5695
0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,4930,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493
1932 732 555 544 544 544 529 529 529 509 509 509 484 484 484
1203,50 -817,0888945
w 41,70 rad/seg T 0,15 seg
K
m
mw²
Fiᵢ
Feᵢ
Δx
x 0
w² 1739,1
-0,1191 2,4896 0,9047 -2,3646 -1,4452 2,0343
3,4795
1 2,4681 0,5916 -2,2552 -1,5477 1,5991 2,2434 -0,7483 -2,5271
-1,7789 2,4081 2,6087 -1,5848 -3,2694 0,9195
1684,08 0,04
1 1,4681 -1,8765 -2,8468 0,7075 3,1468 0,6443 -2,9916
-941,02 1225,70 1327,81 -806,69 -1582,37 445,02
-1239,065177 1684,040411
1932 1074,6237 -1041,44 -1548,66 384,90 1711,84 340,82 -1582,58
-641,563785 -2166,713529 -102,1072144 2134,491842 775,6828082 -2027,387138
857,3763 857,3763 827,8116
857,3763 2116,06 507,23 -1933,558538 -1326,939823 1371,01484 1923,399917
857,3763 857,3763 857,3763 857,3763 857,3763 857,3763857,3763 857,3763 857,3763 857,3763 857,3763 857,3763
0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,4760,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493
1932 732 555 544 544 544 529 529 529 509 509 509 484 484 484
w 46,73 rad/seg T 0,13 seg
K
m
mw²
Fiᵢ
Feᵢ
Δx
x 0
w² 2183,43
-0,4758 -2,2262 0,5534 2,2719 -0,8142 -2,17841 2,1688 -0,4961 -2,2332 0,4486 2,2428
-1,7504 2,7796 1,7185 -3,0861 -1,3642 3,4102
1,2318
1 1,1688 -2,6649 -1,7372 2,6818 1,7942 -2,7186
1039,31268
1932 855,56901 -1479,01 -945,03 1458,91 976,05 -1438,15 -925,95 1470,41
1076,43099 1076,43099 1076,43099 1076,43099 1076,43099 1076,43099
1076,43099 2334,57 -533,98 -2403,934172 482,8557885 2414,202855
1076,43099 1076,43099 1076,43099 1076,43099 1076,43099 1076,43099 1076,43099 1076,43099
-0,10
0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,4930,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493
0,6707 -3,5605
874,71 -1570,83 -694,39 1650,54
1325,919325 2047,881641 -1723,166575-512,2053966 -2396,357009 595,6973286 2445,539527 -876,4346482 -2344,928635
0,493 0,476
324,62 -1723,26
1932 732 555 544 544 544 529 529 529 509 509 509 484 484 484
1,9025 -1,6580
Quinto modo de vibración
Sexto modo de vibración
Séptimo modo de vibración
Octavo modo de vibración
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
21
w 51,26 rad/seg T 0,12 seg
K
m
mw²
Fiᵢ
Feᵢ
Δx
x 0
w² 2627,65
0,0987 -2,1807 1,3765-2,2373 0,3036 2,1010 -1,3781 -1,3499 2,11391 1,8696 -1,3473 -1,4209 1,8891 0,7006
-3,4791 0,0282 3,4638 -2,0151 -2,2794 3,5572
-0,01
1 0,8696 -3,2170 -0,0736 3,3101 -1,1885 -2,9379 2,5409 1,7975
-1770,89 14,37 1763,05 -975,32 -1103,24 1721,68
1721,683463
1932 636,56855 -1785,41 -40,04 1800,68 -646,57 -1554,14 1344,11 950,86
2721,742911 -1785,252885 -1748,687319 2738,378344 127,9134555 -2824,913237
1295,43145 1250,7614
1295,43145 2421,98 -1745,36 -1840,721845 2447,244853 907,5682633 -2898,247495 393,254242
1295,43145 1295,43145 1295,43145 1295,43145 1295,43145 1295,43145
0,493 0,493 0,476
1295,43145 1295,43145 1295,43145 1295,43145 1295,43145 1295,43145 1295,43145
0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,4930,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493
1932 732 555 544 544 544 529 529 529 509 509 509 484 484 484
w 55,29 rad/seg T 0,11 seg
K
m
mw²
Fiᵢ
Feᵢ
Δx
x 0
w² 3057,49
2,5974 -1,29432,2372 -0,9605 -1,4395 2,3444 -0,8144 -1,6000
-0,7856 4,1974 -3,8917
1 1,5801 -1,9463 -0,1512 2,0628 -1,4389 -0,9398
0,4991 3,1771 -3,1978 -0,4789 3,7838 -3,1588
-380,25 2031,54 -1883,59 0,15
1 0,5801 -3,5264 1,7951 2,2140 -3,5017
264,03 1680,66 -1691,61 -243,77 1925,97 -1607,821932 424,65743 -1957,14 976,53 1204,39 -1904,93
-2169,744866 3533,787283 -1227,568593 -2411,791202 3915,134017 -1883,739101
1455,36524
1507,34257 2381,80 -2933,67 -227,8630689 3109,318788 -2168,95629 -1416,633972 3372,271885 -1447,837324
1507,34257 1507,34257 1507,34257 1507,34257 1507,34257 1507,34257
0,493 0,476
1507,34257 1507,34257 1507,34257 1507,34257 1507,34257 1507,34257 1507,34257 1507,34257
0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,4930,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493
1932 732 555 544 544 544 529 529 529 509 509 509 484 484 484
w 58,39 rad/seg T 0,11 seg
K
m
mw²
Fiᵢ
Feᵢ
Δx
x 0
w² 3409,55
484 4841932 732 555 544 544 544 529 529 529 509 509 509 484
1,0093-2,1137 2,1005 -0,6219 -1,2905 2,4882 -2,3745
-4,8628 3,3838
1 1,3430 -2,2721 1,0603 1,1165 -2,2772 1,4687 0,5478
-0,9209 -2,6615 4,2142 -2,7223 -0,6687 3,7788
-2353,58 1637,78 -0,28
1 0,3430 -3,6151 3,3324 0,0563 -3,3937 3,7458
-487,14 -1407,93 2145,01 -1385,68 -340,34 1828,93
4182,511429 -3991,358647 1638,060998
1932 251,09185 -2006,40 1812,82 30,60 -1846,17 1981,55
2468,698345 920,7854531 -3552,941754 3530,687044 -1045,331756 -2169,2745871680,90815 2257,50 -3819,23 1782,222204 1876,774433 -3827,727455
1680,90815 1680,90815 1680,90815 1680,90815 1680,90815 1622,9458
0,476
1680,90815 1680,90815 1680,90815 1680,90815 1680,90815 1680,90815 1680,90815 1680,90815 1680,90815
0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,4930,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493
w 61,09 rad/seg T 0,10 seg
K
m
mw²
Fiᵢ
Feᵢ
Δx
x 0
w² 3732,58
732 555 544 544 544 529 529 529 509 509 509 484 484 4841932
0,9287 -2,5304 3,1585 -2,8674 2,0084 -0,7518
-2,7603
1 1,1255 -2,4407 2,1770 -0,5694 -1,3898 2,6010 -2,4559 1,0303
3,4862 -0,1016 -3,4591 5,6889 -6,0259 4,8758
-1335,96 -0,21
1 0,1255 -3,5661 4,6177 -2,7464 -0,8204 3,9907 -5,0569
1844,22 -51,71 -1760,69 2895,67 -2916,54 2359,90
3695,858036 -1335,749714
1932 91,83806 -1979,19 2512,00 -1494,03 -446,28 2111,08 -2675,09
-4519,317755 1895,93697 1708,979596 -4656,365222 5812,211492 -5276,434846
1840,16194 1840,16194 1776,70808
1840,16194 2071,03 -4491,20 4006,032914 -1047,746376 -2557,365733 4786,177099
1840,16194 1840,16194 1840,16194 1840,16194 1840,16194 1840,161941840,16194 1840,16194 1840,16194 1840,16194 1840,16194 1840,16194
0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,4760,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493
Noveno modo de vibración
Decimo modo de vibración
Onceavo modo de vibración
Doceavo modo de vibración
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
22
w 63,20 rad/seg T 0,10 seg
K
m
mw²
Fiᵢ
Feᵢ
Δx
x 0
w² 3994,77
732 555 544 544 544 529 529 529 509 509 509 484 484 4841932
1 1,7471 -1,0114 0,34550,9951 -2,5775 3,4457 -3,6266 3,3330 -2,60350,9489 -2,4856 3,0091 -2,3898 0,8631
-7,0723 6,9596 -5,9365 4,3507 -2,7586 1,3569
-0,26
1 -0,0511 -3,4345 5,4947 -5,3989 3,2529 0,1320 -3,5726 6,0232
-3599,79 3542,43 -3021,70 2105,72 -1335,15 656,76
657,0265238
1932 -37,420624 -1906,16 2989,12 -2936,99 1769,56 69,85 -1889,90 3186,28
6786,071498 -7142,214716 6564,125716 -5127,42101 3440,86701 -1991,907891
1969,420624 1901,509568
1969,420624 1868,74 -4895,29 5926,114589 -4706,551417 1699,715349 1959,743056 -5076,18083
1969,420624 1969,420624 1969,420624 1969,420624 1969,420624 1969,420624
0,493 0,493 0,476
1969,420624 1969,420624 1969,420624 1969,420624 1969,420624 1969,420624 1969,420624
0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,4930,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493
w 65,14 rad/seg T 0,10 seg
K
m
mw²
Fiᵢ
Feᵢ
Δx
x 0
w² 4242,64
484 4841932 732 555 544 544 544 529 529 529 509 509 509 484
-514,28
3520,01832 -2349,282994 1435,261257 -787,234994
0,1876 -0,05913,2137 -2,4265 1,6829 -1,1232 0,6862 -0,3764
-1,0626 0,5639 -0,2466
1 0,7819 -2,4525 3,6773 -4,3317 4,3142 -3,8527
-8,1670 7,0664 -5,6402 4,1095 -2,8061 1,8094
272,95 -119,38 -0,07
1 -0,2181 -3,2345 6,1299 -8,0091 8,6460
-4320,33 3738,15 -2983,69 2091,71 -1428,31 920,981932 -159,620041 -1795,14 3334,66 -4356,94 4703,41
392,3276194 -119,3040955
2019,495212
2091,620041 1635,52 -5129,80 7691,595364 -9060,345928 9023,744253 -8058,484983 6721,83529 -5075,397188
2091,620041 2091,620041 2091,620041 2091,620041 2091,620041 2091,620041
0,493 0,476
2091,620041 2091,620041 2091,620041 2091,620041 2091,620041 2091,620041 2091,620041 2091,620041
0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,4930,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493
w 78,14 rad/seg T 0,08 seg
K
m
mw²
Fiᵢ
Feᵢ
Δx
x 0
w² 6106,36
732 555 544 544 544 529 529 529 509 509 509 484 484 4841932
0,0000 0,0000
1 -0,4733 0,1507 -0,0467 0,0145 -0,0044 0,0013 -0,0004
-0,0017 0,0005 -0,0001 0,0000 0,0000 0,0000
0,00000,0001 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000
0,00
1 -1,4733 0,6240 -0,1975 0,0612 -0,0189 0,0057
-0,89 0,26 -0,07 0,02 -0,01 0,00
0,00194092 -0,001400669 0,003832881
1932 -1078,43419 346,32 -107,42 33,31 -10,28 3,03
3,918030901 -1,151637008 0,332433122 -0,091329034 0,025066074 -0,0067898313010,43419 -1424,75 453,74 -140,731694 43,58961106 -13,30903878
0,00 0,00
3010,43419 3010,43419 3010,43419 3010,43419 3010,43419 2906,626115
0,476
3010,43419 3010,43419 3010,43419 3010,43419 3010,43419 3010,43419 3010,43419 3010,43419 3010,43419
0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,4930,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493
Treceavo modo de vibración
Catorceavo modo de vibración
Quinceavo modo de vibración
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
23
Modos de Vibración de la Estructura en sentido Z
1er modo de
vibración
2do modo de
vibración
3er modo de
vibración
4to modo de
vibración
5to modo de
vibración
6to modo de
vibración
7mo modo de
vibración
8vo modo de
vibración
9no modo de
vibración
10mo modo de
vibración
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
24
13avo modo de
vibración
11avo modo de
vibración
12avo modo de
vibración
14avo modo de
vibración
15avo modo de
vibración
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
25
w 5,64 rad/seg T 1,11 seg
K
m
mw²
Fiᵢ
Feᵢ
Δx
x 0
w² 31,86
3816 1757 1451 1398 1398 1398 1330 1330
15,70698 15,70698 15,70698 15,70698 15,70698 15,70698 15,70698 15,70698
3816 3800,29302 3750,61 3660,33 3528,93 3357,87 3149,09
1330 1245 1245 1245 1141 1141 1141
0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,476
15,70698 15,70698 15,70698 15,70698 15,70698 15,70698 15,16536
15,70698 49,68 90,28 131,4054503 171,0540792 208,7808604 245,9708779 280,2560386 311,2314428 340,3951228 365,2643616 385,5254075 402,3260757 413,5883322 404,7034467
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Sentido en X
Primer modo de vibración
Segundo modo de vibración
Tercer modo de vibración
Cuarto modo de vibración
IDB Engineers & Architects
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0 ,
2011
26
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Quinto modo de vibración
Sexto modo de vibración
Séptimo modo de vibración
Octavo modo de vibración
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
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0 ,
2011
27
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0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,476
3691,1403 3691,1403 3691,1403 3691,1403 3691,1403 3691,1403 3691,1403 3691,1403 3691,1403 3691,1403 3691,1403 3691,1403 3691,1403 3691,1403 3563,8596
3691,1403 3953,45 -5785,94 -617,9378734 6181,60921 -3340,150483 -4078,839201 6502,447835 -962,4660705 -6083,540925 6831,691911 -507,4795343 -6873,903977 8996,782875 -4091,055538
3816 124,8597 -3828,59 1957,35 2575,29 -3606,32 -266,17 3812,67 -2689,77 -1727,31 4356,23 -2475,46 -1967,98 4905,92 -4090,86 0,20
1 0,0711 -2,6386 1,4001 1,8421 -2,5796 -0,2001 2,8667 -2,0224 -1,3874 3,4990 -1,9883 -1,7248 4,2997 -3,5853
1 1,0711 -1,5675 -0,1674 1,6747 -0,9049 -1,1050 1,7616 -0,2608 -1,6481 1,8508 -0,1375 -1,8623 2,4374 -1,1479
w 91,35 rad/seg T 0,07 seg
K
m
mw²
Fiᵢ
Feᵢ
Δx
x 0
w² 8345,65
3816 1757 1451 1398 1398 1398 1330 1330 1330 1245 1245 1245 1141 1141 1141
0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,476
4114,40545 4114,40545 4114,40545 4114,40545 4114,40545 4114,40545 4114,40545 4114,40545 4114,40545 4114,40545 4114,40545 4114,40545 4114,40545 4114,40545 3972,5294
4114,40545 3415,62 -7115,75 2895,734503 4384,880391 -7030,963548 2720,077741 4056,45536 -7155,965547 4514,736333 1265,393414 -6165,749955 7959,247173 -6616,518141 2574,692513
3816 -298,40545 -3714,03 3401,72 505,98 -3878,90 3152,07 431,99 -3624,47 3531,50 -983,24 -2248,63 3917,12 -4042,13 2574,39 -0,30
1 -0,1698 -2,5596 2,4333 0,3619 -2,7746 2,3700 0,3248 -2,7252 2,8365 -0,7897 -1,8061 3,4331 -3,5426 2,2563
1 0,8302 -1,7295 0,7038 1,0657 -1,7089 0,6611 0,9859 -1,7392 1,0973 0,3076 -1,4986 1,9345 -1,6081 0,6481
w 95,69 rad/seg T 0,07 seg
K
m
mw²
Fiᵢ
Feᵢ
Δx
x 0
w² 9157,47
3816 1757 1451 1398 1398 1398 1330 1330 1330 1245 1245 1245 1141 1141 1141
0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,476
4514,63271 4514,63271 4514,63271 4514,63271 4514,63271 4514,63271 4514,63271 4514,63271 4514,63271 4514,63271 4514,63271 4514,63271 4514,63271 4514,63271 4358,95572
4514,63271 2719,49 -7915,63 6608,410605 -208,4249333 -6352,183203 8752,177705 -5852,384508 -591,2576003 7173,087531 -11073,69633 10835,07939 -8130,720833 5074,572922 -1736,835222
3816 -698,63271 -3418,12 4497,51 -2110,90 -1902,47 4449,71 -4302,47 1549,92 2141,17 -5031,91 6041,78 -4793,30 3337,42 -1737,15 -0,31
1 -0,3976 -2,3557 3,2171 -1,5099 -1,3609 3,3456 -3,2349 1,1653 1,7198 -4,0417 4,8528 -4,2010 2,9250 -1,5225
1 0,6024 -1,7533 1,4638 -0,0462 -1,4070 1,9386 -1,2963 -0,1310 1,5889 -2,4528 2,4000 -1,8010 1,1240 -0,3985
Noveno modo de vibración.
Decimo modo de vibración.
Onceavo modo de vibración
Doceavo modo de vibración
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
28
w 99,61 rad/seg T 0,06 seg
K
m
mw²
Fiᵢ
Feᵢ
Δx
x 0
w² 9921,63
3816 1757 1451 1398 1398 1398 1330 1330 1330 1245 1245 1245 1141 1141 1141
0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,476
4891,36359 4891,36359 4891,36359 4891,36359 4891,36359 4891,36359 4891,36359 4891,36359 4891,36359 4891,36359 4891,36359 4891,36359 4891,36359 4891,36359 4722,69588
4891,36359 1897,63 -8124,41 9899,533078 -6713,299125 162,5574473 6792,121288 -11557,8147 12598,62074 -11093,24724 8798,102168 -5876,585858 3303,546926 -1678,326558 516,1981559
3816 -1075,36359 -2972,99 5151,42 -4748,11 1965,19 1802,63 -4989,49 6568,32 -6030,30 5062,95 -3735,15 2141,43 -1162,11 516,21 0,02
1 -0,6120 -2,0489 3,6849 -3,3964 1,4057 1,3554 -3,7515 4,9386 -4,8436 4,0666 -3,0001 1,8768 -1,0185 0,4524
1 0,3880 -1,6610 2,0239 -1,3725 0,0332 1,3886 -2,3629 2,5757 -2,2679 1,7987 -1,2014 0,6754 -0,3431 0,1093
w 103,67 rad/seg T 0,06 seg
K
m
mw²
Fiᵢ
Feᵢ
Δx
x 0
w² 10747,8
3816 1757 1451 1398 1398 1398 1330 1330 1330 1245 1245 1245 1141 1141 1141
0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,476
5298,676739 5298,676739 5298,676739 5298,676739 5298,676739 5298,676739 5298,676739 5298,676739 5298,676739 5298,676739 5298,676739 5298,676739 5298,676739 5298,676739 5115,963748
5298,676739 827,29 -7608,11 12472,83268 -14720,54733 13879,65043 -11353,96191 8646,240692 -5799,898384 3451,84594 -1987,346113 1031,537834 -464,7592861 197,2338814 -54,74974964
3816 -1482,676739 -2309,97 5298,15 -7174,69 7545,86 -6333,79 5020,17 -3626,07 2173,83 -1278,02 709,33 -322,21 142,55 -54,68 0,07
1 -0,8439 -1,5920 3,7898 -5,1321 5,3976 -4,7622 3,7746 -2,7264 1,7460 -1,0265 0,5697 -0,2824 0,1249 -0,0479
1 0,1561 -1,4359 2,3540 -2,7782 2,6195 -2,1428 1,6318 -1,0946 0,6515 -0,3751 0,1947 -0,0877 0,0372 -0,0107
w 116,33 rad/seg T 0,05 seg
K
m
mw²
Fiᵢ
Feᵢ
Δx
x 0
w² 13532
3816 1757 1451 1398 1398 1398 1330 1330 1330 1245 1245 1245 1141 1141 1141
0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,493 0,476
6671,257615 6671,257615 6671,257615 6671,257615 6671,257615 6671,257615 6671,257615 6671,257615 6671,257615 6671,257615 6671,257615 6671,257615 6671,257615 6671,257615 6441,214249
6671,257615 -4170,04 1874,93 -798,092429 337,384411 -137,1375482 51,95885313 -19,56947833 7,062364152 -2,330808643 0,765516481 -0,240132413 0,066574261 -0,015968888 -0,00496693
3816 -2855,257615 1314,78 -560,15 237,95 -99,44 37,70 -14,26 5,31 -1,75 0,58 -0,19 0,05 -0,01 0,00 0,01
-1,6251 0,9061 -0,4007 0,1702 -0,0711 0,0283 -0,0107 0,0040 -0,0014 0,0005 -0,0002 0,0000 0,0000 0,0000
1 -0,6251 0,2810 -0,1196 0,0506 -0,0206 0,0078 -0,0029 0,0011 -0,0003 0,0001 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000
1
Treceavo modo de vibración
Catorceavo modo de vibración
Quinceavo modo de vibración
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
29
Modos de Vibración de la Estructura en sentido X
1er modo de
vibración
2do modo de
vibración
3er modo de
vibración
4to modo de
vibración
5to modo de
vibración
6to modo de
vibración
7mo modo de
vibración
8vo modo de
vibración
9no modo de
vibración
10mo modo de
vibración
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
30
13avo modo de
vibración
11avo modo de
vibración
12avo modo de
vibración
14avo modo de
vibración
15avo modo de
vibración
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
31
Espectros de diseño
El parámetro que define de manera más precisa la intensidad del movimiento
del suelo, es la aceleración.
Es posible realizar una gráfica que muestre los valores de la respuesta espectral
de velocidades con una función de la frecuencia o del periodo de vibración.
Entonces la construcción de un espectro de respuesta se obtiene a partir de
un acelerograma para distintas estructuras (masas y rigideces), que dicha
tarea se realiza con la ayuda de una computadora.
El espectro de diseño es la envolvente de un espectro de respuesta dinámica
con un coeficiente de seguridad.
Espectro para diseño sísmico de las NTC para diseño por sismo 2004.
El artículo 3ro de dicha norma dice:
“Cuando se aplique el análisis sísmico modal que especifica el capítulo 9 se
adoptara como ordenada del espectro de aceleraciones de la gravedad, la
cual se estipula a continuación”.
Zona C As Ta Tb r
I 0,16 0,04 0,2 1,35 1
II 0,32 0,08 0,2 1,35 1,33
IIIa 0,4 0,1 0,53 1,8 2
IIIb 0,45 0,11 0,8 3 2
IIIc 0,4 0,1 1,22 4,2 2
IIId 0,3 0,1 0,85 4,2 2
1. ( )
2.
3.
𝑞 (𝑇𝑏
𝑇)𝑟
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
32
Espectro de diseño Zona 1. Edificio del grupo B
T a
0 0,04
0,05 0,07
0,1 0,1
0,15 0,13
0,2 0,16
0,3 0,16
0,4 0,16
0,5 0,16
0,6 0,16
0,7 0,16
0,8 0,16
1,00 0,16
2,00 0,108
3,00 0,072
4,00 0,054
0
0,02
0,04
0,06
0,08
0,1
0,12
0,14
0,16
0,18
0seg
0,05seg
0,10seg
0,15seg
0,20seg
0,30seg
0,40seg
0,50seg
0,60seg
0,70seg
0,80seg
1seg
2seg
3seg
4seg
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
33
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
3,6307 3,5650 3,4370 3,2534 3,0215 2,7561 2,4681 2,1688 1,8696 1,5801 1,3430 1,1255 0,9489 0,7819 -0,4733
7,0593 6,5986 5,7341 4,5693 3,2254 1,8614 0,5916 -0,4961 -1,3473 -1,9463 -2,2721 -2,4407 -2,4856 -2,4525 0,1507
10,4755 9,0335 6,5166 3,5387 0,7519 -1,2637 -2,2552 -2,2332 -1,4209 -0,1512 1,0603 2,1770 3,0091 3,6773 -0,0467
13,7704 10,5650 5,5251 0,6704 -2,3468 -2,8868 -1,5477 0,4486 1,8891 2,0628 1,1165 -0,5694 -2,3898 -4,3317 0,0145
16,9060 11,0399 3,0294 -2,5461 -3,4943 -1,0788 1,5991 2,2428 0,7006 -1,4389 -2,2772 -1,3898 0,8631 4,3142 -0,0044
19,9293 10,3927 -0,3852 -4,4940 -1,6869 2,0991 2,2434 -0,4758 -2,2373 -0,9398 1,4687 2,6010 0,9951 -3,8527 0,0013
22,7155 8,6767 -3,6919 -4,0418 1,5628 2,7113 -0,7483 -2,2262 0,3036 2,2372 0,5478 -2,4559 -2,5775 3,2137 -0,0004
25,2312 6,0682 -5,9650 -1,4310 3,4763 0,0097 -2,5271 0,5534 2,1010 -0,9605 -2,1137 1,0303 3,4457 -2,4265 0,0001
27,5338 2,7087 -6,5919 2,0767 2,3761 -2,8104 -0,1191 2,2719 -1,3781 -1,4395 2,1005 0,9287 -3,6266 1,6829 0,0000
29,4958 -0,9404 -5,3008 4,4317 -0,8354 -2,0605 2,4896 -0,8142 -1,3499 2,3444 -0,6219 -2,5304 3,3330 -1,1232 0,0000
31,0930 -4,4890 -2,4674 4,3269 -3,3046 1,3068 0,9047 -2,1784 2,1139 -0,8144 -1,2905 3,1585 -2,6035 0,6862 0,0000
32,3683 -7,7162 1,2673 1,6909 -2,8133 3,1023 -2,3646 1,2318 0,0987 -1,6000 2,4882 -2,8674 1,7471 -0,3764 0,0000
33,2225 -10,0761 4,6143 -1,9321 0,3069 0,7535 -1,4452 1,9025 -2,1807 2,5974 -2,3745 2,0084 -1,0114 0,1876 0,0000
33,6446 -11,3033 6,5494 -4,4273 3,1403 -2,6019 2,0343 -1,6580 1,3765 -1,2943 1,0093 -0,7518 0,3455 -0,0591 0,0000
[V]
T1 T2 T3 T4 T5 T6 T7 T8 T9 T10 T11 T12 T13 T14 T15
1,76 0,60 0,36 0,26 0,21 0,17 0,15 0,13 0,12 0,11 0,11 0,10 0,10 0,10 0,08
12,77 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 110,36 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 300,4 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 573,07 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 917,4 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 1311,5 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 1739,1 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 2183,43 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 2627,65 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 3057,49 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3409,55 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3732,58 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3994,768 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4242,637 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 6106,357
[W²]
Análisis Sísmico Modal
Basándose en el Análisis Dinámico Modal se pueden analizar edificios sujetos a
efectos sísmicos.
En el análisis modal, los vectores modales tienen la características de ser
ortogonales o sea forman una base o sea un sistema de referencia en un
espacio “n” dimensional.
Dirección en Z
Matriz Modal
Periodos Naturales de Vibración
Matriz Espectral
𝑆𝑜𝑙𝑢𝑐𝑖𝑜𝑛
𝜇 𝑎𝑟 𝑔 𝐶𝑟
𝜔 𝑟 𝑉𝑖𝑟
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
34
a1 a2 a3 a4 a5 a6 a7 a8 a9 a10 a11 a12 a13 a14 a15
0,1227 0,16 0,16 0,16 0,16 0,142 0,13 0,118 0,112 0,106 0,106 0,1 0,1 0,1 0,088
C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11 C12 C13 C14 C15
0,038 0,039 0,041 0,043 0,047 0,046 0,047 0,045 0,041 0,032 0,028 0,018 0,013 0,010 0,514
Calculo de las ordenadas espectrales
1. ( )
2.
3.
Por lo tanto:
Obtención de los coeficientes de participación
Estos se obtendrán con la formula siguiente:
=
=
Por lo tanto:
Nota: la sumatoria de los coeficientes de participación debe de sumar la cantidad 1aprox.
Calculo de las Fuerzas Cortantes
Desarrollando la formula
Zona C As Ta Tb r
I 0,16 0,04 0,2 1,35 1
𝑞 (𝑇𝑏
𝑇)𝑟
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
35
Modos ar*g C/w²r Vr Mir
1 120,3687 0,0030 1 0,360
2 120,3687 0,0030 3,63074 1,307
3 120,3687 0,0030 7,0593 2,541
4 120,3687 0,0030 10,4755 3,770
5 120,3687 0,0030 13,7704 4,956
6 120,3687 0,0030 16,906 6,084
7 120,3687 0,0030 19,9293 7,173
8 120,3687 0,0030 22,7155 8,175
9 120,3687 0,0030 25,2312 9,081
10 120,3687 0,0030 27,5338 9,909
11 120,3687 0,0030 29,4958 10,616
12 120,3687 0,0030 31,093 11,190
13 120,3687 0,0030 32,3683 11,649
14 120,3687 0,0030 33,2225 11,957
15 120,3687 0,0030 33,6446 12,109 0,1519
Desplazamiento
Relativo
0,3599
0,9468
1,2339
1,2295
1,1859
1,1285
1,0881
1,0027
0,9054
0,8287
0,7061
Fuerza Cortante
direccion y
695,33
693,06
684,83
668,84
645,10
613,90
575,60
530,44
478,97
421,80
359,42
292,59
222,14
148,80
73,52
0,5748
0,4590
0,3074
1
1 156,96 0,0004 1 0,0558
2 156,96 0,0004 3,56502 0,1989
3 156,96 0,0004 6,59858 0,3682
4 156,96 0,0004 9,03354 0,5040
5 156,96 0,0004 10,565 0,5895
6 156,96 0,0004 11,0399 0,6160
7 156,96 0,0004 10,3927 0,5799
8 156,96 0,0004 8,67667 0,4841
9 156,96 0,0004 6,06824 0,3386
10 156,96 0,0004 2,70868 0,1511
11 156,96 0,0004 -0,9404 -0,0525
12 156,96 0,0004 -4,489 -0,2505
13 156,96 0,0004 -7,7162 -0,4305
14 156,96 0,0004 -10,076 -0,5622
15 156,96 0,0004 -11,303 -0,6307
0,0558
0,1431
0,0265
-0,0361
-0,0957
-0,1455
-0,1874
107,79
104,76
93,94
73,91
46,48
14,41
-19,10
-50,65
-76,99
-95,412
0,1693
0,1359
0,0854
-0,2036 -103,63
-0,1980 -100,78
-0,1801 -87,15
-0,1317 -63,73
-0,0685 -33,14
1 156,96 0,0001 1 0,0214
2 156,96 0,0001 3,43703 0,0734
3 156,96 0,0001 5,73412 0,1225
4 156,96 0,0001 6,51663 0,1392
5 156,96 0,0001 5,52506 0,1180
6 156,96 0,0001 3,02936 0,0647
7 156,96 0,0001 -0,3852 -0,0082
8 156,96 0,0001 -3,6919 -0,0788
9 156,96 0,0001 -5,965 -0,1274
10 156,96 0,0001 -6,5919 -0,1408
11 156,96 0,0001 -5,3008 -0,1132
12 156,96 0,0001 -2,4674 -0,0527
13 156,96 0,0001 1,26732 0,0271
14 156,96 0,0001 4,6143 0,0985
15 156,96 0,0001 6,54937 0,1399
3
0,0214 41,26
0,0520 38,10
0,0491 27,23
0,0167 9,09
-0,0212 -11,52
-0,0533 -28,99
-0,0729 -38,57
-0,0706 -37,36
-0,0485 -25,68
-0,0134 -6,81
0,0276 14,03
0,0605 30,80
0,0798 38,60
0,0715 34,59
0,0413 20,00
1 156,96 7,52E-05 1 0,0118
2 156,96 7,52E-05 3,25338 0,0384
3 156,96 7,52E-05 4,56927 0,0539
4 156,96 7,52E-05 3,53874 0,0418
5 156,96 7,52E-05 0,67039 0,0079
6 156,96 7,52E-05 -2,5461 -0,0301
7 156,96 7,52E-05 -4,494 -0,0530
8 156,96 7,52E-05 -4,0418 -0,0477
9 156,96 7,52E-05 -1,431 -0,0169
10 156,96 7,52E-05 2,07673 0,0245
11 156,96 7,52E-05 4,43173 0,0523
12 156,96 7,52E-05 4,32687 0,0511
13 156,96 7,52E-05 1,69089 0,0200
14 156,96 7,52E-05 -1,9321 -0,0228
15 156,96 7,52E-05 -4,4273 -0,0523
4
0,0118 22,80
0,0266 19,47
0,0155 8,62
-0,0122 -6,62
-0,0339 -18,42
-0,0380 -20,65
-0,0230 -12,16
0,0053 2,82
0,0308 16,30
0,0414 21,07
0,0278 14,15
-0,0012 -0,63
-0,0311 -15,06
-0,0428 -20,70
-0,0294 -14,25
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
36
1 156,96 5,12E-05 1 0,0080
2 156,96 5,12E-05 3,02148 0,0243
3 156,96 5,12E-05 3,22539 0,0259
4 156,96 5,12E-05 0,75186 0,0060
5 156,96 5,12E-05 -2,3468 -0,0189
6 156,96 5,12E-05 -3,4943 -0,0281
7 156,96 5,12E-05 -1,6869 -0,0136
8 156,96 5,12E-05 1,56279 0,0126
9 156,96 5,12E-05 3,47631 0,0279
10 156,96 5,12E-05 2,3761 0,0191
11 156,96 5,12E-05 -0,8354 -0,0067
12 156,96 5,12E-05 -3,3046 -0,0265
13 156,96 5,12E-05 -2,8133 -0,0226
14 156,96 5,12E-05 0,30691 0,0025
15 156,96 5,12E-05 3,14035 0,0252
5
0,0080 15,52
0,0162 11,89
0,0016 0,91
-0,0199 -10,81
-0,0249 -13,54
-0,0092 -5,01
0,0145 7,68
0,0261 13,81
0,0154 8,13
-0,0088 -4,50
-0,0258 -13,13
-0,0198 -10,10
0,0039 1,91
0,0251 12,13
0,0228 11,02
Modos ar*g C/w²r Vr Mir
1 139,302 3,48E-05 1 0,004845
2 139,302 3,48E-05 2,756053 0,013354
3 139,302 3,48E-05 1,86137 0,009019
4 139,302 3,48E-05 -1,26373 -0,00612
5 139,302 3,48E-05 -2,88683 -0,01399
6 139,302 3,48E-05 -1,0788 -0,00523
7 139,302 3,48E-05 2,09906 0,010171
8 139,302 3,48E-05 2,711342 0,013137
9 139,302 3,48E-05 0,00969 4,7E-05
10 139,302 3,48E-05 -2,81043 -0,01362
11 139,302 3,48E-05 -2,06053 -0,00998
12 139,302 3,48E-05 1,306803 0,006332
13 139,302 3,48E-05 3,102328 0,015032
14 139,302 3,48E-05 0,753492 0,003651
15 139,302 3,48E-05 -2,60192 -0,01261
Desplazamiento
Relativo
Fuerza Cortante
direccion y
60,0036
0,0163
0,0087
-0,0114
-0,0163
0,0048
0,0085
-0,0043
-0,0151
-0,0079
0,0088
0,0154
0,0030
-0,0131
-0,0137
9,36
6,23
-2,41
-8,24
-4,28
4,77
8,15
1,57
-6,92
-6,96
1,85
8,30
4,21
-5,51
-7,87
1 127,53 2,69E-05 1 0,003431
2 127,53 2,69E-05 2,468065 0,008467
3 127,53 2,69E-05 0,591602 0,00203
4 127,53 2,69E-05 -2,2552 -0,00774
5 127,53 2,69E-05 -1,54767 -0,00531
6 127,53 2,69E-05 1,599082 0,005486
7 127,53 2,69E-05 2,243356 0,007696
8 127,53 2,69E-05 -0,74829 -0,00257
9 127,53 2,69E-05 -2,52714 -0,00867
10 127,53 2,69E-05 -0,11909 -0,00041
11 127,53 2,69E-05 2,489562 0,008541
12 127,53 2,69E-05 0,904717 0,003104
13 127,53 2,69E-05 -2,36464 -0,00811
14 127,53 2,69E-05 -1,44518 -0,00496
15 127,53 2,69E-05 2,034328 0,006979
0,0034
0,0050
7
-0,0064
-0,0098
0,0024
0,0108
0,0022
-0,0103
-0,0061
0,0083
0,0089
-0,0054
-0,0112
0,0032
0,0119
6,63
3,69
-3,57
-5,31
1,32
5,87
1,17
-5,43
-3,23
4,20
4,56
-2,77
-5,43
1,53
5,78
1 115,758 2,05E-05 1 0,002378
2 115,758 2,05E-05 2,16881 0,005157
3 115,758 2,05E-05 -0,49606 -0,00118
4 115,758 2,05E-05 -2,23325 -0,00531
5 115,758 2,05E-05 0,448571 0,001067
6 115,758 2,05E-05 2,242785 0,005333
7 115,758 2,05E-05 -0,47584 -0,00113
8 115,758 2,05E-05 -2,22621 -0,00529
9 115,758 2,05E-05 0,5534 0,001316
10 115,758 2,05E-05 2,271896 0,005402
11 115,758 2,05E-05 -0,8142 -0,00194
12 115,758 2,05E-05 -2,17843 -0,00518
13 115,758 2,05E-05 1,231774 0,002929
14 115,758 2,05E-05 1,902474 0,004524
15 115,758 2,05E-05 -1,65799 -0,00394
8
0,0024
0,0028
-0,0063
-0,0041
0,0064
0,0043
-0,0065
-0,0042
0,0066
0,0041
-0,0073
-0,0032
0,0081
0,0016
-0,0085
4,59
2,03
-3,52
-2,25
3,47
2,32
-3,42
-2,20
3,50
2,08
-3,74
-1,65
3,92
0,77
-4,10
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
37
1 109,872 1,55E-05 1 0,0017
2 109,872 1,55E-05 1,869629 0,003178
3 109,872 1,55E-05 -1,34732 -0,00229
4 109,872 1,55E-05 -1,42093 -0,00242
5 109,872 1,55E-05 1,889135 0,003211
6 109,872 1,55E-05 0,700592 0,001191
7 109,872 1,55E-05 -2,23728 -0,0038
8 109,872 1,55E-05 0,30357 0,000516
9 109,872 1,55E-05 2,101032 0,003571
10 109,872 1,55E-05 -1,37811 -0,00234
11 109,872 1,55E-05 -1,34989 -0,00229
12 109,872 1,55E-05 2,113874 0,003593
13 109,872 1,55E-05 0,098742 0,000168
14 109,872 1,55E-05 -2,18067 -0,00371
15 109,872 1,55E-05 1,376508 0,00234
9
0,0017
0,0015
-0,0055
-0,0001
0,0056
-0,0020
-0,0050
0,0043
0,0031
-0,0059
0,0000
0,0059
-0,0034
-0,0039
0,0060
3,28
1,08
-3,03
-0,07
3,06
-1,10
-2,64
2,28
1,62
-3,01
0,02
3,00
-1,66
-1,88
2,93
1 103,986 1,06E-05 1 0,001101
2 103,986 1,06E-05 1,580133 0,001739
3 103,986 1,06E-05 -1,94625 -0,00214
4 103,986 1,06E-05 -0,15117 -0,00017
5 103,986 1,06E-05 2,062782 0,002271
6 103,986 1,06E-05 -1,43893 -0,00158
7 103,986 1,06E-05 -0,93982 -0,00103
8 103,986 1,06E-05 2,23723 0,002463
9 103,986 1,06E-05 -0,96052 -0,00106
10 103,986 1,06E-05 -1,43945 -0,00158
11 103,986 1,06E-05 2,344382 0,002581
12 103,986 1,06E-05 -0,81439 -0,0009
13 103,986 1,06E-05 -1,60003 -0,00176
14 103,986 1,06E-05 2,597375 0,002859
15 103,986 1,06E-05 -1,29434 -0,00142
10
0,0011
0,0006
-0,0039
0,0020
0,0024
-0,0039
0,0005
0,0035
-0,0035
-0,0005
0,0042
-0,0035
-0,0009
0,0046
-0,0043
2,13
0,47
-2,15
1,07
1,33
-2,10
0,29
1,85
-1,86
-0,27
2,12
-1,77
-0,42
2,24
-2,07
Modos ar*g C/w²r Vr Mir
1 103,986 8,08E-06 1 0,00084
2 103,986 8,08E-06 1,343022 0,001128
3 103,986 8,08E-06 -2,27212 -0,00191
4 103,986 8,08E-06 1,060273 0,000891
5 103,986 8,08E-06 1,116524 0,000938
6 103,986 8,08E-06 -2,27718 -0,00191
7 103,986 8,08E-06 1,468669 0,001234
8 103,986 8,08E-06 0,54779 0,00046
9 103,986 8,08E-06 -2,1137 -0,00178
10 103,986 8,08E-06 2,100464 0,001765
11 103,986 8,08E-06 -0,62189 -0,00052
12 103,986 8,08E-06 -1,29054 -0,00108
13 103,986 8,08E-06 2,488245 0,002091
14 103,986 8,08E-06 -2,37453 -0,002
15 103,986 8,08E-06 1,009313 0,000848
Desplazamiento
Relativo
Fuerza Cortante
direccion y
111,80
-0,0023 -1,16
-0,0006 -0,29
0,0032
0,0008 1,62
0,0003 0,21
-0,0030 -1,69
0,0028 1,52
0,0000 0,03
-0,0029 -1,55
0,0031 1,67
-0,0008 -0,41
-0,0022 -1,18
0,0035
1,54
-0,0041 -1,98
0,0028 1,38
1 98,1 4,76E-06 1 0,000467
2 98,1 4,76E-06 1,125462 0,000525
3 98,1 4,76E-06 -2,44065 -0,00114
4 98,1 4,76E-06 2,177 0,001016
5 98,1 4,76E-06 -0,56938 -0,00027
6 98,1 4,76E-06 -1,38975 -0,00065
7 98,1 4,76E-06 2,600954 0,001214
8 98,1 4,76E-06 -2,45593 -0,00115
9 98,1 4,76E-06 1,03031 0,000481
10 98,1 4,76E-06 0,928712 0,000434
11 98,1 4,76E-06 -2,53041 -0,00118
12 98,1 4,76E-06 3,158533 0,001474
13 98,1 4,76E-06 -2,86738 -0,00134
14 98,1 4,76E-06 2,008442 0,000938
15 98,1 4,76E-06 -0,75181 -0,00035
12
0,0005 0,90
0,0001 0,04
-0,0017 -0,92
0,0022 1,17
-0,0013 -0,70
-0,0004 -0,21
0,0019 0,99
-0,0024 -1,25
0,0016 0,86
0,0000 -0,02
-0,0016 -0,82
0,0027 1,35
-0,0028 -1,36
0,0023 1,10
-0,0013 -0,62
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
38
1 98,1 3,14E-06 1 0,000308
2 98,1 3,14E-06 0,948879 0,000292
3 98,1 3,14E-06 -2,48565 -0,00076
4 98,1 3,14E-06 3,009065 0,000926
5 98,1 3,14E-06 -2,38982 -0,00074
6 98,1 3,14E-06 0,863053 0,000265
7 98,1 3,14E-06 0,995086 0,000306
8 98,1 3,14E-06 -2,5775 -0,00079
9 98,1 3,14E-06 3,44572 0,00106
10 98,1 3,14E-06 -3,62656 -0,00112
11 98,1 3,14E-06 3,333024 0,001025
12 98,1 3,14E-06 -2,60352 -0,0008
13 98,1 3,14E-06 1,747147 0,000537
14 98,1 3,14E-06 -1,01142 -0,00031
15 98,1 3,14E-06 0,345529 0,000106
13
0,0003 0,59
0,0000 -0,01
-0,0011 -0,59
0,0017 0,92
-0,0017 -0,90
0,0010 0,54
0,0000 0,02
-0,0011 -0,58
0,0019 0,98
-0,0022 -1,11
0,0021 1,09
-0,0018 -0,93
0,0013 0,65
-0,0008 -0,41
0,0004 0,20
1 98,1 2,31E-06 1 0,000226
2 98,1 2,31E-06 0,78194 0,000177
3 98,1 2,31E-06 -2,45255 -0,00056
4 98,1 2,31E-06 3,677339 0,000833
5 98,1 2,31E-06 -4,33174 -0,00098
6 98,1 2,31E-06 4,314237 0,000977
7 98,1 2,31E-06 -3,85275 -0,00087
8 98,1 2,31E-06 3,213698 0,000728
9 98,1 2,31E-06 -2,42654 -0,00055
10 98,1 2,31E-06 1,682915 0,000381
11 98,1 2,31E-06 -1,12319 -0,00025
12 98,1 2,31E-06 0,686196 0,000155
13 98,1 2,31E-06 -0,37638 -8,5E-05
14 98,1 2,31E-06 0,187571 4,25E-05
15 98,1 2,31E-06 -0,05908 -1,3E-05
14-0,12
0,0001 0,06
-0,0001 -0,03
0,0002 0,44
0,0000 -0,04
-0,0007 -0,41
0,0014 0,76
-0,0018 -0,99
0,0020 1,06
-0,0018 -0,98
0,0016 0,85
-0,0013 -0,68
0,0009 0,47
-0,0006 -0,32
0,0004 0,21
-0,0002
1 86,328 8,41E-05 1 0,007263
2 86,328 8,41E-05 -0,47327 -0,00344
3 86,328 8,41E-05 0,150723 0,001095
4 86,328 8,41E-05 -0,04675 -0,00034
5 86,328 8,41E-05 0,01448 0,000105
6 86,328 8,41E-05 -0,00442 -3,2E-05
7 86,328 8,41E-05 0,001301 9,45E-06
8 86,328 8,41E-05 -0,00038 -2,8E-06
9 86,328 8,41E-05 0,00011 8,02E-07
10 86,328 8,41E-05 -3E-05 -2,2E-07
11 86,328 8,41E-05 8,33E-06 6,05E-08
12 86,328 8,41E-05 -2,3E-06 -1,6E-08
13 86,328 8,41E-05 6,45E-07 4,68E-09
14 86,328 8,41E-05 -4,7E-07 -3,4E-09
15 86,328 8,41E-05 1,32E-06 9,58E-09
15
0,0073 14,03
-0,0107 -7,83
0,0045 2,52
0,0000 0,00
0,0000 0,00
0,0000 0,00
-0,0014 -0,78
0,0004 0,24
-0,0001 -0,07
0,0000 0,02
0,0000 -0,01
0,0000 0,00
0,0000 0,00
0,0000 0,00
0,0000 0,00
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
39
3,1629 3,0964 2,9669 2,7809 2,5441 2,2752 1,9809 1,6741 1,3635 1,0711 0,8302 0,6024 0,3880 0,1561 -0,6251
5,7478 5,3520 4,6123 3,6210 2,4799 1,3488 0,3120 -0,5459 -1,1821 -1,5675 -1,7295 -1,7533 -1,6610 -1,4359 0,2810
8,3661 7,1855 5,1321 2,7137 0,4566 -1,1328 -1,8872 -1,8224 -1,1376 -0,1674 0,7038 1,4638 2,0239 2,3540 -0,1196
10,8903 8,3376 4,3299 0,4731 -1,9269 -2,3377 -1,2616 0,3316 1,4923 1,6747 1,0657 -0,0462 -1,3725 -2,7782 0,0506
13,2922 8,6989 2,4124 -2,0000 -2,7901 -0,9080 1,2523 1,8614 0,7306 -0,9049 -1,7089 -1,4070 0,0332 2,6195 -0,0206
15,6600 8,2114 -0,2563 -3,5666 -1,3835 1,6704 1,9245 -0,2137 -1,8154 -1,1050 0,6611 1,9386 1,3886 -2,1428 0,0078
17,8428 6,9054 -2,8556 -3,2912 1,1705 2,2700 -0,4312 -1,8660 -0,0244 1,7616 0,9859 -1,2963 -2,3629 1,6318 -0,0029
19,8148 4,9110 -4,6818 -1,3160 2,7538 0,1805 -2,1085 0,1739 1,8249 -0,2608 -1,7392 -0,1310 2,5757 -1,0946 0,0011
21,6716 2,2574 -5,2784 1,5201 2,0054 -2,2801 -0,3565 1,9855 -0,8568 -1,6481 1,0973 1,5889 -2,2679 0,6515 -0,0003
23,2549 -0,6366 -4,3483 3,5175 -0,5196 -1,8552 1,9947 -0,3998 -1,3520 1,8508 0,3076 -2,4528 1,7987 -0,3751 0,0001
24,5448 -3,4628 -2,1606 3,5742 -2,5843 0,9175 0,9933 -1,9400 1,6031 -0,1375 -1,4986 2,4000 -1,2014 0,1947 0,0000
25,6145 -6,1442 0,9085 1,4844 -2,3389 2,6760 -1,9210 0,8539 0,3634 -1,8623 1,9345 -1,8010 0,6754 -0,0877 0,0000
26,3315 -8,1116 3,6909 -1,4991 0,1675 0,7394 -1,3124 1,6783 -1,8883 2,4374 -1,6081 1,1240 -0,3431 0,0372 0,0000
26,6860 -9,1365 5,3084 -3,5801 2,5120 -2,2182 1,7030 -1,3682 1,1183 -1,1479 0,6481 -0,3985 0,1093 -0,0107 0,0000
[V]
1,11 0,38 0,23 0,17 0,13 0,11 0,10 0,09 0,08 0,07 0,07 0,07 0,06 0,06 0,05
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
31,86 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 268,94 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 730,43 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 1393,3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 2237,35 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 3195,85 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 4244,45 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 5338 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 6444,85 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 7487,1 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 8345,65 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9157,47 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9921,63 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 10747,823 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 13532
[W²]
Dirección en X
Matriz Modal
Periodos naturales de vibración
Matriz espectral
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
40
a1 a2 a3 a4 a5 a6 a7 a8 a9 a10 a11 a12 a13 a14 a15
0,195 0,16 0,16 0,142 0,118 0,106 0,1 0,094 0,088 0,082 0,082 0,082 0,076 0,076 0,07
C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11 C12 C13 C14 C15
0,048 0,050 0,052 0,054 0,059 0,053 0,055 0,052 0,048 0,035 0,039 0,026 0,023 0,022 0,385
Calculo de las ordenadas espectrales
1. ( )
2.
3.
Por lo tanto:
Obtención de los coeficientes de participación
Estos se obtendrán con la formula siguiente:
=
=
Por lo tanto:
Nota: la sumatoria de los coeficientes de participación debe de sumar la cantidad 1aprox.
Calculo de las Fuerzas Cortantes
Desarrollando la formula
Zona C As Ta Tb r
I 0,16 0,04 0,2 1,35 1
𝑞 (𝑇𝑏
𝑇)𝑟
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
41
Modos ar*g C/w²r Vr Mir
1 191,295 0,002 1 0,290858
2 191,295 0,002 3,162944 0,919967
3 191,295 0,0015205 5,747791 1,671789
4 191,295 0,0015205 8,366054 2,433331
5 191,295 0,0015205 10,89032 3,167534
6 191,295 0,0015205 13,29223 3,866148
7 191,295 0,0015205 15,65997 4,554823
8 191,295 0,0015205 17,84277 5,189706
9 191,295 0,0015205 19,81485 5,763301
10 191,295 0,0015205 21,67158 6,303346
11 191,295 0,0015205 23,25491 6,763868
12 191,295 0,0015205 24,54485 7,139056
13 191,295 0,0015205 25,61448 7,450167
14 191,295 0,0015205 26,3315 7,658718
15 191,295 0,0015205 26,68604 7,76184
10,3111 354,98
0,2086 237,96
0,1031 117,66
Desplazamiento
Relativo
Fuerza Cortante
direccion y
0,2909 1109,91
0,6291 1105,34
0,7518 1090,89
0,7615 1064,64
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0,6887 915,94
0,6349 844,39
0,5736 762,88
0,5400 672,36
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2
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0,0003 0,00
-0,0113 -0,15
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
42
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5
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6
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7
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IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
43
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9
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10
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11
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0,0013 1,46
-0,0013 -1,51
0,0008 0,96
1 80,442 2,80E-06 1 0,000225
2 80,442 2,80E-06 0,602372 0,000136
3 80,442 2,80E-06 -1,75333 -0,00039
4 80,442 2,80E-06 1,463776 0,00033
5 80,442 2,80E-06 -0,04617 -1E-05
6 80,442 2,80E-06 -1,40702 -0,00032
7 80,442 2,80E-06 1,938625 0,000437
8 80,442 2,80E-06 -1,29631 -0,00029
9 80,442 2,80E-06 -0,13096 -2,9E-05
10 80,442 2,80E-06 1,588853 0,000358
11 80,442 2,80E-06 -2,45285 -0,00055
12 80,442 2,80E-06 2,399991 0,00054
13 80,442 2,80E-06 -1,80097 -0,00041
14 80,442 2,80E-06 1,124028 0,000253
15 80,442 2,80E-06 -0,39845 -9E-05
0,75
1,00
-0,0007 -0,97
0,0003 0,35
0,0004 0,48
-0,0009 -1,13
0,0011 1,36
-0,0009 -1,08
0,0007
-0,0003 -0,39
12
0,0002 0,86
-0,0001 -0,16
-0,0005 -0,77
0,0007 1,01
-0,0003 -0,48
-0,0003 -0,43
0,0008
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
44
1 74,556 2,28E-06 1 0,00017
2 74,556 2,28E-06 0,387955 6,6E-05
3 74,556 2,28E-06 -1,66097 -0,00028
4 74,556 2,28E-06 2,02388 0,000344
5 74,556 2,28E-06 -1,37248 -0,00023
6 74,556 2,28E-06 0,033234 5,66E-06
7 74,556 2,28E-06 1,388595 0,000236
8 74,556 2,28E-06 -2,3629 -0,0004
9 74,556 2,28E-06 2,575687 0,000438
10 74,556 2,28E-06 -2,26793 -0,00039
11 74,556 2,28E-06 1,798701 0,000306
12 74,556 2,28E-06 -1,20142 -0,0002
13 74,556 2,28E-06 0,675384 0,000115
14 74,556 2,28E-06 -0,34312 -5,8E-05
15 74,556 2,28E-06 0,109302 1,86E-05
-0,85
0,0008 1,12
-0,0008 -1,03
0,0007 0,86
-0,0005 -0,64
0,0003 0,36
-0,0002 -0,20
0,0001 0,09
13
0,0002 0,65
-0,0001 -0,18
-0,0003 -0,51
0,0006 0,88
-0,0006 -0,81
0,0002 0,33
0,0002 0,31
-0,0006
1 74,556 2,08E-06 1 0,000155
2 74,556 2,08E-06 0,156132 2,42E-05
3 74,556 2,08E-06 -1,43585 -0,00022
4 74,556 2,08E-06 2,353952 0,000364
5 74,556 2,08E-06 -2,77816 -0,00043
6 74,556 2,08E-06 2,619456 0,000405
7 74,556 2,08E-06 -2,14279 -0,00033
8 74,556 2,08E-06 1,631774 0,000253
9 74,556 2,08E-06 -1,09459 -0,00017
10 74,556 2,08E-06 0,651454 0,000101
11 74,556 2,08E-06 -0,37506 -5,8E-05
12 74,556 2,08E-06 0,194678 3,01E-05
13 74,556 2,08E-06 -0,08771 -1,4E-05
14 74,556 2,08E-06 0,037223 5,76E-06
15 74,556 2,08E-06 -0,0107 -1,7E-06 -0,01
14
0,0002 0,59
-0,0001 -0,23
-0,0002 -0,36
0,0006 0,82
-0,0008 -1,11
0,0008 1,17
-0,0007 -0,98
0,0006 0,78
-0,0004 -0,56
0,0003 0,34
-0,0002 -0,20
0,0001 0,11
0,0000 -0,05
0,0000 0,02
0,0000
1 68,67 2,84E-05 1 0,001952
2 68,67 2,84E-05 -0,62508 -0,00122
3 68,67 2,84E-05 0,281046 0,000549
4 68,67 2,84E-05 -0,11963 -0,00023
5 68,67 2,84E-05 0,050573 9,87E-05
6 68,67 2,84E-05 -0,02056 -4E-05
7 68,67 2,84E-05 0,007788 1,52E-05
8 68,67 2,84E-05 -0,00293 -5,7E-06
9 68,67 2,84E-05 0,001059 2,07E-06
10 68,67 2,84E-05 -0,00035 -6,8E-07
11 68,67 2,84E-05 0,000115 2,24E-07
12 68,67 2,84E-05 -3,6E-05 -7E-08
13 68,67 2,84E-05 9,98E-06 1,95E-08
14 68,67 2,84E-05 -2,4E-06 -4,7E-09
15 68,67 2,84E-05 -7,7E-07 -1,5E-09
15
0,0020 7,45
-0,0032 -5,57
0,0018 2,57
-0,0008 -1,09
0,0003 0,46
-0,0001 -0,19
0,0001 0,07
0,0000 -0,03
0,0000 0,01
0,0000 0,00
0,0000 0,00
0,0000 0,00
0,0000 0,00
0,0000 0,00
0,0000 0,00
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
45
A B C D
7.70 7.40 6.00
705.64 Ton
702.42 Ton
691.88 Ton
673.17 Ton
647.32 Ton
615.18 Ton
577.46 Ton
534.39 Ton
486.22 Ton
433.15 Ton
374.88 Ton
311.30 Ton
242.34 Ton
167.40 Ton
85.76 Ton
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
Fuerzas cortantes finales direccion Z
705,64
702,42
691,88
673,17
647,32
615,18
577,46
534,39
486,22
433,15
374,88
311,30
242,34
167,40
85,76
Fuerzas cortantes finales
Las fuerzas cortantes finales se obtienen con la formula probabilística siguiente:
√∑
Dirección en Z
IDB Engineers & Architects
Aguilar Torres Uriel Benjamin
Oc
tub
re 2
0 ,
2011
46
5.25 5.50 7.60 6.25 7.60
2 3 4 5 61
1116.33 Ton
1111.22 Ton
1096.39 Ton
1067.31 Ton
1027.57 Ton
977.25 Ton
917.01 Ton
846.79 Ton
767.28 Ton
679.29 Ton
583.03 Ton
479.22 Ton
368.10 Ton
249.32 Ton
124.47 Ton
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
Fuerzas cortantes finales direccion X
1116,33
1111,22
1095,39
1067,31
1027,57
977,25
917,01
846,79
767,28
679,29
583,03
479,22
368,10
249,32
124,47
Dirección en X