Problemas ambientales en el uso del petróleo como avance tecnológico
Problemas Sobre Manejo de Producción de Petróleo
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8/9/2019 Problemas Sobre Manejo de Producción de Petróleo
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PROBLEMAS SOBRE MANEJO DE PRODUCCIÓN DE PETRÓLEO
Problema 1-.
El sistema de manejo de producción en un campo de petróleo consta de lassiguientes etapas:
1. Separación en tres etapas (Dos separadores y un tanque)2. Inyección de desemulsificante
. Inyección de agua dulce!. Des"idratación del crudo en un tratador #ertical.
El petróleo se de$e entregar con un %S& de 1' y un contenido de sal de $s.*+%.a relación agua petróleo (,- ) es de 1.
El /0' del agua producida es agua li$re y el agua tiene una densidad de 1.0g*c.c. y una salinidad de 1 000 de ión cloruro.
De la etapa de separación se tiene la siguiente información:
Separadores #erticalesSeparador 1 trif3sico: 450.6 7 g50.8 5 00 pca. 95100 ;Separador 2 $if3sico: 450.6 7 g50.8 5 100 pca 95 <0 ;9anque: 450.1 7 g50./0. En el tanque quedan 1000 % D con %S&5 1' 5
$* $ &52 0 y - I5 . Suponer para el petróleo una compresi$ilidad de1=10 > pc >1
El desemulsificante se seleccionó mediante una prue$a de $otella en la cual ladosis óptima fue ml de solución de desemulsificante al 1' por #olumen por cada 100 ml. de emulsión.
El tratador tra$aja a 20 pca. y la emulsión se calentar3 a 120 ;. El tiempo deretención para el aceite ser3 de una "ora y la salida del agua ser3 controladapor un sistema de sifón.
• Encontrar un tama?o de separador para la primera etapa. Suponer untama?o de part@cula de 100 micras y #iscosidades de 2 y c . para elpetróleo y el agua respecti#amente.
• Aalcular la cantidad de desemulsificante que se de$e agregar en gals.*D• Aalcular la cantidad de agua dulce que se de$e inyectar en $ls.*D• Encontrar un tama?o de tratador • Si el agua se #a a retener en el tratador por 60 minutos calcular la altura
que de$e tener el sifón.
Soluci !"
Encontremos la cantidad de agua li$re y agua emulsionada.
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-l tanque llegan 1000 $arriles de fluido con %S& 5 1' por tanto el #olumen depetróleo es
( )1000* 100 1 990oq BPD= − =
a producción de agua es entonces
* 1*990 990w oq RAP q BPD= =
a producción de agua li$re es:
0.9 * 0.9 *990 891wL wq q BPD= = =
or tanto el agua que est3 emulsionada es
990 891 99 .we w wLq q q Bls= − = − =
El %S& de la emulsión que sale de los separadores 1 y 2 es
0
999.09%
990 99we
o we
q BSW
q q= = =+ +
Dime!#io!amie!$o %el Se&ara%or %e la Primera E$a&a"
as moles que est3n llegando al tanque son:
0.9oT
TT
nn =
as moles de petróleo que llegan al tanque (por d@a) son:
( ) ( ) ( )141.5
990*5.615* *62.4131.5 990*5.615* 141.5*62.4 / 35 131.5*
230 2301281.7
o o
oT o
API q
n MW Lbmol
ρ + += = =
=
or tanto las moles que entraron al tanque fueron
1281.71424.1 .
0.9 0.9oT
TT
nn Lbmol = = =
Estas moles son el !0' de las moles que entraron al separador 2 suponiendoque en el tratador no "ay separación de "idrocar$uros) o sea que al separador 2 entraron
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2
1424.13560.2 .
0.4 0.4TT
Ts
nn Lbmol = = =
- su #eB estas moles son el !0' de las moles totales que entraron alseparador 1C al cual entraron entonces
21
3560.28900.6 .
0.4 0.4Ts
Ts
nn Lbmol = = =
De acuerdo con estos c3lculos el separador 1 est3 manejando las siguientestasas de fluido:
8900.6*0.6*379 2.024 / g q MPCN D= =
891wLq BPD=
( )0 99 .e we oq q q q Bls= + = +
a tasa de petróleo en el separador 1 se calcula con la siguiente ecuación:
11
1
8900.6*0.4**5.615
oo
o
MW q
ρ =
El #alor de & 01 se puede o$tener a partir del peso molecular del petróleo enel tanque y "aciendo la siguiente suposición: el peso molecular del petróleo enel separador 2 de$e ser ligeramente menor que el del petróleo en el tanque y asu #eB el peso molecular del petróleo en el separador 2 de$e ser menor que eldel petróleo en el separador 1 esto porque a medida que a#anBamos deltanque "acia los separadores el petróleo tiene mas presencia de "idrocar$urosli#ianosC en consecuencia supongamos para el petróleo del separador 1 unpeso molecular de 220.
Aomo tampoco se conoce la densidad del petróleo en el separador 1supongamos que se puede calcular a partir de la compresi$ilidad y la densidaden el tanque esto no es muy recomenda$le porque la composición del petróleo
#ar@a del tanque a los separadores pero en promedio se espera que el l@quidoque se tiene en el separador 1 no es muy diferente en composición al que setiene en el tanque. Entonces la densidad del petróleo en el separador 1 sepuede calcular de
( )0 0 0exp( * )C P P ρ ρ = −
Donde 0 es la densidad del petróleo en el tanque 0 es la presión del tanque y es la presión del separador 1.
a densidad del petróleo en el tanque es:
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30
141.5 141.5*62.4 *62.4 53.03 . /
131.5 35 131.5oT Lb pie API
ρ ρ = = = =+ +
a densidad del petróleo en el separador 1 se puede calcular entonces de( ) ( )5 3
1 0 0 0exp( * ) 53.03* exp(1*10 * 500 14.7) 53.06 . /os C P P Lbs pie ρ ρ −= − = − =
Aon los datos de peso molecular y densidad para el petróleo en el separador 1se puede calcular la tasa de petróleo en el separador 1
11
1
8900.6*0.4* 8900.6*220*.42629
*5.615 53.06*5.615o
oo
MW q BPD
ρ = = =
ara el dimensionamiento se toma la ecuación ( .8a) como la ecuación para la#elocidad terminal y de acuerdo con las recomendaciones para se toma paraesta un #alor de 0.16 o sea que la ecuación para la #elocidad terminal es
0.5 0.5
* 0.16* P f P f
f f
v k ρ ρ ρ ρ
ρ ρ
− −= = ÷ ÷ ÷ ÷
y usando esta ecuación la eFpresión para el asentamiento de part@culas de l@quidosuspendidas en fase gaseosa en separadores #erticales ecuación ( .1 ) se con#ierteen
12
2
374.92* * CN
f
P f
ZT
d q P
ρ
ρ ρ
= −
ara aplicar esta ecuación se requiere conocer la densidad y el factor decompresi$ilidad del gas. ara calcular el factor de compresi$ilidad se usar3 lacorrelación de Standing y para ello se requieren las condiciones seudocr@ticas lascuales se calculan de
2 2756.8 131.0 3.6 756.8 131.0*0.7 3.6*0.7 663.34c g g sP γ γ = − − = − − = pca.
2 2169.2 349.5 74.0 169.2 349.5*0.7 74.0*0.7 377.6C g g sT Rγ γ = + − = + − = °
as condiciones seudorreducidas son
514.70.78
663.34 C
P sP
sP = = = 520
1.38377.6
C
T sT
sT = = =
con estos #alores y del gr3fico de Standing > +atB se o$tiene G50.</ .
a densidad del gas a las condiciones del separador 1 es
1 1 31
1 1
* 514.7*0.7*291.943 /0.895*10.73*560
s gs gs
s s
P MW Lbm pie Z RT ρ = = =
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a condición de asentamiento de las part@culas de aceite suspendidas en fase#apor es entonces
10.52
2 1.943 0,895*560374.92* * 374.92* * *20.2453.06 1.943 514.7
1440.7 38 lg .
CN
f
P f
ZT d q P
d p! s
ρ ρ ρ = = ÷− −
= ⇒ =
or otra parte la condición para el asentamiento de las part@culas de agua en la fasepetróleo est3 dada por la ecuación ( .21)
( )( )( )
222
2629 99 *56690 6690*
100 * 1.05*62.4 53.06
732.4 27.06 lg .
W
" o
m "
qd
d
d p! s
µ
ρ ρ
+= = −−
= ⇒ =Aomo di3metro m@nimo se de$e tomar el mayor de los dos di3metros anterioresC o seaque el di3metro m@nimo ser3 < pulgadas.
ara la retención de l@quido se usa la ecuación ( .22)
( )2 2
3* 2629 99 3*8918,58* 8.58* 64.51 lg .
38o " w W
o w
# q # q$ $ P! s
d + +++ = = =
a longitud costura H costura ss se de$e calcular con la ecuación ( .2 )
40 64.51 38 4011.9
12 12o w$ $ d
pies+ + + + += =
n separador con < pulgadas de di3metro y 11./ pies de longitud cumple con las doscondiciones de asentamiento y la condición de retención de l@quido. Se #erifica a"orasi cumple con la relación de es$elteB la cual de$e estar entre y !
12* 12*11.93.75
38 ss L
R% D
= = =
Esta ,E cumple con el requisito de es$elteB.
En conclusión el tama?o del separador para la primera etapa de$e ser de 12JF <K.
Ca!$i%a% %e De#emul#i'ica!$e (ue #e Debe A)re)ar :
9eniendo en cuenta los resultados de la prue$a de $otella y que el desemulsificante enel campo se agrega puro el #olumen que se de$e agregar por d@a es
.
5*0.01*1000*42 21
100 Desem& g'lones= =
*olume! %e A)ua Dulce (ue #e Debe A)re)ar"
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Aalcular el contenido de sal con el que llega el petróleo al tanque si no se leagrega agua dulce
11
*173* 15000*1 86.7 /173 173
C BSW M C M Lbs (B BSW
= ⇒ = = =
Aomo se puede apreciar si al petróleo no se le inyecta agua dulce al llegar altanque cumple con la condición de %S& pero est3 fuera de especificación encuanto a salinidad. ara cumplir con el contenido de sal la salinidad del aguaen el petróleo en el tanque de$e ser de
2 173*5/1 865C = =
ara que el agua quede con esta salinidad la cantidad de agua dulce que sede$e agregar por cada unidad de #olumen de agua de salinidad A 1 es
1
2
150001 1 16.34
865C
)C
= − = − =
Aomo la cantidad de agua emulsionada de salinidad A 1 es // $arriles lacantidad de agua dulce que se de$e agregar a la emulsión antes de en#iarla altratador para diluir la salinidad del agua y lle#arla a salinidad A 2 es
*99 16.34*99 1617.8 .wD
& ) Bls= = =
De acuerdo con estos c3lculos al tratador llegar3n //0 $arriles de petróleo y(//L1618.<) $arriles de aguaC o lo que es lo mismo 10</ $arriles de emulsión y1618.< $arriles de agua li$re.
Dime!#io!amie!$o %el Tra$a%or +Tra$a%or *er$ical,
ara conseguir el asentamiento de las part@culas de agua en la fase petróleo eltratador de$e tener el siguiente di3metro (ecuación (!.1 )
( )2
1
2 **9,643 −
=ow P
oo
d
qd
ρ ρ
µ
a #iscosidad de la fase petróleo se calcula con la ecuación (!.12)
110 −= )o µ (!.12)
donde
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163.1−
=T * )
Mo #iscosidad del petróleo en c .9 temperatura del aceite en ;.
+ * 10=
, + 0223.00324.3 −=
N - I del petróleo.
O sea que
3.0324 0.0223*35 2.25 + = − =
2.2510 10 177.83 + * = = =1.163 1.163120177.83 1.02T ) *
− −
= = =
1.0210 1 10 1 9.47 )o cP µ = − = − =
Aon la #iscosidad del petróleo se calcula el di3metro de la part@cula de aguausando la ecuación (!.11)
0.675 0.675500* 500*9.47 109.63md m µ µ − −= = =
a condición de asentamiento de la part@cula de agua en la fase petróleo est3dada entonces por:
( ) ( )
10.5
2
2 2
1089*9.47643,9* 643.9* 168.97 lg .
* 109.63 * 1.05*62.4 53.06o o
P w o
qd p! s
d µ
ρ ρ
= = = − − a condición de retención est3 dada por la ecuación (!.1!)
oo q# $d *58.82 =
P tomando el di3metro de la condición de asentamiento y recordando que eltiempo de retención ser3 de 60 minutos
( ) 228.58 * / 8.58 *60 *1000 / 168.97 18.04 lg .o o$ # q d p! s= = =
Suponiendo que en la sección de calentamiento la emulsión permanece 1 "oraesta sección de$e tener una altura de
( ) 22
8.58 * / 8.58 *60 *1089 / 168.97 19.63 lg . e$ # q d p! s= = =
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y como el agua li$re tam$iQn #a a estar 1 "ora la sección de agua li$re de$etener una altura de
( ) ( ) 228.58 * / 8.58* 60 * 1617 99 / 167.94 31.32 lg .w w$ # q d p! s= = + =
a altura del tratador "asta a"ora de$e ser de
18.04 19.63 31.32 69.0 lg . s$ p! s= + + =
ero "ay que tener en cuenta el espacio para el gas y el espacio que ocupa eltu$o de com$ustión la altura se puede tomar como
2*69.0 138 lg . s$ p! s= =
El tama?o del tratador podr@a ser entonces de 16/ pulgadas de di3metro y 1 <pulgadas de altura.
Al$ura %el Si' !
a altura del sifón suponiendo que el agua se retiene una "ora ser3
( )( )( ) ( )3 320 19.63 18.04 *53.03 31.32*1.05*62.4 /12 *12 / 1.05*62.4 588 lg . s$ p! s= + + + =Problema -.
Se requiere tratar 2000 % D de una emulsión con 10' de agua y se "aencontrado que el tratamiento indicado es inyección de desemulsificante ycalentamiento.
En una prue$a de $otella se encontró que el desemulsificante mas indicadode$e agregarse en una proporción de 6 ml de solución al 1' dedesemulsificante por cada 100 ml. de emulsión.
ara el proceso de calentamiento se tiene lo siguiente:
El calentamiento se "ar3 en un intercam$iador de tu$o y carcasa de dos pasos
en el cual la emulsión #a por el tu$o interno que est3 rodeado de #apor deagua. El intercam$iador es de contraflujo y el #apor entra a 00 ; y sale a212 ;C la emulsión entra a 100 ; y de$e salir a 1 0 ;. as capacidadescalor@ficas del agua y el petróleo son 1 y 0. %9 * $m* ; respecti#amente y lasgra#edades espec@ficas son 1.0 y 0.< respecti#amente. Se estima que en elcalentamiento se perder3 el 2' del petróleo y que el calor latente de#aporiBación de este es 1 0 %9 *l$m.
En el intercam$iador no se pre#Qn pQrdidas a la atmósfera ni dificultades en latransferencia de calor por depositaciones en las paredes del tu$o interno. Eltu$o interno tiene un di3metro interno de .8 pulgadas y un espesor de 0.
pulgadas y es de acero cuya conducti#idad tQrmica es de !0 &atts*m* A. El#alor de " o y " i es de 200 y 0 Ratts*m 2* A respecti#amente.
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Se requiere calcular:
a cantidad de desemulsificante requeridoa cantidad de calor que se de$e transferir a la emulsión.
a longitud del tu$o interno del intercam$iador.El di3metro interno de la carcasa del intercam$iador.
Soluci !
Aantidad de desemulsificante.
El desemulsificante en la prue$a de $otella se agrega diluido pero en el campose agrega puro. De acuerdo con los datos de la prue$a de $otella por cada 100ml de emulsión se agregan 0.06 ml de desemulsificanteC o sea que 2000$arriles de emulsión se de$en agregar
2000*0.06/ 100* 42 50.4gals.
ara el proceso de calentamiento:
Aantidad de calor que se de$e suministrar a la emulsión: Aomo se consideraque no "ay pQrdidas "acia la atmósfera
cal. vap.Q(BTU / hr.) Q Q
El calor de calentamiento suponiendo que la capacidad calor@fica del agua es1%9 * $m.* ; y la del petróleo 0. %9 * $m.* ; se calcula de:
Cal . o o o w w w
o o w W
Q C q C q
0.5q 350G q 350G
= ρ ρ
=
donde N o y N & son las gra#edades espec@ficas del petróleo y el agua y se "atomado la densidad del agua como 0 $m.*%l.
De acuerdo con los datos del pro$lema
wq 2000*(0.1) 200B !=
oq 2000*(1 0.1) 1"00B ! =
or tanto la cantidad de calor requerida para calentar la emulsión teniendo encuenta que se de$e calentar desde 100 "asta 1 0 ; es
Cal . o o w WQ 0.5q 350G q 350G * T ∆
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[ ]Cal.Q 0.5*1"00*350*0."5 200*350*1.05 *30
[ ]Cal.
350Q 0.5 *1"00 * 0."5 200 *1.05 * 30
24
426562.5 BTU / hr.
=
=as pQrdidas por #aporiBación son
o o o#ap.$ 0.02*q *= ρ
o #ap.$ 0.02*1"00/ 24*350*0."5 446.25%&'. / hr.= =
P el calor gastado en esta #aporiBación es
#ap.Q 446.25%&'./ hr.*150BTU / %&'. 66(3).5BTU / hr.
El calor que se de$e transferir es
426562 66938 493500 / .- BT. $ = + =
ara calcular el tama?o del tu$o interno se de$e encontrar primero elcoeficiente glo$al de transferencia de calor
0
0
1 1
s i i
A# . $ ( $ A= + +
0.5*2.540.0127
100# = =
0 2 4.251.13
2 3.75e
i i
A L A L
π
π = = =
1 1 0.0127 1.130.028
200 40 50. = + + =
22
1 3600 / . /35.82 / / * 122.43
0.028 1053.4 BT. $ BT. $
. W'## m C W'## m C
= = ° =°
ara calcular el promedio logar@tmico del diferencial de temperatura entre elfluido caliente y el fluido fr@o se tiene
( )1
5300 130 170 170 32 76.7
9T / C C ∆ = − = ° = − ° = °
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( )2
5212 100 112 112 32 44.44
9T / C C ∆ = − = ° = − ° = °
1 2
1
2
76.7 44.4459.1
76.744.44
T T LMTD C
T Ln LnT
∆ − ∆ −= = = °∆ ÷∆
or tanto
493500 /- .A T BT. $ = ∆ =
2
2
493500 493500 /68.2
/122.42 *59.1
BT. $ A m
BT. $ . T C m C
= = =∆ °°
Esta es la superficie de contacto del tu$o con el #apor o sea que
( ) 4.2568.2 * * 201.1
100d L L L mπ π
= = → = ÷
Problema -.
Se tiene la siguiente producción de un campo y para tratar la emulsión se de$edise?ar un tratador "oriBontal:
9asa de producción total l@quida 10000% D.,- 5 0.2
orcentaje del agua total que est3 emulsionada <'.Nra#edad - I del etróleo 2 .7R 5 1.09emperatura de tratamiento 160 ;.
Soluci !"
a cantidad de emulsión a tratar es
( )( )08.01*1*1000 −−=we f q
20.025.01
25.01
=+=+= RAP
RAP f w
( )( ) .816008.01*2.01*1000 bpd q e =−−=
a #iscosidad del petróleo es:
110 −= )o µ
B5 .0 2!>0.0202 N5 .0 2!>0.0202 =2 52. 268
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y510 B510 2. 268 5 6.2!016.124.336
163.1163.1 160===
−−
T * )
cP )o 38.9110110 016.1 =−=−= µ
El di3metro de la part@cula es
dm 5 00 M >0 68 5 00=(/. <) >0.68 5 110.! Mm
Densidad del etróleo
9041.0255.131
5.1415.131
5.141 =−=°−= API oγ
3/.42.564.62*9041.04.62* pielbmoo ===γ ρ
Densidad del agua3/.272.644.62*03.14.62* pielbmww ===γ ρ
Ecuación para el asentamiento
( ) 5.291
4.110*)42.5603.1*4.62(38.9*8160
10*72.210*72,24
42
4 =−
=−
=
P ow
ooeff
d
qdL
ρ ρ
µ
Ecuación de retención para un tiempo de 20 minutos
o
eff o q
Ld #
2
05.1= 57.15542805.1
8160*20
05.12 === oo
ef
q# Ld
Le' %+a#e!$amie!$o
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8/9/2019 Problemas Sobre Manejo de Producción de Petróleo
http://slidepdf.com/reader/full/problemas-sobre-manejo-de-produccion-de-petroleo 13/13
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