Práctico Diseño BH #3.docx

7/26/2019 Prctico Diseo BH #3.docx

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SISTEMA DE ELEVACION ARTIFICIAL

DISEO DE BOMBEO HIDRAULICO N3

NOMBRE: ANDRADES ANDIA CARLOS JUNIOR

REGISTRO: 200972529

DOCENTE: I!" M#$" E%&'(% G)*+,((,- V'(!'#

SANTA CRU. / BOLIVIA


2/11

DISEO DE BOMBEO HIDRAULICO N 3

DATOS DEL O.O(1)%+%'% %, 1# 4',1# 7029 +,(1)%+%'% V,(*+$' %, ' B164' 889 +,I#*''$+ %, ' B164' 2"; L+4(, '(','2"; C'#+! L+4(,ID C'#+! 7 )!A!)' A((+4' %, T)4+! ID N995 )!A!)' A4'=1 %, T)4+! OD 2>375 )!L1!+*)% %, ' T)4,(?' 889 +,C1%+$+1,# %, ' T)4,(?' 2"; N),@'2"; (16,%+1

3"; V+,='TIO DE FLUIDO

G('@,%'% %, ,*(,1 35 AIC1(*, %, A!)' C1(*, %, ,*(,1 99 G('@,%'% E#,$?$' %, A!)' >05 !(#5 4%T,6,('*)(' %, C'4,-' %, 1-1 00 FT,6,('*)(' %, F1%1 %, 1-1 50 F"; V,*,1 2"; N1 ' @,*,1"; F)+%1 M1*(+- 2"; A!)'F)+%1 M1*(+- AI55

$#

TIO DE LA BOMBA5A OILMASTER OD: 2;3


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C'$)'(:

I%+$, %, (1%)$*+@+%'% IRC')%' %, (1%)$$+

(,#+ %, E*('%' %, ' B164' #C')%' %, 1# F)+%1# %, 1-1 #C')%' %, F)+%1 M1*(+- ' *('@# %, ' B1)+' M+6' 1*,$+' R,),(+%' 4C')%' D,#,'%1 %, (1%)$$+ 225 4%(,#+ %, E*('%' %, ' B164' 57"7 #+!

CALCULO DE COMORTAMIENTO DEL FLUJO IR

Sabiendo que estamos por debajo de la (,#+ %, B)(4)=',

&"

P= Qprueba

Co[Pe(10,2(Pwf

Pe)0,8(Pwf

Pe)2

)1,8

]+Cw(PePwf)P=

0,5

0,99[2054

(10,2

(2067.7

2068.7 )0,8

(2067.7

2068.7 )2

)1,8 ]+0,01(2068.72067.7 )P=0,50BPD /PSI

'CALCULO DEL OTENCIAL ABSOLUTO 6'

Utilizo la ecuacin de Vogel debido a que la ,se encuentra por debajo

de la 4"

Qmax= Qprueba

10,2(PwfPe)0,8(PwfPe)2


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Qmax= 0,5

10,2( 2067.72068.7 )0,8(2067.72068.7 )2=574,76BPD

4CALCULO DE LA RESIN DE FONDO FLUPENTE &

Ahora hallamos la Pwf a la produccin deseada.

Utilizo la ecuacin de las cuadrticas despejando del la ecuacin de

!ogel.

Pwf=

0,2Pb

+(0,2

Pb)2

40,8Pb

2 (1+QdeseadaQmax )

2( 0,8Pb2 )

Pwf=

0,22068.7

+

( 0,22068.7 )

2

40,8

2068.72(1+

225574,76 )

2( 0,82068.72 )Pwf=1564,09PSI

C1 ' ,$)'$+ %, V1!, #, (,'+-' 1# $$)1# %, ' BHQ),*, (' %+,(,*,# $')%',# %, (1%)$$+> 1# 6+#61# ),#, 6),#*(' , ' *'4' 1# (,#)*'%1# 1# !('$'61#: BH IR@# (1%)$$+

(1%)$$+BD

BHIRSI

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5/11

#(" )+#+.'%

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)$""

)&""

C161(*'6+,*1 %, ' &

$')%' '#)6+%1

&

COMORTAMIENTO ACTUAL DEL FLUJO EN LA TUBERA

"; GRADIENTE DE RODUCCIN G# SI


6/11

Go= 141,5

131,5+350,058,33=0,3681psi/pie

Gw=0,0528,33GSw

Gw=0,0528,331,05=0,4548psi /pie

Gs=(GwWc )+ (1Wc )Go

Gs=(0,45480,01 )+(10,01 )0,3681=0,3689psi /pie

2"; AREA MNIMA ARA EVITAR LA CAVITACIN A#> #> # GOR

B=1+2,8[ GOR0,35PS ]1,2

=1+2,8[ 10000,351517.7]1,2

=6.982

FG=

[ S

B(1Cw )+Cw ]=[

0,3689

6,982(10,01 )+0,01 ]=0,0533psi /pie

A=ASM=(BS )(1Cw )+SCw

691 PSFGA=ASM=

(6,982225 )(10,01 )+2250,01

691

1517.7

0,0533

=0,0134pu!"2

3"; UNA VE. CONOCIDA EL REA MNIMA ARA EVITAR LACAVITACIN SE SELECCIONA UNA BOUILLA P GARGANTA UETENGA UN REA ANULAR DE SUCCIN MAPOR UE ASM CUPABOMBA ; A P CUPAS CARACTERSTICAS SON A 0>07)!2> A* 0>03 )!2P R 0>383


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"; SELECCIONAMOS UNA RESIN DE OERACIN ENSUERFICIE DE 2500 #+ P MEDIANTE LA ECUACIN >ASUMIENDO F 0

P#=P$+( G#D )PF#

P$=2500psi

D=6889 pie

PF#=0psi

G#=GO=0,368

P#=2500+(0,36816889 )0=5036psi

5"; FLUIDO MOTRI. A TRAVS DE LA BOUILLA

Q#= 857

1+%#A#P#PSG#

%#=0,03 (&a!or Co's(a'(e)

A#=0,0131pu!"2 (&a!or se!eccio'ado de! (ipode Bomba )

Q#= 857

1+0,030,0167

50361517,70.0533

=1379BPD

"; DETERMINAMOS EL CAUDAL DE FLUJO MOTRI. A TRAVS DELA BOUILLA > GRADIENTE DEL FLUIDO DE RETORNO> G% P

CORTE DE AGUA EN LA COLUMNA DE RETORNO> W$%QD=Q#+QS=1379+225=1604 BPD

GD=(GSQS )+( G#Q#)

Qd=

(0,3689225 )+ (0,36817477.73 )1604

=0,368psi /pie


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WCD=QSCw

Qd=2250.01

1604100=0,14

7"; LA RESIN DE DESCARGA DE LA BOMBA %> ES LA SUMA DELA RESIN HIDROSTTICA EN LA COLUMNA DE RETORNO MAS

LAS ERDIDAS DE RESIN FDP LA CONTRA RESIN EN BOCADE O.O> ARA LOS CLCULOS EN EL ASO ANTERIOR ES:

Pd=(GDD )+PW)+PFD=(0,36816889 )+100+0=2636,82psi

8"; RELACIN DE FLUJO MSICO> M ADIMENSIONAL

M=Q SGSQ#G#

=2250,368913790,3681

=0,1636

9"; RELACIN RECUERACIN DE RESIN N> ADIMENSIONALARA EL VALOR R SELECCIONADO USANDO LOS VALORES X


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%#=0,03 (&a!or Co's(a'(e)

#=

20,383+

[(10,383 )(0,129620,3832 )

(10,383 )2

7,887

][(1+0,20 )0,3802(1+0,1296 )21,790 ]

(1+0,03 )20,383+[(10,383 )(0,129620,3832 )

(10,383 )2

7,887 ][(1+0,20 )0,3832(1+0,1296 )21,790 ]

#=0,5068

0"; LA NUEVA RESIN ENTRADA DE LA BOMBA > #+

P#=

PdPS# +Pd=

2636,821517,70,5068 +2636,82=4837,22psi

* P=(P#'ue+aP#a'(erior)

% #+ 23"8M 0"82

X


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2"; ERDIDA DE FRICCIN EN LA SECCIN ANULAR OCIRCULAR T)4+!> LA RESIN DE OERACIN REUERIDAEN SUERFICIE>

PF#=[ 202,

8-

(D1D2 )(D12D

2

2 )2( D1D

1D

2)0,21 ](

D1

2D2

2

D1D

2)0,21

( .oG#)0,21

G#Q#1,79

D >995 ULGD2 0L 7 IE\1 5 $#

PF#=[ 202,

86764

(1,9950 )(1,99520)2( 1,9951,9950 )0,21 ](

1,99520

1,9950)0,21

( 50,368)0,21

0,36813411,79

PF#=128,4psi

P$=P#(G#/ D )+PF#

P$=4917(0,368/6889 )+128,4=2509psi

3"; M]IMO CAUDAL DE SUCCIN DE OERACIN DE LA BOMBAJET ARA EVITAR CAVITACIN

QSC=QS / (A$A#)

ASM

A $=0,0346pu!"2 (&a!or se!eccio'ado de!(ipo de Bomba )

QSC=142/ (0,03460,0167 )

0,0134=301,5BPD


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"; OTENCIA REUERIDA EN LA BOMBA TRILE]

ASUMIENDO UNA EFICIENCIA DE 90

)P=Q#/ P$

52910=31412509

52910=63,48)P

5"; EFICIENCIA DE BOMBA TRILE]

0=# / M /

(

PF

F

)/100

0=0,5068/0,1636/( 0,3680,377 )/100=8,30

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