RESUMEN MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL

REPOSICION PUENTE PEATONAL ACCESO A UNIVERSIDAD POR AVENIDA ESPAÑA

UBICACIÓN Y EMPLAZAMIENTO PASARELA AVENIDA ESPAÑA 1680

AL CENTRO DE VALPARAISO

UNIVERSIDADTECNICA FEDERICO SANTA MARIA, VALPARAISO, CHILE

AL CENTRO DE VALPARAISO

AL CENTRO DE VIÑA DEL MAR

BAHIA VALPARAISOOCEANO PACIFICO

AUTORES ESTUDIO DE INGENIERIA BASICA Y DE DETALLES

NOMBRE PROFESION CARGO DIRECCION MAGNETICA

SR. FRANCISCO SILVA ITE INGENIERO CIVIL

JEFE DE PROYECTO fsi@vtr.net

SR. HERIBERTO ARAOS OVALLE

INGENIERO CIVIL

ESPECIALISTA EN GEOTECNIA

haraos@hao.cl

SR. PATRICIO GONZALEZ INFANTE

INGENIERO CIVIL

ESPECIALISTA EN ESTRUCTURA

cobremolibdeno@gmail.com

VALPARAISO, ENERO 2011

1

INDICE

PLANO UBICACIÓN 1

INDICE 2

DESCRIPCION 3

NORMAS DE CÁLCULO 3

ANALISIS SUPERESTRUCTURA 5

ANALISIS INFRAESTRUCTURA 25

ACCESOS 34

2

DESCRIPCION:

EL PRESENTE RESUMEN DE MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL, CORRESPONDE A LA REPOSICION DE LA PASARELA DE ACCESO A LA UNIVERSIDAD DESDE LA INTERCONEXION VIAL URBANA QUE UNE VALPARAISO Y VIÑA DEL MAR. ESTE PUENTE PEATONAL OFRECE AL USUARIO QUE PROVIENE DE VIÑA DEL MAR Y OTRAS LOCALIDADES DEL GRAN VALPARAISO ACCEDER EN FORMA SEGURA A LA UNIVERSIDAD POR LA PORTERIA DE LA AVENIDA ESPAÑA Y PROVEE TAMBIEN AL USUARIO QUE SALE DE LA UNIVERSIDAD POR ESTA PORTERIA CON DESTINO AL CENTRO DEL PUERTO DE VALPARAISO.

SIMULACION COMPUTACIONAL CON SUELO MODELADO CON RESORTES DE TRASLACION Y GIRO

SALIDAESTRIBOORIENTE (CERRO) COTA DESPLANTE PILOTES -7,00m

ENTRADAESTRIBOPONIENTE (PLAYA) COTA DESPLANTE PILOTES -15,00m

SOPORTE VIGA SECCION CAJON ANTIPRISMAOCTOGONALIRREGULAR VARIABLE

SECCION CAJON ANTIPRISMATRAPEZOIDAL VARIABLE EN FUNCION DE LA POSICION

PILOTES INCLINADOS EN 5°SEXAGESIMAL CON LAS VERTICALES DE LOS PLANOS XZ E YZ

NORMAS EMPLEADAS PARA EL CÁLCULO:

-GUIDE SPECIFICATION DESIGN PEDESTRIAN BRIDGES AASHTO AUGUST 1997-AMERICAN ASSOCIATION OF STATE HIGHWAY TRANSPORTATION OFICCIALS AASHTO 2002-JAPAN ROAD ASSOCIATION PART V SEISMIC DESIGN ENGLISH VERSION MARCH 2003-MANUAL DE CARRETERAS MOP VOLUMEN 3 EDICION MARZO DE 2008-ACI 318-2008-ICHA 2008

3

ILUSTRACION DE ANALISIS SISMICOS EN LAS DIRECCIONES X E Y

4

ANALISIS DE SUPERESTRUCTURA

MOLDAJE ELEVACION N° DE CABLES 16 ( 8 Cables por Ducto, de 8 cm de diámetro interior c/u, Área Cables Ac= 1,4 cm2 ,Tensión de ruptura Fs= 18967kgf/cm2)

A CL B

1,26 m

13,2 m 13,2 m

MOLDAJE SECCION CAJON TRAPEZOIDAL EJE CENTER LINE

2 m

0,14 m

1

3

1,26 m 4 0,82 m

Y 0,15 m2

0,61566446 0,76867108 0,61566446 m

0,3 m

0,8 m 0,4 m 0,8 m

5

CALCULO DE MOMENTOS DE INERCIA

CALCULO DE MOMENTOS DE INERCIAS

I2 H3*(B+3*B1)/12

B1 I3 H3*(3*B+B1)/12 0,00608853 m4X3

H B1= 0,4 m B1+B0=BX

B= 0,76867108 m B0= 0,36867108 mX2

H= 0,3 mB

IX= H3*(6*B12+6*B1*B0+B02)/(36*(2*B1+B0)) 0,00127114 m4

E 0,14

B 2IX 0,00045733 m4

SE ADOPTA L= 1 m

E= 0,15 m

B

A

IA E3*L/12 0,00028125 m4pi 3,14156

IB L3*E/12 0,0125 m4 0,00625

R (IA+IB)/2 0,00639063 m4CASO θ (°) θ (rad) α =90-θ α (rad) cos 2α CE R*cos 2α

1 53,1009521 0,92677682 36,8990479 -0,14138682 0,96028523 0,006136822 54,4628883 0,95054684 35,5371117 -0,16515684 0,94594065 0,00604515

2α 72,4361596Ixx= R+CE 0,01243578 m4

circulo de Morh

IXY

XE

D

O I

Y

D

C

E2αa b

R

6

PROPIEDADES GEOMETRICAS , INERCIAS Y MODULO RESISTENTE ELASTICO

H A YI YS I WI WS126 7576,1095 75,7823529 50,2176471 14435359,3 190484,443 287455,906126 7475,57958 76,6669792 49,3330208 13994082,1 182530,761 283665,623126 7658,97958 75,0945342 50,9054658 14765993,3 196632,065 290066,953

SECCIONBRUTA

MENOS DUCTOSMAS CABLES

SECCION CAJON EN CL CON LOS DUCTOS Y ELEMENTOS PUNTUALES DE COLUMNA Y VIGA DELGADA PARA CONTROL DE TORSION DE SAINT VENANT EN SERVICIO Y AL ALABEO EVENTUAL EN ETAPA DE PRETENSADO INICIAL DE MONTAJE

2 m

0,14 m

1

3

1,26 m 4 0,82 m

Y 0,15 m2

0,61566446 0,76867108 0,61566446 m

0,3 m

0,8 m 0,4 m 0,8 m

7

VISTA TRIDIMENSIONAL SUPERESTRUCTURA

8

CARGA DE TRAVESAÑOS

DEΦ12 a 15 DEΦ12 a 20 DEΦ12 a 20 DEΦ12 a 155,28 m 13,2 m0,2 tf 0,23 tf 0,2 tf

P2 P1 P2

M=P1*a+P2*L/4 2,574 tfm

M=q*L2/8 q=8*M/L2 0,030 tf/m

A CL B

1,26 m

13,2 m 13,2 m

9

CARGAS Y MOMENTOS MUERTOS

CARGAS MUERTAS

1.- Peso Propio de la Viga (menos los ductos)

W1= 3985,5/10000*2,5 tf/m3 1,87 tf/m

2.- Travesaño y Ductos

Ancho total del Puente 2 m

Ancho tributario de la losa a viga EXTR 3,92/2+3,96/2 0 mVIGA CENTRAL 2 m

Espesor losa 0 mWl= 0 tf/m LOSA

Travesaños de flexión pura mas Central para control de torsion mixtaAporte a viga central como carga puntual P1= 0,23 tf

P2= 0,20 tf

M=P2*A+P*L/4=Wt*L2/8 Wt= 0,030 tf/m TRAVESAÑO

Ductos (2*π*82/4)cm

2*0,25 Kgf(/cm

2*m) 0,025 tf/m DUCTOS

W2= 0,055 tf/m

3.- Pavimento, Defensas y Barandas

Wpto= 1,93*2,4*0,05 0,2316 tf/m

Wdfa=2*0,44/3 0,000 tf/m

Wbda=2*0,05/3 0,100 tf/m

W3= 0,33 tf/m

RESUMEN CARGAS MUERTASW(tf/m) L(m) M(tfm)

1 1,87 26,4 162,82 0,05 4,83 0,33 28,9

2,26 196,5

10

MOMENTO VIVO

Luz Total 29,4 mLuz Libre 23,7 mLuz de Cálculo 26,4 m

TREN DE CARGA PEDESTRIAN

CD= 3,96/1,676 1,00

CI= 1+15,24/(41,23+38,11) 1,00

CM= 1+20% 1,00

L 26,4 m

W4= 0,5*2 0,5 tf/m2 1,0 tf/m

M4= W4*L2/8 80,0 tfm

11

SECCION CAJON TRAPEZOIDAL, MODULOS RESISTENTES Y ESFUERZOS CON 16 CABLES

VIGA SECCION TRANSVERSAL CENTRAL

Numero de Cables 16

AreaCable 1,4 cm2

Tensión de Ruptura Fs= 18980 kgf/cm2

H A Yi Ys I Wi Ws126 7576,1095 75,7823529 50,2176471 14435359,3 190484 287456126 7475,57958 76,7 49,3 13994082,1 182531 283666126 7658,97958 75,1 50,9 14765993,3 196632 290067126 7658,97958 75,1 50,9 14765993,3 196632 290067112 36,9 400103

M σb σt σtf

1 162,8 -89,20 57,42 4,8 -2,42 1,63 28,9 -14,69 7,2 10,04 80,0 -40,69 20,0 10,0

276,5 -147,00 86,3

2 m

0,14 m

1

3

1,26 m 4 0,82 m

Y 0,15 m2

0,61566446 0,76867108 0,61566446 m

0,3 m

0,8 m 0,4 m 0,8 m

12

PERDIDAS INSTANTANEAS Y POSTENSADO INICIAL

PERDIDAS INSTANTANEAS

Por Fricción K= 0,00003U= 0,21

Eegd= 35Ec= 10

E=Eeg-(Ec+1)= 24

L= 26,4 m F=L/2-Ec 1310

K*F= 0,0393 2*U*E/F= 0,00769466

Φ=K*F+2*U*E/F= 0,0470

Cf=(1-EXP(-0,856)) 0,0459

Foi=0,75*18980 14235 kgf/cm2

Fr=Cf*Foi= 653 kgf/cm2

Por Acortamiento Elástico n=Ep/Eci 6,55

Fo1=0,7*18980 13286 kgf/cm2

AC 1,4N 16

P1=Fo1*Nc*Ac= 297606 kgf 297 TF

Exc=Yc1-(Ec+1)=76,7-11= 65,6669792 cm

Fcir=P1*(1/A2+Exc2/I2)-M1*Exc/I2= 0,05511314 tf/cm2

55 kgf/cm2

Es=0,5*n*Fcir 180 kgf/cm2

Total Perdidas Instantáneas Li=Fr+Es= 834 kgf/cm2

FUERZAS DE POSTENSADO Fo=0,742*18980 14083,2 kgf/cm2

(Fo-Li)*Nc*Ac= 296781,4 296,8 tf 297 tfPostensado Solicitación Transferencia

FIBRA SUPERIOR P/Apf*(1-Exc*Ys*Apf/Ipf) -29,00 57,4 28,4 >> -15

FIBRA INFERIOR P/Apf*(1+Exc*Ys*Apf/Ipf) 146,47 -89,20 57,27 < 0,65*350 227,5 kgf/cm2

13

PERDIDAS A LARGO PLAZO Y POSTENSADO DE SERVICIO

PERDIDAS DIFERIDAS

Por Retracción del Hormigón

SH= (1195-10.55*RH)*0,8 RH= 70 %

SH= 365,2 kgf/cm2

Por Fluencia en el Hormigón

CRC= 12*Fcir-7*Fcds

Fcds= (M1+M2+M3)*(1E5)/(Exc*A2) 40,0 kgf/cm2

CRC= 381,2 kgf/cm2

Por Relajación Acero Pretensado

CRS= 352*B-0,07*FRP-0,1*ES-0,05*(SH+CRC)

B=Fo/(0,7*Fs) 1,06

FRP= Fo - Fr - 0,7*Fs 143,7 kgf/cm2

CRS= 307,7 kgf/cm2

Total Perdidas Diferidas Ld=SH+CRC+CRS= 1054 kgf/cm2

PERDIDAS TOTALES L=Li+Ld 1888 kgf/cm2

FUERZAS DE POSTENSADO Fo=0,742*18980 14083,2 kgf/cm2

P= (Fo-Lt)*Nc*Ac= 273169,8 kgf 273,2 tfPostensado Solicitación Transferencia

FIBRA SUPERIOR P/Apf*(1-Exc*Ys*Apf/Ipf) -26,70 86,3 59,6 > 0,45*350 157,5 kgfcm2

FIBRA INFERIOR P/Apf*(1+Exc*Ys*Apf/Ipf) 134,82 -147,00 -12,18 > -15 > -30

14

MOMENTOS ULTIMOS DE FLEXION

MOMENTO SOLICITANTE

Md= 196,5 tfm

Ml= 80,0 tfm276,5

Momento último Mu=1,3*(Md+1,67*Ml)= 429,1 tfm

f́ c= 240 kgf/cm2 Hormigónfs= 18980 kgf/cm2 Cables de Acero

Coeficiente de Reducción de Resistencia Φ= 0,95Ancho efectivo de sección compuesta B= 200 cm 110Altura Utíl Sección Compuesta D= 117 cm 7Area total de Acero Pretensado As*=Nc*Ac Asc= 22,4 cm2 117

Cuantia ρ=Asc*/(B*D) ρ= 0,00095726

TENSION ULTIMA

fsu=fs*(1-ρ*fs/(2*f́ c))= 18261,6 kgf/cm2

UBICACIÓN EJE NEUTRO

Y=1,4*D*fsu*ρ/f´c= 11,9 cm No cae en la losa aplica viga T

Cálculo como sección rectangular Mn=Asc*fsu*(1-0,6*ρ*fsu/f́ c)*D 45768309,5 Kgf-cm 457,7 tfm

Cálculo simplificado de sección T Mn=Asc*fsu*(D-EL/2)= 47859927,5 Kgf-cm 478,6 tfm

Verificación comportamiento como viga T EL 14 CM B 200 B1 200

a=Asc*fsu-f́ c*EL*(B-B1)/(f̈ c*B1) 8,5 cm

Mn=f́ c*a*B1*(D-a/2)+f́ c*(B-B1)*EL*(D-EL/2) 46116912,5 Kgf-cm 461,2 tfm Ф 0,95

Momento resistente último Mu=Φ*Mn 438,1 tfm

Se verifica 429,1 < 438,1

CONTRAFLECHA P1= 296781,4 kgf fci= 350 kgf/cm2Eci=16080*SQR(fci) Eci= 300829,254 n=Ep/Eci 6,55

Ep= 1970431,61Excentricidad Cables de Acero Centro Viga Extremo Vigas

E=76,7-11 65,7 cm Ep=76,7-35 41,7 cm

Contraflecha debido a postensado Dpi=(5*E+Ep)*Pi*L2/(48*Eci*I)= 3,79 cm

Flecha debida a peso propio Dg=5*q*L4/(384*Eci*I)= 2,81 cm

Contraflecha Efectiva Dpi-Dg= 0,98 cm

15

DISTRIBUCION PARABOLICA DE DUCTOS

GEOMETRIA DE DUCTOS Luz total= 29,4 m Y=Yc+E*(X/F)2

DUCTO Ei F=L/2-10 K=E/F2

tanθ=2*K*F Yc Ye1 20 1310 1,17E-05 3,05E-02 10 302 30 1310 1,75E-05 4,58E-02 10 40

DISTRIBUCION PARABOLICA DE LOS DUCTOS

Coordenadax(m) Ducto 1 Ducto 2 hbase observacion

0 10,00 10,00 25,00 control200 10,47 10,70 25,00 de300 11,05 11,57 25,00 traccion400 11,86 12,80 30,00 en servicio500 12,91 14,37 30,00 extremo600 14,20 16,29 30,00 los cables700 15,71 18,57 35,00 de800 17,46 21,19 35,00 excentricidad900 19,44 24,16 40,00 variable1000 21,65 27,48 45,00 aseguran1100 24,10 31,15 45,00 el corte en 27,631200 26,78 35,17 50,00 extremos y1300 29,70 39,54 50,00 garantizan1310 30,00 40,00 50,00 momento

Coordenadas Z(cm)

16

ANALISIS AL CORTE

VERIFICACION CORTE

Cambio de Sección a 110 m

Postensado en Servicio 273,2 tf

Xe=1310-110 1200 mYem= (24,1+31,15)/2 27,63 m

K=(Yem-10)/Xe2

1,2241E-05

tanθ=2*k*Xe 0,02937863

θ=atan(0,02937863) 1,68 ° 0,02937018 radianes180 º 3,14156 r

Psv=797.0*sen1,75° 8,0 tf

Psh=797,0*cos1,75° 273,1 tf

Corte de Peso Propio y Cargas Permanentes

Wi= 2,26 tf/m

R=Wi*Lc/2= 29,77 tf

Corte en el cambio de sección a Li= 1,1 m

Vd=R-Wi*Li 27,29 tf

Md=R*Li-Wi*Li2/2 31,38 tfm

Corte Sobrecarga Viva V=W4*L/2 13,20 tfA Lq 1,1 m

Vl=W4*(L-2*Lq)/2 12,10 tf

Ml=Vl*Li= 13,31 tfm

e=yi3-yem 75,4-27,63 47,78 cm

Mp=Psh*e 130,45 tfm

Corte últimoVu=1,3*(Vd+1,67*Vl) 1,3*(27,29+1,67*12,1) 61,7 tf

Vi= 1,3*(0+1,67*Vl) 1,3*(0+1,67*12,1) 26,3 tf

17

ARMADURAS DE REFUERZOS EN PARAMENTOS LATERALES DE SECCION TRAPEZOIDAL DOBLES MALLAS DE ACERO REDONDO ESTRIADO EN BARRAS DE 10mm DE DIAMETRO CALIDAD A63-42H DMφ10 A 20 , ESTRIBOS DE LAS DOBLES MALLAS DEBEN ESTAR INSERTAS EN LA LOSA Y LA BASE DE LOS DUCTOS

18

CONTINUACION ANALISIS AL CORTE

SECCION TRAPEZOIDAL APROXIMADA A SECCION COMPUESTA TIPO CALTRAN MAS LOSA COLABORANTEflexión -Corte pretensado efectivo

fpe=Psh/Ai4+Mp/Wi4 1031,3 tf/m2 103,1 kgf/cm2carga muerta

fd=Md/Wi4 161,9 tf/m2 16,2 kgf/cm2V s/CP

Tensiones de Transferencia en Servicio59,6

Yi4= 75,40296971 cm

13,02

(59,6+13,0,2)/110=(fpc+13,02)/75,09 0,660181818 75,4029697 49,7796696 13,02 36,7596696

fpc= 36,8 kgf/cm2

Momento de fisuración Mcr=Wi4*(1,59*SQR(f´c)+fpe-fd)= 196632*(1,59*SQR(350)+ 101,6-27,3)Mcr= 22615756,2 kgf-cm 226,2 tfm

Mmáx=1,3*(0+1,67*Ml)=1,3*(0+1,67*13,31) 28,89601 tfm 28,9 tfm

Vci=0,16*SQR350*T*0,8*H+Vd*1000+Vi*1000*Mcr/Mmáx 130035,532 kgf130,0 tf

tensión tracción principal Alma d=0,8*H b= 15 cm

Vcw=(0,93*SQR(f́ c)+0,3*fpc)*b*d+Vp 37536,0 kgf 37,5 tf

Vcw controla la resistencia de corte proporcionada por el hormigón

Armadura de Corte a proporcionar por el acero pasivo Vp=PsvH 112

8021,9 kgfVn=Vu/0,9= 61,7/0,9 68,6 tf

Vs=Vn-Vcw 68,6-37,5 31,1 tf

vs=Vs/(b*0,8*H*0,85) 10,2 kgf/cm2 1,01980302 MpaVn=Vh+Vs

doble estribo S10=2*AΦ*0,5*fy/(vs*b) 255 mm EФ10 a 20 Vs=Vn-Vh

Emplear Armaduraa63-42H

-

+

19

CORTE EN MONTAJE SOLO PESO PROPIO DE VIGA APOYO VIGA T

MONTAJE VIGA T

CORTE 24684 kgf

AREA 2560 cm2

v= 11 kgf/cm2 1,1 Mpavh= 0,74 Mpavs= 0,3 MpaS10 250Emplear EФ10a20 montaje

ANALISIS DE FLEXION POR EFECTO DEL VIENTO, ELEMENTO FRAME O SHELL

Yeje neutro 0,767 m xXeje neutro 0 m

1,12 2 x2 1,37PRESION

A63-42H

26,4 m

1,2 m SUCCION

0,8*q tf/m2 0,4*q tf/m2

2 m

0,14 m

1

3

1,26 m 4 0,82 m

Y 0,15 m2

0,61566446 0,76867108 0,61566446m

0,3 m

0,8 m 0,4 m 0,8 m

0,56m

0,77m

1,2 m

20

APROXIMACION A VIGAS VERTICALES APROXIMACION MOMENTO POR CUPLAS

ANALISIS COMO VIGAS VERTICALES

σadm 2,8 tf/cm2

L 26,4 mP 0,1 tf/m2A 1 mH= 1,31 mPRESION 0,105 tf(m

SUCCION 0,052 tf/m

TOTAL 0,157 tf/mh 26 cmM 13,7 tfmQ= 2,1 tfAs 18,9 cm2/m

As por placa inclinada 9,4 cm2/m0,79 cm2

12 Ф10

ANALISIS POR CUPLA TRACCIONES

σadm 2,8 tf/cm2

M 13,7 tfmH 0,56 mT 24,5 tfAt 8,8 cm2

N° Ф10 11Acero A63-42H

Ф16 2,01 cm2Ф12 1,13 cm2Ф10 0,79 cm2Ф8 0,50 cm2

se adopta 12Ф10

21

ALA ATIESADA O LOSA COLABORANTE DE SECCION CALTRAN E =14cm Y CENTER LINE

MOLDAJE

22

PLATAFORMA

calculo de plataforma pedestrian

Wsc 0,5 tf/m2 Wpp 0,35 tf/m2 Wpvto e=5cm

Atributario 1 m 1 m 1 m

q= 0,5 tf/m 0,35 tf/m 0,125 tf/m

qd= 0,975 tf/m

L= 2 m

M=ql2/12 0,325 tfm/ml

As= 1,93452381 cm2

3,869047619 4 100/4 25

Emplear Armadura Minima DMφDMφ8 a 20 A63-42H

Q=ql/2 0,975 tf/ml

A 1400 cm2

v 0,82 kg/cm2 0,08 Mpa mucho < 0,75 Mpa

VERIFICACION TORSION SECCION TRAPEZOIDAL

TORSION 25 tfm

Q 45 tfm

v 14 kgf/cm2 1,4 Mpas10 210,14EФ10 a 20

23

ARMADURA A63-42H

10cm

10cm

16Ф18 L=1200A63-42H

16 CABLES DE ACEROALTA RESISTENCIA19 tf/cm2 AREA DE CABLE 1,4 cm28 CABLES POR DUCTODIAMETRO 80/86mm

DMФ8 a 20A63-42H

DMФ10a 20A63-42H

DMФ10a 20A63-42H

24

ANALISIS INFRAESTRUCTURA

ANALISIS SISMICO CONFORME AL NUMERAL 3.1004.309(1) DE PUENTES Y ESTRUCTURAS AFINES

DEL MANUAL DE CARRETERAS VOLUMEN 3 EDICION MAGNETICA VERSION 2008

INFRAESTRUCTURA ANCLAJES

Kh=K1*S*Ao/(2*g) Kh=K1*S*Ao/(g)

Kv=2/3*Kh

S= 1,3

Ao= 0,4 g

K1= 1

Kh= 0,26 0,52

Kv= 0,17 0,35

Rpp= 29,83 tf

1/2*Rsc= 5,3 tf

Ps pasarela 35,13 tf

Ps Escala 8,16 tf

Ps Descanso 4,16 tf

Peso Estribo 11,72 tf

MomentoEstatico 55,1 tfm

PESO SISMICO DE DISEÑO 59,17 tf

FUERZA SISMICA HORIZONTAL 15,4 tf

FUERZA SISMICA vertical 10,3 tf

25

ANALISIS SISMICO CONFORME AL MANUAL DE CARRETERAS EDICION 2010

26

MOMENTO DIRECCION TRANSVERSAL UNIAXIAL ORTOGONAL BIAXIAL

27

CALCULO ARMADURA SECCION CAJON ANTIPRISMA OCTOGONAL

ACERO A63-42H σa= 2,79 tf/cm2σae= 2,10 tf/cm2

34 3 10230 3 90

ESTATICO M33 51,5 tfm 80 tfm transferencia de resortes a apoyo fijo As 54,4 cm2DINAMICO M33 160 Ф18 2,5 22 22FE18 70 cm 2 filas de 11 fierros 6,4

M22 110 Ф16 2 27 27Ф16 2,24,2

As 160 tfm transferencia de resortes a apoyo fijo As 81,8 cm2Ф18 2,5 33 11 Suples Ф18 70 cm 2 filas de 11 fierros 6,4Ф16 2 41 27Ф16 2,2

4,2

110 tfm transferencia de resortes a apoyo fijo As 56,3 cm2Ф18 2,5 23 22FE18 70 cm 2 filas de 11 fierros 6,4Ф16 2 28 27Ф16 2,2

4,2

12 40 cm 2 filas de 6 fierros 6,72,24,5

28

ARAMADURA ANTIPRISMA CAJON OCTAGONAL ACERO A63-42H

PIL APOYO

Dado que existe incertidumbre

22Ф18 L 650parte superior (2 filas)mas 11 suples Ф18 cara exterior (1 fila) L= 400

ACERO REDONDO EN BARRAS CON RESALTES CALIDAD A63-42H

12Ф18 L 650parte superior (2 filas)mas 12 suples Ф18 ambas caras (2 fila) L= 400

Ф18 a 20ambas carasL=650

29

ELEVACION PROYECCION XZ

PLANTA XY

30

DISTRIBUCION PILOTES

0,707 2,7070,5 1,5 1,5 0,5

0,5 2

M 160 tfH 3 m

P 53 tf 60 tf 1,5 1,5

TITAN 40 16Py 52,5Pu 66

0 0TITAN 52 26Py 73Pu 92,9 1 m

en 45 ° -1,5 -1,5π/4 0,78539

1*sen π/4 igual a 1*cos π/4

XP=YP= 0,707 m

-0,5 -2

-0,707 -2,707

A NIVEL -12 -2,707 -2 -1,5 0 1,5 2 2,70723,693 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 29,107

31

ANALISIS DE PILOTES DISTRIBUCION ESPACIAL EN LA ALTURA

-0,75 H Dxy x e y -2 -1,5 0 1,5 2-1,75 1 0,087 0,062 -1,562 -2 -1,5 0 1,5 2 1,562-2,75 2 0,175 0,124 -1,624 -2 -1,5 0 1,5 2 1,624-3,75 3 0,262 0,186 -1,686 -2 -1,5 0 1,5 2 1,686-4,75 4 0,350 0,247 -1,747 -2 -1,5 0 1,5 2 1,747-5,75 5 0,437 0,309 -1,809 -2 -1,5 0 1,5 2 1,809-6,75 6 0,525 0,371 -1,871 -2 -1,5 0 1,5 2 1,871-7,75 7 0,612 0,433 -1,933 -2 -1,5 0 1,5 2 1,933-8,75 8 0,700 0,495 -1,995 -2 -1,5 0 1,5 2 1,995-9,75 9 0,787 0,557 -2,057 -2 -1,5 0 1,5 2 2,057

-10,75 10 0,875 0,619 -2,119 -2 -1,5 0 1,5 2 2,119-11,75 11 0,962 0,680 -2,180 -2 -1,5 0 1,5 2 2,180-12,75 12 1,050 0,742 -2,242 -2 -1,5 0 1,5 2 2,242-13,75 13 1,137 0,804 -2,304 -2 -1,5 0 1,5 2 2,304-14,75 14 1,225 0,866 -2,366 -2 -1,5 0 1,5 2 2,366-15,75 15 1,312 0,928 -2,428 -2 -1,5 0 1,5 2 2,428-16,75 16 1,400 0,990 -2,490 -2 -1,5 0 1,5 2 2,490

4,980

-0,75 H Dxy x e y 24,9 24,9-1,75 1 0,087 0,062 24,838 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 27,962-2,75 2 0,175 0,124 24,776 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,024-3,75 3 0,262 0,186 24,714 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,086-4,75 4 0,350 0,247 24,653 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,147-5,75 5 0,437 0,309 24,591 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,209-6,75 6 0,525 0,371 24,529 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,271-7,75 7 0,612 0,433 24,467 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,333-8,75 8 0,700 0,495 24,405 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,395-9,75 9 0,787 0,557 24,343 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,457

-10,75 10 0,875 0,619 24,281 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,519-11,75 11 0,962 0,680 24,220 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,580-12,75 12 1,050 0,742 24,158 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,642-13,75 13 1,137 0,804 24,096 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,704-14,75 14 1,225 0,866 24,034 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,766-15,75 15 1,312 0,928 23,972 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,828-16,75 16 1,400 0,990 23,910 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,890

MOMENTO PILOTES Ф500mm

32

ARMADURA PILOTES 50cm DE DIAMETRO CON CAMISA PERDIDA

MOMENTO 11,3 tfm             As 10,9 cm2             

EMPLEAR 20 Ф16 A63-42H                    CORTE EФ10 a 10 EN EMPOTRAMIENTO             EФ 10 a 20 EN LA LONGITUD ENTERRADA         EMPLEAR CAMISA PERDIDA    

33

ACCESOS

UNION PELDAÑOS VIGA

4 PERNOS ф10 L200 A37-20 MORTERO NIVELACION PL1600X370X1,5 (ANTIDESLIZANTE) Hmáx 10mm

PL500X370X5 E6011E7014

2PL550X370X10

+ 2PL40X370X10 40mm2L30X30X5

SOLDADURA PENETRACION PARCIALINYECCION EPOXICA E6011 PENETRACION PARCIAL

E7014 REMATEE6011

PLACAS DE ACERO A37-24ES E7014250mm 5

SOLDADURA DE FILETEE6011 FILETE PARCIAL DE 3mmE7014 FILETE DE REMATE DE 2mm

1600mmACERO A63-42HARMADURA SUPERIOR2ф8 + 1sф10 CENTRAL

370mm 220mm L200ARMADURA INFERIOR2ф8 L1500

550mm

34

ESCALA PENDULAR MODELACION COMPUTACIONAL COMO ELEMENTOS FRAMES

CONDICION DE FRONTERA SUPERIOR SIMPLEMENTE APOYADA

CONDICION DE FRONTERA SUPERIOR EMPOTRADA

35

VIGAS TRAPEZOIDALES HORMIGON H30 ACERO A63-42H

ACCESO CERRO

ARMADURA Y MOLDAJE VIGA VOLADA INFERIOR (ACCESO ESCALA ESTRIBO CERRO)

6Ф36

55cm DEФ12a20DIST 8Ф16

30cm 4Ф22ARMADURA Y MOLDAJE VIGA SIMPLEMENTE APOYADA CON EMPOTRAMIENTO PARCIAL EN LOSA (VIGA SUPERIOR ACCESO ESTRIBO CERRO )

6Ф32

42cm DEФ12a20DIST 8Ф16

30cm 4Ф22

36

ACCESO MAR

VIGA DOBLEMENTE EMPOTRADA (ACCESO MAR)

6Ф16

EФ10a15DIST 10Ф10

30cm 4Ф16

NOTA

LA MODELACION COMPUTACIONAL FRAME SE CONSIDERO REFERENCIAL, LAS ARMADURASOBTENIDAS VAN POR EL LADO DE LA EXTREMA SEGURIDAD

37

LOSA MIRADOR Y VIGAS VOLADAS ACERO A63-42H Y HORMIGON H30

MOLDAJE Y ARMADURA VIGAS Y LOSAS VOLADAS MIRADOR

ARMADURAS LOSA MIRADOR Y VIGAS VOLADAS VARIABLESVIGAS IGUALES (VIGAA=VIGA B ESPESOR 25CM)EMPOTRAMIENTO ARMADURAS Hormigón H30EN MACHONES DEL ANTIPRISMA Armadura A63-42HDE ESTRIBO 1,6 m

DMФ8a20 2ф22+1sФ25

6ф320,16 m

DEФ12a 20EФ10a 15 0,5 m

2Ф10

4ф22 2Ф12+1sФ160,25 m

VIGA A VIGA B

38

Ing. Civil Sr. Patricio González Infante Ing. Civil Sr. Francisco Silva Itecobremolibdeno@gmail.com 99372990-99674612- 027251554

VALPARAISO, ENERO 2011

OBSERVACIONES

}

RESPUESTA SOLICITADAS

1.- VER PAGINAS 20 Y 21

2.- SE ACEPTA SUGERENCIA

3.- SE PRACTICARA LA RUBRICA AL INGRESO A REVISION

4.- LAS COMBINACIONES DE CARGA SON LAS EXIGIDAS POR EL VOLUMEN 3 CAPITULO 3.1000 DEL MANUAL DE CARRETERAS.

4.1.-SUPERESTRUCTURA

PESO PROPIO

SOBRECARGA VIENTO SISMO TIPO DE ANALISIS

SUPERESTRUCTURA

COMBINACION 1 1 1 0 0 VERTICAL

COMBINACION 2 1 0 1 0 LATERAL

4.2.- INFRAESTRUCTURA

PESO PROPIO

SOBRECARGA VIENTO SISMO TIPO DE ANALISIS

INFRAESTRUCTURA

COMBINACION 3 1 1 0 1 VERTICAL

COMBINACION4 1 0 0 1 VERTICAL

5.- Se adjuntara estudio Geotécnico del Ingeniero Civil Heriberto Araos Ovalle. Para el Diseño Sísmico se empleo el numeral 3.1004.309 (1) Método del Coeficiente Sísmico.

6.- Para el Pilotaje se calculo la capacidad admisible solo de resistencia de Punta y FS=3 (a partir de los NSPT), Y se calcularon los resortes de traslación y giro como simulación del suelo, estos valores son proporcionados por el especialista en Geotecnia o Mecánico de Suelos

Conclusión

El Ingeniero suscrito recomienda que para una Revisión Competente de los Estudios Especializados y definitivos para su aprobación, deban ser ingresado con todos los Documentos del Proyecto (exigidos por capitulo 3.1000 Puentes y Estructuras Afines de MC V3 edición 2010) Al Departamento de Estudios de Proyectos de Puentes, Pasarelas y Estructuras Afines, o en su defecto Al Departamento de Construcción de Puentes, organismos competentes de la Dirección de Vialidad MOP.

Ing. Civil Sr. Patricio González Infantecobremolibdeno@gmail.com 99372990-99674612- 027251554

SANTIAGO 21 DE AGOSTO DE 2012