MC TDM Los Incas - Tercer Nivel

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Muros de Suelo Reforzado MEMORIAS DE DISEÑO Preparado para el “PROYECTO RAMPAS DE INTERCAMBIO VIAL INCAS– MURO DE SUELO REFORZADO FACHADA CON BLOQUES DE CONCRETO” MUNICIPALIDAD PROVINCIAL DE AREQUIPA Arequipa, Perú

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Muros de Suelo Reforzado

MEMORIAS DE DISEÑO Preparado para el

“PROYECTO RAMPAS DE INTERCAMBIO VIAL INCAS–

MURO DE SUELO REFORZADO FACHADA CON BLOQUES DE CONCRETO”

MUNICIPALIDAD PROVINCIAL DE AREQUIPA Arequipa, Perú

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MEMORIAS DE DISEÑO Las siguientes memorias han sido adoptadas por TDM S.A. con el propósito de efectuar un análisis preliminar. Todas las memorias deben ser verificadas por escrito por un profesional especialista previamente a la construcción. 1. Metodología de Diseño

Metodología AASHTO, a través del manual para diseño y construcción de muros de suelo mecánicamente estabilizado de la FHWA Publicación Nº FHWA – NHI – 00 – 043. NHI Curso Nº 132042 (2001). Los muros de Suelo Reforzado han sido diseñados en base a los parámetros de suelos y sobrecargas proporcionados por el cliente.

2. Geometría del Muro

Este proyecto consiste en el diseño de cuatro Rampas. Rampas 1 y 3 Dos muros que van desde 1.22m hasta 5.48m de altura con una longitud aproximada de 60.25m. Rampas 2 y 4 Dos Muros que van desde 1.22m hasta 5.69m de altura con una longitud aproximada de 68.70m. El paramento de la estructura será vertical y estará conformado por bloques de concreto de fachada rugosa de 280Kg/cm2 de resistencia a la compresión.

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3. Parámetros de Suelos adoptados para el diseño

TABLA 01: Datos de suelos brindados por el cliente

Suelos de Relleno:

El material a emplear como RELLENO REFORZADO SOBRE LAS GEOMALLAS deberá cumplir con la siguiente granulometría recomendada por AASHTO y la FHWA:

TABLA 02: Granulometría recomendada por AASHTO para relleno estructural. Tamíz No. Porcentaje Pasando

4” 100 No. 4 - No. 40 0 - 60

No. 200 0 - 15

El índice de plasticidad debe ser menor a 6 y el límite líquido menor a 40 Relleno de Filtro: 30 cm. de relleno de filtro/drenaje se debe colocar detrás de la fachada de bloques de

concreto. Este material debe ser menor de 1”, bien gradado, grava o roca limpia, y debe cumplir con la siguiente granulometría recomendada por AASHTO y FHWA:

TABLA 03: Granulometría recomendada por AASHTO para material de filtro. Tamíz No. Porcentaje Pasando

1” 100 - 75 3/4” 50 - 75

No. 4 0 - 60 No. 40 0 - 50

No. 200 0 - 5

Suelos Peso

Unitario γ, kN/m3

Angulo Fricción

φ‘, grados

Cohesión Aparente C, kN/m2

Suelo Retenido 20 32 0.0 Suelo de Fundación 20 32 0.0 Relleno Estructural 20 32 0.0

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4. Fachada

Bloque de concreto de dimensiones estándar, color cemento, de fachada rugosa, elaborado con cemento tipo I y 280Kg/cm2 de resistencia a la compresión.

5. Sobrecargas

Sobrecarga viva: Carga uniformemente distribuida equivalente de 13.00kPa (Adoptado, asumiendo una carga HL 93). Carga Sísmica (aceleración horizontal máxima a nivel del suelo): Como efecto sísmico fue considerado el factor de 0.45g, factor requerido por el cliente.

6. Geomallas estructurales a ser empleadas en el diseño

TABLA 04: Factores de reducción empleados para calcular la resistencia a la tensión de diseño de las geomallas de HDPE.

Esfuerzo Ultimo, kN/m

F.R para daño en

construcción

F.R para durabilidad

Factor de Reducción

Creep

Esfuerzo LTDS, kN/m

Geomalla Uniaxial Polietileno tipo 2

70 1.25 1.10 2.60 19.58

Geomalla Uniaxial Polietileno tipo 3

114 1.25 1.10 2.60 31.89

Los factores de reducción empleados para el cálculo de la resistencia a la tensión a largo plazo (LTDS) de las geomallas están basados en las recomendaciones de AASHTO a través del manual FHWA – NHI – 00 – 043 (Pág. 71 a 79). El cálculo de la tensión a largo plazo (LTDS) se realizó de acuerdo a GRI-GG4(a) y FHWA (a través de FHWA – NHI – 00 – 043) = Tult / (FSdaño construcción x FRdurabilidad x FRcreep x FSinsertidumbres), para FSinsertidumbres se usó 1.0.

7. Diseño Hidrostático

El nivel freático se asumió lo suficientemente profundo como para no afectar la estabilidad de la estructura.

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8. Análisis de Estabilidad

La metodología AASHTO (FHWA Nº NHI-00-043) emplea 02 tipos de análisis: estático y pseudoestático, los cuales incluyen estos casos dentro del procedimiento normal de diseño. Un resumen de la consideración de las cargas por el software y la metodología AASHTO se detalla a continuación: Luego, las cargas a considerar en cada tipo de análisis serán asumidas conforme muestra la Figura 01 (referencia: Metodología AASHTO a través del manual FHWA Nº NHI-00-043, figura 23 de la página 89) :

Figura 01: Cargas externas en muro y ubicación de sobrecarga de tráfico según análisis a realizar.

Los factores de seguridad considerados en el presente diseño cumplen con los mínimos requeridos por la AASHTO y la FHWA en su documento FHWA Nº NHI-00-043.

Asumida para análisis de Capacidad de soporte del suelo y estabilidad global

Asumida para análisis de Vuelco, deslizamiento y resistencia al arrancamiento de los refuerzos

Masa de SueloReforzado

Relleno Retenido

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TABLA 05: FS recomendados para Suelo Reforzado según los modos de falla.

TIPO DE FALLA FACTORES DE SEGURIDAD

Estabilidad Externa

Deslizamiento ≥ 1.5 (1.125) Excentricidad “e”, e la base <L/6 en suelo L/4 en roca (L/3)

Capacidad Portante ≥2.5 (2.000) Vuelco1 N/A Estabilidad global ≥1.3 (1.100) Estabilidad Sísmica ≥75% de todos los modos de falla Estabilidad Interna Resistencia al arrancamiento ≥ 1.5 (1.125) Resistencia a la rotura ≥ 1.5 (1.125) Conexión ≥ 1.5 (1.125) Estabilidad Sísmica ≥75% de todos los modos de falla estática

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REPORTES Análisis de Estabilidad de Muros de Suelo Reforzado con

Fachada de Bloques de Concreto

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Tensar Earth Retaining StructuresDesign analysis

TensarSoil Version 2.05Calculations in accordance with: LRFD (AASHTO 2008) (seismic loading)

Client: JACK LOPEZ INGENIEROS

Project: INTERCAMBIO VIAL AV. LOS INCASMURO DE SUELO REFORZADO

H=5.60m

Tensar Earth RetainingStructure

Mesa DOT Connector

IMPORTANTNOTES (Preliminary/ConceptualDesign)(1) This printout contains an Application Suggestion which has been prepared by a Tensar affiliate or by LICENSEE to enable the application of Tensar Geogrids to be evaluated by aqualified and experience professional engineer. The calculations are derived from a standardized software program which generally follows AASHTO or NCMA design methodologies andwhich has been modified to incorporate certain properties of Tensar® products. with drawings and installation details and construction requirements, signed and sealed by a registeredprofessional engineer, is required prior to actual construction.

(3) Any mechanically-stabilized earth structure involves various engineering, design, material, construction and end-use considerations. Many of these are site specific, such as (but notlimited to) terrain and grading, watertable, the nature and strength of the foundation and backfill soils, the quality and compaction of the backfill, surface and subsurface water control anddrainage, the presence of utilities and other elements in or around the structure, use of proper equipment and construction practices during installation, neighboring construction activity, loadfactors, other environmental factors and the like. Final determination of the suitability of any information or material for the use contemplated and the manner of use is the sole responsibility ofthe user and its professional advisors, who must assume all risk and liability in connection therewith. Tensar assumes no responsibility or liability to the recipient or any third party for thewhole or any part of the content of any Application Suggestion or other work product.

Tensar is a registered trademark.

Method ofanalysis

The calculation method used in this Design Analysis is the tie-back wedge method for MSE walls given in Section 11.10and other referenced sections of AASHTO LRFD Bridge Design Specifications, 4th Edition (2007 with 2008 interims).

Reference Date PageTDM-367-2011 Dec 2 2011 1 of 4

Design analysisprepared by

Designer

RGC

Tecnologia De Materiales

Tel: Fax: E-mail:

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Tensar Earth Retaining StructuresDesign analysis

TensarSoil Version 2.05Calculations in accordance with: LRFD (AASHTO 2008) (seismic loading)

Reference Date PageTDM-367-2011 Dec 2 2011 2 of 4

Input data and Section Project: INTERCAMBIO VIAL AV. LOS INCAS

1

90° 90°0.80

5.60

5.00

Datum

Tensar Earth Retaining Tel: Mesa DOT Connector

All dimensions in metres Scale 1:100Seismic loading case

Fill/foundation propertiesDesign soil strength parameters are peak values

Soil zone Drained/ c' φ' γbulk

(kN/m²) (°) (kN/m³)undrained

Reinforced soil Drained 0.0 32.0 20.0

Retained soil Drained 0.0 32.0 20.0

Foundation soil Drained 0.0 32.0 20.0

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Tensar Earth Retaining StructuresDesign analysis

TensarSoil Version 2.05Calculations in accordance with: LRFD (AASHTO 2008) (seismic loading)

Reference Date PageTDM-367-2011 Dec 2 2011 3 of 4

Seismicdesign datag =accelerationdue to gravity

Input Limiting External mechanisms Internal mechanismsdeformation

Ah = 0.45g 50 mm kh(ext) = 0.28g kh(int) = 0.45g

Av = 0.0g 50 mm kv(ext) = 0.0g kv(int) = 0.0g

Vertical accelerations may act either downwards or upwards

Soil-geogridinteractionfactors

Sliding coefficient Cds Pullout scale factor α0.8 1.0

Pullout coefficient Ci is given in

reinforcement layout table

Surcharges No Load acts from x (m) To x (m) Load (kN/m²) Live load/Dead load

1 0.31 8.00 13 Live load

x values are measured from the top of the reinforced fill block.

Waterpressure data

Location Height of water level above datum (m) ru

In front of structure No water pressures

Within fill No water pressures NA

Externalstabilityresults

Mechanism Result Min/Max Critical load case OK?

Eccentricity 2.000 m max1.128 m Seismic OK

Sliding on base 1.0 min OKCDR = 1.24 Seismic

Bearing capacity 1.0 min OKCDR = 3.58 Seismic

Internalstabilityresults

Mechanism OK? Mechanism OK?

Rupture check OK Pullout check OK

Internal sliding OK Connection check OK

ReinforcementlayoutStarting andfinishing levelsare related todatum

Tensar No of Starting Vertical Finishing Coverage CiGeogrid layers level (m) spacing (m) level (m) (%)

UX1400MSE 4 3.40 0.60 5.20 100 0.8

UX1500MSE 3 1.60 0.60 2.80 100 0.8

UX1500MSE 2 0.60 0.40 1.00 100 0.8

UX1500MSE 1 0.20 - - 100 0.8

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TensarSoil Version 2.05Calculations in accordance with: LRFD (AASHTO 2008) (seismic loading)

Reference Date PageTDM-367-2011 Dec 2 2011 4 of 4

Applied partialload factorsAs given inSection 3.4,Tables 3.4.1-1and 3.4.1-2

Load combination limit state Static loading Seismic loading

(Strength I) (Extreme event I)

Minimum or maximum Max Min Max Min

DC (dead load of facing) 1.25 0.9 1.25 0.9

EH (horizontal and vertical components of 1.5 0.9 1.50 0.9

force on back of MSEW)

EV (vertical load of MSEW) 1.35 1.0 1.35 1.0

ES (vertical dead loads above or behind 1.5 0.75 1.5 0.75

MSEW)

WA (water load) 1.0 1.0 1.0 1.0

LL (live traffic load) 1.75 0 0.50 0

LS (live surcharge) 1.75 0 0.50 0

EQ (all additional loads due to earthquake) 1.0 1.0

Applied partialmaterial andresistancefactorsAs given inSection 10.5.5,in general butSection 11.5.6and Table11.5.6-1 forMSEW andSection 11.5.7for seismic

Load combination limit state Static loading Seismic loading

(Strength I) (Extreme event I)

Soil strength parameters 1.0 1.0

Sliding soil-to-soil 1.0 1.0

Eccentricity e < B/4 soil e/B limit dependse < 3B/8 rock on EQ load factor

Bearing resistance 0.65 1.0

Geogrid tension failure 0.9 1.2

Geogrid pullout 0.9 1.2

Connection failure 0.9 1.2

Furtherinformationrelevent tothisTensarEarthRetentionSystem

Further information, specifications and bill of quantitiesdescriptions for this Tensar Earth Retaining Structureare given in the following documents which form partof this Design Analysis

System overviewInstallation guideCase histories

The current versions of these documents may be found by following the website linkto "Tensar Documentation" in the Help menu of the TensarSoil program

For program users who do Tensar International Corporationnot have a link to the internet Tel: +1 866 2664980contact your nearest Tensar Fax: +1 404 2509185representative or distributor E-mail: [email protected]

Web: www.tensarcorp.com

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Tensar Earth Retaining StructuresDesign analysis

TensarSoil Version 2.05Calculations in accordance with: LRFD (AASHTO 2008) (seismic loading)

Client: JACK LOPEZ INGENIEROS

Project: INTERCAMBIO VIAL AV. LOS INCASMURO DE SUELO REFORZADO

H=5.40m

Tensar Earth RetainingStructure

Mesa DOT Connector

IMPORTANTNOTES (Preliminary/ConceptualDesign)(1) This printout contains an Application Suggestion which has been prepared by a Tensar affiliate or by LICENSEE to enable the application of Tensar Geogrids to be evaluated by aqualified and experience professional engineer. The calculations are derived from a standardized software program which generally follows AASHTO or NCMA design methodologies andwhich has been modified to incorporate certain properties of Tensar® products. with drawings and installation details and construction requirements, signed and sealed by a registeredprofessional engineer, is required prior to actual construction.

(3) Any mechanically-stabilized earth structure involves various engineering, design, material, construction and end-use considerations. Many of these are site specific, such as (but notlimited to) terrain and grading, watertable, the nature and strength of the foundation and backfill soils, the quality and compaction of the backfill, surface and subsurface water control anddrainage, the presence of utilities and other elements in or around the structure, use of proper equipment and construction practices during installation, neighboring construction activity, loadfactors, other environmental factors and the like. Final determination of the suitability of any information or material for the use contemplated and the manner of use is the sole responsibility ofthe user and its professional advisors, who must assume all risk and liability in connection therewith. Tensar assumes no responsibility or liability to the recipient or any third party for thewhole or any part of the content of any Application Suggestion or other work product.

Tensar is a registered trademark.

Method ofanalysis

The calculation method used in this Design Analysis is the tie-back wedge method for MSE walls given in Section 11.10and other referenced sections of AASHTO LRFD Bridge Design Specifications, 4th Edition (2007 with 2008 interims).

Reference Date PageTDM-367-2011 Dec 6 2011 1 of 4

Design analysisprepared by

Designer

RGC

Tecnologia De Materiales

Tel: Fax: E-mail:

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TensarSoil Version 2.05Calculations in accordance with: LRFD (AASHTO 2008) (seismic loading)

Reference Date PageTDM-367-2011 Dec 6 2011 2 of 4

Input data and Section Project: INTERCAMBIO VIAL AV. LOS INCAS

1

90° 90°0.80

5.40

4.50

Datum

Tensar Earth Retaining Tel: Mesa DOT Connector

All dimensions in metres Scale 1:100Seismic loading case

Fill/foundation propertiesDesign soil strength parameters are peak values

Soil zone Drained/ c' φ' γbulk

(kN/m²) (°) (kN/m³)undrained

Reinforced soil Drained 0.0 32.0 20.0

Retained soil Drained 0.0 32.0 20.0

Foundation soil Drained 0.0 32.0 20.0

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TensarSoil Version 2.05Calculations in accordance with: LRFD (AASHTO 2008) (seismic loading)

Reference Date PageTDM-367-2011 Dec 6 2011 3 of 4

Seismicdesign datag =accelerationdue to gravity

Input Limiting External mechanisms Internal mechanismsdeformation

Ah = 0.45g 50 mm kh(ext) = 0.28g kh(int) = 0.45g

Av = 0.0g 50 mm kv(ext) = 0.0g kv(int) = 0.0g

Vertical accelerations may act either downwards or upwards

Soil-geogridinteractionfactors

Sliding coefficient Cds Pullout scale factor α0.8 1.0

Pullout coefficient Ci is given in

reinforcement layout table

Surcharges No Load acts from x (m) To x (m) Load (kN/m²) Live load/Dead load

1 0.00 8.00 13 Live load

x values are measured from the top of the reinforced fill block.

Waterpressure data

Location Height of water level above datum (m) ru

In front of structure No water pressures

Within fill No water pressures NA

Externalstabilityresults

Mechanism Result Min/Max Critical load case OK?

Eccentricity 1.800 m max1.174 m Seismic OK

Sliding on base 1.0 min OKCDR = 1.15 Seismic

Bearing capacity 1.0 min OKCDR = 2.6 Seismic

Internalstabilityresults

Mechanism OK? Mechanism OK?

Rupture check OK Pullout check OK

Internal sliding OK Connection check OK

ReinforcementlayoutStarting andfinishing levelsare related todatum

Tensar No of Starting Vertical Finishing Coverage CiGeogrid layers level (m) spacing (m) level (m) (%)

UX1400MSE 1 5.00 - - 100 0.8

UX1400MSE 4 2.80 0.60 4.60 100 0.8

UX1500MSE 2 1.60 0.60 2.20 100 0.8

UX1500MSE 2 0.60 0.40 1.00 100 0.8

UX1500MSE 1 0.20 - - 100 0.8

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Reference Date PageTDM-367-2011 Dec 6 2011 4 of 4

Applied partialload factorsAs given inSection 3.4,Tables 3.4.1-1and 3.4.1-2

Load combination limit state Static loading Seismic loading

(Strength I) (Extreme event I)

Minimum or maximum Max Min Max Min

DC (dead load of facing) 1.25 0.9 1.25 0.9

EH (horizontal and vertical components of 1.5 0.9 1.50 0.9

force on back of MSEW)

EV (vertical load of MSEW) 1.35 1.0 1.35 1.0

ES (vertical dead loads above or behind 1.5 0.75 1.5 0.75

MSEW)

WA (water load) 1.0 1.0 1.0 1.0

LL (live traffic load) 1.75 0 0.50 0

LS (live surcharge) 1.75 0 0.50 0

EQ (all additional loads due to earthquake) 1.0 1.0

Applied partialmaterial andresistancefactorsAs given inSection 10.5.5,in general butSection 11.5.6and Table11.5.6-1 forMSEW andSection 11.5.7for seismic

Load combination limit state Static loading Seismic loading

(Strength I) (Extreme event I)

Soil strength parameters 1.0 1.0

Sliding soil-to-soil 1.0 1.0

Eccentricity e < B/4 soil e/B limit dependse < 3B/8 rock on EQ load factor

Bearing resistance 0.65 1.0

Geogrid tension failure 0.9 1.2

Geogrid pullout 0.9 1.2

Connection failure 0.9 1.2

Furtherinformationrelevent tothisTensarEarthRetentionSystem

Further information, specifications and bill of quantitiesdescriptions for this Tensar Earth Retaining Structureare given in the following documents which form partof this Design Analysis

System overviewInstallation guideCase histories

The current versions of these documents may be found by following the website linkto "Tensar Documentation" in the Help menu of the TensarSoil program

For program users who do Tensar International Corporationnot have a link to the internet Tel: +1 866 2664980contact your nearest Tensar Fax: +1 404 2509185representative or distributor E-mail: [email protected]

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Client: JACK LOPEZ INGENIEROS

Project: INTERCAMBIO VIAL AV. LOS INCASMURO DE SUELO REFORZADO

H=5.00m

Tensar Earth RetainingStructure

Mesa DOT Connector

IMPORTANTNOTES (Preliminary/ConceptualDesign)(1) This printout contains an Application Suggestion which has been prepared by a Tensar affiliate or by LICENSEE to enable the application of Tensar Geogrids to be evaluated by aqualified and experience professional engineer. The calculations are derived from a standardized software program which generally follows AASHTO or NCMA design methodologies andwhich has been modified to incorporate certain properties of Tensar® products. with drawings and installation details and construction requirements, signed and sealed by a registeredprofessional engineer, is required prior to actual construction.

(3) Any mechanically-stabilized earth structure involves various engineering, design, material, construction and end-use considerations. Many of these are site specific, such as (but notlimited to) terrain and grading, watertable, the nature and strength of the foundation and backfill soils, the quality and compaction of the backfill, surface and subsurface water control anddrainage, the presence of utilities and other elements in or around the structure, use of proper equipment and construction practices during installation, neighboring construction activity, loadfactors, other environmental factors and the like. Final determination of the suitability of any information or material for the use contemplated and the manner of use is the sole responsibility ofthe user and its professional advisors, who must assume all risk and liability in connection therewith. Tensar assumes no responsibility or liability to the recipient or any third party for thewhole or any part of the content of any Application Suggestion or other work product.

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Method ofanalysis

The calculation method used in this Design Analysis is the tie-back wedge method for MSE walls given in Section 11.10and other referenced sections of AASHTO LRFD Bridge Design Specifications, 4th Edition (2007 with 2008 interims).

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Reference Date PageTDM-367-2011 Dec 6 2011 2 of 4

Input data and Section Project: INTERCAMBIO VIAL AV. LOS INCAS

1

90° 90°0.80

5.00

4.00

Datum

Tensar Earth Retaining Tel: Mesa DOT Connector

All dimensions in metres Scale 1:100Seismic loading case

Fill/foundation propertiesDesign soil strength parameters are peak values

Soil zone Drained/ c' φ' γbulk

(kN/m²) (°) (kN/m³)undrained

Reinforced soil Drained 0.0 32.0 20.0

Retained soil Drained 0.0 32.0 20.0

Foundation soil Drained 0.0 32.0 20.0

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TensarSoil Version 2.05Calculations in accordance with: LRFD (AASHTO 2008) (seismic loading)

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Seismicdesign datag =accelerationdue to gravity

Input Limiting External mechanisms Internal mechanismsdeformation

Ah = 0.45g 50 mm kh(ext) = 0.28g kh(int) = 0.45g

Av = 0.0g 50 mm kv(ext) = 0.0g kv(int) = 0.0g

Vertical accelerations may act either downwards or upwards

Soil-geogridinteractionfactors

Sliding coefficient Cds Pullout scale factor α0.8 1.0

Pullout coefficient Ci is given in

reinforcement layout table

Surcharges No Load acts from x (m) To x (m) Load (kN/m²) Live load/Dead load

1 0.00 8.01 13 Live load

x values are measured from the top of the reinforced fill block.

Waterpressure data

Location Height of water level above datum (m) ru

In front of structure No water pressures

Within fill No water pressures NA

Externalstabilityresults

Mechanism Result Min/Max Critical load case OK?

Eccentricity 1.600 m max1.141 m Seismic OK

Sliding on base 1.0 min OKCDR = 1.1 Seismic

Bearing capacity 1.0 min OKCDR = 2.09 Seismic

Internalstabilityresults

Mechanism OK? Mechanism OK?

Rupture check OK Pullout check OK

Internal sliding OK Connection check OK

ReinforcementlayoutStarting andfinishing levelsare related todatum

Tensar No of Starting Vertical Finishing Coverage CiGeogrid layers level (m) spacing (m) level (m) (%)

UX1400MSE 4 2.80 0.60 4.60 100 0.8

UX1500MSE 2 1.60 0.60 2.20 100 0.8

UX1500MSE 2 0.60 0.40 1.00 100 0.8

UX1500MSE 1 0.20 - - 100 0.8

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Applied partialload factorsAs given inSection 3.4,Tables 3.4.1-1and 3.4.1-2

Load combination limit state Static loading Seismic loading

(Strength I) (Extreme event I)

Minimum or maximum Max Min Max Min

DC (dead load of facing) 1.25 0.9 1.25 0.9

EH (horizontal and vertical components of 1.5 0.9 1.50 0.9

force on back of MSEW)

EV (vertical load of MSEW) 1.35 1.0 1.35 1.0

ES (vertical dead loads above or behind 1.5 0.75 1.5 0.75

MSEW)

WA (water load) 1.0 1.0 1.0 1.0

LL (live traffic load) 1.75 0 0.50 0

LS (live surcharge) 1.75 0 0.50 0

EQ (all additional loads due to earthquake) 1.0 1.0

Applied partialmaterial andresistancefactorsAs given inSection 10.5.5,in general butSection 11.5.6and Table11.5.6-1 forMSEW andSection 11.5.7for seismic

Load combination limit state Static loading Seismic loading

(Strength I) (Extreme event I)

Soil strength parameters 1.0 1.0

Sliding soil-to-soil 1.0 1.0

Eccentricity e < B/4 soil e/B limit dependse < 3B/8 rock on EQ load factor

Bearing resistance 0.65 1.0

Geogrid tension failure 0.9 1.2

Geogrid pullout 0.9 1.2

Connection failure 0.9 1.2

Furtherinformationrelevent tothisTensarEarthRetentionSystem

Further information, specifications and bill of quantitiesdescriptions for this Tensar Earth Retaining Structureare given in the following documents which form partof this Design Analysis

System overviewInstallation guideCase histories

The current versions of these documents may be found by following the website linkto "Tensar Documentation" in the Help menu of the TensarSoil program

For program users who do Tensar International Corporationnot have a link to the internet Tel: +1 866 2664980contact your nearest Tensar Fax: +1 404 2509185representative or distributor E-mail: [email protected]

Web: www.tensarcorp.com

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Tensar Earth Retaining StructuresDesign analysis

TensarSoil Version 2.05Calculations in accordance with: LRFD (AASHTO 2008) (seismic loading)

Client: JACK LOPEZ INGENIEROS

Project: INTERCAMBIO VIAL AV. LOS INCASMURO DE SUELO REFORZADO

H=4.40m

Tensar Earth RetainingStructure

Mesa DOT Connector

IMPORTANTNOTES (Preliminary/ConceptualDesign)(1) This printout contains an Application Suggestion which has been prepared by a Tensar affiliate or by LICENSEE to enable the application of Tensar Geogrids to be evaluated by aqualified and experience professional engineer. The calculations are derived from a standardized software program which generally follows AASHTO or NCMA design methodologies andwhich has been modified to incorporate certain properties of Tensar® products. with drawings and installation details and construction requirements, signed and sealed by a registeredprofessional engineer, is required prior to actual construction.

(3) Any mechanically-stabilized earth structure involves various engineering, design, material, construction and end-use considerations. Many of these are site specific, such as (but notlimited to) terrain and grading, watertable, the nature and strength of the foundation and backfill soils, the quality and compaction of the backfill, surface and subsurface water control anddrainage, the presence of utilities and other elements in or around the structure, use of proper equipment and construction practices during installation, neighboring construction activity, loadfactors, other environmental factors and the like. Final determination of the suitability of any information or material for the use contemplated and the manner of use is the sole responsibility ofthe user and its professional advisors, who must assume all risk and liability in connection therewith. Tensar assumes no responsibility or liability to the recipient or any third party for thewhole or any part of the content of any Application Suggestion or other work product.

Tensar is a registered trademark.

Method ofanalysis

The calculation method used in this Design Analysis is the tie-back wedge method for MSE walls given in Section 11.10and other referenced sections of AASHTO LRFD Bridge Design Specifications, 4th Edition (2007 with 2008 interims).

Reference Date PageTDM-367-2011 Dec 6 2011 1 of 4

Design analysisprepared by

Designer

RGC

Tecnologia De Materiales

Tel: Fax: E-mail:

Page 21: MC TDM Los Incas - Tercer Nivel

Tensar Earth Retaining StructuresDesign analysis

TensarSoil Version 2.05Calculations in accordance with: LRFD (AASHTO 2008) (seismic loading)

Reference Date PageTDM-367-2011 Dec 6 2011 2 of 4

Input data and Section Project: INTERCAMBIO VIAL AV. LOS INCAS

1

90° 90°0.80

4.40

3.50

Datum

Tensar Earth Retaining Tel: Mesa DOT Connector

All dimensions in metres Scale 1:100Seismic loading case

Fill/foundation propertiesDesign soil strength parameters are peak values

Soil zone Drained/ c' φ' γbulk

(kN/m²) (°) (kN/m³)undrained

Reinforced soil Drained 0.0 32.0 20.0

Retained soil Drained 0.0 32.0 20.0

Foundation soil Drained 0.0 32.0 20.0

Page 22: MC TDM Los Incas - Tercer Nivel

Tensar Earth Retaining StructuresDesign analysis

TensarSoil Version 2.05Calculations in accordance with: LRFD (AASHTO 2008) (seismic loading)

Reference Date PageTDM-367-2011 Dec 6 2011 3 of 4

Seismicdesign datag =accelerationdue to gravity

Input Limiting External mechanisms Internal mechanismsdeformation

Ah = 0.45g 50 mm kh(ext) = 0.28g kh(int) = 0.45g

Av = 0.0g 50 mm kv(ext) = 0.0g kv(int) = 0.0g

Vertical accelerations may act either downwards or upwards

Soil-geogridinteractionfactors

Sliding coefficient Cds Pullout scale factor α0.8 1.0

Pullout coefficient Ci is given in

reinforcement layout table

Surcharges No Load acts from x (m) To x (m) Load (kN/m²) Live load/Dead load

1 0.00 8.01 13 Live load

x values are measured from the top of the reinforced fill block.

Waterpressure data

Location Height of water level above datum (m) ru

In front of structure No water pressures

Within fill No water pressures NA

Externalstabilityresults

Mechanism Result Min/Max Critical load case OK?

Eccentricity 1.400 m max1.017 m Seismic OK

Sliding on base 1.0 min OKCDR = 1.08 Seismic

Bearing capacity 1.0 min OKCDR = 1.98 Seismic

Internalstabilityresults

Mechanism OK? Mechanism OK?

Rupture check OK Pullout check OK

Internal sliding OK Connection check OK

ReinforcementlayoutStarting andfinishing levelsare related todatum

Tensar No of Starting Vertical Finishing Coverage CiGeogrid layers level (m) spacing (m) level (m) (%)

UX1400MSE 1 4.00 - - 100 0.8

UX1400MSE 4 1.80 0.60 3.60 100 0.8

UX1500MSE 1 1.20 - - 100 0.8

UX1500MSE 1 0.60 - - 100 0.8

UX1400MSE 1 0.20 - - 100 0.8

Page 23: MC TDM Los Incas - Tercer Nivel

Tensar Earth Retaining StructuresDesign analysis

TensarSoil Version 2.05Calculations in accordance with: LRFD (AASHTO 2008) (seismic loading)

Reference Date PageTDM-367-2011 Dec 6 2011 4 of 4

Applied partialload factorsAs given inSection 3.4,Tables 3.4.1-1and 3.4.1-2

Load combination limit state Static loading Seismic loading

(Strength I) (Extreme event I)

Minimum or maximum Max Min Max Min

DC (dead load of facing) 1.25 0.9 1.25 0.9

EH (horizontal and vertical components of 1.5 0.9 1.50 0.9

force on back of MSEW)

EV (vertical load of MSEW) 1.35 1.0 1.35 1.0

ES (vertical dead loads above or behind 1.5 0.75 1.5 0.75

MSEW)

WA (water load) 1.0 1.0 1.0 1.0

LL (live traffic load) 1.75 0 0.50 0

LS (live surcharge) 1.75 0 0.50 0

EQ (all additional loads due to earthquake) 1.0 1.0

Applied partialmaterial andresistancefactorsAs given inSection 10.5.5,in general butSection 11.5.6and Table11.5.6-1 forMSEW andSection 11.5.7for seismic

Load combination limit state Static loading Seismic loading

(Strength I) (Extreme event I)

Soil strength parameters 1.0 1.0

Sliding soil-to-soil 1.0 1.0

Eccentricity e < B/4 soil e/B limit dependse < 3B/8 rock on EQ load factor

Bearing resistance 0.65 1.0

Geogrid tension failure 0.9 1.2

Geogrid pullout 0.9 1.2

Connection failure 0.9 1.2

Furtherinformationrelevent tothisTensarEarthRetentionSystem

Further information, specifications and bill of quantitiesdescriptions for this Tensar Earth Retaining Structureare given in the following documents which form partof this Design Analysis

System overviewInstallation guideCase histories

The current versions of these documents may be found by following the website linkto "Tensar Documentation" in the Help menu of the TensarSoil program

For program users who do Tensar International Corporationnot have a link to the internet Tel: +1 866 2664980contact your nearest Tensar Fax: +1 404 2509185representative or distributor E-mail: [email protected]

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Tensar Earth Retaining StructuresDesign analysis

TensarSoil Version 2.05Calculations in accordance with: LRFD (AASHTO 2008) (seismic loading)

Client: JACK LOPEZ INGENIEROS

Project: INTERCAMBIO VIAL AV. LOS INCASMURO DE SUELO REFORZADO

H=3.40m

Tensar Earth RetainingStructure

Mesa DOT Connector

IMPORTANTNOTES (Preliminary/ConceptualDesign)(1) This printout contains an Application Suggestion which has been prepared by a Tensar affiliate or by LICENSEE to enable the application of Tensar Geogrids to be evaluated by aqualified and experience professional engineer. The calculations are derived from a standardized software program which generally follows AASHTO or NCMA design methodologies andwhich has been modified to incorporate certain properties of Tensar® products. with drawings and installation details and construction requirements, signed and sealed by a registeredprofessional engineer, is required prior to actual construction.

(3) Any mechanically-stabilized earth structure involves various engineering, design, material, construction and end-use considerations. Many of these are site specific, such as (but notlimited to) terrain and grading, watertable, the nature and strength of the foundation and backfill soils, the quality and compaction of the backfill, surface and subsurface water control anddrainage, the presence of utilities and other elements in or around the structure, use of proper equipment and construction practices during installation, neighboring construction activity, loadfactors, other environmental factors and the like. Final determination of the suitability of any information or material for the use contemplated and the manner of use is the sole responsibility ofthe user and its professional advisors, who must assume all risk and liability in connection therewith. Tensar assumes no responsibility or liability to the recipient or any third party for thewhole or any part of the content of any Application Suggestion or other work product.

Tensar is a registered trademark.

Method ofanalysis

The calculation method used in this Design Analysis is the tie-back wedge method for MSE walls given in Section 11.10and other referenced sections of AASHTO LRFD Bridge Design Specifications, 4th Edition (2007 with 2008 interims).

Reference Date PageTDM-367-2011 Dec 6 2011 1 of 4

Design analysisprepared by

Designer

RGC

Tecnologia De Materiales

Tel: Fax: E-mail:

Page 25: MC TDM Los Incas - Tercer Nivel

Tensar Earth Retaining StructuresDesign analysis

TensarSoil Version 2.05Calculations in accordance with: LRFD (AASHTO 2008) (seismic loading)

Reference Date PageTDM-367-2011 Dec 6 2011 2 of 4

Input data and Section Project: INTERCAMBIO VIAL AV. LOS INCAS

1

90° 90°0.80

3.40

3.00

Datum

Tensar Earth Retaining Tel: Mesa DOT Connector

All dimensions in metres Scale 1:50Seismic loading case

Fill/foundation propertiesDesign soil strength parameters are peak values

Soil zone Drained/ c' φ' γbulk

(kN/m²) (°) (kN/m³)undrained

Reinforced soil Drained 0.0 32.0 20.0

Retained soil Drained 0.0 32.0 20.0

Foundation soil Drained 0.0 32.0 20.0

Page 26: MC TDM Los Incas - Tercer Nivel

Tensar Earth Retaining StructuresDesign analysis

TensarSoil Version 2.05Calculations in accordance with: LRFD (AASHTO 2008) (seismic loading)

Reference Date PageTDM-367-2011 Dec 6 2011 3 of 4

Seismicdesign datag =accelerationdue to gravity

Input Limiting External mechanisms Internal mechanismsdeformation

Ah = 0.45g 50 mm kh(ext) = 0.28g kh(int) = 0.45g

Av = 0.0g 50 mm kv(ext) = 0.0g kv(int) = 0.0g

Vertical accelerations may act either downwards or upwards

Soil-geogridinteractionfactors

Sliding coefficient Cds Pullout scale factor α0.8 1.0

Pullout coefficient Ci is given in

reinforcement layout table

Surcharges No Load acts from x (m) To x (m) Load (kN/m²) Live load/Dead load

1 0.00 8.02 13 Live load

x values are measured from the top of the reinforced fill block.

Waterpressure data

Location Height of water level above datum (m) ru

In front of structure No water pressures

Within fill No water pressures NA

Externalstabilityresults

Mechanism Result Min/Max Critical load case OK?

Eccentricity 0.750 m max0.447 m Static OK

Sliding on base 1.0 min OKCDR = 1.18 Seismic

Bearing capacity 1.0 min OKCDR = 3.16 Seismic

Internalstabilityresults

Mechanism OK? Mechanism OK?

Rupture check OK Pullout check OK

Internal sliding OK Connection check OK

ReinforcementlayoutStarting andfinishing levelsare related todatum

Tensar No of Starting Vertical Finishing Coverage CiGeogrid layers level (m) spacing (m) level (m) (%)

UX1400MSE 1 3.00 - - 100 0.8

UX1400MSE 1 2.60 - - 100 0.8

UX1400MSE 1 2.00 - - 100 0.8

UX1400MSE 2 0.80 0.60 1.40 100 0.8

UX1400MSE 1 0.20 - - 100 0.8

Page 27: MC TDM Los Incas - Tercer Nivel

Tensar Earth Retaining StructuresDesign analysis

TensarSoil Version 2.05Calculations in accordance with: LRFD (AASHTO 2008) (seismic loading)

Reference Date PageTDM-367-2011 Dec 6 2011 4 of 4

Applied partialload factorsAs given inSection 3.4,Tables 3.4.1-1and 3.4.1-2

Load combination limit state Static loading Seismic loading

(Strength I) (Extreme event I)

Minimum or maximum Max Min Max Min

DC (dead load of facing) 1.25 0.9 1.25 0.9

EH (horizontal and vertical components of 1.5 0.9 1.50 0.9

force on back of MSEW)

EV (vertical load of MSEW) 1.35 1.0 1.35 1.0

ES (vertical dead loads above or behind 1.5 0.75 1.5 0.75

MSEW)

WA (water load) 1.0 1.0 1.0 1.0

LL (live traffic load) 1.75 0 0.50 0

LS (live surcharge) 1.75 0 0.50 0

EQ (all additional loads due to earthquake) 1.0 1.0

Applied partialmaterial andresistancefactorsAs given inSection 10.5.5,in general butSection 11.5.6and Table11.5.6-1 forMSEW andSection 11.5.7for seismic

Load combination limit state Static loading Seismic loading

(Strength I) (Extreme event I)

Soil strength parameters 1.0 1.0

Sliding soil-to-soil 1.0 1.0

Eccentricity e < B/4 soil e/B limit dependse < 3B/8 rock on EQ load factor

Bearing resistance 0.65 1.0

Geogrid tension failure 0.9 1.2

Geogrid pullout 0.9 1.2

Connection failure 0.9 1.2

Furtherinformationrelevent tothisTensarEarthRetentionSystem

Further information, specifications and bill of quantitiesdescriptions for this Tensar Earth Retaining Structureare given in the following documents which form partof this Design Analysis

System overviewInstallation guideCase histories

The current versions of these documents may be found by following the website linkto "Tensar Documentation" in the Help menu of the TensarSoil program

For program users who do Tensar International Corporationnot have a link to the internet Tel: +1 866 2664980contact your nearest Tensar Fax: +1 404 2509185representative or distributor E-mail: [email protected]

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Tensar Earth Retaining StructuresDesign analysis

TensarSoil Version 2.05Calculations in accordance with: LRFD (AASHTO 2008) (seismic loading)

Client: JACK LOPEZ INGENIEROS

Project: INTERCAMBIO VIAL AV. LOS INCASMURO DE SUELO REFORZADO

H=2.80m

Tensar Earth RetainingStructure

Mesa DOT Connector

IMPORTANTNOTES (Preliminary/ConceptualDesign)(1) This printout contains an Application Suggestion which has been prepared by a Tensar affiliate or by LICENSEE to enable the application of Tensar Geogrids to be evaluated by aqualified and experience professional engineer. The calculations are derived from a standardized software program which generally follows AASHTO or NCMA design methodologies andwhich has been modified to incorporate certain properties of Tensar® products. with drawings and installation details and construction requirements, signed and sealed by a registeredprofessional engineer, is required prior to actual construction.

(3) Any mechanically-stabilized earth structure involves various engineering, design, material, construction and end-use considerations. Many of these are site specific, such as (but notlimited to) terrain and grading, watertable, the nature and strength of the foundation and backfill soils, the quality and compaction of the backfill, surface and subsurface water control anddrainage, the presence of utilities and other elements in or around the structure, use of proper equipment and construction practices during installation, neighboring construction activity, loadfactors, other environmental factors and the like. Final determination of the suitability of any information or material for the use contemplated and the manner of use is the sole responsibility ofthe user and its professional advisors, who must assume all risk and liability in connection therewith. Tensar assumes no responsibility or liability to the recipient or any third party for thewhole or any part of the content of any Application Suggestion or other work product.

Tensar is a registered trademark.

Method ofanalysis

The calculation method used in this Design Analysis is the tie-back wedge method for MSE walls given in Section 11.10and other referenced sections of AASHTO LRFD Bridge Design Specifications, 4th Edition (2007 with 2008 interims).

Reference Date PageTDM-367-2011 Dec 6 2011 1 of 4

Design analysisprepared by

Designer

RGC

Tecnologia De Materiales

Tel: Fax: E-mail:

Page 29: MC TDM Los Incas - Tercer Nivel

Tensar Earth Retaining StructuresDesign analysis

TensarSoil Version 2.05Calculations in accordance with: LRFD (AASHTO 2008) (seismic loading)

Reference Date PageTDM-367-2011 Dec 6 2011 2 of 4

Input data and Section Project: INTERCAMBIO VIAL AV. LOS INCAS

1

90° 90°0.80

2.80

2.50

Datum

Tensar Earth Retaining Tel: Mesa DOT Connector

All dimensions in metres Scale 1:50Seismic loading case

Fill/foundation propertiesDesign soil strength parameters are peak values

Soil zone Drained/ c' φ' γbulk

(kN/m²) (°) (kN/m³)undrained

Reinforced soil Drained 0.0 32.0 20.0

Retained soil Drained 0.0 32.0 20.0

Foundation soil Drained 0.0 32.0 20.0

Page 30: MC TDM Los Incas - Tercer Nivel

Tensar Earth Retaining StructuresDesign analysis

TensarSoil Version 2.05Calculations in accordance with: LRFD (AASHTO 2008) (seismic loading)

Reference Date PageTDM-367-2011 Dec 6 2011 3 of 4

Seismicdesign datag =accelerationdue to gravity

Input Limiting External mechanisms Internal mechanismsdeformation

Ah = 0.45g 50 mm kh(ext) = 0.28g kh(int) = 0.45g

Av = 0.0g 50 mm kv(ext) = 0.0g kv(int) = 0.0g

Vertical accelerations may act either downwards or upwards

Soil-geogridinteractionfactors

Sliding coefficient Cds Pullout scale factor α0.8 1.0

Pullout coefficient Ci is given in

reinforcement layout table

Surcharges No Load acts from x (m) To x (m) Load (kN/m²) Live load/Dead load

1 0.00 8.02 13 Live load

x values are measured from the top of the reinforced fill block.

Waterpressure data

Location Height of water level above datum (m) ru

In front of structure No water pressures

Within fill No water pressures NA

Externalstabilityresults

Mechanism Result Min/Max Critical load case OK?

Eccentricity 0.625 m max0.394 m Static OK

Sliding on base 1.0 min OKCDR = 1.16 Seismic

Bearing capacity 1.0 min OKCDR = 3.25 Seismic

Internalstabilityresults

Mechanism OK? Mechanism OK?

Rupture check OK Pullout check OK

Internal sliding OK Connection check OK

ReinforcementlayoutStarting andfinishing levelsare related todatum

Tensar No of Starting Vertical Finishing Coverage CiGeogrid layers level (m) spacing (m) level (m) (%)

UX1400MSE 1 2.40 - - 100 0.8

UX1400MSE 3 0.80 0.60 2.00 100 0.8

UX1400MSE 1 0.20 - - 100 0.8

Page 31: MC TDM Los Incas - Tercer Nivel

Tensar Earth Retaining StructuresDesign analysis

TensarSoil Version 2.05Calculations in accordance with: LRFD (AASHTO 2008) (seismic loading)

Reference Date PageTDM-367-2011 Dec 6 2011 4 of 4

Applied partialload factorsAs given inSection 3.4,Tables 3.4.1-1and 3.4.1-2

Load combination limit state Static loading Seismic loading

(Strength I) (Extreme event I)

Minimum or maximum Max Min Max Min

DC (dead load of facing) 1.25 0.9 1.25 0.9

EH (horizontal and vertical components of 1.5 0.9 1.50 0.9

force on back of MSEW)

EV (vertical load of MSEW) 1.35 1.0 1.35 1.0

ES (vertical dead loads above or behind 1.5 0.75 1.5 0.75

MSEW)

WA (water load) 1.0 1.0 1.0 1.0

LL (live traffic load) 1.75 0 0.50 0

LS (live surcharge) 1.75 0 0.50 0

EQ (all additional loads due to earthquake) 1.0 1.0

Applied partialmaterial andresistancefactorsAs given inSection 10.5.5,in general butSection 11.5.6and Table11.5.6-1 forMSEW andSection 11.5.7for seismic

Load combination limit state Static loading Seismic loading

(Strength I) (Extreme event I)

Soil strength parameters 1.0 1.0

Sliding soil-to-soil 1.0 1.0

Eccentricity e < B/4 soil e/B limit dependse < 3B/8 rock on EQ load factor

Bearing resistance 0.65 1.0

Geogrid tension failure 0.9 1.2

Geogrid pullout 0.9 1.2

Connection failure 0.9 1.2

Furtherinformationrelevent tothisTensarEarthRetentionSystem

Further information, specifications and bill of quantitiesdescriptions for this Tensar Earth Retaining Structureare given in the following documents which form partof this Design Analysis

System overviewInstallation guideCase histories

The current versions of these documents may be found by following the website linkto "Tensar Documentation" in the Help menu of the TensarSoil program

For program users who do Tensar International Corporationnot have a link to the internet Tel: +1 866 2664980contact your nearest Tensar Fax: +1 404 2509185representative or distributor E-mail: [email protected]

Web: www.tensarcorp.com

Page 32: MC TDM Los Incas - Tercer Nivel

9. Carga Máxima Transmitida al Suelo de Fundación.

La carga máxima transmitida al suelo de fundación por el muro de suelo reforzado de H = 5.69m de altura es: Estado estático = 193.575 kPa Estado sísmico = 257.946 kPa Esta carga será aplicada directamente al terreno de fundación, por lo que debe ser verificada con la capacidad portante del suelo de fundación a 0.80m de profundidad (empotramiento mínimo).

10. Notas y recomendaciones adicionales.

A. El diseño presentado aquí es basado en la información provista por otros. Tecnología de Materiales S.A. no acepta responsabilidad por esta información o verificación de la misma.

B. Tecnología de Materiales S.A. no asume responsabilidad por la interpretación de

las condiciones del subsuelo, parámetros de suelos apropiados para el diseño, y condiciones del nivel freático y/o aguas subterráneas.

C. El propietario o representante del propietario es responsable de evaluar y

verificar por escrito los parámetros de diseño descritos en las secciones 3 a 8 y los resultados de los análisis antes de la construcción. En el evento que las condiciones de diseño cambiaran, se deberá informar a Tecnología de Materiales para la modificación del diseño.

D. La elevación, localización, y geometría del muro y/o estructura debe ser

verificada por el cliente previo al diseño final.

E. El propietario o representante del propietario es responsable de garantizar que el terreno de fundación presente una capacidad portante suficiente para resistir una presión transmitida por los muros. Así mismo, es responsable de controlar que no se presenten asentamientos diferenciales o totales mayores a 1/100. Tecnología de Materiales S.A. no acepta responsabilidad por la evaluación de los asentamientos.

Page 33: MC TDM Los Incas - Tercer Nivel

11. Metrado de Materiales

Page 34: MC TDM Los Incas - Tercer Nivel

HOJA DE METRADOS Municipalidad Provincial de Arequipa

PR PROYECTO: CONSTRUCCION DEL INTERCAMBIO VIAL AV. LOS INCAS - AV. DANIEL A. CARRION

LUGAR : AREQUIPA - AREQUIPA - AREQUIPA

Propietario: MUNICIPALIDAD PROVINCIAL DE AREQUIPA

Metrado RAMPA 1 Y 3Bloques de Concreto Conectores Losa de

# de % CubrimientoLongitud de

Empotramiento Area Geomalla # de % CubrimientoLongitud de

Empotramiento Area Geomalla Area Cara Emp. Max. Unidad DrenajeRelleno

Reforzado (standard) de HDPE NivelacionLayers (%) (m) (m2) Layers (%) (m) (m2) (m2) (m) (m3) (m3) (unidad) (unidad) (m)

H=5.48m 4.35 5.4 5 100 4.5 97.88 5 100 4.5 97.88 23.4 4.5 10.7 94.6 256.2 246.7 4.4H=5.08m 8.00 4.9 4 100 4.0 128.00 5 100 4.0 160.00 39.0 4.0 17.8 138.0 426.5 409.0 8.0H=4.47m 12.60 4.1 5 100 3.5 220.50 2 100 3.5 88.20 51.2 3.5 23.4 155.7 560.0 532.4 12.6H=3.45m 7.60 3.3 6 100 3.0 136.80 0 100 3.0 0.00 24.7 3.0 11.3 62.8 270.4 253.8 7.6H=2.84m 27.70 2.0 4 100 2.5 277.00 0 100 2.5 0.00 56.2 2.5 25.7 114.9 615.6 555.0 27.7

60.25

860.18 346.08 194.45 88.9 565.97 2,128.62 1,996.84 60.25

Metrado RAMPA 2 Y 4Bloques de Concreto Conectores Losa de

# de % CubrimientoLongitud de

Empotramiento Area Geomalla # de % CubrimientoLongitud de

Empotramiento Area Geomalla Area Cara Emp. Max. Unidad DrenajeRelleno

Reforzado (standard) de HDPE NivelacionLayers (%) (m) (m2) Layers (%) (m) (m2) (m2) (m) (m3) (m3) (unidad) (unidad) (m)

H=5.69m 2.60 5.7 4 100 5.0 52.00 6 100 5.0 78.00 14.8 5.0 6.8 67.2 161.9 156.3 2.6H=5.48m 5.10 5.4 5 100 4.5 114.75 5 100 4.5 114.75 27.4 4.5 12.5 110.9 300.4 289.2 5.1H=5.08m 10.60 4.9 4 100 4.0 169.60 5 100 4.0 212.00 52.3 4.0 23.9 185.1 572.1 548.9 10.6H=4.47m 12.60 4.1 5 100 3.5 220.50 2 100 3.5 88.20 51.2 3.5 23.4 155.7 560.0 532.4 12.6H=3.45m 10.10 3.3 6 100 3.0 181.80 0 100 3.0 0.00 32.8 3.0 15.0 83.5 359.3 337.2 10.1H=2.84m 27.70 2.0 4 100 2.5 277.00 0 100 2.5 0.00 56.2 2.5 25.7 114.9 615.6 555.0 27.7

68.70

1,015.65 492.95 234.70 107.3 717.27 2,569.26 2,419.00 68.70

* Metrado de un solo lado de Rampa.

CASO Longitud Seccion (m)

Promedio Altura(m)

CASOGEOMALLA UNIAXIAL POLIETILENO TIPO 2 (100%)

Longitud Seccion (m)

Promedio Altura(m)

GEOMALLA UNIAXIAL POLIETILENO TIPO 2 (100%) GEOMALLA UNIAXIAL POLIETILENO TIPO 3 (100%) Unidad Drenaje

GEOMALLA UNIAXIAL POLIETILENO TIPO 3 (100%) Unidad Drenaje

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Municipalidad Provincial de Arequipa PROYECTO: CONSTRUCCION DEL INTERCAMBIO VIAL AV. LOS INCAS - AV. DANIEL A. CARRION

LUGAR : AREQUIPA - AREQUIPA - AREQUIPA

Propietario: MUNICIPALIDAD PROVINCIAL DE AREQUIPA

Metrado Muro de Suelo Reforzado con Fachada de Bloques de Concreto

UnidadRAMPA 1 Y 3 RAMPA 2 Y 4 TOTAL ROLLOS

(m2) 388.90 469.40 859.00 -(unidad) 4,257.25 5,138.52 9,396.00 -(unidad) 3,993.69 4,837.99 8,832.00 -

(m) 120.50 137.40 258.00 -(m2) 1,720.35 2,031.30 3,939.23 39 und(m2) - - - 3,952.49(m2) 692.15 985.90 1,761.95 22 und(m2) - - - 1,784.86

*Metrados totales de los 4 muros

GEOMALLA UNIAXIAL POLIETILENO TIPO 3Area Rollos(Rollos de 1.33x61.0)

GEOMALLA UNIAXIAL POLIETILENO TIPO 2

HOJA DE METRADOS

BLOQUES PREFABRICADO DE CONCRETO CONECTORES HDPE DOTLOSA DE NIVELACION

ITEMAREA CARA

Area Rollos(Rollos de 1.33x76.2)

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ANEXO 1.0

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS MUROS DE SUELO REFORZADO CON FACHADA DE BLOQUES DE CONCRETO

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ESTRUCTURAS DE SUELO REFORZADO (m2) DESCRIPCION Este trabajo consistirá en la provisión e instalación del sistema de Muros de Suelo Reforzado cuya fachada estará conformada por bloques de concreto prefabricados unidos entre si por conectores de polietileno de alta densidad reforzados con fibra de vidrio a los cuales se fijarán geomallas uniaxiales de polietileno tipo 2 y tipo 3 como refuerzo principal de la estructura para absorber las tensiones generadas por los empujes del suelo retenido, permitiendo de esta manera conformar estructuras de contención lo suficientemente resistentes para controlar las solicitaciones actuantes. REFERENCIAS American Association of State Highway and Transportation Officials (AASHTO)

• T289 – “Determining pH of Soil for Use in Corrosion Testing” • M288-96 – “Standard Specification for Geotextiles” • “Standard Specification for Highway Bridges” (1997 Interim)

American Society for Testing and Materials (ASTM)

• C1372-98 – “Standard Specification for Segmental Retaining Wall Units” • C140-98b – “Standard Test Methods of Sampling and Testing Concrete Masonry

Units” • C150-97a – “Standard Specification for Portland Cement” • C33-99 – “Standard Specification for Concrete Aggregates” • C331-98b – “Standard Specification for Lightweight Aggregates for Concrete

Masonry Units” • C595-98/C595M-97 – “Standard Specification for Blended Hydraulic Cements”

Page 38: MC TDM Los Incas - Tercer Nivel

• C618-98 – “Standard Specification for Coal Fly Ash and Raw or Calcined Natural Pozzolan for Use as a Mineral Admixture in Portland Cement Concrete”

• C90-98 – “Standard Specification for Load-Bearing Concrete Masonry Units” • C989-97b – “Standard Specification for Ground Granulated Blast-Furnace Slag for

Use in Concrete and Mortars” • D4355-92 – “Standard Test Method for Deterioration of Geotextiles from Exposure

to Ultraviolet Light and Water (Xenon-Arc Type Apparatus)” • D4716-95 – “Standard Test Method for Constant Head Hydraulic Transmissivity (In-

Plane Flow) of Geotextiles and Geotextile Related Products” • D5035-95 – “Standard Test Method for Breaking Force and Elongation of Textile

Fabrics (Strip Method)” • D698-98 – “Standard Test Method for Laboratory Compaction Characteristics of

Soil Using Standard Effort” • F904-91 – “Standard Test Method for Comparison of Bond Strength or Ply

Adhesion of Similar Laminates Made from Flexible Materials” Geosynthetic Research Institute (GRI)

• GG1-87 – “Standard Test Method for Geogrid Rib Tensile Strength” • GG2-87 – “Standard Test Method for Geogrid Junction Strength”

National Concrete Masonry Association (NCMA)

• TEK 2-4A – “Specification for Segmental Retaining Wall Units” Tensar Earth Technologies, Inc. (TET)

• “Design Guidelines for Tensar Geogrid Reinforced Soil Walls with Mesa Segmental Concrete Facing Units,” TTN: MESA-DG.

MATERIALES Los materiales que se emplearán en la construcción de los muros de suelo mecánicamente estabilizado deberán ser materiales certificados que cumplan exactamente las características definidas en la presente especificación, bajo ninguna circunstancia se emplearán geomallas poliméricas o bloques y conectores que no sean compatibles con lo presentado a continuación:

3.0.1. FABRICACIÓN

• Las unidades de concreto deberán ser fabricadas por una empresa aprobada y/o un fabricante de bloques de concreto autorizado.

• Las geomallas y los conectores deberán ser fabricados de acuerdo a las especificaciones indicadas en el diseño. Se debe adjuntar certificados de calidad de cada elemento.

Page 39: MC TDM Los Incas - Tercer Nivel

3.0.2. GEOMALLAS UNIAXIALES DE POLIETILENO Las geomallas deberán ser estructuras poliméricas rígidas (polietileno de alta densidad, HDPE) fabricadas para aplicaciones en construcción, inertes al ataque de agentes químicos y con una resistencia a la tensión mínima de acuerdo a las “Memorias de diseño” y/o “Notas de construcción” del proyecto. Las geomallas estructurales deberán ser de estructura integral, fabricadas partiendo de una lámina polimérica agujereada con un sistema controlado de aperturas, que garantice uniones integrales capaces de mantener la continuidad de todas sus propiedades a través de su estructura y debe ser utilizable para reforzar suelos o rellenos compactados, mejorando su estabilidad a largo plazo en aplicaciones bajo carga sostenida. Bajo ninguna circunstancia se emplearán mallas soldadas, tejidas o metálicas. La geomalla estructural deberá poseer un módulo real inicial y un alto grado de estabilidad dimensional suficiente para causar que la carga aplicada se transfiera al refuerzo a niveles de deformación muy bajos sin que la estructura reforzada sufra deformaciones. La geomalla estructural deberá cumplir con las siguientes características: a) alta resistencia a la pérdida de capacidad de carga o integridad estructural cuando la geomalla se somete a esfuerzos mecánicos en la instalación; b) alta resistencia a la deformación cuando la geomalla se somete a esfuerzos aplicados durante su uso; c) alta resistencia a la pérdida de capacidad de carga o integridad estructural cuando la geomalla se somete a esfuerzos ambientales a largo plazo. La geomalla estructural deberá resistir fuerzas aplicadas durante su uso por trabazón mecánica con: a) suelos y materiales de relleno compactados; b) secciones contiguas de geomalla traslapadas y empotradas en suelos y materiales de relleno compactados; c) conectores mecánicos rígidos como “bodkins”, pines o ganchos.

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La geomalla estructural deberá tener las características indicadas en la tabla siguiente:

PROPIEDAD METODO DE ENSAYO UND VALOR1

UX TIPO 2 VALOR1

UX TIPO 3

Capacidad de Tensión Última2 ASTM D-6637 kN/m 70 114

Capacidad a la Tensión al 5% de Elongación2 ASTM D-6637 kN/m 31 52

Capacidad de las Juntas3 GRI – GG2 – 87 kN/m 66 105

La resistencia admisible para el diseño se calcula considerando Factores de Reducción. Estos valores se calculan en base a ensayos para cada producto específico:

PROPIEDAD VALOR1

UX TIPO 2 VALOR1

UX TIPO 3

Mínimo Factor de Reducción por daños de instalación (FRdi)8 1.25 1.25

Factor de Reducción por Creep para periodos de vida de diseño de 120 años (FRcr)9 2.60 2.60

Mínimo Factor de Reducción de Durabilidad (FRdur) 1.10 1.10

Adicionalmente, las geomallas uniaxiales presentan los siguientes valores de integridad y durabilidad de producto, según el grado de exposición de la malla al medio ambiente o condiciones de trabajo y materiales empleados en obra:

PROPIEDAD METODO DE ENSAYO UND VALOR1

UX TIPO 2 VALOR1

UX TIPO 3

Rigidez Flexural4 ASTM-D5732-95 mg/cm 730,000 5,100,000

Resistencia a la degradación a largo plazo5 EPA 9090 % 100 100

Resistencia a degradación por rayos UV6 ASTM D4355-05 % 95 95

Máxima resistencia admisible (de diseño) para periodos de vida de 120 años7

GRI-GG4-05 kN/m 25.6 41.8

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NOTAS:

1. Los valores indicados son los valores mínimos promedio de rollo determinados por el método de ASTM D-4759 salvo que se especifique lo contrario. Los valores mínimos promedios de rollo (MARV) son valores estadísticos iguales a los valores promedio menos dos veces la desviación estándar.

2. La resistencia real a la deformación al inicio de la colocación de la carga se mide vía ASTM D-6637 (ensayo a 10% de longitud por minuto, longitud definida como la mayor de 2 aperturas ó 200mm) sin deformar el material bajo carga antes de medir esa resistencia o usando el método de medida de tangente “secant” o “offset” para que no influya en la propiedad de resistencia.

3. La capacidad de transferencia de carga se mide vía GRI-GG2-87. Expresada como un porcentaje de la resistencia a la tensión última.

4. La resistencia a la carga flexural se mide sobre la base de ASTM-D5732-95, usando una muestra de 864mm de longitud y un ancho equivalente a una apertura del producto.

5. Resistencia a la pérdida de capacidad de carga o integridad estructural sujeta a ambientes químicamente agresivos de acuerdo al ensayo de inmersión EPA 9090

6. Resistencia a la pérdida de capacidad de carga o integridad estructural al exponer el material a 500 horas de luz ultravioleta y ambientes agresivos de acuerdo al ensayo ASTM D4355-05.

7. Se utilizan Factores de Reducción para calcular la resistencia admisible de la geomalla para aplicaciones de cargas a largo plazo. La resistencia admisible (Tadm) se determina reduciendo la resistencia última (Tult) con Factores de Reducción por daños de instalación (FRdi), Creep (FRcr), durabilidad química y biológica (FRd=FRdq*FRdb) de acuerdo a GRI-GG4-05. El diseño de la estructura en que se usen geomallas, incluyendo la selección de los Factores de Reducción apropiados y el periodo de vida de diseño, es la responsabilidad de un ingeniero profesional externo encargado de sellar los planos del proyecto.

8. El valor mínimo se basa en ensayos de daño de instalación en arenas, limos y arcillas. Suelos más gruesos requerirán valores de FRdi mayores.

9. El Factor de Reducción por Creep se determina para una vida de diseño de 120 años y temperatura del suelo de 20º, usando técnicas de extrapolación estándar con data de ruptura por Creep obtenida siguiendo el procedimiento de ensayo ASTM D5262-04. La vida de diseño de la estructura terminada puede variar.

10. Para mayor información sobre los procesos de ensayos y normas mencionadas puede visitar los siguientes websites: www.astm.org; www.drexel.edu/gri o www.epa.gov.

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3.0.3 CONECTORES DE POLIETILENO DE ALTA DENSIDAD Los conectores deben ser elementos fabricados a base de polietileno de alta densidad (HDPE) y reforzados con 30% de incrustaciones de fibra de vidrio (grado-E) basado en ASTM D578 y se emplearán para asegurar una absoluta conexión mecánica positiva entre la geomalla y las unidades de concreto. El conector de polipropileno cumple con las siguientes dimensiones nominales: 16.18” (410.97mm) de largo 2.11” (53.59mm) de alto 1.33” (33.78mm) de ancho

3.0.4 BLOQUES DE CONCRETO

Deberán ser unidades fabricadas a base de cemento, agua y agregados con medidas específicas de acuerdo a los planos de los bloques Standard, las mismas que deberán presentar unas ranuras para insertar los conectores de polietileno. Los bloques de concreto deberán ser colocados sin ningún tipo de material cementante fijándose sólo con los conectores, y deberán cumplir con la función de paramento de la estructura, detener la erosión del relleno y proveer a la estructura de un tratamiento arquitectónico adecuado.

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El peso de las unidades de concreto deberá ser de 35Kg. aproximadamente, el mismo que combinado con su inclinación, deberá ser capaz de proveer una resistencia al deslizamiento inicial a lo largo de la base de las unidades apiladas y proveer suficiente resistencia al vuelco para bajas alturas de muros. Las unidades de concreto deberán ser fabricadas de acuerdo a las dimensiones nominales: 8”x18”x11” (Alto x largo x ancho). Los bloques de concreto deberán tener un mínimo de resistencia a la compresión a los 28 días de 280Kg/cm2 (4,000.00psi).

3.0.5 LOSA DE NIVELACIÓN Se deberá construir una losa de nivelación de concreto simple (sin acero de refuerzo) para establecer los alineamientos horizontales y verticales de la fachada de los muros de contención de suelo reforzado. El concreto tendrá una resistencia mínima a los 28 días de 210 Kg/cm2. La losa de nivelación deberá construirse típicamente de acuerdo a las medidas siguientes: 15 cm. (6 pulg.) de alto y 60 cm. (24 pulg.) de ancho.

3.0.6 MATERIAL DE RELLENO El relleno reforzado deberá estar conformado por material de baja plasticidad, granular y con un bajo contenido de finos. La gradación aceptable del material depende de las especificaciones del proyecto, pero normalmente gobernados por las normas AASHTO. Las gradaciones especificadas en las normas se muestran en la tabla adjunta:

AASHTO Tamaño % que pasa

4” 100 No. 4 - No. 40 0-60

No. 200 0-15

3.0.7 MATERIAL DE FILTRO Detrás de las unidades de concreto se coloca una capa de relleno de filtro/drenaje de 30cm mínimo de espesor, con dos finalidades fundamentales:

• Mejorar el drenaje de cualquier tipo de infiltración de agua en la zona reforzada. Por tanto, se requiere un material de relleno selecto, típicamente una arena bien gradada o una mezcla de arena gruesa con un buen agregado.

• Actuar como un filtro natural en la intersección de los bloques de concreto con el

suelo reforzado evitando así una fuga de finos a causa de escorrentías internas.

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AASHTO proporciona las gradaciones y especificaciones para el material de filtro/drenaje junto al relleno reforzado. Las especificaciones para este relleno se muestran en la tabla siguiente:

AASHTO Tamaño % que pasa

1” 100-75 ¾” 50-75

No.4 0-60 No. 40 0-50 No. 200 0-5

METODOS DE EJECUCION Antes de la construcción del muro de suelo reforzado, el Contratista deberá limpiar y acondicionar el área, removiendo suelo superficial, escombros, raíces u otros materiales de desecho y/o orgánicos. Todo suelo no apto debe ser sobre-excavado, reemplazado y compactado con el material de relleno reforzado cumpliendo las especificaciones del proyecto o de acuerdo a las indicaciones del Supervisor. El contratista deberá excavar hasta las líneas y cotas que se describen en los planos de construcción o según las instrucciones de la Supervisión. Las áreas excavadas de más, deberán ser llenadas con material de relleno compactado (de acuerdo a las especificaciones del proyecto). El contratista deberá rodillar la superficie y contar con la aprobación del Supervisor antes de la colocación del relleno y la instalación de la primera capa de geomalla de politileno. El contratista deberá instalar un encofrado para construir la losa de nivelación, la cual deberá ser de concreto no reforzado, de acuerdo a las especificaciones descritas en el ítem 2.0 y los planos del proyecto, que asegure la completa horizontalidad de la superficie antes de la colocación de la primera hilada de concreto. Típicamente se vierte una losa de nivelación de treinta (30) cm. más ancha (15 cm. a cada lado) que las dimensiones nominales de la profundidad del bloque (18 pulg.) para tomar en cuenta las posibles curvaturas del muro y para asegurar un apoyo completo para las unidades inferiores. Es imperativo que la losa de nivelación se coloque con precisión para minimizar los problemas en la colocación de las unidades de concreto. La altura de la losa de nivelación debe ser como mínimo de 15cm. Una vez completada la losa de nivelación y aprobada por la supervisión, el Contratista procederá a instalar la primera hilada de bloques de concreto. Las unidades de concreto deberán colocarse de modo que los costados se toquen y la superficie texturada quede hacia afuera. La primera hilada debe estar precisamente colocada, cuidadosamente espaciada y nivelada para facilitar la construcción y mejorar el aspecto del muro.

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El contratista podrá establecer el alineamiento del muro de suelo reforzado utilizando una cuerda o línea de tiza colocando dicha línea en la losa de nivelación a lo largo de los extremos inferiores - posteriores de las unidades. Antes de instalar la segunda hilada y cada hilada posterior, el Contratista deberá barrer la parte superior de las unidades sobre las cuales se ha de colocar la siguiente hilada. El no hacerlo causará problemas para asentar y nivelar las unidades y aumentará la probabilidad de que se produzcan grietas en las unidades debido a las concentraciones de carga a medida que se colocan las hiladas adicionales. El Contratista deberá apilar los bloques de concreto con trabazón corrida, en forma similar a la construcción estándar de los muros de mampostería y sin ningún tipo de material cementante. No es necesario llenar las cavidades de los bloques de concreto. El Contratista deberá instalar los conectores de polietileno, de tal manera que las salientes del conector estándar encajen en las aberturas de la geomalla sobre la ranura del conector de cada lado de la parte superior de las unidades de concreto, en las hiladas que reciben geomalla. En las hiladas que no reciben geomalla, el Contratista deberá colocar un conector estándar en cada una de las ranuras para conectores en la parte superior de las unidades de concreto. El Contratista deberá instalar los conectores con los indicadores en la parte superior del conector orientados en el sentido indicado en los planos del proyecto. El Contratista deberá colocar la fila adicional de bloques de forma “escalonada”, halar los bloques hacia la cara frontal del muro de suelo reforzado hasta que hagan contacto con los conectores de la parte inferior. El Contratista deberá tender la geomalla en la elevación y orientación indicada, con las barras transversales paralelas a la cara del muro del suelo reforzado y enganchadas a los extremos de los conectores en la ranura del bloque según los planos de detalles constructivos, lo especificado por el fabricante de las geomallas en sus manuales de control de calidad o según las instrucciones del Supervisor.

Una vez desenrollada la geomalla en su posición final, el Contratista deberá tensionar la geomalla a mano hasta que esté completamente tensa, sin arrugas y totalmente tendida en el suelo.

El Contratista debe mantener los paneles de geomallas en su lugar con estacas, pasadores, bolsas de arena, o rellenos, según los requisitos de las propiedades del llenado, procedimientos de colocación del relleno, condiciones climáticas o según las instrucciones del Supervisor. El Contratista deberá tender la geomalla de polietileno directamente sobre la superficie horizontal del relleno compactado y cubrirlo con la capa de relleno siguiente, el cual será compactado al 95% de PROCTOR estándar, en concordancia con ASTM D698-98. El Supervisor debe verificar que se eliminen las arrugas de la geomalla hasta que esté tirante y anclarlo con estacas y/o varillas, para luego distribuir el relleno con movimientos que se alejen del frente del muro o que sean paralelos a él. De este modo, cualquier arruga que se

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forme tenderá a desplazarse hacia el extremo libre (no conectado) de la geomalla, adicionalmente el Contratista puede remover las estacas utilizadas para fijar la posición del extremo inferior de la geomalla una vez que se haya colocado el relleno para volver a usarlas en las secciones posteriores. Otra opción es introducir una horquilla en el extremo inferior de la geomalla y eliminar la arruga haciendo palanca hasta que se haya colocado el relleno en la geomalla. La eliminación de las arrugas en la geomalla antes de la colocación del relleno evitará el movimiento del frente del muro debido al traslado de la arruga hacia el frente del muro. Para prevenir deflexiones excesivas en el muro de suelo reforzado, el Contratista debe usar solamente equipo de compactación mecánico liviano, a 1.0m de la cara posterior de los bloques de concreto. El Contratista no deberá utilizara equipos de construcción con orugas (maquinaria pesada) directamente sobre la geomalla de polietileno (mínimo 15cm de relleno sobre la geomalla). El Contratista podrá utilizar equipos con ruedas de goma (neumáticas) sobre la geomalla expuesta, siempre y cuando circulen a velocidades menores a 16 Km./h (10mph) y en línea recta. El Supervisor no permitirá frenar bruscamente y se minimizarán los giros de equipos con ruedas para evitar desplazamientos y daños en la geomalla. No se permitirá el ingreso de ningún tipo de vehículos directamente sobre la geomalla si causa daño al geosintético, si la subrasante está bombeando o formando baches o si el Supervisor no lo cree conveniente. El Contratista instalará detrás de los bloques de concreto prefabricado, como mínimo 300mm de relleno de libre drenaje, con la finalidad de controlar la perdida de material de relleno por las ranuras de los bloques de concreto y evitar la debilitación del suelo reforzado. El Supervisor deberá controlar que el material de filtro no se contamine con el material de relleno y se instale de acuerdo a las especificaciones del Proyecto.

METODOS DE MEDICION El paramento de la estructura conformado por los bloques de concreto y conectores deberá ser medido en metros cuadrados de fachada de muro y los refuerzos de geomallas medidos en metros cuadrados contabilizados de las secciones indicadas en los planos del proyecto, de acuerdo con lo que exija la especificación respectiva o las modificaciones ordenadas por el Supervisor. Este metrado excluye los traslapes. BASES DE PAGO Las cantidades aceptadas de fachada de muro y geomallas deberán ser pagadas al precio unitario por metro cuadrado indicado en el contrato, por toda obra ejecutada de acuerdo tanto con esta sección como con la especificación respectiva del fabricante de los materiales y aceptada a satisfacción por el Supervisor.

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ANEXO 3.0

MANUAL DE INSTALACIÓN MURO DE SUELO REFORZADO CON FACHADA DE BLOQUES DE

CONCRETO

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GUIA PARA LA INSTALACION DEL SISTEMAS DE MUROS DE SUELO REFORZADO CON BLOQUES DE CONCRETO

1. Preparación del Sitio

• Antes de la construcción del muro reforzado, se limpiará y acondicionará el área del relleno reforzado, removiendo suelo superficial, escombros, raíces u otros materiales de desecho y/o orgánicos. Todo suelo no apto debe ser sobre-excavado, reemplazado y compactado con el material de relleno reforzado cumpliendo las especificaciones del proyecto o de otra forma instruida por el propietario o representante del propietario.

• Las fundaciones del suelo/subsuelo deberán ser excavadas hasta las líneas

y cotas que se describen en los planos de construcción o según las instrucciones del Ingeniero. Las áreas excavadas de más, deberán ser llenadas con material de relleno compactado (de acuerdo a lo especificado en el ítem 6). Las fundaciones del suelo/subsuelo deberán ser rodilladas antes de la colocación del relleno y la instalación de la geomalla de polietileno. Esto debe realizarse antes de instalar cada capa subsiguiente de geomalla.

2. Construcción de la losa de Nivelación

• Se conformará un encofrado para construir la losa de nivelación, la cual será de concreto no reforzado (f’c = 210 Kg/cm2) y tiene como finalidad asegurar la completa horizontalidad de la superficie para poder proceder a la colocación de la primera fila de bloques de concreto.

Page 50: MC TDM Los Incas - Tercer Nivel

• Típicamente se vierte una losa de nivelación treinta (30) cm. más ancha (15

cm. a cada lado) que las dimensiones nominales de la profundidad del bloque (11 pulg.) para tomar en cuenta la curvatura del muro y para asegurar un apoyo completo para las unidades inferiores. Es imperativo que la losa de nivelación se coloque con precisión (perfectamente nivelada) para minimizar los problemas en la colocación de las unidades de concreto.

• La altura de la losa de nivelación debe ser como mínimo de 15cm.

3. Instalación de los bloques de concreto

• Una vez completada la losa de nivelación, se puede instalar la primera hilada de bloques. Las unidades de concreto deben colocarse de modo que los costados se toquen y la superficie texturada quede hacia afuera. La primera hilada debe estar precisamente colocada, cuidadosamente espaciada y nivelada para facilitar la construcción y mejorar el aspecto del muro.

• Debe establecerse el alineamiento del muro utilizando una cuerda o línea de

tiza colocándose dicha línea de tiza en la losa de nivelación a lo largo de los extremos inferiores - posteriores de las unidades.

• Antes de instalar la segunda hilada y cada hilada posterior, debe barrerse la

parte superior de las unidades sobre las cuales se ha de colocar la siguiente hilada. El no hacerlo causará problemas para asentar y nivelar las unidades y aumentará la probabilidad de que se produzcan grietas en las unidades debido a las concentraciones de carga a medida que se colocan las hiladas adicionales.

• Las unidades se apilan con trabazón corrida, en forma similar a la

construcción estándar de los muros de mampostería y sin ningún tipo de material cementante. Cada hilada de unidades de concreto debe ser perfectamente nivelada tanto longitudinal como transversalmente.

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• De presentarse algunos desniveles en las hiladas de bloques de concreto, se deberán pulir los bloques con una amoladora eléctrica o de ser necesario calzaduras, solo se deberán emplear los restantes de geomalla.

4. Insertar Conectores en las Ranuras:

• Limpiar la superficie e instalar los conectores de polietileno, de tal manera que las salientes del conector estándar encajen en las aberturas de la geomalla sobre la ranura del conector de cada lado de la parte superior de las unidades de concreto. En las hiladas que reciben geomalla y en las hiladas que no reciben geomalla, debe colocarse un conector estándar en cada una de las ranuras para conectores en la parte superior de las unidades de concreto.

• Es importante que los indicadores en la parte superior del conector estén

orientados en el sentido correcto para un muro "inclinado" o uno "vertical". La colocación del conector estándar con los indicadores apuntados hacia el frente del muro resultará en un muro casi vertical. La colocación de los conectores con los indicadores apuntados hacia el lado opuesto del frente del muro resultará en una inclinación de 1.56 cm. (5/8").

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• Colocar la fila adicional de bloques de forma “escalonada”, hale los bloques hacia la cara frontal del muro hasta que hagan contacto con los conectores de abajo. Inmediatamente después de instalada cada hilada, esta deberá ser nivelada tanto transversal como longitudinalmente mediante un nivel de mano.

5. Colocación de la Geomalla Estructural:

• La geomalla debe ser tendida en la elevación y orientación de acuerdo a los planos de construcción y según lo especificado por el fabricante del sistema de suelo reforzado o según las instrucciones del Ingeniero.

• La geomalla se cortará de acuerdo a largos medidos, utilizando navaja,

tijeras, cuchillo afilado, amoladoras, etc.

• Colocar la Geomalla Estructural con las barras transversales paralelas a la cara del muro y enganchar los extremos de los conectores en la ranura del bloque y en las barras transversales de la geomalla.

• Una vez desenrollada la geomalla deberá ser tensionada a mano hasta que esté completamente tensa, sin arrugas y totalmente tendida en el suelo. Los paneles de geomalla adyacentes, en el caso del 100 por ciento de cobertura, deben estar empalmados a tope unos con otros y conectados según se requiera (sin traslape) a menos que se especifique lo contrario en los planos de la construcción. En el caso del 73% de cobertura, los paneles de geomallas deben estar espaciados cada 503mm

Page 53: MC TDM Los Incas - Tercer Nivel

• Los paneles de geomallas deben ser mantenidos en su lugar con estacas, pasadores, bolsas de arena, o rellenos, según los requisitos de las propiedades del llenado, procedimientos de colocación del relleno, condiciones climáticas o según las instrucciones del Ingeniero.

• El geosintético no debe ser cortado en la dirección de resistencia principal a

través del traslape, costura o conexión mecánica. Por lo tanto, el geosintético deberá ser instalado en una pieza continua con la dirección de resistencia principal extendida en el largo total del área reforzada.

• Instale solamente la cantidad de geosintético requerida para el trabajo pendiente inmediato, para evitar posibles daños. Una vez que se ha instalado una capa de geosintético, se colocará la siguiente capa de tierra, compactada y preparada de acuerdo a norma. Después que se ha colocado la capa indicada de relleno, se instalará la siguiente capa de geomalla. Este procedimiento deberá ser repetido para cada capa de geomalla y relleno en forma sucesiva.

6. Colocación del Relleno:

• El geosintético será tendido directamente en la superficie horizontal de un relleno compactado y cubierto con la capa de relleno siguiente, el cual será colocado en capas horizontales de no más de 0.25m de espesor y compactadas a un mínimo del 95% de la máxima densidad seca del ensayo de PROCTOR modificado.

• Deben eliminarse las arrugas de la geomalla hasta que esté tirante y

anclarlo con estacas y/o varillas, para luego distribuir el relleno con movimientos que se alejen del frente del muro o que sean paralelos a él. De este modo, cualquier arruga que se forme tenderá a desplazarse hacia el extremo libre (no conectado) de la geomalla, adicionalmente se pueden remover las estacas utilizadas para fijar la posición del extremo inferior de la

Longitud de Medida Línea de Corte

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geomalla una vez que se haya colocado el relleno para volver a usarlas en las secciones posteriores. Otra opción es introducir una horquilla en el extremo inferior de la geomalla y eliminar la arruga haciendo palanca hasta que se haya colocado el relleno en la geomalla. La eliminación de las arrugas en la geomalla antes de la colocación del relleno evitará el movimiento del frente del muro debido al traslado de la arruga hacia el frente del muro.

• Para prevenir deflexiones excesivas en el muro, use solamente equipo de compactación mecánica liviano, a 1.0m de la cara posterior de los bloques de concreto. No se utilizarán equipos de construcción con orugas (maquinaria pesada) directamente encima de la geomalla (mínimo 15cm de relleno sobre la geomalla). Se pueden utilizar equipos con ruedas de goma (neumáticas) los cuales circularan a velocidades muy reducidas, menos de 16 Km./h (10 mph) y en línea recta sobre el geosintético expuesto evitando causar daño a la geomalla y siempre que la subrasante no se esté bombeando ni formando baches. No se permitirá frenar bruscamente y se minimizarán los giros de equipos con ruedas para evitar desplazamientos y daños en la geomalla.

7. Colocación del Material Granular de Filtro:

• El relleno de filtro se coloca como mínimo a 30cm detrás de los bloques de

concreto, con la finalidad de controlar la perdida de material de relleno por las ranuras de los bloques de concreto y evitar la debilitación del suelo reforzado.

• El material filtrante consiste en piedra chancada de tipo granular y de libre

drenaje, según especificaciones del proyecto.

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• No es necesario llenar las cavidades de los bloques de concreto con este material.

8. Instalación del Geotextil de Filtro:

• Se instalara una capa de geotextil de filtro de 200g/m2 en todas las uniones del muro de suelo reforzado con estructuras de concreto u otro material.

• El geotextil de filtro se coloca como mínimo a 30cm detrás de los bloques de

concreto a cada lado de la intersección bloque - estructura, con la finalidad de controlar la perdida de material de relleno y filtro por las ranuras dejadas en dicha unión.

• El geotextil será fijado a la estructura de concreto mediante el empleo de

algún adhesivo o pegamento para evitar que se dañe y mueva durante la colocación del material de relleno.