Materiales usados para preesfuerzo
-
Upload
eka-cordero -
Category
Documents
-
view
237 -
download
0
description
Transcript of Materiales usados para preesfuerzo
2.1. Importancia del acero de alta resistencia 2.2. Aceros de presfuerzo 2.3. Propiedades del concreto
Ing. Luis Diego Salas
• El fracaso de los primeros intentos por presforzar el concreto se produjo porque no se emplearon aceros tensados a esfuerzos y deformaciones unitarias lo suficientemente altas.
• Los cambios de longitud de los elementos, producto del flujo plás>co del concreto y de la contracción terminaban por liberar de esfuerzos a los aceros convencionales.
• Existen múl>ples >pos de aceros de preesfuerzo, entre los que están: – alambres de 5, 6, 7 y 8 mm de diámetro ;
– torones de 7 hilos de 6.3, 9.5, 11.1, 12.7 y 15.2 mm de diámetro
– torones de tres hilos – torones de alambres indentados – barras deformadas de acero de alta resistencia
• Para para todo >po de acero, independientemente de su contenido de carbono o resistencia, el módulo de elas>cidad estará en el siguiente rango:
• En el caso del acero de presfuerzo no existe una plataforma de fluencia definida tan claramente como en los aceros dulces (G40-‐G60)
Es = 2.1×106 kg cm2
Es = 1.98 ×106 kg cm2
• La relajación en el acero de presfuerzo es la disminución del esfuerzo bajo deformación constante – Para alambres o torones libres de esfuerzo:
– Para acero de baja relajación:
t: >empo transcurrido (horas)
ΔfR = fpilog t45
fpifpy
− 0.55⎛
⎝
⎜⎜
⎞
⎠
⎟⎟
ΔfR = fpilog t10
fpifpy
− 0.55⎛
⎝
⎜⎜
⎞
⎠
⎟⎟
• Para concretos de hasta 420 kg/cm2, el módulo de elas>cidad puede relacionarse con f’c (ACI 318-‐08):
• Para concretos con peso normal:
Ec = 15200 ʹ′f c
Ec = 0.14wc1.5 ʹ′f c
• Para concretos de hasta 840 kg/cm2, la siguiente expresión desarrollada en la Universidad de Cornell es más apropiada:
– Ec: módulo de elas>cidad (kg/cm2) – f’c: resistencia a la compresión (kg/cm2) – wc: peso unitario del concreto (kg/m3)
Ec = 10600 ʹ′f c + 70000( ) wc
2320⎛⎝⎜
⎞⎠⎟
1.5
• Expresiones para determinar aproximadamente la resistencia del concreto para una edad dada (medida en horas). – Para cemento >po I, con cura húmeda:
– Para cemento >po I, con cura a vapor:
ʹ′fc,t =t
4 + 0.85tʹ′fc,28
ʹ′fc,t =t
1+ 0.95tʹ′fc,28
• En general la magnitud del flujo plás>co esta relacionado con la hidratación de la pasta de cemento y esta influenciado por:
– La composición del concreto
– Las condiciones ambientales – El tamaño del elemento – La carga como función del >empo
• Expresiones para determinar la deformación por flujo plás>co (Branson) – Coeficiente de flujo plás>co para condiciones estándar (6” de espesor, RH = 40%, carga a los 7 días, 10 cm rev):
– El coeficiente de flujo plás>co a una edad t en horas:
Ct =t 0.6
10 + t 0.6Cu
Cu =εcuεe
• Básicamente hay dos >pos de deformación por pérdida de humedad:
– La deformación plás>ca que ocurre en las primeras horas después de colado el elemento y está relacionada con la hidratación de la pasta de cemento.
– La deformación por secado ocurre después de que el concreto ha fraguado y buena parte del proceso de hidratación de la pasta de cemento ha concluido
• Los principales factores que afectan la magnitud de la deformación por pérdida de humedad son: – El agregado – La relación agua cemento
– El tamaño del elemento – Las condiciones ambientales
– La can>dad de refuerzo – Adiciones – El >po de cemento – Carbonatación
• Deformación unitaria por contracción como función del >empo (RH = 40%, Branson) – Para cura húmeda después de 7 días de edad, con εsh,u = 800x10-‐6 cm/cm
– Para cura con vapor después de 1 a 3 días de edad, con εsh,u = 730x10-‐6 cm/cm:
εSH( )t =t
35 + tεSH( )u
εSH( )t =t
55 + tεSH( )u