M 4.2 PERFILES DE PEQUEÑO...

M 4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR

Práctica: Proyecto de ampliación de cubierta por medio de Steel Framing

20 mayo 2018

M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR

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Índice 1. BASES DE PARTIDA .................................................................................................................................. 4

1.1 OBJETO DEL PROYECTO.................................................................................................................... 4

1.2 MATERIALES........................................................................................................................................ 5

1.3 BASES DE CÁLCULO .......................................................................................................................... 5

1.4 CÁLCULO DE UNIONES ..................................................................................................................... 6

1.5 ACCIONES ......................................................................................................................................... 8

1.5.1 Cálculo de viento de presión y succión .................................................................................. 8

1.5.2 Hipótesis de combinaciones ELU ............................................................................................ 10

1.5.3 Hipótesis de combinaciones ELS ............................................................................................. 10

1.6 PROTECCIÓN CONTRA INCENDIO ................................................................................................. 11

1.7 PROTECCIÓN FRENTE AL RUIDO ..................................................................................................... 13

1.8 PROPIEDADES DE LOS PERFILES ELEGIDOS..................................................................................... 14

1.8.1 Cordones inferior/superior de cercha con una longitud de 1,20 m .................................... 15

1.8.2 Diagonales de cercha con una longitud de 1,28 m............................................................. 17

1.8.3 Montantes de cercha con una longitud de 1,00 m .............................................................. 18

1.8.4 Soportes de fachada con una longitud de 3,20 m............................................................... 20

1.8.5 Soportes de fachada con una longitud de 1,00 m (montantes de la cercha inferior) ..... 23

2. ESQUEMA DE LA SOLUCIÓN PROPUESTA ............................................................................................ 24

2.1 ESQUEMA GENERAL ........................................................................................................................ 24

3. SECCIONES CON DISPOSICIÓN DE PERFILES....................................................................................... 25

3.1 DIMENSIONADO DE CERCHA TRANSVERSAL (ELU) ....................................................................... 25

3.1.1 Cercha transversal lateral ....................................................................................................... 25

3.1.2 Cercha transversal sin soporte ................................................................................................ 26

3.1.3 Cercha transversal con soporte.............................................................................................. 26

3.2 DIMENSIONADO DE CERCHA LONGITUDINAL (ELU) ..................................................................... 27

3.2.1 Cercha longitudinal delantera ............................................................................................... 27

3.2.2 Cercha longitudinal trasera .................................................................................................... 28

3.3 COMPROBACIÓN DE DEFORMACIONES (ELS) .............................................................................. 28

3.3.1 Cercha transversal lateral ....................................................................................................... 29

3.3.2 Cercha transversal sin soporte ................................................................................................ 29

3.3.3 Cercha transversal con soporte.............................................................................................. 30

3.3.4 Cercha longitudinal delantera ............................................................................................... 30

3.3.5 Cercha longitudinal trasera .................................................................................................... 30


3

4. CÁLCULO Y DIBUJO DE DETALLES DE UNIÓN ENTRE PERFILES ............................................................ 31

4.1 UNIÓN TIPO DE ENCUENTRO CERCHA TRANSVERSAL CON LONGITUDINAL ............................... 32

4.1.1 Cálculo de la unión.................................................................................................................. 32

4.1.2 Dibujo de la unión .................................................................................................................... 34

4.2 UNIÓN TIPO DE CORDÓN, MONTANTE Y DIAGONALES ............................................................... 35

4.2.1 Cálculo de la unión para cercha transversal ........................................................................ 35

4.2.2 Dibujo de la unión para cercha transversal .......................................................................... 36

4.2.3 Cálculo de la unión para cercha longitudinal ...................................................................... 37

4.2.4 Dibujo de la unión para cercha longitudinal ........................................................................ 38

5. PLANO DE PLANTAS, ALZADOS Y DETALLES………………………………………………………………....39


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1. BASES DE PARTIDA

1.1 OBJETO DEL PROYECTO

El objeto de este proyecto consiste en resolver una ampliación de la cubierta de un edificio

existente. Para ello se utilizará una estructura de perfiles de pequeño espesor, también conocido

como Steel Framing. El forjado de cubierta se resolverá con un tablero de madera con las fibras

orientadas OSB. Se desglosarán los perfiles escogidos y los diferentes detalles de las uniones

correspondientes, de acuerdo con el modelo de cálculo realizado con SAP2000.

Diferenciando así tres hitos dentro del proyecto a presentar:

- Esquema de la solución propuesta

- Planta y secciones indicando los perfiles elegidos

- Detalles de unión entre perfiles

Teniendo los siguientes esquemas como referencia de la estructura existente:


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1.2 MATERIALES

El material utilizado para los perfiles conformados en frío será un acero estructural galvanizado

S280GD con las siguientes propiedades mecánicas:

- Límite elástico, fy 280 N/mm2

- Tensión de rotura, fu 360 N/mm2

- Alargamiento mín., A80 18 %

- Coef. Seguridad, γs 1,25

Tableros estructurales de madera con fibras orientadas (OSB) empleados como ayuda de

rigidización colocados mediante tornillos sobre los perfiles omega transversales a los montantes.

Tornillos autorroscantes ST 6.3 de métrica M6 inoxidable con punta de acero templado, para

conexión entre tableros y perfiles y entre perfiles.

Tornillos de anclaje de 10 cm de largo de clase 8.8 y métrica M10 alojado dentro del

correspondiente taco de nylon para los anclajes en las bases que servirán de apoyo de la

estructura nueva sobre la existente; siendo válidos también los tacos de expansión mecánica de

la misma métrica y clase.

1.3 BASES DE CÁLCULO

El proyecto planteado tiene unas luces a cubrir de 9,75 m en la dirección corta y de 35,10 m en

la dirección larga, salvando una altura total de 5,50 m, dejando una altura libre de 3,00 m.

Para ello, se dispondrán una serie de cerchas en la dirección corta tanto en forjado como en

cubierta, atadas mediante dos cerchas longitudinales transversales a las susodichas sobre las

cuales descansarán los soportes laterales.

Los perfiles propuestos cumplen las relaciones geométricas máximas, establecidas en la tabla 5.1

de la UNE-EN-1993-1-3:2006. Son de sección esbelta, lo cual se considera clase 4.

Habiendo obtenido sus propiedades mediante el sistema americano (AISI) y según la normativa

LFRD 2001 w/2005 suplement. El cual consiste en un diseño por factor de carga y resistencia;

teniendo en cuenta los diversos grados de incertidumbre y variabilidad en la estimación de

resistencias y cargas, así como la incorporación de modelos probabilísticos.

Se realizará un análisis límite de la estructura por medio de barras modelizadas en el programa

de cálculo SAP2000 para valorar las solicitaciones axiles máximas según tipología para reducir la

variabilidad de perfiles y agilizar la producción y montaje de la estructura.

En el modelo de cálculo se obviarán los elementos arriostrantes, como puedan ser tableros,

omegas transversales o tirantes en cruz; diseñando los perfiles en función de su capacidad

resistente para las solicitaciones dadas, resultando ésta una praxis del lado de la seguridad.

Los tornillos roscachapa de cabeza hexagonal se regirán por la normativa UNE-EN ISO:10666

aplicable en tornillos autotaladrantes y autorroscantes.

Las uniones deberán ser capaces de asumir una rotura dúctil. Lo cual implica que la capacidad

a cortante del tornillo sea superior a cualquier otro modo de fallo en un 20%.


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1.4 CÁLCULO DE UNIONES

Las uniones para estructuras tipo Steel Framing transmiten las cargas por cortante,

considerándose todas articuladas lo que implica la nula transmisión de momentos; pero los

tornillos, según su disposición respecto a la solicitación, estarán trabajando por cortante o por

tracción. Según normativa UNE-EN-1993-1-3:2006 este tipo de uniones sometidas a una

combinación de cortante y tracción se pueden verificar mediante la siguiente expresión:

Siendo:

- FT, Ed Solicitación de tracción

- FV, Ed Solicitación de cortante

- Fp,Rd, Fo,Rd, Fb,Rd, Fn,Rd Resistencia de la unión obtenidos a partir de la siguiente tabla


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Siendo necesario respetar una serie de condiciones geométricas para evitar el desgarro de las

chapas en función del diámetro y la dirección de la transmisión de la carga.

Asumiendo que el tamaño de los tornillos autorroscantes será de métrica M6, y suponiendo que

el perfil trabajará por axil de compresión o tracción, la dirección del cortante seguirá la del eje

longitudinal del perfil.

Por tanto, se pueden establecer estas distancias mínimas permitiéndonos la licencia de hacerlo

para una hipotética métrica superior que, en caso de ser necesaria, no hiciera falta

redimensionar la unión ni sus separaciones a los bordes cargados:

e1 ≥ 3d = 18 mm ≈ 25 mm

p1 ≥ 3d = 18 mm ≈ 25 mm

e2 ≥ 1,5d = 9 mm ≈ 15 mm

p2 ≥ 3d = 18 mm ≈ 25 mm

En el apartado 4 sobre el dibujo y análisis de las uniones tipo, se detallarán dichas separaciones y

se desarrollará el cálculo en referencia al cortante o tracción a los que estén sometidos los

tornillos.


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1.5 ACCIONES

Para el cálculo se han considerado las siguientes acciones:

CUBIERTA

Carga Característica

Carga de Cálculo

Ancho tributario Carga lineal

PESO PROPIO

Perfiles delgados conformados en frío 1,00 kN/m2 1,35 kN/m2 1,20 m 1,62 kN/m

CARGA MUERTA

Solado con tableros OSD 1,50 kN/m2 2,03 kN/m2 1,20 m 2,44 kN/m

USO

Mantenimiento 1,00 kN/m2 1,50 kN/m2 1,20 m 1,80 kN/m

NIEVE

Las palmas de gran canaria 0,20 kN/m2 0,30 kN/m2 1,20 m 0,36 kN/m

FORJADO INTERIOR

Carga Característica

Carga de Cálculo

Ancho tributario Carga lineal

PESO PROPIO

Perfiles delgados conformados en frío 1,00 kN/m2 1,35 kN/m2 1,20 m 1,62 kN/m

CARGA MUERTA

Solado con tableros OSD 1,50 kN/m2 2,03 kN/m2 1,20 m 2,44 kN/m

USO

Oficinas 3,00 kN/m2 4,50 kN/m2 1,20 m 5,40 kN/m

*Nótese que el ancho tributario es de 1,20 m a pesar de que existan diferentes modulaciones en

la disposición final de los perfiles, pero por homogeneizar del lado de la seguridad se asume el

mayor ancho tributario para obtener las cargas.

1.5.1 Cálculo de viento de presión y succión

Calculado en base al DB-SE-AE Anejo D para marquesinas a un agua. Tratándose de un edificio

situado en Las Palmas de Gran Canaria, cuya presión dinámica es 0,52 kN/m2 y el coeficiente de

exposición 2,20.

Por medio del esquema siguiente propuesto en el Documento Básico obtenemos los esfuerzos de

presión y succión generados por el viento.


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Los siguientes valores de la tabla se obtienen a partir de la expresión qe = qb · ce · cp.

Siendo:

- qb = 0,52 kN/m2

- ce = 2,20

SUCCIÓN PRESIÓN

A B C A B C

cp -1,50 -1,80 -2,20 0,50 1,80 1,10

qe -1,72 kN/m2 -2,06 kN/m2 -2,52 kN/m2 0,57 kN/m2 2,06 kN/m2 1,26 kN/m2

Ancho tributario 1,20 m 1,20 m 1,20 m 1,20 m 1,20 m 1,20 m

Fuerza -2,06 kN/m -2,47 kN/m -3,02 kN/m 0,69 kN/m 2,47 kN/m 1,51 kN/m


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1.5.2 Hipótesis de combinaciones ELU

Coeficiente seguridad γ

Permanente Uso Viento P Viento S Nieve

HIPÓTESIS 1 1,35 1,50 1,50 0,00 1,50

HIPÓTESIS 2 1,35 1,50 1,50 0,00 1,50

HIPÓTESIS 3 0,80 0,00 0,00 1,50 0,00

HIPÓTESIS 4 1,35 1,50 1,50 0,00 1,50

Coeficiente de simultaneidad Ψ


HIPÓTESIS 1 1,00 1,00 0,60 0,60 0,50

HIPÓTESIS 2 1,00 0,70 1,00 0,60 0,50

HIPÓTESIS 3 1,00 0,70 0,60 1,00 0,50

HIPÓTESIS 4 1,00 0,70 0,60 0,60 1,00

Coeficientes aplicados ELU


HIPÓTESIS 1 1,35 1,50 0,90 0,00 0,75

HIPÓTESIS 2 1,35 1,05 1,50 0,00 0,75

HIPÓTESIS 3 0,80 0,00 0,00 1,50 0,00

HIPÓTESIS 4 1,35 1,05 0,90 0,00 1,50

1.5.3 Hipótesis de combinaciones ELS

Coeficiente seguridad γ


HIPÓTESIS 1 1,00 1,00 1,00 0,00 1,00

HIPÓTESIS 2 1,00 1,00 1,00 0,00 1,00

HIPÓTESIS 3 1,00 0,00 0,00 1,00 0,00

HIPÓTESIS 4 1,00 1,00 1,00 0,00 1,00

Coeficiente de simultaneidad Ψ


HIPÓTESIS 1 1,00 1,00 0,60 0,60 0,50

HIPÓTESIS 2 1,00 0,70 1,00 0,60 0,50

HIPÓTESIS 3 1,00 0,70 0,60 1,00 0,50

HIPÓTESIS 4 1,00 0,70 0,60 0,60 1,00

Coeficiente aplicados ELS


HIPÓTESIS 1 1,00 1,00 0,60 0,00 0,50

HIPÓTESIS 2 1,00 0,70 1,00 0,00 0,50

HIPÓTESIS 3 1,00 0,00 0,00 1,00 0,00

HIPÓTESIS 4 1,00 0,70 0,60 0,00 1,00


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1.6 PROTECCIÓN CONTRA INCENDIO

Se estimará la resistencia al fuego suficiente de los elementos estructurales según establece el

CTE en su DB-SI para plantas sobre rasante con una altura de evacuación inferior a los 15 m,

considerando su uso dentro del rango de pública concurrencia, lo cual implica un R90.

Dentro del mismo documento, en el anejo D referente a los elementos de acero, se especifica

que para las secciones de pared delgada (clase 4), la temperatura del acero en todas las

secciones transversales no debe superar los 350 ºC. Por tanto, será de vital importancia revestir y

proteger los elementos metálicos para que, en caso de incendio, no se alcance la temperatura

indicada.

Para ello se dispondrán los equipos e instalaciones adecuados para hacer posible la detección,

el control y la extinción del incendio, así como la transmisión de la alarma a los ocupantes por un

lado; por el otro, se emplearán los siguientes materiales para proteger del fuego a los perfiles.

Existen diferentes medios de protección pasiva contra incendios para salvaguardar la integridad

de los elementos metálicos frente al fuego y las altas temperaturas, a saber:

- Separar los revestimientos mediante omegas estructurales transversales a los montantes.

- Colocar paneles de yeso laminado resistentes al fuego.

- Revestir con elementos ignífugos los huecos entre perfiles.

Podemos tomar de referencia el documento European Lightweight Steel Frame Construction, el

cual aporta, en base a los ensayos realizados, algunos ejemplos constructivos para la protección

pasiva frente a incendio y gráficas en función de la resistencia necesaria y el espesor del panel.

Estableciendo configuraciones en función de la separación del perfil y el material del panel.

Siendo necesario, en este caso, la colocación de dos placas de yeso laminado resistentes al

fuego de las marcas comerciales disponibles en España que mencionaremos a continuación.


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Podemos observar cómo los paneles de yeso laminado resistentes frente al fuego (Fireproof

plasterboard) son los que requieren menor espesor para cubrir el mayor tiempo en minutos.

Placas de yeso laminado de las marcas comerciales más importantes en España que podrían ser

válidas para este proyecto:

Teniendo la opción de Pladur por un lado:


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Y la opción de Placo por el otro:

1.7 PROTECCIÓN FRENTE AL RUIDO

Nos centraremos, de manera simplificada, en el índice global de reducción acústica Rw, en dB,

que contempla el CTE en su DB-HR. Al igual que en incendio, el documento European

Lightweight Steel Frame Construction, aporta ejemplos constructivos en base a los ensayos

realizados que nos pueden servir de referencia para la protección frente al ruido aéreo.


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En este caso, debido a la exigencia de R90 la protección contra incendio podría ir de la mano

de la protección acústica, por tanto, podríamos emplear un método similar al expuesto en la

segunda línea.

Otra manera de atenuar los efectos podría ser incrementando la masa del aislamiento,

duplicándola o mezclando densidades diferentes para poder oponer resistencia a diferentes

ondas sonoras.

1.8 PROPIEDADES DE LOS PERFILES ELEGIDOS

Dentro de la gama de perfiles normalizados que existen en el mercado para edificación

residencial, hemos optado por simplificar al máximo la tipología y así agilizar los procesos de

mecanizado y construcción empleando únicamente cuatro perfiles diferentes: dos en forma de

C y otros dos en forma de U. De alturas y anchos combinables entre sí, puesto que en muchos

casos se ensamblarán en forma de cajón simple o doble, atado con otro perfil U extraordinario.

Vemos la geometría tipo de los perfiles empleados en forma de U y C para conformar las cerchas

y soportes; y en forma de Ω para los transversales. El resto de los perfiles no serán considerados.

A continuación, podremos ver los valores de los perfiles en función de su longitud y geometría,

obtenidos mediante el programa AISIWIN. Para cada tipo, se han obtenido los valores por

separado y en cajón.

Estableciendo unos datos previos comunes para todos, a saber:

- Longitudes de apoyo en los bordes igual a 80 mm.

- No consideramos posibles aberturas de huecos en las almas, definiendo ancho y longitud

igual a 0 mm.

- Propiedades del material ya definidas fy = 280 MPa y fu = 360 MPa.

- Normativa aplicada ya definida LRFD 2004.

- La capacidad resistente que nos interesa es el axil concéntrico sin arriostramiento.

- Arriostramiento, cuando proceda, colocado a 610 mm.

- Se usa la luz más desfavorable dentro de la misma tipología de elemento.

- Las propiedades de salida de la sección son en función de la geometría, sin influir la

longitud; se mostrarán dichas características en el primer perfil de cada tipología.


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1.8.1 Cordones inferior/superior de cercha con una longitud de 1,20 m

Se ha optado por una sección en cajón de doble C con la siguiente geometría.

La nomenclatura empleada para definir este perfil será CC-100.50.2,5.

*Nótese que la nomenclatura de los perfiles será la misma, aunque cambie su longitud, puesto

que al colocarse sobre las barras se sobreentiende que la longitud queda definida en el dibujo.


16

Las propiedades pormenorizado de la sección considerada (CC-100.50.2,5) obtenidas por medio

del programa AISIWIN serían las siguientes:

*Recuérdese la anotación anterior respecto a las características de la sección, independientes a

su longitud de pandeo (influyente en su capacidad resistente que podemos observar en la

imagen que muestra la geometría).


17

1.8.2 Diagonales de cercha con una longitud de 1,28 m

Se ha optado por una sección en cajón de doble C con la siguiente geometría.

La terminología empleada para definir este perfil será CC-100.50.2,5.


18

1.8.3 Montantes de cercha con una longitud de 1,00 m

Se ha optado por una sección simple en C con la siguiente geometría.

La terminología empleada para definir este perfil será C-100.50.1,5.


19

Las propiedades pormenorizado de la sección considerada (C-100.50.1,5) obtenidas por medio



20

1.8.4 Soportes de fachada con una longitud de 3,20 m

Se ha optado por una sección en un doble cajón de doble C con la siguiente geometría.

La terminología empleada para definir este perfil será 2xCC-100.50.2,5. Abrazado por un perfil en

U del doble de altura con nomenclatura U-203.50.2,5 definido en la página siguiente.

*Apréciese que se muestran únicamente los valores del cajón, siendo el doble en el caso de

duplicar el perfil reforzado por el perfil en U que abraza y conecta ambos cajones.


21

El perfil que sirve de conector entre ambos cajones de nomenclatura U-203.50.2,5 tendría la

siguiente disposición geométrica:


22

Las propiedades pormenorizado de la sección considerada (U-203.50.2,5) obtenidas por medio



23

1.8.5 Soportes de fachada con una longitud de 1,00 m (montantes de la cercha inferior)

Estos soportes son la prolongación de los anteriores que forman parte como montante de la

cercha longitudinal inferior; con la diferencia de que reciben adicionalmente la carga del

forjado. Por tanto, la sección empleada es la misma 2xCC-100.50.2,5 + U-203.50.2,5.


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2. ESQUEMA DE LA SOLUCIÓN PROPUESTA

2.1 ESQUEMA GENERAL

Como primera toma de contacto del modelo 3D nos puede servir la siguiente imagen de

manera conceptual. Donde se muestran las cerchas longitudinales y transversales, tanto inferior

como superior. Para una mejor comprensión del modelo se han suprimido las barras que

componen las cerchas transversales que se repiten tanto arriba como abajo cada 1,20 m en la

dirección larga. De lo contrario, todo el modelo de barras se convertiría en una masa ininteligible.

Se aportan planos totalmente definidos para la perfecta comprensión del modelo analizado.

Los parámetros básicos que se han establecido en SAP2000 son los siguientes:

- Todos los montantes y diagonales están articulados para no transmitir momentos.

- Los apoyos también están articulados para no restringir giros y evitar generar momentos.

- Los cordones superiores e inferiores y los pilares son continuos.

- Las inercias de los perfiles en cajón doble han sido interpretadas como si trabajasen los

cajones por separado, considerando una menor inercia a la real del lado del a seguridad.

A continuación, se irán desglosando las cerchas para analizar los esfuerzos solicitados y el

dimensionado adecuado de perfiles en función de sus capacidades mecánicas expuestas con

anterioridad.

La dinámica será mostrar los máximos axiles que sufre la sección correspondiente y el perfil

designado para resistir tal esfuerzo. Para simplificar el proceso constructivo, se han designado los

perfiles por tipología tal y como se explicó en el apartado anterior. Lo cual implica que habrá

secciones sobredimensionadas del lado de la seguridad.

Cerchas transversales

(repetidas cada 1,20 m)

Voladizo

Apoyos Cerchas longitudinales


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3. SECCIONES CON DISPOSICIÓN DE PERFILES

3.1 DIMENSIONADO DE CERCHA TRANSVERSAL (ELU)

Se muestran los valores máximos de las solicitaciones axiles bajo las cargas descritas en este

documento. Siendo el color rojo el designado a la compresión y el azul a la tracción. Las cerchas

transversales, aunque sean iguales y se sucedan cada 1,20 m no están sometidas a los mismos

esfuerzos; hay unas que descansan sobre soportes y otras sobre las cerchas longitudinales, las

cuales sufren un descenso por flecha que implica una mayor solicitación en las cerchas

transversales conectadas a ella.

3.1.1 Cercha transversal lateral

Perfiles empleados (Con su capacidad resistente por axil entre paréntesis):

- Cordones: CC-100.50.2,5 (238,5 kN) Aprovechamiento = 0,13 < 1

- Montantes: C-100.50.1,5 (53,0 kN) Aprovechamiento = 0,13 < 1

- Diagonales: CC-100.50.2,5 (236,8 kN) Aprovechamiento = 0,15 < 1

*Nótese que las solicitaciones en esta cercha están muy por debajo de las resistencias de los

perfiles porque, se recuerda, han sido diseñados por tipología dentro de todo el conjunto.

31,6 kN

(Cordón)

35,5 kN

(Diagonal)

6,7 kN

(Montante)


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3.1.2 Cercha transversal sin soporte







3.1.3 Cercha transversal con soporte

92,1 kN

(Cordón) 45,5 kN

(Diagonal)

7,5 kN

(Montante)

98,2 kN

(Cordón) 50 kN

(Diagonal)

7,5 kN

(Montante)


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3.2 DIMENSIONADO DE CERCHA LONGITUDINAL (ELU)

De igual manera se continúa con la dinámica de convenios para analizar las cerchas

longitudinales que, esta vez sí, serán las que determinen el dimensionado de los perfiles, puesto

que es donde se dan las mayores solicitaciones de todo el conjunto. Se mostrarán los valores

tanto de la cercha longitudinal trasera (que descansa en un muro y tiene el lateral ciego) como

de la cercha longitudinal delantera (que estará descubierta y permitirá la ventilación).

3.2.1 Cercha longitudinal delantera





- Soportes: 2xCC-100.50.2,5 (333,0 kN) Aprovechamiento = 0,44 < 1

U-203.50.2,5 (180,0 kN)

- Bajo soportes: 2xCC-100.50.2,5 (484,8 kN) Aprovechamiento = 0,69 < 1

U-203.50.2,5 (180,0 kN)

*La resistencia de los soportes es mayor que la indicada, porque se han considerado los

diferentes elementos de la sección (doble cajón abrazado por un perfil en U) por separado, sin

contemplar toda la capacidad e inercia que tendría el conjunto en realidad.

460,0 kN

(Bajo soporte)

(Montante

228,2 kN

(Soporte)

(Montant

e

208,5 kN

(Cordón)

(Montant

e

38,8 kN

(Montante)

(Montante

193,2 kN

(Diagonal)

(Montante


28

3.2.2 Cercha longitudinal trasera





- Soportes: 2xCC-100.50.2,5 (333,0 kN) Aprovechamiento = 0,43 < 1

U-203.50.2,5 (180,0 kN)

- Bajo soportes: 2xCC-100.50.2,5 (484,8 kN) Aprovechamiento = 0,79 < 1

U-203.50.2,5 (180,0 kN)

3.3 COMPROBACIÓN DE DEFORMACIONES (ELS)

Una vez dimensionada la estructura por resistencia, comprobaremos que se cumplen los límites

establecidos para Estados Límites de Servicio por flecha.

Solo se mostrarán los valores máximos de las deformaciones. El dibujo está escalado con relación

a las deformaciones existentes en ese plano. Una mayor deformación gráfica entre diferentes

secciones del modelo no implica que en la realidad sea mayor.

Flecha cubierta

Luz 1/300 1/400 1/500

Transversales 9,75 m 32,50 mm 24,38 mm 19,50 mm

Longitudinal 7,80 m 26,00 mm 19,50 mm 15,60 mm

Voladizo 7,20 m 24,00 mm 18,00 mm 14,40 mm

Tras observar los diferentes límites de flecha, se ha estipulado como límite el más restrictivo de

L/500 para las flechas por servicio.

220,5 kN

(Soporte)

(Montant

e

208,3 kN

(Cordón)

(Montant

e

194,1 kN

(Diagonal)

(Montante

528,1 kN

(Bajo soporte)

(Montante

38,5 kN

(Montante)

(Montante


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3.3.1 Cercha transversal lateral

Flecha de 1,6 mm en el punto más desfavorable de toda la sección.

Flecha máxima permitida: 9,75 m / 500 = 19,5 mm > 1,6 mm Cumple

3.3.2 Cercha transversal sin soporte

Flecha de 15 mm en el punto más desfavorable del vano.


Flecha de 15 mm en el punto más desfavorable del voladizo.


1,6 mm

(Flecha)

(Montante

17,8 mm

(Flecha)

(Montante 13,6 mm

(Flecha)

(Montante


30

3.3.3 Cercha transversal con soporte



3.3.4 Cercha longitudinal delantera



3.3.5 Cercha longitudinal trasera



6,6 mm

(Flecha)

(Montante

8,8 mm

(Flecha)

(Montante

8,2 mm

(Flecha)

(Montante


31

4. CÁLCULO Y DIBUJO DE DETALLES DE UNIÓN ENTRE PERFILES

Tal y como se comentó en el apartado 1.4 respecto al cálculo de uniones, los tornillos trabajarán

exclusivamente a cortante o tracción, según su disposición frente a la dirección del esfuerzo

solicitado.

Dado que muchas uniones se han realizado mediante perfiles en L, cuando éstas conectan dos

planos de trabajo perpendiculares, los tornillos colocados transversalmente a la dirección del

esfuerzo trabajarán a cortante y los colocados en paralelo al esfuerzo lo harán a tracción.

Las uniones calculadas han sido las más representativas dentro del proyecto, habiendo sido éste

modulado de manera muy secuencial, equidistante y simétrica, esto se traduce en una

reproducción casi idéntica de uniones en la mayoría de las conexiones entre perfiles.

Por tanto, por un lado, analizaremos la unión entre la cercha transversal y longitudinal por medio

de dos angulares en L colocados en los laterales de los cordones que acometen entre sí; y por el

otro se analizará la unión tipo entre cordón, montante y diagonales repetida a lo largo de todas

las cerchas de igual manera. Ésta última se calculará de independientemente para la cercha

transversal y longitudinal, dado que las solicitaciones se cuadruplican de una respecto a la otra.

Las solicitaciones axiles tomadas en el cálculo han sido las máximas observadas para que,

durante el proceso constructivo, se reduzca al máximo el error de colocación de tornillos, ya que

todas las uniones habrán sido diseñadas para resistir el máximo axil posible. Indistintamente de si

favorecen a la unión estando comprimidos o la someten estando traccionados.

Los tornillos autorroscantes ST 6.3 de métrica M6 tiene las siguientes características:


32

4.1 UNIÓN TIPO DE ENCUENTRO CERCHA TRANSVERSAL CON LONGITUDINAL

4.1.1 Cálculo de la unión

TORNILLOS SOMETIDOS A CORTANTE

Esfuerzo axil solicitado, Fv, Ed 50,00 kN (Diagonal)

Capacidades del tornillo ST 6.3 Espesores de las chapas

Resistencia a cortante, Fv,Rk 6,66 kN Cordón 2,50 mm

Resistencia a tracción, Ft, Rk 11,54 kN Montante 1,50 mm

Coef. Seguridad, γm2 1,25 Diagonal 2,50 mm

Soporte 2,50 mm

Resistencia a cortante, Fv, Rd 5,33 kN Bajo soporte 2,50 mm

Resistencia a tracción, Ft, Rd 9,23 kN

Resistencia a aplastamiento, Fb, Rd 8,92 kN

Diámetro del tornillo, d 6,00 mm

Espesor de la chapa más delgada, t 2,50 mm

Espesor de la chapa más gruesa, t1 2,50 mm

Coef. alfa 2,07

Tensión de rotura, fu 360,00 N/mm2

Coef. Seguridad, γm2 1,25

Resistencia de la sección neta, Fn, Rd 21,55 kN

Diámetro interior de la rosca, d 4,88 mm

Área neta, Anet 74,82 mm2



Número de tornillos mín, ntor 6 tornillos (Por resistencia a aplastamiento)

Número de tornillos mín, ntor 6 tornillos (Por resistencia de la sección neta)

Capacidad resistente total por Fb, Rd 53,54 kN > 33,40 kN

Capacidad resistente total por Fn, Rd 129,28 kN

Aprovechamiento, Fv,Ed / Fb, Rd 0,78 < 1,00

CONDICIONES (ΣFv, Rd) 31,97 kN > 25,86 kN

Fv, Rd > 1,2 Fb, Rd 10,71 kN

ΣFv, Rd > 1,2 Fn, Rd 25,86 kN

Será suficiente colocar 6 tornillos ST 6.3 a cortante en el angular conectado a la cercha

transversal (transversales a la dirección del axil).


33

TORNILLOS SOMETIDOS A TRACCIÓN

Esfuerzo axil solicitado, Ft, Ed 50,00 kN





Soporte 2,50 mm



Resistencia a perforación, Fp, Rd 9,07 kN


Diámetro de la arandela, dw 12,60 mm


Coef. alfa 2,10



Resistencia a extracción, Fo, Rd 6,74 kN


Paso de rosca, s 1,80 mm

Espesor a atravesar, tsup 6,00 mm (2 x 2,5 mm perfiles + 1 mm angular)



Número de tornillos mín, ntor 8 tornillos (Por resistencia a perforación)

Número de tornillos mín, ntor 8 tornillos (Por resistencia a extracción)

Capacidad resistente total por Fp, Rd 72,58 kN

Capacidad resistente total por Fo, Rd 53,91 kN > 50,00 kN

Aprovechamiento, Ft,Ed / Fo, Rd 0,93 < 1,00

CONDICIONES (Ft, Rd) 9,23 kN > 6,74 kN

Ft, Rd > Σ Fp, Rd 72,58 kN

Ft, Rd > Fo, Rd 6,74 kN

Será suficiente colocar 8 tornillos ST 6.3 a tracción en el angular conectado a la cercha

longitudinal (transversales a la dirección del axil).


34

4.1.2 Dibujo de la unión

Se puede ver que se cumplen las distancias mínimas estipuladas en el esquema inferior:

e1 ≥ 3d = 18 mm ≈ 25 mm

p1 ≥ 3d = 18 mm ≈ 25 mm

e2 ≥ 1,5d = 9 mm ≈ 15 mm

p2 ≥ 3d = 18 mm ≈ 25 mm

Tornillo ST 6.3


35

4.2 UNIÓN TIPO DE CORDÓN, MONTANTE Y DIAGONALES

4.2.1 Cálculo de la unión para cercha transversal


Esfuerzo axil solicitado, Fv, Ed 50,00 kN





Soporte 2,50 mm







Coef. alfa 2,07














Fv, Rd > 1,2 Fb, Rd 10,71 kN

ΣFv, Rd > 1,2 Fn, Rd 25,86 kN

Será suficiente colocar 6 tornillos ST 6.3 a cortante en la chapa que conecta el cordón con

montante y diagonales (transversales a la dirección del axil). De las dos diagonales, una siempre

estará comprimida (favorable para la unión) y la otra traccionada (sometiendo a la unión).


36

4.2.2 Dibujo de la unión para cercha transversal


e1 ≥ 3d = 18 mm ≈ 25 mm

p1 ≥ 3d = 18 mm ≈ 25 mm

e2 ≥ 1,5d = 9 mm ≈ 15 mm

p2 ≥ 3d = 18 mm ≈ 25 mm

Tornillo ST 6.3


37

4.2.3 Cálculo de la unión para cercha longitudinal


Esfuerzo axil solicitado, Fv, Ed 194,10 kN





Soporte 2,50 mm







Coef. alfa 2,07














Fv, Rd > 1,2 Fb, Rd 10,71 kN

ΣFv, Rd > 1,2 Fn, Rd 25,86 kN

Será suficiente colocar 22 tornillos ST 6.3 a cortante en la chapa que conecta el cordón con

montante y diagonales (transversales a la dirección del axil). De las dos diagonales, una siempre

estará comprimida (favorable para la unión) y la otra traccionada (sometiendo a la unión).


38

4.2.4 Dibujo de la unión para cercha longitudinal


e1 ≥ 3d = 18 mm ≈ 25 mm

p1 ≥ 3d = 18 mm ≈ 25 mm

e2 ≥ 1,5d = 9 mm ≈ 15 mm

p2 ≥ 3d = 18 mm ≈ 25 mm

Tornillo ST 6.3

01 02 03 04 05 06 07

A

B

C

3,65 3,90 7,80 7,80 7,80 7,80

5,90

3,90

1,25 1,20 1,20 0,90 1,05 1,05 0,90 0,90 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 0,90 0,90 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 0,90 0,90 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 0,90 0,90 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 0,90

01 02 03 04 05 06 07

01 02 03 04 05 06 07

3,65 3,90 7,80 7,80 7,80 7,80

3,65 3,90 7,80 7,80 7,80 7,80

0,80

3,20

1,00

0,80

3,20

1,00

Cara superior del cordón

Cara inferior del cordón







1,25 1,20 1,20 0,90 1,05 1,05 0,90 0,90 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 0,90 0,90 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 0,90 0,90 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 0,90 0,90 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 0,90

1,25 1,20 1,20 0,90 1,05 1,05 0,90 0,90 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 0,90 0,90 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 0,90 0,90 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 0,90 0,90 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 0,90

0,80

3,20

1,00

0,80

3,20

1,00

5,903,90

5,903,90

5,903,90

ABC

ABC

ABC









0,95 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,85

0,95 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,85

0,95 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,85

5,903,90

0,95 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,85ABC

arriostrC-100.50.1,5 CC-100.50.2,5 2XCC-100.50.2,5

2XU-203.50.2,5

M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesorPLANO Nº DE PLANO

M4 ACEROESCALA

KN/m

KN/mKN/m

NIEVE:SOBRECARGA DE USO

0.201.00

CARGA PERMANENTE (SIN ESTRUCTURA) 1.502

2

2

CARGAS CUBIERTA

CARGAS PLANTA BAJA

VIENTO (qe):PRESIÓN

ZONA A ZONA B ZONA C0.57 2.06 1.26 KN/m 2KN/m 2KN/m 2

SUCCIÓNZONA A ZONA B ZONA C

-1.72 -2.06 -2.52 KN/m 2KN/m 2KN/m 2

KN/mKN/mSOBRECARGA DE USO 3.00

CARGA PERMANENTE (SIN ESTRUCTURA) 1.502

2

Planta, alzados, secciones y uniones 1/1

1/100 , 1/10

*El número de tornillos y su posición en los dibujos de unionesson aproximados. En los dibujos se representan los tipos deperfiles y de uniones. El cálculo detallado de los tornillos quedadefinido en la memoria.

PLANTA

ALZADO DELANTERO

ALZADO TRASERO

SECCIÓN TRANSVERSAL TIPOALZADO LATERAL INTERIOR

SECCIÓN JUNTO A PILAR ALZADO LATERAL EXTERIOR

A-A'

B-B'

D-D'C-C'

E-E' F-F'

A A'

B B'

C'

C

D'

D

E'

E

F'

F

1/100

1/100

1/100

1/1001/100

1/100 1/100

SECCIONES PRINCIPALES1/10

DET 1Unión cercha longitudinal-Cercha transversal

DET 2Unión pilar (arriba)-Cercha transversal

DET 3Unión pilar (abajo)-Cercha transversal

DET 4Arriostramiento vertical

DET 5Visera frontal

DET 6Triangulación en cubierta

DET 7Encuentro en esquina de cerchas

1. Cordón de cercha. CC-100.50.2,5 (Soldados) + U-103.50.2,5 (Atornillado)2. Montantes cerchas. C-100.50.1,5 (Soldados)3. Diagonales cerchas. CC-100.50.2,54. Angular de anclaje.5. Pilares. 2XCC-100.50.2,5 (Soldados)+Presillas 2x(U-203.50.2,5)

6. Angular rígido de arranque de pilar.7. Canal inferior de anclaje. U-103.50.2,58. Omegas 50.2,59. Perfil C-100.50.1,5

LEYENDA

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

2

2 22

22

3 33

3 3

4

4

4

4

4

4

4

4

4

4

4

4

44

4

4

44

4

6

5

5 5

2

7

8

8

8

8

8

8

99

9

9

999

9

9

Det 1 Det 2

Det 3

Det 4

Det 4

Det 4

Det 5

Det 6

Det 7

M4_2_ESTRUCTURA DE PERFILES

DE ACERO DE PEQUEÑO ESPESOR

PRACTICA GENERAL

M4_ACERO

ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE ARQUITECTURA DE MADRID

UNIVERSIDAD POLITÉCNICA DE MADRID

PRIMAVERA 2018

ÍNDICE

1. DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO ............................................................................................... 3

2. SISTEMA ESTRUCTURAL........................................................................................................ 4

3. MATERIALES Y NORMATIVA................................................................................................. 4

3.1. Materiales ......................................................................................................................... 4

3.2. Normativa de referencia .................................................................................................. 4

4. ACCIONES Y COMBINACIONES DE CARGA ........................................................................... 5

4.1. Peso propio ....................................................................................................................... 5

4.2. Cargas permanentes ......................................................................................................... 5

4.3. Sobrecargas ....................................................................................................................... 6

4.4. Nieve ................................................................................................................................. 7

4.5. Viento ................................................................................................................................ 8

4.6. Combinaciones de carga ................................................................................................... 9

4.7. Resumen de cargas ........................................................................................................... 9

5. CERCHAS LONGITUDINALES ............................................................................................... 11

6. RESISTENCIA AL FUEGO ...................................................................................................... 15

7. PLANTEAMIENTO ESTRUCTURAL (MODELO) ..................................................................... 15

8. ESTRUCTURA ....................................................................................................................... 16

8.1. Cerchas transversales. .................................................................................................... 16

8.2. Cerchas longitudinales. .................................................................................................. 17

8.3. Soportes .......................................................................................................................... 18

9. PERFILES (DIMENSIONADO) ............................................................................................... 19

10. UNIONES ......................................................................................................................... 22

11. RESULTADOS DE MODELO .............................................................................................. 22

ANEJO. PLANOS

1- DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO

El proyecto consiste en la ampliación de un edificio existente, dotándolo de una planta cubierta más, empleando una estructura de perfiles de pequeño espesor, sobre la cual se colocará un forjado de chapa plegada con una losa de hormigón sobre la misma. A continuación, se adjuntan planta y sección del espacio a cubrir.

El objetivo del proyecto es estudiar la manera de proceder a la hora de abordar una estructura ligera con este tipo de perfiles, y analizar las ventajas y posibilidades que nos ofrece sobretodo en proyectos de rehabilitación en los que se aumentan plantas respecto a la estructura existente, debido a la poca repercusión del peso de esta nueva estructura sobre la que ya hay.

1. SISTEMA ESTRUCTURALSe ha planteado una estructura de acero galvanizado en frío sobre el forjado de una vivienda existente. El sistema estructural está basado en pórticos constituidos por celosías y pilares dispuestos tanto en dirección longitudinal como en dirección transversal.

El empleo de perfiles de pequeño espesor obliga a disponer cerchas transversales separadas unas distancias relativamente pequeñas, debido a que la capacidad resistente de ésta tipología de perfiles es menor a la de otra tipología de perfiles comerciales. Además, el empleo de elementos de cubrición ligeros exige distribuir correas a distancias máximas de 1,30 metros.

El sistema estructural se resume en cerchas en dirección transversal cada 3,9 metros y dos cerchas en dirección longitudinal coincidentes con las dos fachadas. Las cerchas longitudinales y transversales se repiten en los dos niveles para materializar el forjado de entreplanta y el de cubierta.

El proyecto se trata de una remonta de una estructura existe. La ubicación de los soportes de la estructura existente ha sido condicionante en la disposición de soportes para la nueva estructura. Buscando la continuidad de estos soportes existentes, la disposición de cerchas cada 3,90metros obliga a que la cercha longitudinal de una de las fachadas sirva también de cercha de apeo.

2. MATERIALES Y NORMATIVA

2.1. MaterialesPerfiles de acero conformados en frío:

Fyk: 280N/mm2 Fu: 310N/mm2

2.2. Normativa de referencia CTE DB-SE_ Seguridad Estructural CTE DB SE-AE_ Seguridad Estructural. Acciones en la edificación

3. ACCIONES Y COMBINACIONES DE CARGA

3.1. Peso propioPerfiles de pequeño espesor

0,5KN/m2

pp

3.2. Cargas permanentes

Cubierta con faldones de chapa plegada: 2,00 KN/m2 Forjado de Chapa grecada con capa de hormigón; grueso total < 0,12 m:

2,00KN/m2

Cargas permanentes

3.3. Sobrecargas

Sobrecarga de uso

3.4. Nieve La estructura está ubicada en las Palmas según el código técnico CTE DB SE-AE_ en su apartado 3.5.2 el valor de la sobrecarga es sk 0,2KN/m2

Sobrecarga de nieve

3.5. Viento El viento sólo afectará a la cubierta. Para el cálculo se ha empleado la tabla D4 del CTE DB SE-AE_ de manera simplificadora se ha supuesto que toda la superficie de la cubierta es zona H e I y se ha obtenido un valor medio.

Carga de viento

3.6. Combinaciones de carga Las combinaciones de carga más restrictivas son las siguientes:

ELU: 1,35PP+1,35CP+1,50SU+1,05NW ELU2: 1,35PP+1,35CP+1,50WIND+0,75NV+1,05SU

ELS: PP+CP+SU+NW

3.7. Resumen de cargas CARGAS CUBIERTA

CARGAS (kN/m2)

CARGA CARACTERISTICA (kN/m2)

ANCHO TRIBUTARIO (kN)

CARGA LINEAL (kN/m)

CARGA ELS (kNm)

COEFICIENTE DE SEGURIDAD

CARGA ELU (kN/m)

PESO PROPIO 0,50 3,90 1,95 1,95 1,35 2,65 CARGA MUERTA

2,00 3,90 7,80 7,80 1,35 10,53

USO 1,00 3,90 3,90 3,90 1,50 5,85

NIEVE 0,20 3,90 0,78 0,78 1,50 1,17 VIENTO (SUCCION)

-0,47 3,90 -1,83 -1,83 1,50 -2,75

TOTAL (kN/m2) 12,60 17,43

CARGAS FORJADO INFERIOR

CARGAS (kN/m2)



CARGA LINEAL (kN/m)

CARGA ELS (kNm)


CARGA ELU (kN/m)


2,00 3,90 7,80 7,80 1,35 10,53

USO 3,00 3,90 11,70 11,70 1,50 17,55 TOTAL (kN/m2) 21,45 30,71

PREDIMENSIONADO PILAR (PESO DE LOS DOS FORJADOS)

PILAR AREA (m2)

CARGA TOTAL

AXIL PILAR kN

PILAR MAS RESTRICTIVO

25,4 12,35 313,563

CARGAS PARA CORREAS

CARGAS (kN/m2)



CARGA LINEAL (kN/m)

CARGA ELS (kNm)


CARGA ELU (kN/m)


2,00 1,20 2,40 2,40 1,35 3,24

USO 1,00 1,20 1,20 1,20 1,50 1,80 NIEVE 0,20 1,20 0,24 0,24 1,50 0,36 VIENTO (SUCCION) -0,47 1,20 -0,56 -0,56 1,50 -0,85

TOTAL (kN/m2) 3,88 5,36

1. PERFILES EMPLEADOS:1.1. Pilares

103x50x20x1,5

200x50x20x2,5 boxed

4. CERCHAS LONGITUDINALES 200x50x20x2,5

200x50x20x2,5 boxed

100x50x25x2

1.2. Cerchas transversales

200x50x25x2.5

205x50x2.5

100x50x30x2 boxed

100x50x20x1,5

1.3. Correas 150x50x20x1.5boxed

5. RESISTENCIA AL FUEGOEn el sistema de construcción mediante perfiles de pequeño espesor la resistencia al fuego se consigue mediante el revestimiento. Todos los perfiles irán protegidos.

6. PLANTEAMIENTO ESTRUCTURAL (MODELO)A partir de un pre-dimensionado de los perfiles, hemos modelado la estructura mediante el programa de cálculo SAP2000

Las premisas básicas son: Las barras son elementos tipo FRAME Los apoyos de los soportes son tipo “apoyo” en el que se liberan los giros, de

manera que se evita trasmitir esfuerzos de flexión a la estructura existente. Las cargas se aplican directamente sobre las barras, evitando dispersiones de

cargas en los elementos superficiales. Todas las barras tienen enlaces que liberan los giros (releases), ya que la

tipología de perfiles empleados condiciona a que la estructura trabajeprincipalmente a esfuerzos axiles evitando que de esta manera que aparezcanesfuerzos representativos de flexión.

A partir de las anteriores premisas, el modelo está constituido por cerchas transversales, cerchas longitudinales en dos niveles de la estructura y soportes.

APOYOS

BARRAS ARTICULADAS

CERCHAS TRANSVERSALES

CERCHAS LONGITUDINALES

7. ESTRUCTURA

7.1. Cerchas transversales.Estas cerchas reciben directamente las cargas de las correas. Debido a la limitada capacidad resistente de los perfiles de pequeño espesor, se distribuyen a lo largo de la planta cerchas cada 3,9metros coincidiendo además, con la ubicación de los pilares existentes en una de las fachadas. La cercha de cubierta tiene un canto de 0,8 metros aprovechando el canto de forjado de cubierta disponible

La celosía empleada es tipo Warren, con el cordón superior comprimido y el inferior traccionado. Como decisión de diseño adoptada se ha decidido emplear la misma solución de celosía para todos los pórticos transversales de cubierta. De esta manera, la celosía con mayores esfuerzos es la que condiciona el dimensionamiento de perfiles. Evitando también el empleo de muchas tipologías de perfiles y facilidad en fase de ejecución. En este caso, la celosía más solicitada es la cercana a los extremos.

Cabe comentar que para materializar la visera de la cubierta es necesario dar continuidad al cordón inferior de las cerchas transversales, debido a que son perfiles sin rigidez a torsión y cuenta con un vuelo importante para trabajar en ménsula.

Diagrama de axiles cercha transversal cubierta

Diagrama de momentos cercha transversal cubierta

La cercha transversal de forjado de entraplanta tiene 1 metro de canto. Esta celosía está más solicitada que la cercha de cubierta debido a que la sobrecarga de uso que debe soportar es superior al de cubierta.

Diagrama de axiles cercha transversal forjado entreplanta

7.2. Cerchas longitudinales. Las cerchas longitudinales reciben los esfuerzos de las cerchas transversales, trabajando como vigas de gran canto que trasmiten esfuerzos a los soportes.

Al igual que para el caso de la celosía transversal, estas celosías son tipo de Warren con nudos articulados, pudiéndose comprobar que el máximo esfuerzo de flexión obtenido oscila en torno a los 5,5mKN

Diagrama de axiles cercha longitudinal cubierta

La celosía longitudinal que soporta el forjado de entreplanta, además de soportar los esfuerzos del forjado, sirve para apear cinco de los soportes.

Diagrama de axiles cercha longitudinal entreplanta

Diagrama de momentos cerchas longitudinales

7.3. Soportes Como decisión de diseño, al igual que la adoptada con las celosías, se ha empleado la misma tipología de perfil para todos los soportes. Siendo los soportes que están distantes entre sí los que están más solicitados debido a que su área tributaria es mayor y cuyo esfuerzo axil a soportar es el esfuerzo de diseño.

Axiles de los soportes

8. PERFILES (DIMENSIONADO)Los perfiles se dimensionan con los esfuerzos comentados en los apartados anteriores. Los esfuerzos se han obtenido con los del modelo de cálculo, se han dimensionado los perfiles acorde con esos esfuerzos y se han comprobado con el programa AISWIN que a partir de la definición de la geometría de los perfiles devuelve la carga última del perfil a compresión . Buscando un índice de aprovechamiento en torno a 1.

CUBIERTA ELEMENTO ESTRUCTURAL BARRA

TIPO DE ESFUERZO

ESFUERZO (kN o mkN) PERFILES

RESISTENCIA POR PERFIL (kN o mkN)

NUMERO DE PERFILES

RESISTENCIA TOTAL (kN o mkN)

INDICE APROVECHAMIENTO

CERCHA TRANSVERSAL

CORDONES AXIL 321.00

C200.50.25.2,5 123.00 2 330.66 0.97

C205.50.2,5 84.66 1

MOMENTO 15.00 C200.50.30.2,5 14.51 2

38.07 0.39 C205.50.2,5 9.05 1

DIAGONALES AXIL 168.00 C100.50.20.2 (BOXED)

188.00 1 188.00 0.89

MONTANTES AXIL 27.00 C100.50.20.1,5 52.35 1 52.35 0.52

CERCHA LONGITUDINAL

CORDONES AXIL 135.00 C150.50.30.2 69.65 2 139.30 0.97 MOMENTO 3.00 C150.50.30.2 6.92 2 13.84 0.22

DIAGONALES AXIL 145.00 C100.50.20.2 (BOXED)

171.14 1 171.14 0.85

MONTANTES AXIL 87.60 C100.50.30.2 92.82 1 92.82 0.94

VOLADIZO

PERFIL HORIZONTAL

AXIL 2.25 C150.50.20.2 (BOXED)

182.92 1 182.92 0.01

MOMENTO 12.00 C150.50.20.2 (BOXED)

14.59 1 14.59 0.82

PERFIL INCLINADO

AXIL 20.00 C100.50.2 29.54 1 29.54 0.68 MOMENTO 1.20 C100.50.2 2.39 1 2.39 0.50

FORJADO CORREAS MOMENTO 8.00

C150.50.20.1,5 (BOXED) 10.04 1 10.04 0.80

ARRIOSTRAMIENTOS AXIL

11.00 C100.50.30.1,5 13.13 1

13.13 0.84

FORJADO INFERIOR ELEMENTO ESTRUCTURAL BARRA

TIPO DE ESFUERZO

ESFUERZO (kN o mkN) PERFILES

RESISTENCIA POR PERFIL (kN o mkN)

NUMERO DE PERFILES

RESISTENCIA TOTAL (kN o mkN)

INDICE APROVECHAMIENTO

CERCHA TRANSVERSAL

CORDONES

AXIL 420.00

C200.50.20.2,5 (BOXED)

254.00 1 458.00 0.92

C105.100.2,5 (BOXED)

204.00 1

MOMENTO 4.80

C200.50.20.2,5 (BOXED) 27.33 1

35.37 0.14 C105.100.2,5 (BOXED)

8.04 1

DIAGONALES

AXIL 241.00 C100.50.30.2,5 (BOXED)

267.41 1 267.41 0.90

MONTANTES

AXIL 37.00 C100.50.20.1.5 52.35 1 52.35 0.71

CERCHA LONGITUDINAL

CORDONES

AXIL 223.00 C200.50.20.2,5 (BOXED)

254.02 1 254.02 0.88

MOMENTO 7.80 C200.50.20.2,5 27.33 1 27.33 0.29 DIAGONALES

AXIL 225.00 C200.50.20.2,5 (BOXED)

254.02 1 254.02 0.89

MONTANTES

AXIL 83.00 C100.50.30.2 92.82 1 92.82 0.89

FORJADO CORREAS MOMENTO

15.00 C150.50.20.2,5 (BOXED) 18.27 1

18.27 0.82

PILARES

PILARES PILARES AXIL 241.00 C200.50.20.2,5 (BOXED) 220 1 242.56 0.99 C103.50.1,5 11.28 2

9. UNIONESSe emplean tornillos rosca chapa auto roscantes de Ø 5,5 mm para los perfiles que trasmiten esfuerzos pequeños.

Cordón inferior/superior - montante 27KN Fb,rd=3,97 7 tornillos

Para los perfiles de más solicitados emplearemos diámetros mayores.

10. RESULTADOS DE MODELO

Comprobación cercha transversal cubierta ELS d=24,63mm <L/300=32,33mm cumple

Comprobación cercha transversal forjado entreplanta ELS d=28,89mm <L/300=32,33mm cumple

Diagrama de axiles ELU

Diagrama de momentos ELU

PLANOS

E-00. PLANO DE PROPUESTA (E=1:100)

E-01. FORJADO INFERIOR (E=1:75/1:25)

E-02. CUBIERTA (E=1:75/1:25)

E-03. DETALLES (E=1:10)

CUADRO DE CARACTERISTICAS DE LOS MATERIALES

HORMIGON

ACERO CONFORMADO EN FRIO

ACERO ARMADURAS

MATERIALES TIPO RESISTENCIA CARACTERISTICA

HA-25

B-500S

S280-GC

25 N/mm2

500 N/mm2

280 N/mm2

CARACTERISTICAS DE LOS TORNILLOS

DIAMETRO (d) mm 5.5

SEPARACION AL BORDE FRONTAL (e1) mm 3d

SEPARACION AL BORDE LATERAL (e2) mm

SEPARACION ENTRE TORNILLOS (p1/p2) mm

1.5d

3d

TORNILLOS S280 (Fyk=280 N/mm2)

p2

e2

e1

p1

e2

p1

e1

COEFICIENTES SEGURIDAD

CARGASMATERIALES

HORMIGON


UNIONES

1.50

ACERO ARMADURAS 1.15

1.05

1.251.50

1.35CARGAS PERMANENTES

(PESO PROPIO Y CARGA MUERTA)

CARGAS VARIABLES

(USO, NIEVE, VIENTO, ETC)

KN/m

KN/m

KN/mSOBRECARGA DE USO: 1.00

CARGA MUERTA:

PESO PROPIO:

2.00

0.50

2

2

2

CARGAS CUBIERTA

KN/m

KN/m


CARGA MUERTA:

PESO PROPIO:

2.00

0.50

2

2

2


KN/mNIEVE: 0.202

KN/mVIENTO (SUCCION): -0.472

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

A

B

A

B

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

CUBIERTA: CERCHA LONGITUDINALFORJADO INFERIOR: CERCHA LONGITUDINAL DE APEO DE PILARES

PILAR (APOYOSOBRE FORJADO)

CUBIERTA: CERCHA LONGITUDINAL + VOLADIZOFORJADO INFERIOR: CERCHA LONGITUDINAL

PILAR (APEASOBRE CERCHA)



CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L


CORREAS CORREASCORREASCORREAS

CORREAS CORREASCORREASCORREAS

9,75

0,80

0,60

0,65

FORJADO DE CHAPA NO COLABORANTE +LOSA DE HORMIGON

0,65

FORJADO EXISTENTECONEXION DE PILAR CON FORJADO EXISTENTE

B A

CERCHA TRANSVERSAL CUBIERTA

CERCHA TRANSVERSAL FORJADO INFERIOR

VOLADIZO

PIL

AR

PIL

AR

AP

EA

DO

SO

BR

E C

ER

CH

A

FORJADO DE CHAPA NO COLABORANTE +LOSA DE HORMIGON

CORREA

CORREA

HORMIGON SOBRE CHAPA NO COLABORANTE

ACABADO

CHAPA NO COLABORANTE

LOSA HORMIGON

ACABADO

CHAPA NO COLABORANTE CHAPA NO COLABORANTE

Perfiles de acero de pequeño espesorENTREGA

PROYECTO

PLANO Nº DE PLANO

COMPONENTES

M 4_2 PRACTICA GENERAL

M4 ACERO

Rehabilitación edificio existente. Nueva cubierta metálica

ESCALA

PLANO DE PROPUESTA ESTRUCTURAL (PLANTA). E=1:100

PROPUESTA

ESTRUCTURAL

E-00

1:100

PLANO DE PROPUESTA ESTRUCTURAL (SECCION). E=1:50

PLANO DE PROPUESTA ESTRUCTURAL (COLUMETRÍA).

E=1:50

SECCION TRANSVERSAL FORJADO


SECCION LONGITUDINAL FORJADO



HORMIGON


ACERO ARMADURAS


HA-25

B-500S

S280-GC

25 N/mm2

500 N/mm2

280 N/mm2


DIAMETRO (d) mm 5.5




1.5d

3d


p2

e2

e1

p1

e2

p1

e1


CARGASMATERIALES

HORMIGON


UNIONES

1.50


1.05

1.251.50



CARGAS VARIABLES


KN/m

KN/m


CARGA MUERTA:

PESO PROPIO:

2.00

0.50

2

2

2

CARGAS CUBIERTA

KN/m

KN/m


CARGA MUERTA:

PESO PROPIO:

2.00

0.50

2

2

2


KN/mNIEVE: 0.202


9,75

3,65 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CORREA: 2 x C150.50.20.2,5

CERCHA LONGITUDINAL (VER ALZADO)CERCHA LONGITUDINAL (VER ALZADO)

CERCHA LONGITUDINAL (VER ALZADO)CERCHA LONGITUDINAL (VER ALZADO)

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L (V

ER

ALZ

AD

O)

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L (V

ER

ALZ

AD

O)

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L (V

ER

ALZ

AD

O)

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L (V

ER

ALZ

AD

O)

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L (V

ER

ALZ

AD

O)

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L (V

ER

ALZ

AD

O)

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L (V

ER

ALZ

AD

O)

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L (V

ER

ALZ

AD

O)

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L (V

ER

ALZ

AD

O)

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L (V

ER

ALZ

AD

O)

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L (V

ER

ALZ

AD

O)

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

A

B

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

MONTANTE CERCHA2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5


PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

MONTANTE CERCHA2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5


PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5


VER DETALLE 3

EN PLANO E-03

VER DETALLE 3

EN PLANO E-03

VER DETALLE 4

EN PLANO E-03

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

3,65 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90

CONEXION DE PILAR CONFORJADO EXISTENTE






1,80 1,80 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95

PIL

AR

: 2 x

(C

200.

50.2

0.2,

5)+

2 x

(U

103.

50.1

.5)

PIL

AR

: 2 x

(C

200.

50.2

0.2,

5)+

2 x

(U

103.

50.1

.5)

PIL

AR

: 2 x

(C

200.

50.2

0.2,

5)+

2 x

(U

103.

50.1

.5)

PIL

AR

: 2 x

(C

200.

50.2

0.2,

5)+

2 x

(U

103.

50.1

.5)

PIL

AR

: 2 x

(C

200.

50.2

0.2,

5)+

2 x

(U

103.

50.1

.5)

PIL

AR

: 2 x

(C

200.

50.2

0.2,

5)+

2 x

(U

103.

50.1

.5)

PIL

AR

: 2 x

(C

200.

50.2

0.2,

5)+

2 x

(U

103.

50.1

.5)

PIL

AR

: 2 x

(C

200.

50.2

0.2,

5)+

2 x

(U

103.

50.1

.5)

PIL

AR

: 2 x

(C

200.

50.2

0.2,

5)+

2 x

(U

103.

50.1

.5)

PIL

AR

: 2 x

(C

200.

50.2

0.2,

5)+

2 x

(U

103.

50.1

.5)

PIL

AR

: 2 x

(C

200.

50.2

0.2,

5)+

2 x

(U

103.

50.1

.5)

CORDON INFERIOR2 x (C150.50.30.2)



MONTANTESC100.50.30.2)

DIAGONALES2 x C100.50.30.2,5)










CORDON INFERIOR2 x (C200.50.20.2,5)

CORDON SUPERIOR2 x (C200.50.20.2,5)

CORDON INFERIOR: 2 x (C200.50.25.2,5) + 1 x (U205.50.2,5)

ALZADO CERCHA TIPO. E=1:25

CORDON SUPERIOR: 2 x (C200.50.25.2,5) + 1 x (U205.50.2,5)

C10

0.50

.20.

1,5

C10

0.50

.20.

1,5

C10

0.50

.20.

1,5

C10

0.50

.20.

1,5

C10

0.50

.20.

1,5

C10

0.50

.20.

1,5

C10

0.50

.20.

1,5

2 x (C100.50.20.2

2 x (C

100.50.20.2) 2 x (C100.50.20.2) 2 x (C

100.50.20.22 x (C100.50.20.2)

2 x (C100.50.20.2)

9,75

12,75 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 1,27

0,8

0

0,6

0

1,0

0

0,8

0


2 x (C100.50.30.2,5) 2 x (C100.50.30.2,5) 2 x (C

100.50.30.2,5)

2 x (C100.50.30.2,5)

2 x (C100.50.20.2)

PIL

AR

2 x

(C

200.

50.2

0.2,

5) +

2 x

(U

103.

50.1

.5)

PIL

AR

2 x

(C

200.

50.2

0.2,

5) +

2 x

(U

103.

50.1

.5)

C10

0.50

.20.

1,5

CONTINUA CORDON INFERIOR2 x (C200.50.25.2,5)

9,75

12,75 1,20 1,20

0,6

5

0,8

5

FORJADO DE CHAPA NO COLABORANTE +LOSA DE HORMIGON (VER SECCION TIPO)

2 x (C100.50.30.2,5)


C10

0.50

.20.

1,5

2 x (C100.50.30.2,5)

C10

0.50

.20.

1,5

C10

0.50

.20.

1,52 x (C100.50.30.2,5) 2 x (C

100.50.30.2,5)

C10

0.50

.20.

1,5

C10

0.50

.20.

1,5

C10

0.50

.20.

1,5

2 x (C150.50.20.2)

1,20

0,6

5

1,20

U100.50.2

1,20

0,8

5

1,271,20


FORJADO EXISTENTE

3,0

5

CONEXION DE PILAR CONFORJADO EXISTENTE(VER DETALLE 5 EN PLANO E-03)


VER DETALLE 1

EN PLANO E-03

VER DETALLE 3

EN PLANO E-03

VER DETALLE 2

EN PLANO E-03

2 x (U105.100.2,5)

0,65

0,65

2 x (C200.50.20.2,5)

CORDON SUPERIOR

2 x (C200.50.20.2,5)2 x (U105.100.2,5)

2 x (C200.50.20.2,5)

CORDON INFERIOR

SECCION CERCHA TIPO FORJADO

MONTANTE

C100.50.20.1,5

SECCION A-A (POR MONTANTE)

SECCION CERCHA TIPO FORJADO

DIAGONALES

SECCION B-B (POR DIAGONAL)

2 x (C100.50.30.2,5)

CORDON SUPERIOR

2 x (C200.50.20.2,5)

CORDON INFERIOR

0,20

0,20

0,20

0,20

E=1:25 E=1:25

2 x (U105.100.2,5)

2 x (U105.100.2,5)

CORREA

CORREA


ACABADO


LOSA HORMIGON

ACABADO

SECCION LONGITUDINAL FORJADO SECCION TRANSVERSAL FORJADOCHAPA NO COLABORANTE CHAPA NO COLABORANTE


PROYECTO

PLANO Nº DE PLANO

COMPONENTES

M4 ACERO M 4_2 PRACTICA GENERAL


ESCALA

FORJADO INFERIOR. PLANTA. E=1:75

FORJADO INFERIOR. ALZADO CERCHA LONGITUDINAL. E=1:75

FORJADO INFERIOR. ALZADO CERCHA TRANSVERSAL. E=1:25 FORJADO INFERIOR. SECCIONES CERCHA TRANSVERSAL. E=1:25

FORJADO INFERIOR

E-01

1:75/ 1:25

AutoCAD SHX Text

B

AutoCAD SHX Text

B

AutoCAD SHX Text

A

AutoCAD SHX Text

A

AutoCAD SHX Text

B

AutoCAD SHX Text

B

AutoCAD SHX Text

A

AutoCAD SHX Text

A

AutoCAD SHX Text

t=2,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C200.50.30.2,5

AutoCAD SHX Text

t=2,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

U205.50.2,5

AutoCAD SHX Text

t=2mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C100.50.20.2

AutoCAD SHX Text

PERFILES EN C

AutoCAD SHX Text

PERFILES EN U

AutoCAD SHX Text

t=1,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C100.50.20.1,5

AutoCAD SHX Text

t=2mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C150.50.30.2

AutoCAD SHX Text

t=2mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C100.50.30.2

AutoCAD SHX Text

t=1,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C150.50.20.1,5

AutoCAD SHX Text

t=1,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C100.50.30.1,5

AutoCAD SHX Text

t=2mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C150.50.20.2

AutoCAD SHX Text

t=2mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

U100.50.2

AutoCAD SHX Text

t=2,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C200.50.20.2,5

AutoCAD SHX Text

t=1,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

U103.50.1,5

AutoCAD SHX Text

t=2,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C100.50.30.2,5

AutoCAD SHX Text

t=2,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

U105.100.2,5

AutoCAD SHX Text

t=2,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C150.50.20.2,5

AutoCAD SHX Text

PERFILES EN C. CANTO 200mm

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

PERFILES DE ACERO CONFORMADO EN FRIO DE PEQUEÑO ESPESOR (S280-GC)

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

A

B

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

A

B

9,75

3,65 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90

CERCHA LONGITUDINAL (VER ALZADO)

CERCHA LONGITUDINAL(VER ALZADO)

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CORREA: 2 x C150.50.20.1,5

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L (V

ER

ALZ

AD

O)

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L (V

ER

ALZ

AD

O)

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L (V

ER

ALZ

AD

O)

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L (V

ER

ALZ

AD

O)

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L (V

ER

ALZ

AD

O)

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L (V

ER

ALZ

AD

O)

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L (V

ER

ALZ

AD

O)

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L (V

ER

ALZ

AD

O)

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L (V

ER

ALZ

AD

O)

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L (V

ER

ALZ

AD

O)

CERCHA LONGITUDINAL (VER ALZADO)

CERCHA LONGITUDINAL(VER ALZADO)

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5

CE

RC

HA

TR

AN

SV

ER

SA

L (V

ER

ALZ

AD

O)

VER DETALLE 1

EN PLANO E-03

VER DETALLE 1

EN PLANO E-03

VER DETALLE 2

EN PLANO E-03

VER DETALLE 4

EN PLANO E-03

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11





CORDON SUPERIOR2 x (C150.50.30.2)




MONTANTESC100.50.30.2)

DIAGONALES2 x C100.50.20.2)

CORDON INFERIORCERCHA TRANSVERSAL2 x (C200.50.25.2,5) +1 x (U205.50.2,5)

CORDON SUPERIORCERCHA TRANSVERSAL2 x (C200.50.25.2,5) +1 x (U205.50.2,5)

PIL

AR

: 2 x

(C

200.

50.2

0.2,

5)+

2 x

(U

103.

50.1

.5)

PIL

AR

: 2 x

(C

200.

50.2

0.2,

5)+

2 x

(U

103.

50.1

.5)

PIL

AR

: 2 x

(C

200.

50.2

0.2,

5)+

2 x

(U

103.

50.1

.5)

PIL

AR

: 2 x

(C

200.

50.2

0.2,

5)+

2 x

(U

103.

50.1

.5)

PIL

AR

: 2 x

(C

200.

50.2

0.2,

5)+

2 x

(U

103.

50.1

.5)

PIL

AR

: 2 x

(C

200.

50.2

0.2,

5)+

2 x

(U

103.

50.1

.5)

PIL

AR

: 2 x

(C

200.

50.2

0.2,

5)+

2 x

(U

103.

50.1

.5)

PIL

AR

: 2 x

(C

200.

50.2

0.2,

5)+

2 x

(U

103.

50.1

.5)

PIL

AR

: 2 x

(C

200.

50.2

0.2,

5)+

2 x

(U

103.

50.1

.5)

PIL

AR

: 2 x

(C

200.

50.2

0.2,

5)+

2 x

(U

103.

50.1

.5)

3,65 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90

0,80

0,95

1,80 1,80 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95

VER DETALLE 2EN PLANO E-03


ALZADO CERCHA TIPO. E=1:25


C10

0.50

.20.

1,5

C10

0.50

.20.

1,5

C10

0.50

.20.

1,5

C10

0.50

.20.

1,5

C10

0.50

.20.

1,5

C10

0.50

.20.

1,5

C10

0.50

.20.

1,5

2 x (C100.50.20.2

2 x (C

100.50.20.2) 2 x (C100.50.20.2) 2 x (C

100.50.20.22 x (C100.50.20.2)

2 x (C100.50.20.2)

9,75

12,75 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 1,27

0,8

0

0,6

0

1,0

0

0,8

0


2 x (C100.50.30.2,5) 2 x (C100.50.30.2,5) 2 x (C

100.50.30.2,5)

2 x (C100.50.30.2,5)

2 x (C100.50.20.2)

PIL

AR

2 x

(C

200.

50.2

0.2,

5) +

2 x

(U

103.

50.1

.5)

PIL

AR

2 x

(C

200.

50.2

0.2,

5) +

2 x

(U

103.

50.1

.5)

C10

0.50

.20.

1,5

CONTINUA CORDON INFERIOR2 x (C200.50.25.2,5)

9,75

12,75 1,20 1,20

0,6

5

0,8

5


2 x (C100.50.30.2,5)


C10

0.50

.20.

1,5

2 x (C100.50.30.2,5)

C10

0.50

.20.

1,5

C10

0.50

.20.

1,52 x (C100.50.30.2,5) 2 x (C

100.50.30.2,5)

C10

0.50

.20.

1,5

C10

0.50

.20.

1,5

C10

0.50

.20.

1,5

2 x (C150.50.20.2)

1,20

0,6

5

1,20

U100.50.2

1,20

0,8

5

1,271,20


FORJADO EXISTENTE

3,0

5



VER DETALLE 1

EN PLANO E-03

VER DETALLE 3

EN PLANO E-03

VER DETALLE 2

EN PLANO E-03


HORMIGON


ACERO ARMADURAS


HA-25

B-500S

S280-GC

25 N/mm2

500 N/mm2

280 N/mm2


DIAMETRO (d) mm 5.5




1.5d

3d


p2

e2

e1

p1

e2

p1

e1


CARGASMATERIALES

HORMIGON


UNIONES

1.50


1.05

1.251.50



CARGAS VARIABLES


KN/m

KN/m


CARGA MUERTA:

PESO PROPIO:

2.00

0.50

2

2

2

CARGAS CUBIERTA

KN/m

KN/m


CARGA MUERTA:

PESO PROPIO:

2.00

0.50

2

2

2


KN/mNIEVE: 0.202


SECCION CERCHA TIPO CUBIERTA

MONTANTE

C100.50.20.1,5

CORDON SUPERIOR

C200.50.25.2,5

CORDON SUPERIOR

U205.50.2,5

CORDON INFERIOR

C200.50.25.2,5

CORDON INFERIOR

U205.50.2,5

SECCION A-A (POR MONTANTE)

SECCION CERCHA TIPO CUBIERTA

DIAGONALES

2 x (C100.50.20.2)

CORDON SUPERIOR

C200.50.25.2,5

CORDON SUPERIOR

U205.50.2,5

CORDON INFERIOR

C200.50.25.2,5

CORDON INFERIOR

U203.50.2,5

SECCION B-B (POR DIAGONAL)

0,2

00

,2

0

0,2

0

CA

NT

O D

E 0

.6

A

0

.8

m

0,2

0

CA

NT

O D

E 0

.6

A

0

.8

m

E=1:25 E=1:25

CORREA

CORREA


ACABADO


LOSA HORMIGON

ACABADO

SECCION LONGITUDINAL FORJADO SECCION TRANSVERSAL FORJADOCHAPA NO COLABORANTE CHAPA NO COLABORANTE


PROYECTO

PLANO Nº DE PLANO

COMPONENTES



ESCALA

CUBIERTA. PLANTA. E=1:75

CUBIERTA. ALZADO CERCHA LONGITUDINAL. E=1:75

CUBIERTA. ALZADO CERCHA TRANSVERSAL. E=1:25 CUBIERTA. SECCIONES CERCHA TRANSVERSAL. E=1:25

CUBIERTA

E-02

1:75/ 1:25

AutoCAD SHX Text

B

AutoCAD SHX Text

B

AutoCAD SHX Text

A

AutoCAD SHX Text

A

AutoCAD SHX Text

B

AutoCAD SHX Text

B

AutoCAD SHX Text

A

AutoCAD SHX Text

A

AutoCAD SHX Text

t=2,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C200.50.30.2,5

AutoCAD SHX Text

t=2,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

U205.50.2,5

AutoCAD SHX Text

t=2mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C100.50.20.2

AutoCAD SHX Text

PERFILES EN C

AutoCAD SHX Text

PERFILES EN U

AutoCAD SHX Text

t=1,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C100.50.20.1,5

AutoCAD SHX Text

t=2mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C150.50.30.2

AutoCAD SHX Text

t=2mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C100.50.30.2

AutoCAD SHX Text

t=1,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C150.50.20.1,5

AutoCAD SHX Text

t=1,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C100.50.30.1,5

AutoCAD SHX Text

t=2mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C150.50.20.2

AutoCAD SHX Text

t=2mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

U100.50.2

AutoCAD SHX Text

t=2,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C200.50.20.2,5

AutoCAD SHX Text

t=1,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

U103.50.1,5

AutoCAD SHX Text

t=2,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C100.50.30.2,5

AutoCAD SHX Text

t=2,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

U105.100.2,5

AutoCAD SHX Text

t=2,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C150.50.20.2,5

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text



HORMIGON


ACERO ARMADURAS


HA-25

B-500S

S280-GC

25 N/mm2

500 N/mm2

280 N/mm2


DIAMETRO (d) mm 5.5




1.5d

3d


p2

e2

e1

p1

e2

p1

e1


CARGASMATERIALES

HORMIGON


UNIONES

1.50


1.05

1.251.50



CARGAS VARIABLES



PROYECTO

PLANO Nº DE PLANO

COMPONENTES



ESCALADETALLES

E-03

1:10

AutoCAD SHX Text

t=2,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C200.50.30.2,5

AutoCAD SHX Text

t=2,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

U205.50.2,5

AutoCAD SHX Text

t=2mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C100.50.20.2

AutoCAD SHX Text

PERFILES EN C

AutoCAD SHX Text

PERFILES EN U

AutoCAD SHX Text

t=1,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C100.50.20.1,5

AutoCAD SHX Text

t=2mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C150.50.30.2

AutoCAD SHX Text

t=2mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C100.50.30.2

AutoCAD SHX Text

t=1,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C150.50.20.1,5

AutoCAD SHX Text

t=1,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C100.50.30.1,5

AutoCAD SHX Text

t=2mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C150.50.20.2

AutoCAD SHX Text

t=2mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

U100.50.2

AutoCAD SHX Text

t=2,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C200.50.20.2,5

AutoCAD SHX Text

t=1,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

U103.50.1,5

AutoCAD SHX Text

t=2,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C100.50.30.2,5

AutoCAD SHX Text

t=2,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

U105.100.2,5

AutoCAD SHX Text

t=2,5mm

AutoCAD SHX Text

r=2mm

AutoCAD SHX Text

C150.50.20.2,5

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

CORDON INFERIOR

AutoCAD SHX Text

C200.50.25.2,5

AutoCAD SHX Text

CORDON INFERIOR

AutoCAD SHX Text

U205.50.2,5

AutoCAD SHX Text

DETALLE 2. DETALLE DE UNION DE CERCHA TRANSVERSAL CON CERCHA LONGITUDINAL Y VOLADIZO

AutoCAD SHX Text

CERCHA TRANSVERSAL

AutoCAD SHX Text

CERCHA TRANSVERSAL

AutoCAD SHX Text

DIAGONAL

AutoCAD SHX Text

2 x (C100.50.20.2)

AutoCAD SHX Text

CERCHA TRANSVERSAL

AutoCAD SHX Text

CORDON SUPERIOR

AutoCAD SHX Text

C200.50.25.2,5

AutoCAD SHX Text

CERCHA TRANSVERSAL

AutoCAD SHX Text

CORDON INFERIOR

AutoCAD SHX Text

U205.50.2,5

AutoCAD SHX Text

CERCHA TRANSVERSAL

AutoCAD SHX Text

(MONTANTE CERCHA LONGITUDINAL)

AutoCAD SHX Text

2 x (C200.50.20.2,5)

AutoCAD SHX Text

PILAR

AutoCAD SHX Text

2 x (U103.50.1.5)

AutoCAD SHX Text

CORDON SUPERIOR

AutoCAD SHX Text

C150.50.30.2 (CON PLACA)

AutoCAD SHX Text

CERCHA LONGITUDINAL

AutoCAD SHX Text

TORNILLOS

AutoCAD SHX Text

CORREA (CON PLACA)

AutoCAD SHX Text

2 x (C150.50.20.1,5)

AutoCAD SHX Text

CORDON INFERIOR

AutoCAD SHX Text

C200.50.25.2,5

AutoCAD SHX Text

CERCHA TRANSVERSAL

AutoCAD SHX Text

PLACA

AutoCAD SHX Text

TORNILLOS

AutoCAD SHX Text

CORDON INFERIOR

AutoCAD SHX Text

C150.50.30.2 (CON PLACA)

AutoCAD SHX Text

CERCHA LONGITUDINAL

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

2 x (C200.50.20.2,5)

AutoCAD SHX Text

PILAR

AutoCAD SHX Text

2 x (U103.50.1.5)

AutoCAD SHX Text

PLACA

AutoCAD SHX Text

TORNILLOS

AutoCAD SHX Text

CORDON INFERIOR

AutoCAD SHX Text

2 x C150.50.25.2

AutoCAD SHX Text

PERFIL EN VUELO

AutoCAD SHX Text

CORDON SUPERIOR

AutoCAD SHX Text

U100.50.2

AutoCAD SHX Text

PERFIL EN VUELO

AutoCAD SHX Text

PLACA

AutoCAD SHX Text

TORNILLOS

AutoCAD SHX Text

PARA PILAR EN CAJON

AutoCAD SHX Text

PLACA

AutoCAD SHX Text

TORNILLOS

AutoCAD SHX Text

PARA PILAR EN CAJON

AutoCAD SHX Text

DIAGONAL

AutoCAD SHX Text

2 x (C100.50.20.2)

AutoCAD SHX Text

CERCHA LONGITUDINAL

AutoCAD SHX Text

DIAGONAL

AutoCAD SHX Text

2 x (C100.50.20.2)

AutoCAD SHX Text

CERCHA LONGITUDINAL

AutoCAD SHX Text

CORDON SUPERIOR

AutoCAD SHX Text

C200.50.25.2,5

AutoCAD SHX Text

CERCHA TRANSVERSAL

AutoCAD SHX Text

CORDON SUPERIOR

AutoCAD SHX Text

C150.50.30.2

AutoCAD SHX Text

CERCHA LONGITUDINAL

AutoCAD SHX Text

CORDON SUPERIOR

AutoCAD SHX Text

C150.50.30.2

AutoCAD SHX Text

CERCHA LONGITUDINAL

AutoCAD SHX Text

CORDON INFERIOR

AutoCAD SHX Text

C150.50.30.2

AutoCAD SHX Text

CERCHA LONGITUDINAL

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

2 x (C200.50.20.2,5)

AutoCAD SHX Text

PILAR

AutoCAD SHX Text

2 x (U103.50.1.5)

AutoCAD SHX Text

CORDON INFERIOR

AutoCAD SHX Text

C150.50.30.2

AutoCAD SHX Text

CERCHA LONGITUDINAL

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

2 x (C200.50.20.2,5)

AutoCAD SHX Text

PILAR

AutoCAD SHX Text

2 x (U103.50.1.5)

AutoCAD SHX Text

TORNILLOS

AutoCAD SHX Text

CORDON INFERIOR

AutoCAD SHX Text

C200.50.25.2,5

AutoCAD SHX Text

CERCHA TRANSVERSAL

AutoCAD SHX Text

PLACA (CORREA)

AutoCAD SHX Text

TORNILLOS

AutoCAD SHX Text

PLACA (CORREA)

AutoCAD SHX Text

TORNILLOS

AutoCAD SHX Text

TORNILLOS

AutoCAD SHX Text

TORNILLOS

AutoCAD SHX Text

PLACA (CORREA)

AutoCAD SHX Text

TORNILLOS

AutoCAD SHX Text

PLACA (CORREA)

AutoCAD SHX Text

TORNILLOS

AutoCAD SHX Text

PLACA

AutoCAD SHX Text

PARA PILAR EN CAJON

AutoCAD SHX Text

PLACA

AutoCAD SHX Text

PARA PILAR EN CAJON

AutoCAD SHX Text

SECCION B-B

AutoCAD SHX Text

SECCION A-A

AutoCAD SHX Text

COTAS EN mm

AutoCAD SHX Text

COTAS EN mm

AutoCAD SHX Text

B

AutoCAD SHX Text

B

AutoCAD SHX Text

A

AutoCAD SHX Text

A

AutoCAD SHX Text

CORDON CERCHA

AutoCAD SHX Text

C200.50.25.2,5

AutoCAD SHX Text

CORDON CERCHA

AutoCAD SHX Text

U205.50.2,5

AutoCAD SHX Text

TORNILLOS

AutoCAD SHX Text

CHAPA DE UNION

AutoCAD SHX Text

ENTRE PERFILES EN C

AutoCAD SHX Text

DIAGONAL

AutoCAD SHX Text

2 x (C100.50.20.2)

AutoCAD SHX Text

CORDON INFERIOR

AutoCAD SHX Text

C200.50.25.2,5

AutoCAD SHX Text

CORDON INFERIOR

AutoCAD SHX Text

U205.50.2,5

AutoCAD SHX Text

TORNILLOS

AutoCAD SHX Text

DIAGONAL

AutoCAD SHX Text

2 x (C100.50.20.2)

AutoCAD SHX Text

DIAGONAL

AutoCAD SHX Text

2 x (C100.50.20.2)

AutoCAD SHX Text

MONTANTE

AutoCAD SHX Text

C100.50.20.1.5

AutoCAD SHX Text

CORDON INFERIOR

AutoCAD SHX Text

U205.50.2,5

AutoCAD SHX Text

CORDON INFERIOR

AutoCAD SHX Text

C200.50.25.2,5

AutoCAD SHX Text

TORNILLOS

AutoCAD SHX Text

TORNILLOS

AutoCAD SHX Text

PLACA

AutoCAD SHX Text

PLACA

AutoCAD SHX Text

CORDON CERCHA

AutoCAD SHX Text

U205.50.2,5

AutoCAD SHX Text

SECCION B-B

AutoCAD SHX Text

B

AutoCAD SHX Text

B

AutoCAD SHX Text

A

AutoCAD SHX Text

A

AutoCAD SHX Text

SECCION A-A

AutoCAD SHX Text

CORDON CERCHA

AutoCAD SHX Text

C200.50.25.2,5

AutoCAD SHX Text

CORDON CERCHA

AutoCAD SHX Text

C200.50.25.2,5

AutoCAD SHX Text

TORNILLOS

AutoCAD SHX Text

PLACA

AutoCAD SHX Text

CORREA

AutoCAD SHX Text

2 x (C150.50.20.1,5)

AutoCAD SHX Text

CORREA

AutoCAD SHX Text

2 x (C150.50.20.1,5)

AutoCAD SHX Text

CORREA

AutoCAD SHX Text

2 x (C150.50.20.1,5)

AutoCAD SHX Text

DETALLE 1. DETALLE DE CERCHA DE CUBIERTA

AutoCAD SHX Text

COTAS EN mm

AutoCAD SHX Text

CORREA

AutoCAD SHX Text

2 x (C150.50.20.2,5)

AutoCAD SHX Text

TORNILLOS

AutoCAD SHX Text

PLACA

AutoCAD SHX Text

DIAGONALES Y MONTANTE

AutoCAD SHX Text

PLACA

AutoCAD SHX Text

MONTANTE

AutoCAD SHX Text

TORNILLOS

AutoCAD SHX Text

CORDON INFERIOR

AutoCAD SHX Text

2 x (C200.50.20.2,5)

AutoCAD SHX Text

2 x (U105.100.2,5)

AutoCAD SHX Text

CORDON SUPERIOR

AutoCAD SHX Text

2 x (C200.50.20.2,5)

AutoCAD SHX Text

2 x (U105.100.2,5)

AutoCAD SHX Text

CORDON SUPERIOR

AutoCAD SHX Text

2 x (C200.50.20.2,5)

AutoCAD SHX Text

2 x (U105.100.2,5)

AutoCAD SHX Text

DIAGONAL

AutoCAD SHX Text

2 x (C200.50.30.2,5)

AutoCAD SHX Text

DIAGONAL

AutoCAD SHX Text

2 x (C200.50.30.2,5)

AutoCAD SHX Text

MONTANTE

AutoCAD SHX Text

100.50.20.1,5

AutoCAD SHX Text

CHAPA DE UNION

AutoCAD SHX Text

ENTRE PERFILES EN C

AutoCAD SHX Text

CORREA

AutoCAD SHX Text

2 x (C150.50.20.2,5)

AutoCAD SHX Text

CORREA

AutoCAD SHX Text

2 x (C150.50.20.2,5)

AutoCAD SHX Text

DIAGONAL

AutoCAD SHX Text

2 x (C200.50.30.2,5)

AutoCAD SHX Text

CORDON INFERIOR

AutoCAD SHX Text

2 x (C200.50.20.2,5)

AutoCAD SHX Text

2 x (U105.100.2,5)

AutoCAD SHX Text

CORDON SUPERIOR

AutoCAD SHX Text

2 x (C200.50.20.2,5)

AutoCAD SHX Text

2 x (U105.100.2,5)

AutoCAD SHX Text

TORNILLOS

AutoCAD SHX Text

PLACA

AutoCAD SHX Text

CORREAS

AutoCAD SHX Text

DETALLE 3. DETALLE DE CERCHA DE FORJADO INFERIOR

AutoCAD SHX Text

SECCION B-B

AutoCAD SHX Text

SECCION A-A

AutoCAD SHX Text

COTAS EN mm

AutoCAD SHX Text

COTAS EN mm

AutoCAD SHX Text

B

AutoCAD SHX Text

B

AutoCAD SHX Text

A

AutoCAD SHX Text

A

AutoCAD SHX Text

CORDON SUPERIOR

AutoCAD SHX Text

CORREAS

AutoCAD SHX Text

CORREAS

AutoCAD SHX Text

CORDON SUPERIOR

AutoCAD SHX Text

C200.50.25.2,5

AutoCAD SHX Text

TORNILLOS

AutoCAD SHX Text

2XC150.50.20.1,5

AutoCAD SHX Text

TORNILLOS

AutoCAD SHX Text

TORNILLOS

AutoCAD SHX Text

PLACA

AutoCAD SHX Text

PLACA

AutoCAD SHX Text

PLACA

AutoCAD SHX Text

PLACA

AutoCAD SHX Text

TORNILLOS

AutoCAD SHX Text

2XC150.50.20.1,5

AutoCAD SHX Text

C200.50.25.2,5

AutoCAD SHX Text

CORREAS

AutoCAD SHX Text

CORDON SUPERIOR

AutoCAD SHX Text

2XC150.50.20.1,5

AutoCAD SHX Text

C200.50.25.2,5

AutoCAD SHX Text

CHAPA GRECADA

AutoCAD SHX Text

CHAPA GRECADA

AutoCAD SHX Text

DETALLE 4. DETALLE DE CORREA CON CERCHA

AutoCAD SHX Text

B

AutoCAD SHX Text

SECCION B-B

AutoCAD SHX Text

MONTANTE CERCHA

AutoCAD SHX Text

C150.50.20.1,5

AutoCAD SHX Text

CORREAS

AutoCAD SHX Text

2XC150.50.20.1,5

AutoCAD SHX Text

MONTANTE CERCHA

AutoCAD SHX Text

C150.50.20.1,5

AutoCAD SHX Text

CORDON SUPERIOR

AutoCAD SHX Text

C200.50.25.2,5

AutoCAD SHX Text

B

AutoCAD SHX Text

A

AutoCAD SHX Text

SECCION A-A

AutoCAD SHX Text

PLANTA

AutoCAD SHX Text

COTAS EN mm

AutoCAD SHX Text

2 x C200.50.20.2,5

AutoCAD SHX Text

2 x U103.50.1,5

AutoCAD SHX Text

RIGIDIZADOR

AutoCAD SHX Text

e=2,5mm

AutoCAD SHX Text

RIGIDIZADOR

AutoCAD SHX Text

e=2,5mm

AutoCAD SHX Text

Anclaje quimico

AutoCAD SHX Text

a estructura existente

AutoCAD SHX Text

Anclaje quimico

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

2 x C200.50.20.2,5

AutoCAD SHX Text

RIGIDIZADOR

AutoCAD SHX Text

e=2,5mm

AutoCAD SHX Text

Anclaje quimico

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

PILAR EXISTENTE

AutoCAD SHX Text

FORJADO EXISTENTE

AutoCAD SHX Text

ARMADO PILAR EXISTENTE

AutoCAD SHX Text

PLACA ANCLAJE

AutoCAD SHX Text

PLACA ANCLAJE

AutoCAD SHX Text

DETALLE 5. DETALLE DE PILAR A FORJADO EXISTENTE

AutoCAD SHX Text

PLANTA

AutoCAD SHX Text

SECCION

AutoCAD SHX Text

COTAS EN mm

M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesorPRACTICA 4.2 // PROYECTO DE AMPLIACIÓN DE EDIFICIO EXISTENTE

MÓDULO M4.2// ESTRUCTURAS DE PERFILES DE ACERO DE PEQUEÑO ESPESOR

ÍNDICEMEMORIA

1//Enunciado2//Normativa de Referencia 3//Materiales4//Acciones5//Combinaciones6//Coeficientes7//Resistencia al fuego8//Configuración estructural9//Dimensionado de Forjados10//Dimensionado de Arrostriamentos de Fachada

PLANOS

MEMORIA


1//Enunciado

1.1//Objeto de la práctica

El objeto de esta práctica es resolver un proyecto de la cubierta de la ampliación de un edificio existente. Para ello se utilizará una estructura de perfiles de pequeño espesor. El forjado de cubierta se puede resolver con un una losa de hormigón sobre una chapa plegada. Para resolver el proyecto es necesario decidir la organización de los perfiles y los detalles de unión que se correspondan con el modelo de análisis empleado. Se deberá preparar la siguiente documentación:

• Esquema de la solución propuesta.• Planta y secciones indicando los perfiles elegidos en el faldón y en los soportes.• Dibujo de detalles de unión entre perfiles.

1.2//Descripción del Edificio

El edificio original sobre el que se pretende levantar la ampliación presenta estructura de hormigón y tiene forma de L en planta. El ala de pabellón donde se apoyará la actuación presenta dos alineaciones de pilares correspondientes a las fachadas. El acceso al nuevo edificio se realizara desde el núcleo de escalera exterior.

Se ejecutarán los forjado con una losa de 5 cm sobre chapa grecada, lo que entra dentro de la clasificación de cubierta pesada (>1 kN/m2) y no presentará succiones. Los cerramientos se realizarán con tableros de madera fijados a los montantes de la estructura, tanto por el exterior como por el interior, creando un conjunto rígido. El aislante se dispondrá entre estos tableros, y sobre ellos los respectivos acabados interiores y exteriores.

2//Normativa de Referencia

Normas Española• CTE DB -SE_Seguredad Estructural• CTE DB -SE-AE_Seguredad Estructural.

Normas Europeas• Eurocodigo 1_ Acciones en estructuras• Eurocodigo 3_ Proyecto de estructuras de acero (Parte 1.3_ Reglas adicionales para perfiles chapas de pare-

des delgadas conformadas en frio)

3.1//Resistencia y Estabilidad

El cálculo de resistencia y estabilidad de la estructura se realiza por Estados Límite Últimos (ELU) entendidos como aquellas situaciones que de ser superadas, existiese un riesgo para las personas, ya sea por una puesta fuera de servicio o por colapso parcial o total de la estructura.

3.2//Aptitud al Servicio

Se tienen en consideración los Estados Límite de Servicio (ELS), situaciones que de ser superadas afectarías al nivel de confort y bienestar de los usuarios, el correcto funcionamiento del edificio y la apariencia de la construc-ción.

3//Materiales

La estructura esta completamente formada por perfiles de pequeño espesor de Acero S235

• Restencia de Calculo Fyk=235 N/mm2

• Resistencia Ultima Fu=360 N/mm2

4//Acciones

4.1 Cargas Permanentes

Peso Proprio- Forjados compuesto colabortante : 2 kN/m (hormigon) + 0,5 kN/m (estructura metalica) = 2,5 kN/m2

Cargas permanentes adicionales:- Solados y falso techos : 1 kN/m2

- Cubierta, accesible solo por mantenimiento : 1 kN/m2

Cierramentos- Paquete de fachada= 0,5 kN/m

4.2 Cargas Variables

Sobrecarga de usoLa tabla 3.1 del CTE-SE-AE define las siguientes sobrecargas de uso:


4.3 Viento

El apartado 3.3.2 del CTE-SE-AE “Acción del viento” define la presion qe puede expresarse como: q

e = q

b · c

e · c

p

qb = puede adoptarse 0,5 kN/m2. ce = el coeficiente de exposición, variable con la altura del punto considerado, en función del grado de aspereza del entorno donde se encuentra ubicada la construcción

cp = el coeficiente eólico o de presión, dependiente de la forma y orientación de la superficie respecto al viento, y en su caso, de la situación del punto respecto a los bordes de esa superficie; un valor negativo indica succión. Como primera aproximacion se aplica a cp y cs los valor corispondientes a un edificio de pisos con esbeltez >5.

Esbeltez lato corto = 4,4m/40 m= 0,11cp = 0,7 cs =-0,3Esbeltez lato largo = 4,4m/10,9m = 0,4cp = 0,7 cs =-0,4

Carga de Viento consideradaLado CortoForjado inferior qp=0,5*1,7* 0,7=0,595 qs=0,5*1,7* 0,3 = 0,255 s=2,5m qw=2,1 kN/mForjado superio qp=0,5*1,9* 0,7=0,665 qs=0,5*1,9* 0,3 = 0,285 s= 2,5m qw=2,4 kN/m

Lado LargoForjado inferior qp=0,5*1,7* 0,7=0,595 qs=0,5*1,7* 0,4 = 0,34 s=2,5m qw=2,3 kN/mForjado superio qp=0,5*1,9* 0,7=0,665 qs=0,5*1,9* 0,4 = 0,285 s= 2,5m qw=2,6 kN/m

5//Combinaciones

Para el dimensionado posterior de la estructura, deben considerarse las siguientes combinaciones de ac-ciones:

Situación persistente o transitoria

Considerando la actuación simultánea de:a) todas las acciones permanentes, en valor de cálculo (γG ·Gk), incluido el pretensado (γP ·P);b) una acción variable cualquiera, en valor de cálculo (γQ · Qk), debiendo adoptarse como tal una trasotra suce-sivamente en distintos análisis;c) el resto de las acciones variables, en valor de cálculo de combinación (γQ · ψ0 · Qk).En CTE-DB-SE se establecen: los valores de los coeficientes de seguridad, γ, en la tabla 4.1; y los valores de los coeficientes de simultaneidad, ψ, en la tabla 4.2.

Situación extraordinaria

Considerando la actuación simultánea de:a) todas las acciones permanentes, en valor de cálculo (γG Gk), incluido el pretensado (γP P);b) una acción accidental cualquiera, en valor de cálculo (Ad), debiendo analizarse sucesivamente concada una de ellas.c) una acción variable, en valor de cálculo frecuente (γQ · ψ1 · Qk), debiendo adoptarse como tal, unatras otra sucesivamente en distintos análisis con cada acción accidental considerada.d) El resto de las acciones variables, en valor de cálculo casi permanente (γQ · ψ2 · Qk).

En situación extraordinaria, todos los coeficientes de seguridad (γG, γP, γQ), son iguales a cero si su efecto es favorable, o a la unidad si es desfavorable, en los términos anteriores.No se tendrán en cuenta las acciones accidentales de tipo sísmico dada la ubicación del edificio en zona no sísmica.Consideraremos como la más desfavorable la situación persistente/transitoria.


246

3520

60123

60

240

20

246

241,5

Perfil A

Perfil BPerfil C

Perfil D

6.//Coeficientes

6.1//Coeficientes parciales de seguredad para las acciones

6.2//Coeficientes de simultaneidad

7//Resistencia al fuego

Tratandose de una estructura compuesta por perfiles de acero de pequeño espesor, la resistencia al fuego req-uerida se consigue a través del revestimiento. Todos los perfiles irán protegidos, y los elementos estructurales tendrán que quedarse a una temperatura inferior de los 350 °C. Los elementos de forjado, inferiormente se recubren de paneles de yeso ignífugos.

8//Configuración estructural

8.2// Perfiles empleados

Se opta por una paleta reducida de perfiles, 4 tipos en total, con los cuales se resuelve toda la es-tructura. Las dimensiones de estos se ha elegido minuciosamente considerando la posibilidad de ensamblaje entre ellos con el fin de conseguir secciones de distintos rangos en función de los es-fuerzos solicitados para cada elemento de la estructura.

C-stud 240x60 Channel 246x35h 240 mm h 246 mm

b 60 mm b 35 mm

c 20 mm c mm

t 1,5 mm t 1,5 mm

r 2 mm r 2 mm

fy 235 Mpa fy 235 Mpa

fu 360 Mpa fu 360 Mpa

A 583,9 mm2A 466 mm2

Nrd (tracción) 137217 N Nrd (tracción) 109510 N

Nrd (compresión) Depende Longitud Nrd (compresión) Depende Longitud


b 60 mm b 60 mm

c 20 mm c mm

t 1,5 mm t 1,5 mm

r 2 mm r 2 mm



A 403,9 mm2A 356,5 mm2



246

3520

60123

60

240

20

246

241,5

Perfil A

Perfil BPerfil C

Perfil D

246

3520

60123

60

240

20

246

241,5

Perfil A

Perfil BPerfil C

Perfil D

246

3520

60 123 60

240

20

246

241,

5

Perfil A

Perfil BPerfil C Perfil D


b 60 mm b 35 mm

c 20 mm c mm

t 1,5 mm t 1,5 mm

r 2 mm r 2 mm



A 583,9 mm2A 466 mm2




b 60 mm b 60 mm

c 20 mm c mm

t 1,5 mm t 1,5 mm

r 2 mm r 2 mm



A 403,9 mm2A 356,5 mm2



60

120

2020

240

246

123

60

120

2020


Apoyos existentes

8.2// Esquema

960

100

qed= 11,8 kN/m

ved= 56,8 kN59

°ved= 56,8 kN

9//Dimensionado de Forjados

9.1//Cercha interior de cubierta (transversal)

-52.23-52.23 -45.84 -40.55 -34.69 -28.55 -22.27 -15.85 -9.33 -6.06 -9.33 -15.85 -22.27 -28.55 -34.69 -40.55 -45.8451.7646.61

39.8932.79

25.5418.23

10.852.56

51.7646.61

39.8932.79

25.5418.23

10.852.56

-26.

63

-50.

61

-71.

13

-88.

-101

.14

-110

.52

-116

.1

-117

.42

-117

.42

-116

.1

-110

.52

-101

.14

-88.

-71.

13

-50.

61

-26.

63

26.6

3

50.6

1

71.1

3

88.

101.

14

110.

52

116.

1

116.

1

110.

52

101.

14

88.

71.1

3

50.6

1

26.6

3

X

Z

Los forjados de piso y de cubierta son totalmente nuevos e independientes de la estructura original, únicamente trans-mitirán cargas axiles en los soportes existentes en las facha-das (6 en la norte y 10 en la sur, más los 2 interiores del pa-bellón oeste, donde se embrochala la estructura de fachada para evitar el vuelo en la esquina).

Se define el siguiente sistema estructural con 4 tipologías de cerchas (las cerchas trasversales de cubierta y planta tipo de consideran de la misma tipologia aunque tengas cargas y dimensionado distintos) y 2 tipologías principales de pilares.

960

100

qed= 11,8 kN/m

ved= 56,8 kN

59°

ved= 56,8 kN


9.1.1//CORDÓN SUPERIOR

• Longitud: 9,6 m• Arrostriamento cada 0,6 m• N

ed max= 111,8 kN

Solución propuesta

Resistencia Perfil A

Resistencia Perfil B

246

3520

60 123 60

240

20

246

241,

5

Perfil A


WCwww.clarkwestern.com

2001 North American Specification w/2004 Supplement LRFDDATE: 18/05/2018

SECTION DESIGNATION: Single

INPUT PROPERTIES:Web Height = 246,00 mm Steel Thickness = 1,500 mmTop Flange = 35,00 mm Inside Corner Radius = 2,000 mmBottom Flange = 35,00 mm Yield Stress, Fy = 235 Mpa

Fy With Cold-Work, Fya = 235 Mpa

OUTPUT PROPERTIES:

Effective Section Properties, Strong AxisNeutral Axis from Top Fiber (Ycg) 138,0 mmMoment of Inertia for Deflection (Ixx) 3165226 mm^4Section Modulus (Sxx) 20177 mm^ 3Nominal Flexural Strength * Phi (Phi*Mnx) 4267,90 N-m

Gross Section Properties of Full Section, Strong AxisNeutral Axis from Top Fiber (Ycg) 123,0 mmMoment of Inertia (Ixx) 3309321 mm^4Cross Sectional Area (A) 466,0 mm^2Radius of Gyration (Rx) 84,2744 mm

Section Properties, Weak AxisGross Neutral Axis (Xcg) From Web Face 4,5297 mmGross Moment of Inertia (Iyy) 33513 mm^4Radius of Gyration (Ry) 8,4807 mmEffective Section Modulus (Syy) 749 mm^3Effective Neutral Axis (Xcg) from Web Face 3,4029 mmNominal Flexural Strength * Phi (Phi*Mny) 158,39 N-m

Other Section Property DataMember Weight per Foot of Length 35,8662 N/mNominal Web Shear Capacity * Phi (Unpunched) 13171 NPno * Phi for use in Interaction Equation C5-2 39099 N

Torsional PropertiesDist. from Shear Center to Neutral Axis (Xo) -11,7261 mmSt. Venant torsion Constant (J x 1000) 349469 mm^4Warping Constant (Cw) 394401166 mm^6Radii of Gyration (Ro) 85,5079 mmTorsional Flexural Constant (Beta) 0,9812

Nominal Web Crippling Loads * Phi (N)80,00mm END BRNG 88,00mm INT BRNG

Cond 1 Cond 3 Cond 2 Cond 4Single Member 3235 2240 5684 3629




INPUT PROPERTIES:Web Height = 123,00 mm Steel Thickness = 1,500 mmTop Flange = 60,00 mm Inside Corner Radius = 2,000 mmBottom Flange = 60,00 mm Yield Stress, Fy = 235 Mpa

Fy With Cold-Work, Fya = 235 Mpa

OUTPUT PROPERTIES:








*Se han estudiado distintas longitudes de ar-riostramiento en función de las posibiliades de modulación de los montantes de la cercha (L=960 con 10 módulos, o L=600 con 16 mód-ulos)


Resistencia Perfiles C+DWC

www.clarkwestern.com2001 North American Specification w/2004 Supplement LRFD

DATE: 18/05/2018


INPUT PROPERTIES:Web Height = 240,00 mm Steel Thickness = 1,500 mmTop Flange = 60,00 mm Inside Corner Radius = 2,000 mmBottom Flange = 60,00 mm Yield Stress, Fy = 235 MpaStiffening Lip = 20,00 mm Fy With Cold-Work, Fya = 235 Mpa

OUTPUT PROPERTIES:








RESISTENCIA TOTAL CORDÓN SUPERIOR

NRd Tot

: NRd A

+NRd B

+ NRd C+D

NRd Tot

: 26,48+6,8+88,16 = 121,4 kN > 111,8 kN

9.1.2//MONTANTE

• Longitud: 1 m• N

ed max= 45,9 kN

Solución propuestaWC

www.clarkwestern.com2001 North American Specification w/2004 Supplement LRFD

DATE: 18/05/2018



OUTPUT PROPERTIES:








RESISTENCIA MONTANTE

NRd

: 59 kN > 45,9 kN

60

120

2020


9.1.3//DIAGONAL

• Ned max

= 45,9 kN• A

S min= N

ed/ F

yd= 45,9/23,5= 1,95 cm2

Solución propuesta

• AS=4,66 cm2> 1,95 cm2

9.1.4//CORDÓN INFERIOR

• Ned max

= 116,1 kN• A

S min= N

ed/ F

yd= 45,9/23,5= 4,9 cm2

Solución propuesta

• AS= 2 X 4,66 = 9,3 cm2> 1,95 cm2

60

120

2020

Qed= 56,8 kN

390

150

Qed= 56,8 kN Qed= 56,8 kN

CERCHA SUPERIOR DE FACHADA SUR Y NORTE

15.5

15.5

-15.

5

-26.

97

-26.

97

-15.

5

-25.21 -40.79 -25.21 -81.09-81.09 28.4521.04 21.04

28.45

X

Z

60

120

2020

60

120

20

20

9.2//Cercha superior de Fachada Sur y Norte




ed max= 27 kN

Solución propuesta

RESISTENCIA CORDÓN SUPERIOR

NRd

: 102 kN > 27 kN



SECTION DESIGNATION: (2) Back-to-Back


OUTPUT PROPERTIES:



Section Properties, Weak AxisGross Moment of Inertia (Iyy) 796401 mm^4Radius of Gyration (Ry) 31,3982 mm


Lateral Buckling Properties for FlexureMoment of Inertia of Compression Portion (Iyc) 398201 mm^4

Nominal Web Crippling Loads * Phi (N) Total for (2) Members80,00mm END BRNG 88,00mm INT BRNG

Cond 1 Cond 3 Cond 2 Cond 4(2) Back-to-Back 20068 21197

60

120

2020

60

120

20

20

9.2.2//MONTANTE

• Longitud: 1,5 m• N

ed max= 40,8 kN

Solución propuesta:

Se utiliza la misma solución del montante de cercha de cubierta, es decir un C-stud 120x60 simple. Aunque sería suficiente con este perfil para todos los montantes, por razones constructivas para el encuentro con la cercha perpendicular del forjado de cubierta se recurre a un perfil doble en cajón, lo que por su parte mejora notablemente la resistencia.

RESISTENCIA MONTANTE (simple)N

Rd : 50,1 kN > 40,8 kN


960

100

qed= 23,2 kN/m

ved= 111,3 kN

59°

ved= 111,3 kN

9.2.3//DIAGONAL

• Ned max

= 28,5 kN• A

S min= N

ed/ F

yd= 45,9/23,5= 1,21 cm2

Solución propuestaSe utiliza la misma solución de la diagonal de cercha de cubierta con un C-stud 120x60 simple.

• AS=4 cm2> 1,21 cm2


• Ned max

= 15,5 kN• A

S min= N

ed/ F

yd= 45,9/23,5= 0,65 cm2

Solución propuestaSe utiliza un cordón con C-stud 120x60 dobles “back to back” con un espaciado de 120 que permita albergar las diagonales y montantes.

• AS= 2 X 4 =8 cm2> 0,65 cm2

9.3//Cercha de forjado inferior

-102.69-102.69 -90.12 -79.73 -68.21 -56.13 -43.79 -31.16 -18.33 -11.91 -18.33 -31.16 -43.79 -56.13 -68.21 -79.73 -90.12101.7691.65

78.4264.46

50.2135.83

21.345.04

101.7691.65

78.4264.46

50.2135.83

21.345.04

-52.

36

-99.

51

-139

.86

-173

.02

-198

.85

-217

.29

-228

.27

-230

.86

-230

.86

-228

.27

-217

.29

-198

.85

-173

.02

-139

.86

-99.

51

-52.

36

52.3

6

99.5

1

139.

86

173.

02

198.

85

217.

29

228.

27

228.

27

217.

29

198.

85

173.

02

139.

86

99.5

1

52.3

6

X

Z




ed max= 230,9 kN

Solución propuesta

Se propone utilizar la misma solución utilizada en cercha del forjado de cubierta pero doblada.

246

3520

60 123 60

240

20

489

241,

5

Perfil A


246

3520

60 123 60

240

20

Perfil A


RESISTENCIA TORAL CORDÓN SUPERIOR

NRd Tot

: 2 x (NRd A

+NRd B

+ NRd C+D

)

NRd Tot

: 2x(26,48+6,8+88,16 )= 2x 121,4 = 242,8 kN >230,9 kN

9.3.2//MONTANTE

• Longitud: 1 m• N

ed max= 90,1 kN

Solución propuesta:

Se propone utilizar la misma solución utilizada en cercha del forjado de cubierta pero doblada.

RESISTENCIA MONTANTEN

Rd : 2 x 59 = 118 kN > 90,1 kN

9.3.3//DIAGONAL

• Ned max

= 101,8 kN• A

S min= N

ed/ F

yd= 45,9/23,5= 4,33 cm2

Solución propuestaSe utiliza la misma solución de la diagonal de cercha de cubierta, igualmente doblada.

• AS=4,66 > 4,33 cm2


• Ned max

= 228,3 kN• A

S min= N

ed/ F

yd= 228,3/23,5= 9,71 cm2

Solución propuesta

• AS= 2 x (2 X 4) = 16 cm2> 9,71 cm2


9.4//Cercha inferior de fachada Sur

Qed= 111,3 kN

390

110

Qed= 111,3 kN Qed= 111,3 kN

qed= 1,35 kN/m

42.0

9

42.0

9

-42.

09

-73.

28

-73.

28

-42.

09

63.46-161.69 -48.88 -83.37 -48.88 -161.6947

.0147.01

63.46

X

Z



ed max= 73,3 kN

Solución propuesta

Se propone utilizar la misma solución utilizada en cercha superior de fachada.


NRd

: 102 kN > 73,3 kN

9.4.2//MONTANTE

MONTANTE CENTRAL


ed max= 83,4 kN

Solución propuesta

Se utiliza la misma solución del montante de cercha superior de fachada, pero en este caso los montantes C-stud 120x60 se doblan en cajón debido al encuentro con las cerchas dobles del forjado inferior (mirar detalle en axonometría), llegando a triplicarse en los apoyos por razones constructivas a la hora de ejecutar el nudo de los pilares pasantes con las estas cerchas.

RESISTENCIA MONTANTE CENTRALN

Rd : 132 > 83,4 kN


MONTANTES LATERALES


ed max= 48,9 kN

Solución propuestaSe utiliza la misma solución del montante de cercha superior de fachada con C-stud 120x60 simple.

RESISTENCIA MONTANTE LATERALN

Rd : 57,5 > 48,9 kN

9.4.3//DIAGONAL

• Ned max

= 63,5 kN• A

S min= N

ed/ F

yd= 63,5/23,5= 2,7 cm2

Solución propuestaSe utiliza la misma solución de la diagonal de cercha de cubierta

• AS= 4,66 cm2> 2,7 cm2


• Ned max

= 42,1 kN• A

S min= N

ed/ F

yd= 42,1/23,5= 1,8 cm2

Solución propuesta

• AS= 2 X 4,66 = 9,3 cm2> 1,8 cm2


9.5//Cercha inferior de fachada Norte 9.5.1//CORDÓN SUPERIOR


ed max= 187,3 kN

Solución propuesta

Se utiliza un cordón doble con C-stud 240x60 dobles “back to back” con un espaciado de 123 que permita al-bergar las diagonales y montantes.


NRd

: 2x103=206 kN > 187,3 kN

Qed= 111,3 kN

220

Qed= 111,3 kN Qed= 111,3 kN

qed= 1,35 kN/m

780

Qed= 111,3 kN Qed= 111,3 kN

141.

54

141.

54

-141

.54

-187

.34

-187

.34

-141

.54

213.3

8

69.05

69.05

213.38-277.49 -162.8 -162.8 -277.49-109.17

X

Z

Qed= 111,3 kN

220

Qed= 111,3 kN Qed= 111,3 kN

qed= 1,35 kN/m

780

Qed= 111,3 kN Qed= 111,3 kN


9.5.2//MONTANTE


ed max= 162,8 kN

Tanto para los montantes como para los soportes se utiliza un perfil combinado de 2 C-stud 120x60 en cajon dentro de 2 Channel 123x60 en cajón.

En la zona donde las cerchas dobles acometen la cercha inferior de fachada (donde se tiene un axil de compresión de 277,5 kN derivado de la suma de la compresión de los soportes + el cortante de las cerchas de forjado inferior), se disponen 3 de estos montantes.

RESISTENCIA MONTANTE CENTRALN

Rd :124,5 + 72 = 118 kN > 196,5 kN

9.5.3//DIAGONAL

• Ned max

= 63,5 kN• A

S min= N

ed/ F

yd= 213,4/23,5= 9,1 cm2

Solución propuesta

Se utiliza la misma solución de la diagonal de cercha del forjado de cubierta pero doblada.

• AS= 4,66 x 2 = 9,32 cm2 > 9,1 cm2


• Ned max

= 141,5 kN• A

S min= N

ed/ F

yd= 141,5 /23,5= 6 cm2

Solución propuesta

Se utiliza la misma solución de la diagonal de cercha del forjado de cubierta

• AS= 2 X 4,66 = 9,3 cm2> 6 cm2


10//Dimensionado de Arrostriamentos de Fachada

Para que la estructura pueda resistir a las acciones horizontales, se disponen en los 4 lados del edificio diagonales de arriostramento. Con el soporte del programa de cálculo SAP 2000, se han obtenido las solicitaciones que tienen que resistir las diagonales para cada direción de presion de viento. Las diagonales, dispuestas en cruzes de San Andrés, solo se dimensionarán por resistencia a tracción.Se nota también que,al introducir las fuerzas de viento, se produce inversion de momento en las cercha de fachada Este y Oeste: con lo cual se la cercha de cubierta en este punto tendrá una singu-laridad respecto a las demás en el nudo del cordón inferior con el pilar de fachada consistente en la adición de dos perfiles C-stud 240x60 que se prolongará en los 3 primeros módulos de cada lado de la cercha (ver detalle).

10.1// Viento en dirección Sur-Norte

DIAGONALES EXTERIORES

• Ned max

= 125,5 kN• A

S min= N

ed/ F

yd= 125,5/23,5= 5,34 cm2

Solución propuesta

AS=3,5x 2=7cm2 > 5,34 cm

DIAGONALES INTERIORES• N

ed max= 125,5 kN

• AS min

= Ned

/ Fyd

= 125,5/23,5= 5,34 cm2

Solución propuesta

AS=3,5cm2 < 5,34 cm

125.5

3

-35.

85

-43.

57

91.11

-46.

9

-71.

71-3

5.85

-43.

57-8

7.15

-95.

95

-95.

86

-29.

48

-47.

28

-57.

4

-57.

4

-58.

66

-38.

09

-28.

9

-11.

43

-41.

95

-43.

5

-32.

09

-96.

61

-49.

73

-24.

94

-9.5

-0.7

-0.7

9

27.5

3

45.3

3

56.7

1

49.7

8

40.5

9

23.1

2

-2.6

2

-1.0

8

-12.

5

-44.

61

48.230.01

17.11-0.18 55.04

34.619.66

62.4222.18-3.

50.0433.95

17.8613.48

-2.46

-49.

87

-55.

92

-62.

4

-78.

03

-89.

42

-96.

56

-100

.55

-100

.2

-100

.2

-96.

19

-87.

33

-76.

46

-66.

96

-53.

84

-34.

82

-12.

63

24.5543.12

36.9725.51

18.4621.12

17.227.81 -4.14

11.7512.59

30.3922.14

13.887.75

-0.67

-56.

29

-58.

42

-52.

38

-45.

9

-30.

27

-18.

88

-11.

74

-7.7

5

-12.

11

-20.

97

-31.

84

-27.

7

-40.

83

-59.

85

-82.

03

-94.

67

99.15

18.08

Y

Z

246

3520

60 123 60

240

20

489

241,

5

Perfil A


246

3520

60 123 60

240

20

Perfil A


246

3520

60 123 60

240

20

489

241,

5

Perfil A


246

3520

60 123 60

240

20Perfil A


246

3520

6012360

240

20

489

241,5

Perfil A

Perfil B Perfil CPerfil D

246

3520

6012360

240

20

Perfil A

Perfil B Perfil CPerfil D

10.1// Viento en dirección Este-Oeste

Visto que las dimensiones de las fachada que se oponen al viento en esta dirección son pequeñas, y dado que la fachada Norte esta ya fuertemente arriostrada por las cerchas que las componen, tanto la inferior como la superior, unidas al efecto diafragma que supondrán los tableros de madera con los que se configurarán los cerramientos, se entiende innecesario añadir elementos de arriostra-miento addicionales en esta dirección.

DETALLE UNIÓN CERCHA FACHADA Esc. 1:25

PLANOS


PLANTA FORJADO PRINCIPAL Esc. 1:150


PLANTA FORJADO CUBIERTAEsc. 1:150


ALZADO SUREsc. 1:100

ALZADO NORTEEsc. 1:100


AXONOMETRÍAMÓDULO TIPO

Esc. 1:75

ALZADO ESTEEsc. 1:50

ALZADO OESTEEsc. 1:50


AXONOMETRÍAMÓDULO TIPO

Esc. 1:50

Práctica M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR

ALUMNOS:

UNIVERSIDAD POLITÉCNICA DE MADRID ESCUELA TECNICA SUPERIOR DE ARQUITECTURA

MÁSTER EN ESTRUCTURAS DE EDIFICACIÓN

P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018

1

Índice 1. OBJETO DE LA PRACTICA ................................................................................................................................. 2

2. MATERIALES ..................................................................................................................................................... 3

2.1. ACERO ....................................................................................................................................................... 3

2.2. HORMIGÓN ................................................................................................................................................ 3

3. ACCIONES ......................................................................................................................................................... 3

3.1. FORJADO ................................................................................................................................................... 3

3.2. CUBIERTA .................................................................................................................................................. 3

4. COEFICIENTES DE SEGURIDAD ......................................................................................................................... 5

5. COMBINACIONES .............................................................................................................................................. 6

6. CRITERIOS PARA ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO .............................................................................................. 6

7. DESCRIPCIÓN DE LA ESTRUCTURA .................................................................................................................. 7

8. ANALISIS .......................................................................................................................................................... 9

8.1. MODELADO ............................................................................................................................................ 9

8.2. RESULTADOS ........................................................................................................................................ 9

9. DIMENSIONADO Y COMPROBACIÓN DE LOS PERFILES ................................................................................... 11

9.1.PILARES FRONTALES ............................................................................................................................ 11

9.2. PILARES POSTERIORES ....................................................................................................................... 12

9.3. CELOSÍAS TRANSVERSALES ................................................................................................................ 12

9.4. VUELO DEL FORJADO .......................................................................................................................... 16

9.5. CORREAS _ FORJADO Y CUBIERTA ...................................................................................................... 16

9.6. CELOSÍAS LONGITUDINALES ............................................................................................................... 17

10. CARACTERÍSTICAS GEOMÉTRICAS Y MECÁNICAS DE LOS PERFILES ........................................................... 23


2

1. OBJETO DE LA PRACTICA

El objeto de esta práctica es resolver un proyecto de la cubierta de la ampliación de un edificio existente. Para ellose utilizará una estructura de perfiles de pequeño espesor.

El forjado de cubierta se resolverá con una losa de hormigón sobre una chapa plegada.


3

2. MATERIALES

2.1. ACERO

ACERO GALVANIZADO BRAUSA

2.2. HORMIGÓN

HA‐25/B/20/I

Fck = 25 N/mm2

3. ACCIONES

3.1. FORJADO

Cargas permanentes (G):

- Peso Propio de la estructura 0,70 kN/m2 - Cargas Muertas 1,00 kN/m2 - Total Gk 1,70 kN/m2

Cargas variables (Q):

- Sobrecarga de uso, público 3,00 kN/m2

3.2. CUBIERTA Cargas permanentes (G):

- Peso Propio de la estructura 0,70 kN/m2 - Cargas Muertas 1,00 kN/m2

- Chapa ondulada - Capa de hormigón 0,75 kN/m2 - Solado

- Total Gk 1,70 kN/m2

Cargas variables (Q):

- Sobrecarga de uso, cubierta (G1) 1,00 kN/m2 - Nieve (Lanzarote) 0,20 kN/m2 - Acción del viento


4

Coeficiente eólico de pisos, fachada paralela al viento

18,00

10,00 cp2 0,80

1,80 cs2 -0,70

18,00

39,00 cp1 0,7

0,46 cs1 -0,40

Altura del edificio h (m)

Ancho del edificio b2 (m)

Esbeltez

Altura del edificio h (m)

Ancho del edificio b1 (m)

Esbeltez

h [m] Ce Cp Cs qe [kN/m2] qs [kN/m

2]

18,00 2,20 0,80 -0,70 0,93 -0,82

VIENTO Y

h [m] Ce Cp Cs qe [kN/m2] qs [kN/m2]

18,00 2,20 0,72 -0,63 0,84 -0,73

VIENTO Z

h [m] Ce Cp Cs qe [kN/m2] qs [kN/m

2]

18,00 2,20 0,70 -0,40 0,82 -0,47

VIENTO X

Cargas de viento aplicadas:

Viento en X Alto de banda: 2,45m qe = 0,82 · 2,45 = 2,00 kN/m

qs = -0,47 · 2,45 = -1,14 kN/m

Viento en Y Alto de banda: 2,45m qe = 0,93 · 2,45 = 2,29 kN/m

qs = -0,82 · 2,45 = -2,00 kN/m

Viento en Z Cuando el área de las aberturas de una fachada sea el doble de las aberturas en el resto de las fachadas del edificio, se tomará cpi = 0,75cpe; si es el triple cpi = 0,9cpe siendo cpe el coeficiente eólico de presión exterior.

En nuestro caso cpi = 0,9 * cpe

Intermedio Ancho de banda = 1,30m qe = (0,84 · 1,30) + (0,73*1,30) = 2,04 kN/m

Borde Ancho de banda = 0,65m qs = (0,84 · 0,65) + (0,73*0,65) = 1,02 kN/m

C

0,53 kN/m2

29,00 m/s

ZONA DE VIENTO

PRESIÓN DINÁMICA

VELOCIDAD BÁSICA DEL VIENTO

GRADO DE ASPEREZA DEL ENTORNO IV Zona urbana en general, industrial o forestal

qe=qb *ce*cpPRESIÓN ESTÁTICA


5

4. COEFICIENTES DE SEGURIDAD

Para las combinaciones de acciones se toman los coeficientes de combinación del CTE-DB-SE, tabla 4.2; loscoeficientes parciales de seguridad de acciones se toman de la tabla 4.1, excepto para el hormigón, donde se toman de EHE.

- COEFICIENTES PARCIALES DE SEGURIDAD

Coeficientes parciales de seguridad definidos por EHE para ELU:

Coeficientes parciales de seguridad definidos por CTE para ELU:

- COEFICIENTES DE COMBINACIÓN

- COEFICIENTES PARCIALES DE LAS ACCIONES, ELS


6

5. COMBINACIONES

- ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS (RESISTENCIA, ESTABILIDAD)

- Estados Límites Últimos, situaciones permanentes o transitorias:

- Estados Límites Últimos, situaciones extraordinarias (accidentales):

- ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO (DEFLEXIONES, VIBRACIONES)

- Estados Límites Servicio, combinaciones características (acciones de corta duración con efectos irreversibles):

- Estados Límites Servicio, combinaciones frecuentes (acciones de corta duración con efectos reversibles):

- Estados Límites Servicio, combinaciones casi permanentes (acciones de larga duración):

6. CRITERIOS PARA ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO

- DEFORMACIONES VERTICALES

La deformación se limita a la más restrictiva de las siguientes (CTE):

- Flecha total: L(m)/300. - Flecha en voladizos: L(m)/150

- DEFORMACIONES HORIZONTALES.

Se admiten deformaciones horizontales de h(m)/250 de la altura total.


7

7. DESCRIPCIÓN DE LA ESTRUCTURA

Para el diseño de la estructura, en un primer momento se planteó realizar un diseño bidireccional con una parrilla

por cada módulo. Se utilizaba como base las aspas entre pilares de cada uno de los cinco módulos básicos de forjado.

Cabía la posibilidad de analizar la estructura con el método de diferencias finitas pero dado lo engorroso del proceso

se optó por utilizar una estructura unidireccional convencional.

- Primer planteamiento _ Módulo básico forjado bidireccional

- Segundo planteamiento _ Modulo básico forjado unidireccional

Dimensiones del módulo : 9,75m x 7,8m


8

- FORJADO

La estructura está formada por una serie de vigas transversales en celosía, las cuales se sitúan cada 1,30m con

un canto de 1,20m, las mismas están arriostradas por una serie de correas que discurren transversales a las mismas.

El vuelo de 2m se resuelve mediante una cercha triangulada en dos de sus planos y arriostrada por correas en el

superior.

En el perímetro a su vez se encuentran unas vigas longitudinales en celosía, las cuales se encargan de cerrar el

conjunto y a su vez realizar la transmisión de los esfuerzos a los soportes.

En la fachada frontal sólo se mantienen los pilares de la planta inferior, para respetar el diseño arquitectónico

de cerramiento de vidrio, mientras que en la fachada posterior y laterales se diseña un muro con entramado de perfiles

y diagonales en los puntos necesarios para arriostrar, soportar la cubierta y cerrar el conjunto.

- CUBIERTA

Al igual que el forjado la cubierta se realiza con vigas en celosía cada 1,3m y de canto 0,7m; el vuelo de la misma

se cuelga de la estructura mediante cables con el fin de respetar el diseño arquitectónico.

- DISEÑO DE LA ESTRUCTURA

Alzado frontal

Alzado posterior _ Muro posterior

Alzado lateral _ Muro lateral Alzado lateral _ Celosías

(*)En el modelo de Sap2000, sólo se disponen las diagonales de las cruces de san Andrés que trabajan a tracción en la dirección de la acción del viento estudiada.


9

8. ANALISIS

8.1. MODELADO

Se realiza el modelado y análisis de la estructura mediante SAP2000, en 3 dimensiones, con elementos tipo

frame y aplicando cargas mediante áreas.

8.2. RESULTADOS

- Deformaciones _ Combinación ELU-Envolvente _ Unidades expresadas en mm

En el modelado en sap2000, para simular el efecto causado por el forjado húmedo de chapa ondulada y hormigón

se realizan unas vigas de hormigón sin masa ni peso con el fin de simular el efecto arriostrante.


10

- Diagrama de momentos _ Combinación ELU-Envolvente

- Diagrama de axiles _ Combinación ELU-Envolvente


11

Alzado frontal

Alzado posterior

9. DIMENSIONADO Y COMPROBACIÓN DE LOS PERFILES

9.1.PILARES FRONTALES

Los pilares frontales están compuestos por 2x2C100 (caja) abrazados por 1x2U103 (caja).

La longitud de los mismos es de 4,6m y su solicitación NCD = 86,40 kN, con la sección elegida obtenemos un

NCR=119,72 kN, por lo que la sección Cumple.

2x2C100 (caja)


12

1x2U103 (caja)

9.2. PILARES POSTERIORES

Los pilares posteriores están compuestos por 2U203 (caja).

La longitud de los mismos es de 4,60m y su solicitación NCD = 57 kN, con la sección elegida obtenemos un

NCR= 39,28 kN, por lo que la sección Cumple.

2U203 (caja)

9.3. CELOSÍAS TRANSVERSALES FORJADO Y CUBIERTA

- FORJADO

Cordón superior / Comprimido Cordón inferior / Traccionado

- CUBIERTA


13


A. CORDÓN SUPERIOR _ COMPRIMIDO

- Forjado Restaurante

El cordón superior está compuesto por 2x2C200 +1x 2U203 + 1xU103

La longitud de los mismos es de 9,75m y su solicitación a compresión es NCD = 87,54 kN, con la sección elegida

obtenemos un NCR=(2*40,48)+32,72+4,88 = 118,55 kN, por lo que la sección Cumple.

Dimensionamos para la compresión, debido a que este tipo de perfiles no son muy resistentes a la misma,

pudiendo pandear o abollarse con facilidad.

Además del modelo de SAP2000, se dimensionan y comprueban a mano los perfiles.

M =qL2/8 = (6,8*1,3*9,752)/8 = 105 kNm luego, Ncd = 105 kNm/1,20m = 87,54 kN

2x2C200 (caja)

1x2U203 (caja)


14

(*)Las características geométricas y mecánicas de los perfiles vienen dadas en el apartado 10, de la presente memoria.

1xU103

- Cubierta

Cálculo manual de la solicitación:

M =qL2/8 = (4*1,3*9,752)/8 = 61,79 kNm luego, Ncd = 105 kNm/0,70m = 88,27 kN

Resistencia axil de la sección diseñada NCR=(2*40,48)+32,72+4,88 = 118,55 kN

El cordón superior comprimido CUMPLE. Se emplea el mismo que para la viga en celosía del forjado del restaurante.

B. CORDÓN INFERIOR _ TRACCIONADO


El cordón inferior está compuesto por 2C200 + 1U103

- Cálculo manual de la solicitación:

M =qL2/8 = (6,8*1,3*9,752)/8 = 105 kNm luego, Ncd = 105 kNm/1,20m = 87,54 kN


NCR= 952,7 · (250/1,05) + 292,6 · (250/1,05) = 296,5 kN, por lo que la sección Cumple, sobradamente a tracción,

en su caso podríamos haber optado por emplear 2C100, pero por facilidad de montaje y necesidad de comprobación

se ha decidido emplear 2C200.

Al tratarse de un cordón traccionado no hay que tener en cuenta los efectos de pandeo, por lo tanto

dimensionaremos en cuanto a la sección bruta de acero y criterios constructivos.

2C200 (caja)

1U103


15

- Cubierta _ influencia de la acción del viento

Gd = 1,70*0,8 = 1,36

q = 1,36 - 1,49 = -0,13kN/m2 Afección del viento en la cubierta

M =qL2/8 = (-0,13*1,30*9,75)/8 = 2,02 kNm luego, Ncd = 2,02 kNm/0,70m = 2,88 kN

Resistencia axil de la sección diseñada NCR= 952,7 · (250/1,05) + 292,6 · (250/1,05) = 296,5 kN

El cordón inferior traccionado CUMPLE. Se emplea el mismo que para la viga en celosía del forjado del restaurante.

C. MONTANTES _ COMPRIMIDOS

Los montantes serán un perfil C100.

La longitud mayor de los mismos es de 1,20m y su solicitación NCD = 24,87 kN, con la sección elegida obtenemos

un NCR= 29,40 kN, por lo que la sección Cumple.

Al tratarse de un montante comprimido lo dimensionamos teniendo en cuenta los efectos de pandeo, para ello

nos valemos del programa AISIWIN.

C100


16

D. DIAGONALES _ TRACCIONADAS

Las diagonales serán un perfil C100.

La longitud mayor de los mismos es de 1,20m y su solicitación NCD = 32,39 kN, con la sección elegida obtenemos

un NCR= 328,9 · (250/1,05) = 78,31 kN, por lo que la sección Cumple.

Debido a que las diagonales trabajan a tracción, no es necesario tener en cuenta los efectos del pandeo, por lo

que se dimensionará en cuanto a la sección bruta de acero y criterios constructivos.

C100


9.4. VUELO DEL FORJADO

Los montantes serán un perfil 2U103.

La longitud mayor de los mismos es de 2,3m en las diagonales y 7,8m en el cordón, su solicitación a compresión

es NCD = 16 kN, con la sección elegida obtenemos un NCR= 46 kN, por lo que la sección Cumple.

9.5. CORREAS _ FORJADO Y CUBIERTA

Las correas son perfiles U103 dispuestas longitudinalmente cada metro.

MEd =qL2/8 = (6,8*1*1,32)/8 = 1,44 kNm luego, MRd = 1,58 kNm Cumple

U103



17

9.6. CELOSÍAS LONGITUDINALES



El cordón superior está compuesto por 2x2C200 +1x 2U203 + 1xU103

La longitud de los mismos es de 9,75m y su solicitación a compresión es NCD = 72,9 kN, con la sección elegida




2x2C200 (caja)

1x2U203 (caja)


18


1xU103





La longitud de los mismos es de 9,75m y su solicitación NCD = 45 kN, con la sección elegida obtenemos un

NCR= 952,7 · (250/1,05) + 292,6 · (250/1,05) = 296,5 kN, por lo que la sección Cumple, sobradamente a tracción,

en su caso podríamos haber optado por emplear 2C100, pero por facilidad de montaje y necesidad de comprobación

se ha decidido emplear 2C200.



2C200 (caja)

1U103


19

C. MONTANTES

- Montante coincidente con pilares intermedios

Perfil empleado: 4x2C200 (Cajón)

El montante intermedio más comprimido coincidente con el pilar y el apoyo, se dimensiona a compresión

mediante el empleado del programa AISIWIN, para tener en cuenta los efectos del pandeo.

Su longitud es de 1,20m y su solicitación NCD = 236 kN, con la sección elegida obtenemos un

NCR=4*77,8=311,20 kN, por lo que la sección Cumple.

- Montante extremos


Su longitud es de 1,20m y su solicitación NCD = 115 kN, con la sección elegida obtenemos un

NCR=2*77,8=155,6 kN, por lo que la sección Cumple.


20

D. DIAGONALES



NCR= 328,9 · (250/1,05) = 78,31 kN, por lo que la sección Cumple.



C100


- Cubierta



El cordón superior está compuesto por 2x2C200 +1x2U203 + 1xU103

La longitud de los mismos es de 9,75m y su solicitación a compresión es NCD = 89 kN, con la sección elegida




(*)Datos AISIWIN del perfil en la celosía longitudinal de forjado.


21







NCR= 952,7 · (250/1,05) + 292,6 · (250/1,05) = 296,5 kN, por lo que la sección Cumple, sobradamente a tracción.



2C200 (caja)

1U103

C. MONTANTES

- Montante coincidente con pilares intermedios


El montante intermedio más comprimido coincidente con el pilar y el apoyo, se dimensiona a compresión

mediante el empleado del programa AISIWIN, para tener en cuenta los efectos del pandeo.

Su longitud es de 1,20m y su solicitación NCD = 89,74 kN, con la sección elegida obtenemos un

NCR=x*77,8=155,6 kN, por lo que la sección Cumple.


22

D. DIAGONALES



NCR= 328,9 · (250/1,05) = 78,31 kN, por lo que la sección Cumple.



C100



23

10. CARACTERÍSTICAS GEOMÉTRICAS Y MECÁNICAS DE LOS PERFILES

- PERFIL C100


24

- PERFIL C200


25

- PERFIL U103


26

- PERFIL U203


27

- PERFIL 2C100 (CAJA)


28

- PERFIL 2C200 (CAJA)


29

- PERFIL 2U103


30

- PERFIL 2U203

ETSAMMáster de estructuras

P_4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR 20/05/2018Ampliación de restaurante Perspectiva general P_1


P_4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR 20/05/2018Ampliación de restaurante Perspectiva sistemas P_2

Cerchas principales Correas secundarias de forjado Cerchas de atado y reparto a pilares

Soportes Muro entramado Marquesina y vuelo

Planta baja+0,00 m

Planta baja+0,00 m

A

A

Extremo vuelo+8,40 m


B

B

Planta primera+3,10 m


Planta comedor+6,90 m


Cubierta+11,70 m

Cubierta+11,70 m

Cota superior cubierta+11,90 m


Cota inferior celosías cubierta+10,50 m


0,950,950,950,950,950,950,950,950,950,95

9,75

0,75

2,40

1,25

1,72

Entramado de muro

C-70

C-120

Planta baja+0,00 m

Planta baja+0,00 m

A

A



B

B





Cubierta+11,70 m

Cubierta+11,70 m





1,25

2,40

0,75

0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95

9,75

1,72

Entramado de muro

C-120

C-70


P_4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR 20/05/2018Ampliación de restaurante Alzs Pórticos 1-11 AP_1

1 : 150Alzado 1 1 : 150Alzado 11

Planta baja+0,00 m

Planta baja+0,00 m

1

1



2

2

3

3

4

4

5

5

6

6

7

7

8

8

9

9

10

10

11

11





Cubierta+11,70 m

Cubierta+11,70 m



3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90

39,00

7,80 7,80 7,80 7,80 7,80



1,32 1,28 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30

0,630,63

0,630,63

0,630,63

0,75

2,40

1,25

C-70C-70C-70C-70C-70C-70C-70C-70C-70C-70

C-120C-120C-120C-120C-120C-120C-120C-120C-120C-120

Arranque del vuelo

Arranque de marquesina

P1 P1P1 P1 P1 P1 P1 P1 P1 P1 P1


P_4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR 20/05/2018Ampliación de restaurante Alz Pórtico A AP_A

1 : 150Alzado A

Planta baja+0,00 m

Planta baja+0,00 m

1

1



2

2

3

3

4

4

5

5

6

6

7

7

8

8

9

9

10

10

11

11





Cubierta+11,70 m

Cubierta+11,70 m





3,903,903,903,903,903,903,903,903,903,90

39,00

7,807,807,807,807,80

1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,300,65

0,65

1,25

2,40

0,75

P2 P2P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2

Entramado de muro


P_4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR 20/05/2018Ampliación de restaurante Alz Pórtico B AP_B

1 : 150Alzado B

Planta comedor Planta comedor

6,90 m 6,90 m

Extremo vuelo Extremo vuelo

8,40 m 8,40 m

Cota inferior celosíascubierta

Cota inferior celosíascubierta

10,50 m 10,50 m

Cubierta Cubierta

11,70 m 11,70 m

Cota superior cubierta Cota superior cubierta

11,90 m 11,90 m

Ubicaciones de pilar

A-1,A-1(-0,05 m),

A-2,A-2(-0,05 m),

A-3,A-3(-0,05 m),

A-4,A-4(-0,05 m),

A-5,A-5(-0,05 m),

A-6,A-6(-0,05 m),

A-7,A-7(-0,05 m),

A-8,A-8(-0,05 m),

A-9,A-9(-0,05 m),

A-10,A-10(-0,05m), A-11,

A-11(-0,05 m)

A(0,10 m)-1,A(-0,10 m)-1,A(0,10 m)-2,A(-0,10 m)-2,A(0,10 m)-3,A(-0,10 m)-3,A(0,10 m)-4,A(-0,10 m)-4,A(0,10 m)-5,A(-0,10 m)-5,A(0,10 m)-6,A(-0,10 m)-6,A(0,10 m)-7,A(-0,10 m)-7,A(0,10 m)-8,A(-0,10 m)-8,A(0,10 m)-9,A(-0,10 m)-9,A(0,10 m)-10,

A(-0,10m)-10, A(0,10

m)-11,A(-0,10 m)-11

B-1, B-2, B-3,B-4, B-5, B-6,B-7, B-8, B-9,B-10, B-11

B-1(1,27 m),B-1(1,33 m),B-2(1,27 m),B-2(1,33 m),B-2(-1,27 m),B-2(-1,33 m),B-3(1,27 m),B-3(1,33 m),B-3(-1,27 m),B-3(-1,33 m),B-4(1,27 m),B-4(1,33 m),B-4(-1,27 m),B-4(-1,33 m),B-5(1,27 m),B-5(1,33 m),B-5(-1,27 m),B-5(-1,33 m),B-6(1,27 m),B-6(1,33 m),B-6(-1,27 m),B-6(-1,33 m),B-7(1,27 m),B-7(1,33 m),B-7(-1,27 m),B-7(-1,33 m),B-8(1,27 m),B-8(1,33 m),B-8(-1,27 m),B-8(-1,33 m),B-9(1,27 m),B-9(1,33 m),B-9(-1,27 m),B-9(-1,33 m),B-10(1,27 m),B-10(1,33 m),B-10(-1,27 m),B-10(-1,33 m),B-11(-1,27 m),B-11(-1,33 m)


P_4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR 20/05/2018Ampliación de restaurante Cuadro de pilares CP_01

1

1

A A

2

2

3

3

4

4

5

5

6

6

7

7

8

8

9

9

10

10

B B

11

11

3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90

7,80 7,80 7,80 7,80 7,80

9,75

39,00

P1

P2

nace

nace

P1 naceP1 nace P1 nace P1 nace P1 nace P1 nace P1 nace P1 nace P1 nace

P2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 nace

P1 nace

P2 nace

C-12

0

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

U103

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P_4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR 20/05/2018Ampliación de restaurante Est comedor EstP_01

1 : 150Planta comedor

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P_4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR 20/05/2018Ampliación de restaurante Est cubierta EstP_02

1 : 150Cubierta

M 4.2 PERFILES DE PEQUEÑO...

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