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ESTUDIO GEOLÓGICO Y GEOTÉCNICO PARA LA CONSTRUCCIÓN DE UN EDIFICIO POLIVALENTE CON FRONTÓN ANEXO

EN GARDELEGUI (ÁLAVA).

CLIENTE: UTE BORJA LLOP, RUBÉN ALMANDOZ Y GORKA VICARIO

REF. INFORME.: LO/GE008/0211 LOGROÑO, MARZO 2011

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GUILLERMO ERICE LACABE "ET AL"

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GEEA Geólogos

Pº Sandua nº 28, 31012 Pamplona T: 948.382.975, F: 948.382.319, M: 696.435.907

Cañada Real de Imas, nave 12, 31240 Ayegui. T y F: 948.554.811, M: 606.507.335

Baltasar Gracián 11, 1º. Of. 5. 26006 Logroño T: 941 509 482, M: 695 36 33 36

REF. INFORME: LO/GE008/0211

1

ÍNDICE

1 Introducción ................................................................................. 2

2 Metodología ................................................................................. 4

3 Características del terreno ............................................................... 5

3.1 Marco geológico, cartografía ...................................................... 5

3.2 Hidrogeología ........................................................................ 6

3.3 Sismicidad ............................................................................ 7

4 Trabajos de campo ......................................................................... 9

4.1 Descripción de las calicatas.......................................................10

4.2 Ensayos de penetración dinámica................................................11

5 Cálculo de tensiones ..................................................................... 14

5.1 Resultado de los Ensayos de Penetración.......................................15

6 Ensayos de laboratorio................................................................... 17

6.1 Resumen de trabajos realizados .................................................17

7 Características geotécnicas de los materiales ....................................... 19

8 Soluciones de cimentación .............................................................. 21

9 Asientos .................................................................................... 23

10 Estabilidad de taludes y ripabilidad ................................................... 25

11 Conclusiones............................................................................... 26

ANEXOS: ANEXO 1: Mapa geológico y leyenda. ANEXO 2: Registro y fotografía de las calicatas. ANEXO 3: Registro de los ensayos de penetración dinámica. ANEXO 4: Perfil de correlación. ANEXO 5: Boletín de los ensayos de laboratorio. ANEXO 6: Plano de ubicación de pruebas.

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1 INTRODUCCIÓN

Se solicita a G.E.E.A. Geólogos S.L., a requerimiento de la UTE formada por BORJA

LLOP, RUBEN ALMANDOZ Y GORKA VICARIO, la prestación de servicios profesionales con

relación a una parcela situada entre la carretera a Laguardia y un Depósito de Agua, en la

salida Sur de Gardelegui, (Álava), donde se proyecta la construcción de un edificio polivalen-

te con frontón anexo. La obra se proyecta en parte sobre edificio existente que se tirará por

dentro y se cimentará de nuevo. El edificio proyectado consta de planta baja más una altura

(B+1) y la superficie construida es inferior a 300 m2. No se proyecta la ejecución de sótano

bajo la rasante actual del terreno. Por su parte el frontón se construirá anexo al edificio

ocupando una superficie inferior a 300 m2.

En relación a la caracterización de la construcción proyectada y la zona en la que se

emplaza respecto a la nomenclatura utilizada por el Código Técnico de la Edificación, Do-

cumento Básico SE-C, consideramos un tipo de construcción C-0 (tanto el edificio polivalente

como el frontón), y un grupo de terreno T-1 (Terrenos favorables, con poca variabilidad, y

en los que la práctica habitual en la zona es de cimentación directa mediante elementos

aislados).

Los servicios recogidos en el presente informe, tratan de caracterizar el terreno,

identificar los diferentes tipos de materiales, obtener las resistencias de estos y proponer el

tipo de cimentación más adecuada para el tipo de construcción que se piensa realizar, la

profundidad de la misma, sobre que materiales debe estar apoyada y la carga a la que se

podrán calcular las cimentaciones que se utilicen.

Los geólogos que firman el presente informe están avalados por su titulación para la

realización de ensayos geotécnicos “in situ”, según consta en el real decreto 1378/2001 de

7 de diciembre, en el que se definen las funciones del geólogo. Los ensayos de laboratorio

han sido realizados por GEEA Geólogos S.L., laboratorio acreditado para la realización de

dichos ensayos. Las conclusiones de unos y otros ensayos obtenidas por los geólogos que

firman el informe, han permitido la realización del mismo, que se encuentra avalado por la

misma ley anteriormente comentada y por el Ilustre Colegio Oficial de Geólogos de España.

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Siendo estas cuestiones las que se exponen en este informe con fecha 25 de marzo de

2011.

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2 METODOLOGÍA

Una vez indicados los objetivos de la investigación, el método ha sido ordenado de la siguiente manera:

Antecedentes del lugar.

1. IGME// Mapa Geológico de España, hoja 138 (La Puebla de Arganzón), escala 1:50.000.

2. EVE// Mapa Geológico del País Vasco, hoja 138-II (Monte Kapildui), escala 1:25.000.

3. Estudios previos realizados en la zona.

Cumplimiento del CTE

1. Superficie construida inferior a 300 m2. Una solera/forjado en el caso del fron-tón, y B+1 en el caso del Edificio polivalente.

2. Tipo de construcción C0, grupo de terreno T1.

3. Ensayos de campo: 2 calicatas (anexo 2) y 4 ensayos DPSH (anexo 3).

4. Caracterización del horizonte de cimentación en laboratorio (anexo 5).

5. Secciones geotécnicas (anexo 4).

6. Plano de ubicación de los ensayos de campo (anexo 6).

Contenidos en informe.

1. Descripción geológica, hidrogeológica y sísmica (apartado 3).

2. Reconocimiento geotécnico, tipo de ensayos y profundidades (apartado 4)

3. Estimación de cargas admisibles y asientos (apartado 5 y 9)

4. Ensayos de laboratorio (apartado 6)

5. Parámetros geotécnicos, espesores, litologías (apartado 7)

6. Cota de cimentación y tipología de cimentación (apartado 8)

7. Cargas admisibles, hundimiento, asientos admisibles, nivel freático, excavabili-dad, estabilidad de taludes, agresividad (apartados 10 y 11).

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3 CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO

3.1 MARCO GEOLÓGICO, CARTOGRAFÍA

La zona de estudio se encuentra, desde un punto de vista geológico, en la unidad

Tectosedimentaria de Gorbea, en las proximidades de su articulación meridional con el sin-

clinal de Miranda-Treviño-Urbasa.

Los materiales que predominan en la zona son principalmente de edad Cretácico su-

perior, pertenecientes a la Unidad de Gorbea, los cuales aparecen en ocasiones recubiertos

por depósitos cuaternarios de origen aluvial y coluvial.

Los materiales cretácicos están formados por rocas pertenecientes al complejo de

materiales de plataforma carbonatada comprendidos entre las formaciones terrígenas del

complejo Supraurgoniano o Albocenomaniense (formación Valmaseda), y la base de los ma-

teriales calizos paleocenos y conglomerados neógenos.

La base de este complejo está formada por las denominadas “Alternancias Cenoma-

nienses”, correspondiente con el denominado “Flysch de bolas” (Ciry y Mendizábal, 1949) de

edad Cenomaniense superior-Turoniense basal.

Dentro de las Alternancias Cenomanienses, se diferencian de muro a techo las si-

guientes facies:

o Limolitas carbonatadas con intercalaciones de margocalizas y calizas nodulosas en

niveles finos, con 200 metros de potencia total.

o Alternancia de calizas y margas, Turoniense. Calizas y margocalizas en estratos

centimétricos separados por bancos de margas arenosas o limolitas calcáreas. La

potencia de este tramo es de unos 25 metros.

o Margas, margocalizas y calizas. Tramo en al que se llega gradualmente desde el

anterior, por un incremento progresivo de la potencia de los bancos de caliza. Se

define como una alternancia de margas y calizas o margocalizas, en bancos de po-

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tencia desde centimétrica a decimétrica. Su potencia total observada es de 15

metros.

o Sobre los materiales anteriormente descritos, aparece una serie carbonatada

formada por calizas laminadas y margas de hasta 300 m de potencia, calcarenitas

de grano medio, margas y margocalizas con 1000 metros de potencia observada,

margas con margocalizas alternantes (transito Santoniense-Campaniense) con 500

metros de potencia, presentando éstas un cambio de facies lateral a base hacia

margas y margocalizas pseudonodulosas.

o Sobre estos materiales aparece un tramo más arenoso, formado por margas are-

nosas oscuras, y sobre él un tramo de calcarenitas arenosas, areniscas laminadas

y margas. A techo del conjunto arenoso se reconoce un conjunto definido como

calcarenitas bioclásticas con glauconita, de color verdoso característico.

Sobre los materiales cretácicos aparecen los depósitos cuaternarios, donde se dife-

rencian varias formaciones; inicialmente se definen los depósitos aluvio-coluviales antiguos,

en las zonas bajas de los montes de Vitoria, formados por gravas heterométricas proceden-

tes de materiales del Cretácico superior. Sobre estos se definen los depósitos aluviales y

aluvio-coluviales más modernos, formados por potentes niveles de gravas calcáreas hetero-

métricas, con arenas y limos.

Concretamente, la zona de estudio se halla emplazada sobre depósitos aluviales for-

mados por limos y gravas, pertenecientes a la terraza baja (holocena) del Río de Puerto Ra-

mucho.

En el anexo 1 se encuentra el mapa geológico de la zona y la leyenda del mismo.

3.2 HIDROGEOLOGÍA

En la zona de estudio, el conjunto cretácico formado por margas, presenta en su

conjunto una permeabilidad muy baja en función de su litología, considerándose a escala

global como un acuicludo o impermeable. Localmente, puede presentar una mayor per-

meabilidad a favor de diaclasado abierto, preferentemente en los niveles más superficia-

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les, por descompresión y /o alteración, así como por la existencia de facies de carácter

más calizo.

Por su parte el conjunto cuaternario presenta una permeabilidad de moderada a al-

ta debida a su porosidad primaria. Esta permeabilidad puede verse reducida por la presen-

cia de abundante matriz fina.

Durante la fase de ejecución de los trabajos no se ha identificado en la zona la pre-

sencia de nivel freático, siendo la profundidad máxima observada igual a 2,40 m en la Cali-

cata número 1.

3.3 SISMICIDAD

El presente apartado tiene como objeto proporcionar los criterios que han de seguirse

para la consideración de la acción sísmica en el proyecto, construcción, reforma y conserva-

ción de aquellas edificaciones y obras a las que les sea aplicable, de acuerdo con las especifi-

caciones dadas en la Norma de Construcción Sismorresistente: Parte General y Edificación

(NCSE-02), según lo establecido en el Real Decreto 997/2002 de 27 de Septiembre (B.O.E.

nº244 de 11 de Octubre de 2002).

La zona de estudio, Gardelegui (Álava), presenta unas características sísmicas tales

que la aceleración sísmica básica es de ab<0,04g, siendo g la aceleración de la gravedad, y el

coeficiente de contribución Kv=1.

Si la aceleración sísmica básica (ab) es igual o mayor de 0,04g deberá tenerse en cuen-

ta los posibles efectos del sismo en terrenos potencialmente inestables.

Según la clasificación de las construcciones dada por la citada Norma, el tipo de cons-

trucción en proyecto se calificaría como de Normal Importancia (aquellas construcciones cu-

ya destrucción por el terremoto pueda ocasionar víctimas, interrumpir un servicio para la co-

lectividad, o producir importantes pérdidas económicas, sin que en ningún caso se trate de un

servicio imprescindible ni pueda dar lugar a efectos catastróficos).

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No es obligatoria la aplicación de esta Norma en los casos de construcciones de mode-

rada importancia, en las edificaciones de importancia normal o especial cuando la aceleración

sísmica básica (ab) sea inferior a 0,04g, siendo g la aceleración de la gravedad, como es el

caso que nos ocupa.

La aceleración sísmica de cálculo vendría dada por la siguiente expresión:

ac = S × ρ × ab

Siendo:

ab Aceleración sísmica básica (para ab≥0,04g)

ρ coeficiente adimensional de riesgo

S Coeficiente de ampliación del terreno

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4 TRABAJOS DE CAMPO

Para establecer las características geotécnicas del terreno, se ha realizado un reco-

nocimiento geológico que ha consistido en la ejecución de dos (2) calicatas mecánicas y la

realización de cuatro (4) ensayos de penetración dinámica. También se ha recopilado infor-

mación de estudios previos y se ha realizado un reconocimiento visual del área afectada por

el proyecto.

Las calicatas de reconocimiento nos permiten reconocer el terreno hasta la profundi-

dad requerida, siendo ésta igual o inferior a la máxima alcanzada por el brazo de la máquina

retroexcavadora. De ellas, se ha extraído una muestra para caracterizar los materiales y

determinar la agresividad del terreno con relación a los sulfatos que pudieran existir y que

pudieran afectar a las cimentaciones.

Las penetraciones dinámicas permiten establecer un perfil de resistencias en función

de la profundidad, hasta la cota de finalización del ensayo. Sin embargo, no se obtiene

muestra del terreno, por lo que no se puede caracterizar su naturaleza, así como tampoco

es posible conocer datos del perfil por debajo de la cota de rechazo.

La situación de las distintas pruebas de investigación viene definida por las coorde-

nadas UTM reflejadas en la siguiente tabla:

Ensayo Coordenada X Coordenada Y

C-1 526.428 4.741.289

C-2 526.440 4.741.302

P-1 526.419 4.741.284

P-2 526.429 4.741.296

P-3 526.434 4.741.298

P-4 526.443 4.741.300

Adjunto a esta memoria, en la que se describen las características del terreno y las

conclusiones y recomendaciones que se deducen del estudio, se presentan unos anexos que

contienen el mapa geológico y la leyenda (anexo 1), el registro de las calicatas mecánicas

(anexo 2), los registros de los penetrómetros (anexo 3), perfil de correlación (anexo 4), en-

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sayos de laboratorio (anexo 5) y un plano con la ubicación de los ensayos realizados (anexo

6).

4.1 DESCRIPCIÓN DE LAS CALICATAS.

Para la descripción de los materiales extraídos en la calicata se han seguido los cri-

terios propuestos por la Sociedad Internacional de Mecánica de Rocas (I.S.M.R.):

GRADO DENOMINACIÓN CRITERIOS DE RECONOCIMIENTO

IA SANA No hay señales de alteración de la roca matriz.

IB DÉBILMENTE

METEORIZADA

Decoloración de superficies de discontinuidades principales.

II LIGERAMENTE

METEORIZADA

La decoloración indica la alteración de la roca matriz y de las superficies de

discontinuidad. Toda la roca matriz puede estar decolorada y puede ser

apreciablemente más débil que en su estado sano.

III MODERADAMENTE

METEORIZADA

Menos de la mitad del material de la roca está descompuesto y/o desintegrado en

forma de suelo. Pueden presentarse zonas de roca sana y decolorada, bien formando

un marco continuo bien como bloques o núcleos sanos.

IV MUY METEORIZADA

Más de la mitad de la roca está descompuesta y/o desintegrada en suelo. Pueden

presentarse zonas de roca sana o decolorada bien formando un marco continuo bien

como bloques o núcleos sanos.

V COMPLETAMENTE

METEORIZADA

Toda la roca está descompuesta y/o desintegrada en forma de suelo. La estructura

original del macizo permanece fundamentalmente intacta.

VI SUELO RESIDUAL

Toda la roca convertida en suelo. Destruida la estructura del macizo y material. Se

produce un gran cambio de volumen, pero el suelo no ha sido transformado de modo

significativo.

El día 8 de marzo de 2011 se realizaron dos (2) calicatas mediante máquina excavado-

ra, HYUNDAI 170 W-7 con cazo de 100 cm. El perfil litológico identificado en las calicatas rea-

lizadas se resume a continuación:

Calicata 1 Calicata 2 Litología

0,00-1,00 m 0,00-0,90 m Limos arcillosos marrones. Depósitos aluviales. Cuaternario.

1,00-2,40 m 0,90-2,20 m Gravas de cantos subredondeados en matriz arenosa de color ocre y

naranja. Depósitos aluviales. Cuaternario.

Las paredes de las calicatas permanecieron estables al alcanzar las gravas.

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No se ha observado la presencia de agua siendo la profundidad máxima observada

igual a 2,40 m en la calicata nº 1.

En el anexo 2 del presente informe se encuentra el registro de las calicatas y el re-

portaje fotográfico que se realizó simultáneamente.

4.2 ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA.

Este tipo de ensayos consiste en clavar en el terreno una puntaza maciza de hierro

que se encuentra situada en el extremo de una varilla. La hinca en el terreno se consigue

golpeando el conjunto con una maza en caída libre.

La resistencia del terreno a la penetración dinámica se expresa mediante el Nº de

golpes necesarios para clavar la varilla 20 cm en dicho terreno (N20).

En el anexo 3 se incluyen los registros de los ensayos realizados en la parcela de es-

tudio.

El 8 de marzo de 2011 se realizaron cuatro (4) ensayos de penetración dinámica en el

terreno correspondiente a la parcela de estudio. La ubicación de estos ensayos se puede

encontrar en el anexo 6.

Realización del ensayo y maquinaria necesaria

Introducida la primera varilla en la meseta de guía, se fija la puntaza a su extremo y

se sitúa la meseta en su posición definitiva. Como la puntaza sobresale por su parte inferior,

al poner la meseta horizontal, se clava parte en el terreno. Dado que esta magnitud que se

introduce es, normalmente, del orden de 20 cm, no se consideran los golpes correspondien-

tes a esta primera división.

Cuando por algún motivo, se precisa realizar una excavación en el terreno para la in-

troducción de la puntaza al comienzo del ensayo, se descenderá 20 cm o un múltiplo de esta

cantidad, con objeto de poder comenzar el ensayo a una cota concreta.

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Se continúa el ensayo mediante los golpes necesarios para introducir cada una de las

divisiones de 20 cm de la varilla. La velocidad de golpeo de la maza se debe estimar a razón

de 30 golpes por minuto.

Se dará por finalizado el ensayo cuando dadas 2 andanadas de 100 golpes de penetra-

ción cada una, la penetración sea igual o inferior a 5 cm (en cada una de ellas aisladamen-

te).

Siempre que la penetración sea inferior a 20 cm, el número de golpes que se conside-

rará será el proporcional correspondiente.

El resultado de los ensayos se representa en gráficos donde en ordenadas, figura la

profundidad que se ensaya en tramos de 20 cm, y en abscisas el golpeo obtenido para cada

tramo.

Los ensayos se han realizado mediante un penetrómetro automático ROLATEC modelo

ML-60 que cumple con las normas siguientes del SIMSFE (Sociedad internacional de Mecánica

del Suelo y Cimentaciones y el Comité Técnico de Pruebas de Penetración de Suelos):

• DPSH-Dynamic Probing Super Heavy

• S.P.T. Standard Penetration Test

• Mecanismo de golpeo automático

Los ensayos de penetración se han realizado siguiendo la norma DPSH, con las carac-

terísticas siguientes:

Relación longitud/diámetro de la maza > ó = 1 y < ó = 2

Masa de la Maza 63,5 Kg

Altura de Caída 75,0 cm

Masa yunque 7,2 Kg

Longitud de la varilla 1,0 m

Diámetro exterior de la varilla 32,0 mm

Masa máxima varilla + niple 6,31 Kg/m

Desviación máxima en primeros 5 m 1 %

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Desviación máxima a partir de 5 m 2 %

Sección de la puntaza Cilindro-cónica

Área de la puntaza 20,0 cm2

Ángulo de la puntaza 90º

Cuenteo de golpes cada N 20,0 cm

Rechazo: Con un mínimo de 100 golpes se hinca un tramo de 5 cm o menos.

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5 CÁLCULO DE TENSIONES

La estimación de la resistencia admisible del terreno se realiza a partir de los ensayos

de penetración dinámica realizados, para ello se calcula la resistencia dinámica al hundimien-

to mediante la denominada "Fórmula de los Holandeses", cuya expresión es:

( )( ) ⎟

⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛+

=

20

2

20··

·

NAPM

HMR

siendo:

- M= peso de la maza (=63.5 Kg)

- H= altura de caída de la maza (=75 cm)

- P= peso de yunque + varillas (8 kg/m)

- A= área de la puntaza (20 cm2)

- 20/N20= penetración por golpe, en cm

Mediante el coeficiente de Buisson, (que para el caso que nos ocupa se ha considerado

un coeficiente de 0,5), se establece la correlación entre la resistencia a la penetración diná-

mica y estática.

Para la obtención de la presión admisible del terreno, aplicamos la fórmula de MEYER-

HOF simplificada, según la cual:

FRQ e

adm =

siendo:

- Qadm = presión admisible de cálculo, en kg/cm².

- Re = resistencia estática.

- F = coeficiente de seguridad (se ha adoptado un valor de 20).

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5.1 RESULTADO DE LOS ENSAYOS DE PENETRACIÓN

Se han realizado cuatro (4) ensayos de penetración dinámica, para obtener la resisten-

cia del terreno identificado en las calicatas de reconocimiento.

El plano con la ubicación de dichos ensayos, así como la cota alcanzada durante su

transcurso, se encuentra en el anexo 6.

Los ensayos de penetración dinámica presentan una gráfica envolvente con valores de

golpeo variables de unos puntos a otros.

En el siguiente cuadro resumen, se indican las resistencias estimadas en los diferentes

tramos diferenciados y en el anexo 3 se muestran las gráficas correspondientes a cada ensayo.

Hay que señalar que las profundidades indicadas son a partir de inicio del ensayo.

Ensayo Profundidad (m) Resist. estimada (kg/cm2)

0,00-0,20 -- 0,20-1,00 0,25 1,00-1,20 1,00 1,20-1,40 2,00 1,40-3,20 2,50 3,20-3,80 ≥3,00

P-1

3,80 Rechazo 0,00-0,60 0,25 0,60-0,80 0,50 0,80-1,00 0,75 1,00-1,20 1,00 1,20-2,80 2,00 2,80-3,20 2,50 3,20-4,20 ≥3,00

P-2

4,20 Rechazo 0,00-0,20 -- 0,20-0,80 0,50 0,80-1,00 1,00 1,00-1,20 1,50 1,20-3,40 2,50 3,40-3,80 ≥3,00

P-3

3,80 Rechazo

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0,00-0,20 -- 0,20-0,80 0,50 0,80-1,00 1,00 1,00-1,20 1,50 1,20-2,80 2,50 2,80-4,20 ≥3,00

P-4

4,20 Rechazo

El perfil resistente deducido a partir de los ensayos de penetración dinámica realizados

y de la litología observada en las calicatas, permite definir:

- Un primer nivel (NG I) con valores de cargas admisibles bajos, comprendidos entre

0,25 kg/cm2 y 1,00 kg/cm2, correlacionable con el horizonte de limos arcillosos cuaterna-

rios, que presenta un espesor máximo de 1,00 m en el sector de la calicata nº 1 y de 0,90 m

en el sector de la calicata C-2.

- A continuación un segundo tramo (NG II), con valores de cargas admisibles compren-

didos entre 1,50 kg/cm2 y valores iguales y superiores a 3,00 kg/cm2, correlacionable con el

nivel formado por las gravas con matriz arenosa cuaternarias. El espesor máximo observado

es igual a 1,40 m en la calicata C-1. La base de este tramo no se ha observado directamente

en las calicatas realizadas.

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6 ENSAYOS DE LABORATORIO

Los resultados de los ensayos se han obtenido de acuerdo con la Normativa o, en su

defecto, a través de técnicas habituales en mecánica de suelos. Cada ensayo tiene un grado

de precisión recogido en la Norma asignada y, generalmente, en la bibliografía técnica.

Las características de los sucesivos materiales localizados en los ensayos, más allá de

los puntos analizados, se pueden inferir a partir de los resultados en los mencionados pun-

tos. Ahora bien, es necesario considerar que el conjunto no presenta variaciones litológicas

y/o mecánicas bruscas. Esta condición previa puede ser, en ocasiones, incorrecta, declinan-

do esta empresa toda responsabilidad derivada de la proyección de los resultados fuera de

los puntos de ensayo.

Sobre la base del perfil litológico, obtenido de las calicatas de reconocimiento, se se-

leccionó una muestra representativa del tipo de terreno reconocido, para ser trasladada al

laboratorio, donde fue examinada por personal técnico especializado, realizándose los opor-

tunos ensayos de clasificación y caracterización geomecánica. Dicha muestra se tomó a la

profundidad de 1,00-1,50 metros en la calicata nº 1.

El número y tipo de ensayos ejecutados, se han realizado según la siguiente normati-

va:

Denominación ensayo Norma aplicada Número Granulometría de suelos UNE 103101/95 1

Límites de Atterberg UNE 103103/94 103104/93 1

Contenido en sulfatos UNE 83001/2000 1

6.1 RESUMEN DE TRABAJOS REALIZADOS

Se adjunta a continuación un cuadro resumen de resultados de los ensayos realizados,

cuyo informe desarrollado puede consultarse en el anexo 5, adjunto al final de la presente

memoria.

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C1M1

Profundidad (m) 1,00-1,50 m

Pasa tamiz 0,08 (%) 9

Límite líquido (%) 26,1

Límite plástico (%) 19,8

Índice de plasticidad (%) 6,3

Clasificación ASTM GM

Clasificación AASHTO A-1-a

Sulfatos (mg/kg) <100

Tipo de suelo Gravas limosas, mezclas de gravas-limos de plasticidad baja

El contenido en sulfatos de la muestra analizada permite clasificar al suelo como no

agresivo al hormigón.

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GEEA Geólogos





19

7 CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DE LOS MATERIALES

El objeto de todo estudio geotécnico es definir las características de los diferentes es-

tratos y niveles litológicos reconocidos, a fin de contar con los datos necesarios para un ade-

cuado planteamiento posterior de la tipología y cota de cimentación, empujes del terreno,

etc.

Los niveles geotécnicos definidos a partir de los horizontes litológicos que se han dife-

renciado son los siguientes:

1. Nivel geotécnico I, limos arcillosos marrones. El espesor máximo observado de este

tramo es de 1,00 m en la calicata nº 1, y mínimo de 0,90 m en la calicata C-2. La ba-

se de este tramo se encuentra a 1,00 m en el sector de la cata C1, P3 y P4, a 0,90 m

en el sector de la cata C2, y a 1,20 m de profundidad en los ensayos P1 y P2. Estos

materiales representan depósitos aluviales de baja energía de la terraza baja del

Río de Puerto Ramucho, Cuaternario. Su comportamiento resistente se ha evaluado

mediante ensayos de penetración dinámica (DPSH), obteniéndose valores de cargas

admisibles que van desde 0,25 kg/cm2 a 1,00 kg/cm2. Los parámetros geotécnicos

asociados a estos materiales, considerando un valor de N30 igual a 5, son:

Naturaleza: cohesiva

Consistencia: Blanda (N30=5)

Peso específico: 1,75-1,85 g/cm3 (estimada)

Cohesión sin drenaje (Cu): 0,31 kg/cm2 (para un N30 de 5).

Cohesión drenada (C’): 0,03 kg/cm2 (para un N30 de 5).

Módulo de deformación: 40,63 kg/cm2 (para un N30 de 5).

2. Nivel geotécnico II, Gravas y bolos en matriz limosa ocre. El espesor máximo ob-

servado de este tramo es de 1,40 m en la calicata nº 1. Su base no se ha observado,

pudiendo encontrarse por debajo del rechazo a los ensayos de penetración dinámica,

que se habría alcanzado en el interior de las gravas. Estos materiales representan

depósitos aluviales de alta energía de la terraza baja del Río de Puerto Ramucho,

Cuaternario. Este material se clasifica según Casagrande como GM (Gravas limosas

de baja plasticidad), y como A-1-a según AASHTO Su comportamiento resistente se

ha evaluado mediante ensayos de penetración dinámica (DPSH), obteniéndose valo-

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2.577

GEEA Geólogos





20

res de cargas admisibles que van desde 1,50 kg/cm2 a valores iguales y superiores

a 3,00 kg/cm2. Los parámetros geotécnicos asociados a estos materiales, conside-

rando un valor medio de N30 de 24, son:

Naturaleza: granular-gravas

Compacidad: Media (N30=24)

Peso específico: 2,00-2,05 g/cm3

Ángulo de rozamiento internoφ: 35,53º (para un N30 de 24)

Cohesión drenada (C’): 0,00 kg/cm2.

Módulo de deformación: 272,81 kg/cm2 (para un N30 de 24).

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2.577

GEEA Geólogos





21

8 SOLUCIONES DE CIMENTACIÓN

A continuación, se expone el desarrollo de las posibles soluciones que se consideran

como válidas a utilizar en el diseño de las cimentaciones. La elección de la más adecuada es

potestad del técnico proyectista de la obra, una vez considerados otros factores además de

los estrictamente geotécnicos.

Debe hacerse mención que los planteamientos aquí expuestos están realizados a partir

de los datos obtenidos con los medios de investigación utilizados y sus limitaciones, referidas

a lo largo del presente informe.

En la parcela objeto de estudio está proyectada la construcción de un edificio poliva-

lente con frontón anexo. El edificio polivalente se proyecta en parte sobre edificio existente

que se tirará por dentro y se cimentará de nuevo. No se proyecta la ejecución de sótano

bajo la rasante actual del terreno. El frontón se construirá anexo al edificio ocupando una

superficie inferior a 300 m2.

Se considera como nivel adecuado para realizar el desplante de la cimentación el NG II

formado por gravas y bolos.

A partir de los trabajos realizados y los resultados obtenidos, y de todo lo indicado

anteriormente se pueden plantear como solución de cimentación:

- Cimentación superficial mediante zapatas aisladas y/o corridas, arriostradas o no, o

mediante losa de cimentación, desplantada en el NG II (gravas con matriz areno-limosa

ocre), a una cota de -1,20 m, cota referida a la rasante de ejecución de los ensayos, con una

tensión de trabajo admisible no superior a 2,00 kg/cm2.

En cualquier caso el desplante de la cimentación deberá realizarse desde una planta

geomecánicamente homogénea, por lo que se deberán alcanzar en todos los puntos de apoyo

los mismos o similares materiales que así lo garanticen. En caso de detectar humedades y/o

blandones que puedan afectar a alguno de los puntos de apoyo, estos deberán ser saneados y

corregidos definitivamente mediante la realización de obras de drenaje que así lo garanticen

durante el período de vida de la edificación construida.

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GEEA Geólogos





22

El contenido en sulfatos de la muestra analizada permite clasificar al suelo como no


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23

9 ASIENTOS

La estimación de asientos se realiza mediante el método de Schmertman, que supone

que los asientos para zapatas cuadradas o circulares quedan limitados a una profundidad Z =

2B, siendo B el ancho de la zapata. El asiento se calcula por:

∑ Δ⋅⋅⋅= ii

zi ZEIqCs 1

Siendo:

− C1: Un factor de forma que depende de la profundidad de empotramiento de la za-

pata y de valor:

qqC 0

1 5,01 ⋅−=

− Izi un coeficiente de influencia, que depende de la relación Z/B, siendo Z la pro-

fundidad y B el ancho de zapata, y de la forma de la cimentación.

− Ei el módulo de deformabilidad, que según Schmertman puede estimarse por:

• E = 2,5 · Rp (zapatas cuadradas)

• E = 3,5 · Rp (zapatas corridas)

Siendo Rp la resistencia a penetración estática con cono, que se puede correlacionar con

el N20 obtenido en los ensayos de penetración dinámica a partir del suelo de afección. Para el

tipo de suelo que nos ocupa, gravas (NG II), dicha relación es igual a 8. Tomando un valor

medio de N30 de 24, obtenemos por lo tanto para una zapata cuadrada, un módulo de defor-

mación E= 480 kg/cm2 y E = 672 kg/cm2 para una zapata corrida.

Los asientos estimados, para diferentes anchos de zapatas, para una carga aplicada de

2,00 kg/cm2 en el NG II serían los siguientes:

Zapatas cuadradas

Ancho B (m) 1,50 2,00 2,50 3,00

Asiento (cm) 0,31 0,42 0,52 0,62

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Zapatas corridas

Ancho B (m) 0,60 0,80 1,00 1,20

Asiento (cm) 0,18 0,24 0,30 0,36

Todos los valores anteriores se encuentran dentro de los márgenes permitidos por la

norma para el tipo de obra proyectada y las diferentes soluciones de cimentación planteadas.

Asientos Admisibles (Según NTE 1998, “Acondicionamiento del Terreno y Cimentación”)

Asiento Máximo (mm)

Tipo de terreno Granular Cohesivo Diferencial (mm/m)

Edificios monumentales 12 25 1,3

Edificios convencionales 35 50 2,0

Edificio de fabrica de ladrillo de pórti-cos de hormigón y acero de pequeña rigidez

50 75 2,0

Si alguna de las zapatas/pozos posee mayor asiento del indicado en esta tabla, o bien

entre dos zapatas consecutivas existe un asiento diferencial relativo a su separación, superior

al indicado en la misma, se rebajará la presión de diseño de la zapata que asiente más, au-

mentando sus dimensiones hasta que cumpla.

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10 ESTABILIDAD DE TALUDES Y RIPABILIDAD

Estabilidad de taludes

En la parcela objeto de estudio está proyectada la construcción de un edificio polivalen-

te con frontón anexo. La obra se proyecta en parte sobre edificio existente que se tirará por

dentro y se cimentará de nuevo. Por su parte el frontón se construirá anexo al edificio ocu-

pando una superficie inferior a 300 m2. No se prevé la excavación de sótano bajo la rasante

actual del terreno, por lo que el estudio de estabilidad de taludes queda fuera del alcance del

presente informe.

Excavabilidad

Tanto los limos arcillosos del NG I como las gravas del NG II se consideran ripables me-

diante máquina retroexcavadora convencional.

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26

11 CONCLUSIONES

− Se solicita a G.E.E.A. Geólogos S.L., a requerimiento de la UTE formada por BORJA

LLOP, RUBEN ALMANDOZ Y GORKA VICARIO, la prestación de servicios profesionales con

relación a una parcela situada entre la carretera a Laguardia y el Depósito de Agua, en la

salida Sur de Gardelegui, (Álava), donde se proyecta la construcción de un edificio poli-

valente con frontón anexo. La obra se proyecta en parte sobre edificio existente que se

tirará por dentro y se cimentará de nuevo. El edificio proyectado consta de planta baja

más una altura (B+1) y la superficie construida es inferior a 300 m2. No se proyecta la

ejecución de sótano bajo la rasante actual del terreno. Por su parte el frontón se cons-

truirá anexo al edificio ocupando una superficie inferior a 300 m2.

− El perfil geotécnico definido a partir de las pruebas de investigación realizadas, permite

definir los siguientes niveles:

o Nivel geotécnico I, limos arcillosos marrones. El espesor máximo observado de

este tramo es de 1,00 m en la calicata nº 1, y mínimo de 0,90 m en la calicata C-

2. La base de este tramo se encuentra a 1,00 m en el sector de la cata C1, P3 y

P4, a 0,90 m en el sector de la cata C2, y a 1,20 m de profundidad en los ensayos

P1 y P2.

o Nivel geotécnico II, Gravas y bolos en matriz limosa ocre. El espesor máximo

observado de este tramo es de 1,40 m en la calicata nº 1. Su base no se ha obser-

vado, pudiendo encontrarse por debajo del rechazo a los ensayos de penetración

dinámica, que se habría alcanzado en el interior de las gravas.

− No se ha identificado la presencia de nivel freático durante la ejecución de los trabajos

de campo, siendo la profundidad máxima observada igual a 2,40 metros en la calicata

C1.

− A partir de los trabajos realizados y los resultados obtenidos se puede plantear la reali-

zación de una cimentación superficial mediante zapatas aisladas y/o corridas, arrios-

tradas o no, o mediante losa de cimentación, desplantada en el NG II (gravas con ma-

triz areno-limosa ocre), a una cota de -1,20 m, cota referida a la rasante de ejecución

de los ensayos, con una tensión de trabajo admisible no superior a 2,00 kg/cm2.

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GEEA Geólogos





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− El contenido en sulfatos de la muestra analizada permite clasificar al suelo como no


− Los asientos estimados se encuentran dentro de los márgenes permitidos por la norma

para el tipo de obra proyectada y las diferentes soluciones de cimentación planteadas.

− En cuanto a la excavabilidad de los materiales, tanto los limos arcillosos del NG I, como

las gravas del NG II se consideran ripables mediante máquina retroexcavadora conven-

cional.

− Con objeto de definir el grado de impermeabilidad exigido por el Documento Básico DB-HS

(Salubridad) del Código Técnico de la Edificación (CTE, 2006), se aportan unos valores

orientativos del coeficiente de permeabilidad de los diferentes niveles litológicos natura-

les identificados:

Nivel Litología Grado de impermeabilidad, Kz (m/s)

NG I Limos arcillosos 10-4-10-5

NG II Gravas 10-3 a 10-4

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− Se recomienda que las conclusiones emitidas en el presente informe, sean corroboradas

y matizadas durante los trabajos de ejecución del edificio y frontón anexo, considerando

necesario que durante la excavación de la cimentación esté presente un geólogo, ante la

posibilidad de la aparición de elementos singulares, como pueden ser cambios laterales

de facies muy puntuales que hagan que varíe la profundidad de los materiales que apa-

recen en este informe, de difícil detección mediante la extrapolación de los resultados

obtenidos.

Logroño, 28 de Marzo de 2011

Fdo.: ANA B. QUINTANAR SOTO

GEÓLOGA Col. Nº 3.967

Fdo. : GUILLERMO ERICE LACABE

GEÓLOGO Col. Nº 2.577

Fdo. : EDUARDO ARANA RICO

GEÓLOGO Col. Nº 3.461

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2.577

ANEXO GRÁFICO

- MAPA GEOLÓGICO Y LEYENDA.

- REGISTRO Y FOTOGRAFÍA DE LAS CALICATAS MECÁNICAS.

- REGISTRO DE LOS ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA.

- PERFIL DE CORRELACIÓN.

- BOLETÍN DE LOS ENSAYOS DE LABORATORIO.

- PLANO DE UBICACIÓN DE PRUEBAS.

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2.577

ANEXO Nº 1

MAPA GEOLÓGICO Y LEYENDA

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2.577

GEEA GEÓLOGOS, S.L. Pamplona: Paseo Sandúa nº 28, 31012 Estella: Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui 31240 Logroño: Baltasar Gracián 11, 1º Oficina 5, 26006 Obra: Frontón y edificio en Gardelegui (Álava) Ref. Informe: LO/GE008/0211 Hoja: EVE / Mapa Geológico del País Vasco 138-II (Monte Kapildui), E1:25.000

MAPA GEOLÓGICO

LEYENDA

Zona de estudio

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2.577

ANEXO Nº 2

REGISTRO Y FOTOGRAFÍA DE LAS CALICATAS MECÁNICAS

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2.577

DESCRIPCIÓN DE CALICATA

GEEA GEÓLOGOS, S.L.

ESTELLACañada Real de Imas, nave 12, 31240 AyeguiT y F: 948 554 811; M: 606 507 335

PAMPLONAPaseo Sandúa, 28 - bajo, 31012 T: 948 382 975; F: 948 382 319M: 696 435 907

LOGROÑO

T y F: 941 50 94 82; M: 695 363 336

Estudios geotécnicos e hidrogeológicoswww.geea.es

Baltasar Gracián 11, 1º Oficina 5, 26006

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2.577

ANEXO Nº 3

REGISTRO DE LOS ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA

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2.577

GEEA GEÓLOGOS, S.L.Cañada Real de Imas, nave 12, 31240 Ayegui

T y F: 948 554 811, M: 606 507 335

Pº Sandua nº 28, 31012 PamplonaT: 948 382 975, F: 948 382 319, M: 696 435 907

Baltasar Gracián nº 11, 1º, of 5, 26006 Logroño

T: 941 216 586, M: 695 363 336

Obra: Frontón y Edificio en Gardelegui (Álava) 1Cliente: Borja Llop, Rubén Albandoz y Gorka Vicario G04633Ref. Inf.: LO/GE008/0211 Fecha: 8 de marzo de 2011

Prof. (m) Nº Golpes(N20)0.00-0.20 60.20-0.40 30.40-0.60 10.60-0.80 60.80-1.00 51.00-1.20 141.20-1.40 141.40-1.60 211.60-1.80 191.80-2.00 232.00-2.20 232.20-2.40 302.40-2.60 192.60-2.80 202.80-3.00 283.00-3.20 213.20-3.40 303.40-3.60 583.60-3.80 Rechazo3.80-4.004.00-4.204.20-4.404.40-4.604.60-4.804.80-5.005.00-5.205.20-5.405.40-5.605.60-5.805.80-6.006.00-6.206.20-6.406.40-6.606.60-6.806.80-7.007.00-7.207.20-7.407.40-7.607.60-7.807.80-8.008.00-8.208.20-8.408.40-8.608.60-8.808.80-9.009.00-9.209.20-9.409.40-9.609.60-9.809.80-10.00

Referencia:

www.geea.es

ENSAYO DE PENETRACIÓN DINÁMICA (D.P.S.H)

Penetración Nº:

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

7,0

8,0

9,0

10,0

0 20 40 60 80 100

Golpeos

Prof

undi

dad

(m)

05/04/2011 0108 SV-0254-02


2.577


T y F: 948 554 811, M: 606 507 335



T: 941 216 586, M: 695 363 336


Prof. (m) Nº Golpes(N20) F0.00-0.20 40.20-0.40 10.40-0.60 30.60-0.80 40.80-1.00 61.00-1.20 181.20-1.40 291.40-1.60 291.60-1.80 251.80-2.00 182.00-2.20 222.20-2.40 222.40-2.60 102.60-2.80 182.80-3.00 173.00-3.20 243.20-3.40 233.40-3.60 273.60-3.80 423.80-4.00 484.00-4.20 Rechazo4.20-4.404.40-4.604.60-4.804.80-5.005.00-5.205.20-5.405.40-5.605.60-5.805.80-6.006.00-6.206.20-6.406.40-6.606.60-6.806.80-7.007.00-7.207.20-7.407.40-7.607.60-7.807.80-8.008.00-8.208.20-8.408.40-8.608.60-8.808.80-9.009.00-9.209.20-9.409.40-9.609.60-9.809.80-10.00

Referencia:

www.geea.es


Penetración Nº:

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

7,0

8,0

9,0

10,0

0 20 40 60 80 100

Golpeos

Prof

undi

dad

(m)

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T y F: 948 554 811, M: 606 507 335



T: 941 216 586, M: 695 363 336


Prof. (m) Nº Golpes(N20)0.00-0.20 30.20-0.40 20.40-0.60 40.60-0.80 40.80-1.00 71.00-1.20 151.20-1.40 221.40-1.60 271.60-1.80 281.80-2.00 242.00-2.20 182.20-2.40 202.40-2.60 252.60-2.80 182.80-3.00 223.00-3.20 193.20-3.40 273.40-3.60 313.60-3.80 Rechazo3.80-4.004.00-4.204.20-4.404.40-4.604.60-4.804.80-5.005.00-5.205.20-5.405.40-5.605.60-5.805.80-6.006.00-6.206.20-6.406.40-6.606.60-6.806.80-7.007.00-7.207.20-7.407.40-7.607.60-7.807.80-8.008.00-8.208.20-8.408.40-8.608.60-8.808.80-9.009.00-9.209.20-9.409.40-9.609.60-9.809.80-10.00

Referencia:

www.geea.es


Penetración Nº:

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

7,0

8,0

9,0

10,0

0 20 40 60 80 100

Golpeos

Prof

undi

dad

(m)

05/04/2011 0108 SV-0254-02


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T y F: 948 554 811, M: 606 507 335



T: 941 216 586, M: 695 363 336


Prof. (m) Nº Golpes(N20) F0.00-0.20 40.20-0.40 30.40-0.60 30.60-0.80 50.80-1.00 101.00-1.20 211.20-1.40 281.40-1.60 281.60-1.80 231.80-2.00 262.00-2.20 202.20-2.40 152.40-2.60 272.60-2.80 302.80-3.00 403.00-3.20 383.20-3.40 413.40-3.60 333.60-3.80 443.80-4.00 364.00-4.20 Rechazo4.20-4.404.40-4.604.60-4.804.80-5.005.00-5.205.20-5.405.40-5.605.60-5.805.80-6.006.00-6.206.20-6.406.40-6.606.60-6.806.80-7.007.00-7.207.20-7.407.40-7.607.60-7.807.80-8.008.00-8.208.20-8.408.40-8.608.60-8.808.80-9.009.00-9.209.20-9.409.40-9.609.60-9.809.80-10.00

Referencia:

www.geea.es


Penetración Nº:

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

7,0

8,0

9,0

10,0

0 20 40 60 80 100

Golpeos

Prof

undi

dad

(m)

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2.577

ANEXO Nº 4

PERFIL DE CORRELACIÓN

05/04/2011 0108 SV-0254-02


2.577

05/04/2011 0108 SV-0254-02


2.577

ANEXO Nº 5

BOLETÍN DE LOS ENSAYOS DE LABORATORIO

05/04/2011 0108 SV-0254-02


2.577

05/04/2011 0108 SV-0254-02


2.577

ANEXO Nº 6

PLANO DE UBICACIÓN DE PRUEBAS

05/04/2011 0108 SV-0254-02


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LOGE0080211 EG Y G GARDELEGUI - Web de la ciudad de ... · identificar los diferentes tipos de...

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