LA DETERMINACIÓN DE TENSIÓN NERVIOSA FIDEDIGNA Y DISTRIBUCIONES DE TENSIÓN DE ADELANTE PERFORÓ MONTONES

La investigación presente tiene la intención de medir y analizar la tensión nerviosa más fidedigna y tensión dis tributions se trasladaron montones adentro perforados incrustados dentro de las condiciones del sitio de la capa múltiple. Los datos extensivos están resumidos para medir vueltos en las tensiones nerviosas y las tensiones en un montón perforado. El efecto de zonas geológicas débiles en las condiciones multicapas del sitio significativamente puede cambiar los criterios del diseño de desde entonces más de la escala dominante que los factores cambian con profundidad.

La Introducción y la HistoriaEl diseño y construcción de montones perforados son altamente empíricos y son quizá más de

un arte que una ciencia 1-3 . Los montones perforados se forjan aburriéndose usando un tipo adecuado de máquina y subse-quently llenando los huecos de cemento armado de viabilidad alta y algún refuerzo 1 . Sus tamaños usuales están entre 750 mm y 3,000 mm en el diámetro, con una aptitud que puede alcanzar arriba de 45,000 kN, depend-ing en el tamaño del montón y los geológicos de perfil se acercan el montón. Una aptitud superior del montón reducirá el tamaño de la gorra del montón y el número de montones en un 4 en coro. Lance in situ montones perforados sirven frecuentemente para las fundaciones de edificios en Kuala Lumpur. El diseño de montones perforados en Malasia se basa usualmente en los resultados de la prueba estándar (SPT) de penetración. Como indicado en 5, el procedimiento para com-prise perforado del diseño del montón tres da un paso: 1) el cálculo del fb de aptitud que soporta fin perforado del montón; 2) el cálculo de la aptitud que soporta eje perforado del montón fs (la suma de estos dos valores es la última aptitud de compostura de un montón individual); Y 3) la carga diseñada del montón luego debe ser deducida de la capacidad límite aplicando factores de seguridad y de reducción para tener en cuenta la interacción de los montones dentro del grupo. El acercamiento empírico de fs está hecho en relación a Ks SPT, mientras el fb está relacionado con Kb SPT. Ambos rela-tionships son ampliamente usados en diseños. Evaluar a Ks y Kb, el valor de las condiciones locales del terreno requieren ambos calibres vibrantes (VWSGs) de tensión del alambre y mecánico distingan que barras de cuento sean instaladas y lanzadas dentro del montón para consentir la medida de las relaciones axiales de tensión de tensión nerviosa y cualquier movimiento en niveles diversos hasta el montón toca con la punta del pie y el eje del montón.

Hay estudios diversos en la medida de largo plazo de tensión en montones instrumentados 6, 7, de la carga transfiere mecanismos en 8 rápido y axial que carga, la estática, load-ing dinámico, sísmico, y cíclico y lateral de montón agrupa a 9-11, comportamientos rígidos y flexibles del montón en terrenos suaves diferentes 12-16, y la resistencia de fric-tion de piel en montones 17-19 . Ochiai et al. 20 propuso un método basado en fiabilidades del diseño para montones perforados basados en una in situ ecuación basada en pruebas del diseño por ahí considerando la variación espacial de resultados estándar de prueba de pen-etration. Zhang et al. 21 usó un elasto-plastic modelo para darle aclaraciones el acuerdo de carga rela tionship y le presentó un acercamiento simple al análisis del comportamiento de grupos del montón y / o el soltero

Traducido de Osnovaniya, Fundamenty yo Mekhanika Gruntov, No. 6, p. 13, Diciembre de Noviembre, 2014.

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Los montones incrustados de adentro acodaron terrenos adoptando dos modelos. Tal acercamiento permite la estimación rápida del acuerdo de un grupo del montón y / o un montón solo incrustado de adentro multiacodó terrenos, resultando en ambos tiempo y ahorro de costes. El objetivo principal de la investigación presente es medir y analizar la tensión nerviosa y el reembarque de tensión a todo lo largo de lo instrumentado montón perforado en el contexto de condiciones multicapas del sitio.

El Modelaje Experimental

Un resumen de lo instrumentado perforó prueba de carga del montón es presentada en Mesa 1. Ambos de los montones de instru-mented estaban localizados en Jalan Ampang y Kuchai Lama, Kuala Lumpur, Malasia. La carga aplicada fue calibrada usando vibrando celdas de carga del alambre (VWLCs). Para asegurar la estabilidad del assem-bly experimental, la consideración ponderada fue dada a la provisión de un sistema adecuado. Lo mantiene prueba de carga (MLT) se basa en el sistema del montón de reacción, después del ASTM Standard: D1143/D1143M-07. El dis-tance claro entre los bordes del montón de reacción y el borde del montón experimental no debería ser menos que cinco veces el diámetro del montón más grande. En el esquema usado, los montones estaban cargados usando act-ing de gatos hidráulicos en contra de la viga principal. Las gatas fueron manejadas por una bomba eléctrica.

Cargando Procedimiento

Zhang et al. 22 ha mencionado eso en montones perforados la oportunidad del momento pues la prueba de carga es dictada por la fuerza del cemento armado en el montón. Además, Weltman 23 ha recomendado que, en el tiempo de experimentar, el cemento armado debería ser un mínimo de siete días de edad y debería tener una fuerza de al menos dos veces a la máxima tensión nerviosa aplicada. Para la prueba actual del montón, los ciclos de carga partieron en busca de 28 días el construc-tion del montón. Los montones instrumentados fueron probados por el MLT que cada dos carga recicla. Las cargas aplicadas estaban medidas por VWLCs calibrados. Las lecturas fueron tomadas cada 10 min para 60 duración min. Las variaciones en las secuencias de carga para dos ciclos continuos y pues ambos montones experimentales son mostrados en Higo 1.

Las Condici

ones del Sitio

En este estudio, dos en los que la serie de carga estática en gran escala prueba perforaron montones fueron realizados. La primera prueba en gran escala fue transmitida en Cadangan Pembangunan 2, Lorong Stonor, Kuala Lumpur, Malasia, conocido como PTP-1. El montón experimental fue un montón preliminar y estaba cargado para duplicar el montón estructural

PTP-1 fue diseñado para un diámetro nominal de 1,800 mm en una profundidad de penetración de 36.95 m debajo del nivel del suelo. El montón fue probado hasta 44,400 que kN en dos carga recicla para un programa experimental inicial. La posición del segundo proyecto en gran escala estaba en casa de Utama Lodge, Jalan Senangria, Kuala Lumpur, Malasia, llamó a PTP-2. De la investigación subterránea, la Mesa 2 sale a la vista que el resumen de los tipos del terreno y la Penetración Estándar Prueban (SPT) valores, así como también las características físicas de lo bajo terrenos del estrato.

Los Resultados y el Debate

La repartición de esfuerzos a lo largo de ambos montones, PTP-1 y PTP-2, en dos continuos la carga y los ciclos de descarga se replantean en Higos. 2 y 3, respectivamente. Puede ser visto que, para una carga especificada, la normalidad aplicase tensión nerviosa en las disminuciones de áreas de la superficie de los montones con profundidad. La tasa de reducción disiente a lo largo del montón. La tasa de reducción de las tensiones nerviosas en los montones perforados es muy baja en terreno suave acoda (SPT N bajo hav ing aprecia) y muy alto en estratos tiesos (teniendo alto que SPT-N aprecia), lo cual señala que una fricción alta de piel de la unidad es establecida en terreno más tieso acoda y / o en embedment más profundo. Notablemente, el dif-ference entre las tensiones nerviosas en cualquier dos niveles representa las tensiones nerviosas conllevadas del eje como fric-tion de piel. La magnitud de la fricción de piel es dependiente en las características físicas del terreno, algo semejante como la densidad de rel-ative, el peso unitario, y el tipo del terreno.

En PTP-2, durante el primer ciclo de lo 6,735 carga kN pruebe, casi 99.78 % de la carga experimental fue llevado por la fricción de piel (la porción de la carga conllevada entre las profundidades de z = 0 m y z = 32.06 m en contraste para la carga aplicada); El faltante 0.22 el % de la carga experimental fue llevado por el fin enrumbando (el Higo.3.a). Para el segundo ciclo, el máximum aplicó carga fue 12,904 kN, mientras aproximadamente 95.58 % de la carga experimental fue llevado por la fricción de piel y el faltante 4.42 el % de la carga experimental fue llevado por el fin enrumbando (el Higo. 3.b). Basados en las propiedades del terreno en las afueras de PTP-1 y PTP-2, los montones no podrían poder proveer rigidez o capacidad de carga significativa en las profundidades más abajo de 8m debajo del nivel de la plataforma. Sin embargo, en las profundidades debajo de 8m, el largo acuerdo de término de estratos subyacentes incompresibles (e.g., Los cienos muy arenosos tiesos en PTP-1 y la piedra arenisca aclimatada en PTP-2) aumentará la contribución de los montones en relación a la rigidez de largo plazo de las fundaciones.

Tosini et al. 24 ha indicado ese la predicción de los acuerdos de fundaciones profundas en los perfiles edagolóficos multicapas no está todo el tiempo franca debido a las dificultades encaradas en definir los valores de los parámetros mecánicos influenciándolos. El resultado de este estudio indica la importancia de consider-ing ambos comportamiento elástico y plástico de deformación durante la carga axial de prueba de un montón. Esto podría estar adelantado tan una de las soluciones más fidedignas para controlar el comportamiento verdadero de montones.

El promedio cambia en la tensión a través de montones aburrido PTP-1 y PTP-2 durante ambos ciclos es sented en Figs. 4 y 5, respectivamente. El cambio promedio en la tensión indica ambos los comportamientos elásticos y plásticos de los montones. Esto se calcula basado en los cambios de promedio en deformación de dos puntos de continu-ous dividieron en las longitudes de los montones.

De los resultados presentados en Higos. 4 y 5, pueden verse que el cambio promedio en PTP-1 para terreno localizó en la parte superior 15 m fue mayor, en particular cuando las tensiones nerviosas superiores son aplicadas al montón. En addi-tion, para PTP-2 el cambio promedio en estrese pues la parte superior 8 m del estrato del terreno fue significativamente mayor. Puede estar concluido que, adentro coloca donde la fricción de piel fue insignificante (también en la parte superior 15 m para ambos PTP-1 y PTP-2), los cambios promedios de tensión a lo largo del montón perforado fueron mayores.

Los montones acortados significativamente, hasta 8.68 mm y 18.89 mm, cuando la carga vertical aplicada se maximizaron de 22,390 kN y 44,000 kN, respectivamente. El behav-ior plástico de deformación del montón experimental para cargas estáticas altas fue 1.51 mm, cuál, en la comparación con la longitud total del montón, es insignificante. Sin embargo, cuando nos asemejamos la deformación plástica resulta de la primera parte y segundo ciclo, hubo una deflexión muy permanente superior en el axis vertical de los montones experimentales (Fi

La piel común de la unidad del SPTand fricciona pues ambos PTP-1 y PTP-2 son presentados en Higo. 6. Indican un rango para la última fricción de piel con cualquier cambio en el valor SPT N. Puede ser visto que, en capa múltiple sitúa condiciones, mientras inferior el SPT N aprecie para un estrato del terreno, inferior su fricción de piel de la unidad (y viceversa). Los observados resultados vinieron de los sensores GSE y se calcularon basados en la cantidad de desplazamiento registrado por

los sensores definidos. Mientras mayor el cambio en la fuerza axial registrada para dos niveles continuos, mayor la fricción de piel de la unidad para ese estrato particular del terreno (el Higo. 6).

Las conclusionesDos las series de pruebas en gran escala fueron efectuados para obtener los rangos más

fidedignos para la fricción de piel, el cambio promedio en la tensión y las tensiones nerviosas a lo largo de los montones perforados. El efecto de zonas geológicas débiles a través de las condiciones multicapas del sitio en los cambios en los parámetros esenciales (como la tensión y la tensión nerviosa a través de los montones) del diseño fue investigado. En las condiciones multicapas del terreno, el sistema de reacción del terreno cambia con

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La profundidad. De paso las condiciones multicapas directas del sitio, los montones perforados responden con deformación elástica y plástica, y las tensiones nerviosas y las tensiones a lo largo de los montones son significativamente afectadas por zonas geológicas débiles. Las tensiones nerviosas registradas en el montón disminuido con profundidad como la fricción de piel llevase un por-tion grande de la carga aplicada del montón, en particular en estratos tiesos, arenosos. La variación en el cambio promedio en la tensión servida para aumentar con profundidad adentro coloca donde la fricción de piel fue insignificante (las profundidades entre 10 y 23 m).

Las aceptaciones

A los autores les gustaría agradecer el Centro Management De Investigación de Universiti Teknologi Malaysia (UTM) y el Ministerio de Enseñanza Superior (MOHE) pues con tal que el apoyo financiero a través de voto de investigación: R.J130000.7822.4L130 para traer la idea en la fruición.