Instituto Tecnolóico GeoMinero de España

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ESTRUCTURAS SUBTERRÁNEAS

INVENTARIO Y CARACTERIZACION.

APIJCACION A UN CASO CONCRETO.

20 FASE. APUCACION MINA MOSCONA

ESTUDIO GEOTECNICO Y DE SUBSIDENCIA

CONVENIO ESPECIFICO

ITGE - PRINCIPADO DE ASTURIAS 104

SECRETARIA GENERAL DE LA ENERGIA Y RECURSOS MINERALES01100MINISTERIO DE INDUSTRIA Y ENERGIA

ESTRUCTURAS SUBTERRANFJ S-

INVENTARIO Y CARACTERIZACION

APUCACION A UN CASO CONCRETO

M FASE_ APUCACION MINA MOSCONA

ESTUDIO GEOTECNICO Y DE SUBSIDENCIA

CONVENIO ESPECIFICO

ITGE - PRINCIPADO DE ASTURIAS 19A4

INDICEPáa.

1.- INTRODUCCIÓN..................................................................................................... 1

2.- OBJETIVOS DEL ESTUDIO .................................................................................. 1

3.- DOCUMENTACIÓN ............................................................................................... 2

4.- CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA..........................

4.1. Estratigrafía ...................................................................................................... 2

4.2. Análisis de la documentación disponible ...................................................... 2

4.2.1. Sondeos mecánicos .................................................................................. 2

4.2.2. Parámetros geomecánicos........................................................................ 3

4.3. Disposición general de cámaras y pilares ..................................................... 5

4.3.1. Estimación del recubrimiento y altura de pilares .................................... 5

4.4. Estudio del macizo rocoso ............................................................................. 5

4.4.1. Obtención del RMR ................................................................................... 6

4.4.2. Parámetros geomecánicos del macizo rocoso ...................................... 8

4.4.3. Familias de fracturación existentes .......................................................... 10

4.4.4. Propiedades mecánicas de las discontinuidades ................................... 12

4.5. Ensayos de laboratorio ....................................................................................... 13

4.6. Capacidad portante de los pilares ..................................................................... 14

5.- ANAUSIS DE LA ESTABILIDAD ........................................................................... 15

5.1. Estabilidad de las cámaras y pilares .............................................................. 15

5.1.1. Método del área atribuida ......................................................................... 15

5.1.2. Modelo numérico continuo ........................... . ........................................... 16

5.1.3. Comparación de resultados ..................................................................... 20

5.2. Estabilidad del techo inmediato ...................................................................... 21

5.3. Estabilidad del muro ........................................................................................ 22

5.4. Roturas dependientes de la estructura. Estudio de cuñas ........................... 24

S.S. Estabilidad en el tiempo de las excavaciones ............................................... 26

6.- SUBSIDENCIA DEL TERRENO ........................................................................... 27

7.- RESUMEN Y CONCLUSIONES ............................................................................ 30

INDICE

Pág.

,1.- INTRODUCCIÓN ..................................................................................................... 1

2.- OBJETIVOS DEL ESTUDIO .................................................................................. 1

3.- DOCUMENTACIÓN ............................................................................................... 2

4.- CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA .................................................................... 2

4.1. Estratigrafía ...................................................................................................... 2

4.2. Análisis de la documentación disponible ...................................................... 2

4.2.1. Sondeos mecánicos .................................................................................. 2

4.2.2. Parámetros geomecánicos........................................................................ 3

4.3. Disposición general de cámaras y pilares ..................................................... 5

4.3.1. Estimación del recubrimiento y altura de pilares .................................... 5

4.4. Estudio del macizo rocoso ............................................................................. 5

4.4.1. Obtención del RMR ................................................................................... 6

4.4.2. Parámetros geomecánicos del macizo rocoso ...................................... 8

4.4.3. Familias de fracturación existentes .......................................................... 10

4.4.4. Propiedades mecánicas de las discontinuidades ................................... 12

4.5. Ensayos de laboratorio ....................................................................................... 13

4.6. Capacidad portante de los pilares ..................................................................... 14

5.- ANALISIS DE LA ESTABILIDAD ........................................................................... 15

5.1. Estabilidad de las cámaras y pilares .............................................................. 15

5.1.1. Método del área atribuida ......................................................................... 15

5.1.2. Modelo numérico continuo ....................................................................... 16

5.1.3. Comparación de resultados ..................................................................... 20

5.2. Estabilidad del techo inmediato ...................................................................... 21

5.3. Estabilidad del muro ........................................................................................ 22

5.4. Roturas dependientes de la estructura. Estudio de cuñas ........................... 24

5.5. Estabilidad en el tiempo de las excavaciones ............................................... 26

6.- SUBSIDENCIA DEL TERRENO ........................................................................... 27

7.- RESUMEN Y CONCLUSIONES ............................................................................ 30

ANEJOS

A.- PLANOS

B.- COORDENADAS DE SONDEOS MECÁNICOS

C.- ESTIMACIÓN DEL RECUBRIMIENTO Y ALTURA DE PILARES (HOJA DE CÁLCULO)

D.- DATOS CORRESPONDIENTES A CARACTERIZACIÓN DE DISCONTINUIDADES EN

ESTACIONES DE MEDIDA

E.- MÉTODO DEL AREA ATRIBUIDA ESTIMACIÓN DEL COEFICIENTE DE SEGURIDAD

DE PILARES (HOJA DE CÁLCULO)

F.- ESTABI LIDAD DEL MURO. ESTIMACIÓN DE COEFICIENTES DE SEGURIDAD (HOJA

DE CÁLCULO)

1.- INTRODUCCIÓN

En Junio de 1994, el Instituto Tecnológico Geominero de España (ITGE) y el Principado de

Asturias firmaron un CONVENIO de colaboración para el desarrollo de un proyecto titulado

"Estructuras Subterráneas. Inventario y Caracterización. Aplicación a un caso concreto".

Este proyecto trata de la posibilidad de utilizar los importantes huecos dei subsuelo

generados por la minería subterránea en Asturias, como recursos o espacios idóneos para

el almacenamiento de residuos o sustancias susceptibles de uso posterior.

El proyecto, que abre de forma integral una investigación en este campo y cuyo desarrollo

de los trabajos se aplica directamente a una mina en actividad , la mina subterránea de

fl uorita denominada "Mina Moscona" de la sociedad "Minerales y productos derivados,S.A. (MINERSA)", consta de diversos estudios que forman parte de las ciencias de la tierra,entre los que se encuentran el de geotecnia que se trata en esta parte, y de otros,relacionados con la seguridad y control, el impacto ambiental, etc.

2.- OBJETIVOS DEL ESTUDIO

La Mina Moscona se halla situada próxima a la localidad de Cancienes, a unos 4 Km al SE.

de la ciudad de Avilés. El mineral se explota por el método de cámaras y pilares en varios

niveles, con arranque por medio de explosivos. El acceso al interior es a través de planoen rampa.

La zona objeto del estudio es el nivel 19, nivel más superior de la mina, que ya ha quedado

explotado.

Con el estudio geotécnico se pretende alcanzar dos objetivos fundamentales:

1.- Conocimiento del comportamiento geomecánico del terreno, relacionado con la

estabilidad de cámaras y pilares.

2.- Conocimiento de la subsidencia originada por las labores.

1

3.- DOCUMENTACIÓN

Para el estudio se ha dispuesto, proporcionado por la Dirección Regional de Minería y

Energía de la Comunidad Autónoma del Principado de Asturias, del siguiente trabajo

realizado por el Departamento de Explotación y Prospección de Minas de la Universidad

de Oviedo:

"Estudio de subsidencia de una mina de fl uorita".

Se ha contado también con la colaboración inestimable del personal técnico al servicio de

la mina, que ha facilitado cuanta información se le ha solicitado sobre temas afines con

este estudio.

4.- CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA

4.1. Estraticirafía

Según se desprende del estudio geológico , el yacimiento en la zona de estudio, nivel 19,

se encuentra en terrenos mesozoicos del Trías, y un corte estratigráfico de las capas, que

buzan muy ligeramente al NE., presenta las siguientes características generales:

- Recubrimiento de techo:

* Margas con pasadas de yesos (tramo margoso)

* Areniscas, conglomerados, margas y arcillas* Conglomerados tramo detritico* Tramo calcáreo-detritico

- Capa mineralizada (tramo carbonatado)

- Muro

* Caliza brechoide con margas (tramo carbonatado)

4.2. Análisis de la documentación disponible

4.2.1. Sondeos mecánicos

De todos los sondeos mecánicos realizados en la Mina Moscona, se han seleccionado

todos aquellos que están situados dentro de la zona de estudio (ver plano n4 1 en el Anejo

2

A). Corresponden a las series U, F y M, con un total de 26 sondeos: U-24 a U-27, F-6, F-

20, F-22, F-24, F-26, F-28, F-29, F-31 a F-36, F-39, F-41, F-55, M-7, M-22 Y M-27 a M-29.

Hechos los oportunos contrastes con la documentación disponible de estos sondeos y la

información recibida del personal técnico de la mina, se ha confeccionado el cuadro n4 1,

en el que se relacionan para cada sondeo y hasta donde ha sido posible, datos

correspondientes a valores estimados de la cota de boca del sondeo (cota del terreno),

cota de techo de capa , cota de muro, cota de techo competente (entendido como tal el

tramo detrítico) y potencias de capa, techo competente y marga (tramo margoso).

Los valores límites hallados para la potencia de capa son 0 ,50 m (sondeo F-36, fuera de

la zona de labores) y 9,60 m (sondeo F-33); para la potencia de techo competente, 7 m

(sondeo F-35, en el límite de la falla) y 36,05 m (sondeo U-25, fuera de la zona de labores)

y para la potencia de marga, 0 m y 57,75 m (sondeo U-24).

4.2.2. Parámetros geomecánicos

En el estudio realizado por la Universidad de Oviedo sobre el conjunto del macizo rocoso

del nivel intermedio, se efectuaron análisis del comportamiento resistente de los materiales,

cuyos resultados más significativos se recogen en este estudio. Estos análisis

respondieron a dos modos de realización:

1.- Globalmente, por medio de pruebas geofísicas sobre los macizos rocosos más

representativos , para determinación de los parámetros elásticos dinámicos.

2.- Localmente, mediante extracción de muestras y su posterior análisis en laboratorio.

En cuanto a las medidas realizadas sobre macizos rocosos, se recogen en el cuadro nQ 2

los resultados obtenidos , donde:

Vp= velocidad media de las ondas P en el macizo (m/s)

Vs= velocidad media de las ondas S en el macizo (m/s)

y= densidad (t/m3)

E= módulo de elasticidad dinámico (MPa)

v= coeficiente de Poisson dinámicoK= módulo de compresibilidad dinámico (MPa)

G= módulo de rigidez transversal dinámico (MPa)

3

DATOS CORRESPONDIENTES A SONDEOS

Sondeo cota terreno Cota de Cota de muro Cota de techo Potencia de Potencia de Potencia de

techo capa compet. capa techo c. marga

U-24 136,75 59,65 56,75 79,00 (1) 2,90 19,35 (1) 57,75 (2)

U-25 127,06 69,11 67,46 105,16 1,65 36,05 21,90

U-26 99,46 -- - -- -- -- - (*)

U-27 100,13 76,80 73,45 100,10 3,35 23,30 0

U-30 127,25 74,35 71,70 110,05 2,65 35,70 17,20

F-6 94,10 80,10 76,65 94,10 3,45 14,00 0

F-20 114,70 89,10 85,40 114,70 3,70 25,60 0

F-22 120,52 88,90 85,10 120,50 3,80 31,60 0

F-24 103,10 65,95 63,05 95,90 2,90 29,95 7,20

F-26 113,90 81,30 78,20 113,90 (2) 3,10 32,60 (2) 0 (1)

F-28 123,10 - 89,90 113,10 -- 33,20 (3) 10

F-29 129,20 99,80 94,70 129,20 5,10 24,40 0

F-31 128,17 61,07 58,27 94,87 2,80 33,80 33,30

F-32 124,00 -- 85,80 117,70 -- 38,20 (3) 6,30

F-33 122,04 54,64 (2) 45,04 (1) 74,74 9,60 20,10 (1) 47,30 (2)

F-34 128,30 88,05 83,30 117,50 4,75 29,45 10,80

F-35 110,09 49,59 40,79 56,59 8,80 7,00 53,50

F-36 126,35 70,35 69,85 101,75 0,50 31,40 24,60

F-39 109,05 -- -- -- -- _ _ (** )

F-41 122,45 89,85 88,25 122,45 1,70 32,60 0

F-55 SIN DATOS. CORTA LA FALLA

M-7 84,00 59,50 53,20 84,00 6,30 24,50 0

M-22 86,20 65,90 63,05 84,40 2,85 16,50 1,80

M-27 92,50 77,60 74,50 92,50 3,10 14,90 0

M-28 104,50 75,65 71,60 98,50 4,05 22,85 6,00

M-29 99,40 63,90 61,40 93,20 2,50 29,30 6,20

(1) Como mínimo (*) No se corta el nivel mineralizable

(2) Como máximo (**) Ausencia de nivel mineralizable

(3) Capa + nivel competente

CUADRO N4 1

Macizo de fluorita Conglomerado Conjunto

de techo general

R-851 Caldera 3 FR-64 Caldera 2 Desagüe

Vp 5.904 3.273 4.862 2.533 2.308

Vs 2.714 1.882 2.929 1.241 1.343

y 2,7 x 103 2,6 x 103 2,65 x 103 2,5 x 103 2,4 x 103

E 5,3x105 2,3x105 5,4x105 1,0x105 1,1x105

V 0,37 0,25 0,22 0,34 0,24

K 6,8 x 105 1,5 x 105 3,2 x 105 1,0 x 105 7,1 X 104

G 1,9 x 105 9,2 x 104 2,2 x 105 3,7 x 104 4,4 x 104

CUADRO N° 2. Parámetros elásticos dinámicos

Por lo que respecta a los ensayos de laboratorio sobre probetas obtenidas a partir de las

muestras extraídas del techo, capa y muro, los resultados fueron los siguientes:

a) Valores medios de la densidad

Capa: 2,78 t/m3

Techo: 2,70 t/m3

Muro: 2,71 t/m3

b) Valores medios del módulo de Young

Capa: 1,4 x 104 MPa

Techo: 1,2 x 104 MPa

Muro : 1,6 x 104 MPa

c) Medianas de valores de la tensión de rotura

Capa: 65 MPa

Techo: 82 MPa

Muro: 91 MPa

4

4.3. Disposición general de cámaras y pilares

En el plano n21 (Anejo A) puede observarse el plano de labores que corresponde a la zona

delimitada en el estudio. Con la finalidad de poder identificar fácilmente los 474 pilares y

macizos (en adelante pilares de forma genérica) existentes en esta zona, las cuadrículas

de coordenadas mineras de 100 x 100 m que interesan las labores , se han identificado

mediante letras del alfabeto en un orden de izquierda a derecho y de arriba a abajo

(considerado el plano orientado al norte). Dentro de cada una de estas cuadrículas, se han

numerado de forma independiente y aproximadamente en el mismo orden indicado antes,

cada uno de los pilares . De esta forma, cada pilar vendrá identificado por una letra

mayúscula seguida de un número, que facilitará su búsqueda en el plano.

En este plano general de cámaras y pilares se han situado todos los sondeos mecánicos

existentes en la zona de interés, cuyas coordenadas previamente se obtuvieron a partir de

su situación en los planos originales de labores. En el Anejo B se presentan las

coordenadas resultantes de estos sondeos.

4.3.1. Estimación del recubrimiento y altura de pilares

A partir del cuadro n4 1 (datos correspondientes a sondeos , ya visto) y con ayuda del

programa SURFER de Golden Software, Inc., se han obtenido los mapas de isolíneas de

cotas del terreno, de techo de capa y de muro de capa (planos nO5 2, 3 y 4,

respectivamente , que pueden verse en el ANEJO A).

A partir de estos mapas, se han determinado de forma individualizada para cada pilar tanto

la cota del terreno como la de techo y muro que le corresponden , y con ayuda finalmente

de la hoja de cálculo LOTUS 1-2-3 para Windows se han calculado las estimaciones del

recubrimiento y altura de cada uno de los 474 pilares (ver Anejo C).

El recubrimiento mínimo resulta ser 21 ,50 m (pilar X17), el máximo 73,50 (pilar D4) y la

media 40 , 95 m. En cuanto a la altura de pilares , la altura mínima resulta ser 1,50 (pilares

D5, G12 y 05), la máxima 9, 75 m (pilares K5 y L1) y la media 4,17 m.

4.4. Estudio del macizo rocoso

Ha sido realizado un detallado estudio de campo del estado de fracturación y otros

condicionantes del macizo rocoso , para poder caracterizar el mismo (índice RMR) y

5

conocer las características de las discontinuidades (estratificación, diaclasado y fracturación

en general) más relevantes.

Para ello, dentro de la zona se establecieron 10 estaciones, numeradas de E-1 a E-10

inclusive y repartidas como aparecen en el plano nQ 5 (Anejo A). Cada estación comprendió

4 pilares, siendo por tanto 40 los pilares estudiados (8,5% del total).

En cada estación se realizaron las necesarias medidas para : cálculo del índice de calidad

del terreno (RMR - Rock Mass Ratio), y la caracterización de las discontinuidades, que en

los apartados que siguen se describen y analizan.

4.4.1. Obtención del RMR

Para la caracterización del macizo rocoso se ha utilizado la conocida clasificación de

BIENIAWSKI (1979), que permite asignar a cada tipo de terreno un índice de calidad, RMR,

que depende de:

* Resistencia a compresión simple de la roca matriz

* Condiciones del diaclasado

* Efecto del agua

* Posición relativa de la excavación respecto al diaclasado

Para tener en cuenta la incidencia de estos factores, se definen una serie de parámetros,

asignándoles unas determinadas valoraciones , cuya suma en cada caso proporcionará el

índice de calidad RMR, cuyo rango de variación está comprendido entre 0 y 100.

La influencia de la disposición de las discontinuidades, se valora de distinta forma, según

se trate de túneles, taludes o cimentaciones.

En el cuadro nQ 3 se muestran los criterios de valoración para aplicar la clasificación de

Bieniawski.

En función del RMR obtenido los macizos rocosos se clasifican en las cinco siguientes

clases:

6

1) PARÁMETROS DE CALIFICACIÓN

RMR (1 ) - RESISTENCIA A COMPRESIÓN SIMPLE DE LA ROCA INTACTA

VALOR (MPa) > 250 100-250 50-100 25-50 5-25 1-5 < 1

VALORACIÓN 15 12 7 4 2 1 0

RMR (2+3) -ROD Y SEPARACIÓN ENTRE DIACLASAS

JUNTAS POR METRO 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

VALORACIÓN 40 34 31 29 28 27 26 25 24 23 22 21 20 19 18 17

JUNTAS POR METRO 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30

VALORACIÓN 17 16 15 14 14 13 13 12 12 11 11 10 10 9 9

JUNTAS POR METRO 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45

VALORACIÓN 9 8 8 8 7 7 7 7 7 6 6 6 6 6 6

RMR (4) RUGOSIDAD DE LAS DIACLASAS

PERSISTENCIA < 1 m 1 - 3 m 3- 10 m 10 -20 m 20 m

6 4 2 1 0

ABERTURA 0 < 0,1 mm 0,1 - 1 mm 1- 5mm 5 mm

6 5 4 1 0

RUGOSIDAD MUY RUGOSA RUGOSA LIGER. RUGOSA LISA ESPEJO DE FALLA

6 5 3 1 0

RELLENO NO HAY DURO CON DURO CON BLANDO CON BLANDO CONESPESOR ESPESOR ESPESOR ESPESOR<5mm >5mm <5mm >5mm

6 4 2 2 0

GRADO DE NO AFECTADO UGERO MODERADO ALTO DESCOMPUESTOMETEORIZACIÓN

6 5 3 1 0

RMR (5) EFECTO DEL AGUA

ESTADO SECO LIGERAM. HÚMEDO HÚMEDO GOTEANDO FLUYENDO

VALORACIÓN 15 10 7 4 0

11) CORRECCIÓN SEGÚN LA ORIENTACIÓN DE LA OBRA

Dirección perpendicular al eje del túnel Dirección paralela al eje del túnel Buzamiento0°-20°

Excavación hacia buzamiento Excavación contra buzamiento cualquierdirección

Buzam.45-90 Buzam. 20-45 Buzam. 45-90 Buzam. 20-45 Buzam. 45-90 Buzam.20.45

Muy favorable Favorable Media Desfavorable Muy desfavor. Media Media

0 -2 -5 -10 -12 -5 -5

CUADRO N° 3. Clasificación de Bieniawski (1979)

1 Roca muy buena ................................ RMR entre 81 y 100

II Roca buena ........................................ RMR entre 61 y 80

III Roca media ......................................... RMR entre 41 y 60

IV Roca mala .......................................... RMR entre 21 y 40

V Roca muy mala .................................. RMR menor que 20

El RMR viene relacionado, según estudios experimentales de distintos autores, con los

diversos parámetros mecánicos de los macizos rocosos (compresión simple, cohesión,

ángulo de rozamiento, módulo de elasticidad, constantes m y s del criterio de rotura de

HOEK-BROWN (1980), etc.).

En la investigación de campo se determinaron dos valores del RMR por pilar (en caras

ortogonales), en total 80 medidas de este índice. Se empleó el esclerómetro o martillo

Schmidt, modelo N, para la estimación de la resistencia de la compresión simple de la roca

intacta, en función del valor del rebote R del martillo. El valor de R en cada ensayo se

obtuvo en todo caso como el valor medio de los cinco valores más altos de rebote de una

serie de 10 impactos en el entorno del punto ensayado.

En el cuadro ns 4, se muestran los resultados obtenidos en la estimación del RMR en los

pilares (capa mineralizada).

RMR

UTOTIPO RMR ( 1) RMR (2+31 RMR (4) RMR (5)RANGO MEDIO

CAPA MINE- 7-3 25-16 22-9 15-7 61-50 56

RALIZADA

CUADRO N° 4. Estimación del RMR

Estos resultados clasifican al macizo rocoso (capa mineralizada) como roca media. Dada

la continuidad, en general, de las fracturas hacia el techo de las cámaras, este resultado

del RMR podría hacerse extensivo al macizo más inmediato del techo, de forma

conservadora. Lo mismo puede decirse respecto al macizo del muro. En todo caso

pueden incrementarse ligeramente sus valores, en función del sumando RMR (1)

dependiente del valor de la resistencia a compresión simple de la roca intacta.

7

4.4.2. Parámetros geomecánicos del macizo rocoso

Con los parámetros disponibles de la roca intacta para los distintos litotipos (apartados 4.1.

y 4.2.2.) y los resultados del RMR se ha preparado el cuadro n4 5; parámetros

geomecánicos del macizo rocoso, que deben ser considerados generales, estimativos y "a

priori", a falta de resultados de ensayos de laboratorio, y cuya metodología seguida para

su obtención se describe seguidamente.

Las características geomecánicas del macizo rocoso vienen determinadas por el criterio de

rotura de HOEK-BROWN (1980). Dicho criterio relaciona las tensiones o, (principal mayor)

y o3 (principal menor) correspondientes a un estado de rotura, mediante la siguiente

expresión:

a1_a3 +maca3+soc

en donde o, es la resistencia a la compresión simple de la roca intacta y m y s son

constantes que dependen de la litología de la roca y del estado del macizo rocoso. Si se

trata de un material rocoso en el laboratorio o de un macizo sin fisuración, s = 1.

Esta dependencia viene dada para un macizo rocoso confinado por las expresiones de

PRIEST y BROWN:

RMR-100

m = me 2eRMR-100

S=e 9

siendo m; un parámetro que depende de la litología de la roca y su valor puede tomarse,

en primera aproximación, de la bibliografía. Se puede determinar, en cada caso concreto,

a partir de ensayos de laboratorio.

En el caso de taludes o macizos rocosos sin confinar las expresiones de PRIEST y BROWN

toman la forma:

RMR-100

m =mee 14RMR-100

s = e 6

e

, Í í i ! í � i i

ROCA INTACTA MACIZO ROCOSO

o, (MPa ) m, RMR E (MPa ) v m s o,, ( MPa) a (MPa) c (MPa) • (°)

Techo 82 10,7 57(1) 14 000 0,2 2,30 0,008415 7,52 0,30 1,02 59,5

Capa 65 7,0 56 12 000 0,2 1,45 0,007530 5,64 0,34 0,92 54,0

Muro 91 8,5 5811) 16 000 0,2 1,90 0,009404 8,82 0,45 1,34 56,0

Valores estimativos obtenidos por extensión de los calculados en capa. Deben ser considerados valores conservadores.

CUADRO N° 5. Parámetros geomecánicos del macizo rocoso

Los programas de cálculo utilizados, como es el caso del BESOL, tienen la posibilidad de

utilizar el criterio de rotura de Hoek y Brown , sin embargo, gran parte de los programas de

cálculo disponibles , así como de las fórmulas analíticas utilizan el criterio de Mohr-Coulomb,

definido por la cohesión y ángulo de fricción del macizo rocoso.

Una vez estimados m y s se pueden calcular los valores de la cohesión y fricción del

macizo rocoso, en función de estas constantes y de la resistencia a la compresión simple

de la roca intacta a, para la condición de que la resistencia a la compresión simple del

macizo rocoso sea la misma tanto para el criterio de Hoek-Brown como para el de Mohr-

Coulomb . Las expresiones utilizadas son las siguientes:

c=[2sa, /(4f+m)l (1+ 2f-tg<p)

= 90-aresen [ 1+ 2fs/(4+m4')

La resistencia a compresión simple del macizo rocoso oc, viene dada , a partir de la de la

roca intacta o,, y el parámetro s de Hoek y Brown, por la fórmula:

El módulo de elasticidad se puede estimar , a falta de ensayos "in situ" y cuando el

RMR>50 , a partir de la expresión de BIENIAWSKI (1978):

E= 2 (RMR ) - 100 (GPa)

La resistencia a la tracción del macizo rocoso o,,„ viene dada, a partir de la resistencia a

compresión simple de la roca intacta o, y los parámetros m y s de Hoek y Brown, por la

expresión:

(m- m2+4s) /2

El coeficiente de Poisson se estima en base a la experiencia en este tipo de materiales,

tomándose habitualmente el mismo que el determinado en ensayos de laboratorio para la

roca intacta.

9

4.4.3. Familias de fracturación existentes

Para el análisis de la fracturación existente se han utilizado los programas DIPS de la

Universidad de Toronto (Canadá) y ROCKWORKS de Golden Software, Inc., que permiten

realizar análisis estereográficos de los planos de discontinuidad.

Los datos correspondientes a las 10 estaciones de medida, referenciadas en el apartado

4.4., se presentan en el Anejo D. En cada estación de medida se han tomado, por término

medio, la dirección y buzamiento de unas 20 discontinuidades, disponiéndose, de este

modo, de 204 medidas estructurales. El conjunto de estas medidas ha sido analizado,

proporcionando los resultados que se muestran en las figuras 1, 2 y 3.

Se han caracterizado en conjunto ocho familias, cuyo buzamiento y dirección de

buzamiento son (entre paréntesis direcciones y buzamientos):

J,: 77/245 (155/77 SO)

J2: 74/057 (147/74 NE)

J3: 80/157 (67/80 SE)

J4: 70/201 (111/70 SO)

J5: 78/132 (42/78 SE)

J8: 76/015 (105/76 NE)

J,: 21/059 (149/21 NE)

J8: 49/019 (109/49 NE)

Los planos de estratificación no son representativos y por ello no aparecen entre las

familias reseñadas.

Además de este análisis, que responde a las familias de fracturación existentes en la mina,

nivel 19, se han realizado análisis parciales correspondientes a las 10 estaciones de

medida. Las representaciones gráficas de estos análisis realizados, pueden verse en el

Anejo D. No obstante, en el cuadro n4 6 se muestran los principales resultados obtenidos.

10

DISCONTINUIDADES (GENERAL)

Calculotion Method FrequencyI:: I ass Interva l 5 ClegreesFiltering DeoctivotedDato Type BidirectionalRototion Amount 90 0 DcyreePopulation 209Maximum Percentoge 6 9 PercentMean Percentoge L 9 Percent

__ Standard Oeviation 1 73 Percent- -- Vector Meon 323 63 Degrees

ConFidence Intervol 32 78 Degrees- R-mog 0 17

r �I

FIGURA Nº 3. Diagrama de direcciones (General)

ESTACIÓN S° J, J, J3 J4 J5 J, J7 Je

1 -- 76/248 76/048 -- -- -- -- -- -

-- -- -- -2 -- 83/234 - 85/153

3 84/245 75/058 - -- -- -- -- --

4 12/060 74/251 69/074 - -- 80/135 -- --

5 80/240 -- -- 85/199 -- 83/014 25/059 -

6 - 78/077 -- 72/206 62/125 78/009 --

7 74/244 -- 74/162 -- 72/122 - - --

8 25/020 - 82/066 80/155 -- -- -- -- 51/013

9 -- 64/063 -- - -- -- -- 46/025

10 75/249 -- 84/177 -- -- -- -- --

CUADRO N° 6. Discontinuidades principales en las diez estaciones de medida

De este análisis se deduce:

* La estratificación no está presente nada más que en dos estaciones (nO 4 y 8).

* Las familias J, y J2, presentes en más del 60% de las estaciones, poseen el

carácter de conjugadas, presentando direcciones similares de aproximadamente

1500 y buzamientos de unos 75° al SO. y NE.

* La familia J„ presente en el 40% de las estaciones, tiene una dirección (67°)

aproximadamente perpendicular a las anteriores y buzamiento subvertical de 800

al SE.

* Las familias J, y J6 tienen el carácter de conjugadas, con dirección de

aproximadamente 110° y buzamientos de 700-80° al NE. y SO.

* La familia J5 presenta una dirección aproximada de 40° con buzamiento de 750-

800 al SE.

* Las familias J, y Je, presentes sólo en las estaciones n25 5, 8 y 9 no tienen

relevancia en el conjunto general.

11

Como resumen, en el cuadro n4 7 se presentan las características geomecánicas medias

de las discontinuidades, distribuidas en sus seis principales familias.

Como puede observarse, en las estaciones de medida, no sólo se ha medido la orientación

de las discontinuidades, sino también, en 40 de estas discontinuidades (cuatro por

estación), características como: espaciado, continuidad, apertura, relleno y rugosidad

(escala JRC). Asimismo, se han realizado un total de 40 series de 10 ensayos de

esclerometría con el martillo Schmidt, modelo N, para valorar el índice JCS, rebote del

martillo de las discontinuidades.

4.4.4. Propiedades mecánicas de las discontinuidades

Se pueden utilizar dos metodologías para establecer las propiedades mecánicas de las

discontinuidades de los macizos rocosos. La primera de ellas, se basa en la realización

de ensayos de corte directo de las discontinuidades en laboratorio. La segunda, está

basada en estudios experimentales en los que se han utilizado propiedades principalmente

geométricas de las juntas, para evaluar las características mecánicas de juntas sin relleno.

Con respecto a esta segunda metodología, BARTON y CHOUBEY (1974) ha obtenido la

siguiente expresión para la resistencia de pico al corte de una discontinuidad, basándose

en ensayos realizados sobre juntas rugosas:

tg[JRC.log( JCS)+an

siendo

r= resistencia de pico al cortea„= tensión efectiva normal sobre la discontinuidad

JRC= coeficiente de rugosidad de la discontinuidad

JCS= resistencia a compresión simple de los labios de la discontinuidad

o,= ángulo residual de fricción

12

DISCONTINUIDAD BUZAMIENTO DIRECCIÓN DE JRC JCS (R) ESP . ( m) AP. (mm ) CONT . (m) RELLENO

BUZAMIENTO

J, 77 (±15°) 245 (±25°) 8(4-12) 34 0,035-0,135 0,1-5/>5 1-3/3-10 Calcita, fluorita, óxidos

J2 74 (±10°) 57 (±20 °) 8 (4-12) 35 0,035-0,100 0,1-5/>5 1-3/3-10 Calcita

j, 80 (±6°) 157 (±25°) 6 (2-10) 43 0,045-0,110 0,1-5 3-10 Calcita

J4-J6 70 (±15°) 201 (±10°) 7 (4-10) 36 0,035-0,095 1-5 3-10 Calcita

J6 78 (±15°) 132 (±10°) 7(4-10) 35 0,035-0,090 1-5/>5 3-10 Calcita

CUADRO N° 7. Características geomecánicas de las discontinuidades

Este valor de r depende de forma no lineal de la tensión normal a„ actuando sobre la junta.

La forma de proceder para obtener c y m, consiste en linealizar la curva de resistencia

intrínseca mediante una secante que pase por la tensión "in situ", estimada en 1 MPa y un

segundo estado tensional descomprimido , valorado en 0,2 MPa.

Para determinar el valor de O„ supuesto conocido Ob (ángulo básico de fricción) BARTON

y CHOUBEY (1974) han propuesto la siguiente expresión:

2O°) + 20 . r / R

siendo:

R = rebote del martillo Schmidt en superficies secas sin meteorizar

r= rebote del martillo Schmidt en la superficie húmeda meteorizada

En el caso de este estudio, con un Ob= 32° (tomado de la bibliografía) y R= 36 y r= 14,

obtenidos de datos de campo, se obtiene para 0, el valor de 200.

En el cuadro n4 8 se muestran los valores calculados de c y 0 de las discontinuidades.

4.5. Ensayos de laboratorio

Se han tomado para la realización de diversos ensayos geotécnicos 30 muestras del nivel

19 de la mina, correspondiendo 10 de ellas al techo , 4 a la zona de tránsito de capa a

techo, 9 a la capa mineralizada y las 7 restantes al muro. Los lugares de toma pueden

verse en el plano n4 6 (Anejo A).

Actualmente se está procediendo a la obtención de probetas de dichas muestras, que se

utilizarán para la ejecución de los ensayos , y de los que no se dispone de resultados a la

hora de redactar este estudio.

Una vez terminados estos ensayos, serán analizados y sus resultados se incluirán en un

informe adicional y complementario de este estudio geotécnico.

13

FAMILIA BUZAMIENTO (°) DIRECCIÓN DE 0 (°) c (t/m2 ) ESPACIADO CONTINUIDAD

BUZAMIENTO (°) (m) (m)

77 245 30,0 3,9 0,075 3-10

J2 74 57 30,0 4,0 0,060 3-10

1, 80 157 28,5 2,8 0,075 3-10

J4 70 201 29,0 3,3 0,070 3-10

J6 78 132 29,0 3,3 0,065 3-10

CUADRO N° S. Valores calculados de c y 0 de las discontinuidades

4.6. Capacidad cortante de los Pilares

Los ensayos experimentales muestran que hay una reducción de la resistencia de las rocas

al aumentar el tamaño de la muestra.

Según diversos investigadores, por encima de un tamaño de muestra, denominado "tamaño

crítico", no existe una disminución apreciable de la resistencia. El interés de la existencia

de este tamaño crítico reside en que es posible utilizar directamente los resultados sobre

resistencia obtenidos en ensayos con muestras suficientemente grandes.

La mayoría de los investigadores fijan el tamaño critico de las probetas cúbicas en torno

a los 90 cm de lado, cuando se trata de carbón. Sin embargo, en probetas de rocas no

se ha señalado ningún valor que defina el tamaño crítico. En el caso de explotaciones en

carbón, existen numerosas correlaciones entre la resistencia a compresión simple de

muestras de diversos tamaños, por lo que es posible prescindir de ensayos a escala real

de pilares en el diseño de explotaciones.

Además del referido efecto de escala en la resistencia de los pilares en función del tamaño

de la muestra, también existe una dependencia de la resistencia de los mismos en función

de su forma, definida por su esbeltez, es decir, de la relación W/H, donde W es el ancho

de un pilar cuadrado y H su altura. Dada la resistencia o,R para una muestra del tamaño

critico, existen varias fórmulas que ligan dicho valor con la resistencia a de un pilar

cuadrado de lado W y altura H. Se adopta en este estudio la fórmula de BIENIAWSKI:

aP = a« (0,64 + 0,36 . w

Como valor de ocR, se ha estimado el mismo a partir de la resistencia a la compresión

simple de la roca intacta (oc) y el RMR del macizo rocoso, asumiendo para él, de forma

conservadora, el valor de oc,n (compresión simple del macizo rocoso), cuya expresión de

cálculo quedó ya presentada en el apartado 4.4.2.

14

5.- ANALISIS DE LA ESTABILIDAD

En lo que sigue se estudia y analiza el comportamiento geomecánico del terreno, en

relación con la estabilidad de las cámaras y pilares, tanto a nivel global como local, así

como los movimientos del terreno sobre la explotación y su posible repercusión en

superficie (subsidencia).

5.1. Estabilidad de las cámaras v Dilares

El método de cámaras y pilares es un procedimiento de laboreo en que la extracción se

produce abriendo un conjunto de huecos o cámaras, dejando parte del mineral en forma

de pilares con objeto de sostener el techo de las cámaras. Los pilares deben estar

dimensionados para soportar las tensiones verticales naturales y las producidas por las

excavaciones.

En este apartado se analiza el nivel de tensiones normales a que están sometidos los

pilares, evaluándose sus coeficientes de seguridad a la rotura.

Se han utilizado dos métodos de análisis. El primero de ellos es un método clásico

conocido como "Método del área atribuida". Es un método aproximado que, sin embargo,

por su relativa fácil aplicación y dado que conlleva resultados conservadores, sigue siendo

muy popular en el diseño de explotaciones por cámaras y pilares.

El segundo de los métodos utilizados se trata de un modelo numérico integral basado en

el conocido método de los Elementos de Contorno, que permite el cálculo de la

distribución de las tensiones normales en los pilares, así como de la distribución de las

deformaciones tanto en los pilares como en los techos de las cámaras.

5.1.1. Método del área atribuida

El método del área atribuida asume que cada pilar soporta los terrenos de recubrimiento

sobre él y sobre el área de cámara correspondiente. Es decir, el pilar debe soportar el

terreno sobre él y sobre la mitad de cada una de las cámaras que hay en cada cara del

pilar. La figura 4 ilustra este concepto.

Para calcular el área de cada pilar, así como del área atribuida se ha digitalizado el plano

de labores que corresponde a la zona de estudio (plano nQ 1 del Anejo A), así como de los

15

W+B

1 1I 1

m+3 I

1

u.............*..W i B ( W -�

W = ancho del pilar

B = ancho de la cámara

y = peso específico del recubrimientoh = altura del recubrimiento

ap = tensión media sobre el pilar

QP=(1 + B /W)2.Y

FIGURA N 4. Teoría def área atribuida

contornos de las áreas establecidas como áreas atribuidas , calculándose con ayuda delprograma AUTOCAD las áreas correspondientes a cada uno de los pilares y a cada unade sus áreas atribuidas . Los datos correspondientes a recubrimiento son los obtenidossegún la metodología de cálculo señalada en el apartado 4.3.1. Todos los datos han sidoprocesados con la hoja de cálculo LOTUS 1-2-3 para Windows, obteniéndose las tensionessobre los pilares que se incluyen en el Anejo E.

En esta misma hola de cálculo se incluyen también los resultados obtenidos para lastensiones admisibles de los pilares en función de la resistencia a compresión simple delmacizo rocoso y la relación entre el ancho del pilar W y su altura H, tal y como se haexpuesto en el apartado 4.6. Se ha considerado que el ancho del pilar W, es la raízcuadrada del área del mismo, lo que equivale a considerar todos los pilares cuadrados.

Finalmente , se han obtenido por el cociente entre la tensión admisible y la tensión mediade los pilares , los coeficientes de seguridad de los mismos, que figuran en la últimacolumna de la hoja de cálculo antes indicada.

Sólo en un porcentaje pequeño (inferior al 8,5%) de los pilares, la tensión media supera la

tensión admisible, en esta aproximación conservadora del método del área atribuida.

Prácticamente, los pilares con coeficientes de seguridad inferiores a la unidad (ver plano

n4 6 del Anejo A) están concentrados a lo largo de la falla (dirección NO.-SE.), en su parte

central (pilares H6 a H8, J18, K5 a K21 y P13 a P16). No obstante , hay que señalar que

no se han visto deterioros en estos pilares y que aunque presentan en muchos de ellos

alturas teóricas comprendidas entre 7 y 9,75 m, correspondientes al ensanchamiento de

la capa mineralizada en esta zona, el método de explotación local por subniveles sólo deja

parte de la altura al descubierto, con lo que los coeficientes de seguridad de estos pilares

serán superiores a los calculados . En todo caso, con las estimaciones hechas y

descontando macizos y pilares de gran sección, el coeficiente de seguridad medio es de

2,30 y, por tanto, superior a 2.

5.1.2. Modelo numérico continuo

Los modelos continuos son modelos matemáticos que resuelven un tipo de problemas enlos que el comportamiento del macizo rocoso puede ser modelizado por medio de lasecuaciones diferenciales de la mecánica de los medios continuos. Dentro de los modeloscontinuos se encuentran los modelos integrales , que utilizan las soluciones fundamentales

de la mecánica de los medios continuos para resolver problemas más complejos. A estos

16

modelos integrales corresponden el método de los Elementos de Contorno, DesplazamientoDiscontinuo y el de Integrales de Contorno.

El uso de los métodos de Elementos de Contorno y Desplazamiento Discontinuo, exigeasumir un comportamiento tenso-deformacional lineal del macizo rocoso , por lo queresultan adecuados para simular excavaciones en rocas duras a profundidades moderadas,como es el caso del macizo rocoso del yacimiento mineral en estudio.

En los análisis realizados , se ha utilizado el programa BESOL/MS (Boundary ElementSolutions/Multiple Seam), versión 2 . 0, de Geologic Research, Inc., Minnesota (EstadosUnidos).

El BESOL/MS es un programa geotécnico de simulación de labores mineras enyacimientos tabulares . Su fundamento matemático se basa en el método de modelizaciónde Desplazamiento Discontinuo, una forma especial del método de Elementos de Contorno.

Este programa tiene aplicación en problemas tridimensionales y permite analizar casos deyacimientos multicapa. La única limitación geométrica impuesta es que todas las capasmodelizadas deben tener la misma dirección , pudiendo variar el buzamiento de las mismas.Como caso especial es posible simular capas falladas en las que el movimiento relativo delas caras de la falla sea puramente traslacional, para ello es necesario individualizar las dospartes del estrato.

El BESOL/MS permite también simular , si se requiere, la secuencia real de extracción delos materiales de las capas y la posible implantación de materiales de relleno en loshuecos, con lo que se conseguiría una imagen realista del estado tensional en cadamomento.

En definitiva, el programa calcula tensiones, deformaciones y desplazamientos alrededorde excavaciones tridimensionales en yacimientos tabulares.

Para la aplicación de este programa y metodología correspondiente, es necesario asumirlas dos siguientes hipótesis simplificadoras:

* Superficie horizontal

* Terreno homogéneo e isótropo , constituido por materiales de comportamientolinealmente elástico.

17

Para los análisis con el BESOL/MS, y al objeto de contrastar los datos obtenidos con el

método del área atribuida, se han elegido dos amplias zonas, tal cual aparecen en el plano

n4 7 (Anejo A). La zona 1 , situada en la pa rte central del área de estudio, comprende

aproximadamente 31 pilares y la zona 2, que se ha situado en un espacio junto a la falla

y con pilares de forma y distribución más irregulares, comprende aproximadamente 15

pilares. A continuación se detallan los resultados obtenidos para las dos zonas.

a) Zona 1

Se ha partido de los siguientes datos:

- Techo y muro

Módulo de Young: 1,4 x 104 MPa

Coeficiente de Poisson: 0,30

Densidad: 2,70 t/m3

Recubrimiento medio: 32,5 m

Relación entre tensiones

horizontales y verticales: 0,5

- Capa

Módulo de Young: 1,4 x 10° MPa

Coeficiente de Poisson: 0,28

Módulo de rigidez transversal : 5,5 x 103

Densidad: 2,78 t/m3

Potencia media: 3,25 m

Buzamiento (calculado): 110°/25° NE.

En las figuras 5, 6 y 7 se han representado, sobre una ventana que abarca a los pilares

R26, R27 , R34 y R35, la distribución de tensiones normales sobre los pilares, los

desplazamientos verticales de techo y pilares, y las convergencias de techo y muro,

respectivamente.

De la figura 5 puede deducirse un menor nivel de tensiones que el calculado con el método

del área atribuida (cuadro n4 9), lo cual es debido a que dicho método no tiene en cuenta,

por una parte , que los pilares de menos sección, al ser menos rígidos , adquieren un menor

nivel de carga, y por otra, que las presiones del terreno pueden, por efecto arco,

descargarse en parte sobre los límites de la excavación o sobre los macizos de protección.

18

TENSIONES NORMALES (MPa)

PILARRESOL (media ponderada) MÉTODO AREA ATRIBUIDA

R26 3,36 3,75

R27 3,10 3,10

R34 3,55 4,22

R35 3,06 3,08

CUADRO N° 9. Tensiones normales sobre pilares (zona 1)

De la figura 6 se deduce que el desplazamiento máximo se produce en el techo de las

cámaras, alcanzando un valor de 0,7 mm, mientras que en el centro de los pilares el

desplazamiento máximo es sólo de 0,2 mm. En cuanto ala convergencia (figura 7), su

valor máximo es de 2,1 mm.

b) Zona 2

Se ha partido de los mismos datos para techo, muro y capa que en la zona 1, a

excepción de los siguientes:

- Techo

Recubrimiento medio: 59,50 m

- Capa

Potencia media: 8,60

Buzamiento (calculado): 1500/120 NE.

En las figuras 8, 9 y 10 se han representado igualmente, sobre una ventana que abarca a

los pilares K17, K18, K27 y K28, la distribución de tensiones normales sobre los pilares, los

desplazamientos verticales de techo y pilares, y las convergencias de techo y muro,

respectivamente.

Como sucedía en la zona 1, el nivel de tensiones (figura 8) es menor que el calculado con

el método del área atribuida (cuadro n4 10). Aquí, en esta zona, resulta más patente el

efecto arco, al hallarse muy próximo al límite de la explotación.

19

TENSIONES NORMALES (MPa)

PILARBESOL (media ponderada) MÉTODO AREA ATRIBUIDA

K17 5,09 8,47

K18 5,01 8,06

K27 4,68 6,19

K28 4,51 5,52

CUADRO N° 10. Tensiones normales sobre pilares (zona 2)

De la figura 9 se deduce que en esta zona 2 el desplazamiento máximo, se produce

también en el techo de las cámaras, con un valor de 2,2 mm, mientras que en el centro de

los pilares el desplazamiento es de 0,5-0,7 mm. En cuanto a la convergencia (figura 10),

su valor máximo es de 4,7 mm. Todos estos valores del desplazamiento son dos a tres

veces mayores que en la zona 1.

5.1.3. Comparación de resultados

A la vista de los resultados obtenidos en el cálculo de tensiones en las dos zonas 1 y 2,

puede afirmarse:

* El método del área atribuida da tensiones superiores al modelo numérico

(programa BESOL de elementos de contorno), siendo por lo tanto, más

conservador. En el caso de las dos zonas estudiadas, el resultado ha

dado, para el área atribuida tensiones entre 1,08 (zona 1) y 1,45 (zona 2)

veces superiores a las obtenidas con el BESOL. Teniendo esto en cuenta,

sólo en un 2% de los pilares, los coeficientes de seguridad estimados

quedarían por debajo de la unidad.

* El método del área atribuida resulta más adecuado a la hora de adaptarse a una

superficie topográfica variable del recubrimiento de la explotación, por lo que

resulta de utilidad para dar una idea clara de la carga relativa de los distintos

pilares de la explotación.

* El modelo numérico permite una definición más ajustada, pudiendo valorarse las

diferentes geometrías de la explotación y la influencia de la proximidad de los

20

pilares a los bordes de la misma, así como las zonas sobretensionadas de los

pil ares y el efecto estabilizador de las tensiones horizontales. Además, el modelo

numérico permite calcular, como proceso subsiguiente , las deformaciones y

desplazamientos en la zona de estudio.

5.2. Estabilidad del techo inmediato

En los techos de las cavidades subterráneas practicadas en terrenos sedimentarios con

estratificación subhorizontal se pueden diferenciar dos zonas, la parte superior y la parte

más próxima a la excavación; esta última se denomina "techo inmediato" y comprende uno

o más estratos que se han despegado del resto de los estratos superiores. El despegue

es debido a que en formaciones sedimentarias los estratos son planos y sus uniones son

débiles.

La carga que actúa en el techo inmediato es sólo su peso propio, ya que después del

despegue del techo , dejan de actuar las fuerzas litostáticas de los estratos superiores.

En estos casos, se puede estudiar la estabilidad del techo inmediato asimilándolo a una

serie de vigas de anchura unidad empotradas por sus dos extremos en los pilares.

Aplicando la teoría de las vigas, RAMÍREZ OYANGUREN (1991) propone una fórmula para

el cálculo del coeficiente de seguridad a la rotura por fl exión:

F=2. To. t

y•L2

Donde:

To = Resistencia a la tracción de la roca intacta

t = Potencia del estrato

y = Peso específico del material del estratoL = Longitud de la viga

En techos calculados para mucho tiempo es conveniente adoptar el criterio de tomar para

F un valor igual o superior a 8, debido al desconocimiento de algunos fenómenos que se

producen, así como a la extrapolación de los resultados de la resistencia de probetas en

laboratorio a escala real.

21

Para este estudio se han hecho las siguientes suposiciones:

- La resistencia a la tracción se ha estimado como el 7,5% de la resistencia de la

compresión simple (JIMÉNEZ SALAS, 1975).

- La potencia del estrato se ha minorado hasta la octava parte de la longitud del

vano, para atender los supuestos de la teoría de las vigas. Este criterio resulta

conservador en este estudio.

Con todo ello, resulta:T0= 0,075. 82 MPa = 6,15 MPa

t= 6m/8 = 0,75 m

y= 27000 N/m3

L=6m

F = 2. 6,15 MPa. 0,75 m = 94927000 . N.. 36 m2

m

resultado superior a 8, que cumple el criterio de seguridad adoptado.

5.3. Estabilidad del muro

Las explotaciones por cámaras y pilares son susceptibles de crear problemas en el muro

debido a dos hechos:

1.- Por un lado, se produce una descarga de las presiones verticales en las zonas

excavadas, produciéndose descompresión del terreno en el muro.

2.- Por otro lado, se producen zonas de concentraciones de carga transmitidas al

muro por los pilares.

Estos dos hechos son tanto más perjudiciales cuanto menor sea la capacidad portante del

muro, pudiendo llegar a fallar el sistema de soporte de pilares, por rotura al corte general

o local del terreno del muro o por punzonamiento de pilares en el mismo.

22

En general, el problema puede aproximarse y analizarse como si se tratase de un problema

clásico de cimentación en Mecánica del Suelo. BRADY y BROWN (1985 ) han obtenido la

siguiente expresión válida para el diseño de explotaciones:

qb = 2.y.BNYS., + acvtg�p . NQSQ - C0199

donde:

Nq = eI 9w . tg2 (n/4 + qP/2)

Ny = 1,5 (Nq - 1) tgW

Sv = 1 - 0 ,4 (B/L)

Sq = 1 + sentp (B/L)

siendo:

qb = capacidad portante del muro (MPa)

y = peso especifi co (t/m3 x 10.2)

c = cohesión (MPa)

tp = ángulo de fricción (°)

B y L = dimensiones de la base del pilar (m), siendo B <_ L

El coeficiente de seguridad, F = qb/ap, debe ser mayor de 2, a fin de asumir la

incertidumbre de considerar la tensión media del pilar (ap) aplicada como una carga normal

uniformemente distribuida sobre el terreno del muro.

Como parámetros geomecánicos del macizo del muro se toman los que figuran en el

cuadro n4 5 del apartado 4.4.2., es decir, c = 1,34 MPa y ¡p = 56 °, junto con una densidad

y = 2,71 t/m3 (apartado 4.2.2.).

En el Anejo F, se presentan en hoja de cálculo los coeficientes de seguridad a fallos del

muro para los distintos pilares. Las tensiones medias a, transmitidas por cada pilar al muro

han sido calculadas por el método del área atribuida (apartado 5.1.1.) y la capacidad

portante del muro (expresada en términos de tensión qb), bajo cada pilar, se ha obtenido

por aplicación de la expresión antes expuesta , considerando B = L, es decir pilares

cuadrados.

23

El menor coeficiente de seguridad obtenido ha sido de 125,76 (pilar K13). Todos los

demás, prácticamente quedan comprendidos entre esta cifra y 900, salvo algunos grandes

pilares y macizos de protección, en los que el coeficiente de seguridad a la estabilidad del

muro supera claramente la cifra de 900.

5.4. Roturas dependientes de la estructura. Estudio de cuñas

En este apartado se realiza un análisis estructural del macizo rocoso para determinar la

posibilidad del deslizamiento o caída de cuñas, tanto del techo como de los paramentos

de los pilares.

Para este análisis se ha utilizado el programa UNWEDGE de la Universidad de Toronto

(Canadá). Es un programa geotécnico tridimensional que permite analizar la geometría y

estabilidad de cuñas en excavaciones subterráneas.

El análisis está basado en que las cuñas , definidas por la intersección de tres

discontinuidades , están sometidas únicamente a su propio peso . El estado tensional de

la roca tras la excavación no se tiene en cuenta. No obstante, esta suposición es

generalmente conservadora y da como resultado un menor coeficiente de seguridad.

El programa UNWEDGE tiene algunas limitaciones importantes debiendo conocerse sus

hipótesis de partida para interpretar correctamente los resultados:

* Las excavaciones se realizan en roca dura , en donde se presentan

discontinuidades y no existen roturas por esfuerzos inducidos. Los

desplazamientos tienen lugar sobre las discontinuidades y las cuñas se comportan

como cuerpos rígidos sin deformación o agrietamientos internos.

* Todas las superficies de las discontinuidades son perfectamente planas y

pueden aparecer en cualquier lugar de la masa de la roca.

Las características geomecánicas de las discontinuidades que se han tomado como datos

de partida para el programa, son las que se incluyen en el cuadro nQ 8 del apartado 4.4.4.

Dada la geometría de la excavación y tres familias de juntas, el programa UNWEDGE

determina la posibilidad de formación de cuñas de tamaño máximo en las caras libres de

la excavación, determinando el factor de seguridad de las mismas y el modo de caída:

deslizamiento en un plano, deslizamiento en dos planos o finalmente , caída libre.

24

A partir de la cuña máxima, es posible limitar el tamaño del bloque inestable de forma que

se ajuste a la continuidad de junta observada en el estudio de fracturación.

La sección tipo de excavación empleada en el análisis, corresponde a pilares cuadrados

de 6 m de lado y anchura de cámara de 6 m. En cuanto a la orientación longitudinal de

las cámaras, se han utilizado dos casos : orientación 1, al norte (00) y orientación 2, de

146°. Esta segunda orientación corresponde prácticamente a la zona de la explotación

adosada a lo largo de la falla; la orientación 1 al resto.

Las cinco familias identificadas y seleccionadas J,, J2, J3, J, y J5 se han combinado

ternariamente para su análisis , en una serie de 10 conjuntos de cuñas (F-1 a F-10),

obteniéndose los resultados que figuran en los cuadros n°� 11 y 12 , para los distintos tipos

de rotura posibles.

a) Orientación 1 (cuadro nQ 11)

De 44 tipos de rotura posible de cuñas , 31 presentan un coeficiente de seguridad superior

a 2; en 6 está comprendido entre 1 y 2 y sólo 7 presentan un coeficiente inferior a 1. De

estos últimos 7 tipos de rotura posible, 4 se producen en los pilares (coeficientes

comprendidos entre 0,75 y 0,91 y volúmenes entre 0, 31 y 0,49 m3) y 3 en los techos, con

exposición a caída libre y volúmenes de 1,60 m3, 1,14 m3 y 1,51 m3 (figura 11).

Del resto de los tipos de rotura posible de cuñas en el techo , 5 presentan coeficientes de

seguridad superiores a 2 y los 2 restantes coeficientes de 1,11 y 1,25 , con volúmenes de

5,85 m3 y 5,05 m3 y deslizamientos en los planos J3 y J5, respectivamente.

Como ya se vio en el apartado 4.4.3. las discontinuidades J. y J5 presentan buzamiento

subvertical (aproximadamente 80°) y están presentes una u otra en un 60% de las

estaciones de medida (estaciones n-° 2, 4, 6 , 7, 8 y 10, que figuran en el plano nQ 5 del

Anejo A).

b) Orientación 2 (cuadro nQ 12)

De 50 tipos de rotura posible de cuñas , 40 presentan un coeficiente de seguridad superior

a 2; en 7 está comprendido entre 1 y 2 y sólo 3 presentan un coeficiente inferior a 1, que

son precisamente las cuñas de techo expuestas a caída libre, ya consideradas en la

orientación 1, anterior.

25

HOJA 1 DE 2

FAMILIAS CARA DEL VOLUMEN FACTOR DE TIPO DE ROTURADE PILAR CUÑA (m3) SEGURIDAD POSIBLE

JUNTAS

S.-E. 0,31 0,75 Deslizamiento en J3F-1

E. 0,25 8,01 Desliz. en J2 y J3

N.-E. 0,33 0,83 Deslizamiento en J2

N. 0,31 >10 Desliz. en J, y J2

J„ J2 Y J3 E. 0,25 7,74 Deslizamiento en J,

S.-O- 0,33 5,44 Desliz. en J, y J3

TECHO 1,60 0 Caída libre

N.-E. 0,61 1,04 Deslizamiento en J2F-2

0. 0,11 >10 Deslizamiento en J,

J„ J2 Y J4 S.-O. 0,61 1,68 Deslizamiento en J,


S.-O. 0,45 7,39 Desliz. en J, y J5F-3

S.-E. 0,49 0,76 Deslizamiento en J.

E. 0,11 >10 Desliz. en J2 y J5

N.-E. 0,45 0,91 Deslizamiento en J2

Ji, J2 Y J5 N.-O. 0,49 >10 Desliz. en J, y J2

O. 0,11 >10 Deslizamiento en J,


F-4 0. 2,29 >10 Desliz. en J, y J3

J, J3 y J, TECHO 0,17 >10 Desliz. en J, y J3

S. 0,38 5,43 Deslizamiento en J.F-5

N.-E. 0,13 5,50 Desliz. en J3 Y J5

J,, J3 y J5 S.-E. 0,13 7,42 Desliz en J, y J3

TECHO 0,78 4,68 Deslizamiento en J3

CUADRO N° 11. Resultados del análisis de cuñas(orientación longitudinal 1 de cámaras)

HOJA 2 DE 2

FAMILIAS TARA DEL VOLUMEN FACTOR DE TIPO DE ROTURADE PILAR CUÑA (m3) SEGURIDAD POSIBLE

JUNTAS

F-6 N. 4,28 >10 Desliz. en J, y J,

J1, J4 Y J5 TECHO 0,02 >10 Desliz. en J, y J4

S.-E. 0,21 1,30 Deslizamiento en J3F-7

E. 0,30 >10 Desliz. en J2 y J3

O. 0,30 >10 Desliz. en J3 y J4

J2, J3 y J, TECHO 5,85 1,11 Deslizamiento en J3

S. 0,08 >10 Deslizamiento en J5F-8

S.-E. 0,49 2,60 Desliz. en J3 y J5

J2, J3 Y J5 N. 0,08 >10 Deslizamiento en J2

TECHO 0,23 >10 Desliz. en J3 y J5

S. 0,10 >10 Desliz. en J4 Y J5F-9

S.-E. 0,81 1,75 Deslizamiento en J.

N.-E. 0,25 4,29 Desliz. en J. y J5

N. 0,10 >10 Deslizamiento en J2

J2, J, y J5 S.-O. 0,25 3,88 Deslizamiento en J4

TECHO 5,05 1,25 Deslizamiento en J.

S. 0,23 >10 Deslizamiento en J3F-10

N.-E. 0,12 8,57 Desliz. en J3 y J5

S.-O. 0,12 5,19 Deslizamiento en J3J3, J4 Y J5

TECHO 0,94 5,12 Deslizamiento en J.


HOJA 1 DE 2

FAMILIAS CARA DEL VOLUMEN FACTOR DE TIPO DE ROTURADE PILAR CUÑA (m3 ) SEGURIDAD POSIBLE

JUNTAS

SE. 0,95 >10 Desliz. en J, y J2F-1

SE.-NE . 0,36 3 ,26 Deslizamiento en J,

NO.-NE. 0,43 3,20 Desliz. en J, y J3

NO. 0,95 2 , 16 Deslizamiento en J3J„ J2 y J3

NO.-SO. 0,36 2, 87 Deslizs en J2 y J3

SO.-SE . 0,43 2 , 16 Deslizamiento en J2


SO.-SE. 1,42 >10 Desliz. en J, y J2F-2

NE.-SE . 0,31 3,32 Deslizamiento en J,

SO. 1,25 5,55 Deslizamiento en J1

J,, J2 y J4 NO.-NE. 1,42 6,78 Desliz. en J, Y J4

NE. 1,25 4,80 Deslizamiento en J2

TECHO 1 ,14 0 Caída libre

SE. 0,32 >10 Desliz. en J, y J2F-3

NO.-NE . 0,54 4,29 Desliz . en J, y J5

NO. 0,32 4, 54 Deslizamiento en J5J„ J2 Y J5

SO.-SE. 0,54 1,81 Deslizamiento en J2


F-4 NO.-NE. 2,37 6, 72 Desliz . en J, y J3

J„ J3 y J4 TECHO 0,17 >10 Desliz. en J, y J3

NE.-SE . 0,36 2,02 Deslizamiento en J,F-5

NE. 0,15 > 10 Desliz. en J, y J3

NO.-NE . 0,18 6,53 Deslizamiento en J3

J„ J3 y J5 NO.-SO. 0,38 1,55 Deslizamiento en J.

SO. 0,40 >10 Desliz. en J3 y J5



HOJA 2 DE 2

FAMILIAS CARA DEL VOLUMEN FACTOR DE TIPO DE ROTURADE PILAR CUÑA (m3) SEGURIDAD POSIBLE

JUNTAS

NE.-SE. 0,32 4,06 Deslizamiento en J,F-6

NO.-SE. 3,89 >10 Desliz. en J, y j4J„ J, Y J5

TECHO 0,02 >10 Desliz. en J, y J,

SE.-SE. 0,42 4,49 Desliz. en J3 y J4F-7

NO.-NE 0,41 1,16 Deslizamiento en J3

NO. 1,22 0,85 Deslizamiento en J3

J2, J3 y j1 NO.-SO. 0,42 6,32 Desliz. en J2 y J3



SO. 1,23 8,64 Desliz. en J3 Y J5F-8

NO.-NE. 0,21 4,15 Deslizamiento en J3

J2' J3 Y J5 TECHO 0,23 >10 Desliz. en J3 y J5

NE. 0,60 2,61 Deslizamiento en J4F-9

NO.-NE. 0,61 2,72 Desliz. en J, y J5

NO. 0,26 4,26 Deslizamiento en J5

J2, J4 Y J5 SO. 0,61 8,97 Desliz. en J2 y Jr,


TECHO 5,05 1,25 Deslizamiento J5

NE.-SE . 0,33 5,34 Desliz, en j, y J5F-10

NE. 0,14 >10 Deslizamiento en J3

NO.-NE 0,17 6,95 Deslizamiento en J3

J3, J, y J5 NO.-S. 0,33 1,76 Deslizamiento en J3

SO. 0,14 >10 Desliz. en J3 y J5



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Tipo de cuña formada por discont. Ji ,J2 y j3

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Tipo de cuña formadapor discont. Ji ,J2 y J5

FIGURA N4 11. Tipos de cuñas de formación en el techo Wuestas a caída libre

Del análisis realizado puede deducirse:

* En el caso de orientación longitudinal 1 de cámaras, existen cuatro tipos de cuñas

con coeficiente de seguridad comprendido entre 0,75 y 1 y volúmenes inferiores

a 0,5 m3 que podrían deslizar en los hastiales. Afectarían a las caras N-E y S-E. En

el caso de orientación 2, no hay posibilidad de deslizamientos de cuñas de los

pilares.

* En cuanto a cuñas con posibilidad de formación en el techo, existen tres tipos,

independientemente de la orientación longitudinal de las cámaras, con coeficiente

de seguridad 0 (posibilidad de caída libre), por lo que en caso de haberse formado,

seguramente habrán caído durante la voladura de apertura del hueco. El resto de

tipos de cuñas con posibilidad de formación en el techo, presentan coeficientes de

seguridad superiores a 1 y en su mayoría superiores a 2, por lo que no son

esperables problemas importantes de caídas de cuñas.

5.5. Estabilidad en el tiempo de las excavaciones

Estudio empíricos realizados por BARTON et alter (1976), a base de registros de muchos

casos de excavaciones, permiten correlacionar el índice 0 de calidad del macizo rocoso

con el máximo vano de excavaciones (naturales y humanas) estables sin sostenimiento.

Este índice de calidad 0 (clasificación de Barton), está correlacionado con el índice RMR

de Bieniawski utilizado en este estudio, mediante la siguiente expresión (BIENIAWSKI,

1976):

RMR=9 .I_n0+44

con lo que en el caso del macizo rocoso general contemplado en el estudio (cuadro n4 4

del apartado 4.4.2.), de RMR = 57, el índice 0 correspondiente sería de 4,24.

En función del índice 0 y el parámetro ESR (Excavation Support Ratio), que depende del

tipo de excavación en cuanto a requisitos de su seguridad relativa y que se recoge en el

cuadro n4 13, Barton propone la siguiente expresión para determinar el máximo valor del

vano B en excavaciones sin sostenimiento de varios tipos:

B = ESR . 2 . 0°,4 en m

26

Considerando el tipo C (cavidades mineras permanentes), el valor máximo aceptable delancho de cámara, en función del ESR correspondiente (1,6), sería:

B = 1,6 x 2 x 4,24°,4 = 5,70 m

Los anchos de cámaras de la mina Moscona , nivel 19, normalmente están comprendidosentre 5 y 6 m, por lo que puede considerarse una cavidad minera permanente, sin unanecesidad general de sostenimiento.

TIPO DE EXCAVACIÓN ESC

A.- Cavidades mineras temporales , etc........................................................................ 3-5E. Pozos verticales: 1) de sección circular................................................................... 2,5

2) de sección rectangular o cuadrada ...................................... 2C.- Cavidades mineras permanentes, túneles de conducción de agua (excluidos

los de afta presión), túneles piloto y galerías de avance para grandes

excavaciones, etc......................................................................................................... 1,6D: Cámaras de almacenamiento , plantas de tratamiento de aguas, túneles de

carretera y ferrocarriles secundarios , etc .................................................................... 1,3E.- Centrales subterráneas , túneles de ca rretera y ferrocarriles p ri ncipales, cámarasde equilibrio , boquillas , etc.......................................................................................... 1F.- Centrales nucleares subterráneas , instalaciones públicas subterráneas, fábricas

subterráneas , etc........................................................................................................... 0,8

CUADRO N° 13. Valor del parámetro ESR para distintos tipos de

excavación

6.- SUBSIDENCIA DEL TERRENO

Dentro de las típicas y variadas aplicaciones del programa BESOL se encuentra la de lapredicción de la subsidencia debida a las explotaciones mineras . El programa permitecalcular los desplazamientos según los tres ejes coordenados y su resultante y las seiscomponentes independientes del tensor de deformaciones , entre otros parámetros.

El análisis de la subsidencia del terreno se ha centrado en las mismas dos zonas (zonas1 y 2 en el plano n4 7 del Anejo A) que se seleccionaron para el cálculo de tensiones depilares con el modelo numérico. Los datos de partida para el macizo del techo que seutilizan en este análisis de la subsidencia son los mismos empleados para aquellas doszonas en el cálculo de tensiones de pilares (apartado 5 .1.2.).

27

También , para ambas zonas y a efectos de funcionamiento del programa, se ha definidocomo plano horizontal donde se han calculado parámetros de la subsidencia, un planoparalelo a 1 m de profundidad por debajo de la asumida superficie horizontal del terreno.

A continuación se dan a conocer los resultados obtenidos para las dos zonas:

a) Zona 1

En la figura 12 se han representado las isolíneas de desplazamiento vertical (según OZ) ohundimiento (en metros), resultando un valor para el hundimiento máximo de 1 mm.

La ventana utilizada para representación del cálculo de la subsidencia y que circunscribela zona 1 de explotación tiene unas dimensiones de 80 x 90 m y una profundidad (valormedio) de h = 32 m.

Siendo,

2B = 80 (dimensión menor), la profundidad critica viene definida por

ha = OB = 57,1 m

Como resulta h < hu, se está en una situación de subsidencia hipercrítica y, por tanto, losvalores calculados son los máximos que pueden aparecer en la zona analizada.

En las figuras 13 y 14 se han representado las deformaciones unitarias según los ejes OX

y OY, respectivamente, resultando unos valores máximos de la deformación (en

compresión) de 0,0088 mm/m y 0,0101 mm/m, verdaderamente insignificantes y

testimoniales . La componente resultante máxima daría un valor para la deformación (en

compresión) de 0,0134 mm/m.

b) Zona 2

En la figura 15 se han representado igualmente las isolíneas de desplazamiento vertical

(según OZ) o hundimiento (en metros), resultando un valor para el hundimiento máximo de

0,8 mm.

28

La ventana utilizada en este caso para la representación del cálculo de la subsidencia y que

circunscribe la zona 2 de explotación tiene unas dimensiones de 70 x 70 m y una

profundidad (valor medio) de h = 60 m.

Siendo,

26 = 70, la profundidad crítica en este caso tiene el valor

ha,= B0,7

=50m

Al ser h ligeramente superior a hu, se está en una situación de subsidencia subcrítica pero

muy cercana a la crítica, por lo que el valor máximo de subsidencia calculado puede

considerarse, con muy poco error, como el valor máximo de la zona analizada.

En las figuras 16 y 17 se han representado las deformaciones según los ejes OX y OY,

respectivamente, resultando unos valores máximos de la deformación (en compresión) de

0,0083 mm/m y 0,0072 mm/m, de muy poca relevancia. La componente resultante

máxima daría un valor para la deformación (en compresión) de 0,0110 mm/m.

29

7.- RESUMEN Y CONCLUSIONES

1) El estudio geotécnico que ha abarcado al nivel 19 ya explotado de la mina, ha tenidopor objetivos fundamentales, el conocimiento de la estabilidad de la zona explotadapor cámaras y pilares, en cuanto a su comportamiento geomecánico, y el de lasubsidencia del terreno originada por las labores.

2) Para la caracterización geotécnica, además de haberse tenido en cuenta ladocumentación disponible (estudio realizado por la Universidad de Oviedo) y lainformación facilitada por los técnicos de la mina, se ha realizado un estudio decaracterización del macizo rocoso, que ha permitido conocer de un modo estimativosus parámetros geomecánicos.

3) Aunque se han tomado varias muestras del macizo rocoso (techo, capa y muro) para

ensayos geotécnicos de laboratorio y conocimiento de las características mecánicas

de la roca intacta, no están todavía disponibles los resultados a la hora de redacción

de este estudio.

Una vez obtenidos estos resultados, se realizará un análisis de los mismos y se emitirá

un informe adicional y complementario, con especial atención a cuestiones que

pudieran resultar modificativas del presente estudio.

4) En el estudio del macizo rocoso, se ha hecho uso de la clasificación de BIENIAWSKI

(1979) para la obtención del índice de calidad del terreno, RMR (Rock Mass Ratio),

que ha dado como resultado un valor medio de 56, lo que clasifica al conjunto rocoso

estudiado como "roca media".

A partir de este valor y en función de conocidas expresiones empíricas, se han podido

conocer diversos parámetros mecánicos del macizo rocoso, cuya utilización ha sido

necesaria para el análisis de la estabilidad y de la subsidencia.

5) También, en el estudio del macizo rocoso, se ha hecho un completo análisis de la

fracturación existente, que ha permitido conocer las cinco principales familias de

discontinuidades presentes en la zona.

El estudio de las características de estas discontinuidades, ha conducido, por medio

de relaciones empíricas, al conocimiento de su propiedades mecánicas, que han sido

30

utilizadas, en concreto , en el estudio del deslizamiento de cuñas (roturas dependientesde la estructura).

6) Los cálculos específicos realizados, con base en el método clásico y conservador delárea atribuida y un método numérico de contraste, comprueban y documentan laestabilidad de las labores (cámaras y pilares). El coeficiente de seguridad medio delconjunto de los pilares (descontados macizos y pilares de gran sección) supera elvalor de 2 y sólo en un 2% de éstos el coeficiente estimado sería inferior a la unidad;se localizan junto a la zona de falla , en su parte central.

No obstante, las hipótesis de partida han sido siempre conservadoras, como se indica

en el cuerpo del estudio.

7) Los valores máximos obtenidos, en dos zonas representativas , para el desplazamiento

en cámaras varía de 0,7 a 2 ,2 mm y para la convergencia de 2,1 a 4, 7 mm. Estos

valores corresponden a desplazamientos máximos , estimados en el cálculo numérico,

que abarcan todo el período de permanencia de las excavaciones. Dado el tiempo

transcurrido desde la apertura de las labores en el nivel 19, estos desplazamientos

deben estar ya muy probablemente estabilizados.

8) La estabilidad del techo inmediato en las cámaras, o zona de techo próxima a la

excavación donde podría suponerse que pudiera producirse un despegue del resto

de los estratos subhorizontales (terreno sedimentario como el estudiado), ha sido

también analizado con resultados positivos en cuanto a su seguridad.

9) La estabilidad del muro en cuanto a roturas al corte o punzonamiento de pilares en

el mismo, es patente con altos coeficientes de seguridad.

10) Como resultado del estudio de rotura estructural por deslizamiento de cuñas, en lo

que se refiere a hastiales , tanto en paramentos como pilares, podrían existir pequeños

deslizamientos, en todo caso de pequeño volumen, previsibles y saneables a efectos

de seguridad personal.

En cuanto a cuñas con posibilidad de formación en el techo, existen tres tipos de

cuñas con coeficiente de seguridad igual a cero, es decir, con posibilidad de caída

libre, por lo que en caso de haberse formado , seguramente habrán caído ya en su

día, durante los trabajos de voladura para apertura de las cámaras. No son

31

esperables problemas con el resto de cuñas con posibilidad de formación en el techo,por presentar los tipos analizados coeficientes superiores a la unidad y en su mayoríasuperiores a 2.

11) No obstante lo anterior, se han observado, durante los reconocimientos de campo,caídas de lisos constituidos preferentemente por margas, aunque localmenteesporádicos . Estas caídas son debidas fundamentalmente a la gran humedad desaturación que existe en el nivel 19, como consecuencia de la falta de ventilación.

Esta humedad entumece y reblandece este tipo de litología y provoca su despegue

y caída.

12) Un bulonado del techo, dirigido y zonal de acuerdo con las discontinuidades

estudiadas , siempre sería a mayor seguridad una buena medida preventiva de la

posibilidad de caída de cuñas del techo , en dependencia del uso a que se destinen

los espacios de las cámaras.

13) En función de la calidad del macizo rocoso estudiado y de los anchos de cámara

existentes en el nivel 19, normalmente comprendidos entre 5 y 6 m, puede

considerarse a este nivel de explotación como una cavidad minera permanente, sin

una necesidad general y sistemática de sostenimiento.

14) No existe problema alguno de subsidencia . Los resultados del cálculo numérico

realizado , en dos zonas seleccionadas , dan para el hundimiento máximo en la

superficie del terreno el valor máximo de 1 mm. Para la deformación máxima, en

compresión , se obtiene el valor de 0 ,013 mm/m, puramente testimonial por su

insignificancia.

32

CALCULO VOLUMETRJCO ESTIMADO DE CrAMARAS

NIVEL 19. MINA MOSCONA.

Cálculo Volumétrico Estimado en el Nivel 19.

Se ha procedido a realizar un cálculo estimado del volumen de las cámaras en el nivel 19.Para ello, y para cada uno de los 474 pilares, se ha calculado: su volumen atribuido, el volumen dela corona y el volumen propio del pilar ( altura media 3,82 m).

El volumen de huecos en el citado nivel (sin contar con la parte noroeste que está inundada),

se ha estimado siguiendo el procedimiento:

V,u= V + Vá ..+w,~ - Vw.VH =Vc+V,a- VP

Cálculo total en el nivel 19

Vp = E (hp,,,,,, Spi1) = 143.751,37 m3

VAA= E (hpiw" . SM) = 370.463,13 m3

Vc = ScS. h~lp,,ro, = 11.515,98. 3,82 = 43.991,12 m3

VH= 270.702,88 m3

Cálculo de la Zona Noroeste (inundada )

V,= 1.548, 25 m3

V,a= 4.313,82 m3

Vc= 1.580,53. 2,50 = 3.951,25 m3

VH= 6.716,82 m3

El volumen total de 277.420 m3 como suma de los volúmenes anteriores, se estima debe reducirse

en un orden del 30%, como consecuencia de haber tomado como iguales todas las dimensiones de

los pilares y una altura media de 3,82 m.

Con esa reducción se estima que el volumen de hueco existente en el nivel 19 está en un orden de

los 200. 000 m3•

1

g cç 1-1 0

. mcWWPJÑWJIØ WÑJJ iJJ•8

0m

- tJ .---- __OO - o -

1 1

8Z

••g•8 g Z Es

•S8 '

JWMIJJJ&

i-

b

0

- a----- O- OOOOO0OOØØOOb

j•

ANEJOS

A.- PLANOS

B.- COORDENADAS DE SONDEOS MECANICOS

COORDENADAS DE SONDEOS MECANICOS

SONDEO COORDENADA X COORDENADA Y

U-24 1047 2335U-25 945 2382U-26 883 2459U-27 863 2435U-30 965 2273F-6 1276 1718F-20 1096 1795F-22 1127 1877F-24 1278 2010F-26 1153 2009F-28 996 2023F-29 991 1879F-31 1213 2225F-32 1061 2094F-33 1286 2156F-34 928 2096F-35 1349 2080F-36 1078 2231F-39 1201 1947F-41 1063 1949M-7 1380 1899M-22 1432 1798M-27 1331 1762M-28 1299 1860M-29 1303 1974

----------------------------------------------------

C.- ESTIMACION DEL RECUBRIMIENTO Y ALTURA

DE PILARES (HOJA DE CALCULO)

ESTIMACION DEL RECUBRIMIENTO Y ALTURA DE PILARES

Pilar Cota terreno Cota techo Recubrimiento (m) Cota muro Altura pilar(m)Bl 119,50 70,50 49,00 68,50 2,00B2 123,50 70,00 53,50 67,75 2,25Cl 126,00: 69,00 57,00 67,25 1,75C2 131,00 1 67,00 64,00 64,50 2,50C3 13 2,00 66,00 66,00 63,75 2,25D1 132,50 65,00 67,50 63,00 2,00D2 133,50 64,00 69,50 61,50 2,50D3 _ 134,50 63,00 71,50 60,00 3,00D4 135,50 62,00 73,50 59,00 3,00D5_ 133,00 61,50 71,50 60,00 1,50G1 _ 121,00 69,00 52,00 67,00 2,00G2 _ 121,00 69,00 52,00 67,00 2,00G3 121,00 69,00 52,00 67,00 2,00G4 121,50 68,50 53,00 66,00 2,50G5 122,00 67,50 54,50 65,00 2,50G6 123,00 66,50 56,50 64,00 2,50G7 124,50 65,00 59,50 62,50 2,50G8 122,00 68,50 53,50 66,25 2,25G9 122,50 68,00 54,50 65,50 2,50(110 123,00 67,00 56,00 64,50 2,50G 1 I 124,00 66,00 58,00 63,00 3,00G 12 124,50 64,00 60,50 62,50 1,50G13 _ 123,00 67,50 55,50 65,00 2,50G14 124,00 66,00 58,00 63,50 2,50G15 125,50 64,00 61,50 61,50 2,50116 124,00 65,50 58,50 63,00 2,50G17 124,00, 66,00 58,00 63,00 3,00G18 125,50 63,50 62,00 61,00 2,50

G 19 123,00 69,00 54,00 67,00 2,00H1 125,50 63,50 62,00 60,50 3,00112 127,00 62,00 65,00 59,50 2,50

113 127,50 61,00 66,50 59,00 2,00H4 127,50 60,00 67,50 56,00 4,00115 127,00 59,50 67,50 54,50 5,00

H6 126,50 59,00 67,50 53,50 5,5014 7 128,00 60,50 67,50 57,00 3,5011 8 127,50 60,00 67,50 55,50 4,501 19 126,50 63,00 63,50 60,00 3,00HIO _ 127,50 61,50 66,00 59,00 2,50111 1 127,00 61,50 65,50 59,00 2,501 1 _ 121, 50 82,50 39,00 80,50 2,00

f 1212 _ 121,00 8 3 ,50 37,50 81,00 2,50

I 1 1 124,00 66,00 58,00 63,50 2,50

�J2 12 5,50 63,501 62,00 60,50 3,00

J3 123,00 66,50 56, 50 64,00 2,50

J4 124,50 64,50 60,00 61,00 3,50

JS 122,50 67,50 55,00 64,50 3,00J6 124,00 65,00 59,00 61,50 3,50J7 122,00 67,50 54,50 64,50 3,00

l8 123,00 66,00 57,00 62,50 3,50

Pilar Cota terreno Cota techo Recubrimiento(m) Cota muro Altura fiar(m)19 120,00 72,50 47,50 70,50 2,00J10 120,50 70,50 50,00 67,75 2,75111 121,00 68,00 53,00 64,50 3,50J12 119,00 74,00 45,00 71,00 3,00J13 119,50 72,00 47,50 69,00 3,00J14 119,50 69,50 50,00 66,00 3,50J15 118,00 75,00 43,00 72,00 3,00J16 118,00 72,50 45,50 69,50 3,00J17 118,50 70,00 48,50 66,50 3,50J18 118,00 75,00 43,00 72,00 3,00J19 118,00 73,00 45,00 70,00 3,00J20 117,50 70,50 47,00 67,00 3,50J21 121,00 79,00 42,00 77,00 2,00J22 120,50 81,00 39,50 78,50 2,50J23 119,50 80,00 39,50 77,50 2,50J24 120,50 82,00 38,50 79,75 2,25J25 119,00 80,50 38,50 77,50 3,00J26 117,50 77,50 40,00 74,50 3,00J27 117,00 75,50 41,50 72,50 3,00J28 117,00 74,00 43,00 70,50 3,50J29 117,50 71,50 46,00 68,00 3,50J30 117,50 70,00 47,50 65,50 4,50J31 120,00 83,00 37,00 80,00 3,00J32 119,00 81,50 37,50 79,00 2,50J33 120,50 84,00 36,50 81,50 2,50J34 119,50 83,00 36,50 80,50 2,50J35 118,50 81,50 37,00 78,50 3,00J36 117,50 79,50 38,00 76,50 3,00J37 116,50 77,00 39,50 74,00 3,00J38 116,00 74,50 41,50 71,50 3,00J39 116,50 72,50 44,00 68,50 4,00J40 116,50 70,50 46,00 66,50 4,00Kl 126,00 58,50 67,50 52,00 6,50K2 125,00 58,00 67,00 50,50 7,50K3 124,50 57,00 67,50 49,00 8,00K4 123,50 56,00 67,50 47,00 9,00KS 122,00 55,00 67,00 45,25 9,75K6 121,00 54,00 67,00 45,50 8,50K7 119,50 53,50 66,00 44,00 9,50K8 117,50 53,00 64,50 43,50 9,50K9 123,50 56,50 67,00 48,00 8,50K10 123,00 56,00 67,00 47,00 9,00Kll 127,00 59,50 67,50 54,50 5,00K12 126,50 59,00 67,50 52,50 6,50K13 125,50 58,50 67,00 52,50 6,00K14 125,00 58,00 67,00 51,50 6,50K15 124,00 58,00 66,00 50,50 7,50K16 123,00 57,00 66,00 49,00 8,00K17 121,50 56,00 65,50 47,50 8,50K18 120,00 55,00 65,00 46,00 9,00

Pilar Cota terreno Cota techo Recubrimiento(m) Cota muro Altura fiar(m)K19 118,00 54,50 63,50 45,50 9,00K20 116,00 53,50 62,50 44,50 9,00K21 114,50 53,00 61,50 44,50 8,50K22 127,00 60,50 66,50 56,50 4,00K23 126,00 60,00 66,00 55,00 5,00K24 125,00 59,50 65,50 54,00 5,50K25 124,00 59,00 65,00 52,50 6,50K26 122,50 58,00 64,50 51,00 7,00K27 121,50 57,50 64,00 50,00 7,50

- K28 120,00 57,00 63,00 49,00 8,00K29 118,00 56,00 62,00 48,00 8,00K30 115,50 56,00 59,50 47,50 8,50K31 126,50 62,00 64,50 58,50 3,50K32 126,00 61,50 64,50 58,00 3,50K33 125,00 61,50 63,50 56,50 5,00K34 124,00 60,50 63,50 54,50 6,00K35 122,00 60,00 62,00 54,00 6,00K36 121,00 59,00 62,00 52,00 7,00K37 125,00 62,50 62,50 58,50 4,00K38 123,50 62,50 61,00 57,50 5,00K39 123,00 62,00 61,00 56,50 5,50K40 119,50 60,50 59,00 53,50 7,00K41 117,50 60,00 57,50 53,00 7,00K42 116,00 58,50 57,50 51,50 7,00K43 123,50 64,00 59,50 60,00 4,00K44 122,00 65,50 56,50 61,00 4,50K45 121,50 63,50 58,00 59,00 4,50K46 119,50 65,00 54,50 60,50 4,50K47 118,50 64,50 54,00 59,00 5,50K48 120,00 67,50 52,50 63,50 4,00K49 118,00 67,50 50,50 63,50 4,00K50 118,50 69,00 49,50 64,50 4,50Ll 116,00 52,50 63,50 42,75 9,75L2 114,00 51,00 63,00 41,75 9,25Ml 123,50 89,50 34,00 86,75 2,75M2 123,00 89,00 34,00 86,00 3,00M3 122,50 88,00 34,50 85,00 3,00M4 123,00 90,00 33,00 87,00 3,00M5 122,00 88,00 34,00 85,35 2,65M6 123,00 90,00 33,00 87,25 2,75M7 122,50 89,00 33,50 86,50 2,50M8 122,00 88,00 34,00 85,50 2,50M9 120,50 87,00 33,50 84,50 2,50M10 122,50 90,00 32,50 87,50 2,50Mll 122,00 89,00 33,00 86,50 2,50

M12 122,50 89,50 33,00 87,25 2,25

M13 122,00 89,00 33,00 86,25 2,75M14 121,00 87,50 33,50 84,00 3,50M15 122,00 89,50 32,50 87,25 2,25

M16 121,50 88,50 33,00 86,25 2,25

Pilar Cota terreno Cota techo Recubrimiento(m) Cota muro Altura fiar(m)- M17 120,50 87,50 33,00 85,00 2,50

M18 121,50 89,00 32,50 87,00 2,00M19 121,00 88,50 32,50 86,25 2,25M20 120,00 87,50 32,50 85,00 2,50M21 121,00 88,00 33,00 86,00 2,00M22 120,00 87,00 33,00 84,50 2,50M23 120,00 87,00 33,00 84,50 2,50NI 115,50 79,00 36,50 76,00 3,00N2 115,50 75,00 40,50 71,50 3,50N3 115,50 73,00 42,50 69,50 3,50N4 115,00 72,00 43,00 68,50 3,50NS 119,00 84,00 35,00 81,50 2,50N6 114,50 75,50 39,00 72,50 3,00N7 114,50 74,00 40,50 70,50 3,50N8 114,00 73,00 41,00 69,00 4,00N9 119,00 85,00 34,00 82,50 2,50N10 118,50 84,00 34,50 81,50 2,50Nll 116,50 82,50 34,00 80,00 2,50N12 113,50 76,50 37,00 73,50 3,00N13 113,50 75,00 38,50 72,00 3,00N14 113,00 73,50 39,50 70,00 3,50N15 119,50 86,00 33,50 83,50 2,50N16 118,00 84,50 33,50 82,00 2,50N17 113,00 77,00 36,00 74,00 3,00N18 112,50 76,00 36,50 72,50 3,50N19 112,00 74,50 37,50 71,00 3,50N20 119,00 86,00 33,00 83,50 2,50N21 118,00 85,00 33,00 82,00 3,00N22 116,50 83,50 33,00 81,00 2,50N23 116,00 82,50 33,50 79,50 3,00N24 114,50 81,00 33,50 78,00 3,00N25 113,50 79,50 34,00 76,50 3,00N26 112,50 77,50 35,00 74,50 3,00N27 112,00 76,50 35,50 73,00 3,50N28 112,00 78,00 34,00 74,75 3,25N29 111,50 77,00 34,50 73,50 3,50N30 119,00 86,00 33,00 83,50 2,50N31 118,00 85,00 33,00 82,50 2,50N32 117,00 84,00 33,00 81,00 3,00N33 116,00 83,00 33,00 80,00 3,00N34 114,50 81,50 33,00 78,50 3,00N35 113,00 80,00 33,00 77,00 3,00N36 112,00 78,50 33,50 75,00 3,50N37 110,50 77,00 33,50 73,50 3,50N38 118,00 85,00 33,00 82,50 2,50N39 117,00 84,00 33,00 81,00 3,00N40 116,00 83,00 33,00 80,00 3,00N41 114,50 81,50 33,00 78,75 2,75N42 111,50 79,00 32,50 75,50 3,50N43 110,50 77,50 33,00 74,00 3,50

Pilar Cota terreno Cota techo Recubrbniento(m) Cota muro Altura fiar(m)01 112,00 66,00 46,00 61,50 4,5002 114,50 59,00 55,50 52,00 7,0003 114,00 57,00 57,00 49,50 7,5004 113,50 55,00 58,50 47,00 8,0005 112,00 59,50 52,50 53,50 6,0006 111,50 57,50 54,00 50,50 7,0007 111,00 55,50 55,50 48,50 7,0008 112,50 72,00 40,50 68,50 3,5009 111,50 60,00 51,50 54,00 6,00

- 010 111,00 58,00 53,00 51,50 6,50011 110,00 56,00 54,00 49,00 7,00012 111,50 72,50 39,00 69,50 3,00013 111,00 71,50 39,50 67,50 4,00014 110,00 60,50 49,50 55,00 5,50015 109,50 59,50 50,00 52,50 7,00016 111,00 73,50 37,50 70,00 3,50017 110,50 72,00 38,50 68,50 3,50018 108,00 59,50 48,50 53,50 6,00019 110,00 73,50 36,50 70,00 3,50020 109,00 71,50 37,50 68,00 3,50021 109,00 75,00 34,00 71,50 3,50022 107,50 72,50 35,00 69,00 3,50023 106,00 69,00 37,00 66,00 3,00024 103,00 61,00 42,00 55,50 5,50025 107,50 73,00 34,50 70,00 3,00026 108,50 75,00 33,50 72,00 3,00027 111,50 75,00 36,50 71,50 3,50028 110,50 75,50 35,00 72,00 3,50Pl 111,50 50,00 61,50 41,00 9,00P2 110,00 50,00 60,00 41,50 8,50P3 109,00 50,50 58,50 42,50 8,00P4 107,50 51,50 56,00 44,50 7,00P5 107,00 52,50 54,50 45,00 7,50P6 105,50 53,50 52,00 46,50 7,00P7 104,50 55,00 49,50 48,50 6,50P8 103,50 56,00 47,50 50,00 6,00P9 102,00 57,50 44,50 51,50 6,00P10 101,50 58,50 43,00 52,50 6,00Pll 100,50 58,00 42,50 52,50 5,50P12 112,50 50,50 62,00 42,75 7,75P13 110,00 51,00 59,00 42,50 8,50P14 108,50 51,00 57,50 42,50 8,50P15 107,50 52,00 55,50 45,00 7,00P16 106,00 53,00 53,00 46,00 7,00P17 106,00 54,00 52,00 47,50 6,50P18 103,50 55,00 48,50 48,50 6,50P19 102,50 56,00 46,50 49,75 6,25P20 111,00 57,00 54,00 51,00 6,00P21 112,50 53,00 59,50 45,00 8,00P22 110,50 53,50 57,00 45,50 8,00

Pilar Cota terreno Cota techo Recubrimiento (m) Cota muro Altura pilar(m)P23 109,00 53,50 55,50 46,00 7,50P24 108,00 53,00 55,00 45,50 7,50P25 106,50 54,00 52,50 46,50 7,50P26 105,50 54,00 51,50 47,50 6,50P27 104,50 55,00 49,50 48,50 6,50P28 103,00 56,00 47,00 50,00 6,00P29 101,00 57,00 44,00 51,50 5,50Ql 121,00 88,00 33,00 85,75 2,25Q2 120,00 87,50 32,50 85,25 2,25Q3 121,00 88,50 32,50 86,50 2,00Q4 120,00 87,00 33,00 85,00 2,00Q5 121,50 88,50 33,00 87,00 1,50Q6 120,00 88,00 32,00 86,00 2,00Q7 119,50 87,50 32,00 85,75 1,75Q8 121,50 88,50 33,00 86,75 1,75Q9 120,50 88,00 32,50 86,00 2,00Rl 118,50 85,50 33,00 83,25 2,25R2 116,00 83,50 32,50 80,50 3,00R3 114,50 82,00 32,50 79,00 3,00R4 113,50 81,00 32,50 78,00 3,00R5 112,50 80,00 32,50 77,00 3,00R6 110,50 79,00 31,50 75,75 3,25R7 110,50 78,00 32,50 69,75 8,25R8 117,00 84,50 32,50 81,75 2,75R9 116,00 83,50 32,50 80,25 3,25R10 114,50 82,50 32,00 79,00 3,50R11 113,00 81,00 32,00 77,50 3,50R12 111,50 79,50 32,00 76,50 3,00R13 110,00 78,50 31,50 75,25 3,25R14 120,00 87,00 33,00 85,00 2,00R15 117,00 84,50 32,50 81,50 3,00R16 115,50 83,50 32,00 80,50 3,00R17 114,50 82,50 32,00 79,00 3,50R18 113,00 81,50 31,50 78,00 3,50R19 111,50 80,00 31,50 76,50 3,50R20 109,50 78,50 31,00 75,50 3,00R21 120,00 87,00 33,00 85,00 2,00R22 119,00 86,50 32,50 84,00 2,50R23 118,00 85,50 32,50 83,00 2,50R24 117,00 84,50 32,50 81,50 3,00R25 116,00 83,50 32,50 80,50 3,00R26 114,50 82,50 32,00 79,50 3,00R27 113,50 81,50 32,00 78,50 3,00R28 112,50 80,50 32,00 77,00 3,50R29 120,00 87,50 32,50 85,00 2,50R30 119,00 86,50 32,50 84,00 2,50R31 118,50 86,00 32,50 83,00 3,00R32 117,50 85,00 32,50 82,00 3,00R33 116,50 84,00 32,50 81,00 3,00R34 113,50 83,00 30,50 80,00 3,00

Pilar Cota terreno Cota techo Recubrimiento (m) Cota muro Altura fiar(m)R35 112,50 82,00 30,50 78,50 3,50R36 111,50 80,50 31,00 77,50 3,00R37 109,50 79,00 30,50 75,50 3,50R38 120,00 88,00 32,00 85,00 3,00R39 119,00 87,00 32,00 84,00 3,00R40 118,00 85,50 32,50 82,50 3,00R41 117,00 84,50 32,50 81,50 3,00R42 114,00 83,50 30,50 80,00 3,50R43 113,00 82,00 31,00 78,50 3,50R44 111,00 81,00 30,00 77,50 3,50R45 120,00 88,00 32,00 86,00 2,00R46 119,00 87,00 32,00 84,00 3,00R47 117,50 85,00 32,50 82,00 3,00R48 116,00 84,00 32,00 80,50 3,50R49 114,00 82,50 31,50 79,00 3,50R50 112,50 81,00 31,50 77,50 3,50R51 120,00 88,50 31,50 85,00 3,50R52 119,00 86,50 32,50 83,00 3,50R53 116,50 84,50 32,00 81,00 3,50R54 114,50 83,00 31,50 79,50 3,50R55 113,00 81,50 _ 31,50 77,00 4,50R56 111,50 80,00 31,50 71,75 8,25R57 120,50 88,50 32,00 85,50 3,00R58 120,50 89,00 31,50 85,50 3,50R59 116,00 84,50 31,50 81,00 3,50R60 114,00 83,50 30,50 79,50 4,00R61 113,00 81,50 31,50 78,00 3,50R62 112,00 80,50 31,50 77,00 3,50R63 113,00 82,00 31,00 78,00 4,00Sl 109,50 76,50 33,00 73,50 3,00S2 107,00 73,50 33,50 70,50 3,00S3 101,00 65,00 36,00 62,00 3,00S4 108,50 77,00 31,50 74,00 3,00S5 108,00 77,00 31,00 74,00 3,00S6 106,00 75,50 30,50 73,75 1,75S7 105,00 73,50 31,50 71,00 2,50S8 104,50 72,50 32,00 70,00 2,50S9 108,00 77,50 30,50 74,25 3,25S10 105,00 76,50 28,50 71,00 5,50Sil 104,00 72,00 32,00 69,75 2,25S12 104,50 73,50 31,00 70,75 2,75S13 103,50 72,00 31,50 69,50 2,50S14 103,50 72,50 31,00 70,25 2,25S15 102,00 70,50 31,50 68,00 2,50S16 103,00 72,50 30,50 70,00 2,50S17 102,00 71,00 31,00 68,00 3,00S18 99,50 67,50 32,00 64,50 3,00S19 110,50 79,50 31,00 76,00 3,50S20 108,00 77,00 31,00 74,00 3,00S21 106,00 75,50 30,50 72,50 3,00

Pilar Cota terreno Cota techo Recubrimiento (m) Cota muro Altura fiar(m)S22 105,00 74,50 30,50 71,50 3,00S23 109,00 78,00 31,00 74,75 3,25Tl 100,00 58,50 41,50 54,00 4,50T2 99,50 57,50 42,00 52,00 5,50T3 100,00 59,00 41,00 53,00 6,00T4 97,50 60,00 37,50 55,00 5,00T5 98,00 59,00 39,00 54,75 4,25T6 98,50 58,00 40,50 53,75 4,25T7 98,00 59,50 38,50 54,75 4,75T8 96,50 60,00 36,50 55,50 4,50T9 96,50 59,00 37,50 54,00 5,00T10 96,50 59,00 37,50 53,25 5,75Tll 96,50 60,00 36,50 54,50 5,50T12 95,00 61,00 34,00 56,50 4,50T13 95,00 60,00 35,00 55,00 5,00T14 95,00 59,50 35,50 54,00 5,50T15 93,50 61,50 32,00 56,50 5,00T16 93,50 60,00 33,50 54,75 5,25T17 93,50 59,50 34,00 53,75 5,75T18 94,50 60,00 34,50 54,25 5,75T19 92,00 61,50 30,50 56,00 5,50T20 92,50 60,00 32,50 54,50 5,50T21 91,50 59,50 32,00 53,75 5,75T22 92,50 60,00 32,50 54,50 5,50T23 93,50 61,00 32,50 55,00 6,00T24 90,00 60,00 30,00 54,50 5,50T25 90,00 60,00 30,00 53,75 6,25T26 91,00 60,50 30,50 54,50 6,00T27 87,50 60,00 27,50 53,75 6,25T28 88,50 60,00 28,50 54,00 6,00T29 90,50 61,00 29,50 55,50 5,50T30 86,00 60,00 26,00 53,75 6,25T31 86,00 60,00 26,00 54,00 6,00T32 87,00 60,50 26,50 53,50 7,00T33 85,00 60,00 25,00 54,00 6,00T34 98,00 65,50 32,50 62,50 3,00T35 98,50 67,50 31,00 64,00 3,50T36 97,50 65,50 32,00 61,50 4,00T37 100,00 69,50 30,50 61,00 8,50T38 99,00 68,50 30,50 60,00 8,50T39 97,00 66,00 31,00 62,50 3,50T40 97,50 68,00 29,50 63,50 4,50T41 95,50 65,50 30,00 61,50 4,00T42 95,50 67,00 28,50 62,50 4,50T43 94,00 65,00 29,00 60,50 4,50T44 92,00 64,50 27,50 59,00 5,50T45 88,50 61,50 27,00 55,50 6,00T46 93,50 63,50 30,00 58,50 5,00Vl 120,50 89,00 31,50 85,50 3,50V2 120,00 88,00 32,00 84,00 4,00

Pilar Cota terreno Cota techo Recubrimiento(m) Cota muro Altura fiar(m)V3 119,00 86,50 32,50 83,00 3,50V4 115,00 83,00 32,00 79,00 4,00V5 115,50 83,50 32,00 79,50 4,00V6 112,00 80,50 31,50 77,00 3,50V7 120,50 89,00 31,50 85,50 3,50V8 120,00 88,00 32,00 84,00 4,00V9 118,50 86,50 32,00 83,00 3,50V10 112,50 81,00 31,50 77,25 3,75Vil 111,50 80,00 31,50 76,25 3,75V12 120,00 89,00 31,00 85,00 4,00V13 119,00 87,50 31,50 83,50 4,00V14 118,00 86,00 32,00 82,00 4,00V15 113,00 81,00 32,00 77,00 4,00V16 112,00 80,00 32,00 76,25 3,75V17 119,50 88,50 31,00 84,50 4,00V18 119,00 87,50 31,50 83,50 4,00V19 118,00 86,00 32,00 82,00 4,00V20 119,00 88,50 30,50 84,50 4,00V21 117,50 87,00 30,50 83,00 4,00V22 117,00 85,50 31,50 81,50 4,00V23 113,00 80,50 32,50 77,00 3,50V24 117,00 85,00 32,00 81,00 4,00V25 116,00 84,00 32,00 80,00 4,00V26 116,00 84,50 31,50 80,50 4,00V27 115,50 83,50 32,00 79,50 4,00V28 116,00 84,00 32,00 80,00 4,00V29 115,00 82,50 32,50 79,75 2,75V30 115,00 83,50 31,50 79,50 4,00Wl 111,00 80,00 31,00 76,00 4,00W2 106,00 75,50 30,50 72,50 3,00W3 110,50 79,00 31,50 75,50 3,50W4 109,50 78,50 31,00 74,75 3,75w5 108,00 77,50 30,50 73,75 3,75W6 107,00 77,00 30,00 70,50 6,50W7 110,50 79,00 31,50 75,50 3,50

- W8 111,00 80,00 31,00 76,00 4,00W9 110,50 79,00 31,50 75,50 3,50W10 108,00 77,50 30,50 74,00 3,50Wll 107,50 77,50 30,00 73,75 3,75W12 111,50 79,50 32,00 76,00 3,50W13 110,50 79,00 31,50 75,25 3,75W14 109,50 78,50 31,00 74,75 3,75W15 112,00 80,00 32,00 76,00 4,00W16 111,00 79,00 32,00 75,50 3,50W17 110,00 78,75 31,25 75,00 3,75W18 109,00 78,25 30,75 74,50 3,75W19 108,50 77,75 30,75 74,25 3,50W20 108,50 78,25 30,25 74,50 3,75W21 107,50 78,00 29,50 74,25 3,75W22 108,00 78,25 29,75 74,25 4,00

Pilar Cota terreno Cota techo Recubrimiento(m) Cota muro Altura fiar(m)W23 107,00 78,00 29,00 74,25 3,75W24 107,00 78,25 28,75 74,50 3,75W25 106,50 78,25 28,25 74,25 4,00W26 106,00 78,25 27,75 74,50 3,75W27 105,00 78,25 26,75 74,25 4,00Xl 84,50 60,00 24,50 53,75 6,25X2 84,50 60,00 24,50 54,50 5,50X3 84,00 60,50 23,50 54,25 6,25X4 84,50 61,00 23,50 55,50 5,50X5 84,00 61,00 23,00 55,00 6,00X6 84,50 61,50 23,00 55,50 6,00X7 84,00 61,50 22,50 55,50 6,00X8 94,00 66,50 27,50 61,50 5,00X9 90,50 63,50 27,00 58,00 5,50X10 91,50 65,50 26,00 60,00 5,50X11 91,50 66,50 25,00 61,50 5,00X12 89,50 64,50 25,00 59,00 5,50X13 89,50 65,50 24,00 60,00 5,50X14 87,50 64,00 23,50 58,50 5,50X15 87,50 65,00 22,50 59,00 6,00X16 85,50 63,50 22,00 57,50 6,00X17 84,50 63,00 21,50 57,25 5,75Yl 86,50 62,00 24,50 56,75 5,25

_ Y2 87,00 63,50 23,50 59,75 3,75

D.- DATOS CORRESPONDIENTES A CARACTERIZACION

DE DISCONTINUIDADES EN ESTACIONES

DE MEDIDA

i

CARACTERIZACION DE DISCONTINUIDADES

HOJA 1 DE 12

LOCALIZACION ORIENTACION JRC ESPACIADO CONTINUIDAD RELLENO APERTURA JCS HUMEDADJUNTAS (m) JUNTAS JUNTAS (R) JUNTAS OBSERVACIONES

ESTAC . NIVEL BUZ. DIREC. (m) (mm)BUZ.

E-1 19 25 60 -- --- --- --- --- --

E-1 19 75 244 -- --- --- --- ---

E-1 19 86 22 -- --- --- --- -- --- ---

E-1 19 82 249 8-10 0,135 1-3 Calcita 0,1-5 47 Seco ---

E-1 19 62 124 -- --- --- --- ---

E-1 19 85 260 8-10 0,100 1-3 Calcita 0,1-1 30 Seco

E-1 19 78 96 -- --- --- --- --- --

E-1 19 15 120 - -- --- ---

E-1 19 30 118 - --- ---

E-1 19 82 130 -- --- --- --- -- --- ---

E-1 19 20 240 6-8 0,050 3-10 Calcta 0,1 1 45 Seco

E-1 19 80 48 -- --- --- --

E-1 19 79 46 --- --- --- ---

E-1 19 70 98 - ---

E-1 19 74 50 -- --- --- --

E-1 19 87 235 6-8 0,075 3-10 Calcita barita 1-5 30 Seco

E-1 19 75 48 - --- --- --- --- --

E-1 19 70 252 --- --- --- --- --- ---


HOJA 2 DE 12

LOCALIZACION ORIENTACION JRC ESPACIADO CONTINUIDAD RELLENO APERTURA JCS HUMEDADJUNTAS (m) JUNTAS JUNTAS ( R) JUNTAS OBSERVACIONES

ESTAC . NIVEL BUZ. DIREC . (m) (mm)BUZ.

E-1 19 58 106 - --- --- ---

E-1 19 40 258 -- --- --- --- --- -- --- ---

E-2 19 75 134 4-6 0,090 3-10 Calcita 1-5 21 Seco ---

E-2 19 86 229 -- --- --- --- --- -- --- ---

E-2 19 85 159 --- --- --- --- -- --- ---

E-2 19 83 150 -- --- --- --- --- --- ---

E-2 19 84 230 --- --- --- --- -- --- ---

E-2 19 85 148 2-4 0,075 3-10 Calcita 1-5/>5 43 Seco ---

E-2 19 86 40 -- --- --- --- -- -- --- ---

E-2 19 85 245 --- --- --- --- --- ---

E-2 19 20 330 -- --- --- --- ---

E-2 19 12 340 --- --- --- -- --- ---

E-2 19 44 160 6-8 0,200 3-10 Calcita 1-5/>5 32 Seco ---

E-2 19 80 238 -- --- --- --- -- ---

E-2 19 60 300 -- -- --- --- --- --- ---

E-2 19 38 151 --- --- --- - -- 1 --- ---

E2 19 45 320 --- --- --- --- --- ---

E-2 19 74 20 4-6 0,085 3-10 Oxidos de hierro 1-5 42 Seco


HOJA 3 DE 12


ESTAC. NIVEL BUZ . DIREC . ( m) (mm)BUZ.

E-2 19 82 40 --- --- --- --- -- --- ---

E-2 19 67 206 -- -- --- --- -- -- --- ---

E-2 19 60 250 --- --- --- -- - --- ---

E-2 19 45 322 - -- --- --- --- -- ---

E3 19 80 44 6-8 0,035 3-10 Calcita 1-5 14 Húmedo ---

E-3 19 80 58 -- --- --- --- --- -- --- ---

E-3 19 72 322 --- --- --- --- -- ---

E-3 19 78 360 - - --- --- --- -- --- ---

E-3 19 75 332 -- --- --- --- --- -- --- ---

19 80 261 6-8 0,035 3-10 Calcita >5 38 Seco ---

E-3 19 55 162 -- --- --- --- --- --

E-3 19 38 236 --- --- --- --- - --- ---

E3 19 70 306 - --- --- --- ---

E-3 19 60 50 - -- ---

E-3 19 78 226 -- - - - -- - -

E-3 19 84 238 -- ---

E-3 19 69 230 - --- --- --- ---

E-3 19 84 252 -


HOJA 4 DE 12


ESTAC. NIVEL BUZ. DIREC. (m) (mm)BUZ.

E-3 19 69 335 6-8 0,035 3-10 Calcita >5 53 Irgeram. húm. ---

E-3 19 84 100 -- - - - - --- -- --- ---

E-3 19 85 180 - -- --- --- --- ---

E-3 19 70 60 -- --- --- --- --- --- ---

E-3 19 38 30 -- --- --- - --- -- --- ---

E-3 19 75 20 6-8 0,035 3-10 Calcita 1-5 49 Seco - -

E-4 19 71 62 -- --- --- --- --- -- --- ---

E-4 19 32 236 -- --- --- --- --- --- ---

E-4 19 70 84 --- --- -- --- --- ---

E-4 19 87 338 - --- --- --- --- --

E-4 19 62 230 8-10 0,070 3-10 Fluorita 1-5 40 Seco ---

E-4 19 78 246 -- --- --- -- --- --

E-4 19 64 78 - -- --- --- ---

E-4 19 55 178 --- --- --- --- ---

E-4 19 55 352 --- --- --- --- ---

E-4 19 86 230 -- --- --- -- ---

E-4 19 83 140 8-10 0,180 3-10 Fluorita 1-5 27 Seco ---

E-4 19 72 251 --- --- --- --- -- --- ---


HOJA 5 DE 12


ESTAC. NIVEL BUZ. DIREC. (ml (mm)BUZ.

E-4 19 70 200 -- --- --- --- ---

E-4 19 35 258 -- - -- -- --- ---

E-4 19 66 352 - --- --- --- --- -- ---

E-4 19 40 10 6-8 0,082 3-10 No ha 1 -5 27 Seco - -

E-4 19 66 92 -- --- --- --- --- --

E-4 19 80 164 --- --- --- --- - -

E-4 19 70 258 - --- --- --- --- --- ---

E-4 19 77 130 --- --- --- --- - --- ---

E-4 19 75 66 - --- --- --- --- -- --- ---

E-4 19 12 60 10-12 0,060 3-10 Fluorita 1-5 37 Seco Plano estratificación

E-5 19 48 150 12 0,050 1-3/3-10 Carbonatos >5 45 Seco ---

E-5 19 85 34 -- --- --- --- -- --- ---

E-5 19 86 100 --- --- --- --- - --

E-5 19 80 18 --- --- --- ---

E-5 19 58 150 --- --- --- -- - --

E-5 19 80 70 8-10 0,048 1-3/3-10 Carbonatos >5 32 Seco ---

E-5 19 85 10 -- --- --- --

E-5 19 68 45 -- --- --- 1 --- 1 --- -- --- 1 ---


HOJA 6 DE 12


ESTAC . NIVEL BUZ. DIREC . ( m1 (mm)BUZ.

E-5 19 65 66 -- --- --- --- --

E-5 19 78 180 -- -- --- --- ---

E-5 19 68 110 -- --- --- --- --- -- - - ---

E-5 19 81 196 8-10 0,075 3-10 Carbonatos 1-5 22 Seco ---

E-5 19 55 30 -- --- --- --- --- -- - --

E-5 19 80 132 -- - --- --- - -

E-5 19 22 74 --- --- --- --- ---

E-5 19 46 100 --- --- --- -- ---

E-5 19 82 240 -- --- --- --- --- ---

E-5 19 30 50 -- --- --- --- --- -- --- ---

E-5 19 40 74 4-6 0,100 3-10 Carbonatos 1-5 31 Seco --

E-5 19 77 240 -- --- --- --- --- -- - -

E-5 19 40 90 -- --- --- --- --- -- --- ---

E-6 19 80 74 6-8 0,040 3-10 Carbonatos >5 38 Seco ---

E-6 19 81 12 -- --- --- -

E-6 19 67 70 --- --- -- -- --- ---

E-6 19 76 96 ---

---E-6 19 68 170

iI


HOJA 7 DE 12I

LOCALIZACION ORIENTACION JRC ESPACIADO CONTINUIDAD RELLENO APERTURA JCS HUMEDADJUNTAS (m) JUNTAS JUNTAS (R ) JUNTAS OBSERVACIONESESTAC . NIVEL BUZ. DIREC . (m► (mm)

BUZ.

E-6 19 56 24 - --- --- ---

E-6 19 75 210 -- --- --- --- --- ---

E-6 19 68 200 --- --- --- --- --- ---

E-6 19 72 208 --- ---

E-6 19 87 272 -- --- --- --- --_

E-6 19 72 220 6-8 0,065 3-10 No hay 1-5 35 Seco ---

E-6 19 80 86 10-12 0,085 4 No hay >5 39 Húmedo ---

E-6 19 40 120 -- --- --- --- --- --

E-6 19 65 128 --- --- --- --- --- ---

E-6 19 60 120 --- --- --- ---

E-6 19 72 190 --- --- --- --- -_ --- ---

E-6 19 74 52 --- --- --- -__

E-6 19 60 198 --- --- --- --- ---

E-6 19 52 210 --- --- -- --- ---

E-6 19 70 238 8-10 0,100 3-10 Oxidos de hierro >5 28 Húmedo ---

E-6 19 35 60 -- ---

E-7 19 58 240 6-8 0,045 3-10 Oxidos de hierro >5 23 Ligeram. húm. ---

E-7 19 85 278 -- --- --- ---


HOJA 8 DE 12

LOCALIZACION ORIENTACION JRC ESPACIADO CONTINUIDAD RELLENO APERTURA JCS HUMEDADJUNTAS ( m) JUNTAS JUNTAS ( R) JUNTAS OBSERVACIONESESTAC . NIVEL BUZ . DIREC . ( m) (mm)

BUZ.

E-7 19 29 280 - --- --- ___ -_-

E-7 19 74 240 - --- --- --- --- --- ---

E-7 19 88 304 -- --- --- --- -- --- ---

E-7 19 76 248 4-6 0,070 3-10 Fluorfta >5 27 Seco --E-7 19 62 100 -- --- --- ___ ___ __ --- ---

E-7 19 70 122 -- --- --- ---

E-7 19 76 120 --- --- --- __-

E-7 19 78 270 --- --- --- ___

E-7 19 65 150 -- -- --- ___ __- __ _-- ---

E-7 19 83 64 4 0,050 3-10 Carbonatos >5 46 Ligeram. húm ---

E-7 19 20 40 -- --- --- --- --- __

E-7 19 32 66 -- --- --- --- --_ __ ___ _--

E-7 19 84 310 -- --- --- --- ___ __ --_ ---

E-7 19 88 210 6 0,095 3-10 No ha 1-5 27 Ligeram. húm. ---

E-7 19 76 158 -- --- --- --- ___ _- --- ---

E-7 19 62 10

E-7 19 65 300 - --- --- --- ___

E-7 19 73 168 --- --- --- _--


HOJA 9 DE 12

LOCALIZACION ORIENTACION JRC ESPACIADO CONTINUIDAD RELLENO APERTURA JCS HUMEDADJUNTAS (m) JUNTAS JUNTAS (R) JUNTAS OBSERVACIONESESTAC. NIVEL BUZ. DIREC . Im) (mm)BUZ.

E-8 19 15 10 4-6 0,035 1-3/3-10 Carbonatos 1-5 32 Seco ---E-8 19 50 22 -- --- --- ___ ___

E-8 19 68 256 -- --- --_ ___

E-8 19 85 64 -- --- --- -__ -- --

E-8 19 25 20 -- --- --- ___ ___ ___ Plano estratificación

E-8 19 48 110 - --- --- ___

E-8 19 52 12 -- --- --- --- --- _--

E-8 19 80 130 -- --- --- ___ ___ ___ ---

E-8 19 75 162 -- --- --- ___ --- __ ___ ---

E-8 19 32 220 8-10 0,110 3 Calcita <0,1 36 Seco ---E-8 19 84 312 -- --- --- ___ ___ __ ___ ---

E-8 19 80 70 - --- --- ___

E-8 19 60 310 --- --- ___ ___ ___ _--

E-8 19 66 336 -- --- --- --- --- -- --- ---

E-8 19 80 222 4-6 0,070 3-10 Carbonatos 0,11 29 Seco ---E-8 19 81 66 -- --- --- --- --- -- --- ---

E-8 19 86 330 - --- ___ ___

E-8 19 18 356


HOJA 10 DE 12

LOCALIZACION ORIENTACION JRC ESPACIADO CONTINUIDAD RELLENO APERTURA JCS HUMEDADJUNTAS Im) JUNTAS JUNTAS (R) JUNTAS OBSERVACIONESESTAC . NIVEL BUZ. DIREC . ( m) (mm)BUZ.

E-8 19 82 152 -- --- ___ _-- -_ __ ___ ---

E-8 19 70 50 6-8 0,100 4 Carbonatos 0,1-1 41 Seco ---

E-9 19 85 238 10-12 0,040 3- 10 Caolín >5 44 Seco ---

E-9 19 70 172 -- --- ___ ___ _-_ -- ___ ---

E-9 19 52 350 --- --- _-_ ___ --- ---

E-9 19 45 20 -- --- __- ___ -_- ---

E-9 19 46 30 --- --_ --- _-- _- __- ---

E-9 19 70 20 4-6 0,068 3-10 Oxidos 1-5 42 Seco ---E-9 19 40 119 -- --- --- _-_ _- --- ---E-9 19 62 278 -- --- _--

E-9 19 15 78 --- --- ___ ---

E-9 19 63 56 --- --- _-- ___ _- --- ---

E-9 19 71 298 8-10 0,065 3-10 Carbonatos >5 30 Seco ---E-9 19 32 186 -- --- --- _-- -_- -- --- ---

E-9 19 68 67 --- ___ --- ___

E-9 19 64 196 --- --- --_I

E-9 19 70 250 --- _-_I

E 9 19 66 84 __- ---

iI


HOJA 11 DE 12

LOCALIZACION ORIENTACION JRC ESPACIADO CONTINUIDAD RELLENO APERTURA JCS HUMEDAD I,JUNTAS (m) JUNTAS JUNTAS ( R) JUNTAS OBSERVACIONES

ESTAC . NIVEL BUZ. DIREC. Iml (mm)BUZ.

E-9 19 74 335 -- --- --- --- --- - --- ---

E-9 19 32 276 -- --- -- - --- ---

19 60 66 - --- --- --- --- -- --- ---

E-9 19 86 208 8-10 0,065 3-10 Carbonatos 1-5 34 Seco ---

E-10 19 75 154 -- --- --- --- --- --

E-10 19 71 245 -- --- - - -- - -- --- ---

E-10 19 44 356 - --- --- --- --- -

E-10 19 43 156 4-6 0,110 3-10 No ha 0,1-1 53 Seco

E-10 19 20 68 -- --- --- --- --- -- --- ---

E-10 19 62 272 - --- --- --- - --

E-10 19 70 108 - - --

E-10 19 78 264 --- --- --- --- - --- ---

E-10 19 84 356 - --- --- --- --- --

E-10 19 66 354 4-6 0,055 3-10 No ha 1-5 40 Seco ---

E-10 19 85 158 -- --- --- - - --- ---

E-10 19 82 250 --- --- --

E 10 19 84 176 --- --- --- ---

E-100 19 76 200 -- - ---


HOJA 12 DE 12

LOCALIZACION ORIENTACION JRC ESPACIADO CONTINUIDAD RELLENO APERTURA JCS HUMEDADJUNTAS (m) JUNTAS JUNTAS ( R) JUNTAS OBSERVACIONESESTAC. NIVEL BUZ. DIREC. (ml Imm)

BUZ.

E-10 19 35 340 8-10 0,100 3-10 No hay 1-5 34 Seco -

E-10 19 38 36 -- --- --- --- - -- --- ---

E-10 19 82 170 -- --- --- --- --- --- ---

E-10 19 80 56 -- --- --- _--

E-10 19 70 250 -- --- --- --- - -- --- ---

E-10 19 83 184 8-10 0,045 3-10 No ha 0,1-1 34 Seco ---

MINA MOSCONA 0.19_ ESTACION E-i

FISHER OLE- CONCENTRATIONS

al of total per1-O % area

c O 9s

c 3tie

c 9 �

4! 1

1.5 %

'vv -E ' c 21 %EQUAL AREA

LU - HEMISPHERE

20 POLES20 ENTRIES

NO BIASCORRECTION

i

ITOE -SEOMIN---------- ---- - - ----------

-- DIAGRAMA EQUTAREAL DE POLOS DE DISCONTINUIDADES

MIMA MOSCONA M.19. ESTACIOM E-1 Ill (>1-11 I-:I,.,isN-FS--- - ---- -------

líl ORI EMT AT I ONS• DIP/DIR-

i`/Y?+1F33 63/096EQML APEA

1 LUR. HEMISPHERE

s.•i

� �

3

a

ITOE-SEOMIN

POLOS Y PLANOS MAYORES DE DISCONTINUIDADES

DISCONTINUIDADES IESTACION/E-11--1�',- Colculotion Method Frequency

--}p-�,. ' Clnss Intárvnl 5 [iegreesFiltering Deact votedDoto Type BidirectionalRutat i un Amuunt 90 0 DCi4 1 CC5

-- t1 Population 20{ Maximum Percentoge 15 0 Percent

Mean Perrentoge 7 1 Percent___ ---- = Standard Dev i ot on 3 71 Percent

Vector Meon 399 88 Degrees1 1 1 1 1 Confidencc Intel vol 27 93 Degrce t�

-- -- --- - R-mag 0 55

"I

DIAGRAMA DE DIRECCIONES

MIMA MOSCOMA M. 13. ESTACION E-2 í £BI� .i.3.?�ITZ 1'I A}

ISI FISHER POLECONCENTRATIONS% of total per

1-O % arpa

c O %

c 2 %

f 4l `Sj

C ii 9í

< t3 �]ri

4f3 3s

yv -E c 14 9cEQUAL AREA

LWR- HEMISPHERE

21 ENTRÍÉS

NO BIASCORRECTION

ITOE-SEOMIN

DIAGRAMA EQUTAREAL DE POLOS DE DISCONTINUIDADES

MINA MOSCONA M.18. ESTACION E-2 2i3S 4SI2 ití.;.'s -Mi-

ISI ORIENTATIONSN DIP/DIR.

3 41/1574 15/333' �2E:: <3:i:

rl�` EQUAL AREA

LNR.HEMISPHERE

w

+`

E

3

---------- --ITOE-SEONIN


DISCONTINUIDADES (ESTACION/E-2)" ¡-- Calculot on Method Frequency

f.:Inss Intervnl 5 LIPr3r?esFilter mg Deact voted

-ü3-, Dato Type BidirectionalRotat i un Amuurit 90 0 Dcyr cesPopulatlon 20

4 ..•" Maximum Percentoge 15 0 Percent1411; M?an Percpntn9e I; 7 Percent

Standard Deviot on 3 03 PercentVector Mean 78 -! 8 Degrees

} -} i -- -- - 1. 1 1 Confidcncc Intervul 87 73 Degrceb- - - -- R-mog 0 20


MINA MOSCONA M.18. ESTACION E-3 f fb�iTc7i#I2 t?#3Á`

FIS~CONCÉiTRATIONS2 of total per

1.O % area

c O %

2f 4 Y;

c (; 9S

1rs 3c

iti E " c 14 9sEQUAL AREA

LUR. HEMISPHERE

20 POLES20 ENTRIES

NO BIASCORRECTION

ITOE-SEOMIN

DIAGRAMA EQUTAREALDE POLOS DE DISCONTINUIDADES

MINA MOSCONA N.19. ESTACION E-3 j $#tiTi i''Usi IM<

lil ORI ENT AT I ONSM DIP/DIR.

23 75/058EQUAL ARFA

LUR.HEMISPHERE

3

w t-°I� E

S�

ITOE-SEOMIN


i DISCONTINUIDADES IESTACION/E-31Calculation Method Frequency

-}�-- :Inss Intervnl S UegreeeF Itering Deoctivoted

'I1'- TI Doto Type Bid rect ovalRutat ion Amuunt 90 0 Dc•yr ec5Populotion .0Max i mum Percentoge 15 0 PercentMean Perrentnge F PercentStandard Oev i at i on Z 8-1 PercentVector Mean 312 87 Degree£

4 i 1 1 1 confidente Intel vol 62 -19 Oegr cesR-mog 0 28

"y-4 J .

i


MINA MOSCONA M-19. ESTACION E-4 (.C$NTO T. , PT..k7r

C13NCENTRAT I OONNS% of total per

i_O 9s area

c O 9S

c 2 94 É

< 4

c E'i

< 3 3,

2fs �

w -;- E c 14 9cEQUAL AREA

LHR. HEMISPHERE

22 POLES22 ENTRIES

MO BIASCORRECT1CM

S

ITOE -SEOMIN

DIAGRAMA DE POLOS DE DISCONTINUIDADES

MINA MOSCOMA M.13. ESTACION E-4 g 5#y${� P£.:'slNIS!

141 ORIENTATIONSY DIP/DIR.

3 80/1354 6O/3s2EQUAL ARFA

LUR . HEMISPHERE

1 4

w 4� # E3

ITOE-SEOMIN


DISCONTINUIDADES (ESTACION/E-9)

Colculotion Method FrequencyClass IntPrval 5 U?grePs

±-- \ Filtering DeoctivotedDato Type DidirectionalRutation Amount g0 0 Deurte5iPopulotion 22Maximum Percentoge 13 6 PercentMenn Percpntage h t PercentStandard Dev i ot on 77 PercentVector Mean 327 -18 Degrees

1 1 -- 1 1 Confidence Intervul 63 76 DegrcenR-mog 0 26


MINA MOSCONA M.18. ESTACION E-5 £ �s?ITT2 F'i_8.r-- - ----------- --

1SI FISHER POLECONCENTRATIONS2 of total per

1.0 X area

c O %

c :3

c 9.5 %

c 7. ?> 3s

_ w E c 10.5EQUAL AREA

WR_ HEMISPHERE

2121 ENTRIES

NO BIASCORRECTION

_ S

ITOE-SEOMIN


MINA MOSCONA M.18 . ESTACION E-5 C iíCSli �=Í 's $S i

161 ORIENTATIONS- N DIP/DIR_

..... £áir 2 At /009\ 3 83/014

4 52/150

� >" $ i31/fl8S

WR.HHEMI SPHERE

�y 4

ITOE-SEOMIN


DISCONTINUIDADES (ESTACION/E-5)Colculotion Method Frequency

i- L:lass Intarvnl 5 Elegrees.�...- a' F I ter ng Deact i voted

'. Data Type Bid rectionalRutut i urn Amuurrt 90 0 Degr ces

{,- Populot on 21/ . Maximum Percentoge 19 3 Percent

MPnn Perrantnge 7 1 PercentStandord Deviation 3 09 Percent

--- Vector Mean 327 86 Degrees1 -1 1 1 . i 1 ConFidence Intervul 60 26 Degrcee

---- -- _ R-mog 0 28


MIMA MOSCONA N . 18_ ESTACION E-6 �;L}� jZyf'sF

_ CÓNCÉNNTTRAT IOONNSX of total per

1-O % area

c O 9S

c 2 %4

c 4 �

c (i L

e f3

c 143 %

c 14 $EU^ AREA

LUR_ HEMISPHERE

21 POLES21 ENTRIES

MO BIASCORRECTION

ITOE-SEOMIN


MIMA MOSCOMA M.18. ESTACION E-6 F�rd3TL €'I..I��

ZÍI ORI ENT AT I ONSe DIP/DIR.

2 78.A0093 62/125d 7B/O77

� EgUAL ASEALNR.NEMISPHERE

3¢

w + - E

4} i /3

ITOE-SEOMIN


DISCONTINUIDADES (ESTACION/E-6 )Colculation Method FrequencyC I nss Intervo I 5 Degrees

\� . F i I ter i ng Deact i vated��•. � -_r. Dota Type Bidirectional

Rutut i on Amuunt 90 0 Degr ecsPopulotion 21

_ Maximum Percentage 9 5 Percent} __ Meran Percentage h 2 Percent

Stondord Deviotion 2 29 PercentVector Mean 315 95 Degreesfloral 1derll„ C I Itervol 50 76 Degi-ce7

- R-mag 0 33


MINA MOSCONA M.18. ESTACION E-7

141 FISHER PULE_ CUNCENTRATIONS

% of total per1.0 % area

c O 1c

c 1.5 9G

f. .3 �

c 4.5

c Eá %

c 7.5

iK + E c 105 9cEQUAL AREA

LNR. HEMISPHERE

20 POLES20 ENTRIES

NO BIASCORRECTION

[TOE-SEOMIN


---------------- --------------- ----- ------ -MINA MOSCONA 5.18. ESTACION E-7 �e{��.�d32 ?��:

141 ORIENTATIONSM DIP/DIR.

2 i+8;::�£383 74/2444 74/182

�EQUAL AREALUR.HEMISPHERE

f�

t i

- W �r E3 �5� <r

ITOE-SEOM[N


__ 2y DISCONTINUIDADES ( ESTACION/E-7 )Calculot en Method frequency

-- C:l o�s In*Prvn l S Uegrees- Filtering Deactivoted

S t� Doto Type Bid rectionol1 Rotat ur Ponuurt 90 U DcUrces

`r Populotion 20tMaximum Percentoge 20 0 PercentMenn Percpntoge 7 H PercentStandard Deviotion 9 80 Percent

--------- --- - Vector Meon 7 27 Degrees_--`- 2 1 1 1 1 2 ConF i dcr, c c Intel val 66 76 Degr eeo

--------- R-mog 0 26

v

_r


MIMA MOSCONA M.19. ESTACION E-8

CONCÉNNTTRATIOOÑS% of total per

1.O % area

c O 25

c 2.5 á....\

c 5 %

c 7.5 2s

_ c 10 Y:

r 12.5 �

iAF + E c 17.5 9s

EQUAL AREA

LWR. HEMISPHERE

20 TOLES20 ENTRIES

NO BIASCORRECTION

S

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MINA MOSCONA M . 19. ESTACION E-8 MkSJOR

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•. ,.� 2 18:+� 1 �33 51/0134 80/155

\ EQUAL AREALWR.HEMISPHERE

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ITOE-SEOMIN


DISCONTINUIDADES tESTACION/E-81Calculotion Method Frequency

- - - -.._; I: I nss Intprvn l 5 Clery e?5Filtering Deoct votedDato Type B directionalFutat i un Amount 00 0 Dc4i'ee5PopulotionMox mum Percentoge 15 0 Percent

t Mean Percentnge 7 1 PercentStandard Deviotion 3 17 Percent

-- ` Vector Mean 279 05 Degrees} -} } -- -" 1 } } Conf 1Jence Ir ¡ter vu1 118 38 Degrce7

- - R-mog 0 15

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MINA MOSCONA H.18. ESTACION E-8 (;�}[�j Z3 1 3 js F g'

CÓNCÉNNTT RATIIOONNS% of total per

i-0 % area

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c 2 %

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c 6 %

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c 10 1w f E c 14 %

EQUAL AREA

LHR- HEMISPHERE

20 POLES20 EMTRIES

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-- DIAGRAMA EQUTAREAL DE POLOS DE DISCONTINUIDADES

MINA MOSCONA M.18- ESTACION E-8 P 21115

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2 yfi.:é)2riEQUAL AREALNR-HEMISPHERE

2

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DISCONTINUIDADES (ESTACION/E-91i Colculation Method Frequency

��--fi- (Inss Interv nl 5 [leorees` Flltering Deact voted

Dot a Type Bidirectionol¡ Rutat un Amount 90 0 Degrecz3

Population ZOMoximum Percentoge 10 0 PercentMenn Perrentage 7 1 PPrrpntStandord Devlation 2 52 Percent

- Vector Mean 320 91 Degrees1 .... _.... -_..-.- 1 CunflJcncc Irrtervat 72 85 Dcyrces

-- . R-mag 0 2-I

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------- ------ ------ -------MINA MOSCONA 11 .19. ESTACION E-10 L£}I�'L3}E'LZ>jgág°

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MINA MOSCONA N.19. ESTACION E-10 F.e� a1d3K PI..

líI ORI ENTAT I ONSs DIP/DIR.

2 C4/177a 40/347EQUAL AREA

LHR.HENISPHERE

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DISCONTINUIDADES (ESTACION/E-101Co I cu I ot i on Method F requency

_ `•, �;_-}¿-�;�y!` I:I ass Intervn I 5 UegreesFiltering Deactivoted

~ Doto Type Bidirectionali

�--�-�,;:• Rutut i un Amuurrt 90 O Degreest 1 Population 20

"• Moximum Percentoge 15 0 PercentMenn Perrentnge 7 1 Percent

- Standard Dev otion 3 17 Percent- Vecior Mean 278 -19 Degreee

- Cu-Jidence Interval 92 19 DcgreesP-mog 0 19


E.- METODO DEL AREA ATRIBUIDA.

ESTIMACION DEL COEFICIENTE DE SEGURIDAD

DE PILARES (HOJA DE CALCULO)

METODO DEL AREA ATRIBUIDAESTIMACION DEL COEFICIENTE DE SEGURIDAD DE PILARES

Pilar S . pliar(m2 ) atrlbuida (m2) Cociente C. terreno C. techo C. muro L püar(m) Carga(MN) eas.~a) eas . admb.(MPa Coef. seg.Bl 17,37 111,38 6,41 119,50 70,50 68,50 2,00 147,36 8,48 10,70 1,26B2 23,81 112,35 4,72 123,50 70,00 67,75 2,25 162,29 6,82 10,94 1,60C1 27,74 124,32 4,48 126,00 69,00 67,25 1,75 191,33 6,90 13,27 1,92C2 43,53 150,40 3,46 131,00 67,00 64,50 2,50 259,89 5,97 12,24 2,05C3 37,44 142,97 3,82 132,00 66,00 63,75 2,25 254,77 6,80 12,47 1,83DI 28,05 127,79 4,56 132,50 65,00 63,00 2,00 232,90 8,30 12 ,27 1,48D2 36,61 139,38 3,81 133,50 64,00 61,50 2,50 261, 55 7,14 11 ,64 1,63D3 , 38,59 132,85 3,44 134,50 63,00 60,00 3,00 256,47 6,65 10,67 1,61D4 20,57 104,97 5,10 135,50 62,00 59,00 3,00 208,31 10,13 9 ,12 0,90D5 595,48 1070,36 1,80 133,00 61,50 60,00 1,50 2066,33 3,47 50,02 14,42Gl 8,46 29,41 _ 3,48 121,00 69,00 67,00 2,00 41,29 4,88 8,96 1,84G2 4 3, 33 131,10 3,03 121,00 69,00 67,00 2,00 184,06 4,25 14,05 3,31G3 49,25 179,36 3,64 121,00 69,00 67,00 2,00 251 ,82 5,11 14,65 2,87G4 20,10 91,05 4,53 121,50 68,50 66,00 2, 50 130,29 6,48 9,90 1,53G5 26,49 107,92 4,07 122,00 67,50 65,00 2,50 158 ,80 5,99 10,63 1,77G6 27,50 108,85 3,96 123,00 66,50 64,00 2,50 166,05 6,04 10,74 1,78G7 20,47 102,48 5,01 124,50 65,00 62,50 2,50 164,63 8,04 9,94 1,24G8 19,54 105,88 5,42 122,00 68,50 66,25 2,25 152,94 7,83 10,37 1,33G9 19,86 86,86 4,37 122,50 68,00 65,50 2,50 127, 81 6,44 9,87 1,53G10 13,39 82,89 6,19 123,00 67,00 64,50 2,50 125,33 9,36 8,99 0,96Gil 37,90 154,16 4,07 124,00 66,00 63,00 3,00 241,41 6,37 10,62 1,67G12 15,10 91,66 6,07 124,50 64,00 62,50 1,50 149,73 9,92 12,11 1,22G13 27,51 119,20 4,33 123,00 67,50 65,00 2,50 178,62 6,49 10,74 1,65G14 45,59 178,55 3,92 124,00 66,00 63,50 2,50 279,61 6,13 12,41 2,02G15 23,28 112,06 4,81 125,50 64,00 61,50 2,50 186,08 7,99 10,28 1,29G16 51,94 187,69 3,61 124,00 65,50 63,00 2,50 296,46 5,71 12,92 2,26G17 18,50 114,94 6,21 124,00 66,00 63,00 3 ,00 180,00 9,73 8,90 0,91GIS 31,71 111,44 3,51 125,50 63,50 61,00 2,50 186,55 5,88 11 ,17 1,90G19 557,17 975,64 __1,75 123,00 69,00 67,00 2,00 1422,48 2,55 37,64 14,74

H1 21,31 83,84 3,93 125,50 63,50 60,50 3,00 140,35 6,59 9, 19 1,40H2 33,95 152,27 4,49 127,00 62,00 59,50 2,50 267,23 7,87 11,39 1,45

H3 35,23 169,52 4,81 127,50 61,00 59,00 2,00 304,37 8,64 13,15 1,52H4 39,71 136,20 3,43 127,50 ¡ 60,00 56,00 4,00 248 ,22 6,25 9,29 1,49

H5 36,19 134,62 3,72 127,00 59,50 54,50 5,00 245,34 6,78 8,26 1,22

H6 30,33 129,70 4,28 126,50 59,00 53,50 5,50 236,38 7,79 7,70 0,99

H7 26,00 140,16 5,39 128,00 60,50 57,00 3,50 255,44 9,82 8,97 0,91

_ H8 23,23 124,74 5,37 127,50 60,00 55,50 4,50 227,34 9,79 7,90 0,81

H9 29,15 136,96 4,70 126,50 63,00 60,00 3,00 234,82 8,06 9,92 1,23HIU ! 44,09 157,25 3,57 127,50 61,50 59,00 2,50 280,22 6,36 12,29 1,93

1411 32,17 125,44 3,90 127,00 61,50 59,00 2,50 221,84 6,90 11 ,22 1,63

11 102,50 282,42 2,76 121,50 82,50 80,50 2,00 297,39 ! 2,90 18,96 6,531

12 i 20,2 8 96,80 4,77 121,00 83,50 81,00 2,50 98,01 4,53 9,92 2,05

j1 40,45 143,47 3,55 124,00 66,00 63,50 2,50 224,67 5,55 11,98 2,161

12 62,84 208,58 3,32 125,50 63,50 60,50 3,00 349,16 5,56 12,25 1,21

J3~ 35,96 133,57 3,71 123,00 66,50 64,00 2,50 203,76 5,67 11,58 2,04

J4 29,63 136,39 4,60 124,50 64,50 61,00 3,50 220,95 7,46 9,24 1,2415 38,96 132,97 3,41 122,50 67,50 64,50 3,00 197,46 5,07 10,70 2,11

- J6 30, 38 144,8 8 4,77 124,00 65,001 61,50 3,50 230,79 7,60 9,29 1,22

J7 27,21 115,25 4,24 122,00 _ 67,50 64,50 3,00 169,59 6,23 9,75 1,561,

18 24,38 125,14 5,13 123,00 66,00 62,50 3,50 192,59 7,90 8,84 1,12J9 76,93 268,91 3,50 120,00 72,50 70,50 2,00 344,88 4,48 17,08 3,81

J10 63,44 234,39 3,69 120,50 70,50 67,75 2,75 316,43 4,99 12,96 2,60

Jll 51,39 205,36 4,00 121,00 68,00 64,50 3,50 293,87 5,72 10,61 1,85

JJll2 15,15,07 84,38 5,60 119,00 74,00 71,00 3,00 102,52 6,80Í 8,51 1,25

313 48,20 182,10 3,78 119,50 72,00 69,00 3,00 233,54 4,85 1 11,34 2,34

J14 21,49 115.82 5,39 119,50 69,50 66,00 3,50 156,36 7,28 8,60 1,18

jis 14,84 90,62 6,11 118,00 75,00 72,00 3,00 105,21 7,09 8,49 1,20

J16 45,26 165,41 3,65 118,00 72,50 69,50 3,00 203,21 4,49 11,14 2,48

J17 28,50 133,47 4,68 118,50 70,00 66,50 3,50 174,78 6,13 9,16 1,49

J18 10,15 100,83 9,93 118,00 75,00 72,00 3,00 117,06 11,53 7,87 0,68

J19 35,09 157,82 4,50 118,00 73,00 70.00 3,00 191,75 5,46 _ 10,40 1,90

Pllar S. p<lar(m2) S. atrtbuida(m2) Cociente C. terreno C. techo C. muro t. pllar(m) Carga(MN) eas.(MPa) ens . adm 4MPa CoeL seg.Bl 17,37 111,38 6,41 119,50 70,50 68,50 2,00 147,36 8,48 10,70 1,26B2 23,81 112,35 4,72 123,50 70,00 67,75 2,25 _ 162,29 6,82 10,94 1,60Cl 27,74 124,32 4,48 126,00 69,00 67,25 1,75 191,33 6,90 13,27 1,92C2 43,53 150,40 3,46 131,00 67,00 64,50 2,50 259,89 5,97 12,24 2,05C3 37,44 142,97 3,82 132,00 66,00 63,75 2,25 254,77 6,80 12,47 1,83Dl 28 ,05 127,79 4,56 132,50 65,00 63,00 2,00 232,90 8,30 12,27 1,48D2 36,61 139,38 3,81 133,50 64,00 61,50 2,50 261,55 7,14 11,64 1,63D3 38,59 132,85 3,44 134,50 63,00 60,00 3,00 256,47 6,65 10,67 1,61D4 20,57 104,97 5,10 135,50 62,00 59,00 3,00 208,31 10,13 9,12 0,90DS 595,48 1070,36 1,80 133,00 61,50 60,00 1,50 2066,33 3,47 50,02 14,42Gl 8,46 29,41 3,48 121,00 69,00 67,00 2,00 41,29 4,88 8,96 1,84

' G2 43,33 131,10 3,03 121,00 69,00 67,00 2,00 184,06 4,25 14,05 3,31G3 49,25 179,36 3,64 121,00 69,00 67,00 2,00 251,82 5,11 14,65 2,87G4 20,10 91,05 4,53 121,50 68,50 66,00 2,50 130,29 6,48 9,90 1,53GS 26,49 107,92 4,07 122,00 67,50 65,00 2,50 158,80 5,99 10,63 1,77G6 27,50 108,85 3,96 123,00 66,50 64,00 2,50 166,05 6,04 10,74 1,78G7 20,47 102,48 5,01 124,50 65,00 62,50 2,50 164,63 8,04 9,94 1,24G8 19,54 105,88 5,42 122,00 68,50 66,25 2,25 152,94 7,83 10,37 1,33G9 19,86 86,86 4,37 122,50 68,00 65,50 2,50 127,81 6,44 9,87 1,53G10 13,39 82,89 6,19 123,00 67,00 64,50 2,50 125,33 9,36 8,99 0,96Gil 37,90 154,16 4,07 124,00 66,00 63,00 3,00 241,41 6,37 10,62 1,67G12 15,10 91,66 6,07 124,50 64,00 62,50 1,50 149,73 9,92 12,11 1,22

- G13 27,51 119,20 4,33 123,00 67,50 65,00 2,50 178,62 6,49 10,74 1,65G14 45,59 178,55 3,92 124,00 66,00 63,50 2,50 279,61 6,13 12,41 2,02GIS 23,28 112,06 4,81 125,50 64,00 61,50 2,50 186,08 7,99 10,28 1,29G16 51,94 187,69 3,61 124,00 65,50 63,00 2,50 296,46 5,71 12,92 2,26G17 18,50 114,94 6,21 124,00 66,00 63,00 3,00 180,00 9,73 8,90 0,91GIS 31,71 111,44 3,51 125,50 63,50 61,00 2,50 186,55 5,88 11,17 1,90G19 557,17 975,64 1,75 123,00 69,00 67,00 2,00 1422,48 2,55 37,64 14,74Hl 21,31 83,84 3,93 125,50 63,50 60,50 3,00 140,35 6,59 9,19 1,40H2 33,95 152,27 4,49 127,00 62,00 59,50 2,50 267,23 7,87 11,39 1,45H3 35,23 169,52 4,81 127,50 61,00 59,00 2,00 304,37 8,64 13,15 1,52H4 39,71 136,20 3,43 127,50 60,00 56,00 4,00 248,22 6,25 9,29 1,49H5 36,19 134,62 3,72 127,00 59,50 54,50 5,00 245,34 6,78 8,26 1,22H6 30,33 129,70 4,28 126,50 59,00 53,50 5,50 236,38 7,79 7,70 0,99H7 26,00 140,16 5,39 128,00 60,50 57,00 3,50 255,44 9,82 8,97 0,91H8 23,23 124,74 5,37 127,50 60,00 55,50 4,50 227,34 9,79 7,90 0,81H9 29,15 136,96 4,70 126,50 63,00 60,00 3,00 234,82 8,06 9,92 1,23H10 44,09 157,25 3,57 127,50 61,50 59,00 2,50 280,22 6,36 12,29 1,93Hll 32,17 125,44 3,90 127,00 61,50 59,00 2,50 221,84 6,90 11,22 1,63Il 102,50 282,42 2,76 121,50 82,50 80,50 2,00 297,39 2,90 18,96 6,5312 20,28 96,80 4,77 121,00 83,50 81,00 2,50 98,01 4,83 9,92 2,05Jl 40,45 143,47 3,55 124,00 66,00 63,50 2,50 224,67 5,55 11,98 2,16J2 62,84 208,58 3,32 125,50 63,50 60,50 3,00 349,16 5,56 12,25 2,21J3 35,96 133,57 3,71 123,00 66,50 64,00 2,50 203,76 5,67 11,58 2,04M 29,63 136,39 4,60 124,50 64,50 61,00 3,50 220,95 7,46 9,24 1,24

J5 38,96 132,97 3,41 122,50 67,50 64,50 3,00 197,46 5,07 10,70 2,11J6 30,38 144,88 4,77 124,00 65,00 61,50 3,50 230,79 7,60 9,29 1,22J7 27,21 115,25 4,24 122,00 67,50 64,50 3,00 169,59 6,23 9,75 1,56J8 24,38 125,14 5,13 123,00 66,00 62,50 3,50 192,59 7,90 8,84 1,12J9 76,93 268,91 3,50 120,00 72,50 70,50 2,00 344,88 4,48 17,08 3,81J10 63,44 234,39 3,69 120,50 70,50 67,75 2,75 316,43 4,99 12,96 2,60Jll 51,39 205,36 4,00 121,00 68,00 64,50 3,50 293,87 5,72 10,61 1,85J12 15,07 84,38 5,60 119,00 74,00 71,00 3,00 102,52 6,80 8,51 1,25

J13 48,20 182,10 3,78 119,50 72,00 69,00 3,00 233,54 4,85 11,34 2,34

S14 21,49 115,82 5,39 119,50 69,50 66,00 3,50 156,36 7,28 8,60 1,18JIS 14,84 90,62 6,11 118,00 75,00 72,00 3,00 105,21 7,09 8,49 1,20

J16 45,26 165,41 3,65 118,00 72,50 69,50 3,00 203,21 4,49 11,14 2,48

117 28,50 133,47 4,68 118,50 70,00 66,50 3,50 174,78 6,13 9,16 1,49J18 10,15 100,83 9,93 118,00 75,00 72,00 3,00 117,06 11,53 7,87 0,68

J19 35,09 157,82 4,50 118,00 73,00 70,00 3,00 191,75 5,46 10,40 1,90

Pilar r(m2) S. atrlbaida(m2) Cociente C. terreno C. techo C. maro r(m) Ca a(MN) eos.(MPa ens. adnds.(MPa

í4,60

J20 19,13 126,03 6,59 117,50 70,50 67,00 3,50 159,93 8,36 8,39J21 76,38 258,95 3,39 121,00 79,00 77,00 2,00 293,65 3,84 17,04J22 40,98 140,57 3,43 120,50 81,00 78,50 2,50 149,92 3,66 12,03123 43,46 140,76 3,24 119,50 80,00 77,50 2,50 150,12 3,45 12,24J24 24,92 104,01 4,17 120,50 82,00 79,75 2,25 108,12 4,34 11,08J25 92,58 267,59 2,89 119,00 80,50 77,50 3,00 278,16 3,00 13,82J26 109,35 272,17 2,49 117,50 77,50 74,50 3,00 293,94 2,69 14,59J27 21,83 121,32 5,56 117,00 75,50 72,50 3,00 135,94 6,23 9,25J28 39,05 159,27 4,08 117,00 74,00 70,50 3,50 184,91 4,74 9,88J29 18,30 130,14 7,11 117,50 71,50 68,00 3,50 161,63 8,83 8,32 0,94J30 21,67 100,04 4,62 117,50 70,00 65,50 4,50 128,30 5,92 7,80 1,32231 18,85 87,82 4,66 120,00 83,00 80,00 3,00 87,73 4,65 8,94 1,92J32 23,95 118,36 4,94 119,00 81 ,50 79,00 2,50 119,84 5,00 10,35 2,07J33 20,23 88,35 4,37 120,50 84,00 81,50 2,50 87,07 4,30 9,92 2,30234 25,72 110,02 4,28 119,50 83,00 80,50 2,50 108,42 4,22 10,55 2,50J35 24,50 114,96 4,69 118,50 81,50 78,50 3,00 114,85 4,69 9,50 2,03J36 108,27 280,34 2,59 117,50 79,50 76,50 3,00 287,63 2,66 14,54 5,47J37 68,97 190,40 2,76 116,50 77,00 74,00 3,00 203,06 2,94 12,60 4,28J38 42,03 164,16 3,91 116,00 74,50 71,50 3,00 183,94 4,38 10,92 2,49J39 20,14 112,52 5,59 116,50 72,50 68,50 4,00 133,67 6,64 8,04 1,21J40 49,90 165,68 3,32 116,50 70,50 66,50 4,00 205,77 4,12 9,82 2,38Kl 40,20 147,55 3,67 126,00 58,50 52,00 6,50 268,91 6,69 7,63 1,14K2 36,23 133,54 3,69 125,00 58,00 50,50 7,50 241,57 6,67 7,15 1,07K3 78,54 235,95 3,00 124,50 57,00 49,00 8,00 430,02 5,48 8,00 1,46K4 35,60 108,22 3,04 123,50 56,00 47,00 9,00 197,23 5,54 6,77 1,22KS 27,35 146,03 5,34 122,00 55,00 45,25 9,75 264,17 9,66 6,41 0,66K6 35,21 163,46 4,64 121,00 54,00 45,50 8,50 295,70 8,40 6,86 0,82K7 65,51 203,18 3,10 119,50 53,50 44,00 9,50 362,07 5,53 7,29 1,32K8 49,62 178,64 3,60 117,50 53,00 43,50 9,50 311,10 6,27 6,98 1,11K9 12,57 69,69 5,54 123,50 56,50 48,00 8,50 126,07 10,03 6,08 0,61K10 14,91 108,87 7,30 123,00 56,00 47,00 9,00 196,95 13,21 6,12 0,46Kll 20,00 113,31 5,67 127,00 59,50 54,50 5,00 206,51 10,33 7,41 0,72K12 18,44 99,86 5,42 126,50 59,00 52,50 6,50 181,99 9,87 6,76 0,68

- K13 13,27 113,05 8,52 125,50 58,50 52,50 6,00 204,51 15,41 6,61 0,43K14 12,56 78,89 6,27 125,00 58,00 51,50 6,50 142,71 11,34 6,44 0,57K15 13,46 94,52 7,02 124,00 58,00 50,50 7,50 168,43 12,51 6,28 0,50K16 29,85 126,90 4,25 123,00 57,00 49,00 8,00 226,14 7,58 6,82 0,90K17 33,53 160,57 4,79 121,50 56,00 47,50 8,50 283,97 8,47 6,82 0,80K18 31,46 144,40 4,59 120,00 55,00 46,00 9,00 253,42 8,06 6,66 0,83K19 25,62 134,13 5,24 118,00 54,50 45,50 9,00 229,97 8,98 6,49 0,72K20 27,91 125,72 4,50 116,00 53,50 44,50 9,00 212,15 7,60 6,56 0,86K21 27,48 120,88 4,40 114,50 53,00 44,50 8,50 200,72 7,30 6,64 0,91K22 42,80 142,52 3,33 127,00 60,50 56,50 4,00 255,89 5,98 9,46 1,58K23 82,71 252,93 3,06 126,00 60,00 55,00 5,00 450,72 5,45 9,97 1,83

-- K24 71,71 202,99 2,83 125,00 59,50 54,00 5,50 358,99 5,01 9,20 1,84K25 32,35 125,70 3,99 124,00 59,00 52,50 6,50 220,60 6,82 7,35 1,08K26 23,80 122,58 5,15 122,50 58,00 51,00 7,00 213,47 8,97 6,86 0,76K27 30,99 111,01 3,58 121,50 57,50 50,00 7,50 191,83 6,19 6,99 1,13K28 51,56 167,24 3,24 120,00 57,00 49,00 8,00 284,48 5,52 7,42 1,34K29 109,47 329,11 3,01 118,00 56,00 48,00 8,00 550,93 5,03 8,55 1,70K30 91,39 212,78 2,33 115,50 56,00 47,50 8,50 341,83 3,74 8,05 2,15K31 16,25 84,82 5,22 126,50 62,00 58,50 3,50 147,71 9,09 8,12 0,89K32 62,54 202,66 3,24 126,00 61,50 58,00 3,50 352,93 5,64 11,19 1,98K33 22,11 117,85 5,33 125,00 61,50 56,50 5,00 202,05 9,14 7,53 0,82K34 39,29 142,19 3,62 124,00 60,50 54,50 6,00 243,78 6,20 7,82 1,26

K35 75,01 271,16 3,61 122,00 60,00 54,00 6,00 453,92 6,05 8,93 1,48K36 20,80 110,98 5,34 121,00 59,00 52,00 7,00 185,78 8,93 6,73 0,75

K37 24,22 118,65 4,90 125,00 62,50 58,50 4,00 200,22 8,27 8,34 1,01

K38 58,01 173,82 3,00 123,50 62,50 57,50 5,00 286,28 4,94 9,15 1,85

K39 31,50 133,20 4,23 123,00 62,00 56,50 5,50 219,38 6,96 7,76 1,11

K40 132,16 260,62 1,97 119,50 60,50 53,50 7,00 415,17 3,14 9,48 3,02

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Q5 12,38 71,71 5,79 121,50 88,50 87,00 1,50 63,89 5,16 11,43 2,21Q6 18,83 97,41 5,17 120,00 88,00 86,00 2,00 84,16 4,47 10,94 2,457 17,14 115,39 6,73 119,50 87,50 85,75 1,75 99,70 5,82 11,49 1,97

Q8 29,75 112,97 3,80 121, 50 88,50 86,75 1,75 100,66 3,38 13,57 4,01Q9 56,8 1 186,04 3,27 120,50 88,00 86,00 2,00 163,25 2,87 15,37 5,35Rl 625,78 1144,21 1,83 118,50 85,50 83,25 2,25 1019,49 1,63 35,75 21,94R2 50,25 170,75 3,40 116,00 83,50 80,50 3,00 149,83 2,98 11,48 3,85R3 34,26 118,18 3,45 114,50 82,00 79,00 3,00 103,70 3,03 10,34 3,41R4 37,08 124,33 3,35 113,50 81,00 78,00 3,00 109,10 2,94 10,55 3,59

- R5 34,89 119,05 3,41 112,50 80,00 77,00 3,00 104,47 2,99 10,39 3,47R6 41,48 144,21 3,48 110,50 79,00 75,75 3,25 122,65 2,96 10,42 3,52R7 44,73 132,90 2,97 110,50 78,00 69,75 8,25 116,62 2,61 7,18 2,75R8 16,54 73,90 4,47 117,00 84,50 81,75 2,75 64,85 3,92 9,03 2,30R9 20,32 105,48 5,19 116,00 83,50 80,25 3,25 92,56 4,56 8,77 1,93R10 49,01 155,32 3,17 114,50 82,50 79,00 3,50 134,20 2,74 10,47 3,82Rll 73,03' 216,16 2,96 113,00 81,00 77,50 3,50 186,76 2,56 11,70 4,57R12 75,98 199,05 2,62 111,50 79,50 76,50 3,00 171,98 2,26 12,98 5,74R13 33,13 129,16 3,90 110,00 78,50 7525 3,25 109,85 3,32 9,84 2,97R14 29,02 116,49 4,01 120,00 87,00 85,00 2,00 103,79 3,58 12,39 3,47R15 13,83 82,21 5,94 117,00 84,50 81,50 3,00 72,14 5,22 8,36 1,60R16 54,27 148,88 2,74 115,50 83,50 80,50 3,00 128,63 2,37 11,73 4,95R17 23,72 102,05 4,30 114,50 82,50 79,00 3,50 88,17 3,72 8,79 2,36R18 37,18 128,98 3,47 113,00 81,50 78,00 3,50 109,70 2,95 9,76 3,31

_ R19 31,72 115,25 3,63 111,50 80,00 76,50 3,50 98,02 3,09 9,39 3,04R20 77,02 260,37 3,38 109,50 78,50 75,50 3,00 217,93 2,83 13,04 4,61R21 13,33 79,59 5,97 120,00 87,00 85,00 2,00 70,91 5,32 9,99 1,88R22 27,90 105,72 3,79 119,00 86,50 84,00 2,50 92,77 3,33 10,78 3,24R23 18,18 89,62 4,93 118,00 85,50 83,00 2,50 78,64 4,33 9,66 2,23R24 25,79 112,73 4,37 117,00 84,50 81,50 3,00 98,92 3,84 9,62 2,51R25 26,45 103,28 3,90 116,00 83,50 80,50 3,00 90,63 3,43 9,68 2,83R26 28,58 124,20 4,35 114,50 82,50 79,50 3,00 107,31 3,75 9,87 2,63R27 36,88 132,25 3,59 113,50 81,50 78,50 3,00 114,26 3,10 10,54 3,40R28 39,89 137,40 3,44 112,50 80,50 77,00 3,50 118,71 2,98 9,93 3,34R29 40,47 136,54 3,37 120,00 87,50 85,00 2,50 119,81 2,96 11,98 4,05R30 24,24 88,54 3,65 119,00 86,50 84,00 2,50 77,69 3,21 10,39 3,24R31 14,57 89,11 6,12 118,50 86,00 83,00 3,00 78,19 5,37 8,45 1,58R32 25,53 120,92 4,74 117,50 85,00 82,00 3,00 106,11 4,16 9,60 2,31R33 29,31 136,64 4,66 116,50 84,00 81,00 3,00 119,90 4,09 9,93 2,43R34 26,23 134,46 5,13 113,50 83,00 80,00 3,00 110,73 4,22 9,66 2,29R35 38,63 144,37 3,74 112,50 82,00 78,50 3,50 118,89 3,08 9,85 3,20

R36 51,78 158,02 3,05 111,50 80,50 77,50 3,00 132,26 2,55 11,58 4,53R37 375,27 806,82 2,15 109,50 79,00 75,50 3,50 664,42 1,77 20,27 11,45R38 26,82 99,51 3,71 120,00 88,00 85,00 3,00 85,98 3,21 9,71 3,03R39 31,45 137,08 4,36 119,00 87,00 84,00 3,00 118,44 3,77 10,11 2,68

Pilar üar(m2) S. atribuida(m2) Cociente C. terreno C. techo C. maro pllar(m) Carga^ eas.(MPa) ens . admb.(MPa Coet seg.T15 41,51 132,45 3,19 93,50 61,50 56,50 5,00 114,44 2,76 8,50 3,08T16 21,23 86,19 4,06 93,50 60,00 54,75 5,25 77,96 3,67 7,36 2,00T17 88,40 252,89 2,86 93,50 59,50 53,75 5,75 232,15 2,63 9,46 3,60T18 48,00 156,09 3,25 94,50 60,00 54,25 5,75 145,40 3,03 8,27 2,73T19 75,20 211,84 2,82 92,00 61,50 56,00 5,50 174,45 2,32 9,30 4,01120 24,67 106,65 4,32 92,50 60,00 54,50 5,50 93,59 3,79 7,43 1,96T21 23,16 100,83 4,35 91 ,50 59,50 53,75 5,75 87,12 3,76 7,25 1,93T22 25,64 108 ,74 4,24 92,50 60,00 54,50 5,50 95,42 3,72 7,48 2,01723 48,44 155,80 3,22 93,50 61,00 55,00 6,00 136,71 2,82 8,14 2,89724 177,47 335,83 1,89 90,00 60,00 54,50 5,50 272,02 1,53 11,64 7,60725 23,96 116,99 4,88 90,00 60,00 53,75 6,25 94,76 3,96 7,10 1,79726 25,22 90,44 3,59 91,00 60,50 54,50 6,00 74,48 2,95 7,25 2,45127 40,98 131,68 3,21 87,50 60,00 53,75 6,25 97,77 2,39 7,77 3,26T28 37,19 142,20 3,82 88,50 60,00 54,00 6,00 109,42 2,94 7,75 2,63T29 204,41 412,86 2,02 90,50 61 ,00 55,50 5,50 328,84 1,61 12,13 7,54T30 16,37 92,92 5,68 86,00 60,00 53,75 6,25 65,23 3,98 6,72 1,69T31 20,65 104,78 5,07 86,00 60,00 54,00 6,00 73,56 3,56 7,03 1,97

T32 194,59 431,88 2,22 87,00 60,50 53,50 7,00 309,01 1,59 10,45 6,58

T33 16,74 104,72 6,26 85,00 60,00 54,00 6,00 70,69 4,22 6,82 1,61T34 23,00 109,13 4,74 98,00 65,50 62,50 3,00 95,76 4,16 9,36 2,25T35 33,23 126,10 3,79 98,50 67,50 64,00 3,50 105,55 3,18 9,49 _ 2,99

T36 24,16 104,41 4,32 97,50 65,50 61,50 4,00 90,21 3,73 8,33 2,23737 34,87 131,87 3,78 100,00 69,50 61,00 8,50 108,59 3,11 6,85 2,20

T39 21,19 86,17 4,07 99,00 68 ,50 60,00 8,50 70,96 3,35 6,43 1,92

T39 52,71 170,26 3,23 97,00 66,00 62,50 3,50 142,51 2,70 10,68 3,95T40 21,25 107,23 5,05 97,50 68,00 63,50 4,50 85,41 4,02 7,77 1,93

T41 30,61 140,21 4,58 95,50 65,50 61,50 4,00 113,57 3,71 8,76 2,36

T42 26,71 126,09 4,72 95,50 67,00 62,50 4,50 97,03 3,63 8,11 2,23

T43 14,79 89,40 6,04 94,00 65,00 60,50 4,50 70,00 4,73 7,30 1,54

T44 12,62 88,61 7,02 92,00 64,50 59,00 5,50 65,79 5,21 6,72 1,29

T45 388,56 837,71 2, 16 88,50 61,50 55,50 6,00 610,69 1,57 14,03 8,93

T46 23,94 95,48 3,99 93,50 63,50 58 , 50 5,00 77,34 3,23 7,64 2,37

Vl 37,83 122,31 3,23 120,50 89,00 85 ,50 3,50 104,02 2,75 9,80 3,56

- V2 28,77 107,23 3,73 120,00 88 ,00 84,00 4,00 92,65 3,22 8,65 2,68

V3 25,74 114,40 4,44 119,00 86,50 83,00 3,50 100,39 3,90 8,95 2,29

V4 1074,53 1892,98 1,76 115,00 83 ,00 79,00 4,00 1635,53 1,52 27,64 18,16

V5 29,88 109,33 3,66 115,50 83,50 79,50 4,00 94,46 3,16 8,72 2,76

V6 8,99 87,48 9,73 112,00 80,50 77,00 3,50 74,40 8,28 7,30 0,88

V7 29, 18 108,63 3,72 120, 50 89,00 85,50 3,50 92,39 3,17 9,21 2,91

V8 15, 18 86,85 5 ,72 120,00 88,00 84,00 4,00 75,04 4,94 7,63 1,54

V9 -24,59----- 104,42 4,25 118,50 86,50 83,00 3,50 90,22 3,67 8,86 2,41

V10 39,62 144,85 3,66 112,50 81 ,00 77,25 3,75 123,19 3,11 9,58 3,08

Vil 32,21 113,81 3,53 111 ,50 80,00 76,25 3,75 96,80 3,01 9,12 3,04

V12 20,62 89,72 4,35 120,00 89,00 85,00 4,00 75,10 3,64 8,07 2,22

V13 15,70 96,42 6,14 119,00 87,50 83,50 4,00 82,01 5,22 7,67 1,47

V14 11,12 77,78 6,99 118,00 86,00 82,00 4,00 67,20 6,04 7,24 1,20

V15 19,18 92,44 4,82 113,00 81 ,00 77,00 4,00 79,87 4,16 7,96 1,91

V16 19,10 102,68 5,38 112,00 80,00 76,25 3,75 88,72 4,64 8,16 1,76

V17 23,10 94,90 4,11 119,50 88,50 84,50 4,00 79,43 3,44 8,26 2,40

V18 18,27 94,94 5,20 119,00 87,50 83 ,50 4,00 80,75 4,42 7,99 1,79

V19 28,23 116,47 4,13 118 ,00 86,00 82,00 4,00 100 ,63 3,56 9,61 2,42_ V20 25,13 88,65 3,53 119,00 88 ,50 84,50 4,00 73,00 2,91 8,40 2,89

V21 400,50 749,46 1,87 117,50 97,00 83,00 4,00 617,18 1,54 18 ,80 12,20

V22 12,13 83,83 6,91 117,00 65,50 81 ,50 4,00 71,30 _ 5,88 7,34 1,25

V23 55,14 186,07 3,37 113,00 80,50 77,00 3,50 163,28 2,96 10,81 3,65

V24 21,70 102,14 4,71 117,00 85,00 81,00 4,00 88 ,25 4,07 8,16 2,01

V25 19,94 84,79 4,25 116,00 94,00 80,00 4,00 73,26 3,67 8,02 2,18

V26 17,22 78,33 4,55 116,00 84,50 80,50 4,00 66,62 3,87 7,80 2,02

V27 24,33 102,12 4,20 115, 50 83 ,50 79,50 4,00 88 ,23 3,63 8,35 2,30

V28 13,51 84,10 6,23 116,00 84,00 80,00 4,00 72,66 5,38 7,48 1,39

V29 23,71 117,26 4,95 115,00 82,50 79,75 2,75 102,90 4,34 9,84 2,27

Pilar llar(m2) . atrlbalda (m2) Cociente C. terreno C. techo C. maro üar(m) Ca a(MN) eas.(MPa) eos . admh.(MPs Coet seg.

V30 25,27 107,36 4,25 115,00 83,50 79,50 4,00 91,31 3,61 8,41 2,33

Wl 24,95 110,89 4,44 111,00 80,00 76,00 4,00 92,81 3,72 8,39 2,26

W2 45,96 141,74 3,08 106,00 75,50 72,50 3,00 116,72 2,54 11,19 4,41

W3 18,80 112,68 5,99 110,50 79,00 75,50 3,50 95,83 5,10 8,36 1,64

W4 247,40 567,60 2,29 109,50 78,50 74,75 3,75 475,08 1,92 16,55 8,62

WS 28,29 125,34 4,43 108,00 77,50 73,75 3,75 103,22 3,65 8,86 2,43

W6 24,18 120,98 5,00 107,00 77,00 70,50 6,50 97,99 4,05 7,03 1,73

W7 25,27 108,21 4,28 110,50 79,00 75,50 3,50 92,03 3,64 8,91 2,45

W8 39,86 144,58 3,63 111,00 80,00 76,00 4,00 121,01 3,04 9,30 3,06

W9 14,79 93,71 6,34 110,50 79,00 75,50 3,50 79,70 5,39 7,97 1,49

W10 33,36 148,26 4,44 108,00 77,50 74,00 3,50 122,09 3,66 9,50 2,60

Wll 14,08 95,60 6,79 107,50 77,50 73,75 3,75 77,44 5,50 7,70 1,40

W12 42,84 187,90 4,39 111,50 79,50 76,00 3,50 162,35 3,79 10,11 2,67

W13 16,90 110,46 6,54 110,50 79,00 75,25 3,75 93,95 5,56 7,97 1,43

W14 29,56 130,58 4,42 109,50 78,50 74,75 3,75 109,30 3,70 8,95 2,42

W15 14,27 75,47 5,29 112,00 80,00 76,00 4,00 65,21 4,57 7,55 1,65

W16 27,00 109,54 4,06 111,00 79,00 75,50 3,50 94,64 3,51 9,04 2,58

W17 45,33 161,92 3,57 110,00 78,75 75,00 3,75 136,62 3,01 9,90 3,29

W18 28,23 129,44 4,59 109,00 78,25 74,50 3,75 107,47 3,81 8,86 2,33

W19 59,92 203,10 3,39 108,50 77,75 74,25 3,50 168,62 2,81 11,06 3,93

W20 39,89 135,58 3,40 108,50 78,25 74,50 3,75 110,73 2,78 9,60 3,46

W21 28,35 124,09 4,38 107,50 78,00 74,25 3,75 98,84 3,49 8,86 2,54

W22 20,76 122,57 5,90 108,00 78,25 74,25 4,00 98,45 4,74 8,09 1,70

W23 28,10 127,15 4,52 107,00 78,00 74,25 3,75 99,56 3,54 8,85 2,50

W24 40,49 134,78 3,33 107,00 78,25 74,50 3,75 104,62 2,58 9,63 3,73

W25 32,81 109,88 3,35 106,50 78,25 74,25 4,00 83,81 2,55 8,90 3,48

W26 27,26 108,51 3,98 106,00 78,25 74,50 3,75 81,30 2,98 8,79 2,95

W27 55,66 155,47 2,79 105,00 78,25 74,25 4,00 112,29 2,02 10,10 5,01

Xl 35,38 147,02 4,16 84,50 60,00 53,75 6,25 97,25 2,75 7,57 2,75

X2 19,10 102,94 5,39 84,50 60,00 54,50 5,50 68,09 3,57 7,13 2,00

X3 26,98 118,11 4,38 84,00 60,50 54,25 6,25 74,94 2,78 7,23 2,60

X4 15,82 71,26 4,50 84,50 61,00 55,50 5,50 45,21 2,86 6,93 2,43

X5 22,72 101,29 4,46 84,00 61,00 55,00 6,00 62,90 2,77 7,13 2,58

X6 97,79 250,15 2,56 84,50 61,50 55,50 6,00 11 155,34 1,59 9,50 5,98

X7 34,84 125,09 3,59 84,00 61,50 55,50 6,00 75,99 2,18 7,65 3,51

X8 18,98 99,12 5,22 94,00 66,50 61,50 5,00 73,60 3,88 7,34 1,89

X9 16,97 94,76 5,58 90,50 63,50 58,00 5,50 69,08 4,07 7,00 1,72

X10 17,90 96,57 5,39 91,50 65,50 60,00 5,50 67,79 3,79 7,06 1,86

X11 18,45 88,12 4,78 91,50 66,50 61,50 5,00 59,48 3,22 7,31 2,27

X12 19,40 110,80 5,71 89,50 64,50 59,00 5,50 74,79 3,86 7,15 1,85

X13 18,96 92,76 4,89 89,50 65,50 60,00 5,50 60,11 3,17 7,12 2,25

X14 18,80 98,72 5,25 87,50 64,00 58,50 5,50 62,64 3,33 7,11 2,13

X15 16,77 92,41 5,51 87,50 65,00 59,00 6,00 56,14 3,35 6,82 2,04

X16 28,11 101,06 3,60 85,50 63,50 57,50 6,00 60,03 2,14 7,38 3,45

X17 24,48 96,90 3,96 84,50 63,00 57,25 5,75 56,25 2,30 7,31 3,18

Yl 18,70 87,44 4,68 86,50 62,00 56,75 5,25 57,84 3,09 7,21 2,33

Y2 250,91 462,42 1,84 87,00 63,50 59,75 3,75 293,41 1,17 16,64 14,23

F.- ESTABILIDAD DEL MURO . ESTIMACION

DE COEFICIENTES DE SEGURIDAD

(HOJA DE CALCULO)

ESTABILIDAD DEL MUROESTIMACION DE COEFICIENTES DE SEGURIDAD

Pilar pdar(m2) S. atribuida (m2) C. terreno C. techo C. muro Alt. p~va) Carga(MN) Tens.(MPa) C.p. (MPa) Coet seg.Bl 17,37 111,38 119,50 70,50 68,50 2,00 147,36 8,48 1948,82 229,72B2 23,81 112,35 123,50 70,00 67,75 2,25 162,29 6,82 1963,32 288,04Cl 27,74 124,32 126,00 69,00 67,25 1,75 191,33 6,90 1971,21 285,80C2 43,53 150,40 131,00 67,00 64,50 2,50 259,89 5,97 1998,32 334,70C3 37,44 142,97 132,00 66,00 63,75 2,25 254,77 6,80 1988,56 292,23Dl 28,05 127,79 132,50 65,00 63,00 2,00 232,90 8,30 1971,80 237,48D2 36,61 139,38 133,50 64,00 61,50 2,50 261,55 7,14 1987,17 278,15D3 38,59 132,85 134,50 63,00 60,00 3,00 256,47 6,65 1990,46 299,50D4 20,57 104,97 135,50 62,00 59,00 3,00 208,31 10,13 1956,31 193,18D5 595,48 1070,36 133,00 61,50 60,00 1,50 2066,33 3,47 2361,00 680,40Gl 8,46 29,41 121,00 69,00 67,00 2,00 41,29 4,88 1923,17 394,03G2 43,33 131,10 121,00 69,00 67,00 2,00 184,06 4,25 1998,01 470,34G3 49,25 179,36 121,00 69,00 67,00 2,00 251,82 5,11 2006,87 392,49G4 20,10 91,05 121,50 68,50 66,00 2,50 130,29 6,48 1955,24 301,63G5 26,49 107,92 122,00 67,50 65,00 2,50 158,80 5,99 1968,76 328,41G6 27,50 108,85 123,00 66,50 64,00 2,50 166,05 6,04 1970,74 326,38G7 20,47 102,48 124,50 65,00 62,50 2,50 164,63 8,04 1956,08 243,21G8 19,54 105,88 122,00 68,50 66,25 2,25 152,94 7,83 1953,96 249,64G9 19,86 86,86 122,50 68,00 65,50 2,50 127,81 6,44 1954,70 303,72GIO 13,39 82,89 123,00 67,00 64,50 2,50 125,33 9,36 1938,46 207,10Gil 37,90 154,16 124,00 66,00 63,00 3,00 241,41 6,37 1989,32 312,31G12 15,10 91,66 124,50 64,00 62,50 1,50 149,73 9,92 1943,08 195,96C13 27,51 119,20 123,00 67,50 65,00 2,50 178,62 6,49 1970,76 303,52G14 45,59 178,55 124,00 66,00 63,50 2,50 279,61 6,13 2001,46 326,34G15 23,28 112,06 125,50 64,00 61,50 2,50 186,08 7,99 1962,20 245,49G16 51,94 187,69 124,00 65,50 63,00 2,50 296,46 5,71 2010,73 352,28G17 18,50 114,94 124,00 66,00 63,00 3,00 180,00 9,73 1951,53 200,58Gis 31,71 111,44 125,50 63,50 61,00 2,50 186,55 5,88 1978,63 336,33G 19 557,17 975,64 123,00 69,00 67,00 2,00 1422,48 2,55 2344,74 918,41Hl 21,31 83,84 125,50 63,50 60,50 3,00 140,35 6,59 1957,95 297,29H2 33,95 152,27 127,00 62,00 59,50 2,50 267,23 7,87 1982,61 251,88H3 35,23 169,52 127,50 61,00 59,00 2,00 304,37 8,64 1984,83 229,74H4 39,71 136,20 127,50 60,00 56,00 4,00 248,22 6,25 199228 318,72

_H5 36,19 134,62 127,00 59,50 54,50 5,00 245,34 6,78 1986,46 293,02116 30,33 129,70 126,50 59,00 53,50 5,50 236,38 7,79 1976,10 253,56H7 26,00 140,16 128,00 60,50 57,00 3,50 255,44 9,82 1967,79 200,29H8 23,23 124,74 127,50 60,00 55,50 4,50 227,34 9,79 1962,10 200,49H9 29,15 136,96 126,50 63,00 60,00 3,00 234,82 8,06 1973,90 245,04H10 44,09 157,25 127,50 61,50 59,00 2,50 280,22 6,36 1999,18 314,55Hil 32,17 125,44 127,00 61,50 59,00 2,50 221,84 6,90 1979,46 287,0511 102,50 282,42 121,50 82,50 80,50 2,00 297,39 2,90 2070,15 713,5112 20,28 96,80 121,00 83,50 81,00 2,50 98,01 4,83 1955,65 404,6611 40,45 143,47 124,00 66,00 63,50 2,50 224,67 5,55 1993,47 358,90J2 62,84 208,58 125,50 63,50 60,50 3,00 349,16 5,56 2025,40 364,52J3 35,96 133,57 123,00 66,50 64,00 2,50 203,76 5,67 1986,07 350,50

_ J4 29,63 136,39 124,50 64,50 61,00 3,50 220,95 7,46 1974,80 264,82JS 38,96 132,97 122,50 67,50 64,50 3,00 197,46 5,07 1991,07 392,85J6 30,38 144,88 124,00 65,00 61,50 3,50 230,79 7,60 1976,20 260,13J7 27,21 115,25 122,00 67,50 64,50 3,00 169,59 6,23 1970,18 316,1118 24,38 125,14 123,00 66,00 62,50 3,50 192,59 7,90 1964,50 248,69J9 76,93 268,91 120,00 72,50 70,50 2,00 344,88 4,48 2042,58 455,63J10 63,44 234,39; 120,50' 70,50 67,75 2,75 316,43 4,99 2026,17 406,22111 51,39 205,36 121,00 1 68,00 64,50 3,50 293,87 5,72 2009,95 351,49J12 15,07 84,38 119,00 74,00 71,00 3,00 102,52 6,80 1943,00 285,61J13 48,20 182,10 119,50 72,00 69,00 3,00 233,54 4,85 2005,34 413,87J14 21,49 115,82 119,50 69,50 66,00 3,50 156,36 7,281 1958,35 269,16J15 14,84 90,62 118,00 75,00 72,00 3,00 105,21 7,09 1942,39 273,98J16 45,26 165,41 118,00 72,50 69,50 3,00 203,21 4,49 2000,96 445,67

Pilar S. llar(m2) S. atribuida(m2) C. terreno C. techo C. maro AIL ilar(m) C~(MY) Tens.(MPa) C. . muro(MPa) Coeb seg.J17 28,50 133,47 118,50 70,00 66,50 3,50 174,78 6,13 1972,67 321,67J18 10 , 15 100 ,83 118,00 75 ,00 72,00 3,00 117,06 11,53 1928,82 167,24J19 35,09 157,82 118 ,00 73,00 70,00 3,00 191 ,75 5,46 1984,59 363,17J20 19,13 126,03 117,50 70,50 67,00 3,50 159,93 8,36 1953,01 233,61J21 76,38 258,95 121,00 79,00 77,00 2,00 293,65 3,84 2041,94 531,12J22 40,98 140,57 120,50 81,00 78,50 2,50 149,92 3,66 1994,32 545,15J23 43,46 140,76 119,50 80,00 77,50 2,50 150,12 3,45 199821 578,48J24 24,92 104,01 120,50 82,00 79,75 2,25 108,12 4,34 1965,61 453,05J25 92,58 267,59 119,00 80,50 77,50 3,00 278,16 3,00 2059,92 685,60J26 109,35 272,17 117,50 77,50 74,50 3,00 293,94 2,69 2076,93 772,64J27 21,83 121,32 117,00 75,50 72,50 3,00 135,94 6,23 1959,09 314,60J28 39,05 159,27 117,00 74,00 70,50 3,50 184,91 4,74 1991,21 420,51J29 18,30 130,14 117,50 71,50 68 ,00 3,50 161,63 8,83 1951,06 220,90J30 21,67 100,04 117,50 70,00 65,50 4,50 128,30 5,92 1958,74 330,83J31 18,85 87,82 120,00 83,00 80,00 3,00 87,73 4,65 . • 1952,36 419,48J32 23,95 118,36 119,00 81,50 79,00 2,50 119,84 5,00 1963,61 392,43J33 20,23 88,35 120,50 84,00 81,50 2,50 87,07 4,30 1955,54 454,36J34 25,72 110,02 119,50 83 ,00 80,50 2,50 108,42 4,22 1967,23 466,66J35 24,50 114,96 118,50 81,50 78,50 3,00 114,85 4,69 1964,75 419,14J36 108,27 280,34 117,50 79,50 76,50 3,00 287,63 2,66 2075,88 781,41337 68,97 190,40 116,50 77,00 74,00 3,00 203,06 2,94 2033,09 690,54J38 42,03 164,16 116,00 74,50 71,50 3,00 183,94 4,38 1995,98 456,08J39 20,14 112,52 116,50 72,50 68,50 4,00 133,67 6,64 1955,34 294,60J40 49,90 165,68 116,50 70,50 66,50 4,00 205,77 4,12 2007,81 486,89Kl 40,20 147,55 126,00 58,50 52,00 6,50 268,91 6,69 1993,07 297,95K2 36,23 133,54 125,00 58,00 50,50 7,50 241,57 6,67 1986,53 297,93K3 78,54 235,95 124,50 57,00 49,00 8,00 430,02 5,48 2044,44 373,40K4 35,60 108 ,22 123,50 56,00 47,00 9,00 197,23 5,54 1985,46 358,37KS 27,35 146,03 122,00 55,00 45,25 9,75 264,17 9,66 1970,45 204,01K6 35,21 163,46 121,00 54,00 45,50 8,50 295,70 8,40 1984,79 236,34K7 65,51 203, 18 119,50 53,50 44,00 9,50 362,07 5,53 2028,79 367,08K8 49,62 178,64 117,50 53,00 43,50 9,50 311,10 6,27 2007,41 320,18K9 12,57 69,69 123,50 56,50 48,00 8,50 126,07 10,03 1936,14 193,05K10 14,91 108,87 123,00 56,00 47,00 9,00 196,95 13,21 1942,58 147,06Kit 20,00 113,31 127,00 59,50 54,50 5,00 206,51 10,33 1955,02 189,34K12 18,44 99,86 126,50 59,00 52,50 6,50 181 ,99 9,87 1951,39 197,72K13 13,27 113,05 125,50 58,50 52,50 6,00 204,51 15,41 1938,12 125,76K14 12,58 78,89 125 ,00 58 ,00 51,50 6,50 142,71 11,34 1936,17 170,67K15 13,46 94,52 124,00 58 ,00 50,50 7,50 168,43 12,51 1938,65 154,92K16 29,85 126,90 123,00 57,00 49,00 8,00 226,14 7,58 1975,21 260,73K17 33,53 160,57 121,50 56,00 47,50 8,50 283,97 8,47 1981,87 234,01K18 31,46 144,40 120,00 55,00 46,00 9,00 253,42 8,06 1978,17 245,57K19 25,62 134,13 118,00 54,50 45,50 9,00 229,97 8,98 1967,03 219,14K20 27,91 125,72 116,00 53,50 44,50 9,00 212,15 7,60 1971,53 259,37K21 27,48 120, 88 114,50 53,00 44,50 8,50 200,72 7,30 1970,70 269,80K22 42,80 142,52 127,00 60,50 56,50 4,00 255,89 5,98 1997,18 334,04K23 82,71 252,93 126,00 60,00 55,00 5,00 450,72 5,45 2049,18 376,04K24 71,71 202,99 125,00 59,50 54,00 5,50 358,99 5,01 2036,42 406,79K25 32,35 125,70 124,00 59,00 52,50 6,50 220,60 6,82 1979,78 290,32K26 23,80 122,58 122,50 58,00 51 ,00 7,00 213,47 8,97 1963,30 218,89K27 30,99 111,01 121 ,50 57,50 50,00 7,50 191,83 6,19 1977,32 319,44K28 51,56 167,24 120,00 57,00 49,00 8,00 284,48 5,52 2010,19 364,34K29 109,47 329, 11 118,00 56,00 48,00 8,00 550,93 5,03 2077,05 412,71K30 91,39 212,78 115,50 56,00 47,50 8,50 341,83 3,74 2058,65 550,39

K31 16,25 84,82 126,50 62,00 58,50 3,50 147,71 9,09 1946,03 214,08

K32 62,54 202,66 126,00 61,50 58,00 3,50 352,93 5,64 2025,01 358,83

K33 22,11 117,85 125,00 61,50 56,50 5,00 202,05 9,14 1959,70 214,44K34 39,29 142,19 124,00 60,50 54,50 6,00 243,78 6,20 1991,60 320,98

K35 75,01 271,16 122,00 60,00 54,00 6,00 453,92 6,05 2040,34 337,16

Pilar . m2) S. atribuid m2 C. terreao C. techo C. maro t. üar(m) C a^ Teas.(MPa) C.. mum(MPa) COCLK36 20,80 110,98 121,00 59,00 52,00 7,00 185,78 8,93 1956,82 219,09K37 24,22 118 ,65 125,00 62,50 58,50 4,00 200,22 8,27 1964,17 237,60K38 58,01 173,82 123,50 62,50 57,50 5,00 286,28 4,94 2019,07 409,13K39 31,50 133,20 123,00 62,00 56,50 5,50 219,38 6,96 1978,25 284,05K40 132,16 260,62 119,50 60,50 53,50 7,00 415,17 3,14 2098,10 667,89K41 97,81 248,17 117,50 60,00 53,00 7,00 385,28 3,94 2065,38 524,33K42 22,78 100,03 116,00 58,50 51,50 7,00 155,30 6,82 1961,14 287,67K43 34,11 145,75 123,50 64,00 60,00 4,00 234,15 6,86 1982,89 288,86K44 30,42 131,01 122,00 65,50 61,00 4,50 199,86 6,57 1976,27 300,81K45 71,28 232,34 121,50 63,50 59,00 4,50 363,84 5,10 2035,90 398,85K46 27,87 118, 15 119,50 65,00 60,50 4,50 173,86 6,24 1971,46 316,03K47 260,43 543,49 118,50 64,50 59,00 5,50 792,41 3,04 2192,65 720,63K48 264,75 603,78 120,00 67,50 63,50 4,00 855,86 3,23 2195,36 679,11K49 34,26 134,62 118 ,00 67,50 63,50 4,00 183,55 5,36 1983,15 370,15K50 16,94 84,63 118,50 69 ,00 64,50 4,50 113,11 6,68 .1947,76 291,71Ll 65,53 181,02 116,00 52,50 42,75 9,75 310,36 4,74 2028,82 428,37L2 80,32 290,15 114,00 51,00 41,75 9,25 493,55 6,14 2046,48 333,05MI 29,96 112,08 123,50 89,50 86,75 2,75 102,89 3,43 1975,42 575,21M2 27,83 139,39 123,00 89 ,00 86,00 3,00 127,96 4,60 1971,38 428,76M3 22,24 86,88 122,50 88 ,00 85,00 3,00 80,93 3,64 1959,98 538,62M4 27,32 162,22 123,00 90,00 87,00 3,00 144,54 5,29 1970,39 372,44M5 28,63 126,71 122,00 88,00 85 ,35 2,65 116,32 4,06 1972,91 485,60M6 17,40 88,38 123,00 90,00 87,25 2,75 78,75 4,53 1948,89 430,63M7 18,07 129,73 122,50 89,00 86,50 2,50 117,34 6,49 1950,51 300,37M8 24,06 107,02 122 ,00 88,00 85,50 2,50 98,24 4,08 1963,84 480,94M9 145,43 331,52 120,50 87,00 84,50 2,50 299,86 2,06 2109,57 1023,13MIO 20,65 84,60 122,50 90,00 87,50 2,50 74,24 3,59 1956,49 544,23Mil 24,48 104,78 122,00 89 ,00 86,50 2,50 93,36 3,81 1964,71 515,17M12 29,89 122,04 122,50 89,50 87,25 2,25 108,74 3,64 1975,29 542,97M13 13,80 99,39 122,00 89 ,00 86,25 2,75 88,56 6,42 1939,59 302,25M14 77,26 206,34 121,00 87,50 84,00 3,50 186,63 2,42 2042,97 845,72M15 28,89 108 ,36 122,00 89,50 87,25 2,25 95,09 329 1973,41 599,58M16 20,35 101,45 121 ,50 88,50 86,25 2,25 90,39 4,44 1955,81 440,31M17 38,95 127,77 120,50 87,50 85,00 2,50 113,84 2,92 1991,05 681,21M18 18,65 83,65 121,50 89,00 87,00 2,00 73,40 3,94 1951,89 495,93M19 22,01 90,45 121,00 88,50 86,25 225 79,37 3,61 1959,49 543,38

M20 57,58 185,91 120,00 87,50 85,00 2,50 163,14 2,83 2018,49 712,44M21 22,79 114,67 121,00 88 ,00 86,00 2,00 102,17 4,48 1961,16 437,45

M22 45,61 157,43 120,00 87,00 84,50 2,50 140,27 3,08 2001,49 650,80M23 16,39 65,95 120,00 87,00 84,50 2,50 58,76 3,59 1946,39 542,89Nl 1906,40 2803,40 115,50 79,00 76,00 3,00 2762,75 1,45 2753,32 1899,89N2 34,53 131,71 115,50 75,00 71,50 3,50 144,02 4,17 1983,62 475,57N3 18,67 97,53 115,50 73,00 69,50 3,50 111,92 5,99 1951,94 325,63N4 33,92 124,71 115,00 72,00 68,50 3,50 144,79 4,27 1982,56 464,46NS 108,11 29,83 119,00 84,00 81,50 2,50 28,19 0,26 2075,72 7960,67N6 37,89 161 ,16 114,50 75,50 72,50 3,00 169,70 4,48 1989,31 444,16N7 52,38 180,60 114,50 74,00 70,50 3,50 197,49 3,77 2011,35 533,48N8 19,72 84,99 114,00 73,00 69,00 4,00 94,08 4,77 1954,38 409,64N9 152,59 350,54 119,00 85 ,00 82,50 2,50 321,80 2,11 2115,55 1003,16

N10 51,40 156,64 118 ,50 84,00 81 ,50 2,50 145,91 2,84 2009,96 708,05

Nll 353,78 641,45 116,50 82,50 80,00 2,50 588 ,85 1,66 2247,06 1350,03

N12 24,85 124,21 113,50 76,50 73,50 3,00 124,09 4,99 1965,46 393,61

N13 18,61 112,92 113,50 75,00 72,00 3,00 117,38 6,31 1951,79 309,45

N14 35,70 136,12 113,00 73,50 70,00 3,50 145,17 4,07 1985,63 488,30

N15 35,96 141,43 119,50 86,00 83,50 2,50 127,92 3,56 1986,07 558,30

N16 34,80 117, 10 118,00 84,50 82,00 2,50 105,92 3,04 1984,09 651,89

N17 21,22 103,73 113,00 77,00 74,00 3,00 100,83 4,75 1957,75 412,03

N18 22,55 121,25 112,50 76,00 72,50

11

3,50 119,49 5,30 1960,65 370,01

N1919 1100,36 112,00 74,50 71,00 3,50 101,61 5 ,24 1953,64 372,98

Pilar pilar(m2) S. atribuida(m2) C. terreno C. techo C. muro t ilar(m) Carga(MN) Tens.(MPa) C.. muro(MPa) Coet seg.N20 51,90 192,15 119,00 86,00 83 ,50 2,50 171,21 3,30 2010,67 609,52N21 42,88 148 ,75 118,00 85 ,00 82 ,00 3,00 132,54 3,09 1997,31 646,20N22 12,13 86,26 116,50 83,50 81 ,00 2,50 76,86 6,34 1934,86 305,37N23 23, 83 108,70 116,00 82,50 79,50 3,00 98,32 4,13 1963,36 475,87N24 29,50 133,82 114,50 81 ,00 78,00 3,00 121,04 4,10 1974,56 481,24N25 67,61 208,93 113,50 79,50 76,50 3,00 191,80 2,84 2031,41 716,09N26 18,51 87,79 112,50 77,50 74,50 3,00 82,96 4,48 1951,56 435,42N27 23,43 117,58 112,00 76,50 73,00 3,50 112,70 4,81 1962,52 408,00N28 15,12 84, 18 112 ,00 78,00 74,75 3,25 7728 5,11 1943,13 380,19N29 13,12 90,48 111 ,50 77,00 73,50 3,50 84,28 6,42 1937,70 301,64N30 20,14 95,70 119,00 86,00 83,50 2,50 85 27 4,23 1955,34 461,84N31 19,12 103,10 118 ,00 85 ,00 82,50 2,50 91,86 4,80 1952,99 406,49N32 13,33 85,06 117,00 84,00 81,00 3,00 75,79 5,69 1938,29 340,92N33 22,24 91,72 116,00 83,00 80,00 3,00 81,72 3,67 1959,98 533,39N34 15,49 91,75 114,50 81,50 78,50 3,00 81,75 5,28 1944,09 368,37N35 165,14 405,49 113,00 80,00 77,00 3,00 361,29 2,19 2125,69 971,61N36 15,02 89,64 112,00 78,50 75,00 3,50 81,08 5,40 1942,87 359,92N37 54,19 164,73 110,50 77,00 73,50 3,50 149,00 2,75 2013,87 732,44N38 30,02 110,00 118 ,00 85 ,00 82,50 2,50 98,01 3,26 1975,53 605,09N39 27,62 92,17 117,00 84,00 81 ,00 3,00 82,12 2,97 1970,97 662,88N40 14,35 85,98 116,00 83 ,00 80,00 3,00 76,61 5,34 1941,08 363,60N41 39,50 128,74 114,50 81 ,50 78,75 2,75 114,71 2,90 1991,94 685,93N42 16,59 84,64 111,50 79,00 75,50 3,50 74,27 4,48 1946,89 434,88N43 53,80 168,02 110,50 77,50 74,00 3,50 149,71 2,78 2013,33 723,53Ol 3730,36 5252,72 112,00 66,00 61,50 4,50 6523,88 1,75 3108,05 1777,1902 28,78 108,44 114,50 59,00 52,00 7,00 162,50 5,65 1973,20 349,4703 31,48 115,68 114,00 57,00 49,50 7,50 178,03 5,66 1978,21 349,7904 39,26 149,35 113,50 55,00 47,00 8,00 235,90 6,01 1991,55 331,45OS 19,93 108,50 112,00 59,50 53,50 6,00 153,80 7,72 1954,86 253,3206 24,30 90,99 111,50 57,50 50,50 7,00 132,66 5,46 1964,33 359,8107 34,59 132,77 111,00 55,50 48,50 7,00 198,96 5,75 1983,72 344,89

08 45,48 142,65 112,50 72,00 68,50 3,50 155,99 3,43 2001,29 583,5009 24,41 99,49 111,50 60,00 54,00 6,00 138,34 5,67 1964,56 346,64010 21,67 97,67 111,00 58,00 51,50 6,50 139,77 6,45 1958,74 303,69011 114,09 277,92 110,00 56,00 49,00 7,00 405,21 3,55 2081,50 586,07012 22,43 110,61 111,50 72,50 69,50 3,00 116,47 5,19 1960,39 377,53013 22,04 107,35 111,00 71,50 67,50 4,00 114,49 5,19 1959,55 377,23014 21,41 86,39 110,00 60,50 55,00 5,50 115,46 5,39 1958,17 363,11015 21 ,88 82 ,27 109,50 59,50 52,50 7,00 111,06 5,08 1959,20 385,97016 21,44 109,37 111,00 73,50 70,00 3,50 110,74 5,16 1958,24 379,14017 20,91 92,89 110,50 72,00 68,50 3,50 96,56 4,62 1957,07 423,81018 13,31 79,23 108,00 59,50 53,50 6,00 103,75 7,80 1938,24 248,65019 42,39 167,23 110,00 73,50 70,00 3,50 164,81 3,89 1996,54 513,54020 15,72 90,92 109,00 71,50 68,00 3,50 92,06 5,86 1944,68 332,08021 157,69 417,38 109,00 75,00 71,50 3,50 383,15 2,43 2119,72 872,38022 49,74 157,81 107,50 72,50 69,00 3,50 149,13 3,00 2007,58 669,60

023 452,99 739,46 106,00 69,00 66,00 3,00 738,72 1,63 2297,47 1408,83024 1109,11 1632,99 103,00 61,00 55,50 5,50 1851,81 1,67 2542,31 1522,67025 45,69 148,34 107,50 73,00 70,00 3,00 138,18 3,02 2001,61 661,85

026 40,11 155,39 108,50 75,00 72,00 3,00 140,55 3,50 1992,93 568,74027 12,85 73,44 111,50 75,00 71,50 3,50 72,38 5,63 1936,94 343,90028 16,87 87,84 110,50 75,50 72,00 3,50 83,01 4,92 1947,59 395,81

Pl 30,85 155,51 111,50 50,00 41,00 9,00 258,22 8,37 1977,06 236,20

P2 46,03 152,04 110,00 50,00 41,50 8,50 246,30 5,35 2002,12 374,16

P3 42,38 154,61 109,00 50,50 42,50 8,00 244,21 5,76 1996,53 346,48

P4 80,28 235,90 107,50 51,50 44,50 7,00 356,68 4,44 2046,43 460,60

P5 3,74 15,22 107,00 52,50 45,00 7,50 22,40 5,99 1903,31 317,84P6 104,37 261,43 105,50 53,50 46,50 7,00 367,05 3,52 2072,02 589,18

P7 58,63 173,90 104,50 55,00 48,50 6,50 232,42 3,96 2019,89 509,54

Pllar m2) S. atribuida(m2) C. terreno C. techo C. muro AIL @ar(m) C a(M1V) Teas.(MPa) C_p. muro(MPa) Coeli Seg.P8 43,57 151,89 103,50 56,00 50,00 6,00 194,80 4,47 1998,38 446,97P9 77,03 202,69 102,00 57,50 51,50 6,00 243,53 3,16 2042,70 646,11P10 5,05 33,65 101,50 58,50 52,50 6,00 39,07 7,74 1909,70 246,85Pil 43,53 132,98 100,50 58,00 52,50 5,50 152,59 3,51 1998,32 570,05P12 52,79 208,36 112,50 50,50 42,75 7,75 348,79 6,61 2011,92 304,50P13 32,67 171,01 110 ,00 51 ,00 42,50 8,50 272,42 8,34 1980,35 237,49P14 12,40 99,97 108,50 51,00 42,50 8,50 155,20 12,52 1935,65 154,65P15 17,13 95,61 107,50 52,00 45,00 7,00 143,27 8,36 194823 232,94P16 18,17 99,26 106,00 53,00 46,00 7,00 142,04 7,82 1950,75 249,54P17 24,45 115,75 106,00 54,00 47,50 6,50 162,51 6,65 1964,64 295,58P18 31,07 123,12 103,50 55,00 48,50 6,50 161 23 5,19 1977,46 381,08P19 31,32 127,98 102 ,50 56,00 49,75 6,25 160,68 5,13 1977,92 385,54P20 21,13 102,57 111,00 57,00 51,00 6,00 149,55 7,08 1957,56 276,59P21 20,94 136,18 112,50 53,00 45,00 8,00 218,77 10,45 1957,13 187,33P22 58,59 206,09 110,50 53,50 45,50 8,00 317,17 5,41 2019,84 373,12P23 26,10 137,91 109,00 53,50 46,00 7,50 206,66 7,92 1967,99 248,55P24 30,15 151 ,41 108,00 53,00 45,50 7,50 224,84 7,46 1975,77 264,94P25 26,47 125,19

1104,50

54,00 46,50 7,50 177,46 6,70 1968,72 293,66P26 25,55 105,26 54,00 47,50 6,50 146,36 5,73 1966,88 343,35P27 21,22 105,40 55,00 48,50 6,50 140,87 6,64 1957,75 294,91P28 59,04 165,43 56,00 50,00 6,00 209,93 3,56 2020,44 568,22P29 72,30 222,79 57,00 51,50 5,50 264,67 3,66 2037,12 556,47Ql 24,79 112,00 121,00 88 ,00 85,75 2,25 99,79 4,03 1965,34 488,22Q2 28,98 108,45 120,00 87,50 85 ,25 2,25 95,16 3,28 1973,58 601,00Q3 51,70 202,70 121,00 88 ,50 86,50 2,00 177,87 3,44 2010,39 584,344 87,91 229,26 120,00 87,00 85,00 2,00 204,27 2,32 2054,91 884,35

QS 12,38 71,71 121,50 88,50 87,00 1,50 63,89 5,16 1935,59 375,04Q6 18,83 97,41 120,00 88,00 86,00 2,00 84,16 4,47 1952,31 436,80Q7 17,14 115,39 119,50 87,50 85,75 1,75 99,70 5,82 1948,25 334,95Q8 29,75 112,97 121,50 88 ,50 86,75 1,75 100,66 3,38 1975,03 583,74Q9 56,81 186,04 120,50 88,00 86,00 2,00 163 25 2,87 2017,45 702,06Rl 625,78 1144,21 118,50 85,50 83,25 2,25 1019,49 1,63 2373,49 1456,88R2 50,25 170,75 116,00 83,50 80,50 3,00 149,83 2,98 2008,32 673,54R3 34,26 118,18 114,50 82,00 79,00 3,00 103,70 3,03 1983,15 655,17R4 37,08 124,33 113,50 81,00 78,00 3,00 109,10 2,94 1987,96 675,65R5 34,89 119,05 112,50 80,00 77,00 3,00 104,47 2,99 1984,24 662,70R6 41,48 144,21 110,50 79,00 75,75 3,25 122,65 2,96 1995,11 674,74R7 44,73 132,90 110,50 78,00 69,75 8,25 116,62 2,61 2000,16 767,17R8 16,54 73,90 117,00 84,50 81,75 2,75 64,85 3,92 1946,76 496,54R9 20,32 105,48 116,00 83,50 80,25 3,25 92,56 4,56 1955,74 429,36R10 49,01 155,32 82,50 79,00 3,50 134,20 2,74 2006,52 732,80Rll 73,03 216,16

11

81 ,00 77,50 3,50 186,76 2,56 2038,00 796,92R12 75,98 199,05 79,50 76,50 3,00 171,98 2,26 2041,48 901,92R13 33,13 129,16 78,50 75,25 3,25 109,85 3,32 1981,17 597,50R14 29,02 116,49 187,00 85,00 2,00 103,79 3,58 1973,65 551,83R15 13,83 82,21 117 ,00 84,50 81,50 3,00 72,14 5,22 1939,67 371,86R16 54,27 148,88 115 ,50 83,50 80,50 3,00 128,63 2,37 2013,98 849,70R17 23,72 102,05 114,50 82,50 79,00 3,50 88,17 3,72 1963,13 528,12RIS 37,18 128,98 113,00 81 ,50 78,00 3,50 109,70 2,95 1988 ,13 673,84R19 31,72 115,25 111,50 80,00 76,50 3,50 98,02 3,09 1978,64 640,30R20 77,02 260,37 109,50 78,50 75,50 3,00 217,93 2,83 2042,69 721,92R21 13,33 79,59 120,00 87,00 85,00 2,00 70,91 5,32 1938,29 364,35R22 27,90 105,72 119,00 86,50 84,00 2,50 92,77 3,33 1971,52 592,93R23 18,18 89,62 118 ,00 85,50 83,00 2,50 78,64 4,33 1950,77 450,97R24 25,79 112,73 117,00 84,50 81,50 3,00 98,92 3,84 1967,37 512,92R25 26,45 103,28 116,00 83,50 80,50 3,00 90,63 3,43 1968,68 574,56R26 28,58 124,20 114,50 82,50 79,50 3,00 107,31 3,75 1972,82 525,43R27 36,88 132,25 113,50 81,50 78,50 3,00 114,26 3,10 1987,62 641,53R283954137,40 112,50 80,50 77,00 3,50 118,71 2,98 1992,57 669,54

Pilar S. Uar(m2) S. atribuida(m2) C. terreno C. techo C. muro t fiar(m) C a ) Tens.(MPa) C.. muro(MPa) Coeli seg.

R29 40,47 136,54 120,00 87,50 85,00 2,50 119,81 2 ,96 1993,51 673,35

R30 24,24 88 ,54 119,00 86,50 84,00 2,50 77,69 3,21 1964,21 612,82

R31 14,57 89, 11 118 ,50 86,00 83,00 3,00 78,19 5,37 1941,67 361,79

R32 25,53 120,92 117,50 85 ,00 82 ,00 3,00 106,11 4,16 1966,84 473,23

R33 29,31 136,64 116,50 84,00 81 ,00 3,00 119,90 4,09 1974,20 482,59

R34 26,23 134,46 113,50 83,00 80,00 3,00 110,73 4,22 1968,25 466,25

R35 38,63 144,37 112,50 82,00 78,50 3,50 118 ,89 3,08 1990,53 646,77

R36 51,78 158,02 1 11 ,50 80,50 77,50 3,00 132,26 2,55 2010,50 787,10

R37 375,27 806,82 109,50 79,00 75,50 3,50 664,42 1,77 2258,53 1275,64

R38 26,82 99 ,51 120,00 88 ,00 85 ,00 3,00 85 ,98 3,21 1969,41 614,35

R39 31,45 137,08 119,00 87 ,00 84,00 3,00 118 ,44 3,77 1978,16 525,28

R40 37,39 140,40 118,00 85,50 82,50 3,00 123,20 3,30 1988 ,48 603,48

R41 38,97 141,75 117,00 84,50 81 ,50 3,00 124,39 3,19 1991,08 623,81

R42 28,08 126,05 114,00 83,50 80,00 3,50 103,80 3,70 1971,86 533,42

R43 34,58 134,13 113,00 82,00 78,50 3,50 112,27 3,25 1983,71 611,01

R44 36,78 130,31 111 ,00 81 ,00 77,50 3,50 105,55 2,87 1987,46 692,54

R45 28,38 111 ,89 120,00 88,00 86,00 2,00 96,67 3,41 1972,44 579,04

R46 49,47 148,76 119,00 87,00 84,00 3,00 128,53 2,60 2007,19 772,56

R47 30,30 130,85 117,50 85,00 82,00 3,00 114,82 3,79 1976,05 521,46

R48 49,20 169,86 116,00 84 ,00 80,50 3,50 146,76 2,98 2006,80 672,77

R49 53,60 166,09 114,00 82,50 79,00 3,50 141,26 2,64 2013,05 763,84

R50 34,57 140,65 112,50 81 ,00 77,50 3,50 119,62 3,46 1983,69 573,27

R51 17,00 90,15 120,00 88 ,50 85,00 3,50 76,67 4,51 1947,91 431,89

R52 348,58 708, 16 119 ,00 86,50 83,00 3,50 621,41 1,78 2244,23 1258,90

R53 53,00 162,57 116,50 84,50 81 ,00

K3,50

140,46 2,65 2012,22 759,27

R54 73,28 223,82 114,50 83,00 79,50 3,50 190,36 2,60 2038,29 784,66

R55 34,76 133,03 113,00 81,50 77,00 4,50 113,14 3,25 1984,02 609,54

R56 24,91 128,97 111,50 80,00 71,75 8,25 109,69 4,40 1965,59 446,38

R57 19,44 97,55 120,50 88,50 85,50 3,00 84,28 4,34 1953,73 450,63

R58 25,07 91,75 120,50 89,00 85,50 3,50 78,03 3,11 1965,91 631,59

R59 34,03 138,32 116,00 84,50 81 ,00 3,50 117,64 3,46 1982,75 573,55

R60 32,29 139,95 114,00 83,50 79,50 4,00 115,25 3,57 1979,67 554,66

R61 27,30 120,04 113,00 81,50 78,00 3,50 102,09 3,74 1970,35 526,87

R62 25,40 123,24 112,00 80,50 77,00 3,50 104,82 4,13 1966,58 476,56

R63 27,13 123,53 113,00 82,00 78,00 4,00 103,39 3,81 1970,02 516,92

Sl 61,10 172,59 109,50 76,50 73,50 3,00 153,78 2,52 2023,15 803,85

S2 93,20 218,77 107,00 73,50 70,50 3,00 197,88 2,12 2060,57 970,53

S3 2976,50 4202,59 101,00 65,00 62,00 3,00 4084,92 1,37 2975,25 2167,94

S4 66,83 212,01 108,50 77,00 74,00 3,00 180,31 2,70 2030,44 752,54

S5 43,50 183,97 108,00 77,00 74,00 3,00 153,98 3,54 1998,27 564,51

S6 1670,68 2522,70 106,00 75,50 73,75 1,75 2077,44 1,24 2696,52 2168,54

S7 20,88 91,26 105,00 73,50 71,00 2,50 77,62 3,72 1957,00 526,46

S8 26,29 112,44 104,50 72,50 70,00 2,50 97,15 3,70 1968,36 532,67

S9 20,40 117,24 108,00 77,50 74,25 3,25 96,55 4,73 1955,92 413,28

S10 21,96 101,76 105,00 76,50 71,00 5,50 78,30 3,57 1959,38 549,50

Sil 24,75 106,76 104,00 72,00 69,75 2,25 92,24 3,73 1965,26 527,32

S12 32,51 124,45 104,50 73,50 70,75 2,75 104,16 3,20 1980,06 617,98

S13 23,63 126,79 103,50 72,00 69,50 2,50 107,83 4,56 1962,94 430,14

S14 67,71 217,50 103,50 72,50 70,25 2,25 182,05 2,69 2031,54 755,60

S15 92,31 262,69 102,00 70,50 68,00 2,50 223,42 2,42 2059,63 850,98

S16 92,32 270,74 103,00 72,50 70,00 2,50 222,95 2,42 2059,64 852,85

S17 317,01 643,34 102,00 71,00 68,00 3,00 538,48 1,70 2226,60 1310,84

S18 79,39 216,16 99,50 67,50 64,50 3,00 186,76 2,35 2045,42 869,48

S19 58,51 233,19 110,50 79,50 76,00 3,50 195,18 3,34 2019,73 605,46

S20 912,45 1468,35 108,00 77,00 74,00 3,00 1229,01 1,35 2479,23 1840,65

S21 57,17 156,08 106,00 75,50 72,50 3,00 128,53 2,25 2017,94 897,56

S22 29,74 117,94 105,00 74,50 71,50 3,00 97,12 3,27 1975,01 604,76

S23 11,49 77,35 109,00 78,00 74,75 3,25 64,74 5,63 1932,97 343,05

Tl 1569,46 357,73 100,00 58,50 54,00 4,50 400,84 0 26 2670,91 10457,83

Pilar S. fiar(m2) S. atrlbulda m2) C. terreno C. techo C. muro Aitpº C a(l�II�i) Teas.(MPa) C.P. muro(MPa) CoetV15 19,18 92,44 113,00 81,00 77,00 4,00 79,87 4,16 1953,13 469,04V16 19, 10 102 ,68 112 ,00 80,00 7625 3,75 88,72 4,64 1952,94 420,46V17 23, 10 94,90 119,50 88 ,50 84,50 4,00 79,43 3,44 1961,82 570,53V18 18,27 94,94 119,00 87,50 83,50 4,00 80,75 4,42 1950,99 441,44V19 28,23 11 6,47 118,00 86,00 82,00 4,00 100,63 3,56 1972,15 553,25V20 25, 13 88,65 119 ,00 88,50 84,50 4,00 73,00 2,91 1966,03 676,77V21 400,50 749,46 117,50 87,00 83,00 4,00 617,18 1,54 2271,57 1474,07V22 12,13 83,83 117,00 85,50 81,50 4,00 71,30 5,88 1934,86 329,18V23 55,14 186,07 113,00 80,50 77,00 3,50 163,28 2,96 2015,18 680,55V24 21,70 102,14 117,00 85,00 81,00 4,00 88 ,25 4,07 1958,81 481,66V25 19,94 84,79 116,00 84,00 80,00 4,00 73,26 3,67 1954,88 532,09

-- V26 17,22 78,33 116,00 84,50 80,50 4,00 66,62 3,87 1948,45 503,64V27 24,33 102,12 115,50 83,50 79,50 4,00 88,23 3,63 1964,40 541,68V28 13,51 84,10 116,00 84,00 80,00 4,00 72,66 5,38 1938,79 360,48V29 23,71 117,26 115,00 82,50 79,75 2,75 102,90 4,34 1963,11 452,35V30 25,27 107,36 115,00 83 ,50 79,50 4,00 91,31 3,61 1966,32 544,18Wi 24,95 110,89 111,00 80,00 76,00 4,00 92,81 3,72 1965,67 528,40W2 45,96 141,74 106,00 75,50 72,50 3,00 116,72 2,54 2002,02 788,30

-- W3 18,80 112,68 110,50 79,00 75,50 3,50 95,83 5,10 1952,24 382,97W4 247,40 567,60 109,50 78,50 74,75 3,75 475,08 1,92 2184,32 1137,49WS 28,29 125,34 108,00 77,50 73,75 3,75 103,22 3,65 1972,26 540,56

W6 24,18 120,98 107,00 77,00 70,50 6,50 97,99 4,05 1964,09 484,64

W7 2527 108,21 110,50 79,00 75.50 3,50 92,03 3,64 1966,32 539,91W8 39,86 144,58 111 ,00 80,00 76,00 4,00 121,01 3,04 1992,53 656,31

W9 14,79 93,71 110,50 79,00 75,50 3,50 79,70 5,39 1942,26 360,43W1 0 _ 33,36 148,26 108,00 77,50 74,00 3,50 122,09 3,66 1981,57 541,44

W l l 14,08 95,60 107,50 77,50 73,75 3,75 77,44 5,50 1940,36 352,81

W12 42,84 187,90 111,50 79,50 76,00 3,50 162,35 3,79 1997,25 527,04

W13 16,90 110,46 110,50 79,00 75,25 3,75 93,95 5,56 1947,66 350,36

W14 29,56 130,58 109,50 78,50 74,75 3,75 109,30 3,70 1974,67 534,07

W15 14,27 75,47 112,00 80,00 76,00 4,00 65,21 4,57 1940,87 424,75

W16 27,00 109,54 111,00 79,00 75,50 3,50 94,64 3,51 1969,77 561,94

W17 45,33 161,92 110,00 78,75 75,00 3,75 136,62 3,01 2001,07 663,95

W18 28,23 129,44 109,00 7825 74,50 3,75 107,47 3,81 1972,15 518,05

W19 59,92 203,10 108,50 77,75 74,25 3,50 168,62 2,81 2021,60 718,37

W20 39,89 135,58 108,50 78,25 74,50 3,75 110,73 2,78 1992,57 717,78

W21 28,35 124,09 107,50 78,00 74,25 3,75 98,84 3,49 1972,38 565,75

W22 20,76 122,57 108,00 78,25 74,25 4,00 98,45 4,74 1956,73 412,59

W23 28,10 127,15 107,00 78,00 74,25 3,75 99,56 3,54 1971,90 556,56

W24 40,49 134,78 107,00 78,25 74,50 3,75 104,62 2,58 1993,54 771,52

W25 32,81 109,88 106,50 78,25 74,25 4,00 83,81 2,55 1980,60 775,36

W26 27,26 108,51 106,00 78,25 74,50 3,75 81,30 2,98 1970,27 660,63

W27 55,66 155,47 105,00 78,25 74,25 4,00 112,29 2,02 2015,89 999,25

XI 35,38 147,02 84,50 60,00 53,75 6,25 97,25 2,75 1985,08 722,15

X2 19,10 102,94 84,50 60,00 54,50 5,50 68,09 3,57 1952,94 547,78

X3 26,98 118 ,11 84,00 60,50 54,25 625 74,94 2,78 1969,73 709,14

X4 15,82 71,26 84,50 61,00 55,50 5,50 45,21 2,86 1944,94 680,51

X5 22,72 101,29 84,00 61,00 55,00 6,00 62,90 2,77 1961,01 708,32

X6 97,79 250,15 84,50 61,50 55,50 6,00 155,34 1,59 2065,36 1300,16

X7 34,84 125,09 84,00 61,50 55,50 6,00 75,99 2,18 1984,15 909,67

X8 18,98 99,12 94,00 66,50 61,50 5,00 73,60 3,88 1952,66 503,58

X9 16,97 94,76 90,50 63,50 58,00 5,50 69,08 4,07 1947,83 __478,50

X10 17,90 96,57 91,50 65,50 60,00 5,50 67,79 3,79 1950,10 514,91

X11 18,45 88,12 91,50 66,50 61,50 5,00 59,48 3,22 1951,42 605,30--- --------------- --------

X12 19,40 110,80 89 ,50 64,50 59,00 5,50 74,79 3,86 1953,64 506,76X13 18,96 92,76 89,50 65,50 60,00 5,50 60,11 3,17 1952,62 615,91X14 18,80 98,72 87,50 64,00 58,50 5,50 62,64 3,33 , 1952,24 585,94X15 16,77 92,41 87,50 65,00 59,00 6,00 56,14 3,35 1947,34 581,71X16 28, 11 101 ,06 85,50 63,50 57,50 6,00 60,03 2,14 1971,92 923,39

Pilar

M39,05

atdbuida(m2) C. terreno C. techo C. maro AIL ilar(m) C a(MN) Teas.(MPa) C. . muro(MPa) Coef. seg,T2 213,22 99,50 57,50 52,00 5,50 241,79 3,39 2036,01 600,97T3 135 ,40 100,00 59,00 53,00 6,00 149,89 3,84 1991,21 518,77T4 126,61 97,50 60,00 55,00 5,00 128,19 3,55 1986,31 559,36TS 145,70 98,00 59,00 54,75 4,25 153,42 4,67 1980,72 424,49T6 43,97 179,05 98,50 58,00 53,75 4,25 195,79 4,45 1998,99 448,93T7 67,88 210,68 98,00 59,50 54,75 4,75 219,00 3,23 2031,75 629,74T8 47,94 157,08 96,50 60,00 55,50 4,50 154,80 3,23 2004,96 620,91T9 27,34 123,99 96,50 59,00 54,00 5,00 125,54 4,59 1970,43 429,12T10 46,57 196,36 96,50 59,00 53,25 5,75 198,81 4,27 2002,93 469,16Tll 72,98 228,48 96,50 60,00 54,50 5,50 225,17 3,09 2037,94 660,53T12 52,34 199,48 95,00 61,00 56,50 4,50 183,12 3,50 2011,29 574,87T13 27,56 103,19 95,00 60,00 55,00 5,00 97,51 3,54 1970,86 557,01T14 19,77 98,10 95,00 59,50 54,00 5,50 94,60 4,79 1954,49 408,44T15 41,51 132,45 93,50 61 ,50 56,50 5,00 114,44 2,76 1995,16 723,71T16 21,23 86,19 93,50 60,00 54,75 5,25 77,96 3,67 1957,78 533,15T17 88,40 252,89 93,50 59,50 53,75 5,75 232,15 2,63 2055,44 782,68T18 48,00 156,09 94,50 60,00 54,25 5,75 145,40 3,03 2005,05 661,92T19 75,20 211,84 92,00 61,50 56,00 5,50 174,45 2,32 2040,56 879,62T20 24,67 106,65 92,50 60,00 54,50 5,50 93,59 3,79 1965,10 518,02T21 23,16 100,83 91,50 59,50 53,75 5,75 87,12 3,76 1961,95 521,58T22 25,64 108,74 92,50 60,00 54,50 5,50 95,42 3,72 1967,07 528,57T23 48,44 155 ,80 93 ,50 61,00 55,00 6,00 136,71 2,82 2005,69 710,65T24 177,47 335,83 90,00 60,00 54,50 5,50 272,02 1,53 2135,28 1393,08T25 23,96 116,99 90,00 60,00 53,75 6,25 94,76 3,96 1963,63 496,49T26 25,22 90,44 91,00 60,50 54,50 6,00 74,48 2,95 1966,22 665,81T27 40,98 131,68 87,50 60,00 53,75 6,25 97,77 2,39 1994,32 835,89T28 37,19 142,20 88,50 60,00 54,00 6,00 109,42 2,94 1988,14 675,72T29 204,41 412,86 90,50 61,00 55,50 5,50 328,84 1,61 2155,15 1339,65T30 16,37 92,92 86,00 60,00 53,75 6,25 65,23 3,98 1946,34 488,45T31 20,65 104,78 86,00 60,00 54,00 6,00 73,56 3,56 1956,49 549,26T32 194,59 431,88 87,00 60,50 53,50 7,00 309,01 1,59 2148,07 1352,69T33 16,74 104,72 85,00 60,00 54,00 6,00 70,69 4,22 1947,26 461,15T34 23,00 109,13 98,00 65,50 62,50 3,00 95,76 4,16 1961,61 471,14T35 33,23 126,10 98,50 61,50 64,00 3,50 105,55 3,18 1981,34 623,81T36 24,16 104,41 97,50 65,50 61,50 4,00 90,21 3,73 1964,04 526,01

_ T37 34,87 131,87 100,00 69,50 61,00 8,50 108,59 3,11 1984,21 637,13T38 21,19 86,17 99,00 68,50 60,00 8,50 70,96 3,35 1957,69 584,59T39 52,11 170,26 97,00 66,00 62,50 3,50 142,51 2,70 2011,81 744,12T40 21,25 10723 97,50 68,00 63,50 4,50 85,41 4,02 1957,82 487,11T41 30,61 140,21 95,50 65,50 61,50 4,00 113,57 3,71 1976,62 532,75T42 26,71 126,09 95,50 67,00 62,50 4,50 97,03 3,63 1969,20 542,09T43 14,79 89,40 94,00 65,00 60,50 4,50 70,00 4,73 1942,26 410,37T44 12,62 88,61 92,00 64,50 59,00 5,50 65,79 5,21 1936,28 371,41T45 388,56 837,71 88,50 61,50 55,50 6,00 610,69 1,57 2265,45 1441,42T46 23,94 95,48 93,50 63,50 58,50 5,00 77,34 3 23 1963,59 607,82Vl 37,83 122,31 120,50 89,00 85,50 3,50 104,02 2,75 1989,21 723,40V2 28,77 107,23 120,00 88,00 84,00 4,00 92,65 3,22 1973,18 612,74V3 25,74 114,40 119,00 86,50 83,00 3,50 100,39 3,90 1967,27 504,43V4 1074,53 1892,98 115 ,00 83,00 79,00 4,00 1635,53 1,52 2531,65 1663,27V5 29,88 109,33 115,50 83,50 79,50 4,00 94,46 3,16 1975,27 624,82V6 8,99 87,48 112,00 80,50 77,00 3,50 14,40 8,28 1925,00 232,60V7 29, 18 108 ,63 120,50 89,00 85,50 3,50 92,39 3,17 1973,96 623,45V8 15, 18 86,85 120,00 88,00 84,00 4,00 75,04 4,94 1943,28 393,12V9 24,59 104,42 118,50 86,50 83,00 3,50 90,22 3,67 1964,93 535,56V10 39,62 144,85 112,50 81 ,00 77,25 3,75 123,19 3,11 1992,14 640,68Vil 32,21 113,81 111,5,00 76,25 3,75 96,80 3,01 1979,53 658,71V12 20,62 89,72 185,00 4,00 75,10 3,64 1956,42 537,20V13 15,70 96,42 19,0,50 83,50 4,00 82,01 5,22 1944,63 372,30V14 11,12 77,78 118,06,00 82,00 4,00 67 20 6,04 1931,85 319,67

Pilar Dar(m2) S. atribuida m2 C. terreno C. techo C. muro Alt. iiar(m) C a Teas.(MPa) C.. muro(MPa) Coet seg.X17 24,48 96,90 84,50 63,00 57,25 5,75 56,25 2,30 1964,71 855,03Yl 18,70 87,44 86,50 62,00 56,75 5,25 57,84 3,09 1952,01 631,08Y2 250,91 462,42 87,00 63,50 59,75 3,75 293,41 1,17 2186,58 1869,89

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