INFORME GEOTECNICO - CAPSF

INFORME GEOTECNICO

COMUNA COLONIA DE SAN JOSE DEPARTAMENTO LAS COLONIAS

PROVINCIA DE SANTA FE

ESTUDIO DE SUELOS LOTEO "LOTEOS BARRIO 177 VIVIENDAS" COMITENTE: COMUNA COLONIA SAN JOSE

Santa Fe, Mayo 2014

Informe Geotécnico “LOTEOS BARRIO 177 VIVIENDAS"

Comuna Colonia San José –- Depto. Las Colonias - Prov. Santa Fe

INDICE

1. INTRODUCCIÓN

1.1. Objetivo del Estudio

1.2. Descripción litológica de la zona

1.3.- Litologia superficial y evolución geológica. 2. ESTUDIOS GEOTÉCNICOS

2.1. Tareas de Campaña

22..11..11..-- UUbbiiccaacciióónn ddee llooss SSoonnddeeooss yy PPrrooffuunnddiiddaadd

22..11..22..-- OObbtteenncciióónn ddee MMuueessttrraass

22..11..33-- EEnnssaayyooss ““IInn SSiittuu”” ((SSPPTT-- IIRRAAMM 1100551177))

2.2. Trabajos de Laboratorio

22..22..11..-- HHuummeeddaadd NNaattuurraall ((WWnn))

22..22..22..-- GGrraannuulloommeettrrííaa

22..22..33..-- LLíímmiitteess ddee AAtttteerrbbeerrgg

2.2.3.1.- Indice de Liquidez del Suelo

2.2.3.2.- Potencial de Hinchamiento de los suelos

22..22..44..-- PPeessoo eessppeeccííffiiccoo aappaarreennttee ddeell ssuueelloo hhúúmmeeddoo ((hhuumm))

22..22..55..-- PPeessoo eessppeeccííffiiccoo rreeaall ((IIRRAAMM 1100550033//7755))

22..22..66..-- EEnnssaayyooss ttrriiaaxxiiaalleess.. ((IIRRAAMM 1100552299-- AAAASSHHTTOO TT223344--7700;; AASSTTMM DD22885500--7700)) 3. PERFIL GEOTÉCNICO

3.1. Antecedentes generales

3.1. Caracterización Geotécnica del área

3.2. Profundidad crítica de excavación

4. PERFIL DE CÁLCULO

4.1. Generalidades

4.2. Cálculo de la capacidad admisible de las zapatas aisladas y corridas

4.3. Cálculo de la capacidad admisible de plateas de cimentación

4.4. Asentamientos recomendados por diferentes autores

4.5. Recomendaciones Generales

ANEXO I. UBICACIÓN DE LAS PERFORACIONES

ANEXO II. PLANILLAS GEOTÉCNICAS INDIVIDUALES POR PERFORACIÓN

ANEXO III. GRÁFICOS DE ENSAYOS TRIAXIALES



ANEXO IV. MODELACIONES PROGRAMA DE CALCULO GGU-FOOTING/ Versión 8.11- 2013

ANEXO V. PERFILES GEOTECNICOS

ANEXO VI. DOCUMENTACION FOTOGRAFICA



ESTUDIO GEOTÉCNICO “LOTEOS BARRIO 177 VIVIENDAS”

COMUNA COLONIA SAN JOSE- DEPARTAMENTO LAS COLONIAS PROVINCIA DE SANTA FE

1. INTRODUCCIÓN

1.1. Objetivo del Estudio

El objetivo general del presente Informe consiste en el estudio de las propiedades físicas y mecánicas del predio de siete (7) hectáreas perteneciente a la Comuna Colonia San José destinado al loteo. El predio se ubica próximo a la Ruta Nacional Nº 19- Km 8,50. La mencionada comuna se ubica en el Depto. Las Colonias, Provincia de Santa Fe.



Los objetivos particulares están direccionados a establecer las fundaciones más propicias, las cotas de fundación y las capacidades portantes asociadas a los distintos sistemas constructivos propuestos.

El loteo tiene como finalidad generar un proceso de desarrollo urbano en el ámbito comunal fomentando de alguna manera la formación de un ejido urbano poblacional. Los lotes son rectangulares del orden de 12mx28m y 12mx36m, destinados fundamentalmente a viviendas unifamiliares.

1.2. Descripción litológica de la zona

El área en estudio está ubicada en el Norte de la Región Pampeana. En ella se reconocen tres sectores integrantes de las grandes unidades fisiográficas del centro santafesino definidas por Gollán y Lachaga (1939) como “Domo Occidental”, “Bajos Submeridionales (fraccion central) y “Domo Oriental”.

Toda el área es parte de una extensa cuenca sedimentaria, con materiales superficiales predominantemente limosos, homogéneos, de origen eólico (loess), con variaciones dependientes de las condiciones de los ambientes de deposición (eólica pura, palustre, etc.).

Según Rocca et al, “Los suelos loessicos de Argentina constituyen el principal depósito de su tipo en Sudamérica, cubriendo más de 600,000 km2 de superficie. Son suelos de origen eólico, que pueden conservar su estructura generada al depositarse (loess primario) o sufrir retransporte o alternación in-situ (loess secundario o loessoides). Los depósitos recientes son principalmente primarios, ML y CL-ML, mientras que los más antiguos, son suelos arcillosos y limosos subsaturados, CL a CH. Los comportamientos geotécnicos extremos van desde ser suelos colapsables, en el caso de los primarios y la de depósitos preconsolidados por desecación en el caso de los loessoides secundarios. El diseño ingenieril está condicionado al tipo de colapsibilidad. Los criterios empleados en construcciones tratan de anular el ingreso de agua al suelo; eliminar la colapsibilidad mediante el mejoramiento de su estructura inestable o evitar emplearlo como terreno de fundación directa. En las obras hidráulicas predomina el uso de la hidrocompactación combinada con métodos para acelerar el proceso de colapso. Los suelos loessicos son aptos como material de construcción en terraplenes y rellenos, porque la compactación destruye la estructura macroporosa y se comportan como otros tipos de suelos limosos.”

La zona ocupada por loess se extiende en las planicies situadas desde 23º a 38º S, cubriendo más de 600,000 km2 (Fig. 1.1.). Hacia el oeste, está contenida por varias cadenas montañosas que ocupan una faja que se extiende en dirección N-S, a lo largo de Argentina. Recientemente se ha propuesto la subdivisión entre loess pampeano (al sur de 30º S) y loess chaqueño, subtropical (al norte de 30º sur).

Según esta clasificación la zona de trabajo está comprendida en la zona de loess pampeano, y se trata en su mayor parte de “loess reciente”.



La estructura, afectada por fracturas de diversa magnitud, controla los grandes rasgos del relieve generando una alternancia de fajas deprimidas y elevadas. Estas fracturas limitan a las grandes unidades fisiográficas y determinan algunas de sus divisiones internas. Los lineamientos principales son de rumbo aproximadamente NS, existiendo otros transversales de menor magnitud.

1.3.- Litologia superficial y evolución geológica.

De acuerdo a las observaciones de campo y los análisis granulométricos de los suelos, surge un predominio total de sedimentos limo-arcillosos con muy bajo contenido de arena (<5%).

En el subsuelo de toda el área, a unos 40 m de profundidad, se encuentra un sedimento arenoso de origen fluvial, conocido como “Arenas Puelches” (Formación

Fig. 1.1.: Distribución de Loess y Loessoides

(adaptado de Zárate, 2003).



Ituzaingó, Pleistoceno inferior), cuya importancia radica en que aloja un acuífero de excelente calidad, desde del Río Paraná hasta aproximadamente el límite del Domo Oriental-Bajos Submeridionales. Más al oeste está salinizado.

Los sedimentos superiores pertenecen al “ambiente pampeano”. Se considera que ha ocurrido una alternancia de ciclos húmedos y secos. Durante los húmedos predominó la dinámica acuática con formación de redes hidrográficas y progreso de la edafización. En los secos se impuso la dinámica eólica, con erosión superficial y depositación de sedimentos loéssicos.



2. ESTUDIOS GEOTÉCNICOS

2.1. Tareas de Campaña

22..11..11..-- UUbbiiccaacciióónn ddee llooss SSoonnddeeooss yy PPrrooffuunnddiiddaadd

Las tareas de campaña se realizaron durante el período del 26/05 al 28/05. Sobre el predio se adoptaron ubicaciones de los sondeos representativas de la extensión total del loteo de modo de lograr un perfil geotécnico definido. Se ejecutaron un total de 20 perforaciones, 19 de 3m, una de 4m, distribuidas según croquis inferior y plano en Anexo I:

Fig. 2.1. Imagen satelital ubicación definitiva pozos



En la tabla inferior se detallan las características de los sondeos:

Denominación Prof. (m)

Coordenadas WGS84 Nivel Freático (m) (°) (´) (´´)

P1-CSJ 3 S 31 39,278 31 39 16,68 2,50

O 60 51,473 60 51 28,38 P2-CSJ 3 S 31 38,488 31 39 17,17 No detectado O 60 42,859 60 51 23,84 P3-CSJ 3 S 31 37,095 31 39 15,29 No detectado O 60 45,696 60 51 29,36 P4-CSJ 3 S 29 10,5 31 39 15,69 No detectado O 59 40,492 60 51 26,21 P5-CSJ 3 S 29 10,52 31 39 13,96 No detectado O 59 40,494 60 51 26,19 P6-CSJ 3 S 29 10,544 31 39 12,64 No detectado O 59 40,497 60 51 28,11 P7-CSJ 3 S 29 10,498 31 39 13,26 No detectado O 59 40,511 60 51 23,59 P8-CSJ 3 S 29 10,518 31 39 10,87 2,40 O 59 40,51 60 51 27,81 P9-CSJ 3 S 31 39,196 31 39 11,76 No detectado O 60 51,376 60 51 22,56 P10-CSJ 3 S 29 10,518 31 39 10,45 2,30 O 59 40,51 60 51 25,40 P11-CSJ 3 S 31 37,204 31 39 9,47 2,40 O 60 40,762 60 51 27,60 P12-CSJ 3 S 31 38,488 31 39 10,20 2,50 O 60 42,859 60 51 22,98 P13-CSJ 3 S 31 37,095 31 39 1,80 No detectado O 60 45,696 60 51 25,96 P14-CSJ 3 S 29 10,5 31 39 2,48 No detectado O 59 40,492 60 51 21,58 P15-CSJ 3 S 29 10,52 31 39 1,17 2,00 O 59 40,494 60 51 23,31 P16-CSJ 3 S 29 10,544 31 38 59,12 2,00 O 59 40,497 60 51 25,59 P17-CSJ 3 S 29 10,498 31 38 59,80 2,00 O 59 40,511 60 51 20,83 P18-CSJ 4 S 29 10,518 31 38 58,72 2,00 O 59 40,51 60 51 22,72 P19-CSJ 3 S 29 10,518 31 38 57,56 2,00 O 59 40,51 60 51 25,10 P20-CSJ 3 S 29 10,518 31 38 58,23

2,00 O 59 40,51 60 51 20,34

Tabla 2.1. Prof. de los pozos, coordenadas finales y nivel freático detectado



22..11..22..-- OObbtteenncciióónn ddee MMuueessttrraass

Para la realización de perforaciones se empleó equipo de perforación manual. De las perforaciones realizadas se extrajeron muestras alteradas e inalteradas,

obtenidas con sacamuestras Terzaghi a las que, en los suelos cohesivos, se les separó una parte para realizar control de humedad. Paralelamente, se realizó ensayo de penetración SPT. Además, se tomaron muestras inalteradas de suelos cohesivos con muestreador tipo Moreto, las que fueron enviadas a laboratorio para realizar ensayos triaxiales.

a) Perforaciones Se ejecutó un muestreo continuo y ensayo SPT cada metro de avance. La toma de

muestra se realizó cada metro o cambio de horizonte, en la medida de lo permitido por el tipo de suelo. Se usó muestreador Moreto (para suelos cohesivos) y/o Terzaghi.

De cada perforación se llevó un registro completo, con descripción de muestras y

ensayo SPT. Las muestras, convenientemente identificadas y selladas, fueron enviadas al

Laboratorio de Mecánica de Suelos para su análisis.

22..11..33-- EEnnssaayyooss ““IInn SSiittuu”” ((SSPPTT-- IIRRAAMM 1100551177))

Este tipo de ensayos proporciona valores de las propiedades en estudio sobre el suelo

tal cual se lo encuentra en la naturaleza, es decir sin disturbar su estructura geológica y respetando su “historia” de cargas, de allí su importancia.

Se lo utilizó a fin de conocer las características de compacidad de los suelos

subyacentes. Mediante el mismo se determina el esfuerzo necesario para la hinca del penetrómetro Terzaghi normalizado. La resistencia a la penetración se expresa por el número de golpes N necesarios para hincar el tomamuestras de los últimos 30 cm sobre un total de 45 cm.

N está relacionado con la densidad relativa y el ángulo de fricción interna de las

arenas. Para el caso de los suelos cohesivos, los valores del SPT se han tomado sólo de manera indicativa de la consistencia de los mismos, pero los parámetros resistentes fueron obtenidos a partir de ensayos triaxiales realizados en laboratorio.

2.2. Trabajos de Laboratorio

Cada una de las muestras alteradas obtenida fue sometida a los ensayos que a

continuación se detallan:

22..22..11..-- HHuummeeddaadd NNaattuurraall ((WWnn)) Según normas IRAM 10519/70. Se midió como el porcentaje del agua respecto al

peso seco de las partículas, en su estado natural (Wn = (Psh-Pss)/Pss*100)



22..22..22..-- GGrraannuulloommeettrrííaa

Según normas IRAM 10512/77. Se realizó, el lavado sobre tamiz N° 200 y el

tamizado se efectuó, sobre la serie de tamices N° 4 (4.76 mm), N° 10 (2 mm), N° 40 (0.417 mm), N° 60 (0.25 mm), N° 100 (0.149 mm) y N° 200 (0.074 mm).

22..22..33..-- LLíímmiitteess ddee AAtttteerrbbeerrgg

Los límites líquido (LL) y plástico (LP) se determinaron siguiendo las normas IRAM

10501/68 e IRAM 10502/68. Con los datos obtenidos con este ensayo y el de granulometría, se clasificaron los

suelos según el Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (SUCS) y según el Sistema de la Highway Research Association (HRB).

2.2.3.1.- Indice de Liquidez del Suelo Por otra parte, teniendo en cuenta la humedad natural y los valores de LP e IP (IP =

LL-LP), se calcula el Indice de Liquidez del suelo (B). Este índice da una medida indicativa de consistencia del suelo según la tabla

siguiente:

Denominación de los suelos arcillosos sobre la base del Indice de Consistencia B (o IL).

ARCILLAS MUY ARENOSAS dura ..............................................................B < 0 plástica ............................................................0 < B < 1 líquida ............................................................B > 1 ARCILLA POCO ARENOSA Y ARCILLA dura ..............................................................B < 0 semiduro .........................................................0 < B < 0,25 poco dura ........................................................0,25 < B < 0,50 plástica ...........................................................0,50 < B < 0,75 líquido plástica ...............................................0,75 < B < 1 líquida .............................................................B > 1 2.2.3.2.- Potencial de Hinchamiento de los suelos A partir de los datos de índice de plasticidad (IP) y humedad natural (wn) se analizó

la susceptibilidad a expansión de los estratos arcillosos utilizando dos métodos: Método de Holtz y Gibbs (1954): identifica el perfil de expansividad en función del

Indice de Plasticidad.

100IP

LPwB



Indice de Plasticidad 0- 15 10- 35 20- 55 > 55 Potencial de hinchamiento Leve Medio Alto Muy Alto

Método recomendado por el Manual de U.S. Army Corps of Engineer (EM-1100-

1-1904- Cap. 5.5) que data de Septiembre de 1990: Propone un análisis de la susceptibilidad a la expansión de los estratos arcillosos en base a una ecuación para el hinchamiento libre formulada por O´neil- Ghazzaly:

fS : Expansión libre (%)

Lw : Límite líquido (%)

0w : Humedad natural (%) Sin embargo, a los fines prácticos esta metodología no tiene en cuenta la tapada de

suelo, o sea la presión efectiva. Es por este motivo que el Manual recomienda utilizar la ecuación propuesta por Gogoll (1970) para determinar el hinchamiento porcentual final:

S : Hinchamiento final (%)

f : Presión de tapada (kg/cm2) 22..22..44..-- PPeessoo eessppeeccííffiiccoo aappaarreennttee ddeell ssuueelloo hhúúmmeeddoo ((hhuumm))

Se define como el cociente entre el peso de las partículas más el agua que contiene

y el volumen total del mismo. Se obtuvo mediante el método de la parafina. Considerando el contenido de humedad natural que posee el suelo, se obtiene el peso específico aparente del suelo seco, mediante la expresión:

d = hum (1 + Wn/100)

22..22..55..-- PPeessoo eessppeeccííffiiccoo rreeaall ((IIRRAAMM 1100550033//7755))

Se determinó mediante el uso del picnómetro de 100 cm3, desaereando la muestra

en una cámara de vacío, efectuándose las correcciones correspondientes por diferencia de temperatura.

22..22..66..-- EEnnssaayyooss ttrriiaaxxiiaalleess.. ((IIRRAAMM 1100552299-- AAAASSHHTTOO TT223344--7700;; AASSTTMM DD22885500--7700)) El método utilizado fue de deformación controlada a una velocidad de deformación

de 1 mm por minuto, efectuando lecturas cada 15 segundos de la carga axial aplicada.

027.0131.027.2 wwS Lf

ffSS 72.01.



Los ensayos se realizaron sobre muestras de suelos cohesivos, con humedad natural. Fueron del tipo múltiple y en probetas independientes, no drenado (NCR), según la homogeneidad y disponibilidad de las mismas.

La presión de confinamiento fue dada mediante agua, desde una cámara

intermedia, transmitiendo la presión con una válvula reguladora de presión, y fue de 1, 2 y 3 kg/cm2

La tensión desviadora, se midió mediante un aro dinamométrico calibrado, a medida

que avanzaba el ensayo. En todos los casos se utilizaron para medir deformaciones, flexímetros de una

sensibilidad de 0,01 mm por división. Las probetas fueron de una esbeltez igual a 2. En todos los casos las dimensiones

fueron de 5 cm de diámetro por 10 cm de altura. Dichas probetas fueron protegidas, durante el ensayo, con membranas de latex.

Se consideró como rotura del especímen ensayado, cuando la tensión desviadora

se mantuvo constante (es decir a lecturas repetidas o muy próximas del flexímetro que marca la deformación del aro dinamométrico).

Se midieron las humedades antes y después del ensayo.



3. PERFIL GEOTÉCNICO

3.1. Antecedentes generales Para caracterizar los suelos del predio se trae a colación lo mencionado según

TORRES Y VERCELLI (1), "en una amplia zona que abarca el sur – centro- oeste de la Pcia. de Santa Fe, el norte de Buenos Aires y el este de Córdoba, se encuentran suelos limosos de baja y mediana plasticidad o no plásticos que pueden contener pequeños porcentajes de arena y arcilla y estar débilmente cementados, en los que se observa la formación de concreciones calcáreas.” Para elegir los parámetros de resistencia al corte de estos suelos, se debe tener en cuenta que son muy sensibles al grado de saturación, ya que la misma se reduce notablemente cuando están saturados. En general, su permeabilidad oscila entre 10-3 y 10-4 cm/seg, es decir, una permeabilidad media.

VARDE, NUÑEZ et. presentaron una serie de ensayos de caracterización de los limos loéssicos de ésta y otras zonas del país, estableciendo comparaciones entre depósitos naturales y suelos compactados. Para los depósitos naturales, determinan una disminución en la capacidad de carga del orden de 5 veces después de su saturación. 3.1. Caracterización Geotécnica del área

El perfil geotécnico de los suelos de la zona resulta homogéneo tanto arealmente como en profundidad.

Se detectó una capa superficial de arcillas grises oscuras magras (suelo vegetal o suelo primer horizonte), de 0,40m de espesor y consistencia media. Las constantes físicas de Atterberg indican los siguientes valores promedio: Límite Líquido promedio (LLp) es de 32,20%, el Indice de Plasticidad promedio (IPp) de 11,10% y el pasante #200 superior al 97,0%.

Por debajo y hasta el final de los sondeos se extienden arcillas de media plasticidad, cuya consistencia depende del grado de saturación del suelo. Se presenta también en el 50% de los sondeos un lentejón de arcillas de alta plasticidad CH, de consistencia media, color castaño oscuro y en algunos casos claro. Este lentejón tiene una potencia aproximada que varía entre 0,60m y 0,80m encontrándose inmediatamente por debajo del estrato de primer horizonte. En este caso los valores promedios de las constantes físicas de atterberg indican: Límite Líquido promedio (LLp) es de 55,80%, el Indice de Plasticidad promedio (IPp) de 26,60% y el pasante #200 superior al 98,0%. Los tenores de humedad se mantienen en un rango entre 23% y 27%.

Entre -1,20m y -3,00m las arcillas CL de color castaño claro ganan en humedad, presentando una consistencia muy blanda y un comportamiento líquido plástico, que no solo se manifiesta en la baja resistencia a la penetración (SPT<=2), sino también en los resultados de los ensayos triaxiales no drenados en donde se obtienen valores de cohesión inferiores a 0,02kg/cm2. Los límites de Atterberg indican: Límite Líquido promedio (LLp) es de 38,90%, el Indice de Plasticidad promedio (IPp) de 15,60% y el pasante #200 superior al 97,0%. Los tenores de humedad ascienden hasta superar el 30%, provocando de alguna manera que estos suelos de origen loéssico son muy sensibles al grado de saturación, pudiendo reducir hasta 5 veces los parámetros geomecánicos resistentes.



A partir de -3,00m de profundidad aproximadamente las arcillas de media plasticidad CL vuelven a reiterar los 7 golpes promedio del manto superficial.

De acuerdo al Indice de Liquidez B, las arcillas se presentan, a nivel superficial semiduras a poco duras. Ya en profundidad poco duras a plásticas y en algunos casos líquido plásticas.

De los ensayos triaxiales ejecutados se desprenden las siguientes características físicas y mecánicas:

Perf. SPT Hum.Inicial

Densidadaparente

inicial

Densidad seca

inicial

Indicede

huecos

Densidadsaturada

Gradode

saturación Clasif.

(kg/cm2) (MN/m2) wo r r d e0 r s S0 S.U.C.S.% (gr/cm³) (gr/cm³) (gr/cm³) % (kg/cm²) kN/m2 (º) (´)

2 9 0,80 - 1,35 56,14 5,61 24,77 1,95 1,56 0,71 1,98 93,15 CH 0,50 50,00 11º 0´

4 6 0,90 - 1,45 30,04 3,00 25,72 1,88 1,49 0,79 1,93 86,93 CL 0,20 20,00 11 6

5 2 1,10 - 1,65 5,58 0,56 36,26 1,92 1,41 0,89 1,88 108,78 CL 0,03 3,00 3º 18´

5 2 2,00 - 2,55 3,95 0,40 31,71 1,90 1,44 0,85 1,90 99,61 CL 0,04 4,00 3º 0´

6 8 1,00 - 1,55 26,65 2,67 25,69 1,89 1,51 0,77 1,94 89,08 CL 0,22 22,00 16º 15´

7 10 0,70 - 1,25 35,26 3,53 22,64 1,92 1,57 0,70 1,98 86,36 CL 0,02 2,00 22º 59´

8 2 1,10 - 1,65 5,78 0,58 31,41 1,83 1,40 0,91 1,87 92,16 CL 0,03 3,00 3º 59´

8 2 2,00 - 2,55 4,96 0,50 32,53 1,87 1,41 0,89 1,88 97,59 CL 0,00 0,00 4º 59´

9 8 0,90 - 1,45 43,76 4,38 24,88 2,01 1,61 0,66 2,01 100,65 CH 0,46 46,00 12º 0´

10 6 0,70 - 1,25 23,35 2,34 26,35 1,82 1,44 0,85 1,90 82,77 CL 0,19 19,00 13º 0´

11 7 0,90 - 1,45 37,65 3,77 23,15 1,98 1,61 0,66 2,01 93,65 CH 0,43 43,00 11º 0´

12 5 1,05 - 1,60 8,94 0,89 26,62 2,00 1,58 0,69 1,99 103,01 CH 0,10 10,00 6º 4´

12 1 2,30 - 2,90 4,43 0,44 34,68 1,94 1,44 0,85 1,90 108,94 CL 0,03 3,00 2º 25´

13 3 1,10 - 1,65 8,42 0,84 28,32 1,97 1,53 0,75 1,95 100,82 CH 0,12 12,00 4º 59´

14 9 0,80 - 1,35 4,51 0,45 25,37 2,01 1,60 0,67 2,00 101,10 CH 0,06 6,00 3º 59´

15 5 1,40 - 1,95 28,16 2,82 24,76 1,99 1,60 0,67 2,00 98,67 CL 0,02 2,00 15º 0´

16 6 0,70 - 1,25 26,24 2,62 25,60 1,93 1,54 0,73 1,97 93,63 CL 0,08 8,00 13º 0´

17 6 0,90 - 1,45 18,19 1,82 27,10 1,93 1,52 0,76 1,95 95,21 CH 0,29 29,00 7º 23´

18 7 0,50 - 1,05 26,28 2,63 30,67 1,85 1,41 0,89 1,88 92,01 CL 0,25 25,00 14º 0´

19 6 0,60 - 1,15 22,27 2,23 30,16 1,85 1,42 0,88 1,89 91,51 CH 0,20 20,00 10º 0´

20 8 1,00 - 1,55 15,53 1,55 24,91 1,86 1,49 0,79 1,93 84,19 CH 0,07 7,00 12º 5´

(m)

Mod. ElasE

cu

Prof. r.c.b.p.

(m)fu

Parámetros Geotécnicos

Tabla 3.1. Características físicas y geomecánicas resultantes ensayos triaxiales UU

Prof. r.c.b.p.: profundidad respecto al nivel de cota de boca de pozo.

Respecto al potencial de hinchamiento, que tiene relación con Indice de Plasticidad, de acuerdo a la clasificación de Holtz y Gibbs le correspondería en su mayor parte leve. Si tiene en cuenta la tapada de suelo, el hinchamiento es inferior al 1,5%, por lo que no reviste mayor complicación.

En las tablas inferiores se resumen los resultados de los ensayos triaxiales ejecutados, organizados de acuerdo a la profundidad y perforación, en función de la cohesión no drenada, ángulo de fricción y módulo de elasticidad.



Perforación Profundidad

(m)

0.00-0.80 0.80-1.10 1.10-1.60 1.60-2.10 2.10-2.50 2.50-3.00 >3

2 0,50

4 0,20

5 0,03

5 0,04

6 0,22

7 0,02

8 0,03

8 0,00

9 0,46

10 0,19

11 0,43

12 0,10

12 0,03

13 0,12

14 0,06

15 0,02

16 0,08

17 0,29

18 0,25

19 0,20

20 0,07

Promedio 0,19 0,25 0,05 0,02 0,03

P85 0,28 0,43 0,08 0,03 0,03

P50 0,19 0,22 0,03 0,02 0,03

Tabla 3.2. Resumen de la cohesión no drenada (cu: kg/cm2) resultante ensayos triaxiales rápidos no drenados (UU)




(m)

0.00-0.80 0.80-1.10 1.10-1.60 1.60-2.10 2.10-2.50 2.50-3.00 >3

2 11,00

4 11,10

5 3,30

5 3,00

6 16,25

7 22,98

8 3,98

8 4,98

9 12,00

10 13,00

11 11,00

12 6,07

12 2,42

13 4,98

14 3,98

15 15,00

16 13,00

17 7,38

18 14,00

19 10,00

20 12,08

Promedio 12,57 10,84 6,82 3,99 2,42

P85 14,90 12,50 10,49 4,69 2,42

P50 13,00 11,10 4,48 3,99 2,42

Tabla 3.3. Resumen del Angulo de Fricción Interno drenado (u: °) resultante ensayos triaxiales rápidos no drenados




(m)

0.00-0.80 0.80-1.10 1.10-1.60 1.60-2.10 2.10-2.50 2.50-3.00 >3

2 56,14

4 30,04

5 5,58

5 3,95

6 26,65

7 35,26

8 5,78

8 4,96

9 43,76

10 23,35

11 37,65

12 8,94

12 4,43

13 8,42

14 4,51

15 28,16

16 26,24

17 18,19

18 26,28

19 22,27

20 15,53

Promedio 27,72 25,82 11,99 4,46 4,43

P85 37,35 38,26 19,28 4,81 4,43

P50 26,24 26,65 7,10 4,46 4,43

Tabla 3.4. Resumen del Módulo de Elasticidad del Suelo (E: kg/cm2)

Al momento del estudio se registró la presencia de la napa freática concentrada sobre todo en los suelos ubicados desde la mitad longitudinal del loteo hacia el oeste. Los



niveles aproximados oscilaron entre -2,00 y -2,50m r.c.b.p. En los sondeos correspondientes al sector norte (P15-P16-P17-P18-P19-P20) se verificó en todos los sondeos la presencia freática a poca profundidad, -2,00m r.c.b.p.

En el Anexo II se presentan las Planillas Geotécnicas de las perforaciones efectuadas. En el Anexo III se indican los resultados de los Ensayos Triaxiales realizados.

Para caracterizar los suelos del predio en forma general, se establecieron correlaciones entre parámetros. Se presentan las siguientes gráficas:

o N (SPT) vs Cohesión cu (kg/cm2) o N (SPT) vs Angulo de Fricción Interna u (º) o N (SPT) vs Módulo de Elasticidad E (kg/cm2)

0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

0 2 4 6 8 10 12 14

cu (k

g/cm

²)

Número de golpes N (SPT)

Relación N (SPT)- Cohesión no drenada (cu)

Fig. 3.1. Relación SPT – Cohesión no drenada cu

0,000

2,000

4,000

6,000

8,000

10,000

12,000

14,000

16,000

18,000

20,000

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

fu (

º)


Relación N (SPT)- Angulo de fricción no drenada (fu)

Fig. 3.2. Relación SPT - Angulo de fricción interna (u)



-25,00

0,00

25,00

50,00

75,00

100,00

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

E (k

g/cm

²)


Relación N (SPT)- Módulo de Elasticidad (E)

Fig. 3.3. Relación SPT – Módulo de Elasticidad E

Más allá de las variaciones locales inherentes a la estratigrafía de los suelos del área, las variaciones mostradas son lógicas y aceptables. La aplicabilidad de estas relaciones está limitada dentro de cierto rango y en determinadas circunstancias, por lo que han sido utilizadas (en los casos en que se ha recurrido a ello), en el marco de un criterio de seguridad conservativo. El análisis se realiza para cada localización en particular y considerando, además, las características estructurales de cada obra. 3.2. Profundidad crítica de excavación

En el caso de que requiera fundar obras en profundidad, adoptando los valores promedios de las constantes geotécnicas analizadas, no existen problemas de excavación en la capa superior hasta 1,20m de profundidad. Respecto a fundar por debajo, mientras el suelo no se encuentre con tenores elevados de humedad es posible sin entibación, sin embargo, aproximadamente entre -1,60m y -1,80m la línea de saturación freática se presenta, provocando suelos de comportamientos muy plásticos, dificultosos de excavar sin entibación.



4. PERFIL DE CÁLCULO

4.1. Generalidades

Para el cálculo de la capacidad admisible del suelo se adoptó la formulación general

de Terzaghi para fundaciones superficiales tipo base aislada, zapata corrida y plateas, adoptando un coeficiente de seguridad de 3. La formulación utilizada responde a la siguiente expresión:

qu = cu. Nc . Fcs. Fcd. Fci + q. Nq. Fqs. Fqd. Fqi +1/2 B. N.Fs.Fd.Fi

qadm = qu /

Fcs, Fqs, Fs = Factores de forma Fcd, Fqd, Fd = Factores de profundidad Fci, Fqi, Fi = Factores de inclinación de carga cu= cohesión no drenada q = esfuerzo efectivo al nivel de la fundación qu=capacidad de carga última; = coef. de seguridad, de 3 en este caso qadm= capacidad de carga admisible de trabajo B: Ancho de la zapata corrida (m) = peso específico del suelo Nc, Nq y N:: son los factores de capacidad de carga que dependen exclusivamente del ángulo de rozamiento interno efectivo del suelo. Los factores adoptados provienen de los ábacos de Terzaghi.

4.2. Cálculo de la capacidad admisible de las zapatas aisladas y corridas Atendiendo a la capacidad portante de los distintos estratos detectados en el

campo, se modelaron tanto zapatas corridas como aisladas de acuerdo a los siguientes datos de suelos:

Suelo

Nº de golpes Potencia Prof. cu fu E gna t g´

SPT (m) (m) (kN/m2) (º) (kg/cm2) (kg/cm2) (MN/m2) (kN/m3) (kN/m3)

Arcilla de consistencia media- CL 7 0,80 0,80 0,30 19,00 12,57 27,72 37,32 3,73 19,50 9,50

Arcilla de consistencia media- CH 6 0,40 1,20 0,30 25,00 10,84 25,82 34,76 3,48 19,70 9,70

Arcilla blanda a muy blanda- CL ≤ 3 1,80 3,00 0,40 3,00 4,70 4,46 9,56 0,96 20,50 10,50

Arcilla de consistencia media- CL 5 2,00 5,00 0,35 15,00 10,00 20,00 32,10 3,21 19,00 9,00

Em



: coef. de Poisson Cu: cohesión no drenada fu: fricción no drenada E: Módulo de Young no drenado Em: Módulo de Young drenado gnat: densidad aparente del suelo g´: densidad boyante o sumergida del suelo La modelación se realizó mediante el programa GGU-FOOTING 8.11. de la Firma

alemana GGU SOFTWARE, a través del cual se modelaron diferentes condiciones de borde, variando la cota de fundación y dimensiones de las zapatas.

Con los parámetros adoptados es posible determinar las capacidades de soporte del suelo, las tensiones admisibles en caso estático y los asentamientos que se producirían a lo largo de las fundaciones. En el ANEXO IV se presentan los resultados de las modelaciones realizadas para determinar las tensiones admisibles y los asentamientos para los casos estáticos.

En la modelación de la zapata aislada se estudiaron cuatro profundidades de fundación:

- Hipótesis 1: Cota de fundación a -0,60m r.c.b.p. - Hipótesis 2: Cota de fundación a -0,80m r.c.b.p. - Hipótesis 3: Cota de fundación a -1,00m r.c.b.p. - Hipótesis 4: Cota de fundación a -1,20m r.c.b.p.

A su vez para cada profundidad adoptada se variaron las dimensiones de ancho (B)

y largo (L) de la zapata desde 0,50m hasta 2,00m. Por lo tanto se analizaron distintas configuraciones que podrían presentarse de acuerdo al sistema constructivo adoptado.

En el caso de la zapata corrida, se adoptó un largo de 10,00m variando el ancho entre 0,30m y 2,00. Tanto en el estudio de las zapatas aisladas como corridas se adoptaron como resultado tensiones admisibles coincidentes con un asentamiento máximo permitido de 1,50cm. Resultados análisis zapata aislada a 0,60m de profundidad Asentamiento máximo permitido, s=1,50cm

Sondeos Prof. (m)

Ancho Zapata Aislada

B (m)

Largo L

(m)

qu

qadm Kv (kg/cm3)

(kg/cm2) (kN/m2) (kg/cm2) (kN/m2)

P1-P20 0,60 0,80 0,80 1,80 180,00 3,0 0,60 60,00 0,40 - 1,00

P1-P20 0,60 1,00 1,00 1,08 108,00 3,0 0,36 36,00 0,30 - 0,50

P1-P20 0,60 1,60 1,60 0,75 75,00 3,0 0,25 25,00 0,20 - 0,40



Resultados análisis zapata aislada a 0,80m de profundidad Asentamiento máximo permitido, s=1,50cm

Sondeos Prof. (m)


B (m)

Largo L

(m)

qu

qadm Kv

(kg/cm3) (kg/cm2) (kN/m2) (kg/cm2) (kN/m2)

P1-P20 0,80 0,80 0,80 1,41 141,00 3,0 0,47 47,00 0,27 - 0,87

P1-P20 0,80 1,00 1,00 0,96 96,00 3,0 0,32 32,00 0,30 - 0,50

P1-P20 0,80 1,60 1,60 0,72 72,00 3,0 0,24 24,00 0,20 - 0,39


Sondeos Prof. (m)


B (m)

Largo L

(m)

qu

qadm Kv


P1-P20 1,00 0,80 0,80 1,14 114,00 3,0 0,38 38,00 0,18 - 0,78

P1-P20 1,00 1,00 1,00 0,81 81,00 3,0 0,27 27,00 0,30 - 0,50

P1-P20 1,00 1,60 1,60 0,66 66,00 3,0 0,22 22,00 0,20 - 0,37


Sondeos Prof. (m)


B (m)

Largo L

(m)

qu

qadm Kv


P1-P20 1,20 0,80 0,80 0,78 78,00 3,0 0,26 26,00 0,06 - 0,66

P1-P20 1,20 1,00 1,00 0,69 69,00 3,0 0,23 23,00 0,30 - 0,50

P1-P20 1,20 1,60 1,60 0,57 57,00 3,0 0,19 19,00 0,20 - 0,34

Resultados análisis zapata corrida- Asentamiento máximo permitido, s=1,50cm

Sondeos Prof. (m)

Ancho Zapata

Aislada B (m)

Largo L

(m)

qu

qadm Kv


P1-P20 0,60 0,45 10,00 1,11 111,00 3,00 0,37 37,00 0,30 - 0,50

P1-P20 0,80 0,45 10,00 0,96 96,00 3,00 0,32 32,00 0,30 - 0,45



Los gráficos para cada caso estudiado así como también la relación tensión admisible- asentamiento se puede visualizar en el Anexo IV. Se reitera que las tensiones admisibles se adoptaron en correspondencia con un asentamiento de 1,50cm. Queda a decisión del proyectista adoptar tensiones admisibles mayores en base a sus propios criterios de asentamientos totales.

4.3. Cálculo de la capacidad admisible de plateas de cimentación

Se procedió de manera similar que en el caso anterior, pero esta vez haciendo un análisis a dos cotas de fundación posibles: -0,10m y -0,60m. Atendiendo a la baja capacidad portante verificada en general, se procedió a estudiar la posibilidad de mejorar el suelo mediante una mezcla de suelo del lugar con cemento, en dosificaciones de 7% de cemento respecto al peso seco de la mezcla. Experiencias locales con el tema brindaron valores de resistencia a la compresión simple promedio a 12kg/cm2. Las características geomecánicas de la mezcla fueron adoptadas de bibliografía, las cuales se resumen a continuación:

Suelo cu fu E Em gnat g´

(kN/m2) (º) (kg/cm2) (kg/cm2) (MN/m2) (kN/m3) (kN/m3) Suelo cemento- RCS=12kg/cm2 0,40 465,00 10,00 216,00 462,86 46,29 20,50 11,50

Atendiendo a esta propuesta del suelo de fundación se planteó estudiar la mejora en

un espesor de 0,40m por debajo del nivel de fundación de la platea. Para verificar las tensiones admisibles en cada caso se adoptó un asentamiento

máximo de la platea del orden de 2,50m. Los resultados de los modelos planteados, sin mejora del suelo y con la mezcla de suelo cemento se resumen en las tablas inferiores:

Resultados análisis zapata corrida sin mejora del suelo Asentamiento máximo permitido s=2,50cm

Sondeos Prof. (m)

Ancho Platea

B (m)

Largo Platea

L (m)

qu

qadm Kv


P1-P20 0,10 8,00 8,00 0,45 45,00 3,00 0,15 15,00 0,10 - 0,25

P1-P20 0,60 8,00 8,00 0,45 45,00 3,00 0,15 15,00 0,10 - 0,25

Resultados análisis zapata corrida- Asentamiento máximo permitido s=2,50cm Mejoramiento del suelo con cemento en 0,40m de espesor por debajo de la cota de fundación

Sondeos Prof. (m)

Ancho Platea

B (m)

Largo Platea

L (m)

qu

qadm Kv




P1-P20 0,10 8,00 8,00 0,54 54,00 3,00 0,18 18,00 0,15 - 0,30

P1-P20 0,60 8,00 8,00 0,54 54,00 3,00 0,18 18,00 0,15 - 0,30

Como conclusión se puede comentar que con el mejoramiento del suelo se obtiene,

para el mismo asentamiento final, una tensión admisible 20% superior, además de asegurar asentamientos homogéneos en la superficie de la platea.

4.4. Asentamientos recomendados por diferentes autores

A continuación se presentan antecedentes de asentamientos máximos en fundaciones superficiales recomendados por diferentes autores y reparticiones técnicas. Cabe indicar que queda a criterio del proyectista o calculista trabajar con asentamientos mayores a los adoptados en el presente informe, con lo cual se lograrían tensiones admisibles superiores (Anexo IV).

Recomendaciones de Terzaghi- Peck

Recomendaciones de Norma Española MV-101

Recomendaciones de Norma Alemana TGL 11464



4.5. Recomendaciones Generales

De acuerdo al informe es posible arribar a las siguientes conclusiones:

Tipo de Fundación: de acuerdo a los datos geomecánicos y a las solicitaciones de las estructuras asociadas a una tipología convencional de vivienda unifamiliar, se recomienda la utilización de fundaciones superficiales materializadas de acuerdo a diferentes tipologías:

o Zapata aislada:

o Zapata corrida.

o Platea de cimentación.

Cota de Fundación: se recomiendan las siguientes cotas de fundación de acuerdo al tipo de cimentación:

o Zapata aislada: en el rango entre 0,60m y 0,80m de profundidad r.n.t.n. (respecto nivel de terreno natural).

o Zapata corrida: 0,60m r.n.t.n.

o Platea de cimentación: 0,10m a 0,30m, reemplazando como mínimo 0,40m de suelo inferior para evitar fundar en suelo vegetal o suelo primer horizonte.

Tensiones admisibles: dependen de la cota adoptada y de las dimensiones de la estructura de fundación. En general para las cotas planteadas en el punto anterior se recomiendan:

Zapata aislada: tensión admisible promedio de 36 a 47kN/m2 (0,36kg/cm2- 0,47kg/cm2).

Zapata corrida: tensión admisible promedio de 37kN/m2 (0,37kg/cm2).



Platea de cimentación: fundación sin mejora del suelo 15kN/m2 (0,15kg/cm2). Mejorando en 0,40m: 18kN/m2 (0,18kg/cm2).

Previo a la ejecución de la zapata considerar una capa de transición de hormigón pobre H-4 entre el suelo y la base, que tenga un sobreancho 0,15m superior a las dimensiones de la zapata y un espesor mínimo de 0,12m. Esta capa se asienta sobre el terreno natural, que es recomendable apisonarlo de manera dinámica con un pisón pata de cabra manual, previa ejecución del hormigón H-4.

Evitar columnas con cargas muy superiores al promedio de las restantes, para tratar de obtener bases de dimensiones similares.

Los limos detectados presentan una gran dependencia con respecto al grado de saturación del suelo, es decir, a mayores tenores de humedad menor es la resistencia al corte del estrato. Por esta razón, es conveniente adoptar los siguientes lineamientos para evitar cambios bruscos de grado de saturación en dicho estrato, que devengan en fenómenos posteriores de asentamientos :

o Durante la etapa constructiva: al abrir la excavación para ejecución de las cimentaciones o apertura de zanjas con motivo de la construcción de las instalaciones, evitar la entrada de agua en forma directa o indirecta, ya sea a causa de eventos pluviométricos importantes o de zanjeos parciamente finalizados que aporten agua a las cimentaciones. En el primer caso es recomendable ir ejecutando en forma parcial las bases, de manera tal de completar el proceso de hormigonado y restitución del recubrimiento superior. En el segundo caso es recomendable que las zanjas se ejecuten y recubran el mismo día.

o Es recomendable también realizar una vereda perimetral de protección, de ancho mínimo 0,70m, en contacto con los muros perimetrales para evitar acumulación de agua precipitada próxima a la fundación.



ANEXO I. UBICACIÓN DE LAS PERFORACIONES



Plano de ubicación Loteo Comuna Colonia San José, Departamento Las Colonias,

Prov. de Santa Fe



528,

79

55,9

27,5

1

44,9

9

CALLE INTERNA

CALLE INTERNAS

CALLE INTERNA

CALLE INTERNA

CALLE INTERNA

CALLE INTERNA

CALLE EXISTENTE

1

1

2

2

3

3

P1 P2

P3 P4

P5

P7P6

P8 P9

P10

P11 P12

P13 P14

P15

P16 P17

P19 P20

100

48,2

5

100

624,

13

696,

5

LINEA DE EDIFICACION

70

99,38183

34

30145

120

109

150

50170

207

50170

230

109,38

P18



ANEXO II. PLANILLAS GEOTÉCNICAS INDIVIDUALES POR PERFORACIÓN

OBRA: ESTUDIO GEOTECNICO "LOTEOS BARRIO 177 VIVIENDAS"COMITENTE: COMUNA COLONIA SAN JOSEUBICACIÓN: COLONIA SAN JOSE- DEPTO. LAS COLONIAS- PROVINCIA DE SANTA FEFECHA 26/05/2014

Nivel Freático (m): (-) 2,50Prof. Cota Granulometria B

m m Indice

w Liq. L.L. L.P. I.P. gnat. gseca C f

% % % % % % % % % % t/m³ t/m³ Kg/cm² º

0,00 CLArcilla magra de consistencia media

Castaño oscuro 100,0 100,0 99,6 99,4 98,8 97,8 24,2 0,25 32,6 21,4 11,2

0,50 -0,50 CLArcilla magra de consistencia media Castaño claro 100,0 100,0 99,7 99,6 98,9 97,4 27,4 0,39 35,3 22,4 12,9 5 30

0,95 -0,95 CHArcilla de alta plasticidad, de consistencia media Castaño claro 100,0 100,0 99,9 99,8 99,6 98,8 57,4 28,8 28,6 1,92 1,61 0,20 9° 00'

1,10 -1,10 CHArcilla de alta plasticidad, de consistencia media Castaño claro 100,0 100,0 100,0 99,9 99,7 99,1 29,4 -0,02 59,1 29,9 29,2 5 30

1,65 -1,65 CLArcilla de media plasticidad, muy blanda

Castaño claro 100,0 100,0 99,8 99,5 98,6 98,2 39,4 23,2 16,2

2,00 -2,00 CLArcilla de media plasticidad, muy blanda Castaño claro 100,0 100,0 99,7 99,3 98,9 98,1 38,8 24,2 14,6 2 30


Castaño claro 100,0 100,0 99,8 99,7 99,4 98,7 34,1 0,71 38,2 24,3 13,9

3,00 -3,00

Ensayo triaxial

Observ.

DensidadesLímites de Atterberg

Hum. Nat.

Ensayo Penetración

Pene

tr.

(cm

)

Res

ist.

Pe

netr

.

PERFORACION Nº P1 -

Clasif. Descripción Color

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

PT200 L.P.

L.L. Hum.Nat.

0 5 10 15 20

Resist. Penetr.

OBRA: ESTUDIO GEOTECNICO "LOTEOS BARRIO 177 VIVIENDAS"PERFORACION Nº P1

MUESTRA L.L. L.P. I.P. pT4 pT200 Clas. Clas. ÍNDICE DEN° % % % % % S.U.C.S. H.R.B. GRUPO1 0,00 - 0,95 34,0 21,9 12,1 100,0 97,6 CL A-6 122 0,95 - 1,65 58,3 29,4 28,9 100,0 99,0 CH A 7-6 343 1,65 - 3,00 38,8 23,9 14,9 100,0 98,3 CL A-6 1645

Estrato Clasif Estrato Humedad w B Caract. 1 SC4 1 25,80 0,324 Poco dura2 SC4 2 29,40 0,002 Semidura3 SC4 3 34,10 0,685 Plástica

PERFIL DE EXPANSIVIDAD - Formulación: Manual EM-110-1-1904- US Army Corps Engineers (1990):Expansión Libre: Hinchamiento % final s/Gogoll (1970):

Clasificación de suelos s/ ASTM

D2487 Indice de Liquidez (B)- Arcillas

Prof.

(m)

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

22

24

26

28

30

32

34

36

38

40

42

44

46

48

50

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 82 84 86 88 90

ÍNDI

CE

PLÁ

STIC

O

LÍMITE LÍQUIDO

ARCILLAS INORGÁNICASDE BAJA PLASTICIDAD

LIMOS INORGÁNICOSDE BAJA PLASTICIDAD

CH(

CL)

A-6

ARCILLAS INORGANICASDE MED. PLASTICIDAD

ARCILLAS INORGANICASDE ALTA PLASTICIDAD

LIMOS INORGÁNICOSDE ALTA PLASTICIDAD

SUELOS NO COHESIVOS

LIMOS INORGÁNICOSDE MED. PLASTICIDAD

CL

CL-ML

CL(

CH)

ML(

MH)

MH(

ML)

A-4 A-5

A-6 A 7-6CH

MH

ML(CL)

A-4

LIMOS ORGÁNICOS

OL LIMOS ORGÁNICOS

OH

A 7-5

A 7-5

A-5

A 7-6 CH(MH)

MH(CH)

CL(ML)

LINE

A "X

"

LINE

A "C

"

LINE

A "B

" LINEA "A"

LINEA "Y"

ML(SM)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0

Prof

undi

dad

(m)

IP (%)Indice de Plasticidad

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 2 3 4 5

Prof

undi

dad

(m)

Hinchamiento (%)HINCHAMIENTO

LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

027.0131.027.2 wwS Lf

ffSS 72.01.

100IPLPwB


Nivel Freático: No se hallóProf. Cota Granulometria B

m m Indice


% % % % % % % % % % t/m³ t/m³ Kg/cm² º


Castaño oscuro 100,0 100,0 99,8 99,3 98,7 97,2 33,5 21,6 11,9

0,50 -0,50 CHArcilla de alta plasticidad, de consistencia media Castaño oscuro 100,0 100,0 99,8 99,6 99,2 98,3 24,7 -0,14 51,5 28,0 23,5

0,80 -0,80 CHArcilla de alta plasticidad, de consistencia media Castaño claro 100,0 100,0 99,9 99,7 99,4 98,5 24,8 -0,14 57,7 28,8 28,9 9 1,95 1,56 0,50 11° 00'

1,35 -1,35 CL Arcilla de media plasticidad, blanda Castaño claro 100,0 100,0 99,8 99,5 98,9 97,2 37,6 23,2 14,4


Castaño claro 100,0 100,0 99,7 99,6 99,3 97,9 25,6 0,23 36,6 22,4 14,2 2

2,05 -2,05 CLArcilla de media plasticidad, muy blanda Castaño claro 100,0 100,0 99,7 99,5 99,1 97,3 36,4 21,7 14,7


Castaño claro 100,0 100,0 99,8 99,7 99,3 97,5 32,4 0,72 35,9 23,5 12,4 1 Moretto penetra 2 golpes/75cm

3,00 -3,00

Res

ist.

Pe

netr

.



Hum. Nat.

Ensayo Penetración

Pene

tr.

(cm

)

Límites de Atterberg

Observ.

Densidades Ensayo triaxial

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

PT200 L.P.

L.L. Hum.Nat.

0 5 10 15 20

Resist. Penetr.



Estrato Clasif Estrato Humedad w B Caract. 1 SC4 1 24,70 0,261 Poco dura2 SC4 2 24,80 -0,137 Dura3 SC4 3 29,00 0,470 Poco dura




Prof.

(m)

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

22

24

26

28

30

32

34

36

38

40

42

44

46

48

50

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 82 84 86 88 90

ÍNDI

CE

PLÁ

STIC

O

LÍMITE LÍQUIDO



CH(

CL)

A-6




SUELOS NO COHESIVOS


CL

CL-ML

CL(

CH)

ML(

MH)

MH(

ML)

A-4 A-5

A-6 A 7-6CH

MH

ML(CL)

A-4

LIMOS ORGÁNICOS

OL LIMOS ORGÁNICOS

OH

A 7-5

A 7-5

A-5

A 7-6 CH(MH)

MH(CH)

CL(ML)

LINE

A "X

"

LINE

A "C

"

LINE

A "B

" LINEA "A"

LINEA "Y"

ML(SM)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0

Prof

undi

dad

(m)


0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 2 3 4 5

Prof

undi

dad

(m)


LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

027.0131.027.2 wwS Lf

ffSS 72.01.

100IPLPwB



m m Indice


% % % % % % % % % % t/m³ t/m³ Kg/cm² º


Castaño oscuro 100,0 100,0 99,9 99,5 98,9 96,2 25,8 0,42 32,4 21,0 11,4

0,70 -0,70 CHArcilla de alta plasticidad, de consistencia media Castaño oscuro 100,0 100,0 100,0 99,9 99,8 99,1 53,4 30,5 22,9 7 30

1,25 -1,25 CLArcilla de media plasticidad, de consistencia media Castaño claro 100,0 100,0 99,9 99,5 99,1 98,2 27,5 0,32 37,2 23,0 14,2

1,50 -1,50 CL Arcilla de media plasticidad, blanda Castaño claro 100,0 100,0 99,7 99,1 98,3 97,6 37,4 23,0 14,4 3 30


Castaño claro 100,0 100,0 99,8 99,3 98,7 97,9 40,6 23,3 17,3

2,50 -2,50 CLArcilla de media plasticidad, muy blanda Castaño claro 100,0 100,0 99,8 99,5 99,1 98,8 32,1 0,48 42,2 22,8 19,4 2 30

3,00 -3,00

Ensayo triaxial

Observ.


Hum. Nat.

Ensayo Penetración

Pene

tr.

(cm

)

Res

ist.

Pe

netr

.



0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

PT200 L.P.

L.L. Hum.Nat.

0 5 10 15 20

Resist. Penetr.


MUESTRA L.L. L.P. I.P. pT4 pT200 Clas. Clas. ÍNDICE DEN° % % % % % S.U.C.S. H.R.B. GRUPO1 0,00 - 0,70 32,4 21,0 11,4 100,0 96,2 CL A-6 112 0,70 - 1,25 53,4 30,5 22,9 100,0 99,1 MH A 7-5 283 1,25 - 3,00 41,4 23,1 18,4 100,0 98,4 CL A 7-6 2045





Prof.

(m)

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

22

24

26

28

30

32

34

36

38

40

42

44

46

48

50

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 82 84 86 88 90

ÍNDI

CE

PLÁ

STIC

O

LÍMITE LÍQUIDO



CH(

CL)

A-6




SUELOS NO COHESIVOS


CL

CL-ML

CL(

CH)

ML(

MH)

MH(

ML)

A-4 A-5

A-6 A 7-6CH

MH

ML(CL)

A-4

LIMOS ORGÁNICOS

OL LIMOS ORGÁNICOS

OH

A 7-5

A 7-5

A-5

A 7-6 CH(MH)

MH(CH)

CL(ML)

LINE

A "X

"

LINE

A "C

"

LINE

A "B

" LINEA "A"

LINEA "Y"

ML(SM)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0

Prof

undi

dad

(m)


0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 2 3 4 5

Prof

undi

dad

(m)


LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

027.0131.027.2 wwS Lf

ffSS 72.01.

100IPLPwB



m m Indice


% % % % % % % % % % t/m³ t/m³ Kg/cm² º


Gris oscuro 100,0 100,0 99,9 99,8 99,4 98,6 31,7 20,8 10,9

0,50 -0,50 CLArcilla magra de consistencia media Castaño oscuro 100,0 100,0 99,7 99,1 98,6 98,1 27,6 0,41 34,6 22,7 11,9

0,90 -0,90 CLArcilla magra de consistencia media Castaño claro 100,0 100,0 99,8 99,3 98,7 97,4 25,7 0,14 35,5 24,1 11,4 6 30 1,87 1,49 0,20 11° 06'



Castaño claro 100,0 100,0 99,7 99,4 99,2 98,4 26,8 0,23 37,5 23,6 13,9



Castaño claro 100,0 100,0 99,9 99,3 98,5 97,2 31,9 0,52 39,6 23,4 16,2

3,00

Ensayo triaxial

Observ.


Hum. Nat.

Ensayo Penetración

Pene

tr.

(cm

)

Res

ist.

Pe

netr

.



0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

PT200 L.P.

L.L. Hum.Nat.

0 5 10 15 20

Resist. Penetr.


MUESTRA L.L. L.P. I.P. pT4 pT200 Clas. Clas. ÍNDICE DEN° % % % % % S.U.C.S. H.R.B. GRUPO1 0,00 - 0,90 33,9 22,5 11,4 100,0 98,0 CL A-6 122 0,90 - 3,00 38,6 23,6 15,0 100,0 97,8 CL A-6 16345

Estrato Clasif Estrato Humedad w B Caract. 1 SC4 1 26,65 0,361 Poco dura2 SC4 2 29,35 0,386 Poco dura3 3




Prof.

(m)

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

22

24

26

28

30

32

34

36

38

40

42

44

46

48

50

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 82 84 86 88 90

ÍNDI

CE

PLÁ

STIC

O

LÍMITE LÍQUIDO



CH(

CL)

A-6




SUELOS NO COHESIVOS


CL

CL-ML

CL(

CH)

ML(

MH)

MH(

ML)

A-4 A-5

A-6 A 7-6CH

MH

ML(CL)

A-4

LIMOS ORGÁNICOS

OL LIMOS ORGÁNICOS

OH

A 7-5

A 7-5

A-5

A 7-6 CH(MH)

MH(CH)

CL(ML)

LINE

A "X

"

LINE

A "C

"

LINE

A "B

" LINEA "A"

LINEA "Y"

ML(SM)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0

Prof

undi

dad

(m)


0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 2 3 4 5

Prof

undi

dad

(m)


LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

027.0131.027.2 wwS Lf

ffSS 72.01.

100IPLPwB



m m Indice


% % % % % % % % % % t/m³ t/m³ Kg/cm² º

0,00 CL Arcilla magra blanda Castaño oscuro 100,0 100,0 99,7 99,1 97,9 95,9 29,6 21,2 8,4

0,60 -0,60 CL Arcilla de media plasticidad, blanda Castaño oscuro 100,0 100,0 99,8 99,3 98,8 98,3 24,3 0,14 38,3 22,1 16,2 3 30



Castaño claro 100,0 100,0 99,7 98,9 98,5 97,4 36,2 0,84 38,8 22,6 16,2 2 30 1,92 1,41 0,03 03° 18'


2,00 -2,00 CLArcilla de media plasticidad, muy blanda Castaño claro 100,0 99,2 98,7 98,2 97,7 97,2 31,7 0,62 37,7 22,0 15,7 2 30 1,90 1,44 0,04 03° 00'

2,55 -2,55 CLArcilla de media plasticidad, muy blanda Castaño claro 100,0 99,7 99,3 98,8 98,2 97,5 31,9 0,65 37,5 21,4 16,1

3,00

Res

ist.

Pe

netr

.



Hum. Nat.

Ensayo Penetración

Pene

tr.

(cm

)


Observ.


0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

PT200 L.P.

L.L. Hum.Nat.

0 5 10 15 20

Resist. Penetr.


MUESTRA L.L. L.P. I.P. pT4 pT200 Clas. Clas. ÍNDICE DEN° % % % % % S.U.C.S. H.R.B. GRUPO1 0,00 - 0,60 29,6 21,2 8,4 100,0 95,9 CL-ML A-4 82 0,60 - 3,00 38,3 22,1 16,2 100,0 97,5 CL A-6 17345

Estrato Clasif Estrato Humedad w B Caract. 1 SC4 1 24,30 0,369 Poco dura2 SC4 2 33,27 0,690 Plástica3 3




Prof.

(m)

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

22

24

26

28

30

32

34

36

38

40

42

44

46

48

50

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 82 84 86 88 90

ÍNDI

CE

PLÁ

STIC

O

LÍMITE LÍQUIDO



CH(

CL)

A-6




SUELOS NO COHESIVOS


CL

CL-ML

CL(

CH)

ML(

MH)

MH(

ML)

A-4 A-5

A-6 A 7-6CH

MH

ML(CL)

A-4

LIMOS ORGÁNICOS

OL LIMOS ORGÁNICOS

OH

A 7-5

A 7-5

A-5

A 7-6 CH(MH)

MH(CH)

CL(ML)LI

NEA

"X"

LINE

A "C

"

LINE

A "B

" LINEA "A"

LINEA "Y"

ML(SM)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0

Prof

undi

dad

(m)


0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 2 3 4 5

Prof

undi

dad

(m)


LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

027.0131.027.2 wwS Lf

ffSS 72.01.

100IPLPwB



m m Indice


% % % % % % % % % % t/m³ t/m³ Kg/cm² º

0,00 CL Arcilla magra de consistencia media Castaño oscuro 100,0 100,0 99,8 99,2 97,7 96,4 20,9 0,06 30,2 20,3 9,9

0,45 -0,45 CLArcilla de media plasticidad, de consistencia media Castaño oscuro 100,0 100,0 99,8 99,5 99,1 98,2 38,4 23,1 15,3 7 30

0,90 -0,90 CLArcilla de media plasticidad, de consistencia media

Castaño claro 100,0 100,0 99,7 99,4 99,2 97,8 38,2 22,4 15,8

1,00 -1,00 CL Arcilla de media plasticidad, muy blanda Castaño claro 100,0 100,0 99,9 99,7 99,4 98,3 25,7 0,10 42,4 23,8 18,6 8 30 1,90 1,51 0,22 15° 15'


2,00 -2,00 CLArcilla de media plasticidad, muy blanda Castaño claro 100,0 100,0 99,7 99,3 98,8 97,4 29,8 0,52 36,6 22,5 14,1 2 30


3,00

Res

ist.

Pe

netr

.



Hum. Nat.

Ensayo Penetración

Pene

tr.

(cm

)


Observ.


0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

PT200 L.P.

L.L. Hum.Nat.

0 5 10 15 20

Resist. Penetr.





m m Indice


% % % % % % % % % % t/m³ t/m³ Kg/cm² º

0,00 CLArcilla de media plasticidad y consistencia media

Castaño oscuro 98,2 97,6 97,4 97,3 97,1 96,4 32,0 0,30 47,6 25,3 22,3

0,70 -0,70 CLArcilla de media plasticidad, de consistencia media Castaño oscuro 99,7 98,9 98,2 97,5 96,8 94,7 22,6 -0,08 39,7 23,9 15,8 10 30 1,93 1,57 0,02 22° 59'


Castaño claro 100,0 98,9 98,1 97,2 96,4 93,5 38,3 22,2 16,1

1,50 -1,50 CL Arcilla de media plasticidad, muy blanda Castaño claro 93,7 91,6 89,6 87,2 86,1 84,7 37,4 22,0 15,4 2 30

2,10 -2,10 CL Arcilla de media plasticidad, blanda Castaño claro 94,8 93,7 90,2 88,7 87,2 85,2 32,2 0,65 37,7 22,1 15,6

2,50 -2,50 CL Arcilla de media plasticidad, blanda Castaño claro 88,6 87,7 87,1 86,9 86,3 85,6 33,1 0,73 37,2 22,0 15,2 2 30

3,00 -3,00

Res

ist.

Pe

netr

.



Hum. Nat.

Ensayo Penetración

Pene

tr.

(cm

)


Observ.


0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

PT200 L.P.

L.L. Hum.Nat.

0 5 10 15 20

Resist. Penetr.


MUESTRA L.L. L.P. I.P. pT4 pT200 Clas. Clas. ÍNDICE DEN° % % % % % S.U.C.S. H.R.B. GRUPO1 0,00 - 3,00 47,6 25,3 22,3 98,2 96,4 CL A 7-6 252345

Estrato Clasif Estrato Humedad w B Caract. 1 SC4 1 29,99 0,210 Semidura2 23 3




Prof.(m)

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

22

24

26

28

30

32

34

36

38

40

42

44

46

48

50

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 82 84 86 88 90

ÍNDI

CE

PLÁ

STIC

O

LÍMITE LÍQUIDO



CH(

CL)

A-6




SUELOS NO COHESIVOS


CL

CL-ML

CL(

CH)

ML(

MH)

MH(

ML)

A-4 A-5

A-6 A 7-6CH

MH

ML(CL)

A-4

LIMOS ORGÁNICOS

OL LIMOS ORGÁNICOS

OH

A 7-5

A 7-5

A-5

A 7-6 CH(MH)

MH(CH)

CL(ML)

LINE

A "X

"

LINE

A "C

"

LINE

A "B

" LINEA "A"

LINEA "Y"

ML(SM)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0

Prof

undi

dad

(m)


0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 2 3 4 5

Prof

undi

dad

(m)


LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

027.0131.027.2 wwS Lf

ffSS 72.01.

100IPLPwB



m m Indice


% % % % % % % % % % t/m³ t/m³ Kg/cm² º



1,00 -1,00 CL Arcilla de media plasticidad,blanda Castaño claro 100,0 100,0 99,8 99,3 98,7 98,1 48,6 27,3 21,3

1,10 -1,10 CL Arcilla de media plasticidad, muy blanda Castaño claro 100,0 100,0 99,7 98,9 98,5 97,3 31,4 0,60 37,9 21,6 16,3 2 30 1,84 1,40 0,03 03° 59'


2,00 -2,00 CLArcilla de media plasticidad, muy blanda Castaño claro 99,7 99,1 98,8 98,2 97,3 95,5 32,5 0,66 38,4 21,2 17,2 2 30 1,87 1,41 0,00 04° 59'


Castaño claro 98,9 98,7 98,6 98,5 97,9 94,6 38,8 22,4 16,4

3,00

Ensayo triaxial

Observ.


Hum. Nat.

Ensayo Penetración

Pene

tr.

(cm

)

Res

ist.

Pe

netr

.



0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

PT200 L.P.

L.L. Hum.Nat.

0 5 10 15 20

Resist. Penetr.


MUESTRA L.L. L.P. I.P. pT4 pT200 Clas. Clas. ÍNDICE DEN° % % % % % S.U.C.S. H.R.B. GRUPO1 0,00 - 0,50 32,8 21,3 11,5 100,0 95,8 CL A-6 112 0,50 - 3,00 41,5 23,3 18,2 100,0 96,6 CL A 7-6 19345

Estrato Clasif Estrato Humedad w B Caract. 1 SC4 1 23,40 0,183 Semidura2 SC4 2 31,95 0,477 Poco dura3 3




Prof.(m)

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

22

24

26

28

30

32

34

36

38

40

42

44

46

48

50

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 82 84 86 88 90

ÍNDI

CE

PLÁ

STIC

O

LÍMITE LÍQUIDO



CH(

CL)

A-6




SUELOS NO COHESIVOS


CL

CL-ML

CL(

CH)

ML(

MH)

MH(

ML)

A-4 A-5

A-6 A 7-6CH

MH

ML(CL)

A-4

LIMOS ORGÁNICOS

OL LIMOS ORGÁNICOS

OH

A 7-5

A 7-5

A-5

A 7-6 CH(MH)

MH(CH)

CL(ML)

LINE

A "X

"

LINE

A "C

"

LINE

A "B

" LINEA "A"

LINEA "Y"

ML(SM)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0

Prof

undi

dad

(m)


0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 2 3 4 5

Prof

undi

dad

(m)


LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

027.0131.027.2 wwS Lf

ffSS 72.01.

100IPLPwB



m m Indice


% % % % % % % % % % t/m³ t/m³ Kg/cm² º

0,00 CL Arcilla magra de consistencia media Castaño oscuro 100,0 100,0 100,0 99,8 99,5 98,6 33,2 20,6 12,6

0,60 -0,60 CHArcilla de alta plasticidad, de consistencia media Castaño claro 100,0 100,0 99,5 99,1 98,7 98,2 27,6 0,03 53,1 26,9 26,2

0,90 -0,90 CHArcilla de alta plasticidad, de consistencia media

Castaño claro 100,0 100,0 99,7 99,5 99,2 98,8 24,9 -0,14 55,3 28,5 26,8 8 30 2,01 1,61 0,46 12° 00'

1,45 -1,45 CH Arcilla de alta plasticidad, blanda Castaño claro 100,0 100,0 99,5 99,1 98,3 97,4 27,8 0,02 51,8 27,4 24,4




Castaño claro 100,0 100,0 100,0 99,9 99,6 98,5 31,4 0,54 39,3 22,1 17,2 2 30

3,00

Res

ist.

Pe

netr

.



Hum. Nat.

Ensayo Penetración

Pene

tr.

(cm

)


Observ.


0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

PT200 L.P.

L.L. Hum.Nat.

0 5 10 15 20

Resist. Penetr.



Estrato Clasif Estrato Humedad w B Caract. 1 SC4 1 27,60 0,556 Plástica2 SC4 2 26,76 -0,033 Dura3 SC4 3 31,40 0,511 Plástica




Prof.(m)

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

22

24

26

28

30

32

34

36

38

40

42

44

46

48

50

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 82 84 86 88 90

ÍNDI

CE

PLÁ

STIC

O

LÍMITE LÍQUIDO



CH(

CL)

A-6




SUELOS NO COHESIVOS


CL

CL-ML

CL(

CH)

ML(

MH)

MH(

ML)

A-4 A-5

A-6 A 7-6CH

MH

ML(CL)

A-4

LIMOS ORGÁNICOS

OL LIMOS ORGÁNICOS

OH

A 7-5

A 7-5

A-5

A 7-6 CH(MH)

MH(CH)

CL(ML)

LINE

A "X

"

LINE

A "C

"

LINE

A "B

" LINEA "A"

LINEA "Y"

ML(SM)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0

Prof

undi

dad

(m)


0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 2 3 4 5

Prof

undi

dad

(m)


LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

027.0131.027.2 wwS Lf

ffSS 72.01.

100IPLPwB



m m Indice


% % % % % % % % % % t/m³ t/m³ Kg/cm² º

0,00 CLArcilla de media plasticidad y consistencia media

Castaño oscuro 100,0 100,0 99,8 99,2 97,6 96,3 26,4 0,54 29,8 22,4 7,4

0,70 -0,70 CLArcilla de media plasticidad, de consistencia media Castaño oscuro 100,0 100,0 99,8 99,5 98,1 97,4 26,3 0,30 36,2 22,0 14,2 6 30 1,82 1,44 0,19 13° 00'

1,25 -1,25CL

Arcilla de media plasticidad, muy blanda Castaño claro 100,0 100,0 99,7 99,1 98,3 97,2 36,9 22,2 14,7 1 30

1,80 -1,80 CL Arcilla de media plasticidad, muy blanda Castaño claro 87,7 86,2 85,1 83,8 82,7 82,1 31,2 0,54 38,4 22,8 15,6 Presencia de calcáreos


3,00

Ensayo triaxial

Observ.


Hum. Nat.

Ensayo Penetración

Pene

tr.

(cm

)

Res

ist.

Pe

netr

.



0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

PT200 L.P.

L.L. Hum.Nat.

0 5 10 15 20

Resist. Penetr.


MUESTRA L.L. L.P. I.P. pT4 pT200 Clas. Clas. ÍNDICE DEN° % % % % % S.U.C.S. H.R.B. GRUPO1 0,00 - 3,00 29,8 22,4 7,4 100,0 96,3 CL-ML A-4 72345

Estrato Clasif Estrato Humedad w B Caract. 1 SC4 1 27,97 0,752 Líquido Plástica2 23 3




Prof.(m)

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

22

24

26

28

30

32

34

36

38

40

42

44

46

48

50

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 82 84 86 88 90

ÍNDI

CE

PLÁ

STIC

O

LÍMITE LÍQUIDO



CH(

CL)

A-6




SUELOS NO COHESIVOS


CL

CL-ML

CL(

CH)

ML(

MH)

MH(

ML)

A-4 A-5

A-6 A 7-6CH

MH

ML(CL)

A-4

LIMOS ORGÁNICOS

OL LIMOS ORGÁNICOS

OH

A 7-5

A 7-5

A-5

A 7-6 CH(MH)

MH(CH)

CL(ML)

LINE

A "X

"

LINE

A "C

"

LINE

A "B

" LINEA "A"

LINEA "Y"

ML(SM)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0

Prof

undi

dad

(m)


0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 2 3 4 5

Prof

undi

dad

(m)


LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

027.0131.027.2 wwS Lf

ffSS 72.01.

100IPLPwB



m m Indice


% % % % % % % % % % t/m³ t/m³ Kg/cm² º


Gris oscuro 100,0 100,0 99,7 99,0 96,4 95,8 28,2 19,4 8,8

0,50 -0,50 CHArcilla de alta plasticidad, de consistencia media Castaño oscuro 100,0 100,0 99,8 99,5 99,1 97,6 24,7 -0,12 54,1 27,8 26,3

0,90 -0,90 CHArcilla de alta plasticidad, de consistencia media Castaño oscuro 100,0 100,0 99,8 99,6 99,3 98,1 24,8 -0,07 50,6 26,5 24,1 7 30 1,98 1,61 0,43 11° 00'





3,00 -3,00

Res

ist.

Pe

netr

.



Hum. Nat.

Ensayo Penetración

Pene

tr.

(cm

)


Observ.


0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

PT200 L.P.

L.L. Hum.Nat.

0 5 10 15 20

Resist. Penetr.


MUESTRA L.L. L.P. I.P. pT4 pT200 Clas. Clas. ÍNDICE DEN° % % % % % S.U.C.S. H.R.B. GRUPO1 0,00 - 0,50 28,2 19,4 8,8 100,0 95,8 CL-ML A-4 82 0,50 - 1,45 52,4 27,2 25,2 100,0 97,9 CH A 7-6 293 1,45 - 3,00 35,9 22,3 13,7 100,0 96,5 CL A-6 1445

Estrato Clasif Estrato Humedad w B Caract. 1 SC4 1 24,70 0,602 Plástica2 SC4 2 24,75 -0,095 Dura3 SC4 3 29,00 0,495 Poco dura




Prof.

(m)

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

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46

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50

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 82 84 86 88 90

ÍNDI

CE

PLÁ

STIC

O

LÍMITE LÍQUIDO



CH(

CL)

A-6




SUELOS NO COHESIVOS


CL

CL-ML

CL(

CH)

ML(

MH)

MH(

ML)

A-4 A-5

A-6 A 7-6CH

MH

ML(CL)

A-4

LIMOS ORGÁNICOS

OL LIMOS ORGÁNICOS

OH

A 7-5

A 7-5

A-5

A 7-6 CH(MH)

MH(CH)

CL(ML)LI

NEA

"X"

LINE

A "C

"

LINE

A "B

" LINEA "A"

LINEA "Y"

ML(SM)

0

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5

6

7

8

9

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0,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0

Prof

undi

dad

(m)


0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 2 3 4 5

Prof

undi

dad

(m)


LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

027.0131.027.2 wwS Lf

ffSS 72.01.

100IPLPwB



m m Indice


% % % % % % % % % % t/m³ t/m³ Kg/cm² º


Castaño oscuro 100,0 100,0 99,8 99,5 98,1 97,3 27,1 0,69 30,4 19,8 10,6

0,60 -0,60 CHArcilla de alta plasticidad, de consistencia media Castaño oscuro 100,0 100,0 99,9 99,4 98,8 98,2 26,9 -0,04 52,9 28,0 24,9 6 30

1,05 -1,05 CHArcilla de alta plasticidad, de consistencia media Castaño claro 100,0 100,0 99,8 99,2 98,5 98,3 26,6 -0,03 53,4 27,3 26,1 5 30 2,00 1,58 0,10 06° 04'



Castaño claro 100,0 100,0 99,9 99,5 99,1 98,2 32,4 0,74 36,2 21,3 14,9 1 30 1,94 1,44 0,03 02° 25'

3,00

Res

ist.

Pe

netr

.



Hum. Nat.

Ensayo Penetración

Pene

tr.

(cm

)


Observ.


0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

PT200 L.P.

L.L. Hum.Nat.

0 5 10 15 20

Resist. Penetr.



Estrato Clasif Estrato Humedad w B Caract. 1 SC4 1 27,00 0,679 Plástica2 SC4 2 26,76 -0,035 Dura3 SC4 3 32,40 0,684 Plástica




Prof.

(m)

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

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0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 82 84 86 88 90

ÍNDI

CE

PLÁ

STIC

O

LÍMITE LÍQUIDO



CH(

CL)

A-6




SUELOS NO COHESIVOS


CL

CL-ML

CL(

CH)

ML(

MH)

MH(

ML)

A-4 A-5

A-6 A 7-6CH

MH

ML(CL)

A-4

LIMOS ORGÁNICOS

OL LIMOS ORGÁNICOS

OH

A 7-5

A 7-5

A-5

A 7-6 CH(MH)

MH(CH)

CL(ML)LI

NEA

"X"

LINE

A "C

"

LINE

A "B

" LINEA "A"

LINEA "Y"

ML(SM)

0

1

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9

10

0,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0

Prof

undi

dad

(m)


0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 2 3 4 5

Prof

undi

dad

(m)


LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

027.0131.027.2 wwS Lf

ffSS 72.01.

100IPLPwB



m m Indice


% % % % % % % % % % t/m³ t/m³ Kg/cm² º


Gris oscuro 100,0 100,0 99,8 99,2 98,7 96,1 24,5 0,48 29,4 20,0 9,4

0,50 -0,50 CHArcilla de alta plasticidad, de consistencia media Castaño claro 100,0 100,0 99,9 99,5 99,1 97,4 52,6 28,3 24,3 5 30

0,95 -0,95 CHArcilla de alta plasticidad, de consistencia media Castaño claro 100,0 100,0 99,8 99,6 99,2 97,5 24,4 -0,15 51,4 27,9 23,5

1,10 -1,10 CH Arcilla de alta plasticidad, blanda Castaño claro 100,0 100,0 99,7 99,3 98,9 96,8 28,3 0,05 51,3 27,1 24,2 3 30 1,96 1,53 0,12 04° 59'

1,65 -1,65 CH Arcilla de alta plasticidad, blanda Castaño claro 100,0 100,0 99,7 99,1 98,5 96,2 26,5 -0,03 50,7 27,3 23,4



Castaño claro 100,0 100,0 99,9 99,2 98,3 95,5 39,2 22,6 16,6

3,00

Res

ist.

Pe

netr

.



Hum. Nat.

Ensayo Penetración

Pene

tr.

(cm

)


Observ.


0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

PT200 L.P.

L.L. Hum.Nat.

0 5 10 15 20

Resist. Penetr.


MUESTRA L.L. L.P. I.P. pT4 pT200 Clas. Clas. ÍNDICE DEN° % % % % % S.U.C.S. H.R.B. GRUPO1 0,00 - 0,50 29,4 20,0 9,4 100,0 96,1 CL-ML A-4 82 0,50 - 1,65 52,0 28,1 23,9 100,0 97,5 CH A 7-6 283 1,65 - 3,00 45,2 25,1 20,1 100,0 95,9 CL A 7-6 2245

Estrato Clasif Estrato Humedad w B Caract. 1 SC4 1 24,50 0,479 Poco dura2 SC4 2 26,36 -0,073 Dura3 SC4 3 26,50 0,071 Semidura




Prof.

(m)

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

22

24

26

28

30

32

34

36

38

40

42

44

46

48

50

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 82 84 86 88 90

ÍNDI

CE

PLÁ

STIC

O

LÍMITE LÍQUIDO



CH(

CL)

A-6




SUELOS NO COHESIVOS


CL

CL-ML

CL(

CH)

ML(

MH)

MH(

ML)

A-4 A-5

A-6 A 7-6CH

MH

ML(CL)

A-4

LIMOS ORGÁNICOS

OL LIMOS ORGÁNICOS

OH

A 7-5

A 7-5

A-5

A 7-6 CH(MH)

MH(CH)

CL(ML)LI

NEA

"X"

LINE

A "C

"

LINE

A "B

" LINEA "A"

LINEA "Y"

ML(SM)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0

Prof

undi

dad

(m)


0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 2 3 4 5

Prof

undi

dad

(m)


LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

027.0131.027.2 wwS Lf

ffSS 72.01.

100IPLPwB



m m Indice


% % % % % % % % % % t/m³ t/m³ Kg/cm² º


Gris oscuro 100,0 100,0 99,9 99,3 98,6 95,9 30,7 0,92 31,5 21,4 10,1

0,50 -0,50 CHArcilla de alta plasticidad, de consistencia media Castaño oscuro 100,0 100,0 99,8 99,5 98,9 97,8 53,3 28,1 25,2




Castaño claro 100,0 100,0 99,7 99,3 98,1 96,4 23,9 0,08 37,4 22,8 14,6 2 30



Castaño claro 100,0 100,0 99,7 99,2 98,7 96,6 25,9 0,26 36,5 22,1 14,4 1 30 Penetración 1golpe/45cm

2,70 -2,70 CLArcilla de media plasticidad, muy blanda 100,0 100,0 99,6 99,1 98,2 96,4 36,6 22,4 14,2

3,00

Ensayo triaxial

Observ.


Hum. Nat.

Ensayo Penetración

Pene

tr.

(cm

)

Res

ist.

Pe

netr

.



0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

PT200 L.P.

L.L. Hum.Nat.

0 5 10 15 20

Resist. Penetr.



Estrato Clasif Estrato Humedad w B Caract. 1 SC4 1 30,70 0,921 Líquido Plástica2 SC4 2 24,64 -0,129 Dura3 SC4 3 24,90 0,157 Semidura




Prof.

(m)

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

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40

42

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46

48

50

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 82 84 86 88 90

ÍNDI

CE

PLÁ

STIC

O

LÍMITE LÍQUIDO



CH(

CL)

A-6




SUELOS NO COHESIVOS


CL

CL-ML

CL(

CH)

ML(

MH)

MH(

ML)

A-4 A-5

A-6 A 7-6CH

MH

ML(CL)

A-4

LIMOS ORGÁNICOS

OL LIMOS ORGÁNICOS

OH

A 7-5

A 7-5

A-5

A 7-6 CH(MH)

MH(CH)

CL(ML)

LINE

A "X

"

LINE

A "C

"

LINE

A "B

" LINEA "A"

LINEA "Y"

ML(SM)

0

1

2

3

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5

6

7

8

9

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0,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0

Prof

undi

dad

(m)


0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 2 3 4 5

Prof

undi

dad

(m)


LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

027.0131.027.2 wwS Lf

ffSS 72.01.

100IPLPwB



m m Indice


% % % % % % % % % % t/m³ t/m³ Kg/cm² º




Castaño claro 100,0 99,7 98,6 97,5 97,1 95,8 26,6 0,29 36,6 22,5 14,1

1,40 -1,40 CLArcilla de media plasticidad, de consistencia media Castaño claro 97,1 96,7 96,5 96,4 96,0 94,3 24,8 0,09 38,7 23,4 15,3 5 30 2,00 1,60 0,02 15° 00' Presencia de calcáreos

1,95 -1,95 CL Arcilla de media plasticidad, blanda Castaño claro 99,7 98,3 97,6 96,9 96,3 95,9 26,6 0,29 37,4 22,1 15,3 Presencia de calcáreos


3,00

Ensayo triaxial

Observ.


Hum. Nat.

Ensayo Penetración

Pene

tr.

(cm

)

Res

ist.

Pe

netr

.



0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

PT200 L.P.

L.L. Hum.Nat.

0 5 10 15 20

Resist. Penetr.



Estrato Clasif Estrato Humedad w B Caract. 1 SC4 1 26,10 0,624 Plástica2 SC4 2 26,00 0,233 Semidura3 3




Prof.(m)

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

22

24

26

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30

32

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36

38

40

42

44

46

48

50

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 82 84 86 88 90

ÍNDI

CE

PLÁ

STIC

O

LÍMITE LÍQUIDO



CH(

CL)

A-6




SUELOS NO COHESIVOS


CL

CL-ML

CL(

CH)

ML(

MH)

MH(

ML)

A-4 A-5

A-6 A 7-6CH

MH

ML(CL)

A-4

LIMOS ORGÁNICOS

OL LIMOS ORGÁNICOS

OH

A 7-5

A 7-5

A-5

A 7-6 CH(MH)

MH(CH)

CL(ML)

LINE

A "X

"

LINE

A "C

"

LINE

A "B

" LINEA "A"

LINEA "Y"

ML(SM)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0

Prof

undi

dad

(m)


0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 2 3 4 5

Prof

undi

dad

(m)


LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

027.0131.027.2 wwS Lf

ffSS 72.01.

100IPLPwB



m m Indice


% % % % % % % % % % t/m³ t/m³ Kg/cm² º


0,50 -0,50 CLArcilla de media plasticidad, de consistencia media Castaño oscuro 100,0 100,0 99,7 99,5 98,9 98,0 37,5 22,6 14,9


Castaño claro 100,0 100,0 99,7 99,3 98,2 96,4 25,6 0,22 36,8 22,5 14,3 6 30 1,93 1,54 0,08 13° 00'


1,50 -1,50 CLArcilla de media plasticidad, muy blanda Castaño claro 100,0 99,3 98,8 98,5 97,6 97,2 27,2 0,25 38,6 23,3 15,3 1 30 Penetra 1golpe/50cm



Castaño claro 100,0 99,1 98,8 98,4 97,7 97,2 27,8 0,29 38,8 23,4 15,4

3,00

Res

ist.

Pe

netr

.



Hum. Nat.

Ensayo Penetración

Pene

tr.

(cm

)


Observ.


0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

PT200 L.P.

L.L. Hum.Nat.

0 5 10 15 20

Resist. Penetr.



Estrato Clasif Estrato Humedad w B Caract. 1 SC4 1 24,80 0,500 Poco dura2 SC4 2 26,87 0,253 Poco dura3 3




Prof.(m)

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

22

24

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28

30

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34

36

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40

42

44

46

48

50

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 82 84 86 88 90

ÍNDI

CE

PLÁ

STIC

O

LÍMITE LÍQUIDO



CH(

CL)

A-6




SUELOS NO COHESIVOS


CL

CL-ML

CL(

CH)

ML(

MH)

MH(

ML)

A-4 A-5

A-6 A 7-6CH

MH

ML(CL)

A-4

LIMOS ORGÁNICOS

OL LIMOS ORGÁNICOS

OH

A 7-5

A 7-5

A-5

A 7-6 CH(MH)

MH(CH)

CL(ML)

LINE

A "X

"

LINE

A "C

"

LINE

A "B

" LINEA "A"

LINEA "Y"

ML(SM)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0

Prof

undi

dad

(m)


0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 2 3 4 5

Prof

undi

dad

(m)


LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

027.0131.027.2 wwS Lf

ffSS 72.01.

100IPLPwB



m m Indice


% % % % % % % % % % t/m³ t/m³ Kg/cm² º


Gris oscuro 100,0 100,0 99,8 99,5 99,2 98,5 31,7 19,9 11,8

0,45 -0,45 CHArcilla de alta plasticidad, de consistencia media Castaño oscuro 100,0 100,0 99,7 99,2 98,5 97,4 26,9 0,04 52,4 25,9 26,5 5 30

0,90 -0,90 CHArcilla de alta plasticidad, de consistencia media Castaño claro 100,0 100,0 98,3 97,6 96,9 96,2 27,1 0,06 50,8 25,6 25,2 6 30 1,93 1,52 0,29 07° 23'



Castaño claro 100,0 98,7 98,1 97,6 96,3 95,9 38,6 23,5 15,1 2 30

2,55 -2,55 CLArcilla de media plasticidad, muy blanda Castaño claro 100,0 100,0 99,9 99,7 99,2 98,8 30,5 38,1 22,9 15,2

3,00 Penetración 1golpe/45cm

Res

ist.

Pe

netr

.



Hum. Nat.

Ensayo Penetración

Pene

tr.

(cm

)


Observ.


0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

PT200 L.P.

L.L. Hum.Nat.

0 5 10 15 20

Resist. Penetr.



Estrato Clasif Estrato Humedad w B Caract. 1 SC4 1 26,90 0,593 Plástica2 SC4 2 27,50 0,068 Semidura3 SC4 3 30,50 0,456 Poco dura




Prof.

(m)

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

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30

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36

38

40

42

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46

48

50

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 82 84 86 88 90

ÍNDI

CE

PLÁ

STIC

O

LÍMITE LÍQUIDO



CH(

CL)

A-6




SUELOS NO COHESIVOS


CL

CL-ML

CL(

CH)

ML(

MH)

MH(

ML)

A-4 A-5

A-6 A 7-6CH

MH

ML(CL)

A-4

LIMOS ORGÁNICOS

OL LIMOS ORGÁNICOS

OH

A 7-5

A 7-5

A-5

A 7-6 CH(MH)

MH(CH)

CL(ML)

LINE

A "X

"

LINE

A "C

"

LINE

A "B

" LINEA "A"

LINEA "Y"

ML(SM)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0

Prof

undi

dad

(m)


0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 2 3 4 5

Prof

undi

dad

(m)


LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

027.0131.027.2 wwS Lf

ffSS 72.01.

100IPLPwB



m m Indice


% % % % % % % % % % t/m³ t/m³ Kg/cm² º

0,00 CL Arcilla magra de consistencia media Gris oscuro 100,0 100,0 99,7 99,2 98,5 97,6 27,7 0,50 34,1 21,3 12,8

0,50 -0,50 CLArcilla de media plasticidad, de consistencia media Castaño oscuro 100,0 100,0 99,8 98,9 98,2 97,3 30,7 0,53 38,3 22,1 16,2 7 30 1,84 1,41 0,25 14° 00'


Castaño claro 100,0 100,0 99,6 99,1 98,3 96,6 37,4 21,3 16,1 8 30


2,40 -2,40 CLArcilla de media plasticidad, muy blanda Castaño claro 100,0 99,1 98,4 96,9 96,1 95,5 37,7 22,3 15,4 1 30 Penetra 1golpe/45cm

3,00 -3,00 CLArcilla de media plasticidad, muy blanda Castaño claro 99,7 98,2 97,4 97,1 96,9 96,0 36,2 22,0 14,2 Presencia de calcáreos


Castaño claro 100,0 98,7 97,5 96,8 96,1 95,5 36,6 22,5 14,1 7 30 Presencia de calcáreos

3,85 -3,85 CLArcilla de media plasticidad, de consistencia media Castaño claro 97,5 96,8 96,6 96,5 96,2 95,6 30,4 0,60 35,9 22,1 13,8 Presencia de calcáreos

4,00

Res

ist.

Pe

netr

.



Hum. Nat.

Ensayo Penetración

Pene

tr.

(cm

)


Observ.


0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

PT200 L.P.

L.L. Hum.Nat.

0 5 10 15 20

Resist. Penetr.



Estrato Clasif Estrato Humedad w B Caract. 1 SC4 1 29,19 0,616 Plástica2 SC4 2 36,40 0,946 Líquido Plástica3 3




Prof.(m)

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

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0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 82 84 86 88 90

ÍNDI

CE

PLÁ

STIC

O

LÍMITE LÍQUIDO



CH(

CL)

A-6




SUELOS NO COHESIVOS


CL

CL-ML

CL(

CH)

ML(

MH)

MH(

ML)

A-4 A-5

A-6 A 7-6CH

MH

ML(CL)

A-4

LIMOS ORGÁNICOS

OL LIMOS ORGÁNICOS

OH

A 7-5

A 7-5

A-5

A 7-6 CH(MH)

MH(CH)

CL(ML)

LINE

A "X

"

LINE

A "C

"

LINE

A "B

" LINEA "A"

LINEA "Y"

ML(SM)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0

Prof

undi

dad

(m)


0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 2 3 4 5

Prof

undi

dad

(m)


LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

027.0131.027.2 wwS Lf

ffSS 72.01.

100IPLPwB



m m Indice


% % % % % % % % % % t/m³ t/m³ Kg/cm² º


Gris oscuro 100,0 100,0 99,9 99,2 98,6 97,2 27 0,73 30,3 18,1 12,2

0,60 -0,60 CHArcilla de alta plasticidad, de consistencia media Castaño oscuro 100,0 100,0 99,8 99,5 99,2 98,9 30,2 0,15 53,3 26,1 27,2 6 30 1,85 1,42 0,20 10° 00'

1,15 -1,15 CLArcilla de alta plasticidad, de consistencia media Castaño claro 100,0 100,0 99,5 98,7 97,6 97,1 32,3 0,52 40,4 23,5 16,9 5 30



Castaño claro 100,0 99,5 98,9 98,1 97,3 96,1 30,6 0,59 37,3 21,1 16,2

3,00

Ensayo triaxial

Observ.


Hum. Nat.

Ensayo Penetración

Pene

tr.

(cm

)

Res

ist.

Pe

netr

.



0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

PT200 L.P.

L.L. Hum.Nat.

0 5 10 15 20

Resist. Penetr.



Estrato Clasif Estrato Humedad w B Caract. 1 SC4 1 28,58 0,859 Líquido Plástica2 SC4 2 31,02 0,181 Semidura3 SC4 3 30,60 0,563 Plástica




Prof.

(m)

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

22

24

26

28

30

32

34

36

38

40

42

44

46

48

50

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 82 84 86 88 90

ÍNDI

CE

PLÁ

STIC

O

LÍMITE LÍQUIDO



CH(

CL)

A-6




SUELOS NO COHESIVOS


CL

CL-ML

CL(

CH)

ML(

MH)

MH(

ML)

A-4 A-5

A-6 A 7-6CH

MH

ML(CL)

A-4

LIMOS ORGÁNICOS

OL LIMOS ORGÁNICOS

OH

A 7-5

A 7-5

A-5

A 7-6 CH(MH)

MH(CH)

CL(ML)

LINE

A "X

"

LINE

A "C

"

LINE

A "B

" LINEA "A"

LINEA "Y"

ML(SM)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0

Prof

undi

dad

(m)


0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 2 3 4 5

Prof

undi

dad

(m)


LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

027.0131.027.2 wwS Lf

ffSS 72.01.

100IPLPwB



m m Indice


% % % % % % % % % % t/m³ t/m³ Kg/cm² º


Gris oscuro 100,0 100,0 99,6 98,9 98,1 96,6 24,7 0,44 31,5 19,3 12,2

0,55 -0,55 CHArcilla de alta plasticidad, de consistencia media Castaño claro 100,0 99,7 99,6 98,9 98,6 98,1 23,8 -0,07 52,4 25,6 26,8 8 30


1,55 -1,55 CL Arcilla de media plasticidad, blanda Castaño claro 100,0 99,9 99,5 99,1 98,7 97,7 26 0,23 38,2 22,4 15,8


2,55 -2,55 CL Arcilla de media plasticidad, blanda Castaño claro 100,0 100,0 99,8 99,7 99,4 98,4 28,8 37,9 21,8 16,1

3,00

Ensayo triaxial

Observ.


Hum. Nat.

Ensayo Penetración

Pene

tr.

(cm

)

Res

ist.

Pe

netr

.



0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

PT200 L.P.

L.L. Hum.Nat.

0 5 10 15 20

Resist. Penetr.







Prof.

(m)

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

22

24

26

28

30

32

34

36

38

40

42

44

46

48

50

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 82 84 86 88 90

ÍNDI

CE

PLÁ

STIC

O

LÍMITE LÍQUIDO



CH(

CL)

A-6




SUELOS NO COHESIVOS


CL

CL-ML

CL(

CH)

ML(

MH)

MH(

ML)

A-4 A-5

A-6 A 7-6CH

MH

ML(CL)

A-4

LIMOS ORGÁNICOS

OL LIMOS ORGÁNICOS

OH

A 7-5

A 7-5

A-5

A 7-6 CH(MH)

MH(CH)

CL(ML)

LINE

A "X

"

LINE

A "C

"

LINE

A "B

" LINEA "A"

LINEA "Y"

ML(SM)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0

Prof

undi

dad

(m)


0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 2 3 4 5

Prof

undi

dad

(m)


LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

027.0131.027.2 wwS Lf

ffSS 72.01.

100IPLPwB

ANEXO III. GRÁFICOS DE ENSAYOS TRIAXIALES

ANEXO IV. MODELACIONES PROGRAMA DE CALCULO GGU-FOOTING/ Versión 8.11- 2013

MODELACION ZAPATA AISLADA



* Phi red ucid o de bid o a la 5 ° cond ició n

0.50 0.50 1 17 .4 2 9.3 2.97 11.4 2 2.95 1 9.58 11.70 1 .87 1.06

0.60 0.60 1 18 .6 4 2.7 4.00 11.3 2 3.29 1 9.60 11.70 2 .06 1.15

0.70 0.70 95 .6 4 6.8 3.81 9 .7 * 2 0.34 1 9.61 11.70 2 .09 1.22

0.80 0.80 80 .0 5 1.2 3.65 9 .3 1 6.91 1 9.66 11.70 2 .11 1.30

0.90 0.90 71 .1 5 7.6 3.67 8 .8 1 5.23 1 9.72 11.70 2 .16 1.38

1.00 1.00 65 .1 6 5.1 3.76 8 .4 1 4.05 1 9.77 11.70 2 .22 1.46

1.10 1.10 60 .5 7 3.2 3.86 8 .1 1 3.11 1 9.81 11.70 2 .27 1.54

1.20 1.20 56 .7 8 1.6 3.94 7 .8 * 1 2.34 1 9.85 11.70 2 .32 1.61

1.30 1.30 53 .6 9 0.6 4.03 7 .6 * 1 1.67 1 9.89 11.70 2 .37 1.69

1.40 1.40 50 .9 9 9.9 4.11 7 .3 * 1 1.09 1 9.92 11.70 2 .42 1.77

1.50 1.50 48 .6 109 .3 4.17 7 .1 * 1 0.60 1 9.95 11.70 2 .46 1.85

1.60 1.60 46 .4 118 .9 4.21 6 .9 * 1 0.16 1 9.97 11.70 2 .50 1.92

1.70 1.70 44 .8 129 .3 4.28 6 .7 * 9.77 2 0.00 11.70 2 .54 2.00

1.80 1.80 43 .2 139 .9 4.33 6 .5 * 9.42 1 9.89 11.70 2 .57 2.08

1.90 1.90 41 .9 151 .1 4.39 6 .4 * 9.10 1 9.71 11.70 2 .61 2.16

2.00 2.00 40 .7 162 .7 4.45 6 .3 * 8.81 1 9.50 11.70 2 .64 2.23

a[m]

b[m]

ad m. [kN/m²]

V a dm.[kN]

s[cm]

ca l [° ]

cal c[kN/m²]

g 2[kN/m³]

Ü

[ kN/m²]t g

[m]Ba se LS

[m]

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.00.0 0.0

10.0 10.0

20.0 20.0

30.0 30.0

40.0 40.0

50.0 50.0

60.0 60.0

70.0 70.0

80.0 80.0

90.0 90.0

100.0 100.0

110.0 110.0

120.0 120.0

130.0 130.0

140.0 140.0

0.5 cm

1.0 cm

1.5 cm

2.0 cm

2.5 cm

3.0 cm 3.5 cm 4.0 cm

Ancho de fundación b [m]Pr

esió

n de

car

ga a

dmis

ible

[kN

/m²]

Diagrama de esfuerzos (b = 0.50 und 2.00 m)

0.00

0.80

1.20

3.00

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

BF = 0.60

GW = 2.00

40.7

36.5

28.2

22.6

19.1

16.6

14.7

13.1

11.8

10.6

9.3

GGU-FO OTING / Vers ion 8.11 / 08.11.2013Datos inici ales para el cálc ulo:Estudio de S uelos CSJNor ma estándar: DIN 1054 (anti gua)Ecuación de cap. de carga según TerzaghiFac tor global de seguridadFundación ais lada ( a/b = 1.00)Valor de referenc ia: Car gaSegur idad a la fa lla por capacidad de c arga = 3.00

Base de la fundación = 0.60 mNivel freáti co = 2.00 mProfundidad límite de cálc ulo de p = 20.0 %Profundidad límite de cálc ulo con esfuerzo v ariable

admisible Presión de cargaA sentamientosSystem (b = 0.50 und 2.00 m)

0.00

0.80

1.20

3.00

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

4.5

GS = 0.60

GW = 2.00

max dphi = 5.0 °

g g ' c Es E [kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [MN/m²] [MN/m²] [-] Descripción

19.5 9.5 12.5 19.0 3.7 2.7 0.30 Arcilla magra CL19.7 9.7 10.8 25.0 3.5 2.2 0.35 Arcilla de alta plast. CH20.5 10.5 4.7 3.0 0.96 0.45 0.40 Arcilla de media plast. blanda CL19.0 9.0 10.0 15.0 3.2 2.0 0.35 Arcilla de MP, consistencia media CL

El cálculo se realiza usando E y [E = (1 - - 2·2) / (1 - ) · Es]

Suelo g g ' c Es E [kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [MN/m²] [MN/m²] [-] Descripción



1ra Hipótesis: Zapata aislada a -0,60m de profundidad



* Phi red ucid o de bid o a la 5 ° cond ic ió n

0.50 0.50 94 .0 2 3.5 2.91 9 .4 1 9.77 1 9. 72 15.60 1 .90 1.24

0.60 0.60 77 .0 2 7.7 2.88 8 .5 1 6.56 1 9. 79 15.60 1 .95 1.32

0.70 0.70 67 .8 3 3.2 2.98 8 .0 1 4.69 1 9. 85 15.60 2 .01 1.39

0.80 0.80 61 .4 3 9.3 3.11 7 .6 1 3.33 1 9. 90 15.60 2 .07 1.47

0.90 0.90 56 .5 4 5.8 3.22 7 .3 1 2.25 1 9. 95 15.60 2 .13 1.55

1.00 1.00 52 .7 5 2.7 3.33 7 .0 1 1.37 1 9. 99 15.60 2 .19 1.63

1.10 1.10 49 .7 6 0.1 3.43 6 .8 1 0.65 2 0. 03 15.60 2 .25 1.71

1.20 1.20 47 .2 6 7.9 3.53 6 .7 1 0.04 2 0. 06 15.60 2 .30 1.79

1.30 1.30 45 .1 7 6.2 3.63 6 .5 9.52 2 0. 09 15.60 2 .35 1.87

1.40 1.40 43 .4 8 5.0 3.72 6 .4 9.07 2 0. 11 15.60 2 .40 1.95

1.50 1.50 41 .9 9 4.2 3.82 6 .3 8.68 2 0. 11 15.60 2 .44 2.02

1.60 1.60 40 .6 103 .9 3.91 6 .2 8.34 1 9. 92 15.60 2 .49 2.10

1.70 1.70 39 .4 113 .9 4.00 6 .1 8.04 1 9. 68 15.60 2 .53 2.18

1.80 1.80 38 .4 124 .5 4.08 6 .0 7.77 1 9. 42 15.60 2 .57 2.26

1.90 1.90 37 .5 135 .3 4.16 5 .9 * 7.52 1 9. 16 15.60 2 .60 2.34

2.00 2.00 36 .7 146 .7 4.25 5 .9 * 7.30 1 8. 89 15.60 2 .64 2.42

a[m]

b[m ]

ad m. [kN/m²]

V a dm.[kN]

s[cm]

ca l [° ]

cal c[ kN/m²]

g 2[kN/ m³]

Ü

[kN/m²]t g

[m ]Ba se LS

[m]

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.00.0 0.0

10.0 10.0

20.0 20.0

30.0 30.0

40.0 40.0

50.0 50.0

60.0 60.0

70.0 70.0

80.0 80.0

90.0 90.0

100.0 100.0

110.0 110.0

0.5 cm

1.0 cm

1.5 cm

2.0 cm

2.5 cm

3.0 cm

3.5 cm

4.0 cm

Ancho de f undación b [m]

Pres

ión

de c

arga

adm

isib

le [k

N/m

²]

Diagrama de esfuerzos (b = 0.50 und 2. 00 m)

0.00

0.80

1.20

3.00

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

BF = 0.80

GW = 2.00

36.7

33.0

25.5

20.4

17.2

15.0

13.3

11.8

10.6

9.3

GGU-FO OTING / Vers ion 8.11 / 08.11.2013Datos inicia les para el cálc ulo:Estud io de Suelos CSJNorma estándar: DIN 1054 (antigua)Ecuación de cap . de carga según TerzaghiFac to r global de seguridadFundación ais lada (a/b = 1 .00)Valor de re ferenc ia: CargaSegur idad a la fa lla por capacidad de carga = 3.00

Base de la fundación = 0.80 mNivel freático = 2.00 mProfundidad l ími te de cálcu lo de p = 20 .0 %Profundidad l ími te de cálcu lo con es fuerzo v ariab le

admi sible Presión de cargaAsentamientosSystem (b = 0.50 und 2.00 m)

0.00

0.80

1.20

3.00

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

4.5

GS = 0.80

GW = 2.00

max dphi = 4.8 °

g g ' c Es E [kN/m³] [kN/m³] [°] [ kN/m²] [MN/m²] [MN/m²] [-] Descripción






2da Hipótesis: Zapata aislada a -0,80m de profundidad



* Phi reducid o de bido a la 5° cond ición

0.50 0.50 54.4 13.6 1.89 7.0 1 1.3 7 1 9.9 9 1 9.5 4 1.80 1.42

0.60 0.60 48.6 17.5 2.01 6.7 1 0.0 4 2 0.0 6 1 9.5 4 1.86 1.49

0.70 0.70 44.6 21.8 2.13 6.4 9.07 2 0.1 1 1 9.5 4 1.92 1.57

0.80 0.80 41.6 26.7 2.24 6.2 8.34 2 0.1 5 1 9.5 4 1.97 1.65

0.90 0.90 39.4 31.9 2.35 6.0 7.77 2 0.1 9 1 9.5 4 2.02 1.73

1.00 1.00 37.6 37.6 2.46 5.9 * 7.30 2 0.2 1 1 9.5 4 2.08 1.81

1.10 1.10 36.2 43.8 2.58 5.8 * 6.92 2 0.2 4 1 9.5 4 2.13 1.89

1.20 1.20 35.1 50.5 2.69 5.7 * 6.60 2 0.2 6 1 9.5 4 2.18 1.97

1.30 1.30 34.1 57.6 2.80 5.6 * 6.33 2 0.1 8 1 9.5 4 2.23 2.04

1.40 1.40 33.3 65.2 2.91 5.5 * 6.10 1 9.9 2 1 9.5 4 2.27 2.12

1.50 1.50 32.6 73.2 3.02 5.5 * 5.90 1 9.6 0 1 9.5 4 2.32 2.20

1.60 1.60 32.0 81.8 3.12 5.4 * 5.72 1 9.2 8 1 9.5 4 2.36 2.28

1.70 1.70 31.4 90.8 3.23 5.4 * 5.56 1 8.9 6 1 9.5 4 2.41 2.36

1.80 1.80 31.0 1 00.3 3.33 5.3 * 5.42 1 8.6 6 1 9.5 4 2.45 2.44

1.90 1.90 30.5 1 10.3 3.43 5.3 * 5.30 1 8.3 7 1 9.5 4 2.49 2.51

2.00 2.00 30.2 1 20.8 3.53 5.3 * 5.18 1 8.0 9 1 9.5 4 2.53 2.59

a[m]

b[m]

adm. [kN/m²]

V adm.[kN]

s[cm]

ca l [° ]

cal c[kN/m²]

g 2[ kN/m³]

Ü

[ kN/m²]t g

[m]Base L S

[m]

0.0 0 .2 0.4 0 .6 0. 8 1 .0 1. 2 1 .4 1 .6 1 .8 2 .00.0 0 . 0

10.0 10 .0

20.0 20 .0

30.0 30 .0

40.0 40 .0

50.0 50 .0

60.0 60 .0

70.0 70 .0

0 .5 cm

1 .0 cm

1 .5 cm

2.0 cm

2. 5 c m

3 .0 c m

3. 5 cm

A ncho de fundac ión b [m]

Pre

sió

n d

e c

arga

ad

mis

ible

[k

N/m

²]

D iag ram a de esf ue rz os (b = 0. 50 und 2 .00 m)

0 .00

0 .80

1 .20

3 .00

0 .5

1 .0

1 .5

2 .0

2 .5

3 .0

3 .5

4 .0

BF = 1.00

GW = 2 .00

30.2

27. 1

21 .0

16 .8

14 .2

12.3

10.9

9 .1

9 .7

GGU-FOOTING / Version 8.11 / 08.11.2013Datos iniciales para el cálculo:Estudio de Suelos CSJNorma es tándar: DIN 1054 (antigua)Ecuación de cap. de car ga según TerzaghiFactor global de segur idadFundación ais lada (a/b = 1.00)Valor de r efer encia: CargaSeguridad a la fal la por capacidad de car ga = 3.00

Base de la fundación = 1.00 mNivel freático = 2.00 mProfundidad l ímite de cálculo de p = 20.0 %Profundidad l ímite de cálculo con esfuerzo variable

admis ible P res ión de cargaAsentam ientosSy s tem (b = 0 .50 und 2 . 00 m)

0.00

0.80

1.20

3.00

0 .5

1 .0

1 .5

2 .0

2 .5

3 .0

3 .5

4 .0

4 .5

GS = 1 .00

GW = 2. 00

max dphi = 5 .0 °

g g ' c E s E [kN/m ³] [kN/m ³] [°] [kN /m²] [ MN/m²] [MN/m²] [-] Descripción

19.5 9.5 12 .5 19.0 3.7 2.7 0.30 Arcil la magra CL19.7 9.7 10 .8 25.0 3.5 2.2 0.35 Arcil la de alta plast. CH20.5 10.5 4.7 3 .0 0.96 0.45 0.40 Arcil la de med ia plast. b la nda CL19.0 9.0 10 .0 15.0 3.2 2.0 0.35 A rcilla de MP, consistencia media CL

El cálculo se rea liza usando E y [E = (1 - - 2 ·2) / (1 - ) · E s]

Sue lo g g ' c E s E [kN/m ³] [kN/m ³] [°] [kN /m²] [ MN/m²] [MN/m²] [-] Descripción

19.5 9.5 12 .5 19.0 3.7 2.7 0.30 Arcil la magra CL19.7 9.7 10 .8 25.0 3.5 2.2 0.35 Arcil la de alta plast. CH20.5 10.5 4.7 3 .0 0.96 0.45 0.40 Arcil la de med ia plast. b la nda CL19.0 9.0 10 .0 15.0 3.2 2.0 0.35 Arcilla de MP, consistencia media CL

El cálculo se rea liza usando E y [E = (1 - - 2 ·2) / (1 - ) · E s]

3ra Hipótesis: Zapata aislada a -1,00m de profundidad



0.50 0.50 22 .5 5.6 0.78 4 .7 3.00 2 0.50 23.48 1 .61 1.59

0.60 0.60 22 .6 8.1 0.92 4 .7 3.00 2 0.50 23.48 1 .67 1.67

0.70 0.70 22 .7 1 1.1 1.05 4 .7 3.00 2 0.50 23.48 1 .73 1.75

0.80 0.80 22 .9 1 4.6 1.18 4 .7 3.00 2 0.50 23.48 1 .79 1.83

0.90 0.90 23 .0 1 8.6 1.31 4 .7 3.00 2 0.50 23.48 1 .84 1.91

1.00 1.00 23 .1 2 3.1 1.43 4 .7 3.00 2 0.50 23.48 1 .89 1.99

1.10 1.10 23 .2 2 8.1 1.55 4 .7 3.00 2 0.29 23.48 1 .94 2.07

1.20 1.20 23 .3 3 3.6 1.67 4 .7 3.00 1 9.89 23.48 1 .99 2.14

1.30 1.30 23 .4 3 9.6 1.79 4 .7 3.00 1 9.47 23.48 2 .04 2.22

1.40 1.40 23 .5 4 6.1 1.92 4 .7 3.00 1 9.06 23.48 2 .09 2.30

1.50 1.50 23 .6 5 3.1 2.04 4 .7 3.00 1 8.68 23.48 2 .14 2.38

1.60 1.60 23 .7 6 0.6 2.17 4 .7 3.00 1 8.32 23.48 2 .19 2.46

1.70 1.70 23 .7 6 8.6 2.29 4 .7 3.00 1 7.98 23.48 2 .24 2.54

1.80 1.80 23 .8 7 7.2 2.41 4 .7 3.00 1 7.67 23.48 2 .29 2.62

1.90 1.90 23 .9 8 6.2 2.53 4 .7 3.00 1 7.38 23.48 2 .33 2.69

2.00 2.00 24 .0 9 5.9 2.65 4 .7 3.00 1 7.12 23.48 2 .38 2.77

a[m]

b[m]

ad m. [kN/m²]

V a dm.[kN]

s[cm]

ca l [° ]

cal c[kN/m²]

g 2[kN/m³]

Ü

[ kN/m²]t g

[m]Ba se LS

[m]

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.00.0 0.0

2.0 2.0

4.0 4.0

6.0 6.0

8.0 8.0

10.0 10.0

12.0 12.0

14.0 14.0

16.0 16.0

18.0 18.0

20.0 20.0

22.0 22.0

24.0 24.0

26.0 26.0

28.0 28.0

30.0 30.0

32.0 32.0

0.5 cm

1.0 cm 1.5 cm

2.0 cm 2.5 cm

Ancho de fundación b [m]Pr

esió

n de

car

ga a

dmis

ible

[kN

/m²]

Diagrama de esfuerzos (b = 0.50 und 2.00 m)

0.00

0.80

1.20

3.00

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

4.5

5.0

BF = 1.20

GW = 2.00

24.0

21.5

16.6

13.3

11.3

8.8

9.8

GGU-FO OTING / Version 8.11 / 08.11.2013Datos iniciales para el cálc ulo:Estudio de Suelos CSJNorma estándar: DIN 1054 ( antigua)Ecuación de cap. de carga según Terz aghiFac tor global de seguridadFundación ais lada ( a/b = 1.00)Valor de refer enc ia: CargaSegur idad a la fall a por c apacidad de c arga = 3.00

Base de la fundación = 1.20 mNiv el freático = 2.00 mPr ofundidad lími te de cálculo de p = 20.0 %Pr ofundidad lími te de cálculo con esfuerzo v ariable

admisible Presión de cargaAsentamientosSystem (b = 0.50 und 2.00 m)

0.00

0.80

1.20

3.00

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

4.5

G S = 1.20

GW = 2.00

max dphi = 0.0 °

g g ' c Es E [kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [MN/m²] [MN/m²] [-] Descripción






4ta Hipótesis: Zapata aislada a -1,20m de profundidad



MODELACION ZAPATA CORRIDA



* Phi reducido debido a l a 5° condición

10.00 0.35 92.5 32.4 5.26 11.6 22.09 19.55 11.70 2.55 0.92

10.00 0.45 94.4 42.5 7.19 11.4 22.72 19.57 11.70 2.88 1.02

10.00 0.55 95.9 52.7 8.82 11.3 23.13 19.59 11.70 3.17 1.11

10.00 0.65 96.4 62.7 10.08 11.2 * 23.41 19.61 11.70 3.44 1.2010.00 0.75 71.4 53.5 8.05 9.7 * 18.17 19.64 11.70 3.17 1.26

10.00 0.85 62.3 53.0 7.55 9.0 16.00 19.69 11.70 3.14 1.34

10.00 0.95 56.7 53.8 7.30 8.6 14.60 19.74 11.70 3.15 1.42

10.00 1.05 52.6 55.3 7.15 8.2 13.56 19.79 11.70 3.17 1.50

10.00 1.15 49.5 56.9 7.03 8.0 12.71 19.83 11.70 3.19 1.58

10.00 1.25 46.8 58.5 6.92 7.7 * 11.99 19.87 11.70 3.22 1.65

10.00 1.35 44.7 60.4 6.83 7.5 * 11.37 19.90 11.70 3.25 1.73

10.00 1.45 42.7 61.9 6.72 7.2 * 10.84 19.93 11.70 3.27 1.81

10.00 1.55 40.9 63.5 6.61 7.0 * 10.38 19.96 11.70 3.28 1.89

10.00 1.65 39.5 65.2 6.53 6.8 * 9.96 19.98 11.70 3.30 1.96

10.00 1.75 38.3 67.0 6.47 6.6 * 9.59 19.96 11.70 3.32 2.04

10.00 1.85 37.2 68.8 6.39 6.5 * 9.26 19.81 11.70 3.34 2.12

10.00 1.95 36.2 70.6 6.34 6.3 * 8.95 19.61 11.70 3.36 2.19

a[m]

b[m]

ad m. [kN/m²]

V adm.[kN/m]

s[cm]

cal [°]

cal c[kN/m²]

g 2[kN/m³]

Ü[kN/m²]

t g[m ]

Base LS[m]

0.0 0 .2 0. 4 0.6 0.8 1. 0 1 .2 1.4 1. 6 1 .8 2.00.0 0 .0

1 0.0 1 0.0

2 0.0 2 0.0

3 0.0 3 0.0

4 0.0 4 0.0

5 0.0 5 0.0

6 0.0 6 0.0

7 0.0 7 0.0

8 0.0 8 0.0

9 0.0 9 0.0

10 0.0 1 00 .0

11 0.0 1 10 .0

12 0.0 1 20 .0

0.5 c m

1.0 c m

1.5 c m

2.0 c m

2.5 c m

3.0 c m

3.5 c m

4.0 c m

4.5 c m

5.0 c m

5.5 cm 6. 0 cm 6.5 c m 7.0 c m 7 .5 c m 8.0 c m 8 .5 c m 9.0 c m 9.5 c m 1 0.0 cm

A nc ho de fun da ción b [m]

Pre

sión

de

carg

a ad

mis

ible

[kN

/m²]

Di agrama de e sfu erzos (b = 0.35 und 1 .95 m)

0. 00

0. 80

1. 20

3. 00

0 .5

1 .0

1 .5

2 .0

2 .5

3 .0

3 .5

BF = 0.60

GW = 2.00

36. 2

3 4.1

29 .6

26 .3

23. 7

21.7

19 .9

18 .2

1 6. 8

1 5.5

14 .3

1 3. 2

12. 2

1 0. 7

1 1. 4

GGU-FOOTING / Version 8.11 / 08.11.2013Datos iniciales para el c álculo:Estudio de Suelos CSJNorma estándar: DIN 1054 (antigua)Ecuación de cap. de carga según TerzaghiFactor global de s eguridadFundación corrida (a = 10.00 m)Valor de referencia: CargaSeguridad a la fal la por capacidad de carga = 3.00

Base de la fundación = 0.60 mNivel freático = 2.00 mProfundidad l ím ite de cálculo de p = 20.0 %Profundidad l ím ite de cálculo con esfuerzo variable

admisible Presión de cargaAsentamientosSys tem (b = 0.35 u nd 1. 95 m)

0 .0 0

0 .8 0

1 .2 0

3 .0 0

0. 5

1. 0

1. 5

2. 0

2. 5

3. 0

3. 5

4. 0

4. 5

GS = 0. 60

GW = 2 . 00

ma x dph i = 5.0 °

g g ' c Es E [kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [MN/m²] [MN/m²] [ -] De scripción

19.5 9.5 12.5 19.0 3.7 2 .7 0.30 Arcilla mag ra CL19.7 9.7 10.8 25.0 3.5 2 .2 0.35 Arcilla de a lta plast. CH20.5 10.5 4.7 3.0 0.96 0 .45 0.40 Arcilla de media plast. bland a CL19.0 9.0 10.0 15.0 3.2 2 .0 0.35 Arcilla de MP, consistencia media CL


Suelo g g ' c Es E [kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [MN/m²] [MN/m²] [ -] De scripción

19.5 9.5 12.5 19.0 3.7 2 .7 0.30 Arcilla mag ra CL19.7 9.7 10.8 25.0 3.5 2 .2 0.35 Arcilla de a lta plast. CH20.5 10.5 4.7 3.0 0.96 0 .45 0.40 Arcilla de media plast. bland a CL19.0 9.0 10.0 15.0 3.2 2 .0 0.35 Arcilla de MP, consistencia media CL

El cálculo se realiza usando E y [E = (1 - - 2·2) / (1 - ) · Es ]

1ra Hipótesis- Zapata corrida a -0,60m de profundidad



* Phi reducido debido a l a 5° condición

10.00 0.35 101.4 35.5 7.00 10.8 25.00 19.70 15.60 2.80 1.12

10.00 0.45 95.7 43.1 8.36 9.8 * 25.00 19.70 15.60 3.04 1.20

10.00 0.55 69.0 37.9 6.61 8.8 17.89 19.75 15.60 2.86 1.28

10.00 0.65 59.6 38.8 6.34 8.2 15.55 19.82 15.60 2.87 1.35

10.00 0.75 53.8 40.3 6.25 7.8 13.97 19.88 15.60 2.91 1.43

10.00 0.85 49.5 42.1 6.21 7.4 12.76 19.93 15.60 2.94 1.51

10.00 0.95 46.2 43.9 6.18 7.2 11.79 19.97 15.60 2.98 1.59

10.00 1.05 43.6 45.8 6.15 6.9 10.99 20.01 15.60 3.02 1.67

10.00 1.15 41.5 47.7 6.10 6.8 10.33 20.05 15.60 3.06 1.75

10.00 1.25 39.8 49.7 6.06 6.6 9.77 20.07 15.60 3.09 1.83

10.00 1.35 38.4 51.8 6.03 6.5 9.29 20.10 15.60 3.13 1.91

10.00 1.45 37.2 53.9 6.00 6.3 8.87 20.12 15.60 3.17 1.98

10.00 1.55 36.1 56.0 5.98 6.2 8.51 20.03 15.60 3.20 2.06

10.00 1.65 35.2 58.1 5.96 6.2 8.18 19.81 15.60 3.24 2.14

10.00 1.75 34.4 60.3 5.94 6.1 7.90 19.55 15.60 3.27 2.22

10.00 1.85 33.7 62.4 5.93 6.0 7.64 19.29 15.60 3.30 2.30

10.00 1.95 33.1 64.5 5.91 5.9 * 7.41 19.02 15.60 3.33 2.38

a[m]

b[m]

ad m. [kN/m²]

V adm .[kN/m]

s[cm ]

cal [°]

cal c[kN/m²]

g 2[kN/m³]

Ü[kN/m²]

t g[m]

Base LS[m]

0.0 0.2 0. 4 0.6 0.8 1. 0 1.2 1.4 1. 6 1.8 2.00.0 0 .0

10.0 1 0.0

20.0 2 0.0

30.0 3 0.0

40.0 4 0.0

50.0 5 0.0

60.0 6 0.0

70.0 7 0.0

80.0 8 0.0

90.0 9 0.0

100.0 1 00.0

110.0 1 10.0

120.0 1 20.0

0 .5 c m

1 .0 c m

1 .5 c m

2 .0 c m

2 .5 c m

3 .0 c m

3 .5 c m

4 .0 c m

4 .5 c m

5 .0 c m

5 .5 c m

6 .0 c m

6 .5 c m

7 .0 c m 7.5 c m

8. 0 cm

A nc ho de f unda ción b [m]

Pre

sión

de

carg

a ad

mis

ible

[kN

/m²]

Di agrama de e sfu erzo s (b = 0.35 und 1.95 m)

0 .00

0 .80

1 .20

3 .00

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

BF = 0.8 0

GW = 2.00

33. 1

3 1.1

27 .1

24.0

21 . 7

1 9.8

1 8.1

16.7

15. 3

14 .1

13.0

1 2. 0

10. 7

11. 2

GGU-FOOTING / Version 8.11 / 08.11.2013Datos iniciales para el cálculo:Estudio de Suelos CSJNorma estándar: DIN 1054 ( antigua)Ecuación de cap. de carga según TerzaghiFactor global de seguridadFundación corrida (a = 10.00 m)Valor de referencia: CargaSeguridad a la fal la por capacidad de carga = 3.00

Base de la fundación = 0.80 mNivel freático = 2.00 mProfundidad l ímite de cálculo de p = 20.0 %Profundidad l ímite de cálculo con esfuerzo variable

admisible Presión de cargaAsentamientosSys te m (b = 0 .35 un d 1. 95 m)

0.0 0

0.8 0

1.2 0

3.0 0

0. 5

1. 0

1. 5

2. 0

2. 5

3. 0

3. 5

4. 0

4. 5

GS = 0.80

GW = 2. 00

ma x d phi = 4.8 °

g g ' c Es E [kN/m ³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [M N/m²] [MN/m²] [ -] Descripción

19.5 9.5 12.5 19.0 3.7 2 .7 0.30 Arcilla mag ra CL19.7 9.7 10.8 25.0 3.5 2 .2 0.35 Arcilla de a lta plast. CH20.5 10.5 4.7 3.0 0.96 0 .45 0.40 Arcilla de media plast. blanda CL19.0 9.0 10.0 15.0 3.2 2 .0 0.35 Arcilla de MP, consistencia media CL


Suelo g g ' c Es E [kN/m ³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [M N/m²] [MN/m²] [ -] Descripción

19.5 9.5 12.5 19.0 3.7 2 .7 0.30 Arcilla mag ra CL19.7 9.7 10.8 25.0 3.5 2 .2 0.35 Arcilla de a lta plast. CH20.5 10.5 4.7 3.0 0.96 0 .45 0.40 Arcilla de media plast. blanda CL19.0 9.0 10.0 15.0 3.2 2 .0 0.35 Arcilla de MP, consistencia media CL

El cálculo se realiza usando E y [E = (1 - - 2·2) / (1 - ) · Es ]

2da Hipótesis: Zapata Corrida a -0,80m de profundidad



MODELACION PLATEAS DE FUNDACION



5. 00 5 .0 0 248 .3 62 07 .7 6 1 .3 8 8. 3 60. 91 1 4 .8 7 11 .7 0 10. 4 8 4 .8 7

5. 50 5 .5 0 234 .9 71 05 .0 6 1 .6 0 8. 4 56. 57 1 4 .3 9 11 .7 0 10. 8 9 5 .3 2

6. 00 6 .0 0 223 .7 80 52 .8 6 1 .8 5 8. 6 52. 98 1 3 .9 8 11 .7 0 11. 2 7 5 .7 6

6. 50 6 .5 0 214 .3 90 52 .2 6 2 .1 2 8. 7 49. 96 1 3 .6 3 11 .7 0 11. 6 4 6 .2 1

7. 00 7 .0 0 206 .2 10 1 04. 3 6 2 .4 2 8. 8 47. 38 1 3 .3 2 11 .7 0 11. 9 8 6 .6 5

7. 50 7 .5 0 199 .3 11 2 10. 3 6 2 .7 4 8. 9 45. 16 1 3 .0 5 11 .7 0 12. 3 2 7 .1 0

8. 00 8 .0 0 193 .3 12 3 71. 2 6 3 .0 7 8. 9 43. 23 1 2 .8 2 11 .7 0 12. 6 4 7 .5 4

8. 50 8 .5 0 188 .1 13 5 88. 2 6 3 .4 1 9. 0 41. 52 1 2 .6 1 11 .7 0 12. 9 6 7 .9 9

9. 00 9 .0 0 183 .5 14 8 62. 5 6 3 .7 7 9. 0 40. 01 1 2 .4 2 11 .7 0 13. 2 6 8 .4 3

9. 50 9 .5 0 179 .4 16 1 95. 1 6 4 .1 5 9. 1 38. 67 1 2 .2 5 11 .7 0 13. 5 6 8 .8 8

1 0 .0 0 10. 0 0 175 .9 17 5 87. 1 6 4 .5 3 9. 1 37. 46 1 2 .0 9 11 .7 0 13. 8 4 9 .3 2

a[m]

b[m]

ad m. [k N/ m²]

V a dm.[ kN ]

s[c m]

cal [°]

ca l c[k N/ m²]

g 2

[kN /m ³] Ü

[ kN /m²]t g

[m]B ase LS

[ m]

4 .0 5.0 6. 0 7.0 8 .0 9. 0 10 .0 1 1. 0 1 2.0 13 .0 1 4.00. 0 0.0

2 0. 0 20. 0

4 0. 0 40. 0

6 0. 0 60. 0

8 0. 0 80. 0

10 0. 0 100 .0

12 0. 0 120 .0

14 0. 0 140 .0

16 0. 0 160 .0

18 0. 0 180 .0

20 0. 0 200 .0

22 0. 0 220 .0

24 0. 0 240 .0

26 0. 0 260 .0

0.5 c m

2.5 c m

4.5 c m

6.5 c m

8.5 c m

10.5 c m

12.5 c m

14.5 c m

16.5 c m

18.5 c m

20.5 c m

22.5 c m

24.5 c m

26.5 c m

28.5 c m

30.5 c m

32.5 c m

34.5 c m

36.5 c m

38.5 c m

40.5 c m

42.5 c m

44.5 c m

46.5 c m

48.5 c m

50.5 c m

52.5 c m

54.5 c m

56.5 c m

58.5 c m

60.5 c m

Anc ho de fun daci ón b [m]P

resió

n de

car

ga a

dmis

ible

[kN

/m²]

D iag rama d e e sf ue rz os (b = 5.0 0 und 10.00 m)

0 .0 0

0 .6 0

1 .2 0

3 .0 0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

4.5

5.0

5.5

6.0

6.5

7.0

7.5

8.0

8.5

9.0

9.5

10 .0

10 .5

11 .0

11 .5

12 .0

12 .5

13 .0

13 .5

14 .0

14 .5

15 .0

BF = 0. 60

GW = 2 .0 0

1 75.9

17 4.0

16 4.9

15 0. 5

1 35.4

12 2. 1

110 .9

101 .8

9 4 .3

8 8.0

82 .6

77 .9

73 .8

70. 1

6 6.7

63 .6

60.7

5 8.0

55 .5

53. 1

50.8

4 8.7

46 .7

44 .8

42. 9

41.2

3 9.5

3 7.9

36 .4

35 .0

33. 6

32.4

3 1.1

2 9. 8

GGU -FOOTING / Version 8. 11 / 08 .1 1.2 013D ato s in icial es p ara el cálcul o:Est udio d e Sue los CSJN orma e stán dar: DIN 1054 (antig ua)Ecua ci ón de cap. de carga según T erzagh iFactor g loba l de segurid adFund ación ai sl ada (a/b = 1.00)Val or de refe rencia: CargaSeg urida d a l a f al la por capaci dad de carga = 3.00

Base de la fundaci ón = 0. 60 mNivel freático = 2.00 mProfundid ad límite d e cá lculo de p = 20.0 %Profundid ad límite d e cá lculo con esfuerzo varia ble

ad misibl e Presi ón de cargaAsentamie ntosSy stem (b = 5. 00 und 1 0.0 0 m)

0. 000. 601. 20

3. 00

0.5

2.5

4.5

6.5

8.5

10 .5

12 .5

14 .5

16 .5

18 .5

20 .5

22 .5

GS = 0 .6 0 GW = 2. 00

max d phi = 4.4 °

g g ' c Es E [kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [MN/m² ] [MN/m²] [- ] Descri pción

19.5 9.5 12.5 19.0 3.7 2.7 0.30 Ar ci lla magra CL21.5 11.5 10.0 465.0 46.3 21.6 0.40 S uelo Cto- RCS =12kg/cm220.5 10.5 4.7 3.0 0.96 0.45 0.40 A rc il la de media plas t. blanda CL19.0 9.0 10.0 15.0 3.2 2.0 0.35 Ar ci lla de MP , cons is tenc ia m edia CL

El cálculo se real iza usando E y [E = (1 - - 2·2) / (1 - ) · Es]

Suelog g ' c Es E

[kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [MN/m² ] [MN/m²] [- ] Descri pción

19.5 9.5 12.5 19.0 3.7 2.7 0.30 Ar ci lla magra CL21.5 11.5 10.0 465.0 46.3 21.6 0.40 S uelo Cto- RCS =12kg/cm220.5 10.5 4.7 3.0 0.96 0.45 0.40 A rc il la de media plas t. blanda CL19.0 9.0 10.0 15.0 3.2 2.0 0.35 Ar ci lla de MP , cons is tenc ia m edia CL

El cálculo se real iza usando E y [E = (1 - - 2·2) / (1 - ) · Es ]

1ra HIPOTESIS: Platea a -0,60m de prof. sin mejora del suelo subyacente.



5.00 5.00 183.9 4598.3 41.79 8.5 44.82 16.03 1.95 8.93 4.40

5.50 5.50 175.4 5304.7 42.36 8.7 42.01 15.50 1.95 9.31 4.84

6.00 6.00 168.3 6058.1 42.97 8.8 39.69 15.03 1.95 9.67 5.29

6.50 6.50 162.4 6859.5 43.61 8.9 37.74 14.63 1.95 10.01 5.73

7.00 7.00 157.4 7710.2 44.28 9.0 36.07 14.27 1.95 10.33 6.18

7.50 7.50 153.1 8611.2 44.96 9.0 34.63 13.96 1.95 10.65 6.62

8.00 8.00 149.4 9563.7 45.65 9.1 33.38 13.68 1.95 10.96 7.07

8.50 8.50 146.3 10568.8 46.35 9.1 32.27 13.43 1.95 11.25 7.52

9.00 9.00 143.6 11627.6 47.05 9.2 31.30 13.21 1.95 11.54 7.96

9.50 9.50 141.2 12741.2 47.76 9.2 30.42 13.00 1.95 11.83 8.41

10.0 0 10.0 0 139.0 13903.0 48.44 9.3 29.62 12.81 1.95 12.10 8.86

a[m]

b[m]

ad m. [kN/m²]

V adm.[kN]

s[cm]

ca l [ °]

cal c[kN/m²]

g 2

[kN/m³] Ü

[kN/m²]t g

[m]Base LS

[m]

4.0 5. 0 6 .0 7 .0 8. 0 9 .0 10 .0 11.0 12.0 13 .0 14 . 00. 0 0 .0

20. 0 20 .0

40. 0 40 .0

60. 0 60 .0

80. 0 80 .0

100. 0 100.0

120. 0 120.0

140. 0 140.0

160. 0 160.0

180. 0 180.0

200. 0 200.0

220. 0 220.0

0 .5 cm

1 .5 cm 2 .5 cm 3 .5 cm 4 .5 cm 5 .5 cm 6 .5 cm 7 .5 cm 8 .5 cm 9 .5 cm

10 .5 cm 11 .5 cm 12 .5 cm 13 .5 cm 14 .5 cm 15 .5 cm 16 .5 cm 17 .5 cm 18 .5 cm 19 .5 cm 20 .5 cm 21 .5 cm 22 .5 cm 23 .5 cm 24 .5 cm 25 .5 cm 26 .5 cm 27 .5 cm 28 .5 cm 29 .5 cm 30 .5 cm 31 .5 cm 32 .5 cm 33 .5 cm 34 .5 cm 35 .5 cm 36 .5 cm 37 .5 cm 38 .5 cm 39 .5 cm 40 .5 cm 41 .5 cm

A ncho de fundac ión b [m]P

res

ión

de

ca

rga

ad

mis

ible

[k

N/m

²]

D iagram a de esf uerz os (b = 5 .00 und 10.00 m)

0 .00

0 .60

1 .001 .20

3 .00

0 .5

1 .0

1 .5

2 .0

2 .5

3 .0

3 .5

4 .0

4 .5

5 .0

5 .5

6 .0

6 .5

7 .0

7 .5

8 .0

8 .5

9 .0

9 .5

10 .0

10 .5

11 .0

11 .5

12 .0

12 .5

13 .0

BF = 0.10

GW = 2 .00

139.0

137. 6

130.4

118.9

107.0

96 .5

87 .7

80 .5

74 .5

69. 6

65 .3

61 .6

58 .3

55 .4

52. 7

50. 3

48 .0

45 .9

43 .9

42 .0

40. 2

38 .5

36 . 9

35 .4

33.9

32 .6

31 .2

30. 0

28.8

27.7

26. 6

GGU-FOOTING / Version 8.11 / 08.11.2013Datos iniciales para el cálculo:Estudio de Suelos CSJNorma estándar: DIN 1054 (antigua)Ecuación de cap. de car ga según Ter zaghiFactor global de segur idadFundación ais lada (a/b = 1.00)Valor de referencia: CargaSeguridad a la fal la por capacidad de car ga = 3.00

Base de la fundación = 0.10 mNivel freático = 2.00 mProfundidad límite de cálculo de p = 20.0 %Profundidad límite de cálculo con esfuerz o variable

admis ible Pres ión de cargaAsentam ientosSy s tem (b = 5 .00 und 10. 00 m)

0 .000 .601 .001 .20

3 .00

0 .5

2 .5

4 .5

6 .5

8 .5

10 .5

12 .5

14 .5

16 .5

18 .5

20 .5

22 .5

G S = 0 . 10

GW = 2 . 00

max dph i = 4 .6 °

g g ' c E s E [kN/m ³] [kN/m ³] [°] [kN /m²] [ MN/m²] [M N/ m²] [-] Descripción

19.5 9.5 12 .5 1 9.0 3.7 2.7 0.3 0 Arcilla magra CL21.5 11.5 10 .0 465.0 46.2 21.6 0.4 0 Suelo Cto - RCS =12kg/cm219.7 9.7 10 .8 2 5.0 3.5 2.2 0.3 5 Arcilla de alta plast. CH20.5 10.5 4. 7 3 .0 0.96 0.45 0.4 0 Arcilla de med ia plast. b la nda CL19.0 9.0 10 .0 1 5.0 3.2 2.0 0.3 5 A rcilla de M P, consiste ncia me dia CL

El cálculo se rea liza u sando E y [E = (1 - - 2 ·2) / (1 - ) · E s]

Sue lo g g ' c E s E [kN/m ³] [kN/m ³] [°] [kN /m²] [ MN/m²] [M N/ m²] [-] Descripción

19.5 9.5 12 .5 1 9.0 3.7 2.7 0.3 0 Arcilla magra CL21.5 11.5 10 .0 465.0 46.2 21.6 0.4 0 Suelo Cto - RCS =12kg/cm219.7 9.7 10 .8 2 5.0 3.5 2.2 0.3 5 Arcilla de alta plast. CH20.5 10.5 4. 7 3 .0 0.96 0.45 0.4 0 Arcilla de med ia plast. b la nda CL19.0 9.0 10 .0 1 5.0 3.2 2.0 0.3 5 Arcilla de M P, consiste ncia me dia CL


2da Hipótesis: Platea a -0,10m de prof., sin mejora del suelo subyacente.



5.00 5.00 183.9 4598.3 41.79 8.5 44.82 16.03 1.95 8.93 4.40

5.50 5.50 175.4 5304.7 42.36 8.7 42.01 15.50 1.95 9.31 4.84

6.00 6.00 168.3 6058.1 42.97 8.8 39.69 15.03 1.95 9.67 5.29

6.50 6.50 162.4 6859.5 43.61 8.9 37.74 14.63 1.95 10.01 5.73

7.00 7.00 157.4 7710.2 44.28 9.0 36.07 14.27 1.95 10.33 6.18

7.50 7.50 153.1 8611.2 44.96 9.0 34.63 13.96 1.95 10.65 6.62

8.00 8.00 149.4 9563.7 45.65 9.1 33.38 13.68 1.95 10.96 7.07

8.50 8.50 146.3 10568.8 46.35 9.1 32.27 13.43 1.95 11.25 7.52

9.00 9.00 143.6 11627.6 47.05 9.2 31.30 13.21 1.95 11.54 7.96

9.50 9.50 141.2 12741.2 47.76 9.2 30.42 13.00 1.95 11.83 8.41

10.0 0 10.0 0 139.0 13903.0 48.44 9.3 29.62 12.81 1.95 12.10 8.86

a[m]

b[m]

ad m. [kN/m²]

V adm.[kN]

s[cm]

ca l [°]

cal c[kN/m²]

g 2

[kN/m³] Ü

[kN/m²]t g

[m ]Base LS

[m]

4 .0 5 . 0 6 .0 7 .0 8.0 9 .0 10.0 11 .0 12. 0 13 .0 14 . 00. 0 0. 0

20. 0 20 . 0

40. 0 40 . 0

60. 0 60 . 0

80. 0 80 . 0

100. 0 100 .0

120. 0 120 .0

140. 0 140 .0

160. 0 160 .0

180. 0 180 .0

200. 0 200 .0

220. 0 220 .0

0.5 cm

1.5 cm 2.5 cm 3.5 cm 4.5 cm 5.5 cm 6.5 cm 7.5 cm 8.5 cm 9.5 cm

10.5 cm 11.5 cm 12.5 cm 13.5 cm 14.5 cm 15.5 cm 16.5 cm 17.5 cm 18.5 cm 19.5 cm 20.5 cm 21.5 cm 22.5 cm 23.5 cm 24.5 cm 25.5 cm 26.5 cm 27.5 cm 28.5 cm 29.5 cm 30.5 cm 31.5 cm 32.5 cm 33.5 cm 34.5 cm 35.5 cm 36.5 cm 37.5 cm 38.5 cm 39.5 cm 40.5 cm 41.5 cm

A ncho de fundac ión b [m]P

resi

ón d

e c

arg

a a

dm

isib

le [

kN

/m²]

D iagram a de esf uerz os (b = 5 . 00 und 10. 00 m)

0 .00

0 .60

1 .001 .20

3 .00

0 .5

1 .0

1 .5

2 .0

2 .5

3 .0

3 .5

4 .0

4 .5

5 .0

5 .5

6 .0

6 .5

7 .0

7 .5

8 .0

8 .5

9 .0

9 .5

10 .0

10 .5

11 .0

11 .5

12 .0

12 .5

13 .0

BF = 0 .10

GW = 2 .00

139 .0

137 .6

130 .4

118.9

107.0

96 .5

87 .7

80 .5

74 .5

69. 6

65 .3

61 .6

58.3

55 .4

52 .7

50.3

48 .0

45 . 9

43 .9

42 .0

40.2

38 .5

36. 9

35.4

33. 9

32 .6

31 .2

30 .0

28 .8

27 .7

26.6

GGU-FOOTING / Version 8.11 / 08.11.2013Datos iniciales para el cálculo:Estudio de Suelos CSJNorma estándar: DIN 1054 (antigua)Ecuación de cap. de car ga según Ter zaghiFactor global de segur idadFundación ais lada (a/b = 1.00)Valor de referencia : CargaSeguridad a la falla por capacidad de car ga = 3.00

Base de la fundación = 0.10 mNivel freático = 2.00 mProfundidad límite de cálculo de p = 20.0 %Profundidad límite de cálculo con esfuerzo variable

adm is ible Pres ión de cargaA sentam ientosSy s tem (b = 5 .00 und 10 .00 m)

0 .000 .601 .001 .20

3 .00

0 .5

2 .5

4 .5

6 .5

8 .5

10 .5

12 .5

14 .5

16 .5

18 .5

20 .5

22 .5

GS = 0 . 10

GW = 2 .00

max dph i = 4 .6 °

g g ' c E s E [kN/m ³] [kN/m ³] [°] [kN /m²] [ MN/m²] [M N/ m²] [- ] Descripción

1 9.5 9.5 12 .5 19.0 3.7 2.7 0.3 0 Arcilla magra CL2 1.5 11.5 10 .0 46 5.0 46.2 21.6 0.4 0 Suelo Cto - RCS =12 kg/cm21 9.7 9.7 10 .8 25.0 3.5 2.2 0.3 5 Arcilla de alta plast. CH2 0.5 10.5 4. 7 3 .0 0.96 0.45 0.4 0 Arcilla de med ia plast. b landa CL1 9.0 9.0 10 .0 15.0 3.2 2.0 0.3 5 A rcilla de M P, consiste ncia media CL


Sue lo g g ' c E s E [kN/m ³] [kN/m ³] [°] [kN /m²] [ MN/m²] [M N/ m²] [- ] Descripción

1 9.5 9.5 12 .5 19.0 3.7 2.7 0.3 0 Arcilla magra CL2 1.5 11.5 10 .0 46 5.0 46.2 21.6 0.4 0 Suelo Cto - RCS =12 kg/cm21 9.7 9.7 10 .8 25.0 3.5 2.2 0.3 5 Arcilla de alta plast. CH2 0.5 10.5 4. 7 3 .0 0.96 0.45 0.4 0 Arcilla de med ia plast. b landa CL1 9.0 9.0 10 .0 15.0 3.2 2.0 0.3 5 Arcilla de M P, consiste ncia media CL


3ra Hipótesis: Platea a -0,10m de profundidad y mejora del suelo subyacente en 0,40m con suelo- cemento



5. 00 5.00 24 8.3 62 07 .7 6 1.38 8. 3 60. 91 1 4.87 1 1.70 10. 4 8 4 .8 7

5. 50 5.50 23 4.9 71 05 .0 6 1.60 8. 4 56. 57 1 4.39 1 1.70 10. 8 9 5 .3 2

6. 00 6.00 22 3.7 80 52 .8 6 1.85 8. 6 52. 98 1 3.98 1 1.70 11. 2 7 5 .7 6

6. 50 6.50 21 4.3 90 52 .2 6 2.12 8. 7 49. 96 1 3.63 1 1.70 11. 6 4 6 .2 1

7. 00 7.00 20 6.2 10 10 4. 3 6 2.42 8. 8 47. 38 1 3.32 1 1.70 11. 9 8 6 .6 5

7. 50 7.50 19 9.3 11 21 0. 3 6 2.74 8. 9 45. 16 1 3.05 1 1.70 12. 3 2 7 .1 0

8. 00 8.00 19 3.3 12 37 1. 2 6 3.07 8. 9 43. 23 1 2.82 1 1.70 12. 6 4 7 .5 4

8. 50 8.50 18 8.1 13 58 8. 2 6 3.41 9. 0 41. 52 1 2.61 1 1.70 12. 9 6 7 .9 9

9. 00 9.00 18 3.5 14 86 2. 5 6 3.77 9. 0 40. 01 1 2.42 1 1.70 13. 2 6 8 .4 3

9. 50 9.50 17 9.4 16 19 5. 1 6 4.15 9. 1 38. 67 1 2.25 1 1.70 13. 5 6 8 .8 8

1 0 .0 0 1 0. 00 17 5.9 17 58 7. 1 6 4.53 9. 1 37. 46 1 2.09 1 1.70 13. 8 4 9 .3 2

a[m]

b[m]

a dm. [kN/ m²]

V ad m.[ kN ]

s[cm]

ca l [°]

ca l c[k N/ m²]

g 2

[kN /m ³] Ü

[ kN /m²]t g

[m]B ase L S

[ m]

4 .0 5.0 6. 0 7 .0 8 .0 9. 0 10.0 1 1. 0 1 2.0 13.0 1 4.00. 0 0 .0

20. 0 2 0. 0

40. 0 4 0. 0

60. 0 6 0. 0

80. 0 8 0. 0

100. 0 1 00.0

120. 0 1 20.0

140. 0 1 40.0

160. 0 1 60.0

180. 0 1 80.0

200. 0 2 00.0

220. 0 2 20.0

240. 0 2 40.0

260. 0 2 60.0

0 .5 c m

2 .5 c m

4 .5 c m

6 .5 c m

8 .5 c m

10 .5 c m

12 .5 c m

14 .5 c m

16 .5 c m

18 .5 c m

20 .5 c m

22 .5 c m

24 .5 c m

26 .5 c m

28 .5 c m

30 .5 c m

32 .5 c m

34 .5 c m

36 .5 c m

38 .5 c m

40 .5 c m

42 .5 c m

44 .5 c m

46 .5 c m

48 .5 c m

50 .5 c m

52 .5 c m

54 .5 c m

56 .5 c m

58 .5 c m

60 .5 c m

Anc ho de fund aci ón b [m]P

resió

n de

car

ga a

dmis

ible

[kN

/m²]

D iag rama d e e sf uerzos (b = 5 .0 0 und 10 .00 m)

0 .00

0 .60

1 .20

3 .00

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

4.5

5.0

5.5

6.0

6.5

7.0

7.5

8.0

8.5

9.0

9.5

10 .0

10 .5

11 .0

11 .5

12 .0

12 .5

13 .0

13 .5

14 .0

14 .5

15 .0

BF = 0. 60

GW = 2.00

175 .9

174 .0

164 .9

15 0. 5

1 35.4

12 2. 1

1 10 .9

1 01 .8

9 4 .3

88.0

82 .6

77.9

73 .8

70. 1

6 6.7

63 .6

60.7

5 8.0

55 .5

53. 1

50.8

4 8.7

46 .7

44 .8

42. 9

41.2

3 9.5

3 7.9

36 .4

35 .0

33. 6

32.4

3 1.1

2 9. 8

GGU -FOOTING / Version 8.11 / 08 .1 1.2 013D ato s in icial es p ara el cálcul o:Estudio d e Sue los CSJN orma e stán dar: DIN 1054 (ant ig ua)Ecua ci ón de cap. de carga según Terzagh iFactor g loba l de segurid adFund ación ai sl ada (a/b = 1.00)Val or de refe rencia: CargaSeg urida d a l a fal la por capaci dad de carga = 3.00

Base de la fundaci ón = 0.60 mNivel freát ico = 2.00 mProfundid ad lím ite d e cá lculo de p = 20.0 %Profundid ad lím ite d e cá lculo con esfuerzo varia ble

ad misibl e Presi ón de cargaAsentamie ntosSy stem (b = 5. 00 u nd 10.00 m)

0. 000. 601. 20

3. 00

0.5

2.5

4.5

6.5

8.5

10 .5

12 .5

14 .5

16 .5

18 .5

20 .5

22 .5

GS = 0 .6 0 GW = 2. 00

ma x dph i = 4.4 °

g g ' c Es E [k N/m³] [kN/m³] [° ] [kN/m²] [MN/m² ] [MN/m²] [- ] Descripción

19.5 9.5 12.5 19.0 3.7 2.7 0.30 Ar ci lla magra CL21.5 11.5 10.0 465.0 46.3 21.6 0.40 Suelo Cto - RCS=12kg/cm220.5 10.5 4.7 3.0 0.96 0.45 0.40 A rc il la de media plas t. blanda CL19.0 9.0 10.0 15.0 3.2 2.0 0.35 Arci lla de MP , cons is tenc ia media CL

El cálculo se real iza usando E y [E = (1 - - 2· 2 ) / (1 - ) · Es]

Suelo g g ' c Es E [k N/m³] [kN/m³] [° ] [kN/m²] [MN/m² ] [MN/m²] [- ] Descripción

19.5 9.5 12.5 19.0 3.7 2.7 0.30 Ar ci lla magra CL21.5 11.5 10.0 465.0 46.3 21.6 0.40 Suelo Cto - RCS=12kg/cm220.5 10.5 4.7 3.0 0.96 0.45 0.40 A rc il la de media plas t. blanda CL19.0 9.0 10.0 15.0 3.2 2.0 0.35 Arci lla de MP , cons is tenc ia media CL

El cálculo se real iza usando E y [E = (1 - - 2· 2 ) / (1 - ) · Es ]

4ta Hipótesis: Platea a -0,60m de prof. y mejora del suelo subyacente en 0,40m de espesor, mediante

mezcla de suelo con cemento.

Informe Geotécnico “LOTEOS BARRIO 177 VIVIENDAS" Comuna Colonia San José –- Depto. Las Colonias - Prov. Santa Fe

ANEXO V. PERFILES GEOTECNICOS


ESCALASHor=s/planoVer=s/plano

0.00Progresiva

P3

CL

CH

CL

P6

CL

CH

CL

P8

CL

P11

CL

CH

CL

P13

CL

CH

CL

P16

CL

CH

CL

P19

CL

CH

CLNF

-3.00

-2.00

-4.00

-1.00

0.00

100.

00

200.

00

300.

00

400.

00

500.

00

600.

00

700.

00

61.0

0

147.

00

204.

00

247.

00

489.

00

573.

00

641.

00

Profundidad

ParámetrosGeomecanicos

1.00-1.55

cu

(kg/cm2) u

(º)

0.22

16º15´

1.10-1.65

0.03

3º59´

E(kg/cm2)

Profundidad


cu

(kg/cm2) u

(º)

2.00-2.55

0.00

4º59´

E(kg/cm2)

PERFIL 1

0.90-1.45

0.43

11º00´

1.10-1.65

0.12

04º59´

0.70-1.25

0.08

13º00´

0.60-1.15

0.20

10º00´

26.65 5.78

4.96

37.65 8.42 26.24 22.27

FECHAAGOSTO 2008 INDICADAS

ESCALA PLANO Nº

1

LOTEO BARRIO 177 VIVIENDASCOMUNA COLONIA SAN JOSE- PROV. DE SANTA FE

PERFIL GEOTECNICO LONG. N° 1UBICACION PERFORACIONES


0.00Progresiva

P4

P5

P10

CL

P15

NF

-3.00

-2.00

-4.00

-1.00

0.00

100.

00

200.

00

300.

00

400.

00

500.

00

600.

00

700.

00

63.0

0

117.

00

227.

00

516.

00

Profundidad


0.90-1.45

cu

(kg/cm2)u

(º)

0.20

11º06´

1.10-1.65

0.03

3º18´

E(kg/cm2)

Profundidad


cu

(kg/cm2)u

(º)

2.00-2.55

0.04

3º00´

E(kg/cm2)

PERFIL 2

P18

594.

00

CL CL CLNF

CLNF

0.70-1.25

0.19

13º00´

1.40-1.95

0.02

15º00´

0.50-1.05

0.25

14º00´

30.04 5.58

3.95

23.35 28.16 26.28

Hor=s/planoESCALAS

Ver=s/plano

FECHAAGOSTO 2008 INDICADAS

ESCALA PLANO Nº

2




0.00Progresiva

P2

P7

P9

-3.00

-2.00

-4.00

-1.00

0.00

100.

00

201.

00

300.

00

400.

00

500.

00

600.

00

700.

00

32.0

0

150.

00

200.

00

484.

00

Profundidad


0.80-1.35

cu

(kg/cm2)u

(º)

0.50

11º00´

1.05-1.60

0.10

6º04´

E(kg/cm2)

Profundidad


cu

(kg/cm2)u

(º)

E(kg/cm2)

PERFIL 3

568.

00

CL

CL

P12

P14

CL

CH

CL

P17

CL

CH

CL

P20

CL

CH

CL

246.

00

618.

00

CL

CH

CL

CH

CLNF

CL

CH

CL

0.80-1.35

0.06

3º59´

NF NF

0.70-1.25

0.02

22º59´

0.90-1.45

0.46

12º00´

2.30-2.90

0.03

2º25´

0.90-1.45

0.29

7º23´

1.00-1.55

0.07

12º05´

56.14 35.26 43.76 8.94

4.43

4.51 18.19 15.53

Hor=s/planoESCALAS

Ver=s/plano

FECHA

AGOSTO 2008 INDICADAS

ESCALA PLANO Nº

3




ANEXO VI. DOCUMENTACION FOTOGRAFICA


Ejecución de Sondeo P4- 26/05/2014




Ejecución de sondeo P15- 28/05/2014


Fotos suelo arcilloso magro superior, de consistencia media y color gris oscuro Suelo primer horizonte.


Fotos suelo arcilloso de media plasticidad intermedio (entre 0,40m y 1,20m) de consistencia

media y color castaño claro.


Fotos suelo arcilloso de media plasticidad intermedia (entre 1,20m y 2,40m), saturado, muy blando y color castaño claro.

INFORME GEOTECNICO - CAPSF

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