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INFORME GEOTECNICO

Pol. Industrial Las Quemadas – Tecnocórdoba – Parcela 159 – 160 – Nave 6

Tlfno: 957 34 81 02 – 957 34 80 17 (Fax) www.labson.es 14014 Córdoba

DIRECCION CIRCUITO DE TIROLINAS EN

HORNACHUELOS(CORDOBA)

PETICIONARIO AYUNTAMIENTO DE

HORNACHUELOS

FECHA ABRIL 2017

REGISTRO REV00 035/2017

035/2

CIRCUIT

2017

TO DE TIRLOLINAS

S EN HORNACHUUELOS

1. MEM

MORIA

035/2017 1

CIRCUITO DE TIRLOLINAS EN HORNACHUELOS

1.- RESUMEN Y CONCLUSIONES ............................................................................................. 2

2. JUSTIFICACIÓN DE LA CAMPAÑA GEOTECNICA y de LOS CALCULOS. ....................................... 3

2.1 DOCUMENTOS Y NORMAS DE REFERENCIA. ........................................................................ 4

3. TRABAJOS DE CAMPO. ...................................................................................................... 4

4- LOCALIZACION Y SINTESIS GEOLÓGICA. ............................................................................ 5

4.2-ZONACION SISMICA ....................................................................................................... 7

5.- TRABAJOS DE CAMPO ...................................................................................................... 9

5.1. ENSAYOS DE PENETRACION DINAMICA .......................................................................... 10

5.1.1. Fundamento teórico .................................................................................................. 10

5.1.2. Interpretación geotécnica ........................................................................................... 11

5.2 SONDEOS DE RECONOCIMIENTO. ................................................................................... 13

5.3 NIVEL FREÁTICO .......................................................................................................... 15

5.4 ENSAYOS SPT. ............................................................................................................. 15

6.- CLASIFICACION DE LA AGRESIVIDAD QUIMICA. ................................................................ 17

7.1 Consideraciones preliminares. ........................................................................................ 18

7.RECOMENDACIONES DE LA CIMENTACIÓN .......................................................................... 18

8. PRESIÓN DE ROTURA DEL TERRENO ................................................................................. 20

8.1. PRESION DE ROTURA PARA LA CIMENTACIÓN EN NIVEL GEOTECNICO 1. ............................ 20

8.1.1 Calculo por la fórmula de los holandeses según el ensayo penetrométrico más desfavorable. 21

8.1.2 CALCULO DE LA TENSION ADMISIBLE SEGÚN BRINCH HANSEN. ....................................... 22

9. ASIENTOS DE LA CIMENTACIÓN. ...................................................................................... 23

9.1. ASIENTO ELASTICO. .................................................................................................... 23

9.1.1 Asientos mediante método STEIMBRENNER ................................................................... 23

10. ESTUDIO DE LA EXPANSIVIDAD. ..................................................................................... 24

11. ESTIMACIÓN DEL COEFICIENTE DE BALASTO. .................................................................. 25

12. RESUMEN Y RECOMENDACIONES FINALES. ...................................................................... 27

13. INSPECCION EN OBRA................................................................................................... 31

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1.- RESUMEN Y CONCLUSIONES

El presente documento tiene por objeto la realización de ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA

CONSTRUCCIÓN de CIRCUITO DE TIROLINAS EN HORNACHUELOS (CORDOBA)

El peticionario del informe es el AYUNTAMIENTO DE HORNACHUELOS (CORDOBA) a través de su

departamento técnico.

Se proyecta la construcción de tirolinas, que irán apoyadas sobre postes de diferentes alturas y

cimentadas mediante elementos aislados.

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2. JUSTIFICACIÓN DE LA CAMPAÑA GEOTECNICA Y DE LOS CALCULOS.

A pesar de que no se trata de una edificación, cómo único documento que sirve de orientación para

el diseño de campañas geotécnicas, nos basamos en s en DOCUMENTO BASICO SE-C” seguridad

estructural en cimentaciones” del EUROCODIGO; en el capítulo 3 de este documento, se desarrollan

las actividades básicas mínimas de cada una de las fases de este tipo de estudios.

Los cálculos y teorías han sido extraídas de la “Guía de cimentaciones de carretera del ministerio de

fomento”, Jiménez Salas vol. II y III y Eurocódigo 7, Ec.2

Según el EC, el tipo de edificio es un edificio tipo C-1, edificios de menos de 4 plantas y con

construcciones inferiores a 300 m2s. El terreno a su vez se encuadra dentro del tipo T1,

encuadrándose dentro de terrenos clasificados como FAVORABLES, con características geológicas

suficientemente conocidas.

Figura 8; extracto del DB SEC.

Se programa por tanto una campaña a NIVEL NORMAL, por lo que se examinan varios puntos de

prospección compuestos por 1 sondeos a rotación llegando hasta 6,00 metros y 2 ensayos

penetrométricos tipo DPSH y ensayos SPT. Por cada una de las cimentaciones de las tirolinas. Así se

distinguen tres zonas distintas.

Zona 1.

o 1 sondeo a 6 metros

o 1 ensayo penetrometricos.

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Zona 2.


o 4 ensayos penetrométricos.

Zona 3.


o 2 ensayos penetrometricos.

2.1. DOCUMENTOS Y NORMAS DE REFERENCIA.

EUROCODIGO-7 (Proyecto geotécnico , de aplicación da los aspectos geotécnicos del

proyecto de obras de edificación y obra civil)

UNE-EN ISO 17025-2000( Sistemas de calidad)

NTE: (Normas tecnológicas de la edificación) Acondicionamiento del terreno.

EHE 08 ( Instrucción del hormigón estructural)

JIMENEZ SALAS, JA. DE JUSTO ALPAÑES , JL Y OTROS (Geotecnia y cimientos vol. I,II,II y

IV)

RODRIGUEZ ORTIZ, JM (Curso aplicado de cimentaciones)

MINISTERIO DE FOMENTO, DIRECCION GENERAL DE CARRETERAS, Recomendaciones para el

proyecto geotécnico y ROM.

MOPU ( secciones de firme para la instrucción de carreteras, 6.1 I. C)

DB SEC CIMENTACIÓNES

3. TRABAJOS DE CAMPO.

NORMA

ENSAYOS

NUMERO DE

ENSAY0S

UNE 103801:94;98 E. penetración dinámica continua 7

ASTM D1587:00

ASTM D 2113:99

XP: 94.202

Sondeo con extracción de testigo

4/ 6,00 metros

UNE103800:92 SPT STANDART 4

UNE 103101:95 Granulometría por tamizado 4

UNE103103:94

UNE 103104:93

Límites de atterberg

4

UNE 103300:93 Humedad natural 1

UNE 103301:94 Densidad seca y aparente 1

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UNE 103400:93 Compresión simple 1

UNE 103401:98 Corte directo

UNE 103600:96 Inundación bajo carga en edómetro

UNE 103601:2.96 Corte directo (cd)

UNE 103602:96 Hinchamiento lambe 4

UNE 103601:96 Hinchamiento libre en edómetro

NLT 254: 99 % colapso

EHE ANEJO V Sulfatos solubles en suelos y mo. 4

EHE ANEJO V Grado de acidez de bauman gully. 4

Figura 9; Ensayos realizados.

4. LOCALIZACION Y SINTESIS GEOLÓGICA.

Córdoba, se encuadra dentro de la hoja geológica 926 16/37 de

HORNACHUELOS, de acuerdo con el mapa geológico publicado por el

IGME a escala E 1:50.000. De ésta se recoge un fragmento en la figura

Nº2.

MAGNA

HOJA 923 16/37 DE

CÓRDOBA

E 1:50.000

Figura 10; Extracto del IGME

.

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La zona está compuesta por un triásico, formado por areniscas y arcosas, con tramos de pizarras

alteradas, que no han sido detectados en este caso. El terreno está formado por unas areniscas

amarillentas (T12 BC) del terciario que predominan en la zona, tornándose oxidadas en algunas

zonas

Predominan también las calizas y dolomías del cámbrico (CA1C), siendo éstas del cámbrico inferior.



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4.2. ZONACION SISMICA

La Norma NCSE-02 de 11 de Octubre de 2.002 (B.O.E. núm. 244) proporciona los criterios que han

de seguirse dentro del territorio español para la consideración de la acción sísmica en el proyecto,

construcción, reforma y conservación de obras a las que es aplicable la citada Norma.

Esta norma divide el suelo en 4 tipos de suelo:

Tipo I: Roca compacta, suelo cementado o granular

muy denso. Velocidad de propagación de las ondas elásticas

transversales o de cizalla, Vs>750 m/s.

Tipo II: Roca muy fracturada, suelos granulares

densos o cohesivos duros Velocidad de propagación de las

ondas elásticas transversales o de cizalla 750 m/s>Vs>400

m/s.

Tipo III: Suelo granular de compacidad media; o suelo

cohesivo de consistencia firme a muy firme. Velocidad de

propagación de las ondas elásticas de 400 m/s>Vs>200 m/s.

Tipo IV: Suelo granular suelto o cohesivo blando.

Velocidad de propagación de las ondas elásticas de Vs>200

m/s.

Se toma el más desfavorable de los suelos, ya que este transmite a los muros cargas horizontales

dinámicas)

Tipo de terreno Coeficiente C Tipo Construcción Normal importancia

I 1,0 Aceleración Básica Ab/g 0,05

II 1,3 Coeficiente Contribución (K) 1,00

III 1,6 Clasificación Terreno Tipos I

IV 2,0 Coeficiente de Suelo 1,00

Figura 12; NCSE

Características sísmicas de la zona (NCSE-02)

A efectos de esta Norma, las construcciones proyectadas se clasificarían como obras de “normal

importancia”, o cuya destrucción por terremoto puede ocasionar víctimas, interrumpir un servicio

para la colectividad o producir importantes pérdidas económicas, sin que en ningún caso se trate de

un servicio imprescindible ni pueda dar lugar a efectos catastróficos.

En su Anejo 1(35950) otorga a la zona de HORNACHUELOS Los siguientes parámetros de

peligrosidad sísmica:

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Aceleración

sísmica básica

ag 0,05g

Coeficiente de

contribución

k 1,00

Coeficientes del suelo.

Nivel geotécnico 1 C 1.00

Según la Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02, la aceleración sísmica de cálculo, ac, se

define como el siguiente producto:

bC aSa .

Donde,

ab = aceleración sísmica básica.

= coeficiente adimensional de riesgo, función de la probabilidad aceptable de que se exceda

ac en el período de vida para el que se proyecta la construcción. Toma los siguientes valores.

- Construcciones de importancia normal = 1,0

- Construcciones de importancia especial = 1,3

S = coeficiente de amplificación del terreno. Toma el valor.

- Para gab 1,0.

25,1

CS

- Para gag b 4,0.1,0

25,111,033,3

25,1

C

g

aCS b

- Para bag .4,0

0,1S

Siendo,

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C = coeficiente del terreno. Depende de las características geotécnicas del terreno de cimentación.

En caso de que el terreno sea de un solo tipo en los 30 primeros metros bajo la superficie, su valor

viene tabulado, mientras que si aparecen distintos tipos se adoptará como valor de C el valor medio

obtenido al ponderar los coeficientes Ci de cada estrato con su espesor ei , en metros, mediante la

expresión.

30

ii eCC

C= (1x30/30=1,00

Tipo de terreno Terreno tipo I

Coeficiente C medio 1,00

bC aSa .

ac = 1/1,25x 0,05 x 1.00 = 0,040g

5. TRABAJOS DE CAMPO

Se ha dividido la actuación en 3 zonas, que se han dividido según puede verse en la siguiente

imagen.

Figura 13; Situación de ensayos

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La distribución de ensayos es la siguiente.

Zona 1.


o 1 ensayo penetrométrico.

Zona 2.


o 4 ensayos penetrométricos.

Zona 3.


o 2 ensayos penetrometricos.

5.1. ENSAYOS DE PENETRACION DINAMICA

5.1.1. Fundamento teórico

Los ensayos han sido realizados con maquina independiente, sobre orugas (ROLATEC RL 46)

El ensayo consiste en hacer penetrar en el terreno una puntaza de dimensiones normalizadas (16

cm2) por la aplicación de una energía de impacto fija, proporcionada por la caída libre de una maza

de 65 kgs., que cae desde una altura de 76 cms. (aproximadamente 0,429 Kjulios).

El número de golpes para hacer avanzar la puntaza 20 cms., recibe el nombre de “numero de

penetración” (N20). Sus resultados se indican en impresos que contemplan la profundidad y el

número de golpes para N20.

El ensayo se da por terminado cuando aparece el “rechazo”, esto es, cuando dos series de 100

golpeos consecutivos dan menos de 5 cms. de penetración cada uno.

Con este método se obtiene la presión a la cual rompe el terreno, por lo que será necesario

posteriormente realizar correlaciones o bien realizar cálculos complementarios para obtener el valor

de la presión máxima de trabajo por asientos.

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5.1.2. Interpretación geotécnica

ENSAYO TIPO DPSH.

A partir de los datos aportados por el diagrama de golpeo (N20/Profundidad), se pueden extraer las

siguientes consideraciones:

Los resultados de la Resistencia Dinámica (Rd) en punta (Kg/cm2) se obtienen de la fórmula de

Hinca Holandesa (con un coeficiente de seguridad igual a la unidad):

RD = M2 x H /e(P +M) A

e = Penetración en cms. por golpe y por efecto de la caída

de una maza desde una altura de H.

Rd = Resistencia Dinámica en Kg/cm2.

M = Peso de la maza (65,0 Kg/ml).

P = Masa del varillaje (6,5 Kg/ml).

H = Altura de caída de la maza (76 cms.).

A = Sección de la puntaza (19,63cm2)

Basándose en múltiples experiencias, el suministrador del equipo DPSH facilita la siguiente

correlación:

Teoría Tensión Máxima Admisible por razones de

hundimiento será

Sanglerat

Qad = Rp/20

Bolomey

Rp = 0,5 Rd

Resumen

Qad = 0,5 Rd/20

Coef de seguridad

Entre 30 y 70. Obtenido : 50

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Penetro Rechazo

Penetro 1 3,800 m

Penetro 2 2,80

Penetro 3 0,80

Penetro 4 0,60

Penetro 5 0,80

Penetro 6 0,60

Penetro 7 1,40

Figura 13; Cota de rechazo de Penetros;

Sondeo 1.

Según puede verse en la siguiente imagen, el rechazo se produce en la zona de ARENISCAS

AMARILLENTAS, dado que se trata de roca fragmentada.

Figura14; Imagen de sondeo 1

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5.2 SONDEOS DE RECONOCIMIENTO.

En los sondeos realizados, se han detectado 3 estratos distintos, siendo la descripción de los mismos

la siguiente.

Figura 16; Sondeos

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RELLENO. ARCILLAS MARRONES CON ABUNDANTE MATERIA ORGÁNICA.

Estrato de arcillas marrones con abundante materia orgánica, con golpeo bajo en el ensayo N20 y

con eventuales pasadas de areniscas de la zona. Éste estrato ha sido detectado en algunos sondeos

y a distintas cotas, siendo las cotas del relleno las siguientes.

SONDEO COTA DE COMIENZO COTA DE FIN

SONDEO 1 0,00 m 3,00 m

SONDEO 2 0,00 m 3,00 m

SONDEO 3 0,00 m 0,30 m

SONDEO 4 0,00 m 0,30 m

Figura 17; Cotas de comienzo y fin del estrato de relleno

ARENISCAS.

Estrato de areniscas del terciario, predominantes en la zona, alternando entre areniscas más

alteradas y menos alteradas con intercalaciones de arenas, pudiendo ser calcarenitas según las

zonas y la profundidad.

La profundidad de este estrato según los sondeos es la siguiente.

SONDEO COTA DE COMIENZO COTA DE FIN

SONDEO 1 3,00 m Continúan a 6 metros


SONDEO 3 No se ha detectado No se ha detectado


Figura 18; Cotas de comienzo y fin del estrato de areniscas

Se han realizado ensayos de laboratorio sobre este estrato, obteniendo valores de plasticidad bajos,

en torno a 3-7 y valores de contenido en finos del 26-30%. Se ha realizado ensayo de resistencia a

compresión simple obteniendo un valor de rotura de 47 kg/cm2 con valores de humedad muy bajos

de 6%.

MO SULFATOS

100 20 10 5 2 0,4 0,08 % mg/kgI.HINCHA

(kg/cm 2)CPV Tn/m 2 humedad %

SONDEO 1 A R EN ISC A S. 2,40-3,00 100 93,61 87,57 81,8 74,36 59,24 47,99 28,6 22,4 6,2 0,4 88,1 0 0

SONDEO 2 A R EN ISC A S. 4,80-5,40 100 69,2 61,6 57,1 50,9 38,5 26,7 19,1 16 3,1 122,7 0 0

SONDEO 4 A R EN ISC A S. 2,40-3,00 100 75,5 70,6 66,2 59,7 39 30,04 23 15,3 7,7 0,55 86,3 0 0 476,2 6,7

LAMBE Compresion simpleTAMIZ

LL LP IPSONDEO MATERIAL. COTA

GRANULOMETRÍA LÍMITES

Figura 19; Ensayos de laboratorio

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DOLOMÍAS

En la zona 3, junto al penetro 3, se ha detectado un estrato de dolomías y calizas rojizas del

cámbrico, distintas a las areniscas anteriores, aunque de características geotécnicas similares.

MO SULFATOS

100 20 10 5 2 0,4 0,08 % mg/kgI.HINCHA

(kg/cm 2)CPV

SONDEO 3 D OLOM IA S 1,80-2,40 100 56,6 59,3 45,8 35,7 27,2 23,1 32,4 21,6 10,8 0,17 204,3 0 0

LAMBETAMIZ

LL LP IPSONDEO MATERIAL. COTA

GRANULOMETRÍA LÍMITES

Figura 20; Ensayos de laboratorio

Éste estrato es de color rojizo y violáceo, habiendo sido detectado casi superficialmente a cota 0,30

metros. En el ensayo penetrométrico, el rechazo se produce a cota 0,30 metros.

5.3 NIVEL FREÁTICO

Medido el día 20/04/2017

Medida el DIA 20/04/2017 Nivel freático

SONDEO 1 No hay nivel freático.




Figura 18; Cotas de nivel freático

5.4 ENSAYOS SPT.

El ensayo SPT consiste en lo siguiente; Una vez que en la perforación del sondeo se ha alcanzado la

profundidad a la que se ha de realizar la prueba, sin avanzar la entubación y limpio el fondo del

sondeo, se desciende el tomamuestras SPT unido al varillaje hasta apoyar suavemente en el fondo.

Realizada esta operación, se eleva repetidamente la masa con una frecuencia constante, dejándola

caer libremente sobre una sufridera que se coloca en la zona superior del varillaje.

Se contabiliza y se anota el número de golpes necesarios para hincar la cuchara los primeros 15

centímetros ( ).

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Posteriormente se realiza la prueba en sí, introduciendo otros 30 centímetros, anotando el número

de golpes requerido para la hinca en cada intervalo de 15 centímetros de penetración (

y ).

El resultado del ensayo es el golpeo SPT o resistencia a la penetración estándar:

= +

Si el número de golpes necesario para profundizar en cualquiera de estos intervalos de 15

centímetros, es superior a 50, el resultado del ensayo deja de ser la suma anteriormente indicada,

para convertirse en rechazo (R), debiéndose anotar también la longitud hincada en el tramo en el

que se han alcanzado los 50 golpes. El ensayo SPT en este punto se considera finalizado cuando se

alcanza este valor. (Por ejemplo, si se ha llegado a 50 golpes en 120 mm en el intervalo entre 15 y

30 centímetros, el resultado debe indicarse como en 120 mm, R).

Como la cuchara SPT suele tener una longitud interior de 60 centímetros, es frecuente hincar

mediante golpeo hasta llegar a esta longitud, con lo que se tiene un resultado adicional que es el

número de golpes . Proporcionar este valor no está normalizado, y no constituye un

resultado del ensayo, teniendo una función meramente indicativa.

Sondeo 1.

Cota Golpeo N30

3.20-3.22 2-50 rechazo

Sondeo 2.

Cota Golpeo N30

3.20-3.28 8-50 rechazo

Sondeo 3.

Cota Golpeo N30

3.00-3.09 9-50 rechazo

Sondeo 4.

Cota Golpeo N30

3.00-3.11 11-50 rechazo

Figura 19; Ensayos SPT

http://es.wikipedia.org/w/index.php?title=Rechazo&action=edit&redlink=1

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6.- CLASIFICACION DE LA AGRESIVIDAD QUIMICA.

Se examina el suelo para el caso todos los niveles.

Qa

Ataque

débil

Qb

Ataque

medio

Qc

Ataque

fuerte

Valor

máximo

encontrado

Nivel en

que se ha

encontrado

Agua Valor de ph 6,5-5,5 5,5-4,5 <4,5

Co2 agresivo 15-40 40-100 >100

Ion

amonio(mgnh4/I)

15-30 30-60 >60

Ion

magnesio(mgMg/I)

300-

1000

1000-

3000

>3000

Ion

sulfato(mgso4/I)

200-

600

600-

3000

>3000

Residuo seco a

110º(mg/l)

75-150 50-75 <50

Suelo Grado de acidez de

bauman gully

>20 12

Ion sulfato (mg

so4/kg suelo seco)

2000-

3000

3000-

12000

>12000 118.2 Nivel 1

Figura 20; Ensayos de agresividad química

El hormigón a utilizar será un hormigón Normal, al no encontrar agentes agresivos al mismo en

los ensayos realizados.

Ambiente IIA

Relación agua cemento = 0.6 y contenido mínimo en cemento 275 kg/m3

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MO SULFATOS

% mg/kg

SONDEO 1 A R EN ISC A S. 2,40-3,00 0,4 88,1

SONDEO 2 A R EN ISC A S. 4,80-5,40 122,7

SONDEO 3 D OLOM IA S 1,80-2,40 0,17 204,3

SONDEO 4 A R EN ISC A S. 2,40-3,00 0,55 86,3

SONDEO MATERIAL. COTA

Figura 21; Ensayos de agresividad química

7. RECOMENDACIONES DE LA CIMENTACIÓN

7.1 Consideraciones preliminares.

Se proyecta la construcción de tirolinas, cimentadas con zapatas directas, de profundidad no

conocida..

Las características geotécnicas del terreno son las siguientes.

Figura 21; Niveles geotécnicos

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Nivel geotécnico 1: ARENISCAS Y DOLOMÍAS ROJIZAS.

Parámetros geotécnicos a tener en cuenta, según ensayos realizados, y por los resultados obtenidos

en el ensayo tipo DPSH.

Densidad aparente: 2.30 gr/cm3

500xCu=50.000 tn/m2* ( VALOR CALCUADO 235.000 Tn/m2)

Angulo de rozamiento interno:30º(CD)

Cohesión sin drenaje; 235 tn/m2

N30= rechazo

Resistencia a compresión simple; 470 tn/m2

N20=Rechazo

Figuran 23 Características de suelos de la guía de cimentaciones en obras de carreteras

Tablas para correlaciones.

Arena N.C.: Es=5 (NSPT + 15)

Arena S.C.: Es=180 + 7,5 NSPT

Gravas limpias y gravas arenosas: ES= 6 (NSPT + 15) + 20 NSPT>15

Arena arcillosa: ES= 3,2 (NSPT + 15)

Arena limosa ES= 3 (NSPT + 6)

Arcilla N.C. Con IP<30 ó rígida ES= 500 a 1000 CU

Arcilla N.C. Con IP>30 ú orgánica ES= 100 a 500 CU

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Nspt Qu( kn/m2) E(mn/m2)

Suelo muy flojos o muy blandos <10 0-80 <8

Suelos flojos o blandos 10-25 80-150 8-40

Suelos medios 25-50 150-300 40-100

Suelos compactos o duros 50- rechazo 300-500 100-500

Roca blandas Rechazo 500-5000 500-8.000

Rocas duras Rechazo

5.000-40.000 8.000-

15.000

Rocas muy duras Rechazo >40.000 >15.000

Tabla 24.Tablas para correlacionas.

8. PRESIÓN DE ROTURA DEL TERRENO

Se estudia la tensión admisible del terreno en el nivel geotécnico 1, nivel de areniscas amarillentas y

dolomías, no se recomienda la cimentación en el estrato de relleno, formado por arcillas marrones

con materia orgánica.

8.1. PRESION DE ROTURA PARA LA CIMENTACIÓN EN NIVEL GEOTECNICO 1.

Se estudiará previamente la presión de rotura del terreno del NIVEL GEOTECNICO 1 posteriormente

se estudia la compatibilidad del mismo con el asiento que se producirá en la cimentación, limitando

así el valor de la resistencia entre ambos resultados.

La presión de rotura del terreno se realizará por 2 métodos.

a) Formula de los holandeses, según ensayo penetrométrico

b) Según CTE DB SEC, teniendo en cuenta brinch hansen, valore de cohesión y ángulo de

rozamiento interno.

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8.1.1 Calculo por la fórmula de los holandeses según el ensayo penetrométrico más

desfavorable.

Según las teorías enunciadas en el punto 5.1, el valor de la presión admisible del terreno por rotura

del mismo será:

Profundidad Nº de golpes R.Dinámica T.Admisible

0,20 2 19,06 0,42

0,40 5 46,95 1,04

0,60 9 83,27 1,85

0,80 4 36,47 0,81

1,00 5 44,94 1,00

1,20 7 62,03 1,38

1,40 5 43,69 0,97

1,60 4 34,47 0,77

1,80 3 25,51 0,57

2,00 19 159,38 3,54

2,20 11 91,06 2,02

2,40 8 65,37 1,45

2,60 8 64,53 1,43

2,80 5 39,82 0,88

3,00 20 157,28 3,50

3,20 11 85,44 1,90

3,40 4 30,69 0,68

3,60 5 37,90 0,84

3,80 100 748,98 16,64

Figura 25; Ensayo Dpsh nº 2

Tal y como puede observarse, la tensión admisible en el estrato de roca, ya sea arenisca o ya sea

dolomía será de 5,00 kg/cm2,

ZONAS Cotas de cimentación

recomendada para alcanzar

5,00 kg/cm2

ZONA 1 3,80 Metros

ZONA 2 Entre 0,60 m y 2,80 m

ZONA 3 Entre 0,60 m y 1,00 m

Figura 26; cotas de cimentación

035/2017 22


Resumen de tensiones de rotura:

Nivel geotécnico Tipo de terreno Cota de

cimentación

Tensión

admisible

Zona 1 Nivel geotécnico 1

Areniscas

A partir de 3,80 m 5,00 kg/cm2


Areniscas

Entre 0,60 m y

2,80 m

5,00 kg/cm2


Areniscas y dolomías

rojizas

Entre 0,60 m y

1,00 m

5,00 kg/cm2

Figuran 26 Tensiones admisibles del terreno

8.1.2 CALCULO DE LA TENSION ADMISIBLE SEGÚN BRINCH HANSEN.

Para el cálculo de la tensión admisible del terreno, se adoptan los valores de parámetros de brinch

hansen.

fc

(Tn/m2)

g del terreno

por debajo del

plano de

cim(Tn/m3)

DPSH N (spt)

Asiento

admisible

(cm)

g del terreno

por encima

del plano de

cim (T/m3)

H espesor

de material

compresible

(m)

0,0001 235,00 2,20 12 3,00 1,80

Características del estrato de apoyo

zapata

cuadrada

Nq= 1,00 Nc= 5,14 Ng 0,00 Nq= 1,00 Nc= 5,14 Ng 0,00

sq= 1,00 sc= 1,10 sg 1,07 sq= 1,00 sc= 1,10 sg 1,02

zapata corrida

PARAMETROS DE LA FÓRMULA DE BRINCH HANSEN

cota abss. Profundidad 0,50 1,00 1,50 1,75 2,00 2,25 2,50

0,50 44,22 44,22 44,22 44,22 44,22 44,22 44,22

1,00 44,25 44,25 44,25 44,25 44,25 44,25 44,25

1,80 44,30 44,30 44,30 44,30 44,30 44,30 44,30

zapata cuadrada- lado de la cimentacion- presion admisible en kg/cm2.

Figura 27; Cálculo según brinch hansen

035/2017 23


9. ASIENTOS DE LA CIMENTACIÓN.

La cimentación en este caso, irá ubicada en el NIVEL GEOTÉCNICO 1; estrato de areniscas y

arenas con dolomías. Las limitaciones para los movimientos admisibles son los siguientes (según

guía de cimentaciones para obras de carretera del ministerio de fomento):

Asiento máximo para zapatas aisladas: 2,5 cm.

Asiento máximo para losas de cimentación: 5 cm

9.1. ASIENTO ELASTICO.

Para el cálculo del asiento se utilizará un cálculo basándonos en el DBSE los resultados del ensayo

N30.

9.1.1 Asientos mediante método STEIMBRENNER

Para una carga de 5,00 kg/cm2 considerada bajo ábaco de zapata 1.50x1.50 metros, el asiento que

se produce será de 0,07 cm, asiento admisible al ser inferior a 2.50 cm según el DB SE C.

Lado de la cimentacion(m)

Tension a la que

se carga la

cimentación 1 1,5 2 2,5

1 Kg/cm1 0,00 0,01 0,01 0,01

2 Kg/cm2 0,01 0,01 0,02 0,02

3 Kg/cm2 0,01 0,02 0,03 0,04

4 Kg/cm2 0,02 0,03 0,04 0,05

5 Kg/cm2 0,02 0,04 0,05 0,06

6 Kg/cm2 0,03 0,04 0,06 0,07

Asiento de la zapata

Figura 28; tensión admisible del terreno

035/2017 24


Figura 29; Calculo de asientos

10. ESTUDIO DE LA EXPANSIVIDAD.

Según la ficha de expansividad de ASEMAS, el terreno se puede clasificar según el siguiente cuadro

en cuanto a la expansividad.

Parámetro

Limite

líquido

Índice de

plasticidad

% pasa

el tamiz

200

Índice

CPV del

lambe

Presión de

hinchamiento

en kpa

Hinchamiento

libre en

edómetro Calificación

Bajo <30 0-15 >30 <2 >30 <1

Medio 30-40 15-35 30-60 2--4 30-120 1--5

Alto 40-60 20-55 60-90 4--6 120-250 3--10

Muy alto >60 >55 >90 >6 >250 >10

Calificación nivel 1 28,8 10,8 30,4 0 0 0 No expansivo

Figura 30; expansividad del terreno

El estrato de cimentación no es expansivo, ni tiene riesgos de expansividad.

035/2017 25


11. ESTIMACIÓN DEL COEFICIENTE DE BALASTO.

Para el cálculo del coeficiente de balasto, se calcula el asiento que produce en una cimentación la

placa de 30x30 cm., que corresponde al coeficiente de balasto de placa de 30x30 cm.

Posteriormente, se calcula el coeficiente de balasto para distintas placas de distintos lados, según la

placa anterior.

El cálculo del asiento de la placa de 30x30 cm., se calcula con el mismo método anteriormente

citado, obteniendo el asiento elástico inmediato.

VALORES DE K30 PROPUESTOS POR TERZAGUI

Suelo K30 (kp/cm3)

Arena seca o húmeda:

-Suelta 0,64-1,92 (1,3)*

-Media 1,92-9,60 (4,0)

-Compacta 9,60-32 (16,0)

Arena sumergida:

-Suelta (0,8)

-Media (2,50)

-Compacta (10,0)

Arcilla:

qu=1-2 kp/cm2 1,6-3,2 (2,5)

qu=2-4 kp/cm2 3,2-6,4 (5,0)

qu>4 kp/cm2 >6,4 (10)

*Entre paréntesis los valores medios propuestos

Figura 31; Coef. De balasto según DB SEC

Se define a continuación un método simplificado para el cálculo del módulo de balasto de una losa

rectangular a partir del ensayo de placa de carga de 30x30cm.

Dada una losa rectangular y un coeficiente de balasto obtenido mediante ensayo de placa de carga

de 30x30cm se define:

035/2017 26


b: lado menor de la losa (cm.)

l: lado mayor de la losa (cm.)

k30: coeficiente de balasto obtenido en

placa de 30x30cm (Kg. /cm3).

kcuadrada: coeficiente de balasto de la

losa cuadrada (kg/cm3).

krectangular: coeficiente de balasto de la

losa rectangular (kg/cm3).

l

bkk cuadradagularrec

21

3

2tan

Arcillas Arenas

bkk cohesivocuadrada

3030,

2

30,2

30

b

bkk arenosocuadrada

Método asientos STEIMBRENNER.

Para un cálculo inicial se tendrá en cuenta los valores del asiento obtenido mediante la fórmula de

steinmbrenner y calcula posteriormente el coeficiente de balasto para placa de 30x30.

El máximo que recomienda el DB SEC es de k30x30= 32.000 tn/m3

Obteniendo así un valor del coeficiente de balasto de k30x30= 32.000 tn/m3 para la placa de

30x30.En caso de calcular con programa CYPE, se entregan los valores de k de la placa

rectangular, para terrenos arenosos.

Arenas.

Lados de la losa

1 5 10 15 20 25 30 40 50 55 60

1 13520 8989 8487,2 8323 8242 8193 8161 8120 8096 8088 8080

5 9914,7 8989 8487,2 8323 8242 8193 8161 8120 8096 8088 8080

10 9464 7491 8487,2 8323 8242 8193 8161 8120 8096 8088 8080

15 9313,8 6991 7544,178 8323 8242 8193 8161 8120 8096 8088 8080

20 9238,7 6742 7072,667 7630 8242 8193 8161 8120 8096 8088 8080

25 9193,6 6592 6789,76 7213 7143 8193 8161 8120 8096 8088 8080

30 9163,6 6492 6601,156 6936 6868 6828 8161 8120 8096 8088 8080

35 9142,1 6421 6466,438 6738 6672 6633 6606 8120 8096 8088 8080

40 9126 6367 6365,4 6589 6525 6486 6461 6429 8096 8088 8080

45 9113,5 6325 6286,815 6474 6410 6372 6347 6316 6297 8088 8080

50 9103,5 6292 6223,947 6381 6319 6281 6257 6226 6207 6200 8080

* Tabla de doble entrada para terrenos arenosos y terrenos cohesivos teniendo en cuenta lados de la losa en m

* En rojo. Losa cuadrada de lado menor.

Valo

res d

e k

para

losa e

n

tn/m

3

Figura 34; Calculo de k de balasto en arenas

Se deberá considerar para el coeficiente de balasto que todo el terreno es arenoso.

K balasto losa: 1,00 ka arenas

035/2017 27


12. RESUMEN Y RECOMENDACIONES FINALES.

El presente documento tiene por objeto la realización de ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA

CONSTRUCCIÓN de CIRCUITO DE TIROLINAS EN HORNACHUELOS (CORDOBA)

El peticionario del informe es el AYUNTAMIENTO DE HORNACHUELOS (CORDOBA) a través de su

departamento técnico.

Se proyecta la construcción de tirolinas, que irán apoyadas sobre postes de diferentes

alturas y cimentadas mediante elementos aislados de profundidad variable. .

La distribución de ensayos es la siguiente, distribuyéndolos en tres zonas, según el apoyo de las

tirolinas.

Figura 13; Situación de ensayos

Zona 1.

o Sondeo 1 a 6 metros

o DPSH 1

Zona 2.


o 4 ensayos penetrométricos. ( Dpsh 2-3-4-5)

035/2017 28


Zona 3.


o 2 ensayos penetrometricos. ( Dpsh 5-7)

El perfil obtenido en los sondeos es el siguiente, destacando en general que nos encontramos ante

un estrato de relleno de arcillas marrones, de espesor entre 0..60 metros y 3.80 metros sobre un

estrato de roca arenisca o dolomítica, de resistencia elevada.

RELLENO. ARCILLAS MARRONES CON ABUNDANTE MATERIA ORGÁNICA.

Estrato de arcillas marrones con abundante materia orgánica, con golpeo bajo en el ensayo N20 y

con eventuales pasadas de areniscas de la zona. Éste estrato ha sido detectado en algunos sondeos

y a distintas cotas, siendo las cotas del relleno las siguientes.

SONDEO ZONA COTA DE COMIENZO COTA DE FIN

SONDEO 1 Zona 1 0,00 m 3,00 m




Figura 17; Cotas de comienzo y fin del estrato de relleno

ARENISCAS.

Estrato de areniscas del terciario, predominantes en la zona, alternando entre areniscas más

alteradas y menos alteradas con intercalaciones de arenas, pudiendo ser calcarenitas según las

zonas y la profundidad.

La profundidad de este estrato según los sondeos es la siguiente.

SONDEO ZONA COTA DE COMIENZO COTA DE FIN

SONDEO 1 Zona 1 3,00 m Continúan a 6 metros


SONDEO 3 Zona 3 No se ha detectado No se ha detectado


Figura 18; Cotas de comienzo y fin del estrato de areniscas

035/2017 29


DOLOMÍAS

En la zona 3, junto al penetro 3, se ha detectado un estrato de dolomías y calizas rojizas del

cámbrico, distintas a las areniscas anteriores, aunque de características geotécnicas similares.

Éste estrato es de color rojizo y violáceo, habiendo sido detectado casi superficialmente a cota 0,30

metros. En el ensayo penetrométrico, el rechazo se produce a cota 0,30 metros.

Los parámetros geotécnicos a tener en cuenta, tanto para el estrato de areniscas cómo para el

estrato de dolomías, según ensayos realizados, y por los resultados obtenidos en el ensayo tipo

DPSH.

Densidad aparente: 2.30 gr/cm3

500xCu=50.000 tn/m2* ( VALOR CALCUADO 235.000 Tn/m2)

Angulo de rozamiento interno:30º(CD)

Cohesión sin drenaje; 235 tn/m2

N30= rechazo

Resistencia a compresión simple; 470 tn/m2

N20=Rechazo

Se recomienda la cimentación mediante ZAPATAS AISLADAS, empotrando las mismas en

el estrato de roca sana, bien de areniscas amarillentas o bien de dolomías rojizas y

violáceas, siendo las cotas según las zonas las siguientes y siendo la tensión admisible del

terreno de roca de 5,00 kg/cm2.

.

Nivel geotécnico Tipo de terreno Cota de

cimentación

Tensión

admisible


Areniscas

A partir de 3,80 m 5,00 kg/cm2


Areniscas

Entre 0,60 m y

2,80 m

5,00 kg/cm2


Areniscas y dolomías

rojizas

Entre 0,60 m y

1,00 m

5,00 kg/cm2

035/2017 30


La base de la zapata deberá empotrarse en el estrato de areniscas o bien de dolomías violáceas.

Para el caso de cimentaciones a cotas superiores a 1.00 metro, es decir, situaciones en la cual la

base de la zapata apoyada sobre la arenisca sea superior al canto de la zapata de cálculo, se deberá

colocar un pozo de hormigón en masa HM-20, encajonado en el terreno de relleno, sin necesidad de

encofrado de espesor suficiente para alcanzar con la base del mismo el estrato de roca. El CTE DB

SE cimentaciones, recoge éste tipo de cimentación.

El tipo de hormigón a emplear será un hormigón normal, ambiente IIA

No existe nivel freático.

No es necesaria mejora del terreno, sino cimentar directamente sobre el terreno.

Para el caso de cálculo de coeficiente de balasto de placa de 30x30 cm, se podrá calcular cómo

100% arenas.

035/2017 31


13. INSPECCION EN OBRA.

Se han realizado ensayos puntuales, según una justificación que se ha adjuntado en el punto inicial

de este informe; basándonos en el EUROCODIGO EC-2. El resto de conclusiones son extrapolaciones

que se han realizado. En último caso la decisión sobre la cimentación y la correspondencia del

terreno aquí descrito con el de la parcela la tomará el director del proyecto; siendo este informe

una recomendación según una toma de datos inicial, será necesaria una inspección en obra y un

seguimiento de la misma.

Córdoba, abril de 2017

Fado.: Antonio Cleofé López Muñoz. Natividad Torralbo Romero

Ingeniero de Caminos, C. y P. Ingeniero de Obras Públicas

Este documento consta de TREINTA Y UN (31) páginas.

Prohibida la reproducción parcial de este documento sin la aprobación expresa de LABSON S.L.

035/2

CIRCUIT

2017

TO DE TIRLOLINAS

S EN HORNACHUUELOS

2. EENSAYOS PEENETROMETR

RICOS

Laboratorio con Declaracion Responsable conforme RD 410/2010 con nº de registro AND-L-054

Titulo de la obra: I. GEOTECNICO PARA EJECUCION DE CIRCUITO DE TIROLINAS

Localidad: HORNACHUELOS (CÓRDOBA)

Fecha 21/03/2017

Nº REGISTRO 35/2017 DPSH Nº 1Caida de maza 76cm

Peso de la maza 63,50

Puntaza cónica de 19,63 cm2

PROF. P-1 PROF. P-1

0,20 2 10,20

0,40 5 10,40

0,60 9 10,60

0,80 4 10,80

1,00 5 11,00

1,20 7 11,20

1,40 5 11,40

1,60 4 11,60

1,80 3 11,80

2,00 19 12,00

2,20 11 12,20

2,40 8 12,40

2,60 8 12,60

2,80 5 12,80

3,00 20 13,00

3,20 11 13,20

3,40 4 13,40

3,60 5 13,60

3,80 100 13,80

4,00 14,00

4,20 14,20

4,40 14,40

4,60 14,60

4,80 14,80

5,00 15,00

5,20 15,20

5,40 15,40

5,60 15,60

5,80 15,80

6,00 16,00

6,20 16,20

6,40 16,40

6,60 16,60

6,80 16,80

7,00 17,00

7,20 17,20

7,40 17,40

7,60 17,60

7,80 17,80

8,00 18,00

8,20 18,20

8,40 18,40

8,60 18,60

8,80 18,80

9,00 19,00

9,20 19,20

9,40 19,40

9,60 19,60

9,80 19,80

10,00 20,00

I. CivilI. civil

0,00-10,00 M 10,00-20,00

ENSAYO DE PENETRACIONES DINÁMICAS SUPERPESADA ( DPSH) S/N UNE-EN ISO 22476-2/2008

el director del Laboratorio

Natividad Torralbo Romero

el tecnico responsable de ensayo

Juan Javier Mohedano Gutierrez

0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

-10 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Gráfico DPSH

PR

OFU

ND

IDAD

(m)

N20




Fecha 21/03/2017




PROF. P-2 PROF. P-2

0,20 40 10,20

0,40 13 10,40

0,60 5 10,60

0,80 6 10,80

1,00 11 11,00

1,20 7 11,20

1,40 2 11,40

1,60 2 11,60

1,80 14 11,80

2,00 6 12,00

2,20 5 12,20

2,40 8 12,40

2,60 19 12,60

2,80 100 12,80

3,00 13,00

3,20 13,20

3,40 13,40

3,60 13,60

3,80 13,80

4,00 14,00

4,20 14,20

4,40 14,40

4,60 14,60

4,80 14,80

5,00 15,00

5,20 15,20

5,40 15,40

5,60 15,60

5,80 15,80

6,00 16,00

6,20 16,20

6,40 16,40

6,60 16,60

6,80 16,80

7,00 17,00

7,20 17,20

7,40 17,40

7,60 17,60

7,80 17,80

8,00 18,00

8,20 18,20

8,40 18,40

8,60 18,60

8,80 18,80

9,00 19,00

9,20 19,20

9,40 19,40

9,60 19,60

9,80 19,80

10,00 20,00

I. CivilI. civil


0,00-10,00 M 10,00-20,00



Juan Javier Mohedano Gutierrez Natividad Torralbo Romero

0,00

1,00

2,00

3,00

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Gráfico DPSH

PR

OFU

ND

IDAD

(m)

N20




Fecha 21/03/2017




PROF. P-3 PROF. P-3

0,20 7 10,20

0,40 62 10,40

0,60 88 10,60

0,80 100 10,80

1,00 11,00

1,20 11,20

1,40 11,40

1,60 11,60

1,80 11,80

2,00 12,00

2,20 12,20

2,40 12,40

2,60 12,60

2,80 12,80

3,00 13,00

3,20 13,20

3,40 13,40

3,60 13,60

3,80 13,80

4,00 14,00

4,20 14,20

4,40 14,40

4,60 14,60

4,80 14,80

5,00 15,00

5,20 15,20

5,40 15,40

5,60 15,60

5,80 15,80

6,00 16,00

6,20 16,20

6,40 16,40

6,60 16,60

6,80 16,80

7,00 17,00

7,20 17,20

7,40 17,40

7,60 17,60

7,80 17,80

8,00 18,00

8,20 18,20

8,40 18,40

8,60 18,60

8,80 18,80

9,00 19,00

9,20 19,20

9,40 19,40

9,60 19,60

9,80 19,80

10,00 20,00

I. CivilI. civil


0,00-10,00 M 10,00-20,00




0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Gráfico DPSH

PR

OFU

ND

IDAD

(m)

N20




Fecha 21/03/2017




PROF. P-4 PROF. P-4

0,20 14 10,20

0,40 78 10,40

0,60 100 10,60

0,80 10,80

1,00 11,00

1,20 11,20

1,40 11,40

1,60 11,60

1,80 11,80

2,00 12,00

2,20 12,20

2,40 12,40

2,60 12,60

2,80 12,80

3,00 13,00

3,20 13,20

3,40 13,40

3,60 13,60

3,80 13,80

4,00 14,00

4,20 14,20

4,40 14,40

4,60 14,60

4,80 14,80

5,00 15,00

5,20 15,20

5,40 15,40

5,60 15,60

5,80 15,80

6,00 16,00

6,20 16,20

6,40 16,40

6,60 16,60

6,80 16,80

7,00 17,00

7,20 17,20

7,40 17,40

7,60 17,60

7,80 17,80

8,00 18,00

8,20 18,20

8,40 18,40

8,60 18,60

8,80 18,80

9,00 19,00

9,20 19,20

9,40 19,40

9,60 19,60

9,80 19,80

10,00 20,00

I. CivilI. civil


0,00-10,00 M 10,00-20,00




0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Gráfico DPSH

PRO

FU

ND

IDAD

(m)

N20




Fecha 21/03/2017




PROF. P-5 PROF. P-5

0,20 2 10,20

0,40 11 10,40

0,60 56 10,60

0,80 100 10,80

1,00 11,00

1,20 11,20

1,40 11,40

1,60 11,60

1,80 11,80

2,00 12,00

2,20 12,20

2,40 12,40

2,60 12,60

2,80 12,80

3,00 13,00

3,20 13,20

3,40 13,40

3,60 13,60

3,80 13,80

4,00 14,00

4,20 14,20

4,40 14,40

4,60 14,60

4,80 14,80

5,00 15,00

5,20 15,20

5,40 15,40

5,60 15,60

5,80 15,80

6,00 16,00

6,20 16,20

6,40 16,40

6,60 16,60

6,80 16,80

7,00 17,00

7,20 17,20

7,40 17,40

7,60 17,60

7,80 17,80

8,00 18,00

8,20 18,20

8,40 18,40

8,60 18,60

8,80 18,80

9,00 19,00

9,20 19,20

9,40 19,40

9,60 19,60

9,80 19,80

10,00 20,00

I. CivilI. civil


0,00-10,00 M 10,00-20,00




0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Gráfico DPSH

PR

OFU

ND

IDAD

(m)

N20




Fecha 21/03/2017




PROF. P-6 PROF. P-6

0,20 4 10,20

0,40 63 10,40

0,60 100 10,60

0,80 10,80

1,00 11,00

1,20 11,20

1,40 11,40

1,60 11,60

1,80 11,80

2,00 12,00

2,20 12,20

2,40 12,40

2,60 12,60

2,80 12,80

3,00 13,00

3,20 13,20

3,40 13,40

3,60 13,60

3,80 13,80

4,00 14,00

4,20 14,20

4,40 14,40

4,60 14,60

4,80 14,80

5,00 15,00

5,20 15,20

5,40 15,40

5,60 15,60

5,80 15,80

6,00 16,00

6,20 16,20

6,40 16,40

6,60 16,60

6,80 16,80

7,00 17,00

7,20 17,20

7,40 17,40

7,60 17,60

7,80 17,80

8,00 18,00

8,20 18,20

8,40 18,40

8,60 18,60

8,80 18,80

9,00 19,00

9,20 19,20

9,40 19,40

9,60 19,60

9,80 19,80

10,00 20,00

I. CivilI. civil


0,00-10,00 M 10,00-20,00




0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Gráfico DPSH

PRO

FU

ND

IDAD

(m)

N20




Fecha 21/03/2017




PROF. P-7 PROF. P-7

0,20 3 10,20

0,40 7 10,40

0,60 40 10,60

0,80 46 10,80

1,00 50 11,00

1,20 76 11,20

1,40 100 11,40

1,60 11,60

1,80 11,80

2,00 12,00

2,20 12,20

2,40 12,40

2,60 12,60

2,80 12,80

3,00 13,00

3,20 13,20

3,40 13,40

3,60 13,60

3,80 13,80

4,00 14,00

4,20 14,20

4,40 14,40

4,60 14,60

4,80 14,80

5,00 15,00

5,20 15,20

5,40 15,40

5,60 15,60

5,80 15,80

6,00 16,00

6,20 16,20

6,40 16,40

6,60 16,60

6,80 16,80

7,00 17,00

7,20 17,20

7,40 17,40

7,60 17,60

7,80 17,80

8,00 18,00

8,20 18,20

8,40 18,40

8,60 18,60

8,80 18,80

9,00 19,00

9,20 19,20

9,40 19,40

9,60 19,60

9,80 19,80

10,00 20,00

I. CivilI. civil


0,00-10,00 M 10,00-20,00




0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

1,60

1,80

2,00

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Gráfico DPSH

PRO

FU

ND

IDAD

(m)

N20

035/2

CIRCUIT

2017

TO DE TIRLOLINAS

S EN HORNACHUUELOS

3. SON

NDEOS

035/2017


SONDEO 1.

035/2017


SONDEO 2.

035/2017


SONDEO 3.

035/2017


035/2017


SONDEO 4.

035/2

CIRCUIT

2017

TO DE TIRLOLINAS

S EN HORNACHUUELOS

4. SITUACION DE ENSAAYOS Y GEOL

LOGÍA

035/2

CIRCUIT

2017

TO DE TIRLOLINAS

S EN HORNACHUUELOS

5. FOTOGR

AFIAS

035/2017


SONDEO 1.

035/2017


035/2017


SONDEO 2.

035/2017


035/2017


SONDEO 3.

035/2017


SONDEO 4.

035/2017


DPSH 1.

035/2017


DPSH 2.

035/2017


DPSH 3.

035/2017


DPSH 4.

035/2017


DPSH 5.

035/2017


DPSH 6.

035/2017


035/2

CIRCUIT

2017

TO DE TIRLOLINAS

S EN HORNACHUUELOS

66. ENSAYOS DDE LABORAT

TORIO

HOJA RESUMEN

PETICIONARIO:

OBRA:

PROCEDENCIA: SONDEO 1

LOCALIZACION: SONDEO 1 DE 2,40 A 3,00M. DE PROF.

MATERIAL:

GRANULOMETRIA DE SUELOS POR TAMIZADO SEGÚN UNE 103101:95

Tamaño Paso

partículas

(mm) (%) SM

100 100,00 A-4

80 100,00 2,59

63 100,00

50 100,00 LIMITE LIQUIDO 28,6

31,5 100,00 LIMITE PLASTICO 22,4

25 100,00 INDICE DE PLASTICIDAD 6,2

20 93,61 25,6

10 87,57 15,1

5 81,78 11,3

2 74,36 26,41,25 70,33 48,0

0,4 59,24

0,08 47,99

0,40

Resultado

(mg/kg)

Contenido de

sulfatos

88,1 2000 a 3000 3000 a 12000 >12000

INDICE DE HINCHAMIENTO 0 N/mm2

CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN 0

CLASIFICACION NO CRITICO

Córdoba, a 17 de Abril de 2017

El Tecnico responsable de ensayo El director del Laboratorio


I. Civil I. Civil

nº informe:44/2017

ASTM D 2487

H.R.B.

I. GEOTECNICO PARA EJECUCION CIRCUITO MULTIAVENTURA (

TIROLINAS) EN HORNACHUELOS

CLASIFICACION

ARCILLAS MARRONES CON FRAGMENTOS DE ARENISCA

EXCMO. AYUNTAMIENTO DE HORNACHUELOS

AGRESIVIDAD DE LOS SUELOS AL HORMIGON SEGÚN

UNE 83963/2006:2008

% FINOS

LIMITES DE ATTERBERG:

DETERMINACION DEL LIMITE LIQUIDO

Y LIMITE PLASTICO SEGÚN UNE

103103:94 Y UNE 103014:93

CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN (C.P.V.)

ESPECIFICACIONES SEGUN EHE

GRADO DE AGRESIVIDAD

CONTENIDO DE MATERIA ORGANICA POR EL METODO DEL

PERMANGANATO POTASICO, SEGÚN UNE 103204:93

INDICE DE EXPANSION Y CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN:

ENSAYO LAMBE, SEGÚN UNE 103600:96

Contenido de materia organica en la muestra (%):

% GRAVAS

% TOTAL ARENA

I.G.

% ARENA FINA

% ARENA GRUESA

0

1

2

3

4

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

L. PLÁSTICO

SECO O HÚMEDO

ÍND

ICE

DE

EX

PA

NS

IVID

AD

(kp

/cm

2)

nº in forme:44/2017

Laboratorio con Declaración Responsable conforme RD 410/2010 con nº de registro AND-L-054

Preparacion de muestras para ensayos conforme UNE 103100/95

PETICIONARIO:

OBRA:



MATERIAL:

Tamaño Paso

partícu las

(mm) (%)

100 100,0

80 100,0

63 100,0

50 100,0

40 100,0

25 100,0

20 93,6

10 87,6

5 81,8

2 74,4

1,25 70,3

0,4 59,2

0,08 47,99

FECHA

ENSAYO: 06/04/2017

LIMITE LIQUIDO 28,6FECHA

ENSAYO: 06/04/2017 LIMITE PLASTICO 22,4

INDICE DE PLASTICIDAD 6,2

ASTM D 2487 SM

CLASIFICACION DEL SUELO H.R.B. A-4

I.G. 2,59




I. Civil I. de Obras Públicas

I. civil



I. GEOTECNICO PARA EJECUCION CIRCUITO MULTIAVENTURA ( TIROLINAS) EN

HORNACHUELOS


0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,01 0,1 1 10 100

Paso

(%

)

Tamaño de las partículas (mm)

Curva granulométrica

LIMITES DE ATTERBERG: DETERMINACION DEL LIMITE LIQUIDO Y LIMITE PLASTICO SEGÚN UNE 103103:94 Y UNE 103104:93

DETERMINACION DE LA HUMEDAD NATURAL

MEDIANTE SECADO EN ESTUFA, S/ N UNE- 103-300/93

PETICIONARIO: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE HORNACHUELOS

OBRA:


LOCALIZACION:

MATERIAL:

FECHA; 30/03/2017

RESULTADO DE ENSAYO:


INDICE DE HINCHAMIENTO 0 kgf/cm2

CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN 0,0 metodo ensayo SECO-REMOLDEADO


C.P.V.<2 NO CRITICO

2<C.P.V.<4 MARGINAL

4<C.P.V.<6 CRITICO

C.P.V.>6 MUY CRITICO


OBSERVACIONES: Cuando el ensayo Lambe se realiza sobre muestras alteradas ( se rompe la estructura natural de la arcilla),

el indice de expansividad obtenido es mayor que el que el material desarrolla en estado inalterado



I. civil

el tecnico Responsable de ensayo y director del Laboratorio

INDICE DE EXPANSION Y CAMBIO POTENCIAL DE

VOLUMEN: ENSAYO LAMBE, SEGÚN UNE

103600:96

CLASIFICACION


SONDEO 1 DE 2,40 A 3,00M. DE PROF.


HORNACHUELOS


0

1

2

3

4

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

L. PLÁSTICO

SECO O HÚMEDO

ÍND

ICE

DE

EX

PA

NS

IVID

AD

(kp

/cm

2)

FPG0411r00 LABSON, S.L. Pag. 3 de 5



OBRA:



MATERIAL:

fecha de toma de muestra;


Peso de la muestra de suelo (gr): 0,2508

factor de normalidad permanganato 1,0158625

Volumen de permanganato gastado (cm3) 1,1

materia organica (%) 0,460

Materia organica media en fraccion tamiz nº 10 (%) 0,460

% qe pasa en la granulometría por el tamiz nº 10 87,57

Contenido de materia organica en la muestra (%): 0,40

0,40





nº informe:44/2017

Contenido de materia organica en la

muestra (%):



30/03/2017


CONTENIDO DE MATERIA ORGANICA POR EL METODO DEL PERMANGANATO POTASICO, SEGÚN UNE 103204:93



PETICIONARIO:

OBRA:



MATERIAL:

fecha de toma de muestra; 30/03/2017

Resultado (ml/kg)

DEBIL MEDIO

Acidez Baumann-Gully, UNE

83962:2008> 200

Contenido de sulfatos, UNE

83963/2006:200888,1 2000 a

3000

3000 a

12000




I. Civil I. Civil

nº informe:44/2017

I. GEOTECNICO PARA EJECUCION CIRCUITO

MULTIAVENTURA ( TIROLINAS) EN HORNACHUELOS





FUERTE

>12000

DETERMINACION DE LA AGRESIVIDAD DE LOS SUELOS AL HORMIGON, SEGÚN EHE

HOJA RESUMEN

PETICIONARIO:

OBRA:



MATERIAL:


Tamaño Paso

partículas

(mm) (%) SM

100 100,00 A-2-4

80 100,00 0

63 100,00


31,5 82,30 LIMITE PLASTICO 16


20 69,20 49,1

10 61,60 12,4

5 57,10 11,8

2 50,90 24,21,25 47,40 26,7

0,4 38,50

0,08 26,70

0,10

Resultado

(mg/kg)

Contenido de

sulfatos

122,7 2000 a 3000 3000 a 12000 >12000







I. Civil I. Civil


UNE 83963/2006:2008

% FINOS




103103:94 Y UNE 103014:93









% GRAVAS

% TOTAL ARENA

I.G.

% ARENA FINA

% ARENA GRUESA

nº informe:44/2017

ASTM D 2487

H.R.B.



CLASIFICACION

ARENISCAS FRAGMENTADAS


0

1

2

3

4

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

L. PLÁSTICO

SECO O HÚMEDO

ÍND

ICE

DE

EX

PA

NS

IVID

AD

(kp

/cm

2)




PETICIONARIO:

OBRA:



MATERIAL:

Tamaño Paso

partícu las

(mm) (%)

100 100,0

80 100,0

63 100,0

50 100,0

40 82,3

25 76,0

20 69,2

10 61,6

5 57,1

2 50,9

1,25 47,4

0,4 38,5

0,08 26,70

FECHA

ENSAYO: 06/04/2017




ASTM D 2487 SM

CLASIFICACION DEL SUELO H.R.B. A-2-4

I.G. 0,00





I. civil




HORNACHUELOS


0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,01 0,1 1 10 100

Paso

(%

)







OBRA:


LOCALIZACION:

MATERIAL:

FECHA; 30/03/2017






C.P.V.<2 NO CRITICO

2<C.P.V.<4 MARGINAL

4<C.P.V.<6 CRITICO







I. civil




103600:96

CLASIFICACION




HORNACHUELOS


0

1

2

3

4

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

L. PLÁSTICO

SECO O HÚMEDO

ÍND

ICE

DE

EX

PA

NS

IVID

AD

(kp

/cm

2)




OBRA:



MATERIAL:










0,10





nº informe:44/2017


muestra (%):



30/03/2017





PETICIONARIO:

OBRA:



MATERIAL:


Resultado (ml/kg)

DEBIL MEDIO


83962:2008> 200


83963/2006:2008122,7 2000 a

3000

3000 a

12000




I. Civil I. Civil

nº informe:44/2017







FUERTE

>12000


HOJA RESUMEN

PETICIONARIO:

OBRA:


LOCALIZACION: SONDEO 3 DE 1,80M A 2,40M. DE PROF.

MATERIAL:


Tamaño Paso

partículas

(mm) (%) GC

100 100,00 A-2-4

80 100,00 0

63 100,00




20 86,60 64,3

10 59,30 8,5

5 45,80 4,1

2 35,70 12,61,25 32,40 23,1

0,4 27,20

0,08 23,10

0,17

Resultado

(mg/kg)

Contenido de

sulfatos

204,3 2000 a 3000 3000 a 12000 >12000







I. Civil I. Civil


UNE 83963/2006:2008

% FINOS




103103:94 Y UNE 103014:93









% GRAVAS

% TOTAL ARENA

I.G.

% ARENA FINA

% ARENA GRUESA

nº informe:44/2017

ASTM D 2487

H.R.B.



CLASIFICACION

DOLOMIAS VIOLACEAS FUERTEMENTE ESTRATIFICADAS


0

1

2

3

4

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

L. PLÁSTICO

SECO O HÚMEDO

ÍND

ICE

DE

EX

PA

NS

IVID

AD

(kp

/cm

2)




PETICIONARIO:

OBRA:



MATERIAL:

Tamaño Paso

partícu las

(mm) (%)

100 100,0

80 100,0

63 100,0

50 100,0

40 100,0

25 100,0

20 86,6

10 59,3

5 45,8

2 35,7

1,25 32,4

0,4 27,2

0,08 23,10

FECHA

ENSAYO: 06/04/2017




ASTM D 2487 GC


I.G. 0,00





I. civil




HORNACHUELOS


0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,01 0,1 1 10 100

Paso

(%

)







OBRA:


LOCALIZACION:

MATERIAL:

FECHA; 30/03/2017






C.P.V.<2 NO CRITICO

2<C.P.V.<4 MARGINAL

4<C.P.V.<6 CRITICO







I. civil




103600:96

CLASIFICACION


SONDEO 3 DE 1,80M A 2,40M. DE PROF.


HORNACHUELOS


0

1

2

3

4

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

L. PLÁSTICO

SECO O HÚMEDO

ÍND

ICE

DE

EX

PA

NS

IVID

AD

(kp

/cm

2)




OBRA:



MATERIAL:










0,17





nº informe:44/2017


muestra (%):



30/03/2017





PETICIONARIO:

OBRA:



MATERIAL:


Resultado (ml/kg)

DEBIL MEDIO


83962:2008> 200


83963/2006:2008204,3 2000 a

3000

3000 a

12000




I. Civil I. Civil

nº informe:44/2017







FUERTE

>12000


HOJA RESUMEN

PETICIONARIO:

OBRA:



MATERIAL:


Tamaño Paso

partículas

(mm) (%) SM-SC

100 100,00 A-2-4

80 100,00 0

63 100,00

50 100,00 LIMITE LIQUIDO 23



20 75,50 40,3

10 70,60 20,7

5 66,20 9,0

2 59,70 29,71,25 55,60 30,0

0,4 39,00

0,08 30,04

0,55

Resultado

(mg/kg)

Contenido de

sulfatos

86,3 2000 a 3000 3000 a 12000 >12000







I. Civil I. Civil

nº informe:44/2017

ASTM D 2487

H.R.B.



CLASIFICACION

ARENISCAS



UNE 83963/2006:2008

% FINOS




103103:94 Y UNE 103014:93









% GRAVAS

% TOTAL ARENA

I.G.

% ARENA FINA

% ARENA GRUESA

0

1

2

3

4

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

L. PLÁSTICO

SECO O HÚMEDO

ÍND

ICE

DE

EX

PA

NS

IVID

AD

(kp

/cm

2)




PETICIONARIO:

OBRA:



MATERIAL:

Tamaño Paso

partícu las

(mm) (%)

100 100,0

80 100,0

63 100,0

50 100,0

40 84,2

25 79,6

20 75,5

10 70,6

5 66,2

2 59,7

1,25 55,6

0,4 39,0

0,08 30,04

FECHA

ENSAYO: 06/04/2017




ASTM D 2487 SM-SC


I.G. 0,00





I. civil

ARENISCAS



HORNACHUELOS


0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,01 0,1 1 10 100

Paso

(%

)







OBRA:


LOCALIZACION:

MATERIAL:

FECHA; 30/03/2017






C.P.V.<2 NO CRITICO

2<C.P.V.<4 MARGINAL

4<C.P.V.<6 CRITICO







I. civil




103600:96

CLASIFICACION




HORNACHUELOS

ARENISCAS

0

1

2

3

4

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

L. PLÁSTICO

SECO O HÚMEDO

ÍND

ICE

DE

EX

PA

NS

IVID

AD

(kp

/cm

2)




OBRA:



MATERIAL:










0,55





nº informe:44/2017


muestra (%):



30/03/2017

ARENISCAS




PETICIONARIO:

OBRA:



MATERIAL:


Resultado (ml/kg)

DEBIL MEDIO


83962:2008> 200


83963/2006:200886,3 2000 a

3000

3000 a

12000




I. Civil I. Civil

nº informe:44/2017



ARENISCAS




FUERTE

>12000


Nº informe 35/2017


PETICIONARIO:

OBRA:


LOCALIZACION:

MATERIAL:



ENSAYO CON MUESTRA INALTERADA Deformación % Deformación %

dimensiones (mm):

altura: 100 diametro: 82

Carga en rotura (KGF) 2515

Rotura(4,23%)

476,20

% Humedad 6,7

Densidad seca (t/m3) 2,200

Desnidad humeda (t/m3) 2,347

Antes de la rotura Despues de la rotura



I. Civil

ARENISCAS

COMPRESION SIMPLE (tn/m2)

ENSAYO DE ROTURA A COMPRESION SIMPLE

EN PROBETAS DE SUELO

Según UNE 103400:93



HORNACHUELOS


el Tecnico Responsable de Ensayo y director del Laboratorio

0,00

100,00

200,00

300,00

400,00

500,00

600,00

0 2 4 6

ensayo usuario.compresion simple

% deformacion

carg

a (

tn/m

2)

FPG O436r00 LABSON, S.L.

Nº informe 35/2017


PETICIONARIO:

OBRA:


LOCALIZACION:

MATERIAL:



ENSAYO CON MUESTRA INALTERADA Deformación % Deformación %

dimensiones (mm):

altura: 50 diametro: 70

Carga en rotura (KGF) 1259

Rotura(3,04%)

327,14

% Humedad 3,1

Densidad seca (t/m3) 1,669

Desnidad humeda (t/m3) 1,721

Antes de la rotura Despues de la rotura



I. Civil

ARENISCAS

COMPRESION SIMPLE (tn/m2)

ENSAYO DE ROTURA A COMPRESION SIMPLE

EN PROBETAS DE SUELO

Según UNE 103400:93



HORNACHUELOS

SONDEO 1 DE 3,22 A 3,42M. PROF.

el Tecnico Responsable de Ensayo y director del Laboratorio

0,00

50,00

100,00

150,00

200,00

250,00

300,00

350,00

0 2

ensayo usuario.compresion simple

% deformacion

carg

a (

tn/m

2)

FPG O436r00 LABSON, S.L.

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