Informe 001-Mayo-2011- Simulacion Tj 771n
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Área Geomecánica INFORME GEOMECANICO Modelamiento con elementos finitos para determinar la estabilidad y el factor de seguridad del tajo 771N, con método de minado en breasting, considerando la máxima sección (6.50 x 4.20m), de acuerdo a la potencia de veta. Parcoy, 15 de Mayo del 2011
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Aacuterea Geomecaacutenica
INFORME GEOMECANICO
Modelamiento con elementos finitos para determinarla estabilidad y el factor de seguridad del tajo 771Ncon meacutetodo de minado en breasting considerando lamaacutexima seccioacuten (650 x 420m) de acuerdo a lapotencia de veta
Parcoy 15 de Mayo del 2011
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Aacuterea Geomecaacutenica
INDICE
1- Introduccioacuten
2- Ubicacioacuten
3- Geologiacutea General
4- Anaacutelisis Geomecaacutenico (TJ771N-Veta Milagros)
5- Recomendacioacuten del tipo de sostenimiento
Aplicando el Software PHAE2 6
6- Conclusiones y recomendaciones
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Aacuterea Geomecaacutenica
1- INTRODUCCION
Para realizar la explotacioacuten del TJ771N se hizo el estudio geomecaacutenico para determinar el
factor de seguridad considerando el ancho de minado de caja a caja que variacutea de acuerdo a la
potencia de la veta aplicando el sostenimiento semi-mecanizado (shotcrete viacutea seca y pernos
hydrabolt) Los principales factores influentes son las fallas paralelas que delimitan la veta tanto
a la caja techo y caja piso acompantildeadas por falsas cajas y roca muy alterada
2- UBICACIOacuteN
El tajo 771N se encuentra ubicada en le mina milagros nivel 2550 zona norte Es el uacutenico tajo
de mayor seccioacuten en esta zona procedente de la veta MILAGROS
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Aacuterea Geomecaacutenica
3 GEOLOGIA GENERAL
31 ANTECEDENTES GEOLOacuteGICOS
El aacuterea de estudio estaacute ubicada en el Nor-Oriente peruano la roca regional es la granodiorita
correspondiente al Batolito de Pataz considerada de edad paleozoica
Este Batolito se encuentra limitada por dos fallas al NE una de las fallas lo pone en contacto
con el complejo marantildeoacuten (filitas esquistos pizarras) y la otra al SW lo contacta con rocas
mesozoicas (areniscas del Goyllarisquizsga calizas pucaraacute y capas rojas de la formacioacuten chota)
Respecto a la formacioacuten del batolito al plano de afloramientos muestran una configuracioacuten
alargada y lenticular existe una marcada tendencia a un alargamiento paralelo al eje regional de
la direccioacuten de los andes (SE-NW) Teniendo una extensioacuten aproximada de 150Km2 y en el
aacuterea de la mina variacutea de 25 a 30 Km
El sistema principal de vetas NW-SE se formoacute como consecuencia del relleno de los espaciosvaciacuteos de las fracturas y fallas dado que el intrusivo se presenta muy fracturado Estas vetas
posteriormente han sido falladas plegadas en maacutes de dos eventos tectoacutenicos
El relleno mineralizante de las fracturas es el cuarzo lechoso la pirita cristalina y masiva y en
menor proporcioacuten la arsenopirita galena escalerita y calcopirita
32 GEOLOGIA LOCAL
Las fracturas pre-existentes a la mineralizacioacuten tienen un rumbo paralelo a las grandes fallas N-
S con buzamiento variable al Noreste la mineralizacioacuten a rellenado estas fracturas con cuarzo
pirita que posteriormente fueron afectadas por fallas transversales estas fallas transversales eneste depoacutesito son mayormente de corto desplazamiento a excepcioacuten de la falla H la cual llega a
desplazar 60 m horizontales a la Veta Candelaria verificada en el nivel 2815 Candelaria la
falla Beta que desplaza a la Veta Rosa - Orquiacutedea 40 m hacia el Oeste con un movimiento
sinextral
El mapeo geoloacutegico subterraacuteneo de las estructuras a medida que profundizan se van
convergiendo de manera tal que en profundidad trataran de unirse en una sola Realizando las
correlaciones de las estructuras principales en la componente horizontal tienden a unirse todas
al Norte por la quebrada Vergaray y en la zona Sur las estructuras de la unidad Candelaria
tienden a cerrarse 1 000 m maacutes adelante de la falla H este hecho nos da un ` uso de 3000 m
de largo y en profundidad lograr un alcance similar
33 GEOLOGIA ESTRUCTURALEl magmatismo y el tectonismo del carboniacutefero produjo una gran sutura tectoacutenica en la
secuencia meta volcaacutenica y sedimentos del proterozoico al carboniacutefero del complejo marantildeoacuten
que sirvioacute para el emplazamiento del batolito de Pataz y la posterior mineralizacioacuten auriacutefera
Los minerales auriacuteferos del Distrito Minero de Parcoy provienen de vetas yo estructuras
filoneanas con relleno de cuarzo pirita arsenopirita esfalerita y galena Estas vetas se alojan
principalmente en rocas intrusivas del batolito de Pataz de edad carboniacutefera emplazado durante
la orogenia herciacutenica
El Batolito tiene una direcci6n N 30deg W y estaacute controlado por cizallas marginales y
cabalgamientos de geometriacutea liacutestrica La localizacioacuten de oro a escala local y regional sedistribuye en zonas de dilatacioacuten de orientacioacuten predominante NW-SE producidos como parte
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de las grandes cizallas regionales Este cizallamiento regional NW-SE conjugado con el sistema
de fallamiento E-W controla la ubicacioacuten de mineralizacioacuten de oro en vetas y lazos sigmoides
En relacioacuten a la mineralizacioacuten los esfuerzos estructurales han ocurrido en tres etapas
bull
Primera etapa Pre - mineralbull Segunda etapa Intra - mineral
bull Tercera etapa Post - mineral
Como resultado de primera etapa pre-mineral se formariacutean fallas con rumbo NW - SE estas
fallas son importantes porque en ellas se emplazaron la mineralizacioacuten la segunda etapa intra-
mineral son fallas sub paralelas en rumbo y buzamiento a las estructuras minerales donde la veta
ha sido duplicada por fallamientos longitudinales (Intra - mineral) al reactivarse la estructura
pre -mineral en la tercera etapa post-mineral se forman fallas de rumbo E-W y son transversales
a las fallas descritas las cuales han producido desplazamientos y son de tipo sinextral estas
fallas son Fierro Parcoy Doncella Balc6n y los Muertos estas fallas dislocan al Batolito en
bloques
34 ESTRATIGRAFIA
Las rocas aflorantes corresponden a rocas pre-caacutembricas complejo metamoacuterfico del Marantildeoacuten
estaacuten formados por filitas esquistos y una secuencia meta volcaacutenica sobre yaciendo a las rocas
precaacutembricas se encuentran rocas paleozoicas constituidas principalmente por la formaci6n
Contaya (ordoviacutecico medio) estaacuten formadas principalmente por pizarras luego sedimentos
molaacutesicos denominado Grupo Ambo de edad Mississipiana sobre yaciendo a estas se
encuentran los depoacutesitos de Molasas rojas del grupo Mitu que en esta parte de flanco no es muy
conspicuo los volcaacutenicos Lavasen (Carboniacutefero - Peacutermico) presenta amplia distribucioacuten en las
partes altas del Distrito Minero de Parcoy Las rocas mesozoicas del ciclo andino estaacuten
constituidas por calizas de la formacioacuten Criznejas (Cretaacuteceo Inferior) y capas rojas de laformacioacuten Chota (Cretaacuteceo Superior)
4- ESTUDIO GEOMECANICO DE LA VETA MILAGROS (TJ771N)
41- VETA MILAGROS
La veta Milagros se ubica en la parte central del sistema con rumbo N 40deg W y buzamiento 70deg
ndash 75deg Este hacia el Este se ramifican las vetas Milagros Centro y Milagros Este (nivel 2600) al
Oeste la veta Maricruz y hacia el sur se ramifica una veta conocida como Milagros Split La
veta Milagros viene a ser el eje principal del sistema siendo eacutesta la de mayor desarrollo y
explotacioacuten
Esta estructura ha tenido su mayor desarrollo en el nivel 2765 logrando alcanzar una longitud de
800 metros y 440 metros en la vertical desde el nivel 2870 hasta el nivel 2430 (Tuacutenel Horizonte)
el cual se presume una continuidad estructural en profundidad En el nivel 2870 la Veta
Milagros presenta una estructura de 25 metros de potencia y leyes mayores a 15 grtm de Au
cuyo buzamiento es contrario a las demaacutes vetas (75deg al Oeste) esta se proyecta hasta superficie
y que vendriacutea a ser la proyeccioacuten de la veta Maricruz reconocida en el nivel 2765
Cabe resaltar que la importancia de este anaacutelisis ha permitido la continuacioacuten en las
exploraciones de Milagros al norte la cual en su momento se descartoacute por la presencia de
ramales rellenados de calcita que daba la apariencia de un liacutemite natural Pero esta teoriacutea se
descarta al corroborar la presencia de una estructura al oeste en el nivel 2825 de cuarzo ndashpirita yque en un momento se denominoacute Milagros Oeste analizando el ensamble mineraloacutegico
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alteracioacuten y su correlacioacuten estructural en rumbo y buzamiento se determina que es la
continuacioacuten de la misma Veta Milagros
En el nivel 2780 se explora la continuacioacuten de Milagros al norte permitiendo definir a una
estructura conocida como veta Chotana en una zona de apertura que puede llegar hasta 6 metros
de potencia en cuarzo ndash pirita cajas con alteracioacuten siacutelice ndash sericita con poca presencia de cloritay con leyes de 129 grtm de Au y que se logra definir como la Veta Milagros esto permitiriacutea
continuar su exploracioacuten maacutes al norte con el mismo criterio
42- MACIZO ROCOSO
La composicioacuten de la roca intrusiva del batolito es variable predominando la granodiorita
diorita y cuarzo monzonita Es comuacuten encontrar en el batolito presencia de diques apliacuteticos
andesiacuteticos y xenolitos
Este macizo plutoacutenico que tiene continuidad en el aacuterea de estudio que presenta un drenaje
paralelo a dentriacutetico con morfologiacutea agreste empinada ocasionalmente lomada ondulada por la
fuerte meteorizacioacuten e intemperismo
El batolito tiene una direccioacuten de N 30ordm W y estaacute controlada por cizallas marginales y
cabalgamiento de geometriacutea liacutestrica
Conforme al estudio del comportamiento de los diferentes dominios localizados en el trazo del
tajo 771N se ha determinado 3 sistemas de juntas y tres sistemas de fallas las cuales controlan
el disentildeo del tajo
43-CALCULO DE RESISTENCIA DEL MACIZO ROCOSO A PARTIR DELMODELO IMPIRICO DE HOEK ndash BROWN
Para determinar la calidad del macizo rocoso se ha utilizado la clasificacioacuten geomecaacutenica RMR
89 propuesta por Bieniawski y el GSI obtenieacutendose los siguientes valores
983125983106983113983107983105983107983113983251983118 983122983117983122 983111983123983113
983107983105983114983105 983124983109983107983112983119 983092983088 983091983088
983107983105983114983105 983120983113983123983119 983092983093 983092983088
983126983109983124983105 983093983093 983093983088
983110983105983116983123983105 983107983105983114983105 983090983093 983090983088
44- PROPIEDADES GEOTEacuteCNICAS DEL MACIZO ROCOSOPARAMETROS ELASTICOS DE LA ROCA
983107983105983114983105 983124983109983107983112983119 983107983105983114983105 983120983113983123983119 983126983109983124983105 983110983105983116983123983105 983107983105983114983105
983117983119983108983125983116983119 983108983109 983129983119983125983118983111983080983117983152983137983081 983089983089983090983090 983090983097983090983090 983094983088983088983088 983092983089983091
983113983118983108983113983107983109 983108983109 983120983119983113983123983123983119983118 983088983084983091 983088983084983091 983088983084983091 983088983084983090983093
983124983113983120983119 983109983116983105983123983124983113983107983119 983113983123983119983124983122983119983120983113983107983119 983113983123983119983124983122983119983120983113983107983119 983113983123983119983124983122983119983120983113983107983119 983113983123983119983124983122983119983120983113983107983119
PARAMETROS DE RESISTENCIA
983107983122983113983124983109983122983113983119 983108983109 983110983105983116983116983105983112983119983109983115 983129 983106983122983119983127983118 983111983109983118983109983122983105983116983113983130983105983108983119
983107983105983114983105 983124983109983107983112983119 983107983105983114983105 983120983113983123983119 983126983109983124983105 983110983105983116983123983105 983107983105983114983105983122983109983123983113983123983124983109983118983107983113983105 983105 983116983105 983107983119983117983120983086 983091983093 983095983093 983089983090983093 983089983093
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Aacuterea Geomecaacutenica
983125983118983113983105983128983113983105983116
983120983105983122983105983117983109983124983122983119 983149983138 983088983084983092983093 983088983084983096983089983093 983089983084983092983095983097 983088983084983090983092983096
983120983105983122983105983117983109983124983122983119 983155 983090983084983092983096983109983085983088983093 983088983084983088983088983088983089 983088983084983088983088983088983093 983093983084983092983092983109983085983088983094
983120983105983122983105983117983109983124983122983119 983137 983088983084983093983090983090 983088983084983093983089983089 983088983084983093983088983094 983088983084983093983092983092
CALCULO DE LOS ESFUERZOS INSITU SEGUacuteN OVER CORING
983119983126983109983122 983107983119983122983113983118983111
983123983145983143983149983137 983089 983117983152983137983086 983090983096
983123983145983143983149983137 983091 983117983152983137983086 983089983092
983123983145983143983149983137 983130 983117983152983137983086 983089983092
983105983150983143983148983141 983085983095
45- MAPEO GEOMECANICO ndash CELDAS MEDIANTE METODO RMR 89BIENIAWSKI
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PLANO GEOMECANICO - GEOLOGICO
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PLANO DE ZONIFICACION
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5- RECOMENDACIOacuteN DEL TIPO DE SOSTENIMIENTO APLICANDO ELSOFTWARE PHASE2 6
SECCION A- Arsquo SIMULADA CONSIDERANDO LA SECCION MAXIMA DE MINADO (650m x 420m)
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ESTADO ACTUAL DEL TJ771NCORTE ldquoArdquo
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CALCULO DEL FACTOR DE SEGURIDAD DE ACUERDO AL MINADO ACTUAL Y PROPUESTO SECCION 650m x 420m
SIN SOSTENIMIENTO
CALCULO DEL FACTOR DE SEGURIDAD DE ACUERDO AL MINADO
ACTUAL Y PROPUESTO SECCION 650m x 420mSOSTENMIENTO CON SH2rdquo y PHYD7rsquo E= 120x120m
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6 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
bull Realizado la evaluacioacuten Geomecaacutenica del TJ 771N con una seccioacuten de650m de ancho x 420m de alto en el estado actual sin sostenimiento seencuentra con un FS= 070 a 104 (labor inestable) asiacute mismo se debe teneren cuenta que el factor de seguridad es criacutetico en el contacto de las cajascon la veta (presencia de fallas) por la formacioacuten de cuntildeas y falsas cajas
bull Realizado el sostenimiento con Shotcrete 2rdquo reforzado con fibra metaacutelica + Perno hydrabolt de 7rsquo espaciado a 120 x 120m de forma sistemaacutetico endistribucioacuten cuadrada aumenta el FS=130 que estaacute dentro del rango paralabores temporales asiacute mismo se recomienda reforzar con malla electrosoldada puntualmente en la caja techo y falsa caja
bull Al realizar la voladura se debe evitar en dantildear las cajas tanto en techo y
piso porque esto genera mayor inestabilidad por el alto grado dealteracioacuten entre el contacto de veta y falsas cajas asiacute mismo da origen a laformacioacuten de cuntildeas en hastiales y parte de la corona con probabilidad decolapso
bull Se recomienda realizar el relleno ciego de caja a caja para mantener lalabor estable y evitar relajamiento del macizo rocoso hasta dar inicio alsiguiente corte
bull El sostenimiento debe ser oportuno cada vez en que se realiza la voladura(labor disparada labor sostenida)
bull El minado se realizaraacute de manera secuencial primero al ala norte luego alsur teniendo en cuenta el previo relleno del ala explotada Esta mismasecuencia se aplicaraacute a los siguientes cortes
Esperando cualquier comentario yo sugerencia quedo con Ud
Atte
helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip
Tco David Cruz Flores
Asist Geomecaacutenica Zona Norte
helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip
Feacutelix Arias Arce
Jefe de Geomecaacutenica zona
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2- Ubicacioacuten
3- Geologiacutea General
4- Anaacutelisis Geomecaacutenico (TJ771N-Veta Milagros)
5- Recomendacioacuten del tipo de sostenimiento
Aplicando el Software PHAE2 6
6- Conclusiones y recomendaciones
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Aacuterea Geomecaacutenica
1- INTRODUCCION
Para realizar la explotacioacuten del TJ771N se hizo el estudio geomecaacutenico para determinar el
factor de seguridad considerando el ancho de minado de caja a caja que variacutea de acuerdo a la
potencia de la veta aplicando el sostenimiento semi-mecanizado (shotcrete viacutea seca y pernos
hydrabolt) Los principales factores influentes son las fallas paralelas que delimitan la veta tanto
a la caja techo y caja piso acompantildeadas por falsas cajas y roca muy alterada
2- UBICACIOacuteN
El tajo 771N se encuentra ubicada en le mina milagros nivel 2550 zona norte Es el uacutenico tajo
de mayor seccioacuten en esta zona procedente de la veta MILAGROS
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Aacuterea Geomecaacutenica
3 GEOLOGIA GENERAL
31 ANTECEDENTES GEOLOacuteGICOS
El aacuterea de estudio estaacute ubicada en el Nor-Oriente peruano la roca regional es la granodiorita
correspondiente al Batolito de Pataz considerada de edad paleozoica
Este Batolito se encuentra limitada por dos fallas al NE una de las fallas lo pone en contacto
con el complejo marantildeoacuten (filitas esquistos pizarras) y la otra al SW lo contacta con rocas
mesozoicas (areniscas del Goyllarisquizsga calizas pucaraacute y capas rojas de la formacioacuten chota)
Respecto a la formacioacuten del batolito al plano de afloramientos muestran una configuracioacuten
alargada y lenticular existe una marcada tendencia a un alargamiento paralelo al eje regional de
la direccioacuten de los andes (SE-NW) Teniendo una extensioacuten aproximada de 150Km2 y en el
aacuterea de la mina variacutea de 25 a 30 Km
El sistema principal de vetas NW-SE se formoacute como consecuencia del relleno de los espaciosvaciacuteos de las fracturas y fallas dado que el intrusivo se presenta muy fracturado Estas vetas
posteriormente han sido falladas plegadas en maacutes de dos eventos tectoacutenicos
El relleno mineralizante de las fracturas es el cuarzo lechoso la pirita cristalina y masiva y en
menor proporcioacuten la arsenopirita galena escalerita y calcopirita
32 GEOLOGIA LOCAL
Las fracturas pre-existentes a la mineralizacioacuten tienen un rumbo paralelo a las grandes fallas N-
S con buzamiento variable al Noreste la mineralizacioacuten a rellenado estas fracturas con cuarzo
pirita que posteriormente fueron afectadas por fallas transversales estas fallas transversales eneste depoacutesito son mayormente de corto desplazamiento a excepcioacuten de la falla H la cual llega a
desplazar 60 m horizontales a la Veta Candelaria verificada en el nivel 2815 Candelaria la
falla Beta que desplaza a la Veta Rosa - Orquiacutedea 40 m hacia el Oeste con un movimiento
sinextral
El mapeo geoloacutegico subterraacuteneo de las estructuras a medida que profundizan se van
convergiendo de manera tal que en profundidad trataran de unirse en una sola Realizando las
correlaciones de las estructuras principales en la componente horizontal tienden a unirse todas
al Norte por la quebrada Vergaray y en la zona Sur las estructuras de la unidad Candelaria
tienden a cerrarse 1 000 m maacutes adelante de la falla H este hecho nos da un ` uso de 3000 m
de largo y en profundidad lograr un alcance similar
33 GEOLOGIA ESTRUCTURALEl magmatismo y el tectonismo del carboniacutefero produjo una gran sutura tectoacutenica en la
secuencia meta volcaacutenica y sedimentos del proterozoico al carboniacutefero del complejo marantildeoacuten
que sirvioacute para el emplazamiento del batolito de Pataz y la posterior mineralizacioacuten auriacutefera
Los minerales auriacuteferos del Distrito Minero de Parcoy provienen de vetas yo estructuras
filoneanas con relleno de cuarzo pirita arsenopirita esfalerita y galena Estas vetas se alojan
principalmente en rocas intrusivas del batolito de Pataz de edad carboniacutefera emplazado durante
la orogenia herciacutenica
El Batolito tiene una direcci6n N 30deg W y estaacute controlado por cizallas marginales y
cabalgamientos de geometriacutea liacutestrica La localizacioacuten de oro a escala local y regional sedistribuye en zonas de dilatacioacuten de orientacioacuten predominante NW-SE producidos como parte
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Aacuterea Geomecaacutenica
de las grandes cizallas regionales Este cizallamiento regional NW-SE conjugado con el sistema
de fallamiento E-W controla la ubicacioacuten de mineralizacioacuten de oro en vetas y lazos sigmoides
En relacioacuten a la mineralizacioacuten los esfuerzos estructurales han ocurrido en tres etapas
bull
Primera etapa Pre - mineralbull Segunda etapa Intra - mineral
bull Tercera etapa Post - mineral
Como resultado de primera etapa pre-mineral se formariacutean fallas con rumbo NW - SE estas
fallas son importantes porque en ellas se emplazaron la mineralizacioacuten la segunda etapa intra-
mineral son fallas sub paralelas en rumbo y buzamiento a las estructuras minerales donde la veta
ha sido duplicada por fallamientos longitudinales (Intra - mineral) al reactivarse la estructura
pre -mineral en la tercera etapa post-mineral se forman fallas de rumbo E-W y son transversales
a las fallas descritas las cuales han producido desplazamientos y son de tipo sinextral estas
fallas son Fierro Parcoy Doncella Balc6n y los Muertos estas fallas dislocan al Batolito en
bloques
34 ESTRATIGRAFIA
Las rocas aflorantes corresponden a rocas pre-caacutembricas complejo metamoacuterfico del Marantildeoacuten
estaacuten formados por filitas esquistos y una secuencia meta volcaacutenica sobre yaciendo a las rocas
precaacutembricas se encuentran rocas paleozoicas constituidas principalmente por la formaci6n
Contaya (ordoviacutecico medio) estaacuten formadas principalmente por pizarras luego sedimentos
molaacutesicos denominado Grupo Ambo de edad Mississipiana sobre yaciendo a estas se
encuentran los depoacutesitos de Molasas rojas del grupo Mitu que en esta parte de flanco no es muy
conspicuo los volcaacutenicos Lavasen (Carboniacutefero - Peacutermico) presenta amplia distribucioacuten en las
partes altas del Distrito Minero de Parcoy Las rocas mesozoicas del ciclo andino estaacuten
constituidas por calizas de la formacioacuten Criznejas (Cretaacuteceo Inferior) y capas rojas de laformacioacuten Chota (Cretaacuteceo Superior)
4- ESTUDIO GEOMECANICO DE LA VETA MILAGROS (TJ771N)
41- VETA MILAGROS
La veta Milagros se ubica en la parte central del sistema con rumbo N 40deg W y buzamiento 70deg
ndash 75deg Este hacia el Este se ramifican las vetas Milagros Centro y Milagros Este (nivel 2600) al
Oeste la veta Maricruz y hacia el sur se ramifica una veta conocida como Milagros Split La
veta Milagros viene a ser el eje principal del sistema siendo eacutesta la de mayor desarrollo y
explotacioacuten
Esta estructura ha tenido su mayor desarrollo en el nivel 2765 logrando alcanzar una longitud de
800 metros y 440 metros en la vertical desde el nivel 2870 hasta el nivel 2430 (Tuacutenel Horizonte)
el cual se presume una continuidad estructural en profundidad En el nivel 2870 la Veta
Milagros presenta una estructura de 25 metros de potencia y leyes mayores a 15 grtm de Au
cuyo buzamiento es contrario a las demaacutes vetas (75deg al Oeste) esta se proyecta hasta superficie
y que vendriacutea a ser la proyeccioacuten de la veta Maricruz reconocida en el nivel 2765
Cabe resaltar que la importancia de este anaacutelisis ha permitido la continuacioacuten en las
exploraciones de Milagros al norte la cual en su momento se descartoacute por la presencia de
ramales rellenados de calcita que daba la apariencia de un liacutemite natural Pero esta teoriacutea se
descarta al corroborar la presencia de una estructura al oeste en el nivel 2825 de cuarzo ndashpirita yque en un momento se denominoacute Milagros Oeste analizando el ensamble mineraloacutegico
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Aacuterea Geomecaacutenica
alteracioacuten y su correlacioacuten estructural en rumbo y buzamiento se determina que es la
continuacioacuten de la misma Veta Milagros
En el nivel 2780 se explora la continuacioacuten de Milagros al norte permitiendo definir a una
estructura conocida como veta Chotana en una zona de apertura que puede llegar hasta 6 metros
de potencia en cuarzo ndash pirita cajas con alteracioacuten siacutelice ndash sericita con poca presencia de cloritay con leyes de 129 grtm de Au y que se logra definir como la Veta Milagros esto permitiriacutea
continuar su exploracioacuten maacutes al norte con el mismo criterio
42- MACIZO ROCOSO
La composicioacuten de la roca intrusiva del batolito es variable predominando la granodiorita
diorita y cuarzo monzonita Es comuacuten encontrar en el batolito presencia de diques apliacuteticos
andesiacuteticos y xenolitos
Este macizo plutoacutenico que tiene continuidad en el aacuterea de estudio que presenta un drenaje
paralelo a dentriacutetico con morfologiacutea agreste empinada ocasionalmente lomada ondulada por la
fuerte meteorizacioacuten e intemperismo
El batolito tiene una direccioacuten de N 30ordm W y estaacute controlada por cizallas marginales y
cabalgamiento de geometriacutea liacutestrica
Conforme al estudio del comportamiento de los diferentes dominios localizados en el trazo del
tajo 771N se ha determinado 3 sistemas de juntas y tres sistemas de fallas las cuales controlan
el disentildeo del tajo
43-CALCULO DE RESISTENCIA DEL MACIZO ROCOSO A PARTIR DELMODELO IMPIRICO DE HOEK ndash BROWN
Para determinar la calidad del macizo rocoso se ha utilizado la clasificacioacuten geomecaacutenica RMR
89 propuesta por Bieniawski y el GSI obtenieacutendose los siguientes valores
983125983106983113983107983105983107983113983251983118 983122983117983122 983111983123983113
983107983105983114983105 983124983109983107983112983119 983092983088 983091983088
983107983105983114983105 983120983113983123983119 983092983093 983092983088
983126983109983124983105 983093983093 983093983088
983110983105983116983123983105 983107983105983114983105 983090983093 983090983088
44- PROPIEDADES GEOTEacuteCNICAS DEL MACIZO ROCOSOPARAMETROS ELASTICOS DE LA ROCA
983107983105983114983105 983124983109983107983112983119 983107983105983114983105 983120983113983123983119 983126983109983124983105 983110983105983116983123983105 983107983105983114983105
983117983119983108983125983116983119 983108983109 983129983119983125983118983111983080983117983152983137983081 983089983089983090983090 983090983097983090983090 983094983088983088983088 983092983089983091
983113983118983108983113983107983109 983108983109 983120983119983113983123983123983119983118 983088983084983091 983088983084983091 983088983084983091 983088983084983090983093
983124983113983120983119 983109983116983105983123983124983113983107983119 983113983123983119983124983122983119983120983113983107983119 983113983123983119983124983122983119983120983113983107983119 983113983123983119983124983122983119983120983113983107983119 983113983123983119983124983122983119983120983113983107983119
PARAMETROS DE RESISTENCIA
983107983122983113983124983109983122983113983119 983108983109 983110983105983116983116983105983112983119983109983115 983129 983106983122983119983127983118 983111983109983118983109983122983105983116983113983130983105983108983119
983107983105983114983105 983124983109983107983112983119 983107983105983114983105 983120983113983123983119 983126983109983124983105 983110983105983116983123983105 983107983105983114983105983122983109983123983113983123983124983109983118983107983113983105 983105 983116983105 983107983119983117983120983086 983091983093 983095983093 983089983090983093 983089983093
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Aacuterea Geomecaacutenica
983125983118983113983105983128983113983105983116
983120983105983122983105983117983109983124983122983119 983149983138 983088983084983092983093 983088983084983096983089983093 983089983084983092983095983097 983088983084983090983092983096
983120983105983122983105983117983109983124983122983119 983155 983090983084983092983096983109983085983088983093 983088983084983088983088983088983089 983088983084983088983088983088983093 983093983084983092983092983109983085983088983094
983120983105983122983105983117983109983124983122983119 983137 983088983084983093983090983090 983088983084983093983089983089 983088983084983093983088983094 983088983084983093983092983092
CALCULO DE LOS ESFUERZOS INSITU SEGUacuteN OVER CORING
983119983126983109983122 983107983119983122983113983118983111
983123983145983143983149983137 983089 983117983152983137983086 983090983096
983123983145983143983149983137 983091 983117983152983137983086 983089983092
983123983145983143983149983137 983130 983117983152983137983086 983089983092
983105983150983143983148983141 983085983095
45- MAPEO GEOMECANICO ndash CELDAS MEDIANTE METODO RMR 89BIENIAWSKI
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PLANO GEOMECANICO - GEOLOGICO
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PLANO DE ZONIFICACION
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5- RECOMENDACIOacuteN DEL TIPO DE SOSTENIMIENTO APLICANDO ELSOFTWARE PHASE2 6
SECCION A- Arsquo SIMULADA CONSIDERANDO LA SECCION MAXIMA DE MINADO (650m x 420m)
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ESTADO ACTUAL DEL TJ771NCORTE ldquoArdquo
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CALCULO DEL FACTOR DE SEGURIDAD DE ACUERDO AL MINADO ACTUAL Y PROPUESTO SECCION 650m x 420m
SIN SOSTENIMIENTO
CALCULO DEL FACTOR DE SEGURIDAD DE ACUERDO AL MINADO
ACTUAL Y PROPUESTO SECCION 650m x 420mSOSTENMIENTO CON SH2rdquo y PHYD7rsquo E= 120x120m
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6 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
bull Realizado la evaluacioacuten Geomecaacutenica del TJ 771N con una seccioacuten de650m de ancho x 420m de alto en el estado actual sin sostenimiento seencuentra con un FS= 070 a 104 (labor inestable) asiacute mismo se debe teneren cuenta que el factor de seguridad es criacutetico en el contacto de las cajascon la veta (presencia de fallas) por la formacioacuten de cuntildeas y falsas cajas
bull Realizado el sostenimiento con Shotcrete 2rdquo reforzado con fibra metaacutelica + Perno hydrabolt de 7rsquo espaciado a 120 x 120m de forma sistemaacutetico endistribucioacuten cuadrada aumenta el FS=130 que estaacute dentro del rango paralabores temporales asiacute mismo se recomienda reforzar con malla electrosoldada puntualmente en la caja techo y falsa caja
bull Al realizar la voladura se debe evitar en dantildear las cajas tanto en techo y
piso porque esto genera mayor inestabilidad por el alto grado dealteracioacuten entre el contacto de veta y falsas cajas asiacute mismo da origen a laformacioacuten de cuntildeas en hastiales y parte de la corona con probabilidad decolapso
bull Se recomienda realizar el relleno ciego de caja a caja para mantener lalabor estable y evitar relajamiento del macizo rocoso hasta dar inicio alsiguiente corte
bull El sostenimiento debe ser oportuno cada vez en que se realiza la voladura(labor disparada labor sostenida)
bull El minado se realizaraacute de manera secuencial primero al ala norte luego alsur teniendo en cuenta el previo relleno del ala explotada Esta mismasecuencia se aplicaraacute a los siguientes cortes
Esperando cualquier comentario yo sugerencia quedo con Ud
Atte
helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip
Tco David Cruz Flores
Asist Geomecaacutenica Zona Norte
helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip
Feacutelix Arias Arce
Jefe de Geomecaacutenica zona
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Aacuterea Geomecaacutenica
1- INTRODUCCION
Para realizar la explotacioacuten del TJ771N se hizo el estudio geomecaacutenico para determinar el
factor de seguridad considerando el ancho de minado de caja a caja que variacutea de acuerdo a la
potencia de la veta aplicando el sostenimiento semi-mecanizado (shotcrete viacutea seca y pernos
hydrabolt) Los principales factores influentes son las fallas paralelas que delimitan la veta tanto
a la caja techo y caja piso acompantildeadas por falsas cajas y roca muy alterada
2- UBICACIOacuteN
El tajo 771N se encuentra ubicada en le mina milagros nivel 2550 zona norte Es el uacutenico tajo
de mayor seccioacuten en esta zona procedente de la veta MILAGROS
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Aacuterea Geomecaacutenica
3 GEOLOGIA GENERAL
31 ANTECEDENTES GEOLOacuteGICOS
El aacuterea de estudio estaacute ubicada en el Nor-Oriente peruano la roca regional es la granodiorita
correspondiente al Batolito de Pataz considerada de edad paleozoica
Este Batolito se encuentra limitada por dos fallas al NE una de las fallas lo pone en contacto
con el complejo marantildeoacuten (filitas esquistos pizarras) y la otra al SW lo contacta con rocas
mesozoicas (areniscas del Goyllarisquizsga calizas pucaraacute y capas rojas de la formacioacuten chota)
Respecto a la formacioacuten del batolito al plano de afloramientos muestran una configuracioacuten
alargada y lenticular existe una marcada tendencia a un alargamiento paralelo al eje regional de
la direccioacuten de los andes (SE-NW) Teniendo una extensioacuten aproximada de 150Km2 y en el
aacuterea de la mina variacutea de 25 a 30 Km
El sistema principal de vetas NW-SE se formoacute como consecuencia del relleno de los espaciosvaciacuteos de las fracturas y fallas dado que el intrusivo se presenta muy fracturado Estas vetas
posteriormente han sido falladas plegadas en maacutes de dos eventos tectoacutenicos
El relleno mineralizante de las fracturas es el cuarzo lechoso la pirita cristalina y masiva y en
menor proporcioacuten la arsenopirita galena escalerita y calcopirita
32 GEOLOGIA LOCAL
Las fracturas pre-existentes a la mineralizacioacuten tienen un rumbo paralelo a las grandes fallas N-
S con buzamiento variable al Noreste la mineralizacioacuten a rellenado estas fracturas con cuarzo
pirita que posteriormente fueron afectadas por fallas transversales estas fallas transversales eneste depoacutesito son mayormente de corto desplazamiento a excepcioacuten de la falla H la cual llega a
desplazar 60 m horizontales a la Veta Candelaria verificada en el nivel 2815 Candelaria la
falla Beta que desplaza a la Veta Rosa - Orquiacutedea 40 m hacia el Oeste con un movimiento
sinextral
El mapeo geoloacutegico subterraacuteneo de las estructuras a medida que profundizan se van
convergiendo de manera tal que en profundidad trataran de unirse en una sola Realizando las
correlaciones de las estructuras principales en la componente horizontal tienden a unirse todas
al Norte por la quebrada Vergaray y en la zona Sur las estructuras de la unidad Candelaria
tienden a cerrarse 1 000 m maacutes adelante de la falla H este hecho nos da un ` uso de 3000 m
de largo y en profundidad lograr un alcance similar
33 GEOLOGIA ESTRUCTURALEl magmatismo y el tectonismo del carboniacutefero produjo una gran sutura tectoacutenica en la
secuencia meta volcaacutenica y sedimentos del proterozoico al carboniacutefero del complejo marantildeoacuten
que sirvioacute para el emplazamiento del batolito de Pataz y la posterior mineralizacioacuten auriacutefera
Los minerales auriacuteferos del Distrito Minero de Parcoy provienen de vetas yo estructuras
filoneanas con relleno de cuarzo pirita arsenopirita esfalerita y galena Estas vetas se alojan
principalmente en rocas intrusivas del batolito de Pataz de edad carboniacutefera emplazado durante
la orogenia herciacutenica
El Batolito tiene una direcci6n N 30deg W y estaacute controlado por cizallas marginales y
cabalgamientos de geometriacutea liacutestrica La localizacioacuten de oro a escala local y regional sedistribuye en zonas de dilatacioacuten de orientacioacuten predominante NW-SE producidos como parte
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Aacuterea Geomecaacutenica
de las grandes cizallas regionales Este cizallamiento regional NW-SE conjugado con el sistema
de fallamiento E-W controla la ubicacioacuten de mineralizacioacuten de oro en vetas y lazos sigmoides
En relacioacuten a la mineralizacioacuten los esfuerzos estructurales han ocurrido en tres etapas
bull
Primera etapa Pre - mineralbull Segunda etapa Intra - mineral
bull Tercera etapa Post - mineral
Como resultado de primera etapa pre-mineral se formariacutean fallas con rumbo NW - SE estas
fallas son importantes porque en ellas se emplazaron la mineralizacioacuten la segunda etapa intra-
mineral son fallas sub paralelas en rumbo y buzamiento a las estructuras minerales donde la veta
ha sido duplicada por fallamientos longitudinales (Intra - mineral) al reactivarse la estructura
pre -mineral en la tercera etapa post-mineral se forman fallas de rumbo E-W y son transversales
a las fallas descritas las cuales han producido desplazamientos y son de tipo sinextral estas
fallas son Fierro Parcoy Doncella Balc6n y los Muertos estas fallas dislocan al Batolito en
bloques
34 ESTRATIGRAFIA
Las rocas aflorantes corresponden a rocas pre-caacutembricas complejo metamoacuterfico del Marantildeoacuten
estaacuten formados por filitas esquistos y una secuencia meta volcaacutenica sobre yaciendo a las rocas
precaacutembricas se encuentran rocas paleozoicas constituidas principalmente por la formaci6n
Contaya (ordoviacutecico medio) estaacuten formadas principalmente por pizarras luego sedimentos
molaacutesicos denominado Grupo Ambo de edad Mississipiana sobre yaciendo a estas se
encuentran los depoacutesitos de Molasas rojas del grupo Mitu que en esta parte de flanco no es muy
conspicuo los volcaacutenicos Lavasen (Carboniacutefero - Peacutermico) presenta amplia distribucioacuten en las
partes altas del Distrito Minero de Parcoy Las rocas mesozoicas del ciclo andino estaacuten
constituidas por calizas de la formacioacuten Criznejas (Cretaacuteceo Inferior) y capas rojas de laformacioacuten Chota (Cretaacuteceo Superior)
4- ESTUDIO GEOMECANICO DE LA VETA MILAGROS (TJ771N)
41- VETA MILAGROS
La veta Milagros se ubica en la parte central del sistema con rumbo N 40deg W y buzamiento 70deg
ndash 75deg Este hacia el Este se ramifican las vetas Milagros Centro y Milagros Este (nivel 2600) al
Oeste la veta Maricruz y hacia el sur se ramifica una veta conocida como Milagros Split La
veta Milagros viene a ser el eje principal del sistema siendo eacutesta la de mayor desarrollo y
explotacioacuten
Esta estructura ha tenido su mayor desarrollo en el nivel 2765 logrando alcanzar una longitud de
800 metros y 440 metros en la vertical desde el nivel 2870 hasta el nivel 2430 (Tuacutenel Horizonte)
el cual se presume una continuidad estructural en profundidad En el nivel 2870 la Veta
Milagros presenta una estructura de 25 metros de potencia y leyes mayores a 15 grtm de Au
cuyo buzamiento es contrario a las demaacutes vetas (75deg al Oeste) esta se proyecta hasta superficie
y que vendriacutea a ser la proyeccioacuten de la veta Maricruz reconocida en el nivel 2765
Cabe resaltar que la importancia de este anaacutelisis ha permitido la continuacioacuten en las
exploraciones de Milagros al norte la cual en su momento se descartoacute por la presencia de
ramales rellenados de calcita que daba la apariencia de un liacutemite natural Pero esta teoriacutea se
descarta al corroborar la presencia de una estructura al oeste en el nivel 2825 de cuarzo ndashpirita yque en un momento se denominoacute Milagros Oeste analizando el ensamble mineraloacutegico
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Aacuterea Geomecaacutenica
alteracioacuten y su correlacioacuten estructural en rumbo y buzamiento se determina que es la
continuacioacuten de la misma Veta Milagros
En el nivel 2780 se explora la continuacioacuten de Milagros al norte permitiendo definir a una
estructura conocida como veta Chotana en una zona de apertura que puede llegar hasta 6 metros
de potencia en cuarzo ndash pirita cajas con alteracioacuten siacutelice ndash sericita con poca presencia de cloritay con leyes de 129 grtm de Au y que se logra definir como la Veta Milagros esto permitiriacutea
continuar su exploracioacuten maacutes al norte con el mismo criterio
42- MACIZO ROCOSO
La composicioacuten de la roca intrusiva del batolito es variable predominando la granodiorita
diorita y cuarzo monzonita Es comuacuten encontrar en el batolito presencia de diques apliacuteticos
andesiacuteticos y xenolitos
Este macizo plutoacutenico que tiene continuidad en el aacuterea de estudio que presenta un drenaje
paralelo a dentriacutetico con morfologiacutea agreste empinada ocasionalmente lomada ondulada por la
fuerte meteorizacioacuten e intemperismo
El batolito tiene una direccioacuten de N 30ordm W y estaacute controlada por cizallas marginales y
cabalgamiento de geometriacutea liacutestrica
Conforme al estudio del comportamiento de los diferentes dominios localizados en el trazo del
tajo 771N se ha determinado 3 sistemas de juntas y tres sistemas de fallas las cuales controlan
el disentildeo del tajo
43-CALCULO DE RESISTENCIA DEL MACIZO ROCOSO A PARTIR DELMODELO IMPIRICO DE HOEK ndash BROWN
Para determinar la calidad del macizo rocoso se ha utilizado la clasificacioacuten geomecaacutenica RMR
89 propuesta por Bieniawski y el GSI obtenieacutendose los siguientes valores
983125983106983113983107983105983107983113983251983118 983122983117983122 983111983123983113
983107983105983114983105 983124983109983107983112983119 983092983088 983091983088
983107983105983114983105 983120983113983123983119 983092983093 983092983088
983126983109983124983105 983093983093 983093983088
983110983105983116983123983105 983107983105983114983105 983090983093 983090983088
44- PROPIEDADES GEOTEacuteCNICAS DEL MACIZO ROCOSOPARAMETROS ELASTICOS DE LA ROCA
983107983105983114983105 983124983109983107983112983119 983107983105983114983105 983120983113983123983119 983126983109983124983105 983110983105983116983123983105 983107983105983114983105
983117983119983108983125983116983119 983108983109 983129983119983125983118983111983080983117983152983137983081 983089983089983090983090 983090983097983090983090 983094983088983088983088 983092983089983091
983113983118983108983113983107983109 983108983109 983120983119983113983123983123983119983118 983088983084983091 983088983084983091 983088983084983091 983088983084983090983093
983124983113983120983119 983109983116983105983123983124983113983107983119 983113983123983119983124983122983119983120983113983107983119 983113983123983119983124983122983119983120983113983107983119 983113983123983119983124983122983119983120983113983107983119 983113983123983119983124983122983119983120983113983107983119
PARAMETROS DE RESISTENCIA
983107983122983113983124983109983122983113983119 983108983109 983110983105983116983116983105983112983119983109983115 983129 983106983122983119983127983118 983111983109983118983109983122983105983116983113983130983105983108983119
983107983105983114983105 983124983109983107983112983119 983107983105983114983105 983120983113983123983119 983126983109983124983105 983110983105983116983123983105 983107983105983114983105983122983109983123983113983123983124983109983118983107983113983105 983105 983116983105 983107983119983117983120983086 983091983093 983095983093 983089983090983093 983089983093
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Aacuterea Geomecaacutenica
983125983118983113983105983128983113983105983116
983120983105983122983105983117983109983124983122983119 983149983138 983088983084983092983093 983088983084983096983089983093 983089983084983092983095983097 983088983084983090983092983096
983120983105983122983105983117983109983124983122983119 983155 983090983084983092983096983109983085983088983093 983088983084983088983088983088983089 983088983084983088983088983088983093 983093983084983092983092983109983085983088983094
983120983105983122983105983117983109983124983122983119 983137 983088983084983093983090983090 983088983084983093983089983089 983088983084983093983088983094 983088983084983093983092983092
CALCULO DE LOS ESFUERZOS INSITU SEGUacuteN OVER CORING
983119983126983109983122 983107983119983122983113983118983111
983123983145983143983149983137 983089 983117983152983137983086 983090983096
983123983145983143983149983137 983091 983117983152983137983086 983089983092
983123983145983143983149983137 983130 983117983152983137983086 983089983092
983105983150983143983148983141 983085983095
45- MAPEO GEOMECANICO ndash CELDAS MEDIANTE METODO RMR 89BIENIAWSKI
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PLANO GEOMECANICO - GEOLOGICO
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PLANO DE ZONIFICACION
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5- RECOMENDACIOacuteN DEL TIPO DE SOSTENIMIENTO APLICANDO ELSOFTWARE PHASE2 6
SECCION A- Arsquo SIMULADA CONSIDERANDO LA SECCION MAXIMA DE MINADO (650m x 420m)
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ESTADO ACTUAL DEL TJ771NCORTE ldquoArdquo
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CALCULO DEL FACTOR DE SEGURIDAD DE ACUERDO AL MINADO ACTUAL Y PROPUESTO SECCION 650m x 420m
SIN SOSTENIMIENTO
CALCULO DEL FACTOR DE SEGURIDAD DE ACUERDO AL MINADO
ACTUAL Y PROPUESTO SECCION 650m x 420mSOSTENMIENTO CON SH2rdquo y PHYD7rsquo E= 120x120m
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Aacuterea Geomecaacutenica
6 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
bull Realizado la evaluacioacuten Geomecaacutenica del TJ 771N con una seccioacuten de650m de ancho x 420m de alto en el estado actual sin sostenimiento seencuentra con un FS= 070 a 104 (labor inestable) asiacute mismo se debe teneren cuenta que el factor de seguridad es criacutetico en el contacto de las cajascon la veta (presencia de fallas) por la formacioacuten de cuntildeas y falsas cajas
bull Realizado el sostenimiento con Shotcrete 2rdquo reforzado con fibra metaacutelica + Perno hydrabolt de 7rsquo espaciado a 120 x 120m de forma sistemaacutetico endistribucioacuten cuadrada aumenta el FS=130 que estaacute dentro del rango paralabores temporales asiacute mismo se recomienda reforzar con malla electrosoldada puntualmente en la caja techo y falsa caja
bull Al realizar la voladura se debe evitar en dantildear las cajas tanto en techo y
piso porque esto genera mayor inestabilidad por el alto grado dealteracioacuten entre el contacto de veta y falsas cajas asiacute mismo da origen a laformacioacuten de cuntildeas en hastiales y parte de la corona con probabilidad decolapso
bull Se recomienda realizar el relleno ciego de caja a caja para mantener lalabor estable y evitar relajamiento del macizo rocoso hasta dar inicio alsiguiente corte
bull El sostenimiento debe ser oportuno cada vez en que se realiza la voladura(labor disparada labor sostenida)
bull El minado se realizaraacute de manera secuencial primero al ala norte luego alsur teniendo en cuenta el previo relleno del ala explotada Esta mismasecuencia se aplicaraacute a los siguientes cortes
Esperando cualquier comentario yo sugerencia quedo con Ud
Atte
helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip
Tco David Cruz Flores
Asist Geomecaacutenica Zona Norte
helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip
Feacutelix Arias Arce
Jefe de Geomecaacutenica zona
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Aacuterea Geomecaacutenica
3 GEOLOGIA GENERAL
31 ANTECEDENTES GEOLOacuteGICOS
El aacuterea de estudio estaacute ubicada en el Nor-Oriente peruano la roca regional es la granodiorita
correspondiente al Batolito de Pataz considerada de edad paleozoica
Este Batolito se encuentra limitada por dos fallas al NE una de las fallas lo pone en contacto
con el complejo marantildeoacuten (filitas esquistos pizarras) y la otra al SW lo contacta con rocas
mesozoicas (areniscas del Goyllarisquizsga calizas pucaraacute y capas rojas de la formacioacuten chota)
Respecto a la formacioacuten del batolito al plano de afloramientos muestran una configuracioacuten
alargada y lenticular existe una marcada tendencia a un alargamiento paralelo al eje regional de
la direccioacuten de los andes (SE-NW) Teniendo una extensioacuten aproximada de 150Km2 y en el
aacuterea de la mina variacutea de 25 a 30 Km
El sistema principal de vetas NW-SE se formoacute como consecuencia del relleno de los espaciosvaciacuteos de las fracturas y fallas dado que el intrusivo se presenta muy fracturado Estas vetas
posteriormente han sido falladas plegadas en maacutes de dos eventos tectoacutenicos
El relleno mineralizante de las fracturas es el cuarzo lechoso la pirita cristalina y masiva y en
menor proporcioacuten la arsenopirita galena escalerita y calcopirita
32 GEOLOGIA LOCAL
Las fracturas pre-existentes a la mineralizacioacuten tienen un rumbo paralelo a las grandes fallas N-
S con buzamiento variable al Noreste la mineralizacioacuten a rellenado estas fracturas con cuarzo
pirita que posteriormente fueron afectadas por fallas transversales estas fallas transversales eneste depoacutesito son mayormente de corto desplazamiento a excepcioacuten de la falla H la cual llega a
desplazar 60 m horizontales a la Veta Candelaria verificada en el nivel 2815 Candelaria la
falla Beta que desplaza a la Veta Rosa - Orquiacutedea 40 m hacia el Oeste con un movimiento
sinextral
El mapeo geoloacutegico subterraacuteneo de las estructuras a medida que profundizan se van
convergiendo de manera tal que en profundidad trataran de unirse en una sola Realizando las
correlaciones de las estructuras principales en la componente horizontal tienden a unirse todas
al Norte por la quebrada Vergaray y en la zona Sur las estructuras de la unidad Candelaria
tienden a cerrarse 1 000 m maacutes adelante de la falla H este hecho nos da un ` uso de 3000 m
de largo y en profundidad lograr un alcance similar
33 GEOLOGIA ESTRUCTURALEl magmatismo y el tectonismo del carboniacutefero produjo una gran sutura tectoacutenica en la
secuencia meta volcaacutenica y sedimentos del proterozoico al carboniacutefero del complejo marantildeoacuten
que sirvioacute para el emplazamiento del batolito de Pataz y la posterior mineralizacioacuten auriacutefera
Los minerales auriacuteferos del Distrito Minero de Parcoy provienen de vetas yo estructuras
filoneanas con relleno de cuarzo pirita arsenopirita esfalerita y galena Estas vetas se alojan
principalmente en rocas intrusivas del batolito de Pataz de edad carboniacutefera emplazado durante
la orogenia herciacutenica
El Batolito tiene una direcci6n N 30deg W y estaacute controlado por cizallas marginales y
cabalgamientos de geometriacutea liacutestrica La localizacioacuten de oro a escala local y regional sedistribuye en zonas de dilatacioacuten de orientacioacuten predominante NW-SE producidos como parte
7232019 Informe 001-Mayo-2011- Simulacion Tj 771n
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Aacuterea Geomecaacutenica
de las grandes cizallas regionales Este cizallamiento regional NW-SE conjugado con el sistema
de fallamiento E-W controla la ubicacioacuten de mineralizacioacuten de oro en vetas y lazos sigmoides
En relacioacuten a la mineralizacioacuten los esfuerzos estructurales han ocurrido en tres etapas
bull
Primera etapa Pre - mineralbull Segunda etapa Intra - mineral
bull Tercera etapa Post - mineral
Como resultado de primera etapa pre-mineral se formariacutean fallas con rumbo NW - SE estas
fallas son importantes porque en ellas se emplazaron la mineralizacioacuten la segunda etapa intra-
mineral son fallas sub paralelas en rumbo y buzamiento a las estructuras minerales donde la veta
ha sido duplicada por fallamientos longitudinales (Intra - mineral) al reactivarse la estructura
pre -mineral en la tercera etapa post-mineral se forman fallas de rumbo E-W y son transversales
a las fallas descritas las cuales han producido desplazamientos y son de tipo sinextral estas
fallas son Fierro Parcoy Doncella Balc6n y los Muertos estas fallas dislocan al Batolito en
bloques
34 ESTRATIGRAFIA
Las rocas aflorantes corresponden a rocas pre-caacutembricas complejo metamoacuterfico del Marantildeoacuten
estaacuten formados por filitas esquistos y una secuencia meta volcaacutenica sobre yaciendo a las rocas
precaacutembricas se encuentran rocas paleozoicas constituidas principalmente por la formaci6n
Contaya (ordoviacutecico medio) estaacuten formadas principalmente por pizarras luego sedimentos
molaacutesicos denominado Grupo Ambo de edad Mississipiana sobre yaciendo a estas se
encuentran los depoacutesitos de Molasas rojas del grupo Mitu que en esta parte de flanco no es muy
conspicuo los volcaacutenicos Lavasen (Carboniacutefero - Peacutermico) presenta amplia distribucioacuten en las
partes altas del Distrito Minero de Parcoy Las rocas mesozoicas del ciclo andino estaacuten
constituidas por calizas de la formacioacuten Criznejas (Cretaacuteceo Inferior) y capas rojas de laformacioacuten Chota (Cretaacuteceo Superior)
4- ESTUDIO GEOMECANICO DE LA VETA MILAGROS (TJ771N)
41- VETA MILAGROS
La veta Milagros se ubica en la parte central del sistema con rumbo N 40deg W y buzamiento 70deg
ndash 75deg Este hacia el Este se ramifican las vetas Milagros Centro y Milagros Este (nivel 2600) al
Oeste la veta Maricruz y hacia el sur se ramifica una veta conocida como Milagros Split La
veta Milagros viene a ser el eje principal del sistema siendo eacutesta la de mayor desarrollo y
explotacioacuten
Esta estructura ha tenido su mayor desarrollo en el nivel 2765 logrando alcanzar una longitud de
800 metros y 440 metros en la vertical desde el nivel 2870 hasta el nivel 2430 (Tuacutenel Horizonte)
el cual se presume una continuidad estructural en profundidad En el nivel 2870 la Veta
Milagros presenta una estructura de 25 metros de potencia y leyes mayores a 15 grtm de Au
cuyo buzamiento es contrario a las demaacutes vetas (75deg al Oeste) esta se proyecta hasta superficie
y que vendriacutea a ser la proyeccioacuten de la veta Maricruz reconocida en el nivel 2765
Cabe resaltar que la importancia de este anaacutelisis ha permitido la continuacioacuten en las
exploraciones de Milagros al norte la cual en su momento se descartoacute por la presencia de
ramales rellenados de calcita que daba la apariencia de un liacutemite natural Pero esta teoriacutea se
descarta al corroborar la presencia de una estructura al oeste en el nivel 2825 de cuarzo ndashpirita yque en un momento se denominoacute Milagros Oeste analizando el ensamble mineraloacutegico
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Aacuterea Geomecaacutenica
alteracioacuten y su correlacioacuten estructural en rumbo y buzamiento se determina que es la
continuacioacuten de la misma Veta Milagros
En el nivel 2780 se explora la continuacioacuten de Milagros al norte permitiendo definir a una
estructura conocida como veta Chotana en una zona de apertura que puede llegar hasta 6 metros
de potencia en cuarzo ndash pirita cajas con alteracioacuten siacutelice ndash sericita con poca presencia de cloritay con leyes de 129 grtm de Au y que se logra definir como la Veta Milagros esto permitiriacutea
continuar su exploracioacuten maacutes al norte con el mismo criterio
42- MACIZO ROCOSO
La composicioacuten de la roca intrusiva del batolito es variable predominando la granodiorita
diorita y cuarzo monzonita Es comuacuten encontrar en el batolito presencia de diques apliacuteticos
andesiacuteticos y xenolitos
Este macizo plutoacutenico que tiene continuidad en el aacuterea de estudio que presenta un drenaje
paralelo a dentriacutetico con morfologiacutea agreste empinada ocasionalmente lomada ondulada por la
fuerte meteorizacioacuten e intemperismo
El batolito tiene una direccioacuten de N 30ordm W y estaacute controlada por cizallas marginales y
cabalgamiento de geometriacutea liacutestrica
Conforme al estudio del comportamiento de los diferentes dominios localizados en el trazo del
tajo 771N se ha determinado 3 sistemas de juntas y tres sistemas de fallas las cuales controlan
el disentildeo del tajo
43-CALCULO DE RESISTENCIA DEL MACIZO ROCOSO A PARTIR DELMODELO IMPIRICO DE HOEK ndash BROWN
Para determinar la calidad del macizo rocoso se ha utilizado la clasificacioacuten geomecaacutenica RMR
89 propuesta por Bieniawski y el GSI obtenieacutendose los siguientes valores
983125983106983113983107983105983107983113983251983118 983122983117983122 983111983123983113
983107983105983114983105 983124983109983107983112983119 983092983088 983091983088
983107983105983114983105 983120983113983123983119 983092983093 983092983088
983126983109983124983105 983093983093 983093983088
983110983105983116983123983105 983107983105983114983105 983090983093 983090983088
44- PROPIEDADES GEOTEacuteCNICAS DEL MACIZO ROCOSOPARAMETROS ELASTICOS DE LA ROCA
983107983105983114983105 983124983109983107983112983119 983107983105983114983105 983120983113983123983119 983126983109983124983105 983110983105983116983123983105 983107983105983114983105
983117983119983108983125983116983119 983108983109 983129983119983125983118983111983080983117983152983137983081 983089983089983090983090 983090983097983090983090 983094983088983088983088 983092983089983091
983113983118983108983113983107983109 983108983109 983120983119983113983123983123983119983118 983088983084983091 983088983084983091 983088983084983091 983088983084983090983093
983124983113983120983119 983109983116983105983123983124983113983107983119 983113983123983119983124983122983119983120983113983107983119 983113983123983119983124983122983119983120983113983107983119 983113983123983119983124983122983119983120983113983107983119 983113983123983119983124983122983119983120983113983107983119
PARAMETROS DE RESISTENCIA
983107983122983113983124983109983122983113983119 983108983109 983110983105983116983116983105983112983119983109983115 983129 983106983122983119983127983118 983111983109983118983109983122983105983116983113983130983105983108983119
983107983105983114983105 983124983109983107983112983119 983107983105983114983105 983120983113983123983119 983126983109983124983105 983110983105983116983123983105 983107983105983114983105983122983109983123983113983123983124983109983118983107983113983105 983105 983116983105 983107983119983117983120983086 983091983093 983095983093 983089983090983093 983089983093
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Aacuterea Geomecaacutenica
983125983118983113983105983128983113983105983116
983120983105983122983105983117983109983124983122983119 983149983138 983088983084983092983093 983088983084983096983089983093 983089983084983092983095983097 983088983084983090983092983096
983120983105983122983105983117983109983124983122983119 983155 983090983084983092983096983109983085983088983093 983088983084983088983088983088983089 983088983084983088983088983088983093 983093983084983092983092983109983085983088983094
983120983105983122983105983117983109983124983122983119 983137 983088983084983093983090983090 983088983084983093983089983089 983088983084983093983088983094 983088983084983093983092983092
CALCULO DE LOS ESFUERZOS INSITU SEGUacuteN OVER CORING
983119983126983109983122 983107983119983122983113983118983111
983123983145983143983149983137 983089 983117983152983137983086 983090983096
983123983145983143983149983137 983091 983117983152983137983086 983089983092
983123983145983143983149983137 983130 983117983152983137983086 983089983092
983105983150983143983148983141 983085983095
45- MAPEO GEOMECANICO ndash CELDAS MEDIANTE METODO RMR 89BIENIAWSKI
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Aacuterea Geomecaacutenica
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PLANO GEOMECANICO - GEOLOGICO
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PLANO DE ZONIFICACION
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Aacuterea Geomecaacutenica
5- RECOMENDACIOacuteN DEL TIPO DE SOSTENIMIENTO APLICANDO ELSOFTWARE PHASE2 6
SECCION A- Arsquo SIMULADA CONSIDERANDO LA SECCION MAXIMA DE MINADO (650m x 420m)
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ESTADO ACTUAL DEL TJ771NCORTE ldquoArdquo
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CALCULO DEL FACTOR DE SEGURIDAD DE ACUERDO AL MINADO ACTUAL Y PROPUESTO SECCION 650m x 420m
SIN SOSTENIMIENTO
CALCULO DEL FACTOR DE SEGURIDAD DE ACUERDO AL MINADO
ACTUAL Y PROPUESTO SECCION 650m x 420mSOSTENMIENTO CON SH2rdquo y PHYD7rsquo E= 120x120m
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Aacuterea Geomecaacutenica
6 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
bull Realizado la evaluacioacuten Geomecaacutenica del TJ 771N con una seccioacuten de650m de ancho x 420m de alto en el estado actual sin sostenimiento seencuentra con un FS= 070 a 104 (labor inestable) asiacute mismo se debe teneren cuenta que el factor de seguridad es criacutetico en el contacto de las cajascon la veta (presencia de fallas) por la formacioacuten de cuntildeas y falsas cajas
bull Realizado el sostenimiento con Shotcrete 2rdquo reforzado con fibra metaacutelica + Perno hydrabolt de 7rsquo espaciado a 120 x 120m de forma sistemaacutetico endistribucioacuten cuadrada aumenta el FS=130 que estaacute dentro del rango paralabores temporales asiacute mismo se recomienda reforzar con malla electrosoldada puntualmente en la caja techo y falsa caja
bull Al realizar la voladura se debe evitar en dantildear las cajas tanto en techo y
piso porque esto genera mayor inestabilidad por el alto grado dealteracioacuten entre el contacto de veta y falsas cajas asiacute mismo da origen a laformacioacuten de cuntildeas en hastiales y parte de la corona con probabilidad decolapso
bull Se recomienda realizar el relleno ciego de caja a caja para mantener lalabor estable y evitar relajamiento del macizo rocoso hasta dar inicio alsiguiente corte
bull El sostenimiento debe ser oportuno cada vez en que se realiza la voladura(labor disparada labor sostenida)
bull El minado se realizaraacute de manera secuencial primero al ala norte luego alsur teniendo en cuenta el previo relleno del ala explotada Esta mismasecuencia se aplicaraacute a los siguientes cortes
Esperando cualquier comentario yo sugerencia quedo con Ud
Atte
helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip
Tco David Cruz Flores
Asist Geomecaacutenica Zona Norte
helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip
Feacutelix Arias Arce
Jefe de Geomecaacutenica zona
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Aacuterea Geomecaacutenica
de las grandes cizallas regionales Este cizallamiento regional NW-SE conjugado con el sistema
de fallamiento E-W controla la ubicacioacuten de mineralizacioacuten de oro en vetas y lazos sigmoides
En relacioacuten a la mineralizacioacuten los esfuerzos estructurales han ocurrido en tres etapas
bull
Primera etapa Pre - mineralbull Segunda etapa Intra - mineral
bull Tercera etapa Post - mineral
Como resultado de primera etapa pre-mineral se formariacutean fallas con rumbo NW - SE estas
fallas son importantes porque en ellas se emplazaron la mineralizacioacuten la segunda etapa intra-
mineral son fallas sub paralelas en rumbo y buzamiento a las estructuras minerales donde la veta
ha sido duplicada por fallamientos longitudinales (Intra - mineral) al reactivarse la estructura
pre -mineral en la tercera etapa post-mineral se forman fallas de rumbo E-W y son transversales
a las fallas descritas las cuales han producido desplazamientos y son de tipo sinextral estas
fallas son Fierro Parcoy Doncella Balc6n y los Muertos estas fallas dislocan al Batolito en
bloques
34 ESTRATIGRAFIA
Las rocas aflorantes corresponden a rocas pre-caacutembricas complejo metamoacuterfico del Marantildeoacuten
estaacuten formados por filitas esquistos y una secuencia meta volcaacutenica sobre yaciendo a las rocas
precaacutembricas se encuentran rocas paleozoicas constituidas principalmente por la formaci6n
Contaya (ordoviacutecico medio) estaacuten formadas principalmente por pizarras luego sedimentos
molaacutesicos denominado Grupo Ambo de edad Mississipiana sobre yaciendo a estas se
encuentran los depoacutesitos de Molasas rojas del grupo Mitu que en esta parte de flanco no es muy
conspicuo los volcaacutenicos Lavasen (Carboniacutefero - Peacutermico) presenta amplia distribucioacuten en las
partes altas del Distrito Minero de Parcoy Las rocas mesozoicas del ciclo andino estaacuten
constituidas por calizas de la formacioacuten Criznejas (Cretaacuteceo Inferior) y capas rojas de laformacioacuten Chota (Cretaacuteceo Superior)
4- ESTUDIO GEOMECANICO DE LA VETA MILAGROS (TJ771N)
41- VETA MILAGROS
La veta Milagros se ubica en la parte central del sistema con rumbo N 40deg W y buzamiento 70deg
ndash 75deg Este hacia el Este se ramifican las vetas Milagros Centro y Milagros Este (nivel 2600) al
Oeste la veta Maricruz y hacia el sur se ramifica una veta conocida como Milagros Split La
veta Milagros viene a ser el eje principal del sistema siendo eacutesta la de mayor desarrollo y
explotacioacuten
Esta estructura ha tenido su mayor desarrollo en el nivel 2765 logrando alcanzar una longitud de
800 metros y 440 metros en la vertical desde el nivel 2870 hasta el nivel 2430 (Tuacutenel Horizonte)
el cual se presume una continuidad estructural en profundidad En el nivel 2870 la Veta
Milagros presenta una estructura de 25 metros de potencia y leyes mayores a 15 grtm de Au
cuyo buzamiento es contrario a las demaacutes vetas (75deg al Oeste) esta se proyecta hasta superficie
y que vendriacutea a ser la proyeccioacuten de la veta Maricruz reconocida en el nivel 2765
Cabe resaltar que la importancia de este anaacutelisis ha permitido la continuacioacuten en las
exploraciones de Milagros al norte la cual en su momento se descartoacute por la presencia de
ramales rellenados de calcita que daba la apariencia de un liacutemite natural Pero esta teoriacutea se
descarta al corroborar la presencia de una estructura al oeste en el nivel 2825 de cuarzo ndashpirita yque en un momento se denominoacute Milagros Oeste analizando el ensamble mineraloacutegico
7232019 Informe 001-Mayo-2011- Simulacion Tj 771n
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Aacuterea Geomecaacutenica
alteracioacuten y su correlacioacuten estructural en rumbo y buzamiento se determina que es la
continuacioacuten de la misma Veta Milagros
En el nivel 2780 se explora la continuacioacuten de Milagros al norte permitiendo definir a una
estructura conocida como veta Chotana en una zona de apertura que puede llegar hasta 6 metros
de potencia en cuarzo ndash pirita cajas con alteracioacuten siacutelice ndash sericita con poca presencia de cloritay con leyes de 129 grtm de Au y que se logra definir como la Veta Milagros esto permitiriacutea
continuar su exploracioacuten maacutes al norte con el mismo criterio
42- MACIZO ROCOSO
La composicioacuten de la roca intrusiva del batolito es variable predominando la granodiorita
diorita y cuarzo monzonita Es comuacuten encontrar en el batolito presencia de diques apliacuteticos
andesiacuteticos y xenolitos
Este macizo plutoacutenico que tiene continuidad en el aacuterea de estudio que presenta un drenaje
paralelo a dentriacutetico con morfologiacutea agreste empinada ocasionalmente lomada ondulada por la
fuerte meteorizacioacuten e intemperismo
El batolito tiene una direccioacuten de N 30ordm W y estaacute controlada por cizallas marginales y
cabalgamiento de geometriacutea liacutestrica
Conforme al estudio del comportamiento de los diferentes dominios localizados en el trazo del
tajo 771N se ha determinado 3 sistemas de juntas y tres sistemas de fallas las cuales controlan
el disentildeo del tajo
43-CALCULO DE RESISTENCIA DEL MACIZO ROCOSO A PARTIR DELMODELO IMPIRICO DE HOEK ndash BROWN
Para determinar la calidad del macizo rocoso se ha utilizado la clasificacioacuten geomecaacutenica RMR
89 propuesta por Bieniawski y el GSI obtenieacutendose los siguientes valores
983125983106983113983107983105983107983113983251983118 983122983117983122 983111983123983113
983107983105983114983105 983124983109983107983112983119 983092983088 983091983088
983107983105983114983105 983120983113983123983119 983092983093 983092983088
983126983109983124983105 983093983093 983093983088
983110983105983116983123983105 983107983105983114983105 983090983093 983090983088
44- PROPIEDADES GEOTEacuteCNICAS DEL MACIZO ROCOSOPARAMETROS ELASTICOS DE LA ROCA
983107983105983114983105 983124983109983107983112983119 983107983105983114983105 983120983113983123983119 983126983109983124983105 983110983105983116983123983105 983107983105983114983105
983117983119983108983125983116983119 983108983109 983129983119983125983118983111983080983117983152983137983081 983089983089983090983090 983090983097983090983090 983094983088983088983088 983092983089983091
983113983118983108983113983107983109 983108983109 983120983119983113983123983123983119983118 983088983084983091 983088983084983091 983088983084983091 983088983084983090983093
983124983113983120983119 983109983116983105983123983124983113983107983119 983113983123983119983124983122983119983120983113983107983119 983113983123983119983124983122983119983120983113983107983119 983113983123983119983124983122983119983120983113983107983119 983113983123983119983124983122983119983120983113983107983119
PARAMETROS DE RESISTENCIA
983107983122983113983124983109983122983113983119 983108983109 983110983105983116983116983105983112983119983109983115 983129 983106983122983119983127983118 983111983109983118983109983122983105983116983113983130983105983108983119
983107983105983114983105 983124983109983107983112983119 983107983105983114983105 983120983113983123983119 983126983109983124983105 983110983105983116983123983105 983107983105983114983105983122983109983123983113983123983124983109983118983107983113983105 983105 983116983105 983107983119983117983120983086 983091983093 983095983093 983089983090983093 983089983093
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Aacuterea Geomecaacutenica
983125983118983113983105983128983113983105983116
983120983105983122983105983117983109983124983122983119 983149983138 983088983084983092983093 983088983084983096983089983093 983089983084983092983095983097 983088983084983090983092983096
983120983105983122983105983117983109983124983122983119 983155 983090983084983092983096983109983085983088983093 983088983084983088983088983088983089 983088983084983088983088983088983093 983093983084983092983092983109983085983088983094
983120983105983122983105983117983109983124983122983119 983137 983088983084983093983090983090 983088983084983093983089983089 983088983084983093983088983094 983088983084983093983092983092
CALCULO DE LOS ESFUERZOS INSITU SEGUacuteN OVER CORING
983119983126983109983122 983107983119983122983113983118983111
983123983145983143983149983137 983089 983117983152983137983086 983090983096
983123983145983143983149983137 983091 983117983152983137983086 983089983092
983123983145983143983149983137 983130 983117983152983137983086 983089983092
983105983150983143983148983141 983085983095
45- MAPEO GEOMECANICO ndash CELDAS MEDIANTE METODO RMR 89BIENIAWSKI
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Aacuterea Geomecaacutenica
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Aacuterea Geomecaacutenica
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Aacuterea Geomecaacutenica
PLANO GEOMECANICO - GEOLOGICO
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Aacuterea Geomecaacutenica
PLANO DE ZONIFICACION
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Aacuterea Geomecaacutenica
5- RECOMENDACIOacuteN DEL TIPO DE SOSTENIMIENTO APLICANDO ELSOFTWARE PHASE2 6
SECCION A- Arsquo SIMULADA CONSIDERANDO LA SECCION MAXIMA DE MINADO (650m x 420m)
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ESTADO ACTUAL DEL TJ771NCORTE ldquoArdquo
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Aacuterea Geomecaacutenica
CALCULO DEL FACTOR DE SEGURIDAD DE ACUERDO AL MINADO ACTUAL Y PROPUESTO SECCION 650m x 420m
SIN SOSTENIMIENTO
CALCULO DEL FACTOR DE SEGURIDAD DE ACUERDO AL MINADO
ACTUAL Y PROPUESTO SECCION 650m x 420mSOSTENMIENTO CON SH2rdquo y PHYD7rsquo E= 120x120m
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Aacuterea Geomecaacutenica
6 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
bull Realizado la evaluacioacuten Geomecaacutenica del TJ 771N con una seccioacuten de650m de ancho x 420m de alto en el estado actual sin sostenimiento seencuentra con un FS= 070 a 104 (labor inestable) asiacute mismo se debe teneren cuenta que el factor de seguridad es criacutetico en el contacto de las cajascon la veta (presencia de fallas) por la formacioacuten de cuntildeas y falsas cajas
bull Realizado el sostenimiento con Shotcrete 2rdquo reforzado con fibra metaacutelica + Perno hydrabolt de 7rsquo espaciado a 120 x 120m de forma sistemaacutetico endistribucioacuten cuadrada aumenta el FS=130 que estaacute dentro del rango paralabores temporales asiacute mismo se recomienda reforzar con malla electrosoldada puntualmente en la caja techo y falsa caja
bull Al realizar la voladura se debe evitar en dantildear las cajas tanto en techo y
piso porque esto genera mayor inestabilidad por el alto grado dealteracioacuten entre el contacto de veta y falsas cajas asiacute mismo da origen a laformacioacuten de cuntildeas en hastiales y parte de la corona con probabilidad decolapso
bull Se recomienda realizar el relleno ciego de caja a caja para mantener lalabor estable y evitar relajamiento del macizo rocoso hasta dar inicio alsiguiente corte
bull El sostenimiento debe ser oportuno cada vez en que se realiza la voladura(labor disparada labor sostenida)
bull El minado se realizaraacute de manera secuencial primero al ala norte luego alsur teniendo en cuenta el previo relleno del ala explotada Esta mismasecuencia se aplicaraacute a los siguientes cortes
Esperando cualquier comentario yo sugerencia quedo con Ud
Atte
helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip
Tco David Cruz Flores
Asist Geomecaacutenica Zona Norte
helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip
Feacutelix Arias Arce
Jefe de Geomecaacutenica zona
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alteracioacuten y su correlacioacuten estructural en rumbo y buzamiento se determina que es la
continuacioacuten de la misma Veta Milagros
En el nivel 2780 se explora la continuacioacuten de Milagros al norte permitiendo definir a una
estructura conocida como veta Chotana en una zona de apertura que puede llegar hasta 6 metros
de potencia en cuarzo ndash pirita cajas con alteracioacuten siacutelice ndash sericita con poca presencia de cloritay con leyes de 129 grtm de Au y que se logra definir como la Veta Milagros esto permitiriacutea
continuar su exploracioacuten maacutes al norte con el mismo criterio
42- MACIZO ROCOSO
La composicioacuten de la roca intrusiva del batolito es variable predominando la granodiorita
diorita y cuarzo monzonita Es comuacuten encontrar en el batolito presencia de diques apliacuteticos
andesiacuteticos y xenolitos
Este macizo plutoacutenico que tiene continuidad en el aacuterea de estudio que presenta un drenaje
paralelo a dentriacutetico con morfologiacutea agreste empinada ocasionalmente lomada ondulada por la
fuerte meteorizacioacuten e intemperismo
El batolito tiene una direccioacuten de N 30ordm W y estaacute controlada por cizallas marginales y
cabalgamiento de geometriacutea liacutestrica
Conforme al estudio del comportamiento de los diferentes dominios localizados en el trazo del
tajo 771N se ha determinado 3 sistemas de juntas y tres sistemas de fallas las cuales controlan
el disentildeo del tajo
43-CALCULO DE RESISTENCIA DEL MACIZO ROCOSO A PARTIR DELMODELO IMPIRICO DE HOEK ndash BROWN
Para determinar la calidad del macizo rocoso se ha utilizado la clasificacioacuten geomecaacutenica RMR
89 propuesta por Bieniawski y el GSI obtenieacutendose los siguientes valores
983125983106983113983107983105983107983113983251983118 983122983117983122 983111983123983113
983107983105983114983105 983124983109983107983112983119 983092983088 983091983088
983107983105983114983105 983120983113983123983119 983092983093 983092983088
983126983109983124983105 983093983093 983093983088
983110983105983116983123983105 983107983105983114983105 983090983093 983090983088
44- PROPIEDADES GEOTEacuteCNICAS DEL MACIZO ROCOSOPARAMETROS ELASTICOS DE LA ROCA
983107983105983114983105 983124983109983107983112983119 983107983105983114983105 983120983113983123983119 983126983109983124983105 983110983105983116983123983105 983107983105983114983105
983117983119983108983125983116983119 983108983109 983129983119983125983118983111983080983117983152983137983081 983089983089983090983090 983090983097983090983090 983094983088983088983088 983092983089983091
983113983118983108983113983107983109 983108983109 983120983119983113983123983123983119983118 983088983084983091 983088983084983091 983088983084983091 983088983084983090983093
983124983113983120983119 983109983116983105983123983124983113983107983119 983113983123983119983124983122983119983120983113983107983119 983113983123983119983124983122983119983120983113983107983119 983113983123983119983124983122983119983120983113983107983119 983113983123983119983124983122983119983120983113983107983119
PARAMETROS DE RESISTENCIA
983107983122983113983124983109983122983113983119 983108983109 983110983105983116983116983105983112983119983109983115 983129 983106983122983119983127983118 983111983109983118983109983122983105983116983113983130983105983108983119
983107983105983114983105 983124983109983107983112983119 983107983105983114983105 983120983113983123983119 983126983109983124983105 983110983105983116983123983105 983107983105983114983105983122983109983123983113983123983124983109983118983107983113983105 983105 983116983105 983107983119983117983120983086 983091983093 983095983093 983089983090983093 983089983093
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Aacuterea Geomecaacutenica
983125983118983113983105983128983113983105983116
983120983105983122983105983117983109983124983122983119 983149983138 983088983084983092983093 983088983084983096983089983093 983089983084983092983095983097 983088983084983090983092983096
983120983105983122983105983117983109983124983122983119 983155 983090983084983092983096983109983085983088983093 983088983084983088983088983088983089 983088983084983088983088983088983093 983093983084983092983092983109983085983088983094
983120983105983122983105983117983109983124983122983119 983137 983088983084983093983090983090 983088983084983093983089983089 983088983084983093983088983094 983088983084983093983092983092
CALCULO DE LOS ESFUERZOS INSITU SEGUacuteN OVER CORING
983119983126983109983122 983107983119983122983113983118983111
983123983145983143983149983137 983089 983117983152983137983086 983090983096
983123983145983143983149983137 983091 983117983152983137983086 983089983092
983123983145983143983149983137 983130 983117983152983137983086 983089983092
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SECCION A- Arsquo SIMULADA CONSIDERANDO LA SECCION MAXIMA DE MINADO (650m x 420m)
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SIN SOSTENIMIENTO
CALCULO DEL FACTOR DE SEGURIDAD DE ACUERDO AL MINADO
ACTUAL Y PROPUESTO SECCION 650m x 420mSOSTENMIENTO CON SH2rdquo y PHYD7rsquo E= 120x120m
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6 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
bull Realizado la evaluacioacuten Geomecaacutenica del TJ 771N con una seccioacuten de650m de ancho x 420m de alto en el estado actual sin sostenimiento seencuentra con un FS= 070 a 104 (labor inestable) asiacute mismo se debe teneren cuenta que el factor de seguridad es criacutetico en el contacto de las cajascon la veta (presencia de fallas) por la formacioacuten de cuntildeas y falsas cajas
bull Realizado el sostenimiento con Shotcrete 2rdquo reforzado con fibra metaacutelica + Perno hydrabolt de 7rsquo espaciado a 120 x 120m de forma sistemaacutetico endistribucioacuten cuadrada aumenta el FS=130 que estaacute dentro del rango paralabores temporales asiacute mismo se recomienda reforzar con malla electrosoldada puntualmente en la caja techo y falsa caja
bull Al realizar la voladura se debe evitar en dantildear las cajas tanto en techo y
piso porque esto genera mayor inestabilidad por el alto grado dealteracioacuten entre el contacto de veta y falsas cajas asiacute mismo da origen a laformacioacuten de cuntildeas en hastiales y parte de la corona con probabilidad decolapso
bull Se recomienda realizar el relleno ciego de caja a caja para mantener lalabor estable y evitar relajamiento del macizo rocoso hasta dar inicio alsiguiente corte
bull El sostenimiento debe ser oportuno cada vez en que se realiza la voladura(labor disparada labor sostenida)
bull El minado se realizaraacute de manera secuencial primero al ala norte luego alsur teniendo en cuenta el previo relleno del ala explotada Esta mismasecuencia se aplicaraacute a los siguientes cortes
Esperando cualquier comentario yo sugerencia quedo con Ud
Atte
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Tco David Cruz Flores
Asist Geomecaacutenica Zona Norte
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Feacutelix Arias Arce
Jefe de Geomecaacutenica zona
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983120983105983122983105983117983109983124983122983119 983149983138 983088983084983092983093 983088983084983096983089983093 983089983084983092983095983097 983088983084983090983092983096
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983120983105983122983105983117983109983124983122983119 983137 983088983084983093983090983090 983088983084983093983089983089 983088983084983093983088983094 983088983084983093983092983092
CALCULO DE LOS ESFUERZOS INSITU SEGUacuteN OVER CORING
983119983126983109983122 983107983119983122983113983118983111
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983123983145983143983149983137 983091 983117983152983137983086 983089983092
983123983145983143983149983137 983130 983117983152983137983086 983089983092
983105983150983143983148983141 983085983095
45- MAPEO GEOMECANICO ndash CELDAS MEDIANTE METODO RMR 89BIENIAWSKI
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PLANO GEOMECANICO - GEOLOGICO
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PLANO DE ZONIFICACION
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5- RECOMENDACIOacuteN DEL TIPO DE SOSTENIMIENTO APLICANDO ELSOFTWARE PHASE2 6
SECCION A- Arsquo SIMULADA CONSIDERANDO LA SECCION MAXIMA DE MINADO (650m x 420m)
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ESTADO ACTUAL DEL TJ771NCORTE ldquoArdquo
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CALCULO DEL FACTOR DE SEGURIDAD DE ACUERDO AL MINADO ACTUAL Y PROPUESTO SECCION 650m x 420m
SIN SOSTENIMIENTO
CALCULO DEL FACTOR DE SEGURIDAD DE ACUERDO AL MINADO
ACTUAL Y PROPUESTO SECCION 650m x 420mSOSTENMIENTO CON SH2rdquo y PHYD7rsquo E= 120x120m
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6 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
bull Realizado la evaluacioacuten Geomecaacutenica del TJ 771N con una seccioacuten de650m de ancho x 420m de alto en el estado actual sin sostenimiento seencuentra con un FS= 070 a 104 (labor inestable) asiacute mismo se debe teneren cuenta que el factor de seguridad es criacutetico en el contacto de las cajascon la veta (presencia de fallas) por la formacioacuten de cuntildeas y falsas cajas
bull Realizado el sostenimiento con Shotcrete 2rdquo reforzado con fibra metaacutelica + Perno hydrabolt de 7rsquo espaciado a 120 x 120m de forma sistemaacutetico endistribucioacuten cuadrada aumenta el FS=130 que estaacute dentro del rango paralabores temporales asiacute mismo se recomienda reforzar con malla electrosoldada puntualmente en la caja techo y falsa caja
bull Al realizar la voladura se debe evitar en dantildear las cajas tanto en techo y
piso porque esto genera mayor inestabilidad por el alto grado dealteracioacuten entre el contacto de veta y falsas cajas asiacute mismo da origen a laformacioacuten de cuntildeas en hastiales y parte de la corona con probabilidad decolapso
bull Se recomienda realizar el relleno ciego de caja a caja para mantener lalabor estable y evitar relajamiento del macizo rocoso hasta dar inicio alsiguiente corte
bull El sostenimiento debe ser oportuno cada vez en que se realiza la voladura(labor disparada labor sostenida)
bull El minado se realizaraacute de manera secuencial primero al ala norte luego alsur teniendo en cuenta el previo relleno del ala explotada Esta mismasecuencia se aplicaraacute a los siguientes cortes
Esperando cualquier comentario yo sugerencia quedo con Ud
Atte
helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip
Tco David Cruz Flores
Asist Geomecaacutenica Zona Norte
helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip
Feacutelix Arias Arce
Jefe de Geomecaacutenica zona
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5- RECOMENDACIOacuteN DEL TIPO DE SOSTENIMIENTO APLICANDO ELSOFTWARE PHASE2 6
SECCION A- Arsquo SIMULADA CONSIDERANDO LA SECCION MAXIMA DE MINADO (650m x 420m)
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CALCULO DEL FACTOR DE SEGURIDAD DE ACUERDO AL MINADO ACTUAL Y PROPUESTO SECCION 650m x 420m
SIN SOSTENIMIENTO
CALCULO DEL FACTOR DE SEGURIDAD DE ACUERDO AL MINADO
ACTUAL Y PROPUESTO SECCION 650m x 420mSOSTENMIENTO CON SH2rdquo y PHYD7rsquo E= 120x120m
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6 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
bull Realizado la evaluacioacuten Geomecaacutenica del TJ 771N con una seccioacuten de650m de ancho x 420m de alto en el estado actual sin sostenimiento seencuentra con un FS= 070 a 104 (labor inestable) asiacute mismo se debe teneren cuenta que el factor de seguridad es criacutetico en el contacto de las cajascon la veta (presencia de fallas) por la formacioacuten de cuntildeas y falsas cajas
bull Realizado el sostenimiento con Shotcrete 2rdquo reforzado con fibra metaacutelica + Perno hydrabolt de 7rsquo espaciado a 120 x 120m de forma sistemaacutetico endistribucioacuten cuadrada aumenta el FS=130 que estaacute dentro del rango paralabores temporales asiacute mismo se recomienda reforzar con malla electrosoldada puntualmente en la caja techo y falsa caja
bull Al realizar la voladura se debe evitar en dantildear las cajas tanto en techo y
piso porque esto genera mayor inestabilidad por el alto grado dealteracioacuten entre el contacto de veta y falsas cajas asiacute mismo da origen a laformacioacuten de cuntildeas en hastiales y parte de la corona con probabilidad decolapso
bull Se recomienda realizar el relleno ciego de caja a caja para mantener lalabor estable y evitar relajamiento del macizo rocoso hasta dar inicio alsiguiente corte
bull El sostenimiento debe ser oportuno cada vez en que se realiza la voladura(labor disparada labor sostenida)
bull El minado se realizaraacute de manera secuencial primero al ala norte luego alsur teniendo en cuenta el previo relleno del ala explotada Esta mismasecuencia se aplicaraacute a los siguientes cortes
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Atte
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Tco David Cruz Flores
Asist Geomecaacutenica Zona Norte
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Feacutelix Arias Arce
Jefe de Geomecaacutenica zona
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SECCION A- Arsquo SIMULADA CONSIDERANDO LA SECCION MAXIMA DE MINADO (650m x 420m)
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SIN SOSTENIMIENTO
CALCULO DEL FACTOR DE SEGURIDAD DE ACUERDO AL MINADO
ACTUAL Y PROPUESTO SECCION 650m x 420mSOSTENMIENTO CON SH2rdquo y PHYD7rsquo E= 120x120m
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bull Realizado la evaluacioacuten Geomecaacutenica del TJ 771N con una seccioacuten de650m de ancho x 420m de alto en el estado actual sin sostenimiento seencuentra con un FS= 070 a 104 (labor inestable) asiacute mismo se debe teneren cuenta que el factor de seguridad es criacutetico en el contacto de las cajascon la veta (presencia de fallas) por la formacioacuten de cuntildeas y falsas cajas
bull Realizado el sostenimiento con Shotcrete 2rdquo reforzado con fibra metaacutelica + Perno hydrabolt de 7rsquo espaciado a 120 x 120m de forma sistemaacutetico endistribucioacuten cuadrada aumenta el FS=130 que estaacute dentro del rango paralabores temporales asiacute mismo se recomienda reforzar con malla electrosoldada puntualmente en la caja techo y falsa caja
bull Al realizar la voladura se debe evitar en dantildear las cajas tanto en techo y
piso porque esto genera mayor inestabilidad por el alto grado dealteracioacuten entre el contacto de veta y falsas cajas asiacute mismo da origen a laformacioacuten de cuntildeas en hastiales y parte de la corona con probabilidad decolapso
bull Se recomienda realizar el relleno ciego de caja a caja para mantener lalabor estable y evitar relajamiento del macizo rocoso hasta dar inicio alsiguiente corte
bull El sostenimiento debe ser oportuno cada vez en que se realiza la voladura(labor disparada labor sostenida)
bull El minado se realizaraacute de manera secuencial primero al ala norte luego alsur teniendo en cuenta el previo relleno del ala explotada Esta mismasecuencia se aplicaraacute a los siguientes cortes
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bull Realizado la evaluacioacuten Geomecaacutenica del TJ 771N con una seccioacuten de650m de ancho x 420m de alto en el estado actual sin sostenimiento seencuentra con un FS= 070 a 104 (labor inestable) asiacute mismo se debe teneren cuenta que el factor de seguridad es criacutetico en el contacto de las cajascon la veta (presencia de fallas) por la formacioacuten de cuntildeas y falsas cajas
bull Realizado el sostenimiento con Shotcrete 2rdquo reforzado con fibra metaacutelica + Perno hydrabolt de 7rsquo espaciado a 120 x 120m de forma sistemaacutetico endistribucioacuten cuadrada aumenta el FS=130 que estaacute dentro del rango paralabores temporales asiacute mismo se recomienda reforzar con malla electrosoldada puntualmente en la caja techo y falsa caja
bull Al realizar la voladura se debe evitar en dantildear las cajas tanto en techo y
piso porque esto genera mayor inestabilidad por el alto grado dealteracioacuten entre el contacto de veta y falsas cajas asiacute mismo da origen a laformacioacuten de cuntildeas en hastiales y parte de la corona con probabilidad decolapso
bull Se recomienda realizar el relleno ciego de caja a caja para mantener lalabor estable y evitar relajamiento del macizo rocoso hasta dar inicio alsiguiente corte
bull El sostenimiento debe ser oportuno cada vez en que se realiza la voladura(labor disparada labor sostenida)
bull El minado se realizaraacute de manera secuencial primero al ala norte luego alsur teniendo en cuenta el previo relleno del ala explotada Esta mismasecuencia se aplicaraacute a los siguientes cortes
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bull Realizado el sostenimiento con Shotcrete 2rdquo reforzado con fibra metaacutelica + Perno hydrabolt de 7rsquo espaciado a 120 x 120m de forma sistemaacutetico endistribucioacuten cuadrada aumenta el FS=130 que estaacute dentro del rango paralabores temporales asiacute mismo se recomienda reforzar con malla electrosoldada puntualmente en la caja techo y falsa caja
bull Al realizar la voladura se debe evitar en dantildear las cajas tanto en techo y
piso porque esto genera mayor inestabilidad por el alto grado dealteracioacuten entre el contacto de veta y falsas cajas asiacute mismo da origen a laformacioacuten de cuntildeas en hastiales y parte de la corona con probabilidad decolapso
bull Se recomienda realizar el relleno ciego de caja a caja para mantener lalabor estable y evitar relajamiento del macizo rocoso hasta dar inicio alsiguiente corte
bull El sostenimiento debe ser oportuno cada vez en que se realiza la voladura(labor disparada labor sostenida)
bull El minado se realizaraacute de manera secuencial primero al ala norte luego alsur teniendo en cuenta el previo relleno del ala explotada Esta mismasecuencia se aplicaraacute a los siguientes cortes
Esperando cualquier comentario yo sugerencia quedo con Ud
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Feacutelix Arias Arce
Jefe de Geomecaacutenica zona
7232019 Informe 001-Mayo-2011- Simulacion Tj 771n
httpslidepdfcomreaderfullinforme-001-mayo-2011-simulacion-tj-771n 1315
Aacuterea Geomecaacutenica
ESTADO ACTUAL DEL TJ771NCORTE ldquoArdquo
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Aacuterea Geomecaacutenica
CALCULO DEL FACTOR DE SEGURIDAD DE ACUERDO AL MINADO ACTUAL Y PROPUESTO SECCION 650m x 420m
SIN SOSTENIMIENTO
CALCULO DEL FACTOR DE SEGURIDAD DE ACUERDO AL MINADO
ACTUAL Y PROPUESTO SECCION 650m x 420mSOSTENMIENTO CON SH2rdquo y PHYD7rsquo E= 120x120m
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Aacuterea Geomecaacutenica
6 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
bull Realizado la evaluacioacuten Geomecaacutenica del TJ 771N con una seccioacuten de650m de ancho x 420m de alto en el estado actual sin sostenimiento seencuentra con un FS= 070 a 104 (labor inestable) asiacute mismo se debe teneren cuenta que el factor de seguridad es criacutetico en el contacto de las cajascon la veta (presencia de fallas) por la formacioacuten de cuntildeas y falsas cajas
bull Realizado el sostenimiento con Shotcrete 2rdquo reforzado con fibra metaacutelica + Perno hydrabolt de 7rsquo espaciado a 120 x 120m de forma sistemaacutetico endistribucioacuten cuadrada aumenta el FS=130 que estaacute dentro del rango paralabores temporales asiacute mismo se recomienda reforzar con malla electrosoldada puntualmente en la caja techo y falsa caja
bull Al realizar la voladura se debe evitar en dantildear las cajas tanto en techo y
piso porque esto genera mayor inestabilidad por el alto grado dealteracioacuten entre el contacto de veta y falsas cajas asiacute mismo da origen a laformacioacuten de cuntildeas en hastiales y parte de la corona con probabilidad decolapso
bull Se recomienda realizar el relleno ciego de caja a caja para mantener lalabor estable y evitar relajamiento del macizo rocoso hasta dar inicio alsiguiente corte
bull El sostenimiento debe ser oportuno cada vez en que se realiza la voladura(labor disparada labor sostenida)
bull El minado se realizaraacute de manera secuencial primero al ala norte luego alsur teniendo en cuenta el previo relleno del ala explotada Esta mismasecuencia se aplicaraacute a los siguientes cortes
Esperando cualquier comentario yo sugerencia quedo con Ud
Atte
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Tco David Cruz Flores
Asist Geomecaacutenica Zona Norte
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Feacutelix Arias Arce
Jefe de Geomecaacutenica zona
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SIN SOSTENIMIENTO
CALCULO DEL FACTOR DE SEGURIDAD DE ACUERDO AL MINADO
ACTUAL Y PROPUESTO SECCION 650m x 420mSOSTENMIENTO CON SH2rdquo y PHYD7rsquo E= 120x120m
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6 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
bull Realizado la evaluacioacuten Geomecaacutenica del TJ 771N con una seccioacuten de650m de ancho x 420m de alto en el estado actual sin sostenimiento seencuentra con un FS= 070 a 104 (labor inestable) asiacute mismo se debe teneren cuenta que el factor de seguridad es criacutetico en el contacto de las cajascon la veta (presencia de fallas) por la formacioacuten de cuntildeas y falsas cajas
bull Realizado el sostenimiento con Shotcrete 2rdquo reforzado con fibra metaacutelica + Perno hydrabolt de 7rsquo espaciado a 120 x 120m de forma sistemaacutetico endistribucioacuten cuadrada aumenta el FS=130 que estaacute dentro del rango paralabores temporales asiacute mismo se recomienda reforzar con malla electrosoldada puntualmente en la caja techo y falsa caja
bull Al realizar la voladura se debe evitar en dantildear las cajas tanto en techo y
piso porque esto genera mayor inestabilidad por el alto grado dealteracioacuten entre el contacto de veta y falsas cajas asiacute mismo da origen a laformacioacuten de cuntildeas en hastiales y parte de la corona con probabilidad decolapso
bull Se recomienda realizar el relleno ciego de caja a caja para mantener lalabor estable y evitar relajamiento del macizo rocoso hasta dar inicio alsiguiente corte
bull El sostenimiento debe ser oportuno cada vez en que se realiza la voladura(labor disparada labor sostenida)
bull El minado se realizaraacute de manera secuencial primero al ala norte luego alsur teniendo en cuenta el previo relleno del ala explotada Esta mismasecuencia se aplicaraacute a los siguientes cortes
Esperando cualquier comentario yo sugerencia quedo con Ud
Atte
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Tco David Cruz Flores
Asist Geomecaacutenica Zona Norte
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Feacutelix Arias Arce
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6 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
bull Realizado la evaluacioacuten Geomecaacutenica del TJ 771N con una seccioacuten de650m de ancho x 420m de alto en el estado actual sin sostenimiento seencuentra con un FS= 070 a 104 (labor inestable) asiacute mismo se debe teneren cuenta que el factor de seguridad es criacutetico en el contacto de las cajascon la veta (presencia de fallas) por la formacioacuten de cuntildeas y falsas cajas
bull Realizado el sostenimiento con Shotcrete 2rdquo reforzado con fibra metaacutelica + Perno hydrabolt de 7rsquo espaciado a 120 x 120m de forma sistemaacutetico endistribucioacuten cuadrada aumenta el FS=130 que estaacute dentro del rango paralabores temporales asiacute mismo se recomienda reforzar con malla electrosoldada puntualmente en la caja techo y falsa caja
bull Al realizar la voladura se debe evitar en dantildear las cajas tanto en techo y
piso porque esto genera mayor inestabilidad por el alto grado dealteracioacuten entre el contacto de veta y falsas cajas asiacute mismo da origen a laformacioacuten de cuntildeas en hastiales y parte de la corona con probabilidad decolapso
bull Se recomienda realizar el relleno ciego de caja a caja para mantener lalabor estable y evitar relajamiento del macizo rocoso hasta dar inicio alsiguiente corte
bull El sostenimiento debe ser oportuno cada vez en que se realiza la voladura(labor disparada labor sostenida)
bull El minado se realizaraacute de manera secuencial primero al ala norte luego alsur teniendo en cuenta el previo relleno del ala explotada Esta mismasecuencia se aplicaraacute a los siguientes cortes
Esperando cualquier comentario yo sugerencia quedo con Ud
Atte
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Tco David Cruz Flores
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Feacutelix Arias Arce
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