Expedient e

PROYECTO

“RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA

SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P.

CHECCA”

SISTEMA AÉREO

CÓDIGO SISPROY : 3700

DISTRITO : ILAVE

PROVINCIA : EL COLLAO

REGIÓN : PUNO

1

Administrador

Tachado

Administrador

Cuadro de texto

SISTEMA AEREO

CONTENIDO

CAPITULO I : MEMORIA DESCRIPTIVA

CAPITULO II : CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS

CAPITULO III : ESPECIFICACIONES TÉCNICAS DE

SUMINISTRO DE MATERIALES Y EQUIPOS

CAPITULO IV : ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA

EL MONTAJE ELECTROMECÁNICO DE LA LÍNEA

CAPITULO V : METRADO Y PRESUPUESTO

CRONOGRAMA DE EJECUCIÓN DE OBRA

CAPITULO VI : PLANOS Y DETALLES

ANEXOS:

2

RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO

DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA

RESUMEN EJECUTIVO PROYECTO: RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA UBICACIÓN: REGIÓN : PUNO PROVINCIA : EL COLLAO DISTRITO : ILAVE LUGAR : C.P. CHECCA PROPIETARIO : MUNICIPALIDAD PROVINCIAL EL COLLAO. ENTIDAD FINANCIERA: : MUNICIPALIDAD PROVINCIAL EL COLLAO PROYECTISTA : JAIME MALLEA CHINO SUPERVISOR : ELECTROPUNO S.A.A. FACTIBILIDAD DE SUMINISTRO : CARTA Nº 204-2012-ELPU/G-PD PRESUPUESTO (con IGV) : S/. 70,073.23 SUMINISTRO DE ENERGÍA SUBESTACIÓN : 1 TENSIÓN DE SERVICIO : 22,9 kV DEMANDA MÁXIMA : 19,92 kW POTENCIA INSTALADA : 19,92 kW LONGITUD DE RED PRIMARIA : 0,215 km CONDUCTOR : AAAC DE 25 mm2 PLAZO DE EJECUCIÓN : 27 DIAS

3

CAP I

MEMORIA DESCRIPTIVA

4



MEMORIA DESCRIPTIVA

I. MEMORIA DESCRIPTIVA

1.0.- GENERALIDADES.

El presente se desarrolla con la finalidad de determinar las condiciones bajo las cuales se ejecutarán los

trabajos para dotar de energía eléctrica en media tensión al sistema de bombeo de pozo tubular del C.P.

Checca, respetando las normas vigentes del CNE y en concordancia a lo establecido en el Decreto Ley

Nro. 25844 Ley de concesiones eléctricas, su reglamento y la resolución directoral Nro. 018-2002-

EM/DGE

1.1.- ALCANCES DEL PROYECTO

Este proyecto comprende Línea Primaria, Subestación y Accesorios para el sistema de bombeo

siguiente:

RED PRIMARIA UBICACIÓN MSNM

SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR

C.P. CHECCA 3854

La zona de obra se encuentra dentro del área de concesión de la empresa ELECTROPUNO, S.A.A. la

cual proporcionó la factibilidad de Suministro y el respectivo punto de diseño desde donde se

alimentará a la subestación trifásica monoposte de 25 kVA. y de relación de transformación

22,9/0,380-0,22 kV, y con un trafomix de 22,9/0.22kV

PUNTO DE DISEÑO SSDP FECHA

Estructura de coordenadas X=430247, Y=8211699 ILAVE 08 DE AGOSTO DE 2012

El presente proyecto cubre:

- Diseño de la Redes del sistema de utilización en media tensión.

- Cálculos Justificativos

- Especificaciones Técnicas para el Suministro de Materiales y Equipos

- Especificaciones Técnicas del Montaje Electromecánico

- Metrado y Presupuesto

- Planos y Armados

1.2.- ZONA DEL PROYECTO:

La zona del Proyecto se encuentra a una altura de 3854 msnm, dentro del área del Departamento de

Puno.

5



MEMORIA DESCRIPTIVA

1.2.1.- CARACTERÍSTICAS GEOGRÁFICAS

La zona que comprende el proyecto posee una topografía regularmente plana donde se encuentra la

planta de bombeo, presenta escasa vegetación, así mismo podemos mencionar las siguientes

características:

Descripción Semestres

Mayo - Octubre Noviembre – Abril

Clima Frígido Templado-Lluvioso

Temperatura Mínima ºC -10 5

Temperatura Máxima ºC 20 20

Temperatura Media ºC 12 12

Humedad relativa 60 70

Velocidad del viento km/h 60 60

1.3.- VÍAS DE ACCESO

A la zona de obra se accede por la vía asfaltada Puno – Ilave – Desaguadero, y luego por la trocha

afirmada Hacia el C.P. Checca por 10min aproximadamente.

1.4.- DEMANDA DE ENERGÍA.

La demanda de energía eléctrica del Proyecto, se ha determinado por medio de conteo de los artefactos

por instalar y equipos consumidores, del cual se ha obtenido la demanda máxima de potencia.

La demanda máxima para cada equipo eléctrico de la instalación interior es como se muestra en el

cuadro de cargas siguiente:

CUADRO DE CARGAS

Pos. Descripción Potencia

(HP)

Cant.

Potencia

Instalada

(kW)

F.D.

Demanda

Máxima

(kW)

1 Electrobomba 10 2 14.92 1.00 14.92

2 Reserva (25%) 1 5 1.00 5

DEMANDA MÁXIMA TOTAL

(kW) 19.92 19.92

La máxima demanda de la instalación es 19.92 kW.

1.6.- DIMENSIONAMIENTO DEL TRANSFORMADOR DE DISTRIBUCIÓN

Dmax

(kW) Cosø

Demanda del transformador de

Distribución calculado (kVA)

Potencia del transformador de

distribución por diseño (kVA)

19.92 0.9 22.13 25

6



MEMORIA DESCRIPTIVA

1.7.- IMPACTO AMBIENTAL

Por su naturaleza y el nivel de tensión adoptado, las Redes del Sistema de Distribución NO producen

efectos contaminantes en la atmósfera, al agua, ni a los suelos.

Tampoco alteran negativamente las costumbres de los lugareños; no los desplaza de su normal habitad

ni los daña en lo mínimo con respecto a su salud.

Las instalaciones poseen sistemas de puestas a tierra y equipos de protección, con la finalidad de

reducir al mínimo los efectos negativos de las descargas atmosféricas tanto a descargas al paso y

descargas al tope temporales de la zona, ampliación.

1.8.- DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO

Para la subestación, se tendrán las características principales:

A).- Principales Características del Proyecto:

DESCRIPCIÓN DETALLES

Tensión del Nominal 22,9 kV

Sistema Trifásico

Conductor aleación de aluminio AAAC

Sección 25 mm2

Soportes poste de C°A°C° de 12/200/160/355, 12/300/160/355

Aislamiento aislador de Porcelana tipo PIN Clase ANSI 56-4

aislador Tipo suspensión de goma de silicón RPP 25

Cruceta C.A.V. Asimétrica Za/1.6/0.95/250

Seccionadores CUT-OUT, 27 kV, 100A, 170kV BIL

Pararrayos L.V. de 21kV, 170kV, NBA

Relación de transformación 22,9/0,28-0,22 kV

B).- Longitud de Red Primaria y de Conductor

Longitud de Red Primaria

Faja de servidumbre

Nro de fases Longitud de Conductor

(3x25mm2 AAAC)

0.215 km 11m 3 0.645km

1.9- PLANOS Y DETALLES

Los Planos correspondientes al diseño de la Red Primaria usarán los siguientes códigos:

PLANOS CÓDIGO

PLANO DE UBICACIÓN

TRAZO DE RUTA PERFIL DE R.P.

PU-01

TR-01 P-01

7

Administrador

Cuadro de texto

3



MEMORIA DESCRIPTIVA

DESCRIPCIÓN LAMINAS DE DETALLE

1.10.- FINANCIAMIENTO

La fuente de Financiamiento para la adquisición de materiales y ejecución de la obra es netamente

privada y esta dado por la municipalidad provincial El collao.

El costo total del presente proyecto alcanza la suma de: S/. 70,073.23 (SETENTA MIL SETENTA Y TRE 23/100 nuevos soles)

Tal como se detalla en el cuadro resumen del metrado.

ITEMCOSTO

TOTAL (S/.)

RESUMEN

A MATERIALES 30,958.75S/.

B MONTAJE ELECTROMECANICO 19,462.95S/.

E TRANSPORTE Y/O ACARREO 5% 1,547.94S/.

C UTILIDADES 7% 3,529.52S/.

D GASTOS GENERALES 7% 3,884.94S/. SUB TOTAL 59,384.10S/.

F IMPUESTO GENERAL A LAS VENTAS (18%) 10,689.14S/.

70,073.23S/. TOTAL PRESUPUESTO REFERENCIAL

DESCRIPCION

LAMINA DESCRIPCIÓN CÓDIGO

L-01 ARMADO TRIFASICO DE ALINEAMIENTO CON DERIVACION Y SECCIONAMIENTO

PS1-3 + PSEC-0

L-02 ESTACIÓN MONOFÁSICA MONOPOSTE DE MEDICIÓN EMM-1P

L-03 ARMADO MONOFASICO DE ANCLAJE PR3-0

L-04 ARMADO MONOFÁSICO DE ALINEAMIENTO PS1-0

L-05 SUB ESTACIÓN MONOFÁSICA MONOPOSTE EN FIN DE LÍNEA SMM-1P

L-06 TABLERO DE DISTRIBUCION TB-1

L-07 RETENIDA OBLICUA RT1

L-08 ACCESORIO PARA RETENIDA RT2

L-09 DETALLE DE POZO A TIERRA PAT-1

L-10 EXCAVACIÓN DE TERRENO PARA RETENIDA TB-2

L-11 EXCAVACIÓN DE TERRENO PARA POSTE DE 12 METROS TB-3

L-12 MALLA DE PUESTA A TIERRA PAT - 2 TB-4

L-13 DETALLE DE ATERRAMIENTO HELICOIDAL TB-5

8

CAP II

CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS

9

RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA

DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA

INGENIERÍA DEL PROYECTO

2.1 CÁLCULOS ELÉCTRICOS

2.1.1 NORMAS APLICABLES

Para definir los criterios y premisas de diseño, se ha tenido en cuenta las siguientes normas:

- Normas MEM/DEP 311, 411, 501, 511 y 514.

- Código Nacional de Electricidad Suministro 2011.

- Normas INDECOPI.

- Reglamento Nacional de Construcciones.

- Normas internacionales IEC, ANSI-IEEE, VDE, REA y DIN.

Las condiciones climatológicas del área del proyecto son sustentadas con información de

temperaturas, velocidades de viento, presencia de hielo, obtenida de proyectos similares.

2.1.2 CARACTERÍSTICAS DEL SISTEMA

Para efectos del diseño eléctrico de líneas primarias se ha considerado las siguientes

características:

- Tensión nominal de la red : 22,9 kV

- Tensión máxima de servicio : 25 kV

- Frecuencia nominal : 60 Hz

- Factor de Potencia : 0,9 (atraso)

- Conexión del sistema : trifásica

- Potencia de cortocircuito mínima : 250 MVA. - Nivel isoceráunico : 60

- Altitud : 3854 m.s.n.m.

Los cálculos eléctricos se han realizado con los valores que presentará el sistema en su etapa final,

asegurándose así que la red primaria cumplirá durante todo el período de estudio los

requerimientos técnico establecido por las normas vigentes.

2.1.3 DISTANCIAS MÍNIMAS DE SEGURIDAD

Sobre la base de las Normas indicadas anteriormente, se consideró como distancias mínimas de

seguridad, tomando en cuenta las condiciones metereológicas de la zona del Proyecto, lo

siguiente:

a. Separación mínima horizontal o vertical entre conductores de un mismo circuito en

los apoyos

D = 0,70 m

Esta distancia es válida tanto para la separación entre dos conductores de fase como entre

un conductor de fase y uno neutro.

b. Distancia mínima entre los conductores y sus accesorios bajo tensión y elementos

puestos a tierra

10




D = 0,20 m

c. Distancias verticales mínimas a la superficie del terreno

- Lugares accesibles solo a peatones : 5,5 m

- Laderas no accesibles a vehículos o personas : 3,0 m

- Lugares con circulación de maquinaria agrícola : 6,0 m

- Al cruce de carreteras, calles y avenidas : 7,0 m

- A lo largo de carreteras y calles : 6,0 m

- Distancia vertical entre el conductor inferior y los árboles : 2,5 m

- Distancia radial entre el conductor y los árboles laterales : 0,5 m

- Distancia radial entre el conductor y paredes y otras

estructuras no accesibles. : 2,5 m

d. Distancias mínimas a carreteras

En áreas que no sean urbanas, las líneas primarias recorrerán fuera de la franja de

servidumbre de las carreteras.

Las distancias mínimas del eje de la carretera al eje de la línea primaria serán las

siguientes:

- En carreteras importantes : 25 m

- En carreteras no importantes : 15 m

2.1.4. CÁLCULO DE PARÁMETROS DE CONDUCTORES

Para la determinación de los parámetros eléctricos de la red primaria se ha tomado

en cuenta los parámetros:

Corriente nominal (I)

Resistencia eléctrica del conductor (RL)

Resistencia de operación (Rop)

Reactancia inductiva (XL)

Factor de caída de tensión (Fct)

2.1.4.1.1. Resistencia eléctrica de los conductores

La resistencia de los conductores a la temperatura de operación “RL”, se ha

calculado mediante la siguiente fórmula:

RL= R20ºC [1 + α (t - 20ºC)]

RL= 1,31[1 + 0,0036 (45 - 20)] = 1.43 Ohms

Donde:

R (20°C) :Resistencia del conductor a 20°C (1,31 ohm/km)

:Coeficiente de variación térmica del conductor en °C-1

para conductores de aleación de aluminio AAAC

t :Temperatura máxima de operación en ºC ( t=45°C ).

2.1.4.1.2. Reactancia inductiva

La reactancia inductiva “XT”, para un sistema trifásico se ha calculado

mediante la siguiente relación:

11




kmOhmenxr

DMGLogXT /,106.45.0377 4

Donde:

DMG = Distancia media geométrica, e igual a 1,20 m.

r = radio del conductor, en m,

DMG = 1,2m

r’ = radio del conductor, en m (0.00325m)

Entonces:

kmOhmenxLogXT /,1000325.0

2.16.45.0377 4

X T : 0,47 Reactancia inductiva en ohm/km

2.1.4.2. CÁLCULO DE CAÍDA DE TENSIÓN

a) Para sistemas trifásicosa la tensión entre fases:

2

1

10

)((%)

F

T

V

tgXrPLV

PLKV T (%) 2

1

10

)(

F

TT

V

tgXrK

= 3.231 x 10-4

001364.0215.092.1910231.3(%) 4 xxxV

La caída de tensión en el punto de entrega es de ∆Vi (%) = 0.401364%

Donde:

V (%) : Porcentaje de caída de tensión en el sistema proyectado P : Potencia total (19.92 kW)

L : Longitud del Tramo (0.215 km)

VT : Tensión entre fase y tierra (22,9 kV)

r1 : Resistencia del conductor, (1.428 Ohm/km)

KT : Factor de caída de tensión

ø : Angulo de factor de potencia (ø =25.84)

XT : Reactancia inductiva para sistemas monofásicos con retorno por tierra

(XT=0.47 Ω/km)

12




En la tabla adjunta se muestra los valores de los parámetros, para la sección del

conductor a adoptarse en la configuración del sistema:

CUADRO Nº 2.1

PARÁMETROS DE CONDUCTORES Y FACTORES DE CAÍDA DE TENSIÓN

Sección

mm²

Número

de

Alambres

Diámetro

Exterior

(mm)

Diámetro

de cada

alambre

(mm)

Resistencia

Eléctrica a

20 ºC

(Ohm /km)

Resistencia.

Eléctrica a

45 ºC

(Ohm/km)

(A)

25 7 6,5 2,15 1,310 1,428 125

CUADRO Nº 2.2

PARÁMETROS DE CONDUCTORES Y FACTORES DE

CAÍDA DE TENSIÓN

SECCIÓN XT KT

(Ohm /km) (x 10-4)

25 0.47 3.231

2.1.4.3. PERDIDAS DE POTENCIA Y ENERGÍA POR EFECTO JOULE

Las pérdidas de potencia y energía se calcularán utilizando las siguientes fórmulas:

a) Pérdidas de potencia en circuito monofásico a la tensión entre fases:

)(1000

)(22

1

2

CosV

LrPP

F

J , en kW

)84.25()9.22(1000

215.0)428,1(92.1922

2

Cos

xxPJ = 2.868 x 10-4 kW

b) Pérdidas anuales de energía activa:

FP = 0,15 (FC) + 0,85 (FC2)

FP = 0,15 (1.416) + 0,85 (1.4162) = 1.918

EJ = 8760 (PJ) (FP) , en kWh

EJ = 8760 (2.868 x 10-4) (1.918) = 4.8186 kWh

Donde:

P : Demanda de potencia, en kW

r1 : Resistencia del conductor a la temperatura de operación, en Ω/km

L : Longitud del circuito o tramo del circuito, en km

VF : Tensión entre fase y tierra, en kV

ø : Angulo de factor de potencia

FP : Factor de pérdidas

FC : Factor de carga

13




2.1.4.4. FLUJO DE POTENCIA

FORMULACIÓN DEL PROBLEMA DE FLUJOS DE CARGA

El problema de flujo de carga, consiste del cálculo de las magnitudes de voltaje y sus

ángulos de fase en los buses de un sistema; así como los flujos de potencia Activa y

Reactiva en las líneas. Asociadas con cada Bus de la red, hay cuatro magnitudes que

son:

La magnitud del voltaje V

El ángulo de fase del Voltaje

La Potencia Activa P

La Potencia Reactiva Q

RESULTADOS DEL FLUJO DE POTENCIA DEL SISTEMA

El análisis de flujo de potencia se realizó usando el software Neplan 5.20 aplicando

el método de Inyección de Corrientes que consta de dos pasos:

- Calculo de las corrientes de nodo Ired a partir de las potencias dadas de

los nodos Sred y de los voltajes de nodo Vred de acuerdo a:

1 redredred VSI

- Cálculo de voltajes de nodo de acuerdo a:

)(1

slslredredred VYIYV

Donde:

Vred : Vector de los voltajes de nodo complejos sin nodos slack

Ired : Vector de corrientes de nodo complejos sin nodos slack

Yred : Matriz de admitancia sin la fila y la columna del nodo

Ysl : Columna del nodo slack en la matriz Y

Vsl : Voltaje complejo del nodo slack

Los dos pasos de la iteración se inician con un valor V=1.0 pu o con un valor

predefinido, y se realiza el proceso iterativo hasta que el criterio de

convergencia se cumpla.

n

i Vi

ViVi

1

1

Donde Viμ+1 y Viμ son los voltajes en el nodo i en las iteraciones (μ+1) o (μ)

y el n representa el numero de nodos en la red.

Los resultados obtenidos del software Neplan se muestran a continuación:

14




Nombre Red L-L Volt.Nom. Flujo de Potencia, Potencia ActivaFlujo de Potencia, Potencia Reactivadu U, Ángulo Compensación (Pérdidas)

kV kW kvar % deg kW

Llegada R.P. SISTEMA DE BOMBEO C.P. CHECA 22.9 19.91972 9.647606 -0.00138562 0.00011299 0

N.Alim. B.T. R.P. SISTEMA DE BOMBEO C.P. CHECA 0.38 19.93175 9.637407 -1.442611 -1.287494 0

Pto de Alimentacion R.P. SISTEMA DE BOMBEO C.P. CHECA 22.9 19.92002 9.6477 0 0 0

15




2.1.5 ESTUDIO DEL NIVEL DE AISLAMIENTO

2.1.5.1 Criterios para la selección del nivel de aislamiento

Condiciones de Operación del Sistema:

· Tensión nominal del sistema : 22.9 kV

· Tensión máxima del sistema : 25 kV

· Contaminación ambiental del área del proyecto : Ligero

· Altitud máxima sobre el nivel del mar : 4023 m.s.n.m.

2.1.5.2 Factor de corrección

Según normas vigentes, así como recomendaciones de la Norma IEC 71-1, para líneas

ubicadas a más de 1000 m sobre el nivel del mar, el aislamiento se incrementará con los

factores de corrección determinados mediante la relación siguiente:

1,25 (h-1 000)

Fc = 1 + --------------------

10 000

Donde:

Fc : factor de corrección por altitud

h : altitud en metros sobre el nivel del mar

h = 3854 m.s.n.m. Fc = 1.35675

2.1.5.3 Determinación del nivel de aislamiento

Sobre tensiones a frecuencia industrial

Según la Norma MEM/DEP 501 la tensión de sostenimiento a frecuencia industrial entre fases

y fase-tierra, en condiciones estándar, para una línea de nivel de tensión 22,9 kV debe ser

igual a 50 kV.

Considerando el factor de corrección por altitud se tiene: 68.9 kV

Sobre tensiones atmosféricas

El nivel básico de aislamiento (BIL) requerido por las líneas primarias, de acuerdo a la Norma

MEM/DEP 501, es 125 kVp.

Aplicando el factor de corrección por altura, la tensión critica disruptiva a la onda de impulso

1,2/50 ms, será de:

BIL = 172.25 kVp

Contaminación ambiental

La zona del proyecto presenta un ambiente con escasa contaminación ambiental y producción

de lluvias constantes en los meses de verano.

De acuerdo a la Norma IEC 815 Tabla I, el área del proyecto se considera con un nivel de

contaminación Ligero. De acuerdo a la Tabla II – Nota 1 de la mencionada Norma, para estas

condiciones, se asume una línea de fuga específica mínima de 16 mm/kV. La mínima línea de

16




fuga total (Lf) a considerar, será el resultado del producto de la mínima longitud de fuga

específica por la máxima tensión de servicio entre fases, considerando el factor de cor rección

determinado:

Lf = 25 kV x 1.35675 x 16 mm/kV = 542.7 mm

Nivel de aislamiento requerido

El nivel de aislamiento exterior, calculado según las recomendaciones de la Norma IEC 71-1,

para la línea primaria se muestra en el Cuadro N° 1

Cuadro N° 1 : Nivel de Aislamiento

DESCRIPCIÓN Unidad Valor

Tensión nominal del sistema kV 22.9

Tensión máxima entre fases kV 25

Tensión de sostenimiento a la onda 1,2/50 entre fases y fase a

tierra kVp 172.25

Tensión de sostenimiento a frecuencia industrial entre fases y

fase a tierra kV 78.9

Línea de fuga total mm 542.7

El nivel de aislamiento para los equipos, considerando la Norma IEC 71-1 y el criterio de

aislamiento reducido en la subestación, será el siguiente:

Cuadro N° 2 : Nivel de Aislamiento para Equipos

DESCRIPCIÓN Unidad Valor

Tensión nominal del sistema kV 22.9

Tensión máxima entre fases kV 25

Tensión de sostenimiento a frecuencia industrial entre fases y

fase a tierra kV 75

2.1.5.4 Selección de aisladores

a) Aislador para estructuras de alineamiento ó ángulo hasta 30°

Teniendo en cuenta que la tensión de servicio es de media tensión, se decide seleccionar los

aisladores tipo PIN, por estar el nivel de tensión de servicio en el rango de 5kV - 60 kV. Las

principales características de los aisladores tipo PIN, se muestra en el Cuadro N° 3.

17




Cuadro N° 3 : Características de los Aisladores Tipo PIN

(Norma ANSI C29.6)

Clase : ANSI 56-4

Voltaje A frecuencia Seco 140

De

Flameo Industrial (kV RMS) Húmedo 95

Promedio Al impulso Positivo 225

(kV pico) Negativo 310

Línea de fuga (mm) 685

b) Aislador para estructuras de anclaje y ángulos fuertes hasta 90°

La naturaleza y función de ésta estructura exige la utilización de aisladores tipo suspensión. Las

características principales del aislador de suspensión Clase ANSI, se muestra en el Cuadro N° 4

Cuadro N° 4 : Características de los Aisladores de Suspensión

(Norma ANSI C29.6)

Clase : RPP 25 Número de Aletas

Diámetro x Espaciamiento: 10” x 5¾” 7

Voltage A frecuencia Seco 215

De

Flameo

Industrial (kV RMS) Húmedo 130

Promedio Al impulso Positivo 341

(kV pico) Negativo 341

Línea de fuga (mm) 876

c) Conclusiones

Considerando el nivel de aislamiento requerido (Cuadro N° 1), las características de los

aisladores seleccionados cubren los requerimientos de tensión y línea de fuga para la red

primaria. Por tanto se determina el uso de los siguientes aisladores:

Estructuras de alineamiento : Aislador PIN Clase ANSI 56-4.

Estructuras de ángulo y anclaje : Aisladores de Suspensión Estándar

RPP-25.

18




2.1.5.6 Selección de pararrayos

Para seleccionar los pararrayos se ha considerado los siguientes criterios:

a) Equipo a proteger

Los pararrayos a emplearse en el proyecto serán para proteger los transformadores de

distribución y transformadores de medición directa en Media Tensión, evitar los flameos de los

aisladores en las líneas primarias, ante sobre tensiones inducidas por descargas atmosféricas

indirectas.

b) Sistema de puesta a tierra

Se determina la capacidad del pararrayo ante sobre tensiones temporarias TOVPR, considerando

la amplitud de la tensión máxima que puede producirse en una fase sana (TOVSIST), ante una

falla monofásica a tierra:

TOVSIST = 2 x Vmaxft x fpat

TOVSIST = 2 x Vn x 1,378 x fpat

(3)1/2

Donde: fpat : Factor de puesta a tierra o de aterramiento. (fpat = 1,13)

Vmaxft: Tensión máxima entre fase y tierra del sistema

TOVSIST = 29.12 kVp

c) Tensión máxima de operación continua del pararrayos

La tensión máxima de operación continua del pararrayo (MCOV) deberá ser mayor a la tensión

eficaz máxima fase - tierra del sistema; por tanto:

MCOVPR Vn x 1,05

(3)1/2

MCOVPR 13,9 kV

Para un pararrayos de 21 kV, el MCOV según normas IEC y ANSI/IEEE C62.11 es de 17

kV, lo cual resulta adecuado.

d) Conclusión

Los pararrayos a utilizarse en el presente serán auto valvulares de óxido de zinc, clase

distribución, de 21 kV de tensión nominal y MCVO de 17 kV.

Característica 10 kA

Tensión Nominal : Vn (kV) 21

Tensión máxima de operación continua: MCOV (kV) 17

Tensión de Descarga : VD (kVp) 62,5

Frente Onda de Arco : VFOC (kVp) 74,9

19




2.1.6. COORDINACIÓN DE PROTECCIÓN

2.1.6.1. GENERALIDADES

Con el objeto de brindar la máxima seguridad a los equipos de las instalaciones, tales como

transformadores, cables, aisladores, cables, etc. se ha previsto limitar el efecto de la corriente de

falla mediante la utilización de dispositivos de protección adecuadamente dimensionados y

coordinados.

Bajo las condiciones referidas, se ha efectuado la coordinación de protección de la línea en 13.2

kV, con este propósito se ha determinado el cálculo de las corrientes de falla que nos permitirá

establecer el análisis de la coordinación de protección mediante software Neplan.

2.1.6.2. CONSIDERACIONES PARA EL CÁLCULO DEL FUSIBLE DE PROTECCIÓN

DEL TRANSFORMADOR

Para la protección del transformador en el lado de alta se tomara el criterio de selección

considerando las curvas de capacidad térmica del transformador y de corrientes transitorias. La

elección de nuestro fusible deberá estar ubicada por encima de la curva de corrientes transitorias y

debajo de la curva de capacidad térmica de acuerdo a las normas ANSI C57.92 – 1962 y NTC

2797.

2.1.6.2.1 CURVA DE CAPACIDAD TÉRMICA

Los transformadores deben estar diseñados y construidos para soportar esfuerzos de tipo mecánico

y térmico resultantes de fallas externas.

En general, el aumento de temperatura de este tipo de fallas es aceptable; sin embargo, los efectos

mecánicos son intolerables cuando las fallas externas tienen un carácter repetitivo, debido al efecto

acumulativo de los fenómenos de compresión, fatiga y desplazamientos internos en el material de

aislamiento.

El daño resultante ocasionado por estos fenómenos es una función de la magnitud, duración y

frecuencia de las fallas. La característica de capacidad térmica limita la temperatura de los

devanados del transformador, bajo el supuesto de que todo el calor almacenado esta limitado a

200°C para el aluminio y 250°C para conductor de cobre en condiciones de cortocircuito.

Esta condición satisface la ecuación descrita a continuación, asumiendo que la temperatura

máxima ambiente es de 30°C promedio y la temperatura máxima de servicio llega a 110°C antes

del cortocircuito, según lo descrito en la NTC 2797.

I²t = 1250

Donde:

I = corriente simétrica de cortocircuito en valor por unidad

t = duración en segundos

La categoría I incluirá los transformadores de distribución de acuerdo con la norma C57.12.20 –

1998 del IEEE hasta 500 kVA, monofásicos o trifásicos.

La guía de la Norma Nacional Americana ANSI C57.92 – 1962 para los transformadores de

distribución de carga sumergidos en baño de aceite y de potencia, contiene una sección titulada

dispositivo de protección, la cual proporciona información indicando la capacidad de carga

térmica de corta duración de los transformadores sumergidos en baño de aceite como se resume

en la siguiente tabla.

20




Tiempo (segundos) Veces de la corriente nominal

2 25.0

10 11.3

30 6.3

60 4.75

300 3.0

1800 2.0

2.1.6.2.2 CURVA DE CORRIENTES TRANSITORIAS

Cuando un transformador se energiza, existe una corriente de excitación cuya magnitud viene

definida por el flujo residual en el núcleo del transformador y el punto de conexión en la curva de

tensión. Se ha establecido una curva definida por los siguientes puntos según la NTC 2797

Tiempo (segundos) Veces de la corriente nominal

0.01 25.0

0.1 12

1.0 6

10.0 3

Por tanto para nuestro caso la corriente nominal será de 0.63 A, considerando el transformador

de 25kVA y una tensión de 22.9kV.

2.1.6.3. CONSIDERACIONES PARA EL CÁLCULO DE LAS CORRIENTES DE

FALLA

21




CALCULO DE CORRIENTES Y TERMOMAGNETICO

A) EN EL LADO PRIMARIO DEL TRANSFORMADOR

Calculo de la corriente Nominal

Siendo los datos a utilizarse los siguientes:

Potencia del Trasformador: 25 kVA

Voltaje en el lado de alta: 22.9 kV

Factor de Potencia: 0.8

In= 0.63 A

Corriente de Sobrecarga

Ix= 0.95 A

Fusible de expulsión será de 1K

Corriente de Corto circuito

Icc= 12.61 A

Corriente Inrush o magnetización

Iinrush= 7.56 A

B) TERMOMAGNETICO GENERAL SELECCIONADO

Cálculo de la corriente nominal secundario

Siendo los datos a utilizarse los siguientes:

Voltaje en el lado de baja tensión: 0.38 kV

In= 37.98 A

Corriente de Sobrecarga de 25 %

Ix= 47.48 A

TM GENERAL NS100B-TM-D-63A

In*5.1Ix

In*20Icc

In*12Icc

V*3

SIn

22




CALCULO DE CORRIENTE DE MAGNETIZACION Y

DAÑO TERMICO TRANSFORMADORES Y CONDUCTORES

CARGA TERMICA DE TRANSFORMADORES

TIEMPO CORRIENTE

A) 2 15.76

10 7.12

30 3.97

60 2.99

300 1.89

1800 1.26

CARGA INRUSH MAS CARGA FRIA

CORRIENTE TRANSITORIA

B) INRUSH TIEMPO CORRIENTE

0.01 15.76

CARGA 0.10 7.56

FRIA 1.00 3.78

10.00 1.89

CURVA TERMICA DE CONDUCTORES MT

TIEMPO CORRIENTE

C) SEGUNDOS AMPERIOS

10.00 979.52

100.00 309.75

500.00 138.52

RESUMEN Tiempo Actuac.

Voltaje en el lado de baja: 0.4 kV

Termomagnetico 0.01 Seg.

D)

Transformador de 25 kVA

Fusible 1 K. 0.4 Seg.

Derivación Fusible 3 K 1 Seg

Relación T2/T1 2.5 Mayor a 1.33 OK

Curva mínima del fusible protegido desplazado 75 %

23




2.1.6.4. CONSIDERACIONES PARA LA COORDINACION DE PROTECCION DE

FUSIBLES

Para una correcta coordinación de protección entre los fusibles se deberá obtener un valor

menor a 75% de la relación entre el tiempo de disparo del fusible protector (fusible ubicado

en la subestación) y el tiempo mínimo de fusión del fusible protegido (fusible ubicado en la

derivación).

Los resultados se muestran a continuación:

Curva de

disparo

del fusible

Curva mínima de

fusión del fusible

Curvas del fusible

I (A)

t (s)

24




0.01

0.10

1.00

10.00

100.00

1000.00

1 10 100 1000 10000

TIE

MP

O (

s)

CORRIENTE (A)

COORDINACIÓN DE LA PROTECCIÓN

In

RED PRIMARIA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA

1 K

3 K

T2=1.00 s

T1=0.40 s

Icc= 12.61

Icc

CurvaInrush

Curva dañotermico trafo

Daño térmicoConductor MT

Daño térmicoconductor BT

Curva desplazado 75 %

25




2.2. CÁLCULOS MECÁNICOS

2.2.1 NORMAS APLICABLES

Para definir los criterios y premisas de diseño, se ha tenido en cuenta las siguientes normas:

- Norma MEM/DEP Series 301, 401, 501, 511 y 514.

- Código Nacional de Electricidad Suministro 2011.

- Normas INDECOPI.

- Reglamento Nacional de Construcciones.

- Normas internacionales IEC, ANSI-IEEE, VDE, REA y DIN.

Las condiciones climatológicas del área del proyecto son sustentadas con información de

temperaturas, velocidades de viento, presencia de hielo, obtenida de proyectos similares.

2.2.2 CÁLCULO MECÁNICO DE CONDUCTORES

2.2.2.1 Consideraciones de diseño

El cálculo mecánico de conductores permite determinar los esfuerzos máximos y mínimos a

los que se someterá el conductor en las diferentes hipótesis planteadas, así como determinar

las flechas máximas resultantes, dimensionar la estructura a utilizar y distribuirlas en el

perfil topográfico levantado. Para el cálculo mecánico de conductores se ha considerando las

características climáticas representativas de la zona del proyecto. Las condiciones

climatológicas del área del proyecto son sustentadas con información de temperaturas,

velocidades de viento, obtenida de SENAMHI y presencia de hielo de información de

campo.

2.2.2.2 Formulación de hipótesis de cálculo

Las hipótesis de carga que rigen el cambio de estado del conductor seleccionado, para las

Líneas y Redes Primarias, se establecen sobre la base de la visita de campo, zonificación del

territorio del Perú, información de SENAMHI y las cargas definidas por el Código Nacional

de Electricidad Suministro 2001, estas hipótesis son las siguientes:

HIPOTESIS 1 : Condición de mayor duración (EDS inicial)

- EDS inicial : 18 %

- Temperatura : 12 °C

- Velocidad de viento : nula

- Sobrecarga de hielo : nula

HIPOTESIS 2 : De mínima temperatura

- Temperatura : -10 ° C



HIPOTESIS 3 : De máxima velocidad del viento

- Temperatura : 12 °C

- Velocidad de viento : 90 km/h


HIPOTESIS 4 : De máxima carga de hielo

26




- Temperatura : -10 °C


- Sobrecarga de hielo : 6 mm

HIPOTESIS 5 : De máxima Temperatura

- Temperatura : 50 °C + CREEP



2.2.2.3 Esfuerzos admisibles

De acuerdo a normas vigentes, el esfuerzo máximo admisible (tangencial) en los

conductores, no debe ser superior al 60% del esfuerzo de rotura del conductor “S r”. Para el

conductor de AAAC, se tiene:

- Esfuerzo Mínimo de Rotura : Sr = 300 N/mm²

- Esfuerzo Máximo Admisible : Smax = 180 N/mm²

Para el presente proyecto se ha considerado un esfuerzo inicial EDS tal que el esfuerzo final

EDS resultante sea menor o igual a 44 N/mm², según recomendación de la Norma VDE

0201 y evitar el uso de amortiguadores en vanos regulares.

En el Anexo se presenta las tablas de cálculo del programa DLT CAD, en el cual se aprecia

la variación del esfuerzo inicial y final, como resultado del cálculo se concluye que para

obtener un esfuerzo EDS final de 44 N/mm² se deberá tener un esfuerzo EDS inicial de 48

N/mm² (18% del esfuerzo de rotura).

Con las consideraciones mencionadas, en este proyecto se considera como esfuerzo EDS

inicial el 16 % de la capacidad de rotura del conductor, con los valores resultantes se ha

calculado las prestaciones de las estructuras.

La distribución de estas se efectuó considerando el esfuerzo EDS final, el cual depende de

los vanos y oscila entre el 2.9 y 7.7% del esfuerzo de rotura.

2.2.2.4 Características mecánicas de los conductores empleados

Los conductores usados para las líneas y redes primarias, serán de aleación de aluminio

(AAAC), fabricados según las prescripciones de las normas ASTM B398, ASTM B99 o IEC

1089, con las siguientes características:

- Sección : 25 mm2

- Sección real : 24,6

- N° de alambres : 7

- Diámetro exterior : 6,3

- Diámetro alambres : 2,1

- Masa total : 70 kg/km

- Coef. Expansión Térmica : 23 x 10 –6

- Módulo de elasticidad Final : 60 760 N/mm2

- Esfuerzo mínimo de rotura : 300 N/mm2

27




2.2.2.5 Consideraciones para el cálculo

El régimen de tensado de los conductores corresponde básicamente a las condiciones de

EDS o tracción media de cada día, de temperatura mínima, esfuerzo máximo, formación de

hielo y de flecha máxima.

Condiciones de Esfuerzo Medio (EDS):

Se considerará como esfuerzo inicial, para los conductores AAAC en condiciones medias

(EDS), el 18 % del esfuerzo de rotura.

Condición de Temperatura Mínima:

Corresponde al esfuerzo que se da en las condiciones de mínima temperatura ambiente, con

una presión de viento correspondiente al 50% de la velocidad máxima y sin sobrecarga de

hielo.

Condición de Temperatura Mínima con Viento Máximo:

En esta condición se considera la mínima temperatura ambiente y presión por viento

máxima. Esta condición define usualmente el límite de las prestaciones mecánicas de las

estructuras seleccionadas; cuyos valores corresponden a las condiciones límites en que se

dan los esfuerzos longitudinales producidos por los conductores, esto es hasta el 60 % de

esfuerzo de rotura.

Condición de Sobrecarga Máxima de Hielo:

Corresponde al esfuerzo que se da en las condiciones de mínima temperatura ambiente, sin

viento y sobrecarga de hielo máxima. Esta condición suele también definir el límite de las

prestaciones mecánicas de las estructuras seleccionadas.

Condición de Temperatura Máxima o Flecha Máxima:

Esta condición corresponde a la máxima dilatación térmica que se prevé en los conductores,

con la máxima temperatura y sin considerar sobrecarga de viento.

Carga unitaria resultante del conductor: (Wr)

Wr = [ (Wc+ 0.0029(C² +c C)) 2 + (Pv(c+2C)/1000)2 ]½

Pv = K x v2

Donde :

Wc : Peso propio del conductor

v : Velocidad del viento

c : Diámetro exterior del conductor C : Espesor de hielo sobre el conductor

Pv : Carga adicional debido a la presión del viento

K : Constante de los Conductores de Superficie Cilíndrico (0,041)

28




Ecuación de Cambio de Estado:

T3

02 - [T01 - d2

E w2

R1 - E (t2 - t1) ] T2

02 = d2 E W

2R2

24 S2 T01

2 24 S

2

Donde:

T01 : Esfuerzo horizontal en el conductor para la condición 1

T02 : Esfuerzo horizontal en el conductor para la condición 2

d : Longitud del vano

E : Módulo de Elasticidad del conductor

S : Sección del conductor

WR1 : Carga resultante del conductor en la condición 1

WR2 : Carga resultante del conductor en la condición 2

t1 : Temperatura del conductor en la condición 1

t2 : Temperatura del conductor en la condición 2

: Coeficiente de expansión térmica, en 1/°C

Distancia del punto mas bajo de la catenaria al apoyo izquierdo: (XD)

XD = d - XI

Flecha del conductor: (f)

1

2cosh

p

dpf ….formula para terreno sin desnivel

2

0

2

)/(18

dhT

dWf R …. Formula aproximada en terreno desnivelado

Cálculo del vano básico (Vb)

El vano básico o equivalente será igual a cada vano real para estructuras con aisladores

rígidos tipo PIN. En estructuras con cadena de aisladores tipo Suspensión, el vano

equivalente será único para los tramos comprendidos entre estructuras de anclaje, y a este

vano equivalente, le corresponde un esfuerzo horizontal constante.

La fórmula empleada es la siguiente:

Vb = [ (Li3 Cos ) / (Li

/ Cos )]1/2

2.2.2.6 Resultados

Con las consideraciones de diseño descritas, se ha realizado el cálculo mecánico de

conductores empleando un programa de cómputo, que analiza desde el punto de vista

técnico los esfuerzos en el conductor empleado con las diferentes hipótesis de cálculo

planteadas, que pudieran suscitarse.

29




TABLA DE TEMPLADO DEL CONDUCTOR

SECCION : 25 mm2 AAAC VANO DE REGULACION : 90 m

PESO DEL CONDUCTOR : 0.67 Kg/m CONDICION EDS : 18 %

COEF. EXPANSION TERMICA : 2.3 x10-6 1/ºC

MODULO ELASTICIDAD FINAL : 60760 N/mm2

ESFUERZO DE ROTURA : 295.8 N/mm2

VANO TEMPERATURA -10 -5 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45

(m) (ºC)

15 FLECHA (m) 0.013 0.013 0.014 0.014 0.014 0.014 0.014 0.014 0.014 0.015 0.015 0.015

20 FLECHA (m) 0.024 0.024 0.024 0.024 0.025 0.025 0.025 0.025 0.026 0.026 0.026 0.027

25 FLECHA (m) 0.037 0.037 0.038 0.038 0.038 0.039 0.039 0.040 0.040 0.041 0.041 0.042

30 FLECHA (m) 0.053 0.054 0.054 0.055 0.055 0.056 0.057 0.057 0.058 0.058 0.059 0.060

35 FLECHA (m) 0.072 0.073 0.074 0.074 0.075 0.076 0.077 0.078 0.079 0.080 0.081 0.081

40 FLECHA (m) 0.094 0.095 0.096 0.097 0.098 0.099 0.101 0.102 0.103 0.104 0.105 0.106

45 FLECHA (m) 0.119 0.120 0.122 0.123 0.124 0.126 0.127 0.129 0.130 0.132 0.133 0.135

50 FLECHA (m) 0.147 0.149 0.150 0.152 0.154 0.155 0.157 0.159 0.161 0.162 0.164 0.166

55 FLECHA (m) 0.178 0.180 0.182 0.184 0.186 0.188 0.190 0.192 0.194 0.197 0.199 0.201

60 FLECHA (m) 0.212 0.214 0.216 0.219 0.221 0.224 0.226 0.229 0.231 0.234 0.237 0.239

65 FLECHA (m) 0.249 0.251 0.254 0.257 0.260 0.263 0.265 0.268 0.271 0.275 0.278 0.281

70 FLECHA (m) 0.288 0.291 0.295 0.298 0.301 0.304 0.308 0.311 0.315 0.318 0.322 0.326

75 FLECHA (m) 0.331 0.335 0.338 0.342 0.346 0.350 0.353 0.357 0.361 0.366 0.370 0.374

80 FLECHA (m) 0.377 0.381 0.385 0.389 0.393 0.398 0.402 0.407 0.411 0.416 0.421 0.425

85 FLECHA (m) 0.425 0.430 0.434 0.439 0.444 0.449 0.454 0.459 0.464 0.470 0.475 0.480

90 FLECHA (m) 0.477 0.482 0.487 0.492 0.498 0.503 0.509 0.515 0.520 0.526 0.532 0.539

95 FLECHA (m) 0.531 0.537 0.543 0.543 0.555 0.561 0.567 0.573 0.580 0.587 0.593 0.600

100 FLECHA (m) 0.588 0.595 0.601 0.601 0.615 0.621 0.628 0.635 0.643 0.650 0.657 0.665

105 FLECHA (m) 0.649 0.656 0.663 0.663 0.678 0.685 0.693 0.701 0.708 0.716 0.725 0.733

110 FLECHA (m) 0.712 0.720 0.727 0.727 0.744 0.752 0.760 0.769 0.777 0.786 0.795 0.804

115 FLECHA (m) 0.778 0.787 0.795 0.795 0.813 0.822 0.831 0.840 0.850 0.859 0.869 0.879

120 FLECHA (m) 0.847 0.856 0.866 0.866 0.885 0.895 0.905 0.915 0.925 0.936 0.946 0.957

125 FLECHA (m) 0.919 0.929 0.939 0.939 0.960 0.971 0.982 0.993 1.004 1.015 1.027 1.039

130 FLECHA (m) 0.994 1.005 1.016 1.016 1.039 1.050 1.062 1.074 1.086 1.098 1.111 1.124

135 FLECHA (m) 1.072 1.084 1.096 1.096 1.120 1.132 1.145 1.158 1.171 1.184 1.198 1.212

140 FLECHA (m) 1.153 1.166 1.178 1.178 1.204 1.218 1.231 1.245 1.259 1.274 1.288 1.303

145 FLECHA (m) 1.237 1.250 1.264 1.264 1.292 1.306 1.321 1.336 1.351 1.366 1.382 1.398

150 FLECHA (m) 1.324 1.338 1.353 1.353 1.383 1.398 1.414 1.430 1.446 1.462 1.479 1.496

155 FLECHA (m) 1.413 1.429 1.444 1.444 1.476 1.493 1.510 1.526 1.544 1.561 1.579 1.597

160 FLECHA (m) 1.506 1.522 1.539 1.539 1.573 1.591 1.608 1.627 1.645 1.664 1.683 1.702

165 FLECHA (m) 1.602 1.619 1.637 1.637 1.673 1.692 1.711 1.730 1.749 1.769 1.789 1.810

170 FLECHA (m) 1.700 1.719 1.737 1.737 1.776 1.796 1.816 1.836 1.857 1.878 1.900 1.921

30




Hipotesis: Templado

Conductor: 25 mm2 AAAC

Nro Estr vano [m] desnivel [m] Temp [ºC] -> 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17

0 PSEC-1 T. Delante [N] 118.75 117.54 116.37 115.22 114.12 113.04 111.99 110.97 109.98 109.01 108.07

25 0 Flecha [m] 0.57 0.57 0.58 0.58 0.59 0.6 0.6 0.61 0.61 0.62 0.62

Tiro T0 [N] 116.74 115.53 114.36 113.22 112.11 111.04 109.99 108.97 107.98 107.02 106.08

1 EMM-1P T. Atrás [N] 116.78 115.57 114.39 113.25 112.14 111.07 110.02 109 108 107.04 106.09

1 EMM-1P T. Delante [N] 502.54 498.12 493.79 489.56 485.43 481.38 477.43 473.56 469.77 466.07 462.44

95 0 Flecha [m] 1.75 1.77 1.79 1.8 1.82 1.83 1.85 1.86 1.88 1.89 1.91

Tiro T0 [N] 502.27 497.85 493.54 489.32 485.2 481.17 477.22 473.36 469.58 465.89 462.26

2 PS1-0 T. Atrás [N] 509.39 504.97 500.64 496.41 492.28 488.23 484.28 480.41 476.62 472.91 469.28

2 PS1-0 T. Delante [N] 503.13 498.68 494.34 490.1 485.95 481.89 477.92 474.04 470.24 466.52 462.88

95 0 Flecha [m] 2.29 2.31 2.33 2.35 2.37 2.39 2.41 2.43 2.45 2.47 2.49

Tiro T0 [N] 502.27 497.85 493.54 489.32 485.2 481.17 477.22 473.36 469.58 465.89 462.26

5 SMM-1P T. Atrás [N] 464.38 443.72 424.23 405.91 388.75 372.7 357.74 343.82 330.86 318.83 307.64

CUADRO DE TENSADO Y FLECHADO

31




2.2.3 CÁLCULO MECÁNICO DE ESTRUCTURAS

2.2.3.1 Consideraciones de diseño

Estos cálculos tienen por objeto determinar las cargas mecánicas en postes, cables de

retenida y sus accesorios, en las condiciones más críticas, no se supere los esfuerzos

máximos previstos en las normas indicadas en el item 1 y demás normas vigentes.

Para el cálculo mecánico de estructuras se ha considerado las siguientes cargas:

- Cargas Horizontales: Carga debida al viento sobre los conductores y las estructuras y

carga debido a la tracción del conductor en ángulos de desvío topográfico, con un

coeficiente de seguridad de 2,2. Solamente para condiciones normales (Hipótesis I) y la

de máxima carga de viento (Hipótesis II)

- Cargas Verticales: Carga vertical debida al peso de los conductores, aisladores,

crucetas, peso adicional de un hombre con herramientas y componente vertical

transmitida por las retenidas en el caso que existieran. Se determinará el vano peso en

cada una de las estructuras y para cada una de las hipótesis de diseño (I, II, III, IV y V),

el cual definirá la utilización de una estructura de suspención o de anclaje.

- Cargas Longitudinales: Cargas producidas por cada uno de los vanos a ambos lados

de la estructura y para cada una de las hipótesis de diseño (I, II, III, IV y V).

- Deflexión del poste: Se calculará para todas las estructuras verificando no superar la

deflexión máxima de 4% de la longitud libre del poste en la hipótesis EDS.

2.2.3.2 Tipos de estructuras

Las estructuras de las líneas primarias están conformadas por uno, dos o tres postes, y tienen la

configuración de acuerdo con la función que van a cumplir.

Los parámetros que definen la configuración de las estructuras y sus características mecánicas

son:

- Distancia mínima al terreno en la condición de hipótesis de mayor flecha

- Distancias mínimas de seguridad entre fases en la condición de máxima temperatura.

- Angulo de desvío topográfico

- Vano – viento

- Vano – peso.

Según la función de la línea, las estructuras serán seleccionadas como sigue:

Estructuras de alineamiento: Se usarán fundamentalmente para sostén de la línea en

alineaciones rectas. También se considera estructuras de alineamiento a una estructura

situada entre dos alineaciones distintas que forman un ángulo de desviación de hasta 5º.

Estructura angular: Se usarán para sostén de la línea en los vértices de los ángulos que

forman dos alineaciones distintas cuyo ángulo de desviación excede de 5º.

Estructura terminal: Se utilizará para resistir en sentido de la línea el tiro máximo de todos

los conductores de un mismo lado de la estructura.

32




2.2.3.3 Hipótesis de cálculo

En el presente proyecto, tratándose de líneas redes primarias de electrificación rural, se

considera para los cálculos de las estructuras, solo las condiciones normales; por tanto, no

se considerará hipótesis de rotura de conductor, de acuerdo a la Norma MEM/DEP 501.

2.2.3.4 Factores de seguridad

Los factores de seguridad para estructuras y crucetas serán las siguientes:

- Postes de C.A.C. : 2,5

- Cruceta de C.A.V : 2,0

- Retenidas : 2,0

2.2.3.5 Cargas previstas

Para el cálculo de las prestaciones mecánicas de estructuras, de acuerdo al tipo de estructura,

se ha previsto las siguientes cargas:

Estructuras de alineamiento: PS1-3,

- Conductores sanos

- Viento máximo perpendicular al eje de la línea

Estructura Terminal: PTV-3,

- Conductores sanos

- Tiro Máximo de todos los conductores

- - Carga del viento correspondiente al estado de tiro máximo en dirección a la línea.

Estructura de Anclaje: PR3-3

- Conductores sanos

- Tiro Máximo de todos los conductores

- - Carga del viento correspondiente al estado de tiro máximo en dirección perpendicular a

la línea.

2.2.3.6 Características de los soportes

La estructura de soporte de la línea primaria tiene las siguientes características principales:

- Tipo de poste : C°A°C°

- Longitud de poste (m) : 12

- Esfuerzo en la punta (Kg.) : 200 - 300

- Diámetro en la punta (mm) : 160

- Diámetro en la Base (mm) : 355

- Longitud de empotramiento (m) : 1,20

- Altura de aplicación de la carga de rotura (m) : 0,10

33




2.2.3.7 Consideraciones para el cálculo

a) Momento debido a la carga del viento sobre los conductores:

MVC = (Pv) ( d ) (Øc) ( /2

b) Momento debido a la carga de los conductores en estructuras de alineamiento y

ángulo:

MTC = 2 (Tc) ( /2

c) Momento debido a la carga de los conductores en estructuras terminales:

MTC = (Tc) (

d) Momento debido a la carga del viento sobre la estructura:

MVP = [ (Pv) ( hl )² (Dm + 2 Do) ] / 600

e) Momento debido al desequilibrio de cargas verticales:

MCW = (Bc) [ (Wc) (d ) (Kr) + WCA + WAD]

f) Momento total para hipótesis de condiciones normales en estructuras de

alineamiento y ángulo sin retenidas:

MRN = MVC + MTC + MCW + MVP

g) Momento total en estructuras terminales:

MRN = MTC + MVP

Donde:

Pv : Presión de viento sobre superficies cilíndricas en Pa D : Longitud del vano viento en m Tc : Carga del conductor en N Øc : Diámetro del conductor en m

: Angulo de desvío topográfico

Do : Diámetro del soporte en la punta en cm Dm : Diámetro del soporte en la línea de empotramiento en cm hl : Altura libre del soporte en m hi : Altura de la carga i en la estructura con respecto al terreno en m Kr : Relación entre el vano peso y vano viento Rc : Peso del conductor en N/m

WCA: Peso de la cruceta, aisladores y accesorios en N WAD: Peso de un hombre con herramientas igual a 1 000 N C : Circunferencia del soporte en la línea de empotramiento en cm E : Módulo de elasticidad del soporte en N/cm²

Con las premisas y consideraciones de cálculo establecidas, se efectuó el cálculo de

estructuras.

34




CONSIDERACIONES GENERALES PARA EL CALCULO

ALTERNATIVAS CONSIDERADAS :

Para el cálculo se considera las siguientes alternativas : Fase N Guarda

Alternativa I 3 x 25 mm² 25

Alternativa II 3 x 25 mm² 25

Alternativa III 3 x 25 mm² 25

CARACTERISTICA DEL POSTE.

DESCRIPCION Símb. Fórmula Alternativa Alternativa Alternativa

I II III

Tipo de poste: CAC 12/200 12/300 12/300

Longitud de poste: L 12 12 12

Carga de trabajo Fp 200 300 300

Diametro en la Punta (m): dp 0.160 0.16 0.16

Diametro en la Base (m) : db 0.355 0.355 0.355

Peso (kg) 990 1010 1010

Longitud de empotramiento 1.2 1.2 1.4

Altura del poste expuesta al viento 10.8 10.8 10.6

Diam. en el punto de empotramiento : de 0.336 0.336 0.332

Coeficiente de Seguridad : Cs 2 2 2

CARACTERISTICAS DE CONDUCTORES

DESCRIPCION Símb. Fórmula I II III

Material : AL AAAC AAAC AAAC

Aislante :

Disposición del cond. (Monofasico,Trifásico) T 2 2 2

Seccion Nominal (mm2): S 25 25 25

Número de Conductores (#) : n 3 3 3

Diametro exterior (mm) : D 6.30 6.30 6.30

Peso Unitario (Kg/m) : Wc 0.07 0.07 0.07

Tiro de rotura (Kg) : Tr 690.82 690.82 690.82

Esfuerzo máximo (Kg/mm2) : Gm =Tr / S 27.6328 27.6328 27.6328

Coeficiente de seguridad : Cs 3 3 3

Tiro Maximo. 690.82 690.82 690.82

CONDICIONES AMBIENTALES :

Símb. Fórmula I II III

Velocidad del viento (Km/h) Vv 90 90 90

Presión del Viento (Kg/m2). Pv Pv=0.0042*(Vv)² 34.02 34.02 34.02

Espesor de costra de Hielo (mm) e 6 6 6

PERFIL Y PLANIMETRIA DEL TERRENO :


Vano Básico (m) L 90 90 90

DISPOSICION DE CONDUCTORES :


Distancia de la cruceta a la Cima (m) hi 0.5 0.5 0.5

CONDUCTOR FASE hi hi hi

Distancia del conductor al suelo (m)

Número 1 R h1 10.3 10.3 10.1

Número 2 S h2 10.8 10.8 10.6

Número 3 T h3 10.3 10.3 10.1

dende : i=1...n

Distancia del conductor 1 a la cima (m): h1 0.5 0.5 0.5

Distancia entre conductores (m): hbt 2.4 2.4 2.4

Flecha máxima de los conductores (m): fmbt 0.5 0.5 0.5

Distancia min.sobre la sup.del terreno (m) : hm 9.8 9.8 9.6

FUERZAS VERTICALES PERMANENTES


peso del poste (kg) Wp 990 1010 1010

Peso de los conductores (Kg) Wc 18.09 18.09 18.09

Peso de la Cruceta de concreto (Kg) Wcruc 80 80 80

Peso de los aisladores(Kg) Wa 9.46 9.46 9.46

Peso de cimentación (Kg) Wci 2850.31 2850.31 2850.31

Peso del Personal de Mant. (Kg) Wcr 100 100 100

Peso Total (Kg) Wtp 3947.86 3967.86 3967.86

DIMENCIONAMIENTO DEL POSTE


Altura total del poste designado (m) H 12 12 12

Altura libre del poste (m) h 10.8 10.8 10.6

Altura de empotramiento del Poste (m) he 1.2 1.2 1.4

CALCULO MECANICO DE POSTES

35




CALCULO DE ESFUERZOS

POSTES DE ALINEAMIENTO

HIPOTESIS IV : De viento. Símb Fórmula I II III

Coeficiente de seguridad normal Cs 2 2 2

Cargas permanentes Wtp 3947.86 3967.86 3967.86

Fuerza del Viento sobre los conductores Fvci Fvci=Pv*D*L/1000

donde i=1...n Disposición Fvc Fvc Fvc

R 19 19 19

S 19 19 19

T 19 19 19

Símb Fórmula I II III

Fuerza del viento sobre el poste (Kg) Fvp Fvp=Pv*h*(db+de)/2 91.03 91.03 88.76

Punto de aplicación de la Fvp (m) ha ha=h/3*(de+2dp)/(de+dp) 4.76 4.76 4.68

Momento del viento sobre los cond. (Kg-m). Mvc Mvci=Fvci*hi 605.69 605.69 594.11

Momento del viento sobre el poste. (Kg-m). Mvp Mvp=Fvp*ha 433.52 433.52 415.54

FUERZA NOMINAL

Momento equivalente (Kg-m) Meq Meq=Mvc + Mvp 1039.20 1039.20 1009.65

Fuerza equivalente (Kg) Feq ( a 0.10 m de la Punta) 97.12 97.12 96.16

Relación entre las fuerzas Fp/Feq > 2 2.06 3.09 3.12

Poste cumple con las condiciones Si Cunple Si Cunple Si Cunple

POSTES DE FIN DE LINEA

HIPOTESIS III : De Mínima Temperatura Símb Fórmula I II III


Cargas permanentes (Kg) Wtp 3947.86 3967.86 3967.86

Peso de los Conductores (Kg) Wc 12.06 12.06 12.06

Sobre carga de hielo. (Kg) Wh 0.00268*(e²+e*D) * L 328.23 328.23 328.23

Tiro del conductor.(kg) Tcc 340.29 340.29 340.29

Relación entre las fuerzas Fp/Tcc > 2 0.6 0.9 0.9

Poste cumple con las condiciones No Cumple No Cumple No Cumple

Retenidas Requeridas (inclin 30º) 1 1 1

HIPOTESIS V : Rotura del Conductor Símb. Fórmula I II III

Coeficiente de seguridad anormal Cs 1.5 1.5 1.5

Cargas permanentes (Kg) Wtp 3947.86 3967.86 3967.86

Sobre carga de hielo. (Kg) Wh 0.00268*(e²+e*D) * L 328.23 328.225 328.23

Tiro maximo de conductor (60%Tr) Tm Tm=0.6*Tr 414.49 414.49 414.49

Altura del conductor hr 10.7 10.7 10.5

FUERZA NOMINAL

Momento Equivalente Meq Meq = (Fr+Wh) * hr 7947.1 7947.1 7798.5

Fza Equivalente. Feq Feq = Meq / (h-0.30) 742.7 742.7 742.7

Relación entre las fuerzas Fp/Tcc > 1.5 0.3 0.4 0.4



RESUMEN DE CARGA Y ESFUERZO NOMINALES EN POSTES DE ALINEAMIENTO

HIPOTESIS I II III

IV : DE VIENTO. 97.12 97.12 96.16

III : DE MINIMA TEMPERATURA 340.29 340.29 340.29

V : ROTURA DEL CONDUCTOR. 742.72 742.72 742.72

De acuerdo a las alternativas planteadas seleccionamos :

- Material : CAC CAC CAC

- Altura Total del Poste : 12 12 12

- Carga de Trabajo (Kg) : 200 300 300

- Diametro en la Punta (mm) : 0.16 0.16 0.16

- Diametro en la Base (mm) : 0.36 0.36 0.36

- Designación : 12/200 12/300 12/300

36




2.- POSTE DE CAMBIO DE DIRECCION O DE ANGULO

HIPOTESIS I : De viento. Símb. Fórmula I II III


Cargas permanentes Wtp 3947.86 3967.86 3967.86

Angulo de desviación de ruta (grados) B 3 8 15

Fuerza del Viento sobre los conductores Fvci Fvci=Pv*D*L/1000*cos(B/2)

donde i=1...n Disposición Fvc1 Fvc2 Fvc3

R 19.28 19.24 19.12

S 19.28 19.24 19.12

T 19.28 19.24 19.12

Tiro maximo de conductor (60%Tr) Tm=0.6*Tr 414.49 414.49 414.49

Tracción de conductores sobre el poste(Kg) Tc Tc=2*Tm*sen(B/2) 21.70 57.83 108.20

Fuerza del viento sobre el poste Fvp Fvp=Pv*h*(dp+de)/2 91.027 91.027 88.756

Punto de aplicación de la Fvp ha ha=h/3*(de+2dp)/(de+dp) 4.762 4.762 4.682

Momento a la fza del viento sobre los conductoresMvc Mvci=Fvci*hi 605.48 604.21 589.03

Momento debido a la traccion de los conductores Mtc Mtci=Tci*hi 227.85 607.18 1114.50

Momento debido a la fuerza del viento sobre el posteMvp Mvp=Fvp*ha 433.47 433.47 415.56

FUERZA NOMINAL

Fuerza equivalente Feq Feq=(Mvc+Mtc+Mvp)/(h-0.30) 120.65 156.65 205.74

Relación entre las fuerzas Fp/Tcc >= 2 1.66 1.92 1.46



Postes de Alineamiento

Postes de Anclaje, fin de linea y en el angulo Alternativa II (12/300)

DE LOS CALCULOS DESCRITOS ANTERIORMENTE OPTAMOS:

Alternativa I (12/200)

37




2.2.4 CÁLCULO DE RETENIDAS

Para compensar los esfuerzos mayores al esfuerzo de rotura del soporte para la línea

primaria se usarán retenidas, cuyas características han sido definidas en las especificaciones

de materiales.

Las retenidas serán de cables de acero Siemens Martin de 10 mm (3/8”) de diámetro, con un

tiro de rotura de 42.6 kN.

Una retenida en disposición longitudinal:

FR sen x HR = FP x He

FR = MRN / (HR x Sen )

Donde:

FR : Tiro de trabajo de la retenida

HR : Altura de la retenida

He : Altura de aplicación de la fuerza equivalente

FP : Fuerza equivalente en la punta

: Angulo de la retenida MRN : Momento total resultante.

2.2.5 PRESTACIONES DE ESTRUCTURAS La prestación de cada tipo de estructura se ha

definido teniendo en cuenta los siguientes parámetros:

- Resistencia mecánica del conductor (resultados de los cálculos mecánicos)

- Soporte, longitud, clase y características de las crucetas

- Distancia mínima al terreno en la condición de máxima temperatura

- Distancia horizontal mínima entre fases en la condición de máxima temperatura

- Distancia vertical mínima entre fases en la condición de máxima temperatura

- Angulo de desvío topográfico

- Vano – viento

- Vano – peso

- Deflexión máxima del poste igual a 4 % de la longitud útil del soporte

- Requerimiento del uso de amortiguadores, según la recomendación de la Norma VDE

0201.

Independientemente de la resistencia mecánica del conductor, se tendrán en cuenta los vanos

máximos a utilizarse en la distribución de estructuras, los que serán limitados por

espaciamiento eléctrico a mitad de vano, especialmente en los cambios de configuración de

armados.

2.2.6 DISTRIBUCIÓN DE ESTRUCTURAS

Definida la prestación de estructuras y definidos los vanos laterales, vanos vientos y vanos

pesos, se efectuará la distribución de estructuras, considerando el EDS final. Con los

reportes de resultados se comprobará la óptima distribución y se verificarán los esfuerzos

máximos, comprobando los factores de seguridad para cada componente de la línea.

38




Todos los armados utilizados corresponden a los armados normalizados por la empresa

Concesionaria ELECTROPUNO S.A.A.

Se comprobará los esfuerzos resultantes hacia arriba, especialmente en aisladores tipo PIN.

Se comprobará que el ángulo vertical de la línea (Tiro Vertical / Tiro Horizontal) no sea

superior a 25 °.

Se verificará la deflexión máxima permitida en los postes, resultando todos los valores por

debajo del 4 %.

El resultado de la distribución de estructuras se presentará en los planos de Perfil y Planimetría.

2.2.7 VIBRACIÓN DE CONDUCTORES

La vibración de los conductores en líneas aéreas, bajo la acción del viento conocida como

“vibración eólica” puede causar fallas por fatiga de los conductores en los puntos de soporte.

De los diferentes tipos de vibraciones eólicas, la más común es la resonante. La vibración

resonante ocurre en los cables de las líneas aéreas sin cambio apreciable de su longitud de

modo que los puntos de apoyo permanecen casi estacionarios. Estas vibraciones son ondas

estacionarias de baja amplitud y alta frecuencia. Las vibraciones producidas por el viento

generan frecuencias de peligro según estudios dentro del rango de 120/D < f < 1 000/D, donde

f es la frecuencia en ciclos/segundo y D es el diámetro del conductor en mm.

El esfuerzo que estas vibraciones producen en los puntos de apoyo, combinado con la tracción estática en el cable, que se traduce en roce en los alambres de cable y el roce con los accesorios

de soporte, puede producir una falla por fatiga en los alambres del cable después de un cierto

tiempo.

Las vibraciones resonantes se producen por vientos constantes de baja velocidad a través de los

conductores. Normalmente vientos menores a 3 km/h no producen vibraciones resonantes y los

mayores de 24 km/h tienden a producir ráfagas. Los vientos turbulentos producen diferentes

frecuencias en los conductores y las vibraciones no se mantienen por interferencia de las

diferentes frecuencias.

Para evitar fatiga en los conductores, es necesario reducir las vibraciones resonantes, esto de

logra reduciendo la amplitud de la vibración y aumentando el amortiguamiento del sistema

vibrante. Esto puede lograrse en dos formas. Una es mediante la reducción del esfuerzo de

tensión del conductor para aumentar su amortiguamiento interno. La otra alternativa es instalar

varillas de armar o amortiguadores.

Varillas de armar: Con este refuerzo se reduce la amplitud de las vibraciones debido al

aumento del diámetro del conductor. Registros comparativos indican que reduce la amplitud de

las vibraciones de 10% a 20%.

39




2.2.8 CALCULO DE CIMENTACIONES DE SOPORTES

2.2.9.1 BASES O CRITERIOS DE CÁLCULOS

Para el cálculo de la cimentación consideraremos que el terreno se comporta

como un cuerpo más o menos plástico y elástico y por ello los desplazamientos

del macizo dan origen a reacciones que les son sensiblemente proporcionales

La resistencia del terreno es nula en la superficie y crece proporcionalmente a la

profundidad de la excavación. No se toman en cuenta las fuerzas de rozamiento

porque existe indeterminación con respecto a la cuantía de las mismas.

Tomando en cuenta un macizo de sección moderada. El momento actuante será

Ma

thFM Pa

Las soluciones posibles deberán cumplir con:

ra MM

Donde:

Mr : Momento resistente. Ma = Fp*(h+t) <= Mr = P/2 *(a-4P/3b)+Cb*t^3

Donde:

Los resultados se muestran a continuación:

C: Coeficiente definido por la densidad del terreno 1300 kg/m 3

s: Presión admisible del terreno 1.5 kg/cm 2

gc: Peso específico del C.A. Kg/m 3 2400 kg/m 3

Fp: Fuerza aplicada en la punta del poste 200 y 300 kg

a: ancho del macizo 1 m

b: largo del macizo 1 m

t: Profundidad del macizo 1.3 m

t1: Profundidad enterrada del poste 1.2 m

Long Poste 12 m

Peso Poste 990 y 1010 kg

Peso Adicional 189.46 kg

Peso de los conductores (kg) De cálculos

Diámetro en la punta: d0 0.16 m

Diámetro en la base: d2 0.355 m

h: Altura libre del poste <m> 10.8 m

Diámetro a nivel del suelo: d1 0.34 m

40




Poste 12/200 - 12/300

CONDICION DE EQUILIBRIO

Momento resistente >= Momento Actuante

C: Coeficiente definido por la densidad del

terrreno y el ángulo del Talud (1300Kg/m^3) 1300 1300

s: Presión admisible del terreno <1.5

Kg/cm2> 1.5 1.5

gc: Peso específ ico del CAC Kg/m^3 kg/m3 2400.00 2400.00

Fp: Fuerza aplicada en la punta del poste Kg 200 300

Dimensiones del M acizo

a: ancho del macizo m 1.00 1.00

b: largo del macizo m 1.00 1.00

t: Profundidad del macizo m 1.30 1.30

Volumen macizo m^3 1.30 1.30

Peso macizo Kg. 2850.31 2850.31

Características de la Estructura

t1: Profundidad enterrada del poste m 1.20 1.20

Long Poste m 12.00 12.00

Peso Poste Kg. 990.00 1010.00

Peso Adicional(cruceta, aislador y Personal) Kg. 189.46 189.46

Peso de los conductores (Kg) kg 18.09 18.09

Diámetro en la punta: d0 m 0.160 0.160

Diámetro en la base: d2 m 0.355 0.355

h: Altura libre del poste <m> m 10.80 10.80

Diámetro a nivel del suelo: d1 m 0.34 0.34

A1 m^2 0.09 0.09

A2 m^2 0.10 0.10

Volumen tronco conico m^3 0.1124 0.1124

P : Peso total (poste+equipo+macizo+ conduc) Kg. 4047.86 4067.86

Ma: Momento actuante Kg-m 2420.00 3630.00

Mr: Momento resistente Kg-m 4151.80 4154.59

Cumple la Condición de Equilibrio Mr>=Ma OK OK

Ma = Fp*(h+t) <= Mr = P/2 *(a-4P/3b)+Cb*t^3

CALCULO DE CIMENTACIONES DEL POSTE

t1t

h

a

d1

d2

d0

41




2.3. CALCULO DE PUESTA A TIERRA

Durante el desarrollo de la ingeniería del detalle se ha definido los sistemas de puesta a

tierra (PT) que se implementarán en la red primaria a partir de los sistemas de puesta a

tierra del estudio definitivo (utilizando los materiales).

Los tipos de puesta a tierra que se han definido para la red primaria son los siguientes:

Tipo PAT-1 : Sistema de PT con una varilla vertical.

Tipo PAT-2 : Sistema de PT con cuatro varillas verticales.

2.3.1. Método de Medición de la Resistividad del Terreno

Existen diversos métodos para la determinación de la resistividad del terreno, entre los

cuales se pueden citar, el basado en la toma de muestras y el de los cuatro electrodos.

También, en alguna ocasión, se utiliza el sistema consistente en medir la resistencia de un

electrodo vertical que responda a una fórmula conocida para determinar, a partir de ahí, la

resistividad del terreno que lo rodea, método que tiene la ventaja de proporcionar una

medida global pero cuya aplicación no resulta adecuada.

El método más utilizado es el método de “Wenner” para determinar la resistividad del

terreno; el cual es una simplificación del método de los cuatros puntos.

Método de Wenner

Es un caso particular del método de los cuatros electrodos, que se disponen en l ínea recta

y equidistantes, simétricamente respecto al punto en el que se desea medir la resistividad

del terreno, no siendo necesario que la profundidad de los electrodos, que para ello se

utilizan, sobrepase los 30 cm .

El aparato de medida (T) será un analizador electrónico del tipo digital, siendo los dos

electrodos extremos los de inyección de corriente de medida I, y los dos centrales, los

electrodos de medida de potencial V.

En estas condiciones, la fórmula general para el cálculo de la resistividad a partir del valor

de la resistencia medida es:

Donde:

C1 y C2 : Electrodos de corriente.

P1 y P2 : Electrodos de potencial.

T : Instrumento de medida de resistencia de tierra.

a/2

a a a

b

Suelo

Electrodo

C1 P2 P1 C2 0

T

42




a : Separación equidistante de electrodos en m.

b : Profundidad de clavado de los electrodos (b a/20) en m .

: Resistividad del terreno en ohm-m

R : Resistencia del terreno en ohm

2.3.2. Calculo, Diseño y Configuración de Puesta a Tierra

Configuraciones Típicas

Para estimar la resistencia teórica de los sistemas de puesta a tierra, mediante la utilización de

la resistividad aparente, se considera las siguientes configuraciones:

Configuración PAT-1 – Sistema a tierra con un electrodo en disposición vertical

Esta configuración está compuesta por un electrodo vertical tipo cooperweld de 2,4 m de

longitud y 16 mm de diámetro, enterrado a una profundidad del nivel del suelo de 0,3 m. Esta

se conecta al poste a través de un conductor horizontal de cobre de 7,5 mm de diámetro y 1,5

m de longitud.

Configuración PAT-2 – Sistema a tierra con dos electrodos verticales

Configuración compuesta por cuatro electrodos verticales, las cuales se encuentran alineadas

con una separación entre estos de 5 m. Estas se conectan entre ellas a través de conductor de

cobre y ésta al poste, la disposición es como se aprecia en la siguiente figura:

Resistencia de Puesta a Tierra de un solo Electrodo (Rhh)

La resistencia propia de puesta a tierra para un sistema de puesta a tierra compuesta por un

electrodo, se estima de acuerdo con la siguiente expresión:

d

LLog

LRhh a 4366.0

Donde:

Rhh : Resistencia propia de un electrodo (ohm)

ρa : Resistividad aparente del terreno (ohm – m)

L : Longitud del electrodo (m)

d : Diámetro del electrodo

Resistencia Equivalente de Electrodos en Paralelo (Re)

La resistencia equivalente de puesta a tierra de varios electrodos en paralelos se estima con la

ayuda de la siguiente relación:

1,5 m

5.0 m

43




n

1i iR

1

1Re

Donde:

Re : Resistencia equivalente de puesta a tierra del conjunto de electrodos (ohm)

Ri : Resistencia inicial de cada electrodo (ohm)

n : Número de electrodos en paralelo

Resultados

En el cuadro de cálculo de la resistencia de puesta a tierra se muestran los resultados

obtenidos en cada una de las mediciones de los PAT-1 y la correspondiente resistencia

equivalente del conjunto de electrodos en paralelo.

Puesta a Tierra de Subestaciones de Distribución

Para sistemas monofásicos bifilares de las subestaciones de distribución toma vital

importancia, por lo tanto su diseño debe considerar valores mínimos que garanticen no solo la

operación del sistema sino también la seguridad de las personas y equipos.

Según las Normas MEM/DEP vigentes, el valor máximo para la resistencia de puesta a tierra

en subestaciones trifásicas y monofásicas conectadas entre fases (bifásicas) será de 25 Ω .

44

RE

D P

RIM

AR

IA Y

SU

BE

ST

AC

ION

22,9

kV

PA

RA

SIS

TEM

A

DE

BO

MB

EO

DE

PO

ZO

TU

BU

LA

R D

E C

.P.

CH

EC

CA

ING

EN

IER

ÍA D

EL

PR

OY

EC

TO

CA

LC

UL

O D

E L

A R

ES

IST

EN

CIA

DE

PU

ES

TA

A T

IER

RA

:

Ele

ctr

od

os V

ert

icale

s ó

Jab

alin

as

a.

Al n

ivel d

el A

nch

o

L:

Lo

mg

itu

d d

e la v

ari

lla d

e p

uesta

a t

ierr

a (

ele

ctr

od

os L

= 2

.4 m

)

d:

Diá

metr

o d

e la v

ari

lla d

e p

uesta

a t

ierr

a f

=5/8

” =

0.0

15875 m

UN

IDA

DV

AL

OR

ME

DIC

ION

ES

DE

RE

SIS

TIV

IDA

D E

N E

L T

ER

RE

NO

Med

icio

n 0

1 O

hm

-m95.5

0

Med

icio

n 0

2 O

hm

-m81.4

3

Med

icio

n 0

3 O

hm

-m99.5

3

Med

icio

n 0

4 O

hm

-m97.5

2

Dato

s d

el

sis

tem

a d

e p

uesta

a t

ierra

Co

rrie

nte

de C

ort

ocir

cu

ito

I cc

A215

Tie

mp

o d

e a

pert

ura

de lo

s f

usib

les

TS

eg

.0.0

2

Diá

metr

o d

e la v

ari

lla d

e p

uesta

a t

ierr

a Ø

=5/8

” =

0.0

15875 m

tsd

m

0.0

159

Lo

ng

itu

d d

e la J

ab

alin

aL

m2.4

Lo

ng

itu

d d

el co

nd

ucto

rL

Mm

13

Facto

r d

e s

eg

uri

dad

del co

nd

ucto

r d

e c

ob

re3

Seccio

n d

el C

on

du

cto

r d

e C

u.

Sm

m²

25.0

00

Lo

ng

itu

d R

eal d

el co

nd

ucto

r d

e C

u.

LR

m

13

(Oh

m-m

)R

(Oh

m)

Med

icio

n 0

195.5

040.5

0

Med

icio

n 0

281.4

334.5

3

Med

icio

n 0

399.5

342.2

1

Med

icio

n 0

497.5

241.3

5

PR

OM

ED

IO9

3.4

93

9.6

5

RE

SIS

TE

NC

IA E

QU

IVA

LE

NT

E9

.75

Este

valo

r p

rom

ed

io d

e r

esis

ten

cia

y r

esis

tiv

idad

de t

err

en

o e

s r

ela

tiv

am

en

te a

lto

po

r lo

qu

e s

e d

eb

era

in

sta

lar

co

mo

mín

imo

do

s v

ari

llas e

n p

ara

lelo

co

n u

n a

decu

ad

o t

rata

mie

nto

de lo

s p

ozo

s d

e p

uesta

a t

ierr

a.

DE

SC

RIP

CIO

NS

IMB

OL

OV

AL

OR

ME

DIC

ION

ES

DE

RE

SIS

TIV

IDA

D E

N E

L T

ER

RE

NO

d

L

LR

4lo

g3

66

.0

g

45

CAP III

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS DE

SUMINISTRO DE MATERIALES Y EQUIPOS

46



ESPECIFICACIONES TECNICAS

3.1 GENERALIDADES

Las especificaciones técnicas tienen por objeto corroborar las normas generales y cubren aspectos

genéricos de las especificaciones técnicas particulares para el suministro de los diferentes

materiales y equipos electromecánicos, relacionados a su fabricación en lo que se refiere a calidad,

seguridad y garantía de durabilidad, normados por el Código Nacional de Electricidad; se hace de

particular aceptación normas internacionales acordes con las especificaciones requeridas en

nuestro medio.

A ALCANCES

Estas especificaciones cubren las condiciones particulares de suministro y las características de

todos los materiales que se emplearán en las Redes del Sistema de Distribución.

B ENSAYOS Y PRUEBAS

El Proveedor de cada uno de los equipos y materiales suministrados, deberá efectuar durante la

etapa de fabricación todas las pruebas normales señaladas directa o implícitamente en las

especificaciones técnicas particulares de cada material de acuerdo a normas vigentes.

El Proveedor presentará certificados de ensayo típicos o protocolos de pruebas, que garanticen que

los materiales cumplen con sus normas.

Todas estas pruebas se realizarán en los talleres o laboratorios del proveedor y su costo se

considerará incluido en el precio cotizado por el postor en la oferta de sus materiales.

El propietario se reserva el derecho de estar presente mediante su representante, en cualquiera de

los ensayos o pruebas mencionadas y para éste efecto el proveedor presentará las facilidades del

caso.

C EMBALAJE

En las especificaciones técnicas particulares se indica la forma de embalaje en cada caso. De no

mencionar explícitamente el embalaje se hará en cajas, jabas u otra protección adecuada que

impida daños o deterioros del material durante el transporte.

D GARANTÍAS

El Proveedor garantizará que los materiales y/o equipos que suministrarán sean nuevos y aptos

para cumplir con las exigencias del servicio a prestar y por lo tanto libres de defectos inherentes a

materiales o mano de obra.

El postor garantizará que el equipo funcionará adecuadamente bajo diferentes condiciones de

carga, sin producirse desgastes, calentamientos, esfuerzos ni vibraciones nocivas que en todos los

diseños se han considerado factores de seguridad suficientes.

El período de garantía emitido por el proveedor o fabricante se contará a partir de la puesta en

servicio de las instalaciones, entendiéndose que si algún material y/o equipo resulte inservible

dentro del período de garantía, como consecuencia de defectos de diseño de construcción, el

proveedor procederá a su propia reposición sin costo adicional alguno.

47




3.2 ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE MATERIALES PARA

REDES PRIMARIAS

A. ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE POSTES DE

CONCRETO

1.- NORMAS APLICABLES

El procesamiento y pruebas de los postes de concreto, deberán de cumplir con lo estipulado en la

norma 339.027 de ITINTEC, actualmente por las Normas que ha de establecer INDECOPI.

Las características de los postes de concreto son las siguientes:

Cuadro N° 1

Longitud m. 12

Esfuerzo de trabajo en la punta Kg. 200

300

Diámetro en punta mm. 160 160

Diámetro en base mm. 355 355

Peso Kg. 990 1010

B. ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE CONDUCTORES

1.- DESCRIPCIÓN DEL MATERIAL

El conductor a utilizarse será de aleación de aluminio (AAAC), cableado, concéntrico del tipo

aluminio magnesio y silicio.

2.- NORMAS APLICABLES

Los conductores cubiertos por estas especificaciones cumplirán con las prescripciones de las

siguientes Normas, según versión vigente a la fecha de convocatoria a licitación.

- CEI 1089 : Comisión Electrotecnia Internacional

- ASTM 399M : American Society for Testing an Materials - NTP 370.227 : Norma Técnica Peruana

3.- CARACTERÍSTICAS DE LOS CONDUCTORES DE ALEACIÓN DE ALUMINIO

TIPO AAAC

Cuadro N° 2A – TIPO AAAC SECCION

NOMINAL (mm2)

NUMERO

DE HILOS

DIAMETRO

TOTAL (mm)

RESISTENCIA

20°C (Ohm/Km)

TIRO DE

ROTURA (Kg)

CAPACIDAD DE

CORRIENTE (A)

PESO (Kg/Km)

25 7 6.50 1.31 723.9 125 70

48




TABLA DE DATOS TÉCNICOS GARANTIZADOS CONDUCTOR DE ALEACION DE ALUMINIO

Nº CARACTERISTICAS UNIDAD VALOR REQUERIDO VALOR GARANTIZADO

1.0 CARACTERISTICAS GENERALES

1.1 NUMERO DE ALAMBRES 7

1.2 NORMA DE FABRICACION Y PRUEBAS NTP 370.285

IEC 1098

ASTM 399M

1.3 CERTIFICACION DE CALIDAD ISO-9001

2.0 DIMENS IONES:

2.1 SECCION NOMINAL mm² 25

2.2 SECCION REAL mm² 24,6

2.3 DIAMETROS DE LOS ALAMBRES mm 2.15

2.4 DIAMETRO EXTERIOR DEL CONDUCTOR mm 6.5

3.0 CARACTERISTICAS MECANICAS:

3.1 MASA DEL CONDUCTOR kg/km 70

3.2 CARGA DE ROTURA MINIMA Kg 723.9

3.3 MODULO DE ELASTICIDAD FINAL Kn/mm² 60.82

3.4 COEFICIENTE DE LA DILATACION TERMICA 1/°C 24x106

4.0 CARACTERISTICAS ELECTRICAS

4.1 RES ITENCIA ELECTRICA MAXIMA en C.C. a

20°C

Ohm/km 1.37

4.2 COEFICIENTE TERMICO DE RES IS TENCIA

ELECTRICA

1/°C

4.-ALAMBRE PARA AMARRE

Para el amarre de los conductores AAAC de 25 mm2 se utilizarán alambre de aluminio sólido de

10 mm2.

5.- CONDUCTORES PARA BAJADA DE TRANSFORMADOR A TABLERO

Para las bajadas del transformador al tablero de baja tensión, será conductor de cobre electrolítico

con aislamiento tipo intemperie NYY o similar de temple suave y de las características siguientes.

Cuadro N° 4 DESCRIPCIÓN SECCIÓN

Sección nominal mm² 25

(21.15)

Diámetro exterior (mm.) 8.69

Capacidad de corriente (A.) 127

6.- CONDUCTORES PARA BAJADA DE LÍNEA AL PARRARAYO - CUT-OUT Y

TRANSFORMADOR

Para la bajada de la línea primaria al pararrayo y CUT-OUT, se utilizará conductor de Aluminio

desnudo, temple blando de 25 mm2 de sección.

Para la conexión del CUT-OUT AL TRANSFORMADOR, se utilizarán alambre de cobre de

25mm2 electrolítico.

49




C. ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE ACCESORIOS PARA

CONDUCTORES DE ALEACIÓN DE ALUMINIO

1.- MANGUITOS DE EMPALME

La unión de los conductores de fase se realizarán mediante mangos de empalme del tipo

compresión de aluminio, no deberá deformar o afectar los hilos del conductor.

Se garantizará bajo cualquier condición de operación los tramos unidos por mangos de empalme,

que tendrán una elevación de temperatura igual a la del conductor. Asimismo, la caída de tensión

en dos tramos de 3m., unidos por mangos de empalme, deberá ser igual a la de un tramo de la

misma longitud sin empalme.

Los manguitos de empalme deberán soportar una carga de hasta el 95% de la carga de rotura del

conductor, sin que exista deslizamiento de éste.

Los manguitos de empalme ha ser empleados presentan las siguientes características:

Cuadro N° 5

Conductor de

Fase

(mm2)

Dimensiones

(mm)

Peso

(Kg)

Carga de

rotura

(KN)

Max Carga Trabajo

(KN)

Largo Diámetro Medular

25 127.0 19.1 0.05 6.7 5.0

2.- CONECTORES DE ALUMINIO-ALUMINIO

Las uniones y derivaciones de conductores de 25 mm2 no sometidos a grandes esfuerzos, tales

como cuellos muertos, tramos sin tiro, se realizará mediante conectores Al - Al o grapas paralelas

de doble vía.

El material del cuerpo del conector será de aluminio resistente a la corrosión, con una resistencia a

la tracción de 300 N/mm²; los pernos de ajuste son de acero galvanizado en caliente, clase de

resistencia (strength class) 8.8

Los conectores de Aluminio-Aluminio que cumplen con tales requerimientos presentan las

siguientes características :

Cuadro N° 6

SECCIO

CABLE (mm2)

MAX.ESPES

DE LA BARRA

(mm)

PERNO

TORQUE

AJUSTE (Nm)

DIMENSIONES (mm)

PESO (Gr) ALTURA

MAXIMA ANCHO

PROFUN

D.

DIST.PER

NOS

Al 25

7.50

2 x M8

20

62

36

42

21

115

3.- CONECTORES DE ALUMINIO-COBRE

Los conectores estarán hechos de aluminio resistente a la corrosión, con una resistencia a la

tracción de 300 N/mm²; los pernos de ajuste serán de A°G° en caliente, clase de resistencia

(strength class) 8.8

Los conectores de Aluminio-Cobre destinados a tales fines presentan las siguientes características:

50




Cuadro N° 7

Seccion

Cable

(mm2)

MAX.

ESPESOR DE LA

BARRA (mm)

Pernos

TORQUE AJUSTE

(Nm)

DIMENSIONES (mm)

PESO

(Gr)

Altura

Máxima Ancho Prof

DIST.

PERNOS

Al 16-50

Cu 2-10

7.50

2 x M8

20

65

39.5

42

21

175

D. ESPECIFICACIONES TÉCNICAS DE SUMINISTRO DE AISLADORES

1.- CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES DE LOS AISLADORES TIPO PIN

Cuadro N° 8 DESCRIPCION

ANSI 56-4

- Material Porcelana.

Dimensiones Principales

- Diámetro

- Altura

- Longitud de linea de fuga

- Diámetro agujero pin roscado

304 mm.

241 mm.

685 mm.

35 mm.

Características mecánicas

- Carga de flexión

- Peso neto aproximado

13.7 kN.

2.75 kG.

Características Eléctricas

* Tensión con onda de frente escarpado de 1.2/50 µseg.

- Positiva

- Negativa

* Tensión mínima de descarga

- En seco a 60 Hz

- En lluvia a 60 Hz

* Tensión mínima de perforación a 60 Hz

* Voltaje típico de aplicación

* Voltaje de radio influencia

- RIV máximo a 1000 KHz

225 kV

310 kV

140 kV

95 kV

185 kV

30 kV

200 µV

2.-CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES DE LOS AISLADORES DE GOMA DE SILICÓN

Cuadro N° 9 DESCRIPCIÓN

RPP-25

DE 7 ALETAS

Material

Dimensiones Principales

- Diámetro

- Altura

- Long. de la línea de fuga

Características Mecánicas

- Carga mecánica de falla

- Carga de trabajo

- Peso máximo

Características Eléctricas

* Tensión disruptiva critica de impulso

- Positiva

- Negativa

* Tensión mínima de descarga

- En seco a 60 Hz.

- En lluvia a 60 Hz.

* Tensión mínima de perforación a 60 Hz.

* Voltaje Típico de Aplicación

Goma de Silicon

88 mm.

451 mm.

876 mm.

66.7 kN.

33.4 kN.

1.5 kG.

341 kV.

341 kV.

215 kV.

130 kV.

145 kV.

25 kV.

(D.04.97)

51




E. ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE ACCESORIOS PARA

AISLADORES

1.- DESCRIPCIÓN DEL MATERIAL

Todos los accesorios de fierro o acero serán galvanizados en caliente de acuerdo a la Norma

ASTM A.153

Todos los accesorios que sean suministrados deben ser piezas de uso corriente en la construcción

de Líneas Primarias y de Subtransmisión, los cuales se mantienen en stock por los fabricantes.

2.- ESPIGAS PARA LOS AISLADORES

Las espigas F°G° para los aisladores tipo PIN Clase ANSI 56-4, serán:

Tipo : Espiga para Cruceta

Material : Fierro galvanizado

Cabeza de Pin : Rosca de Plomo

Diámetro de la rosca : 35mm

Altura de la rosca : 54.0mm

Diámetro Vastago Superior : 28.6 mm

Diámetro Vastago Inferior : 19 mm

Altura del Vastago Superior : 254 mm

Altura total : 432mm

Material : Acero Forjado

Material de la Rosca : Plomo

Acabado : Galvanizado en caliente

3.- GRAPAS DE SUSPENSIÓN

Serán de aleación de aluminio, lo más livianas posible, capaces de soportar conductores de 25

mm2 de sección.

Toda la grapa será diseñada para eliminar cualquier posibilidad de deformación de los conductores

cableados y de separación de los hilos del conductor.

Las partes internas serán lisas y libres de ondulaciones, bordes cortantes y otras irregularidades.

Las partes de acero serán diseñadas de forma tal, que ninguna pérdida ferro-magnética suceda en

las grapas.

Su carga de rotura es de 5,506.5 kgf (54 kN); el ajuste del conductor se realiza mediante dos

pernos tipo "U" de 12.7mm (1/2") diámetro que proporcionan un torque de 20 Nm. El peso

aproximado de la unidad es de 0.7 Kg.

4.- GRAPAS DE ANCLAJE

Serán de aleación, lo más livianas posible, capaces de soportar conductores de 25 mm2 de sección,

serán del tipo con pernos de sujeción tipo "U" lo más livianas posibles y diseñadas de modo que

durante el servicio no exista la posibilidad de pérdidas de pernos debido a la vibración o a otras

causas. Serán diseñadas para evitar deformaciones en el conductor y en los hilos de la trenza.

Todas las partes en contacto con el conductor serán hechas de aleación de aluminio probada. Las

52




partes sujetas a fricción, pernos, etc, serán de acero galvanizado en caliente.

Su carga de rotura es de 10,197.2 Kgf (100 kN); los pernos proporcionarán un torque de ajuste de

45 Nm. El peso aproximado de la unidad es de 0.6 Kg.

F. ESPECIFICACIONES PARA EL SUMINISTRO DE LAS CRUCETAS.

CRUCETAS DE CONCRETO VIBRADO

Las crucetas de concreto vibrado, deben de reunir condiciones mínimas de configuración

geométrica, dimensiones, fabricación, conformación estructural, acabado y transporte

garantizándose una total confiabilidad en el suministro.

Nomenclatura.-

1.- Denominación

Cruceta Asimétrica : Za

2.- Seguidamente la longitud mayor, seguido de la longitud menor si es asimétrica (L).

3.- Carga de trabajo en Kg, según la dirección Rx (CT).

Crucetas Asimétricas

Nomenclatura de

Cruceta

Longitud

m.

Cargae trabajo

Rx

Kg

Carga Trabajo

Ry

Kg

Carga de trabajo

Rz

Kg

Peso

Kg.

Z/1.6/0.95/250

Z/L/CT

1.60

250

200

100

60

Transporte.-

Las crucetas y los postes se trasladarán independientemente de los postes, evitando impactos y

vibraciones no considerados en el diseño.

el embarque se realizará con tecles o grúas para no maltratar los accesorios

TABLA DE DATOS TÉCNICOS GARANTIZADOS PARA CRUCETAS DE C.A.V.

Nº CARACTERÍSTICAS UNIDAD VALOR REQUERIDO VALOR GARANTIZADO

2.0 CRUCETA ASIMÉTRICA Za/1.6/0.95/250

2.1 MATERIAL C.A.V.

2.2 LONGITUD TOTAL m 1.60

2.3 ALTURA MÁXIMA mm. 135

2.4 ALTURA MÍNIMA mm. 95

2.5 DIÁMETRO DE EMPOTRAMIENTO AL POSTE mm. 230

2.6 PESO TOTAL kg. 60

Las crucetas de Fierro Galvanizado tendrán agujeros a 5 cm. del borde para instalar los pines, y

deberán presentar las siguientes características.

53




TABLA DE DATOS TÉCNICOS GARANTIZADOS CRUCETAS METALICAS

Nº CARACTERISTICAS UNIDAD VALOR REQUERIDO VALOR GARANTIZADO

1.0 CRUCETA METALICA DE PERFIL ANGULAR 63.5x63.5 x 2400

mm, 5mm DE ESPESOR

1.1 MATERIAL F.G.

1.2 CLASE DE GALVANIZACION ASTM B

1.3 DIMENSIONES DEL PERFIL ANGULAR

1.3.1 ALTURA mm. 63.5

1.3.2 ANCHO mm. 63.5

1.3.3 ESPESOR mm. 5

1.3.4 LONGITUD mm. 1200

1.4 CONFIGURACION GEOMETRICA (Adjuntar Plano)

1.5 CARGA MINIMA DE ROTURA POR CORTE kN 55

1.6 NORMA PARA INSPECCION y PRUEBA UNE 21-158-90

1.7 MASA POR UNIDAD Kg

2.0 RIOSTRA METALICA DE PERFIL ANGULAR 1½”x1½”x1200 mm, y 3/16” DE ESPESOR.

2.1 MATERIAL F.G.

2.2 CLASE DE GALVANIZACION ASTM B

2.3 DIMENSIONES DEL PERFIL ANGULAR

2.3.1 LARGO mm. 38.1

2.3.2 ANCHO mm. 38.1

2.3.3 ESPESOR mm. 5

2.3.4 LONGITUD mm. 1280

2.4 CONFIGURACION GEOMETRICA (Adjuntar Plano)

2.5 CARGA MINIMA DE ROTURA POR CORTE kN 55 2.6 NORMA PARA INSPECCION y PRUEBA UNE 21-158-90

G. SUMINISTRO DE ACCESORIOS METÁLICOS PARA ARMADOS

1. DESCRIPCIÓN DE LOS MATERIALES

1.1 Pernos Maquinados

Serán de acero forjado galvanizado en caliente. Las cabezas de estos pernos serán cuadrados y

estarán de acuerdo con la norma ANSI C 135.1

Las cargas de rotura mínima serán:

- Pernos de 16 mm ∅, 305mm long : 55 kN .

Cada perno maquinado deberá ser suministrado con una tuerca cuadrada y su respectiva

contratuerca cuadrada de doble concavidad, las que estarán debidamente ensambladas al perno.

1.2 Perno – Ojo

Será de acero forjado, galvanizado en caliente. 16mm∅ x 254mm de longitud

En uno de los extremos tendrá un ojal ovalado y será roscado en el otro extremo.

La carga de rotura mínima será de 55 kN. Cada perno ojo deberá ser suministrado con una tuerca

cuadrada y su respectiva contratuerca cuadrada de doble concavidad, las que estarán debidamente

ensambladas al perno.

1.3 Tuerca – Ojo

Será de acero forjado o hierro maleable galvanizado en caliente. Será adecuada para perno de 5/8"

de diámetro. Su carga mínima de rotura será de 55 kN.

54




1.4 ALMACENAJE Y RECEPCIÓN DE SUMINISTROS

La recepción de los suministros se efectuará con la participación de un representante del

Proveedor, quién dispondrá del personal y los equipos necesarios para la descarga, inspección

física y verificación de la cantidad de elementos a ser recepcionados. El costo de estas actividades

estará incluido en el precio cotizado por el Postor.

TABLA DE DATOS TÉCNICOS PARA ACCESORIOS METÁLICOS PARA ARMADOS

Nº CARACTERÍSTICAS UNIDAD VALOR REQUERIDO VALOR GARANTIZADO(*)

1.0 PERNOS MAQUINADOS 1.1 MATERIAL DE FABRICACION ACERO 1.2 CLASE DE GALVANIZACION SEGUN ASTM B

1.3 NORMA DE FABRICACION ANSI C 135.1 1.4 CARGA DE ROTURA MINIMA

1.4.1. PERNO DE 16 mm kN 55

1.5 MASA POR UNIDAD 1.5.1. PERNO DE 16 mm Diám. x 305 mm kg

1.6 FORMA DE LA CABEZA y TUERCA DEL PERNO CUADRADA 1.7 TIPO DE CONTRAUERCA CUADRADA DOBLE CONCAVIDAD

2.0 PERNO OJO 2.1 MATERIAL DE FABRICACION ACERO

2.2 CLASE DE GALVANIZACION SEGUN ASTM B 2.3 DIMENSIONES

2.3.1. LONGITUD mm 254

2.3.2 DIAMETRO mm 16 2.4 NORMA DE FABRICACION ANSI C 135.4 2.5 CARGA MINIMA DE ROTURA kN 55 2.6 MASA POR UNIDAD kg

2.7 FORMA DE LA TUERCA DEL PERNO CUADRADA

2.8 TIPO DE CONTRAUERCA CUADRADA DOBLE CONCAVIDAD

3.0 TUERCA – OJO

3.1 MATERIAL DE FABRICACION 3.2 CLASE DE GALVANIZACION ASTM B 3.3 DIMENSIONES mm 3.4 DIAMETRO DEL PERNO A CONECTAR mm 16

3.5 NORMA DE FABRICACION ANSI C 135.5 3.6 CARGA MINIMA DE ROTURA kN 55 3.7 MASA POR UNIDAD Kg

TABLA DE DATOS TECNICOS PARA ACCESORIOS METALICOS PARA POSTES

Nº CARACTERÍSTICAS UNIDAD VALOR REQUERIDO VALOR GARANTIZADO(*)

6.0 ARANDELA PLANA CUADRADA CURVA

6.1 MATERIAL ACERO

6.2 CLASE DE GALVANIZACION SEGUN ASTM B

6.3 DIMENSIONES

6.3.1 LADO mm 57 76

6.3.2 ESPESOR mm 5

6.3.3 DIAMETRO DEL AGUJERO CENTRAL mm 17,5

6.4 CARGA MINIMA DE ROTURA POR CORTE kN 55


6.6 MASA POR UNIDAD kg

55




H. ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE RETENIDAS

1.- CABLE PARA RETENIDA

Será de acero galvanizado de alta resistencia, cableado, 07 hilos, con coeficiente lineal de

expansión de 11.5x10-6/°C, elongación del 4%, de las siguientes características:

Cuadro N° 10

Material

Diám. Hilo

(mm)

Diám. Cable

(mm)

Sección Cable

(mm2)

Carga Rotura

(KN)

Módulo Elasticidad

(KN/mm2)

Peso(Kg/Km)

Acero Galvanizado clase “C” 2.44 10.00 32.7 42.6 190 257

2.- TEMPLADOR.

El templador o tensor será de acero galvanizado en caliente con ojal y gancho en extremos, de las

siguientes características:

Cuadro N° 11

DIMENSIONES (mm)

MATERIAL ACABADO LONGITUD

TOTAL

LONGITUD

PERNO GANCHO DIAMETRO

300 210 19 AC.SAE 1020 GALVANIZADO

255 190 15.8 AC.SAE 1020 GALVANIZADO

3.- VARILLA DE ANCLAJE

Será de F°G° de 19 mm ø (3/4" diámetro) x 2.40 m. con ojo en un extremo y roscado en el otro en una longitud de 10 cm, provisto con plancha de A°G°de 6.4 mm.(¼") de espesor y 10 cm., con

perforación central para el paso de la varilla; con tuercas y arandelas.

4.- GRAPA DE DOBLE VÍA

Será de acero galvanizado en caliente cumpliendo la norma ASTM A-153-80 y adecuada para

el cable de acero grado SIEMENS-MARTIN de 10 mm de diámetro. Estará provista de 3 de

pernos de Acero forjado en caliente de 13 mm de diámetro.

La carga mínima de deslizamiento será de 60 kN.

5.- BLOQUETA DE CONCRETO

Será de concreto armado de 0.5 x 0.5 x 0.2m con un agujero central de 20mm de diámetro, con

parrilla de acero corrugado de 9.6mm.

6.- ABRAZADERA DE PLATINA DE F°G°

La abrazadera se fabricará con platina de Fierro Galvanizado por impresión en caliente Acero

SAE 1020, cumpliendo la Norma ASTM A-153

La platina de las abrazaderas serán de 5mm de espesor y de 63.5 de ancho y tendrán un

diámetro de 160 mm, y poseerán 02 pernos de acero forjado galvanizado en caliente, los

pernos serán de 16mm (5/8") de diámetro y 76.2mm (3") de longitud con sus respectivas

tuercas y arandelas planas.

56




La carga mínima de rotura serán de 60 kN.

7.- GUARDACABOS

Serán de plancha de F°G° para conductor de de 9.5mm ∅ (3/8"), con canal de 16mm. TABLA DE DATOS TECNICOS PARA ACCESORIOS METALICOS PARA RETENIDAS

Nº CARACTERISTICAS UNIDAD VALOR REQUERIDO VALOR GARANTIZADO (*)

1.0 VARILLA DE ANCLAJE CON OJAL - GUARDACABO

1.1 MATERIAL ACERO FORJADO

1.2 CLASE DE GALVANIZACION SEGUN ASTM B

1.3 DIMENSIONES

. LONGITUD m 2,40

. DIAMETRO mm 19

1.4 CARGA DE TRACCIÓN MÍNIMA kN 81


1.6 NORMA DE FABRICACION ANSI C 135.2

2.0 ARANDELA CUADRADA PARA ANCLAJE

2.1 MATERIAL ACERO

2.2 CLASE DE GALVANIZACION SEGÚN ASTM B

2.3 DIMENSIONES

. LADO mm 100

. ESPESOR mm 6.35

. DIAMETRO DE AGUJERO CENTRAL mm 20

2.4 CARGA MAXIMA DE CORTE kN 74

2.5 MASA POR UNIDAD Kg

2.6 NORMA PARA INSPECCION y PRUEBA ASTM 436 M

3.0 ABRAZADERA DE PLATINA DE 03 PERNOS

3.1 MATERIAL ACERO GALVANIZADO

3.2 CLASE DE GALVANIZACION B

3.3 DIMENSIONES:

. ESPESOR DE PLATINA mm 5

. ANCHO DE PLATINA mm 63.5

. DIAMETRO DE ABRAZADERA mm 160

3.4 CARGA DE ROTURA MINIMA DE ROTURA kN 60


3.6 NORMA DE FABRICACION ASTM A-153

4.0 GRAPA PARALELA DOBLE VIA DE 03 PERNOS

4.1 MATERIAL ACERO

4.2 DIAMETRO DE CABLE A SUJETAR mm 10

4.3 CARGA MAXIMA DE TRABAJO Kn 60

4.4 DIMENSIONES (Adjuntar Planos) mm


5.0 AISLADOR DE TRACCION

5.1 MATERIAL PORCELANA


5.3 CLASE ANSI 54-3

5.4 CARGA MAXIMA DE TRABAJO Kn 9.1

5.5 DIMENSIONES (Adjuntar Planos) Mm

6.0 TEMPLADOR

6.1 MATERIAL ACERO FORJADO

6.2 CLASE DE GALVANIZACION SEGÚN ASTM B

6.3 DIMENSIONES mm

DIAMETRO mm 19

LONGITUD mm 300

6.4 CARGA DE ROTURA MINIMA A TRACCION O CORTE Kn 67


6.6 NORMA PARA INSPECCION y PRUEBA ASTM A-153

57




I. ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DEL CONDUCTOR DE

PUESTA A TIERRA

1.- CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS DEL CONDUCTOR

Será de cobre electrolítico de 99.99% de pureza mínima (recocido), semiduro. Sólido (alambres) y

cableados concéntricamente, según la Norma NTP 370.251. (Deacuerdo a Catalogo mostrado en

Anexo)

2.- CARACTERÍSTICAS CONSTRUCTIVAS DEL CONDUCTOR

Sección Nominal : 25 mm²

Numero de hilos : 07

Diámetro Nominal del hilo : 2.14 mm.

Diámetro Nominal exterior : 6.42 mm.

Peso aproximado : 226 kg./Km.

Resistencia máxima a 20ºC : 0.741 Ohm./km.

Tiro de Rotura : 9.9 kN

Capacidad de Corriente : 188 A

3.- INSTRUCCIONES PARA EL EMBALAJE

Los conductores serán suministrados en carretes no retornables, de madera estándar, construcción

robusta, libre de clavos que puedan dañar al conductor, pintados interna y externamente.

Llevarán una capa de papel a prueba de agua, alrededor del cilindro, debajo del conductor y otra

protegiendo el enrollado exterior.

Finalmente, se cubrirán con viguetas de madera, las cuales se colocarán después de haber sacado

las muestras para la prueba de aceptación.

Las dimensiones del carrete serán establecidas por el postor en su propuesta. La longitud que el

fabricante se proponga suministrar en cada carrete estará establecida en su propuesta.

La siguiente información deberá ser indicada en una etiqueta de metal pegada a cada carrete:

Número de Carrete

Longitud y Tipo de Conductor

Peso Bruto del Carrete

Peso Neto del Conductor

Nombre del Fabricante

En la parte lateral del carrete deberá indicar el sentido de arrollamiento del conductor.

58




J. ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE LOS ACCESORIOS

DE PUESTA A TIERRA

1.- ELECTRODO DE PUESTA A TIERRA

Será del tipo cooperweld de 16 mm de diámetro (5/8") y 2.40 m. de longitud.

El pozo a tierra será típicamente normalizado, compuesto por tierra cernida y compactada.

2.- CONECTORES

El conector será del tipo ANDERSON o similar apto para conductor de 25 mm². y servirá para

unir el electrodo de puesta a tierra con el conductor de tierra.

Asimismo, se usarán conectores tipo perno partido de Cobre, empleados para las conexiones al

sistema de puesta a tierra de 16-35 mm²

3.- CAJA DE REGISTRO

Serán de concreto de dimensiones 0.45 x 0.45 x 0.26 m de 0.05 m de espesor con su respectiva

tapa

TABLA DE DATOS TÉCNICOS DE MATERIALES PARA PUESTA A TIERRA

Nº CARACTERÍSTICAS UNIDAD VALOR REQUERIDO VALOR GARANTIZADO

CONDUCTOR DE COBRE

1.0 NUMERO DE ALAMBRES 7

2.0 NORMA DE FABRICACION Y PRUEBAS NTP 370.251.2003

3.0 DIMENSIONES

SECCION NOMINAL mm² 25

SECCION REAL mm²

DIAMETRO DE LOS ALAMBRES Mm 2.14

DIAMETRO EXTERIOR DEL CONDUCTOR Mm 6.4

4.0 CARACTERISTICAS MECANICAS

MASA DEL CONDUCTOR kg/m 0.228

CARGA DE ROTURA MINIMA kN

MODULO DE ELASTICIDAD INICIAL kN/mm²

MODULO DE ELASTICIDAD FINAL kN/mm²

COEFICIENTE DE DILATACION TERMICA 1/°C

5.0 CARACTERISTICAS ELECTRICAS:

RESISTENCIA ELECTRICA MAXIMA EN C.C. A 20 °C Ohm/km 0.727

COEFICIENTE TECNICO DE RESISTENCIA 1/°C 0,00384

ELECTRODO

1.0 MATERIAL COBRE CON ALMA DE

FIERRO

2.0 NORMA DE FABRICACION

3.0 DIAMETRO mm 16

4.0 LONGITUD m 2,40

5.0 SECCION mm² 201.1

6.0 RESISTENCIA ELECTRICA A 20 °c Ohm

59




K. ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE LOS

TRANSFORMADORES

1.- TRANSFORMADORES DE DISTRIBUCIÓN

2.- CONDICIONES NORMALES DE OPERACIÓN

Las condiciones normales de operación se indican a continuación para Transformadores de

Distribución.

ESPECIFICACIONES

- Número de fases 3

- Tensión nominal primario 22.9 kV.

- Terminales en el primario 3

- Terminales en el secundario 4

- Potencia 25 kVA, 170 kV BIL

- Tensión nominal secundario 0.38-0.22 kV

- Conexión en el lado secund. Dyn5

- Interruptor de B,T. Exterior

- Frecuencia Nominal 60 Hz.

- Tipo de Refrigeración ONAN

- Norma IEC Pub 76

- Tipo de montaje Exterior

- Temperatura ambiental -10 °C a 12 °C

- Altura de trabajo 4500 m. s. n. m.

3.- ACCESORIOS

El fabricante deberá asegurar, que el transformador de Distribución que suministra contenga todos

los accesorios necesarios y a demás asegurar un buen comportamiento del equipo durante su vida

útil; los cuales tendrán las siguientes características:

a.-La placa inoxidable con indicación indeleble de las siguientes características:

(Ubicado en el lado de baja tensión)

- Tipo de Instalación.

- Potencia

- Número de fases.

- Frecuencia

- Tensiones

- Conexión en A.T.

- Conexión en B.T.

- Tensión de Corto Circuito 0 75 °C y Temperatura ambiente

- Peso, Marca y tipo de Aceite

- Peso Total

- Diagramas de conexiones

- Fabricante y Número de serie de la unidad

- Normas de Fabricación

60




b.- Placa con diagrama de conexión interior.

La placa de instrucciones de operación estarán ubicadas en un lugar visible. Esta deberá indicar

claramente que para efectuar una maniobra se deberá pulsar el Swit Bajo Carga de la Alimentación

de Baja tensión

c.- Ganchos u orejas para izamiento de los Transformadores de Distribución.

d.- Válvula de vaciado de aceite.

e.- Plancha para conexión a tierra del tanque y eventualmente del neutro B.T. y cables de

A.T.

f.- Las salidas de B.T. y A.T. se harán mediante un sistema de terminales blindados, por

medio de bornes aisladores adecuados para la conexión a conductores aéreos a la

intemperie.

REQUERIMIENTOS TÉCNICOS GENERALES PARA EL SUMINISTRO DE TRANSFORMADORES

REQUERIDO OFERTADO

MARCA

TIPO instalación interior exterior con aislamiento en M.T.

LADO DE M.T.

Tensión nominal 22.9 kV+/-2x2.5 %

Corrientes Nominales 0.63 A

Tensión máxima de servicio 25 kV

Número de terminales 1

Nivel de Aislamiento 17.5/38/170 kV

LADO DE B.T.

Tensión nominal 0.38-0.22 kV

Corriente Nominal 37.98 A

Numero de terminales 4

Nivel de Aislamiento 0.6/3.0 kV

Conexión FASE - NEUTRO

K. ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE LOS EQUIPOS DE

MEDICIÓN (TRAFOMIX)

1.- TRANSFORMADORES INTEGRADOS DE MEDIDA DE TENSIÓN Y

CORRIENTE

2.- CONDICIONES NORMALES DE OPERACIÓN

Las condiciones normales de operación se indican a continuación para los Trafomix.

ESPECIFICACIONES

- Número de fases 3

- Tensión nominal primario 22.9 kV.

- Potencia (Corriente) 3x15 VA / 1-5 A.

- Terminales en el primario 3

- Terminales en el secundario 3

- Potencia (Tensión) 3x50 VA - 170 kV BIL

- Tensión nominal secundario 0.22 kV

- Grupo de Conexión Ii0

- Clase de Precisión 0.2

61




- Clase de Aislamiento A0

- Interruptor de B,T. Exterior

- Frecuencia Nominal 60 Hz.

- Tipo de Refrigeración ONAN

- Norma IEC 60044-1-2

- Tipo de montaje Exterior

- Temperatura ambiental 20 °C a 40 °C

- Altura de trabajo 4500 m. s. n. m.

3.- ACCESORIOS

El fabricante deberá asegurar, que el trafomix que suministra contenga todos los accesorios

necesarios y a demás asegurar un buen comportamiento del equipo durante su vida útil; los cuales

tendrán las siguientes características:

a.-La placa inoxidables con indicación indeleble de las siguientes características:

(Ubicado en el lado de baja tensión)

- Tipo de Instalación.

- Potencia

- Número de fases.

- Frecuencia

- Tensiones

- Conexión en A.T.

- Peso, Marca y tipo de Aceite

- Peso Total

- Diagramas de conexión

- Fabricante y Número de serie de la unidad

- Normas de Fabricación

b.- Placa con diagrama de conexión interior.

La placa de instrucciones de operación estará ubicada en un lugar visible. Esta deberá indicar

claramente que para efectuar una maniobra se deberá pulsar el Swit Bajo Carga de la Alimentación

de Baja tensión

c.- Ganchos u orejas para izamiento del Trafomix.

d.- Válvula de vaciado de aceite.

e.- Plancha para conexión a tierra del tanque.

f.- Las salidas se harán mediante un sistema de terminales blindados, por medio de bornes

aisladores adecuados para la conexión a conductores aéreos a la intemperie.

62




REQUERIMIENTOS TÉCNICOS GENERALES PARA EL SUMINISTRO DE TRAFOMIX

REQUERIDO OFERTADO

MARCA

TIPO instalación interior exterior con aislamiento en M.T.

LADO DE M.T.

Potencia Nominal (Tensión) 3x50VA

Potencia Nominal (Corriente) 3x15 VA

Tensión nominal 22.9 kV+/-2x2.5 %

Tensión máxima de servicio 25 kV

Número de terminales 3

Nivel de Aislamiento 17.5/38/170 kV

LADO DE B.T.

Tensión nominal 0.22

Numero de terminales 3

Nivel de Aislamiento 0.6/3.0 kV

Conexión FASE - Neutro

L. ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE EQUIPOS DE

TABLEROS DE DISTRIBUCIÓN, EQUIPOS DE PROTECCIÓN, CONTROL Y

ELEMENTOS DE CONEXIONADO

1. CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS

1.1 Gabinete del Tablero de Distribución

Será fabricado íntegramente con planchas de F°G° laminado en frío de 1.6mm (1/16") de

espesor, con las dimensiones de 0.50 x 0.35 x 0.25 m. necesarias para alojar los equipos El

techo del tablero tendrá una pendiente de 5° y terminará con un volado de 5 cm.

El gabinete tendrá puerta frontal de una (01) hoja, asegurada con una chapa del tipo triangular

de bronce con dos juegos de llaves por caja. Contará con una empaquetadura de neopreno instalada en todo el perímetro correspondiente a la puerta que permita la obtención de alto

grado de hermeticidad.

Independientemente del número de circuitos y equipos instalados, la cara inferior del tablero

de distribución deberá contar con los agujeros necesarios para el ingreso o salida de los

siguientes circuitos:

- Un circuito alimentador desde los bornes del transformador conformado con cables tipo

NYY u otro aislamiento similar o superior.

- Dos circuitos de salida desde los interruptores (incluido los proyectados) hacia las redes de

baja tensión

- Un agujero para la bajada del conductor de puesta a tierra.

Cada agujero deberá estar equipado con los accesorios necesarios para su hermetización una vez

colocados los conductores, a fin de evitar el ingreso de humedad, polvo e insectos al interior del

tablero.

Al interior del gabinete del tablero de distribución, entre la puerta y los equipos, deberá

implementarse una lámina separadora de acero de 1/4" mm de espesor. Esta lámina separadora,

deberá ser fijada mediante pernos manualmente extraibles e impedirán el fácil acceso hacia los

bornes de conexión.

El gabinete deberá tener compartimentos adecuados para alojar los esquemas, diagramas y los

repuestos de los fusibles de control solicitados para cada unidad.

63




Cada tablero de distribución deberá estar provisto de dos abrazaderas partidas para su fijación a

postes de 2" x 1/4" x 220 mm con pernos de fijación, tuercas y arandelas respectivas.

El gabinete del tablero de distribución y la plancha separadora recibirán un tratamiento de

arenado y luego se protegerá con 2 capas de pintura anticorrosivo a base de cromato de zinc de la

mejor calidad, seguido de 2 capas de acabado con esmalte de color gris. El espesor de las capas

de recubrimiento deberá quedar en el rango de 2 a 3 milésimas de pulgada con película seca.

También se aceptará otro tipo de tratamiento y acabado de calidad superior al solicitado, el cual

estará debidamente sustentado y aprobado por los estándares correspondientes.

1.2 Interruptor Termo magnético

El interruptor termo magnético será del tipo diferencial bipolar; para instalarse en el interior del

gabinete del tablero de distribución y fijado mediante rieles metálico.

El interruptor diferencial vendrá provisto de terminales de tornillos con contactos de presión

para conectarse a los conductores. Los bornes de salida hacia las redes de baja tensión serán del

tipo bimetálico a fin de permitir la conexión de conductores de Cobre o Aluminio con una

sección circular de 16 a 35 mm².

El mecanismo de desconexión será del tipo común de manera que la apertura de los polos sea

simultánea y evite la apertura individual.

La tensión máxima de operación del interruptor diferencial será como mínimo de 600 V AC.

Las capacidad de Interrupción Ultima (Icu) e Interrupción de Servicio (Ics) mínima para el

interruptor no será inferior a 6 kA a su respectiva tensión nominal de operación.

La corriente nominal del interruptor diferencial, será de 63A a 60Hz.

1.3 Medidor de Totalizador de Energía Activa Trifásico

El medidor totalizador de energía activa trifásico permitirá medir el consumo total de energía

activa de la subestación al cual será instalado el tablero de distribución.

La configuración del sistema eléctrico al cual será instalado es de 3 hilos, 380 V, trifásico.

Las características principales del medidor de energía monofásico serán las siguientes:

Tipo : A100C

Funcionamiento : Electrónico

Tensión Nominal del medidor : 3x380 - 220 V

Frecuencia Nominal : 60 Hz

Clase de precisión : 02

Número de Sistemas : 02

Número de Hilos : 03

Número de bobinas de corriente : 03

Número de bobinas de tensión : 03

Corriente Nominal : 15 – 250 A

Aislamiento : 6kV

Las borneras de llegada del medidor de energía permitirán alojar la sección de los cables de

bajada tipo NYY.

64




1.4 Cable NYY – 1 kV

El cable NYY, para usarse en la conexión entre el lado secundario del transformador y el

tablero de distribución, serán de 3-1x25mm2, estará compuesto de conductor de cobre

electrolítico recocido de cableado concéntrico.

CALIBRE NUMERO ESPESORES DIAMETRO PESO CAPACIDAD DE CORRIENTE (*)

CABLE HILOS AISLAMIENTO CUBIERTA EXTERIOR ENTERRADO AIRE DUCTO

N° x mm² mm mm mm (Kg/Km) A A A

1 x 25 7 1,2 1,4 11,2 325 163 131 132

El aislamiento será de cloruro de polivinilo (PVC) y cubierta exterior con una chaqueta de

PVC, color negro, en conformación paralelo.

La tensión del cable será 1 kV y la temperatura de operación 80 °C.

Para la fabricación y pruebas se aplicarán las siguientes normas: ASTM B-3 y B-8 para los

conductores e IEC 20-14 para el aislamiento

1.5 Barras Colectoras y Conductores de Conexionado

Los tableros de distribución estarán equipados con barras colectoras de cobre electrolítico de

sección rectangular para las fases.

Las secciones rectangulares serán diseñadas para 10 kA de cortocircuito con las siguientes

dimensiones mínimas:

- Para las fases : 30 x 5 mm

Las barras de fases estarán provistos de los accesorios correspondientes para recibir o distribuir

conductores de cobre cuyas secciones varían entre 16 y 50 mm². Vendrán provistas de agujeros

para la futura instalación de los interruptores de reserva.

El código de colores de las barras será, azul y rojo para las fases.

Los conductores de conexionado serán de cobre, del tipo THW, con una sección mínima de 6

mm². Presentarán el código de colores definidos para las barras y los accesorios de señalización

correspondiente.

65




K ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE EQUIPOS DE

PROTECCIÓN Y MANIOBRA

1.- SECCIONADORES FUSIBLE

Los seccionadores fusible, serán del tipo unipolar CUT-OUT, con portafusibles de expulsión para

maniobra sin carga, a través de una pértiga, y apertura automática al fundirse el fusible.

Estarán fabricados de acuerdo a las Normas CEI-29. Las características de los seccionadores

fusibles de potencia son las siguientes:

- Tensión nominal de la red : 22.9 kV

- Tensión del Seccionador : 27 kV

- Corriente Nominal : 100 A

- NBA : 170 kV BIL

- Capacidad de Interrupción

. Simétrica : 8 kA

. Asimétrica : 10 kA

- Tipo de montaje : Exterior

- Fusibles tipo K-ANSI, 24 kV. : 2K y 6K

- Accesorios de Fijación : Completos

- Altura máx. de trabajo : 5000 m. s. n. m

2.- PARARRAYOS

Los pararrayos serán de Oxido de Zinc, Tipo PBZ, Clase Distribución, de conexión directa, para la

tensión nominal de 21 kV; están destinados a la protección de los transformadores de distribución

y transformadores integrados de medida de tensión y corriente, contra sobretensiones externas.

Se ubicarán en la parte superior de los transformadores.

Las características de los pararrayos, son las que se describen a continuación:

- Tensión nominal del pararrayo : 21 kV

- Corriente nom. descarga : 10 kA

- Frecuencia nominal : 60 Hz

- Máximo voltaje de descarga con onda de

corriente de 8/20 seg de 10 KA : 88 kVc

- Voltaje de prueba a 60 Hz,

en seco, durante 1 minuto a tierra : 42 kV

- Aislamiento interno, voltaje

de impulso 1.2/50 seg a tierra : 95 kVc

- Aislamiento externo, voltaje

de impulso 1.2/50 seg. a tierra : 110 kVc

- Instalación : Exterior

- Régimen de Servicio : Semi intenso

- Altura máx. de trabajo : 5000 m s n m

66

CAP IV

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL

MONTAJE ELECTROMECÁNICO DE LA LÍNEA

67

RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE

C.P. CHECCA


4.1 OBJETIVO

El propósito de estas especificaciones técnicas es el de definir el trabajo, para la construcción de la

Red Primaria, recomendar los procedimientos que deberá de seguir el ejecutor para el montaje de

la misma.

4.2 EXTENSIÓN DEL TRABAJO

Las presentes especificaciones comprenden fundamentalmente las siguientes actividades:

- Retiro de los almacenes de los proveedores y/o propietarios y traslado hasta el lugar de

montaje de los equipos y materiales necesarios.

- Montaje de los equipos y materiales de acuerdo al cronograma de actividades y a las

instrucciones de montaje del proveedor.

- Realización de las pruebas necesarias en obra, de los equipos y materiales de

acuerdo a las normas y especificaciones.

4.3 ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL MONTAJE DE MATERIALES EN LA

RED PRIMARIA

4.3.1 GENERALIDADES

Todo el trabajo de construcción, será hecho de acuerdo a los planos, especificaciones y diseño de

construcción.

El Contratista encargado del montaje, realizará un replanteo de ubicación de los postes y será

responsable del correcto alineamiento y orientación de los mismos.

El Contratista ubicará los ejes de las estructuras, medirá las secciones transversales y repondrá los

hitos de los vértices de la línea, que al momento de efectuar el replanteo no estuviera en su lugar.

La ubicación de los ejes de los postes con relación al eje de la línea, se hará acorde a lo prescrito

en los planos de los diseños de construcción correspondientes.

El Ingeniero supervisor inspeccionará, la ubicación de cada poste en el terreno conforme indica los

planos del proyecto, y aprobará la ubicación como definitiva u ordenará efectuar los cambios que

considere necesarios, teniendo en cuenta la naturaleza del terreno.

Mientras éste no haya aprobado la ubicación definitiva de las estructuras, el Contratista no

efectuará ningún trabajo posterior a esta tarea.

En el caso de registrarse cambios, el Contratista mantendrá en la zona del proyecto, y de acuerdo a

sus ofertas, un registro permanente de tales cambios que se produzcan en relación a los planos del

proyecto y preparará planos, en los cuales introducirá los cambios que haya tenido en el lugar

durante el período de montaje.

68


C.P. CHECCA


4.3.2 EMPOTRAMIENTO DE POSTES

La profundidad mínima de enterramiento del poste, debajo del nivel del suelo, será como sigue:

- Longitud del poste : 12.0 m.

- Empotramiento en tierra : 1.20 m.

Las especificaciones que se aplicarán en el empotramiento son:

- Cuando los postes sean erigidos en tierra.

- Cuando exista una capa de tierra de por lo menos 61 cm. de profundidad por encima de la

roca sólida.

- Cuando el hueco en roca sólida no es sustancialmente normal a la superficie, o el

diámetro del hueco en la superficie de la roca excede aproximadamente 2 veces el

diámetro del poste en el mismo nivel.

Las especificaciones de empotramiento en roca sólida se aplicarán donde los postes sean

levantados en roca sólida, donde el hueco sea substancialmente normal, aproximadamente en

diámetro y lo suficientemente grande, para permitir el uso de barras de apisonamiento a lo largo de

la profundidad del hueco.

Donde exista una capa de tierra de 61 cm. o menos de profundidad sobre la roca sólida, la

profundidad del hueco será la profundidad de la tierra sumada a la profundidad especificada como

erección en roca sólida.

4.3.3 IZAJE DE POSTES

Durante el transporte de los soportes, deberán orientarse en la posición mas favorable, de acuerdo

al mayor momento de inercia de su sección transversal.

No se permitirá el arrastre de los soportes por el suelo, ni carga alguna superior a la del diseño del

soporte.

Los postes pueden ser instalados de preferencia mediante una grúa montada sobre la plataforma de

un camión de dimensiones medianas, se sujetarán 5 cuerdas de control, 3 en la parte superior y 2

en la parte inferior del poste, aparte de la sujeción de la grúa al poste, mediante cable y gancho en

el centro de gravedad, con el objeto de ubicar el poste en su respectivo hueco, con la ayuda de un

tablón de madera para su deslizamiento. Cuando se iza un poste, ningún obrero de la cuadrilla, ni

persona alguna estará debajo de los soportes, cuerdas en tensión, en el hueco del poste o donde el

poste pueda caer.

No se permitirá el escalamiento a ningún poste, hasta que este no haya sido satisfactoriamente

anclado.

Antes del izaje todo el equipo, (gancho de grúa, aparejos, etc.) deberán ser verificados libres de

defectos, cuidando que las cuerdas o cables no presenten roturas y sean adecuadas al peso que

soporten.

Las ataduras de los lazos en los extremos, tendrán por lo menos 25 cm de longitud o en todo caso,

el lazo se asegurará con una grapa de 3 pernos.

Los postes serán colocados de tal forma que en vanos excepcionalmente largos, los postes serán

69


C.P. CHECCA


colocados en forma que la cruceta quede ubicada en el lado del poste que se aleja del vano largo

y/o en casos de utilizar un poste por fase para cruzamientos ceñirse a lo indicado en los planos del

proyecto y/o hojas de estacado.

En caso de utilizarse un teodolito, el centro geométrico de cualquier sección horizontal, a través de

la parte inferior de cualquier soporte, no deberá estar fuera de línea en mas de 5 cm.

La tolerancia angular en la orientación del soporte, no deberá exceder la 1ª sexagésima.

4.3.4 Cimentación o Fundación de los postes

Se harán solados en el fondo de la excavación; tanto el cemento, como los agregados, el agua, la

dosificación y las pruebas, cumplirán con las prescripciones del Reglamento Nacional de

Construcciones para la resistencia a la compresión especificada.

Las cantidades de hormigón y cemento serán:

hormigón : 0.4m3

cemento : 65Kg

La cimentación se efectuará colocando el poste en el solado del agujero y luego, con piedras

compactas de regular tamaño se fijara el poste al agujero forma que éste quede firme sin la

posibilidad de movimiento. Posteriormente se procederá con la adición de la mezcla de concreto,

hormigón y agua en las cantidades especificadas procurando que la mezcla ingrese y cubra toda la

superficie del agujero.

Cuando la Supervisión lo requiera se llevarán a cabo las pruebas para comprobar el grado de

compactación.

Después de efectuado el relleno, la tierra sobrante será esparcida en la vecindad de la excavación.

4.3.4 INSTALACIÓN DE AISLADORES Y ACCESORIOS

4.3.4.1 AISLADORES TIPO PIN

Los aisladores tipo PIN, deberán ser cuidadosamente manejados en su transporte y

montaje.

Antes de instalarse, deberá controlarse que no tengan defectos y que estén limpios, así

como que todos sus accesorios estén completos.

El material aislante será inspeccionado para verificar la ausencia de roturas, quiñes, golpes

o áreas sin vidriar.

Los accesorios no deberán tener roturas, laminaciones, coberturas deficientes en el

galvanizado.

Las pequeñas fallas en la cubierta galvanizada, pueden retocarse con pintura de base

galvanizante y aquellas partes que no puedan ser remediadas se desecharán y

reemplazarán.

70


C.P. CHECCA


Todos los aisladores, tendrán sus respectivos cierres en los pasadores de sujeción. Antes de

ensamblarse, los aisladores serán limpiados para remover todo el resto de la etiqueta, y

lavados con agua tibia para limpiarlos de polvo y grasa.

En los postes de alineamiento, los conductores deberán de ser atados en la ranura superior

del aislador, y en el costado opuesto del aislador en casos de postes de cambio de

dirección.

Los aisladores se sujetarán a los pines y se ubicarán en forma tal, que su ranura superior

siga la dirección de la línea.

El aprovisionamiento de aisladores, debe incluir los repuestos necesarios para cubrir

posibles roturas en algunas piezas.

4.3.4.2 COLOCACIÓN DE ARMADOS

Los armados de la línea en 22.9 kV se instalarán de acuerdo a lo indicado, en los diseños

de construcción respectivos

El ensamblaje de los diferentes elementos del armado se realizará, luego del izado e

instalación de los postes, debiendo cuidarse que las espigas guarden perpendicularidad

respecto al eje del poste.

4.3.4.3 RETENIDAS Y ANCLAJE

Las retenidas serán colocadas antes que los conductores sean tendidos, y se fijarán al

poste, tal como se muestra en los diseños de construcción.

Todos los anclajes y varillas, estarán en línea recta con la tracción y se instalarán de modo

que aproximadamente 20 cm. de la varilla quede fuera de tierra.

En terrenos cultivados u otras zonas, donde se considere necesario la saliente de la varilla

de anclaje por arriba de tierra, puede incrementarse a un máximo de 30 cm.

Para prevenir el entierro del ojo de la varilla. En el relleno de todos los huecos de anclaje

debe apisonarse a fondo en toda su profundidad.

4.3.5 NORMAS GENERALES PARA EL MONTAJE DE CONDUCTORES

Durante el transporte, almacenaje y tendido de conductores se cuidará de manera que no sufran

daños por rozaduras, sin embargo si se produjera daño o rotura de alguno de los hilos que forman

el conductor se arreglará mediante los manguitos de reparación si el daño es considerable deberá

cortarse y empalmarse usando los respectivos manguitos.

Para la instalación del conductor sobre los armados, se usaran poleas adecuadas de fierro,

aluminio o madera en perfecto estado de funcionamiento, forradas de caucho, con elementos de

fijación que eviten que el conductor escape de su canaleta.

No se efectuará ningún empalme a menos de tres metros de un poste, ni en los vanos donde la

línea cruza líneas de comunicación, y en ningún caso se aceptará más de un empalme por vano.

71


C.P. CHECCA


El tendido se realizará bajo tracción de acuerdo a la tabla de templado respectiva mediante

dispositivos de frenado adecuados, para asegurar que el conductor se mantenga con una tracción

suficiente, en ningún caso el conductor será arrastrado por el suelo.

El conductor deberá descansar sobre las poleas antes de hacer los ajustes de templado y fijado a

los aisladores.

Para el control de flecha, el contratista deberá contar con: dinamómetro, termómetro digital

ambiental y tricos en buen estado de funcionamiento, en caso de no poseer dinamómetro, se usará

el teodolito y tendrá que entregar el procedimiento debidamente sustentado.

En el aislador PIN se fijará el conductor de acuerdo a los amarres típicos existentes haciendo uso

de las varillas de armar para evitar fatigas

En los aisladores de suspensión, se fijara a las grapas de anclaje tipo pistola firmemente, para

evitar malas mordeduras que puedan dañar al mismo.

4.3.6 MONTAJE DEL EQUIPO DE PROTECCIÓN

El montaje de los seccionadores fusibles y el pararrayos se ejecutarán cuidando de golpes que

puedan afectar el cuerpo aislante.

El conexionado a la línea será rígido y directo; así como los elementos fusibles dentro del porta

fusible deberán tener la tensión mecánica adecuada en lo referente a los CUT OUT y así mismo la

coordinación del sistema de protección será adecuado; igualmente los pararrayos se montarán

sobre los mismos armados detrás de cada seccionador y su conexionado a la línea será rígido y

directo, y su salida a más de ser rígida deberá ser fuerte al sistema de tierra, igual que todo el

conexionado de las partes metálicas.

Se deberá evitar que los conductores, sufran daños durante el transporte y el montaje, y que

ningún tipo de vehículos ruede sobre ellos. Cada bobina antes de instalarse deberá ser examinada

y el conductor inspeccionado, para ubicar posibles cortes, abolladuras u otros daños mecánicos.

4.3.7 MONTAJE DE LA SUBESTACION

La ubicación de la subestación en lo posible deberá ser respetada, no admitiéndose variación

mayor a 10 m.

Los equipos de alta tensión, como seccionadores CUT OUT y pararrayos, se montarán en el

armado respectivo, verificándose antes de instalar su correcto funcionamiento y la capacidad del

fusible.

La derivación de los conductores de la Red de Distribución Primaria al transformador se hará

mediante conectores y terminales adecuados; el conexionado del transformador al tablero de

distribución de baja de tensión se hará mediante conductores aislados tipo intemperie.

La subestación estará provista de tres pozos enmallados entre si al que se conectarán las partes

metálicas y los pararrayos.

72


C.P. CHECCA


El manipuleo, transporte, almacenaje y montaje del transformador deberá respetar la buena técnica

de instalación de la unidad, sobre todo cuidando de no dar inclinaciones peligrosas para evitar el

deterioro de los aisladores o derrame de aceite, para cada maniobra se deberá observar las reglas

de seguridad.

4.3.8 MONTAJE DE PUESTA A TIERRA

La ejecución del pozo de tierra y la malla deberá ser del tipo normalizado es decir, con tierra

cernida negra más carbón vegetal, dependiendo sus estratos de la resistencia de tierra de la zona

enmallada para obtener valores óptimos, que en conjunto no debe sobre pasar de 25.

Para el montaje del sistema de puesta a tierra se deberá abrir un hueco de 0.80 m de diámetro y

2.80 m. de profundidad, el mismo que deberá ser llenado con el relleno de capas según lámina de

detalles bien apisonada, pudiendo ampliarse las dimensiones si la resistencia del terreno no

alcanza el resultado óptimo. En ningún caso, se aceptara la varilla doblada o cortada, bajo sanción

y multa que la supervisión vea por conveniente

4.3.9 DERIVACIÓN DE LA LÍNEA

La derivación de la línea se efectuara con suficiente holgura, para darles libertad de movimiento.

Donde se encuentre una toma que no se muestre en las láminas de detalle, esta se efectuará

dándole una doble curvatura en el plano vertical o una en el horizontal.

4.3.10 DESPEJE DE LA VÍA

En la preparación de la vía, los árboles serán removidos, las malezas serán despejadas y los

árboles podados de tal modo que la vía quede libre, desde el nivel de la tierra y del ancho

requerido.

Los árboles a los costados de la vía deben ser recortados simétricamente, a menos que se

especifique lo contrario; los árboles secos que estén cerca a la vía que pudiesen golpear la línea

con su caída, deberá retirarse.

4.3.11 INSTRUCCIONES PARA LA SECUENCIA DE LOS TRABAJOS DE MONTAJE

A continuación se bosqueja las distintas fases de montaje del sistema:

- Postería, con montaje de crucetas, aisladores y ferretería

- Retenidas y anclaje

- Conductor de media tensión, Templado y amarre.

- Pruebas de aislamiento, por sectores de la red de media tensión, línea a tierra y entre fases.

4.3.12 PRUEBAS

A) SECUENCIA DE FASES

Efectuar las mediciones necesarias para comprobar que la posición relativa de los conductores de

cada fase corresponden al del circuito alimentador; éstas al de los bornes del transformador y a su

vez al de generación.

73


C.P. CHECCA


B) PRUEBA DE CONTINUIDAD

Se procederá a poner en cortocircuito en dos tiempos las salidas de la subestación, luego de hacer

la prueba correspondiente en cada uno de los terminales de la línea de continuidad de la red.

C) NIVEL DE AISLAMIENTO

Las pruebas de aislamiento se realizarán en los conductores de salida de la subestación de fase a

fase, como de fase a tierra; observándose que los resultados de estas pruebas sean iguales o

superiores a los especificados en el Código Nacional de Electricidad y Normas Técnicas.

D) PRUEBAS CON TENSION

Aplicando la tensión de servicio a la red, se procederán a tomar las lecturas correspondientes en el

lado de la baja tensión en las dos fases en vacío y con carga.

74

CAP V

METRADO Y PRESUPUESTO

CRONOGRAMA DE EJECUCIÓN DE OBRA

75

DATOS DEL PROYECTO

DENOMINACION : RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE

POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA

P. TRANSFORMADOR : 25 kVA (22.9/0,38-0.23 kV) ING. RESPONSABLE : ING. JAIME MALLEA CHINO

SECCION DEL CONDUC. : 25 mm²

UBICACIÓN, LUGAR : C.P. CHECCA

DISTRITO : ILAVE

PROVINCIA : EL COLLAO

DPTO : PUNO

ITEMCOSTO

TOTAL (S/.)

RESUMEN

A MATERIALES 30,958.75S/.

B MONTAJE ELECTROMECANICO 19,462.95S/.

E TRANSPORTE Y/O ACARREO 5% 1,547.94S/.

C UTILIDADES 7% 3,529.52S/.

D GASTOS GENERALES 7% 3,884.94S/. SUB TOTAL 59,384.10S/.

F IMPUESTO GENERAL A LAS VENTAS (18%) 10,689.14S/.

70,073.23S/. TOTAL PRESUPUESTO REFERENCIAL

ELABORACION DE PROYECTOS, EJECUCION DE OBRAS, VENTA DE MATERIALES ELECTRICOS Y HERRAMIENTAS

DESCRIPCION

76

PROYECTO:

DENOMINACION : RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA

TRANSFORMADOR : 25 kVA (22.9/0,38-0.23 kV)

SECC. DEL COND. : 25 mm²

UBICACIÓN : C.P. CHECCA

: ILAVE

: EL COLLAO

: PUNO

A SUMINISTRO DE MATERIALES

1.00 POSTES DE C.A.C.1.01 Poste de C.A.C. de 12/200/160/355 Und. 1.00 900.00 900.00

1.02 Poste de C.A.C. de 12/300/160/355 Und. 2.00 950.00 1900.00

SUB TOTAL 1 : S/. 2,800.00

2.00 CABLES Y CONDUCTORES ELECTRICOS2.01 Conductor de AAAC de 25 mm² (incluye 3%) mts 666.00 2.50 1665.002.04 Alambre de Aluminio solido de 10 mm² para amarre mts 13.50 1.30 17.552.05 Conductor de Cu de 25 mm² mts 96.00 12.00 1152.00

SUB TOTAL 2 : S/. 2,834.55

3.00 ARMADOS COMPUESTOS POR:3.01 ARMADOS TIPO PS1-3 / DS-0

1 Cruceta de concreto simetrica de 2.4m Jgo. 1.00 160.00 160.003.02 ARMADOS TIPO DS-PSEC-0

1 Cruceta de F.G. de 63.5 x 63.5 x 2400mm, E=4.8mm con un dado de 200mm 2 Riostra de F.G. de 38.1x 38.1x 1280 mm, E=4.8mm con 2 pernos de 16mmØ x 76.2mm (3") hilo corrido 1 Abrazadera tipo CASH simple de 25.4 x 4.8mm x 175mmØ, con 2 pernos de 16mmØ x 76.2mm (3") hilo corrido 1 Abrazadera tipo U de FªGª de 25.4 x 4.8 mm x 165mmØ con dos pernos de 16mmØ x 76.2mm (3") hilo corrido Jgo. 1.00 650.00 650.00

3.04 ARMADOS TIPO ETM-1P 1 Cruceta de concreto asimetrica de 2.0m 1 Cruceta de concreto simetrica de 2.4m 1 Media loza soporte trafomix Jgo. 350.00

3.13 ARMADOS TIPO SMM-1P 1 Cruceta de concreto asimetrica de 1.6m 350.00 1 Cruceta de concreto simetrica de 2.4m 1 Media loza soporte transformador Jgo. 1.00 350.00

SUB TOTAL 3 : S/. 1,160.00

4.00 FERRETERÍA Y ACCESORIOS4.01 Aislador tipo suspension polimerico RPP-25 Und. 9.00 120.00 1080.004.02 Espigas de FºGº cabeza de plomo 35mm∅, 432mm long y con 28,6 mm∅ de espiga. Und. 9.00 30.00 270.004.04 Aislador tipo PIN de porcelana clase ANSI 56-4 Und. 6.00 65.00 390.004.07 Jgo Abrazadera de Fe Galv de 63.5 x 4.8 mm x 160 mm∅, con 03 pernos de 16mmØ x 76.2mm (3") hilo corrido Und. 2.00 25.00 50.004.08 Perno ojo de 16mm∅x254mm, con Tuerca y arandela redonda Und. 9.00 16.00 144.004.09 Tuerca ojo de FoGo de 16mm (5/8") Diametro. Und. 9.00 9.00 81.004.10 Grapa de anclaje tipo pistola de 25 mm2 Aluminio Und. 9.00 40.00 360.004.12 Cinta Plana de Armar 1,40x7,60 mm m. 7.20 1.00 7.204.13 Gril letes de AoGo, 16 mm∅, 19 mm Abertura , 77 mm Pasador-Seguridad Und. 9.00 13.00 117.004.14 Conector de Al-Al doble via para conductor de AAAC 25 mm2 Und. 9.00 8.00 72.004.16 Conector de Cu-Cu tipo perno partido de 25 mm2 Und. 9.00 8.00 72.004.17 Varil la de armar simple de 7 hilos para conductor AAAC 25 mm2 Und. 3.00 15.00 45.004.21 Terminal de Cobre Estañado para calibre de 25mm2 Und. 4.00 10.00 40.004.25 Plancha de cobre tipo J Und. 7.00 1.00 7.00

SUB TOTAL 4 : S/. 2,735.20

5.00 RETENIDAS 5.01 Retenida oblicua de MT compuesto por:

1 Jgo Abrazaderas de Fe Galv de 63.5mm x 5mm x 160 mm, con 03 pernos 1 Templador de F°G° de 19mmøx300mm de long. 15 m. Cable de A°G° de 10mmøx7 hilos. 4 Grapa de doble via de A°G°, 03 pernos de ajuste 1 Varil la de anclaje de 19mm∅ (3/4")x2.4 m. 1 Bloqueta de concreto de 0.5x0.5x0.2m 2 Guardacabos de FoGo apto para cable de 9.5mm∅ (3/8") 1 Aislador de traccion tipo Nuez Clase Ansi 54-3. Jgo. 2.00 450.00 900.00

SUB TOTAL 5 : S/. 900.00

6.00 SISTEMA DE PUESTA A TIERRA COMPUESTO POR 1 Varil la tipo cooperweld de 5/8" x 2.40 m. 1 Conector Tipo Anderson 3m³ de tierra negra cernida 30 kg de carbon vegetal 25 kg de Cemento Conductivo 50 kg de Bentonita Caja de registro de 0.45 x 0.45 x 0.26 m, de 0.05 m de espesor Jgo. 4.00 600.00 2400.00

SUB TOTAL 6 : S/. 2,400.00

COSTO

UNITARIO

(S/.)

TOTAL

(S/.)DESCRIPCION UND


METRADO

TOTAL

DISTRITO

PROVINCIA

DPTO

ITEM

77

PROYECTO:





: ILAVE

: EL COLLAO

: PUNO

COSTO

UNITARIO

(S/.)

TOTAL



METRADO

TOTAL

DISTRITO

PROVINCIA

DPTO

ITEM

7.007.01

Eq. 1.00 7800.00 7800.007.02

Eq. 6500.00

SUB TOTAL 7 : S/. 7,800.00

8.008.01

Eq. 1.00 2150.00 2150.008.02

Eq. 1.00 400.00 400.008.03 Und. 3.00 10.00 30.008.04 Eq. 1700.00

S/. 2,580.00

9.00

9.01 Und. 6.00 380.00 2280.00

9.02 Und. 9.00 600.00 5400.00

9.03 Und. 3.00 7.00 21.009.04 Und. 3.00 16.00 48.00

SUB TOTAL 9 : S/. 7,749.00

S/. 30,958.75

- Relación de transformación: 22.9/0.38-0.22 KV - Regulación taps: ± 2 x 2.5 %

- Número de terminales en el secundario: 4 - Número de terminales en el primario: 3

- Grupo de Conexión : Dyn5

Terminales de 10-25 mm2 de cobre estañado

- Caja de plancha de F°G° de E=1.6mm de 0.50x0.35x0.25 m, puerta frontal de 01 hoja

- 4 aisladores portabarras de 600 V.

- Modelo TMEA11

TABLERO DE DISTRIBUCIÓNTablero de distribución monofasico de 220 Vol. Compuexto por:

Tablero de medición. Compuexto por: - Caja de plancha de F°G° de E=1.6mm de 0.50x0.35x0.25 m, con una tablil la en el fondo de

EQUIPO DE SECCIONAMIENTO Y PROTECCION

Medidor Trifasico A100C de 3 Hilos

TOTAL SUMINISTRO DE MATERIALES

Seccionador fusible unipolar tipo CUT OUT de 27 kV. 100 A., 170 kV. BIL, con portafusible de expulsión,

para operación a 4000 m.s.n.m. con accesorios de montaje.

Pararrayos unipolares porcelana de 21 kV. de tensión nominal y 10 kA., 170 kV. NBA, para operación a

4500 m.s.n.m. incluye accesorios de montaje

- 1 interruptor termomagnetico monofasico de: 63 A -60 Hz.

Fusibles tipo Chicote de 1k

Fusibles tipo Chicote de 3k

- 2 barras colectoras de cobre, portabarras y conductores

SUB TOTAL 8 :

- Corriente 3x15VA, 1/5A

- Tipo de montaje: exterior, equipado con todos sus accesorios

- Potencia Nominal (Tensión) 3x30 VA,

- Tipo de refrigeración : ONAN - Altura de trabajo: 4500 m.s.n.m.

- Relación de transformación 22.9 /0.22 kV.

Transformador Integrado de Medida de Tensión y corriente de las siguientes caracteristicas:

- Frecuencia 60Hz.

- Potencia nominal: 25 KVA - Frecuencia: 60 Hz.

EQUIPOS DE TRANSFORMACIONTransformador de distribución monofasico de las siguientes características:

78

PROYECTO:





: ILAVE

: EL COLLAO

: PUNO

COSTO

UNITARIO

(S/.)

TOTAL



METRADO

TOTAL

DISTRITO

PROVINCIA

DPTO

ITEM

B

1.00 OBRAS PRELIMINARES

1.01 Km. 0.22 310.00 68.82

1.02 h 1.00 500.00 500.00

1.03 Glb. 1.00 6005.00 6005.00

1.04 Presentación de Documentación para inicio de Obra Glb. 1.00 750.00 750.00

SUB TOTAL 1 : S/. 7,323.82

2.00 INSTALACIÓN DE POSTES Y ACCESORIOS2.01 Izaje de postes de 12/200 de C.A.V und 1.00 250.00 250.002.02 Izaje de postes de 12/300 de C.A.V und 2.00 250.00 500.002.03 Excavación de hoyo para poste en terreno semi rocoso und 3.00 40.00 120.002.04 Concretado de poste de C.A.C., incluye relleno (Incluye cemento piedra hormigon) und 3.00 80.00 240.00

SUB TOTAL 2 : S/. 1,410.00

3.00 MONTAJE DE ARMADOS Y EQUIPOS3.01 ARMADOS TIPO PS1-3 / DS-0 Jgo 1.00 60.16 60.163.02 ARMADOS TIPO DS-PSEC-0 Jgo 1.00 60.16 60.163.04 ARMADOS TIPO ETM-1P Jgo 1.00 60.16 60.16

3.13 ARMADOS TIPO SMM-1P Jgo 1.00 60.16 60.163.18 Instalación de Equipos de protección Jgo 6.00 30.28 181.683.19 Montaje de transformador trifasico Eq. 1.00 500.00 500.003.20 Montaje de Transformador Integrado de Medida de Tensión y corriente Eq. 1.00 300.08 300.083.21 Instalación de tablero Jgo 2.00 75.00 150.003.22 Instalación del medidor (Incluido Cable concentrico, acometida completa) Jgo 1.00 2800.00 2800.00

SUB TOTAL 3 : S/. 4,227.85

4.00 INSTALACIÓN DE RETENIDAS4.02 Excavación de Hoyos para retenidas en terreno semi rocoso Und. 2.00 120.00 240.004.03 Instalación de retenida oblicua, incluye material de relleno Und. 2.00 120.16 240.32

SUB TOTAL 4 : S/. 480.32

5.00 MONTAJE DE CONDUCTORES5.01 Tendido y flechado de conductor AAAC de 25 mm². mts 666.00 1.10 732.60

SUB TOTAL 5 : S/. 732.60

6.00 INSTALACIÓN DE PUESTA A TIERRA

6.01 Excavación en terreno normal Und. 4.00 150.00 600.00

6.03 Instalación de puesta a tierra. Und. 4.00 270.09 1080.36

SUB TOTAL 6 : S/. 1,680.36

7.00 PRUEBAS Y PUESTA EN SERVICIO

7.01 Pruebas Eléctricas y Megado Glb. 1.00 300.00 300.00

7.02 Inspección, Pruebas eléctricas y puesta en operación. Glb. 1.00 500.00 500.00

7.03 Presentación de Documentos para Inspección y pruebas a la consecionaria Glb. 1.00 700.00 700.00

7.04 Pintado del código de cada estructura Und. 9.00 12.00 108.00

7.05 Documentos de replanteo de obra. Glb. 1.00 2000.00 2000.00

SUB TOTAL 7 : S/. 3,608.00

S/. 19,462.95TOTAL MONTAJE ELECTROMECANICO

MONTAJE ELECTROMECANICO

Elaboracion del expediente tecnico, para su aprobacion según ref. del concesionario

Levantamiento perfi l topografico y estudio de ingenieria de lineas primarias

de acuerdo a los terminos de Ref. para la elaboracion de estudios

Costo de energia por suspensión temporal para labores de montaje

79

PR

OY

EC

TO

: R

ED

PR

IMA

RIA

Y S

UB

ES

TA

CIO

N 2

2,9

kV

PA

RA

SIS

TE

MA

DE

BO

MB

EO

DE

PO

ZO

TU

BU

LA

R D

E C

.P.

CH

EC

CA

TR

AN

SF

OR

MA

DO

R:

25 k

VA

(22.9

/0,3

8-0

.23 k

V)

UB

ICA

CIÓ

N:

C.P

. C

HE

CC

A

PLA

ZO

DE

EJE

CU

CIO

N:

27 D

ías

Ca

len

da

rio

s

FE

CH

A

12

34

56

78

910

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

AS

UM

INIS

TR

O D

E M

AT

ER

IAL

ES

1P

oste

s y

Accesorios d

e C

oncre

to

2A

isla

dore

s,

ferr

ete

ria,

rete

nid

as

3C

onducto

res

4Tra

nsfo

rmadore

s

5M

ate

rial de P

uesta

a t

ierr

a

BM

ON

TA

JE

EL

EC

TR

OM

EC

AN

ICO

1Tra

zo y

repla

nte

o

2E

xcava

cio

n d

e h

oyos,

sola

dos

3Iz

aje

de P

oste

s,

Inst.

ais

ladore

s ,

rete

nid

as y

accesorios

4Tendid

o d

e c

onducto

r te

nsado y

fle

chado

5In

sta

lació

n d

e T

ransfo

rmadore

s y

table

ros

6In

sta

lacio

n d

e e

quip

os d

e p

rote

ccio

n y

manio

bra

7Tra

tam

iento

e insta

lacio

n d

e s

iste

mas d

e p

uesta

a t

ierr

a

8C

onclu

sió

n y

Pru

ebas

CR

ON

OG

RA

MA

D

E E

JE

CU

CIO

N D

E O

BR

A

21/0

8/2

012

ITE

MD

ES

CR

IPC

ION

DIA

S C

AL

EN

DA

RIO

S

80

PROYECTO : RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCALUGAR : C.P. CHECCA

ITEM MONTOS INCIDENCIA CODIGO

A

2,800.00S/.

0.05

2,834.55S/.

0.05

900.00S/.

3,895.20S/.

2,400.00S/.

7,195.20S/. 0.12

7,800.00S/.

SISTEMA DE PROTECCION Y MEDICION 10,329.00S/.

18,129.00S/. 0.31

B

7,323.82S/.

8,531.13S/.

3,608.00S/.

19,462.95S/. 0.33

C

3,529.52S/.

3,884.94S/.

TRANSPORTE Y/O ACARREO 1,547.94S/.

8,962.40S/. 0.12

59,384.10S/. 0.97

o :

r :

FORMULA DE REAJUSTE DE PRECIOS

Pr =Po * K

DONDE K:

K = 0.05 P r + 0.05 C r + 0.12 F r + 0.31 EQ r + 0.33 J r + 0.12 GGU r

P o C o F o EQ o J o GGU o

NOTA: Los cálculos de factores de incidencia e incidencia ponderada son:

POSTES (P): Factor de Incidencia

COSTO TOTAL DE POSTES 2,800.00S/.

COSTO TOTAL DEL PROYECTO 59,384.10S/.

CONDUCTORES (C ): Factor de Incidencia

COSTO TOTAL DE CONDUCTORES 2,834.55S/.


FERRETERIA (F ): Factor de Incidencia Ponderada

COSTO TOTAL DE FERRETERIA 7,195.20S/.


EQUIPOS (EQ ): Factor de Incidencia Ponderada

COSTO TOTAL DE EQUIPOS 18,129.00S/.


MONTAJE (J ): Factor de Incidencia Ponderada



COSTOS INDIRECTOS (GG ): Factor de Incidencia Ponderada



FORMULA POLINOMICA

DESCRIPCION

MATERIALES

POSTES C°A°C°

EQUIPO DE TRANSFORMACION Y MANDO

INCIDENCIA PONDERADA

SUB INDICE REFERIDO A LA FECHA DE LA VALORIZACION

TOTAL COSTO DEL PROYECTO

SUB INDICE REFERIDO A LA FECHA DE LA OFERTA

OBRAS PRELIMINARES

GG


COSTOS INDIRECTOS

P

CONDUCTORES Y CONECTORESC

F


ARMADOS Y ACCESORIOS DE FERRETERIA

RETENIDAS Y ANCLAJES

PUESTA A TIERRA

EQ

J

MONTAJE ELECTROMECANICO

INSTALACION DE MATERIALES A LA OBRA

PRUEBAS Y PUESTA EN SERVICIO


UTILIDADES

GASTOS GENERALES

= =0.05

= =0.12

= =0.05

= =0.15

= =0.31

= =0.33

81

CAP VI

PLANOS Y DETALLES

82

ANEXOS

95

Expedient e

Documents

Transcript of Expedient e