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ESTUDIO GEOTÉCNICO PRELIMINAR

PROYECTO VISTA DORADA (Localizado en Herradura, provincia de Puntarenas)

INSUMA S.A. Ingenieros & Geólogos Consultores

Febrero, 2009

JOSEPABLO

JOSEPABLO

San José, 6 de Febrero del 2009 264-09

Señor Douglas Giampapa VISTA DEL CIELO CR Ltda. Presente Estimado Sr. Giampapa: Presentamos el Informe del Estudio Geotécnico Preliminar, realizado en un terreno ubicado en la localidad de Herradura, Garabito, provincia de Puntarenas, donde se planea desarrollar el Proyecto denominado “Vista Dorada”. El objetivo principal de la presente investigación fue determinar las condiciones geotécnicas detectadas en el sitio y recomendar un sistema de cimentación apropiado para dichas condiciones. Estas recomendaciones se basan en los trabajos de campo y laboratorio realizados. El presente estudio se realizó siguiendo las normas aceptadas actualmente en ingeniería geotécnica, mientras que los ensayos ejecutados durante la investigación se realizaron siguiendo procedimientos que se encuentran normalizados por la organización ASTM.

Los estudios solicitados pueden ser utilizados como parte del Documento de Evaluación Ambiental D-1. Esta investigación incluye la información solicitada en los lineamientos indicados en el Anexo 5, Sección II del Manual de Instrumentos Técnicos para el Proceso de Evaluación de Impacto Ambiental. Específicamente, el Anexo corresponde con el Protocolo técnico para el Estudio de ingeniería básica del terreno.

Esta investigación estuvo bajo la coordinación del ingeniero José A. Rodríguez

Barquero, quien se encuentra inscrito tanto en el Colegio Federado de Ingenieros & Arquitectos como en el registro de consultores de SETENA. Esperamos que este estudio sea de su satisfacción y quedamos a sus órdenes para cualquier consulta.

Atentamente INSUMA S.A.

Ingenieros & Geólogos Consultores Ing. José A. Rodríguez Barquero Ing. J. Victorino Ramírez Murillo Cc. Ing. Pablo Obando Calderón – DEHC, Ingenieros Consultores Archivo

JOSEPABLO

JOSEPABLO

Estudio Geotécnico Preliminar Proyecto Vista Dorada, Herradura, provincia de Puntarenas Febrero, 2009

INSUMA S.A. Página No. i Ingenieros & Geólogos Consultores

1. DOCUMENTO DE RESPONSABILIDAD PROFESIONAL El estudio sobre los aspectos geotécnicos de la propiedad donde se contempla desarrollar el Proyecto denominado “Vista Dorada”, en Jacó, provincia de Puntarenas, ha sido realizado por la empresa INSUMA S.A. El estudio estuvo bajo la coordinación del Ing. José A. Rodríguez Barquero, quien se encuentra inscrito en el Colegio Federado de Ingenieros & Arquitectos bajo el número IC-2500 y en el registro de consultores de SETENA bajo el número 137-98. Se conocen y aceptan las condiciones y requisitos establecidos por el numeral 9, “Responsabilidad profesional por la información aportada”, del anexo 5, sección II del “Manual de Instrumentos Técnicos para el Proceso de Evaluación de Impacto Ambiental”, Parte II, publicado en el Alcance N° 43 de La Gaceta N° 223 del 18 de noviembre del 2005.

_____________________________________________ Ing. José A. Rodríguez Barquero


INSUMA S.A. Página No. ii Ingenieros & Geólogos Consultores

2. TABLA DE CONTENIDOS 1. DOCUMENTO DE RESPONSABILIDAD PROFESIONAL.................................. i 2. TABLA DE CONTENIDOS ..................................................................................ii 3. RESUMEN ......................................................................................................... 1

4. INTRODUCCIÓN ............................................................................................... 2

4.1 Objetivo General ........................................................................................... 4

4.2 Objetivos Específicos.................................................................................... 4

5. TRABAJO REALIZADO...................................................................................... 5

5.1 Trabajo de Campo ........................................................................................ 5

5.2 Trabajo de Laboratorio.................................................................................. 7

5.3 Análisis de Gabinete ..................................................................................... 8

6. RESULTADOS GEOTÉCNICOS OBTENIDOS.................................................. 8

6.1 Geología de la Zona ..................................................................................... 8

6.2 Perfil Geotécnico......................................................................................... 10

6.3 Modelo Geotécnico ..................................................................................... 12

6.4 Características de la Sub-rasante............................................................... 14

7. EVALUACIÓN DE RESULTADOS Y CONCLUSIONES .................................. 16

7.1 Sistema de Cimentación y Capacidad de Soporte...................................... 16

7.2 Asentamientos ............................................................................................ 17

7.3 Cimentación de Pisos ................................................................................. 18

7.4 Coeficientes de Empuje sobre Muros ......................................................... 18

7.5 Consideraciones Sísmicas.......................................................................... 19

7.6 Estabilidad de Taludes y Manejo de Aguas ................................................ 19

7.7 Movimientos de Tierra ................................................................................ 20

7.8 Consideraciones para Pavimentos ............................................................. 21

7.9 Conclusiones Generales............................................................................. 21

8. GRADOS DE INCERTIDUMBRE Y ALCANCE DEL ESTUDIO ....................... 23

9. BIBLIOGRAFÍA ................................................................................................ 23

10. ANEXOS ........................................................................................................ 23


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3. RESUMEN INSUMA realizó una Investigación Geotécnica Preliminar en un terreno ubicado en la localidad de Herradura, Garabito, provincia de Puntarenas, donde se tiene proyectado desarrollar el Proyecto denominado “Vista Dorada”. El terreno en estudio está constituido por cuatro propiedades que en total suman un área de 103ha 6,652.15 m². La topografía de la propiedad es bastante quebrada con zonas de fuertes pendientes, por esta razón el desarrollo habitacional se concentraría en ciertos sectores planos, a lo largo de los caminos que atraviesan la propiedad. Desde el punto de vista geológico el terreno en su gran mayoría se encuentra en una zona constituida por rocas del Complejo Nicoya (Kvs), según el Mapa Geológico de la Hoja San José. El basamento del sitio lo constituye principalmente rocas del tipo basaltos. El sector oeste de la propiedad, colindancia con la carretera costanera, se localiza sobre la Formación Brito (Tep(b)), las rocas que constituyen dicha formación son principalmente areniscas y limolitas volcánicas bien estratificadas El perfil estratigráfico del terreno está compuesto por tres capas: 1) suelo vegetal constituido por un limo arcilloso de color café claro rojizo mezclado con materia orgánica, 2) limo arcilloso de color café rojizo con vetas de color café claro y gris, de consistencia muy blanda a media y 3) una arena limosa de color café claro con vetas de color gris y café rojizo, de compacidad suelta a muy densa. Es importante indicar que el nivel freático no apareció en ninguna de las perforaciones realizadas, durante la época del año en que se realizó la presente investigación, esto debido principalmente a las condiciones topográficas de la zona, ya que resulta lógico que las aguas drenen hacia las zonas bajas. A pesar de lo anterior, debe haber vigilancia durante el proceso constructivo, con el fin de evacuar de las excavaciones cualquier presencia de agua que desmejore los materiales. Desde el punto de vista mecánico, es posible generalizar que en la propiedad posee condiciones geotécnicas aceptables, pues a un nivel relativamente somero los suelos mejoran la consistencia y en algunos puntos se puede alcanzar la zona de transición a la roca altera. Dadas estas características se concluye que el sistema de cimentación a utilizar es el convencional superficial, mediante placas aisladas y/o corridas. El nivel de desplante general a 1 m de profundidad, permite alcanzar el suelo más resistente y en caso de detectarse un suelo de menor resistencia a esa profundidad, habrá que profundizarse ligeramente o utilizar un relleno de sustitución. Se considera que desde el punto de vista de estabilidad de taludes, el suelo residual detectado en el sitio posee un cierto contenido de arena, lo cual le confiere algún grado de susceptibilidad a la erosión. Si a este factor no se le presta la debida atención, se pueden presentar fenómenos de inestabilidad local, como los que se observan en algunos sectores de la propiedad. Es necesario seguir ciertos lineamientos como por ejemplo controlar las aguas y la erosión.



4. INTRODUCCIÓN Atendiendo la solicitud del Ing. Pablo Obando Calderón de la empresa DEHC, Ingenieros Consultores S.A., INSUMA realizó una Investigación Geotécnica Preliminar en un terreno ubicado en la localidad de Herradura, Garabito, provincia de Puntarenas. En el sitio investigado se tiene proyectado desarrollar el Proyecto denominado “Vista Dorada”. Desde el punto de vista geográfico, la propiedad se localiza aproximadamente y según las proyecciones Lambert Sur, en las coordenadas Norte 465850 a 467500 y 185500 a 187050 de la Hoja Cartográfica Tárcoles, Escala 1:50.000 del Instituto Geográfico Nacional. La propiedad se localiza aproximadamente a 5 km al noreste de Playa Herradura. La totalidad de la propiedad posee un área de 103ha 6,652.15 m², la misma está constituida por cuatro propiedades, cuyas características registrales se presentan en el siguiente cuadro:

Cuadro 1: Caracteristicas Registrales de las propiedades

Plano Área Folio

P-590138-1999 76ha6670.50 m2 6033142-000 P-225870-1994 24ha6453.83 m2 6033136-000

P-1222863-2008 2ha0000.00 m2 6112868-000 P-290463-1995 3527.82 m2 6094855-000

En el Anexo A se incluye la ubicación geográfica del sitio, incluyendo el montaje de las cuatro propiedades dentro de la Hoja Cartográfica Tárcoles. Desde el punto de vista político – administrativo la propiedad se emplaza en la provincia 06 Puntarenas, cantón 11 Garabito, distrito 01 Jacó. La finca posee una geometría bastante irregular con su dimensión más alargada orientada en sentido sur – norte, tal y como se puede apreciar en la Figura 1. La propiedad colinda al oeste con la carretera costanera, específicamente con el sector llamado Cuesta Chiquero y en los restantes linderos con propiedades vecinas.

Figura 1: Ubicación del Camino Existente dentro de la Propiedad



La topografía del terreno por lo general es muy quebrada, con zonas de fuertes pendientes, lo cual se puede apreciar en las Fotos 1 y 2; sin embargo, existen sectores que poseen una topografía relativamente plana.

Foto 1: Parte alta de la propiedad, al fondo se aprecia los cerros propios de la zona.

Foto 2: En la fotografía se aprecia lo quebrado de la propiedad.

La mayor parte de la propiedad es atravesada por un camino, de condiciones bastante irregulares, en algunos tramos el camino posee una capa de lastre y en algunos otros lo que existe es simplemente un paso a través de la vegetación existente (ver Fotos 3 y 4). Al inicio el camino posee una fuerte pendiente hasta llegar a la parte más alta de la propiedad. A los costados del camino se observan taludes importantes tanto de suelos como de materiales rocosos.

Foto 3: Camino de acceso existente, nótese los taludes de corte existentes

Foto 4: Camino, en algunos tramos es un paso entre la vegetación

La cobertura vegetal es variada, existiendo zonas donde lo que predomina es una vegetación frondosa y espesa (bosque) con árboles de gran tamaño, específicamente en las zonas de plantación de pochote. En otros sectores lo que prevalece es la vegetación tipo potrero con pasto de mediana altura. Tal y como se mencionó, el camino existente permite tener acceso a la mayor parte de la propiedad y además permite observar los diferentes tipos de materiales existentes en los taludes de corte.



El estudio se realizó siguiendo las normas aceptadas actualmente en ingeniería geotécnica, mientras que los ensayos ejecutados durante la investigación se realizaron siguiendo procedimientos que se encuentran normalizados por la organización ASTM. En este informe se incluye el trabajo de campo y laboratorio realizados, con el cual se pudo describir el perfil del subsuelo del sitio y la caracterización geotécnica correspondiente. Se analizan además aspectos tales como el sistema de cimentación, profundidad de desplante y la capacidad de soporte, asociadas con el suelo del sitio y las edificaciones proyectadas, así como los cuidados que se deben tener para garantizar la estabilidad de las obras en general. 4.1 Objetivo General El objetivo de este estudio fue conocer las condiciones de cimentación prevalecientes en la gran área estudiada y el sistema de cimentación idóneo para esas condiciones, según las futuras estructuras a construir. 4.2 Objetivos Específicos

• Realizar visita de inspección, principalmente a la zona de mayor pendiente, para evaluar las condiciones generales de estabilidad y recopilar la información geotécnica básica para el posterior análisis de gabinete.

• Realizar perforaciones con el Método de Penetración Estándar (SPT, por sus siglas en inglés), que permitieran conocer la consistencia de los suelos y a la vez tomar muestras para ensayos de caracterización en el laboratorio.

• Analizar en el laboratorio mediante la realización de pruebas índice, las características de los suelos presentes en cada sitio.

• Conocer el perfil de suelos en el terreno, definiendo las capas de material existentes y la presencia del nivel freático.

• Definir un modelo geotécnico a partir del perfil de suelos detectado, de los resultados de caracterización del laboratorio y de la consistencia de los materiales (número de golpes del ensayo SPT).

• Clasificar los materiales presentes en el sitio de acuerdo a las recomendaciones del Código Sísmico de Costa Rica, CSCR-2002, con el fin de que se tome en cuenta en los diseños correspondientes, el espectro de respuesta más adecuado para estos suelos.

• Analizar las posibles alternativas de cimentación de las obras y recomendar la que se considera más acertada y con el mejor comportamiento para las condiciones del sitio, evaluando entre otras cosas; capacidad de soporte, posibles asentamientos, entre otros aspectos.

• Proponer recomendaciones de índole general para el proceso constructivo de las cimentaciones de las diferentes obras.

• Realizar muestreos del material de sub-rasante, con el fin de ejecutar ensayos de laboratorio que permitieran brindar las recomendaciones geotécnicas para los diseños de pavimentos del Proyecto.



5. TRABAJO REALIZADO La investigación se dividió en tres fases a saber:

Trabajos de Campo. Se realizaron todos aquellos trabajos necesarios para obtener las muestras y las características geotécnicas del sitio, incluyendo la realización de las perforaciones, muestreo del material de sub- rasante y la inspección del sitio por parte de los ingenieros geotecnistas José A. Rodríguez Barquero y Victorino Ramírez Murillo. Trabajos de Laboratorio. Esta fase de la investigación consistió en la realización de ensayos a distintas muestras de suelo, con el fin de obtener sus propiedades físicas y mecánicas. Análisis de Gabinete e Interpretación. Una vez recopilada la información de campo y laboratorio, se elaboró el modelo geotécnico del sitio y se analizó la información para brindar las recomendaciones para la cimentación de las futuras estructuras.

A continuación se presentan las actividades que se desarrollaron en cada una de las fases descritas. 5.1 Trabajo de Campo La primera actividad de la fase de Trabajos de Campo inició con la visita al sitio por parte de los ingenieros geotecnistas José Barquero y Victorino Ramírez, encargados de constatar las condiciones prevalecientes, recopilar la información geotécnica básica para el posterior análisis de gabinete y ubicar los sitios de perforación. Esta visita se realizó en compañía del Sr. Douglas Giampapa, propietario del inmueble, el día 7 de enero del 2009. Luego el Trabajos de Campo consistió en la ejecución de perforaciones, que inicialmente se programaron de la siguiente manera: 20 perforaciones de 5 m de profundidad según oferta número C876A-08. Luego de realizar un recorrido por la propiedad, se tomó la decisión de realizar un total de 21 perforaciones, así como el reubicar algunos sondeos. Dada la consistencia de los materiales, en algunas perforaciones no fue posible alcanzar la profundidad planeada (5 m). La investigación de campo consistió en la ejecución de perforaciones con el método SPT. La prueba de penetración estándar SPT (por sus siglas en inglés) es un método de perforación utilizado en suelos, que consiste en la hinca de un muestreador mediante golpes de un martillo (ver Figura 2). Las dimensiones del muestreador, caída y peso del martillo, diámetro de las barras y demás materiales utilizados en el método, se encuentran totalmente normalizados por la norma ASTM D-1586 (ver Figuras 3 y 4). Este método permite la toma de muestras en forma continua, por lo que es posible conocer el perfil estratigráfico existente en el sitio. Adicionalmente, el método SPT también permite correlacionar la consistencia del suelo mediante el valor NSPT, que corresponde al número de golpes necesarios para que el muestreador estándar penetre 0.3 metros.



Figura 2: Esquema de la Prueba de Penetración Estándar (SPT).

Figura 3: Detalle de Dimensiones del Martinete de 64 kg.

Figura 4: Detalle de dimensiones del Penetrómetro Estándar.

Los sondeos fueron realizados por una cuadrilla de perforación compuesta por un técnico (perforador) y dos auxiliares. El perforador realizó una descripción visual de las muestras en el sitio y posteriormente fueron ordenadas en bolsas plásticas, debidamente identificadas con el número de perforación y profundidad de la muestra. En el Anexo B se presenta la ubicación de las perforaciones ejecutadas. En el Cuadro 2 se resumen las profundidades alcanzadas en cada un de los sondeos.



Cuadro 2: Profundidad de las Perforaciones Realizadas

Perforación No. Ubicación Profundidad

Alcanzada [m(*)] P-1 4,95 P-2 4,95 P-3 4,95 P-4 4,95 P-5 4,95 P-6 3,60 P-7 3,60 P-8 4,95 P-9 3,15

P-10A 0,90 P-10B 0,90 P-11 4,95 P-12 4,95 P-13 4,95 P-14 4,95 P-15 4,95 P-16 4,95 P-17 4,95 P-18 3,60 P-19 4,05 P-20 4,95 P-21

Ver Anexo B

0,45 (*): Con respecto al nivel actual del terreno Total = 89,55m

En el caso de la perforación P-10, se efectuaron dos intentes, ya que en el primer intento (P-10A) el quipo de perforación rebotó a un nivel somero, por lo tanto se decidió desplazar el equipo de perforación unos 15 metros y realizar un segundo intento (P-10B); sin embargo se obtuvo el mismo resultado (rebote del equipo). Adicionalmente como parte de los trabajos de campo, se tomaron 19 muestras alteradas para realizar ensayos Proctor, CBR y Clasificación de Suelos, con el objetivo de obtener los parámetros necesarios para las recomendaciones Geotécnicas de los pavimentos en estas áreas a desarrollar. Estos resultados se presentan en el apartado No. 6.3 de este informe. La ubicación de los sitios de muestreo se presenta en la figura adjunta en el Anexo B. 5.2 Trabajo de Laboratorio Las características físicas y mecánicas de las muestras recuperadas se obtuvieron a través de la ejecución de pruebas de laboratorio. Todas las pruebas se realizaron siguiendo las especificaciones dictadas por la American Society for Testing and Materials (ASTM). Primero se realizó una descripción detallada según la práctica común y posteriormente se ejecutaron ensayos de laboratorio entre los que se mencionan:



• Cantidad de arena (Pasando Malla #4) • Contenido de finos (lavado en Malla #200) • Contenido de Humedad • Límites de Consistencia o Límites de Atterberg • Pesos Volumétricos • Densidad máxima seca de laboratorio • Humedad óptima de compactación • Capacidad Relativa de Soporte - CBR

Los resultados obtenidos de los ensayos permitieron, entre otras cosas, clasificar los suelos analizados según el Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (SUCS). 5.3 Análisis de Gabinete Una vez que se dispuso de toda la información de los trabajos de campo y de laboratorio, la misma se integró para proceder con el análisis e interpretación de los resultados. Entre otras cosas se llevaron a cabo las siguientes labores:

• Se obtuvo el perfil estratigráfico del terreno. • Se elaboró un perfil geotécnico con base en las características de los suelos. • Se elaboró el modelo geotécnico de análisis.

El modelo geotécnico se complementó con la información geológica que se obtuvo de la revisión de la información existente. Con base en este modelo fue posible obtener la información asociada al comportamiento ingenieril de los materiales, lo que permitió plantear las recomendaciones respectivas sobre la capacidad de soporte del medio, tipo de cimentación a utilizar, posibles asentamientos, espesores de pavimento, entre otros análisis. 6. RESULTADOS GEOTÉCNICOS OBTENIDOS A continuación se presenta una breve caracterización de las condiciones geológicas del sitio. Esta caracterización se incluye como complemento a la investigación geotécnica realizada y se basa en la revisión de la bibliografía disponible. Posteriormente se presenta la descripción del perfil de suelos detectado. 6.1 Geología de la Zona Desde el punto de vista geomorfológico a nivel regional, la zona en estudio corresponde con Serranías y valles profundos del Complejo de Nicoya, tal y como se puede observar en el Mapa Geomorfológico de la Hoja San José, Escala 1:200.000. La morfografía presenta un relieve constituido por laderas de pendiente muy fuerte, entre 20º y 30º, con divisorias muy angostas y fondos de valle muy angostos. Esta unidad morfológica está constituida por rocas del Complejo Nicoya (Kvs) y rocas de la Formación Brito (Tep(b)), según el Mapa Geológico de la Hoja San José, Escala 1:200.000. Las rocas que constituyen la Formación Brito son areniscas y limolitas volcánicas bien estratificadas, esta formación se ubica principalmente hacia el oeste de la propiedad, cerca de la costanera.



El basamento del sitio lo constituye principalmente rocas del tipo basaltos, asociados a pedernales y radiolaritas del Complejo Nicoya, esta unidad puede considerarse como una de la más vieja del país; es muy probable que su inicio corresponda a algún período del terciario. En la Figura 5 se muestra la geología de la zona.

Figura 5: Ubicación del Área de Proyecto en el Mapa Geológico de Costa Rica, Hoja San José, Escala 1:200.000

Foto 5: Afloramiento de basaltos alterados Cabe señalar que la zona de estudio se encuentra muy cercana a varias fallas geológicas, lo cual deberá ser tomado en cuenta en el diseño sismo-resistente de las estructuras. Dentro de las principales fallas se mencionan: la falla Herradura (distante unos 10 Km al suroeste del sitio de proyecto), una falla sin nombre que está orientada en sentido suroeste-noreste, pasando desde Punta Leona hasta Quebrada Ganado y otra falla orientada en sentido noroeste-sureste a unos 3 Km al sureste del proyecto (muy cercana a la localidad de Quebrada Ganado). Ninguna pasa dentro de los límites de la propiedad en estudio. Adicionalmente se debe tener presente la alta sismicidad del área producto de la cercanía con la zona de subducción de las Placas Cocos y Caribe.



Con base en la zonificación sísmica del Código Sísmico de Costa Rica 2002, el sitio investigado se ubica en la Zona III, donde se esperan aceleraciones pico efectivas entre 0,30 y 0,36 g, dependiendo de las características de los materiales encontrados en el sitio. 6.2 Perfil Geotécnico Con base en los trabajos de campo y laboratorio se detecta que el perfil de suelos está compuesto por tres capas: 1) suelo vegetal constituido por un limo arcilloso de color café claro rojizo, 2) limo arcilloso de color café rojizo con vetas café claro y 3) arena limosa de color café claro con vetas de color gris y café rojizo. A continuación se presenta una descripción más detallada de cada uno de los estratos. Capa #1:

Suelo vegetal. Este primer estrato se detectó en la mayoría de las perforaciones realizadas consiste en un limo arcilloso de color café claro rojizo, mezclado con materia orgánica (raíces). El suelo vegetal posee un espesor promedio de 0.50 m, aunque en algunos sectores dicho espesor podría ser ligeramente mayor. El suelo de este primer estrato posee una consistencia muy blanda a media con valores NSPT entre 2 y 35. Este suelo no resulta apropiado para la cimentación de estructuras ya que posee una alta compresibilidad.

Capa #2:

Limo arcilloso. El segundo estrato esta constituido por un limo arcilloso de color café rojizo con vetas de color café y gris. En general la compresibilidad de esta capa varía entre media y alta, su consistencia es variable entre muy blanda y media (NSPT entre 2 y 19), mejorando conforme se profundiza en el perfil de suelo. En cuanto a la plasticidad del material, esta en general es media, así como medio es el porcentaje de humedad natural que posee este suelo. Este material se encuentra subyaciendo el suelo de la Capa 1 y se extiende hasta profundidades variables, dependiendo del sitio de perforación. Con base en el Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (SUCS) el material se clasifica como un limo arcilloso de media a alta compresibilidad (MH). Las características de este material, y su rango de variación, se presentan a continuación:

-Límite Líquido -Límite Plástico -Índice Plasticidad -% de Humedad natural - Índice de Liquidez -% Pasando malla N° 200

: 69% (50% a 91%) : 44% (32% a 57%) : 25% (15% a 44%) : 53% (35% a 71%) : 0,37 (-0,44 a 0,94) : 88% (56% a 99%)

-Clasificación SUCS : MH (Limo arcilloso de alta compresibilidad)

En la Figura 6 se muestra la ubicación de estos materiales (limo arcilloso) en la carta de plasticidad de Casagrande.



Carta de Plasticida

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Límite Líquido %

Índi

ce d

e Pl

astic

idad

, %

Línea A

Capa 2

Promedio

ML OLMH OH

CH

CL

Figura 6: Resultados Ensayos Límites de Atterberg Capa #2

Capa #3:

Arena limosa. El tercer estrato lo constituye una arena limosa de color café claro con vetas de color gris y café rojizo. Este suelo está mezclado con una fracción de partículas finas y limosas que en promedio llega a ser de 35%. Este suelo probablemente corresponde con el material de transición hacia la roca de basamento del sitio. Los valores NSPT obtenidos en las perforaciones varían entre 4 y 57. Con base en estos resultados la compacidad relativa de esta arena se considera suelta a muy densa. En las varías de las perforaciones efectuadas se registró el rebote del equipo SPT. El contenido de humedad natural de este material arenoso es bajo a medio, y la plasticidad de las partículas finas es de media a nula. Con base en el Sistema Unificado de Clasificación de Suelos el material se clasifica como una arena limosa (SM). Las características de este material, y su rango de variación, se presentan a continuación:

-Límite Líquido -Límite Plástico -Índice Plasticidad -% de Humedad natural -% Pasando

Malla 3/4” Malla 3/8” Malla N° 4 Malla Nº 10 Malla Nº 40 Malla N° 200

-Clasificación SUCS

: 42% (N.P. a 58%) : 29% (N.P. a 37%) : 14% (N.P. a 24%) : 28% (17% a 43%) : 96% (72% a 100%) : 89% (65% a 100%) : 79% (50% a 100%) : 65% (25% a 97%) : 45% ( 8% a 83%) : 35% ( 1% a 91%) : SM (Arena limosa)

El rango de variación de la graduación de este material se observa en la Figura 7, donde se presenta la curva granulométrica promedio de la arena.



010

2030

40

5060

7080

90100

0,010 0,100 1,000 10,000 100,000

Diámetro Partícula (mm)

%Pa

sand

o Prom.Máx.Mín.

Figura 7: Curva granulométrica de la Capa 3 (arena limosa)

6.3 Modelo Geotécnico Las tres capas detectas en el sitio donde se proyecta la construcción del proyecto se ilustran en el Cuadro 3, donde se resumen los valores NSPT obtenidos en las perforaciones. En el Cuadro 3 se ilustran el espesor y consistencia de los distintos tipos de material, así como la distribución de las capas de suelo. En color verde se indica el limo arcilloso de color café claro rojizo mezclado con materia orgánica de la Capa 1, en color amarillo el limo arcilloso de color café rojizo con vetas de color café y gris de la Capa 2 y en color café la arena limosa de color café claro con vetas de color gris y café rojizo y de compacidad suelta a muy densa de la Capa 3. En color rojo se indican los valores NSPT que denotan una compacidad/compacidad blanda/suelta (NSPT ≤9).

Cuadro 3: Resumen de Valores NSPT

Profundidad [m] Perforaciones De Hasta P-1 P-2 P-3 P-4 P-5 P-6 P-7 P-8 P-9 P-10A P-10B

0,00 0,45 6 10 7 5 8 4 6 9 9 26 35 0,45 0,90 5 16 9 6 7 8 5 7 19 100 100 0,90 1,35 6 13 6 2 7 11 8 10 19 1,35 1,80 7 11 15 7 8 26 10 5 26 1,80 2,25 4 14 9 5 9 34 7 10 47 2,25 2,70 10 20 9 15 30 33 16 6 57 2,70 3,15 24 9 11 9 20 46 33 9 100 3,15 3,60 16 12 11 19 18 100 100 7 3,60 4,05 11 13 13 20 13 10 4,05 4,50 8 22 11 23 20 9 4,50 4,95 7 29 13 34 25 9



Cuadro 3: Resumen de Valores NSPT (Continuación)

Profundidad [m] Perforaciones De Hasta P-11 P-12 P-13 P-14 P-15 P-16 P-17 P-18 P-19 P-20 P-21

0,00 0,45 11 7 6 2 5 7 6 4 6 6 1000,45 0,90 14 18 7 6 4 4 6 10 6 10 0,90 1,35 18 13 13 14 9 6 4 7 7 8 1,35 1,80 3 11 9 7 4 10 2 11 17 9 1,80 2,25 3 13 15 17 10 20 6 18 19 13 2,25 2,70 9 14 8 7 4 36 10 42 28 10 2,70 3,15 11 21 12 12 4 42 14 49 31 12 3,15 3,60 10 27 7 7 8 34 16 100 41 13 3,60 4,05 13 34 10 9 13 33 15 100 12 4,05 4,50 14 31 10 6 9 50 31 13 4,50 4,95 29 36 12 8 10 28 100 17

Con base en los registros de perforación y en la caracterización de los materiales, se concluye que en la zona existe un perfil típico de meteorización (suelos residuales), tal y como se ilustra en la Foto 6. Una capa de suelo vegetal, que en la mayoría de la zona posee un espesor aproximado de 0,50 m, luego el perfil continua con el suelo residual (limo arcilloso café rojizo) y conforme se profundiza se observan las zonas de transición, es decir se aprecia la arena limosa café claro y fragmentos de roca meteorizada (cascajo); incluso en algunas de las perforaciones efectuadas se registró el robote del equipo de perforación.

Foto 6: Perfil típico de la zona. Nótese los diferentes estratos descritos En la mayoría de los sondeos se detectó la presencia del suelo vegetal, es de esperar que en las zonas donde se han realizado movimientos de tierra no se detecte este material, como el caso del sondeo P-21. Se recalca que este suelo vegetal no es apropiado para la cimentación de estructuras. Debido a lo quebrado de la topografía, las perforaciones se realizaron en sectores cercanos al camino existente, así como en sectores cercanos a los bordes de los taludes, con el objetivo de investigar el tipo de suelo existente en estos sitios y valorar las condiciones de estabilidad general.



Con relación al comportamiento mecánico del sitio, se puede generalizar que el limo arcilloso de la Capa 2 posee una consistencia muy blanda a media y que la arena que la subyace posee una compacidad firme. Ante esta situación no se prevén grandes problemas desde el punto de vista de ingeniería de cimentaciones. De la información presentada en el Cuadro 3, vale la pena indicar varias particularidades:

• En las perforaciones P-1, P-2 y P-3, no se detectó la presencia de la Capa 2, únicamente se detectó el material de la Capa 1 y Capa 3 (arena limosa) con una compacidad relativa suelta, lo que difiere del resto de los sondeos realizados.

• En las perforaciones P-10A, P-10B y P-21 se registro el rebote del equipo de

perforación a profundidades someras (aproximadamente 0,90 m), lo que indica que la zona de transición a la roca altera se encuentra a una profundidad somera.

Se destaca que hasta la profundidad investigada, en ninguna de las perforaciones se detectó la presencia del nivel freático, durante la época del año en que se realizó el estudio, esto debido principalmente a las condiciones topográficas de la zona, ya que resulta lógico que las aguas drenen hacia las zonas bajas. 6.4 Características de la Sub-rasante Tal y como se indicó anteriormente, se recolectaron 19 muestras de material de sub-rasante para determinar los parámetros requeridos para el diseño de los pavimentos del Proyecto. En el Cuadro 4 se presentan los resultados obtenidos de los ensayos.

Cuadro 4: Propiedades Índice y Características de Compactación

Parámetros M-1 M-2 M-3 M-4 M-5 M-6 M-7 M-8 M-9 M-10 % Pasando Malla Nº 4 100 - 63 41 29 72 34 86 25 100 % Pasando Malla Nº 10 95 - - 28 19 54 21 68 - 89 % Pasando Malla Nº 40 81 100 25 19 10 36 16 43 9 77 % Pasando Malla Nº 200 75 98 16 15 4 28 12 37 5 56 Gravedad Específica Bruta - - 1,94 1,74 1,58 1,93 1,73 1,96 1,59 - Gravedad Específica Aparente - - 2,55 2,56 2,59 2,56 2,30 2,57 2,60 - Gravedad Específica Saturada Superficie Seca - - 2,18 2,06 1,97 2,19 1,96 2,17 1,98 -

% Absorción - - 12,4 18,5 23,3 12,3 14,3 12,2 24,2 - Límite Líquido (%) 65 62 N.P. N.P. 54 63 56 65 57 53 Límite Plástico (%) 42 49 N.P. N.P. 33 40 36 40 37 34 Índice de Plasticidad (%) 23 13 N.P. N.P. 21 23 20 25 20 19 Densidad seca máxima (kg/m3) 1190 1181 1560 1360 1185 1540 1295 1430 1175 1285 Humedad óptima (%) 44,8 43,6 14,3 18,4 31,7 15,2 24,3 12,5 32,1 31,8

91% de Compactación 3,8 4,5 17,0 12,5 4,5 15,5 11,5 10,9 5,0 3,5 95% de Compactación 5,0 7,0 21,5 15,5 8,6 19,8 15,6 12,5 9,0 6,0 CBR 97% de Compactación 5,7 8,7 24,0 17,0 11,5 22,5 19,0 16,8 11,0 7,5

% de Expansión 1,2 1,8 < 1 < 1 < 1 < 1 < 1 < 1 < 1 1,2 Clasificación (SUCS) MH MH SM GM GW SM GM SM GW MH

N.P.: No Plástico



Cuadro 4: Propiedades Índice y Características de Compactación (continuación)

Parámetros M-11 M-12 M-13 M-14 M-15 M-16 M-17 M-18 M-19 % Pasando Malla Nº 4 - - - - - - 100 97 25 % Pasando Malla Nº 10 - - - - - - 92 94 - % Pasando Malla Nº 40 100 100 100 100 100 100 78 87 14 % Pasando Malla Nº 200 98 96 94 99 96 99 61 82 12 Gravedad Específica Bruta - - - - - - - - 1,75 Gravedad Específica Aparente - - - - - - - - 2,33 Gravedad Específica Saturada Superficie Seca - - - - - - - - 1,98

% Absorción - - - - - - - - 15,3 Límite Líquido (%) 83 80 111 77 90 78 63 70 N.P. Límite Plástico (%) 50 47 50 48 49 43 36 39 N.P. Índice de Plasticidad (%) 33 33 61 29 41 35 27 31 N.P. Densidad seca máxima (kg/m3) 1078 1046 1060 1242 1022 1266 1297 1288 1290 Humedad óptima (%) 51,4 54,2 53,5 34,1 48,8 37,0 38,1 61,6 25,5

91% de Compactación 3,3 4,4 4,1 2,7 1,7 4,0 3,3 1,4 13,0 95% de Compactación 4,8 6,9 5,5 3,8 2,8 7,0 4,8 2,7 17,0 CBR 97% de Compactación 6,5 8,0 7,8 4,5 3,4 8,3 5,5 3,6 19,5

% de Expansión 1,5 < 1 1,2 1,0 2,0 1,3 1,1 1,6 < 1 Clasificación (SUCS) MH MH MH MH MH MH MH MH GM

N.P.: No Plástico De los resultados presentados en el cuadro anterior se pueden resaltar los siguientes aspectos:

• La mayoría de las muestras analizadas clasifican según SUCS como MH (Capa 2), limo arcilloso café rojizo y poseen valores de CBR del orden de 3% a 7% los cuales corresponden con valores bajos denunciando una sub-rasante de características pobres.

• Las muestras arenosas y gravosas que clasifica según SUCS como SM, GW, GM,

que corresponde con el suelo de la Capa 3, posee valores de CBR del orden de 9% a 20 %, denunciando una sub-rasante de características regulares. De lo anterior se concluye que el material de la Capa 3 posee mejores características que el material de la Capa 2.

• En general las muestras que clasifican como MH (limo arcilloso) y que

corresponden con el material de la Capa 2, posee un porcentaje de plasticidad medio y un porcentaje de expansión medido entre 1,1% y 1,8%. Este porcentaje se asocia a una expansión moderada a baja.

• Las muestras arenosas gravosas (Capa 3) poseen un porcentaje de plasticidad

baja y poseen un porcentaje de expansión medido inferior al 1 %. Con base en estas características se concluye que no existirán mayores problemas para el dimensionamiento del pavimento.

Las recomendaciones geotécnicas asociadas a la cimentación de la estructura de los pavimentos se indican en la sección No. 7.8.



7. EVALUACIÓN DE RESULTADOS Y CONCLUSIONES Con base en la información recopilada de los trabajos de campo y laboratorio, se presentan las recomendaciones y conclusiones sobre los aspectos geotécnicos del Proyecto. 7.1 Sistema de Cimentación y Capacidad de Soporte Con base en el modelo geotécnico del sitio y en las condiciones geotécnicas descritas, es posible presentar las recomendaciones para la cimentación de estructuras. El espesor de suelo vegetal deberá ser eliminado por completo de cualquier área de construcción donde se presente, ya que se trata de un suelo blando y compresible con un comportamiento desfavorable para las estructuras. En las zonas donde se detectó es material, posee un espesor de aproximadamente 0,50 m. Con base en las características de los suelos superficiales, se estima que no van a existir problemas importantes asociados con el sistema de cimentación, ni con el nivel de desplante, salvo en aquellas zonas en que se detectaron suelos de consistencia blanda. El sistema de cimentación que se recomienda es mediante placas aisladas o corridas, apoyadas directamente en la Capa 2 o 3 que son suelos adecuados para cimentar las estructuras, siempre y cuando se encuentren libres de materiales orgánicos. La profundidad mínima de desplante que se recomienda es a 1,0 m por debajo del nivel actual de los sitos perforados, para que exista un adecuado confinamiento. En la mayoría de los casos a esta profundidad ya aparece el suelo firme, situación que debe ser confirmada en la fase constructiva, tal y como se puede evidenciar en el Cuadro 5. Para el cálculo de la capacidad de soporte admisible, se debe utilizar además un factor de seguridad igual a 3 respecto a la capacidad de carga última para carga estática, según recomendaciones del Código de Cimentaciones de Costa Rica. El detalle del nivel de desplante para cada sitio se presenta en el Cuadro 5.

Cuadro 5: Capacidad de Soporte Recomendada

Perforaciones Nivel de Desplante, [m](*)

Capacidad de Soporte Última [ton/m²]

Capacidad de Soporte Admisible [ton/m²]

<1,0 No se recomienda - P-1, P-3, P-5, P-7, P-15, P-16, P-18, P-19, P-20 1,0 21 7

<1,0 No se recomienda - P-2, P-6, P-9, P-12, P-13, P-14 1,0 36 12

<2,20 No se recomienda - P-4, P-8, P-11, P-17 2,20 30 10

< 0,5 No se recomienda - P-10A, P-10B, P-21 0,5 105 35

(*): A partir del nivel actual del terreno



En caso de que se requiera profundizar el apoyo de las placas de cimentación, se recomienda utilizar rellenos de sustitución que sean los encargados de transmitir las cargas a los niveles adecuados. La sustitución recomendada se puede hacer con un relleno compactado de lastre o bien con una toba cemento plástica que es más fácil de construir, pero es más costosa. En la Figura 8 se presenta un esquema que ilustra la solución planteada.

Figura 8: Esquema relleno de sustitución

Los rellenos de sustitución no podrán ser utilizados para el caso en que las placas estén apoyadas cerca de los bordes de los taludes. Sí es posible utilizar los rellenos de sustitución en el caso de que las placas se construyan en puntos alejados de los bordes de taludes. Dado que algunas estructuras estarán cerca a los bordes de los taludes, se recomienda dejar un retiro entre el borde exterior de la placa y el borde de los taludes. Este retiro debería ser de por lo menos 4 – 5 m. Esta recomendación se hace para evitar problemas de deformaciones en caso de que un sismo pueda generar grietas de tracción en los bordes de las terrazas. Debe tenerse presente que las perforaciones realizadas brindan información puntal y por tanto deberá realizarse una estricta inspección de las excavaciones, con el fin de corroborar que se han alcanzado los suelos competentes. Una vez realizadas las excavaciones de la fundación, se recomienda verificar la capacidad de soporte ejecutando ensayos con penetrómetro manual o veleta. Estos ensayos son relativamente sencillos y económicos, y los resultados obtenidos se correlacionan bien con las capacidades de soporte disponibles en el campo. 7.2 Asentamientos Con respecto a la compresibilidad de los suelos superficiales, debe indicarse que se trata de suelos con comportamiento cohesivo-granular, por lo tanto no se prevén asentamientos importantes, siempre y cuando no se sobrepasen los valores de capacidad de soporte admisibles indicados en el apartado anterior.



Vale la pena mencionar que resulta muy conveniente que las placas de cada una de las edificaciones proyectadas queden cimentadas en el mismo material, para así reducir la posibilidad de los asentamientos diferenciales. Además hay que tratar que exista una distribución uniforme de las cargas. Se recomienda además considerar vigas de amarre entre placas para que den rigidez al conjunto y evitar asentamientos diferenciales. Estas vigas podrían al mismo tiempo funcionar como soporte para las paredes. 7.3 Cimentación de Pisos Para la cimentación de pisos se recomienda eliminar por completo los primeros 0.50 m de suelo ya que se trata de un material compresible. Luego se deberá compactar el suelo de la sub-rasante como mínimo al 91% del Proctor Estándar y finalmente se deberá colocar una capa de lastre compactado de 0,25 m de espesor, sobre el cual se colocará el concreto, que se recomienda sea reforzado adecuadamente para evitar problemas de agrietamientos, especialmente cuando aparece el suelo de mayor plasticidad. Para la compactación de este material, que se recomienda tenga un tamaño máximo de 76mm (3”) y un índice de plasticidad menor de 10%, deberá utilizarse un equipo vibratorio, tratando de alcanzar un 95% de compactación con respecto al Proctor Modificado y así proceder con la colocación del concreto del piso. 7.4 Coeficientes de Empuje sobre Muros Debido a lo quebrado de la topografía, es posible que sea necesario construir estructuras de retención tanto para los accesos como para las zonas de las futuras estructuras. Para el cálculo de empujes de tierra en el siguiente cuadro se presentan los valores recomendados de los coeficientes en las diferentes condiciones.

Cuadro 6: Coeficientes de Empuje de tierra

Valor Recomendado Parámetro Capa 2 Capa 3

Ángulo de fricción interna 18° 26° Peso volumétrico (ton/m³) 1,5 1,8 Cohesión efectiva (ton/m²) 0 0 Condición Activa (ka) 0,53 0,39 Condición Pasiva (kp) 1,89 2,56 Condición de Reposo (ko) 0,69 0,56

La cuña de material que debe rellenarse entre el muro y el suelo natural conviene que sea construida con un material granular grueso y compactado, de tal manera que contribuya a disminuir los esfuerzos sobre la estructura. Adicionalmente se recomienda la construcción de un subdrenaje así no aparezca el nivel freático en los sondeos realizados, que puede ser de tipo convencional (tubo poroso y grava forrada en geotextil) o un geocompuesto del tipo ENKADRAIN de la firma Maccaferri o un Geodren Planar de la Firma AMANCO o similar.



7.5 Consideraciones Sísmicas Para el análisis dinámico de las edificaciones y con base en las características evaluadas de los sitios, se puede utilizar el Espectro de Diseño del Código Sísmico de Costa Rica 2002, según la recomendación indicada en el Cuadro Nº 6.

Cuadro Nº 6: Sitios de Cimentación

Sitio Tipo Sitio Tipo Perforaciones

S1 S2 S3 Perforaciones

S1 S2 S3 P–1 √ P–11 √ P–2 √ P–12 √ P–3 √ P–13 √ P–4 √ P–14 √ P–5 √ P–15 √ P–6 √ P–16 √ P–7 √ P–17 √ P–8 √ P–18 √ P–9 √ P–19 √

P–10A √ P–20 √ P–10B √ P–21 √

Por otro lado según el Mapa Tectónico de Costa Rica, es de esperar en esta zona movimientos sísmicos de gran intensidad (mayores a VIII) con aceleraciones mayores que 0.3-0.4g, ya que se encuentra muy cercana a la Zona de Subducción. Además existe una serie de fallas locales que eventualmente podrían generar sismos someros de magnitud moderada. 7.6 Estabilidad de Taludes y Manejo de Aguas Dentro de la propiedad se observan zonas donde se han presentado deslizamientos, debido principalmente a la acción de las aguas de escorrentía, que provocan erosión e inestabilizan la zona, tal y como se aprecia en las Fotos 7 y 8.

Foto 7: Zona de inestabilidad provocada por las aguas de escorrentía

Foto 8: Indicios de deslizamientos en la parte alta de la propiedad



El suelo residual detectado en el sitio posee cierto contenido de arena, lo cual le confiere algún grado de susceptibilidad a la erosión. Si a este factor no se le presta la debida atención, se pueden presentar fenómenos de inestabilidad local. Por esta razón se recomienda que los taludes no queden expuestos a las inclemencias de la intemperie y que los mismos sean protegidos con vegetación, ya que las raíces actúan como un refuerzo natural del talud. Con el fin de evitar los procesos erosivos en la cara de los taludes, debe dotarse a todas las superficies de taludes expuestas con coberturas vegetales apropiadas. Para lograr este fin se recomienda un reforzamiento con especies que brinden un adecuado “amarre” al suelo superficial a través de sus raíces. Para tal fin se podrían utilizar las siguientes especies: Caña India, Flor de Itabo, Zacate Vetiver, Manicillo, etc. Dado que las obras se desarrollarán sobre laderas y algunas muy empinadas, resulta necesario un adecuado manejo de aguas para garantizar la seguridad de las estructuras. Se recomienda la colocación de canoas y bajantes en todas las estructuras que se construyan, así como canales revestidos hacia los bajantes naturales, con el fin de evitar la erosión de los suelos y/o la infiltración del agua dentro del terreno. Se resalta la importancia de que por ningún motivo se deberán dejar salidas de tuberías que descarguen directamente sobre los taludes. En las coronas de los mismos se deberán construir cunetas y contracunetas que “corten” las aguas desde los niveles altos para que estas no provoquen daños en las partes bajas. Se hace la recomendación de dejar un retiro adecuado entre los bordes externos de las placas y el borde de los taludes. Este retiro deberá ser de por lo menos 4 – 5 m. Se recomienda que los taludes temporales durante la fase de construcción tengan una pendiente máxima de 0.5H:1V, siempre y cuando las alturas no superen los 3 m, y que su conformación se realice en época seca, pues esta pendiente en época de lluvias intensas, no garantiza la estabilidad temporal de los cortes. Para los taludes permanentes en corte y en el suelo residual la pendiente máxima deberá ser de 1.5H:1V. Para el caso de la roca alterada, la pendiente máxima del talud debe ser de 0.75H:1V. 7.7 Movimientos de Tierra Para conformar la topografía a los requerimientos del proyecto, es de esperar que se deban ejecutar movimientos de tierras con zonas de corte y relleno. A la fecha de emisión de este informe se desconoce cómo es el movimiento de tierras proyectado, sin embargo como recomendaciones generales es necesario que en aquellas zonas de relleno, se utilice un material granular de buenas características mecánicas, por ejemplo el suelo de transición y la roca alterada pueden ser adecuados, y que durante la fase constructiva se tomen en cuenta factores tales como:

• Compactar estos materiales con un equipo vibratorio. Es necesario definirle al contratista el espesor de la capa a compactar y el número de pasadas requerido para alcanzar la densidad deseada. Esto debe realizarse una vez conocido el equipo de compactación con que se cuenta, pero el espesor no deberá sobrepasar los 25 – 30 cm por capa de material granular.



• Realizar una limpieza general del sitio y evitar mezclar el material orgánico donde

exista, con el material de relleno.

• Limitar el espesor de las zonas de relleno para que no excedan más de 2,5 – 3 m, pues espesores mayores podrían generar sobrecargas grandes con deformaciones importantes.

• El diseño arquitectónico debe ajustar el proyecto a las características topográficas del

área usando desniveles y considerando la construcción de muros que se formen varios niveles de terrazas.

• Se recomienda que para los taludes en corte se contemplen pendientes suaves de al

menos 1.5H:1V y para los rellenos, dependerá del suelo ha utilizar, pero si corresponde con el típico de la zona, se deberá tratar hasta donde sea posible pendientes más suaves que 2H:1V. Estos taludes es necesario que queden debidamente protegidos de la erosión mediante vegetación y drenajes superficiales.

• En cuanto a los rellenos que se requieren en el proyecto, si se trata de los suelos de

la zona, es necesario que esté libre de materia orgánica y en condiciones no muy húmedas, para que pueda ser colocado y compactado sin mayor problema, con un equipo Pata de Cabro de buen peso, hasta alcanzar el 95% de la densidad máxima de laboratorio obtenida de la prueba Proctor Estándar.

7.8 Consideraciones para Pavimentos Con base en los ensayos de laboratorio, se determinó que el material de sub-rasante de la mayor parte del Proyecto posee una resistencia baja (promedio CBR = 5%). Adicionalmente, también es posible indicar que el material de sub-rasante, que corresponde al limo arcilloso de la Capa 2, posee una expansión promedio 1,5 %, que aunque no es excesiva, podría ocasionar problemas para los pavimentos del Proyecto, especialmente en puntos donde es un poco mayor. El problema principal que se podría presentar es que se producen grietas debido a la expansión de estos suelos arcillosos, por lo tanto se deberán considerar espesores mayores a lo convencional. En los sectores donde la sub-rasante corresponda con el cascajo (Capa 3), es posible utilizar espesores de la capa de rodamiento menores a los que se diseñen para las zonas donde la sub-rasante corresponda con el limo arcilloso, ya que posee valores de CBR superiores a los de la Capa 2, por ejemplo el de la muestra M-6 con un valor de CBR de 19 al 95% de compactación. El diseño de pavimento deberá contemplar que la sub-rasante se compacte como mínimo al 95% del Proctor Estándar y que todos los materiales que formen parte del pavimento cumplan con las normas del MOPT/CONAVI CR-2002. 7.9 Conclusiones Generales Una vez realizado el análisis de toda la información recopilada para el presente Estudio Geotécnico, se puede concluir lo siguiente:



• Con base en la información obtenida de este estudio y si se siguen las recomendaciones indicadas en los apartados correspondientes, se considera que el terreno es apropiado desde el punto de vista geotécnico para desarrollar el proyecto.

• Se destaca que las perforaciones ejecutadas son de carácter puntual, por lo que

durante el proceso constructivo debe darse una inspección apropiada para garantizar que las condiciones supuestas en el diseño se cumplen en el campo.

• El perfil estratigráfico del subsuelo consiste básicamente en tres capas de suelo, a

saber: suelo vegetal constituido por un limo arcilloso de color café claro rojizo (Capa 1), limo arcilloso de color café rojizo con vetas de color café claro, de consistencia muy blanda a media (Capa 2) y finalmente se detectó una arena limosa de color café claro con vetas de color gris y de compacidad suelta o muy densa (Capa 3).

• El nivel freático no fue detectado en ninguno de los sondeos realizados, pero a pesar

de esto, se debe estar vigilante durante el proceso constructivo, con el fin de evacuar de las excavaciones cualquier presencia de agua que desmejore los materiales.

• Se considera que el sistema de cimentación recomendado es el que resulta más

económico, dadas las condiciones del subsuelo encontradas en los sitios perforados. Se recomendó un nivel de desplante general de 1 m de profundidad para alcanzar el suelo más resistente y en caso de detectarse a una profundidad ligeramente mayor que la indicada, utilizar un relleno de sustitución. Esta situación obliga a realizar una inspección minuciosa durante el período constructivo, para asegurarse que el suelo suave sea eliminado y se encuentre el suelo firme que servirá de material de fundación.

• Las capacidades de soporte admisible indicadas para cada nivel contempla un

factor de seguridad de 3.0, que es el valor recomendado por el Código de Cimentaciones de Costa Rica.

• Los asentamientos no representan un problema para el tipo de edificaciones

proyectadas (estructuras de uno a dos niveles), si se toman en cuenta las capacidades de soporte recomendadas en este informe, pues se trata de suelos en general poco compresibles.

• Para la cimentación de los pisos se deberá colocar un relleno de lastre con un

espesor de unos 0,25 m, compactado al 95% del Proctor Modificado. Este espesor evitará posibles agrietamientos por deformaciones del suelo, además de que proporciona una base adecuada para chorrear el concreto de los pisos. Es conveniente que este concreto sea reforzado, al menos con una malla electro-soldada.

• Para los análisis dinámicos de las estructuras deberá utilizarse el Espectro de

Diseño que corresponde con suelo tipo “S1”, “S2” o “S3”, según se indicó en el apartado 7.5 y que el área se ubica en la Zona III, según el Código Sísmico de Costa Rica 2002.



8. GRADOS DE INCERTIDUMBRE Y ALCANCE DEL ESTUDIO Con respecto a los grados de incertidumbre del Estudio Geotécnico, se destaca que las perforaciones son ensayos puntuales y por consiguiente brindan información sobre las condiciones específicas detectadas en este punto, con el agravante que la cantidad de perforaciones es escasa para el tamaño de la propiedad, así que es necesario que cuando se tenga un diseño de sitio se aumente la investigación para cada estructura a construir. Sin embargo con base en las perforaciones que se realizan, es posible tener conocimiento de las condiciones geotécnicas existentes y brindar recomendaciones para el futuro proyecto. A pesar de las limitaciones existentes y como se mencionó en el apartado 7.9, se considera que desde el punto de vista geotécnico, siempre y cuando se sigan las recomendaciones técnicas indicadas en este informe es viable desarrollar el Proyecto. Como una recomendación adicional debe verificarse durante la construcción que se cumplen con las condiciones detectadas en este estudio y por consiguiente, que se cumplen con las condiciones asumidas en el diseño. 9. BIBLIOGRAFÍA Asociación Costarricense de Mecánica de Suelos e Ingeniería de Fundaciones. 1994.

Código de Cimentaciones de Costa Rica. Editorial Tecnológica de Costa Rica. Cartago, Costa Rica.

Comisión Permanente de Estudio y Revisión del Código Sísmico de Costa Rica. 2003.

Código Sísmico de Costa Rica 2002. Editorial Tecnológica de Costa Rica. Cartago, Costa Rica.

Kramer, S. 1996. Geotechnical Earthquake Engineering. Prentice Hall. New Jersey, USA. MINAE. 2005. Decreto No. 32712: Manual de Instrumentos Técnicos para el Proceso de

Evaluación de Impacto Ambiental Parte II. La Gaceta. San José, Costa Rica. Ministerio de Industria, Energía y Minas. Dirección Geología Minas y Petróleo. 1982.

Mapa geológico de Costa Rica Escala 1:200.000. Instituto Geográfico Nacional. San José, Costa Rica.

Terzaghi, K. Peck, R. Mesri, G. 1996. Soil Mechanics in Engineering Practice. John Wiley

& Sons. New York, USA. 10. ANEXOS Anexo A: Ubicación Geográfica del Proyecto “Vista Dorada”. Anexo B: Ubicación de los Ensayos de Campo. Anexo C: Registros de Perforación. Anexo D: Registro Fotográfico.


INSUMA S.A. Anexos Ingenieros & Geólogos Consultores

ANEXO A UBICACIÓN GEOGRÁFICA DEL PROYECTO

“VISTA DORADA”

Hoja Cartográfica Tárcoles, Escala 1:50.000, I.G.N.



INSUMA Sin Escala

ANEXO B UBICACIÓN DE LOS ENSAYOS DE CAMPO

: Perforación Número. : Muestras de Sub-rasante Número.



ANEXO C REGISTROS DE PERFORACIÓN

PROYECTO:

UBICACIÓN: CÓDIGO:PERFORACIÓN: FECHA:

ELEVACIÓN: m.s.n.m. PROFUNDIDAD: m

EQUIPO: DIÁMETRO:PERFORADOR: N. FREÁTICO:

PROF (m) % Recuperación NSPT

De HastaLL IP WN

(%)

%>#

200

SUC

S

1 0,00 0,45 62 0,45 0,90 53 0,90 1,35 6 50 19 32,0 18,0 SM4 1,35 1,80 75 1,80 2,25 46 2,25 2,70 107 2,70 3,15 24 48 18 28,0 30,0 SM8 3,15 3,60 169 3,60 4,05 11

10 4,05 4,50 8 46 13 32,0 27,0 SM11 4,50 4,95 712

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

Revisado por:

Fecha:

Firma:

29/01/200929/01/2009

V. Ramírez Aprobado por:

Fecha:

Firma:

Fecha: 12/01/2009

H. MadrigalDescrito por:

Firma:

J. Rodríguez

REGISTRO DE PERFORACIÓN4,95

EstándarNo hay

Arena limosa café claro con vetas de color gris y café rojizo. Su compacidad relativa

Descripción

Suelo vegetal, limo arcilloso café claro rojizo

es suelta a muy densa. La plasticidad

Nº

es de media a nula

Observaciones:

Sim

bolo

gía

NSPT

Propiedades del suelo

^ ^ ^ Fondo de perforación: 4,95 m ^ ^ ^ ^

SPTV. Murillo

09/01/2009

Archivo:Vista DoradaJacó, provincia de PuntarenasP-1

0 25 50 75

100

67

100

100

67

89

100

100

100

78

0 25 50 75

100

PROYECTO:





De HastaLL IP WN

(%)

%>#

200

SUC

S

1 0,00 0,45 102 0,45 0,90 163 0,90 1,35 134 1,35 1,80 11 43 14 24,0 13,0 SM5 1,80 2,25 146 2,25 2,70 207 2,70 3,15 98 3,15 3,60 12 45 17 27,0 18,0 SM9 3,60 4,05 13

10 4,05 4,50 2211 4,50 4,95 29 40 15 23,0 12,0 SM12

13

14

15

16

17

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20

21

22

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25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

Revisado por:

Fecha:

Firma:

29/01/200929/01/2009


Fecha:

Firma:

Fecha: 12/01/2009


Firma:

J. Rodríguez


EstándarNo hay


Descripción



Nº

es de media a nula

Observaciones:

Sim

bolo

gía

NSPT



SPTV. Murillo

09/01/2009


0 25 50 75

100

89

33

67

67

78

78

67

78

89

89

78

0 25 50 75

100

PROYECTO:





De HastaLL IP WN

(%)

%>#

200

SUC

S

1 0,00 0,45 72 0,45 0,90 9 52 24 25,0 16,0 SM3 0,90 1,35 64 1,35 1,80 155 1,80 2,25 96 2,25 2,70 9 46 18 24,0 16,0 SM7 2,70 3,15 118 3,15 3,60 119 3,60 4,05 13

10 4,05 4,50 1111 4,50 4,95 1312

13

14

15

16

17

18

19

20

21

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23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

Revisado por:

Fecha:

Firma:

29/01/200929/01/2009


Fecha:

Firma:

Fecha: 12/01/2009


Firma:

J. Rodríguez


EstándarNo hay


Descripción



Nº

es de media a nula

Observaciones:

Sim

bolo

gía

NSPT



SPTV. Murillo

08/01/2009


0 25 50 75

100

89

33

44

78

89

67

44

44

78

67

0 25 50 75

100

PROYECTO:





De HastaLL IP WN

(%)

%>#

200

SUC

S

1 0,00 0,45 52 0,45 0,90 63 0,90 1,35 24 1,35 1,80 75 1,80 2,25 5 47 16 31,0 17,0 SM6 2,25 2,70 157 2,70 3,15 98 3,15 3,60 199 3,60 4,05 20

10 4,05 4,50 23 50 19 30,0 39,0 SM11 4,50 4,95 3412

13

14

15

16

17

18

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20

21

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27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

Revisado por:

Fecha:

Firma:

29/01/200929/01/2009


Fecha:

Firma:

Fecha: 12/01/2009


Firma:

J. Rodríguez


EstándarNo hay

Limo arcilloso café rojizo con vetas de color café y gris. Su consistencia varía de muy

Descripción


blanda y media. La plasticidad es media

Nº

Arena limosa café claro con vetas de color

gris y café rojizo. Su compacidad relativa


es de media a nula

Observaciones:

Sim

bolo

gía

NSPT



SPTV. Murillo

08/01/2009


0 25 50 75

100

89

22

56

33

67

78

100

100

89

89

89

0 25 50 75

100

PROYECTO:





De HastaLL IP WN

(%)

%>#

200

SUC

S

1 0,00 0,45 82 0,45 0,90 7 69 26 56,0 56,0 MH3 0,90 1,35 74 1,35 1,80 85 1,80 2,25 96 2,25 2,70 307 2,70 3,15 20 58 22 37,0 60,0 MH8 3,15 3,60 189 3,60 4,05 13

10 4,05 4,50 2011 4,50 4,95 2512

13

14

15

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18

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20

21

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25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

Revisado por:

Fecha:

Firma:

29/01/200929/01/2009


Fecha:

Firma:

Fecha: 12/01/2009


Firma:

J. Rodríguez


EstándarNo hay


Descripción



Nº




es de media a nula

Observaciones:

Sim

bolo

gía

NSPT



SPTV. Murillo

08/01/2009


0 25 50 75

100

89

100

100

56

89

44

67

56

89

56

100

0 25 50 75

100

PROYECTO:





De HastaLL IP WN

(%)

%>#

200

SUC

S

1 0,00 0,45 42 0,45 0,90 8 64 26 42,0 77,0 MH3 0,90 1,35 114 1,35 1,80 265 1,80 2,25 346 2,25 2,70 337 2,70 3,15 46 41 12 23,0 20,0 SM8 3,15 3,60 1009

10

11

12

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26

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28

29

30

31

32

33

34

35

36

Revisado por:

Fecha:

Firma:

29/01/200929/01/2009


Fecha:

Firma:

Fecha: 12/01/2009


Firma:

J. Rodríguez


EstándarNo hay

Limo arcilloso café rojizo con vetas de color café y gris.

Descripción



Nº



es de media a nula


Observaciones:

Sim

bolo

gía

NSPT


SPTJ. Quirós

08/01/2009


0 25 50 75

100

67

56

67

56

44

44

67

22

0 25 50 75

100

PROYECTO:





De HastaLL IP WN

(%)

%>#

200

SUC

S

1 0,00 0,45 62 0,45 0,90 53 0,90 1,35 8 83 34 57,0 84,0 MH4 1,35 1,80 105 1,80 2,25 7 74 29 62,0 88,0 MH6 2,25 2,70 167 2,70 3,15 338 3,15 3,60 100 37 8 43,0 43,0 SM9

10

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12

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20

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28

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30

31

32

33

34

35

36

Revisado por:

Fecha:

Firma:

29/01/200929/01/2009


Fecha:

Firma:

Fecha: 12/01/2009


Firma:

J. Rodríguez


EstándarNo hay


Descripción



Nº



es suelta a muy densa.


Observaciones:

Sim

bolo

gía

NSPT


SPTJ. Quirós

08/01/2009


0 25 50 75

100

33

44

33

44

44

56

56

11

0 25 50 75

100

PROYECTO:





De HastaLL IP WN

(%)

%>#

200

SUC

S

1 0,00 0,45 92 0,45 0,90 73 0,90 1,35 104 1,35 1,80 5 82 28 55,0 98,0 MH5 1,80 2,25 106 2,25 2,70 67 2,70 3,15 98 3,15 3,60 7 76 24 71,0 97,0 MH9 3,60 4,05 10

10 4,05 4,50 911 4,50 4,95 912

13

14

15

16

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18

19

20

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22

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24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

Revisado por:

Fecha:

Firma:

29/01/200929/01/2009


Fecha:

Firma:

Fecha: 12/01/2009


Firma:

J. Rodríguez


EstándarNo hay


Descripción



Nº

Observaciones:

Sim

bolo

gía

NSPT



SPTV. Murillo

07/01/2009


0 25 50 75

100

67

100

89

78

67

67

67

67

67

44

67

0 25 50 75

100

PROYECTO:





De HastaLL IP WN

(%)

%>#

200

SUC

S

1 0,00 0,45 92 0,45 0,90 193 0,90 1,35 19 59 23 37,0 79,0 MH4 1,35 1,80 265 1,80 2,25 476 2,25 2,70 57 35 8 21,0 41,0 SM7 2,70 3,15 1008

9

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34

35

36

Revisado por:

Fecha:

Firma:

29/01/200929/01/2009


Fecha:

Firma:

Fecha: 12/01/2009


Firma:

J. Rodríguez


EstándarNo hay


Descripción



Nº



es de media a nula


Observaciones:

Sim

bolo

gía

NSPT


SPTJ. Quirós

07/01/2009


0 25 50 75

100

44

44

33

33

44

44

33

0 25 50 75

100

PROYECTO:





De HastaLL IP WN

(%)

%>#

200

SUC

S

1 0,00 0,45 262 0,45 0,90 100 N.P. N.P. 19,0 26,0 SM3

4

5

6

7

8

9

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33

34

35

36

Revisado por:

Fecha:

Firma:

29/01/200929/01/2009


Fecha:

Firma:

Fecha: 12/01/2009


Firma:

J. Rodríguez


EstándarNo hay

Arena limosa café claro^ ^ ^ Fondo de perforación: 0,9 m ^ ^ ^ ^

Descripción

Suelo vegetal, limo arcilloso café claro rojizoNº

Observaciones:

Sim

bolo

gía

NSPT


SPTV. Murillo

09/01/2009

Archivo:Vista DoradaJacó, provincia de PuntarenasP-10A

0 25 50 75

100

100

44

0 25 50 75

100

PROYECTO:





De HastaLL IP WN

(%)

%>#

200

SUC

S

1 0,00 0,45 352 0,45 0,90 100 N.P. N.P. 19,0 26,0 SM3

4

5

6

7

8

9

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30

31

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33

34

35

36

Revisado por:

Fecha:

Firma:

SPTV. Murillo

09/01/2009

Archivo:Vista DoradaJacó, provincia de PuntarenasP-10B

Observaciones:

Sim

bolo

gía

NSPT


Nº

Descripción


J. Rodríguez


EstándarNo hay

Arena limosa café claro^ ^ ^ Fondo de perforación: 0,9 m ^ ^ ^ ^


Fecha:

Firma:

Fecha: 12/01/2009


Firma:

29/01/200929/01/2009

0 25 50 75

100

78

11

0 25 50 75

100

PROYECTO:





De HastaLL IP WN

(%)

%>#

200

SUC

S

1 0,00 0,45 112 0,45 0,90 143 0,90 1,35 184 1,35 1,80 3 84 35 55,0 97,0 MH5 1,80 2,25 36 2,25 2,70 97 2,70 3,15 11 72 23 69,0 92,0 MH8 3,15 3,60 109 3,60 4,05 13

10 4,05 4,50 1411 4,50 4,95 29 58 15 55,0 88,0 MH12

13

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29

30

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32

33

34

35

36

Revisado por:

Fecha:

Firma:

29/01/200929/01/2009


Fecha:

Firma:

Fecha: 12/01/2009


Firma:

J. Rodríguez


EstándarNo hay


Descripción



Nº

Arena limosa café claro

Observaciones:

Sim

bolo

gía

NSPT



SPTJ. Quirós

08/01/2009


0 25 50 75

100

89

44

56

56

44

56

44

56

33

33

44

0 25 50 75

100

PROYECTO:





De HastaLL IP WN

(%)

%>#

200

SUC

S

1 0,00 0,45 72 0,45 0,90 183 0,90 1,35 134 1,35 1,80 115 1,80 2,25 13 67 27 52,0 97,0 MH6 2,25 2,70 147 2,70 3,15 218 3,15 3,60 279 3,60 4,05 34

10 4,05 4,50 31 48 11 40,0 57,0 ML11 4,50 4,95 3612

13

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20

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29

30

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32

33

34

35

36

Revisado por:

Fecha:

Firma:

29/01/200929/01/2009


Fecha:

Firma:

Fecha: 12/01/2009


Firma:

J. Rodríguez


EstándarNo hay


Descripción



Nº




es de media a nula

Observaciones:

Sim

bolo

gía

NSPT



SPTJ. Quirós

08/01/2009


0 25 50 75

100

67

67

67

67

22

33

33

44

44

44

67

0 25 50 75

100

PROYECTO:





De HastaLL IP WN

(%)

%>#

200

SUC

S

1 0,00 0,45 62 0,45 0,90 73 0,90 1,35 13 71 16 48,0 99,0 MH4 1,35 1,80 95 1,80 2,25 156 2,25 2,70 87 2,70 3,15 12 60 18 47,0 97,0 MH8 3,15 3,60 79 3,60 4,05 10

10 4,05 4,50 1011 4,50 4,95 12 72 18 62,0 97,0 MH12

13

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29

30

31

32

33

34

35

36

Revisado por:

Fecha:

Firma:

29/01/200929/01/2009


Fecha:

Firma:

Fecha: 12/01/2009


Firma:

J. Rodríguez


EstándarNo hay


Descripción



Nº

Observaciones:

Sim

bolo

gía

NSPT



SPTV. Murillo

08/01/2009


0 25 50 75

100

78

100

78

56

78

78

78

67

56

33

44

0 25 50 75

100

PROYECTO:





De HastaLL IP WN

(%)

%>#

200

SUC

S

1 0,00 0,45 22 0,45 0,90 63 0,90 1,35 144 1,35 1,80 7 91 34 48,0 98,0 MH5 1,80 2,25 176 2,25 2,70 77 2,70 3,15 128 3,15 3,60 7 80 28 58,0 97,0 MH9 3,60 4,05 9

10 4,05 4,50 611 4,50 4,95 812

13

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28

29

30

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33

34

35

36

Revisado por:

Fecha:

Firma:

29/01/200929/01/2009


Fecha:

Firma:

Fecha: 12/01/2009


Firma:

J. Rodríguez


EstándarNo hay

mezclado con materia raícesLimo arcilloso café rojizo con vetas de color

Descripción


café y gris. Su consistencia varía de muy

Nº


Observaciones:

Sim

bolo

gía

NSPT



SPTV. Murillo

08/01/2009


0 25 50 75

100

67

67

100

78

89

33

44

44

67

22

67

0 25 50 75

100

PROYECTO:





De HastaLL IP WN

(%)

%>#

200

SUC

S

1 0,00 0,45 52 0,45 0,90 43 0,90 1,35 94 1,35 1,80 4 83 44 60,0 98,0 MH5 1,80 2,25 106 2,25 2,70 47 2,70 3,15 48 3,15 3,60 89 3,60 4,05 13 79 31 63,0 90,0 MH

10 4,05 4,50 911 4,50 4,95 1012

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

Revisado por:

Fecha:

Firma:

29/01/200929/01/2009


Fecha:

Firma:

Fecha: 12/01/2009


Firma:

J. Rodríguez


EstándarNo hay


Descripción



Nº

Observaciones:

Sim

bolo

gía

NSPT



SPTV. Murillo

07/01/2009


0 25 50 75

100

89

89

78

67

78

33

56

67

67

78

67

0 25 50 75

100

PROYECTO:





De HastaLL IP WN

(%)

%>#

200

SUC

S

1 0,00 0,45 72 0,45 0,90 43 0,90 1,35 6 52 18 49,0 97,0 MH4 1,35 1,80 105 1,80 2,25 206 2,25 2,70 367 2,70 3,15 42 43 11 30,0 91,0 ML8 3,15 3,60 349 3,60 4,05 33

10 4,05 4,50 5011 4,50 4,95 28 48 12 39,0 82,0 ML12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

Revisado por:

Fecha:

Firma:

29/01/200929/01/2009


Fecha:

Firma:

Fecha: 12/01/2009


Firma:

J. Rodríguez


EstándarNo hay


Descripción



Nº




es de media a nula

Observaciones:

Sim

bolo

gía

NSPT



SPTV. Murillo

07/01/2009


0 25 50 75

100

78

33

67

44

67

44

67

56

100

56

100

0 25 50 75

100

PROYECTO:





De HastaLL IP WN

(%)

%>#

200

SUC

S

1 0,00 0,45 62 0,45 0,90 63 0,90 1,35 44 1,35 1,80 25 1,80 2,25 6 50 17 49,0 78,0 MH6 2,25 2,70 107 2,70 3,15 148 3,15 3,60 169 3,60 4,05 15

10 4,05 4,50 31 46 14 24,0 51,0 ML11 4,50 4,95 10012

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

Revisado por:

Fecha:

Firma:

29/01/200929/01/2009


Fecha:

Firma:

Fecha: 12/01/2009


Firma:

J. Rodríguez


EstándarNo hay


Descripción



Nº




es de media a nula

Observaciones:

Sim

bolo

gía

NSPT



SPTJ. Quirós

07/01/2009


0 25 50 75

100

67

67

56

44

56

56

44

44

33

44

22

0 25 50 75

100

PROYECTO:





De HastaLL IP WN

(%)

%>#

200

SUC

S

1 0,00 0,45 42 0,45 0,90 103 0,90 1,35 74 1,35 1,80 11 53 19 35,0 89,0 MH5 1,80 2,25 186 2,25 2,70 427 2,70 3,15 49 47 15 24,0 53,0 MH8 3,15 3,60 1009

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

Revisado por:

Fecha:

Firma:

29/01/200929/01/2009


Fecha:

Firma:

Fecha: 12/01/2009


Firma:

J. Rodríguez


EstándarNo hay


Descripción



Nº




es de media a nula


Observaciones:

Sim

bolo

gía

NSPT


SPTJ. Quirós

07/01/2009


0 25 50 75

100

44

44

44

44

78

89

56

22

0 25 50 75

100

PROYECTO:





De HastaLL IP WN

(%)

%>#

200

SUC

S

1 0,00 0,45 62 0,45 0,90 63 0,90 1,35 7 66 24 55,0 85,0 MH4 1,35 1,80 175 1,80 2,25 196 2,25 2,70 287 2,70 3,15 31 52 17 32,0 58,0 MH8 3,15 3,60 419 3,60 4,05 100

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

Revisado por:

Fecha:

Firma:

29/01/200929/01/2009


Fecha:

Firma:

Fecha: 12/01/2009


Firma:

J. Rodríguez


EstándarNo hay


Descripción



Nº



es de media a nula


Observaciones:

Sim

bolo

gía

NSPT


SPTJ. Quirós

09/01/2009


0 25 50 75

100

67

67

56

56

56

44

56

33

22

0 25 50 75

100

PROYECTO:





De HastaLL IP WN

(%)

%>#

200

SUC

S

1 0,00 0,45 62 0,45 0,90 10 52 20 37,0 58,0 MH3 0,90 1,35 84 1,35 1,80 95 1,80 2,25 136 2,25 2,70 10 56 23 43,0 79,0 MH7 2,70 3,15 128 3,15 3,60 139 3,60 4,05 12

10 4,05 4,50 13 49 17 32,0 39,0 SM11 4,50 4,95 1712

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

Revisado por:

Fecha:

Firma:

29/01/200929/01/2009


Fecha:

Firma:

Fecha: 12/01/2009


Firma:

J. Rodríguez


EstándarNo hay


Descripción



Nº


gris y café rojizo.

Observaciones:

Sim

bolo

gía

NSPT



SPTJ. Quirós

09/01/2009


0 25 50 75

100

56

67

67

56

56

33

44

56

33

33

33

0 25 50 75

100

PROYECTO:





De HastaLL IP WN

(%)

%>#

200

SUC

S

1 0,00 0,45 100 42 8 17,0 1,0 SM2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

Revisado por:

Fecha:

Firma:

SPTV. Murillo

09/01/2009


Observaciones:

Sim

bolo

gía

NSPT


Nº

Descripción

Arena limosa café claro

J. Rodríguez


EstándarNo hay



Fecha:

Firma:

Fecha: 12/01/2009


Firma:

29/01/200929/01/2009

0 25 50 75

100

89

0 25 50 75

100



ANEXO D

REGISTRO FOTOGRÁFICO

Foto 9: Sector de la perforación P-2, nótese el

talud existente. Foto 10: Sector de la costanera conocida

como cuesta Chiquero.

Foto 11: Sitio de la perforación P-5, nótese la

vegetación existente. Foto 12: Sector del sondeo P-7, nótese lo

ondulado de la topografía.

Foto 13: Camino de acceso existente en la

parte alta de la propiedad. Foto 14: En el parte alta de la propiedad

existe cobertura vegetal tipo potrero.

ESTUDIO GEOTÉCNICO PRELIMINAR - … · Estimado Sr. Giampapa: Presentamos el Informe del ... donde...

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