ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA CIMENTACIÓN DE PISCINA...

Pol. Ind. “ SAN LUIS “

C/ Veracruz 35 29006 MÁLAGA

Tfno: 952 34 34 62 Fax: 952 33 42 48 [email protected] www.enypsa.com

114-EG-13 2728/6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L-015.

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ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA CIMENTACIÓN DE PISCINA EN CIUDAD DEPORTIVA DE CÁRTAMA, CÁRTAMA ESTACIÓN, CÁRTAMA, MÁLAGA PETICIONARIO: EXCMO AYUNTAMIENTO DE CÁRTAMA N/REF: 114-EG-13 . COD. 2728/6 FECHA: SEPTIEMBRE DE 2013

003658 26/11/2013 Manuel Argamasilla Molina 723





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INDICE

1.- PETICIONARIO

2.- SITUACION

3.- OBJETO DEL ESTUDIO

4.- TRABAJOS

4.1.- Trabajos de campo

4.1.1.- Replanteo y cotas

4.1.2.- Sondeos rotativos verticales

4.1.3.- Toma de muestras

4.1.4.- Standard Penetration Test (Ensayos S.P.T.)

4.1.5.- Ensayos de penetración dinámica

4.1.6.- Determinación del nivel freático

4.2.- Ensayos de laboratorio

5.- RESULTADOS

5.1.- Características Geológicas del terreno

5.2.- Características Geotécnicas del terreno

5.2.1.- Interpretación de los sondeos rotativos

5.2.2.- Interpretación de los ensayos de penetración

5.2.3.- Nivel freático

5.2.4.- Interpretación de los ensayos de laboratorio






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6.- CIMENTACION

6.1.- Consideraciones generales

6.2.- Formulación y Metodología

6.3.- Cimentación con zapatas

6.4.- Cimentación con losa

6.5.- Cimentación mediante pilotes in situ

6.5.1.- Tipo y dimensionamiento para pilotes aislados

6.5.2.- Estimación del rozamiento negativo para pilotes aislados

6.5.3.- Cálculo de asientos en pilotes aislados

6.5.4.- Longitud de pilotaje

6.5.5.- Medidas adicionales

6.6.- Cimentación recomendada

7.- MUROS

8.- CONCLUSIONES

9.- ANEJOS

9.1.- ANEJO Nº I.- Documentación Fotográfica y Planos

9.1.1.- Situación del solar

9.1.2.- Documentación fotográfica del solar

9.1.3.- Plano de localización de ensayos

9.1.4.- Secciones

9.2.- ANEJO Nº II.- Reconocimientos geotécnicos y Estratigrafía del terreno

9.2.1.- Sondeos Rotativos Verticales

9.2.2.- Ensayos de Penetración Dinámica

9.2.3.- Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (U.S.C.S.) Casagrande

9.3.- ANEJO Nº III.- Ensayos de laboratorio

9.4.- ANEJO Nº IV.- Cálculos geotécnicos






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ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA CIMENTACIÓN DE PISCINA EN CIUDAD DEPORTIVA DE CÁRTAMA, CÁRTAMA ESTACIÓN, CÁRTAMA, MÁLAGA

MEMORIA

1.- PETICIONARIO EL EXCMO AYUNTAMIENTO DE CÁTAMA. ha solicitado de ENYPSA,

(Laboratorio Acreditado por la Junta de Andalucía), el Estudio Geotécnico para la cimentación de una piscina en la Ciudad Deportiva de Cártama.

2.- SITUACION

El solar se sitúa en la Ciudad Deportiva de Cártama, en Estación de Cártama, Cártama, Málaga. En el Anejo Nº I se adjunta una foto aérea con la localización de la parcela.

El Proyecto contempla la construcción de una piscina cubierta con solera a cota -

1.20 a -1.40 m.de profundidad.

3.- OBJETO DEL ESTUDIO

El presente Estudio tiene por objeto determinar la capacidad portante del

terreno, el tipo de cimentación más idónea, así como la cota de cimentación.

El nuevo Código Técnico de la Edificación (C.T.E.) aprobado mediante Real Decreto 314/2006, de 17 de Marzo, se establece como la Norma de aplicación a las edificaciones públicas o privadas.






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Según el C.T.E., las edificaciones que se proyecta en el solar de estudio se clasifican según tipo:

• C-0

Construcciones de menos de 4 plantas y superficie construida total inferior a 300 m2.

Según el C.T.E., el tipo del terreno existente en la zona donde se ubicarán los

bungalows se clasifica según tipo: • T-3

Terrenos desfavorables: los que no pueden clasificarse según T-1 o T-2. De forma especial se consideraran en este grupo los siguientes terrenos:

a) Suelos expansivos b) Suelos blandos o sueltos c) Terrenos variables en cuanto a composición o estado



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4.- TRABAJOS

4.1.- TRABAJOS DE CAMPO Los trabajos de campo realizados son los siguientes: • Replanteo y cotas • Sondeos rotativos verticales con recuperación de muestra contínua • Toma de muestras en sondeo rotativo • Ensayos S.P.T. de penetración dinámica en sondeo rotativo • Ensayos de penetración dinámica (EP) • Determinación del nivel freático

4.1.1.- Replanteo y cotas Se ha procedido a replantear los puntos donde se realizan los

sondeos y ensayos de penetración, así como al levantamiento altimétrico de las bocas de los mismos.

La situación se puede observar en el plano de “Localización de

ensayos” del Anejo “DOCUMENTACIÓN FOTOGRÁFICA Y PLANOS”.



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4.1.2.- Sondeos rotativos verticales

El objeto primordial de los sondeos es el de extraer muestras representativas de aquellos estratos que más condicionan el comportamiento conjunto del suelo al ser solicitado por los esfuerzos procedentes del futuro edificio.

Subsidiariamente a esta tarea principal, se acostumbra a

obtener del sondeo un testigo continuo de los estratos que se van atravesando sobre el cual, y si no está demasiado alterado, se pueden realizar ensayos de identificación.

Con este testigo continuo se construye una columna

estratigráfica que nos ayuda a definir la estratigrafía y naturaleza del subsuelo.

El tipo de sondeo empleado es el sondeo rotativo vertical con

sonda tipo Cibeles y recuperación de muestra, con tubo sencillo. Como complemento se realizan, en el interior del sondeo,

ensayos S.P.T. a niveles seleccionados a fin de conocer la resistencia a la penetración de las capas atravesadas.

La máquina utilizada para realizar el sondeo es de

accionamiento mecánico, que comienza el sondeo con ∅ 101 mm. y termina con 86 mm.

Se han realizado dos (2) sondeos, siendo las profundidades

alcanzadas las siguientes:

Sondeo Profundidad (m)

SRV-1 SRV-2

20.40 27.45



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4.1.3.- Toma de muestras Durante la realización de los sondeos rotativos, se han obtenido

un total de doce (12) muestras.

En el cuadro que se adjunta podemos observar la profundidad a la que fueron extraídas.

Sondeo Profundidad (m) Tipo

SRV-1

5.80-6.00

12.00-12.45 18.00-18.45 23.80-24.00 26.80-27.00

TP MI MI TP TP

SRV-2

1.60-1.80 4.50-4.95 8.80-9.00 9.00-9.45

11.80-12.00 16.80-17.00

3.20

MA MI TP MI TP TP

Agua

Donde: MI. Muestra Inalterada TP. Testigo parafinado MA. Muestra alterada

4.1.4.- “Standard Penetration Test” (Ensayos S.P.T.) Junto a los ensayos de penetración pura en los que el único

dato que se obtiene es la resistencia al descenso de una barra, existen muchos ensayos, entre ellos el S.P.T. en los que se hinca un tubo dentro del cual penetra el terreno, lo cual permite recuperar una muestra que nos informa de la naturaleza de la capa atravesada.



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Se define el ensayo Standard de penetración dinámica (S.P.T.) como el número de golpes necesarios para conseguir una penetración de treinta centímetros (30 cm.) de un tomamuestras cuchara Standard de dos pulgadas (2”) de diámetro exterior y 1 3/8” interior, con una maza de 63.5 Kg. Cayendo desde una altura de setenta y seis centímetros (76 cm.).

La medida de 35 mm. de diámetro interior es demasiado

pequeña para que pueda considerarse que la muestra del suelo que extrae es inalterada.

El modo de operar es el siguiente: sobre el fondo de la

perforación se hunde el tomamuestras 15 cm. A partir de aquí el sondista contabiliza el número de golpes, N, que le son necesarios para hundir de nuevo la cuchara una profundidad de 30 cm. (15 + 15 con una parada en medio). El resultado del ensayo es la suma de golpes para las dos andanadas últimas, es decir:

N = nº de golpes para 30 cm. de penetración dinámica.

Se han realizado un total de catorce (14) ensayos S.P.T.

En el cuadro que se adjunta podemos observar sondeo,

profundidad, golpes necesarios y valor de N en este ensayo:

Sondeo Profundidad (m) Golpes N

SRV-1

6.00-6.45

12.45-12.90 15.00-15.45 18.45-18.90 21.00-21.45 24.00-24.45 27.00-27.45

6-8-15 7-12-13 6-10-14 9-13-16

11-11-17 13-24-32 25-35-49

23 25 24 29 28 56 84

SRV-2

4.95-5.40 6.00-6.45 9.45-9.90

12.00-12.45 15.00-15.45 18.50-18.95 20.00-20.45

6-8-16 6-12-11 7-12-17 7-12-14 9-12-15 5-6-10 6-10-12

24 23 29 26 27 16 22



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4.1.5.- Ensayos de penetración dinámica

El penetrómetro utilizado ha sido tipo BORRO, tiene las siguientes características - Peso de la maza…………………………………....... 65 Kg. - Altura de caída……………………………………...... 50 cm. - Puntaza cónica de base cuadrada. Sección………. 16 cm2 - Diámetro de las varillas…………………………....... 3.2 cm. - Longitud total……………………………………........ 18 cm. - Angulo de ataque…………………………………..... 90º

El ensayo continuo de penetración dinámica consiste en la

hinca de una varilla en el terreno mediante golpes de maza con altura de caída constante.

La resistencia del terreno a la penetración dinámica se expresa

por los golpes necesarios para hincar la varilla 20 cm. En lo sucesivo se designará por N20 el número de golpes necesarios para hincar el varillaje estos 20 cm.

En el Anejo “RECONOCIMIENTOS GEOTÉCNICOS Y

ESTRATIGRAFÍA DEL TERRENO” se presentan los diagramas de penetración de los ensayos realizados. Así mismo, la localización de los ensayos se puede observar en el Anejo “DOCUMENTACIÓN FOTOGRÁFICA Y PLANOS” en el plano de “Localización de ensayos”.

Los diagramas de penetración presentan en ordenadas

negativas las profundidades, mientras que en abscisas el número de golpes N20.

Se han realizado un total de dos (2) ensayos de penetración,

siendo las profundidades alcanzadas las siguientes:

Ensayo Profundidad (m)

EP-1 EP-2

12.60 9.80



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4.1.6.- Determinación del nivel freático

La determinación del nivel freático se realiza mediante la

introducción de tubo piezométrico en los sondeos rotativos verticales.

4.2.- ENSAYOS DE LABORATORIO A las muestras obtenidas en los sondeos rotativos se les han realizado

los siguientes ensayos de laboratorio. • Análisis granulométrico por tamizado • Clasificación: I.G., H.R.B., UNIFIED • Límites de Atterberg • Compresión simple • Hinchamiento Lambe • Agresividad química de suelos:

- Contenido en sulfatos - Acidez Bauman Gully

• Agresividad química del agua freática.

Los resultados de estos ensayos figuran en el Anejo “ENSAYOS DE LABORATORIO”.



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5.- RESULTADOS

5.1.- CARACTERISTICAS GEOLOGICAS DEL TERRENO

La Sismicidad de la zona, según la norma sísmica NCSR-02, viene

definida por una aceleración sísmica básica de ab/g = 0.08 (Coeficiente de contribución a la peligrosidad sísmica K = 1.0).

Para el cálculo del Coeficiente del terreno se han considerado, a la hora de ponderar los tramos prospectados, los siguientes valores:

TIPO DE TERRENO COEFICIENTE SRV-1/2. EP1/2

NIVEL GEOTÉCNICO

HASTA LA PROFUNDIDAD

DE (m.)

C PARCIALES PONDERADOS

IV C = 2.0 4.60 9.20 III C = 1.6 6.60 3.20 III C = 1.6 12.40 9.28 II C = 1.3 14.00 2.08 III C = 1.6 23.00 14.40 II C = 1.3 30.00 9.10

C MEDIO 30 METROS 1.5753

A la hora de establecer el Cmedio del emplazamiento, se han tenido

en cuenta las siguientes consideraciones: 1. Se han considerado los valores de los ensayos de penetración

dinámica y estándar realizados. 2. Para ponderar los sondeos hasta los 30.00 metros de profundidad

nos hemos basado en los conocimientos geológicos que se tienen de la zona de estudio.



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En la tabla siguiente se resumen los valores más significativos que caracterizan la parcela desde el punto de vista sísmico:

Valores φ = 1.0 φ = 1.3 ab/g 0.08 0.08

ab m/s2 0.7840 0.7840 C 1.5753 1.5753 S 1.2603 1.2568

ac m/s2 0.9880 1.2809 ac/g 0.1008 0.1307

Donde:

- φ. Coeficiente de riesgo. - ab. Aceleración sísmica básica. - g. Valor de la gravedad. - C. Valor ponderado del coeficiente del terreno. - S. Coeficiente de amplificación del terreno. - ac: Aceleración sísmica de cálculo.

La elección del valor del coeficiente de riesgo corresponde a la Dirección Facultativa del Proyecto. Según la NCSR/02, para construcciones de importancia normal el coeficiente de riesgo tiene un valor de 1.0 y para construcciones de importancia especial de 1.3

La aplicación de la NORMA NCSR-02 es obligatoria para las construcciones de normal y especial importancia cuando la aceleración sísmica de cálculo ac es igual o mayor de 0.04 g.



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5.2.- CARACTERISTICAS GEOTECNICAS DEL TERRENO

5.2.1.- Interpretación de los sondeos rotativos

En el Anejo “RECONOCIMIENTOS GEOTÉCNICOS Y ESTRATIGRAFÍA DEL TERRENO” se adjuntan las columnas estratigráficas de los sondeos rotativos realizados.

Los niveles característicos del terreno son:

I. C-0. Rellenos

Se trata de rellenos de arcilla de color marrón oscuro con algo/bastante grava y bolos. Presentan una consistencia “Media”. Se detectan a las siguientes profundidades: • De 0.00 a 2.00 metros en SRV-1 • De 0.00 a 1.80 metros en SRV-2

II. C-1. Arcilla de plasticidad media-alta de color marrón con

intercalaciones de grava arcillosa.

Dentro de este nivel se han diferenciado 3 subniveles en función de su consistencia y del porcentaje de grava: C-11. Arcilla de color marrón con algo de gravilla diseminada en matriz hacia el muro se incrementa el porcentaje de grava. Presenta una consistencia “Blanda-Media” a techo y “Firme-Muy Firme” a muro.

Se detectan a las siguientes profundidades: • De 2.00 a 12.40 metros en SRV-1 • De 1.80 a 13.00 metros en SRV-2

C-12. Grava arcillosa de color marrón, este nivel coincide con el rechazo de los ensayos de penetración dinámica. Presenta una compacidad “Densa-Muy Densa”.



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Se detectan a las siguientes profundidades: • De 12.40 a 14.00 metros en SRV-1 • De 13.00 a 14.00 metros en SRV-2 C-13. Arcilla de plasticidad media-alta de color marrón con

manchas verdosas y gris oscuro, con algo de gravilla en matriz. Presenta una consistencia “Firme-Muy Firme”.

Se detectan a las siguientes profundidades: • De 14.00 a 23.00 metros en SRV-1 • De 14.00 a 20.45 metros, fin del sondeo SRV-2

III. C-2. Limo arcillosos plástico

Se trata de un limo arcilloso plástico de color gris oscuro, a veces marrón oscuro. Se observan superficies de fricción en su matriz. Presenta una consistencia “Dura”. Se detectan a las siguientes profundidades: • De 1,45 metros a 9,00 metros en SRV-1 • De 1,45 metros a 9,50 metros en SRV-2 • De 1,45 metros a 8,60 metros en SRV-3 • De 2,00 metros a 9,50 metros en SRV-4

5.2.2.- Interpretación de los ensayos de penetración

En el Anejo “RECONOCIMIENTOS GEOTÉCNICOS Y

ESTRATIGRAFÍA DEL TERRENO” se adjuntan los diagramas de los ensayos continuos de penetración dinámica realizados en el solar.



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De su análisis se destaca:

1. Nivel N-0. Nivel superficial de consistencia “Media” detectado en el ensayo EP1, con golpeo medio N20 = 8 hasta 1.80 m de profundidad. Este nivel no aparece en el ensayo EP2. Se trata de la formación C-0 detectada en los sondeos, rellenos de arcilla con grava y bolos.

2. Nivel N-1. Nivel intermedio que se puede subdividir en 2 subniveles.

• Subnivel N-11: nivel de consistencia “Blanda” cuyo muro

se encuentra entre 4.60-6.40 m de profundidad, con un valor de golpeo medio comprendido entre Nb: 2-6.

• Subnivel N-12: nivel de consistencia “Firme” cuyo muro se encuentra entre 6.20-8.00 m de profundidad, con un valor de golpeo medio comprendido entre Nb: 8-12.

3. Nivel N-2. Nivel que presenta una compacidad “Media” cuyo

muro se encuentra entre 7.00-8.80 m de profundidad, con un valor de golpeo medio comprendido entre Nb: 17-33.

4. Nivel N-3. Nivel caracterizado por un incremento progresivo de golpeo, con valores > 13 hasta llegar al rechazo a una profundidad variable entre 9.80-12.60 m de profundidad.

El rechazo se produce al alcanzar el techo de la formación C-12, de los sondeos rotativos, un nivel de grava arcillosa.

5.2.3.- Nivel piezométrico El nivel piezométrico se ha detectado a profundidad de:

Sondeo Profundidad (m) Fecha

SRV-1 2.58 21-08-13 SRV-2 3.20 21-08-13

No obstante, se recomienda se realice un seguimiento de dicho

nivel, debido a las oscilaciones que puede tener por variaciones estacionales (estío, invierno), niveles cautivos o confinados, etc.



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5.2.4.- Interpretación de los ensayos de laboratorio

Las muestras extraídas de los sondeos fueron sometidas a ensayos de laboratorio, con el fin de obtener su clasificación y los parámetros mecánico-resistentes del terreno.

Los resultados de estos ensayos se adjuntan en el Anejo

“ENSAYOS DE LABORATORIO” y un resumen de sus principales características en las hojas siguientes:

Tipo de Muestra AGUA Clasificación EHE

Nº Muestra 192

Sondeo SRV-2

Profundidad del nivel de agua (m) 3.20

Sulfatos mg/l 1864 Ataque Medio Qb

Dióxido de Carbono Libre mg/l 0.00 No agresiva

Amonio mg/l 1.30 No agresiva

Magnesio mg/l 59.70 No agresiva

Residuo Seco mg/l 3650 No agresiva

pH 7.91 No agresiva

Resumen de conclusiones:

- Tanto el terreno como el agua presentan una agresividad

química media frente al hormigón por el contenido en sulfatos, por lo que es necesario el empleo de hormigón sulfo-resistente en los elementos de cimentación o que estén en contacto con el terreno.

- Los niveles cohesivos puede presentar problemas potenciales de expansividad o cambio de volumen.



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Nivel Geotécnico (ap. 5.2.1) C-0 C-11 C-11 C-11

Muestra 170 171 179 172

Sondeo SRV2 SRV2 SRV1 SRV2

Profundidad 1.60-1.80 4.40-5.00 5.80-6.00 8.80-9.00

Análisis granulométrico

% Gravas 13.9 39.3 0.00

% Arenas 26.5 18.9 8.8

% Finos 59.6 41.8 91.2

I.G. 10 4 20

Clasificación H.R.B. A-7-6 A-6 A-7-6

UNIFIED CL GC Finos CL CH

Límites Wl 40.9 37.4 57.9

de Wp 18.8 17.4 24.5

Atterberg Ip 22.1 19.7 33.4

Tipo

Corte Directo Phi (º)

Cohesión Kg/cm2

Tipo Simple Simple Simple

Resistencia a Compresión RCS Kg/cm2 1.79 1.09 2.04

γ seca. tn/m3 1.81 1.99 1.80

Indice kp/cm2 1.275 1.004

Hinchamiento Lambe P.V.C. 2.8 2.2

Clasificación Marginal Marginal

Presión máxima hinchamiento K/cm2

Densidad seca γ seca. tn/m3

Densidad húmeda tγ húmeda. n/m3

Contenido en sulfato mgr/Kg. 2557 4681 6257 8803

Acidez Baumann Gully 8 4 2 6

Agresividad química (EHE 98) Ataque Débil Ataque Medio Ataque Medio Ataque Medio



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Nivel Geotécnico (ap. 5.2.1) C-11 C-13 C-13 C-2

Muestra 173 183 180 181

Sondeo SRV2 SRV2 SRV1 SRV1

Profundidad 11.80-12.00 16.80-17.00 18.00-18.45 23.80-24.00


% Gravas 8.7 2.6 0.00

% Arenas 23.2 16.4 3.6

% Finos 68.1 81.0 96.4

I.G. 14 18 17

Clasificación H.R.B. A-7-6 A-7-6 A-7-5

UNIFIED CL CH MH

Límites Wl 49.0 52.9 55.2

de Wp 24.4 25.6 31.4

Atterberg Ip 24.6 27.4 23.8

Tipo


Cohesión Kg/cm2

Tipo Simple Simple Simple

Resistencia a Compresión RCS Kg/cm2 1.76 2.17 2.29

γ seca. tn/m3 1.69 1.60 1.65

Indice kp/cm2

Hinchamiento Lambe P.V.C.

Clasificación




Contenido en sulfato mgr/Kg. 4777 3859

Acidez Baumann Gully 4 2

Agresividad química (EHE 98) Ataque Medio Ataque Medio



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Nivel Geotécnico (ap. 5.2.1) C-2

Muestra 182

Sondeo SRV1

Profundidad 26.80-27.00


% Gravas 0.0

% Arenas 0.0

% Finos 100.0

I.G. 19

Clasificación H.R.B. A-7-5

UNIFIED MH

Límites Wl 58.9

de Wp 31.3

Atterberg Ip 27.6

Tipo


Cohesión Kg/cm2

Tipo Simple

Resistencia a Compresión RCS Kg/cm2 4.91

γ seca. tn/m3 1.60

Indice kp/cm2

Hinchamiento Lambe P.V.C.

Clasificación




Contenido en sulfato mgr/Kg. 6747

Acidez Baumann Gully 0

Agresividad química (EHE 98) Ataque Medio



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6.- CIMENTACION DE LA VIVIENDA

6.1.- CONSIDERACIONES GENERALES

Los aspectos condicionantes fundamentales de tipo geotécnico, para la cimentación en proyecto son:

a) El espesor de relleno alcanza los 2 m en el ensayo SRV-1.

b) Existencia de niveles de consistencia “Blanda” hasta los 6.40 m de

profundidad respecto a la cota actual de los ensayos.

c) Heterogeneidad del terreno desde el punto de vista litológico y de capacidad portante.

d) Problemas potenciales de expansividad del terreno.

e) El terreno y el agua presenta una agresividad química media (Qb) frente al

hormigón por el contenido en sulfato.

En todo caso, se analizará una cimentación directa mediante: • ZAPATAS-POZOS

• LOSA CONTINUA SOBRE RELLENO DE MEJORA DE SUSTITUCIÓN Y una cimentación profunda mediante: • PILOTES



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6.2.- FORMULACIÓN Y METODOLOGÍA DE CÁLCULO

6.2.1.- Carga admisible para cimentación superficial

La presión admisible de cimentación debe satisfacer simultáneamente las dos condiciones siguientes:

• Seguridad respecto a hundimiento; considerándose normalmente para

sobrecargas ordinarias, coeficiente de seguridad F = 3.

• Asientos, máximo y diferencial, compatibles con un comportamiento satisfactorio de la estructura e instalaciones.

a) Para determinar la carga de hundimiento, aplicaremos la fórmula

general de BRINCH-HANSEN, con coeficientes de capa rígida de MANDEL Y SALENÇON:

γγγγγγγ ξγξξ trdisNBtrdisqNtrdiscNq qqqqqqqccccccchv **21' , ++=

Siendo: q’v,h = Presión efectiva vertical de hundimiento (rotura generalizada o

punzonamiento y rotura local) en t/m2. c = Cohesión (reducida para el caso de punzonamiento o rotura

local), en t/m2. q = Sobrecarga de tierras exterior a la cimentación a nivel del plano

de apoyo, en t/m2. γ* = Peso específico medio del suelo dentro de la cuña de rotura

generalizada (tiene en cuenta la profundidad Dw del N.F., el peso específico del agua γw y el posible gradiente de filtración vertical i en un espesor de 1.5 B* bajo cimentación) en t/m3.

B* = Ancho efectivo de cimentación para excentricidad eB de la

carga, en m. Nc, Nq, Nγ = Coeficientes adimensionales de carga, función del

rozamiento interno φ (reducido para el caso de punzonamiento o rotura local).

sc, sq, sγ = Coeficientes adimensionales de forma, función de φ y

de B*/L* (L* = largo efectivo de cimentación para excentricidad de carga eL).



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ic, iq, iγ = Coeficientes adimensionales de inclinación de carga δ

respecto a la vertical del plano de cimentación, función de δ, φ, c y de la carga horizontal Q en t.

dc, dq, dγ = Coeficientes adimensionales de resistencia del terreno

situado sobre el plano de cimentación, función de φ, B* y de la profundidad de la cimentación D.

rc, rq, rγ = Coeficientes adimensionales de inclinación η del plano

de cimentación. tc, tq, tγ = Coeficientes adimensionales de inclinación Ψ del

terreno perimetral (talud). ξc, ξq, ξγ = Coeficientes adimensionales de capa rígida, función

de φ, B* y profundidad de la capa rígida H.

Se considera terreno bicapa; obteniendo el valor q’v,h mediante ponderación de los valores q’v,h (terreno 1) y q’v,h (terreno 2), según los criterios de la N.T.E.; función de t/B* (t = profundidad del cambio de tipo de terreno respecto al plano de cimentación) y de cual de los terrenos, superior o inferior, sea el de mayor competencia.

En el caso de arcillas: la cohesión sin drenaje (cu = 1/2 qu) se

determina a través de la correlación qu - N de TERZAGHI (qu/N = 0.13).

En el caso de arenas: los valores de φ y γd se determinan a

través de su correlación (DM-7) con la densidad relativa DR% (estimada por la correlación NSPT - σ’vo de MEYERHOFF - GIBBS) para cada tipo de suelo (Clasificación USCS).

En el ANEJO “CALCULOS GEOTECNICOS” se incluyen

datos y cálculos de los que se deducen los valores siguientes, para un factor de seguridad de 3.

b) La carga admisible en suelos granulares o cohesivos

sobreconsolidados, por condición de asiento máximo, puede determinarse por el método elástico.

Suponiendo semiespacio elástico y semi-indefinido,

aplicaremos la fórmula de STEINBRENNER-BOWLES para el centro de zapata rectangular, sobre terreno multicapa:



24.

sa = Asiento en cm. B, L = Ancho y largo de cimentación en cm. Esi = Módulo de deformación en Kg/cm2 para capa i νi = Coeficiente de Poisson para capa i Isi = Factor de influencia dependiente de 2ΣHi/B y L/B Hi = Espesor compresible en cm.para capa i If = Factor de profundidad dependiente de D/B y L/B D = Profundidad de cimentación bajo explanación perimetral a la

zapata en cm. Ir = Factor de rigidez dependiente de L/B Iw = Factor de nivel freático D’APPOLONIA (1+0,25(2-Dw/B)2 dentro

de un espesor bajo zapata de 2B, dependiente de Dw0 y Dwf situación inicial y final de N.F. bajo zapata (aplicable a suelos granulares).

Icr = Factor de capa rígida (UESHITA) dependiente de ΣHi/B y L/B q’ = Presión efectiva neta de cimentación en kg/cm2.

q’a = q’ + (descarga por descompresión)

El asiento máximo de cálculo se determina para que entre dos

zapatas contiguas el asiento diferencial no supere 1/500 de la luz (L) entre pilares, haciendo la hipótesis de que el terreno presente una heterogeneidad dada por el siguiente cociente de valores medios:

( ) ( ) mín

2

máx

211 ⎟

⎟

⎠

⎞

⎜⎜

⎝

⎛

−⋅÷

⎟⎟

⎠

⎞

⎜⎜

⎝

⎛

−⋅ νν s

s

s

s

I

E

I

E

El módulo de deformación, para los distintos niveles

presentes en el terreno, se estima según las siguientes correlaciones:

E = 5-6 N Kg/cm2 para arcillas

E = f (3.16 N + 15.8) Kg/cm2 (WEBB) arenas arcillosas (f = 2 por sobreconsolidación)

E = 8 N para suelo granular

( )∑= ⎥

⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡−⋅⎟

⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛ −⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅=

−

n

iss

s

icrwrfa ii

i

IIE

IIIIBqs1

2'

1

12 ν



25.

6.2.2.- Formulación para cimentación profunda

Se ha realizado un precálculo para pilotes aislados según las indicaciones del C.T.E. apartados 5 y F.2. “Cimentaciones Profundas”.

A efectos de DB se considera que una cimentación es profunda si su

extremo inferior está a una profundidad superior a 8 veces su diámetro o ancho.

Por su forma de trabajo, y en nuestro caso, se trata de pilotes donde al

existir un estrato resistente tipo cohesivo, las cargas se transmitirán fundamentalmente por fuste.

Por el tipo de material del pilote se trata de pilotes hormigonados “in situ”

ejecutados mediante perforación previa. Por la forma de la sección transversal, se trata de pilotes circulares. A efectos del DB se realizan las siguientes consideraciones básicas para

los pilotes hormigonados “in situ”:

- Para diámetros < 0.45 m: no se deben ejecutar pilotes aislados, salvo en elementos de poca responsabilidad.

- Para diámetros entre 0.45-1.00 m se podrán realizar pilotes

aislados siempre que se realice un arriostramiento en dos direcciones ortogonales y se asegure la integridad del mismo.

- Para diámetros > 1 m se podrán realizar pilotes aislados sin

necesidad de arriostramiento siempre que se asegure la integridad en toda su longitud y se arme para las excentricidades permitidas y momentos resultantes.

A nivel de análisis y dimensionado final se tendrán en cuenta las

siguientes acciones:

- Del resto de la estructura sobre la cimentación. - Rozamiento negativo. - Empujes horizontales.



26.

A nivel de análisis y dimensionado final se tendrán en cuenta las

siguientes comprobaciones:

- Estabilidad global. - Hundimiento. - Rotura por arrancamiento. - Rotura horizontal del terreno bajo cargas del pilote. - Capacidad estructural del pilote. - Estado límite de servicio.

La resistencia característica al hundimiento (Rck) de un pilote aislado se

considerará la suma de la resistencia por punta (Rpk) y resistencia por fuste (Rfk):

Rck = Rpk + Rfk

Siendo:

Rpk = qp Ap Rfk = Σ τf pf dz

qp : resistencia unitaria por la punta Ap : área de la punta τf : resistencia unitaria por el fuste

pf : perímetro de la sección transversal del pilote

z : profundidad contada desde la parte suprior del pilote en contacto con el

terreno. La zona de influencia de la punta estará definida por la zona pasiva

superior, equivalente a 6D y una zona activa inferior, equivalente a 3 D, siendo D el diámetro del pilote.

Por este motivo y para poder aprovechar el 100% de la resistencia

unitaria por punta es necesario alcanzar un empotramiento mínimo de 6D en el terreno competente.



27.

Para determinar la resistencia de hundimiento se ha utilizado la siguiente formulación y condicionantes:

Suelo granular: o Condicionantes:

Porcentaje < 30% para tamaño superior a 2 cm

y un porcentaje de finos < 35%.

No se utilizarán valores Nspt > 50 o Formulación: método basado en el ensayo SPT.

Apartado F.2.2.1.

Suelo cohesivo: o Condicionantes:

Porcentaje de finos > 35%.

La resistencia unitaria por fuste a largo plazo no

superará el valor límite de 0.1 MPa. o Formulación: método basado en soluciones

analíticas. Apartado F.2.1.2.



28.

6.3.- CIMENTACION MEDIANTE ZAPATAS-POZOS

Debido a la existencia de rellenos, a la escasa capacidad portante del terreno y a los problemas potenciales de expansividad no se recomienda una cimentación directa mediante zapatas. Tampoco es recomendable una cimentación por pozos, el techo del nivel competente se encuentra a partir de los 6.40 m de profundidad.

6.4.- CIMENTACION CON LOSA CONTINUA

No se recomienda una cimentación mediante losa para la piscina, los asientos

estimados son superiores a los admisibles. Una cimentación directa mediante losa sobre terreno mejorado presenta el

problema de la escasa capacidad portante del terreno, si no se construye sótano/s, para alcanzar el nivel competente N-12, cuyo techo se encuentra a 6.40 m de profundidad.

6.4.1- Profundidad y diseño

1. El apoyo de la capa de mejora se hará como mínimo bajo la capa de relleno o nivel C-0, en los ensayos realizados el muro de este nivel se encuentra entre 1.80-2.0 m.

2. El relleno de sustitución tendrá un sobreancho, respecto al borde de la losa, equivalente a su espesor bajo apoyo de losa (distribución simplificada de tensiones con abertura a 45º).



29.

Hormigón seco compactado ó grava cemento

3. En el caso en que el cambio de nivel se produzca como consecuencia de una transición sótano-planta baja, la cimentación de la losa superior se realizará sobre hormigón seco compactado o grava-cemento, escalonado sobre talud de corte para encaje de sótano, de 30º. Ver croquis adjunto.

6.4.2- Carga admisible del terreno

La presión admisible de cimentación debe satisfacer simultáneamente las dos condiciones siguientes:

• Seguridad respecto a hundimiento; considerándose normalmente para

sobrecargas ordinarias, coeficiente de seguridad F = 3.

• Asientos, máximo y diferencial, compatibles con un comportamiento satisfactorio de la estructura e instalaciones.

El valor de la carga admisible del terreno por limitación de

hundimiento según el criterio de BRINCH-HANSEN: 0.94 Kg/cm2.

La carga admisible en suelos granulares o cohesivos sobreconsolidados, por condición de asiento máximo, puede determinarse por el método elástico.

Suponiendo semiespacio elástico y semi-indefinido,

aplicaremos la fórmula de STEINBRENNER-BOWLES para el centro de la cimentación recctangular, sobre terreno multicapa.

Hormigón seco compactado ó grava cemento



30.

En el ANEJO “CALCULOS GEOTECNICOS” se incluyen datos y

cálculos de los que se deducen los siguientes valores:

Cimentación de piscina

- Superficie de solera de piscina: 12.5 x 25 m - Profundidad de solera de piscina según proyecto: 1.20-1.40 m - Espesor mínimo de mejora 0.80 m - Apoyo de la mejora bajo losa: 2.00 m de profundidad. - Carga total transmitida al terreno por la piscina: 3.91 t/m2. - El asiento en el centro es 7.15 cm - El asiento en la esquina es de 1.79 cm - Carga admisible del terreno por limitación de asientos a 5 cm: 2.73

t/m2. - Carga admisible del terreno por limitación del valor de distorsión

angular a 1/500: 2.00 t/m2. - Los asientos estimados para la piscina son superiores a los

admisibles.

Cimentación de otras dependencias

La carga admisible de proyecto resultará de aplicar el criterio más restrictivo de los considerados en los apartados anteriores; y viene dada por un valor de 2 t/m2.

Para otras dependencias la cimentación directa mediante losa

sobre terreno mejorado apoyado a 2 m de profundidad no puede superar el valor de 2 t/m2.

6.4.3.-Otros parámetros de cálculo

La presión máxima admisible (distribución bajo losa) a efectos de

punzonamiento es de: 1.17 Kg/cm2 El coeficiente de balasto (ks) para el cálculo estructural de la losa

puede determinarse de forma directa (LLORENS) a través del asiento (sc) en el centro de la losa en hipótesis de carga flexible (qm), aplicando el método elástico (recomendación similar a la del Código Técnico DB-SE-C, Anejo E.5, 3.b).



31.

c

ms s

qk =

En el ANEJO “CÁLCULOS GEOTÉCNICOS” se incluyen datos y

cálculos de los que se deduce el valor siguiente:

- Ks: 54 t/m3. para LOSA de B x L= 12.5 x 25 m.

- K30 = 2.0 Kg/cm3. Según tabla de Jiménez Salas.

6.4.4.- Medidas adicionales

Debido a la heterogeneidad del terreno desde el punto de vista de capacidad portante y expansividad se recomiendan las siguientes medidas:

1. Colocación de una capa de mejora bajo toda la extensión de la

losa como mínimo de 0.80 m de espesor de suelo granular homogéneo, siempre se eliminará el nivel C-0 de rellenos. La capa de mejora tiene que estar protegida de filtraciones y/o acumulaciones de agua.

2. Se cuidarán las canalizaciones de agua (potable, residuales...) y arquetas dotándolas de flexibilidad suficiente para admitir las deformaciones del terreno, evitando roturas o fugas (p.e. P.V.C....); con un resguardo horizontal no menor de 1,5 m. respecto a la cimentación.

3. Se estudiará con detalle el drenaje superficial de toda el área del proyecto para evitar que en ningún caso por acumulación o infiltración puedan acceder aguas a la cimentación.

6.5.- CIMENTACIÓN PROFUNDA MEDIANTE PILOTES IN SITU

6.5.1.- TIPO Y DIMENSIONADO PARA PILOTE AISLADO

En el cálculo se han considerado pilotes barrenados hormigonados in situ

en condiciones de hormigonado con agua. La presión admisible así obtenida no debe superar el tope estructural

(entendiendo por tal, no a la capacidad máxima esperable in situ, sino a la 003658 26/11/2013 Manuel Argamasilla Molina 723


32.

mínima esperable in situ, en condiciones reales pésimas, tras las operaciones de ejecución).

En la tabla siguiente se resumen los valores de tope estructural según el

criterio de la NTE y CTE

CAPACIDAD PORTANTE DE PILOTE AISLADO LIMITADA AL TOPE ESTRUCTURAL

Diametro

m Seco AguaSeco, Lodos y

Barrenados con control

Entubado Barrenado sin control

0.300 28.3 24.7 28.8 36.0 25.20.350 38.5 33.7 39.2 49.1 34.30.450 63.6 55.7 64.9 81.1 56.80.550 95.0 83.2 96.9 121.1 84.80.650 132.7 116.1 135.3 169.2 118.40.850 227.0 198.6 231.5 289.3 202.51.000 314.2 274.9 320.3 400.4 280.31.250 490.9 429.5 500.5 625.7 438.0

Tope Estructural NTE (t)

Tope Estructural CTE (t)

Nota: según la NTE

ea qq ≤ ≈ 40 Kg/cm2 para hormigonado en seco y

ea qq ≤ ≈ 35 Kg/cm2 para hormigonado con agua La capacidad portante para varios diámetros se calcula para el valor de

qa resultante como sigue:

El criterio de dimensionamiento, base de los cálculos que siguen es el de conseguir un empotramiento mínimo de 6D en el nivel competente, C-13 ó C-2 que permita aprovechar el tope estructural del pilote, qa (Kg/cm2) o Q (t).

Según los datos y resultados, que se incluyen en el ANEJO "CÁLCULOS

GEOTÉCNICOS", obtenemos la siguiente tabla unificada de valores de capacidad portante para pilote aislado.



33.

6.5.2.- ESTIMACIÓN DEL ROZAMIENTO NEGATIVO PARA PILOTE AISLADO

La situación de rozamiento negativo se produce cuando el asiento del

terreno circundante al pilote es mayor que el asiento del pilote. Debe de estimarse cuando se dé alguna de las siguientes circunstancias:

• Consolidación de rellenos. • Consolidación de niveles compresibles bajo sobrecargas

superficiales. • Variación del nivel freático. • Humectación de niveles colapsables. • Asiento de materiales granulares inducidos por cargas

dinámicas. • Subsidencia inducida por excavación o disolución de

materiales profundos.

El rozamiento unitario negativo en el fuste se ha calculado según la fórmula F 5.4 del apartado 5.2.2. del C.T.E. donde intervienen los siguientes parámetros:

- β. Coeficiente que depende de la litología y de la consistencia o

compacidad del terreno. - σ v. Tensión efectiva en el punto del fuste considerado.

Y estimando la resistencia unitaria por fuste de los niveles potencialmente

afectados.

En el cálculo del rozamiento negativo se ha considerado un espesor máximo total de 2 m, correspondiente a la potencial movilización del nivel C-0. Se ha estimado el valor total de rozamiento negativo (t) y un valor por metro lineal de pilote empotrado en relleno (t x ml)

ROZAMIENTO NEGATIVO RN

(t)

D (mm.)

RN total (t)

RN (t x ml)

300 4.98 2.49 350 5.82 2.91 450 7.48 3.74 550 9.14 4.57 650 10.80 5.40 850 14.12 7.06



34.

Para el dimensionado de los pilotes se le sumará al requerimiento de carga por pilar el valor del rozamiento negativo para el espesor de las capas potencialmente movilizadas según el diámetro de cada pilote.

6.5.3.- CALCULO DE ASIENTOS EN PILOTE AISLADO

La limitación de asientos se hará de acuerdo con los criterios

recogidos en el C.T.E. apartados 5.3.7.1 y 2.4.3, así como anejo F 2.6.1. Se puede adoptar la simplificación de que el asiento de un pilote

vertical aislado sometido a una carga vertical es aproximadamente el uno por ciento de su diámetro más el acortamiento elástico del pilote, según fórmula F.44, anejo F2.6, donde intervienen los siguientes parámetros:

- D. Diámetro del pilote. - P. Carga en cabeza. - Rck. Carga de hundimiento. - L1. Longitud del pilote fuera del terreno. - L2. Longitud del pilote dentro del terreno. - A. Area de la sección transversal del pilote. - E. Módulo de elasticidad del pilote. - α. Parámetro variable según el tipo de transmisión de cargas al

terreno. Los valores de los asientos (s) estimados para los diferentes

diámetros de pilotes y para la profundidad donde se alcanza el tope estructural es la siguiente:

ASIENTO EN PILOTE AISLADO

Diámetro

(mm) Asiento

(cm) 300 0.43 350 0.49 450 0.62 550 0.73 650 0.85 850 1.10



35.

6.5.4.- LONGITUD DEL PILOTAJE

De forma orientativa y para las zonas de influencia de los ensayos

realizados, las profundidades para alcanzar el tope estructural, para pilotes in situ hormigonados en agua, serán:

LONGITUD DE PILOTE

Diámetro

(mm) Longitud

(m) 300 20 350 22 450 24 550 27 650 30 850 35

La carga admisible de servicio recomendada es la siguiente:

CARGA ADMISIBLE-SERVICIO

Q adm (t)

Diámetro m

Sección m2

Qadm t

0.30 0.07069 24 0.35 0.09621 33 0.45 0.15904 55 0.55 0.23758 83 0.65 0.33183 116 0.85 0.56745 198

Notas: - Para poder aprovechar el 100% de la resistencia unitaria por punta es

necesario alcanzar un empotramiento mínimo de 6D en el terreno competente.

- La longitud está referenciada a la cota actual de los ensayos o rasante del terreno.



36.

6.5.5.- MEDIDAS ADICIONALES

Debido a la presencia de suelos flojos y terreno expansivo, se recomiendan las siguientes medidas:

1. Se cuidarán las canalizaciones de agua (potable, residuales...) y

arquetas dotándolas de flexibilidad suficiente para admitir las deformaciones del terreno, evitando roturas o fugas (p.e. P.V.C....).

2. Se estudiará con detalle el drenaje superficial de toda el área del proyecto para evitar que en ningún caso por acumulación o infiltración puedan acceder aguas a la base de la solera.

3. Ante la posibilidad de que no se garantizase la ausencia de

asentamiento local del terreno por colapso, hay que prever acciones verticales de rozamiento negativo sobre los pilotes a través de su fuste embebido en los rellenos: cargas a sumar a las de cimentación de la estructura. Se recuerda que con sólo un asiento relativo terreno-pilote de 2 cm. puede movilizarse la totalidad del rozamiento negativo.



37.

6.6.- CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LA CIMENTACIÓN RECOMENDADA

6.6.1.- Tipo de cimentación

A partir de los resultados obtenidos se concluye:

- No se recomienda una cimentación directa mediante zapatas o pozos; debido a la existencia de rellenos, a la escasa capacidad portante del terreno y a los problemas potenciales de expansividad. Tampoco es recomendable una cimentación por pozos, el techo del nivel competente se encuentra a partir de los 6.40 m de profundidad.

- Una cimentación directa mediante losa sobre terreno mejorado

presenta el problema de la escasa capacidad portante del terreno, si no se construye sótano/s, para alcanzar el nivel competente N-12, cuyo techo se encuentra a 6.40 m de profundidad.

- La solución técnica más adecuada para el proyecto actual es

de una cimentación profunda mediante pilotes in situ empotrados en el nivel competente C-13 ó C-2. Los pilotes de hinca pueden presentar problemas para atravesar las intercalaciones de grava que aparecen en el nivel C1.

6.6.2.- Características de la cimentación recomendada

Cimentación profunda mediante pilotes • Tipo de pilote: in situ • Nivel geotécnico de empotramiento: Nivel C-13 ó C-2. • Empotramiento mínimo: 6D, siendo D el diámetro del pilote. • Asientos de los pilotes: 0.43-0.85 cm para diámetros de 0.30 y

0.65 m. • Longitud para alcanzar el tope estructural: 20-30 m para

diámetros de 0.30 y 0.65 m. • Carga admisible: 24-116 t para diámetros de 0.30 y 0.65 m



38.

7.- MUROS

• Los muros de piscina o sótano se podrán calcular para empujes producidos por

un terreno según los siguientes parámetros:

Relleno de trasdos granular tipo SM (aportación): Angulo de rozamiento interno ϕ’ = 30° Densidad aparente γ = 1.9 t/m³ Cohesión c’ = 0 Coeficiente de empuje activo Ka = 0.3333 Coeficiente de empuje pasivo Kp = 3.0000 Coeficiente de empuje en reposo Ko = 0.5000 Permeabilidad K ≥ 10 -2 cm/s Nivel C-0. Relleno Angulo de rozamiento interno ϕ’ = 28° Densidad aparente γ = 2.18 t/m³ Cohesión c’ = 0 Coeficiente de empuje activo Ka = 0.3610 Coeficiente de empuje pasivo Kp = 2.7698 Coeficiente de empuje en reposo Ko = 0.5305 Permeabilidad K = entre 10 -2 y 10 -5 cm/s Nivel C-11. Arcilla Angulo de rozamiento interno ϕ’ = 24° Densidad aparente γ = 2.28 t/m³ Cohesión c’ = 0.8 t/m2 Coeficiente de empuje activo Ka = 0.4217 Coeficiente de empuje pasivo Kp = 2.3712 Coeficiente de empuje en reposo Ko = 0.5933 Permeabilidad K < 10 -5 cm/s

• Si el arriostramiento en cabeza con forjados se produce antes del relleno de trasdós los empujes serán los valores al “reposo”.

• Las medidas adicionales serán:

El encaje de muros de contención, se hará con talud provisional de corte del terreno natural mínimo 1:2, en zona de medianería y/o acerado no será posible



39.

aplicar dicho criterio, debiendo proceder por bataches para evitar interferencias con los edificios colindantes y/o servicios y acera. En caso extremo habrá que proceder a recalces parciales previos.

Se dispondrá dren en trasdós. En el caso de hormigonado contra el terreno se dispondrá lámina compuesta (P.V.C. + geotextil) drenante; sellando las uniones entre paños para evitar se colmate con la lechada de cemento

Posible solución derecalce con puntalesmetalicos

Muro ejecutado porbataches



40.

8.- CONCLUSIONES

1. Terreno.-

Nivel C-0. Rellenos Nivel C-1. Arcilla de plasticidad media-alta con intercalaciones de grava arcillosa Nivel C-2. Limos arcillosos plásticos de color gris oscuro

2. Condicionantes de cimentación.-

Ver ap. 6.1.

3. Cimentación con zapatas-pozos.-

No se recomienda una cimentación directa mediante zapatas o pozos; debido a la existencia de rellenos, a la escasa capacidad portante del terreno y a los problemas potenciales de expansividad. Tampoco es recomendable una cimentación por pozos, el techo del nivel competente se encuentra a partir de los 6.40 m de profundidad

4. Cimentación con losa continua.-

Una cimentación directa mediante losa sobre terreno mejorado presenta el problema de la escasa capacidad portante del terreno, si no se construye sótano/s, para alcanzar el nivel competente N-12, cuyo techo se encuentra a 6.40 m de profundidad. Una cimentación directa no puede superar las 2 t/m2.

5. Cimentación con pilotes.-

Tipo y dimensionamiento (ap. 6.5.2). Longitud de pilotaje (ap. 6.5.4). Medidas adicionales (ap. 6.5.5).

6. Cimentación recomendada.-

Ver ap. 6.6

7. Agresividad.-

El terreno y el agua presenta una agresividad química media (Qb) frente al hormigón, por lo que es necesario el empleo de hormigón sulfo-resistente en los elementos de cimentación o que estén en contacto directo con el terreno-agua.



41.

8. Muros.-

Ver ap. 7

9. Inspección en obra.- Se recomienda un seguimiento geotécnico durante las obras

de cimentación y/o explanación, para comprobar en profundidad si las características aparentes del terreno coinciden con las que han servido de base a este Estudio, dado que la información (trabajos de campo y de laboratorio) se apoya en una serie de determinaciones puntuales (sondeos y ensayos de penetración).

• Este Informe no puede ser reproducido parcialmente sin autorización por escrito de ENYPSA. • Los resultados indicados en los informes de ensayos sólo afectan a las muestras y puntos ensayados.

Málaga, 24 de Septiembre de 2013

TÉCNICO EL DIRECTOR GERENTE

Fdo.: Manuel Argamasilla Molina Fdo.: Juan I. Martín Sánchez



ANEJOS

ANEJO Nº I.- DOCUMENTACIÓN FOTOGRÁFICA Y PLANOS ANEJO Nº II.- RECONOCIMIENTOS GEOTÉCNICOS Y ESTRATIGRAFÍA DEL TERRENO

ANEJO Nº III- ENSAYOS DE LABORATORIO ANEJO Nº IV- CÁLCULOS GEOTÉCNICOS



ANEJO Nº I

ANEJO Nº I.- DOCUMENTACIÓN FOTOGRÁFICA Y PLANOS - Situación del solar - Documentación fotográfica del solar - Plano de localización de ensayos - Secciones



ANEJO Nº II

ANEJO Nº II.- RECONOCIMIENTOS GEOTÉCNICOS Y ESTRATIGRAFÍA DEL TERRENO - Sondeos Rotativos Verticales - Ensayos de Penetración Dinámica - Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (U.S.C.S.)

Casagrande


Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía Nº AND-L-015 Decreto 67/2011

(114EG13. Estudio Geotécnico para la cimentación de Piscina en la Ciudad Deportiva de Cártama Estación, Cártama.-Málaga ) 1

ENSAYO PENETROMÉTRICO DINÁMICO

Cliente: EXMO AYUNTAMIENTO DE CÁRTAMA Obra: Estudio Geotécnico para la cimentación de Piscina en la Ciudad Deportiva de Cártama Estación, Cártama. Localidad: Málaga Características Técnico-Instrumentales Sonda: BORRO Ref. Norma UNE 103809 Peso masa de golpeo 65 Kg Altura de caída libre 0.50 m Peso sistema de golpeo 13 Kg Diámetro puntaza cónica 45.14 mm Área de base puntaza 16 cm² Largo del varillaje 1 m Peso varillaje al metro 19 Kg/m Profundidad niple primer varillaje 0.80 m Avance puntaza 0.20 m Número golpes por puntaza N(20) Coefic. correlación 0.9 Revestimiento/lodos NO Ángulo de apertura puntaza 90 °




ENSAYO...EP-1 Equipo utilizado... BORRO Ensayo realizado el 22/07/2013 Profundidad ensayo 12.60 mt No se ha encontrado NF Tipo de elaboración: Medio

Profundidad (m) N° de golpes Cálculo coef.

reducción sonda Chi

Res. dinámica reducida (Kg/cm²)

Res. dinámica (Kg/cm²)

Pres. admisible con reducción Herminier -

Olandesi (Kg/cm²)

Pres. admisible Herminier -

Olandesi (Kg/cm²)

0.20 22 0.755 109.53 145.14 5.48 7.26 0.40 9 0.851 50.51 59.38 2.53 2.97 0.60 7 0.847 39.12 46.18 1.96 2.31 0.80 8 0.843 44.51 52.78 2.23 2.64 1.00 8 0.840 36.97 44.02 1.85 2.20 1.20 6 0.836 27.61 33.02 1.38 1.65 1.40 6 0.833 27.50 33.02 1.37 1.65 1.60 9 0.830 41.08 49.52 2.05 2.48 1.80 17 0.776 72.62 93.54 3.63 4.68 2.00 6 0.823 23.31 28.32 1.17 1.42 2.20 8 0.820 30.96 37.76 1.55 1.89 2.40 6 0.817 23.14 28.32 1.16 1.42 2.60 5 0.814 19.21 23.60 0.96 1.18 2.80 4 0.811 15.32 18.88 0.77 0.94 3.00 4 0.809 13.36 16.53 0.67 0.83 3.20 3 0.806 9.99 12.39 0.50 0.62 3.40 5 0.803 16.60 20.66 0.83 1.03 3.60 4 0.801 13.23 16.53 0.66 0.83 3.80 5 0.798 16.49 20.66 0.82 1.03 4.00 6 0.796 17.55 22.04 0.88 1.10 4.20 7 0.794 20.41 25.72 1.02 1.29 4.40 7 0.791 20.35 25.72 1.02 1.29 4.60 9 0.789 26.09 33.06 1.30 1.65 4.80 10 0.787 28.92 36.74 1.45 1.84 5.00 10 0.785 25.96 33.07 1.30 1.65 5.20 13 0.733 31.52 42.99 1.58 2.15 5.40 5 0.781 12.92 16.54 0.65 0.83 5.60 5 0.779 12.88 16.54 0.64 0.83 5.80 6 0.777 15.42 19.84 0.77 0.99 6.00 8 0.775 18.66 24.06 0.93 1.20 6.20 8 0.774 18.61 24.06 0.93 1.20 6.40 8 0.772 18.57 24.06 0.93 1.20 6.60 10 0.770 23.17 30.07 1.16 1.50 6.80 14 0.719 30.26 42.10 1.51 2.11 7.00 15 0.717 29.66 41.36 1.48 2.07 7.20 11 0.766 23.22 30.33 1.16 1.52 7.40 12 0.764 25.28 33.09 1.26 1.65 7.60 10 0.763 21.03 27.57 1.05 1.38 7.80 12 0.761 25.19 33.09 1.26 1.65 8.00 16 0.710 28.91 40.73 1.45 2.04 8.20 22 0.659 36.88 56.00 1.84 2.80 8.40 43 0.557 61.00 109.46 3.05 5.47 8.60 46 0.556 65.10 117.10 3.26 5.85 8.80 24 0.655 40.00 61.09 2.00 3.05 9.00 18 0.703 29.94 42.55 1.50 2.13 9.20 19 0.702 31.55 44.92 1.58 2.25 9.40 20 0.701 33.15 47.28 1.66 2.36 9.60 23 0.650 35.34 54.37 1.77 2.72 9.80 25 0.649 38.35 59.10 1.92 2.96 10.00 26 0.648 37.16 57.38 1.86 2.87 10.20 25 0.647 35.67 55.17 1.78 2.76 10.40 27 0.646 38.46 59.58 1.92 2.98 10.60 30 0.644 42.66 66.20 2.13 3.31




10.80 32 0.593 41.90 70.62 2.10 3.53 11.00 38 0.592 46.57 78.63 2.33 3.93 11.20 41 0.541 45.92 84.83 2.30 4.24 11.40 43 0.540 48.07 88.97 2.40 4.45 11.60 53 0.539 59.14 109.66 2.96 5.48 11.80 56 0.538 62.36 115.87 3.12 5.79 12.00 56 0.537 58.59 109.06 2.93 5.45 12.20 68 0.536 71.01 132.43 3.55 6.62 12.40 86 0.535 89.64 167.49 4.48 8.37 12.60 100 0.534 104.03 194.76 5.20 9.74




ENSAYO...EP-2 Equipo utilizado... BORRO Ensayo realizado el 22/07/2013 Profundidad ensayo 9.80 mt No se ha encontrado NF Tipo de elaboración: Medio

Profundidad (m) N° de golpes Cálculo coef.

reducción sonda Chi

Res. dinámica reducida (Kg/cm²)

Res. dinámica (Kg/cm²)

Pres. admisible con reducción Herminier -

Olandesi (Kg/cm²)

Pres. admisible Herminier -

Olandesi (Kg/cm²)

0.20 7 0.855 39.47 46.18 1.97 2.31 0.40 5 0.851 28.06 32.99 1.40 1.65 0.60 4 0.847 22.35 26.39 1.12 1.32 0.80 4 0.843 22.25 26.39 1.11 1.32 1.00 3 0.840 13.86 16.51 0.69 0.83 1.20 3 0.836 13.80 16.51 0.69 0.83 1.40 5 0.833 22.91 27.51 1.15 1.38 1.60 6 0.830 27.39 33.02 1.37 1.65 1.80 4 0.826 18.19 22.01 0.91 1.10 2.00 4 0.823 15.54 18.88 0.78 0.94 2.20 4 0.820 15.48 18.88 0.77 0.94 2.40 3 0.817 11.57 14.16 0.58 0.71 2.60 2 0.814 7.69 9.44 0.38 0.47 2.80 3 0.811 11.49 14.16 0.57 0.71 3.00 3 0.809 10.02 12.39 0.50 0.62 3.20 4 0.806 13.32 16.53 0.67 0.83 3.40 5 0.803 16.60 20.66 0.83 1.03 3.60 5 0.801 16.54 20.66 0.83 1.03 3.80 4 0.798 13.19 16.53 0.66 0.83 4.00 4 0.796 11.70 14.69 0.58 0.73 4.20 4 0.794 11.66 14.69 0.58 0.73 4.40 5 0.791 14.54 18.37 0.73 0.92 4.60 4 0.789 11.60 14.69 0.58 0.73 4.80 9 0.787 26.02 33.06 1.30 1.65 5.00 16 0.735 38.90 52.92 1.94 2.65 5.20 9 0.783 23.31 29.77 1.17 1.49 5.40 9 0.781 23.25 29.77 1.16 1.49 5.60 7 0.779 18.04 23.15 0.90 1.16 5.80 7 0.777 17.99 23.15 0.90 1.16 6.00 6 0.775 13.99 18.04 0.70 0.90 6.20 8 0.774 18.61 24.06 0.93 1.20 6.40 14 0.722 30.40 42.10 1.52 2.11 6.60 13 0.720 28.16 39.10 1.41 1.95 6.80 19 0.719 41.07 57.14 2.05 2.86 7.00 25 0.667 45.99 68.93 2.30 3.45 7.20 13 0.716 25.65 35.84 1.28 1.79 7.40 16 0.714 31.51 44.12 1.58 2.21 7.60 19 0.713 37.34 52.39 1.87 2.62 7.80 17 0.711 33.34 46.87 1.67 2.34 8.00 18 0.710 32.53 45.82 1.63 2.29 8.20 21 0.659 35.21 53.46 1.76 2.67 8.40 26 0.657 43.50 66.19 2.18 3.31 8.60 21 0.656 35.07 53.46 1.75 2.67 8.80 28 0.655 46.67 71.28 2.33 3.56 9.00 32 0.603 45.66 75.65 2.28 3.78 9.20 36 0.602 51.26 85.11 2.56 4.26 9.40 63 0.551 82.08 148.94 4.10 7.45 9.60 46 0.550 59.81 108.75 2.99 5.44 9.80 100 0.549 129.75 236.41 6.49 11.82


ENYPSAINGENIERIA Y ASISTENCIAPol. Ind. San Luis C/ Veracruz 35. 29006. Málagawww.enypsa.com

Laboratorio inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de AndalucíaNº AND-L-015Decreto 67/2011

ENSAYO PENETROMÉTRICO DINÁMICO EP-1Equipo utilizado... BORRO

Cliente: EXMO AYUNTAMIENTO DE CÁRTAMA Fecha: 22/07/2013Obra: Estudio Geotécnico para la cimentación de Piscina en la Ciudad Deportiva de Cártama Estación, Cártama.Localidad: Málaga

Número de golpes penetración puntaza Rpd (Kg/cm²) Interpretación Estratigráfica0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

229

788

66

917

68

65

44

35

45677

91010

13556

888

101415

1112

1012

1622

4346

24181920

232526

2527

3032

3841

4353

5656

6886

100

0 22.0 44.0 66.0 88.0 110.0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

1

180

cm

0.00

180.0

Valor medio Nb: 8

2

340

cm

520.0

Valor medio Nb: 4

312

0 cm

640.0

Valor medio Nb: 5

4

160

cm

800.0

Valor medio Nb: 12

5 80 c

m

880.0

Valor medio Nb: 33

6

140

cm

1020.0

Valor medio Nb: 22

7

220

cm

1240.0

Incremento Nb > 27

8 1260.0 R h

OPERARIO: J.C.MELENDEZ RESPONSABLE:

Escala 1:75


ENYPSAINGENIERIA Y ASISTENCIAPol. Ind. San Luis C/ Veracruz 35. 29006. Málagawww.enypsa.com

Laboratorio inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de AndalucíaNº AND-L-015Decreto 67/2011

ENSAYO PENETROMÉTRICO DINÁMICO EP-2Equipo utilizado... BORRO

Cliente: EXMO AYUNTAMIENTO DE CÁRTAMA Fecha: 22/07/2013Obra: Estudio Geotécnico para la cimentación de Piscina en la Ciudad Deportiva de Cártama Estación, Cártama.Localidad: Málaga

Número de golpes penetración puntaza Rpd (Kg/cm²) Interpretación Estratigráfica0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

75

44

33

56

444

3233455

4445

49

1699

77

68

1413

1925

1316

191718

2126

2128

3236

6346

100

0 26.0 52.0 78.0 104.0 130.0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

1

460

cm

0.00

460.0

Valor medio Nb: 2-4

2

160

cm 620.0

Valor medio Nb: 8

3 80 c

m

700.0

Valor medio Nb: 17

4

100

cm

800.0

Valor medio Nb: 16

5

160

cm

960.0

Incremento Nb>21

6 980.0 R h

OPERARIO: J.C.MELENDEZ RESPONSABLE:

Escala 1:75



SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (U.S.C.S.) CASAGRANDE

Grupos Principales Símbolo Descripción del suelo

SUELOS DE GRANO

GRUESO

(más del 50% del material es retenido por el

tamiz 200)

GRAVA Y SUELOS CON

GRAVA

(más del 50% de la fracción

gruesa es retenida por el

tamiz nº 4).

GRAVAS LIMPIAS

(finos < 5%)

GW Gravas bien graduadas, mezclas de grava y de arena, con pocos finos o sin finos.

GP Gravas mal graduadas, mezclas de grava y de arena, con pocos finos o sin finos.

GRAVAS CON FINOS

(finos > 12%)

GM Gravas limosas, mezclas de grava - arena - limo.

GC Gravas arcillosas, mezclas de grava - arena - arcilla.

ARENA Y SUELOS

ARENOSOS

(más del 50% de la fracción gruesa pasa por el tamiz

nº 4)

ARENAS LIMPIAS

(finos < 5%)

SW Arenas bien graduadas, arenas con grava, con pocos finos o sin finos.

SP Arenas mal graduadas, arenas con grava, con pocos finos o sin finos.

ARENAS CON FINOS

(finos > 12%)

SM Arenas limosas, mezclas de arena - limo.

SC Arenas arcillosas, mezclas de arena - arcilla.

SUELOS DE GRANO FINO

(más del 50% del material pasa por el tamiz 200)

LIMOS Y ARCILLAS

(límite líquido menor de 50)

ML

Limos inorgánicos y arenas muy finas, polvo de roca, arenas finas limosas o arcillosas, limos arcillosos poco plásticos.

CL

Arcillas inorgánicas poco plásticas o de plasticidad mediana, arcillas con grava, arcillas arenosas, arcillas limosas, arcillas magras.

OL Limos inorgánicos y arcillas orgánicas limosas poco plásticas.

LIMOS Y ARCILLAS

(límite líquido mayor de 50)

MH Limos inorgánicos; suelos arenosos finos o limosos, con mica o diatomeas.

CH Arcillas inorgánicas muy plásticas. Arcillas grasas.

OH Arcillas orgánicas de plasticidad media o muy plásticas, limos orgánicos.

SUELOS MUY ORGÁNICOS PT Turba, humus, suelos de alto conte-nido en materia orgánica.

NOTA: Para casos intermedios se utilizarán símbolos dobles.



ANEJO Nº III

ENSAYOS DE LABORATORIO


ÛÒÍßÇÑ ÜÛ ßÙÎÛÍ×Ê×ÜßÜ ÜÛ ËÒß ÓËÛÍÌÎß

ÜÛ ÍËÛÔÑô ßÎÌ×ÝËÔÑ èô ßÐßÎÌßÜÑ èòîòíô ÛØÛóðèÝñ Ê»®¿½®«¦ íëô Ó?´¿¹¿ò Ìº²±æ çëî íì íì êîô Ú¿¨æ çëî íí ìî ìè

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ANEJO Nº IV

CÁLCULOS GEOTÉCNICOS


ESTIMACIÓN DE LA ACELERACIÓN SÍSMICA DE CÁLCULO

Imputación: 114-EG-13 > 0,08 ≤ 0,12 xCliente: EXCMO AYUNTAMIENTO DE CÁRTAMA xObra: Est. Geotec. para cimentación de piscina en Ciudad DeportivaProvincia: Málaga p = 1.0 p =1.3Municipio: Cártama

Parámetros p = 1 p = 1.3 CAPA Techo Muro Espesor C C*ELocalidad Localidad más próxima Cártama Cártama m m mab/g Relación A.básica y gravedad 0.08 0.08 1 0 4.6 4.6 2 9.2g Gravedad m/s2 9.8 9.8 2 4.6 6.6 2 1.6 3.2ab Aceleración sísmica básico m/s2 0.7840 0.7840 3 6.6 12.4 5.8 1.6 9.28p Coeficiente de riesgo 1 1.3 4 12.4 14 1.6 1.3 2.08C Coeficiente ponderado de terreno 1.5753 1.5753 5 14 23 9 1.6 14.4p*ab 0.7840 1.0192 6 23 30 7 1.3 9.10,1*g 0.98 0.98 Total 30 47.260,4*g 3.92 3.92

Valor ponderado del coef. del terreno C: 1.5753S1 p*ab < 0,98 1.2603 1.2603S2 p*ab > 0,98 < 3,92 1.2776 1.2568 Ondas Vs Valor de N en SueloS3 p*ab > 3,92 1.0000 1.0000 TIPO C m/s Roca Granular Cohesivo

I 1.00 > 750 Compacta > 50 --S Coeficiente de amplificación del terreno 1.2603 1.2568 II 1.30 >400 ≤ 750 Muy fract 31-50 >30

III 1.60 > 200 ≤400 -- 11-30 4-30

ac Aceleración sísmica de cálculo m/s2 0.9880 1.2809 IV 2.00 ≤200 -- <10 < 4

ac/g Relacion del Eurocódigo 8. Aptdo 4.1.3 0.1008 0.1307 Fecha de publicación en B.O.E. 11-10-02Fecha de obligado cumplimiento: 12-10-04

Resultado

Coef. Riesgo

ac/g≤ 0,08

> 0,12 ≤ 0,16> 0,16


IMPUTACIÓN:cód. registro:

Responsable de Geotécnica: Fecha:Documentación de Referencia:

g 0 ___ B * ___, h __ ___

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g 1 c' ø' B *

DATOS DE LA CIMENTACIÓN DATOS DEL TERRENO DE CIMENTACIÓN

B Ancho de la zapata 12.5 m. z nf Profundidad del nivel freático 2.6 m.L Longitud de la zapata 25.0 m. c' o Su Cohesión o resistencia al corte sin drenaje 5.0 tn / m ² Inclinación de la carga con la vertical 0 ° ( para el cálculo a corto plazo : ø' = 0 , se condidera Su )

e B Excentricidad de la carga según B 0.00 m. ø' Angulo de rozamiento interno 0 °e L Excentricidad de la carga según L 0.00 m. g ap 0 Densidad aparente encima del plano de cimentación 1.90 tn / m 3

B * Ancho equivalente de la zapata 12.50 m. g ap 1 Densidad aparente bajo el plano de cimentación 1.90 tn / m 3

L * Longitud equivalente de la zapata 25.00 m.h Profundidad de cimentación 0.0 m.

COEFICIENTE DE SEGURIDAD FRENTE AL HUNDIMIENTO DEL TERRENO

Fs COEFICIENTE DE SEGURIDAD 3

CARGA ADMISIBLE POR HUNDIMIENTO DEL TERRENO

q h = ( c . N c . s c . i c ) + ( q . N q . s q . i q ) + ( 0,5 . g . B * . N g . s g . i g )

qh adm = q h / Fs

g Densidad de cálculo en el terreno de cime 1.04 tn / m 3

Coeficientes de capacidad de carga N q 1.00" N c 5.14" N g 0.00

Coeficientes de forma s q 1.10" s c 1.10" s g 0.80

Coeficientes de inclinación de carga i q 1.00" i c 1.00" i g 1.00

Sobrecarga q : @' v en el plano de cimentación 0.00 kg / cm ²

1 º Sumando en " c " 2.8 kg / cm ²2 º Sumando en " q " 0.0 kg / cm ²3 º Sumando en " g " 0.0 kg / cm ²

CARGA DE HUNDIMIENTO q h 2.82 kg / cm ²TENSION ADMISIBLE q h admisible 0.94 kg / cm ²

CONCLUSIONESTécnico que realiza la revisión:

Fdo:Fecha:

OBRA:

CARGA DE HUNDIMIENTO EN SUELOS DE NATURALEZA HOMOGÉNEA Y TERRENO DE CIMENTACIÓN HORIZONTAL( FORMULA DE BRINCH - HANSEN )

114-EG-13Estudio Geotécnico para cimentación de piscina en Ciudad Deportiva Cártama

EP CALIDAD 29/00

VER. 29/03/04


CALCULO DE ASIENTOS POR EL METODO DE STEINBRENNER PARA TERRENOS MULTICAPA CON BASE RIGIDA

ENTRADA DATOS S Flex S rigCliente: EXCMO AYUNTAMIENTO CARTAMA Ref 114-EG-13 Asiento en la esquina (cm) 1.79 1.52

Carga q t/m2 3.91 Carga q N/mm2 0.039 Proyecto: Cimentación Piscina en Ciudad Deportiva Cártama Ensayo Asiento en punto medio (cm) 5.32 4.52Ancho b (m) 12.50 Ancho b/2 (m) 6.25 Fecha: Tipo de Terreno G : Granular C :Cohesivo γ t/m3 1.9 Asiento en el borde (cm) 3.57 3.04Largo a (m) 25.00 Largo a/2 (m) 12.50 Cálculo Asiento en el centro (cm) 7.15 6.07Nº Capas 12 n = a/b 2.00 Notas: Módulo Balasto Kv (t/m3) 55 64Coef. Cálculo 0.50 Zi CTE (m) 7.03 Distorsión angular 0.0038 0.0033

CAPA PARAMETROS Asiento a techo de la capa Asiento a muro de la capa s Capa s Acuml

Referencia Techo m Muro m Esp m N30 Terreno E t/m2 ν A B m:z/b φ 1 φ 2 s mm m:z/b φ 1 φ 2 s mm mm mm

C-1 0.00 0.80 0.80 20 G 1.600 0.30 0.910 0.520 0.00 1.532 0.000 10.645 0.13 1.526 0.058 10.373 0.271 0.271C-2 0.80 1.20 0.40 6 C 300 0.30 0.910 0.520 0.13 1.526 0.058 55.325 0.19 1.519 0.083 54.535 0.789 1.061C-3 1.20 2.60 1.40 4 C 200 0.30 0.910 0.520 0.19 1.519 0.083 81.803 0.42 1.475 0.149 77.239 4.565 5.625C-4 2.60 4.00 1.40 8 C 400 0.30 0.910 0.520 0.42 1.475 0.149 38.619 0.64 1.409 0.190 36.143 2.476 8.101C-5 4.00 5.20 1.20 5 C 250 0.30 0.910 0.520 0.64 1.409 0.190 57.829 0.83 1.342 0.209 54.394 3.435 11.537C-6 5.20 6.80 1.60 12 C 600 0.30 0.910 0.520 0.83 1.342 0.209 22.664 1.09 1.250 0.220 20.824 1.840 13.377C-7 6.80 7.60 0.80 33 G 2.640 0.30 0.910 0.520 1.09 1.250 0.220 4.733 1.22 1.204 0.222 4.535 0.198 13.574C-8 7.60 11.20 3.60 22 C 1.320 0.30 0.910 0.520 1.22 1.204 0.222 9.070 1.79 1.013 0.212 7.517 1.553 15.128

C-9 11.20 12.80 1.60 25 G 2.000 0.30 0.910 0.520 1.79 1.013 0.212 4.961 2.05 0.940 0.203 4.583 0.378 15.505

C-10 12.80 14.80 2.00 24 C 1.440 0.30 0.910 0.520 2.05 0.940 0.203 6.366 2.37 0.859 0.191 5.792 0.573 16.079C-11 14.80 17.80 3.00 16 C 960 0.30 0.910 0.520 2.37 0.859 0.191 8.688 2.85 0.757 0.174 7.616 1.072 17.151C-12 17.80 21.80 4.00 25 C 1.500 0.30 0.910 0.520 2.85 0.757 0.174 4.875 3.49 0.649 0.153 4.162 0.713 17.863

Valor ponderado: 21.80 18 1.162 0.30 17.86

ASIENTO MÁXIMO ADMISIBLE (cm) SEGÚN NORMA AE-88CARACTERISTICAS DEL EDIFICIO Granular Cohesivo

Obras de carácter monumental 1.2 2.5Ed con estructura de hormigón armado de gran rigidez 3.5 5.0Ed con estructura de hormigón armado pequeña rigide 5.0 7.5Estructuras metálicas hiperestáticas 5.0 7.5Edificios con muros de fábrica 5.0 7.5

Estructuras metálicas isostáticas 5.0 7.5

Estructuras de madera 5.0 7.5Estructuras provisionales 5.0 7.5

ASIENTO ADMISIBLE (cm) SEGÚN CRITERIOS TRADICIONALES

TIPO CIMENTACIÓN Granular Cohesivo

Asiento máximo en zapatas 2,5-4,0 6.5Asiento diferencial máximo en zapatas 2,0-2,5 4,0-5,0Asiento máximo en losas 4,0-6,5 6,5-10,0

Asiento para carga de mejora, solera y altura de agua a 1.4 m

RESULTADOS:

0

5

10

15

20

0 1 2 3 4 5 6 7 8

Prof

undi

dad

m

Asiento (cm)

Asiento Acumulado Asiento Capa

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 5 10 15

Prof

undi

dad

m

Carga t/m2

Carga bajo cimentación

20 % Presión Litostática








C-9 11.20 12.80 1.60 25 G 2.000 0.30 0.910 0.520 1.79 1.013 0.212 3.464 2.05 0.940 0.203 3.200 0.264 10.826

C-10 12.80 14.80 2.00 24 C 1.440 0.30 0.910 0.520 2.05 0.940 0.203 4.445 2.37 0.859 0.191 4.044 0.400 11.226C-11 14.80 17.80 3.00 16 C 960 0.30 0.910 0.520 2.37 0.859 0.191 6.066 2.85 0.757 0.174 5.318 0.748 11.975C-12 17.80 21.80 4.00 25 C 1.500 0.30 0.910 0.520 2.85 0.757 0.174 3.403 3.49 0.649 0.153 2.906 0.498 12.472

Valor ponderado: 21.80 18 1.162 0.30 12.47








RESULTADOS:

Carga admisible por limitación de asiento a 5 cm

0

5

10

15

20

0 1 2 3 4 5 6

Prof

undi

dad

m

Asiento (cm)


0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 5 10 15

Prof

undi

dad

m

Carga t/m2










C-9 11.20 12.80 1.60 25 G 2.000 0.30 0.910 0.520 1.79 1.013 0.212 2.538 2.05 0.940 0.203 2.344 0.193 7.931

C-10 12.80 14.80 2.00 24 C 1.440 0.30 0.910 0.520 2.05 0.940 0.203 3.256 2.37 0.859 0.191 2.963 0.293 8.224C-11 14.80 17.80 3.00 16 C 960 0.30 0.910 0.520 2.37 0.859 0.191 4.444 2.85 0.757 0.174 3.896 0.548 8.773C-12 17.80 21.80 4.00 25 C 1.500 0.30 0.910 0.520 2.85 0.757 0.174 2.493 3.49 0.649 0.153 2.129 0.365 9.137

Valor ponderado: 21.80 18 1.162 0.30 9.14








RESULTADOS:

Carga admisible por limitación del valor de distorsión anguar a 0.002

0

5

10

15

20

0 1 2 3 4 5

Prof

undi

dad

m

Asiento (cm)


0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 5 10 15

Prof

undi

dad

m

Carga t/m2




ENYPSA C/ Veracruz 35 PI San Luis29006 Málaga. Tfno 952 343462 [email protected]

ENTRADA DE DATOS

Cliente: EXCMO AYUNTAMIENTO DE CARTAMAObra : Cimentación de piscina en Ciudad Deportiva Cártama.Referencia: 114-EG-13Ensayo: SRV1/2Fecha :Tipo Sección: CircularTipo Hormigonado: AguaF.S. Fuste: 3F.S. Punta: 3Prof. de cálculo m Inicial: 12 Final: 40Referencia LObservaciones: Correlaciones: N-Cu, según Fletcher 1965

CAPA Tipo Muro Espesor ZP S ZA I Finos F> 2 cm φ seca φ sat N spt E Φ CuC/G m m X*D X*D % % t/m3 t/m3 Kg/cm2 º Kpa

C-1 C 2.01 2.01 6 3 .C-2 C 8.02 6.01 6 3 17.65C-3 C 12.41 4.39 6 3 86.3C-4 C 16.03 3.62 6 3 196.13C-5 C 23.01 6.98 6 3 105.91C-6 C 40.02 17.01 6 3 240.26

RESULTADOS

Φ m 0.300 0.350 0.450 0.550 0.650 0.850 1.000 1.250CAPA t/m t/m t/m t/m t/m t/m t/m t/m CAPA t/m2

C-1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 C-1 0.00C-2 1.44 1.68 2.16 2.64 3.12 4.09 4.81 6.01 C-2 1.53C-3 4.45 5.19 6.68 8.16 9.65 12.61 14.84 18.55 C-3 4.72C-4 6.37 7.43 9.55 11.67 13.79 18.03 21.22 26.52 C-4 6.75C-5 4.94 5.77 7.41 9.06 10.71 14.01 16.48 20.60 C-5 5.24C-6 6.79 7.92 10.18 12.44 14.70 19.23 22.62 28.28 C-6 7.20

Φ m 0.300 0.350 0.450 0.550 0.650 0.850 1.000 1.250CAPA t t t t t t t t CAPA t/m2

C-1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 C-1 0.00C-2 1.15 1.56 2.58 3.85 5.38 9.19 12.72 19.88 C-2 16.20C-3 5.60 7.62 12.60 18.82 26.28 44.94 62.20 97.19 C-3 79.20C-4 12.72 17.32 28.63 42.76 59.73 102.14 141.37 220.89 C-4 180.00C-5 6.87 9.35 15.46 23.09 32.25 55.16 76.34 119.28 C-5 97.20C-6 15.59 21.21 35.07 52.39 73.17 125.12 173.18 270.59 C-6 220.50

114-EG-13 SRV1/2

RESISTENCIA UNITARIA POR

FUSTE

RESISTENCIA UNITARIA POR

PUNTA

RESISTENCIA POR PUNTA

RESISTENCIA UNITARIA POR FUSTE

PARÁMETROS GEOTÉCNICOS

CALCULO DE LA CARGA ADMISIBLE A CORTO PLAZO DE PILOTES IN SITU SEGÚN EL C.T.E.


114-EG-13 SRV1/2

L

m

F t P t TOTAL t F t P t TOTAL t F t P t TOTAL t F t P t TOTAL t F t P t TOTAL t F t P t TOTAL t F t P t TOTAL t F t P t TOTAL t

12 8.79 1.58 10.37 10.26 3.53 13.79 13.19 6.06 19.25 16.12 9.27 25.40 19.06 13.16 32.22 24.92 21.67 46.59

13 10.65 3.44 14.10 12.43 4.61 17.04 15.98 7.45 23.44 19.53 10.98 30.51 23.09 15.18 38.26 30.19 25.48 55.67

14 12.78 4.10 16.88 14.91 5.38 20.29 19.16 8.44 27.61 23.42 12.19 35.61 27.68 16.61 44.29 36.20 25.89 62.09

15 14.90 4.24 19.14 17.38 5.75 23.13 22.35 8.91 31.26 27.31 12.16 39.48 32.28 15.88 48.16 42.21 24.69 66.90

16 17.02 3.30 20.32 19.86 4.48 24.34 25.53 7.40 32.93 31.20 11.04 42.24 36.88 14.96 51.83 48.22 23.49 71.71

17 18.68 2.74 21.42 21.80 3.83 25.63 28.02 6.56 34.58 34.25 10.01 44.26 40.48 14.19 54.67 52.93 23.77 76.71

18 20.33 2.29 22.62 23.72 3.20 26.92 30.49 5.75 36.24 37.27 9.02 46.29 44.05 13.02 57.07 57.60 23.19 80.79

19 21.98 2.29 24.27 25.64 3.12 28.76 32.97 5.15 38.12 40.29 8.03 48.32 47.62 11.84 59.46 62.27 21.66 83.93

20 23.63 2.29 25.92 27.56 3.12 30.68 35.44 5.15 40.59 43.31 7.70 51.01 51.19 10.75 61.94 66.94 20.12 87.06

21 25.27 2.29 27.56 29.49 3.12 32.60 37.91 5.15 43.06 46.33 7.70 54.03 54.76 10.75 65.51 71.61 21.05 92.6622 26.92 2.29 29.21 31.41 3.19 34.60 40.38 5.98 46.36 49.35 9.59 58.95 58.33 14.04 72.37 76.28 25.43 101.70

23 28.57 3.73 32.29 33.33 5.08 38.41 42.85 8.40 51.25 52.38 12.55 64.93 61.90 17.54 79.43 80.94 30.00 110.94

24 30.82 4.54 35.37 35.96 6.03 41.99 46.24 9.62 55.86 56.51 14.04 70.56 66.79 19.30 86.09 87.34 32.31 119.64

25 33.09 5.20 38.28 38.60 6.97 45.57 49.63 10.83 60.46 60.66 15.52 76.18 71.69 21.05 92.74 93.74 34.60 128.34

26 35.35 5.20 40.54 41.24 7.07 48.31 53.02 11.69 64.71 64.81 17.00 81.81 76.59 22.80 99.39 100.15 36.88 137.04

27 37.61 5.20 42.81 43.88 7.07 50.95 56.42 11.69 68.10 68.95 17.46 86.41 81.49 24.39 105.88 106.56 39.17 145.73

28 39.87 5.20 45.07 46.52 7.07 53.59 59.81 11.69 71.50 73.10 17.46 90.56 86.39 24.39 110.78 112.97 41.46 154.43

29 42.13 5.20 47.33 49.16 7.07 56.23 63.20 11.69 74.89 77.25 17.46 94.71 91.29 24.39 115.68 119.38 41.71 161.09

30 44.40 5.20 49.59 51.80 7.07 58.87 66.59 11.69 78.28 81.39 17.46 98.86 96.19 24.39 120.58 125.79 41.71 167.50

31 46.66 5.20 51.85 54.43 7.07 61.51 69.99 11.69 81.68 85.54 17.46 103.00 101.09 24.39 125.48 132.20 41.71 173.91

32 48.92 5.20 54.12 57.07 7.07 64.15 73.38 11.69 85.07 89.69 17.46 107.15 105.99 24.39 130.38 138.61 41.71 180.31

33 51.18 5.20 56.38 59.71 7.07 66.78 76.77 11.69 88.46 93.83 17.46 111.30 110.90 24.39 135.28 145.02 41.71 186.72

34 53.44 5.20 58.64 62.35 7.07 69.42 80.17 11.69 91.86 97.98 17.46 115.44 115.80 24.39 140.19 151.43 41.71 193.13

35 55.71 5.20 60.90 64.99 7.07 72.06 83.56 11.69 95.25 102.13 17.46 119.59 120.70 24.39 145.09 157.83 41.71 199.54

1.2500.850.45

CARGA ADMISIBLE (t) PARA PILOTES INSITU SEGÚN C.T.E.

0.65 1.000.35 0.55

Diámetro (m)0.30


114-EG-13 SRV1/2

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 50 100 150 200 250

Prof

undi

dad

m

Carga admisible t

Carga admisible Pilotes In situ C.T.E.

Ø 0.30 m Ø 0.35 m Ø 0.45 m Ø 0.55 m Ø 0.65 m Ø 0.85 m


C/ Veracruz 35 PI San Luis29006 Málaga. T 952 343462 [email protected]

Cliente: EXCMO AYUNTAMIENTO DE CARTAMAObra : Cimentación de piscina en Ciudad Deportiva Cártama.Referencia: 114-EG-13 SRV1/2

ESTIMACIÓN ROZAMIENTO NEGATIVO CTE

Nivel Freatico: 2.58 mDensidad agua: 1 t/m3

CAPAProfundidad

muro Espesor HiDensidad aparente

Tensión vertical total en muro

Presión Interticial en

muro

Tensión vertical efectiva en

murom m t/m3 t/m2 t/m2 t/m2

1 2.00 2.00 1.90 3.80 0.00 3.802 0.003 0.004 0.005 0.006 0.007 0.00

Total 2.00

Tensión efectiva σv ´ 3.80 t/m2

Coeficiente B 0.25Espesor relleno * 2.00 mRozamiento negativo 0.95 t/m2 RN: σv ´ B

Diámetro Pilote (m) 0.300 0.350 0.450 0.550 0.650 0.850 1.000Rozam. Negativo (t) 1.79 2.09 2.69 3.28 3.88 5.07 5.97Roz. Negativo x ML (t) 0.90 1.04 1.34 1.64 1.94 2.54 2.98

ESTIMACIÓN ROZAMIENTO NEGATIVO A PARTIR DE LA RESISTENICA POR FUSTE

Tipo suelo CEspesor relleno * 2.00 mN 4Cohesión 35 KpaResistencia fuste 2.64 t/m2

Diámetro Pilote (m) 0.300 0.350 0.450 0.550 0.650 0.850 1.000Roz. Negativo total (t) 4.98 5.81 7.47 9.14 10.80 14.12 16.61Roz. Negativo x ML (t) 2.49 2.91 3.74 4.57 5.40 7.06 8.31

ESTIMACIÓN ROZAMIENTO NEGATIVO CONSIDERADO

Diámetro Pilote (m) 0.300 0.350 0.450 0.550 0.650 0.850 1.000Roz. Negativo total (t) 4.98 5.81 7.47 9.14 10.80 14.12 16.61Roz. Negativo x ML (t) 2.49 2.91 3.74 4.57 5.40 7.06 8.31

ENYPSA

ESTIMACIÓN DEL ROZAMIENTO INTERNO EN PILOTES SEGÚN CTE


ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA CIMENTACIÓN DE PISCINA...

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