DISEÑO DE LA LÍNEA DE TRANSMISIÓN A 115 KV ENTRE · PDF fileDISEÑO...

2 Cambio conectores a soldadura exotérmica D. Forero J. Castañeda A. Martínez 2013/07/231 Adición de configuraciones según medidas de resistividad y postes D. Forero E.Rubio A. Martínez 2013/06/250 Emisión Inicial D. Forero J. Mahecha A. Martínez 2013/03/15

Rev. Descripción Diseñó Revisó Aprobó Fecha

DISEÑO DE LA LÍNEA DE TRANSMISIÓN A 115 KVENTRE S.E. OCOA Y LAS S.E. GUAMAL Y SAN FERNANDO

DISEÑO SISTEMA DE PUESTA A TIERRA

Diseñó: Revisó: Documento Nº.: Rev.

D. Forero J. Mahecha 2Fecha: Fecha: Fecha: Codigo cliente: Rev Cliente.

2013/03/15 2013/03/15 2013/03/15

Aprobó:

A. Martínez

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750-LTM-012

S-P-T PARA TORRES DE TRANSMISIÓN 750-LM-012

750-LTM-012 Diseño puesta a tierra-R2 Página 2 de 40

TABLA DE CONTENIDO

1. CONSIDERACIONES GENERALES ......................................................... 4 2. CÁLCULOS DE LA RESISTENCIA DE LOS ELEMENTOS BÁSICOS ...... 5

2.1 ELECTRODO VERTICAL .......................................................................... 5 2.2 ELECTRODOS HORIZONTALES. ............................................................. 6 2.3 CIMENTACIÓN EN CONCRETO ................................................................ 6

3. CÁLCULO DE LOS ELECTRODOS ADICIONALES A LA CIMENTACIÓN DE LAS TORRES. ......................................................................... 7 3.1 SISTEMA DE PUESTA A TIERRA EN TORRES ....................................... 7

3.1.1 PARA ρ ≤ 180 Ω *m ................................................................................. 8 3.1.2 PARA 180 Ω*m < ρ ≤ 360 Ω *m ............................................................... 8 3.1.3 PARA 360 Ω*m < ρ ≤ 560 Ω *m ............................................................... 9 3.1.4 PARA 560 Ω*m < ρ ≤ 730 Ω *m ............................................................. 10 3.1.5 PARA 730 Ω*m < ρ ≤ 930 Ω *m ............................................................. 10 3.1.6 PARA 930 Ω*m < ρ ≤ 1090 Ω *m .......................................................... 11 3.1.7 PARA 1090 Ω*m < ρ ≤ 1280 Ω *m ......................................................... 12 3.1.8 PARA 1280 Ω*m < ρ ≤ 1460 Ω *m ....................................................... 12 3.1.9 PARA 1460 Ω*m < ρ ≤ 1780 Ω *m .......................................................... 13

3.2 SISTEMA DE PUESTA A TIERRA EN TORRES CON MEJORAMIENTO DEL TERRENO ....................................................................... 14

3.2.1 PARA 1780 Ω *m < ρ ≤ 1860 Ω *m. ...................................................... 15 3.2.2 PARA 1860 Ω *m < ρ ≤ 2430 Ω *m. ...................................................... 15 3.2.3 PARA 2430 Ω *m < ρ ≤ 3100 Ω *m. ....................................................... 16 3.2.4 PARA 3100 Ω *m < ρ ≤ 3630 Ω *m. ....................................................... 17 3.2.5 PARA 3630 Ω *m < ρ ≤ 4260 Ω *m. ....................................................... 18 3.2.6 PARA 4260 Ω *m < ρ ≤ 4860 Ω *m. ....................................................... 18 3.2.7 PARA 4860 Ω *m < ρ ≤ 5930 Ω *m. ....................................................... 19 3.2.8 PARA ρ > 5930 Ω *m. ............................................................................ 20

3.3 SISTEMA DE PUESTA A TIERRA EN POSTES ...................................... 21 3.3.1 PARA 1500 Ω *m.< ρ ≤ 2400 Ω *m. ....................................................... 22 3.3.2 PARA 2400 Ω *m.< ρ ≤ 2800 Ω *m. ....................................................... 22 3.3.3 PARA 2800 Ω *m.< ρ ≤ 3160 Ω *m. ....................................................... 23 3.3.4 PARA 3160 Ω *m.< ρ ≤ 3600 Ω *m. ....................................................... 23 3.3.5 PARA ρ > 3600 Ω *m. ............................................................................ 24

4 CALCULO DE LA RESISTENCIA DE TIERRA TOTAL APROXIMADA DE CADA ESTRUCTURA RT ................................................................................ 26 5 LONGITUD EFECTIVA DE UN ELECTRODO HORIZONTAL ANTE DESCARGAS ATMOSFÉRICAS ........................................................................... 27 6 ESPECIFICACIONES DE LAS REDES DE TIERRA CONVENCIONALES ............................................................................................. 30 7 MATERIALES A UTILIZAR ....................................................................... 32



8 REFERENCIAS ........................................................................................ 33 ANEXO 1 –LISTA DE MATERIALES LÍNEA DE TRANSMISIÓN - S.E. OCOA – S.E. SAN FERNANDO....................................................................... 34 ANEXO 2 –LISTA DE MATERIALES LÍNEA DE TRANSMISIÓN - S.E. CDO – S.E. GUAMAL ...................................................................................... 37 ANEXO 3 –DESCRIPCIÓN DE MATERIALES ............................................... 39



1. CONSIDERACIONES GENERALES

El presente documento contiene la Memoria de cálculo de las redes de puesta a tierra para las torres de la línea de transmisión S.E Ocoa (Villavicencio) – S.E.Guamal y S.E. San Fernando (Guamal) 115 kV, perteneciente al sistema eléctrico de transmisión de la Empresa de electrificadora del Meta S.A. E.S.P., en la que se tienen en cuenta los criterios contenidos en las normas ANSI-IEEE Standard 142 –1991 Recommended Practice for Grounding of Industrial and Commercial Power Systems y la ANSI-IEEE-80 de 2000 - Guide For Safety in AC Substation Grounding (ver numeral 8: REFERENCIAS). Para el diseño de las redes de puesta a tierra se consideró un valor máximo de 20 Ω de resistencia, de acuerdo con los resultados obtenidos en la memoria 750-LM-011 – MEMORIA DE APANTALLAMIENTO, numeral 10.2 resistencia de puesta a tierra, además este valor corresponde a la resistencia de puesta a tierra máxima para estructuras de líneas de transmisión que se especifica en el numeral 15.4 del RETIE. En el diseño se calculó la resistencia de cada uno de los elementos básicos que componen el sistema de tierra, y posteriormente se calculó la resistencia de puesta a tierra total aproximada de cada estructura. Dichos elementos básicos son: Electrodos verticales.

Electrodos horizontales.

Debido a que las dimensiones mostradas en las diferentes configuraciones de puesta a tierra de las estructuras seleccionadas, tal como se verá más adelante, son valores típicos y por tanto pueden aumentar o disminuir dependiendo de la estructura finalmente instalada en cada sitio, el instalador debe tomar las medidas que sean necesarias en sitio y realizar los ajustes adecuados, con el fin de mantener el sistema de puesta a tierra y las obras civiles necesarias dentro de la franja de servidumbre. Para tal efecto, no se deben modificar las dimensiones de los contrapesos horizontales ni la cantidad de electrodos verticales.



2. CÁLCULOS DE LA RESISTENCIA DE LOS ELEMENTOS BÁSICOS

De acuerdo con la IEEE Standard 142 – 1991, la resistencia de Puesta a tierra de cualquier electrodo (vertical u horizontal) está compuesta por: Resistencia del material del electrodo

Resistencia de contacto entre el electrodo y el suelo.

Resistencia del suelo, que se opone al flujo de corriente desde la superficie del electrodo hacia la tierra.

Las primeras dos resistencias son relativamente pequeñas (del orden de 10-4 Ω); de tal manera que pueden ser despreciadas para efectos prácticos. Por lo tanto, sólo la tercera resistencia tendrá importancia en el presente cálculo. 2.1 ELECTRODO VERTICAL La resistencia de conexión a tierra de un electrodo vertical está dada por la expresión1:

(1)

Donde: Rev = Resistencia del electrodo vertical, ohm. ρ = Resistividad del terreno, ohm*m. L = Longitud del electrodo vertical, m. r = Radio del electrodo vertical, m.

Figura 1 - Electrodo vertical de puesta a tierra.



2.2 ELECTRODOS HORIZONTALES.

Para electrodos horizontales de longitud L se aplica la expresión 2:

4

4

2

2

22

2ln2

ln2

hReL

hLh

Lh

hL

rL

L

Donde:

Reh = resistencia del electrodo horizontal, ohm.

ρ = resistividad del terreno, ohm*m.

L = longitud del electrodo horizontal, m.

r = radio del electrodo horizontal, m.

h = profundidad de enterramiento, m.

Figura 2 - Electrodo horizontal de puesta a tierra.

2.3 CIMENTACIÓN EN CONCRETO

Todas las estructuras auto soportadas de las líneas de transmisión que nos ocupan tienen como cimentación 4 patas embebidas en concreto, conocidas como cimentaciones de concreto. Dicha cimentación se comporta como un electrodo vertical de puesta a tierra, cuya resistencia está en paralelo con la resistencia de los electrodos verticales (varillas de puesta a tierra) y horizontales (contrapesos); sin embargo, para efectos de la presente memoria, la resistencia de los electrodos de concreto no se considerará en los cálculos, debido a que la misma puede variar con disminuciones drásticas de la humedad. Por lo tanto se deja así un margen de seguridad en el diseño.

(2)



3. CÁLCULO DE LOS ELECTRODOS ADICIONALES A LA CIMENTACIÓN DE

LAS TORRES.

3.1 SISTEMA DE PUESTA A TIERRA EN TORRES

Para obtener el valor máximo especificado de 20 Ω de resistencia de puesta a tierra de las torres, sin considerar la cimentación de concreto, se requiere la instalación de electrodos verticales y horizontales, cuya resistencia combinada en paralelo debe dar menor al valor máximo especificado de 20 Ω. Los cálculos y la disposición de la puesta a tierra se realizaron considerando la resistividad del terreno donde se van a ubicar las torres. De acuerdo con la IEEE Standard 142 – 1991, todas las fórmulas concernientes al cálculo de resistencia de puesta a tierra presentadas en la Tabla 13–Formulas for the calculation of resistance to ground, utilizadas en el presente documento para los cálculos, fueron publicadas por H.B. Dwight en su artículo Calculation of resistance to ground, en el cual Dwight advierte que dichos cálculos presentan un error aproximado del 8%. De otra parte, en la misma norma se advierte que tales formulas se deben aplicar con ciertos criterios y cuidado, debido a que su aplicación depende de la configuración, longitud y distancias entre electrodos. Por los anteriores motivos, los resultados que se presentan a continuación fueron obtenidos mediante simulación con el software Electrical Power System Design and Simulation Software EDSA, Versión Paladin Design Base 3.0 – 2011, que utiliza el método de la matriz de conductancia y que considera las impedancias mutuas existentes entre electrodos horizontales y verticales, de acuerdo con la configuración de cada caso.



3.1.1 PARA ρ ≤ 180 Ω *m

Para resistividades del terreno en este rango se requieren los siguientes elementos (Véase Configuración 1): Cuatro electrodos verticales de cobre o de acero recubierto de cobre de

2.44 m x Ø 5/8” cada uno. Mediante simulación se obtiene una resistencia de tierra Rg = 19,4 Ω.

Configuración 1 – Diseño de red de tierra para resistividades hasta 180 Ω *m.

3.1.2 PARA 180 Ω*m < ρ ≤ 360 Ω *m

Para resistividades de terreno en este rango se requieren los siguientes elementos (Véase Configuración 2): Cuatro electrodos verticales de cobre o de acero recubierto de cobre de

2.44 m x Ø 5/8” cada uno. Cuadricula horizontal de 8 m x 8 m (aproximadamente) en conductor de cobre o de

acero recubierto de cobre 2/0 AWG, que une los 4 electrodos verticales con los “stubs” de cada una de las patas de la torre.

Mediante simulación se obtiene una resistencia de tierra Rg = 19,6 Ω.



Configuración 2 – Diseño de red de tierra para 180 Ω *m < ρ ≤ 360 Ω *m.

3.1.3 PARA 360 Ω*m < ρ ≤ 560 Ω *m

Para resistividades de terreno en este rango se requieren los siguientes elementos (Véase Configuración 3):

Cuatro electrodos verticales de cobre o de acero recubierto de cobre de 2.44 m x Ø 5/8” cada uno.

Cuadricula horizontal de 8 m x 8 m (aproximadamente) en conductor de cobre o de acero recubierto de cobre 2/0 AWG, que une los 4 electrodos verticales con los

“stubs” de cada una de las patas de la torre.

Dos electrodos horizontales de 15 m (7 m en diagonal y 8 m paralelos al eje de la línea) en conductor de cobre o de acero recubierto de cobre 2/0 AWG.





3.1.4 PARA 560 Ω*m < ρ ≤ 730 Ω *m




Cuatro electrodos horizontales de 15 m (7 m en diagonal y 8 m paralelos al eje de la línea) en conductor de cobre o de acero recubierto de cobre 2/0 AWG.



3.1.5 PARA 730 Ω*m < ≤ 930 Ω *m



Cuadricula horizontal de 8 m x 8 m (aproximadamente) en conductor de cobre o de acero recubierto de cobre 2/0 AWG, que une los 4 electrodos verticales con los “stubs” de cada una de las patas de la torre.

Cuatro electrodos horizontales de 15 m (7 m en diagonal y 8 m paralelos al eje de la línea) en conductor de cobreo de acero recubierto de cobre 2/0 AWG.



Dos electrodos horizontales en el sentido de la línea de 15 m en conductor de cobre o de acero recubierto de cobre 2/0 AWG cada uno.



3.1.6 PARA 930 Ω*m < ≤ 1090 Ω *m





Cuatro electrodos horizontales en el sentido de la línea de 15 m en conductor de cobre o de acero recubierto de cobre 2/0 AWG cada uno.





3.1.7 PARA 1090 Ω*m < ≤ 1280 Ω *m









3.1.8 PARA 1280 Ω*m < ≤ 1460 Ω *m


2.44 m x Ø 5/8” cada uno.








3.1.9 PARA 1460 Ω*m < ≤ 1780 Ω *m

Para resistividades de terreno en este rango se requieren los siguientes elementos (Véase Configuración 9): Cuatro electrodos verticales de cobre o de acero recubierto de cobre de 2.44 m

x Ø 5/8” cada uno. Cuadricula horizontal de 8 m x 8 m (aproximadamente) en conductor de cobreo de




Mediante simulación se obtiene una resistencia de tierra Rg = 19,7 ohm.




3.2 SISTEMA DE PUESTA A TIERRA EN TORRES CON MEJORAMIENTO DEL

TERRENO

Las anteriores configuraciones de puesta a tierra garantizan una resistencia de puesta a tierra menor a 20 ohm para terrenos con resistividades menores o iguales a 1780 ohm*m. Para resistividades mayores, el uso de electrodos horizontales de mayor longitud representa una opción técnica y económicamente inviable. Lo anterior, debido a que un aumento del 25% en la cantidad de cobre enterrado, ocasiona una reducción inferior a 1,5 ohm en la resistencia de puesta a tierra de la estructura, ya que electrodos paralelos muy largos con poca separación entre ellos, experimentan una inductancia mutua que eleva el valor de resistencia final; razón por la cual el mejoramiento artificial del suelo se convierte en una alternativa económicamente atractiva, para las puestas a tierra de estructuras en terrenos con resistividades altas.

En tal sentido, se propone la utilización de una mezcla de bentonita con el fin de hacerle un tratamiento al terreno para disminuir la resistividad, o, la utilización de algún suelo artificial del mercado como FAVIGEL, QUIBACSOL, LPI-RESLO-10 u otro, de similares características (Ver numeral 7 – Materiales a utilizar). Para efectos de los cálculos que se muestran a continuación, se asumió un 70% de efectividad del producto con el fin de dejar un margen de seguridad y de poder establecer una comparación con el suelo natural. A continuación se muestran los cálculos obtenidos con el software Electrical Power System Design and Simulation Software EDSA, Versión Paladin Design Base 3.0 –



2011, para terrenos con altas resistividades, utilizando, como ya se indicó, un suelo artificial y las configuraciones anteriormente mostradas en el numeral 3.1.

3.2.1 PARA 1780 Ω *m < ρ ≤ 1860 Ω *m.




Dos electrodos horizontales de 15 m (7 m en diagonal y 8 m paralelos al eje de la línea) en conductor de cobre o de acero recubierto de cobre 2/0 AWG.

Suelo artificial aplicado según las indicaciones del fabricante. Mediante simulación se obtiene una resistencia de tierra Rg = 19.7 ohm.

Configuración 10– Diseño de red de tierra para 1200 Ω *m < ρ ≤ 1860 Ω *m.

3.2.2 PARA 1860 Ω *m < ρ ≤ 2430 Ω *m.









3.2.3 PARA 2430 Ω *m < ρ ≤ 3100 Ω *m.










3.2.4 PARA 3100 Ω *m < ρ ≤ 3630 Ω *m.






Suelo artificial aplicado según las indicaciones del fabricante. Mediante simulación se obtiene una resistencia de tierra Rg = 19,6 ohm.




3.2.5 PARA 3630 Ω *m < ρ ≤ 4260 Ω *m.









3.2.6 PARA 4260 Ω *m < ρ ≤ 4860 Ω *m.









Configuración 15– Diseño de red de tierra para 4260 Ω *m < ρ ≤ 4860 Ω *m.

3.2.7 PARA 4860 Ω *m < ρ ≤ 5930 Ω *m.






Suelo artificial aplicado según las indicaciones del fabricante.



Mediante simulación se obtiene una resistencia de tierra Rg = 19,7 ohm.


3.2.8 PARA ρ > 5930 Ω *m.

Para resistividades superiores a 5930 ohm*m se emplea la misma configuración anterior, considerando que una de las estructuras adyacentes tenga un valor de resistencia de puesta a tierra menor o igual a 20 ohm, lo anterior con base en las siguientes consideraciones:

Debido a que las estructuras se encuentran unidas por un cable de guarda, cada resistencia individual de puesta a tierra se encuentra en paralelo con las demás resistencias de puesta a tierra de las demás estructuras, formando así un gran sistema de resistencias en paralelo; por lo tanto, el valor de la resistencia de puesta a tierra equivalente del sistema será menor al de cada estructura individual.

Teniendo en cuenta la mayor probabilidad de que una descarga atmosférica

impacte en el cable de guarda de la línea de transmisión y no en la torre, para resistividades superiores a 5930 ohm*m se sugiere la utilización de la última configuración (Configuración 16), garantizando en lo posible que la estructura con alta resistencia de puesta a tierra quede al lado de una torre que tenga una resistencia menor o igual a 20 ohmios, con el fin de garantizar que al ocurrir una descarga atmosférica, la corriente se divida y la mayor parte de ella circule por la estructura de menor resistencia de puesta a tierra. De todas formas, el valor de la resistencia de puesta a tierra en paralelo de la estructura del caso considerado y las dos estructuras adyacentes a la misma, debe ser menor o igual a los 20 ohmios deseados.



3.3 SISTEMA DE PUESTA A TIERRA EN POSTES

Para obtener el valor máximo especificado de 20 ohmios de resistencia de puesta a tierra de los postes, sin considerar la cimentación de concreto, se requiere la instalación de electrodos verticales y horizontales, cuya resistencia combinada en paralelo debe dar menor al valor máximo especificado de 20 ohmios.

Los cálculos y la disposición de la puesta a tierra se realizaron considerando la resistividad del terreno donde se van a ubicar los postes.

De acuerdo con la IEEE Std 142, todas las fórmulas concernientes al cálculo de resistencia de puesta a tierra presentadas en la Tabla 4-5 - Formulas for the calculation of resistance to ground, utilizadas en el presente documento para los cálculos, fueron publicadas por H.B. Dwight en su artículo Calculation of resistance to ground, en el cual Dwight advierte que dichos cálculos presentan un error aproximado del 8%. De otra parte, en la misma norma se advierte que tales formulas se deben aplicar con ciertos criterios y cuidado, debido a que su aplicación depende de la configuración, longitud y distancias entre electrodos.

Por los anteriores motivos, los resultados a continuación fueron obtenidos mediante simulación con el software Electrical Power System Design and Simulation Software EDSA, Versión Paladin Design Base 3.0 – 2011, que utiliza el método de la matriz de conductancia y que considera las impedancias mutuas existentes entre electrodos horizontales y verticales, de acuerdo con la configuración de cada caso. Debido a que los casos en los cuales se van a instalar postes en la línea de transmisión, son casos puntuales (5 en la línea Ocoa – San Fernando y 3 en la línea CDO – Guamal), y dado que la resistividad del terreno donde se instalara es muy alta (ver informe de resistividad. 750-LTM-006), solo se muestran a continuación las configuraciones a utilizar en cada caso.



3.3.1 PARA 1500 Ω *m.< ρ ≤ 2400 Ω *m. Para resistividades de terreno en este rango se requieren los siguientes elementos (Véase Configuración 17):

Un electrodo vertical de cobre o de acero recubierto de cobre de 2.44 m x Ø 5/8”.

Dos electrodos horizontales en el sentido de la línea (uno de 30 m y otro de 45 m) en conductor de cobre o acero recubierto de cobre 2/0 AWG.


Configuración 17– Diseño de red de tierra 1500 Ω *m < ρ ≤ 2400 Ω *m.

3.3.2 PARA 2400 Ω *m.< ρ ≤ 2800 Ω *m.



Dos electrodos horizontales en el sentido de la línea de 45 m cada uno, en conductor de cobre o acero recubierto de cobre 2/0 AWG.




Configuración 18 – Diseño de red de tierra 2400 ohm*m < ρ ≤ 2800 ohm*m.

3.3.3 PARA 2800 Ω *m.< ρ ≤ 3160 Ω *m.



Dos electrodos horizontales en el sentido de la línea (uno de 45 m y otro de 60 m) en conductor de cobre o acero recubierto de cobre 2/0 AWG.


Configuración 19 – Diseño de red de tierra 2800 Ω *m < ρ ≤ 3160 Ω *m.

3.3.4 PARA 3160 Ω *m.< ρ ≤ 3600 Ω *m.





Dos electrodos horizontales en el sentido de la línea de 60 m cada uno, en conductor de cobre o acero recubierto de cobre 2/0 AWG.


Configuración 20 – Diseño de red de tierra 3160 Ω *m < ρ ≤ 3600 Ω *m.

3.3.5 PARA ρ > 3600 Ω *m.

Para resistividades superiores a 3600 ohm*m se emplea la misma configuración anterior, considerando que una de las estructuras adyacentes tenga un valor de resistencia de puesta a tierra menor o igual a 20 ohm, lo anterior con base en las

siguientes consideraciones:

Debido a que las estructuras se encuentran unidas por un cable de guarda, cada resistencia individual de puesta a tierra se encuentra en paralelo con las demás resistencias de puesta a tierra de las demás estructuras, formando así un gran sistema de resistencias en paralelo; por lo tanto, el valor de la resistencia de puesta a tierra equivalente del sistema será menor al de cada estructura individual.

Teniendo en cuenta la mayor probabilidad de que una descarga atmosférica impacte en el cable de guarda de la línea de transmisión y no en la torre, para resistividades superiores a 3600 ohm*m se sugiere la utilización de la última configuración (Configuración 20), garantizando en lo posible que la estructura con alta resistencia de puesta a tierra quede al lado de una torre que tenga



una resistencia menor o igual a 20 ohmios, con el fin de garantizar que al ocurrir una descarga atmosférica, la corriente se divida y la mayor parte de ella circule por la estructura de menor resistencia de puesta a tierra. De todas formas, el valor de la resistencia de puesta a tierra en paralelo de la estructura del caso considerado y las dos estructuras adyacentes a la misma, debe ser menor o igual a los 20 ohmios deseados.



4 CALCULO DE LA RESISTENCIA DE TIERRA TOTAL APROXIMADA DE CADA

ESTRUCTURA RT

De acuerdo con los cálculos mostrados hasta aquí, a continuación se muestran en las Tabla 1 y 2, las resistencias totales aproximadas de cada estructura, como una función de la resistividad del suelo en el cual se encuentra cada una de las torres y postes de la línea.

Tabla 1 – Resistencia de tierra total aproximada de cada torre, RT Rango de Resistividad del

terreno, ρ (ohm·m)

Resistividad aparente del terreno considerada,

ρ (ohm·m)

Resistencia total de puesta a tierra de la torre, RT(ohm)

ρ ≤ 180 180 19,4

180 < ρ ≤ 360 360 19,6

360< ρ ≤ 560 560 19,7

560< ρ ≤ 730 730 19,9

730< ρ ≤ 930 930 19,8

930< ρ ≤ 1090 1090 19,6

1090< ρ ≤ 1280 1280 19,7

1280< ρ ≤ 1460 1460 19,9

1460< ρ ≤ 1780 1780 19,7

Tabla 2 – Resistencia de tierra total aproximada de cada poste, RT

Rango de Resistividad del terreno,

(ohm·m)

Resistividad aparente del terreno considerada,

(ohm·m)

Resistencia total de puesta a tierra del poste, RT

(ohm)

1500 << 2400 2400 19,9

2400 < ≤ 2800 2800 19,9

2800 < ≤ 3160 3160 19,8

3160 < < 3600 3600 19,5



5 LONGITUD EFECTIVA DE UN ELECTRODO HORIZONTAL ANTE DESCARGAS

ATMOSFÉRICAS La caída de tensión producida por una descarga atmosférica se acentúa intensamente en las secciones por donde se inyecta la corriente y tiende a disminuir rápidamente hacia las secciones donde avanzará posteriormente dicha corriente. Esta distribución la causa principalmente la inductancia propia del conductor. Al darse dicha distribución de tensiones, la corriente se drenará en mayor cantidad en las primeras secciones del conductor y tendera rápidamente a disminuir hacia las secciones más alejadas del punto de inyección de corriente. Como resultado, habrá secciones de conductor (las más alejadas) que prácticamente no colaborarán para la dispersión de la corriente al suelo. El punto en el cual estas secciones de conductores prácticamente ya no drenaran corriente dependerá de la distribución del potencial. Esta distribución estará principalmente definida por el efecto conjunto del frente de onda de la corriente y la inductancia del conductor, así como por la resistividad del terreno. Para calcular la longitud efectiva de un electrodo horizontal se utiliza la siguiente relación:

*3.1 fef TL

Donde:

Lef = longitud efectiva, en m Tf = tiempo de frente de onda, en µs ρ = resistividad del terreno, en ohm*m

Para el diseño o instalación de una red de tierras, no se debe exceder la longitud efectiva de un electrodo horizontal para un tiempo de frente de onda de 5 µs considerando el valor de resistividad del terreno, ya que se asumen como poco



frecuentes, flámeos inversos de mayor duración debidos al rápido decrecimiento de la curva normalizada voltaje-tiempo para una onda tipo rayo de 1.2 x 50 µs (Ver Figura 3).

Figura 3 - Onda Normalizada tipo Rayo 1.2/50 µs

A continuación, en la tabla 3, se indica la longitud efectiva de cada uno de electrodos horizontales, teniendo en cuenta un frente de onda de 5 µs y las diferentes resistividades consideradas para las estructuras. Así mismo se muestra la longitud a instalar de cada electrodo horizontal según los resultados del diseño mostrado en el numeral 3 de este documento.



Tabla 3 - Longitud efectiva y longitud a instalar de los electrodos horizontales.

Tipo de

estructura

Resistividad

[ohm*m]

Tiempo de

frente [µs]

Longitud

Efectiva [m]

Longitud a

instalar según

diseño [m]

Torre 180 5 39 0

Torre 360 5 55 0

Torre 560 5 68 15

Torre 730 5 78 15

Torre 930 5 95 30

Torre 1090 5 68 30

Torre 1280 5 95 45

Torre 1460 5 111 45

Torre 1780 5 122 60

Como se puede observar en la tabla 3, la longitud real a instalar de los electrodos horizontales (contrapesos) es menor que la longitud efectiva calculada en todas las configuraciones seleccionadas, lo que garantiza su óptima utilización. Se aclara que la longitud efectiva aquí calculada no incluye la cuadricula horizontal de 8 m x 8 m (aproximadamente) en conductor de cobre o de acero recubierto de cobre 2/0 AWG, indicada en las diferentes configuraciones del Numeral 3 de este documento.



6 ESPECIFICACIONES DE LAS REDES DE TIERRA CONVENCIONALES

Todas las estructuras deben estar debidamente aterrizadas, utilizando alguna de las configuraciones mencionadas en el actual documento y la elección de cada configuración dependerá del rango de resistividad del terreno en donde se encuentre cada estructura. La resistencia de puesta a tierra para las estructuras debe ser menor o igual a 20 ohmios.

En las torres, los contra-pesos deben conectarse a cada pata de las estructuras, dispuestos a 45º con relación a la trayectoria de la línea. En el caso en que el contra-peso sea muy largo y se salga de la servidumbre, este se puede disponer, donde más convenga, en el mismo sentido de la línea (paralelo al eje de la línea).

La cuadrícula de 8 m x 8 m (aproximadamente) en conductor de cobre 2/0 AWG, debe instalarse de tal forma que los 4 “stubs” queden interconectados.

Los contra-pesos deben alojarse en zanjas que tengan una profundidad mínima de 0.5 metros y deben cumplir las especificaciones del numeral 7 Materiales a utilizar.

Si la instalación subterránea no puede llevarse a cabo debido a la presencia, proximidad o interferencia de rocas grandes o lecho de roca, deberá efectuarse una zanja en la roca hasta una profundidad de diez (10) centímetros y el conductor deberá ser tendido, cubierto con hormigón y luego extendido más allá de la roca o del lecho de roca hasta donde haya tierra.

Para la instalación de los contra-pesos se debe seguir el siguiente procedimiento: - De acuerdo con el nivel de resistividad del terreno del área de ubicación de la

estructura, seleccionar la disposición de los electrodos horizontales, según lo indicado en las configuraciones presentadas anteriormente en esta memoria. Medir la resistencia de puesta a tierra de la estructura; si se obtiene un valor menor o igual a 20 ohm, dicha disposición es la que le corresponde a la estructura.

- Si la resistencia de puesta a tierra de la estructura es mayor a 20 ohm, continuar instalando los electrodos horizontales uno por uno, de acuerdo con la disposición de la configuración siguiente a la instalada, con su correspondiente medida de resistencia a tierra y así sucesivamente hasta que se obtengan los 20 ohm deseados o menos.



En el caso en el que se presente alguna de las siguientes situaciones: que con la disposición mostrada en la configuración 16 (para torres) o 20 (para postes) no se logre conseguir el valor de resistencia de puesta a tierra deseado de 20 ohm y que por limitaciones físicas del terreno no se pueda instalar la configuración seleccionada, se pueden tener en cuenta las siguientes consideraciones:

- Debido a que las estructuras se encuentran unidas por un cable de guarda, cada resistencia individual de puesta a tierra se encuentra en paralelo con las demás resistencias de puesta a tierra de las otras estructuras, formando así un gran sistema de resistencias en paralelo; por lo tanto, el valor de la resistencia de puesta a tierra equivalente del sistema será menor al de cada estructura individual.

- Con base en lo anterior, cuando se presente el caso de una estructura en la que no se logre obtener la resistencia deseada de 20 ohmios se recomienda que dicha estructura quede al lado de por lo menos otra que si cumpla con dicho requisito. De esta manera, se garantiza que al ocurrir una descarga atmosférica la corriente se divida y la mayor parte circule por la estructura de menor resistencia de puesta a tierra. De todas formas, el valor de la resistencia de puesta a tierra en paralelo de la estructura del caso considerado y las dos estructuras adyacentes a la misma, debe ser menor o igual a los 20 ohmios deseados.

Para estructuras ubicadas en terrenos con resistividades menores a 50 Ω*m o terrenos con un PH < 5, se utilizarán varillas de cobre y conductores de cobre debido a que es más resistente a la corrosión, la cual se podría presentar debido a las propiedades ácidas del suelo con las características indicadas anteriormente; de lo contrario, se podrán utilizar varillas y conductores en acero recubierto de cobre.

No se hace necesario el seccionamiento de las cercas metálicas que sean cruzadas por la línea o que se encuentren pasando cerca de las torres, pero sí el aterrizaje de las mismas.



7 MATERIALES A UTILIZAR

Los materiales que se nombran a continuación tendrán la certificación y aprobación para enterramiento directo del Reglamento Técnico de Instalaciones Eléctricas RETIE, Resolución 18-1294 del 6 de Agosto de 2008 del Ministerio de Minas y Energía. Electrodos verticales:

- Para resistividades menores a 50 ohmios-metro o PH < 5, se utilizarán varillas de puesta a tierra de cobre de 2.44 m x Ø 5/8”.

- Para resistividades mayores a 50 ohmios-metro y PH ≥ 5, se utilizarán varillas de puesta a tierra de acero recubierto de cobre de 2.44 m x Ø 5/8”,

Electrodos horizontales: - Para resistividades menores a 50 ohmios-metro o PH < 5, se utilizarán

conductores de cobre 2/0 AWG. - Para resistividades mayores a 50 ohmios-metro y PH ≥ 5, se utilizarán

conductores de acero recubierto de cobre 2/0 AWG. Conectores:

- Las conexiones entre electrodos horizontales, verticales y la estructura se

realizarán mediante soldadura exotérmica

En los anexos 1 y 2 se presentan las tablas de cantidades de los materiales a utilizar

en el sistema de puesta a tierra de las líneas OCOA – SANFERNANDO y CDO –

GUAMAL respectivamente y en el anexo 3 se muestra la descripción de materiales y

los ítems correspondientes a las tablas de estos dos anexos.



8 REFERENCIAS ANSI/IEEE Standard 80 – 2000. IEEE Guide for Safety in AC Substation Grounding. ANSI-IEEE Standard 81 – 1983. Guide for Measuring Earth Resistivity, Ground Impedance, and Earth Surface.

Potentials of a GroundSystem. ANSI-IEEE Standard 142 – 1991 Recommended Practice for Grounding of Industrial and Commercial Power

Systems. ELECTRIC POWER RESEARCH INSTITUTE. Transmission Line Reference Book.345 kV and above, Second Edition.General

Electric Co. Pittsfield Mass. USA-1982. Reglamento Técnico de Instalaciones Eléctricas –RETIE. Resolución Nº 18-1294 del 6 de Agosto de 2008. Ministerio de Minas y Energía. República de Colombia.



ANEXO 1 –LISTA DE MATERIALES LÍNEA DE TRANSMISIÓN - S.E. OCOA – S.E. SAN FERNANDO

Rev. 2

1 2 34 [m] (Ver

Nota 2) 5 6 7

8 [m] (Ver Nota 2)

9 (Ver Nota 3)

1A 9,7 1712,9 1460<Ro<1780 NO UTILIZAR 9 4 4 0 0 13 4 4 2902A 108,7 1490,9 1460<Ro<1780 NO UTILIZAR 9 4 4 0 0 13 4 4 2903A 169,5 1354,5 1280 < Ro < 1460 NO UTILIZAR 8 4 4 0 0 9 4 4 2301 98,9 1512,8 1460<Ro<1780 NO UTILIZAR 9 4 4 0 0 13 4 4 2902 308,6 1042,5 930 < Ro < 1090 NO UTILIZAR 6 4 4 0 0 5 4 4 1703 812,6 1293,6 1280 < Ro < 1460 NO UTILIZAR 8 4 4 0 0 9 4 4 2304 1207,2 1490,1 1460<Ro<1780 NO UTILIZAR 9 4 4 0 0 13 4 4 2905 1567,1 1669,4 1460<Ro<1780 NO UTILIZAR 9 4 4 0 0 13 4 4 2906 1947,9 1859,1 1780 < Ro < 1860 UTILIZAR 10 4 4 0 0 1 4 4 80 UTILIZAR7 2344,9 2056,9 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR8 2664,8 2216,2 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR9 3000,4 2383,4 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR

10 3403,1 2157,9 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR11 3869,9 1896,6 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR12 4315,0 1647,4 1460<Ro<1780 NO UTILIZAR 9 4 4 0 0 13 4 4 29013 4755,0 1401,1 1280 < Ro < 1460 NO UTILIZAR 8 4 4 0 0 9 4 4 23014 5160,9 1173,8 1090 < Ro < 1280 NO UTILIZAR 7 4 4 0 0 7 4 4 20015 5591,5 1588,7 1460<Ro<1780 NO UTILIZAR 9 4 4 0 0 13 4 4 29016 5716,1 1708,8 1460<Ro<1780 NO UTILIZAR 9 4 4 0 0 13 4 4 29017 6407,8 2375,3 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR18 7153,4 3093,7 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR19 7669,2 3212,2 3100 < Ro < 3630 UTILIZAR 13 4 4 0 0 5 4 4 170 UTILIZAR20 8037,8 3296,9 3100 < Ro < 3630 UTILIZAR 13 4 4 0 0 5 4 4 170 UTILIZAR21 8430,2 3387,1 3100 < Ro < 3630 UTILIZAR 13 4 4 0 0 5 4 4 170 UTILIZAR22 8711,8 3451,8 3100 < Ro < 3630 UTILIZAR 13 4 4 0 0 5 4 4 170 UTILIZAR23 8976,3 3512,6 3100 < Ro < 3630 UTILIZAR 13 4 4 0 0 5 4 4 170 UTILIZAR24 9249,1 3321,3 3100 < Ro < 3630 UTILIZAR 13 4 4 0 0 5 4 4 170 UTILIZAR25 9616,7 3063,4 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR26 9953,2 2827,4 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR27 10288,7 2592,0 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR28 10639,4 2346,0 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR29 11053,5 2055,5 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR30 11439,2 2221,0 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR31 11758,3 2357,8 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR32 12089,7 2500,0 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR33 12379,7 2624,4 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR

RESISTIVIDADConfiguración

(Ver Notas)

AGOSTO DE 2013

LISTA DE MATERIALES DEL SISTEMA DE PUESTA A TIERRA DE LAS TORRES EN LA LÍNEA DE TRANSMISIÓN S.E OCOA – SAN FERNANDO 115 kV

TORRE ABSCISA RANGO DE RESISTIVIDAD MEJORAMIENTO DEL TERRENO

Rev. 2

1 2 34 [m] (Ver

Nota 2) 5 6 7

8 [m] (Ver Nota 2)

9 (Ver Nota 3)

RESISTIVIDADConfiguración

(Ver Notas)

AGOSTO DE 2013

LISTA DE MATERIALES DEL SISTEMA DE PUESTA A TIERRA DE LAS TORRES EN LA LÍNEA DE TRANSMISIÓN S.E OCOA – SAN FERNANDO 115 kV

TORRE ABSCISA RANGO DE RESISTIVIDAD MEJORAMIENTO DEL TERRENO

34 12672,4 2750,0 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR35 13001,4 2523,1 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR36 13303,4 2314,8 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR37 13620,4 2096,2 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR38 13883,8 1914,6 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR39 14246,6 1664,4 1460<Ro<1780 NO UTILIZAR 9 4 4 0 0 13 4 4 29040 14605,0 1417,2 1280 < Ro < 1460 NO UTILIZAR 8 4 4 0 0 9 4 4 23041 14973,3 1533,9 1460<Ro<1780 NO UTILIZAR 9 4 4 0 0 13 4 4 29042 15377,2 1661,9 1460<Ro<1780 NO UTILIZAR 9 4 4 0 0 13 4 4 29043 15776,4 1788,4 1780 < Ro < 1860 UTILIZAR 10 4 4 0 0 1 4 4 80 UTILIZAR44 16108,0 1882,0 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR45 16447,7 1978,0 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR46 16784,2 2073,0 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR47 16906,0 2107,4 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR

48SF 17287,3 2124,5 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR49SF 17588,4 2138,0 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR50SF 17888,9 2151,5 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR51SF 18243,7 2167,5 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR52SF 18527,7 2362,6 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR53SF 18805,8 2553,7 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR54SF 19153,5 2792,6 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR55SF 19473,3 3012,4 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR56SF 19746,3 3200,0 3100 < Ro < 3630 UTILIZAR 13 4 4 0 0 5 4 4 170 UTILIZAR57SF 20081,5 3430,3 3100 < Ro < 3630 UTILIZAR 13 4 4 0 0 5 4 4 170 UTILIZAR

58SF (Poste) 20373,7 3631,1 3160 < Ro < 3600 UTILIZAR 20 0 1 0 0 7 1 1 155 UTILIZAR59SF (Poste) 20674,2 3151,6 2800 < Ro < 3160 UTILIZAR 19 0 1 0 0 6 1 1 140 UTILIZAR

59A SF (Poste) 21034,1 2577,3 2400 < Ro < 2800 UTILIZAR 18 0 1 0 0 5 1 1 125 UTILIZAR60SF (Poste) 21295,2 2160,7 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 17 0 1 0 0 4 1 1 110 UTILIZAR61SF (Poste) 21682,0 1543,6 1500< Ro < 2400 UTILIZAR 17 0 1 0 0 4 1 1 110 UTILIZAR

62SF 22077,2 2026,2 1500< Ro < 2400 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR63SF 22424,3 2450,2 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR64SF 22839,2 2956,7 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR

252 257 0 0 321 257 257 10990TOTAL



ANEXO 2 –LISTA DE MATERIALES LÍNEA DE TRANSMISIÓN - S.E. CDO – S.E. GUAMAL

Rev. 2

1 2 34 [m] (Ver

Nota 2) 5 6 7

8 [m] (Ver Nota 2)

9 (Ver Nota 3)

Poste Trillizo 16917,14 2925,76 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 19 0 1 0 0 5 1 1 125 UTILIZAR47 16905,958 2925,76 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR

48M 17267,26 2596,78 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR49M 17552,462 2685,54 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR50M 17890,475 2790,72 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR51M 18284,668 2913,39 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR52M 18630,311 2841,52 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR53M 18963,375 2772,26 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR54M 19315,393 2699,05 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR55M 19764,915 2732,23 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR56M 20240,225 2767,32 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR57M 20691,763 2800,64 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR58M 21143,51 2833,99 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR59M 21553,116 2837,93 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR

60M (Poste) 21868,268 2840,97 2800 < Ro < 3160 UTILIZAR 19 0 1 0 0 6 1 1 140 UTILIZAR61M (Poste) 22201,967 2844,19 2800 < Ro < 3160 UTILIZAR 19 0 1 0 0 6 1 1 140 UTILIZAR62M (Poste) 22550,876 2847,55 2800 < Ro < 3160 UTILIZAR 19 0 1 0 0 6 1 1 140 UTILIZAR

63M 22884,049 2850,76 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR64M 23260,972 2808,57 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR65M 23676,685 2762,05 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR66M 24086,197 2716,21 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR67M 24549,092 2664,41 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR68M 24986,67 2615,43 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR69M 25377,015 2436,82 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR70M 25803,65 2241,59 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR71M 26168,262 2074,75 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR72M 26490,355 1927,36 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR73M 26784,646 2136,93 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR74M 27029,875 2311,55 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR75M 27372,883 2555,81 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR76M 27773,623 2841,17 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR77M 28125,033 2626,36 2430 < Ro < 3100 UTILIZAR 12 4 4 0 0 3 4 4 140 UTILIZAR78M 28485,394 2406,09 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR79M 28832,452 2193,94 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR80M 29066,098 2051,12 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR81M 29260,745 1932,14 1860 < Ro < 2430 UTILIZAR 11 4 4 0 0 1 4 4 110 UTILIZAR

128 132 0 0 101 132 132 4755

Configuración (Ver Notas)

AGOSTO DE 2013

LISTA DE MATERIALES DEL SISTEMA DE PUESTA A TIERRA DE LAS TORRES EN LA LÍNEA DE TRANSMISIÓN CDO – S.E. GUAMAL 115 kV

TORRE ABSCISA

TOTAL

RESISTIVIDAD RANGO DE RESISTIVIDAD MEJORAMIENTO DEL TERRENO



ANEXO 3 –DESCRIPCIÓN DE MATERIALES

ITEM DESCRIPCIÓN MATERIAL1 Soldadura exotérmica cable-estructura plana para conductor desnudo de cobre ó acero recubierto de cobre N. 2/0 AWG2 Soldadura exotérmica cable pasante a varilla para conductor desnudo N. 2/0 AWG a varilla de cobre ó acero recubierto de cobre.3 Varilla de puesta a tierra de cobre ∅ 5/8" de 2.4 m de largo.4 Conductor de cobre 2/0 AWG (Ver Nota 2).5 Soldadura exotermica cable - cable horizontal para conductor de cobre ó acero recubierto de cobre N. 2/0 AWG.6 Soldadura exotermica cable - en "+" para conductor de cobre ó acero recubierto de cobre N. 2/0 AWG.7 Varilla de puesta a tierra de acero recubierto de cobre ∅ 5/8" de 2.4 m de largo.8 Conductor de acero recubierto de cobre 2/0 AWG (Ver Nota 2).9 Relleno artificial para la resistividad del terreno marca: FAVIGEL, GEM, QUIBACSOL, ó similar (dosis según fabricante) (Ver Nota 3).

* En caso de que el terreno presente una resistividad ≤ 50 ohm*m o un PH ≤ 5, usar las varillas cobre de 2.4 m x ∅ 5/8" y conductor de cobre Nº 2/0 AWG para evitar corrosión de los materiales por agresividad del terreno, en caso contrario utilizar varilla de acero recubierto de cobre de 2.4 m x ∅ 5/8" y conductor de acero recubierto de cobre.

* Con el fin de asegurar que las tensiones de paso y de toque en las estructuras cercanas a las subestaciones se encuentren en un rango seguro para todas las configuraciones enunciadas, tanto sin suelo artificial como con el mismo, se recomienda además de la configuración indicada a instalar, la selección de una de las siguientes alternativas como material de recubrimiento (observar los documentos de referencia citados en el próximo ítem).* Grava con mínimo 10 cm de espesor o adoquín.* Capa de concreto reforzado de 10.5 m x 10.5 m y 10 cm de espesor recubierto con pintura bituminosa.* Manta asfáltica de 10.5 m x 10.5 m y 25 mm de espesor* Pintura epóxica en la base de la estructura hasta una altura de 2.25 m.

* Para observar en detalle las configuraciones a utilizar, referirse a los documentos de referencia citados a continuación.* 750-LTM-012- DISEÑO DE PUESTA A TIERRA* 750-LTM- 006- PLANO DE PUESTA A TIERRA DE ESTRUCTURAS

Nota 1: Según especificación de fabricantes, el promedio de uso de los moldes es de 50 soldaduras dependiendo del cuidado y tratamiento que reciben durante su normal uso.Nota 2: En las listas de materiales se dejó un 5% de reserva para los conductores de cobre 2/0 AWG y de acero recubierto de cobre 2/0 AWG, al respecto se aclara que las cantidades previstas del

conductor son promedios y deben ajustarse en sitio, dependiendo del caso y del tipo de cimentación. Nota 3: Para definir la cantidad de relleno artificial a utilizar, consultar con el fabricante seleccionado, de acuerdo con cada una de las configuraciones para las que aplique el uso de dicho relleno.

DESCRIPCIÓN DE LOS MATERIALES DEL SISTEMA DE PUESTA A TIERRA DE LAS TORRES EN LA LÍNEA DE TRANSMISIÓN S.E OCOA – SAN FERNANDO 115 kV

NOTAS GENERALES:

NOTAS PARTICULARES:

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