DISEÑO DE ANCLAJES PARA LA CONDUCCION DEL ACUEDUCTO DE CERTEGUI

DISEO DE ANCLAJES DE TUBERIA DE CONDUCCIN DEL ACUEDUCTO DE CERTEGU (CERTEGUI CHOC)

DISEO DE ANCLAJES PARA VALVULAS DE PURGA, VALVULAS VENTOSAS Y VALVULA DE PASO DE LA LINEA DE CONDUCCIN DEL ACUEDUCTO DEL MUNICIPIO DE CERTEGUI Y EL CORREGIMIENTO LA VARIANTE

Direccin CABECERA MUNICIPAL DEL MUNICIPIO DE CERTEGU

Propietarios: MUNICIPIO DE CERTEGU

Diseo Estructural

________________________________ Luis Hames Mosquera Perea. Ingeniero Civil M.P. 05202112614 ANT

QUIBD D.C., DICIEMBRE DEL 2010

Ing. Luis Hames Mosquera Perea M.P. 05202112614ANT. Tel: 3136831674


INTRODUCCINEn el transporte del agua potable dentro de un sistema de acueducto tanto en su conduccin y distribucin de tener una proteccin ideal, vinculada con el flujo, en terreno y el flujo de conduccin, ya que el lquido provoca presiones en todas las direcciones del sistema, la cual, a su vez, provocar vibraciones que tienen que ser absorbidas por elementos debidamente construidos y con capacidad de mantener fijas las tuberas, y evitar con ello, que se produzcan fugas y su posterior perdida de agua. Para el debido transporte del flujo del agua tanto en la conduccin como en la distribucin de un sistema de acueducto, se dispone de estructuras con armaduras o sin ellas, las cuales servirn de anclajes. El siguiente proyecto tiene como finalidad en diseo de anclajes para conduccin del acueducto de Certegu y el corregimiento de la variante.



1 1.1

GENERALIDADES EMPUJES

En muchas situaciones, en las redes de abastecimiento de agua a presin aparecen fuerzas no equilibradas tanto de origen tanto hidrosttico como hidrodinmico, haciendo necesaria la disposicin de sistemas de anclaje que impidan la separacin de las juntas. La presencia de estas fuerzas no equilibradas se traduce en empujes sobre los componentes afectados, tanto en conducciones areas como enterradas. La magnitud de los empujes de origen hidrodinmico es, generalmente, muy inferior a los valores derivados de las presiones hidrostticas, por lo que suelen ser ignorados en el diseo de los anclajes. La presin hidrosttica, como su nombre indica, es debida al peso del fluido en reposo en la tubera. Las componentes radiales de dicha presin se contrarrestan a travs de la tensin circunferencial de la pared de la tubera, mientras que las componentes axiales actuando en un plano perpendicular a la conduccin, se equilibran por la misma fuerza actuando en el lado contrario del plano. (Ver Fig 1)

Fig 1. Equilibrio de fuerzas internas. Empuje en un codo

Sin embargo, en el caso, por ejemplo, de un codo, las componentes axiales a cada lado del elemento, no se equilibran, dando lugar al vector suma resultante, T, denominado normalmente empuje. La necesidad de estos sistemas de anclaje se plantea fundamentalmente en aquellas situaciones en las que se produce un cambio de direccin o de seccin de la conduccin. En estos puntos, los empujes pueden ocasionar el desplazamiento de las tuberas, comprometiendo de este modo la funcionalidad de la red y causando daos estructurales en dicho sistema y en su entorno. En este sentido, en el diseo de las redes de abastecimiento, debe prestarse especial atencin al anclaje de la tubera en los siguientes casos: Codos horizontales Codos verticales Derivaciones (T, Yetc.) Ing. Luis Hames Mosquera Perea M.P. 05202112614ANT. Tel: 3136831674


Conos de reduccin (disminucin del dimetro) Vlvulas (seccionamiento y regulacin) Extremos finales Tramos de pendientes elevadas Los valores del empuje resultante para cada uno de los casos anteriores se determinan en Las figuras siguiente:

Fig 2. Derivaciones en T e Y, y Conos de reduccin

Fig 3. Vlvula cerrada y extremo final de tubera

Cuando los tramos de una tubera se encuentran apoyados sobre un terreno en pendiente, la componente del peso propio de la tubera en la direccin de su trazado, (ver Fig 4), favorece el deslizamiento de la misma, circunstancia que aumenta en funcin del ngulo de inclinacin de dicha pendiente.

Fig 4. Tubera en pendiente



En el caso de pendientes pequeas, esta componente se contrarresta gracias al rozamiento existente entre el relleno y las paredes de la conduccin, aspecto que se encuentra condicionado por la tipologa del recubrimiento exterior de la tubera. Con carcter general, si en el trazado de una canalizacin estn previstos tramos en los que el perfil longitudinal de la conduccin presente pendientes superiores al 20%, se debern colocar macizos de anclaje. El anclaje de las instalaciones en pendiente puede realizarse de dos maneras diferentes: Anclaje de tubo a tubo. Consiste en disponer un anclaje detrs del enchufe de cada tubo, siendo la unin entre tubos mediante juntas automticas o mecnicas sin acerrojar. Esta configuracin debe permitir la posible absorcin de dilataciones trmicas que puedan producirse. Anclaje de todo el tramo: en pendiente a partir de tuberas cuyas uniones son acerrojadas, se procede a: o Anclar el tramo mediante un macizo de anclaje en el punto ms alto, En caso de que la longitud mxima del tramo a anclar fuera superior a la admisible por la longitud de acerrojamiento, debern realizarse varios tramos independientes, anclando cada uno de ellos en su cabecera mediante macizo de anclaje. o Garantizar la actuacin de una longitud de acerrojado, L, mnima en un tramo horizontal superior de la conduccin. En este caso, la traccin existente es resistida por rozamiento. La actuacin consiste en colgar la totalidad del tramo en pendiente por medio de un macizo de anclaje o a travs del tramo complementario. Por tanto, como posibles soluciones al anclaje de tuberas en pendiente se proponen macizos de anclaje de hormign armado como el representado esquemticamente (ver Fig 5), el empleo de uniones acerrojadas, la combinacin de ambas.

Fig 5. Macizo de anclaje en tubera en pendiente



1.2

SISTEMAS DE ANCLAJE

En el caso de tuberas areas, los empujes suelen ser resistidos por los propios soportes diseados para elevar la conduccin, elementos que, en este caso, se emplearan con la doble funcin de apoyo y macizo de anclaje. Para las tuberas enterradas, se van a considerar dos tipologas en cuanto a los sistemas de anclaje habitualmente empleados: Macizos de anclaje. Uniones autotrabadas o acerrojadas. 1.2.1 Macizos de anclaje

Se trata de grandes dados de hormign cuyo peso P inclina el empuje T hacia el terreno (Fig 6a). Se calculan las dimensiones necesarias del dado para: Situar la reaccin R dentro de la superficie del macizo (comprobacin al vuelco), (Fig6b). Comprobar que el ngulo de la reaccin es menor que el de rozamiento entre el macizo y el terreno (comprobacin de deslizamiento), (Fig 6c). Comprobar que el suelo es capaz de desarrollar la reaccin R sin romper (comprobacin de tensiones en el terreno), (Fig 6d).

Fig 6. Macizo de anclaje



1.2.2

Uniones autotrabadas o acerrojadas

Los empujes T (ver Fig 7) se compensan a travs de las propias tuberas sin necesidad de otra accin exterior. Es necesario comprobar que tanto las paredes de las tuberas como, especialmente, las uniones resisten estos empujes.

Fig 7. Uniones autotrabadas o acerrojadas

Estas uniones se caracterizan por su capacidad para resistir tracciones longitudinales. Se trata de un sistema cuyas aplicaciones ms usuales son las siguientes: Como alternativa a los macizos de anclaje, especialmente cuando existen condicionantes de espacio (por ejemplo en zonas urbanas), en terrenos poco estables o para agilizar la instalacin de la tubera. En caso de pendientes elevadas. Situaciones especiales. Paso bajo ros en los que la tubera apoya directamente sobre el fondo del cauce y se pueden producir movimientos de dicho fondo, o cuando la tubera se monta fuera de su ubicacin definitiva y una vez conectada se trasladaetc.

Estas uniones ofrecen, por lo tanto, una alternativa a la hora de resistir los empujes que consiste, en definitiva, en valorar la resistencia mxima que por efecto del rozamiento es capaz de oponer el terreno por metro lineal de tubera, considerando que a cada lado del vrtice (o punto de actuacin del empuje) esos esfuerzos disminuyen linealmente hasta cero, en unas longitudes suficientes para equilibrar las componentes del empuje. De este modo, el sistema requiere la colaboracin de una longitud variable de la tubera a cada lado de la junta, para evitar as que se produzca una concentracin de tensiones elevada en las paredes de la tubera o provocar la separacin de los tramos unidos por dichas juntas. Esta magnitud depender del valor del empuje que debe ser equilibrado, del sistema comercial empleado y de las condiciones del entorno, puesto que dicho empuje se transmitira al terreno gracias a la suma de los siguientes fenmenos de interaccin: Fuerza de rozamiento (movilizada sobre y bajo la conduccin en direccin opuesta al empuje). Ing. Luis Hames Mosquera Perea M.P. 05202112614ANT. Tel: 3136831674


Adherencia del terreno (movilizada en el permetro de la tubera en direccin longitudinal a su eje). Resistencia conduccin). pasiva del terreno (movilizada transversalmente a la

El clculo de uniones acerrojadas requerir de un estudio especfico de dicha solucin en funcin de los factores indicados anteriormente. 2 DIMENSIONAMIENTO DE MACIZOS DE ANCLAJE

A continuacin se relacionan los criterios adoptados en el diseo, tanto para elementos horizontales como para codos verticales. 2.1 2.1.1 ELEMENTOS HORIZONTALES Geometra del macizo

Se considera que el diseo ms prctico y eficaz para los macizos de anclaje es de forma paralepipdica. El dimensionamiento se realiza a partir de macizos de base cuadrada, L =2H, siendo H la altura del mismo, (ver Fig 9). Se exceptan de lo anterior los macizos de anclaje de alojamientos, en los que las dimensiones de los mismos excedan de las dimensiones obtenidas por clculo estructural, debido a la suma de las longitudes de los elementos. 2.1.2 Tipologa del anclaje

En cuanto a los elementos de anclaje al macizo, se contemplan dos posibilidades (ver Fig 8), mediante dado excntrico de hormign armado o mediante horquillas de acero. En este ltimo caso tanto la tubera como la horquilla que la abraza se embutirn en un dado de hormign de recubrimientos mnimos centrado en el macizo. La ejecucin de estos elementos, debe realizarse de forma que las uniones queden al descubierto.

Fig 8. Anclajes: Horquilla (a) y dado excntrico (b)



Los dados de hormign a los que se anclar la conduccin, tendrn forma de paraleleppedo recto de altura s y base d, p (ver Fig 9), siendo:

El empuje acta a una distancia h de la cara superior del macizo.

El valor de h adoptado permite una holgura (0,30 m) suficiente para facilitar la maniobra de los tornillos en el supuesto de uniones embridadas. De este modo, las dimensiones de los dados excntricos de hormign armado en funcin del dimetro de la conduccin, sern las siguientes:Tabla 1 Dimensiones de dado excntricoID (mm) 80 100 125 150 200 250 300 350 400 500 600 700 800 900 1000 h (m) 0,34 0,35 0,36 0,38 0,40 0,43 0,45 0,48 0,50 0,55 0,60 0,65 0,70 0,75 0,80 p (m) 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,45 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 s (m) 0,55 0,55 0,60 0,60 0,65 0,70 0,75 0,80 0,85 0,95 1,05 1,15 1,25 1,35 1,45

h=

DN + 0,30 (m) L



2.1.3 Empujes de clculo Siendo P el valor de la mxima presin de diseo, el empuje hidrulico para los distintos componentes se obtiene aplicando las siguientes frmulas: Codo

F = Fuerza sobre el codo en Kg A = rea de seccin en m2 P = presin interna en la tubera en m H2O = Angulo de deflexin de la tubera = Peso especfico del lquido (Kg/m3)

Derivacin

E= P*AA = rea de seccin en m2 P = presin interna en la tubera en m H2O



Cono de Reduccin

D1 = Dimetro mayor de la reduccin D2 = Dimetro menor de la reduccin

Vlvula

E= P*AA = rea de seccin en m2 P = presin interna en la tubera en m H2O

El procedimiento de clculo utilizado consiste en realizar un predimensionamiento del macizo imponiendo unos coeficientes de seguridad frente a deslizamiento y vuelco determinados, y comprobando despus que las tensiones Ing. Luis Hames Mosquera Perea M.P. 05202112614ANT. Tel: 3136831674


transmitidas al terreno son admisibles. En este sentido, las hiptesis de clculo adoptadas son las siguientes: El valor del coeficiente de seguridad considerado comprobaciones realizadas frente a deslizamiento es 1,5. El valor del coeficiente de seguridad comprobaciones realizadas frente a vuelco es 1,8. considerado en en las las

Caractersticas de los materiales empleados en el diseo: o Peso especfico del hormign= 2.400 kg/m3. o Peso especfico del acero= 7.850 kg/m3. o Lmite elstico del acero: fy 4200Kg/cm2. O Resistencia del hormign: fc 210Kg/cm2. o Coeficientes parciales de seguridad de los materiales: c = 1,5 (hormign) s = 1,15 (acero)

Caractersticas del terreno: se consideran los siguientes valores unificados del terreno: o Peso especfico del terreno = 1.800 kg/m3. o ngulo de rozamiento interno = 30. o Tensin admisible del terreno no inferior a 10 t/m2.

La conduccin se encuentra enterrada de tal forma que sobre la generatriz de la tubera se dispone, al menos, un espesor de tierras de 1 m debidamente compactadas. El macizo de anclaje se dispondr por debajo del componente a anclar, excavando el fondo de la zanja de la conduccin y hormigonado contra el terreno siempre que lo permitan las condiciones geotcnicas del mismo. En caso contrario, se proceder al encofrado del macizo de anclaje y posterior relleno con suelo seleccionado compactado al 95% Prctor. Esta hiptesis implica el cumplimiento de las siguientes cuestiones: 1) Antes de proceder a excavar la cobertura de tierras existente sobre un macizo de anclaje habr que proceder al vaciado de dicho tramo de tubera. 2) Antes de proceder a la realizacin de las pruebas de carga de la tubera habr que ejecutar el relleno debidamente compactado (al menos de 1m) sobre los macizos de anclaje. En el caso de alojamientos (registros y cmaras), no se considera la existencia de rellenos. Ing. Luis Hames Mosquera Perea M.P. 05202112614ANT. Tel: 3136831674


Se considera la colaboracin del empuje activo del terreno en la pared lateral del macizo. El valor del coeficiente de empuje activo KA definido en la siguiente ecuacin (ver Fig 14):

Siendo: o i y los ngulos definidos en la figura anterior. o el ngulo de rozamiento entre la cara lateral del macizo y el terreno. o el ngulo de rozamiento interno del terreno o relleno del trasds. En los clculos realizados se ha considerado i= 0, = 90 y simplificadamente = 0. De este modo la resultante del empuje activo, EA, es una fuerza horizontal cuya posicin depende de la profundidad de excavacin, de las dimensiones del macizo y del peso especfico, , del terreno. No se considera la colaboracin del empuje pasivo del terreno en la cara lateral del macizo.

La fuerza de rozamiento generada como oposicin al movimiento en la base del macizo se define como:

Froz = (G + T )

Siendo:



o o o

G T

Coeficiente de rozamiento Peso del macizo Peso del relleno que gravita sobre el macizo, (simplificadamente)

=tan , G=2,3xVolumen del macizo

T= x hT x L x L.

En el caso de alojamientos (registros y cmaras), no se considera la existencia de rellenos, por lo que T = 0. No se considera el peso propio del dado de hormign en el dimensionamiento. No se considera la posible colaboracin de la tipologa de unin entre componentes en la compensacin de esfuerzos. El esquema general de las fuerzas actuando en el macizo, y la formulacin bsica de partida es la siguiente:


DISEO ESTRUCTURAL VIADUCTOS Y ANCLAJES DE TUBERIA DE CONDUCCIN DEL ACUEDUCTO DE CERTEGU (CERTEGUI CHOC)

2011

Una vez dimensionado el macizo de acuerdo con el apartado anterior y garantizado su comportamiento frente a deslizamiento y vuelco, se comprobar que el terreno admite las presiones resultantes. Es decir, se calcularn las tensiones transmitidas comprobndose que en ningn caso superan las admisibles por el terreno.

En los clculos realizados se ha considerado que la tensin admisible del terreno no es inferior a 14 t/m2. Para realizar esta nueva comprobacin, calculamos el rea equivalente de la base del macizo: L1*, L2*, siendo L1*=L-2e, L2*=L, y e la excentricidad en la direccin del empuje.

Fig 16. Tensin admisible del terreno

La tensin final se obtendr descontando al resultado obtenido aplicando el criterio, la presin del terreno desalojado durante su excavacin, ex = x (hT+H), es decir:


=

L1 L2

(G + T ) (h* * T

+ H) 10t / m 2


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En aquellos casos puntuales en los que se han obtenido valores superiores a dicha tensin admisible, se ha procedido a aumentar proporcionalmente la superficie cuadrada de la base del macizo, manteniendo el canto inicialmente calculado. 3.0 Diseo de Anclajes para tubera de conduccin del acueducto de Certegu.

En los diseos de la lnea de conduccin se presentan con frecuencia cambios de direccin tanto vertical como horizontal, las cuales provocan desequilibrio entre las distintas fuerzas actuantes que intentan desplazar la tubera. A fin de evitar esto se disean anclajes especiales, capaces de absorber el desequilibrio de la fuerza que puedan ocurrir en cualquier cambio en el trazado de la tubera. 3.1 Anclaje de un codo de 450:

En la lnea de conduccin se ha instalado un codo de 45 0,de 4 de dimetro. La tubera conduce un caudal de 19.66l/seg. El codo se encuentra ubicado a 1.038Km aguas abajo del tanque, que tiene un carga piezometrca de 8m.el coeficiente de capacidad hidrulica es C = 140.

Dnde: F = Fuerza sobre el codo en Kg A = rea de seccin en m2 P = presin interna en la tubera en m H2O = Angulo de deflexin de la tubera = Peso especfico del lquido (Kg/m3) Dimetro de la tubera = 4= 0.10m



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As que

VPresin interna de la tubera = carga piezomtrica-perdida por friccin Con la frmula de Hazem-Williams:

Hf = 0.000613 (1038m) = 0.64m Luego la presin en la tubera: P = 10m 0.64m = 9.36m

Con un factor de seguridad de 1.2F = 379.57Kg * 1.2 = 455.49Kg

Geometra del anclaje El coeficiente de friccin del terreno sobre en terreno es de 1.4Kg/cm2, el anclaje capaz de resistir a F por su propio peso:

L = 2*H, supongo H = 0.40m L = 2*0.40m = 0.80m Area = H*L = 40cm * 80cm = 3200cm2



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3.2

Anclaje de un codo de 900:

Anclar un codo de 900 y de 8 (200mm) de dimetro, verticalmente contra el fondo de la excavacin, siendo la presin de servicio de 13m columnas de agua (1.3Kg/cm2) en un terreno arenoso.

del nomograma de la figura 2.1 se tiene un empuje 600Kg Luego

de la figura 2.2 se obtiene un Ing. Luis Hames Mosquera Perea M.P. 05202112614ANT. Tel: 3136831674


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Area de contacto del bloque:

Area = H*L = 40cm * 80cm = 3200cm2

3.3)

Anclaje para una vlvula:

Calcular el anclaje para una vlvula de 4 (100mm) de dimetro, de 50Kg de peso, una presin de 240psi, la altura del bloque ser 30cm CALCULO DEL EMPUJE E=A*P+PESO

CALCULO DE EMPUJE

Area = H*L = 40cm * 80cm = 3200cm2



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CONCLUCIONES Y RECOMENDACIONES

La construccin de anclajes lleva como objetivo primordial asegurar los componentes que conducen y distribuyen las aguas en un sistema de abastecimiento de agua potable. Los anclajes proporcionan de que la tubera y sus accesorios (codos, vlvulas, etc), no sufran ninguna clase de desplazamiento, principalmente por la presin de la misma agua. Se deben asegurar de anclajes, sea con materiales de buena calidad, ya que estos elementos estarn sometidos a vibraciones variables como el golpe de ariete, los cuales producirn esfuerzos que tenderan a un deterioro de la conduccin o distribucin.



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ANEXOS



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ANEXO 1ESQUEMA DE TUBERIAS Y ACCESORIOS



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Tubera



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Tee



2011

Codo 900



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ANEXO 2 CANTIDADES DE OBRA DE ANCLAJES DE LA CODUCCIN DEL ACUEDUCTO DE CERTEGUI



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CANTIDADES DE OBRA DEL ANCLAJE DE LA CONDUCCIN DEL ACUEDUCTO DE CERTEGUI

LOCALIZACION

ELEMENTO

(Pulgadas) 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8

CANTIDAD (Unidad) 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

DIMENSIONES DE ANCLAJE LARGO ANCHO (m) 0.6 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 ALTURA (m) 0.3 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4

V/UNITARIO (m ) 0.09 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.233

V/TOTAL (m ) 0.09 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.233

K0+000.00 K0+122.55 K0+188.84 K0+231.39 K0+359.69 K0+397.57 K0+440.47 K0+484.28 K0+516.44 K0+554.50 K0+588.98 K0+655.49 K0+704.31 K0+874.43 K0+917.48 K0+978.30 K1+038.53 K1+116.88 K1+194.52

Valvula de Control HG Codo de Gran Radio o 90 Codo de Gran Radio 22 o 1/2 Codo de Gran Radio o 90 Codo de Gran Radio 22 o 1/2 Codo de Gran Radio o 90 Codo de Gran Radio o 90 Codo de Gran Radio o 90 Codo de Gran Radio o 45 Codo de Gran Radio o 90 Codo de Gran Radio o 90 Codo de Gran Radio o 45 Codo de Gran Radio o 45 Codo de Gran Radio 22 o 1/2 Codo de Gran Radio o 45 Codo de Gran Radio 22 o 1/2 Codo de Gran Radio o 45 Codo de Gran Radio 22 o 1/2 Codo de Gran Radio o 45

(m) 0.6 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8



2011

K1+241.30 K1+298.93 K1+316.61 K1+348.87 K1+380.61 K1+410.02 K1+496.22 K1+551.97 K1+615.48 K1+868.58 K1+923.61 K1+952.54 K2+014.20 K2+035.84

Codo de Gran Radio o 45 Codo de Gran Radio 22 o 1/2 Codo de Gran Radio o 90 Codo de Gran Radio o 45 Codo de Gran Radio 22 o 1/2 Codo de Gran Radio o 45 Codo de Gran Radio o 90 Codo de Gran Radio o 45 Codo de Gran Radio 22 o 1/2 Codo de Gran Radio o 45 Codo de Gran Radio o 45 Codo de Gran Radio o 45 Codo de Gran Radio o 90 Codo de Gran Radio o 90

8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8

0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8

0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4

0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 Total

0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 7.45

RESUMEN DE CANTIDADES DE OBRA DEL ANCLAJE DE LA CONDUCCIN DEL ACUEDUCTO DE CERTEGUI 8o

ELEMENTO Valvula de Control HG Codo de Gran Radio 90

CANTIDAD 1 11 8 13

DIMENSIONES DE ANCLAJE LARGO 0.6 0.8 0.8 0.8 ANCHO 0.6 0.8 0.8 0.8 ALTURA 0.3 0.4 0.4 0.4

V/UNITARIO 0.09 0.23 0.23 0.23 Total

V/TOTAL 0.09 2.53 1.84 2.99 7.45

8o

Codo de Gran Radio 22 1/2 Codo de Gran Radio 45o

8 8


DISEÑO DE ANCLAJES PARA LA CONDUCCION DEL ACUEDUCTO DE CERTEGUI

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