DISEÑO DEL SISTEMA DE AGUA POTABLE POR GRAVEDAD.

PROYECTO:

● CALCULO DE LAS FUENTES:

AGUA SUPERFICIAL FECHA DE AFORO Feb-14PUNTO DE AFORO/UBICACIÓN RIO

Nº VOLUMEN TIEMPO

(l) (s) (l/s) (l/s)1 18.000 2.18 8.257

8.250

2 18.000 2.19 8.2193 18.000 2.16 8.3334 18.000 2.21 8.1455 18.000 2.17 8.295

Fuente: Elaboracion Propia

●CALCULO DE POBLACION FUTURA DE DISEÑO:

AÑO CENSODISTRITO DE YAUYA

POBLACION VIVIENDA1993 5007 13792007 5288 1732

Fuente: INEI

TASA POBLACION VIVIENDA(1993-2007) 0.40% 1.83%

AÑO BASE 2014N° VIVIENDAS (Und) 60DENSIDAD (Hab/Viv) 3POBLACION BASE (hab.) 180TASA 0.40%PERIODO DE DISEÑO (Años) 20

CURVA ARITMERICA : Pf = Po * (1+ t* n)

==========> POBLACION FUTURA 195.00 Hab.

“MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DELSERVICIO DE AGUA Y SANEAMIENTO DEL CENTRO POBLADO DE CHINCHO, DISTRITO DE

YAUYA - CARLOS FERMIN FITZCARRALD- ANCASH”

CAUDAL PARCIAL CAUDAL

DOTACION PARA CONEXIONES ESTATALES Y OTRO EXISTENTES EN LA ZONA DEL PROYECTO

ITEM TIPO DE LOCAL ESTATAL CANTIDAD

1 Institucion Educativa 01 Secundaria 50 lt/dia/hab. 85 Hab 4250.00

2 Institucion Educativa 02 Primaria 50 lt/dia/hab. 65 Hab 3250.00

3 Institucion Educativa 03 Inicial 50 lt/dia/hab. 35 Hab 1750.00

TOTAL 9250.00

CONEXIONES 3

DOTACION 0.036 lt/seg/conx.

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YAUYA - CARLOS FERMIN FITZCARRALD- ANCASH”

DOTACION (SEGÚN RNE (2009)

CAUDAL PROMEDIO (Lt/dia)

. PROYECCION DE LA DEMANDA DE AGUA POTABLE DEL PROYECTO:

COEFICIENTES DE DISEÑO

Coeficiente de máxima demanda diaria 1.50 Cobertura de agua 100%

Coeficiente de máxima demanda horaria 2.00 Densidad de vivienda 3

Volumen de Almacenamiento ** 30% Perdidas y desperdicios 30%

Dotación de agua a población domestico (lt.-Hab/día) *** 100.00 Conexiones no domesticos (Estatales y otros) 3.00

Cobertura de agua, otros medios * 0.00% Caudal de conexiones no domesticos (Estatales y otros) (lt/Dia) 9250.00

ITE

M

AÑ

O

% P

ER

DID

AS

CONEX. Otros Otros TOTAL Dom. No dom TOTAL Dom. TOTAL L/S M3/DIA M3/AÑO Qp Qmd Qmh

0 2014 180 100.0% 0.0% 180 0 180 60 3.0 63 100.00 0.21 0.11 0.32 30.0% 0.45 38.93 14,209 0.451 0.676 0.901 18

1 2015 181 100.0% 0.0% 181 0 181 60 3.0 63 100.00 0.21 0.11 0.32 30.0% 0.45 39.07 14,261 0.452 0.678 0.904 18

2 2016 182 100.0% 0.0% 182 0 182 61 3.0 64 100.00 0.21 0.11 0.32 30.0% 0.45 39.21 14,313 0.454 0.681 0.908 18

3 2017 183 100.0% 0.0% 183 0 183 61 3.0 64 100.00 0.21 0.11 0.32 30.0% 0.46 39.36 14,365 0.456 0.683 0.911 18

4 2018 183 100.0% 0.0% 183 0 183 61 3.0 64 100.00 0.21 0.11 0.32 30.0% 0.46 39.36 14,365 0.456 0.683 0.911 18

5 2019 184 100.0% 0.0% 184 0 184 61 3.0 64 100.00 0.21 0.11 0.32 30.0% 0.46 39.50 14,418 0.457 0.686 0.914 18

6 2020 185 100.0% 0.0% 185 0 185 62 3.0 65 100.00 0.21 0.11 0.32 30.0% 0.46 39.64 14,470 0.459 0.688 0.918 18

7 2021 186 100.0% 0.0% 186 0 186 62 3.0 65 100.00 0.22 0.11 0.32 30.0% 0.46 39.79 14,522 0.460 0.691 0.921 18

8 2022 186 100.0% 0.0% 186 0 186 62 3.0 65 100.00 0.22 0.11 0.32 30.0% 0.46 39.79 14,522 0.460 0.691 0.921 18

9 2023 187 100.0% 0.0% 187 0 187 62 3.0 65 100.00 0.22 0.11 0.32 30.0% 0.46 39.93 14,574 0.462 0.693 0.924 18

10 2024 188 100.0% 0.0% 188 0 188 63 3.0 66 100.00 0.22 0.11 0.32 30.0% 0.46 40.07 14,626 0.464 0.696 0.928 19

11 2025 188 100.0% 0.0% 188 0 188 63 3.0 66 100.00 0.22 0.11 0.32 30.0% 0.46 40.07 14,626 0.464 0.696 0.928 19

12 2026 189 100.0% 0.0% 189 0 189 63 3.0 66 100.00 0.22 0.11 0.33 30.0% 0.47 40.21 14,678 0.465 0.698 0.931 19

13 2027 190 100.0% 0.0% 190 0 190 63 3.0 66 100.00 0.22 0.11 0.33 30.0% 0.47 40.36 14,730 0.467 0.701 0.934 19

14 2028 191 100.0% 0.0% 191 0 191 64 3.0 67 100.00 0.22 0.11 0.33 30.0% 0.47 40.50 14,783 0.469 0.703 0.938 19

15 2029 191 100.0% 0.0% 191 0 191 64 3.0 67 100.00 0.22 0.11 0.33 30.0% 0.47 40.50 14,783 0.469 0.703 0.938 19

16 2030 192 100.0% 0.0% 192 0 192 64 3.0 67 100.00 0.22 0.11 0.33 30.0% 0.47 40.64 14,835 0.470 0.706 0.941 19

17 2031 193 100.0% 0.0% 193 0 193 64 3.0 67 100.00 0.22 0.11 0.33 30.0% 0.47 40.79 14,887 0.472 0.708 0.944 19

18 2032 193 100.0% 0.0% 193 0 193 64 3.0 67 100.00 0.22 0.11 0.33 30.0% 0.47 40.79 14,887 0.472 0.708 0.944 19

19 2033 194 100.0% 0.0% 194 0 194 65 3.0 68 100.00 0.22 0.11 0.33 30.0% 0.47 40.93 14,939 0.474 0.711 0.947 19

20 2034 195 100.0% 0.0% 195 0 195 65 3.0 68 100.00 0.23 0.11 0.33 30.0% 0.48 41.07 14,991 0.475 0.713 0.951 20

* Otros medios: Abastecimiento mediante piletas, manantiales entre otros** Para proyectos de agua potable por gravedad el ministerio de salud recomienda una capacidad de regulacion de 25 al 30% del volumen del consumo promedio diario anual

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POB. (hab)

COBERTURA DE AGUA %

POBLACION SERVIDA (Hab)

Nº DE CONEX. TOTALES

DOTACION (l/hab./dia)

CONSUMO DE AGUA PROMEDIO

( L/S )

DEMANDA DEPRODUCCION

CAUDALES DE DISEÑO (L/S)

Vol. de Almc. (m3)CON

CONEX.Domestico (L/hab./dia)

No Domest.

SISTEMA DE AGUA POTABLE

II. DISEÑO DE LA CAMARA DE CAPTACION:

1. Diseño Hidráulico y Dimensionamiento

Datos:Qmax = 8.250 lt/seg FUENTEQmd = 0.713 lt/seg

a. Cálculo de la distancia entre el punto de afloramiento y la cámara húmeda (L)

V = (2*g*H/1.56)^1/2

donde:H = 0.40 m (asumido)g = 9.81 m/seg²

V = 2.243 m/seg > 0,6 m/seg (Vmax recomendado)

Se asume para el diseño:

V1 = 0.35 m/seg

Despejando h en la ecuación anterior:

ho = 1,56*V²/2g

ho = 0.010 m

Hf = H - ho

Hf = 0.390 m

Luego definimos L:

L = Hf/0,30

L = 1.30 m

b. Ancho de la Pantalla (b):

* Diámetro de la Tubería de Entrada:

A = Qmax/Cd*V

Donde:Qmax = 8.250 lt/segV = 0.35 m/segCd = 0.8 (coeficiente de descarga asumido)

A = 0.02946366 m²

“MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DELSERVICIO DE AGUA Y SANEAMIENTO DEL CENTRO POBLADO DE CHINCHO, DISTRITO DE

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Este valor representa la pérdida de carga en el orificio, luego:

SISTEMA DE AGUA POTABLE

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El diámetro del orificio será:

D = (4*A/pi)^1/2

D = 0.1937 m

D = 7.63 pulg

3/4 pulg.

* Cálculo del Número de Orificios (NA)

3/4 Pulg. menor q 2 Pulg.

Para el diseño asumimos:

NA =

NA = 105

* Cálculo del ancho de la pantalla (b):

b = 2(6D)+NA*D+3D(NA-1)

b = 321.75 pulg

b = 8.17 m

b = 0.70 m Asumido Para efectos de limpieza

c. Altura de la Cámara Húmeda:

H t = A + B + H + D + E

Donde:A = 10 cm (para sedimentación de la arena)B = #REF! pulg (diámetro de salida - Dc)D = 10 cm (asumido)E = 30 cm (Borde libre asumido)

H = 1,56*Qmd²/2gA²

Donde:Qmd = 0.713 lt/seg = 0.000713 m3/segA = #REF! cm² = #REF! m²g = 9.81 m/seg²

H = #REF! m = #REF! cm

Da =

Da =

(D/Da)² + 1

SISTEMA DE AGUA POTABLE

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Para facilitar el paso del agua se asume una altura mínima:

H = 30 cm

Por lo tanto:

Ht = #REF! cm

Para el diseño consideramos una altura:

Ht = 1.00 m

Por lo tanto la cámara húmeda tendrá una sección interior de:

0.70 m x 0.70 m x 1.0 m

d. Dimensionamiento de la Canastilla

* Se considera que su diámetro es el doble del diámetro de salida:

Dcan = 2*Dc

Dcan = #REF! pulg

* Longitud de la Canastilla (Lc)

3 Dc < Lc < 6 Dc

Lc = 3 * Dc = #REF! cmLc = 6 * Dc = #REF! cm

Lc = 10 cm (asumido)

* Número de ranuras (Nran):

Ancho de ranura 5 mm = 0.005 mLargo de ranura 7 mm = 0.007 m

Ar = 0.000035 m²

Area total de ranuras (At)

At = 2 * Ac

Ac = pi*Dc²/4 = #REF! m²

At = #REF! m²

SISTEMA DE AGUA POTABLE

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Luego el número de ranuras será:

Nran = (At / Ar) + 1

Nran = #REF!

Nran = #REF!

e. Tuberia de Rebose y Limpieza:

El rebose se instala directamente a la tubería de limpia y para realizar la limpieza yevacuar el agua de la cámara húmeda, se levanta la tubería de rebose.

La tubería de rebose y limpia tienen el mismo diámetro y se calculan mediante lasiguiente fórmula:

D = pulg

Qmax = 8.250 lt/seg (Gasto máximo)S = 0.015 m/m (pendiente de 1.5%)

D = 3.824 pulg

D = 1.5 pulg

y el cono de rebose:

1.5" x 2"

0,71* Qmax0,38/S0,21

SISTEMA DE AGUA POTABLE

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2. Diseño Estructural

Datos:

1.830 º

u = 0.42

2.4f'c = 175 Kg/cm²FSD = 1.6 (factor de seguridad al deslizamiento)FSV = 1.6 (factor de seguridad al vuelco)

a. Empuje del suelo sobre el muro (P):

P =

P = 0.147 ton

b. Momentos actuantes (Ma):

Ma = p*h/3

Ma = 0.0343 ton-m

c. Momentos resistentes (Mr):

Carga W (ton) Xc (m) Mr (ton-m)W1 0.80*0,15*Yc 0.2880 0.4 0.1152W2 0.80*0.15*Yc 0.2880 0.675 0.1944W3 0,60*0,05*Ys 0.0540 0.775 0.0419

0.6300 0.3515

a = (Mr - Ma) / Wt

a = 0.503 m

Como pasa por el tercio central, entonces es correcto.

d. Chequeo

Por Vuelco:

FSV = Mr/ Ma

FSV = 10.25 >1,6 => OK!

Por deslizamiento:

FSD = u*Wt/P

FSD = 1.80 >1,6 => OK!

γs = ton/m3

Ø =

γc = ton/m3

1/2 (1-sen Ø / 1+sen Ø)γs h²

PROYECTO:

" MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DEL SERVICIO DE AGUA Y SANEAMIENTO DEL CENTRO POBLADO DE CHINCHO, DISTRITO DE YAUYA -

CARLOS FERMIN FITZCARRALD - ANCASH"

0.71 l/seg

0.95 l/seg

0.27

CALCULO DE LA LINEA DE CONDUCCION

TRAMO LONGITUD (m)

COTA DE TERRENO COTA PIZOMETRICA

FINAL (msnm) FINAL (msnm)

C1-CR1 PVC 526.01 3760.00 3710.00 50.00 0.0951 0.98 2.00 0.003 1.73 0.35 3760.00 3758.27 48.27

CR1-CR2 PVC 703.77 3710.00 3660.00 50.00 0.0710 1.05 2.00 0.003 2.32 0.35 3710.00 3707.68 47.68

CR2-CR3 PVC 1285.01 3660.00 3610.00 50.00 0.0389 1.19 2.00 0.003 4.23 0.35 3660.00 3655.77 45.77

CR3-CR4 PVC 921.11 3610.00 3560.00 50.00 0.0543 1.11 2.00 0.003 3.03 0.35 3610.00 3606.97 46.97

CR4-CR5 PVC 159.43 3560.00 3510.00 50.00 0.3136 0.85 2.00 0.003 0.53 0.35 3560.00 3559.47 49.47

CR5-CR6 PVC 173.77 3510.00 3460.00 50.00 0.2877 0.87 2.00 0.003 0.57 0.35 3510.00 3509.43 49.43

CR6-CR7 PVC 146.89 3460.00 3410.00 50.00 0.3404 0.53 2.00 0.003 0.48 0.35 3460.00 3459.52 49.52

CR7-CR8 PVC 141.19 3410.00 3360.00 50.00 0.3541 0.52 2.00 0.003 0.47 0.35 3410.00 3409.53 49.53

CR8-CR9 PVC 320.07 3360.00 3310.00 50.00 0.1562 0.62 2.00 0.003 1.05 0.35 3360.00 3358.95 48.95

CR9-RV PVC 167.31 3310.00 3280.00 30.00 0.1793 0.60 2.00 0.003 0.55 0.35 3310.00 3309.45 29.45

GASTO MAXIMO DIARIO: Qmd= K1*QPd

GASTO MAXIMO HORARIO: Qmh= K2*QPd

MATERIAL DE LA

TUBERIA

DESNIVEL DEL

TERRENO (m)

PERDIDA DE CARGA

UNITARIA DISPONIBLE

hf(m/m)

DIAMETRO CALCULADO

(pulg)

DIAMETRO COMERCIAL

(pulg)

PERDIDA DE CARGA

UNITARIA CALCULADO

hf(m/m)

PERDIDA DE CARGA DEL TRAMO Hf

(m)

VELOCIDAD (m/seg)

PRESION AL FINAL DEL

TRAMO (m)

INICIAL (msnm)

INICIAL (msnm)

V. DISEÑO HIDRAULICO DE LA CAMARA ROMPE PRESION:.

A).- CAMARA ROMPE PRESION CRP-6 (LINEA DE CONDUCCION)Se utilizará cámaras rompepresiones con desnivel geométrico menores a 50 m.

Debido a que sus características son similares, el diseño será el mismo en todos loscasos. Como vemos en la línea de conducción; en todas las cámaras se ha utilizadotuberías del mismo diametro con la finalidad de uniformizarlos en toda la línea de conducción.

Ø = 2 pulg (diámetro de ingreso y salida)

Para determinar la altura de la cámara se tiene que tomar en cuenta una altura mínimaentre el suelo y la tubería de salida (A), también una carga requerida para que el aguapueda fluir (H) y por último el borde libre (BL).

La altura de la cámara se determina por:HT = A + H + BL

Donde:H = Carga de agua (mínimo = 0,50 m)A = 10 cm (altura mínima desde el fondo)BL = 25 cm (borde libre mínimo)

Donde:Qmd = 0.713 lt/seg = 0.000713 m3/segA = 20.268 cm² = 0.002027 m²g = 9.81 m/seg²H = 0.0098 m = 0.98 cm

Para el diseño asumimos una altura de: H = 0.90 m

LuegoHT = 1.25 m

Por facilidad en el proceso constructivo y en la instalación de accesorios, se considerauna sección interna de la cámara de:

A = 0.60 m x 0.60 m.

Por lo tanto el diseño final será tal como lo muestran los planos.

H=1 .56∗Qmd 2

2g∗A2

B).- CAMARA ROMPE PRESION CRP-7 (RED DE DISTRIBUCION)

Se utilizará cámaras rompepresiones con desnivel geométrico menores a 50 m.

Debido a que en la red de distribucion existen Camaras de diferentes diametros, el diseño se realizara para el caso mas desfavorable de cada diametro es decir para el que conduce mayor caudal ya que los otros de mismo diametro seran similares.

Ø = 2 1/2 pulg (diámetro de ingreso y salida)

Para determinar la altura de la cámara se tiene que tomar en cuenta una altura mínimaentre el suelo y la tubería de salida (A), también una carga requerida para que el aguapueda fluir (H) y por último el borde libre (BL).

La altura de la cámara se determina por:HT = A + H + BL

Donde:H = Carga de agua (mínimo = 0,50 m)A = 10 cm (altura mínima desde el fondo)BL = 30 cm (borde libre mínimo)

Donde:0.213 lt/seg = 0.000213 m3/seg

A = 31.669 cm² = 0.003167 m²g = 9.81 m/seg²H = 0.0004 m = 0.04 cm

Para el diseño asumimos una altura de: H = 0.50 m

LuegoHT = 0.90 m

Por facilidad en el proceso constructivo y en la instalación de accesorios, se considerauna sección interna de la cámara de:

A = 1.00 m x 0.60 m.

Por lo tanto el diseño final será tal como lo muestran los planos.

→ B.1. CRP-7:

Qtramo =

H=1 .56∗Qmd 2

2g∗A2

VI. DISEÑO DEL RESERVORIO DE ALMACENAMIENTO:.

1.. VOLUMEN DE ALMACENAMIENTO

Valm = 20.00 m3

2.. DIMENSIONAMIENTO DEL RESERVORIO :

Se escoge una sección cuadrada :

PARA:

A = 3.20H = 2.00 m

Tomaremos:

Ancho: A = 3.20 mLargo: B = 3.20 mAltura: H = 2.00 m

Borde Libre: BL = 0.30 m

Volumen de Almacenamiento calculado: (En la proyeccion de demanda)

H=V

A2A=B

3.. DISEÑO ESTRUCTURAL :

Datos:Calidad de concreto f´c = 210 Kg/cm²

1.82529 º

u = 0.42

2.4f'c = 210 Kg/cm²qa= 2 Kg/cm²

El terreno es apropiadoEmpuje del suelo sobre el muro (P):

P =

P = 1.67 ton Menos el empuje del agua de reservorioNo tiene efecto

a. Calculo de Momentos en la Pared :

Coeficientes

B/h x/hy = 0 y = B/4 y = B/2

Mx My Mx My Mx My

1.60

0 0.000 0.027 0.000 0.013 0.000 -0.0741/4 0.012 0.022 0.007 0.013 -0.013 -0.0661/2 0.011 0.014 0.008 0.010 -0.011 -0.0533/4 -0.021 -0.001 -0.010 0.001 -0.005 -0.0271 -0.108 -0.022 -0.077 -0.015 0.000 0.000

Momentos :

B/h x/hy = 0 y = B/4 y = B/2

Mx My Mx My Mx My

1.60

0 0.00 216.00 0.00 104.00 0.00 -592.001/4 96.00 176.00 56.00 104.00 -104.00 -528.001/2 88.00 112.00 64.00 80.00 -88.00 -424.003/4 -168.00 -8.00 -80.00 8.00 -40.00 -216.001 -864.00 -176.00 -616.00 -120.00 0.00 0.00

b. Espesor de Pared :

Donde :M = 864.00 Kg.m

12.32 Kg/cm2b = 100.00 cm

E = 20.51 cm

Tomamos :E = 21.00 cm

γs = ton/m3

Ø =

γc = ton/m3

La carga viva y peso propio del reservorio pesa menos a 2 Kg/cm² de lo que admite el terreno.

1/2 (1-sen Ø / 1+sen Ø)γs h²

M = K Pe h3

E = [6M/ftb]1/2

ft = 0.85(f'c)1/2 =

c. Espesor de losa :

Apoyos : 42.00 cmLuz interna : 3.20 mLuz cálculo : 3.62 m

e = L/36

e = 10.056 cm

Tomando :e = 10.000 cm

Según el RNC en Losas Macizas en dos sentidos el Mmax se da en las fajas centrales.

C = 0.036

Metrando cargas :

PP = 240 Kg/m2Cv = 150 Kg/m2W = 390 Kg/m2

reemplazando :

MA = MB = 183.99 Kg.m

Peralte efectivo mínimo :

Donde :b = 100 cmn = 10fc = 95 Kg/cm2fs = 1400 Kg/cm2k = 0.403j = 0.865671642

R = 24.41969258

d = 2.74 cm

donde :r = 2.5 cmd = 7.500 cm > d mín --- OK!

d. Espesor de Losa de Fondo :

e = 10.00 cm Similar a la Losa superior.

Metrando cargas :

PP = 240 Kg/m2PH2O = 2000 Kg/m2

W = 2240 Kg/m2

El Momento en el Empotramiento :

MA = MB = CWL2

d = (M/R*b)1/2

M = WL2/192

M = -119.47 Kg.m

El Momento en el centro :

M = 59.733 Kg.m

Momentos Finales :Según Timoshenko para Losas Rectangulares Planas :

Punto c Momento MfinalEmpotram. 0.529 -119.47 -63.20 Kg.m

Centro 0.0513 59.733 3.06 Kg.m

Espesor mínimo .

e = 5.548 cm

Como e < 21.000 cm ---> OK!

e. DISTRIBUCION DEL ACERO :

As = M / fsjd Metodo Elástico

Tomando :

f'c = 210 Kg/cm²n = 10fc = 95 Kg/cm²fs = 1800 Kg/cm²k = 0.344j = 0.885

- Acero en la Pared :

Asmín = 0.0015 be

b = 100 cme = 21.000 cm

Asmín = 3.15 cm2Vertical :

M = 864 Kg.mr = 7.5 cmd = 13.500 cm

As = 2.410 cm2

Como : As > Asmín --->TOMAR Asmín!

As = 3.150 cm2

Usar As vertical : 3/8" @ 0.25

HorizontalM = 592.000 Kg.mr = 7.5 cmd = 13.500 cm

As = 2.752 cm2

M = WL2/384

E = [6M/ftb]1/2

Como : As < Asmín ---> TOMAR Asmín!

As = 3.150 cm2

Usar As horizontal : 3/8" @ 0.25

- Acero en las Losas :

Asmín = 0.0017 be

b = 100 cme = 10.000 cm

Asmín = 1.7 cm2

Fondo :M = 63.198 Kg.mr = 5 cmd = 5.000 cm

As = 0.793 cm2

Como : As < Asmín ---> TOMAR Asmín!

As = 1.700 cm2

Usar As fondo : 3/8" @ 0.25

Tapa :M = 183.986 Kg.mr = 5 cmd = 5.000 cm

As = 2.309 cm2

Como : As > Asmín ---> OK!

As = 2.309 cm2

Usar As tapa : 1/4" @ 0.125

f. VERIFICACION POR CORTE Y ADHERENCIA .

- Pared :

Corte :

2000 Kg

v = V/ jbd = 1.67 Kg/cm2

vmáx = 0.02f'c

vmax = 4.2 Kg/cm2

Como : v < vmax -----> OK!

Adherencia :u = V / So jd

So para 3/8" @0.15 : 19.8

u = 8.45 Kg/cm2

V = Peh2/2=

umax = 0.05f'c

umax = 10.5 Kg/cm2

Como : u < umax -----> OK!

- Losa de Cubierta :

Corte :V = WS/3 = 416 Kg

v = V/ jbd = 0.83 Kg/cm2

vmax = 4.202 Kg/cm2

Como : v < vmax -----> OK!

Adherencia :

So para 3/8" @0.20 : 15

u = 6.27 Kg/cm2

umax = 0.05f'c

umax = 10.5 Kg/cm2

Como : u < umax -----> OK!

vmáx = 0.29f'c1/2

VII. CALCULO DE LINEA DE ADUCCIÓN Y DISTRIBUCIÓN

PROYECTO:

1. DATOS DE DISEÑO

Datos: Donde:

0.951 LPS Densidad= 3 hab/Vi Qmd: caudal maximo horario

0.00528182 N° Lotes = 60 Viv caudal unitario

DIAMETRO TEORICO VELOCIDAD PERDIDA DE CARGA

Tramo Cota (msnm) Dist. Material N° Viv. Q tramo Desnivel hf´ (H/D) Diám. Veloc. ø Com. hf Hf V S Cota

Arriba Abajo Arriba Abajo D (m) Tuberia Lotes (Lt/sg) H (m) (m/km) (pulg) (m/sg) (pulg) (m/km) (m) (m/sg) (m/km) Piezom. (m)

RESERV. CRP 7-01 3274.00 3224.00 71.70 PVC 150.00 5 0.079 50.00 697.35 0.28 1.95 1 1/2 0.0002 0.01 0.07 0.21 3273.99 49.99

CRP 7-01 J-1 3224.00 3218.50 28.17 PVC 150.00 2 0.032 5.50 195.24 0.26 0.93 1 1/2 0.0000 0.00 0.03 0.04 3224.00 5.50

J-1 J-2 3224.00 3208.50 34.38 PVC 150.00 5 0.079 15.50 450.81 0.31 1.63 1 1/2 0.0002 0.01 0.07 0.21 3223.99 15.49

J-2 J-3 3224.00 3196.00 64.00 PVC 150.00 3 0.048 28.00 437.48 0.26 1.43 1 1/2 0.0001 0.01 0.04 0.08 3223.99 27.99

J-2 J-8 3223.99 3196.00 93.98 PVC 150.00 7 0.111 27.99 297.87 0.38 1.49 1 1/2 0.0004 0.04 0.10 0.38 3223.96 27.96

J-8 J-9 3196.00 3194.00 72.90 PVC 150.00 4 0.063 2.00 27.43 0.50 0.49 1 1/2 0.0001 0.01 0.06 0.14 3195.99 1.99

J-8 J-10 3195.99 3195.00 79.65 PVC 150.00 0 0.000 0.99 12.43 0.00 0.00 1 1/2 0.0000 0.00 0.00 0.00 3195.99 0.99

J-10 J-11 3195.00 3194.00 79.32 PVC 150.00 5 0.079 1.00 12.61 0.64 0.38 1 1/2 0.0002 0.02 0.07 0.21 3194.98 0.98

J-10 J-12 3195.99 3195.00 61.35 PVC 150.00 0 0.000 0.99 16.14 0.00 0.00 1 1/2 0.0000 0.00 0.00 0.00 3195.99 0.99

J-10 J-13 3195.99 3195.00 13.00 PVC 150.00 0 0.000 0.99 76.16 0.00 0.00 1 1/2 0.0000 0.00 0.00 0.00 3195.99 0.99

J-10 J-17 3195.99 3193.00 112.00 PVC 150.00 2 0.032 2.99 26.70 0.39 0.41 1 1/2 0.0000 0.00 0.03 0.04 3195.99 2.99

J-13 J-14 3195.00 3188.00 188.40 PVC 150.00 7 0.111 7.00 37.15 0.59 0.64 1 1/2 0.0004 0.07 0.10 0.38 3194.93 6.93

J-12 J-15 3195.00 3194.00 58.00 PVC 150.00 2 0.032 1.00 17.24 0.43 0.34 1 1/2 0.0000 0.00 0.03 0.04 3195.00 1.00

J-1 J-4 3224.00 3212.00 94.20 PVC 150.00 8 0.127 12.00 127.39 0.48 1.09 1 1/2 0.0005 0.05 0.11 0.49 3223.95 11.95

"MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DEL SERVICIO DE AGUA Y SANEAMIENTO DEL CENTRO POBLADO DE CHINCHO, DIRTRITO DE YAUYA - CARLOS FERMIN FITZCARRALD - ANCASH

Qmh =

Qunit = Qunit:

C hw. P (Abajo)

(pie1/2/sg)

D´=[ Q0. 0004264∗C∗hf ´ 0. 54 ]

12. 63

hf=[ Q0 .0004264∗C∗D2 .63 ]

10. 54

1000

V=[ 1 .5500031∗Qπ∗D2

4 ]

J-4 J-5 3223.95 3222.00 69.80 PVC 150.00 0 0.000 1.95 27.99 0.00 0.00 1 1/2 0.0000 0.00 0.00 0.00 3223.95 1.95

J-4 J-6 3212.00 3206.00 27.04 PVC 150.00 1 0.016 6.00 221.89 0.19 0.83 1 1/2 0.0000 0.00 0.01 0.01 3212.00 6.00

J-6 J-16 3206.00 3192.00 314.40 PVC 150.00 7 0.111 14.00 44.53 0.57 0.68 1 1/2 0.0004 0.12 0.10 0.38 3205.88 13.88

J-6 J-7 3205.88 3198.00 62.40 PVC 150.00 3 0.048 7.88 126.27 0.33 0.86 1 1/2 0.0001 0.00 0.04 0.08 3205.87 7.87

Observaciónes:

para lo cual, a los puntos intermedios (donde no hay contacto atmosférico) se le asignará como Cota (Arriba) la Cota Piezometrica correspondiente (no del terreno)

► El diámetro mínimo de la línea de conducción es de 1 A 3/4” para el caso de sistemas rurales

► El diámetro se diseñará para velocidades mínima de 0,6 m/s y máxima de 3,0 m/s.

EL COEFICIENTE DE PVC ES DE 140 A 150 uso 150

RESALDADO ES INICIO Y FINAL DE PRESION ACUMULADO

► Cuando entre dos estructuras existen tramos con tuberías de diferente diámetro o coeficiente "C", se debe calcular todos los paramétros para cada tramo diferente,