Diseño Planta de Agua Potable

DOCENTE: Ing. Carla Elias MocadaALUMNO: Univ. Daniel Oswaldo Silva Gonzales

Universidad Mayor de San AndrésFacultad de Ingeniería

Ingeniería CivilPLANTAS DE AGUA POTABLE

“CIV-359”

PLANTA DE AGUA POTABLE: SAN IGNACIO DE MOXOS

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CAPITULO I: INTRODUCCION

1.1. ANTECEDENTES




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1.2. OBJETIVO GENERAL

El principal objetivo de este proyecto es satisfacer la demanda de agua potable para la

población de San Ignacio de Moxos cumpliendo con todas las normas y estándares de calidad

que establece la Norma Boliviana

1.3. OBJETIVOS ESPECIFICOS

Mejorar las condiciones de vida de la población de San Ignacio de Moxos con la

implementación de un sistema de agua potable

Reducir y eliminar las enfermedades que se producen debido al consumo de agua cruda

Conocer y aplicar lo que nos indica la Norma Boliviana en cuanto a la implementación de

plantas de agua potable

CAPITULO II: CRITERIOS GENERALES DEL AREA DE INTERVENCION

2.1. UBICACIÓN FISICA DEL PROYECTO

La ubicación del proyecto será la actual, en las cercanías de la laguna Isireri

Debido a la existencia de una pequeña planta en el lugar, puede aprovecharse el terreno




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2.2. UBICACIÓN GEOGRAFICA

La población se encuentra ubicada en el departamento del BENI




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Y dentro del departamento en la región sur en la provincia de Moxos




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2.3. ESTADO GENERAL DEL AMBIENTE

El clima de la región y el departamento en general es tropical con bastante humedad, en el invierno se

atraviesan vientos fríos del sur que producen descensos de temperatura. Casi en su totalidad la región

es llano con algunas serranías en la oeste

2.3.1. TEMPERATURA

Temperatura

anual [°C]

Mínima Máxima Promedio

23,6 27,5 26,1

(Fuente: INE)

2.3.2. HUMEDAD RELATIVA

Humedad

Relativa [%]

Mínima Máxima Promedio

69 83 77

(Fuente: INE)

2.3.3. PRECIPITACION

Precipitación Anual [mm]

1788,0

(Fuente: INE)

2.3.4. INSOLACION Y RADIACION SOLAR




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2.3.5. GEOLOGIA Y MORFOLOGIA




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2.3.6. HIDROLOGIA

Mapa Hidrográfico




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2.3.7. SUELOS




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2.4. CONSIDERACIONES SOCIOECONOMICAS DE LA ZONA DE ESTUDIO

2.4.1. POBLACION

Población 2001 [hab] Índice de crecimiento 2001 [%]

20496 1,64

(Fuente: INE)

La densidad poblacional (INE, 2001) en Moxos es una de las más bajas del departamento con 0,65

habitantes por kilómetro cuadrado frente a 1,70 que corresponde al departamento. Solamente el

municipio de Iténes tiene una densidad población menor que Moxos. En relación a los últimos tres

censos desde 1.950, la densidad poblacional de la provincia ha variado escasamente, en aquel año se

registra 0,48 hab/km² por ciento mientras que para el año 1976 es del 0,45 hab/km² y en 1992 es del

0,53 hab/km².




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2.4.2. EDUCACION

Las condiciones educativas de la región se mide de acuerdo a la población de 19 años o más, tomando como

indicadores: años promedios de estudio y tasa de analfabetismo. En Bolivia, el promedio de años de estudio de




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esta población según el censo del año 2001 es de 7,4 años, es decir que muchas personas no alcanzan a terminar

la formación primaria

2.4.3. SALUD

En el Municipio existen actualmente 1 Hospital, 6 Centros de Salud y 16 postas de salud establecidas

en comunidades de los diferentes cantones, sin embargo 21 de los establecimientos solo cuentan con un

Auxiliar de Enfermería para atender a los pacientes.




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2.4.4. SERVICIOS BASICOS




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2.4.5. EMPLEO

El trabajo en los establecimientos ganaderos dentro el municipio es importante, no se tiene datos

respecto a la cantidad de gente que trabaja como administradores, peones o vaqueros. Además es parte

de la tradición que la relación contractual comprometa a la familia del trabajador a permanecer en las

estancias, sin que esto signifique remuneraciones adicionales para sus miembros. No existe un censo de

los establecimientos ganaderos, sus habitantes y la cantidad de personal que ocupan en las actividades

ganaderas.




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2.4.6. ASPECTOS ECONOMICOS PRODUCTIVOS




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CAPITULO III: DATOS DEL PROYECTO

3.1. CARACTERISTICAS DE LA POBLACION ACTUAL

Dentro el Municipio la mayoría comunidades se proveen de agua de los ríos y curichis, un número

reducido de comunidades cuentan con norias y pozos semisurgentes. La Cooperativa (“EPSA”) de

Agua de San Lorenzo de Moxos fue conformada el 1º de mayo del año 2007. Cuenta con un directorio

de 4 miembros) Pres, Sec. Gen., Tesorero, Vocal). El pozo perforado es de 94 metros de profundidad y

6 pulgadas de diámetro. La bomba es de 4 pulgadas de diámetro. Se llena el tanque de 50 mil litros se

llena en 4 horas. Existe 8.700 metros de cañería instalada para el servicio domiciliaria. Son 186

conexiones de las 268 viviendas en el poblado. Hay 10 casas afuera de la red de distribución de agua,

por lo que se debe hacer una ampliación de la red de distribución. Los usuarios pagan 10 bolivianos por

mes. Se presta el servicio durante 2 horas en la mañana y 2 horas por la tarde. Se ocupan 10 litros de

diesel por día para el bombeo.

La localidad de Desengaño cuenta con un sistema de distribución de agua potable abastecido por una

bomba de 5 caballos de fuerza y un tanque elevado. Sin embargo, desde hace varios meses no funciona




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por una falla en el generador. Actualmente la población se abastece de agua desde el río Apere.

Personas particulares prestan el

3.2. CALIDAD DEL AGUA SIN TRATAMIENTO

El Centro de Estudios de la Hoya Amazónica realizo un estudio que demuestra que las aguas sin

tratamiento no son potables. Las aguas de río, de lagunas, de aguadas, de pozos semisurgentes, de

piletas y todas las aguas que se han analizado tienen problemas, todas ellas tienen niveles de

microoroganismos que son más elevados de lo que es permitido, lo que demuestra que hay que hacer

tratamiento.

(Fuente: Radio Matire.com)

3.3. DETERMINACION DEL PERIODO DE DISEÑO

El periodo de diseño para poblaciones mayores a 20000 habitantes se rige según la siguiente tabla

correspondiente a la Norma Boliviana

a) Obras de Captación 30

b) Líneas de Aducción 30c) Planta de Tratamiento 20-30d) Estación de Bombeo 30e) Red de Distribución 30

Por lo que se optara por un periodo de diseño de 30 años




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3.4. CALCULO DE LA POBLACION FUTURA

Años Método Geométrico [Hab]

Método Exponencial [Hab] Promedio [Hab]

2001 439515 440334 439925

2015 476757 477963 4773602020 517154 518808 5179812025 560975 563143 5620592030 608509 611267 609888

2035 660070 663503 661787

2040 716001 720203 718102

2045 439515 440334 439925

3.5. CALCULO DE LA DOTACION FUTURA

Para la determinación del consumo o Dotación de Agua, se realizara una estimación mediante la tabla

2.2 de la Norma NB 689, que nos da una idea de la dotación de agua en función de los habitantes y la

zona del proyecto:

Tabla 2.2 Dotación Media Diaria [l/h-d].

Zona

Población (habitante)

Hasta 500De 501 a

2000

De 2001 a

5000

De 5001 a

20000

De 20001 a

100000

Más de

100000

Del Altiplano 30 – 50 30 – 70 50 – 80 80 – 100 100 – 150 150 – 200

De los Valles 50 – 70 50 – 90 70 – 100 100 – 140 150 – 200 200 – 250

De los Llanos 70 – 90 70 – 110 90 – 120 12 – 180 200 – 250 250 – 350

Notas: (1) (2)




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(1) Justificar a través de un estudio social.

(2) Justificar a través de un estudio socio-económico.

Se utilizara una dotación de 250 [l/h-d]

Años # años (n) Dotación Final

2015 0 250

2020 5 263

2025 10 276

2030 15 290

2035 20 305

2040 25 321

2045 30 337

3.6. CAUDAL DOMESTICO

Años Población [hab] Dotación Final [l/hab-d] Caudal Domestico [m3/d]2015 439925 250 109981,132020 477360 263 125427,542025 517981 276 143043,362030 562059 290 163133,262035 609888 305 186044,752040 661787 321 212174,092045 718102 337 241973,24

3.7. CAUDAL INDUSTRIAL

Qdom=D . P1000




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El caudal industrial vendrá dado por el tipo de industria que se encuentre en la zona de emplazamiento

del proyecto, en este caso no tenemos información de las industrias por lo que adoptaremos un caudal

industrial de 28% del caudal domestico

Qind=28 %Qdom

Años Caudal Domestico [m3/d] Caudal Industrial [m3/d]

2015 109981,13 30794,72

2020 125427,54 35119,71

2025 143043,36 40052,14

2030 163133,26 45677,31

2035 186044,75 52092,53

2040 212174,09 59408,75

2045 241973,24 67752,51

3.8. CAUDAL COMERCIAL

El caudal comercial se expresa como el 6% del caudal domestico

Qcom=6%Qdom

Años Caudal Domestico [m3/d] Caudal Comercial [m3/d]

2015 109981,13 6598,87

2020 125427,54 7525,65

2025 143043,36 8582,60

2030 163133,26 9788,00

2035 186044,75 11162,68

2040 212174,09 12730,45

2045 241973,24 14518,39




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3.9. CAUDAL MEDIO FUTURO

Qmed=Qdom .Qind .Qcom

Caudal Domestico [m3/d] Caudal Comercial [m3/d] Caudal Industrial [m3/d] Caudal Medio [m3/d]109981,13 6598,87 30794,72 147374,71

125427,54 7525,65 35119,71 168072,90

143043,36 8582,60 40052,14 191678,10

163133,26 9788,00 45677,31 218598,57

186044,75 11162,68 52092,53 249299,96

212174,09 12730,45 59408,75 284313,28

241973,24 14518,39 67752,51 324244,13

3.10. CAUDAL MAXIMO DIARIO

Qmax−d=k1 . Qmed

El valor de K1 viene en función de la población, si es pequeña o grande

K1 = 1,2 – 1,5 entonces:

Caudal Medio [m3/d] Caudal Máximo Diario [l/s]147374,71 2046,87168072,90 2334,35191678,10 2662,20218598,57 3036,09249299,96 3462,50284313,28 3948,80324244,13 4503,39




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3.11. DETERMINACION DE LAS LINEAS DE TRATAMIENTO

Debido al caudal y la operación conveniente de la planta se optará por dos líneas de tratamiento, de este

modo se dividirá el caudal máximo diario en dos

REJA AIREAC. M.R. FLOC. SED. FILTR.1 2 3 4 5 6

TANQ.7

1ra LINEA

REJA AIREAC. M.R. FLOC. SED. FILTR.1 2 3 4 5 6

2da LINEAQmax- 10

2

3.12. COMPARACION DE LA CALIDAD DE AGUA CRUDA RESPECTO A GUIAS

N° Parámetros Unidades Calidad Valor Máximo Permisible Observación

1 Aspecto observable No Cumple2 Olor Vegetal Aceptable No Cumple3 Color UCV 15 15 CUMPLE4 Turbiedad UNT 200 5 No Cumple5 Solidos Totales mg/l 400 1000 CUMPLE6 Solidos Suspendidos mg/l 189 No Cumple7 Solidos disueltos mg/l 120 1000 CUMPLE

8 Conductividad µS/cm 322 1500 CUMPLE

9 pH 7,9 9 CUMPLE10 Calcio Ca** mg Ca/l 22,5 200 CUMPLE11 Magnesio mg Mg/l 21,5 150 CUMPLE12 Dureza Total mg CaCO3/l 155 500 CUMPLE




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13 Alcalinidad mg CaCO3/l 35 370 CUMPLE14 Bicarbonatos mg CaCO3/l 35 370 CUMPLE15 Carbonatos mg CaCO3/l 0 - 16 Acidez Total mg CaCO3/l 3 4 CUMPLE17 Acidez Mineral mg CaCO3/l 0 0 CUMPLE18 Anhídrido Carbónico mg CaCO3/l 3 4 CUMPLE19 Hierro mg Fe/l 0,11 0,3 CUMPLE20 Manganeso mg Mn/l 0,7 0,1 No Cumple21 Sulfato mg SO4/l 140 400 CUMPLE22 Cloruros mg Cl*/l 9 250 CUMPLE23 Oxígeno Disuelto mg/l 4 - 24 Coliformes Totales UFC/100 ml 600 0 No Cumple

3.13. SELECCIÓN DE ALTERNATIVAS DE TRATAMIENTO

El tratamiento a llevar a cabo será el convencional




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90 % del tiempo 90 % del tiempo 90 % del tiempo 90 % del tiempo

To 1000 UNT To 30 UNT To 100 UNT To 250 UNTCo 150 UC Co 40 UC Co 60 UC Co 60 UC

C.T. 600/100 ml. Algas 100 mg/m3 80 % del tiempo 80 % del tiempo

80 % del tiempo C.T. 500/100 ml. To 50 UNT To 150 UNTTo 800 UNT 80 % del tiempo Esporádicamente Esporádicamente

Co 70 UC To 20 UNT To max 200 UNT To max 400 UNTEsporádicamente Esporádicamente Co max 100 UC Co max 100 UC

To max 1500 UNT To max 50 UNTSi To > 1500 UNT

C.T. > 600/100 ml.

C RITERIOS DE SEL EC C IÓN DE TRATAMIENTO SEGÚN L A C AL IDAD DEL AGUA C RUDA

añadir presedimentador

añadir precloración

PL ANTAS C ONVENC IONAL ES

FILTRACION RAPIDA (PROCESOS FISICOS Y QUIMICOS)

Filtración rápida completa: coagulación+decantación+

filtración rápida descendente

Filtración directa descendente: mezcla rápida

+ filtración rápida descendente

Filtración directa ascendente: mezcla rápida + filtración rápida ascendente

Filtración directa ascendente-descendente:

mezcla rápida más filtración ascendente + filtración

descendente

Alternativa

Límites de calidad de agua cruda aceptables

CAPITULO IV: DISEÑO DE LA CASA QUIMICA Y SISTEMA DE DOSIFICACION

4.1. DIMENSIONAMIENTO DEL AREA PARA LA CASA QUIMICA




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A=F .Qmax

1000

PLANTAF=25 a 30 [m²] por 1000[m³/d] Pequeña hasta 0.3[m³/s]F=20 a 25 [m²] por 1000[m³/d] Mediana hasta 0.3-1[m³/s]F=10 a 20 [m²] por 1000[m³/d] Grande mayor a 1[m³/s]

Se trata de una planta grande por lo que utilizaremos un F=10

F Qmax[m³/d]

Área[m²]

10 194546,5 1945,46

Tomando en cuenta la relación L = 2.B

El área será A = 2.B2

B = 32 [m] y L = 64 [m]

4.2. DIMENSIONAMIENTO DE LA DEMANDA DE SULFATO DE ALUMINIO Y EL AREA

DE ALMACENAMIENTO

DatosTurbiedad = 200

Color = 15

Parámetro Tabla Sulfato de aluminio necesario [g/m³]

Turbiedad No XIII 30Color No XII 9

Aplicamos la dosis más alta que sería la de la turbiedad

Dosificación vía húmeda

P=Qmax . D




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Qmax D P P[m³/h] [g/m³] [g/h] [Kg/h]

8106,103 30 243183,1 243,18

P= Peso del coagulante [g/h]Q= Capacidad de la planta [m³/h]D= Dosis [g/m³]

Calculo de la demanda horaria de la solución

P C Qs [Kg/h] % [l/h]243,18 1,5 16212,21

Qs= Caudal consumo de solución [l/h]P= Peso del coagulante [Kg/h] C= Concentración %

Calculo del volumen de la solución

Qs t Vs [m³/h] [h] [m³]

16,21 8 129,70

Vs= Volumen de solución [m³] t= Tiempo de servicio de dosificación [h]

Qs= Consumo de solución [m³/h]

Caculo de las dimensiones de la tina




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V s ´=V s

N ° de tinas

Una altura recomendable es de 1,5 [m]

Y una altura de bordo libre de 0,30 [m]

V=A . H

H V A L=√A [m] [m³] [m²] [m]1,50 129,70 86,47 9,30

N° de tinas

V A L=√A [m³] [m²] [m]

3 43,23 28,82 5,37

Calculo del dosificador

p t P [Kg/hr] [hr] [Kg]243,18 8 1945,46

P= Peso [Kg]p= Peso del coagulante [Kg/hr]t= Tiempo de servicios del dosificador [hr]

Dividiendo para el número de tinas:

P/3=648,488

3 [Kg]

Almacenamiento del sulfato de aluminio

TIEMPO DE ALMACENAMIENTO15 días Plantas grandes1 mes Plantas medianas2 meses Plantas pequeñas

p t W [Kg/día] [días] [ton]




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5836,39 15 87,55

Como una tonelada de sulfato de aluminio ocupa un volumen de 1,4 [m3/tn]

y

VT = 122.56 [m3]

A = 61.28 [m2]

Se requiere un área de circulación que viene a ser el 30% del área ya calculada

Ac = 79.67 [m2]

Y finalmente tenemos el área total que será la suma del área de circulación más el área que ocupan las

tres tinas calculadas anteriormente

AT = 192.07 [m2]

4.3. DIMENSIONAMIENTO DE LA DEMANDA DE CAL Y EL AREA DE

ALMACENAMIENTO

Dosificación de la Cal

Dosis de cal = 15 [g/m3]

Calculo del peso de la Cal

Q Dosis P[m³/hr] [g/m³] [Kg/hr]8106,10 15 121,59

Calculo del peso comercial de la Cal

P= Peso de la cal [g/hr] Q= Capacidad de la planta [m³/hr]




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P r P'[Kg/hr] % [Kg/hr]121,59 90 135,10

P'=Peso del producto comercial [Kg/hr]

r= Grado de pureza P= Peso cal viva[Kg/hr]

Calculo del area de almacenamiento

W =P´ . t

P' t W[Kg/hr] [días] [ton]135.10 30,00 108.08

t = tiempo de almacenamiento [días]

W = peso de la cal [tn]

Una tonelada de cal ocupa un volumen de 1,4 [m3]

VT = 151.31 [m3]

Adoptando una altura de H = 2 [m]

A = 75.65 [m2]

El área total debe contar con un área de circulación que es el 30%

Ac = 98.35 [m2]




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TANQUES PARA DISOLUCION DE

SULFATO DE ALUMINIO

SALA DE BOMBAS

EQUIPO Y MAQUINARIA

AREA DE ALMACENAMIENTODE LA CAL

63

10

5

3.6

3.6

SALA DE LABORATORIO

SALA DE DOSIFICACION

TINAS DE ALMACENAMIRNTO DESULFATO DE ALUMINIO

SALA DE PREPARACION

31.1




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CAPITULO V: DISEÑO DE LA UNIDAD DE AIREACION

5.1. OBJETIVOS

La aireación es un método para purificar el agua, mediante un proceso por el cual se lleva el agua a un

contacto íntimo con el aire logrando con esto:

Aumento del contenido de oxigeno

Reducción de CO2

Remoción de metano, sulfuro de hidrógeno y otros compuestos orgánicos volátiles responsables

de conferirle al agua olor y sabor

Se logra el buen aspecto del agua potable

Durante este proceso de aireación, el oxígeno convierte los compuestos ferrosos y manganosos

disueltos en hidróxidos férricos y mangánicos insolubles

Los que se remueven por filtración o sedimentación sin embargo para que se formen estos precipitados,

el agua debe estar libre de materia orgánica

5.2. TIPOS DE AIREADORES

Se los puede clasificar en dos grandes grupos: aireadores mecánicos y aireadores de gravedad

La aireación mecánica se consigue utilizando la energía mecánica para provocar la ruptura del agua en

gotas. El aumento de la transferencia de oxigeno se logra por incremento en el área de la interface aire-

agua. A su vez los aireadores mecánicos pueden ser de eje vertical y horizontal

Aireadores difusores

Se basan en el efecto Venturi, estos aireadores consisten en un eje hueco que rota por acción de un

motor eléctrico




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Aireadores de paleta

Este sistema consiste en un eje rotatorio propulsado por un motor eléctrico con una serie de paletas

Aireadores de turbina

Existen turbinas lentas con reductor de velocidad y turbinas rápidas con toma directa del motor

Conos de aireación

Consiste en un cono invertido sumergido en agua donde se bombea hacia abajo agua con aire inyectado

a través de un difusor




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Aireadores de bandeja y de escalera

Los sistemas de aireación de bandeja distribuyen los materiales aglutinantes simples como el carbón

triturado (un material rico en carbono producido con carbón natural) o roca en una secuencia vertical.

El agua se suministra desde la parte superior de esta torre, se desparrama para aumentar el área de

contacto, se deja escurrir a través de pequeñas aberturas en la parte inferior de cada bandeja.

Cuando el agua cae de una bandeja a otra y salpica sobre el material aglomerante, ésta encuentra el

aire. El flujo de aire en estos sistemas se puede impulsar agresivamente por medio de un compresor

eléctrico de aire o, más frecuentemente, mediante el aprovechamiento de las corrientes de aire

naturales.

Los sistemas de aire forzado mecánicamente son más eficaces para la remoción de componentes

orgánicos menos volátiles, como los solventes, pero las corrientes naturales de aire representan una

opción viable cuando se tiene como objetivo componentes más volátiles como el ácido sulfhídrico, el

radón, o el cloruro de vinilo.

Cuando el agua ya ha pasado la serie de bandejas, el agua así tratada se recolecta sencillamente en la

base del sistema.

Los sistemas de aireación de bandejas son muy susceptibles al crecimiento de algas y de limo, lo cual

puede hacer que el tratamiento sea menos eficaz. Este crecimiento se verifica algunas veces mediante la

adición de sustancias químicas como el cloro o sulfato de cobre no obstante que estos aditivos

representan un gasto adicional y pueden estar presentes incluso en el agua tratada final del sistema.

https://www.koshland-science-museum.org/water/html/es/glossary.html#gloss21

https://www.koshland-science-museum.org/water/html/es/glossary.html#gloss137




“CIV-359”


FECHA:

23-06-2015

Se tomara las siguientes sugerencias en el caso de nuestra planta de tratamiento-Escalera (d) Para caudales grandes -Aireadores de cascada (a,b,c) Para caudales medianos-Aireadores de tableros Para remoción de hierro y manganeso-Aireadores tipo bandeja

5.3. CALCULO DE CONCENTRACION DE SATURACION

Donde:Co=Concentracion inicial de oxigeno en el agua [mg/l]Cs= Concentracion de saturacion de oxigeno en [mg/l]K= Coeficiente de eficiencia de un escalon

De la tabla 1 de la Norma NB 689 tenemos que:

Si la altura en San Ignacio de Moxos en 144 [msnm] y la temperatura es aproximadamente 25°C

Cs= 8,25

Para el cálculo del coeficiente K se utiliza las ecuaciones de Tchaykowski

;

Donde: K= Coeficiente de eficiencia de un escalón, rango 0,1 – 0,3 H= Altura de cada escalón (0.20 - 0.40m)

H[m] T°[C] α K0,3 25 0,66 0,238




“CIV-359”


FECHA:

23-06-2015

Entonces el número de saltos será:

Co[mg/l] K Cs[mg/l] Ce1[mg/l] Ce2[mg/l] Ce3[mg/l] Ce4[mg/l]

4 0,238 8,250 5,010 5,780 6,367 6,814

Incremento de oxigeno:

E= 6,814 E = 82,60%8,250

5.4. DISEÑO DEL AIREADOR

AIREADOR DE ESCALERA

Parámetros

t = tiempo mínimo de aireación = 3 [s] N = Numero de escalones = 2 - 5 e = espesor de la lámina de agua= máx. 0,05 [m] Dimensiones de cada escalón: H = 0,2 - 0,4 [m] Contrahuella B = 0,25 – 0,45 [m] Huella v = Velocidad = 1,0 – 1,2 [m/s]

Calculo del ancho del aireador

DatosQ [m³/s] 2,25v [m/s] 1

Q=v . A ; B= Ae

A[m²] e [m] B[m]2,25 0,05 46,00

Calculo de la longitud útil del aireador

L=v .t

v[m/s] t[s] L[m]1,00 3 3,00




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FECHA:

23-06-2015

Calculo de los escalones del aireador

Adoptando:

Huella = 0,45 [m]

Contrahuella = 0,30 [m]

N °=L(Huella+Contrahuella)

N° = 4 escalones

CAPITULO VI: DISEÑO DE LA UNIDAD DE MEZCLA RAPIDA

6.1. METODOS PARA CONSEGUIR LA MEZCLA RAPIDA

Mezcladores de flujo pistón

Los más difundidos por su simple operación y mantenimiento son: Canal Parshall, resalto hidraúlico y los vertederos.

La canaleta Parshall se adecua a las plantas medianas a grandes (Q≥500l/s). En plantas medianas a pequeñas (100l/s<Q<500l/s) se recomienda rectangular. En las plantas pequeñas (Q<50l/s) se utilizará en vertedero triangular como unidad de mezcla, preferiblemente para caudales menores a 30l/s.

6.2. DIMENSIONAMIENTO DE LA CANALETA PARSHALL

Canal Parshall

Vertedero Rectangular




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FECHA:

23-06-2015

Los requisitos a cumplir son: - Numero de Froude Fr = 1.7-2.5 ó 4.5-9 - Ho = KQ^m donde K y m dependen de la garganta.- Gradiente G = 1000-3000[1/s] - Tiempo de mezcla 1[s]

De acuerdo con el anexo 4 tenemos

W = 152,5 [cm]

Calculo de la altura de agua en la sección

Q[m³/s] K m Ho[m]2,252 0,436 0,630 0,727




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FECHA:

23-06-2015

Ancho de la sección de medición

D[cm] W[cm] D'[cm]230,300 152,50 204,367

Velocidad en sección Vo

Q[m³/s] Ho[m] D'[m] Vo[m/s]2,252 0,73 2,044 1,5154

Caudal especifico

Q[m³/s] W[m] q[m³/m-s]2,252 1,525 1,477

Carga hidráulica

Vo[m/s] g[m/s²] Ho[m] N[m] Eo[m]1,515 9,810 0,727 0,229 1,073

Velocidad antes del resalto hidráulico




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FECHA:

23-06-2015

g[m/s²] q[m³/m-s] Eo[m] θ[°]9,810 1,477 1,073 141,18

g[m/s²] Eo[m] θ[°] V1[m/s]9,810 1,073 141,18 3,609

Altura de agua antes del resalto hidráulico

q[m³/m-s] V1[m/s] H1[m]1,477 3,609 0,409

Numero de Froude

g[m/s²] H1[m] V1[m/s] F1 Fr=1.7-2.5 ó 4.5-99,810 0,409 3,609 1,802 Cumple

Altura de resalto

H1[m] F1 H2[m]0,409 1,802 0,858

Velocidad de resalto hidráulico




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FECHA:

23-06-2015

Q[m³/s] W[m] H2[m] V2[m/s]2,252 1,53 0,86 1,72

Altura en la sección de salida

H2[m] N[m] K'[m] H3[m]0,86 0,229 0,076 0,70

Velocidad en la sección de salida

H3[m] C[m] Q[m³/s] V3[m/s]0,70 1,830 2,252 1,75

Perdida de carga

H3[m] Ho[m] K'[m] Hp[m]0,70 0,727 0,076 0,10

Tiempo de mezcla

V3[m/s] V2[m/s] G'[1/s] T[s] T<1 [s]1,75 1,72 0,915 0,53 Cumple

6.3. CALCULO DEL GRADIENTE DE VELOCIDAD




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FECHA:

23-06-2015

Gradiente de velocidad

T[°C] (λ/μ)^(1/2) Hp[m] T [s] G[1/s]15,00 2920,01 0,10 0,53 1260,451G[1/s] 1000-3000[1/s]

1260,451 Cumple

CAPITULO VII: DISEÑO DE LA UNIDAD DE FLOCULACION

7.1. TIPOS DE FLOCULADORES




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FECHA:

23-06-2015

Por gravedad: Chicanas horizontales - verticalesQmenores a 0.1[m³/s]

Floculador

Mecanicos: Eje horizontal, verticalQmayores a 0.1[m³/s]

Caudal Q

Floculador de Gravedad

Floculador de flujo horizontal: Consiste en un tanque de concreto dividido por tabiques, baffles

o pantallas de concreto, madera u otro material adecuado, dispuesto de forma tal que el agua

haga un recorrido de idea y vuelta alrededor de los extremos libres de los tabique.

Floculador de flujo vertical: Consiste en un tanque de concreto dividido por tabiques, baffles o

pantallas de concreto, madera u otro material adecuado, dispuesto de forma tal que el agua fluya

hacia arriba y hacia abajo, por encima y por debajo de los tabiques, baffles o pantallas.

Floculadores Mecánicos




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FECHA:

23-06-2015

Unidades a las cuales se introduce potencia al agua para asegurar la mezcla lenta. El mas usado es el de

paletas, sean estos de eje horizontal o vertical. También existen impulsores de turbina y de flujo axial.

Como el grado de mezcla es variable, según la calidad muestra los tipos de floculadores mecánicos.

7.2. CALCULO DE DISPOSITIVOS DE ENTRADA

7.3. CALCULO DE DISPOSITIVOS DE SALIDA

7.4. DIMENSIONAMIENTO DEL FLOCULADOR

Parámetros de diseño:

- Tiempo de floculación.- 15-30 [min]- Mínimo de compartimientos .- 3- Distancia entre Buffles.- >= 45 [cm]- Distancia separación entre buffle y la pared.- 1,5 d- Altura.- > 1 [m]- Velocidad.- 0,10 -0,60 [m/s]




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FECHA:

23-06-2015

Datos:Qmax-d= 2251,70 [l/s]Qmax-d= 2,25 [m³/s]

H = 1,2 [m]L = 10 [m]

n = 3Cámaras

N° de cámara G[s^-1] Q [m³/s] t [min] T[min]Mezcla rápida 1 50 0,7506 2

21Floculación 2 25 0,7506 10Agregación 3 25 0,7506 9

Calculo del volumen del floculador

Q[m³/s] T[min] V[m³]2,25 21,00 945,71

Ancho del floculador

V[m³] L[m] H[m] W[m]945,71206 10,00 1,20 79

Ancho de cada sección de compartimiento

W[m] n Wc[m]78,81 3,00 26,27




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FECHA:

23-06-2015

Numero de bafles en cada sección

1) Camara.- Para una temperatura de 25°[C] μ= 0,00089 T ρ μ ρ= 997,1 [°C] [kg/m3] [kg/m-s] t1[s]= 120 0 999,9 0,00179 f = 0,3

n1= 4 5 1000 0,00152 H [m]= 1,2 10 999,7 0,00131 L [m]= 10 15 999,1 0,00114

G1 [s^-1]= 50 20 998,2 0,00101 Q[m³/s]= 0,75 25 997,1 0,00089

30 995,7 0,00080 Espacio entre baffles.- OBSERVACION L[m] n1 S1[m] S1[m]>0.45[m] 10,00 4,28 2,33 Cumple Distancia de separación entre baffle y la pared.- S1[m] d1[m] 2,33 3,50

Perdida de carga.- μ[Kg/m-s] t1[s] G1[1/s] ρ[Kg/m³] h1[m] 0,00089 120,00 50,00 997,10 0,027 Verificacion de la velocidad.- OBSERVACION Q[m³/s] S1[m] Wc[m] V1[m/s] V=(0.1-0.6)[m/s] 0,75 2,33 1,20 0,268 Cumple




“CIV-359”


FECHA:

23-06-2015


n2= 5 5 1000 0,00152 H [m]= 1,2 10 999,7 0,00131 L [m]= 10 15 999,1 0,00114

G2 [s^-1]= 25 20 998,2 0,00101 Q[m³/s]= 0,7506 25 997,1 0,00089

30 995,7 0,00080 Espacio entre baffles.- L[m] n2 S2[m] 10 5 2,17 Distancia de separación entre baffle y la pared.- S2[m] d2[m] 2,17 3,25 Perdida de carga.- μ[Kg/m-s] t2[s] G2[1/s] ρ[Kg/m³] h2[m] 0,00089 600,00 25,00 997,10 0,03 Verificación de la velocidad.- OBSERVACION Q[m³/s] S2[m] Wc[m] V2[m/s] V=(0.1-0.6)[m/s] 0,75 2,17 1,20 0,29 Cumple




“CIV-359”


FECHA:

23-06-2015


n3= 4 5 1000 0,00152 H [m]= 1,2 10 999,7 0,00131 L [m]= 10 15 999,1 0,00114

G3 [s^-1]= 25 20 998,2 0,00101 Q[m³/s]= 0,75 25 997,1 0,00089

30 995,7 0,00080 Espacio entre baffles.- L[m] n3 S3[m] 10,00 4,46 2,24 Distancia de separación entre baffle y la pared.- S3[m] d3[m] 2,24 3,37 Perdida de carga.- μ[Kg/m-s] t3[s] G3[1/s] ρ[Kg/m³] h3[m] 0,00089 540,00 25,00 997,10 0,03 Verificación de la velocidad.- OBSERVACION Q[m³/s] S3[m] Wc[m] V3[m/s] V=(0.1-0.6)[m/s] 0,75 2,24 1,20 0,28 Cumple

Calculo de dispositivos de entrada.-

Q[m³/s] V[m/s] Wc[m] B[m] Asumido B[m]0,75 1,75 1,20 0,36 0,2




“CIV-359”


FECHA:

23-06-2015

CAPITULO VIII: DISEÑO DE LA UNIDAD DE FLOCULACION

8.1. TIPOS DE SEDIMENTADORES

En la potabilización del agua, el proceso de sedimentación está gobernado por la ley de Stokes, que

indica que las partículas sedimentan más fácilmente cuanto mayor es su diámetro, su peso específico

comparado con el del líquido, y cuanto menor es la viscosidad del mismo. Por ello, cuando se quiere

favorecer la sedimentación se trata de aumentar el diámetro de las partículas, haciendo que se agreguen

unas a otras, proceso denominado coagulación y floculación.

Los sedimentadores se pueden clasificar en:

Sedimentadores estáticos

Sedimentadores dinámicos

Sedimentadores laminares.

Sedimentadores estáticos

En este tipo de unidades puede producirse sedimentación o decantación, normalmente con caída libre,

en régimen laminar turbulento o de transición. En estas unidades la masa líquida se traslada de un

punto a otro con movimiento uniforme y velocidad VH constante. Cualquier partícula que se encuentre

en suspensión en el líquido en movimiento, se moverá según la resultante de dos velocidades

componentes: la velocidad horizontal del líquido (VH) y su propia velocidad de sedimentación (VS).

http://es.wikipedia.org/wiki/Floculaci%C3%B3n

http://es.wikipedia.org/wiki/Coagulaci%C3%B3n

http://es.wikipedia.org/wiki/Viscosidad

http://es.wikipedia.org/wiki/Ley_de_Stokes




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FECHA:

23-06-2015

De flujo horizontal

De flujo vertical




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FECHA:

23-06-2015

Los hay también en formas circulares




“CIV-359”


FECHA:

23-06-2015

Sedimentadores dinámicos

La teoría de la decantación interferida se aplica a este tipo de unidades. Se requiere una alta

concentración de partículas para incrementar las posibilidades de contacto en un manto de lodos que

tiene una concentración de partículas de 10 a 20% en volumen.

En el proceso, el flóculo no conserva su peso específico, su tamaño ni su forma constante. Las

partículas pequeñas que entran por el fondo son arrastradas por el flujo. Al chocar estas con otras,

incrementan su tamaño de acuerdo con la de Von Smoluchowski. Se entiende que en la zona del manto

de lodos se promueve la floculación y en la parte superior a ella ocurre la decantación.

La eficiencia de los decantadores de manto de lodos depende del tipo y la dosis de coagulante, del uso

de polímeros, de la calidad del agua cruda, del tamaño de las unidades (la eficiencia es inversamente

proporcional al tamaño), de la profundidad y concentración del manto de lodos y, principalmente, de la

carga superficial.

Sedmientadores laminares

Como se analizó anteriormente, la eficiencia de los decantadores clásicos de flujo horizontal depende,

principalmente, del área. De este modo, si se introduce un piso intermedio a una altura (h) a partir de la

superficie, las partículas con una velocidad de sedimentación VSb < VSC serían removidas, como lo

demuestra la figura,, cosa que antes no ocurría.




“CIV-359”


FECHA:

23-06-2015

Se considera que tres son los efectos que favorecen la remoción de las partículas en este tipo de

unidades: (i) aumento del área de sedimentación, (ii) disminución de la altura de caída de la partícula y

(iii) régimen de flujo laminar.




“CIV-359”


FECHA:

23-06-2015

De flujo horizontal




“CIV-359”


FECHA:

23-06-2015

De flujo inclinado




“CIV-359”


FECHA:

23-06-2015

8.2. DIMENSIONAMIENTO DEL SEDIMENTADOR ESTATICO




“CIV-359”


FECHA:

23-06-2015

Se optara por un sedimentador de flujo inclinado debido a su mayor eficiencia

Criterios de diseño

Objetivo.--

Clasificación de unidades.-

- Sedimentadores estáticos (Flujo horizontal y vertical)- Sedimentadores laminares (Flujo horizontal y flujo inclinado)

Estáticos.- * Flujo horizontal puede ser rectangular, cuadrado ó circular.* Flujo vertical puede se de forma circular.

Laminares.-

A) FLUJO HORIZONTAL 5% Q < 50 l/s

B) FLUJO INCLINADO 60% Q > 50 l/s

Elección del sistema de sedimentación.-

Como se tiene de dato el caudal de: Para una sola linea

Tiempo de retencion: Numero de Reynolds.- Re < 500Tubos: t= 3 a 6 min Velocidad Critica de Sedimentación.-Placas: t= 15 a 25 min Vsc = 14 a 22 m/d

Calculo del áreaCalculo del Area

Cs= Carga Superficial m3/(m2-d)Q= m3/dAs= Area superficial (m2)Cs= 60 a 240 m3/(m2-d)s

s CQA

Adoptamos un valor de Cs = 120 [m3/m2-d]

Longitud del sedimentador

Ls= AsB

Adoptando B = 10 [m] tenemos

Calculo del número de placas

Adoptamos el Valor : Cs =

Longitud de Sedimentador.-Donde :

B= Ancho del sedimentadorB= 10 m

Calculo del numero de Placas.-Donde :Ls = Longitud de sedimentador [m]Ø= Angulo de inclinacion de las placas d= Separacion entre placas [m]e= Espesor de la placa [m]

Preescripcion del CEPIS.-L= longitud de Sedimetador adimensional

d=separacion entre placas [m]

Vo

le= m (espesor de la placa)

l= 1.8 md= 10 cm

d L= 18 m

* sen 60 + 0.1+

Calculo de la velocidad promedio de flujo (Vo)

* sen 60

Vo=

NOTA.- Adoptamos este valor ya que no se cuenta con un dato de

laboratorio proveniente de la prueba de jarras.

NOTA.- Adoptamos 10m en

Adoptamos segun el CEPIS

BAs

Ls

eddsenLN s

dlL

senAQ

Vos *

As = 1620 [m2]

Ls = 162 [m]




“CIV-359”


FECHA:

23-06-2015







Vo


l= 1.8 md= 10 cm

d L= 18 m

* sen 60 + 0.1+


* sen 60

Vo=

0.005Vsc

l = longitud recorrida atraves del elemento (placa) [m]





BAs

Ls

eddsenLN s

dlL

senAQ

Vos *

Entonces tenemos

N=162 . sen60+0,10,1+0,05

=936 placas

Calculo de la velocidad promedio del flujo







Vo


l= 1.8 md= 10 cm

d L= 18 m

* sen 60 + 0.1+


* sen 60

Vo=





BAs

Ls

eddsenLN s

dlL

senAQ

Vos *

vo=2,25

1620. sen60=0,0016 [m / s]=0,096[m /min]

Calculo del tiempo de retención

t= lvo

= 1,80,096

=18,7 [min]

Numero de Reynolds

ℜ=vo . dv

v=497 .10−6/ (T+42,5)1,5

Re = 119,51 < 500 OK




“CIV-359”


FECHA:

23-06-2015

Velocidad de sedimentación critica

Calculo del tiempo de retención

Numero de ReynoldsVo = velocidd promedio m/sd = [m]Re = # de reynolds

u=

Para el calculo de u:Donde:T = temperatura del agua

( 14 + )

El numero de Reynolds sera: Re=

Velocidad critica de sedimentacionDonde:

Parametro placa = 1 (Adoptado)Sc Parametro tubo = 1.33

Parametro Cuadrado= 1.38

Lc = longitud relativa corregida adimensional)

Lc = L -L'L=longitud adimensional = 18 CEPISL' = longitud retenida de sedimentacion ( adimensional)L'= 0.013 *Re

L'= * = [m]Lc = - = [m]

Reemplazando :Vsc= m/s

1 * Vsc= m/dsen 60 + * cos 60

CONDICION.- Vsc debe estar en el rango:

Como la temperatura

ambiente presenta en promedio 12 a 15°C adoto 12°C

Se cambia de 20 a 18 ya que no cumple la Vsc para 20

dVo *Re

5.1

6

5.4210*407

T

volt

cos**Lcsen

VoScVsc

cos**Lcsen

VoScVsc

Lc=20−(0,013 .119,51 )=18,45 [ m ]

vsc=1 .0,096 . 60 .24

sen60+18,45 .cos60=13,70[m /s ]

Dimensionamiento del dispositivo de lodosPRODUCCION DE LODOS.

Esta concentración C estará dada en [ml/l]. El volumen de lodos será Vi y estará dado por:

Donde:Vl = volumen de lodos producido en [l/s]E= eficiencia remocional de lodos en %

Para un sedimentador Q = Caudal de diseño en m3/s

80 %

Adoptamos C = [ml/l]Q = [m3/s]

Vl =

VOLUMEN DE LA CAMARA DE LODOSSe debe calcular en función al tiempo entre purga y purga, definido por el proyectista de acuerdoa la produccion de lodos :

Donde : Vcl = volumen de la camara de lodos en m3Vl = volumen de lodos producidos en ml/st= tiempo de retención en segundos

Vcl= ml/s * * 60 = m3

Vcl =

C = Concentracion volumétri ca de particulas en ml/l , medidos en un cono Imhoff despues de una hora de sedimentación.

El valor de la Eficiencia E =

Para evaluar la producción de lodos es necesario contar con valores obtenidos en campo o laboratorio que señalen la concentración volumetrica C de las particulas por litro de agua.

Valor adoptado por el proyectista en funcion a la calidad de la obra al timepo de

supervisarla.Por la Norma E=80%

QCEVl **

tVV lcl *

V l=0,80 .252 .2,25=453,6 [ml /s ]=1,63[m3/h]




“CIV-359”


FECHA:

23-06-2015

PRODUCCION DE LODOS.

Esta concentración C estará dada en [ml/l]. El volumen de lodos será Vi y estará dado por:

Donde:Vl = volumen de lodos producido en [l/s]E= eficiencia remocional de lodos en %

Q = Caudal de diseño en m3/s

80 %

Adoptamos C = [ml/l]Q = [m3/s]

Vl =

VOLUMEN DE LA CAMARA DE LODOSSe debe calcular en función al tiempo entre purga y purga, definido por el proyectista de acuerdoa la produccion de lodos :

Donde : Vcl = volumen de la camara de lodos en m3Vl = volumen de lodos producidos en ml/st= tiempo de retención en segundos

Vcl= ml/s * * 60 = m3

Vcl =

Valor adoptado por el proyectista en funcion a la calidad de la obra al timepo de

supervisarla.Por la Norma E=80%

QCEVl **

tVV lcl *

V cl=453,6 . 18,45 .60=0,50 [m3]

8.4. DISPOSITIVOS DE ENTRADA

Velocidad de entrada 0.3 - 0.6 V= 0.4

A= Area del dispositivo de entradaV= Veloc. Entrada al sedimentador

Qd= Caudal de diseño para un sedimentador

Con B = 2m

La carga del vertedero de Salida varia entre: q =

Adopto: q = 7.00

La longitud del vertedero de canaleta de RecolecciónL: Longitud perimetral de la canaletaq: carga del vertedero de Salida

[m]

VQ

A d

BALLBA *

qQL

v= 2,251,20.3,6

=0,52[m /s]

Numero de orificios

Si B = 10 [m] y H = 4 [m] entonces

nv=0,9 H

enh=

Be

nv=8nh=20

Número total de orificios N = 160 orificios

8.5. DISPOSITIVOS DE SALIDA

Dimensionamiento de los vertederos




“CIV-359”


FECHA:

23-06-2015

Recomendable tener una altura H < 2 [cm] y un ancho L= 0,15 [m]

La longitud de las canaletas será de 1/3 de la longitud total del tanque

El número de vertederos por lado será de:

N ° vertederos=N ° canaletash . b

N ° vertederos= 52 .0,15

=17 vertederos / lado

CAPITULO IX: DISEÑO DE LA UNIDAD DE FILTRACION

9.1. TIPOS DE FILTRADORES




“CIV-359”


FECHA:

23-06-2015

Definicion--

-

Existen tres tipos de filtracion : rapida , lenta y tasa declinada.Factores que influyen en la filtracion: Caracteristicas de la suspension, medio filtrante, hidráulicas.

Filtros Rapidos : TAS = 80 a 300

- Flujo Ascendente

- Flujo Descendente

Filtros Lentos: TAS = 0.1 a 0.3 m3/m2-hr Para aguas subterraneas

Filtros de Tasa Declinante : TAS = 120 a 150 m3/m2-dia

* Plantas Medianas y Grandes y caudales grandes Q > l/s

9.2. Calculo de dispositivos de entrada.-Datos: Q= m3/s

Trasnformando el caudal en otras unidades : Qlinea = m3/sQlinea = m3/d

V= 0.4 m/s

Adopto: b= 0.3 [m]

Es un proceso de remoción de material en suspension en un medio poroso que puede ser arena, antracita y otros.

Las particulas pueden estar en el agua cruda o en los procesos de tratamiento como arcillas, virus, bacterias precipitados de aluminio o hierro provenientes de coagulación.

100

m3/m2-d

Mas eficiente y mas costoso

Menos eficiente mejor operacion y mantenimiento

9.2. DIMENSIONAMIENTO DEL FILTRADOR

Se optara por un Filtro de flujo descendente con un TAS = 300 [m3/m2-d]

Calculo del área

A= QTAS

=2,25 . 86400300

=648[m3]

Numero de filtros

N °=√ A /3=√777,6 /3=14 filtros

Número total de filtros

NT=N °+lavado+mantenimiento=16+1+1=16 filtros




“CIV-359”


FECHA:

23-06-2015

Calculo del área de cada filtro

Ai=ANT

=64816

=40,5[m2]

Dimensionamiento de cada filtro

L=√ 2. NT . Ai

NT+1=√ 2 . 16.40,5

16+1=8 [ m ]

B=√(N ¿¿T +1) Ai

2 NT=√ (16+1 ) . 40,5

32=4,6 [ m ]¿

Ai=B . L=8 . 4,6=36,8[m2]

Altura del filtro

Altura del fondo falso = 0,50 [m]

Altura de la losa H°A° = 0,20 [m]

Borde libre = 0,40 [m]

Altura de agua = 1,50 [m]

Capa de arena = 0,90 [m]

Capa de grava = 0,50 [m]

Altura TOTAL = 4,00 [m]

Volúmenes de arena y grava

Altura del filtro

Borde libre = 0.4 m (adoptado)Altura de agua = 1.8 m ( H = 0.9 - 1.8 m)Medio filtrante capa de Arena = 0.6 m ( 0,4 - 0,9 )Medio de soporte Grava = 0.5 m ( 0,3 - 0,5)Fondo Falso = 0.7 m

Suma 4 mEn resumen:

L= mB= mHfiltro = 4 m

Volumen de la ArenaVt arena / filtro= 28 * 0.6 = m3Vt arena total= m3

Vt grava / filtro= 28 * 0.5 = m4Vt grava total= m3

arenafiltro HAV *

gravafiltro HAV *

V arena=36,45 [m3 ]V grava=20,25 [m3]

9.3 CALCULO DEL DISPOSITIVO DE ENTRADA

El caudal por unidad de filtración será Q = 0,14 [m3/s]

La velocidad de entrada se asume de 0,4 [m/s]




“CIV-359”


FECHA:

23-06-2015

Entonces el área requerida será A = 0,35 [m2]

Adoptando un ancho de b = 0,30 [m]

Tendremos una altura de h = 1,2 [m]

9.4 CALCULO DEL DISPOSITIVO DE SALIDA

Se adoptara el mismo que en el de entrada

9.5 DIMENSIONAMIENTO DE LOS DISPOSITIVOS DE LAVADO

Caudal de lavado

Adoptando una tasa de lavado de 70 [m3/m2-d]

Qlavado=q . A=70 .40,5=2835[m3/h]

Calculo del diámetro de la tubería de agua de lavado

Adoptando una velocidad de lavado de 3,0 [m/s] tenemos

A=Qv=0,78

3,0=0,26 [m2]

D=√ 4. Aπ

=√ 4.0,26π

=¿0,58 [ m ]¿

Adoptamos una tubería de 22 pulgadas

Volumen del agua de lavado

Si adoptamos un tiempo de lavado de 15 [min]

V lavado=Qlavado .t lavado=0,78 .15 . 60=702[m3]

CAPITULO X: DISEÑO DE LA UNIDAD DE DESINFECCION

10.1. CALCULO DE LA CANTIDAD DE CLORO

Tenemos los siguientes datos:

Dosificación D= 1 [g/m3]

Concentración de la solución C = 5%

Contenido de cloro disponible = 30 %




“CIV-359”


FECHA:

23-06-2015

Cálculo del peso del cloro

P=Q . D=2,25 . 1=8,1[kg /h]

Calculo del peso del producto comercial

p=P . 100r

=8,1. 10030

=2,43[kg /h]

Calculo de la demanda horaria de la solución

Qs=P. 100C

=810[ l /h]

Calculo del volumen de la solución

V s=Qs .t=810 .24=19440 [ l ]

10.1. CALCULO DE LA CAPACIDAD DE LOS CLORADORES

Tinas de hipoclorito de sodio

Asumiendo una altura de h = 2,0 [m]

Y una relación dimensional de L/B = 2

A=Vh

=194402

=9,72[m ]

B=√ A2

=2,20 [m ] L=2B=4,40 [m]

Diseño Planta de Agua Potable

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