Diseño, Cáculos y Presupuesto de Alcantarillado Pluvial Residencial Villa Alejandra, S.JM

Diseño del Sistema de Alcatarillado Sanitario, Residencial Villa AlejandraFecha : 11/11/2010

Localización : Municipio de San Juan, Provincia San Juan de la Maguana. Ing. Carlos A. Gómez Núñez

Residencial : Villa Alejandra

Metodología Utilizada :

Datos Climatológicos

Determinación del Caudales

Metodología Utilizada :Los datos climatológicos obtenidos en la tabla 1 de la estación meteorológica (4903) localizada en San Juan de la Maguana y la información suministrada en el texto "Intensidades Máximas y Erosividad de las Lluvias, para Tiempo de Retorno (Tr) de 2, 10, 50 y 100 años en la República Dominicana" (Tabla 1) y sus curvas "Intensidad-Duración-Frecuencia (IDF) correspondientesen la República Dominicana"(Tabla 1 y Gráfico 1).

Datos Climatológicos :Tabla 1, correspondientes al Gráfico1, para Tr = 2, 10, 50 y 100 años.Tabla 1 Gráfico 1

Intensidades Máximas cm/horaDuración Tiempo de Retorno (años)

min 2 10 50 10010 7.02 10.80 13.6 15.7130 4.11 6.32 7.99 9.1660 2.6 4.0 5.05 5.80

120 1.3 2.2 3.05 3.45240 0.91 1.35 1.68 1.80360 0.56 0.98 1.15 1.58

10 30 60 120 240 3600.00

2.00

4.00

6.00

8.00

10.00

12.00

14.00

16.00

18.00

Relación Intensidad Máxima Vs. Duraciónpara diferentes Períodos de Retorno.

Tr = 2 años

Tr = 10 años

Tr = 50 años

Tr = 100 años

Duración en minutos

Inte

sida

d d

e la

Llu

via

cm/h

ora

10 30 60 120 240 3600.00

2.00

4.00

6.00

8.00

10.00

12.00

14.00

16.00

18.00


Tr = 2 años

Tr = 10 años

Tr = 50 años

Tr = 100 años


Inte

sida

d d

e la

Llu

via

cm/h

ora

Con los datos de la tabla 1, determinaremos las fórmulas de las curvas de tendencias o regresión correspondientes, para ajustar las curvas de intencidad-duración- frecuencia en 24 horas con su Tiempo de Retorno (Tr) 2, 5, 10, 25, 50, 100 años, respectivamente, con relación a la tabla 1 y el gráfico 1.Fórmulas para ajustar las curvas de tendencia o regresión, para Tiempo de Retorno (Tr ) de 2, 5, 10, 25, 50 y 100 años, se encuentran a sus lados correspondientes. de la figura 1, para obtener las curvas de intensidad-duración-frecuencia para 24 horas y tiempo de retorno correspondiente en la tabla 2 y el gráfico2.

Tabla 2 Gráfico 2Intensidades Máximas cm/hora

Duración Tiempo de Retorno (años)(min.) (hora) 2 5 10 25 50 100

5 1/1210 1/6 7.02 8.91 10.80 12.20 13.6 15.7130 1/2 4.11 5.22 6.32 7.16 7.99 9.1660 1 2.60 3.30 4.00 4.53 5.05 5.80

120 2 1.30 1.75 2.20 2.63 3.05 3.45240 4 0.91 1.13 1.35 1.52 1.68 1.80360 6 0.56 0.77 0.98 1.07 1.15 1.58720 12

1,440 24

5 10 30 60 120 2400.00

2.00

4.00

6.00

8.00

10.00

12.00

14.00

16.00

18.00

f(x) = 11.438 exp( − 0.510 x )R² = 0.995

f(x) = 14.2299279674656 exp( − 0.498999030737374 x )R² = 0.995516850836191

f(x) = 17.043 exp( − 0.492 x )R² = 0.995

f(x) = 19.6182263371022 exp( − 0.49697229617539 x )R² = 0.997161210108177

f(x) = 22.204 exp( − 0.501 x )R² = 0.998

f(x) = 24.295 exp( − 0.482 x )R² = 0.984


Tr = 2 años

Exponential (Tr = 2 años)

Tr = 5 años



Tr = 10 años


Tr = 25 años


Tr = 50 años


Tr = 100 años



Inte

sida

d d

e la

Llu

via

cm/h

ora

Relaciones de las curvas de tendencia o regresión ( Gráfico 2 ) solo para Tr = 2 años. De esta forma, como un ejemplo, determinaremos el mayor valor de R2 y la fómulas correspondientes a usar en los cálculos de intensidades de lluvias para cualquier tiempo de concentración.

Polinómica Exponencial Potencial Logaritmica -0.510 x -1.403

Y = 0.309x2 - 3.394x + 9.950 Y = 11.438 e Y = 8.931 x Y = -3.697 ln(x) + 6.804R2 = 0.994 R2 = 0.995 R2 = 0.944 R2 = 0.988

Y = 9.67 Y = 10.96 Y = 291.74 Y = 15.99Y = 9.39 Y = 10.51 Y = 110.32 Y = 13.43Y = 8.33 Y = 8.86 Y = 23.62 Y = 9.37Y = 6.86 Y = 6.87 Y = 8.93 Y = 6.80Y = 4.40 Y = 4.12 Y = 3.38 Y = 4.24Y = 1.32 Y = 1.49 Y = 1.28 Y = 1.68Y = 0.71 Y = 0.54 Y = 0.72 Y = 0.18Y = 13.72 Y = 0.03 Y = 0.27 Y = -2.38Y = 106.48 Y = 0.00 Y = 0.10 Y = -4.95

Intensidades Máximas cm/hora para 24 horas, determinadas según las curvas de tendencia o regresión exponencial del gráfico 2, para Tr = 2, 5, 10, 25, 50 y 100 años y sus Fómulas correspondientes.Tabla 3

Duración Intensidades Máximas cm/hora Tiempo de Retorno (años)

(min.) (hora) 2 5 10 25 50 1005 1/12 10.96 13.65 16.36 18.82 21.30 23.34

10 1/6 10.51 13.09 15.70 18.06 20.42 22.4230 1/2 8.86 11.09 13.32 15.30 17.28 19.0960 1 6.87 8.64 10.42 11.93 13.45 15.00

120 2 4.12 5.24 6.37 7.26 8.15 9.26240 4 1.49 1.93 2.38 2.68 2.99 3.53360 6 0.54 0.71 0.89 0.99 1.10 1.35720 12 0.03 0.04 0.05 0.05 0.05 0.07

1440 24 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Para nuestro diseño tomaremos una intencidad de lluvia inicial, según Monograma 13.3, pag. 277, del libro"Abastecimiento de Agua y Alcantarillado", Ingeniería Ambiental, sexta edición para t = 10.00 min yTr = 2.00 años, i = 105.05 mm/hr, Intencidad de Diseño

Método Racional para el cálculo de caudales (Abastecimiento de agua y alcantarillado, Terence J Mcghee, sexta edicion, pag.274)Este método es el más simple de los método usado para diseño de alcantarillas de aguas pluviales, pero no debeser aplicado a áreas que superan los 3 Km2.

Q = C i A

Para superficie Impermeable: 1/3

C = 0.175 to

C = t , donde t es la duración de la lluvia en minutos8 + t

En la tabla 4 se presentan valores promedio de C

Como se observa, el mayor valor de R2 es el que corresponde a la Función Exponencial.

El agua que cae sobre un área A por unidad de tiempo bajo una intensidad i de precipitación yun coeficiente C de escorrentia, produce la escorrentía o caudal :

C para un área no es invariable, pero tiende a incrementarse cuando la precipitación continúa

Tabla 4 Tabla 5Coeficientes de escorrentía para varias superficie Coeficientes de escorrentía para la fórmula RacionalTipo de superficie C Tipo de area de drenaje Coeficiente de escorrentia, C*Techos a prueba de agua 0.70 - 0.95 Negocio:Calles con cemento asfáltico 0.85 - 0.90 Centro de la ciudad 0.70 - 0.95 0.70 0.95Calles con cemento portland 0.80 - 0.95 Entorno de areas 0.50 - 0.70 0.50 0.70Aceras y parqueaderos pavimentados 0.75 - 0.85 Vecindad residencial:Aceras y parqueaderos con grava 0.15 - 0.30 Area unifamiliares 0.30 - 0.50 0.30 0.50Suelos arenosos, prados: Multi-unidades separadas 0.40 - 0.60 0.40 0.602% de pendiente 0.05 - 0.10 Multi-unidades, atadas 0.60 - 0.75 0.60 0.752 - 7% de pendiente 0.10 - 0.15 Sub-urban 0.25 - 0.40 0.25 0.40> 7% de pendiente 0.15 - 0.20 Areas vivienda de apartmento 0.50 - 0.70 0.50 0.70Prados, suelos pesados: Industrial:2% de pendiente 0.13 - 0.17 Areas ligeras 0.50 - 0.80 0.50 0.802 - 7% de pendiente 0.18 - 0.22 Areas pesadas 0.60 - 0.90 0.60 0.90> 7% de pendiente 0.25 - 0.35 Parques, cemeterios 0.10 - 0.25 0.10 0.25

Patio de recreo 0.20 - 0.40 0.20 0.40Un coeficiente efectivo de escorrentía para un área de drenaje compuesta puede Area de maniobra del ferrocarril 0.20 - 0.40 0.20 0.40ser obtenida por estimación del porcentaje del total que está cubierta por techos, Areas sin mejoras 0.10 - 0.30 0.10 0.30pavimento, prado, etc; multiplicando cada fracción por el coeficiente adecuado Céspedes:y luego sumando los productos. Suelo arenoso y plano, el 2% 0.05 - 0.10 0.05 0.10 Determinación del coeficiente C de escorrentía Suelo arenoso, promedio, 2 - 7% 0.10 - 0.15 0.10 0.15 Area total a drenar Suelo arenoso, empinados, 7% 0.15 - 0.20 0.15 0.20

A = 410.00 x 194.92 = 79,917.20 m2 Suelo pesado plano, 2% 0.13 - 0.17 0.13 0.17A = 0.08 km2 Suelo pesado, promedio, 2 - 7% 0.18 - 0.22 0.18 0.22

Suelo pesado, escarpado, 7% 0.25 - 0.35 0.25 0.35Area cubierta por edificios = 37,561.08 m2 Calles:

Asfalto 0.70 - 0.95 0.70 0.95Area por aceras y parqueaderos pavimentado Concreto 0.80 - 0.95 0.80 0.95

7,991.72 m2 Ladrillo 0.70 - 0.85 0.70 0.95Conducir y caminar 0.75 - 0.85 0.75 0.85

Calle pavimentada con cemento asfáltico Azoteas 0.75 - 0.95 0.75 0.95= 15,983.44 m2 *Valores más altos son generalmente apropiados para las áreas escarpado inclinadas y períodos de vuelta

más largos porque la infiltración y otras pérdidas tienen un efecto proporcional más pequeño sobre la Suelo pesado cubierto por pasto = 18,380.96 m2 escorrentía en estos casos.

Total 79,917.20 m2

A partir de la tabla 4 se pueden obtener los valores de C para cada área :Area cubierta por edificios 0.70 - 0.95Area por aceras y parqueaderos pavimentado 0.75 - 0.85Calle pavimentada con cemento asfáltico 0.85 - 0.90

Suelo pesado cubierto por pasto 0.13 - 0.17

La fracción del área con cada superficie es :Area cubierta por edificios 37,561.08 = 47%

79,917.20Area por aceras y parqueaderos pavimentado 7,991.72 = 10%

79,917.20Calle pavimentada con cemento asfáltico 15,983.44 = 20%

79,917.20Suelo pesado cubierto por pasto 18,380.96 = 23%

79,917.20 100%

Tomando los valores extremos inferior obtenidos de la tabla 4Area cubierta por edificios 0.70 x 0.47 = 0.329Area por aceras y parqueaderos pavimentado 0.75 x 0.10 = 0.075Calle pavimentada con cemento asfáltico 0.85 x 0.20 = 0.17Suelo pesado cubierto por pasto 0.13 x 0.23 = 0.0299

C del extremo inferior 0.6039

Tomando los valores extremos superior obtenidos de la tabla 4Area cubierta por edificios 0.95 x 0.47 = 0.4465Area por aceras y parqueaderos pavimentado 0.85 x 0.10 = 0.085Calle pavimentada con cemento asfáltico 0.90 x 0.20 = 0.18Suelo pesado cubierto por pasto 0.17 x 0.23 = 0.0391

C del extremo superior 0.7506

En ausencia del conocimiento local, la práctica conservadora sería usar los valoresmás alto en la tabla.En nuestro caso usaremos el valor promedio 0.6039 + 0.7506 = 0.677

2C = 0.677

tributaria total logre alcanzar el punto bajo consideración.

El ing. C. F. Izzard, desarrolló la siguiente expresión matemática ⅓ –⅔ L = 107.64 m

Tabla 6 s = 0.002Donde k está dado por Coeficiente de retardo de Izzard c = 0.025

-5 Superficie c 105.05 mm/h

k = Pavimento de asfalto muy liso 0.0070s⅓ Pavimento de arena y alquitrán 0.0075 k = 0.204236

Donde Pavimento de concreto 0.012L = distancia de flujo, m Pavimento de grava y alquitrán 0.017 23.02 minutos = pendiente Césped muy recortado 0.046c = coeficiente de retardo (tabla 6) Césped de pasto azul denso 0.060 3800 > 11308 no cumple con el intervalo señalado,

descartar este método

Existen varias exprasiones matemáticas para determinar el tiempo de concentrción :El tiempo de concentración se puede calcular según la fórmula de Federal Highways Administration donde clasifican separadamente el escurrimiento en sheet flow en las cabeceras de las cuencas,shallow concentrated flow después de que desarrollan aguas abajo concentrándose en vaguadas yChannel flor para flujo en conductos. Las fórmulas de estos métodos se encuentran abajo.

Sheet flow :Ti =

Donde : Tabla 7Ti Tiempo de concentración en minutos; Coeficientes de Intercepción con relación a la velocidad y la pendienten Coeficiente de la rugosidad, adoptado según tablas 8 y 9 Cobertura terrestre / Régimen de flujo kL Longitud, m en que se desarrolla el escurrimiento (en pie en unds. inglesa) Bosque con hojarasca pesados; pradera de heno (flujo superficial) 0.076 0.076I Intensidad de lluvia (mm/h), para el tiempo de concentración adoptado (pulg/hr en unids)inglesa Papelera de labranza mínima arado de cultivo, contorno o tiras

0.152S Pendiente de cuesta (m/m) (pie/pie) cultivada, bosques (flujo superficial) 0.152Ku Coeficiente empírico igual a 6.92 ( 0.933 en unds. inglesa ) Pastos de hierba corta (flujo superficial) 0.213 0.213

Cultivado recta en fila (flujo superficial) 0.274 0.274Shadow concentrated flow: Casi desnudo y sin labrar (flujo superficial); aluviales en abanicos en el oeste

0.305 0.50 las regiones de montaña 0.305

V = Ku . k . Sp navegable verdes (flujo concentrado poco profundo) 0.457 0.457Donde : Sin pavimentar (flujo concentrado poco profundas) 0.491 0.491

V Velocidad del flujo; Area pavimentada (flujo concentrado poco profundo), pequeños barrancos de 0.619Ku 1.0 (3.28 en unidades inglesas)

Tiempo de concentración o tiempo de caudal de equilibrio. Este es el tiempo requerido para permitir que el flujo de toda el área

te = 526.76 k L ίe

ίe =

2.76 x 10 ίe + c

te =

ίe x L <

ίe = exceso de precipitación, mm/h

Ku n L 0.60

I 0.40 √S

k Coeficiente de interceptación, adoptado de la tabla 7Sp Pendiente, porcentaje. Tabla 8

Los valores de Coeficiente de manning (n) para Canales y Tuberías Channel flow: Material de conducto Manning's n*Tti = L Conductos Cerrados 60 V Tubo de cemento de asbesto 0.011 0.015 0.011 0.015Donde : Ladrillo 0.013 - 0.017 0.013 0.017

Tti - Tiempo de marcha del segmento i; Tubo de hierro fundidoL - Longitud del segmento i; Cemento-alineado y sello recubierto 0.011 - 0.015 0.011 0.015V - Velocidad del flujo para el segmento i. Hormigón (monolítico) 0.012 - 0.014 0.012 0.014

Tubo concreto 0.011 - 0.015 0.011 0.015

Tabla 9 Tubo acanalado metálico - 13 mm por 64 mm (½ pulgada por 2 ½ pulgada) corrugadosCoeficiente de rugosidad (n) para el flujo de lámina superficial Llano 0.022 - 0.026 0.022 0.026

Asfalto liso 0.011 0.011 Pavimentado invierten 0.018 - 0.022 0.018 0.022

Hormigón liso 0.012 0.012 Líneas de asfalto hechas girar 0.011 - 0.015 0.011 0.015

Revestimiento de concreto ordinario 0.013 0.013 Tubo plástico (liso) 0.011 - 0.015 0.011 0.015

Madera buena 0,014 0.014 Arcilla vitrificadaLadrillo con mortero de cemento 0.014 0.014 Tubos 0.011 - 0.015 0.011 0.015

Arcilla vitrificada 0.015 0.015 El transatlántico platea 0.013 - 0.017 0.013 0.017

Hierro fundido 0.015 0.015 Canales abiertosTubo de metal corrugado 0.024 0.024 Canales alineados Superficie de cemento escombros 0.024 0.024 Asfalto 0.013 - 0.017 0.013 0.017

Terreno cultivado en ciclo (sin residuos) 0,05 0.05 Ladrillo 0.012 - 0.018 0.012 0.018

Suelos cultivados Concreto 0.011 - 0.020 0.011 0.020

Cobertura de rastrojos ≤ 20 0,06% 0.06 Escombros o riprap 0.020 - 0.035 0.020 0.035

Residuos cubren > 20% .17 0.17 Vegetales 0.030 - 0.400 0.030 0.400

Rango (naturales) 0,13 0.13 Excavado o dragado Hierba La tierra, derecho y uniforme 0.020 - 0.030 0.020 0.030

Pradera de hierba corta 0.15 0.15 Tierra, líquida, bastante uniforme 0.025 - 0.040 0.025 0.040

Hierba densa 0.24 0.24 Roca 0.030 - 0.045 0.030 0.045Hierba bermudas 0.41 0.41 Sin mantenimiento 0.050 - 0.140 0.050 0.140

Bosques* Canales naturales (arroyos menores, anchura superior a nivel de inundación <30 m (100 pies))Maleza ligera 0.40 0.40 Sección bastante regular 0.030 - 0.070 0.030 0.070Maleza densa 0.80 0.80 Sección irregular con las piscinas 0.040 - 0.100 0.040 0.100*Al seleccionar n, considere la cubierta a una altura cerca de 30 milímetros. * Valores más bajos están generalmente para las tuberías y los canales (más lisos) Ésta es solamente parte de la cubierta de la planta que obstruirá flujo de la lámina. bien-construidos y mantenidos.

Tiempo de concentración o tiempo de caudal de equilibrio. Este es el tiempo requerido para permitir que el flujo de toda el área tributaria total logre alcanzar el punto bajo de consideración. La tasa máxima de escorrentía de una intencidad de precipitación dada ocurrirá cuando la precipitación haya continuado por un periodo suficiente para permitir al flujo alcanzar la salida desde el punto más remoto en el área de drenaje.Para determinar el tiempo de concentración se debe utilizar un método iterativo. Por experiencia, inicialmente estimar un tiempo de duración de lluvia y con este entrar a las curva IDF con su tiempo de retorno (Tr) elegido, gráfico 2, leer la intencidad correspondiente, con intencidad sustituirla en la

en fórmula, ese es el tiempo buscado; de lo contrario se elige de nuevo otro tiempo y se sigue iteratuando hasta que los dos tiempos sean iguales.

25 años, lo cual debe ser adecuado para transportar caudales resultantes de aguas lluvias de intervalos de recurrencia largos. Además las calles o carreteras por loregular tienen secciones suficientemente aceptable para tranportar seguro el caudal de escorrentía superficial.

12.00 minEntramos con estos datos al gráfico 2 y con la ecuación correspondiente, para Tr = que para todos los casos se usa la ecuación con mayor R2 que es la exponencial y obtenemos una intencidad de lluvia = 177.61 mm/hr

Localización : Caller #1, desde la calle 2da imbornal #23´a la calle 1ra, imbornal #13, conduccción por cunetas.

fórmula Sheet flow, obteniendo un 2do. tiempo de concentración de la fómula, este se compara con el tiempo inicial y si este es igual al obtenido

Diseño del Sistema Principal ( Cunetas de las calles ) para este sistema primeramente elegimos el tiempo de retorno Tr =

En nuestro caso vamos a elegir un tiempo ti incial, según nuestra experienza :

Sustituimos este valor en la fómula del tiempo de concentración Ti :

Ti = Ku n L 0.60I 0.40 √S tiempo de retorno que no representa alto riesgo de inundación y afectación por haber muchas salidas contiguas y por ser áreas que no soportarían cierto grado de inundación ( regulación ), en lo que se produce la descarga.

k = 6.92n = 0.0143L = 107.64 mI = 177.61 mm/hrS = 0.0024

Ti = 6.89 min < 12.00 min, este tiempo es mayor que el asumido, intentar de nuevo con otro valor.Intentamos con otro valor de tiempo = 8.46 min, Tr = 25 años

Intencidad de lluvia = 182.89 mm/hr, sustituyendo este valor en la fómula de Ti, tenemos:Ti = 6.81 min = 8.46 min, tiempo de concentración para diseño de esta sección.

Usar Ti = 8.46 min

Velocidad del flujo en este tramo de las cunetas 0.50

V = Ku . k . Sp Ku = 1.00k = 0.42

Sp = 0.0024 = 0.2415 %V = 0.204 m/s

Tiempo del flujo por la calleTti = L 60 V

L = 107.64V = 0.204 m/s

Tti = 0.367 min

Cálculo de Caudal que fluye a nivel de arriba del contén en la sección llena de la calle (ver sección de calle)

C = 0.677182.89 mm/hr = 0.1829 m/hr

A = ### m2Q = 0.418 m3/s = 25.10 m3/min. Sección de Calle

LcSección de la Calle que fluye a nivel de arriba del contén en la sección llena

A = 1.26 m2P = 6.30 ml

0.15 0.12 0.15Rh =A/P 0.20 m 4% 4%

S = 0.0024 3.00 3.00

n = 0.013 1.50 6.00 1.50

0.667 0.50 9.00

Qc = 1 A * Rh S n

Qc = 1.63 m3/s >Q = 0.418 m3/s, okey Sección entre Contén y CalzadaQc = 97.69 m3/min.

Caudal por mitad de la calle Qc/2 0.15Qc/2 = 1.63 = 0.81 m3/s 4%

2 0.30 0.15 0.35 1.00

Qc/2 = 48.85 m3/min Contén Borde contén Area verde Calzada

Este caudal como se ve, innunda la calle, ver sección de la calle

Caudal para sección transversal triagular de cunetaQt =

nQt = caudal en la cuneta m3/s

z = 25.00 recíproco de la pendiente transversal de la cuneta.n = 0.012 coeficiente de rugocidad.s = 0.0024 pendiente de la cuneta.y = 0.15 m, profundidad en el sumidero, asumida.K = 0.38 constante que depende de las unidades equivalente a 0.38 (m3/s, m ) o 0.56 (pies3/s, pies ).Hc = 6.00 m, ancho de la calle y 0.00 m, deben ser mantenido despejados en la condición de diseño.

El flujo transportado por la cuneta estará limitado tanto por la extensión de 3.00 m, como por la altura sobre el sumidero. Para una pendiente transversal de 0.040 , la extensión limita profundidad del sumidero a

Q = C i A

i =

K z s½ y8/3

y´ = 3.00 m x 0.040 m = 0.12 m, el caudal de transporte con estas condiciones será :Qt = 0.135 m3/s = 8.12 m3/min

y = 0.15 m > y´ = 0.12 m, okey

Entrada a sumidero o

de formas organizadas. Ver tabla 10 de diseño más abajo :Localización : Caller 1ra, desde imbornal #13 a la calle #2, imbornal #14, conduccción por tuberíade H.S.

Tr = 5 años, tiempo suficiente para acomodar aguas lluvias de intervalos de recurrencia moderadamente cortos, de 2 a 5 años.3 min., tiempo inicial asumido para empezar la iteración, entramos con este valor a la curva que corresponde Tr = 5 años, así obtenemos I =

I = 138.79 mm/hrTiempo de concentración Ti :

Ti = Ku n L 0.60I 0.40 √S =

Ku = 6.92n = 0.0130L = 54.43 mI = 138.79 mm/hr, asumidoS = 0.0040 mm/mm

Ti = 4.08 min > 3 min, este tiempo es menor que el asumido, intentar de nuevo con otro valor.Intentamos con otro valor de tiempo = 4.10 min, Tr = 5 añosIntencidad de lluvia I = 137.53 mm/hr, sustituyendo este valor en la fómula de Ti, tenemos:

Ti = 4.10 min = 4.10 min, tiempo de concentración para diseño de esta sección. Usar Ti = 4.10 min

Definiciones y Parámetros guia para el buen diseño de las alcantarillas pluviales :

El sistema menor esta conformado por zanjas, canales y alcantarillas diseñadas para acomodar aguas lluvias de intervalos de recurrencia moderamente corto, quizás de 2 a 5 años, dependiendo del carácter del área. El propósito de este sistema es prevenir inundaciones de carreteras y áreas contiguas ocasionadas por aguas lluvias moderadas que ocurren con relativa frecuencia.El sistema principal es el camino seguido por el flujo durante eventos de escorrentía que exceden la capacidad del sistema menor. Los componentes del sistema mayor incluyen calles y terrenos contiguos, derechos de drenaje de vías para flujo superficial y canales

Diseño Sistema Secundario (Alcantarillas ), para realizar el diseño de la capacidades de la alcantarillas y de las estructuras, procederemos a tabular todos los datos

ti =

El drenaje de aguas lluvias constan de dos componentes, denominados en ocaciones el Sistema menor y el sistema Principal.

naturales de drenaje que son preservados durante el desarrollo. El sistema principal debe ser adecuado para transportar caudales resultante de aguas lluvias de intervalos de recurrencia largos, por lo menos de 25 años. Dado que el sistema menor está proyectado para acomodar agus lluvias de intencidad relativamente baja, no se requiere de mucha precisión. Los caudales de las subáreas se pueden determinar mediante el método racional, los hidrogramas sintéticos o las técnicas de simulación mas simples tales com ILLUDAS.Tamaño mínimo de la alcatarilla es de 305 mm, velocidad mínima es de 0.75 m/s con la alcantarilla fluyendo llena, cobertura mínima sobre la corona es de 1.00 m. La localización de todas las estructuras subterraneas existentes deben ser conocidas con el fin de evitar conflitos.Al igual que con las alcantarillas sanitarias, el primer paso es establecer una localización tentativa para las alcantarillas, en este caso en las calles, preferiblemente siguiendo la pendiente natural del terreno.

Tabla 10Diseño de Sistema Principal, Capacidad de Calle y Contén

Incre- Area equi- Area Tiempo Intensi- Q Veloci- Capaci-Locali- mento- valente total de con- dad de Caudal dad Longi- Tiempo dad dezación Desde la A la de área, C Ca, 100% Σ Ca, 100% centra- precipi- producido Sección fluyendo tud del de la calle Cota del terreno Cota de bateaCalle A Calle B Calle C m2 m2 m2 ción, tación, por lluvia, Pen- calle, calle llena, calle, flujo, llena Extremo Extremo Extremo Extremo

min mm/h m3/min diente m2 m/s m min m3/min superior Inferior superior InferiorCaller #1 Calle2da Calle 1ra 12156.86 0.677 8,233.23 8,233.23 6.81 182.89 25.10 0.0024 1.08 0.204 107.64 0.367 97.69 413.85 413.59 413.70 413.44

Incre- Area equi- Area Tiempo Intensi- Veloci- Capaci-Locali- mento- valente total de con- dad de Diáme- dad Longi- Tiempo dad dezación Desde la A la de área, C Ca, 100% Σ Ca, 100% centra- precipi- tro de fluyendo tud del de la alcan- Cota del terreno Cota de bateaCalle A Calle B Calle C m2 m2 m2 ción, tación, Q Pen- tubería, llena, conducto, flujo, tarilla, Extremo Extremo Extremo Extremo

min mm/h m3/min diente mm m/s m min m3/min superior Inferior superior InferiorCaller #1 Calle2da Calle 1ra 12156.86 0.677 8,233.23 8,233.23 8.46 182.89 25.10 0.0024 Cunetas 0.204 107.64 0.367 413.85 413.59Calle 1ra Calle #1 Calle #2 12,156.86 0.677 8,233.23 8,233.23 8.46 182.89 25.10 0.0040 530 1.27 54.43 0.71 16.81 413.59 413.37 412.59 412.37

14-15 0.2196 8233.233 412.930 0.254 54.43 0.0040 0.218 0.774 2.350 0.000 1.00 0.774 412.370 412.15215-16 0.4026 412.930 412.510 0.254 68.34 0.0040 0.273 0.774 2.350 0.500 1.00 0.774 412.152 411.87916-17 0.5766 412.510 412.040 0.254 49.75 0.0040 0.199 0.774 2.350 0.500 1.00 0.774 411.879 411.68017-18 0.6678 412.040 411.520 0.254 50.35 0.0040 0.201 0.774 2.350 0.500 1.00 0.774 411.680 411.479

Continuación Diseño de Alcantarilla Colectora Principal, Calle Primera, Cambio de dirección a Calle # 618-7 1.21 411.520 411.120 0.305 86.90 0.00200 0.174 0.618 2.703 0.500 1.00 0.618 411.279 410.9357-7' 1.30 411.120 411.320 0.305 37.10 0.00200 0.074 0.618 2.703 0.500 1.00 0.618 410.935 410.861

124.00Area, Perímetro Mojado y Radio Hidráulico en Conducto Circulares Parcialmente Lleno

Para tubería Locali- parcialmente llenazación Desde la A la 50% 0.3927 1.5708 0.2500 nCalle A Calle B Calle C dp m3/min m/seg

13 14 4,116.617 ### 12,932.733 2,058.308 269538511919207.000 168759.73414 15 0.127 0.025 0.399 0.063 1.175 0.77415 16 0.127 0.025 0.399 0.063 1.175 0.77416 17 0.127 0.025 0.399 0.063 1.175 0.77417 18 0.127 0.025 0.399 0.063 1.175 0.77418 7 0.152 0.0365 0.4787 0.0762 1.351 0.6187 7' 0.152 0.0365 0.4787 0.0762 1.351 0.618

n = 0.013 Coeficiente rugosidad de Mannining

dp/D Ap/D2 Pp/D Rp/D Qp = Ap Rp0.667 S0.50 Vp = 1 Rp0.667 S0.50

n

Ap Pp Rp

Viviendas actual = 160 Uds

Habitantes / vivienda = 6 Habitantes

Población Actual (Pa)Pa = 960.00 Habitantes

Taza de Crecimiento ( r )r = 90.60 Hab/ año

Pt = Población Futura

t (tiempo) = 20.00 Años

Pt = 960.00 + 1,812 = 2,772.00 Hab.

Demanda de Agua :

Dotación 66.04 = gls/hab/dia = 250.00 lits/hab/dia

1 lit = gls0.26

Demanda díaria promedio en gls/dia, gls/seg, lits/seg, m3/seg

66.04 = gls/hab/dia 2,772.00 Hab = 183,073.97 gls/dia

693,008.20 lits/dia

66.04 x gls/hab/dia 2,772.00 hab = 127.13 gls/min24.00 hr x 60.00 min

2.12 gls/seg

8.02 lit/seg

Método Aritmmético : Pt = Pa + r t

0.0080 m3/seg

Demanda díaria máxima en gls/min, lits/seg, m3/min :

1.80 x Demanda promedio díaria = 228.84 gls/min

14.44 lit/seg

0.8662 m3/min

Demanda de diseño para Alcantarilla = Demanda díaria máxima

228.84 gls/min

14.44 lits/seg

0.8663 m3/min

Caudal por vivienda ( q )

Cantidad de viviendas futura a 20 años

2,772.00 Hab. = 462.00 viviendas6 Hab./vivienda

q = 0.8662 m3/min = 0.00187 m3/min/viviendas 462.00 Viviendas

Caudal de Diseño para Alcantarillado Sanitario por calle de esquina a esquina ( Q ) :

Q = q x Vivienda (m3/min/vivienda x vivienda/calle de esquina a esquina) .

Caudal Total 0.00187 x 462.00 = 0.8662 m3/min

462.00 vivienda

Relación ( R ) de viviendas a 20 años y Viviendas actual

R = 462.00 viviendas = 2.89160 viviendas

Tabla No. 1Cálculo de Caudales para el Sistema de Alcantarillas Sanitarias

Calles Tramos Longitud No. de Casa Caudal Caudal /tramopor tramo por tramoViviendas (q )por tramo

Principal 13-14 53.26 6 0.00187 0.01125Principal 14-15 55.00 6 0.00187 0.01125Principal 15-16 68.47 8 0.00187 0.01500Principal 16-17 50.58 6 0.00187 0.01125Principal 17-18 49.20 6 0.00187 0.01125Principal 18-19 57.75 8 0.00187 0.01500Principal 19-20 30.00 4 0.00187 0.00750Principal 20-21 20.00 2 0.00187 0.00375Principal 21-22 30.00 4 0.00187 0.00750

Principal 22-23 26.00 4 0.00187 0.00750Segunda 24-25 57.44 6 0.00187 0.01125Segunda 25-26 68.45 8 0.00187 0.01500Segunda 26-27 49.49 6 0.00187 0.01125Segunda 27-28 50.34 6 0.00187 0.01125Segunda 28-29 57.94 8 0.00187 0.01500Segunda 29-30 46.40 6 0.00187 0.01125Segunda 30-31 56.00 8 0.00187 0.01500Tercera 32-33 28.85 4 0.00187 0.00750Tercera 33-34 39.53 6 0.00187 0.01125Tercera 34-36 50.10 6 0.00187 0.01125Tercera 36-38 47.64 6 0.00187 0.01125Tercera 38-40 57.70 8 0.00187 0.01500

# 1 1-13 90.00 12 0.00187 0.02250Avenida 1-2 54.76 4 0.00187 0.00750Avenida 2-3 55.50 4 0.00187 0.00750

# 2 2-14 94.70 12 0.00187 0.02250# 2 14-24 98.80 12 0.00187 0.02250# 3 3-4 21.30 2 0.00187 0.00375# 3 4-15 72.00 8 0.00187 0.01500# 3 15-25 109.81 14 0.00187 0.02625# 3 25-32 59.62 8 0.00187 0.01500# 4 5-16 76.85 10 0.00187 0.01875# 4 16-26 110.00 14 0.00187 0.02625# 4 26-34 54.10 8 0.00187 0.01500# 4 34-35 47.00 6 0.00187 0.01125# 5 6-17 82.65 10 0.00187 0.01875# 5 17-27 110.48 14 0.00187 0.02625# 5 27-36 54.37 8 0.00187 0.01500# 5 36-37 60.00 8 0.00187 0.01500# 6 7'-7 38.20 6 0.00187 0.01125# 6 7-18 84.52 10 0.00187 0.01875# 6 18-28 110.24 14 0.00187 0.02625# 6 28-38 56.33 8 0.00187 0.01500# 6 38-39 51.50 6 0.00187 0.01125# 7 8-19 88.60 12 0.00187 0.02250# 7 19-29 110.54 14 0.00187 0.02625# 7 29-40 58.50 8 0.00187 0.01500# 8 9-20 79.40 10 0.00187 0.01875# 9 21-30 111.00 14 0.00187 0.02625

# 10 10-22 71.00 10 0.00187 0.01875# 11 11-23 77.50 10 0.00187 0.01875# 11 23-31 110.00 14 0.00187 0.02625# 12 11-12 48.48 6 0.00187 0.01125# 13 4-5 68.10 8 0.00187 0.01500# 14 6-7 50.20 6 0.00187 0.01125# 15 40-41 23.80 4 0.00187 0.00750# 15 41-42 38.00 6 0.00187 0.01125# 15 42-43 69.70 10 0.00187 0.01875

Callejón 39-41 65.00 12 0.00187 0.02250 Total de Viviendas 474 Caudal Total 0.88867 m3/min Longitud Total 3,712.69 ml

Tabla No. 2 Fecha : 5/10/2009

Diseño del Sistema de Alcatarillado Sanitario, Barrio Villa Alejandra Ing. Carlos A. Gómez Núñez

411.479 Cota de batea de tubería de la Calle Primera, esquina calle # 6, registro # 18

411.279 Cota de batea de inicio tubería de la calle # 6, esquina calle Primera, registro # 18, caidaCaida en el registro #

409.280 Cota de batea de registro existente # 7' en Avenida CircunvalaciónCaída a la batea de registro existente. en la Ave. Circunvalación

Diseño de Alcantarilla Colectora Secundaria , Continuación Calle Primera

Desde el Caudal Cotas del terreno Diámetro Longitud S Caída de (Qf) caudal Rel.caudalRel. Veloc. Veloc. Cota de bateaPozo de agua Pozo de Pozo de de la de pendiente la fluyendo fluyendo parc. llena parc. llena parc. llena Pozo de Pozo deinspección residual inspección inspección tubería tubería tubería alcantarilla llena llena a llena a llena Vp inspeccióninspección

m3/min superior inferior m m - m m/seg m3/min Qp/Qf Vp/Vf m/seg superior inferior18-19 0.037 411.520 411.000 0.203 57.39 0.0100 0.574 1.054 2.050 0.500 1.00 1.054 410.670 410.096 411.479 Cota de batea de registro # 18, calle Primera 19-20 0.174 411.000 410.470 0.203 30.25 0.0100 0.303 1.054 2.050 0.500 1.00 1.054 410.096 409.794 Diferencia por encima de la batea del registro # 1820-21 0.229 410.470 410.230 0.203 19.86 0.0100 0.199 1.054 2.050 0.500 1.00 1.054 409.794 409.59521-22 0.311 410.230 410.140 0.203 30.40 0.0100 0.304 1.054 2.050 0.500 1.00 1.054 409.595 409.29122-23 0.375 410.140 409.990 0.203 25.80 0.0121 0.311 1.157 2.250 0.500 1.00 1.157 409.291 408.980 408.980 Cota de batea de registro existente # 23, final calle Primera esquina calle 11

DiferenciContinuación Diseño de Alcantarilla Colectora Secundaria de la Calle Primera, Cambio de dirección a Calle # 11

23-11 0.714 409.990 410.080 0.254 78.00 0.0025 0.195 0.612 1.858 0.500 1.00 0.612 408.980 408.785

Continuación Diseño de Alcantarilla Colectora Secundaria Calle # 11, Cambio de dirección a Calle # 1211-12 0.741 410.080 409.650 0.254 48.10 0.0025 0.120 0.612 1.858 0.500 1.00 0.612 408.785 408.665 408.460 Cota de batea de registro existente # 12

Caída a la batea de registro existente en la Calle # 12Area, Perímetro Mojado y Radio Hidráulico en Conducto Circulares Parcialmente Lleno

Para tuberParcialm. 50% 0.3927 1.5708 0.2500 n

(Vf ) veloc.


n

llena dp m3/min m/seg18-19 0.102 0.0162 0.3191 0.051 1.025 1.05419-20 0.102 0.0162 0.3191 0.051 1.025 1.05420-21 0.102 0.0162 0.3191 0.051 1.025 1.05421-22 0.102 0.0162 0.3191 0.051 1.025 1.05422-23 0.102 0.0162 0.3191 0.051 1.125 1.15723-11 0.127 0.0253 0.3989 0.063 0.929 0.61211-12 0.127 0.0253 0.3989 0.063 0.929 0.612n = 0.013 Coeficiente rugosidad de Mannining

Diseño de Alcantarilla Colectora Secundaria , Calle Segunda

Desde el Caudal Cotas del terreno Diámetro Longitud S Caída de (Qf) caudal Rel.caudalRel. Veloc. Veloc. Cota de bateaPozo de agua Pozo de Pozo de de la de pendiente la fluyendo fluyendo parc. llena parc. llena parc. llena Pozo de Pozo de

inspección residual inspección inspección tubería tubería tubería alcantarilla llena llena a llena a llena Vp inspeccióninspecciónm3/min superior inferior m m - m m/seg m3/min Qp/Qf Vp/Vf m/seg superior inferior

24-25 0.0275 413.610 413.250 0.203 55.94 0.0057 0.321 0.798 1.551 0.500 1.00 0.798 412.371 412.050 412.425 Cota de batea Superior de alcantarilla de la calle # 2, registro # 2425-26 0.1007 413.250 412.780 0.254 69.12 0.0057 0.397 0.927 2.816 0.500 1.00 0.927 412.050 411.011 Por encima de la batea del registro26-27 0.2379 412.780 412.490 0.254 47.83 0.0080 0.383 1.094 3.324 0.500 1.00 1.094 411.011 410.62827-28 0.3936 412.490 411.950 0.254 51.37 0.0030 0.154 0.670 2.036 0.500 1.00 0.670 410.628 410.474

168.32Continuación Diseño de Alcantarilla Secundaria, Calle Segunda, Cambio de dirección a Calle # 6

28-18 0.494 411.950 411.520 0.254 109.80 0.0025 0.275 0.612 1.858 0.500 1.00 0.612 410.474 410.199 411.479 Cota de batea, alcantarilla de la calle # 6 esquina calle Primera, registro # 18Caída a la batea

Area, Perímetro Mojado y Radio Hidráulico en Conducto Circulares Parcialmente Lleno

Para tuberParcialmente 50% 0.3927 1.5708 0.2500 n

llena dp m3/min m/seg24-25 0.102 0.0162 0.3191 0.051 0.776 0.79825-26 0.127 0.0253 0.3989 0.063 1.408 0.92726-27 0.127 0.0253 0.3989 0.063 1.662 1.09427-28 0.127 0.0253 0.3989 0.063 1.018 0.67028-18 0.127 0.0253 0.3989 0.063 0.929 0.612n = 0.013 Coeficiente rugosidad de Mannining

Diseño de Alcantarilla Colectora Terciaria , Continuación Calle Segunda

Desde el Caudal Cotas del terreno Diámetro Longitud S Caída de (Qf) caudal Rel.caudalRel. Veloc. Veloc. Cota de bateaPozo de agua Pozo de Pozo de de la de pendiente la fluyendo fluyendo parc. llena parc. llena parc. llena Pozo de Pozo de

inspección residual inspección inspección tubería tubería tubería alcantarilla llena llena a llena a llena Vp inspeccióninspecciónm3/min superior inferior m m - m m/seg m3/min Qp/Qf Vp/Vf m/seg superior inferior

28-29 0.0366 411.950 411.270 0.203 58.13 0.0065 0.378 0.850 1.652 0.500 1.00 0.850 410.777 410.399 410.474 Cota de batea Inferior, alcantarilla de la calle Segunda, registro # 2829-30 0.1556 411.270 410.590 0.254 45.27 0.0065 0.294 0.986 2.996 0.500 1.00 0.986 410.399 410.105 Por encima de la batea del registro # 2830-31 0.1922 410.590 410.250 0.254 56.23 0.0065 0.365 0.986 2.996 0.500 1.00 0.986 410.105 409.739

101.50Continuación Diseño de Alcantarilla Colectora Terciaria, Cambio de dirección de Calle Segunda a Calle # 11

31-23 0.2562 410.250 409.990 0.254 112.00 0.0030 0.336 0.670 2.036 0.500 1.00 0.670 409.316 408.980 409.316 Cota de batea Inferior, alcantarilla de la calle # 11, salida del registro # 31Caída a la batea

Area, Perímetro Mojado y Radio Hidráulico en Conducto Circulares Parcialmente Lleno 408.980 Cota de batea Inferior, alcantarilla de la calle Primera esquina Calle # 11, registro # 23Caída a la batea

Para tuberParcialmente 50% 0.3927 1.5708 0.2500 n

llena dp m3/min m/seg

Ap Pp Rp

(Vf ) veloc.


n

Ap Pp Rp

(Vf ) veloc.


n

Ap Pp Rp

28-29 0.102 0.0162 0.3191 0.051 0.826 0.85029-30 0.127 0.0253 0.3989 0.063 1.498 0.98630-31 0.127 0.0253 0.3989 0.063 1.498 0.98631-23 0.127 0.0253 0.3989 0.063 1.018 0.670n = 0.013 Coeficiente rugosidad de Mannining

Diseño de Alcantarillas Simple, Calle # 1


m3/min superior inferior m m - m m/seg m3/min Qp/Qf Vp/Vf m/seg superior inferior1-13 0.023 412.900 0.677 0.203 90.00 0.0035 0.315 0.623 1.213 0.500 1.00 0.623 411.823 411.508 412.590 Cota de batea Superior, Inicio de alcantarilla de la calle Primera, registro # 13

Caída a la batea de la calle # 1 a la calle PrimeraArea, Perímetro Mojado y Radio Hidráulico en Conducto Circulares Parcialmente Lleno


llena dp m3/min m/seg1-13 0.102 0.0162 0.3191 0.051 0.606 0.623n = 0.013 Coeficiente rugosidad de Mannining

Diseño de Alcantarillas en la Avenida


m3/min superior inferior m m - m m/seg m3/min Qp/Qf Vp/Vf m/seg superior inferior1-2 0.008 412.900 412.540 0.203 50.75 0.0035 0.178 0.623 1.213 0.500 1.00 0.623 411.858 411.680 412.061 Cota de batea alcantarilla de la calle # 2, registro # 22-3 0.008 412.540 412.250 0.203 55.15 0.0035 0.193 0.623 1.213 0.500 1.00 0.623 411.680 411.487 411.858 Dif. entre las bateas

411.49 0.000Area, Perímetro Mojado y Radio Hidráulico en Conducto Circulares Parcialmente Lleno


llena dp m3/min m/seg1-13 0.102 0.0162 0.3191 0.051 0.606 0.6231-13 0.102 0.0162 0.3191 0.051 0.606 0.623n = 0.013 Coeficiente rugosidad de Mannining



m3/min superior inferior m m - m m/seg m3/min Qp/Qf Vp/Vf m/seg superior inferior Cota de batea Inferior de alcantarilla de la calle Primera, registro # 142-14 0.023 412.540 8233.233 0.203 95.19 0.0020 0.190 0.613 1.192 0.500 1.00 0.613 412.061 411.871 412.370 Caída a la batea de la calle # 1 a la calle Primera

24-14 0.023 413.610 8233.233 0.203 110.46 0.0050 0.552 0.969 1.884 0.500 1.00 0.969 412.425 411.873 412.370 Cota de batea de registro # 14, calle PrimeraDiferencia por encima Cota de batea de registro # 14

Area, Perímetro Mojado y Radio Hidráulico en Conducto Circulares Parcialmente Lleno 412.425 Cota de batea en la salida del registro # 24Por encima de la batea del registro


llena dp m3/min m/seg

(Vf ) veloc.


n

Ap Pp Rp

(Vf ) veloc.


n

Ap Pp Rp

(Vf ) veloc.


n

Ap Pp Rp

G917

Carlos Gomez: Pendiente de tubería contraria a la del terreno.

G951


2-14 0.102 0.0162 0.3191 0.051 0.596 0.61324-14 0.102 0.0162 0.3191 0.051 0.942 0.969n = 0.010 Coeficiente rugosidad de Mannining



m3/min superior inferior m m - m m/seg m3/min Qp/Qf Vp/Vf m/seg superior inferior3-4 0.019 412.250 412.330 0.203 36.02 0.0035 0.126 0.623 1.213 0.500 1.000 0.623 411.487 411.361 412.152 Cota de batea de tubería de la Calle Primera, esquina calle # 3, registro # 15

4-15 0.034 412.330 412.930 0.203 72.05 0.0040 0.288 0.667 1.296 0.500 1.000 0.667 411.361 411.073 Diferenci32-25 0.015 412.860 413.250 0.203 55.20 0.0040 0.221 0.667 1.296 0.500 1.000 0.667 411.960 411.739 411.739 Cota de entrada al registro # 2525-15 0.026 413.250 412.930 0.203 110.25 0.0040 0.441 0.667 1.296 0.500 1.000 0.667 411.993 411.552 Caida en la salida registro # 25

Area, Perímetro Mojado y Radio Hidráulico en Conducto Circulares Parcialmente Lleno 412.152 Cota de batea de registro # 15, calle PrimeraDiferencia por encima de la batea del registro # 15


llena dp m3/min m/seg3-4 0.102 0.0162 0.3191 0.051 0.606 0.623

4-15 0.102 0.0162 0.3191 0.051 0.648 0.66732-25 0.102 0.0162 0.3191 0.051 0.648 0.66725-15 0.102 0.0162 0.3191 0.051 0.648 0.667n = 0.013 Coeficiente rugosidad de Mannining



m3/min superior inferior m m - m m/seg m3/min Qp/Qf Vp/Vf m/seg superior inferior5-16 0.034 412.160 412.510 0.203 77.37 0.0035 0.271 0.623 1.213 0.500 1.00 0.623 411.320 411.049 411.879 Cota de batea de registro # 16, calle Primera

35-34 0.011 412.620 412.580 0.203 46.90 0.0035 0.164 0.623 1.213 0.500 1.00 0.623 411.670 411.506 Dif, por encima de la batea rgistro34-26 0.045 412.580 412.780 0.203 54.23 0.0035 0.190 0.623 1.213 0.500 1.00 0.623 411.506 411.316 411.011 Cota de batea de registro # 26, calle Segunda26-16 0.026 412.780 412.510 0.203 110.50 0.0040 0.442 0.667 1.296 0.500 1.00 0.667 411.541 411.099 Diferenci

Area, Perímetro Mojado y Radio Hidráulico en Conducto Circulares Parcialmente Lleno 411.879 Cota de batea de registro # 16, calle PrimeraDiferencia, por encima de la batea




Diseño de Alcantarillas Simple, Calle # 50.000


m3/min superior inferior m m - m m/seg m3/min Qp/Qf Vp/Vf m/seg superior inferior 411.680 Cota de batea de registro # 17, calle Primera

(Vf ) veloc.


n

Ap Pp Rp

(Vf ) veloc.


n

Ap Pp Rp

(Vf ) veloc.

G969


G970


G971


G991


G993

Carlos Gomez:

17-6 0.019 412.040 411.740 0.203 82.15 0.0035 0.288 0.623 1.213 0.500 1.000 0.623 411.265 410.977 Diferencia por encima de la batea del registro # 1737-36 0.015 411.470 412.220 0.203 59.95 0.0033 0.198 0.605 1.177 0.500 1.000 0.605 411.004 410.806 411.093 Cota de batea de registro # 36, calle Tercera36-27 0.041 412.220 412.490 0.203 54.13 0.0033 0.179 0.605 1.177 0.500 1.000 0.605 410.806 410.628 Diferencia, por encima de la batea 27-17 0.026 412.564 412.046 0.203 110.48 0.0033 0.365 0.605 1.177 0.500 1.000 0.605 411.246 410.882 410.628 Cota de batea de registro # 27, calle Segunda

DiferenciArea, Perímetro Mojado y Radio Hidráulico en Conducto Circulares Parcialmente Lleno 410.628 Cota de batea de registro # 17, calle Primera

DiferenciPara tuberParcialm. 50% 0.3927 1.5708 0.250 n





m3/min superior inferior m m - m m/seg m3/min Qp/Qf Vp/Vf m/seg superior inferior39-38 0.011 410.780 411.950 0.203 50.82 0.0033 0.168 0.605 1.177 0.500 1.000 0.605 410.030 409.862 409.862 Cota de batea del registro # 38.38-28 0.015 411.950 411.950 0.203 58.50 0.0033 0.193 0.605 1.177 0.500 1.000 0.605 410.667 410.474 410.474 Cota de batea de registro # 28, calle Segunda

Diferencia de caidaArea, Perímetro Mojado y Radio Hidráulico en Conducto Circulares Parcialmente Lleno 410.667 Cota de salida del registro # 38, para calle # 6

Difrencia por encima de la batea, Para tuberParcialm. 50% 0.3927 1.5708 0.250 n n

llena dp m3/min m/seg39-38 0.102 0.0162 0.3191 0.051 0.589 0.60538-28 0.102 0.0162 0.3191 0.051 0.589 0.605n = 0.013 Coeficiente rugosidad de Mannining


Desde el Caudal Cotas del terreno Diámetro Longitud S Caída de (Qf) caudal Rel.caudalRel. Veloc. Veloc. Cota de bat 0.303Pozo de agua Pozo de Pozo de de la de pendiente la fluyendo fluyendo parc. llena parc. llena parc. llena Pozo de Pozo deinspección residual inspección inspección tubería tubería tubería alcantarilla llena llena a llena a llena Vp inspeccióninspección

m3/min superior inferior m m - m m/seg m3/min Qp/Qf Vp/Vf m/seg superior inferior8-19 0.023 410.680 411.000 0.203 89.13 0.0034 0.303 0.615 1.195 0.500 1.000 0.615 410.399 410.096 410.096 Cota de batea de registro # 19, cal

40-29 0.015 411.530 411.270 0.203 58.50 0.0050 0.293 0.745 1.449 0.500 1.000 0.745 410.744 410.451 410.399 Cota de batea de registro # 29, cal29-19 0.026 411.270 411.000 0.203 110.37 0.0032 0.355 0.598 1.163 0.500 1.000 0.598 410.451 410.096 410.096 Cota de batea de registro # 19, cal


Para tuberParcialm. 50% 0.3927 1.5708 0.250 n n




n

Ap Pp Rp

(Vf ) veloc.


Ap Pp Rp

(Vf ) veloc.


Ap Pp Rp

G1014


G1015


G1035


G1053




m3/min superior inferior m m - m m/seg m3/min Qp/Qf Vp/Vf m/seg superior inferior9-20 0.019 410.280 410.470 0.254 90.00 0.0025 0.225 0.612 1.858 0.500 1.000 0.612 410.019 409.794 409.794 Cota de batea, registro # 20.

DiferenciArea, Perímetro Mojado y Radio Hidráulico en Conducto Circulares Parcialmente Lleno 0.000

0.500Para tuberParcialm. 50% 0.3927 1.5708 0.250 n n

llena dp m3/min m/seg9-20 0.127 0.0253 0.3989 0.063 0.929 0.612n = 0.013 Coeficiente rugosidad de Manning



m3/min superior inferior m m - m m/seg m3/min Qp/Qf Vp/Vf m/seg superior inferior30-21 0.026 410.590 410.230 0.254 110.90 0.0046 0.510 0.829 2.521 0.500 1.000 0.829 410.105 409.595 410.105 Cota de batea de registro # 30, cal

409.595 Cota de batea de registro # 21, calArea, Perímetro Mojado y Radio Hidráulico en Conducto Circulares Parcialmente Lleno





m3/min superior inferior m m - m m/seg m3/min Qp/Qf Vp/Vf m/seg superior inferior10-22 0.019 410.060 410.130 0.203 90.00 0.0040 0.360 0.667 1.296 0.500 1.000 0.667 409.651 409.291 409.291

DiferenciArea, Perímetro Mojado y Radio Hidráulico en Conducto Circulares Parcialmente Lleno





(Vf ) veloc.


Ap Pp Rp

(Vf ) veloc.


Ap Pp Rp

(Vf ) veloc.


Ap Pp Rp

(Vf ) veloc.

G1074


G1106

Carlos Gomez: Carlos Gomez: Pendiente de tubería contraria a la del terreno.

m3/min superior inferior m m - m m/seg m3/min Qp/Qf Vp/Vf m/seg superior inferior 411.361 Cota de batea de registro # 4, calle 4-5 0.015 412.330 412.160 0.203 68.00 0.0034 0.231 0.615 1.195 0.500 1.000 0.615 411.935 411.320 411.320 Cota de batea de registro # 5, calle






m3/min superior inferior m m - m m/seg m3/min Qp/Qf Vp/Vf m/seg superior inferior6-7 0.030 411.740 411.130 0.203 50.50 0.0153 0.772 1.303 2.534 0.500 1.000 1.303 410.977 410.205 410.977 Cota de batea de registro # 6, calle

410.935 Cota de batea de registro # 7, alcantarilla principal calle # 6Area, Perímetro Mojado y Radio Hidráulico en Conducto Circulares Parcialmente Lleno



n = 0.013 Coeficiente rugosidad de Manning

Diseño de Alcantarillas Simple, Calle Tercera


m3/min superior inferior m m - m m/seg m3/min Qp/Qf Vp/Vf m/seg superior inferior Nota : El registro # 33 no se va a construir, seguir la pendiente de la tubería desde el registro # 32 al #3432-33 0.008 412.860 412.359 0.203 28.85 0.0035 0.101 0.623 1.213 0.500 1.000 0.623 411.960 411.859 411.960 Cota de batea de registro # 32, call33-34 0.019 412.359 412.580 0.203 39.53 0.0035 0.138 0.623 1.213 0.500 1.000 0.623 411.859 411.721 411.506 Cota de batea de registro # 34, call34-36 0.011 412.580 412.220 0.203 51.22 0.0035 0.179 0.623 1.213 0.500 1.000 0.623 411.272 411.093 410.806 Cota de batea de registro # 36, call36-38 0.011 412.220 411.950 0.203 48.85 0.0035 0.171 0.623 1.213 0.500 1.000 0.623 411.093 411.264 409.862 Cota de batea de registro # 38, call38-40 0.064 411.950 411.530 0.203 58.50 0.0033 0.193 0.605 1.177 0.500 1.000 0.605 409.862 409.669 410.744 Cota de batea de registro # 40, call



llena dp m3/min m/seg32-33 0.102 0.0162 0.3191 0.051 0.606 0.62333-34 0.102 0.0162 0.3191 0.051 0.606 0.62334-36 0.102 0.0162 0.3191 0.051 0.606 0.62336-38 0.102 0.0162 0.3191 0.051 0.606 0.62338-40 0.102 0.0162 0.3191 0.051 0.589 0.605n = 0.013 Coeficiente rugosidad de Manning


Desde el Caudal Cotas del terreno Diámetro Longitud S Caída de (Vf ) veloc. (Qf) caudal Rel.caudalRel. Veloc. Veloc. Cota de batea


Ap Pp Rp

(Vf ) veloc.

dp/D Ap/D2 Pp/D Rp/D Qp = Ap Rp 0.667 S0.50 Vp = 1 Rp0.667 S0.50

Ap Pp Rp

(Vf ) veloc.


Ap Pp Rp

G1157


Pozo de agua Pozo de Pozo de de la de pendiente la fluyendo fluyendo parc. llena parc. llena parc. llena Pozo de Pozo deinspección residual inspección inspección tubería tubería tubería alcantarilla llena llena a llena a llena Vp inspeccióninspección

m3/min superior inferior m m - m m/seg m3/min Qp/Qf Vp/Vf m/seg superior inferior 409.669 Cota de batea de registro # 40, calle Tercera40-41 0.082 411.530 411.590 0.203 24.05 0.0034 0.082 0.615 1.195 0.500 1.000 0.615 409.669 409.587 409.587 Cota de entrada a registro # 41, calle # 1541-42 0.165 411.590 411.060 0.203 30.87 0.0035 0.108 0.623 1.213 0.500 1.000 0.623 409.387 409.279 409.387 Cota de batea de registro # 41, call42-43 0.210 411.060 409.390 0.203 75.08 0.0035 0.263 0.623 1.213 0.500 1.000 0.623 409.079 408.817 409.279 Cota de entrada de registro # 42, calle # 1543-44 0.210 409.390 409.380 0.203 30.45 0.0040 0.122 0.667 1.296 0.500 1.000 0.667 408.817 408.695 409.079 Cota de batea de registro # 42, call

408.817 Cota de batea de registro # 43, final de calle # 15Area, Perímetro Mojado y Radio Hidráulico en Conducto Circulares Parcialmente Lleno 408.695 Cota de entrada a Séptico de dos Cámaras con Filtro Anaeróbico y luego al Filtrante

Para tubería dp/D Ap/D2 Pp/D Rp/D Parcialm. 50% 0.3927 1.5708 0.250 n n

llena dp Ap Pp Rp m3/min m/seg41-42 0.102 0.0162 0.3191 0.051 0.606 0.62342-43 0.102 0.0162 0.3191 0.051 0.606 0.62343-44 0.102 0.0162 0.3191 0.051 0.648 0.667n = 0.013 Coeficiente rugosidad de Mannining

Callejón que Bodea la Cañada, parte Este

Desde el Caudal Cotas del terreno Diámetro Longitud S Caída de (Qf) caudal Rel.caudalRel. Veloc. Veloc. Cota de bateaPozo de agua Pozo de Pozo de de la de pendiente la fluyendo fluyendo parc. llena parc. llena parc. llena Pozo de Pozo deinspección residual inspección inspección tubería tubería tubería alcantarilla llena llena a llena a llena Vp inspeccióninspección 1.938

m3/min superior inferior m m - m m/seg m3/min Qp/Qf Vp/Vf m/seg superior inferior39-41 0.023 410.780 411.590 0.203 65.00 0.0035 0.228 0.623 1.213 0.500 1.000 0.623 409.880 409.653 409.387 Cota de batea de registro # 41, calle # 15

Difrencia entre bateasArea, Perímetro Mojado y Radio Hidráulico en Conducto Circulares Parcialmente Lleno


llena dp m3/min m/seg39-41 0.102 0.0162 0.3191 0.051 0.606 0.623n = 0.013 Coeficiente rugosidad de Manning

Existe una parte baja en el proyecto en el cual, las aguas no pueden ser conectadas al sistema por causa de las pendientes y corresponden a las calles # 6, tramo 39-38; calle Tercera, tramo 38-40 y la calle # 15 completamente.Hay tres (3) opciones de cómo se pueden sacar las aguas negras :1.- Construcción de séptico de 2 cámara con filtro anaeróbico invertido y de pozo filtrante como conjunto2.- Construcción de un registro y un pozo filtrante3.- Bombeo de las aguas negras al registro # 40

Opción # 1 :Diseño de séptico de 2 cámara con filtro anaeróbico invertido y de pozo filtrante :Diseño de séptico de 2 cámara con filtro anaeróbico invertidoQmín = 0.086 m3/minQmax = 0.210 m3/minSe tomara 0.01% para caudal de los sólidosQsólidos 0.00002 m3/min, caudal de diseño para sólidosCaudal de sólidos por horaQsólidos 0.00095 m3/hrCaudal de sólidos por díaQsólidos /dia = 0.0227 m3/díaSi hacemos limpieza del pozo cada 1,235 días = 41.16 meses = 3.43 años, el volumen es :V = 28.07 m3

Qp = Ap Rp0.667 S0.50 Vp = 1 Rp0.667 S0.50

(Vf ) veloc.

dp/D Ap/D2 Pp/D Rp/D Qp = Ap Rp 0.667 S0.50 Vp = 1 Rp0.667 S0.50

Ap Pp Rp

G1178


G1199


Dimensiones de la 1ra cámara sépticaV = A x h = Longitud x Ancho x AlturaArea A = Longitud x AnchoHaciedo el A = 5.00 x 4.00 = 20.00 m3Altura nivel de agua V = 28.07 = 1.40 m

A 20.00Altura nivel de agua = 1.40 m3, okeyBL = Borde libre por encima del nivel máximo de de agua previstaBL = 0.30 mAltura primera cámara séptica total = 1.70 mVolumen real del poz 20.00 x 1.70 = 34.07 m3 > 28.07 m3, okeyDimensiones de la 2da cámara sépticaHaciendo la longitud 57% menor, tenemos que el área A es:A = ( 5.00 x 57% ) x 4.00A = 2.85 x 4.00 = 11.40 m2La pérdida producida por el paso de la primera cámara a la segunda es de 0.050 mh = 1.35 m < 1.40 Altura nivel de agua de 1ra cámara V = A x 11.40 x 1.35 = 15.43 m3Altura segunda cámara séptica total = 1.70 mDimensiones del filtro anaeróbico invertidoV = A x h = Longitud x Ancho x AlturaArea A = Longitud x AnchoHaciendo la longitud = 49.12% menor, tenemos que el área A es:A = ( 2.85 x 49% ) x 4.00A = 1.40 x 4.00 = 5.60 m2Altura del filtro anaeróbico invertido total ht : h = 0.60 m, abertura de fondo para la entrada de agua hacia el filtroe = 0.20 m, espesor de la losa con perforaciones que sustenta el filtro invertidoGrava 0.40 mgrava menos gruesa 0.30 m hf = 0.90 m, altura del lecho del filtro, distribuido de la manera siguiente:Arena fina 0.20 mSalida de agua hacia el filtrante 0.15 mNivel de agua de la segunda cám 0.30 mBL, borde libre 0.30 mht = 2.45 m, altura total del filtro anaeróbico invertido totalV = A x h = 13.72 m3, volumen total de la cámara del filtro anaeróbico invertido

Diseño de séptico de 2 cámara con filtro anaeróbico invertido y de pozo filtrante :Pozo filtrante de 8", encamizado en tuberías Pvc Sdr-26, penetración mínima de 5 metros por debajo del nivel freático, profundidad aproximada 15.00 m

Ver plano detallado0.60 Tapa movible de H.A. 0.80 x 0.80 m

409.380 ▼ N.T. Cota de E 408.695 ▼ N.T. 409.380 Linea de En ϕ 8" H.S. 0.235 0.15

▼ N.A. 0.30 ϕ 8" Cota de Entrada a Filtrante 408.4958%

Todas las medidas en metro 1.70 1.40 2da cámara filtro Hacia el Filtrante Pozo Filtrante1ra cámara anaeróbico 10.00 m

N.A = Nivel de Agua H.C. H.C.

N.T. = Nivel de Terreno 0.15 H.C. ϕ 8"N.F. = Nivel de Freático 0.20 5.00 2.85 1.40 0.20 2.50H.C. = Hormigón Ciclopeo 0.20 0.20 ▼ N.F.

10.05 Tubería 5.00 m

Perforada

Cubicación de las Partidas : Fecha : 5/10/2009

Diseño del Sistema de Alcatarillado Sanitario, Residencial Villa Alejandra

Localización : Municipio de San Juan, Provincia San Juan de la Maguana. Ing. Carlos A. Gómez Núñez

A.- Red de Alcantarillado Sanitario

1.00 Letrero anunciando obra 1.00 u

2.00 Replanteo y control topográfico 3,712.69 ml

3.00 Caseta para materiales3.66 x 9.76 = 35.69 m2

4.00 Movimiento de tierra4.10 Excavación en material no clacificado

3,712.69 x 1.50 x 0.85 4,733.68 m3

4.20 Asiento de arena3,712.69 x 0.10 x 0.85 315.58 m3

4.30 Relleno compactado con material producto de excavaciones prévias3,712.69 - 315.58 - 752.50 - 631.16 2,013.45 m3

4.40 Relleno compactado con material producto de préstamo3,712.69 x 0.20 x 0.85 = 631.16 m3

4.50 Bote de material 2,293.97 m3315.58 + 752.50 + 631.16 ) x 1.35 =

5.00 Suministro de Tubería

5.10 De 8" H.S. 2,635.97 ml

5.20 De 10" H.S. 467.72 ml

5.30 De 12" H.S. 109.00 ml

5.4.1 De 8" H.A. 500.00 ml

5.4.2 De 10" H.A. 150.00 ml

5.4.3 De 12" H.A. 15.00 ml

6.00 Colocación de Tubería6.10 De 8" H.S. 2,635.97 ml

6.20 De 10" H.S. 467.72 ml

6.30 De 12" H.S. 109.00 ml

6.4.1 De 8" H.A. 500.00 ml

5.4.2 De 10" H.A. 150.00 ml

5.4.3 De 12" H.A. 15.00 ml

7.00 Registros de Bloques con Ladrillos de H.S. 7.10 De 0.00 a 1.00 mt

1.00 x 3.31 = 2.21 m2 10.00 uds1.50

7.20 De 1.00 a 1.50 mt4.40 + 2.51 x 0.75 = 2.59 m2

2.000.75 x 0.75 = 0.56 m2

3.15 m2 x 0.05 Desperdicio 3.31 m2 20.00 uds

7.30 De 1.50 a 2.00 mt2.00 x 3.31 = 4.42 m2 10.00 uds

1.50

7.40 De 2.00 a 2.50 mt2.50 x 3.31 = 5.52 m2 5.00 uds

1.50

8.00 Caidas8.10 De 0.00 a 0.50 mt 25.00 uds

8.20 De 0.50 a 1.00 mt 10.00 uds

9.00 Acometidas 474.00 uds

9.10 Suministro y colocación Tubería de 6" H.S. 6.00 ml

9.20 Yee 8"x 6" H.S. 1.00 ud

9.30 Codo 6"x 45° H.S. 1.00 ud

9.40 Tapón 6" H.S. 1.00 ud

9.50 Excavación y tapado 4.86 m3

9.60 Asiento de arena 0.49 m3

9.70 Relleno compactado 4.26 m3

9.80 Bote de material 0.80 m3

9.90 Mortero 1.3 para unir tuberías 0.01 m3

9.10 M/o plomero 1.00 ud

9.11 Acometidas totales 474.00 uds

10.00 Reconexiones Durante la Ejecución

10.10 de 6"

10.1.2 Tapón de 6"(junta dresser 6"y tapa ciega de 6") 1.00 ud

10.1.3 Adaptador o niple pvc Ø 6"x 3.00 m 3.00 ml

10.1.4 Descubrir tubería 1.00 PA

10.1.5 Mano de obra 1.00 PA

10.1.6 Total Reconexiones de 6" 2.00 ud

10.20 de 4"






10.30 de 3"






10.40 de 2"

10.4.1 Tapón de 2" 1.00 ud





10.50 de 3/4"

10.5.1 Tapón de 3/4" 1.00 ud

10.5.2 Adaptador o niple pvc Ø 3/4"x 6,00 m 6.00 ml



10.5.5 Total Reconexiones de 3/4" 20.00 ud

11.00 Conexiones a la Linea Matriz del Sistema

11.10 Conexiones a la Linea Matr 2.00 udsRotura de capa de asfalto 2.20 x 2.00 x 0.20 = 0.88 m3Ecavación 2.25 x 2.20 x 2.00 = 9.90 "Asiento de arena de arena 2.20 2.00 0.10 = 0.44 "Suministro y colocación de tubería 2.00 mlRelleno compactado con material producto de excavaciones previas 8.42 m3Relleno compactado con material de préstamo 1.32 m3Bote de material 3.79 m3Mano de obraPlomero 2.00 diasayudante 2.00 "obrero 2.00 "

B.- Cubicación de Septico de 2 Cámaras con Filtro Anaeróbico Invertido y Pozo Filtrante en Conjunto.

1.00 Limpieza de solar y tumbe de árboles PA

2.00 Replanteo y control topográfico km

3.00 Movimiento de tierra :3.10 Excavación en tierra en precencia de agua

8.20 + 6.00 x 2.20 x 11.15 = 174.16 m32.00

3.20 Relleno compactado con material producto de excavaciones previas1.90 x 0.80 x 2.20 x 11.15 x 2.00 = 66.23

2.002.20 x 0.24 x 11.15 = 5.76 72.00 m3

3.30 Relleno compactado con material producto de préstamo8.20 x 12.35 x 0.25 = 25.32 m3

3.40 Bote de material8.20 x 12.35 x 0.25 = 25.32 m3

4.00 Hormigón armado en :4.10 Zapata para muro de block de 6" en berja perimetral, e = 0.20 m

41.50 x 0.60 x 0.20 = 4.98 m34.20 Zapata de columnas , 0.80 x 0.80 m

0.80 x 0.80 x 0.30 x 2.00 = 0.38 m34.30 Columnas, 0.20 x 0.20 m

2.70 x 0.20 x 0.20 x 2.00 0.22 m34.40 Vigas

4.4.1 V1, 0.50 x 0.20 m 4.40 x 0.40 x 0.20 = 0.35 0.35 m34.40 x 0.15 x 0.30 = 0.20 0.55 m3

0.90

4.4.2 V2, 0.50 x 0.20 m 4.40 x 0.55 x 0.20 = 0.48 0.48 m3

4.50 Losas4.5.1 Losa de techo, 0.15 m

9.86 x 4.40 x 0.15 = 6.51 m34.5.2 Losa perforada en filtro, 0.20 m

4.40 x 1.80 x 0.20 = 1.58 m34.5.3 Losa de piso, 0.15 m

7.75 x 4.40 x 0.15 = 5.124.40 x 2.30 x 0.15 = 1.52 6.63 m3

4.60 Muros exteriores e interiores4.61 Muros exteriores, 0.20 m

4.40 x 1.70 x 0.20 x 3.00 = 4.492.30 x 4.40 x 0.20 = 2.027.55 x 1.70 x 0.20 = 2.579.45 x 2.30 x 0.20 = 4.352.10 x 2.30 x 0.20 = 0.974.40 x 0.60 x 0.20 = 0.53 14.92 m3

4.62 Muro interior, 0.15 m4.40 x 0.90 x 0.15 0.59 m3

5.00 Hormigón simple en :5.10 Acera de asceso y perimetral, 1.00 x 0.10 m

11.85 x 1.00 x 0.10 x 2.00 = 2.374.00 x 1.00 x 0.10 x 2.00 = 0.80

30.45 x 1.00 x 0.10 = 3.05 6.22 m35.20 Hormigón simple ciclopeo en :

5.2.1 En piso de filtro anaerobic 1.20 x 0.60 x 4.00 = 1.44 m32.00

En piso 2do filtro 2.25 + 0.60 x 4.00 x 3.00 = 7.65 9.09 m32.00

6.00 Muro de block para verja perimetral6.10 De 6" ( 7.40 x 1.50 ) + 15.85 x 1.50 ) = 34.88

46.20 x 1.50 = 69.30 104.18 m2

7.00 Terminación de pared

7.10 Fraguache de techo9.45 x 4.00 = 37.80 m2

7.20 Pañete exterior e interior 9.45 x 4.00 = 37.804.00 x 1.70 x 6.00 = 40.804.00 x 2.18 x 2.00 = 17.441.70 x 4.00 x 2.00 = 13.607.40 x 1.70 x 2.00 = 25.162.10 x 2.18 x 2.00 = 9.160.54 x 0.60 x 4.00 x 0.60 x 4.00 x 6.00 = 0.77 144.73 m2

7.30 Cantos9.85 x 2.00 = 19.702.00 x 5.00 = 10.000.60 x 8.00 x 6.00 = 28.80 58.50 ml

8.00 Terminación de piso y techo8.10 Fino de piso

9.45 x 4.00 = 37.808.20 Fino de losas

9.85 x 4.40 = 43.341.40 x 4.00 = 5.60 86.74 m2

8.30 Impermeabilizante de piso y techos 124.54 m2

9.00 Accesorios y Piezas Especiales9.10 Desague de piso Ø 4´´en acero, con Válvula 3.00 uds9.20 Entrada y salida Ø 8´´ en acero 2.00 uds9.30 Entrada de tubería Ø 3´´acero para retro-lavado de filtro 1.00 u9.40 Reboses Ø 6´´, pvc 3.00 uds9.50 Respiraderos Ø 3´´, pvc 3.00 uds9.60 Escaleras con Ø 3/4´´, @ 0.40 m 3.00 uds9.70 Tapa movible de H.A. 0.80 x 0.80 m 6.00 uds

9.80 Material clasificado para filtro, grava, arena 0.90 x 1.40 x 4.00 = 5.04 uds

9.90 Tubería Ø 8´´ de H.S. Para conectar a pozo filtrante 1.00 u9.10 Suministro y colocación de malla ciclónica

Malla cilónica de 6 pies 7.40 x 1.50 ) + 15.85 x 1.50 ) = 34.88 ml

10.00 Pozo filtrante 1.00 u10.10 Perforación, encamizado en pvc-sdr26 y ranurado de pozos filtrantes Ø 8´´

Análisis de Costos : Fecha : 1/12/2009Diseño del Sistema de Alcatarillado Sanitario, Residencial Villa Alejandra

Localización : Municipio de San Juan, Provincia San Juan de la Maguana.

A.- Red de Alcantarillado Sanitario Ing. Carlos A. Gómez Núñez

1.00 Letrero anunciando obra

Playwood 3/4´´ 2.00 ud 1,200.00 2,400.00

madera de pino 62.22 pc 44.00 2,737.78

Mano de obra 1.00 ud 3,000.00 3,000.00

pintura 1.00 ud 3,000.00 3,000.00

Colocación 1.00 ud 800.00 800.0011,937.78

1.1.3 Levantamiento topográfico

BRIGADA TOPOGRAFICA ( Mensual ) Costo/mesTopògrafo 1.00 ud 21,050.32 21,050.32Nivelador 1.00 ud 16,833.66 16,833.66Secccionista 1.00 ud 14,758.28 14,758.28Portamira 1.00 ud 9,685.12 9,685.12Cadeneros 2.00 ud 9,685.12 19,370.24peones 3.00 ud 8,828.61 26,485.83Chofer 1.00 ud 9,685.12 9,685.12Transporte de Brigada 28,596.00 28,596.00

Total / mes 146,464.57Tota/día 6,146.23

Levantamiento topográfico general

Costo por día de Brigada completa

Costo/dia 6,146.23 /día

Rend./dia 250.00 m/día

Costo/ud 6,146.23 /dia = 24.58 m/día250.00 m/dia

2.00 Replanteo y Control Topográfico

Costo por día de Brigada ( solo un topógrafo, 2 cadeneros, 1 portamira, 2 peones, chofer y transporte )


Rend./dia 250.00 m/día

Costo/ud 4,450.02 /dia = 17.80 m/día250.00 m/dia

3.00 Caseta para materiales Area 33.67 m2

Total pino bruto americano (4 usos + 25% desp.) 260.62 pt 44.00 11,467.28

Plywood 4'x8'x¾", 2 caras, 6 usos (17 unid.) 2.83 u 1,200.00 3,396.00

Puerta en Plywood 4'x8'x¾", 2 caras, 6 usos (2 unid.) 0.33 u 1,650.00 544.50

Zinc acanalado 3'x7' cal. 26, 4 usos (27 / 4) 6.75 u 414.90 2,800.58

Clavos corrientes (5 lb. / 100 pie madera) 41.70 lb 30.00 1,251.00

Clavos de zinc + 5% desp. (.133 lb. / plancha) 3.59 lb 36.61 131.43

Bisagras 3 ½" x 3 ½" 8.00 pares 86.00 688.00

Pestillo 7.00 u 30.16 211.12

Portacandado 2.00 u 25.52 51.04

Candado 2.00 u 516.20 1,032.40

Salida luces 3.00 u 745.20 2,235.60

Salida interruptor sencillo 3.00 u 748.04 2,244.12

Salida tomacorrientes 110 v. 1.00 u 845.00 845.00

Replanteo y excavación 14 hoyos de .2x.2x.3 m. 26.00 u 32.50 845.00

Hormigón simple en piso 1.684 m3 3,215.10 5,412.62

Mortero 1:3 en juntas + 30% desp. 0.0312 m3 2,548.35 79.51

Horm. en cámaras + 10% desp. 0.0100 m3 3,215.10 32.15

Carpintero 2da., montar y desmontar 8.00 días 625.00 5,000.00

Ayudante carpintero, montar y desmontar 8.00 días 425.00 3,400.00Unid. 41,667.35

Costo/m2 1,237.52

4.00 Movimiento de tierra

4.1 Excavación a mano

Brigada :

Obreros 3.00 ud 325.00 975.00

Capataz 1.00 ud 375.00 375.00 Costo Brigada/día 1,350.00

Rendimiento 6.00 m3/día

Costo/m3 1,350.00 /día = Costo/m3 225.006.00 m3/día

4.2 Asieto de arena

Suministro de arena para asiento de tubería 1.00 m3 850.00 850.00

Ragado:

Brigada :

Obreros 2.00 ud 325.00 650.00

Capataz 0.25 ud 375.00 93.75 Costo Brigada/día 743.75


Costo/m3 743.75 /día = 37.1920.00 Costo /m3 887.19

4.3 Relleno compactado con material producto de excavaciones prévias

Equipo : Compactador de mano ( maco)

Aquiler de comactador 3,977.00 /dia


Costo/m3 3,977.00 /día = 88.3845.00 m3/día

Brigada :

Obreros 2.00 ud 375.00 750.00

Capataz 0.25 ud 375.00 93.75 Costo Brigada/día 843.75


Costo/m3 843.75 /día = 18.7545.00 m3/día

Costo/m3 107.13

4.4 Relleno compactado con material producto de préstamo

Suministro de material desde 10 kms 1.00 270.00

Equipo : Compactador de mano ( maco)

Aquiler de comactador 3,977.00 /dia


Costo/m3 3,977.00 /día = 61.1865.00 m3/día

Brigada :

Obreros 2.00 ud 375.00 750.00

Capataz 0.25 ud 375.00 93.75 Costo Brigada/d 843.75


Costo/m3 843.75 /día = 12.9865.00 m3/día Costo total 344.17

4.5 Bote de material 10.00 km

Cargio:

Alquiler cargador Cat 950B 2,980.00 /hr

Rendimiento 58.84 m3/hr

Costo/m3 2,980.00 = 50.6558.84

Transporte4.00 + ( 4.50 x 10.00 )

Costo/m3 49.00 Costo/m3 99.65


5.1 De 8" H.S.

Suministro de tubería de 8" H.S 1.00 ml 735.00 735.00

Transporte interno 1.00 ml 25.00 25.00Costo/ml 760.00

5.2 De 10" H.S.

Suministro de tubería de 10" H.S. 1.00 ml 903.00 903.00


5.3 De 12" H.S.

Suministro de tubería de 12" H.S. 1.00 ml 960.75 960.75


5.4.1 De 8" H.A.

Suministro de tubería de 8" H.S 1.00 ml 1,135.00 1,135.00

Transporte interno 1.00 ml 30.00 30.00Costo/ml 1,165.00

5.4.2 De 10" H.A.

Suministro de tubería de 10" H.S. 1.00 ml 1,403.00 1,403.00


5.4.3 De 12" H.A.

Suministro de tubería de 12" H.S. 1.00 ml 1,560.75 1,560.75


6.00 Colocación de Tubería

6.1 De 8" H.S.

Limpieza e introducción a la zanja 1.00 ml 5.00 5.00

Mono de obra 1.00 ml 58.95 58.95Costo/ml 63.95

6.2 De 10" H.S.



6.3 De 12" H.S.



6.4.1 De 8" H.A.



5.4.2 De 10" H.A.



5.4.3 De 12" H.A.



7.00 Registros de Bloques tipo Ladrillos de H.S.

7.1 De 0.00 a 1,00 mt Costo/ud 12,909.02

7.2 De 1.00 a 1.50 mt

Hormigón simple 1:3:5 en piso 0.722 m3 1,884.23 1,360.41

Suministro de ladrillos 6.62 m2 307.68 2,035.30

Mortero 1:3 para colocación ladrillos 0.0770 m3/m2 2,548.35 196.22

Pañete exterior e interior 13.23 m2 108.93 1,441.09

Tapa de H.F., 0.70 m de díametro 1.00 ud 4,408.00 4,408.00

M/o 6.62 m2 1,500.00 9,922.50Costo/ud 19,363.53

7.3 De 1.50 a 2.00 mt Costo/ud 25,818.04

7.4 De 2.00 a 2.5 mt Costo/ud 32,272.55

8.00 Caidas

8.1 De 0.00 a 0.50 mt

Suministro de tubería 0.50 ml 760.00 380.00

Codo de H.S. de 8"x 45º 1.00 u 495.00 495.00

Excavación y relleno PA 400.00

Colocación y empalme 0.50 ml 1,075.00 537.50Costo/ud 1,812.50

8.2 De 0.50 a 1.00 mt

Suministro de tubería 1.00 ml 760.00 760.00

Codo de H.S. de 8"x 90º 1.00 u 495.00 495.00

Excavación y relleno PA 400.00

Colocación y empalme 1.00 ml 1,075.00 1,075.00Costo/ud 2,730.00

9.00 Acometidas

9.1 Suministro y colocación Tubería de 6" H.S. 6.00 ml 670.80 4,024.80

9.2 Yee 8"x 6" H.S. 1.00 ud 525.00 525.00

9.3 Codo 6"x 45° H.S. 1.00 ud 446.25 446.25

9.4 Tapón 6" H.S. 1.00 ud 131.25 131.25

9.5 Excavación 4.86 m3 225.00 1,093.50

9.6 Asiento de arena 0.49 m3 887.19 431.17

9.7 Relleno compactado 4.26 m3 107.13 456.36

9.8 Bote de material 0.80 m3 99.65 79.37

9.9 Mortero 1.3 para unir tuberías 0.013 m3 2,548.35 32.11

9.10 M/o plomero 1.00 ud 250.00 250.00

9.11 Acometidas totales 474.00 uds Costo/ud 7,469.81


10.1 de 6"

10.1.2 Tapón de 6"(junta dresser 6"y tapa ciega de 6") 1.00 ud 1,625.00 1,625.00

10.1.3 Adaptador o niple pvc Ø 6"x 3.00 m 6.05 ml 447.15 2,705.26

10.1.4 Descubrir tubería 1.00 PA 700.00 700.00

10.1.5 Mano de obra 1.00 PA 450.00 450.00

10.1.6 Cemento pvc 0.0625 gl 921.00 57.56

10.1.7 Total Reconexiones de 6" 2.00 ud 5,537.82

10.20 de 4"

10.2.1 Tapón de 4"(junta dresser 4"y tapa ciega de 4") 1.00 ud 1,170.00 1,170.00

10.2.2 Adaptador o niple pvc Ø 4"x 3.00 m 6.05 ml 229.19 1,386.59


10.2.4 Mano de obra 1.00 PA 450.00 450.00

10.2.6 Cemento pvc 0.0200 gl 921.00 18.42


10.30 de 3"

10.3.1 Tapón de 3"(junta dresser 10"y tapa ciega de 3") 1.00 ud 915.00 915.00

10.3.2 Adaptador o niple pvc Ø 3"x 6.00 m 6.00 ml 140.93 845.60


10.3.4 Mano de obra 1.00 PA 450.00 450.00

10.3.5 Cemento pvc 0.0143 gl 921.00 13.16


10.40 de 2"

10.4.1 Tapón de 2" 1.00 ud 210.00 210.00

10.4.2 Adaptador o niple pvc Ø 2"x 6.00 m 6.00 ml 64.42 386.53


10.4.4 Mano de obra 1.00 PA 350.00 350.00

10.4.5 Cemento pvc 0.0111 gl 921.00 10.23


10.50 de 3/4"

10.5.1 Tapón de 3/4" 1.00 ud 155.00 155.00

10.5.2 Adaptador o niple pvc Ø 3/4"x 6,00 m 6.00 ml 13.13 78.76


10.5.4 Mano de obra 1.00 PA 250.00 250.00

10.5.5 Cemento pvc 0.0025 gl 921.00 2.30

10.5.6 Total Reconexiones de 3/4" 20.00 ud 836.06


11.1 Conexiones a la Linea Matriz 2.00 uds

Rotura de capa de asfalto 0.88 m3 800.00 704.00

Ecavación 9.90 m3 225.00 2,227.50

Asiento de arena de arena 0.44 887.19 390.36

Suministro y colocación de tubería de 12" de H.S. 2.00 ml 1,069.64 2,139.28

Relleno compactado con material producto de excavaciones previas 8.42 m3 107.13 901.48

Relleno compactado con material producto de préstamo 1.32 m3 344.17 454.30

Bote de material 3.79 m3 99.65 377.33

Mano de obra :Plomero 1.00 días 1,200.00 1,200.00

ayudante 1.00 días 850.00 850.00

obrero 1.00 días 325.00 325.00 Costo/u 9,569.25

B.- Cubicación de Septico de 2 Cámaras con Filtro Anaeróbico Invertido

y Pozo Filtrante en Conjunto.

1.00 Limpieza de solar y tumbe de árboles PA

Brigada : 1 ha = ### m2 Area de limpieza 400.00 m2

Obreros 10.00 ud 325.00 3,250.00

Capataz 1.00 ud 375.00 375.00 Costo Brigada/dí 3,625.00

Rendimiento 0.04 ha/día

Costo/m3 3,625.00 /día = 90,625.000.04 ha/día Costo /ha 90,625.00

2.00 Replanteo y control topográfico 17.80 m/día

Costo por día de Brigada ( solo un topógrafo, 2 cadeneros, 1 portamira, 2 peones, chofer y transporte )


Duración de la obra 2.00 meses = 60 días

Visita de la brigada 7.00 días

Costo total 4,450.02 /día x 7.00 días = 31,150.15

3.00 Movimiento de tierra :

3.1 Excavación en tierra en precencia de agua 1.00 m3 300.00 300.00

3.2 Relleno compactado con material producto de excavaciones previas 1.00 m3 107.13 107.13

3.3 Relleno compactado con material producto de présta 1.00 m3 344.17 344.17

3.4 Bote de material 1.00 m3 99.65 99.65

4.00 Hormigón armado en :

Hormigón simple

Hormigón 1:3:5 ( 160 kg/cm2 )

Arena gruesa lavada. 0.52 m3 850.00 442.00

Grava combinada. 0.85 m3 850.00 722.50

Agua. 60.00 gl 1.00 60.00

Cemento gris. 7.50 fda 245.00 1,837.503,062.00

5 % Desperdicios 153.10Costo / m3 3,215.10




Agua. 60.00 gl 1.00 60.00

Cemento gris. 8.24 fda 245.00 2,018.80

3,209.30 5 % Desperdicios 160.47

Costo / m3 3,369.77




Agua. 60.00 gl 1.00 60.00

Cemento gris. 9.00 fda 245.00 2,205.003,404.00

5 % Desperdicios 170.20Costo / m3 3,574.20

4.1 Zapata para muro de block de 6" en berja perimetral, e = 0.20 m

Hormigón simple 1:3:5 ( 160 kg/cm2 ) 1.00 m3 3,215.10 1,884.23

Acero 0.85 qq/m3 1,713.60 1,105.00

M/O Acero 0.85 qq/m3 200.00 102.00

Alambre 1.28 lb/m3 40.00 57.37

Vaciado y vibrado a mano 1.00 m3 550.00 550.00Costo / m3 3,698.60

4.2 Zapata de columnas , 0.80 x 0.80 m


Acero 1.51 qq/m3 1,713.60 1,105.00

M/O Acero 1.51 qq/m3 200.00 102.00

Alambre 2.27 lb/m3 40.00 57.37

Vaciado y vibrado con ligadora 1.00 m3 450.00 550.00Costo / m3 3,698.60

4.3 Columnas, 0.20 x 0.20 m


Acero 3.50 qq/m3 1,713.60 5,997.60

M/O Acero 3.50 qq/m3 200.00 700.00

Alambre 5.25 lb/m3 40.00 210.00

Madera 250.00 62.50 pc/m3 44.00 2,750.004.00

M/O madera 25.00 m2/m3 100.00 2,500.00

Clavos 12.50 lb/m3 35.00 437.50

Desencofrado 250.00 pc/m3 6.00 1,500.00Costo / m3 17,669.30

4.4 Vigas4.4.1 V1, 0.50 x 0.20 m

Vigas 0.50 x 0.20m


Acero 3.65 qq/m3 1,713.60 6,254.64

M/O Acero 3.65 qq/m3 200.00 730.00

Alambre 5.48 lb/m3 40.00 219.00

Madera 385.00 96.25 pc/m3 44.00 4,235.004.00

M/O madera 10.00 m2/m3 100.00 1,000.00

Clavos 19.25 lb/m3 35.00 673.75


4.4.2 V2, 0.50 x 0.20 m


Acero 3.80 qq/m3 1,713.60 6,511.68

M/O Acero 3.80 qq/m3 200.00 760.00

Alambre 5.70 lb/m3 40.00 228.00

Madera 385.00 96.25 pc/m3 44.00 4,235.004.00

M/O madera 10.00 m2/m3 100.00 1,000.00

Clavos 19.25 lb/m3 35.00 673.75


4.5 Losas4.5.1 Losa de techo, 0.15 m


Acero 3.45 qq/m3 1,713.60 5,911.92

M/O Acero 3.45 qq/m3 200.00 690.00

Alambre 5.18 lb/m3 40.00 207.00

Madera 280.00 70.00 pc/m3 44.00 3,080.004.00

M/O madera 6.67 m2/m3 100.00 666.67

Clavos 14.00 lb/m3 35.00 490.00


4.5.2 Losa perforada en filtro, 0.20 m


Acero 1.37 qq/m3 1,713.60 2,347.63

M/O Acero 1.37 qq/m3 200.00 274.00

Alambre 2.06 lb/m3 40.00 82.20

Madera 280.00 70.00 pc/m3 44.00 3,080.004.00

M/O madera 5.00 m2/m3 100.00 500.00

Clavos 14.00 lb/m3 35.00 490.00


4.5.3 Losa de piso, 0.15 m


Acero 0.92 qq/m3 1,713.60 1,576.51

M/O Acero 0.92 qq/m3 200.00 184.00

Alambre 1.38 lb/m3 40.00 55.20

Madera 75.00 18.75 pc/m3 44.00 825.004.00

M/O madera 6.67 m2/m3 100.00 666.67

Clavos 3.75 lb/m3 35.00 131.25

Desencofrado 75.00 pc/m3 6.00 450.00Costo / m3 7,462.83

4.6 Muros exteriores e interiores4.61 Muros exteriores, 0.20 m


Acero 1.45 qq/m3 1,713.60 2,484.72

M/O Acero 1.45 qq/m3 200.00 290.00

Alambre 2.18 lb/m3 40.00 87.00

Madera 250.00 62.50 pc/m3 44.00 2,750.004.00

M/O madera 10.00 m2/m3 100.00 1,000.00

Clavos 12.50 lb/m3 35.00 437.50


4.62 Muro interior, 0.15 m


Acero 1.92 qq/m3 1,713.60 3,290.11

M/O Acero 1.92 qq/m3 200.00 384.00

Alambre 2.88 lb/m3 40.00 115.20

Madera 300.00 75.00 pc/m3 44.00 3,300.004.00

M/O madera 13.33 m2/m3 100.00 1,333.33

Clavos 15.00 lb/m3 35.00 525.00


5.00 Hormigón simple en :

Morteros:

Mortero 1:3, para colocar bloques:

Arena gruesa lavada 1.00 m3 850.00 850.00

Agua. 69.00 gl 1.00 69.00

Cemento gris 11.50 fda 245.00 2,817.50

Mano de obra mezclado, un peón 0.50 día 350.00 175.002,427.00

5% desperdicios 121.35Costo/m3 2,548.35

Mezcla de pañete:

Arena fina + 2% desperdicio 1.02 m3 950.00 969.00

Cal hidratada (92.5 lbs.) 1.50 fda 208.13 312.20

Mano de obra mezclado, un peón 0.50 día 350.00 175.00Costo/m3 1,456.20

Mortero 1:4 para pañete:

Mezcla de empañete + 3% desperdicio 1.10 m3 1,456.20 1,601.81

Cemento gris 9.50 fda 245.00 2,327.50

Agua 45.25 gl 1.00 45.25

Mano de obra mezclado, un peón 0.50 día 350.00 175.004,149.56

5% desperdicios 207.48Costo/m3 4,357.04

5.1 Acera de asceso y perimetral, 1.00 x 0.10 m e = 0.10 m

Preparación terreno 1.00 m2 12.50 12.50

Hormigón 1:3:5 + 5% desperdicio 0.10 m3/m2 3,215.10 321.51

Mortero 1:4 + 5% desperdicio 0.03 m3/m2 4,357.04 130.71

Regla (1 de 1''x4''x2.62' / 10 usos) 0.08 p2 130.00 10.40

Elaboración, vaciado ,frotado 1.00 m2 35.00 35.00

Cantos laterales 0.80 m 45.00 36.00Costo/m2 546.12Costo/m3 5,461.21

5.2 Hormigón simple ciclopeo en :5.2.1 En piso de filtro anaerobico

Hormigón 1:3:5 ( 160 kg/cm2 ) 0.60 m3 3,215.10 1,929.06

Piedra, con diámetro de 0.30m 0.40 m3 750.00 300.00

Mano de obra y terminación 1.00 m3 375.00 Costo / m3 375.002,604.06

6.00 Muro de block para verja perimetral

6.1 De 6"

Bloques de 0.15 mt

Bloques horm. + 4% desperdicio 13.00 u 25.00 325.00

Mortero 1:3 de juntas + 10% desperdicio 0.02 m3 2,548.35 61.16

Horm. en cámaras + 10% desperdicio 0.01 m3 3,215.10 32.15

Acero 3/8" x 20´ grado 40 + 20% desperdicio 0.03 qq 1,713.60 50.72

Andamios 0.18 p2 55.00 10.00

Conf. Andamios 0.02 día 800.00 18.40

Corte y amarre varilla 13.00 u 0.30 3.90

Llenado huecos 13.00 u 0.50 6.50

Coloc. bloques 13.00 u 12.00 156.00Costo/m2 663.83


7.1 Fraguache de techo

Fraguache de techo

Mortero 1:3 + 10% desperdicio 0.015 m3/m2 2,548.35 38.23

Escobas 2.00 u 20.00 40.00

M / O 0.015 m3/m2 125.00 1.88Costo/m2 80.10

7.2 Pañete exterior e interior

Mortero 1:4 p/empañete + 15% desp., 2.5 cm. esp. 0.025 m3 4,357.04 108.93

Regla (1 de 1"x4"x10' / 100 usos) 0.033 p2 130.00 4.33

Andamios 1.44 p2 55.00 79.21

Conf. Andamios 0.07 día 800.00 56.24

Clavos corrientes 0.16 lb 35.00 5.57

Mano de obra 1.00 m2 60.00 60.00Costo/m2 314.27

7.3 Cantos

Mortero 1:4 para empañete + 10% desperdicio 0.0027 m3 4,357.04 11.76

Reglas (2 de 1"x4"x3.28' / 10 usos) 0.218 p2 130.00 28.34

Mano de obra 1.00 m 30.00 30.00Costo/m2 70.10

8.00 Terminación de piso y techo

8.1 Fino de piso

Mortero 1:3 + 5% desp. ( 3.5 cm. espesor promedio). 0.035 m3 2,548.35 89.19

Reglas (1 de 1''x4''x10' / 10 usos). 0.333 p2 130.00 43.33

Mano de obra. 1.00 m2 60.00 60.00Costo/m2 192.52

8.2 Fino de techo

Mortero 1:3 + 5% desp. ( 3.5 cm. espesor promedio). 0.035 m3 2,548.35 89.19

Reglas (1 de 1''x4''x10' / 10 usos). 0.333 p2 130.00 43.33

Subida materiales. 0.035 m3 300.00 10.50


8.3 Impermeabilizante de piso y techos

( Aquapel + Tripleseal (Imper. Esructural )

Limpieza superficie. 1.00 m2 20.00 20.00

"Acuapel + ITBIS, para .2125 m3 horm. 180. 0.06 gl 550.00 33.00

Sellador "Tripleseal + ITBIS, sobre área expuesta. 0.042 gl 650.00 27.30


9.00 Accesorios y Piezas Especiales

9.1 Desague de piso Ø 4´´en acero, con Válvula

Niple Ø 4" de acero 0.50 ml 801.45 400.73

Válvula de mariposa completa de 4" 1.00 u 4,350.00 4,350.00

Mano de obra de colocación 1.00 u 450.00 450.00

Costo/u 5,200.73

9.2 Entrada y salida Ø 8´´ en acero



Costo/u 1,855.29

9.3 Entrada de tubería Ø 3´´acero para retro-lavado de filtro


Válvula de mariposa completa de 3" 1.00 u 3,277.00 3,277.00


Costo/u 4,074.19

9.4 Reboses Ø 6´´, pvc

Niple Ø 6" de pvc sdr26 2.00 ml 498.27 996.55

Codo 6"x 90 2.00 uds 650.00 1,300.00

Tee 6" 2.00 uds 725.00 1,450.00

Mano de obra de colocación 1.00 u 450.00 450.004,196.55

9.5 Respiraderos Ø 3´´, pvc

Tubería de pvc sdr-26 2.00 ml 498.27 996.55

Codo 6"x 90 2.00 uds 650.00 1,300.00

Mano de obra de colocación 1.00 u 250.00 250.002,546.55

9.6 Escaleras con Ø 3/4´´, @ 0.40 m 5.00 uds

Peldaños de acero Ø 3/4" de 0.25 qq 1,713.60 420.39

Mano de obra y colocación 0.23 qq 3,000.00 690.00

Costo/u 1,110.39

9.7 Tapa movible de H.A. 0.80 x 0.80 m

Hormigón simple 180 kg/cm2 0.064 m3 3,369.77 215.66

Gancho de acero 2.00 uds PA 50.00

Confección de tapa de H.S. 1.00 u 250.00 250.00

Costo/u 515.66

9.8 Material clasificado para filtro, grava, arena

Suministro de gravas graduada y arena para filtro 1.00 m3 1,500.00 1,500.00

Colocación de gravas y arena 1.00 m3 350.00 350.00

Costo/m3 1,850.00

9.9 Tubería Ø 8´´ de H.S. Para conectar a pozo filtrante

Suministro de tubería de H.S. de 8" 2.50 ml 760.00 1,900.00

Colocación de Tubería H.S. de 8" 2.50 ml 63.95 159.88Costo/ml 2,059.88

9.10 Suministro y colocación de malla ciclónica de 6 pies

Suministro y colocación de malla ciclónica Longitud = 32.80 ml

Excavación en tierra a mano 8.86 m3 225.00 1,993.50

Relleno compactado con material producto de excavaciones previas 3.94 m3 107.13 422.08

Bote de material 6.64 m3 99.65 661.65

Zabaleta en borde superior de bloques 32.80 m3 45.00 1,476.00

Suministro y coloc. de verja de malla ciclonica calibre 9 de 6' de altura 32.80 ml 591.40 19,397.92

Costo total 23,951.15Costo/ml 730.22

10.00 Pozo filtrante

10.1 Perforación, encamizado en pvc-sdr26 y ranurado de pozos filtrantes Ø 8´´Longitud = 15.00 m = 49.20 pies

Perforación de pozo de Ø 8´´ 49.20 pies 460.00 22,632.00

Ranurado de tubería de Ø 8´´ PA 1,100.00 1,100.00

Camizas de pvc-sdr26 49.20 pies 257.76 12,681.95Costo Total 36,413.95

Costo/ml 2,427.60

1/5Obra : Presupuesto Construcción Alcantarillado Sanitario, Residencial Villa Alejandra

Ubicación : Provincia de San Juan, Municipio de San Juan de la Maguana

Sometido por : CARARO C x A

Preparado por : Ing. Carlos A. Gómez Núñez Fecha : 05/12/09No. Partidas Cantidad Ud. Costo Unit. Valor RD$ Sub Total RD$

A.- Red de Alcantarillado Sanitario1.00 Letrero anunciando obra 1.00 ud 11,937.78 11,937.78 11,937.78

2.00 Replanteo y control topográfico 3,712.69 ml 17.80 66,086.21 66,086.21

3.00 Caseta para materiales 35.69 m2 1,237.52 44,170.91 44,170.91

4.00 Movimiento de tierra4.1 Excavación en material no clacificado 4,733.68 m3 225.00 1,065,077.94

4.2 Asiento de arena 315.58 m3 887.19 279,977.43

4.3 Relleno compactado con material producto de excavaciones prévias 2,013.45 m3 107.13 215,696.76

4.4 Relleno compactado con material producto de préstamo 631.16 m3 344.17 217,222.49

4.5 Bote de material 2,293.97 m3 99.65 228,584.49 2,006,559.13


5.1 De 8" H.S. 2,635.97 ml 760.00 2,003,337.20

5.2 De 10" H.S. 467.72 ml 928.00 434,044.16

5.3 De 12" H.S. 109.00 ml 995.75 108,536.75 2,545,918.11

5.4.1 De 8" H.A. 500.00 ml 1,165.00 582,500.00

5.4.2 De 10" H.A. 150.00 ml 1,433.00 214,950.00

5.4.3 De 12" H.A. 15.00 ml 1,595.75 23,936.25 821,386.25

6.00 Colocación de Tubería

6.1 De 8" H.S. 2,635.97 ml 63.95 168,570.28

6.2 De 10" H.S. 467.72 ml 69.42 32,469.12

6.3 De 12" H.S. 109.00 ml 73.89 8,054.01 209,093.41

6.4.1 De 8" H.A. 500.00 ml 93.95 46,975.00




Preparado por : Ing. Carlos A. Gómez Núñez Fecha : 05/12/09No. Partidas Cantidad Ud. Costo Unit. Valor RD$ Sub Total RD$5.4.2 De 10" H.A. 150.00 ml 111.92 16,788.00

5.4.3 De 12" H.A. 15.00 ml 128.89 1,933.35 65,696.35

7.00 Registros de Bloques con Ladrillos de H.S. 0.10 x 0.25 m

7.1 De 0.00 a 1.00 mt 10.00 uds 12,909.02 129,090.21

7.2 De 1.00 a 1.50 mt 20.00 uds 19,363.53 387,270.64

7.3 De 1.50 a 2.00 mt 10.00 uds 25,818.04 258,180.43

7.4 De 2.00 a 2.50 mt 5.00 uds 32,272.55 161,362.77 935,904.05

8.00 Caidas

8.1 De 0.00 a 0.50 mt 25.00 ud 1,812.50 45,312.50

8.2 De 0.50 a 1.00 mt 10.00 ud 2,730.00 27,300.00 72,612.50

9.00 Acometidas 474.00 uds 7,469.81 3,540,692.10 3,540,692.10


10.1 de 6", pvc 2.00 uds 5,537.82 11,075.64

10.2 de 4", pvc 20.00 uds 3,625.01 72,500.18

10.3 de 3", pvc 25.00 uds 2,823.75 70,593.82

10.4 de 2", pvc 20.00 uds 1356.76 27,135.24

10.5 de 3/4", pvc 20.00 uds 836.06 16,721.18 198,026.06


11.1 Conexiones a la Linea Matriz 2.00 uds 9,569.25 19,138.51 19,138.51 Sub-Total A RD$ 10,537,221.37

B.- Septico de 2 Cámaras con Filtro Anaeróbico Invertido y Pozo

Filtrante en Conjunto.

1.00 Limpieza de solar y tumbe de árboles 0.04 ha 90,625.00 3,625.00 3,625.00

2.00 Replanteo y control topográfico 7.00 dias 4,450.02 31,150.15 31,150.15




Preparado por : Ing. Carlos A. Gómez Núñez Fecha : 05/12/09No. Partidas Cantidad Ud. Costo Unit. Valor RD$ Sub Total RD$3.00 Movimiento de tierra :

3.1 Excavación en tierra en precencia de agua 174.16 m3 300.00 52,248.90

3.2 Relleno compactado con material producto de excavaciones previas 72.00 m3 107.13 7,712.72

3.3 Relleno compactado con material producto de préstamo 25.32 m3 344.17 8,713.41

3.4 Bote de material 25.32 m3 99.65 2,522.78 71,197.81

4.00 Hormigón armado en :

4.1 Zapata para muro de block de 6" en berja perimetral, e = 0.20 m 4.98 m3 3,698.60 18,419.03

4.2 Zapata de columnas , 0.80 x 0.80 m 0.38 uds 3,698.60 1,420.26

4.3 Columnas, 0.20 x 0.20 m 0.22 m3 17,669.30 3,816.57

4.4 Vigas

4.4.1 V1, 0.50 x 0.20 m 0.90 m3 18,996.59 17,134.92

4.4.2 V2, 0.50 x 0.20 m 0.48 m3 19,292.63 9,337.63

4.5 Losas

4.5.1 Losa de techo, 0.15 m 6.51 m3 16,299.79 106,072.49

4.5.2 Losa perforada en filtro, 0.20 m 1.58 m3 12,028.03 19,052.40

4.5.3 Losa de piso, 0.15 m 6.63 m3 153.10 1,015.51

4.6 Muros exteriores e interiores4.61 Muros exteriores, 0.20 m 14.92 m3 12,123.42 180,881.43

4.62 Muro interior, 0.15 m 0.59 m3 14,321.85 8,507.18 365,657.43

5.00 Hormigón simple en :

5.1 Acera de asceso y perimetral, 1.00 x 0.10 m 6.22 m3 5,461.21 33,941.44





5.2 Hormigón simple ciclopeo en :

5.2.1 En piso de filtro 1 y 2 y filtro anaeróbico 9.09 m3 2,604.06 23,670.91 57,612.34

6.00 Muro de block para verja perimetral

6.1 De 6" 104.18 m2 663.83 69,154.80 69,154.80


7.1 Fraguache de techo 37.80 m2 80.10 3,027.79

7.2 Pañete exterior e interior 144.73 m2 314.27 45,483.32

7.3 Cantos 58.50 ml 70.10 4,101.08 52,612.19

8.00 Terminación de piso y techo

8.1 Fino de piso 37.80 m2 192.52 7,277.30

8.2 Fino de techo 86.74 m2 203.02 17,610.06

8.3 Impermeabilizante de piso y techos 124.54 m2 125.30 15,604.86 40,492.23

9.00 Accesorios y Piezas Especiales

9.1 Desague de piso Ø 4´´en Hg, con Válvula 3.00 uds 5,200.73 15,602.18

9.2 Entrada y salida Ø 8´´ en acero 2.00 uds 1,855.29 3,710.58

9.3 Entrada de tubería Ø 3´´acero para retro-lavado de filtro 1.00 uds 4,074.19 4,074.19

9.4 Reboses Ø 3´´, pvc 3.00 uds 4,196.55 12,589.64

9.5 Respiraderos Ø 3´´, pvc 3.00 uds 2,546.55 7,639.64

9.6 Escaleras con Ø 3/4´´, @ 0.40 m 3.00 uds 1,110.39 3,331.18

9.7 Tapa movible de H.A. 0.80 x 0.80 m 6.00 uds 515.66 3,093.99

9.8 Material clasificado para filtro, grava, arena 5.04 m3 1,850.00 9,324.00

9.9 Tubería Ø 8´´ de H.S. Para conectar a pozo filtrante 1.00 m3 2,059.88 2,059.88





9.10 Suministro y colocación de malla ciclónica de 6 pies 34.88 ml 730.22 25,466.35 86,891.62

10.00 Pozo filtrante

10.1 Perforación, encamizado en pvc-sdr26 y ranurado de pozos filtrantes Ø 8´´ 15.00 ml 2,427.60 36,413.95 36,413.95

Sub-Total B RD$ 814,807.53 Sub-Total General (A+B ) RD$ 11,352,028.90

Mas:

Honorarios Profesionales 10.00% 1,135,202.89

Gastos Administrativos 4.00% 454,081.16

Seguros, Pólizas y Fianzas 5.00% 567,601.44

Gastos de Transportes 5.50% 624,361.59

Ley 6-86 1.00% 113,520.29 2,894,767.37 Sub Total General No.1 RD$ 14,246,796.27

Mas:

Levantamiento Topográfico 91,276.13

Diseño y Planos 113,520.29 204,796.42 Total a Contratar RD$ 14,451,592.69

Más :

Imprevistos 5.00% 567,601.44

Supervisión de Obra 5.00% 567,601.44 1,135,202.89 Total General RD$ 15,586,795.58

Sometido por: Cararo C por A

Preparado por: Revisado por : Ing. Carlos A. Gómez Núñez Ing. Sergio Gerónimo Valenzuela Codia 3055 Codia 2392

Publication No. FHWA-NHI-01-021August 2001

U.S. Departmentof Transportation

Federal HighwayAdministration

Hydraulic Engineering Circular No. 22, Second Edition

URBAN DRAINAGEDESIGN MANUAL

Traducción por : Ing. Carlos A. Gómez Núñez

Método RacionalUna de las ecuaciones más comunmente usadas para el cálculo del flujo pico para áreas pequeñas, esla fórmula racional, teniedo en cuenta que :

Q = C i A Ecuación ( 3-1 )Ku

Este método es el más simple de los método usado para diseño de alcantarillas de aguas pluviales, pero no debeser aplicado a áreas que superan los 3 Km2.

Donde :Q = Flujo, m3/s ( ft3/s )C = Coeficiente de escurrimiento adimencionalI = Intencidad de lluvia, mm/hr ( in/hr )A = Area de drenaje, hectareas, ha ( acres )Ku = Factor de conversión igual a 360 ( 1.0 in English units )

Otra formaQ = C i A

3600Q = Flujo, m3/s ( ft3/s )C = Coeficiente de escurrimiento adimencionalI = Intencidad de lluvia, m/hr ( ft/hr )A = Area de drenaje, hectareas, m2 ( ft2 )

Coeficiente EscurrimientoEl coeficiente escurrimiento C, es una función de la covertura del suelo y el aposadero de otra abstracción hidrológicas. Este relaciona el estimado de descarga teórica máxima de 100% del escurrimiento. Los valores típicos de C se dan en la tabla 3-1. Si la cuenca contiene distintos importes de la cobertura de la tierra diferentes u otras abstracciones, un compuesto coeficiente se puede calcular a través de área de pesaje de la siguiente manera :

Pesado de C = Σ ( Cx Ax ) ( 3-2 )Atotal

El agua que cae sobre un área A por unidad de tiempo bajo una intensidad i de precipitación yun coeficiente C de escorrentia, produce la escorrentía o caudal :

Tabla 3-1. Los coeficientes de escurrimiento para la Fórmula Racional.Tipo de area de drenaje Coeficiente de escorrentia, C*

Negocio:Centro de la ciudad 0.70 - 0.95 0.70 0.95Entorno de areas 0.50 - 0.70 0.50 0.70

Vecindad residencial:Area unifamiliares 0.30 - 0.50 0.30 0.50Multi-unidades separadas 0.40 - 0.60 0.40 0.60Multi-unidades, atadas 0.60 - 0.75 0.60 0.75Sub-urban 0.25 - 0.40 0.25 0.40Areas vivienda de apartmento 0.50 - 0.70 0.50 0.70

Industrial:Areas ligeras 0.50 - 0.80 0.50 0.80Areas pesadas 0.60 - 0.90 0.60 0.90Parques, cemeterios 0.10 - 0.25 0.10 0.25Patio de recreo 0.20 - 0.40 0.20 0.40Area de maniobra del ferrocarril 0.20 - 0.40 0.20 0.40Areas sin mejoras 0.10 - 0.30 0.10 0.30

Céspedes:Suelo arenoso y plano, el 2% 0.05 - 0.10 0.05 0.10Suelo arenoso, promedio, 2 - 7% 0.10 - 0.15 0.10 0.15Suelo arenoso, empinados, 7% 0.15 - 0.20 0.15 0.20Suelo pesado plano, 2% 0.13 - 0.17 0.13 0.17Suelo pesado, promedio, 2 - 7% 0.18 - 0.22 0.18 0.22Suelo pesado, escarpado, 7% 0.25 - 0.35 0.25 0.35

Calles: Asfalto 0.70 - 0.95 0.70 0.95Concreto 0.80 - 0.95 0.80 0.95Ladrillo 0.70 - 0.85 0.70 0.95Conducir y caminar 0.75 - 0.85 0.75 0.85Azoteas 0.75 - 0.95 0.75 0.95*Valores más altos son generalmente apropiados para las áreas escarpado inclinadas y períodos de vuelta más largos porque la infiltración y otras pérdidas tienen un efecto proporcional más pequeño sobre la escorrentía en estos casos.

Tiempo de concentración o tiempo de caudal de equilibrio. Este es el tiempo requerido para permitir que el flujo detoda el área tributaria total logre alcanzar el punto bajo consideración.La tasa máxima de escorrentía de una intencidad de precipitación dada ocurrirá cuando la precipitación haya continuado por un periodo suficiente para permitir al flujo alcanzar la salida desde el punto más remoto en el en el área de drenaje.Hay una serie de métodos que pueden utilizarse para estimar el tiempo de concentración (tc), algunos de los que vana calcular la velocidad del flujo dentro de los segmentos individuales de la trayectoria del flujo,(flujo por ejemplo, poco profunda concentración, flujo en canales abiertos, etc.) El tiempo de concentración puede ser calculado como la suma de los tiempos de viaje dentro de los segmentos consecutivos de flujo diferentes. Para una discusión adicional sobre el establecimiento del tiempo de concentración para las entradas y los sistemas de drenaje,véase la sección 7.2.2 de este manual. Diagrama de flujo de tiempo de viaje. Hoja de flujo es la masa superficial de escorrentía sobre una superficie plana con una profundidad uniforme en toda la superficie inclinada. Esto ocurre generalmente en la cabecera de los arroyos en distancias relativamente cortas, rara vez más de cerca de 130 m (400 pies), y posiblemente menos de 25 m (80 pies). Hoja

de flujo es comúnmente estimada con una versión de la ecuación de onda cinemática, un derivado de la ecuación deManning, de la siguiente manera :

Ti = ( 3-3 )

Donde :Ti = Tiempo de concentración en minutos;n = Coeficiente de la rugosidad, adoptado según tabla 3-2L = Longitud, m en que se desarrolla el escurrimiento (en pie en unds. inglesa)I = Intensidad de lluvia (mm/h), para el tiempo de concentración adoptado (pulg/hr en unids)inglesaS = Pendiente de cuesta (m/m) (pie/pie)Ku = Coeficiente empírico igual a 6.92 ( 0.933 en unds. inglesa )

Tabla 3-2 coeficiente de rugosidad (n) para el flujo de lámina superficialAsfalto liso 0.011 0.011

Hormigón liso 0.012 0.012

Revestimiento de concreto ordinario 0.013 0.013

Madera buena 0,014 0.014

Ladrillo con mortero de cemento 0.014 0.014

Arcilla vitrificada 0.015 0.015

Hierro fundido 0.015 0.015

Tubo de metal corrugado 0.024 0.024

Superficie de cemento escombros 0.024 0.024

Terreno cultivado en ciclo (sin residuos) 0,05 0.05

Suelos cultivadosCobertura de rastrojos ≤ 20 0,06% 0.06

Residuos cubren > 20% .17 0.17

Rango (naturales) 0,13 0.13

HierbaPradera de hierba corta 0.15 0.15

Hierba densa 0.24 0.24Hierba bermudas 0.41 0.41

Bosques*Maleza ligera 0.40 0.40Maleza densa 0.80 0.80*Al seleccionar n, considere la cubierta a una altura cerca de 30 milímetros.Ésta es solamente parte de la cubierta de la planta que obstruirá flujo de la lámina.

de la hoja tiende a concentrarse en riachuelos y quebradas de aumentar proporcionalmente. Tal flujo se refiere generalmente a poca profundidad como el flujo de concentrado. La velocidad de flujo, se puede estimar mediante una relación entre la velocidad y la pendiente de la siguiente manera :

0.50

V = Ku . k . Sp ( 3-4 )Donde :

Ku n L 0.60

I 0.40 √S

Velocidad del flujo concentrado poco profundo. Después de distancias cortas de un máximo de 130 m (400 pies), el flujo

V = Velocidad del flujo m/s (ft/s)Ku = 1.0 (3.28 en unidades inglesas)

k = Coeficiente de interceptación, adoptado de la tabla (3-3) Sp = Pendiente, porcentaje.

abiertos se supone que comienzan casos en que la línea azul muestra el flujo de hojas cuadrángulo de USGS o el canal es visible en las fotografías aéreas. Geometría de sección transversal y la rugosidad se debe obtener para todos canaltiene un alcance en la cuenca. La ecuación de Manning se puede utilizar para calcular velocidades medias de flujo en tuberías y canales abiertos de la siguiente manera:

V = Ku R2/3 S1/2 ( 3-5 ) n

Donde :V = velocidad, m / s (m / s)n = Coeficiente de rugosidad (véase el tabla 3-4)R = radio hidráulico (definida como el área de flujo dividido por el perímetro mojado), m (pies)S = pendiente, m / m (m / m)Ku = unidades de factor de conversión igual a 1 (1,49 en unidades Inglés)

Para un tubo circular que fluye llena, el radio hidráulico es un cuarto del diámetro. Para un canal rectangular de ancho (W> 10 días), el radio hidráulico es aproximadamente igual a la profundidad. El tiempo de viaje se calcula de la

siguiente manera: Tti = L ( 3-6 )

60 Vdonde:

Tti = tiempo de viaje para el segmento i, minL = longitud de flujo para el segmento i, m (pies)V = velocidad para el segmento i, m / s (m / s)

Tabla 3-3 coeficientes de Intercepción con relación a la velocidad y la pendienteCobertura terrestre / Régimen de flujo kBosque con hojarasca pesados; pradera de heno (flujo superficial) 0.076 0.076Papelera de labranza mínima arado de cultivo, contorno o tiras

0.152cultivada, bosques (flujo superficial) 0.152Pastos de hierba corta (flujo superficial) 0.213 0.213Cultivado recta en fila (flujo superficial) 0.274 0.274Casi desnudo y sin labrar (flujo superficial); aluviales en abanicos en el oeste de

0.305las regiones de montaña 0.305navegable verdes (flujo concentrado poco profundo) 0.457 0.457Sin pavimentar (flujo concentrado poco profundas) 0.491 0.491Area pavimentada (flujo concentrado poco profundo), pequeños barrancos de montaña 0.619 0.619

Canal Abierto y la velocidad de flujo de tuberías. Flujo en barrancos desemboca en canales o tuberías. Los canales

Tabla 3-4 los valores de Coeficiente de manning (n) para Canales y Tuberías Material de conducto Manning's n*

Conductos CerradosTubo de cemento de asbesto 0.011 0.015 0.011 0.015

Ladrillo 0.013 - 0.017 0.013 0.017

Tubo de hierro fundidoCemento-alineado y sello recubierto 0.011 - 0.015 0.011 0.015

Hormigón (monolítico) 0.012 - 0.014 0.012 0.014

Tubo concreto 0.011 - 0.015 0.011 0.015

Tubo acanalado metálico - 13 mm por 64 mm (½ pulgada por 2 ½ pulgada) corrugadosLlano 0.022 - 0.026 0.022 0.026

Pavimentado invierten 0.018 - 0.022 0.018 0.022

Líneas de asfalto hechas girar 0.011 - 0.015 0.011 0.015

Tubo plástico (liso) 0.011 - 0.015 0.011 0.015

Arcilla vitrificada Tubos 0.011 - 0.015 0.011 0.015

El transatlántico platea 0.013 - 0.017 0.013 0.017

Canales abiertos Canales alineados Asfalto 0.013 - 0.017 0.013 0.017

Ladrillo 0.012 - 0.018 0.012 0.018

Concreto 0.011 - 0.020 0.011 0.020

Escombros o riprap 0.020 - 0.035 0.020 0.035

Vegetales 0.030 - 0.400 0.030 0.400

Excavado o dragado La tierra, derecho y uniforme 0.020 - 0.030 0.020 0.030

Tierra, líquida, bastante uniforme 0.025 - 0.040 0.025 0.040

Roca 0.030 - 0.045 0.030 0.045

Sin mantenimiento 0.050 - 0.140 0.050 0.140

Canales naturales (arroyos menores, anchura superior a nivel de inundación <30 m (100 pies))Sección bastante regular 0.030 - 0.070 0.030 0.070

Sección irregular con las piscinas 0.040 - 0.100 0.040 0.100* Valores más bajos están generalmente para las tuberías y los canales (más lisos) bien-construidos y mantenidos.

La pendiente longitudinalPara proporcionar un drenaje adecuado en las curvas en columpio, una pendiente mínima del 0,3 por ciento debe mantenerse dentro de los 15 metros (50 pies) del punto más bajo de la curva. Esto se logra cuando la longitud de la curva

en metros dividida por la diferencia algebraica de los grados en porcentage (K) es igual o inferior a 50 ( 167 en unidades de inglésa). Esto se representa como:

K = L (4-1)G2 - G1

Donde :K = Constante de curva vertical, (m/porciento o ft/porciento )L = Longitud horizontal de la curva, m (ft)Gi = Grado de la carretera, porcentaje

Pendiente transversal

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