Dise o de Voladuras Subterr Neas 2.3 (1)

7/21/2019 Dise o de Voladuras Subterr Neas 2.3 (1)

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CENTRO TECNOLÓGICODE VOLADURA EXSA

CTVE

LES DA LALES DA LA

BIENVENIDABIENVENIDA



DISEÑO DE VOLADURASSUBTERRÁNEAS

Las operaciones de voladura subterránea difieren de lasuperficie ya que carecen de la cara adicional de alivioque es normal en muchas de las operaciones desuperficie.

En operaciones subterráneas , tenemos sólo una caraen la cuál debemos perforar y ser capaces de crearalivio perpendicular a esa cara utilizando los primeros

taladros que detonan. Si no se crea el alivio apropiadocuando detonan los primeros taladros, el resto de lavoladura provocará muy poca fragmentación y sesoplará.



DISEÑO DE VOLADURASSUBTERRÁNEAS

Una diferencia adicional en las operacionessubterráneas es el hecho de que los parámetros devoladura deben adecuarse a un contorno especfico.

Esto puede resultar totalmente diferente a lasvoladuras masivas o a las operaciones mineras en lasuperficie donde el tama!o e"acto de cada voladura no

es, normalmente, crtico.



EJEMPLOS DE CORTE QUEMADO

EJEMPLOS PARA LIMITAR EL EFECTO DESIMPATÍA ENTRE LOS TALADROS

a b dc

ab c



1

2 3

4

d! C"#$% %& %'()#a*

EJEMPLOS PARA LIMITAR EL EFECTO DESIMPATÍA ENTRE LOS TALADROS

%! C"#$% C"#"+a&$

1

2 3

4

,

1-. +

1-3 +

/-0 + /- +

1-1 +

.

1/12

0

11

1

3

2

4,

b

a

c

! C"#$% %& D"b*% E'()#a*



MTODOSMECANIADOS

DE

PERFORACI5NPARAVOLADURA DEC6IMENEAS 7

PIQUES



Las voladuras en t#neles son diferentes a las voladurasen bancos debido a que se hacen hacia superficie libremientras que las voladuras en banco se hacen hacia doso más caras libres.

T8NELES

En las voladuras de bancos hay gran cantidad de alivio

natural dentro de la plantilla el cual resulta de las caraslibres adicionales.

En los t#neles, sin embargo, la roca está más confinada yuna segunda cara libre debe ser creada paralela al e$e de

los taladros. La segunda cara libre se produce por un corte en la

frente del t#nel que puede ser ya sea un taladroperforado paralelamente, un corte en % o un corte en

abanico.



&espu's de que se hace el corte, los taladros au"iliaresse pueden comparar en algunos aspectos los utilizadosen voladuras de bancos.

En general, las voladuras de t#neles son de algunamanera sobrecargadas para producir una fragmentaciónmás fina ya que los efectos desastrosos delsobrecargado de los taladros son disminuidos por elconfinamiento dado en el t#nel.

(omo resultado del confinamiento adicional y la falta de

caras libres desarrolladas, el tiempo entre retardos debeser mayor que los de las voladuras de superficie parapermitir el movimiento de la roca y la formación de la caralibre adicional antes de que disparen los taladrossubsecuentes.



(omo resultado del confinamiento adicional y la falta de

caras libres desarrolladas, el tiempo entre retardos debeser mayor que los de las voladuras de superficie parapermitir el movimiento de la roca y la formación de la caralibre adicional antes de que disparen los taladrossubsecuentes.

En las voladuras de t#neles, se utilizan generalmenteperiodos de retardo largos. Si se utilizan retardos demilisegundos, se omiten periodos de retardo para permitir

de )* a +* milisegundos -como mnimo entre disparosde taladros. Este incremento en el tiempo de retardo esesencial para permitir que las voladuras de t#nelesfuncionen apropiadamente.



+. /aladros de 0iso -arrastres.

1. /aladros (uadradores -flancos.

2. /aladros de (ontorno -alzas al techo.

3. /aladros 4u"iliares -horizontales.

*. /aladros 4u"iliares -verticales.

5. /aladros de (orte o 4rranque.

Se deben discutir un n#mero de diferentes tipos detaladros cuándo se hacen voladuras en t#neles. Esta

figura provee una descripción visual de algunos de lostipos de taladros que deben ser considerados. Lostaladros pueden ser divididos en las siguientescategoras6



,4 4

2 2

11

3 3

IPOS DE ALADROS USADOS EN

1! Ta*ad#"' d% P)'"9a##a'$#%':

2! Ta*ad#"'

C;ad#ad"#%'9*a&c"':

3! Ta*ad#"' d%C"&$"#&"9a*<a' a* $%c=":

4! Ta*ad#"'A;>)*)a#%'9="#)<"&$a*%':

! Ta*ad#"'A;>)*)a#%'

9?%#$)ca*%':

,! Ta*ad#"' d% C"#$%" A##a&@;%



Los taladros del permetro del t#nel deben tener unángulo hacia fuera de manera que se evite que la seccióndel t#nel cambie a medida que se avanza en la

perforación. Este ángulo recibe el nombre de ángulo dea$uste. Los ángulos de a$uste com#nmente se definencomo .+ m 7 L " /48 19.

ÁNGULO

DE

AJUS E

Los burden para todas las voladuras de t#neles secalculan y miden al fondo de los taladros. El ángulo de

a$uste debe ser tomado en cuenta cuando se determinanlos burden reales al fondo de los taladros.



ONA DE DAÑO CONVOLADURA DE RECORTE

ONA DE DAÑO SINVOLADURA DE RECORTE

ZONA

DE

DAÑO

Los taladros del permetro en la zona de las ca$as y eltecho se perforan com#nmente con espaciamientoscercanos y cargas ligeras.

/ambi'n pueden detonarse como voladura de recortepara proveer un contorno que requiera poco esfuerzo-cargas desacopladas. La siguiente figura muestra lae"tensión de las zonas de da!o si se utilizan voladurasde recorte o si se utilizan m'todos de voladura deproducción en los permetros.



El arranque utilizado hoy en da es el corte quemado contaladro de alivio de mayor diámetro. El t'rmino “corte

quemado” se origina de un tipo de voladura donde lostaladros son perforados paralelos uno al otro. Uno o más

taladros llenos y los vacos fueran del mismo diametro.:ás tarde se descubrió que al utilizar taladros vacos dediametro mayor que los cargados, provea alivio adicionalen la plantilla o malla y reduca la cantidad de taladros

perforados que se necesitaban. Los taladros grandes yvacos tambi'n permitan un avance adicional porvoladura.

CORTE QUEMADO O DE TALADROSPARALELOS



/oda una variedad de nombres se aplicaron para estoscortes en paralelo, cuando los taladros de arranque yalivios son del mismo diámetro se denomina cortequemado.

(uando se combina taladros de arranque de menordiámetro con taladros de alivio de mayor diámetro sedenomina corte paralelo.

AVANCEPOR

VOLADURA

7 LOSDIÁMETROSDE LOS

TALADROSVACÍOS



Los taladros del corte pueden ser ubicados en cualquierlugar en la cara del t#nel. Sin embargo, la posición del

corte o arranque influenciará sobre la proyección delanzamiento del material arrancado.

Si los taladros de corte se colocan cerca de la pared, la

plantilla requerirá menos taladros pero la rocafragmentada no será desplazada tan le$os dentro delt#nel.

El corte se alterna del lado derecho al izquierdo del t#nelpara asegurar que no se perforarán las ca!asremanentes de la voladura anterior.



0ara poder obtener un buen movimiento hacia delante dela pila del material, el arranque puede ser colocado en lamitad del frontón. Ubicándolo hacia la parte inferior, ellanzamiento será minimizado. Si se requiere de mayorlanzamiento, los taladros de arranque pueden colocarsemás alto, en el centro del frontón como se muestra.

POSICIONES DE LOS ALADROS DE



Los burden de los taladros cargados se seleccionan detal manera, que el volumen de roca quebrada porcualquier taladro no pueda ser mayor al que puedaocupar el espacio vaco creado, ya sea por el taladro demayor diámetro o por los taladros subsecuentes que

detonen.

DISEÑO DE LOS TALADROS DE CORTE

En este cálculo se debe considerar tambi'n el hecho decuando la estructura de la roca se rompe entre lostaladros, 'sta ocupará un volumen mayor al que tena ensu estado original.

En otras palabras, se debe considerar el factor deesponjamiento.



Si los taladros de arranque rompen un volumen mayordel que puede caber dentro del cráter creado

previamente, el corte se “congela” lo que significa que sebloquea por la roca que no puede ser e"pulsada.

Si esto ocurre, el alivio paralelo al e$e de los taladros sepierde y los taladros no podrán romper adecuadamente.

&e hecho, 'stos empezarán a soplarse fisurando la rocaadyacente pero sin permitir que se produzca lafragmentación en la #ltima etapa. 0or tanto, en el cortemismo, las distancias deben ser dise!adas y perforadas

con precisión. El tiempo de retardo debe ser suficientemente lento para

permitir que la roca empiece a ser e"pulsada del frenteantes de que se disparen los taladros subsecuentes.



Un dise!o tpico de un corte quemado se da en la figuramostrada. El diámetro del taladro vaco de alivio sedesigna como &;. Si se utiliza más de un taladro vaco,se debe calcular el diámetro equivalente de un solo

taladro vaco el cual contenga el volumen de todos lostaladros vacos. Esto se puede hacer utilizando lasiguiente ecuación6

CÁLCULOS PARA LAS DIMENSIONES DELCORTE QUEMADO

TALADRO 9S: VACÍO 9S: 9D6:

DH dH√N

d"&d%

D6 D)+%$#" %@;)?a*%&$% d% ;& '"*" $a*ad#" ?ac" 9++:

d6 D)+%$#" d% *"' $a*ad#"' ?ac"' 9++:

N N+%#" d% $a*ad#"' ?ac"'



DISEÑO

GENERAL DE UN

COR E QUEMADO

C#)$%#)"' d% acc)&

A##a&@;% S"(*a# G"#+a# *a

ca?)dad)&)c)a*!

Nc*%" T#)$;#a# G%>$#a%# %*+>)+"+a$%#)a*!

C"&$"#&" D%'(%Ha# G"#+a# %**+)$% d% *a

?"*ad;#a!



ESPACIAMIEN OS DE LOS ALADROS EN UN

COR E QUEMADO



El primer cuadradode taladros dearranque se localizaa una distancia <+del centro.

CÁLCULO DE B1 PARA EL CUADRO 1

B1 = 1.DH

COR E QUEMADO

MOS RANDO

DIMENSIONES

DEL BURDEN

TAMAÑO DE EL CORTE

B

4

B

2

B

31

2 2

3

3

31

13 11

159

7

5

4

4

4



La distancia o radio desde el centro e"acto del corte sellamará =.

R1 = B1

DIS ANCIAS

DESDE EL

CEN RO HAS A

LOS ALADROS

DEL COR E

TAMAÑO DE EL CORTE

R

4

R

2

R

3

R

1

2 2

3

3

31

13 11

159

7

5

44

44



El valor de Scdenota el tama!odel corte o la

distancia entretaladros dentrodel cuadro.

DIS ANCIAS

EN RE

ALADROS DEL

COR E

1

TAMAÑO DE EL CORTE

2 2

3

3

3

1

13 11

159

7

5

44

44

SC

4

SC

3

SC

2

!c1 = B1"#



CÁLCULOS SIMPLIFICADOS PARA

COR ES QUEMADOS



La profundidad de los taladros, los cuales

romperán hasta un >*? o más de su profundidadtotal, puede ser determinada con la siguienteecuación6

PRO$U%D&DAD DEL 'ALADRO (H)

PRO$U%D&DAD DE A*A%CE (L) (E!PERADA)

H 9DH 1,!1 : 41!,0

d"&d%

6 P#";&d)dad 9+:

D6 D)+%$#" d%* $a*ad#"' 9++:

L = /! H



'ALADRO! AU+&L&ARE! O DE PRODUCC&,%

'ALADRO! DE ARRA!'RE AL P&!O

B /!/129 2 !- e !- r 1!: De

! 1!1B

' /!Bd"&d%

S E'(ac)a+)%&$"

B B;#d%& 9+:

T Tac" 9+:

B /!/129 2 !- e !- r 1!: De

! 1!1B

' /!2B



'ALADRO! DE CO%'OR%O (CUADRADORE! AL/A!)

'&E0PO DE RE'ARDO DE LO! 'ALADRO!

(om#nmente detonados con voladura de recortecon taladros de .3* m a .5 m entre centros, deotra manera6

Los taladros de corte se disparan con por lo menos

* ms entre periodos. Los taladros au"iliares seretardan con por lo menos + ms o con retardosL&. Los taladros del contorno -con voladura derecorte se disparan con el mismo retardo. Los

taladros de piso detonan al #ltimo.

B = .1#( # !-e 2 !-r 3 1.) De

! = 1.1B

' = B



EJEMPLO

Un t#nel rectangular con una sección de @ metros dealtura y + metros de ancho va a ser e"cavado con elm'todo de corte quemado con taladro grande. El corteserá cercano a la parte central del t#nel. El taladrocentral vaco será de +1 mm y los taladros cargadosserán de 2@ mm de diámetro.

/odos los taladros del corte serán cargados conemulsión de +.1 gAcm2. Se tienen disponibles cartuchosde emulsión de 1*, 1> y 2@ mm de diámetro. Se utilizaráe"plosivo de precorte en los cuadradores y el techo, el

espaciamiento de los taladros de recorte será de .5 m.

La roca es un granito con una densidad de 1.@ gAcm2. Eltaladro de +1 mm se escogió para permitir un avancede por lo menos >*? en una profundidad de perforación

de 2.@ m. &ise!emos la voladura.



(BL(ULC &E 04=B:E/=CS D8&D%D&U4LES6

Llenando la tabla utilizando las fórmulas6



1! PROFUNDIDAD 96:- dada c"+" 3!. +!

2! AVANCE 9L:- dad" c"+" /! > 3!. + 3!,1 +!

√L = √3!,1 1!

3! CÁLCULO DEL BURDEN

B /!/129 2 !- e !- r 1!: De

B# /!/129 2K1!2 #.4 1!: # = .51 m

B#6 /!/129 2K1!2 #.4 1!: #6 = .4# m

B74 /!/129 2K1!2 #.4 1!: 74 = 1.5 m4! TALADROS AUKILIARES

B74 /!/129 2K1!2 #.4 1!: 74 = 1.5 m! 1!147 ≅ 1.# m

' /!21



! TALADROS DE PISO

,! CONTORNO 9TALADROS DE RECORTE:

El mismo burden y espaciamiento de los taladros

au"iliares.

Utilizamos espaciamiento de .5m.

' .#1 m

dec = 1( ! 2 155)#

= 1( 8 2 155 )#

= 11 92mB = 1.7 : .8 = .54 ≅ .4 m



MONTAJE DEL PLAN

2! ÁNULO DE AJUSTE

1! TALADROS DE PISO

1 2 1.# = 4.77

.1 3 H (tan#;) = .1 3 7.4 (tan#;) = .#7 m

!i 1 2 4 = 1.# m = !

8C/46 &ebe apro"imarse a n#merosenteros.

< 1 2 6 = 1.11 m = ! utilice > espacios o + taladros



3! TALADROS

&e piso + %oladura controlada 15

4u"iliares 35 (uadradores +*(orte +5 /echo 3+

5@



EJEMPLO DE

COR ES

PARALELOS

ESCALONADO

S



4 5

1 2 3

DESARROLLO DE LAS SALIDAS DEL COR E

PARALELO ESCALONADO



CORTE EN V

El arranque com#nmente

utilizado en traba$ossubterráneas con taladrosperforados en ángulo es elcorte en %. El corte en %difiere del corte quemadoen que se perforan menostaladros y se logra unavance menor por voladura.El avance por voladura

tambi'n está limitado por elancho del t#nel. En general,el avance por voladura seincrementa con el ancho

del t#nel.COR E EN ! BÁSICO



CORTE EN V

El ángulo de la % no debe

ser agudo y no debe sermenor a 59.

Los ángulos más agudosrequieren cargas con más

energa para la distancia deburden utilizada. Un corteconsiste, normalmente, dedos %Fs, pero en voladurasmás profundas, un cortepuede consistir de hastacuatro.

COR E EN ! BÁSICO



IEMPO DE

RE ARDO PARA

UN COR E EN !

(ada cu!a en % debe ser disparada en el mismo periodode retardo usando detonadores de milisegundos paragarantizar la tolerancia mnima entre cada pierna de la %

al momento del disparo. El tiempo de retardo entre %Fsadyacentes debe ser de por lo menos )* milisegundos-mnimo. La distribución básica de las %Fs se muestra enla figura.



El corte en % básico muestra dos burden, el burden al

fondo de los taladros y el burden entre las %Fs que esequivalente a dos veces un burden normal si se utiliza unángulo de 59 en el v'rtice de la %.

En algunos casos, se perfora un taladro adicionalperpendicular al frontón siguiendo la lnea de <+, el cualse denomina Gtaladro rompedorH.

Este se usa si la fragmentación obtenida con el corte en

% es demasiado grande.



La siguiente figura indica la dimensión necesaria paraperforar un corte en % adecuado. Las dimensiones

especificas necesarias para cada taladro son tres6

0ara poder obtener las dimensiones apropiadas,discutiremos los cálculos para el dise!o de un corte en %.

+ La distancia a la cual se coloca la boca del taladro a partirdel centro de la frente,

1 El ángulo con el que penetra el taladro dentro del mantorocoso y

2 La longitud de cada taladro en particular.



DIMENSIONES DE

UN COR E EN !



El burden siempre se mide al fondo del taladro y secoloca como se muestra en la figura. Se comprendeque este no es el burden real e"acto y que los taladroscon ángulos mayores -aquellos que se apro"iman a la

% tienen un burden real menor. Esto sin embargo, sehace para simplificar el dise!o. (uando se consideranlos errores de perforación y otros factores, la reduccióndel burden real es de hecho beneficiosa.

El burden se puede determinar usando la mismaecuación que se indicó con anterioridad.

1! DETERMINACI5N DEL BURDEN

DISEÑO DE UN CORTE EN V

B /!/129 2 !- e !- r 1!: De



La distancia entre las %Fs se muestra en la figura como<+ y se calcula de la siguiente manera6

2! ESPACIAMIENTO ENTRE TALADROS9VERTICALMENTE:

El espaciamiento vertical entre %Fs es6

B1 2Bd"&d%

B B;#d%& 9+:

B1 B;#d%& 9+:

! 1!2Bd"&d%

S E'(ac)a+)%&$" 9+:

B B;#d%& 9+:



El ángulo normal del v'rtice de la % es de

apro"imadamente 59. Se han utilizado ángulos demenos de 5I en t#neles peque!os y estrechos, sinembargo, la densidad de carga de e"plosivo en cadataladro se debe incrementar.

3! ÁNULO DE LA V

En general, la profundidad del corte variará de 1< a unmá"imo del *? del ancho del t#nel. Los taladros

normalmente no romperán hasta el fondo y se puedeasegurar un avance de entre > al >*? de laprofundidad total de los taladros.

4! PROFUNDIDAD DEL CORTE O AVANCE 9L:



Los taladros se cargan normalmente hasta un .2< J.*< de la boca dependiendo de la resistencia de losmateriales a ser volados. Los taladros deben ser

taponado con un taco adecuado para me$orar elrendimiento.

Se utiliza el mismo procedimiento que en el dise!o deun corte quemado para los taladros de arrastre, los

au"iliares de producción y los de contorno, porque sonparalelos. 4l igual que el ángulo de a$uste.

! LONITUD DE TACO



,! CARA DE LOS TALADROS

Es importante que los cebos iniciadores se coloquen enel fondo de los taladros. La densidad de carga sepuede reducir cerca de la boca del taladro cuando se

utilizan e"plosivos encartuchados, en lugar de 48KCcargado neumáticamente. Las reducciones en ladensidad de carga pueden comenzar despu's de que+A2 del taladro ha sido cargado con la cantidad

calculada para obtener burden apropiado.



El tiempo de disparo en un corte en % debe ser por lomenos de * ms entre cada %, cuando estas disparanuna detrás de la otra.

El tiempo de disparo debe dise!arse de tal manera quepermita que la roca comience a moverse antes de quedisparen los taladros subsecuentes. Es por esta razónque los retardos mnimos deben de ser de )* a +

ms.

0! TIEMPO DE SALIDAS DEL DISPARO



Los cortes en abanico sonsimilares en su dise!o ym'todo de operación a loscortes en %. 4mbos debencrear el alivio al mismo tiempoque los taladros detonan hacia

la cara libre. 8o e"iste alivioadicional creado por taladrosvacos como en el caso de loscortes quemados.

Un corte en abanico clásico semuestra en la figura. Lasdimensiones se determinanutilizando los mismos m'todos

y formulas de el corte en %.

CORTE EN ABANICO

COR E EN



El m'todo de t#nel y banco es una combinación de voladura

subterránea de t#nel y una voladura de banco a cielo abiertopara e"cavaciones de grandes dimensiones.

MTODO DE T8NEL 7 BANCO

M" ODO DE ÚNEL #

La sección del t#nelse e"cava por

delante del bancopara mantener unpiso de traba$o.(ualquiera de loscortes y trazo devoladuras de t#nel sepueden utilizar parae"cavar la secciónsuperior.



E$6 para un t#nel de 2."3.* m ++2.* 25.) 2) taladros

CÁLCULOS COLATERALES AL ARRANQUE

N8MERO DE TALADROS PARA EL FRONT5N

Kórmulaemprica6 1$√!

d"&d%

S #%a d% *a '%cc)& d%* #"&$&

Kórmulapráctica6

N

%

& 'E ( )*S

d"&d%

N

%

&+%#" d% $a*ad#"'

P (%#+%$#" d% *a '%cc)& %& + √9S>4:



E d)'$a&c)a %&$#% *"' $a*ad#"' d% *a '%cc)& ("# +2

/!4//! (a#a #"ca d;#a- $%&a<

/!,//!, (a#a #"ca )&$%#+%d)a- '%+) d;#a

/!0//!0 (a#a #"ca b*a&da- #H)*

d)+%&')& d% *a '%cc)& %& +2 c"%)c)%&$%'

2!/2! (a#a #"ca d;#a1!1!0 (a#a #"ca )&$%#+%d)a- '%+) d;#a

1!/1!2 (a#a #"ca b*a&da

S #%a d% *a '%cc)& A > 69 π .: 12

E%+(*" (a#a *a +)'+a d)+%&')& 3>4! +

S 3>4!93!14 .:12 12!4

N$ √913!>4/!,: 1!> 12!4 12!2 1.!, 3/ $a*ad#"'



F5RMULAS PRÁCTICAS PARA CARA ESPLOSIVA

%& H+ 2 > P% 9%>(: > /!///0.4 9 %& ++:

H+ 2 > P% 9%>(: > /!00 9 %& (;*Hada':

Ta+b)&

C*c;*" d% ca#Ha (a#a (%@;%" d)+%$#"

C$ /!34 > 2 > P%9%>(: %& *b()%

N"$a

(a#a %* ANFO d%&')dad d% ca#Ha a H#a&%* /!.//!.!

7 EKAMON d%&')dad d% ca#Ha c"& a)#% c"+(#)+)d"/!/1!/!



LONITUD DEL TALADRO

Se determina por la dimensión de la sección y alm'todo de arranque, usualmente se consideran6

0ara corte cilndrico o paralelo L /!S

0ara corte en cu!a L S 2 - " +%&"'

ERRORES PERFORACI5N



ERRORES PERFORACI5N

M 6UECO DE ALIVIO DE DIÁMETRO MU7 PEQUEÑO

M DESVIACIONES EN EL PARALELISMO

AVANCE

ERRORES PERFORACI5N



M ESPACIAMIENTOS IRREULARES ENTRE TALADROS

M IRREULAR LONITUD DE LOS TALADROS

AVANCE

ERRORES PERFORACI5N

ERRORES PERFORACI5N



M INTERSECCI5N ENTRE TALADROSAVANCE

SOBRECARA

SIN CARA

M SOBRECARA 9EKCESIVA DENSIDAD DE CARA:

SOBRECARA

ERRORES PERFORACI5N

EVALUACI5N DEL DISPARO



EVALUACI5N DEL DISPARO

El desplazamiento del material toma más tiempo que larotura y fragmentación. Está en función directa con laenerga de los gases en e"plosión, aunque los gases sehayan ya e"pandido a determinada e"tensión del

espacio circundante. En teora el desplazamiento del centro de gravedad es6

DE!PLA/A0&E%'O DE LA ROCA

L 1 3 √92 9 91//:1// : B > 6 $H: B 2

donde W es el incremento en volumen y el materialdisparado se ha posado a un ángulo de N.



H

!

+1(,!

G

1

G

2

.

ψ

B & B/.0

,& P.%6 0

7.8%

9:/8 0 .

0;<:=0 0>70

:

?.@8%7

& Á@/: 0

.<; 0:

8%.7:

07;<.0 +8/

<7:-

G

1

& C%. 0

@.900 0 :

?/@ INSI U

G

2

& C%. 0

@.900 0:

8%.7:

DESPLAZAMIEN O DE LA

ROCA !OLADA POR UN

DISPARO DEFINIDO POR

EL MO!IMIEN O DE SU

CEN RO DE GRA!EDAD



En la práctica, todo lo que se requiere del e"plosivo esque desplace a la roca unos metros por segundo y por

consiguiente 'sta fase demora apro"imadamente unsegundo.

El movimiento puede sin embargo demorar más tiempo,pero eso es un efecto de la gravedad y no del e"plosivo

-a no ser que el disparo sea intencionalmentesobrecargado para incrementar la proyección delmaterial arrancado, cosa que se aplica por e$emplo enla voladura de desbroce (CA!' BLA!'&%-).

4plicada para desencapar mantos de carbón en open pits, proyectando el material mas allá del pie banco.(onsideraciones similares se aplican a los disparos defrontones y ta$eos subterráneos.

! l i< d l i



!elecci<n de e:plosio>

La me$or forma de comparar e"plosivo es midiendo encapacidad de fragmentación para cada tipo de roca ba$o

distintos m'todos de carga y voladura, lo que es muylento y tiene un costo prohibitivo.

En la práctica se utilizan correlaciones empricas deciertos parámetros de los e"plosivos como la relación depotencia en peso, propuesta por Langefors.

! > ? , > ? 1 > * , > *

d"&d% Q ca*"# d%'a##"**ad"

V ?"*;+%& d% Ha'%' H%&%#ad"' ("# 1 H d% %>(*"')?"

El subndice representa las caractersticas de un

e"plosivo patrón o de referencia -generalmente 48KC o

gelatina amoniacal 5?

E$&C&E%C&A DEL E+PLO!&*O



E$&C&E%C&A DEL E+PLO!&*O

/'rmino de rendimiento de los e"plosivos para lacreación de una red de fracturas.

E'P 9/!3, X%:9*OD2 91 *OD2 * R 2 D * R : 91R: 9EM ET: X%

d"&d%

ETP T#+)&" d% #%&d)+)%&$" " %)c)%&c)a d%* %>(*"')?"

X %

d%&')dad d%* %>(*"')?" 9Hc+2:

VR ?%*"c)dad d%* '"&)d" %& *a #"ca 9+'%H:

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*ELOC&DAD !,%&CA DE LA ROCA (frec@encia ssmica)

La velocidad sónica de la roca es una función del modulo

de Ooung -una medición de la elasticidad del material,radio de 0oisson -una medida de la fragilidad delmaterial y densidad -medida de la masa por unidad devolumen

* P √9E 91 r : ? 91 2r :91 r ::d"&d%

VP ?%*"c)dad '&)ca d% *a #"ca

E +d;*" d% 7";&H

Q d%&')dad d% *a #"ca

# #ad)" d% P")''"&



El E/0 -E"plosive 0erfomance /erm indica que lafragmentación no es controlada por una simple propiedad

como es la energa, pero si por una combinación deenerga del e"plosivo, velocidad de detonación, densidad,grado de desacoplamiento entre el e"plosivo y la paredde taladro, volumen del e"plosivo a volumen de taladro,

velocidad de la onda sónica 9"&da ''+)ca: y lageometra del disparo.

CARA DE EKPLOSIVO DE BAJA SENSIBILIDAD



P;&$" d% )&)c)"d% *a d%$"&ac)&a;$"'"'$%&)da

P;&$" d% )&)c)"d% *a d%$"&ac)&

I&)c)ac)& d% ANFO c"& d%$"&ad"# ')+(*% '"*"!9N" d%'%ab*%:!

RANO DE INICIACI5N

I&)c)ac)& d% ANFO c"& d%$"&ad"# #%"#<ad" " +)&) (#)+%#!9P"c" %%c$)?":!

I&)c)ac)& d% ANFO c"& c%b" d%+%&"# d)+%$#" @;% %* d%* $a*ad#"!9Ad%c;ad":!

I&)c)ac)& d% ANFO c"& c%b" d%)H;a* d)+%$#" @;% %* d%* $a*ad#"!95($)+":!

CARA EKPLOSIVOS DE BAJA SENSIBILIDAD EN



CARA EKPLOSIVOS DE BAJA SENSIBILIDAD ENPEQUEÑO DIÁMETRO!

M CARA 7 CEBO ADECUADOS

TACO CARA CEBO

DETONADOR

ACOPLADA 9ATACADA:

RESULTADO DETONACI5N COMPLETA

RETENCI5N

ARRANQUE 5PTIMO

VELOCIDAD DE REIMEN INMEDIATA

ELEVADA PRESI5N DE TRABAJO




RESULTADO DEFLARACI5N

91:

SOPLADO 7 CRATERIACI5N

ARRANQUE DBIL

VELOCIDAD DE REIMEN TRANSICIONAL

BAJA PRESI5N DE TRABAJO


M CARA 7 CEBO INADECUADOS

91: CARA EKCESIVA

92: CARA MU7 CORTA- DESACOPLADA O SUELTA




CARA 7 CEBO INADECUADOS

92:

SOPLO 7 ANILLADO

BAJA PRESI5N DE TRABAJO

CARA MU7 CORTA

93:

EFECTO CANAL 9ASES ACELERADOS:

EKPLOSIVO QUE NO DETONA

TIRO FALLADO- TOTAL O PARCIALMENTE




CTVE

AGRADECE SUAGRADECE SU

VISITAVISITA

Dise o de Voladuras Subterr Neas 2.3 (1)

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