DESIGNACIÓ DE L'OBRA · estudio geolÓgico y geotÉcnico anejo 04.‐ movimiento de tierras anejo...

ÍNDEX:

DOCUMENT núm 1: MEMÒRIA I ANNEXOS

DOCUMENT núm 2: PLÀNOLS

DOCUMENT núm 3: PLEC DE CONDICIONS

DOCUMENT núm 4: PRESSUPOST

CLAU:

17.17.0-ML

AUTOR DEL PROJECTE:

JOSÉ ANTONIO CASELLA TORRES E.C.C.P.

PRESSUPOST DE CONTRATA:

153.185,50 €

DATA REDACCIÓ:

MAYO 2017

DIRECTORES DEL PROJECTE:

ANTONIO DE PABLO ESCOLÁ E.C.C.P.

JAIME MORALEJO RODRÍGUEZ E.C.C.P.

DESIGNACIÓ DE L'OBRA:

PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN

RECONSTRUCCIÓN DEL FALSO TÚNEL DE LA

CARRETERA Ma-10 (PK 102,3). T.M. DE ANDRATX. (ISLAS BALEARES)

SERVEI DE ACTUACIÓ VIARIA

TOM I/I

AutoCAD SHX Text

N

AutoCAD SHX Text

S

AutoCAD SHX Text

W

AutoCAD SHX Text

E

P R O Y E C T 0 D E C O N S T R U C C I Ó N

1 INDICE GENERAL

PROYECTO DE RECONSTRUCCIÓN DEL FALSO TÚNEL DE LA CARRETERA Ma ‐10 (PK 102,3 ) . T.M. ANDRATX, ( I SLAS BALEARES)

INDICE GENERAL DOCUMENTO N º 1: MEMORIA Y ANEJOS MEMORIA ANEJOS A LA MEMORIA

ANEJO 01.‐ CARACTERISTICAS PRINCIPALES DEL PROYECTO ANEJO 02.‐ TOPOGRAFÍA ANEJO 03.‐ ESTUDIO GEOLÓGICO Y GEOTÉCNICO ANEJO 04.‐ MOVIMIENTO DE TIERRAS ANEJO 05.‐ CÁLCULOS HIDROLÓGICOS E HIDRÁULICOS ANEJO 06.‐ CÁLCULOS ESTRUCTURALES ANEJO 07.‐ PROCESO CONSTRUCTIVO ANEJO 08.‐ PLAN DE OBRA ANEJO 09.‐ PRESUPUESTO PARA CONOCIMIENTO DE LA ADMINISTRACIÓN ANEJO 10.‐ JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS ANEJO 11.‐ CONTROL DE CALIDAD ANEJO 12.‐ PLAN DE GESTIÓN DE RESIDUOS ANEJO 13.‐ SEGURIDAD Y SALUD

DOCUMENTO N º 2: PLANOS DOCUMENTO N º 3: PLIEGO DE PRESCRIPCIONES TECNICA PARTICULARES DOCUMENTO N º 4: PRESUPUESTO 1 .‐ MEDICIONES GENERALES 2 .‐ CUADRO DE PRECIOS 1 3 .‐ CUADRO DE PRECIOS 2 4 .‐ PRESUPUESTOS PARCIALES 5 .‐ RESUMEN DE PRESUPUESTO



DOCUMENTO 1. MEMORIA Y ANEJOS

DOCUMENTO 1. MEMORIA Y ANEJOS


DOCUMENTO 1. MEMORIA Y ANEJOS. MEMORIA

PROYECTO DE RECONSTRUCCIÓN DEL FALSO TÚNEL DE LA CARRETERA Ma‐10 (PK 102 ,3) . T .M. ANDRATX, ( I SLAS BALEARES)

MEMORIA


DOCUMENTO 1. MEMORIA Y ANEJOS. MEMORIA


ÍNDICE

MEMORIA ......................................................................................................................................... 1 1.- ANTECEDENTES ........................................................................................................................ 1 2.- OBJETO ....................................................................................................................................... 1 3.- UBICACIÓN ................................................................................................................................. 1 4.- NORMATIVA DE APLICACIÓN ................................................................................................... 2 5.- MEMORIA DESCRIPTIVA ........................................................................................................... 2

5.1.- ESTADO ACTUAL ............................................................................................................. 2 5.2.- SOLUCIÓN ADOPTADA .................................................................................................... 5 5.3.- CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA ..................................................................................... 9 5.4.- GEOLOGÍA Y GEOTÉCNIA ............................................................................................... 9 5.5.- MOVIMIENTO DE TIERRAS ........................................................................................... 10 5.6.- ESTUDIO HIDROLOGICO E HIDRÁULICO .................................................................... 10 5.7.- CALCULO DE ESTRUCTURAS ...................................................................................... 11

6.- JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS ................................................................................................. 12 7.- CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA ..................................................................................... 12 8.- PRESUPUESTO PARA CONOCIMIENTO DE LA ADMINISTRACIÓN .................................... 12 9.- PLAN DE OBRA ........................................................................................................................ 12 10.- PLAZO DE GARANTIA ............................................................................................................ 12 11.- REVISIÓN DE PRECIOS ......................................................................................................... 12 12.- VALORACIÓN DE ENSAYOS ................................................................................................. 12 13.- GESTIÓN DE RESIDUOS ....................................................................................................... 13 14.- SEGURIDAD Y SALUD ........................................................................................................... 13 15.- DECLARACIÓN DE OBRA COMPLETA ................................................................................. 13 16.- MEDICIÓN DE LAS PRINCIPALES UNIDADES DE OBRA .................................................... 13 17.- DOCUMENTOS QUE INTEGRAN EL PROYECTO ................................................................ 14 18.- PERSONAL QUE HA COLABORADO EN LA REDACCIÓN DEL PROYECTO ..................... 14 19.- CONCLUSIONES .................................................................................................................... 15 ANEJOS A LA MEMORIA ............................................................................................................... 16


1 DOCUMENTO 1. MEMORIA Y ANEJOS. MEMORIA


1.- ANTECEDENTES

Los desprendimientos de rocas generados en el PK 102+300 de la Carretera Ma-10 entre los núcleos

de población de Andratx y Estellencs el pasado día 26 de enero de 2017 como consecuencia de los

episodios de nevada, lluvias, vientos y fenómenos costeros acaecidos entre el 15 y el 23 de enero

de 2017, han ocasionado importantes daños estructurales en el falso túnel existente.

El daño más importante lo ha producido una roca maciza de unas 25 toneladas que se ha

desprendido desde más de 100 metros de altura y ha impactado directamente sobre la bóveda del

falso túnel causando serios daños en parte de su estructura. Concretamente, la roca se ha incrustado

en la bóveda de la tercera dovela contada desde la embocadura del lado Andratx. La energía del

impacto ha provocado el desplazamiento completo de la dovela y ha afectado ligeramente al hastial

del lado montaña de las dovelas adyacentes.

Por otro lado, parte del murete de contención superior de la segunda dovela también se ha visto

seriamente afectada debido al impacto de otra roca desprendida.

La estructura del falso túnel es de hormigón armado y está formada por una bóveda ovalada y las

paredes laterales verticales trabadas bajo calzada mediante vigas pretensadas, que hacen de

arriostramiento. Sobre la bóveda, en el lado mar, y en toda su longitud existe un murete de

contención también de hormigón armado.

Los daños producidos originaron el corte del tramo de carretera comprendido entre los pueblos de

Andratx y Estellencs. Posteriormente se procedió por parte del Consell a la demolición completa de

la tercera dovela para despejar y asegurar la zona, abriendo al tráfico la carretera.

Dado lo narrado, se genera la necesidad de la redacción de un proyecto para la posterior

reconstrucción de esta tercera dovela demolida y del murete de la segunda dovela, así como un leve

relleno superior de protección de la estructura, justificando la redacción del presente proyecto.

2.- OBJETO

El objeto del contrato es la redacción del proyecto que permita la reconstrucción de la parte de la

estructura del falso túnel existente en el punto kilométrico 102,3 de la carretera Ma-10 entre las

poblaciones de Andratx y Estellencs.

El presente informe se redacta a petición del Departamento de Territorio e Infraestructuras del Consell de Mallorca, con CIF S-0711002-F y domicilio en Calle General Riera, 113 de Palma de

Mallorca y código postal 07.010.

La Dirección del presente Proyecto por parte del Consell de Mallorca ha sido realizada por D. Antonio

de Pablo Escolá, Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos, colegiado nº 20.317 y D. Jaime Moralejo

Rodríguez, Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos, colegiado nº 22.084, siendo D. Juan R. Cifre

Díaz-Oyuelos, Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos, colegiado nº 4.730, el Coordinador Jefe.

El autor del Proyecto ha sido D. José Antonio Casella Torres, Ingeniero de Caminos, Canales y

Puertos, colegiado nº 15.018.

3.- UBICACIÓN

El módulo de túnel a reconstruir se localiza en el Pk 102+300 de la Carretera de la Tramontana Ma-

10, entre las localidades de Andratx y Estellencs.

La planta de las actuaciones se ubica:

Provincia: Islas Baleares

Término Municipal: Andratx

Ubicación: Carretera Ma-10 en Pk 102+300

Se realiza un vuelo mediante aeronave (RPAS), del tipo PHANTOM VI de la casa DJI, con número

de serie SN /07DDD8B0B10721, incluyendo un controlador que se compone de: IMU, GPS, compás

y receptor.

Al tratarse de un vuelo no apoyado con un levantamiento taquimétrico, las coordenadas son

aproximadas y por tanto tendrán que entenderse como relativas.

Las coordenadas aproximadas de los puntos extremos de la actuación, referidas al ETRS89 son:

o UTMx=450.720; UTMy=4.386.467




o UTMx=450.737; UTMy=4.386.418

4.- NORMATIVA DE APLICACIÓN

El presente proyecto al recoger las determinaciones marcadas para la ejecución de un módulo de

falso túnel de hormigón armado, se acogerá a la normativa vigente competente para las distintas

materias tratadas. Principalmente se tendrá en cuenta la siguiente normativa en la redacción del

presente documento:

Texto refundido de la Ley de Contratos del Sector Público aprobado por el Real Decreto Legislativo 3/2011, de 14 de noviembre.

Reglamento general de la Ley de Contratos de las Administraciones Públicas

aprobado por R.D. 1098/2001, de 12 de octubre.

Real Decreto 1247/2008, de 18 de julio, por el que se aprueba la “Instrucción de hormigón estructural (EHE-08)”.

Real Decreto 751/2011, de 27 de mayo, por el que se aprueba la Instrucción de Acero

Estructural (EAE)

Real Decreto 1627/1997, por el que se establecen disposiciones mínimas en materia

de seguridad en obras de construcción.

Real Decreto 105/2008, por el que se regula la producción y gestión de los residuos

de construcción y demolición.

Plan Director Sectorial de Residuos Sólidos no peligrosos y normativa suplementaria

de Mallorca.

Nota de Servicio 3/2017. Recomendaciones para la redacción y supervisión de

Estudios de Seguridad y Salud en proyectos de la Dirección General de Carreteras

del Ministerio de Fomento.

En el Documento nº3 “Pliego de Condiciones” queda recogido el listado no exhaustivo de la

normativa técnica de carácter general vigente en la actualidad.

Por último, en aquellos aspectos ambiguos en las normas anteriormente nombradas se han seguido

las costumbres locales y las normas de buena práctica.

5.- MEMORIA DESCRIPTIVA

5.1.- ESTADO ACTUAL

El falso túnel “Piedras Negras” consiste en una estructura continua de hormigón armado de 48 m de

longitud, construida a cielo abierto y posteriormente rellenada. La sección transversal es circular,

formada por dos hastiales verticales de 3,15 m con 8 huecos parabólicos en lado valle. La bóveda

tiene forma semicircular definida con dos radios de 5,03 y 3,37 m, en distintos centros. El ancho

entre caras interiores es de 7,50m.

Longitudinalmente el falso túnel tiene un trazado en planta curvo, formado por dos arcos de

circunferencia de radio +277 y -190m. Estructuralmente el falso túnel esta subdividido en 8 módulos

independientes, salvo el hastial derecho (lado valle).

Una vista general es la prestada por este vuelo:

Por motivos de seguridad se han incorporado a la estructura del túnel, una vez demolidas las zonas

deterioradas, unas mallas de protección y/o contención, para eliminar la posibilidad de caídas de

rocas al interior del falso túnel.




Estas mallas, antes de comenzar la reconstrucción deberán ser retiradas, pudiéndose acopiar y

reutilizar a posteriori.

A continuación, se definen de forma esquematizada las principales dimensiones de la estructura:

FALSO TUNEL Ma-10

Longitud total: 48m / 8 módulos de 6m de longitud

Ancho / diámetro interior 7,50m

Nº ventanas lado valle 8 huecos formado por arcos parabólicos

Dimensiones ventana 3 m de ancho por 4 m de altura

Espesor del túnel 0,70 m

Radios interiores bóveda R1 tramo: 5,03m R2 tramo: 3,37m

Murete bóveda Altura de 1,20m por 0,50m de ancho.

En la sección final e inicial recorre toda la bóveda

para evitar la caída de rocas a la calzada.

Figura: Sección transversal estado previo

El hastial izquierdo (lado montaña) se ha ejecutado como un muro continuo. Por tanto trabaja como

una estructura continua de 48 m de longitud por 3,15 m de altura por 0,70m de ancho. El resto de

elementos del falso túnel (bóveda y hastial derecho) funcionan independientemente en 8 módulos

de 6m.




A continuación, se describe el estado actual de la estructura. Únicamente se ha actuado sobre el

módulo 6 (o módulo 3 si se cuenta desde la embocadura del lado Andratx), afectado por el

desprendimiento de rocas.

En primer lugar, se ha demolido completamente la bóveda de 0,70 m de espesor. El hastial izquierdo

(lado montaña) se mantiene con las mismas dimensiones (3,17 x 48 x 0,7) y con las armaduras

verticales parcialmente cortadas.

El hastial derecho (lado valle) se ha demolido hasta una altura de 0,60m de altura, eliminando la

ventana. También se han cortado parcialmente las armaduras verticales.

El peto superior de protección se encuentra también destruido por la caída de rocas de la ladera. El

tramo afectado es el que se encuentra sobre el módulo 7 (o módulo 2 contado desde la embocadura

del lado Andratx).




Figura: Sección transversal estado actual sin bóveda y hastiales parcialmente demolidos.

En la fase final de reconstrucción, será necesario actuar sobre ambos hastiales, para asegurar una

correcta transmisión de esfuerzos, entre los hastiales actuales y la bóveda. La descripción del

proceso constructivo y actuaciones a realizar vienen descritas en detalle en el “Anejo 7. Proceso

constructivo”.

5.2.- SOLUCIÓN ADOPTADA

Para la reparación del tramo de 6 m afectado, se propone reconstruir la estructura del falso túnel con

las mismas dimensiones geométricas, pero incorporando un conjunto de mejoras para evitar su

rotura.

Las dimensiones serán idénticas al resto del túnel definido en el apartado anterior. Esta nueva

sección, por tanto, no provocará ninguna variación de rigidez respecto al resto de la estructura.

Es importante indicar que la solución adoptada se basa en el conocimiento exacto de la estructura

existente para poder determinar el comportamiento real frente a las solicitaciones a las que está

sometida y poder reconstruir el módulo afectado, de forma que trabaje de forma conjunta al resto de

la estructura. Para ello, es necesario reproducir con exactitud en el modelo de cálculo su

comportamiento real, para lo cual, en el momento de la ejecución de las obras será preciso el realizar

unas catas en la estructura para realizar las siguientes comprobaciones:

Comprobar la existencia de los tirantes bajo rasante que se encuentra teóricamente

embebidos en las vigas que arriostran ambos hastiales laterales.

Comprobar el anclaje existente del falso túnel al macizo rocoso que según planos de proyecto

está formado por un tendón de 35 alambres de ø7 y vaina de 75/81 mm.

Comprobar que la articulación descrita en planos existe en la base del hastial lado valle.

Para evitar de nuevo la rotura de la bóveda, se propone rellenar los últimos 3 módulos (18 m) de

bóveda del lado Andratx, mediante un relleno formado por pedraplén en la base y una coronación

de suelo procedente del machaqueo de la estructura anteriormente demolida, rasanteada

horizontalmente a la altura del peto de protección.

Esta actuación favorecerá que las rocas no atraviesen transversalmente la estructura. Además, las

sobrecargas accidentales se repartirán a lo largo de toda la sección disminuyendo la posible rotura

a cortante.

A continuación, se adjunta una imagen con la geometría definitiva.




Figura: Sección transversal estado actual sin bóveda y hastiales parcialmente demolidos.




Las dimensiones finales de la estructura reconstruida serán las mismas que las originales anteriores

a la reparación. A nivel estructural serán necesarias realizar las siguientes actuaciones para asegurar

la viabilidad del falso túnel en su reconstrucción:

1.- Anclajes “empotrados” hastial izquierdo (lado montaña). Se deberá empotrar correctamente la

nueva bóveda al hastial mediante anclajes tipo HILTI, con una longitud de empotramiento de 0,5m.

Se anclará la armadura vertical Ø20/0,15m.

2.- Anclajes “apoyados” hastial derecho (lado valle). Se deberá apoyar correctamente el nuevo

hastial derecho a la cimentación mediante una línea de anclajes tipo HILTI, con una longitud de

empotramiento de 0,25m. Es muy importante que el hastial este simplemente apoyado sobre la

estructura existente.

3.- Anclajes macizo rocoso. Se deberán disponer 4 anclajes activos permanentes de 12 m de

longitud, con inyección única global (IU) Tipo 3. Cada anclaje estará formado por 5 cables de Ø0,6”.

Los anclajes se dispondrán a una altura de 1m sobre el hastial izquierdo separados 1,33m, con una

inclinación de 30º.

4.- Viga riostra. Se deberán disponer de 2 vigas riostras cuadradas de 0,60m de lado, entre ambos

hastiales, separadas 4m. Las vigas se empotran transversalmente a la cimentación de ambos

hastiales, mediante anclajes tipo HILTI, con una longitud de empotramiento de 0,60m.




5.- Zuncho ventana hastial derecho. En la zona de la ventana se dispondrá de un zuncho de borde

de 0,70m de canto por 0,35 de ancho.

6.- Peto superior de protección. Se realizará la reconstrucción del tramo de peto destruido siguiendo

el armado marcado en planos.

Por otra, para un adecuado acabado, aunque la estructura en ningún momento hasta la situación

actual ha tenido salida de aguas, se diseña una pequeña red de drenaje en el trasdós del hastial

lado montaña, formado por un tubo dren de 160mm de 18 m de longitud que desagua a la

embocadura lado Andratx, con una pendiente continua del 3%.

El tubo dren irá dentro de un relleno de grava 20/40 y envuelto mediante un geotextil.

Sobre el módulo de estructura nueva se colocará una lámina impermeabilizante.

Por último, y a modo de pequeña protección de la estructura, se realizará un relleno sobre la bóveda

de los últimos 18 m del Lado Andratx. El relleno consistirá en un pedraplén de mares de canto

anguloso 7/10cm. Este pedraplén se terminará con una pequeña capa de espesor constante con

material procedente del propio machaqueo de la estructura demolida (volumen total de 84,42 m³).




5.3.- CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA

Tal y como se ha indicado, para los datos topográficos se ha realizado un vuelo fotogramétrico de la

zona de estudio con RPAS y la obtención de ortofotos por restitución fotogramétrica, para conseguir

un modelo digital del terreno de la zona de estudio.

Se ha realizado un vuelo cenital y un vuelo vertical.

El modelo digital obtenido, arroja las curvas de nivel representadas en los planos, que son

aproximadas, ya que han sido generadas por medio del vuelo fotogramétrico descrito, y con los

errores mencionados anteriormente, por lo que no representan con exactitud la realidad.

5.4.- GEOLOGÍA Y GEOTÉCNIA

El proyecto de reconstrucción del falso túnel de la carretera Ma-10 (PK 102,3) se encuentra situado

en el desmonte de un macizo rocoso, al oeste de la isla de Mallorca.

Túnel Ma-10




Se determina que el macizo rocoso sobre el que esta cimentado la estructura corresponde a rocas

tipo calizas y dolomías tableadas.

5.5.- MOVIMIENTO DE TIERRAS

Los movimientos de tierras realizados en el presente proyecto de construcción se listan a

continuación:

Relleno de tierras en el trasdós del falso túnel.

Relleno superior de la bóveda del falso túnel.

El relleno tan solo se realizará en los últimos 23 m del falso túnel (embocadura lado Andratx). El

cometido de este relleno es el de proteger la estructura frente a nuevos posibles impactos de piedra

que puedan desprenderse del macizo montañoso.

El relleno del trasdós y parte superior de la bóveda se realizará mediante un pedraplén de mares

anguloso de 7/10 cm con un volumen total de 122,37 m³.

Sobre el pedraplén se extenderá un geotextil de separación.

La parte superior del relleno se realizará con material procedente de la propia demolición de la

estructura a reparar, es decir será hormigón machacado limpio de aceros, siendo un total de 84,42

m³.

El relleno se realizará hasta la coronación del peto de protección, dejando el extendido de forma

horizontal.

El volumen total rellenado asciende a la cantidad de 206,83 m³.

5.6.- ESTUDIO HIDROLOGICO E HIDRÁULICO

Los caudales de diseño se obtienen aplicando el método racional.

Se considera un periodo de retorno de 10 años.

La superficie es de pequeña entidad y el cauce principal tiene un tiempo de concentración de 5,4

minutos.

La Intensidad de precipitación es de 268,31 mm/h.

El caudal obtenido en la sección de cálculo es:

0331,06,3

0035,1*31,268**927,0

A=Q

sm /3

La recogida de pluviales y drenaje del ámbito del proyecto, se realizará mediante un tubo dren de

PVC de 160 mm de diámetro, colocado bajo el pedraplén de relleno que cubre el falso túnel. La

pendiente del tubo será del 3%, en contrapendiente a la rasante de la calzada. La longitud del tubo

es de 17,80 m.

Se adjunta a continuación una tabla con la comprobación hidráulica.

Pendiente % Radio (m) Diámetro

(m) % llenado Perímetro mojado

Sup. mojada

Radio Hidráulico K v (m/s)

Q QUE DESAGUA

(m3/s)3,0 0,080 0,160 90 0,400 0,0191 0,0477 120 2,733 0,052

COMPROBACIÓN HIDRÁULICA




5.7.- CALCULO DE ESTRUCTURAS

Para el dimensionamiento de los diferentes elementos que conforman el falso túnel, se ha procedido

a su modelización completa utilizando el programa de cálculo SAP 2000 v19 Ultimate, así como el

prontuario informático del hormigón armado EHE-08.

El falso túnel se ha calculado mediante un modelo de elementos finitos basados en objetos tipo área

(Shell –Thick), específico para este problema. Todos los elementos son rectangulares tipo placa,

con cuatro nudos por elemento, trabajando para combinación de esfuerzos membrana y de flexión.

Tanto los hastiales como la bóveda del túnel se han discretizado en elementos finitos, teniendo en

cuenta las condiciones de contorno. En este caso los hastiales de lado de la montaña y lado valle se

apoyan sobre apoyos deslizantes, permitiendo desplazamientos laterales. Los anclajes a roca se

han modelizado mediante apoyos fijos, en su posición exacta. Además, se ha tenido en cuenta en

el modelo, la disposición de las vigas riostras, mediante elementos tipo Frame, que eviten el

desplazamiento lateral entre los hastiales.

Para estudiar con mayor precisión los resultados, se ha realizado un modelo independiente del

módulo específico dañado. Los módulos a efectos de cálculo se pueden calcular de forma

independiente, debido a la existencia de juntas trasversales.

La estructura se somete a las diferentes cargas simples y combinadas, añadiendo aquellas que sean

relevantes desde el punto de vista de las recomendaciones de la guía de cimentaciones en obras de

carretera y de la EHE-08.

Asimismo, el cálculo, tiene en cuenta el proceso de ejecución que tendrá la estructura. En

consecuencia, se distinguen:

Fase constructiva en reparación en el que el falso túnel está sometido solamente a peso

propio.

Fase en la que, en el falso túnel, se aplican los empujes laterales debido al macizo rocoso.

Fase definitiva en la que el falso túnel está sometida a todas las acciones definidas, incluido

el relleno seleccionado.

En todas las fases, se han estudiado las combinaciones establecidas en las normativas tanto para

Estados Límite Últimos (ELU) como de Servicio (ELS fisuración).

El armado general de la estructura se obtiene a partir de SAP2000. El programa dimensiona por

cuantías los cm2/ml que son necesarios en cada elemento tipo placa. La teoría de cálculo

corresponde a la del modelo tipo sándwich, recogida en el EC-2. Una vez obtenida la armadura, se

verifica si es necesario disponer refuerzos puntuales y se comprueba que el ancho de fisura para

ELS cuasi permanente sea inferior del marcado por la EHE-08.

También se ha tenido en cuenta dentro del modelo el dimensionamiento de los zunchos de refuerzo

en zonas de ventanas.




El objetivo final de este cálculo es dimensionar correctamente la armadura del módulo de 6 m a

reconstruir y estudiar la viabilidad estructural global del falso túnel.

En el Anejo correspondiente, se adjuntan de manera resumida los resultados obtenidos en el modelo

realizado. Además, se adjuntan con detalle el resto de resultados en los apéndices de tablas y

gráficas de resultado del cálculo con SAP2000.

6.- JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS

En el “Anejo 10. Justificación de precios” se determinan los costes de ejecución material de las

unidades de obra que integran el proyecto. Se estiman en primer lugar los costes indirectos y

posteriormente los directos, deducidos éstos de los costes unitarios de los elementos que los

componen: mano de obra, materiales y maquinaria.

Los precios son los de mercado para la zona de actuación, habiéndose tenido en cuenta unos

costes indirectos de obra del 6%.

Por otra parte se presentan los listados de descompuestos de las unidades auxiliares y de las

unidades de obra.

7.- CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA

Según el artículo 65 del RDLeg. 3/2011, de 14 de noviembre por el que se prueba la Ley de Contratos

del Sector Público, modificado por Ley 25/2013, de 27 de diciembre, de impulso de la factura

electrónica y creación del registro contable de facturas en el Sector Público, se indica que para

contratar con las Administraciones Públicas la ejecución de obras cuyo valor estimado sea igual o

superior a 500.000 euros, será requisito indispensable que el empresario se encuentre debidamente

clasificado.

Por lo tanto, para la contratación de las obras proyectadas, no será necesaria la clasificación del

contratista.

8.- PRESUPUESTO PARA CONOCIMIENTO DE LA ADMINISTRACIÓN

Asciende el Presupuesto de Ejecución Material a la expresada cantidad de CIENTO SEIS MIL TRESCIENTOS OCHENTA Y SEIS EUROS CON VENTIUN CÉNTIMOS (106.386,21 €).

Asciende el Presupuesto Base de Licitación con IVA a la expresada cantidad de CIENTO CINCUENTA Y TRES MIL CIENTO OCHENTA Y CINCO EUROS CON CINCUENTA CÉNTIMOS (153.185,50 €).

Por lo que, asciende el Presupuesto para Conocimiento de la Administración a la expresada cantidad

de CIENTO CINCUENTA Y SIETE MIL CIENTO TREINTA Y SEIS EUROS CON TRES CÉNTIMOS (157.136,03 €).

9.- PLAN DE OBRA

El plazo de ejecución global de los trabajos se estima en CINCO MESES (5 MESES) desde la firma

del contrato.

En el Anejo nº 08, se presenta el diagrama de GANTT con las actividades que integran proyecto.

10.- PLAZO DE GARANTIA

El Plazo de Garantía será el establecido por el Pliego de Cláusulas Particulares de la Licitación,

y como mínimo un año (12 MESES) a partir de la recepción de las obras, periodo durante el

cual el Contratista será el responsable de la reparación de las obras que se deban a deficiencias

en la ejecución. Transcurrido dicho plazo sin objeciones por parte de la Administración, quedará

extinguida la responsabilidad del contratista, salvo la debida a vicios ocultos según el artículo

236 del Texto Refundido de la Ley de Contratos del Sector Público.

11.- REVISIÓN DE PRECIOS

Al no superar el plazo previsto de ejecución de las obras un año, no será de aplicación la

Revisión de Precios en base al Artículo 89 del de Texto Refundido de la Ley de contratos del

Sector Público (Real Decreto Legislativo 3/2011, de 14 de noviembre).

12.- VALORACIÓN DE ENSAYOS

En el correspondiente “Anejo 11. Valoración de ensayos” se adjunta el Plan de Ensayos para el

Control de Calidad de Recepción para esta obra.

El importe con I.V.A. del Plan de Ensayos del Control de Calidad de Recepción a aplicar en la obra

asciende a la cantidad de TRES MIL OCHOCIENTOS SETENTA Y SEIS EUROS CON SETENTA




Y UN CÉNTIMOS (3.876,71 €), lo que supone un 3,64 % del Presupuesto de Ejecución Material.

Este importe excede del 1% de Gastos de Ensayos previsto en la cláusula 38 del Pliego de Cláusulas

Administrativas Generales para obras del Estado, por lo que existirá un exceso a incluir en el

Presupuesto para Conocimiento de la Administración, que asciende a la cantidad de DOS MIL

OCHOCIENTOS DOCE EUROS CON OCHENTA Y CINCO CÉNTIMOS (2.812,85 €).

13.- GESTIÓN DE RESIDUOS

Para dar cumplimiento a lo establecido en el Real Decreto 105/2008, de 1 de febrero, por el que

se regula la Producción y Gestión de los Residuos de la Construcción y Demolición, en el “Anejo

12. Gestión de Residuos” se incluye el correspondiente Estudio de Gestión de Residuos de

Construcción y Demolición, en el que se realiza una estimación de los residuos generados y de

las medidas de gestión a aplicar, y que servirá de base para la redacción del correspondiente

Plan de Gestión de Residuos por parte del Contratista, en el que se desarrollarán y

complementarán las previsiones realizadas en función de los proveedores concretos y su propio

sistema de ejecución de las obras.

Así mismo, se ha tenido en cuenta lo dispuesto en el Plan director Sectorial de Residuos Sólidos

no peligrosos y normativa suplementaria de Mallorca.

14.- SEGURIDAD Y SALUD

Según el Real Decreto 1.627/97, de 24 de Octubre, por el que se establecen las disposiciones

mínimas de seguridad y salud en las obras de construcción, en su Artículo 4 sobre Obligatoriedad

del estudio de seguridad y salud o del estudio básico de seguridad y salud en las obras, se indica

que:

1. El promotor estará obligado a que en la fase de redacción del proyecto se elabore un estudio

de seguridad y salud en los proyectos de obras en que se den alguno de los supuestos

siguientes:

Que el Presupuesto de Ejecución por contrata incluido en el Proyecto sea igual o superior a 75 millones de pesetas (450.759,08 euros).

Duración estimada de los trabajos superior a 30 días laborales, empleándose en algún momento más de 20 trabajadores.

Volumen de mano de obra superior a 500 jornadas.

Las obras de túneles, galerías, conducciones subterráneas y presas.

2. En los proyectos de obras no incluidos en ninguno de los supuestos previstos en el apartado

anterior, el promotor estará obligado a que en la fase de redacción del proyecto se elabore

un estudio básico de seguridad y salud.

Por lo tanto, para el presente Proyecto teniendo en cuenta que las obras consistirán en un falso

túnel, se redactará un Estudio de Seguridad y Salud completo.

15.- DECLARACIÓN DE OBRA COMPLETA

De conformidad con el artículo 116 del Texto Refundido de la Ley de Contratos del sector Público

(Real Decreto Legislativo 3/2011, de 14 de noviembre) y lo dispuesto en el artículo 125 del

Reglamento General de la Ley de Contratos de las Administraciones Públicas (Real Decreto

1098/01, de 12 de octubre), las obras incluidas en el presente proyecto forman una obra completa,

entendiéndose por consiguiente que las mismas son susceptibles de ser entregadas al uso general

o al servicio correspondiente y capaz de cumplir el fin para el que se proyecta, sin perjuicio de las

ulteriores ampliaciones de que pueda ser objeto.

16.- MEDICIÓN DE LAS PRINCIPALES UNIDADES DE OBRA

Las principales unidades de obra que se recogen en este proyecto son las indicadas en la tabla

adjunta:

DESCRIPCION CANTIDAD UNIDAD IMPORTE % % AC.CINTRA PÓRTIC 264,00 m3 28.229,52 26,62 26,62ENCOFRADT I DESENCOFRAT CORB PARAMENT VISTO 269,49 m2 13.496,06 12,73 39,35FORMIHÓ HA-30 EN ALÇAT DE PILES, ESTREPS, TAULELLS 92,33 m3 10.386,20 9,79 49,14HACER EN BARRES CORRUGADES B500S 7.828,67 kg 7.593,81 7,16 56,30TRANSPORTE, MONTAJE Y RETIRADA DE EQUIPOS EJECUCIO 1,00 ud 7.075,00 6,67 62,97ANCLAJE PERMANENTE CON INYECCIÓN UNICA GLOBAL 48,00 m 6.812,64 6,42 69,40REBLERT AMB MAT. GRANULAR 206,79 m3 4.098,58 3,86 73,26BARRA ø20 DE ACERO CORRUGADO B500S ANCLADA 227,50 m3 3.801,53 3,58 76,85




17.- DOCUMENTOS QUE INTEGRAN EL PROYECTO

El presente proyecto consta de los siguientes documentos:

DOCUMENTO N º 1: MEMORIA Y ANEJOS MEMORIA ANEJOS A LA MEMORIA

ANEJO 01.‐ CARACTERISTICAS PRINCIPALES DEL PROYECTO ANEJO 02.‐ TOPOGRAFÍA ANEJO 03.‐ ESTUDIO GEOLÓGICO Y GEOTÉCNICO ANEJO 04.‐ MOVIMIENTO DE TIERRAS ANEJO 05.‐ CÁLCULOS HIDROLÓGICOS E HIDRÁULICOS ANEJO 06.‐ CÁLCULOS ESTRUCTURALES ANEJO 07.‐ PROCESO CONSTRUCTIVO ANEJO 08.‐ PLAN DE OBRA ANEJO 09.‐ PRESUPUESTO PARA CONOCIMIENTO DE LA ADMINISTRACIÓN ANEJO 10.‐ JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS ANEJO 11.‐ CONTROL DE CALIDAD ANEJO 12.‐ PLAN DE GESTIÓN DE RESIDUOS ANEJO 13.‐ SEGURIDAD Y SALUD

DOCUMENTO N º 2: PLANOS

01.‐ PLANO DE SITUACIÓN (1 Hoja) SIN ESCALA 02.‐ ESTADO ACTUAL. REPORTAJE FOTOGRÁFICO (1 Hoja) INDICADAS 03.‐ ESTADO ACTUAL. TOPOGRÁFICO (1 Hoja) E 1:200 04.‐ ESTADO PREVIO Y ACTUAL.

04.1.‐ ESTADO PREVIO (2 Hojas) INDICADAS 04.2.‐ ESTADO ACTUAL (2 Hojas) INDICADAS

05.‐ PERFILES TRANSVERSALES (1 Hoja) E 1:200 06.‐ ESTRUCTURAS (2 Hojas) E 1:150 07.‐DRENAJE (1 Hoja) E 1:200

DOCUMENTO N º 3: PLIEGO DE PRESCRIPCIONES TECNICA PARTICULARES DOCUMENTO N º 4: PRESUPUESTO 1 .‐ MEDICIONES GENERALES 2 .‐ CUADRO DE PRECIOS 1 3 .‐ CUADRO DE PRECIOS 2 4 .‐ PRESUPUESTOS PARCIALES 5 .‐ RESUMEN DE PRESUPUESTO

18.- PERSONAL QUE HA COLABORADO EN LA REDACCIÓN DEL PROYECTO

En la redacción del presente proyecto ha colaborado eficazmente el siguiente personal:

D. Carlos Henche Guijarro Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos

Dª. Beatriz Pérez Bezos Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos

D. Daniel Carretero Escalé Delineante Proyectista




19.- CONCLUSIONES

Con todo lo expuesto en la presente Memoria y en el resto de los documentos del Proyecto, se

consideran suficientemente definidas las actuaciones a realizar para la ejecución del falso Túnel de

la carretera Ma-10 en Pk 102+300, del Termino Municipal de Andratx (Islas Baleares).

Palma de Mallorca, a mayo de 2017

EL AUTOR DEL PROYECTO

Fdo. José Antonio Casella Torres Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos

Colegiado nº 15.018

LOS DIRECTORES DE PROYECTO

Fdo. Antonio de Pablo Escolá Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos


Fdo. Jaime Moralejo Rodríguez Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos





ANEJOS A LA MEMORIA



DOCUMENTO 1. MEMORIA Y ANEJOS. ANEJO 01: CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES DEL PROYECTO

ANEJO Nº01. CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES DEL PROYECTO



DOCUMENTO 1. MEMORIA Y ANEJOS. ANEJO 01: CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES DEL PROYECTO

ÍNDICE

ANEJO Nº01. CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES DEL PROYECTO

1.- INTRODUCCIÓN ......................................................................................................................... 1

2.- SITUACIÓN DE LAS OBRAS ...................................................................................................... 1

3.- CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES DE LAS OBRAS ............................................................... 1 3.1.- SITUACIÓN ACTUAL ........................................................................................................ 1 3.2.- CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES ................................................................................. 1 3.3.- CANTIDADES DE UNIDADES DE OBRA PRINCIPALES ................................................ 2


1 DOCUMENTO 1. MEMORIA Y ANEJOS. ANEJO 01: CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES DEL PROYECTO


1.- INTRODUCCIÓN

El presente Anejo se encuadra dentro del proyecto de Reconstrucción del falso túnel de la carretera

Ma-10 (P.K. 102,3). T.M. Andratx. En él se detallan las principales características, dimensiones,

volúmenes de movimiento de tierras y materiales compositivos de los elementos proyectados.

2.- SITUACIÓN DE LAS OBRAS

Provincia Islas Baleares

Término Municipal Andratx

Ubicación Carretera Ma-10 en Pk 102+300

3.- CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES DE LAS OBRAS

3.1.- SITUACIÓN ACTUAL

Los desprendimientos de rocas generados en el PK 102+300 de la Carretera Ma-10 entre los núcleos

de población de Andratx y Estellencs el pasado día 26 de enero de 2017 como consecuencia de los

episodios de nevada, lluvias, vientos y fenómenos costeros acaecidos entre el 15 y el 23 de enero de

2017, han ocasionado importantes daños estructurales en el falso túnel existente.

El daño más importante lo ha producido una roca maciza de unas 25 toneladas que se ha desprendido

desde más de 100 metros de altura y ha impactado directamente sobre la bóveda del falso túnel

causando serios daños en parte de su estructura. Concretamente, la roca se ha incrustado en la

bóveda de la tercera dovela contada desde la embocadura del lado Andratx. La energía del impacto

ha provocado el desplazamiento completo de la dovela y ha afectado ligeramente al hastial del lado

montaña de las dovelas adyacentes.

Por otro lado, parte del murete de contención superior de la segunda dovela también se ha visto

seriamente afectada debido al impacto de otra roca desprendida.

La estructura del falso túnel es de hormigón armado y está formada por una bóveda ovalada y las

paredes laterales verticales trabadas bajo calzada mediante vigas pretensadas, que hacen de

arriostramiento. Sobre la bóveda, en el lado mar, y en toda su longitud existe un murete de contención

también de hormigón armado.

Los daños producidos originaron el corte del tramo de carretera comprendido entre los pueblos de

Andratx y Estellencs. Posteriormente se procedió por parte del Consell a la demolición completa de

la tercera dovela para despejar y asegurar la zona, abriendo al tráfico la carretera.

Debido a lo expuesto anteriormente, se genera la necesidad de redactar el presente proyecto para la

reconstrucción de la parte de la estructura del falso túnel existente en el punto kilométrico 102,3 de

la carretera Ma-10 entre las poblaciones de Andratx y Estellencs.

3.2.- CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES

Para la reparación del tramo de 6 m afectado, se propone reconstruir la estructura del falso túnel con

las mismas dimensiones geométricas, pero incorporando un conjunto de mejoras para evitar su

rotura.

Las dimensiones serán idénticas al resto del túnel definido en el apartado anterior. Esta nueva

sección, por tanto, no provocará ninguna variación de rigidez respecto al resto de la estructura.

El falso túnel consiste en una estructura continua de hormigón armado de 48 m de longitud, construida

a cielo abierto y posteriormente rellenada. La sección transversal es circular, formada por dos

hastiales verticales de 3,15 m con 8 huecos parabólicos en lado valle. La bóveda tiene forma

semicircular definida con dos radios de 5,03 y 3,37 m, en distintos centros. El ancho entre caras

interiores es de 7,50m.

Longitudinalmente el falso túnel tiene un trazado en planta curvo, formado por dos arcos de

circunferencia de radio +277 y -190m. Estructuralmente el falso túnel esta subdividido en 8 módulos

independientes, salvo el hastial derecho (lado valle).

Las principales dimensiones de la estructura son las siguientes:

Longitud total: 48m / 8 módulos de 6m de longitud Ancho / diámetro interior 7,50m Nº ventanas lado valle 8 huecos formado por arcos parabólicos Dimensiones ventana 3 m de ancho por 4 m de altura Espesor del túnel 0,70 m Radios interiores bóveda R1 tramo: 5,03m R2 tramo: 3,37m


2 DOCUMENTO 1. MEMORIA Y ANEJOS. ANEJO 01: CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES DEL PROYECTO


Murete bóveda Altura de 1,20m por 0,50m de ancho. En la sección final e inicial recorre toda la bóveda para evitar la caída de rocas a la calzada.

Para evitar de nuevo la rotura de la bóveda, se rellenarán los últimos 3 módulos (18 m) de bóveda

del lado Andratx, mediante un relleno formado por pedraplén en la base y una coronación de suelo

procedente del machaqueo de la estructura anteriormente demolida, rasanteada horizontalmente a

la altura del peto de protección.

Aunque las dimensiones geométricas son iguales a la estructura original son necesarias las

siguientes acciones para asegurar la viabilidad estructural del falso túnel.

1.- Anclajes “empotrados” hastial izquierdo (lado montaña). Se deberá empotrar correctamente la

nueva bóveda al hastial mediante anclajes tipo HILTI, con una longitud de empotramiento de 0,5m.

Se anclará la armadura vertical Ø20/0,15m.

2.- Anclajes “apoyados” hastial derecho (lado valle). Se deberá apoyar correctamente el nuevo hastial

derecho a la cimentación mediante una línea de anclajes tipo HILTI, con una longitud de

empotramiento de 0,25m. Es muy importante que el hastial este simplemente apoyado sobre la

estructura existente.

3.- Anclajes macizo rocoso. Se deberán disponer 4 anclajes activos permanentes de 12 m de longitud,

con inyección única global (IU) Tipo 3. Cada anclaje estará formado por 5 cables de Ø0,6”. Los

anclajes se dispondrán a una altura de 1m sobre el hastial izquierdo separados 1,33m, con una

inclinación de 30º.

4.- Viga riostra. Se deberán disponer de 2 vigas riostras cuadradas de 0,60m de lado, entre ambos

hastiales, separadas 4m. Las vigas se empotran transversalmente a la cimentación de ambos

hastiales, mediante anclajes tipo HILTI, con una longitud de empotramiento de 0,60m.

5.- Zuncho ventana hastial derecho. En la zona de la ventana se dispondrá de un zuncho de borde

de 0,70m de canto por 0,35 de ancho.

6.- Peto superior de protección. Se realizará la reconstrucción del tramo de peto destruido siguiendo

el armado marcado en planos.

3.3.- CANTIDADES DE UNIDADES DE OBRA PRINCIPALES

RELLENO PEDRAPLÉN Y MACHQUEO: 206,79 m3

CIMBRA: 264 m3

HORMIGÓN HA-30: 92,33 m3

ACERO EN BARRAS CORRUGADAS B500S: 7.828,67 kg

ANCLAJE PERMANENTE CON INYECCIÓN ÚNICA GLOBAL:48 m

CAPA DE RODADURA PPTM 11ª (3 cm): 375 m2

RIEGO DE ADHERENCIA C60BP3 TER: 802,5 m2

MARCA VIAL BLANCA REFLECTANTE: 136,20 m



DOCUMENTO 1. MEMORIA Y ANEJOS. ANEJO 02: TOPOGRAFÍA

ANEJO Nº02. TOPOGRAFÍA



DOCUMENTO 1. MEMORIA Y ANEJOS. ANEJO 02: TOPOGRAFÍA

ÍNDICE

ANEJO Nº02. TOPOGRAFÍA

1.- INTRODUCCIÓN ......................................................................................................................... 1 2.- SITUACIÓN ACTUAL .................................................................................................................. 1 3.- DESCRIPCIÓN DE LOS TRABAJOS .......................................................................................... 1

3.1.- VUELO ............................................................................................................................... 1 3.2.- TRABAJO DE GABINETE ................................................................................................. 1 3.3.- RESULTADOS OBTENIDOS ............................................................................................. 2


1 DOCUMENTO 1. MEMORIA Y ANEJOS. ANEJO 02: TOPOGRAFÍA


1.- INTRODUCCIÓN

Se redacta el presente anejo con el fin de definir las características topográficas de la zona en la que

se ubicarán las actuaciones definidas en el Proyecto de Reconstrucción del falso túnel de la carretera

Ma-10 (P.K. 102,3). T.M. Andratx.

2.- SITUACIÓN ACTUAL

La zona objeto del Proyecto corresponde al falso túnel de la carretera Ma-10 pk. 102,3 en T.M.

Andratx, Palma de Mallorca. Se adjunta a continuación una foto aérea del estado en el que se

encuentra la zona de actuación.

3.- DESCRIPCIÓN DE LOS TRABAJOS

Los trabajos de topografía realizados han consistido en la realización de un vuelo fotogramétrico de

la zona de estudio con RPAS y la obtención de ortofotos por restitución fotogramétrica, para

conseguir un modelo digital del terreno de la zona de estudio.

3.1.- VUELO

Se realiza un vuelo mediante aeronave (RPAS), del tipo PHANTOM VI de la casa DJI, con número

de serie SN /07DDD8B0B10721, incluyendo un controlador que se compone de: IMU, GPS, compás

y receptor.

El plan de vuelo consiste en un vuelo cenital y un vuelo vertical con las siguientes características:

Vuelo cenital: realizado con una altura de 30 m, a una velocidad de 1,5 m/s y con solape de

fotogramas del 85%.

Vuelo vertical: realizado en modo manual, para completar una parte de acantilado. Las

diversas pasadas se han realizado separadas 20 m en vertical. El ángulo de la cámara con

respecto a la horizontal ha estado comprendido entre 25º y 45º.

Se ha realizado un vuelo cenital y un vuelo vertical.

3.2.- TRABAJO DE GABINETE

Una vez realizado el vuelo de forma satisfactoria, se pasa a la fase de procesamiento de imágenes,

mediante el software Pix 4D DRONE MAPPING versión 3.1.23.

Dicho software reproduce su algoritmo que se basa en SFM (Structure from Motion), siguiendo de

una manera automática, los siguientes pasos:

Reconocimiento de puntos de unión en cada fotograma.

Emparejamiento de fotogramas a partir de puntos de unión, creación de nube de puntos.

Reconocimiento de puntos característicos una vez unidos los fotogramas. Masificación de

nube de puntos.

Triangulación para poder obtener coordenadas "X", "Y" y "Z" relativas.

Mallado de nube de puntos para obtener modelos digitales de superficie (MDS).

Obtención de Ortofotos a partir del MDS.


2 DOCUMENTO 1. MEMORIA Y ANEJOS. ANEJO 02: TOPOGRAFÍA


3.3.- RESULTADOS OBTENIDOS

A continuación, se definen los detalles del producto final:

Ortofotos con resolución de pixel de 1,93 cm.

Error cuadrático medio en X e Y de la nube de puntos en referencia absoluta de 6,4 cm.

Error cuadrático medio en X e Y de la nube de puntos en referencia relativa de 1,3 cm.



DOCUMENTO 1. MEMORIA Y ANEJOS. ANEJO 03: ESTUDIO GEOLOGICO

ANEJO Nº03. ESTUDIO GEOLÓGICO Y GEOTÉCNICO



DOCUMENTO 1. MEMORIA Y ANEJOS. ANEJO 03: ESTUDIO GEOLOGICO

ÍNDICE

ANEJO Nº03. ESTUDIO GEOLÓGICO Y GEOTÉCNICO

1.- INTRODUCCIÓN Y ANTECEDENTES........................................................................................ 1

2.- LOCALIZACIÓN Y ZONA GEOLÓGICA. ..................................................................................... 1

3.- PROPIEDADES GEOTÉCNICAS ROCAS. ................................................................................. 2 3.1.- ROCAS CALIZAS. ............................................................................................................. 2 3.2.- ROCAS DOLOMIAS. ......................................................................................................... 3

4.- CÁLCULO GEOTÉCNICOS. ....................................................................................................... 3


1 DOCUMENTO 1. MEMORIA Y ANEJOS. ANEJO 03: ESTUDIO GEOLÓGICO


1.- INTRODUCCIÓN Y ANTECEDENTES

En el presente anejo se describe el encuadre geológico de la zona del proyecto. Para la elaboración

de este estudio ha servido como base el mapa geológico 1:50.000, hoja 670 y el programa Google

Earth con la cartografía del IGME.

Al final de este documento se justifica los parámetros geotécnicos adoptados para la comprobación

de la estructura. Se ha tenido en cuenta la estabilidad global del macizo para la obtención de los

empujes horizontales en los hastiales.

Es necesario resaltar que la información recogida en este documento es orientativa, y se ha obtenido

a partir de la documentación existente en el instituto geológico y minero de España. Se recomienda

realizar ensayos geotécnicos para confirmar los parámetros de cálculo adoptados.

2.- LOCALIZACIÓN Y ZONA GEOLÓGICA.

El proyecto de reconstrucción del falso túnel de la carretera Ma-10 (PK 102,3) se encuentra situado

en el desmonte de un macizo rocoso, al oeste de la isla de Mallorca.

Se adjunta mapa geológico “Google Earth + IGME” con la posición del falso túnel, y las distintas zonas

geológicas definidas.




Se adjunta mapa geológico “HOJA 670- IGME” con la posición del falso túnel, y las distintas zonas

geológicas. Obsérvese que el falso túnel se encuentra en la zona 3-4-5, correspondiente al periodo

Triásico Rethiense.

El periodo Triásico ocupa el primer lugar de la Era Mesozoica. Comenzó aproximadamente hace 251

millones de años y acabo hace 201 millones de años. Corresponde al primer periodo geológico

cuando el conjunto de los continentes actuales formaban un único continente denominado Pangea.

Las características geológicas del macizo rocoso en el que se encuentra localizado el falso túnel

corresponden fundamentalmente a:

Zona 5 IGME (Lado macizo rocoso): Rocas calizas y dolomías tableadas, con brechas en la base. Zona 4 IGME (Posición del falso túnel): Dolomías tableadas, margas y arcillas, brechas y carniolas. Zona 3 IGME (Lado valle): Lutitas, areniscas, yesos y rocas volcánicas.

Se determina por tanto que el macizo rocoso sobre el que esta cimentado la estructura corresponde

a rocas tipo calizas y dolomías tableadas.

3.- PROPIEDADES GEOTÉCNICAS ROCAS.

3.1.- ROCAS CALIZAS.

La caliza es una roca sedimentaria compuesta mayoritariamente por carbonato de calcio (CaCO3),

generalmente calcita, aunque frecuentemente presenta trazas de magnesita (MgCO3) y

otros carbonatos.1También puede contener pequeñas cantidades de minerales

como arcilla, hematita, siderita, cuarzo, etc., que modifican (a veces sensiblemente) el color y el

grado de coherencia de la roca. El carácter prácticamente monomineral de las calizas permite

reconocerlas fácilmente gracias a dos características físicas y químicas fundamentales de la calcita:

es menos dura que el cobre (su dureza en la escala de Mohs es de 3) y reacciona con efervescencia

en presencia de ácidos tales como el ácido clorhídrico.

Las rocas calizas tienen las siguientes propiedades físicas y mecánicas.

ROCA Densidad (Kg/m3)

Módulo de

Young (GPa)

Coeficiente de Poisson

Porosidad % Resistencia a

compresión (Mpa)

CALIZA 1550-2500 - 0,07 - 0,12 1,5 - 6 49 - 200




3.2.- ROCAS DOLOMIAS.

La dolomía es una roca sedimentaria de origen químico compuesta básicamente de dolomita, cuya

composición química es carbonato de calcio y magnesio [CaMg(CO3)2]. La dolomía debe contener

al menos 50% de dolomita; si contiene menos es una caliza dolomítica. Se considera pura cuando

ese porcentaje pasa del 90%.

Las rocas dolomías/dolomitas tienen las siguientes propiedades físicas y mecánicas.

ROCA Densidad (Kg/m3)

Módulo de

Young (GPa)

Coeficiente de Poisson

Porosidad % Resistencia a compresión

(Mpa)

DOLOMITAS 2200-2700 20-30 0,08 - 0,2 0,2 - 4 15 - 200

4.- CÁLCULO GEOTÉCNICOS.

A continuación se adjuntan los parámetros considerados para obtener los empujes horizontales del

macizo rocoso. Se ha aplicado el método de Taylor.

Cálculo de Taludes por método de Taylor Parámetros del terreno C (kN/m2) = 75.00 Cohesión estimada C,f (kN/m2) = 37.50 Cohesión efectiva minorada Ф (º) = 30.0 Rozamiento interno γ (kN/m3) = 22.0 Densidad aparente Geometría Hm (m) = 4.5 Altura muro pie de talud Talud (º) = 48.0 Talud Definición del círculo de deslizamiento Radio (m) = 24.0 Radio del círculo (tanteo 2) Ht (m) = 30.0 Cota superior deslizamiento (tanteo 1) β (º) = 52.6 Ángulo inclinación cuerda Cálculo del área y centros de gravedad del deslizamiento R (m) = 24.00 Radio Cuerda (m) = 37.78 Cuerda del círculo = Ht/seno (β) α (º/rad) = 103.82 1.81 Ángulo del círculo Sector Circular abertura α (A1) Area (m2) = 521.85 α/2. R^2 D,g (m) = 13.90 4R/3α.sen(α/2) Triangulo central (a deducir) (A2) Area (m2) = 279.66 (R^2.senα)/2 D,g (m) = 9.87 2R/3.cos(α/2) Segmento Circular α (A3=A1-A2) Area (m2) = 242.19 Área segmento circular D,g (m) 18.55 Distancia centro a CDG segmento X,g (m) = 14.45 X Centro de gravedad segmento Y,g (m) = 12.72 Y Centro de gravedad segmento

Área (A4) X1 Y1 X2 Y2 Ai (m2) My,r (m3) My,tr (m3) Mx,r (m3) Mx,tr (m3)Punto 1 0.00 0.00 0.00 4.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Punto 2 0.00 4.50 22.96 30.00 396.07 1186.14 4480.99 232.47 3805.67Punto 3 22.96 30.00 22.96 30.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Punto 4 22.96 30.00 0.00 0.00 -344.40 -7907.63 2635.88 -10332.14 6888.09




Trapezoide (A4) Area (m2) = 51.66 Área Trapezoide X,g (m) = 7.65 X Centro de gravedad trapezoide Y,g (m) = 11.50 Y Centro de gravedad segmento Área de deslizamiento completa (A3+A4) Area (m2) = 293.85 Área círculo deslizamiento X,g (m) = 13.26 X Centro de área deslizamiento Y,g (m) = 12.51 Y Centro de área deslizamiento Análisis de equilibrio Parámetros geométricos deducidos Xc (m) = -0.28 Posicion X centro del círculo Yc (m) = 24.00 Posicion Y centro del círculo Arco (m) = 43.49 Longitud del arco de deslizamiento Zm (m) = 22.50 Distancia resultante muro a centro círculo Termino de cohesión Rc (m) = 27.63 Radio de acción de la cohesión Fc (kN/m) = 1416.7 Acción de la cohesión: Cuerda x C Fc,x (kN/m) = 861.0 Componente X cohesión Fc,y (kN/m) = 1125.0 Componente Y cohesión Mc (mkN/m) = 39139.1 Momento respecto al Centro Termino de peso del círculo W (kN/m) = -6464.8 Peso dirigido según eje Y Mw (mkN/m) = -87508.1 Momento respecto al Centro Termino de empuje del muro E (kN/m) = 146.7 Empuje del muro a tantear hasta ajustar CS Me (mkN/m) = 3300.5 Momento respecto al Centro Cálculos estáticos del círculo tanteado Mc + Mw + Mn + Me = 0 >>> Mn = -(Mw+Mc-Me) Fc,x + Nx + E = 0 >>> Nx = - Fc,x - E Fc,y + W + Ny = 0 >>> Ny = -(W+Fc,y) Nx (kN/m) = -4161.5 Componente X reacción del terreno Ny (kN/m) = 5339.8 Componente Y reacción del terreno N (kN/m) = 6769.9 Reacción del terreno Mn (mkN/m) = 45068.5 Momento respecto al centro reacción terrenoR,n (m) = 6.66 Distancia eje reacción al centro Ф,d = 16.10 Ángulo de rozamiento minorado F,c = 2.000 F,c a cohesión >>> Tantear C,f F,Ф = 2.000 F,Ф a friccion = F,c 0.000



DOCUMENTO 1. MEMORIA Y ANEJOS. ANEJO 04: MOVIMIENTO DE TIERRAS

ANEJO Nº04. MOVIMIENTO DE TIERRAS



DOCUMENTO 1. MEMORIA Y ANEJOS. ANEJO 04: MOVIMIENTO DE TIERRAS

ÍNDICE

ANEJO Nº04. MOVIMIENTO DE TIERRAS 1.- INTRODUCCIÓN ......................................................................................................................... 1

2.- DESCRIPCION DE LAS ACTUACIONES ................................................................................... 1

3.- CUBICACION .............................................................................................................................. 1


1 DOCUMENTO 1. MEMORIA Y ANEJOS. ANEJO 04: MOVIMIENTO DE TIERRAS


1.- INTRODUCCIÓN

En el presente Anejo se realiza el balance de tierras de las actuaciones del proyecto. Se incluyen a

continuación las mediciones realizadas sobre los perfiles transversales realizados en el proyecto.

Los movimientos de tierras se reducen al relleno de tierras en el trasdós y sobre la clave de la bóveda

del falso túnel.

2.- DESCRIPCION DE LAS ACTUACIONES

Los movimientos de tierras realizados en el presente proyecto de construcción se listan a

continuación:

Relleno de tierras en el trasdós del falso túnel.

Relleno superior de la bóveda del falso túnel.

El relleno tan solo se realizará en los últimos 23 m del falso túnel (embocadura lado Andratx). El

cometido de este relleno es el de proteger la estructura frente a nuevos posibles impactos de piedra

que puedan desprenderse del macizo montañoso.

El relleno del trasdós y parte superior de la bóveda se realizara mediante un pedraplén de mares

anguloso de 7/10 cm con un volumen total de 122,37 m

Sobre el pedraplén se extenderá un geotextil de separación.

La parte superior del relleno se realizará con material procedente de la propia demolición de la

estructura a reparar, es decir será hormigón machacado limpio de aceros, siendo un total de 84,42

m³.

El relleno se realizará hasta la coronación del peto de protección, dejando el extendido de forma

horizontal.

3.- CUBICACION

De los perfiles transversales de la parcela del aparcamiento, se desprende:

D ESM ON T E T ER R A P LEN D ESM ON T E T ER R A P LEN D ESM ON T E T ER R A P LEN

Suma

Suma anteriorPagina

MOVIMIENTOS DE TIERRA

Suma y sigue

0,00 206,83

206,830,00 0,00 0,00

201,18

0,00

0,00 7,85 0,00

206,830,00 0,00

142,00

0,00 51,33 0,00 193,33

5,66

5

33,22

0

0

048

0,000,00

0,00 51,93

40

45

2,59

0,55

0,00 90,08

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

51,93

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

5

5

0,00

0,00

0 17,945

5

518,09

0

2,6825

30

35

0

0

0

0

0

0

5

15

510

0

0

5

20

0

0

5

SUPERFICIE VOLUMENES PARCIALES VOLUMENES ACUMULADOSPK DISTANCIA

PK

0 0 0,00



DOCUMENTO 1. MEMORIA Y ANEJOS. ANEJO 05: ESTUDIO HIDROLÓGICO E HIDRÁULICO

ANEJO Nº05. ESTUDIO HIDROLÓGICO E HIDRÁULICO




ÍNDICE

ANEJO Nº05. ESTUDIO HIDROLÓGICO E HIDRÁULICO .............................................................. 1

1.- INTRODUCCIÓN ......................................................................................................................... 1

2.- OBTENCIÓN DEL CAUDAL DE APORTACIÓN ......................................................................... 1 2.1.- PERIODO DE RETORNO .................................................................................................. 1 2.2.- TIEMPO DE CONCENTRACIÓN ....................................................................................... 1 2.3.- INTENSIDAD DE PRECIPITACIÓN .................................................................................. 2 2.4.- CÁLCULO DEL COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA ........................................................ 3 2.5.- CÁLCULO DEL CAUDAL ................................................................................................... 3

3.- ELEMENTOS DE DRENAJE ....................................................................................................... 3 3.1.- DESCRIPCIÓN .................................................................................................................. 3




1.- INTRODUCCIÓN

En el presente documento se realiza la descripción de la metodología seguida y los resultados

obtenidos en la definición y dimensionamiento del elemento de drenaje propuesto.

Los caudales de diseño se obtienen aplicando el método racional.

2.- OBTENCIÓN DEL CAUDAL DE APORTACIÓN

La fórmula de cálculo que se emplea para la obtención de los caudales de referencia, es la

correspondiente al Método Racional:

6,3tCxAxIxK=Q

donde

C: coeficiente de escorrentía de la superficie considerada

A: área de la superficie considerada en km2

I: Intensidad máxima de precipitación para un periodo de retorno dado.

Kt: Coeficiente de uniformidad en la distribución temporal de la precipitación:

141 25,1

25,1

c

ct t

tK , siendo tc el tiempo de concentración

2.1.- PERIODO DE RETORNO

Se considera un periodo de retorno de 10 años, para el cálculo de los caudales de escorrentía para

el drenaje longitudinal propuesto.

2.2.- TIEMPO DE CONCENTRACIÓN

El tiempo de concentración tc, es el tiempo mínimo necesario desde el comienzo del aguacero, para

que toda la superficie esté aportando escorrentía en el punto de desagüe.

En el caso que nos ocupa, al ser la superficie de aportación de pequeño tamaño, el tiempo de

recorrido en flujo difuso sobre el terreno es apreciable respecto al tiempo de recorrido, por lo que el

tiempo de concentración vendrá dado por la siguiente tabla:

El tiempo de recorrido en flujo difuso sobre el terreno (tdif), vendrá dado por la expresión:

209,0312,0408,02 difdifdifdif JnLt minutos; siendo:

Ldif (m): longitud de recorrido en flujo difuso = 49,6 m

Jdif (adimensional): pendiente media = 0,74

ndif (adimensional): coeficiente de flujo difuso = 0,12, obtenido de la siguiente tabla:


2 DOCUMENTO 1. MEMORIA Y ANEJOS. ANEJO 05: ESTUDIO HIDROLÓGICO E HIDRÁULICO


cdif tt min4,574,012,06,492 209,0312,0408,0

2.3.- INTENSIDAD DE PRECIPITACIÓN

La Intensidad de Precipitación a emplear en la estimación de caudales por el método racional, se

obtiene de la siguiente fórmula:

I (T,t) = Id * Fint

Donde:

I(T,t) (mm/h): Intensidad de precipitación correspondiente a un periodo de retorno T y a una duración

del aguacero t

Id (mm/h): Intensidad media diaria de precipitación, viene dada por la expresión:

24Ad

dKPI

,

Siendo:

Pd (mm): precipitación diaria correspondiente al periodo de retorno T

Para la obtención de las Precipitaciones Máximas diarias, se utiliza la Publicación: “Las

precipitaciones máximas en 24 horas y sus periodos de retorno en España. Volumen 13.

Baleares”.

De la imagen se observa: Pd= 160 mm

KA: factor reductor de la precipitación por área de la cuenca. Su valor es 1, para cuencas

menores a 1 km2, como es nuestro caso.

Sustituyendo los valores:

667,624

1160

dI mm/h

Fint (adimensional): Factor de intensidad, introduce la torrencialidad de la lluvia en el área de estudio

y depende de la duración del aguacero (t) y el periodo de retorno (T). Fint = máx (Fa, Fb)

1,05287,25287,3

1

t

da I

IF

= 40,246

I1/Id: índice de torrencialidad que expresa la relación entre la intensidad de precipitación

horaria y la media diaria corregida. Su valor es de 11, según se observa en el siguiente mapa:




24,

,TI

tTIkFIDF

cIDFbb ,

Siendo:

Kb = 1,13

IIDF (T, tc): intensidad de precipitación correspondiente al período de retorno T y al tiempo de

concetración tc, obtenido a través de las curvas IDF del pluviógrafo

IIDF (T,24): intensidad de precipitación correspondiente al período de retorno T y a un tiempo

de aguacero igual a 24 h, obtenido a través de las curvas IDF.

Al no disponer de las curvas IDF del pluviógrafo ni de datos para representarlas, se considera que

el valor de la Intensidad de precipitación como:

I = Id * Fa = 6,667 * 40,246 = 268,31 mm/h

2.4.- CÁLCULO DEL COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA

El coeficiente de escorrentía, que define la proporción que la componente superficial de la

precipitación supone respecto a la total caída sobre una cuenca, dependerá de la razón entre la

precipitación diaria Pd correspondiente a la intensidad de dicha lluvia I y a su periodo de retorno TR,

es decir la precipitación de cálculo obtenida anteriormente y la precipitación Po o umbral de

escorrentía a partir de la cual se inicia ésta. La determinación de dicho coeficiente C se ha realizado

con la expresión:

11+PP

23+PP.1-

PP

=C

o

d2

o

d

o

d

no tomándose nunca inferior a cero.

El parámetro Pd = 160 mm corresponde a la Precipitación máxima diaria, obtenida en el apartado

2.3.

El parámetro P0 corresponde el concepto umbral de escorrentía, y representa la precipitación mínima

que debe caer sobre la cuenca para que se inicie la generación de escorrentía. Se determinará

mediante la siguiente fórmula:

P0 = P0i * β = 1

P0i valor inicial del umbral de escorrentía = 2, según la tabla 2.3 de la norma 5.2-I.C.

β: coeficiente corrector del umbral de escorrentía = 2,4, según la tabla 2.5 de la norma

5.2-I.C.

Sustituyendo valores, el valor del coeficiente de escorrentía resulta: C= 0,927

2.5.- CÁLCULO DEL CAUDAL

Aplicando la fórmula indicada al inicio del apartado 2, y sustituyendo los valores obtenemos:

0331,06,3

0035,1*31,268**927,0

A=Q sm /3

3.- ELEMENTOS DE DRENAJE

3.1.- DESCRIPCIÓN

La recogida de pluviales y drenaje del ámbito del proyecto, se realizará mediante un tubo dren de




PVC de 160 mm de diámetro, colocado bajo el pedraplén de relleno que cubre el falso túnel. La

pendiente del tubo será del 3%, en contrapendiente a la rasante de la calzada. La longitud del tubo

es de 17,80 m.

La comprobación hidráulica del tubo dren se realiza utilizando la fórmula de Manning:

2/13/2 JRkv H

Donde:

v: velocidad del flujo que discurre por el tubo

k: constante de Manning. Para tubos de plástico toma un valor entre 100 y 160

RH: radio hidráulico del tubo;

m

mH P

SR

Donde:

Sm: Superficie mojada

Pm: Perímetro mojado

J: pendiente del tubo en tanto por uno.

A partir de la velocidad obtenida (v) y conocida la sección del tubo (S), se puede obtener el caudal

que es capaz de desaguar el tubo, mediante la fórmula: SvQ

Se adjunta a continuación una tabla con la comprobación hidráulica.

Pendiente % Radio (m) Diámetro

(m) % llenado Perímetromojado

Sup. mojada

Radio Hidráulico K v (m/s)

Q QUE DESAGUA

(m3/s)

3,0 0,080 0,160 90 0,400 0,0191 0,0477 120 2,733 0,052

COMPROBACIÓN HIDRÁULICA

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