Anejo nº 6.- Cálculos justificativos red de aguas pluviales. · ANEJO Nº 6 – CÁLCULOS...

P.A.U. “ERAS DEL PORTILLO”

PROYECTO DE URBANIZACIÓN “ZONA Z-16”

AYUNTAMIENTO DE MOTILLA DEL PALANCAR (CUENCA)

ANEJO Nº 6 – CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS RED DE AGUAS PLUVIALES.

Arquitecto Jose Saiz López colegiado nº 7.186 www.arquitecturasaiz.com

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Anejo nº 6.- Cálculos justificativos red de aguas pluviales.






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1.- INTRODUCCIÓN.

El objeto del presente Anejo es justificar el dimensionamiento de la red evacuación de

aguas pluviales de la urbanización del Sector Residencial Eras del Portillo, en Motilla del

Palancar.

Para el dimensionamiento de la red se ha calculado cada tramo de colector de manera

particularizada, para ello se ha dividido el sector en cuencas y subcuencas, haciendo coincidir

cada una de ellas con la superficie que desagua a cada tramo de colector.

El primer paso para el cálculo de la red de aguas pluviales es obtener el caudal máximo

a desaguar, para el período de retorno considerado, en el punto de desagüe de la cuenca y

cada una de las subcuencas a calcular, para aplicarlos a cada uno de los tramos de conducción

y, en función de sus pendientes, obtener el diámetro necesario.

2.- DESCRIPCIÓN DEL PROCESO DE CÁLCULO.

El Método de cálculo utilizado ha sido el Método Racional Modificado de Témez.

Para obtener el caudal máximo a desaguar es necesario realizar previamente un estudio

hidrológico del ámbito “Eras del Portillo”, que incluye dos partes bien diferenciadas:

En primer lugar se obtiene el valor de la Pluviometría máxima en 24 horas en función del

período de retorno. Este cálculo se ha realizado según recomienda la monografía de la

Dirección General de Carreteras “Máximas lluvias diarias en la España Peninsular”, a partir del

mapa de isolíneas de los Valores Medios de Precipitación y el Coeficiente de Variación para la

zona de estudio (Motilla del Palancar), y hallando el Factor de Amplificación se calcula el valor

de Precipitación Máxima Diaria para el Período de Retorno considerado.






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El Período de Retorno considerado es el de 10 años, que es el mayor de los

recomendados por la Dirección General de Carreteras, para el cálculo de obras hidráulicas para

canalización de aguas de lluvia en ciudades de pequeño porte.

Con los datos extraídos y la probabilidad que nos define el Período de Retorno

obtenemos la precipitación máxima diaria. Pmax diaria (T=10 años) = 63,624 mm/día.

En segundo lugar se realiza el cálculo del caudal para el período de retorno de cada una

de las subcuencas consideradas. Estas subcuencas coinciden con la superficie que vierte a cada

uno de los ramales de la red de pluviales. Al final de este apartado se adjunta croquis con la

planta de la cuenca total y cada una de las subcuencas consideradas.

Para ello necesitamos conocer, para cada una de las cuencas estudiadas:

o El Tiempo de Concentración, el cual obtenemos a partir de los datos geomorfológicos de la misma (longitud y pendiente).

o Tormenta de diseño, obtenida a partir de la precipitación máxima diaria y los factores de corrección por tamaño de la cuenca y el Factor de Torrencialidad de la zona geográfica en que nos encontramos, extraído del Mapa de isolíneas I1/Id, que para la zona de estudio tiene el valor 11.

o El Coeficiente de Escorrentía, calculado a partir del Umbral de Escorrentía obtenido en función de los usos del suelo. Se ha considerado oportuno realizar el cálculo a partir del Umbral de escorrentía porque ya que se ha sectorizado mucho la cuenca nos ha permitido particularizar cada subcuenca concreta en función del uso de sus superficies. Se han tomado valores de Po muy conservadores, 1 para tejados y viales, 10 para zonas verdes y para los patíos interiores se ha estimado un valor medio de 4, para considerar las zonas ajardinadas de los mismos. Como se puede observar se obtienen valores en el entorno de 0,80 que nos dejan del lado de la seguridad, pues existe bibliografía, (como pueden ser el Manual Atha de la Asociación de Fabricantes de Tubos de Hormigón Armado, Ordenanzas del Ayuntamiento de Valencia, etc..), que considera para zonas residenciales de baja densidad como la que nos ocupa valores entre 0,40-0,70, siendo 0,50 uno de los más habituales.

o Con los datos anteriores obtenemos el Caudal de cada cuenca.






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Finalmente se realiza el cálculo hidráulico de los tubos, por medio de la ecuación de

Manning dando validez al cálculo si, de acuerdo con las relaciones de las tablas de Thormann y

Franke, se cumple relación de llenado menor de 0,8 y velocidad entre 0,5 y 5 m/s.

3.- CÁLCULOS.

Se han definido 5 cuencas, en función del punto de vertido. Cuando en una cuenca

existen ramales que desaguan al colector principal se ha descompuesto en subcuencas

coincidentes con la superficie de recogida de cada uno de esos ramales. Se ha calculado el

caudal de cada subcuenca y con este el colector necesario en cada una de ellas, para ir

sumando estos caudales a cada uno de los colectores principales en los que vierten. Este

sistema es más conservador y da un mayor margen de seguridad, que la aproximación que

suele hacerse de calcular la cuenca entera y repartir proporcionalmente, por superficies, a cada

una de las subcuencas. De esta forma nos encontramos:

Cuenca 1: Desaguando a C/Salamanca el caudal recogido en C/ La Jara. Cuenca 2: Desaguando a C/Salamanca el caudal recogido en C/San Roque.

Se descompone en tres cuencas que vierten en San Roque y está última que desagua en la subcuenca 2.5.

Cuenca 3: Desaguando por la C/ Lirios en la Cuenca 5, coincidiendo con el punto de vertido al final del ámbito. Se descompone en 6 subcuencas que vierten sus aguas a la subcuenca 3.7 (C/ Lirios).

Cuenca 4: Desaguando en cabecera de la Cuenca 5 las aguas recogidas a lo largo del vial 12.

Cuenca 5: Desagua al tramo de colector a ejecutar hasta el punto de vertido, recoge las aguas que vierten a la vía de servicio de la CM-3114 (calle1), y las que aporta la cuenca 4.

Al final de este Anejo se adjuntan croquis de planta de cada una de las cuencas y sus

subcuencas y los cálculos para cada una de ellas.






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4.- RESULTADOS.

Como puede observarse, casi toda la urbanización puede desaguarse con un tubería de

315 mm. de diámetro, excepto un tramo en C/ San Roque (tramo final de la cuenca 2), el

colector de Calle 2 (subcuenca 3.6), y el colector principal de la cuenca 3, coincidente con

C/Lirios, donde resulta al igual que en los casos anteriores, un primer tramo de 400 mm., hasta

intersección con C/ La Jara, y en segundo lugar un tramo de diámetro 630 mm, que se alarga

hasta el punto de entronque.

En cualquier caso y a petición expresa del ayuntamiento se colocará en el perímetro, (C/

San Roque, Calle 1 y Calle 12 –camino del humilladero-), un colector sobredimensionado que

pueda absorber futuras ampliaciones del casco urbano en esas zonas. De esta forma el

diámetro a colocar en esos tramos será de 400 mm.

5.- CONCLUSIONES

Como se ha comentado el cálculo realizado nos deja del lado de la seguridad, puesto

que se han tomado siempre valores conservadores en cada una de las fases del cálculo, y

además al sectorizar tanto el cálculo los coeficientes de seguridad de cada uno de los cálculos

también se van acumulando, lo cual aunque no modifica los diámetros obtenidos sí que

garantiza un mayor margen respecto a la relación de llenado del tubo, asegurando un mayor

margen de seguridad y mayor capacidad para futuras ampliaciones que pudiesen producirse.

Como ejemplo sirva señalar que si calculasen de forma conjunta las cuencas 3, 4 y 5 que

vierten al mismo punto final, se obtendría para el tramo final de la red el mismo diámetro (630

mm), pero con una relación de llenado de 0,506 en vez de 0,729.






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CALCULOS CUENCA 1.

UMBRAL DE ESCORRENTÍA.

CUENCA _ 1

SUELOS

Po (inicial) Area

Area

ponderada

Viales asfaltados 1 860,79 860,79

Viviendas 1 969,59 969,59

Patios interiores 4 318 1272

SUMAS 2148,38 3102,38

2148,38

UMBRAL DE ESCORRENTIA 1,4

AREA TOTAL PONDERADA 3102,38

AREA TOTAL (m2)

VALORES INICIALES






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CALCULOS CUENCA 1.

CAUDAL DE LA CUENCA.






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CALCULO DE LA INTENSIDAD MÁXIMA DEL AGUACERO MÁS DESFAVORABLE PARA EL PERIODO DE RETORNO DE LA CUENCA CONSIDERADA

CUENCA _ 1

Periodo de retorno considerado: 10 años

Precipitación máxima diaria en el Periodo de retorno considerado

Precipitación máxima diaria (Motilla del Palancar) 44 mm/dia

Coeficiente de variación Cv 0,36

(Hoja 3-4 del mapa isol ineas de precipi taciones máximas previs ibles en un día)

Factor de amplificación KT 1,446

Precipitación diaria máxima para el período de retorno considerado 63,624

Factor de corrección del tamaño de la cuenca Ka: 1

Precipitación máxima diaria corregida (Pd): 63,624 mm/día

Datos de la cuenca

Superficie (m2) del área considerada 2148,38 m2 0,00214838 km2

L Longitud máxima en m. entre el punto más alejado y la desembocadura del área considerada: 98,01 m 0,09801

J Desnivel máximo en m. entre el punto más alejado y la desembocadura del área considerada: 2,04 m

Pendiente (%) 2,08 % 0,021

Tiempo de concentración en horas Tc:

Tc = ((L/J^(1/4))^0,76)*0,3 0,1072 horas

Intensidad media de precipitación

Intensidad media It (mm/h): It/Id = (I1/Id)^(28^0,1-t^0,1/28^0,1-1)

Intensidad media diaria Id (mm/h) Id = Pd / 24 2,651

Intensidad horaria I1 (mm/h) I1 / Id = 11 Del Mapa Isolineas I1 / Id de la Instrucción 5.2

Duración del intervalo t= Tc

Intensidad media It (mm/h): It =Id*11^(1,395459-t^0,1/28^0,1-1) 98,16 mm/h

Calculo del coeficiente de escorrentía

VALORES DE PO

Coeficiente corrector (Motilla del Palancar entre 2,5 y 3) 2,8

Coeficiente pond. Po antes de factor de corrección 1,44

Umbral de escorrentía en mm Po 4,04335546

Coeficiente de escorrentía C:

C=(((Pd/Po)-1)*((Pd/Po)+23))/((Pd/Po)+11)^2 0,79854055

Coeficiente de Uniformidad K: 1,00436

K=(1+Tc^1,25)/(Tc^

1,25+14)

Caudal total en la cuenca

QPLUVIALES= (C*I*A*K)/3,60 0,04697968 m3/s

TOTAL CAUDAL PARA TR = 10 0,047 m3/s






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CALCULOS CUENCA 1.

CALCULO HIDRAULICO DE LOS TUBOS.

CALCULO HIDRAULICO DE LOS TUBOS NECESARIOS PARA CADA CUENCA

Manning Cuenca _ 1

Aportado otras cuencas 0 m3/2

Area total de la subcuenca 2148,38 m2

Q resultante de la subcuenca 0,047 m3/s

Area del ramal a calcular 2148,38 m2

Qcalculo en m3/s 0,047 m3/s

CALCULO DE TUBERIA CIRCULAR DE SANEAMIENTO A SECCIÓN LLENA

Coeficiente de manning s/tipo materiales 0,008 PVC Ó PE Circular

Diámetro de la tubería en m 0,272 m D315

Pendiente del tramo en % 1,9 I= 0,019

Ecuación de Manning I=(v2*n2)/Rh^4/3

v2= I * (D/4)^(4/3)/n^2 v= 2,87 m/s

Qmax Tubería Q= v*S

Qll= 0,167 m3/s

Según las tablas de Thormann y Franke

Qp / Qll = 0,282

vp / vll = 0,82 vp = 2,35 m/s CUMPLE

h/D= 0,324 < 0,8 CUMPLE






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CALCULOS CUENCA 2.- SUBCUENCA 2.1

COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA.

SUBCUENCA 2.1

SUELOS CON…

Po (inicial) Area

Area

ponderada


Viviendas 1 2239,51 2239,51

Patios interiores 4 561,16 2244,64

SUMAS 3520,88 5204,36

3520,88

UMBRAL DE ESCORRENTIA 1,5


AREA TOTAL (m2)

VALORES INICIALES






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SUBCUENCA _2.1










Datos de la cuenca




Pendiente (%) 1,66 % 0,017


Tc = ((L/J^(1/4))^0,76)*0,3 0,1495 horas








VALORES DE PO





C=(((Pd/Po)-1)*((Pd/Po)+23))/((Pd/Po)+11)^2 0,79295861


K=(1+Tc^1,25)/(Tc^

1,25+14)









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CALCULOS CUENCA 2.- SUBCUENCA 2.1.



Manning Subcuenca 2.1











v2= I * (D/4)^(4/3)/n^2 v= 3,31 m/s


Qll= 0,192 m3/s


Qp / Qll = 0,338


h/D= 0,401 < 0,8 CUMPLE






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SUBCUENCA 2.2

SUELOS CON…

Po (inicial) Area

Area

ponderada


Viviendas 1 2223,84 2223,84


SUMAS 3967,69 5650,6

3967,69

COEFICIENTE DE ESCORRENTIA 1,4


VALORES INICIALES

AREA TOTAL (m2)






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SUBCUENCA _2.2










Datos de la cuenca




Pendiente (%) 2,90 % 0,029


Tc = ((L/J^(1/4))^0,76)*0,3 0,1373 horas








VALORES DE PO





C=(((Pd/Po)-1)*((Pd/Po)+23))/((Pd/Po)+11)^2 0,80181407


K=(1+Tc^1,25)/(Tc^

1,25+14)











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v2= I * (D/4)^(4/3)/n^2 v= 3,64 m/s


Qll= 0,211 m3/s


Qp / Qll = 0,366


h/D= 0,42 < 0,8 CUMPLE






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SUBCUENCA 2.3

SUELOS CON…

Po (inicial) Area

Area

ponderada


Viviendas 1 2385,22 2385,22


Zonas verdes 10 3672,96 36729,6

SUMAS 8376,11 43873,16

8376,11



AREA TOTAL (m2)

VALORES INICIALES






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SUBCUENCA _2.3










Datos de la cuenca




Pendiente (%) 2,22 % 0,022


Tc = ((L/J^(1/4))^0,76)*0,3 0,1619 horas








VALORES DE PO





C=(((Pd/Po)-1)*((Pd/Po)+23))/((Pd/Po)+11)^2 0,3879097


K=(1+Tc^1,25)/(Tc^

1,25+14)









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v2= I * (D/4)^(4/3)/n^2 v= 2,75 m/s


Qll= 0,160 m3/s


Qp / Qll = 0,454


h/D= 0,47 < 0,8 CUMPLE






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SUBCUENCA 2.4

SUELOS CON…

Po (inicial) Area

Area

ponderada


Viviendas 1 0

Patios interiores 4 0

Zonas verdes 10 0

SUMAS 1198,52 1198,52

1198,52



AREA TOTAL (m2)

VALORES INICIALES






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SUBCUENCA _2.4










Datos de la cuenca




Pendiente (%) 1,65 % 0,017


Tc = ((L/J^(1/4))^0,76)*0,3 0,1617 horas








VALORES DE PO





C=(((Pd/Po)-1)*((Pd/Po)+23))/((Pd/Po)+11)^2 0,87337666


K=(1+Tc^1,25)/(Tc^

1,25+14)









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Aportado otras cuencas sc2.1+sc2.2+sc2.3 0,2150 m3/2










v2= I * (D/4)^(4/3)/n^2 v= 3,97 m/s


Qll= 0,376 m3/s


Qp / Qll = 0,635


h/D= 0,587 < 0,8 CUMPLE






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SUBCUENCA 2.5

SUELOS CON…

Po (inicial) Area

Area

ponderada


Viviendas 1 578,67 578,67


Zonas verdes 10 0

SUMAS 991,57 1580,47

991,57



AREA TOTAL (m2)

VALORES INICIALES






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SUBCUENCA _2.5










Datos de la cuenca




Pendiente (%) 1,20 % 0,012


Tc = ((L/J^(1/4))^0,76)*0,3 0,0594 horas








VALORES DE PO





C=(((Pd/Po)-1)*((Pd/Po)+23))/((Pd/Po)+11)^2 0,77424848


K=(1+Tc^1,25)/(Tc^

1,25+14)










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Aportado otras cuencas sc2.4 0,238 m3/2










v2= I * (D/4)^(4/3)/n^2 v= 3,97 m/s


Qll= 0,376 m3/s


Qp / Qll = 0,708


h/D= 0,633 < 0,8 CUMPLE






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SUBCUENCA 3.1

SUELOS CON…

Po (inicial) Area

Area

ponderada


Viviendas 1 1034,91 1034,91


SUMAS 1782,22 2747,17

1782,22



AREA TOTAL (m2)

VALORES INICIALES






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SUBCUENCA _3.1










Datos de la cuenca




Pendiente (%) 3,34 % 0,033


Tc = ((L/J^(1/4))^0,76)*0,3 0,0938 horas








VALORES DE PO





C=(((Pd/Po)-1)*((Pd/Po)+23))/((Pd/Po)+11)^2 0,78268076


K=(1+Tc^1,25)/(Tc^

1,25+14)









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v2= I * (D/4)^(4/3)/n^2 v= 4,65 m/s


Qll= 0,270 m3/s


Qp / Qll = 0,151


h/D= 0,259 < 0,8 CUMPLE






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SUBCUENCA 3.2

SUELOS CON…

Po (inicial) Area

Area

ponderada


Viviendas 1 4673,9 4673,9


SUMAS 7642,35 11515,83

7642,35



AREA TOTAL (m2)

VALORES INICIALES






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SUBCUENCA _3.2










Datos de la cuenca




Pendiente (%) 1,11 % 0,011


Tc = ((L/J^(1/4))^0,76)*0,3 0,1808 horas








VALORES DE PO





C=(((Pd/Po)-1)*((Pd/Po)+23))/((Pd/Po)+11)^2 0,78828331


K=(1+Tc^1,25)/(Tc^

1,25+14)









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v2= I * (D/4)^(4/3)/n^2 v= 2,96 m/s


Qll= 0,172 m3/s


Qp / Qll = 0,742


h/D= 0,653 < 0,8 CUMPLE






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SUBCUENCA 3.3

SUELOS CON…

Po (inicial) Area

Area

ponderada


Viviendas 1 4155,62 4155,62


SUMAS 7285,16 10532

7285,16


AREA TOTAL PONDERADA 10532

VALORES INICIALES

AREA TOTAL (m2)






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SUBCUENCA _3.3










Datos de la cuenca




Pendiente (%) 2,27 % 0,023


Tc = ((L/J^(1/4))^0,76)*0,3 0,1633 horas








VALORES DE PO





C=(((Pd/Po)-1)*((Pd/Po)+23))/((Pd/Po)+11)^2 0,79827404


K=(1+Tc^1,25)/(Tc^

1,25+14)









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v2= I * (D/4)^(4/3)/n^2 v= 3,11 m/s


Qll= 0,181 m3/s


Qp / Qll = 0,717


h/D= 0,64 < 0,8 CUMPLE






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SUBCUENCA 3.4

SUELOS CON…

Po (inicial) Area

Area

ponderada


Viviendas 1 2168,75 2168,75


SUMAS 4853,87 7041,38

4853,87



VALORES INICIALES

AREA TOTAL (m2)






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SUBCUENCA _3.4










Datos de la cuenca




Pendiente (%) 2,23 % 0,022


Tc = ((L/J^(1/4))^0,76)*0,3 0,1670 horas








VALORES DE PO





C=(((Pd/Po)-1)*((Pd/Po)+23))/((Pd/Po)+11)^2 0,79745436


K=(1+Tc^1,25)/(Tc^

1,25+14)









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v2= I * (D/4)^(4/3)/n^2 v= 3,13 m/s


Qll= 0,182 m3/s


Qp / Qll = 0,468


h/D= 0,482 < 0,8 CUMPLE






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SUBCUENCA 3.5

SUELOS CON…

Po (inicial) Area

Area

ponderada


Viviendas 1 792,16 792,16


Zonas verdes 10 0

Dotacional 5 5182,69 25913,45

SUMAS 8391,22 29777,75

8391,22



AREA TOTAL (m2)

VALORES INICIALES






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SUBCUENCA _3.5










Datos de la cuenca




Pendiente (%) 1,52 % 0,015


Tc = ((L/J^(1/4))^0,76)*0,3 0,2151 horas








VALORES DE PO





C=(((Pd/Po)-1)*((Pd/Po)+23))/((Pd/Po)+11)^2 0,52454991


K=(1+Tc^1,25)/(Tc^

1,25+14)









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v2= I * (D/4)^(4/3)/n^2 v= 2,28 m/s


Qll= 0,133 m3/s


Qp / Qll = 0,645


h/D= 0,594 < 0,8 CUMPLE






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SUBCUENCA 3.6

SUELOS CON…

Po (inicial) Area

Area

ponderada


Viviendas 1 5259,67 5259,67

Patios interiores 4 1697,5 6790

Zonas verdes 10 4111,92 41119,2

SUMAS 14769,3 56869,08

14769,3



AREA TOTAL (m2)

MUY BAJO potencial de

escurrimiento (tipo A)






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SUBCUENCA _3.6










Datos de la cuenca




Pendiente (%) 1,26 % 0,013


Tc = ((L/J^(1/4))^0,76)*0,3 0,2034 horas








VALORES DE PO





C=(((Pd/Po)-1)*((Pd/Po)+23))/((Pd/Po)+11)^2 0,49589268


K=(1+Tc^1,25)/(Tc^

1,25+14)









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v2= I * (D/4)^(4/3)/n^2 v= 2,15 m/s


Qll= 0,203 m3/s


Qp / Qll = 0,719


h/D= 0,64 < 0,8 CUMPLE






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SUBCUENCA 3.7

SUELOS CON…

Po (inicial) Area

Area

ponderada


Viviendas 1 2983,52 2983,52


Zonas verdes 10 0

SUMAS 8061,64 11339,92

8061,64



AREA TOTAL (m2)

VALORES INICIALES






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SUBCUENCA _3.7










Datos de la cuenca




Pendiente (%) 1,88 % 0,019


Tc = ((L/J^(1/4))^0,76)*0,3 0,3372 horas








VALORES DE PO





C=(((Pd/Po)-1)*((Pd/Po)+23))/((Pd/Po)+11)^2 0,80470132


K=(1+Tc^1,25)/(Tc^

1,25+14)









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Manning Subcuenca 3.7 (tramo 1) DN 400

Aportado otras cuencas (cuencas 3.1. a3.3) 0,298 m3/2


Q resultante de la subcuenca 0,033 m3/s **p.p. (por m2)





Diámetro de la tubería en m 0,347 m DN400



v2= I * (D/4)^(4/3)/n^2 v= 4,31 m/s


Qll= 0,408 m3/s


Qp / Qll = 0,812


h/D= 0,705 < 0,8 CUMPLE






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Manning Subcuenca 3.7 (tramo 2) DN 630

Aportado otras cuencas (cuencas 3.1. a3.6) 0,615 m3/2


Q resultante de la subcuenca 0,100 m3/s **p.p. (por m2)








v2= I * (D/4)^(4/3)/n^2 v= 3,63 m/s


Qll= 0,850 m3/s


Qp / Qll = 0,841


h/D= 0,729 < 0,8 CUMPLE






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CALCULOS CUENCA 4.


CUENCA _ 4

SUELOS CON…

Po (inicial) Area

Area

ponderada


Viviendas 1 1711,11 1711,11


SUMAS 4769,3 7034,24

4769,3



VALORES INICIALES

AREA TOTAL (m2)






Página 65

CALCULOS CUENCA 4.







Página 66


CUENCA _ 4










Datos de la cuenca




Pendiente (%) 2,28 % 0,023


Tc = ((L/J^(1/4))^0,76)*0,3 0,3243 horas








VALORES DE PO





C=(((Pd/Po)-1)*((Pd/Po)+23))/((Pd/Po)+11)^2 0,79348814


K=(1+Tc^1,25)/(Tc^

1,25+14)









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CALCULOS CUENCA 4.



Manning Cuenca 4











v2= I * (D/4)^(4/3)/n^2 v= 3,23 m/s


Qll= 0,187 m3/s


Qp / Qll = 0,317


h/D= 0,387 < 0,8 CUMPLE






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CALCULOS CUENCA 5.


CUENCA _ 5

SUELOS CON…

Po (inicial) Area

Area

ponderada


Viviendas 1 1761,85 1761,85


SUMAS 3048,2 4854,26

3048,2



AREA TOTAL (m2)

VALORES INICIALES






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CALCULOS CUENCA 5.







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CUENCA _ 5










Datos de la cuenca




Pendiente (%) 1,49 %

0,015


Tc = ((L/J^(1/4))^0,76)*0,3 0,1595 horas








VALORES DE PO





C=(((Pd/Po)-1)*((Pd/Po)+23))/((Pd/Po)+11)^2 0,77447335


K=(1+Tc^1,25)/(Tc^

1,25+14)









Página 72

CALCULOS CUENCA 5.



Manning Cuenca 5

Aportado otras cuencas (C4) 0,059 m3/2










v2= I * (D/4)^(4/3)/n^2 v= 2,32 m/s


Qll= 0,135 m3/s


Qp / Qll = 0,833


h/D= 0,725 < 0,8 CUMPLE






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CALCULOS TRAMO ENTRONQUE.



Manning Tramo Entronque

Aportado otras cuencas (C3+C4+C5) 0,827 m3/2










v2= I * (D/4)^(4/3)/n^2 v= 4,57 m/s


Qll= 1,070 m3/s


Qp / Qll = 0,773


h/D= 0,66 < 0,8 CUMPLE






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En Motilla del Palancar, Abril de 2016

EL ARQUITECTO: José Saiz López

Colegiado nº 7.186

Anejo nº 6.- Cálculos justificativos red de aguas pluviales. · ANEJO Nº 6 – CÁLCULOS...

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