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DESARROLLO Y ENSAYO DE SISTEMAS ESPECIALES DE
ANCLAJE EN ACERO SEGÚN MODELOS HALFEN-DEHA
JUAN CARLOS VIASÚS MANTILLA
UNIVERSIDAD DE LOS ANDES
FACULTAD DE INGENIERÍA
DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA CIVIL Y AMBIENTAL
BOGOTÁ, D.C.
2004
DESARROLLO Y ENSAYO DE SISTEMAS ESPECIALES DE
ANCLAJE EN ACERO SEGÚN MODELOS HALFEN-DEHA
JUAN CARLOS VIASÚS MANTILLA
Proyecto De Grado
Asesor
ING. JUAN CARLOS REYES
UNIVERSIDAD DE LOS ANDES
FACULTAD DE INGENIERÍA
DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA CIVIL Y AMBIENTAL
BOGOTÁ, D.C.
2004
AGRADECIMIENTOS
Este proyecto de grado no ha sido el trabajo de una persona, ha sido el resultado del
apoyo incondicional de gente maravillosa y a la que de manera muy especial quiero
agradecer.
A mi Madre, persona de la que siempre he recibido su amor, orientación y apoyo a lo
largo de mi vida y de mi formación profesional.
A Andrea, por su valiosa y desinteresada colaboración.
A mi familia, amigos y demás personas que en algún momento me prestaron su ayuda.
Al Ing. Juan Carlos Reyes, por ser el guía de este proyecto, por su asesoría técnica y
consejos personales.
Al Ing. Luis Alfonso Ortiz, por su gran colaboración, asesoría e incondicional ayuda.
A Lucía Tejeiro, Juan Manuel Cordobéz y todos aquellos profesores y personal de la
Universidad de los Andes de los que siempre recibí apoyo.
Al personal del CITEC, por su colaboración y atención.
Al personal de MANUFACTURAS DE CEMENTO S.A., por su impulso en este
proyecto de grado, su colaboración en los suministros y material técnico a lo largo del
proyecto.
TABLA DE CONTENIDO
Pag.
1. INTRODUCCIÓN....................................................................................................15
1.1 ASPECTOS GENERALES..................................................................................15
1.2 FORMULACIÓN DEL PROBLEMA.................................................................18
1.3 OBJETIVO GENERAL......................................................................................19
1.4 METODOLOGÍA...............................................................................................19
2. ANCLAJES A EVALUAR......................................................................................20
2.1 BULÓN CABEZA ESFÉRICA...........................................................................20
2.2 SISTEMA FPA-5.................................................................................................23
2.3 PLATINA ANGULAR........................................................................................25
3. CONTACTO CON EMPRESAS .............................................................................27
4. DIMENSIONAMIENTO Y FABRICACIÓN .........................................................29
4.1 DIMENSIONAMIENTO DE ANCLAJES.........................................................29
4.1.1 Bulón Cabeza Esférica...................................................................................30
4.1.1.1 Sistema Placa 30º De Apertura.................................................................33
4.1.1.2 Sistema Placa 60º De Apertura.................................................................35
4.1.1.3 Sistema Muro............................................................................................37
4.1.2 Sistema FPA-5.............................................................................................39
4.1.2.1 Fuerza sísmica...........................................................................................42
4.1.2.2 Medidas Anclaje........................................................................................46
4.1.3 Platina Angular ..............................................................................................49
4.2 DIMENSIONAMIENTO PANELES DE PRUEBA............................................50
4.2.1 Paneles Para Bulón Cabeza Esférica..............................................................51
4.2.1.1 Sistema Placa 30º De Apertura...............................................................51
4.2.1.2 Sistema Placa 60º De Apertura...............................................................51
4.2.1.3 Sistema Muro..........................................................................................52
4.2.2 Paneles Para Sistema FPA-5..........................................................................52
4.2.3 Paneles Para Platina Angular .........................................................................53
4.3 FABRICACIÓN Y COSTOS DE LOS ANCLAJES...........................................53
4.3.1 Precios De Fabricación………………………………………………………54
4.3.2 Comparación Precios Por Kilo Nacional y Extranjero…………………….…57
5 PROCESO CONSTRUCTIVO................................................................................60
5.1 DISEÑO DE LA MEZCLA DE CONCRETO....................................................64
5.2 METODOLOGÍA DE INSTALACIÓN..............................................................66
5.2.1 Bulón Cabeza Esférica.....................................................................................66
5.2.2 Sistema FPA-5.................................................................................................70
5.2.3 Platina Angular................................................................................................73
5.3 PRIMERA FUNDICIÓN DE PANELES............................................................74
5.4 SEGUNDA FUNDICIÓN DE PANELES..........................................................74
5.5 TERCERA FUNDICIÓN DE PANELES...........................................................75
5.6 CUADRO RESUMEN PANELES FUNDIDOS................................................76
6 MONTAJE DE LOS ENSAYOS..............................................................................77
6.1 BULON CABEZA ESFERICA..........................................................................77
6.1.1 Sistema placa 30º de apertura.........................................................................79
6.1.2 Sistema placa 60º de apertura.........................................................................79
6.1.3 Sistema Muro..................................................................................................80
6.2 SISTEMA FPA-5...............................................................................................80
6.3 PLATINA ANGULAR......................................................................................83
7 RESULTADOS FINALES........................................................................................84
7.1 DEFINICIONES...................................................................................................84
7.2 BULON CABEZA ESFERICA............................................................................85
7.2.1 Sistema placa 30º de apertura..........................................................................86
7.2.1.1 Panel de prueba 1.........................................................................................86
7.2.1.2 Panel de prueba 2.........................................................................................90
7.2.1.3 Comparación paneles de prueba..................................................................94
7.2.2 Sistema placa 60º de apertura..........................................................................95
7.2.2.1 Panel de prueba 1........................................................................................95
7.2.2.2 Panel de prueba 2........................................................................................99
7.2.2.3 Comparación paneles de prueba..............................................................103.
7.2.3 Sistema Muro................................................................................................104
7.2.3.1 Carga 1.......................................................................................................105
7.2.3.2 Carga 2 (recarga) ......................................................................................106
7.2.3.3 Comportamiento de las dos cargas sobre el mismo panel.........................111
7.3 SISTEMA FPA-5...............................................................................................112
7.3.1 Panel de prueba 1........................................................................................113
7.3.2 Panel de prueba 2........................................................................................117
7.3.3 Comparación paneles de prueba.................................................................120
7.4 PLATINA ANGULAR.....................................................................................121
7.4.1 Panel de prueba 1........................................................................................122
7.4.2 Panel de prueba 2........................................................................................125
7.4.3 Comparación paneles de prueba.................................................................129
7.5 CUADRO RESUMEN DE RESULTADOS..................................................131
8 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES...................................................132
9 BIBLIOGRAFÍA
ANEXOS
LISTA DE FIGURAS
Pag.
Figura 2.1 Ejemplo utilización de bulones de cabeza esférica ....................................20
Figura 2.2 Transmisión de la carga sobre el pie del anclaje.........................................21
Figura 2.3 Cono de rotura.............................................................................................21
Figura 2.4 Transmisión de la carga horizontal sobre el concreto..................................22
Figura 2.5 Ejemplo utilización sistema FPA-5 ............................................................23
Figura 2.6 Vistas principales componente superior FPA-5 (lámina perforada)...........24
Figura 2.7 Vistas principales componente superior FPA-5
(lámina de soporte a la estructura)...............................................................24
Figura 2.8 Componente inferior FPA-5 (Vistas principales).......................................25
Figura 2.9 Platinas angulares instaladas sobre canales................................................25
Figura 2.10 Platinas angulares instaladas sobre canales, detalle ...................................26
Figura 4.1 Dimensiones de panel caso real de dimensionamiento............................... 30
Figura 4.2 Esquema Sistema placa 30° de apertura.....................................................31
Figura 4.3 Esquema Sistema placa 60° de apertura....................................................31
Figura 4.4 Esquema Sistema Muro..............................................................................32
Figura 4.5 Diseño en milímetros Bulón 30º de apertura..............................................34
Figura 4.6 Diseño en milímetros Bulón 60º de apertura..............................................36
Figura 4.7 Diseño en milímetros Bulón tipo Muro......................................................38
Figura 4.8 Localización del panel en el edificio (caso real de dimensionamiento).....39
Figura 4.9 Ubicación Anclajes FPA-5 (caso real de dimensionamiento)....................39
Figura 4.10 Datos Iniciales software de dimensionamiento FPA-Version 2.20 k.........40
Figura 4.11 Resultados software de dimensionamiento FPA-Version 2.20 k................41
Figura 4.12 Diagrama de fuerzas Sistema FPA-5 (caso real)........................................43
Figura 4.13 Demanda sísmica-Edificio de 3 pisos.........................................................44
Figura 4.14 Demanda sísmica-Edificio de 7 pisos.........................................................45
Figura 4.15 Demanda sísmica-Edificio de 13 pisos.......................................................45
Figura 4.16 Dimensiones en milímetros para componente superior FPA-5
(Lámina soporte a la estructura)..................................................................46
Figura 4.17 Dimensiones en milímetros para componente superior FPA-5
(Lámina perforada)......................................................................................47
Figura 4.18 Dimensiones en milímetros para componente inferior FPA-5.....................48
Figura 4.19 Dimensiones en milímetros para platina angular.........................................49
Figura 4.20 Diseño panel de prueba Bulón 30º de apertura............................................51
Figura 4.21 Diseño panel de prueba Bulón 60º de apertura............................................51
Figura 4.22 Diseño panel de prueba Bulón tipo Muro....................................................52
Figura 4.23 Diseño panel de prueba Sistema FPA-5.......................................................52
Figura 4.24 Diseño panel de prueba Platina Angular......................................................53
Figura 5.1 Aplicación líquido antiadherente.................................................................60
Figura 5.2 Ubicación mallas de refuerzo.......................................................................61
Figura 5.3 Toma de cilindros.........................................................................................61
Figura 5.4 Vibrado de la mezcla....................................................................................62
Figura 5.5 Acabado de los paneles................................................................................62
Figura 5.6 Retiro de Formaletas y protectores de icopor..............................................63
Figura 5.7 Protecciones semiesféricas removibles para bulones...................................67
Figura 5.8 Bulones tipo muro instalados.......................................................................67
Figura 5.9 Bulones tipo apertura 60º instalados..........................................................68
Figura 5.10 Bulones tipo apertura 60º instalados (detalle)...........................................68
Figura 5.11 Panel de prueba terminado Bulón 60º de apertura.......................................69
Figura 5.12 Panel de prueba terminado Bulón tipo muro...............................................69
Figura 5.13 Detalle Bulón instalado - panel terminado...................................................70
Figura 5.14 Instalación componente inferior Sistema FPA-5.........................................70
Figura 5.15 Instalación componente inferior Sistema FPA-5(detalle)............................71
Figura 5.16 Panel de prueba Sistema FPA-5 terminado..................................................71
Figura 5.17 Detalle Componente inferior Sistema FPA-5 (panel terminado).................71
Figura 5.18 Componentes del Sistema FPA-5 instalados ..............................................72
Figura 5.19 Ejemplo Sistema FPA-5 instalado ..............................................................73
Figura 5.20 Taco HILTI de camisa de acero al carbón...................................................73
Figura 5.21 Platina angular instalada sobre panel de prueba
mediante taco HILTI de camisa de acero.....................................................73
Figura 6.1 Detalle sistema de compensación de carga..................................................78
Figura 6.2 Detalle ganchos de agarre para cabeza de bulón..........................................78
Figura 6.3 Montaje ensayo Bulón placa 30º de apertura...............................................79
Figura 6.4 Montaje ensayo Bulón placa 60º de apertura................................................79
Figura 6.5 Montaje ensayo Bulón tipo Muro.................................................................80
Figura 6.6 Esquema real tomado como base para el montaje del
ensayo Sistema FPA-5..................................................................................80
Figura 6.7 Esquema del Montaje para Ensayo Sistema FPA-5......................................81
Figura 6.8 Montaje Ensayo Sistema FPA-5..................................................................82
Figura 6.9 Detalle rampa inferior de agarre a la base de MTS- Montaje FPA-5..........82
Figura 6.10 Detalle rampa superior de fijación- Montaje FPA-5....................................82
Figura 6.11 Montaje Ensayo Platina Angular.................................................................83
Figura 7.1 Curva de prueba Bulones tipo 30º ( prueba 1).............................................86
Figura 7.2 Gráfica comparativa de cargas Bulones tipo 30º ( prueba 1)......................87
Figura 7.3 Agrietamiento producido por la carga ( Bulones tipo 30º prueba 1)...........88
Figura 7.4 Fractura del concreto ( Bulones tipo 30º prueba 1)......................................88
Figura 7.5 Vista superior fractura del concreto ( Bulones tipo 30º prueba 1)...............88
Figura 7.6 Estado final por fractura de concreto ( Bulones tipo 30º prueba 1)............89
Figura 7.7 Detalle estado final por fractura de concreto
( Bulones tipo 30º prueba 1).........................................................................89
Figura 7.8 Curva de prueba Bulones tipo 30º (prueba 2)..............................................90
Figura 7.9 Gráfica comparativa Bulones tipo 30º (prueba 2).......................................91
Figura 7.10 Grieta producida por presión de elementos de montaje
( Bulones tipo 30º prueba 2)........................................................................92
Figura 7.11 Vista superior fractura del concreto ( Bulones tipo 30º prueba 2)...............92
Figura 7.12 Vista de fractura del concreto-ángulo opuesto
( Bulones tipo 30º prueba 2).........................................................................92
Figura 7.13 Estado final del bulón ( Bulones tipo 30º prueba 2)...................................93
Figura 7.14 Bulones removidos después del ensayo ( Bulones tipo 30º prueba 2)........93
Figura 7.15 Curva comparativa Bulones tipo 30º............................................................94
Figura 7.16 Gráfica comparativa pruebas Bulones tipo 30º............................................94
Figura 7.17 Curva de prueba Bulones tipo 60º (prueba 1)..............................................95
Figura 7.18 Gráfica comparativa Bulones tipo 60º ( prueba 1).......................................96
Figura 7.19 Inicio del ensayo (Bulones tipo 60º prueba 1).............................................97
Figura 7.20 Fractura del concreto (Bulones tipo 60º prueba 1).......................................97
Figura 7.21 Vista superior estado final del panel (Bulones tipo 60º prueba 1)...............97
Figura 7.22 Grietas finales resultantes (Bulones tipo 60º prueba 1)...............................98
Figura 7.23 Detalle Grietas finales resultantes (Bulones tipo 60º prueba 1)...................98
Figura 7.24 Curva de prueba Bulones tipo 60º (prueba 2)..............................................99
Figura 7.25 Gráfica comparativa Bulones tipo 60º ( prueba 2).....................................100
Figura 7.26 Inicio de la prueba (Bulones tipo 60º prueba 2).........................................101
Figura 7.27 Inicio de la grietas (Bulones tipo 60º prueba 2).........................................101
Figura 7.28 Concreto fracturado (Bulones tipo 60º prueba 2)......................................101
Figura 7.29 Vista superior concreto fracturado (Bulones tipo 60º prueba 2)................102
Figura 7.30 Estado final bulón y concreto (Bulones tipo 60º prueba 2).......................102
Figura 7.31 Detalle estado final bulón y concreto (Bulones tipo 60º prueba 2)............102
Figura 7.32 Curva comparativa Bulones tipo 60º.........................................................103
Figura 7.33 Gráfica comparativa pruebas Bulones tipo 60º.........................................104
Figura 7.34 Curva de prueba Bulones tipo Muro (carga1)...........................................105
Figura 7.35 Gráfica comparativa Bulones tipo Muro ( carga 1)..................................106
Figura 7.36 Curva de prueba Bulones tipo Muro (recarga)..........................................107
Figura 7.37 Gráfica comparativa Bulones tipo Muro (recarga)...................................107
Figura 7.38 Reinicio de la carga (Bulones tipo Muro-recarga)....................................108
Figura 7.39 Inicio conos de rotura laterales en forma de “W”
(Bulones tipo Muro-recarga).....................................................................108
Figura 7.40 Fractura longitudinal del concreto (Bulones tipo Muro-recarga).............109
Figura 7.41 Detalle fractura longitudinal del concreto
(Bulones tipo Muro-recarga).....................................................................109
Figura 7.42 Conos de rotura laterales en forma de “W”
(Bulones tipo Muro-recarga).....................................................................109
Figura 7.43 Detalle rotura lateral (Bulones tipo Muro-recarga)...................................110
Figura 7.44 Detalle estado final del Bulón y del concreto
(Bulones tipo Muro-recarga).....................................................................110
Figura 7.45 Curva comportamiento carga 1 y recarga (Bulones tipo Muro)...............111
Figura 7.46 Gráfica comparativa carga 1 y recarga (Bulones tipo Muro)....................111
Figura 7.47 Curva de prueba Sistema FPA-5 ( prueba 1)............................................113
Figura 7.48 Gráfica comparativa Sistema FPA-5 ( prueba 1)......................................114
Figura 7.49 Inicio prueba-reacomodamiento del montaje
(Sistema FPA-5 prueba 1)........................................................................115
Figura 7.50 Doblamiento platina perforada (Sistema FPA-5 prueba 1).....................115
Figura 7.51 Doblamiento componente superior del Anclaje
(Sistema FPA-5 prueba 1).........................................................................115
Figura 7.52 Estado final del Anclaje (Sistema FPA-5 prueba 1)...............................116
Figura 7.53 Tornillo roto por cortante (Sistema FPA-5 prueba 1).............................116
Figura 7.54 Curva de prueba Sistema FPA-5 ( prueba 2)............................................117
Figura 7.55 Gráfica comparativa Sistema FPA-5 ( prueba 2).......................................118
Figura 7.56 Inicio del ensayo ( Sistema FPA-5 prueba 2)...........................................118
Figura 7.57 Estado final del anclaje ( Sistema FPA-5 prueba 2).................................119
Figura 7.58 Detalle estado final del anclaje ( Sistema FPA-5 prueba 2).....................119
Figura 7.59 Estado final componente superior del anclaje
( Sistema FPA-5 prueba 2)........................................................................119
Figura 7.60 Curva comparativa Sistema FPA-5...........................................................120
Figura 7.61 Gráfica comparativa Sistema FPA-5.........................................................120
Figura 7.62 Tornillos utilizados en las pruebas FPA-5 ( fractura por corte)................121
Figura 7.63 Curva de prueba Platina Angular ( prueba 1)...........................................122
Figura 7.64 Gráfica comparativa Platina Angular ( prueba 1).....................................123
Figura 7.65 Inicio del ensayo ( Platina Angular prueba 1)...........................................123
Figura 7.66 Estado de la platina después de falla por cortante de
cabeza taco HILTI (Platina Angular prueba 1).....................................124
Figura 7.67 Estado concreto y taco HILTI después de retirado el anclaje
(Platina Angular prueba 1)........................................................................124
Figura 7.68 Cabeza taco HILTI fracturada a cortante
(Platina Angular prueba 1).......................................................................124
Figura 7.69 Curva de prueba Platina Angular ( prueba 2)...........................................126
Figura 7.70 Gráfica comparativa Platina Angular (prueba 2)......................................126
Figura 7.71 Inicio del levantamiento de la platina causado
por fuerza vertical (Platina Angular prueba 2).........................................127
Figura 7.72 Levantamiento de la platina causado por fuerza vertical
(Platina Angular prueba 2)........................................................................127
Figura 7.73 Fractura del concreto y desprendimiento de la platina
(Platina Angular prueba 2)........................................................................128
Figura 7.74 Desprendimiento de la platina y taco HILTI
(Platina Angular prueba2).........................................................................128
Figura 7.75 Estado final concreto fracturado (Platina Angular prueba 2)..................128
Figura 7.76 Curva de pruebas Platina Angular...........................................................129
Figura 7.77 Gráfica comparativa Platina Angular..........................................................130
LISTA DE TABLAS
Pag.
Tabla 3-1. Cuadro comparativo primera Cotización – precios unitarios sin IVA..........28
Tabla 4-1. Tabla de precios por kilo (Julio 2004)...........................................................54
Tabla 4-2. Cuadro resumen Cotización Final (Nov. 10-2003)-Fabricación....................55
Tabla 4-3. Cuadro resumen Cotización Final (Julio 16-2004)-Fabricación....................55
Tabla 4-4 . Proyección costo de fabricación unidad
al por mayor/1000 unidades (julio 2004)..................................................56
Tabla 4-5. Proporción precios material y mano de obra
respecto a precios de fabricación (Julio 2004)..............................................57
Tabla 4-6. Precios anclajes por kilo-acero común Extranjero (Julio 2004)....................59
Tabla 4-7. Precios anclajes por kilo-acero común Nacional (Julio 2004).......................59
Tabla 5-1. Cronograma Fundición Paneles Para Pruebas...............................................63
Tabla 5-2. Diseño de Mezcla - Cantidad de material por m3 .........................................64
Tabla 5-3. Características Material Cementante............................................................65
Tabla 5-4. Características Agua de la Mezcla................................................................65
Tabla 5-5. Características Arena Cemex ......................................................................65
Tabla 5-6. Características Grava ½”...............................................................................65
Tabla 5-7. Características del Aditivo usado en la Mezcla............................................66
Tabla 5-8. Resultados ensayos cilindros de concreto (primera fundición)....................74
Tabla 5-9. Resultados ensayos cilindros de concreto (segunda fundición)....................75
Tabla 5-10. Resultados ensayos cilindros de concreto (tercera fundición)......................76
Tabla 5-11. Cuadro resumen de tipos de paneles según anclaje a instalar.......................76
Tabla 7-1. Cuadro Resumen de Resultados finales......................................................131
Tabla 8-1. Cuadro resumen de conclusiones y recomendaciones específicas..............134
LISTA DE ANEXOS ANEXO 1 Resultados de pruebas a la tensión de algunos aceros ANEXO 2 Especificaciones técnicas de láminas HR o laminadas en caliente ANEXO 3 Cargas permisibles del Anclaje de Camisa de Acero al Carbón en Concreto ANEXO 4 Cargas últimas del Anclaje de Camisa de Acero al Carbón en Concreto
ICIV 2003 II 37
15
1 INTRODUCCION
1.1 ASPECTOS GENERALES
Este es un proyecto en el que están involucrados aspectos referentes al sector del acero
(cotización, fabricación, comparación de precios, etc.). Por lo tanto es indispensable dar
una visión general y actualizada del comportamiento de este sector; sin embargo, en
muchas de las estadísticas e información recopilada en libros, trabajos y revistas no se
cuenta con datos representativos de los últimos tres años.
La información presentada en los siguientes párrafos ha sido tomada de trabajos y
artículos que describen en gran medida el comportamiento general de la industria del
hierro y acero en los últimos años.
El acero es actualmente una de las materias primas más utilizadas en la industria
mundial. Algunos de los usos de este material van desde su utilización en forma de
moldes para la industria plástica, soportes en maquinaria automotriz, base fundamental
del sector de la construcción y principal materia prima en el sector metalmecánico1.
El sector del hierro y del acero se divide en dos grandes ramas, la metalurgia y la
metalmecánica.
1 Información tomada de Trabajo de evaluación de la cadena siderúrgica y metalmecánica en Colombia, para la negociación del alca (benchmarking de los principales subsectores con américa latina) [en línea]. Disponible en la base de datos de la Cámara Fedemetal de la ANDI. Bogotá, Julio 2002, p. 4 <www.andi.com.co/camaras> [Consulta: Abril 2004].
ICIV 2003 II 37
16
El sector metalúrgico abarca las siguientes industrias2:
• Industrias básicas de hierro y acero: producción de ferro níquel y sus derivados,
productos primarios en hierro y acero, barras y varillas, ángulos y perfiles, chapas de
hierro o acero laminada, galvanizada, palanquilla, etc.
• Industrias básicas de metales no ferrosos: recuperación y fundición del cobre,
aluminio, plomo, zinc, soldadura de estaño, latón, barras y perfiles de bronce.
La rama de la Metalmecánica esta constituida por los siguientes sectores3:
• Productos metálicos elaborados: molinos manuales, hojas de afeitar, máquinas de
afeitar, muebles metálicos para hogar y cocina, estanterías, ventanas, puertas, envases,
estructuras metálicas para edificaciones, etc.
• Maquinaria no eléctrica: motores (gasolina y diesel), turbinas (vapor, gas e
hidráulicas), maquinaria y equipo para la agricultura, para embotellar, empaquetar y
embalar, etc.
• Maquinaria eléctrica: Máquinas y aparatos eléctricos para la industria, equipos de
radio, televisión y telecomunicaciones, lavadoras, brilladoras, etc.
• Material y equipo de transporte: Fabricación de equipo ferroviario, construcción y
reconstrucción de embarcaciones, etc.
• Equipo profesional y científico: Aparatos de fotografía, relojes, instrumentos de
óptica, de medida y control, etc.
En el mundo la producción de acero está concentrada en 64 países, con una participación
del 98% en la producción mundial. Dicha producción llegó a 820.9 millones de
toneladas en el 2001y de 902 millones de toneladas en el 2003. De estos países hay cinco
en los que se encuentra concentrada mas del 50 % de la producción: China, Japón,
2 Ibíd, p. 4 3 Ibíd, p. 4
ICIV 2003 II 37
17
Estados Unidos, Rusia y Alemania. Cabe mencionar la participación de Corea, país que
en los últimos años se ha consolidado como un gran productor y exportador4.
A nivel Nacional este sector constituye una de las principales cadenas de la economía
con una alta participación dentro del Producto Bruto Industrial (13%) y en la generación
de empleo (12.5%)5.
En el 2002 la fabricación de acero en bruto llegó a 663.000 toneladas (1% de la
producción de América Latina)6.
En lo que va corrido del 2004 los precios del acero han aumentado aproximadamente un
22%7 mientras que los precios de la chatarra han experimentado un aumento del 95%8
en los últimos seis meses. Los 3 principales escenarios que han ocasionado estos
aumentos han sido9:
• La alta demanda del producto en los países asiáticos, Estados Unidos y Rusia
• Apertura de la importación de Acero de Brasil hacia los Estados Unidos
• La gran demanda de acero por parte China, impulsando también un alza en los fletes
marítimos.
Para efectos de este proyecto de grado, se pudo comprobar los cambios constantes en
los precios del material durante el proceso de las cotizaciones para la elaboración de las
piezas a ensayar.
4 Ibíd, p. 8 5 Ibíd, p. 3 6 Datos tomados del Artículo A precio de oro. Revista Dinero, Marzo 5 del 2004/No 200, p. 50 7 Tomado del Artículo Alza en precios del acero afectaría construcción [en línea]. Página de noticias de Iberoamérica empresarial. Feb. 2004. <http://www.iberoamericaempresarial.com/edicion/noticia/> [Consulta: Abril 2004]. 8 A precio de oro Op. Cit., p. 50 9 Alza en precios del acero afectaría construcción Op. Cit.
ICIV 2003 II 37
18
1.2 FORMULACION DEL PROBLEMA
El desarrollo e implementación de los paneles en concreto arquitectónico para fachadas
en Colombia, junto con sus sistemas de fijación o de anclaje, surge ante la necesidad de
utilizar nuevos y eficaces procesos constructivos en la Ingeniería Civil y la
Arquitectura.
Entre las principales ventajas que ofrece este tipo de producto frente a otros, son la
rápida instalación, con la consiguiente disminución de los trabajos in situ, las grandes
posibilidades de composición gracias a la flexibilidad de los modelos y la gran variedad
de colores y texturas. Buscando ampliar la gama de alternativas en el mercado para la
construcción de fachadas flotantes, se ha pensado en implementar sistemas de fijación
en acero producidos en nuestro país para estas fachadas con las mismas características y
especificaciones que los fabricados y utilizados en Europa y EEUU. Siendo la
importación de estos sistemas de fijación un factor desfavorable económicamente y en
busca de implantar en el mercado un producto que cumpla con los requerimientos
técnicos, además de la viabilidad económica, se ha tomado como tema primordial de
este proyecto de grado un estudio inicial y general para este tipo de sistemas de anclaje
en acero, en el cual se ensayaran unas primeras piezas elaboradas con material y mano
de obra disponible en el país, dando así las primeras luces de la posible viabilidad de
elaborar estos productos a gran escala.
El alcance de este proyecto de grado no abarca aspectos económicos en lo referente a la
comercialización de estas piezas, ni al uso comercial de los diseños de las mismas; tan
solo es el primer paso en el largo proceso que sería la implementación en el mercado de
estos sistemas de anclaje a un nivel industrial de gran escala, sumado a los
requerimientos legales y técnicos presentes en este tipo de situaciones.
Todos los diseños de las piezas en estudio de este proyecto son diseños originales
pertenecientes a la empresa Alemana HALFEN-DEHA.
ICIV 2003 II 37
19
1.3 OBJETIVO GENERAL
Obtener mediante el estudio, ensayos y análisis, resultados que permitan certificar y
comprobar que mediante la utilización de anclajes fabricados con mano de obra
colombiana y material disponible en el país, pero de las mismas características de los
especificados por fabricantes extranjeros, se pueden obtener capacidades de resistencia
iguales, a precios potencialmente menores.
1.4 METODOLOGIA
Se evaluarán tres tipos de anclajes, considerados los más representativos y de mayor
utilización en la instalación de paneles de concreto prefabricado para fachadas:
• Bulón de Cabeza esférica
• Anclaje para atirantamiento. Tipo FPA – 5 (denominación dada por fabricante
HALFEN DEHA)
• Platinas Angulares
Dada la naturaleza del proyecto se seguirá la siguiente metodología:
• Contacto con empresas: En esta etapa se visitaran algunas empresas involucradas en
el mercado del acero y se harán unas cotizaciones iniciales.
• Diseño, dimensionamiento y fabricación: En esta etapa se harán los diseños finales de
los anclajes y se elaboraran con las dimensiones finales y precios convenientes.
• Ensayos: De acuerdo a los ensayos seleccionados se diseñaran las pruebas, y se harán
los montajes que sean necesarios para llevarlas a cabo.
• Resultados finales: En esta etapa se recopilaran los datos e información relevante
durante la ejecución de los ensayos.
• Conclusiones y recomendaciones: Aquí se darán a conocer los resultados y análisis
de los ensayos y del proyecto a nivel general.
ICIV 2003 II 37
20
2 ANCLAJES A EVALUAR
2.1 BULÓN CABEZA ESFÉRICA
Elemento forjado de acero redondo inoxidable, empleado en sistemas de anclaje y de
transporte. Utilizado para el manejo, desmolde e izaje del panel de concreto tanto en
planta como en obra. Se puede utilizar también para izaje de piezas prefabricadas como
placas, vigas, elementos de pared y tubos.
La longitud del anclaje depende de la distancia a los bordes o del concreto utilizado, si
es un muro de poco espesor y de concreto de escasa calidad, se utilizarán anclajes de
mayor longitud.
Fuente: www.deha.com
Figura 2.1 Ejemplo utilización de bulones de cabeza esférica
ICIV 2003 II 37
21
La geometría de estos bulones se ha diseñado de tal manera que la carga transmitida en
el concreto se efectúa sobre el pie del anclaje, esto se traduce en la posibilidad de que
anclajes cortos admitan grandes cargas (ver figura 2.2).
Figura 2.2 Transmisión de la carga sobre el pie del anclaje
Por medio de ensayos realizados en el Instituto para la construcción TH de Darmstadt10,
se concluyó que la falla para este tipo de bulones dentro de piezas de concreto tiene
forma de cono invertido partiendo desde el pie del anclaje11 (ver figura 2-3).
Figura 2.3 Cono de rotura
10 Manual Técnico Bulón DEHA Grupo 1- Anclajes para el transporte de prefabricados. DEHA, p. 9 11 Ibíd, p. 9
ICIV 2003 II 37
22
La instalación de estos anclajes se debe hacer durante el proceso de fundición del panel,
cubriendo la cabeza de los bulones con una protección removible en forma
semiesférica, esto con el fin de dejar el espacio suficiente para el gancho de agarre, el
cual cuenta también con forma semiesférica en su lado inferior. Una de las ventajas de
esta geometría en forma de media esfera aparece cuando ocurre tracción oblicua, aquí el
gancho se apoya sobre la cavidad del hormigón y transmite en forma directa la
componente horizontal de la carga12 (ver figura 2.4).
Figura 2.4 Transmisión de la carga horizontal sobre el concreto
Para efectos de este proyecto de grado, los bulones se clasificarán en tres tipos:
• Bulon Sistema placa 30º de apertura
• Bulon Sistema placa 60º de apertura
• Bulón Sistema Muro
12 Ibíd, p. 9
ICIV 2003 II 37
23
2.2 SISTEMA FPA-5
Sistema de anclaje especial en acero utilizado para la fijación de paneles a muros o
pantallas de concreto planas donde es imposible acceder por el lado interno del muro.
Este tipo de sistema de anclaje tiene la ventaja de permitir la instalación de protecciones
especiales (acústicas o de temperatura) entre la estructura y la fachada.
Fuente: www.deha.com
Figura 2.5 Ejemplo utilización sistema FPA-5
Este sistema de anclaje consta de dos elementos:
• Componente superior: Compuesto por una lámina perforada soldada a un vástago y
una lámina que se fija a la estructura. La lámina perforada con el vástago soporta
atornillada a la lámina que se instala sobre el muro o elemento estructural (ver figuras
2.6 y 2.7 ).
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24
Fuente: www.deha.com (software FPA-Version 2.20 k)
Figura 2.6 Vistas principales componente superior FPA-5 (lámina perforada)
Fuente: www.deha.com (software FPA-Version 2.20 k)
Figura 2.7 Vistas principales componente superior FPA-5 (lámina de soporte a la estructura)
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25
• Componente inferior: Elemento en forma de “U” empotrado durante la fundida del
panel prefabricado. Se conecta al soporte superior mediante un taco de acero instalado
dentro de alguno de los orificios de la lámina perforada (ver Figura 2-8).
Fuente: www.deha.com (software FPA-Version 2.20 k)
Figura 2.8 Componente inferior FPA-5 (Vistas principales)
2.3 PLATINA ANGULAR
Anclajes en acero utilizados para la fijación de los paneles cuando se puede acceder por
dentro.
Fuente: www.deha.com
Figura 2.9 Platinas angulares instaladas sobre canales
ICIV 2003 II 37
26
Tienen un perfil en “L”, por lo que están destinadas para el empalme de muros o
elementos prefabricados sobre un ángulo de 90º.
Este tipo de elemento posee un ojal en cada lado, el cual sirve para instalar el tornillo o
la pieza que asegura la platina al muro.
Fuente: www.deha.com
Figura 2.10 Platinas angulares instaladas sobre canales, detalle
ICIV 2003 II 37
27
3 CONTACTO CON EMPRESAS
Como parte de la metodología propuesta, inicialmente se realizaron visitas a diferentes
industrias del sector metalúrgico y metalmecánica (importadores, talleres de
metalmecánica, proveedores de acero), con el fin de conocer a escala general el
comportamiento del sector del acero, particularmente en Bogotá. Adicional a esto se
cotizó la elaboración de unas primeras muestras de las piezas en estudio suministradas
por Manufacturas de Cemento S.A.; todo con el fin de tener y comparar precios
preliminares ante la viabilidad de elaborar los anclajes con los diseños y dimensiones
finales. Las siguientes son las empresas que se contactaron o visitaron durante este
paso en el desarrollo del proyecto de grado:
• Mavimetal Ltda
• Corpoacero
• HBSadelec
• Aceral Ltda
• Polyuprotec S.A.
• Talleres Técnicos Colombianos
• Inox con Ltda
• Tecniburgos Ingeniería y Montajes Ltda
• I.S.T.M. Ingeniería
• Reyclo Ltda
• ABC aceros metales y afines Mantilla Vélez S.A.
• Industrias Herrera e hijos
• IMR Ltda
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28
• INSOLMEC Ltda
• Industrias Velasco
• Mecánica Industrial Víctor Rubiano M.
• Talleres el Industrial
Como problema principal que se presentó durante la etapa de cotizaciones fue la
renuencia por parte de las empresas para elaborar las piezas, ya que consideraban
complicada la elaboración por la particularidad de los diseños; sin embargo estas fueron
las empresas que aceptaron cotizar:
EMPRESA MATERIAL
FPA-5 Compon.
Sup.
FPA-5 Compon.
Inf. BULON PLATINA
ANGULAR TOTAL
INOX CON LTDA
ACERO INOXIDABLE
304 $240,000
MAVIMETAL
ACERO INOXIDABLE
304 $25,000 $41,700 $7,950 $35,200 $109,850
ISTM INGENIERIA
ACERO INOXIDABLE
304 $52,000 $38,000 $34,000 $124,000
TECNIBURGOS ACERO AL
CARBON A-36 NO LA HACEN
NO LA HACEN
NO LA HACEN $42,000 $42,000
MECANICA INDUSTRIAL
VICTOR RUBIANO A-36/ 304 $45,000 $40,000 $12,000 $40,000 $137,000
Tabla 3-1. Cuadro comparativo primera Cotización – precios unitarios sin IVA
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29
4 DIMENSIONAMIENTO Y FABRICACIÓN
En este capítulo están consignados los pasos seguidos para dimensionar los diferentes
tipos de anclajes de estudio en este proyecto de grado, además se da la información de
los precios finales y materiales utilizados en la fabricación.
4.1 DIMENSIONAMIENTO DE ANCLAJES
Teniendo en cuenta que estos sistemas de anclaje son nuevos en el país, se tomó como
referencia para el dimensionamiento de los mismos los pasos y recomendaciones
consignados en los manuales de sistemas de anclajes suministrados por la empresa
HALFEN –DEHA.
También es necesario tener en cuenta que los tres tipos de anclajes se dimensionaran
para un caso real, en este caso paneles de concreto armado de espesor igual a 0,096 m
con las siguientes dimensiones (Figura 4.1) y especificaciones:
• Peso específico: 215 Kg / m2 = 2336,95 Kg/ m3
• Alto: 2,45 m
• Largo: 3,50 m
• Peso propio del panel: 215 Kg/ m2 x 2,45 m x 3,50 m = 1843,62 Kg
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30
Figura 4.1 Dimensiones de panel caso real de dimensionamiento
4.1.1 Bulón Cabeza Esférica
Para el dimensionamiento de este tipo de anclajes se siguieron los pasos consignados en
el manual técnico de la empresa HALFEN-DEHA. Hay que diferenciar inicialmente los
tipos de sistemas estructurales de acuerdo a la disposición de los anclajes sobre el panel
de prueba, entre mayor sea la apertura, mayor será la carga sobre los anclajes y sobre el
medio de elevación. Se recomienda en los manuales aperturas no mayores a 90º y se
prohíben las de 120º :
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31
• Sistema placa 30° de apertura
Figura 4.2 Esquema Sistema placa 30° de apertura
• Sistema placa 60° de apertura
Figura 4.3 Esquema Sistema placa 60° de apertura
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32
• Sistema muro
Figura 4.4 Esquema Sistema Muro
Una vez fabricados los anclajes, se ubican simétricamente respecto al centro de
gravedad del panel, esto con el fin de evitar cargas mayoradas en alguno de los anclajes.
Los factores13 que se tuvieron en cuenta para el dimensionamiento de este tipo de
anclajes fueron los siguientes:
• Peso del prefabricado (G)
• Cantidad de anclajes (n)
• Angulo de apertura (ω) 13 Los factores tenidos en cuenta son los tomados de las tablas de los manuales técnicos HALFEN-DEHA
ICIV 2003 II 37
33
• Factor de choque (ψ)
• Tiro oblicuo
• Fuerzas de tracción en los anclajes (Z)
4.1.1.1 Sistema Placa 30° De Apertura
• Peso del prefabricado (G):
G = 1843,62 Kgf ≅ 1,85 tonf
• Cantidad de anclajes (n):
Se instalarán cuatro anclajes por panel sólo como supuesto para el dimensionamiento.
Se supone también que no hay vigas de reparto de carga, por lo tanto se tomará como
un sistema estáticamente indeterminado: Sólo dos de los anclajes cargan. n=2
• Ángulo de apertura (ω):
En este sistema indeterminado se asumió un ángulo menor o igual a 30° por lo que el
factor del ángulo de apertura ω =1,04.
• Factor de choque (ψ):
Es un factor determinado por el medio de elevación; en este caso se supuso una grúa
giratoria. Luego Factor de choque ψ = 1,3
• Tiro oblicuo:
En caso de tiro oblicuo la fuerza horizontal resultante se transmite directamente sobre
el concreto, en nuestro caso de estudio la superficie del panel es lo suficientemente
grande y no es necesaria una disminución de la carga admisible.
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34
• Fuerzas de tracción en los anclajes (Z):
La fuerza de tracción Z, esta determinada por la siguiente fórmula 14
Z = G x ω x ψ / n
Luego,
Z = 1,85 tonf x 1,04 x 1,3 / 2 = 1.25 tonf / anclaje
• Elección de las medidas de cada uno de los anclajes
Teniendo como referencia la tabla 9 del manual, se optará por un anclaje 6000-1,3-
005015 , el cual tiene las siguientes especificaciones:
- Espesor mínimo del panel: 7,0cm < 9,6cm
- Distancia al borde: mayor o igual a 18 cm
- Longitud del anclaje: 5,0 cm
- Carga admisible por anclaje: 1 tonf
Figura 4.5 Diseño en milímetros Bulón 30º de apertura
14 Esta fórmula es la usada en los manuales técnicos HALFEN-DEHA 15 Referencia dada por la empresa HALFEN-DEHA
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35
4.1.1.2 Sistema Placa 60° De Apertura
• Peso del prefabricado (G):
G = 1843,62 Kgf ≅ 1,85 tonf
• Cantidad de anclajes (n):
Se instalarán cuatro anclajes por panel sólo como supuesto para el dimensionamiento.
Se supone también que no hay vigas de reparto de carga, por lo tanto se tomará como
un sistema estáticamente indeterminado: Sólo dos de los anclajes cargan. n=2
• Ángulo de apertura (ω):
En este sistema indeterminado se asume un ángulo menor o igual 60° por lo que el
factor del ángulo de apertura será ω =1,16.
• Factor de choque (ψ):
Es un factor determinado por el medio de elevación. Luego Factor de choque ψ = 1,3
• Tiro oblicuo:
En caso de tiro oblicuo la fuerza horizontal resultante se transmite directamente sobre
el concreto, en nuestro caso de estudio la superficie del panel es lo suficientemente
grande y no es necesaria una disminución de la carga admisible.
• Fuerzas de tracción en los anclajes (Z):
La fuerza de tracción Z, esta determinada por la siguiente fórmula
Z = G x ω x ψ / n
Luego,
Z = 1,85 tonf x 1,16 x 1,3 / 2 = 1.39 tonf / anclaje
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36
• Elección de las medidas de cada uno de los anclajes
Teniendo como referencia la tabla 9 del manual, se optó por un anclaje 6000-2-0075,
con las siguientes especificaciones:
- Espesor mínimo: 9,6cm
- Distancia del borde: mayor o igual a 25,8 cm
- Longitud del anclaje: 7,5 cm
- Carga admisible por anclaje: 2 tonf
Figura 4.6 Diseño en milímetros Bulón 60º de apertura
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37
4.1.1.3 Sistema Muro
• Peso del prefabricado (G):
G = 1843,62 Kgf ≅ 1,85 tonf
• Cantidad de anclajes (n):
En este sistema tipo placa se cuenta con dos ramales de elevación. La carga total se
transmite a los dos anclajes n=2
• Ángulo de apertura (ω):
En este sistema se asume un ángulo de apertura de menor o igual a 60° por lo que el
factor del ángulo de apertura será ω =1,16
• Factor de choque (ψ):
Se utilizará siempre el mismo medio de elevación.
Factor de choque ψ = 1,3
• Tiro oblicuo:
Este tipo de anclaje de cabeza esférica se empotra en el concreto en una cavidad
semiesférica. En caso de tiro oblicuo la fuerza horizontal resultante se transmite
directamente sobre el concreto, en nuestro caso de estudio la superficie del panel es lo
suficientemente grande y no es necesaria una disminución de la carga admisible.
• Fuerzas de tracción en los anclajes (Z):
La fuerza de tracción Z, esta determinada por la siguiente fórmula
Z = G x ω x ψ / n
Luego,
Z = 1,85 tonf x 1,16 x 1,3 / 2 = 1.39 tonf / anclaje
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38
• Elección de las medidas del anclaje
Teniendo como referencia la tabla 8 del manual, se optará por un anclaje 6000-2-
0140, el cual tiene las siguientes especificaciones:
- Espesor mínimo del panel: 9,6 cm
- Longitud del anclaje: 14 cm
- Carga admisible por anclaje: 2 tonf
Figura 4.7 Diseño en milímetros Bulón tipo Muro
ICIV 2003 II 37
39
4.1.2 Sistema Fpa-5
Para el dimensionamiento del sistema FPA-5 se tomaron como referencia los manuales
de instalación de HALFEN-DEHA y el software FPA-Version 2.20 k el cual se
encuentra para libre uso en la página de la empresa HALFEN-DEHA.
El caso en estudio se hizo para un panel ubicado en el último piso de un edificio de
altura menor o igual a 100 m (Figura 4-8) con los anclajes instalados a un 1/5 de L = 350
cm, a 7 cm desde el borde superior del anclaje al borde del panel (Figura 4-9) y una
distancia b=10 cm de separación entre el panel y la estructura.
Figura 4.8 Localización del panel en el edificio (caso real de dimensionamiento)
Figura 4.9 Ubicación Anclajes FPA-5 (caso real de dimensionamiento)
ICIV 2003 II 37
40
Las especificaciones del panel están dadas en el numeral 4.1 de este capítulo.
Por falta de ejemplos reales de instalación y de falta de información suministrada en los
manuales, se optó por utilizar el programa de cálculo; sin embargo, es un programa con
énfasis a la venta de sistemas de anclaje FPA-5 junto con cuatro espaciadores-
niveladores de la misma marca que cumplen la función de mantener paralelo y a la
misma distancia los paneles arquitectónicos de la estructura. Ya que el sistema en
estudio es el FPA- 5 y no lo espaciadores-niveladores, los datos dados de las distancias
de los espaciadores l2, l3 , ho, hu (Figura 4-10) se supusieron.. En gran parte se tomó
esta decisión técnica teniendo en cuenta que las fuerzas aplicadas sobre estos
espaciadores es muy poca en comparación a la carga aplicada sobre los anclajes FPA-5.
Figura 4.10 Datos Iniciales software de dimensionamiento FPA-Version 2.20 k
ICIV 2003 II 37
41
El software arroja como resultados los tipos de Anclajes FPA-5 que son necesarios para
este tipo de dimensiones, además suministra los datos de las fuerzas actuantes sobre los
anclajes. Por medio de diferentes pruebas con el software, al variar las distancias de los
espaciadores pero siempre menor a 70 cm, se obtenían siempre como resultado, dos
anclajes FPA-5 referencia FPA-5-G-11,5-10016, con capacidad de carga de 11,5 kN.
Figura 4.11 Resultados software de dimensionamiento FPA-Version 2.20 k
Como se observa en las Figura 4-11, Rz = 10.63 kN es la mayor carga aplicada al
anclaje y es precisamente la carga a tensión sobre el mismo. Para efectos de las pruebas,
16 Referencia dada por la empresa HALFEN-DEHA
ICIV 2003 II 37
42
la carga que se medirá sobre los anclajes y que se espera que resista como mínimo es la
del anclaje(11,5kN), ya que es un valor que lleva implícito un coeficiente de seguridad.
4.1.2.1 Fuerza sísmica
En caso de sismo, la fuerza sísmica que soporta un edificio se transmite directamente al
sistema de anclaje y al panel de fachada, por lo tanto será conveniente medir la
capacidad de respuesta de este sistema de Anclaje FPA a la demanda sísmica de
diferentes edificios en Bogotá.
Este análisis tomará como referencia las curvas de demanda sísmica de tres edificios
típicos de pórticos de concreto rellenos con mampostería no reforzada, ubicados en
diferentes zonas sísmicas de Bogotá17 :
• Edificio de tres pisos (Altura aproximada de 8 mts)
• Edificio de siete pisos (Altura aproximada de 24 mts)
• Edificio de trece pisos (Altura aproximada de 36 mts)
El parámetro principal para la medición de esta respuesta sísmica será la aceleración
absoluta Aabs que es la acelereación horizontal durante el sismo, expresada en % de la
aceleración de la gravedad.
Como paso inicial, es necesario calcular la aceleración horizontal sobre el sistema
anclaje-panel de acuerdo a la instalación sobre la estructura del edificio (Figura 4-12),
teniendo en cuenta las siguientes variables:
• g, gravedad (9,81 m/s2 )
• m, masa del Panel (1850 Kg)
• a, aceleración horizontal (incógnita)
17 CARRILLO, Wilmer y REYES, Juan Carlos. Modelación del comportamiento inelástico de pórticos de concreto con mampostería no reforzada Trabajo de investigación, Universidad de los Andes, Bogotá, 2004, p. 7
ICIV 2003 II 37
43
• F, Fuerza última que teóricamente resistiría el sistema anclaje-panel
(11,5kN/1anclaje) y (23kN/2anclajes)
Para este punto se tomará el valor de 23kN ya que el dimensionamiento se hizo para un
panel con dos anclajes. Más adelante se verá que para la viabilidad de las pruebas, se
ensayaron paneles de prueba con un solo anclaje FPA-5 instalado.
Figura 4.12 Diagrama de fuerzas Sistema FPA-5 (caso real)
luego,
,
,
,
,
ICIV 2003 II 37
44
Una vez obtenido el valor de a, se ubica en el eje Aabs y de ahí se puede dar una idea
aproximada de las alturas máximas recomendables para ubicar el panel con el anclaje
dependiendo de la zona sísmica. La descripción de cada zona sísmica en Bogotá, está
dada por los estudios de microzonificación sísmica de Bogotá18. Se ve que la zona 2
(color verde) es la de mayor riesgo, ya que para poca altura se presenta un valor de
aceleración alto, mientras que este mismo valor de aceleración se presenta en la zona 4,
de menor riesgo (color amarillo), a una altura mayor, permitiendo edificios más altos en
esa zona.
El hecho de contar con un valor aproximado de a, abre la puerta a especificaciones más
precisas de las características y alturas de ubicación de estos Anclajes, siempre bajo el
supuesto que las pruebas de laboratorio arrojen resultados satisfactorios de carga.
Fuente: CARRILLO, Wilmer y REYES, Juan Carlos. Modelación del comportamiento inelástico de pórticos de concreto con
mampostería no reforzada Trabajo de investigación, Universidad de los Andes, Bogotá, 2004, p. 7
Figura 4.13 Demanda sísmica-Edificio de 3 pisos
18 ALCALDIA MAYOR DE BOGOTÁ D.C. Decreto 074: “Microzonificación Sísmica de la Ciudad de Bogotá D.C”.
Bogotá D.C. Enero 30 de 2001.
ICIV 2003 II 37
45
Fuente: CARRILLO, Wilmer y REYES, Juan Carlos. Modelación del comportamiento inelástico de pórticos de concreto con
mampostería no reforzada Trabajo de investigación, Universidad de los Andes, Bogotá, 2004, p. 7
Figura 4.14 Demanda sísmica-Edificio de 7 pisos
Fuente: CARRILLO, Wilmer y REYES, Juan Carlos. Modelación del comportamiento inelástico de pórticos de concreto con
mampostería no reforzada Trabajo de investigación, Universidad de los Andes, Bogotá, 2004, p. 7
Figura 4.15 Demanda sísmica-Edificio de 13 pisos
ICIV 2003 II 37
46
4.1.2.2 Medidas Anclaje
Las medidas de los anclajes FPA-5 para 11,5 kN se tomaron de las siguientes Figuras
tomadas de los archivos del Programa de cálculo FPA-Version 2.20 k:
• Componente Superior (Lámina de soporte a la estructura)
Fuente: www.deha.com (software FPA-Version 2.20 k)
Figura 4.16 Dimensiones en milímetros para componente superior FPA-5 (Lámina
soporte a la estructura)
ICIV 2003 II 37
47
• Componente Superior (Lámina perforada)
Fuente: www.deha.com (software FPA-Version 2.20 k)
Figura 4.17 Dimensiones en milímetros para componente superior FPA-5 (Lámina
perforada)
ICIV 2003 II 37
48
• Componente inferior
Fuente: www.deha.com (software FPA-Version 2.20 k)
Figura 4.18 Dimensiones en milímetros para componente inferior FPA-5
ICIV 2003 II 37
49
4.1.3 Platina Angular
En el caso de la platina angular para el empalme de paneles prefabricados no se tiene
algún dato sobre dimensionamiento ni cargas admisibles para este tipo de elementos, así
que para los montajes y ensayos de las piezas se trabajará tomando como base una pieza
suministrada por MANUFACTURAS DE CEMENTO S.A. y las dimensiones de una
pieza ejemplo dadas en los manuales de Perfiles Halfen para empotrar en hormigón y
accesorios. En la siguiente figura se muestran las dimensiones finales de la platina
angular que se fabricará:
Figura 4.19 Dimensiones en milímetros para platina angular
ICIV 2003 II 37
50
En casos reales se utilizan dos platinas para sostener paneles de fachada de dimensiones
aproximadas a las del panel tomado como base en el dimensionamiento de los anclajes
(Masa = 1.85 t). Para los dimensionamientos de las piezas, se espera entonces como
carga admisible mínima para cada platina la mitad de esta masa, aproximadamente 0.93t
de carga.
4.2 DIMENSIONAMIENTO PANELES DE PRUEBA Para la propuesta de realizar los ensayos de los anclajes sobre paneles de prueba y no
sobre muros reales, para los cuales fueron dimensionados, se tomaron en cuenta los
siguientes factores:
• A nivel económico, el montaje con muros de tamaño real habría sido muy costoso por
los elementos involucrados para el montaje ( ayudantes, rampas de soporte, etc).
• El transporte de los muros habría necesitado de vehículos especiales como camiones
o montacargas
• Los resultados de las pruebas con muros reales habrían sido similares a los obtenidos
con paneles de prueba, ya que las áreas de afectación de los anclajes no incluyen la
totalidad del área de los muros.
Las dimensiones de los paneles de pruebas se tomaron en concordancia con las
dimensiones de la Máquina de pruebas MTS y de las herramientas disponibles para los
montajes de los paneles sobre la Máquina de pruebas MTS.
Los siguientes son los esquemas de las dimensiones de los paneles de prueba y la
ubicación de los anclajes en ellos.
ICIV 2003 II 37
51
4.2.1 Paneles Para Bulón Cabeza Esférica En todos los paneles destinados para las pruebas con Bulones de Cabeza Esférica se
instalarán dos Bulones por panel, por lo tanto la carga admisible durante los ensayos será
la suma de las cargas de los dos bulones presentes en cada panel
4.2.1.1 Sistema Placa 30º De Apertura
Figura 4.20 Diseño panel de prueba Bulón 30º de apertura
4.2.1.2 Sistema Placa 60º De Apertura
Figura 4.21 Diseño panel de prueba Bulón 60º de apertura
ICIV 2003 II 37
52
4.2.1.3 Sistema Muro
Figura 4.22 Diseño panel de prueba Bulón tipo Muro
4.2.2 Paneles Para Sistema FPA-5
Figura 4.23 Diseño panel de prueba Sistema FPA-5
ICIV 2003 II 37
53
4.2.3 Paneles Para Platina Angular
Figura 4.24 Diseño panel de prueba Platina Angular
4.3 FABRICACION Y COSTOS DE LOS ANCLAJES En esta parte del capítulo se hace referencia a los precios finales de fabricación de los
anclajes. Se debe tener en cuenta que al ser una cantidad pequeña de anclajes los precios
de fabricación son muy elevados comparados con una potencial fabricación al por
mayor de los mismos. Estos precios tan elevados van directamente relacionados con la
mano de obra en donde procesos como fresado, troquelado o torneado implican al
fabricante un gasto significativo de maquinaria para pocas unidades fabricadas. Según el
fabricante al que se le encomendó la elaboración de las piezas, el costo de la mano de
obra en fabricaciones al por mayor se puede reducir hasta en un 40% dependiendo de la
cantidad.
Adicional a esto se hace una comparación de los precios por kilo de los anclajes a nivel
nacional e importado.
ICIV 2003 II 37
54
La siguiente es una tabla resumen de precios por kilo y características específicas de los
anclajes que se fabricaron:
Tipo Anclaje Material
Peso unitario
del material (kN/m3)
Volumen del
anclaje und. (m3)
Masa del
anclaje und. (Kg)
Valor promedio
Kilo de material sin IVA
($) *
Valor promedio
Kilo de material con IVA
($)
Costo und. anclaje por
kilo utilizado-sin IVA ($)
Costo und. anclaje por
kilo utilizado-
con IVA ($)
ma VPK VPKiva ma * VPK ma* VPKivaBULON
CABEZA ESFERICA
Apertura 30º 6.00E-06 0.046 148.64 172.42 Apertura 60º 1.50E-05 0.119 384.51 446.04
Muro
Acero 1045 (redondo) 76.5
2.50E-05 0.194 3231.21 3748.20
626.85 727.15
SISTEMA FPA-5
Acero 304 (lámina) 76.0 1.70E-04 1.320 9463.71 10977.90 12492.09 14490.83
PLATINA
ANGULAR Acero A-36
(lámina) 79.3 1.80E-04 1.460 2599.57 3015.50 3795.37 4402.63
* El valor promedio por kilo de cada material es un dato aproximado de los precios suministrados por distribuidores y vendedores en Bogotá a Julio del 2004.
Tabla 4-1 . Tabla de precios por kilo (Julio 2004)
4.3.1 Precios De Fabricación
Una vez dimensionados todos los anclajes y decidida la cantidad de anclajes a ensayar,
se encargó la fabricación de todas las piezas a la empresa MECANICA INDUSTRIAL
VICTOR RUBIANO, esto teniendo en cuenta los precios, la disponibilidad de fabricar
todas las piezas y que algunas de las otras empresas después de haber dado una
cotización, dieron su negativa de fabricar los anclajes. A diferencia de la primera
cotización, los precios variaron ya que en el dimensionamiento final los anclajes
ICIV 2003 II 37
55
aumentaron de dimensión respecto a las piezas que originalmente sirvieron de base para
una primera cotización.
A continuación se presenta en la tabla 4-2 el resumen de los anclajes fabricados,
cantidad, precios y material utilizado a noviembre 10 del 2003. En la tabla 4-3 se
muestra la misma cotización con precios a Julio 6 del 2004. El aumento aproximado del
total fue de 24%.
Tipo Anclaje Material Cantidad Precio
Unitario Precio total
por tipo BULON CABEZA ESFERICA
Apertura 30º 4 $ 15,000 $ 60,000 Apertura 60º 4 $ 15,000 $ 60,000
Muro Acero 1045
2 $ 15,000 $ 30,000
SISTEMA FPA-5 Acero 304 2 $ 110,000 $ 220,000
PLATINA ANGULAR Acero A-36 4 $ 60,000 $ 240,000 total sin IVA $ 215,000 $ 610,000 + IVA $ 34,400 $ 97,600 TOTAL + IVA $ 249,400 $ 707,600
Tabla 4-2 . Cuadro resumen Cotización Final (Nov.10-2003)-Fabricación
Tipo Anclaje Material Cantidad Precio
Unitario Precio total
por tipo BULON CABEZA ESFERICA
Apertura 30º 4 $ 20,000 $ 80,000 Apertura 60º 4 $ 20,000 $ 80,000
Muro Acero 1045
2 $ 20,000 $ 40,000
SISTEMA FPA-5 Acero 304 2 $ 150,000 $ 300,000
PLATINA ANGULAR Acero A-36 4 $ 65,000 $ 260,000 total sin IVA $ 275,000 $ 760,000 + IVA $ 44,000 $ 121,600 TOTAL + IVA $ 319,000 $ 881,600
Tabla 4-3 . Cuadro resumen Cotización Final (Julio 6-2004)-Fabricación
ICIV 2003 II 37
56
En la tabla 4-4 se exponen los costos de fabricación proyectando una fabricación al por
mayor de 1000 unidades, lo que disminuiría el costo de la mano de obra
aproximadamente 40%.
Tipo Anclaje Material
Costo und.
anclaje fabricado -sin IVA
($)
Costo material utilizado
por anclaje-sin
IVA ($)
Costo mano de obra und.
($)
Costo mano de obra und.
al por mayor/1000
unidades ($)
Nuevo costo und.
anclaje fabricado-
sin IVA ($)
Nuevo costo und.anclaje fabricado-con IVA ($)
mano de obra +
material mo mo - 40%mo
mano de obra (al
por mayor) + material
Precio unitario
BULON CABEZA
ESFERICA
Apertura 30º 20000 148.64 19851.36 11910.82 12059.45 13988.97 Apertura 60º 20000 384.51 19615.49 11769.29 12153.81 14098.41
Muro
Acero 1045
(redondo) 20000 626.85 19373.15 11623.89 12250.74 14210.86
SISTEMA FPA-5
Acero 304
(lámina) 150000 12492.09 137507.91 82504.74 94996.84 110196.33
PLATINA ANGULAR
Acero A-36
(lámina) 65000 3795.37 61204.63 36722.78 40518.15 47001.05
total 199495.62
Tabla 4-4 . Proyección costo de fabricación unidad al por mayor/1000 unidades (julio
2004)
En la siguiente tabla 4-5 se puede comparar la proporción de los precios de material y
mano de obra dentro del precio total de fabricación de cada anclaje, notándose que en
porcentaje, el costo del material es muy bajo (valores abajo del 10%) contrario al costo
ICIV 2003 II 37
57
de la mano de obra (valores por encima del 90%); esto respecto al precio total de
fabricación de cada anclaje.
Tipo Anclaje Material
Costo und.anclaje fabricado-sin IVA ($)
CAF
Costo material utilizado
por anclaje-
sin IVA ($) cma
Porcentaje respecto a
CAF (%)
Costo mano de obra($)
CAF-cma
Porcentaje respecto a
CAF (%)
BULON CABEZA
ESFERICA
Apertura 30º 20000 148.64 0.74 19851.36 99.26 Apertura 60º 20000 384.51 1.92 19615.49 98.08
Muro
Acero 1045
(redondo) 20000 626.85 3.13 19373.15 96.87
SISTEMA FPA-5
Acero 304 (lámina) 150000 12492.09 8.33 137507.91 91.67
PLATINA ANGULAR
Acero A-36
(lámina) 65000 3795.37 5.84 61204.62 94.16
Tabla 4-5 . Proporción precios material y mano de obra respecto a precios de
fabricación (julio 2004)
4.3.2 Comparación Precios Por Kilo Nacional y Extranjero Parte importante de este proyecto de grado es la comparación de los precios por kilo de
acero en el mercado nacional (en este caso Bogotá) y en el mercado Internacional.
Teniendo en cuenta que estos anclajes son de origen Alemán, el precio por kilo de acero
se ha tomado en euros y es el precio del acero común en el mercado europeo con las
siguientes propiedades19 y características:
19 Los valores de las propiedades son aproximados, tomando como base los valores encontrados en tablas dentro de la bibliografía utilizada.
ICIV 2003 II 37
58
• Resistencia de fluencia Sy: Aproximadamente 40 kpsi
• Resistencia última Su: Aproximadamente 60 kpsi
• Peso unitario w: 76.5 kN/m3
• Precio por Kilo20: 2.04 euros/kilo en Barcelona
En las siguientes tablas se presentan los precios por kilo de los anclajes con acero
nacional y con acero extranjero, al cual se le deben incrementar los costos21 de arancel
(15%) y transporte (8%). Para una comparación más precisa, el precio aproximado por
kilo de acero nacional será el promedio de los precios por kilo de los tres tipos de acero
utilizados en la fabricación de los anclajes (tabla 4-1). Está suposición se valida
partiendo del hecho de que estos tres tipos de acero son de uso común y de fácil
adquisición en el mercado. Por lo tanto, estos serán los valores tomados como referencia
para este cuadro comparativo:
• Valor del Euro: $3311.75 TRM
• Precio del kilo de acero extranjero: 2.04 euros o $6755.97
• Precio del kilo de acero extranjero + arancel(15%) + transporte(8%):
$6755.97 + $1013,40 + $ 540.47: $8309.84
• Precio del kilo de acero Nacional sin IVA (promedio precios kilo acero
A-36, 304 Y 1045): $5098.16
• Precio del kilo de acero Nacional con IVA (promedio precios kilo acero
A-36, 304 Y 1045): $5913.86
20 El precio por kilo en euros fué suministrado por Manufacturas de Cemento S.A.. 21 Porcentajes suministrados por Manufacturas de Cemento S.A..
ICIV 2003 II 37
59
Tipo Anclaje
Masa del
anclaje und. (Kg)
Valor promedio
Kilo de acero
extranjero ($)
Valor promedio Kilo de acero extranjero +arancel+transporte
($)
Costo und.
anclaje por kilo de
acero extranjero-sin fletes
($)
Costo und. anclaje por
kilo de acero extranjero+
arancel+ transporte ($)
ma VPI VPItaxes ma*VPI ma*VPItaxesBULON CABEZA
ESFERICA Apertura 30º 0.046 310.77 382.25 Apertura 60º 0.119 803.96 988.87
Muro 0.194 1310.66 1612.11
SISTEMA FPA-5 1.32 8917.88 10968.99
PLATINA
ANGULAR 1.46
6755.97 8309.84
9863.72 12132.37 total 26084.59 Tabla 4-6 . Precios anclajes por kilo-acero común Extranjero (Julio 2004)
Tipo Anclaje
Masa del
anclaje und. (Kg)
Valor promedio
Kilo de acero
Nacional sin IVA ($)
Valor promedio
Kilo de acero
Nacional con IVA
($)
Costo und. anclaje por
kilo de acero
Nacional-sin IVA ($)
Costo und. anclaje por
kilo de acero
Nacional-con IVA ($)
ma VPK VPKiva ma*VPK ma*VPKiva BULON CABEZA
ESFERICA Apertura 30º 0.046 234.52 272.04 Apertura 60º 0.119 606.68 703.75
Muro 0.194 989.04 1147.29
SISTEMA FPA-5 1.32 6729.57 7806.30
PLATINA
ANGULAR 1.46
5098.16 5913.86
7443.31 8634.24 total 18563.61
Tabla 4-7 . Precios anclajes por kilo-acero común Nacional (Julio 2004)
ICIV 2003 II 37
60
5 PROCESO CONSTRUCTIVO
Como paso preliminar a los ensayos en el laboratorio se realizó la fundición de los
paneles de prueba. Este proceso de fundición de los paneles se realizó en la planta de
Manufacturas de Cemento S.A.. Todos los materiales, al igual que el diseño de Mezcla
del Concreto fueron posibles gracias a la Dirección de Calidad de Manufacturas de
Cemento S.A..
La metodología implementada ha sido resumida de la siguiente forma:
• Preparación e instalación de formaletas
• Preparación superficie con antiadherente (figura 5.1)
Figura 5.1 Aplicación líquido antiadherente
ICIV 2003 II 37
61
• Ubicación de las mallas de refuerzo con separadores ( Figura 5.2)
Figura 5.2 Ubicación mallas de refuerzo
• Instalación de los anclajes que necesiten ser instalados in situ (ver cap. 5.2
METODOLOGIA DE INSTALACIÓN )
• Llenado de las formaletas con la mezcla y toma de cilindros (Figura 5.3)
Figura 5.3 Toma de cilindros
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62
• Método de vibrado con vibrador de aguja ( Figura 5.4)
Figura 5.4 Vibrado de la mezcla
• Acabado final ( Figura 5.5)
Figura 5.5 Acabado de los paneles
ICIV 2003 II 37
63
• Desmolde paneles y retiro protectores de icopor de las cabezas de bulones (Figura
5.6 )
Figura 5.6 Retiro de Formaletas y protectores de icopor
En total se elaboraron nueve paneles de concreto para las pruebas y se fundieron tres
paneles por día (ver Tabla 5-1).
Paneles fundidos para Bulones FECHA
30º 60º Muro
Paneles Fundidos
Para Sistema FPA-5
Paneles Fundidos
Para Platinas
TOTAL
PANELES
POR DIA
18-02-2004 … 1 1 1 … 3
20-02-2004 … 1 … 1 1 3
21-02-2004 2 … … … 1 3
TOTAL PANELES 9
Tabla 5-1. Cronograma Fundición Paneles Para Pruebas.
ICIV 2003 II 37
64
5.1 DISEÑO DE LA MEZCLA DE CONCRETO
Para el diseño de la mezcla de concreto a utilizar en los paneles de prueba se seleccionó
el diseño estándar para concreto de 3000 psi a 14 días, de color gris y doble malla de
refuerzo de 5 mm de diámetro separada cada 15 cm.
A continuación se muestra un cuadro con el diseño de la mezcla suministrado por la
Dirección de Calidad:
MATERIAL VOLUMEN (lt/m3) PESO (Kg/m3)
Cemento 96.15 300
Agua 180 180
Aire 20 …
Rheobuil 2.48 0.99
Arena Cemex 383.66 966.82
Grava 1/2" 320.26 791.04
Total Agregados 703.92 1757.86
TOTAL … 2238.8
Tabla 5-2. Diseño de Mezcla - Cantidad de material por m3 .
Las características de estos materiales se encuentran recopiladas en las siguientes tablas
suministradas también por la Dirección de Calidad:
ICIV 2003 II 37
65
• Material Cementante:
TIPO III
Cuantía (Kg/m3) 300
Densidad (g/cm3) 3.12
Tabla 5-3. Características Material Cementante
• Agua:
Rel (a/c) 0.6
Cuantía 180
Densidad (g/cm3) 1
Tabla 5-4. Características Agua de la Mezcla
• Aire: 2%
• Arena Cemex:
Densidad (g/cm3) 2.52
Humedad (%) 9.64
Absorción 1.11
Tabla 5-5. Características Arena Cemex
• Grava ½”:
Densidad (g/cm3) 2.47
Humedad (%) 4.82
Absorción 2.38
Tabla 5-6. Características Grava ½”
ICIV 2003 II 37
66
• Aditivo:
Rheobuil 1000
Densidad 0.4
Dosis 0.33%
Tabla 5-7. Características del Aditivo usado en la Mezcla
5.2 METODOLOGIA DE INSTALACIÓN A continuación se muestran los detalles de la instalación de los tres tipos de sistemas de
anclaje. Los criterios usados en este proceso de instalación se tomaron de la metodología
planteada en los manuales técnicos. También se tomaron criterios propios al no tener
ejemplos reales claros sobre la instalación ni sobre algunos elementos involucrados
dentro de este proceso.
En el caso de los bulones de cabeza esférica, la instalación se realizó durante la
fundición quedando empotrados dentro de los paneles (2 bulones por panel). Para el
sistema de anclaje FPA-5, se instalaron los componentes inferiores durante la fundición,
tal como lo exigen los manuales de instalación HALFEN-DEHA. En el caso de las
platinas angulares se fundieron dos muros y una vez terminado el proceso de fundición
se instalaron las platinas.
5.2.1 Bulón Cabeza Esférica
Para los tres tipos de Bulones estudiados en este proyecto( apertura 30º, apertura 60º y
sistema muro), la instalación se realizó siguiendo la misma metodología:
ICIV 2003 II 37
67
• Como primer paso se forran las cabezas de los bulones con alguna protección
semiesférica removible. En este caso se utilizaron protecciones de icopor sellados
con silicona (Figura 5.7).
Figura 5.7 Protecciones semiesféricas removibles para bulones
• Una vez ubicadas las mallas de refuerzo, se amarran lo bulones de tal forma que
queden ubicados de acuerdo a las distancias planeadas y que la cara plana de las
protecciones en icopor queden al mismo nivel de la superficie ( Figuras 5.8, 5.9 y
5.10)
Figura 5.8 Bulones tipo muro instalados
ICIV 2003 II 37
68
Figura 5.9 Bulones tipo apertura 60º instalados
Figura 5.10 Bulones tipo apertura 60º instalados (detalle)
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69
• Posteriormente se realizaron los procesos de llenado, vibrado, acabado y retiro de
formaletas. En las Figuras 5.11, 5.12 y 5.13 se muestran detalles de los bulones ya
instalados sobre los paneles de pruebas:
Figura 5.11 Panel de prueba terminado Bulón 60º de apertura
Figura 5.12 Panel de prueba terminado Bulón tipo muro
ICIV 2003 II 37
70
Figura 5.13 Detalle Bulón instalado - panel terminado
5.2.2 Sistema FPA-5 Cabe recordar que solamente se realizó la instalación in situ del componente inferior del
sistema FPA sobre los paneles de prueba, mientras que el componente superior se instaló
el día de los montajes.
• Una vez ubicadas las mallas de refuerzo se amarraron los anclajes a la malla de tal
forma que se cumpliera con las distancias elegidas de ubicación (Figuras 5.14 y 5.15).
Figura 5.14 Instalación componente inferior Sistema FPA-5
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71
Figura 5.15 Instalación componente inferior Sistema FPA-5(detalle)
• Posteriormente se realizaron los procesos de llenado, vibrado, acabado y retiro de
formaletas. En las Figuras 5.16 y 5.17 se muestran detalles del componente inferior
Sistema FPA-5 ya instalado sobre el panel de prueba:
Figura 5.16 Panel de prueba Sistema FPA-5 terminado
Figura 5.17 Detalle Componente inferior Sistema FPA-5 (panel terminado)
ICIV 2003 II 37
72
• Una vez fundido el panel, se realiza la instalación del componente superior del FPA-5,
esto se efectúa mediante la instalación de la lámina perforada del componente superior
entre la parte embebida dentro del muro y una lámina doblada en ángulo recto (Figura
5.18). El elemento de unión entre la lámina perforada y el componente inferior es un
taco de acero que se pasa por uno de los orificios de la lámina perforada. El ángulo con
el que se dobla la lámina perforada está basado en la distancia de separación que se
haya elegido para el dimensionamiento. En la figura 5.19 se muestra un sistema FPA-5
en un caso real.
Figura 5.18 Componentes del Sistema FPA-5 instalados (Fuente: www.deha.com)
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73
Figura 5.19 Ejemplo Sistema FPA-5 instalado (Fuente: www.deha.com)
5.2.3 Platina Angular
• Como ya se mencionó, la instalación de las platinas angulares se realizó durante los
montajes de las pruebas, se utilizaron tacos HILTI de camisa de acero al carbón (figura
5.20) y características compiladas en los ANEXOS 3 y 4 de este trabajo. En la figura
7.21 se muestra una platina instalada con taco HILTI de acero al carbón sobre concreto.
Figura 5.20 Taco HILTI de camisa de acero al carbón.(Fuente: www.hilti.es)
Figura 5.21 Platina angular instalada sobre panel de prueba mediante taco HILTI de
camisa de acero
ICIV 2003 II 37
74
5.3 PRIMERA FUNDICIÓN DE PANELES
Esta primera fundición de paneles se realizó entre las 6 pm y las 7 pm del día 18 de
febrero del 2004. Como se especificó en la Tabla 5-1 (Cronograma Fundición Paneles
para Pruebas), en este día se fundieron tres muros repartidos de la siguiente forma:
• Un panel para Bulón Sistema Placa 60º
• Un panel para Bulón Sistema Muro
• Un panel para Sistema FPA-5
Se tomaron 4 cilindros de muestras de la mezcla para ensayar a compresión a los 7 y 28
días con los siguientes resultados:
R7 Kg/cm3 R28 Kg/cm3
FECHA FUNDICION Muestra 1 Muestra 2 Muestra 1 Muestra 2
18-02-2004 313.6 321.5 392.2 399.7
Tabla 5-8. Resultados ensayos cilindros de concreto (primera fundición)
R28 promedio = 395.95 Kg/cm3
5.4 SEGUNDA FUNDICIÓN DE PANELES
La segunda etapa de fundición de paneles se realizó entre las 9:30 am y las 10:30 am del
día 20 de febrero del 2004. Como se especificó en la Tabla 5-1 (Cronograma Fundición
ICIV 2003 II 37
75
Paneles para Pruebas), en este día se fundieron tres muros repartidos de la siguiente
forma:
• Un panel para Bulón Sistema Placa 60º
• Un panel para Sistema FPA-5
• Un panel para Platinas
Se tomaron 4 cilindros de muestras de la mezcla para ensayar a compresión a los 7 y 28
días con los siguientes resultados:
R7 Kg/cm3 R28 Kg/cm3
FECHA FUNDICION Muestra 1 Muestra 2 Muestra 1 Muestra 2
20-02-2004 314.9 299.8 338.5 359.8
Tabla 5-9. Resultados ensayos cilindros de concreto (segunda fundición)
R28 promedio = 349.15 Kg/cm3
5.5 TERCERA FUNDICIÓN DE PANELES
La tercera etapa de fundición de paneles se realizó entre las 11:30 am y las 12:30 am del
día 21 de febrero del 2004. Como se especifico en la Tabla 5-1 (Cronograma Fundición
Paneles para Pruebas), en este día se fundieron tres muros repartidos de la siguiente
forma:
• Dos paneles para Bulón Sistema Placa 30º
• Un panel para Platinas
Se tomaron 4 cilindros de muestras de la mezcla para ensayar a compresión a los 7 y 28
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76
días con los siguientes resultados:
R7 Kg/cm3 R28 Kg/cm3
FECHA FUNDICION Muestra 1 Muestra 2 Muestra 1 Muestra 2
21-02-2004 322.5 306.4 430.1 411.4
Tabla 5-10. Resultados ensayos cilindros de concreto (tercera fundición)
R28 promedio = 420.75 Kg/cm3
5.6 CUADRO RESUMEN PANELES FUNDIDOS
La siguiente es una tabla resumen de los diferentes tipos de paneles fundidos para las
pruebas en el laboratorio:
DIMENSIONES 1
TIPO PANEL (según anclaje a instalar) Cantidad Instalación anclajes Largo (m) Ancho (m)
BULONES PLACA 30º 2 In situ 1.00 0.45
BULONES PLACA 60º 2 In situ 1.00 0.45
BULONES MURO 1 In situ 1.00 0.60
SISTEMA FPA-5 2 In situ (componente inferior) 0.60 0.5
PLATINAS 2 En Laboratorio 1.00 0.6
TOTAL PANELES 9 1Todos los paneles de prueba tienen espesor de 0.096m
Tabla 5-11. Cuadro resumen de tipos de paneles según anclaje a instalar
ICIV 2003 II 37
77
6 MONTAJE DE LOS ENSAYOS
En busca de resultados satisfactorios y que reflejen de la mejor forma el comportamiento
de los diferentes tipos de anclajes sobre paneles de concreto se decidió probar los
sistemas de anclaje bajo TENSIÓN mediante la aplicación de fuerza a través del
desplazamiento vertical controlado de la Máquina de pruebas MTS. La opción de
realizar un solo tipo de ensayo, en este caso de TENSION, se tomó de acuerdo a la
cantidad de muestras de los anclajes y a la funcionalidad de los sistemas de anclaje en
condiciones reales. Para esto se adecuaron paneles de prueba sobre los cuales se
instalaron los sistemas de anclaje y se buscaron los montajes de laboratorio que más se
adecuaran a casos reales de utilización de los anclajes.
Para el montaje de los ensayos se tuvo en cuenta principalmente la disponibilidad de
espacio en la Máquina de pruebas MTS. De acuerdo a esto se fabricaron algunas piezas
de soporte y de agarre a la MTS; igualmente se adecuaron algunas piezas ya existentes
en el laboratorio para el agarre de los muros a la MTS.
6.1 BULON CABEZA ESFÉRICA
Por la naturaleza de los anclajes, los cuales se instalan principalmente para el izaje o
transporte de muros o paneles de concreto, se prepararon los ensayos intentando
simular un proceso de izaje y transporte de un muro.
Para los tres tipos de Bulones de cabeza esférica se utilizó como medio de elevación un
sistema de cadenas con un dispositivo superior de compensación (ver figura 6.1), junto
con unos ganchos de acople fabricados específicamente para estas pruebas(ver figura
6.2).
ICIV 2003 II 37
78
Figura 6.1 Detalle sistema de compensación de carga
Figura 6.2 Detalle ganchos de agarre para cabeza de bulón
Para simular la fuerza de elevación vertical se utilizó el desplazamiento vertical
controlado de la máquina de pruebas MTS, aprisionando en las mordazas de la MTS un
gancho de acero junto con el dispositivo de compensación de las cadenas.
Para fijar los muros y no dejarlos desplazar verticalmente en el momento en que la MTS
iniciara la aplicación de la fuerza, se adaptaron dos láminas rojas de acero con perfil en
“T” puestas sobre los muros y fijadas mediante varillas atornilladas a la base inferior de
la MTS.
Como agravante para estos montajes se tuvo que solo se consiguió un sistema de
cadenas y sistema de compensación, por lo que no se pudo hacer los montajes con las
aperturas calculadas, sin embargo al ser estos los primeros ensayos de este tipo de
anclajes, se convirtió en una buena prueba para analizar su comportamiento a diferentes
ángulos.
ICIV 2003 II 37
79
6.1.1 Sistema placa 30º de apertura
• Cantidad de paneles: 2, con montaje igual para cada panel
• Apertura aproximada final: 50º
Figura 6.3 Montaje ensayo Bulón placa 30º de apertura
6.1.2 Sistema placa 60º de apertura
• Cantidad de paneles: 2, con montaje igual para cada panel
• Apertura aproximada final: 35º
Figura 6.4 Montaje ensayo Bulón placa 60º de apertura
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80
6.1.3 Sistema Muro
• Cantidad de paneles: 1, con montaje similar al de los otros tipos de bulones
• Apertura aproximada final: 20º
Figura 6.5 Montaje ensayo Bulón tipo Muro
6.2 SISTEMA FPA-5
Debido al diseño especial de este sistema de anclaje, se optó por simular la tensión axial
ejercida sobre el anclaje instalado entre algún elemento estructural y un panel de fachada
o arquitectónico (ver figura 6.6).
Figura 6.6 Esquema real tomado como base para el montaje del ensayo Sistema FPA-5
ICIV 2003 II 37
81
Para llevar a cabo un comportamiento similar en las pruebas de laboratorio, se fabricó
una rampa en acero para amarrar el panel de prueba y darle una inclinación tal que la
fuerza de tensión se aplicara verticalmente desde la MTS. El ángulo de inclinación con
respecto al eje vertical se tomó como 25º, este dato fue dado por el diseño del sistema
de anclaje elaborado con el software especial de dimensionamiento de la empresa
HALFEN–DEHA.
Para acoplar el sistema de anclaje FPA-5 a la MTS se fabricó una rampa con igual
ángulo de diseño de 25º, por la cara inferior de esta rampa se acoplaba el componente
superior del FPA-5, mientras que en la cara superior de la rampa se contaba con un
vástago, elemento aprisionado por la MTS (ver figura 6.7)
Figura 6.7 Esquema del Montaje para Ensayo Sistema FPA-5
ICIV 2003 II 37
82
• Cantidad de paneles: 2, con montaje de rampas igual para los dos paneles
Figura 6.8 Montaje Ensayo Sistema FPA-5
Figura 6.9 Detalle rampa inferior de agarre a la base de MTS- Montaje FPA-5
Figura 6.10 Detalle rampa superior de fijación- Montaje FPA-5
ICIV 2003 II 37
83
6.3 PLATINA ANGULAR
En este caso se instalaron las platinas una vez fundidos los paneles, esto mediante tacos
HILTI de camisa de acero al carbón de 1/2” de diámetro de la camisa y 3/8” de diámetro
del perno.
Figura 6.11 Montaje Ensayo Platina Angular
ICIV 2003 II 37
84
7 RESULTADOS FINALES
7.1 DEFINICIONES
Para dar un entendimiento claro de los resultados, se resumen a continuación algunas de
las definiciones usadas en este capitulo:
• Velocidad de desplazamiento de la Máquina de pruebas MTS: Es la velocidad
vertical con la que se desplazan los brazos de la máquina MTS y que simula la carga
sobre el montaje.
• Sistema experimental: Para estas pruebas se llamó sistema experimental al conjunto de
elementos involucrados en el ensayo (panel, anclajes, elementos de fijación y montaje
a la MTS). Para los ensayos, los elementos de montaje ( Ej: Rampas, Varillas de
fijación a la MTS, sistema de cadenas, ganchos de agarre, etc.) se sobredimensionaron
por lo tanto se tomará como sistema experimental y elementos de estudio los paneles
de prueba, los anclajes en estudio y los tornillos que se relacionen o se instalen
directamente a los anclajes (Ej: Tacos HILTI)
La razón por la que se definió este concepto de sistema experimental es porque al estar
los anclajes instalados directamente en paneles de concreto, estos últimos entran a
formar parte del estudio ya que en la realidad son elementos básicos en la instalación y
el buen desempeño de los anclajes.
• Elemento de falla: Es el elemento dentro del sistema experimental sobre el que se
produjo la falla una vez aplicada la carga. Como eficiencia en las pruebas se espera
que los elementos que primero lleguen a la falla o rotura sean el panel de prueba de
concreto o los anclajes de prueba y no los elementos de montaje ( Ej: Rampas, Varillas
de fijación a la MTS, etc.)
ICIV 2003 II 37
85
• Carga admisible teórica del anclaje (CAT): Es la carga máxima que se le puede
aplicar al anclaje y para la cual aún sigue cumpliendo satisfactoriamente su función.
Esta dada por dimensionamiento final de la pieza (CAP. 4).
• Carga Límite Experimental (CLE): Es la carga máxima aproximada tomada de la
curva de pruebas para la cual el sistema experimental crece proporcionalmente sin
sufrir deformación plástica permanente. Para efectos de diseño, sería la carga límite de
diseño.
Esta carga Límite del sistema experimental es la carga del comportamiento en
conjunto del concreto y los anclajes, por lo tanto no refleja en particular a los anclajes,
ya que estos podrían no sufrir daño mientras que el panel de concreto si se podría
fracturar.
• Carga última de falla del sistema experimental (CUF): Es la carga para la cual la
curva deja de crecer debido a la fractura o rompimiento de alguno de los elementos del
ensayo. Es el punto máximo superior de la curva.
• Factor de seguridad Límite (FS lím):Para estas pruebas el factor de seguridad
promedio estará dado por la relación LIMITE/ADMISIBLE o CLE/CAT
• Factor de seguridad último (FS últ): Para estas pruebas el factor de seguridad último
será ÚLTIMO/ADMISIBLE o CUF/CAT
7.2 BULÓN CABEZA ESFÉRICA
Cabe recordar que los paneles de prueba se fundieron con dos bulones por panel,
fabricados con el mismo material y ubicados simétricamente con respecto al eje de
aplicación de la carga. Por lo tanto los valores de carga teóricos y experimentales usados
en los siguientes análisis son para dos bulones.
Cabe anotar la presencia de óxido sobre la superficie de todas las cabezas de los bulones,
debido en gran parte a la utilización de acero 1045 y no acero 304 inoxidable.
ICIV 2003 II 37
86
7.2.1 Sistema placa 30º de apertura
7.2.1.1 Panel de prueba 1
• Resistencia máxima promedio del concreto a compresión 28 días: 420.75 Kg/cm2
• Velocidad de desplazamiento de la máquina de pruebas MTS: 1 mm/min
• Elemento de falla: En esta prueba el concreto falló por rotura, ocasionada por el
desplazamiento mínimo de los bulones con la malla de refuerzo dentro del panel.
• Carga admisible teórica - dos bulones: 2000 Kgf
• Carga Límite Experimental: 3000 Kgf
Tomada de la curva de prueba en un punto anterior al cambio brusco de la pendiente
uniforme
• Carga última de falla del sistema experimental: 3548.2 Kgf
Tomada en el punto máximo superior de la curva, justo antes de empezar la caída de la
carga. En este punto la cabeza de los bulones quedó levemente doblada pero sin
indicios de rotura.
Figura 7.1 Curva de prueba Bulones tipo 30º ( prueba 1)
ICIV 2003 II 37
87
Figura 7.2 Gráfica comparativa de cargas Bulones tipo 30º ( prueba 1)
En las gráficas se puede ver claramente que el ensayo cumplió y superó en gran medida
a los valores teóricos.
En el punto de la carga última de falla experimental, los bulones aún seguían sin sufrir
deformaciones o fallas.
- FS lím= 3000/2000 = 1.5
- FS últ= 3548.2/2000 = 1.77
• Descripción fotográfica del ensayo
Como ya se mencionó, la falla se produjo sobre el concreto, el cual se fracturó a causa
del movimiento interno del bulón y su amarre dentro del panel. En las siguientes
fotografías se puede apreciar el desarrollo del ensayo desde el inicio del agrietamiento
(Figura 7.3 ) hasta la fractura final del concreto( Figuras 7.4 a 7.6).
En la figura 7.7 se ve en detalle el buen estado de los bulones, una vez removido el
concreto fracturado.
ICIV 2003 II 37
88
Figura 7.3 Agrietamiento producido por la carga ( Bulones tipo 30º prueba 1)
Figura 7.4 Fractura del concreto ( Bulones tipo 30º prueba 1)
Figura 7.5 Vista superior fractura del concreto ( Bulones tipo 30º prueba 1)
ICIV 2003 II 37
89
Figura 7.6 Estado final por fractura de concreto ( Bulones tipo 30º prueba 1)
Figura 7.7 Detalle estado final por fractura de concreto ( Bulones tipo 30º prueba 1)
• Conclusión del ensayo
De acuerdo a los valores de Factor de Seguridad FS encontrados, los anclajes
CUMPLIERON con la carga para la cual fueron diseñados
• Recomendaciones
Aunque las pruebas dieron resultados satisfactorios se recomendaría la utlización de
concreto de mayor resistencia y así alcanzar valores de FS más altos
ICIV 2003 II 37
90
7.2.1.2 Panel de prueba 2
• Resistencia máxima promedio del concreto a compresión 28 días: 420.75 Kg/cm2
• Velocidad de desplazamiento de la máquina de pruebas MTS: 2 mm/min
• Elemento de falla: En esta prueba el concreto falló por rotura, ocasionada por el
desplazamiento mínimo de los bulones con la malla de refuerzo dentro del panel.
• Carga admisible teórica- dos bulones: 2000 Kgf
• Carga Límite experimental: 3300 Kgf
Tomada de la curva de prueba en un punto anterior al cambio brusco de la pendiente
uniforme
• Carga última de falla del sistema experimental: 3741.5 Kgf
Tomada en el punto máximo superior de la curva, justo antes de empezar la caída de
la carga. En este punto los bulones quedaron levemente doblados pero sin indicios de
rotura.
Figura 7.8 Curva de prueba Bulones tipo 30º (prueba 2)
ICIV 2003 II 37
91
Figura 7.9 Gráfica comparativa Bulones tipo 30º (prueba 2)
En los gráficas se puede ver un comportamiento similar al del primer panel de prueba.
En este caso también se fracturó el concreto.
- FS lím= 3300/2000 = 1.65
- FS últ= 3741.5/2000 = 1.87
• Descripción fotográfica del ensayo
En la Figura 7.10 se observa una grieta que se produjo antes de aplicar la carga, durante
el momento del montaje de la prueba. La causa de esta grieta fue la presión ejercida por
la lámina de acero que inmovilizaba el panel; sin embargo, la fractura final del panel no
se dió en el bulón mas cercano a esta grieta sino en el otro bulón mas alejado y sin
grietas previas cercanas.
Las figuras 7.11 y 7.12 muestran las fractura sufridas por el panel y la dirección de las
grietas
La figura 7.13 deja ver el estado final de uno de los bulones, una vez removida la parte
del concreto que se fracturó.
ICIV 2003 II 37
92
La figura 7.14 muestra el estado final de los dos bulones una vez fuera del panel. Se
decidió extraerlos del panel ya que el concreto alrededor de los bulones hacía fácil su
extracción.
Figura 7.10 Grieta producida por presión de elementos de montaje ( Bulones tipo 30º
prueba 2)
Figura 7.11 Vista superior fractura del concreto ( Bulones tipo 30º prueba 2)
Figura 7.12 Vista de fractura del concreto-ángulo opuesto ( Bulones tipo 30º prueba 2)
ICIV 2003 II 37
93
Figura 7.13 Estado final del bulón ( Bulones tipo 30º prueba 2)
Figura 7.14 Bulones removidos después del ensayo ( Bulones tipo 30º prueba 2)
• Conclusión del ensayo
De acuerdo a los valores de Factor de Seguridad FS encontrados, los anclajes
CUMPLIERON con la carga para la cual fueron diseñados
• Recomendaciones
Aunque las pruebas dieron resultados satisfactorios se recomendaría la utlización de
concreto de mayor resistencia y así alcanzar valores de FS más altos
ICIV 2003 II 37
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7.2.1.3 Comparación paneles de prueba
Figura 7.15 Curva comparativa Bulones tipo 30º
Figura 7.16 Gráfica comparativa pruebas Bulones tipo 30º
La figura 7. 15 deja ver claramente el comportamiento similar de las dos curvas, siendo
la segunda prueba la de valores alcanzados livianamente superiores.
En la figura 7.16 se nota claramente el similar comportamiento de los paneles y anclajes
durante las pruebas.
ICIV 2003 II 37
95
7.2.2 Sistema placa 60º de apertura
7.2.2.1 Panel de prueba 1
• Resistencia máxima promedio del concreto a compresión 28 días: 349.15 Kg/cm2
• Velocidad de desplazamiento de la máquina de pruebas MTS: 3 mm/min
• Elemento de falla: En esta prueba el concreto falló por rotura; sin embargo fue una
rotura pronta.
• Carga admisible teórica - dos anclajes: 4000 Kgf
• Carga Límite experimental: 2300 Kgf
Punto de la curva hasta donde se tiene un crecimiento proporcional antes del primer
cambio brusco de la pendiente.
• Carga última de falla del sistema experimental: 4672.9 Kgf
En este caso se tomó también el punto máximo superior de la curva, antes de
decrecer permanentemente. En este punto los bulones no sufrieron deformación
permanente ni rotura.
Figura 7.17 Curva de prueba Bulones tipo 60º (prueba 1)
ICIV 2003 II 37
96
Figura 7.18 Gráfica comparativa Bulones tipo 60º ( prueba 1)
En la curva de prueba (Figura 7.17) se nota una pronta caída de la carga, cercana a los
2500 Kgf y probablemente inducida por la mayor área de afectación del bulón que
comparada con el área superficial del panel originaría una aparición mas rápida de las
grietas sobre el panel.
- FS lím= 2300/4000 = 0.58
- FS últ= 4672.9/4000 = 1.17
• Descripción fotográfica del ensayo
Además, gracias a las fotografías del ensayo, se ve que la fractura del concreto de uno de
los lados del panel no sigue una grieta uniforme sino que se distribuye en dos grandes
grietas (Figuras 7.20 y 7.21). Se podría suponer que el bulón ubicado en este punto
estaría soportando mas carga que el bulón vecino.
En la figura 7.18 se observa que la carga admisible del sistema experimental no alcanzó
el valor de carga admisible teórico de los anclajes, este resultado se le atribuye en gran
parte a la geometría del panel de prueba (poco ancho) y a la resistencia del concreto.
En las figuras 7.20, 7.21 y 7.22 se ve la forma de fractura del concreto sobre el panel
ICIV 2003 II 37
97
En la figura 7.23 se ve un detalle del estado final de uno de los bulones embebidos
Figura 7.19 Inicio del ensayo (Bulones tipo 60º prueba 1)
Figura 7.20 Fractura del concreto (Bulones tipo 60º prueba 1)
Figura 7.21 Vista superior estado final del panel (Bulones tipo 60º prueba 1)
ICIV 2003 II 37
98
Figura 7.22 Grietas finales resultantes (Bulones tipo 60º prueba 1)
Figura 7.23 Detalle Grietas finales resultantes (Bulones tipo 60º prueba 1)
• Conclusión del ensayo
De acuerdo a los valores de Factor de Seguridad FS encontrados, el sistema NO
CUMPLIO para las cargas a las que se diseñaron los anclajes.
• Recomendaciónes
Se recomendaría para futuras pruebas la utilización de paneles más anchos y un concreto
de mayor resistencia
ICIV 2003 II 37
99
7.2.2.2 Panel de prueba 2
• Resistencia máxima promedio del concreto a compresión 28 días: 395.95 Kg/cm2
• Velocidad de desplazamiento de la máquina de pruebas MTS: 3 mm/min
• Elemento de falla: En esta prueba se presentó falla y rotura del concreto
• Carga admisible teórica por los dos anclajes: 4000 Kgf
• Carga Límite experimental: 2800 Kgf
Punto de la curva hasta donde se tiene un crecimiento proporcional antes del primer
cambio brusco de la pendiente.
• Carga última de falla del sistema experimental: 3456.8 Kgf
En este caso se tomó también el punto máximo superior de la curva, antes de
decrecer permanentemente. En este punto los bulones no sufrieron deformación
permanente ni rotura.
Figura 7.24 Curva de prueba Bulones tipo 60º (prueba 2)
ICIV 2003 II 37
100
Figura 7.25 Gráfica comparativa Bulones tipo 60º ( prueba 2)
En la figura 7.25 se ve que ni la carga admisible experimental del sistema ni la carga
última experimental de falla del sistema alcanzaron los valores teóricos de carga
admisible. Al igual que la prueba anterior del mismo tipo, la causa principal de no
alcanzar a los valores teóricos se debió principalmente a la geometría del concreto y su
comportamiento de diseño.
- FS lím= 2800/4000 = 0.70
- FS últ= 3456.8/4000 = 0.88
• Descripción fotográfica del ensayo
En las figuras 7.27 a 7.31 se muestra claramente la similar distribución de las grietas a lo
ancho del panel, dejando ver así la igual distribución de la carga sobre los dos anclajes
embebidos en el panel.
ICIV 2003 II 37
101
Figura 7.26 Inicio de la prueba (Bulones tipo 60º prueba 2)
Figura 7.27 Inicio de la grietas (Bulones tipo 60º prueba 2)
Figura 7.28 Concreto fracturado (Bulones tipo 60º prueba 2)
ICIV 2003 II 37
102
Figura 7.29 Vista superior concreto fracturado (Bulones tipo 60º prueba 2)
Figura 7.30 Estado final bulón y concreto (Bulones tipo 60º prueba 2)
Figura 7.31 Detalle estado final bulón y concreto (Bulones tipo 60º prueba 2)
ICIV 2003 II 37
103
• Conclusión del ensayo
De acuerdo a los valores de Factor de Seguridad FS encontrados, el sistema NO
CUMPLIO para las cargas a las que se diseñaron los anclajes.
• Recomendaciónes
Se recomendaría para futuras pruebas la utilización de paneles más anchos y un concreto
de mayor resistencia.
7.2.2.3 Comparación paneles de prueba
Figura 7.32 Curva comparativa Bulones tipo 60º
ICIV 2003 II 37
104
Figura 7.33 Gráfica comparativa pruebas Bulones tipo 60º
En la grafica 7.32 se aprecia un comportamiento similar de las curvas hasta los 2300
Kgf, y aunque la primera prueba arrojó un valor último de falla más alto, su valor de
carga admisible experimental fue más bajo que la segunda prueba y causado por una
primera caída de la carga.
7.2.3 Sistema Muro
En este caso, el único panel de pruebas se cargó dos veces, es decir, el panel se montó y
se cargó normalmente; sin embargo, los valores a los que se había llegado (cercanos a
10.000 Kgf), hizo que fuera conveniente parar el ensayo por seguridad. Acto seguido se
cargó de nuevo, generando una deformación plástica permanente en los materiales y a su
vez una resistencia mayor en el material22.
22 Teoría de la Mecánica de Materiales
ICIV 2003 II 37
105
7.2.3.1 Carga 1
• Resistencia máxima promedio del concreto a compresión 28 días: 395.95 Kg/cm2
• Velocidad de desplazamiento de la máquina de pruebas MTS: 2 mm/min
• Carga admisible teórica por los dos anclajes: 4000 Kgf
• Carga Límite experimental: 5500 Kgf
Se tomó el punto de la curva experimental en donde hay un cambio notable en la
pendiente del crecimiento proporcional.
• Carga última de falla del sistema experimental: No hubo falla del sistema, se dejó de
cargar en 9871.4 Kgf
Figura 7.34 Curva de prueba Bulones tipo Muro (carga1)
ICIV 2003 II 37
106
Figura 7.35 Gráfica comparativa Bulones tipo Muro ( carga 1)
Aunque no se presentó falla ni fractura de los materiales durante esta primera carga, si se
pudo comprobar un valor más alto de carga límite experimental que el valor teórico de
carga admisible.
- FS lím= 5500/4000 = 1.38
- FS últ= 9871.5/4000 = 2.47
7.2.3.2 Carga 2 (recarga)
• Resistencia máxima promedio del concreto a compresión 28 días: 395.95 Kg/cm2
• Velocidad de desplazamiento de la máquina de pruebas MTS: 4 mm/min
• Elemento de falla: En este caso el elemento que falló y se fracturó fue el concreto
• Carga admisible teórica por los dos anclajes: 4000 Kgf
• Carga Límite experimental: 9000 Kgf
Se tomó el punto de la curva experimental en donde hay un cambio notable en la
pendiente del crecimiento proporcional.
• Carga última de falla del sistema experimental: 10904.85 Kgf
ICIV 2003 II 37
107
Se tomó el valor más alto de la curva antes de la caída repentina y permanente de la
carga. En este punto los bulones no presentaron doblamiento ni indicios de rotura.
Figura 7.36 Curva de prueba Bulones tipo Muro (recarga)
Figura 7.37 Gráfica comparativa Bulones tipo Muro (recarga)
- FS lím= 9000/4000 = 2.25
- FS últ= 10904.85/4000 = 2.73
ICIV 2003 II 37
108
• Descripción fotográfica del ensayo
En la figura 7.39 se muestra la forma de falla lateral sobre el panel en forma de cono
invertido que sumado a lo cercano de los bulones forma una especie de “W”.
En las figura 7.40 y 7.41 se puede apreciar la forma de la grieta longitudinal que junto
con las grietas laterales ocasionaron el desprendimiento de un pedazo de concreto.
Figura 7.38 Reinicio de la carga (Bulones tipo Muro-recarga)
Figura 7.39 Inicio conos de rotura laterales en forma de “W” (Bulones tipo Muro-
recarga)
ICIV 2003 II 37
109
Figura 7.40 Fractura longitudinal del concreto (Bulones tipo Muro-recarga)
Figura 7.41 Detalle fractura longitudinal del concreto (Bulones tipo Muro-recarga)
Figura 7.42 Conos de rotura laterales en forma de “W” (Bulones tipo Muro-recarga)
ICIV 2003 II 37
110
Figura 7.43 Detalle rotura lateral (Bulones tipo Muro-recarga)
Figura 7.44 Detalle estado final del Bulón y del concreto (Bulones tipo Muro-recarga)
ICIV 2003 II 37
111
7.2.3.3 Comportamiento de las dos cargas sobre el mismo panel
Figura 7.45 Curva comportamiento carga 1 y recarga (Bulones tipo Muro)
Figura 7.46 Gráfica comparativa carga 1 y recarga (Bulones tipo Muro)
ICIV 2003 II 37
112
En la figura 7.45 se graficaron las curvas de carga y recarga buscando la comprobación
de los planteamientos teóricos. De estos planteamientos se tendría entonces que el valor
entre A y B sería la deformación plástica permanente del sistema experimental
(aproximadamente 15 mm) y que entre B y C sería el nuevo campo de deformación
elástica. Como se ve claramente, al realizar la recarga del material una vez descargado,
aumenta la resistencia del mismo, llegando a valores notablemente más altos que en la
primera carga. Para efectos de diseño se evita cualquier deformación permanente del
material, por lo tanto el valor admisible de diseño sería el de la primera carga (5500
Kgf).
• Conclusión del ensayo
Ya que los procesos de carga y recarga sobre el panel alcanzaron factores de seguridad
aceptables se puede concluir que los anclajes CUMPLIERON para las cargas que fueron
diseñados
• Recomendaciones
En futuros ensayos se podría experimentar con concretos de mayor resistencia y
diferentes espesores.
7.3 SISTEMA FPA-5
En los dos paneles que se ensayaron, el anclaje no llegó a la falla, a la rotura o al
desprendimiento del concreto, el elemento que falló por corte en los dos casos fue el
tornillo de fijación entre el componente superior FPA-5 y la rampa superior del montaje.
ICIV 2003 II 37
113
7.3.1 Panel de prueba 1
• Resistencia máxima promedio del concreto a compresión 28 días: 395.95 Kg/cm2
• Velocidad de desplazamiento de la máquina de pruebas MTS: 1 mm/min
• Elemento de falla: Tornillo de fijación entre componente superior FPA-5 y rampa
superior del montaje
• Carga admisible teórica por anclaje: 1150 Kgf
• Carga Límite experimental: 1800 Kgf
Punto tomado de la curva una vez realizado el reacomodamiento del montaje
(distancia entre A y B de figura 7.47), en el cual cae la pendiente notablemente
• Carga última de falla del sistema experimental: 3168.6 Kgf
En la prueba es la carga máxima superior de la curva antes de la caída repentina de
la curva. En este punto se presentaron deformaciones plásticas permanentes en el
componente superior del anclaje FPA-5.
Figura 7.47 Curva de prueba Sistema FPA-5 ( prueba 1)
ICIV 2003 II 37
114
Figura 7.48 Gráfica comparativa Sistema FPA-5 ( prueba 1)
De todas las pruebas realizadas para este proyecto de grado, las efectuadas para los
sistemas FPA-5 contaron con más elementos alternos de montaje involucrados. Así que
cuando se inició la aplicación de la carga hubo una reacomodación del montaje
(distancia entre A y B de figura 7.47) hasta el punto en que todos los elementos del
montaje quedaron bajo tensión y empiezan a trabajar como un solo sistema.
- FS lím= 1800/1150 = 1.57
- FS últ= 3168.6/1150 = 2.76
• Descripción fotográfica del ensayo
En las figuras 7.49 y 7.50 se observa que la platina perforada empieza a doblarse
separándose del panel de concreto.
En las figuras 7.51 y 7.52 se registró el doblamiento permanente del componente
superior del FPA-5 y se alcanza a ver el tornillo de fijación de este componente a la
rampa, el cual falló por cortante (Figura 7.53).
ICIV 2003 II 37
115
Figura 7.49 Inicio prueba-reacomodamiento del montaje (Sistema FPA-5 prueba 1)
Figura 7.50 Doblamiento platina perforada (Sistema FPA-5 prueba 1)
Figura 7.51 Doblamiento componente superior del Anclaje (Sistema FPA-5 prueba 1)
ICIV 2003 II 37
116
Figura 7.52 Estado final del Anclaje (Sistema FPA-5 prueba 1)
Figura 7.53 Tornillo roto por cortante (Sistema FPA-5 prueba 1)
• Conclusión del ensayo
De acuerdo a los valores de FS se puede concluir que los anclajes CUMPLIERON para
las cargas a las que fueron diseñados
• Recomedaciones
Se recomienda para futuras pruebas tornillos de fijación certificados(elemento que falló)
y se podría fabricar el anclaje con un tipo de acero menos blando y más resistente
ICIV 2003 II 37
117
7.3.2 Panel de prueba 2
• Resistencia máxima promedio del concreto a compresión 28 días: 349.15 Kg/cm2
• Velocidad de desplazamiento de la máquina de pruebas MTS: 2 mm/min
• Elemento de falla: Tornillo de fijación entre componente superior FPA-5 y rampa
superior del montaje
• Carga admisible teórica por anclaje: 1150 Kgf
• Carga Límite experimental: 1800 Kgf
Punto tomado de la curva una vez realizado el reacomodamiento del montaje
(distancia entre A y B de figura 7.54), en el cual cae la pendiente notablemente
• Carga última de falla del sistema experimental: 3607.9 Kgf
En la prueba es la carga máxima superior de la curva antes de la caída repentina de
la curva. En este punto se presentaron deformaciones plásticas permanentes en el
componente superior del anclaje FPA-5.
Figura 7.54 Curva de prueba Sistema FPA-5 ( prueba 2)
ICIV 2003 II 37
118
Figura 7.55 Gráfica comparativa Sistema FPA-5 ( prueba 2)
- FS lím= 1800/1150 = 1.57
- FS últ= 3607.9/1150 = 3.14
• Descripción fotográfica del ensayo
En la figura 7.57 se muestra el estado general del componente superior del FPA-5, con la
lámina de fijación doblada permanentemente al igual que la lámina perforada. En la
figura 7.58 se ve más en detalle el estado final de la lámina perforada y del taco de
acero, el cual no sufrió deformación ni daño alguno.
Figura 7.56 Inicio del ensayo ( Sistema FPA-5 prueba 2)
ICIV 2003 II 37
119
Figura 7.57 Estado final del anclaje ( Sistema FPA-5 prueba 2)
Figura 7.58 Detalle estado final del anclaje ( Sistema FPA-5 prueba 2)
Figura 7.59 Estado final componente superior del anclaje ( Sistema FPA-5 prueba 2)
ICIV 2003 II 37
120
• Conclusión del ensayo
De acuerdo a los valores de FS se puede concluir que los anclajes CUMPLIERON para
las cargas a las que fueron diseñados
• Recomedaciones
Se recomienda para futuras pruebas tornillos de fijación certificados(elemento que falló)
y se podría fabricar el anclaje con un tipo de acero menos blando y más resistente
7.3.3 Comparación paneles de prueba
Figura 7.60 Curva comparativa Sistema FPA-5
Figura 7.61 Gráfica comparativa Sistema FPA-5
ICIV 2003 II 37
121
En las figura 7.60 se nota el similar comportamiento de las curvas de las dos pruebas,
primero una zona de reacomodamiento, luego la zona de crecimiento proporcional
(aproximadamente a los 1800 Kgf), seguida de la zona plástica hasta la falla y caída total
de la curva.
En la Figura 7.62 se pueden ver los tornillos de las dos pruebas y el lugar en donde
fallaron.
Por los resultados de las dos pruebas para Sistemas FPA-5 , en los que se presentaron
deformaciones permanentes, cabe la posibilidad de usar en un futuro, acero menos
blando, de mayor resistencia y menor deformabilidad.
Figura 7.62 Tornillos utilizados en las pruebas FPA-5 ( fractura por corte)
7.4 PLATINA ANGULAR
En estas pruebas realizadas sobre platinas angulares cabe mencionar la vital importancia
de los elementos de fijación a los paneles de concreto. En este caso se utilizaron tacos
HILTI de camisa de acero al carbón de 1/2” de diámetro de la camisa y 3/8” de diámetro
del perno.
ICIV 2003 II 37
122
7.4.1 Panel de prueba 1
En está primera prueba el elemento de fijación entre la platina y el panel de prueba falló
por corte, o sea el taco HILTI con camisa de acero al carbón.
• Resistencia máxima promedio del concreto a compresión 28 días: 420.75 Kg/cm2
• Velocidad de desplazamiento de la máquina de pruebas MTS: 3 mm/min
• Elemento de falla : Taco de Acero HILTI a cortante
• Carga admisible teórica por platina: 930 Kgf
• Carga Límite experimental: 1100 Kgf
Punto tomado en el cambio de la pendiente elástica
• Carga última de falla del sistema experimental: 2268.8 Kgf
En la prueba es la carga máxima superior de la curva antes de la caída repentina de la
curva. La platina angular en este punto no sufrió daños de material ni roturas.
Figura 7.63 Curva de prueba Platina Angular ( prueba 1)
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Figura 7.64 Gráfica comparativa Platina Angular ( prueba 1)
- FS lím= 1100/930 = 1.57
- FS últ= 2268.8/930 = 3.14
• Descripción fotográfica del ensayo
En la figura 7.66 se aprecia el momento en que la cabeza del taco HILTI ya se ha roto
por cortante, en la figura 7.67 aparece el estado del taco HILTI empotrado en el muro y
los daños sufridos por el concreto, La figura 7.68 muestra la cabeza del taco HILTI
después de haberse fracturado por cortante.
Figura 7.65 Inicio del ensayo ( Platina Angular prueba 1)
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Figura 7.66 Estado de la platina después de falla por cortante de cabeza taco HILTI
(Platina Angular prueba 1)
Figura 7.67 Estado concreto y taco HILTI después de retirado el anclaje (Platina
Angular prueba 1)
Figura 7.68 Cabeza taco HILTI fracturada a cortante (Platina Angular prueba 1)
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• Conclusión del ensayo
De acuerdo a los valores de FS se puede concluir que la platina CUMPLIÓ para las
cargas y resistencia que se esperaban.
• Recomedaciones
Se recomienda para futuras pruebas el uso de tacos HILTI de mayor diámetro y que
resistan mayores cargas a corte. También se podría revisar la resistencia del concreto y
mejorarla
7.4.2 Panel de prueba 2
• Resistencia máxima promedio del concreto a compresión 28 días: 349.15 Kg/cm2
• Velocidad de desplazamiento de la máquina de pruebas MTS: 3 mm/min
• Elemento de falla: En esta prueba el taco HILTI falló por tracción, desprendiéndose
del panel de concreto, causando a su vez la rotura y falla del concreto.
• Carga admisible teórica por platina: 930 Kgf
• Carga Límite experimental: 700 Kgf
Tomada en el punto de cambio de la pendiente elástica.
• Carga última de falla del sistema experimental: 1709.9 Kgf
Tomada en el punto máximo superior de la curva, justo antes de fallar el taco HILTI
por tracción
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Figura 7.69 Curva de prueba Platina Angular ( prueba 2)
Figura 7.70 Gráfica comparativa Platina Angular (prueba 2)
- FS lím= 700/930 = 0.75
- FS últ= 1709.9/930 = 1.84
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De la gráfica de barras se aprecia claramente que la carga Límite experimental no
alcanzó los valores teóricos que se esperaban. La principal razón de este valor de carga
Límite del sistema experimental está dada porque pudo haber una instalación
inapropiada del taco HILTI y en parte porque las cargas admisibles a tracción de los
tacos HILTI en concreto de 6000 psi no permiten valores de más de 1100 lb = 4.9 kN
(ANEXO 3).
• Descripción fotográfica del ensayo
En las figuras 7.71 y 7.72 se ve el momento en la platina comienza a levantarse debido
a la carga aplicada.
En las figura 7.73 y 7.74 se registra el momento en que el taco HILTI se desprende del
panel de concreto debido a la falla por tracción del mismo.
Las figura 7.75 y 7.76 muestran las grietas sobre el panel de concreto debido a la
tracción interna del taco HILTI.
Figura 7.71 Inicio del levantamiento de la platina causado por fuerza vertical
(Platina Angular prueba 2)
Figura 7.72 Levantamiento de la platina causado por fuerza vertical (Platina
Angular prueba 2)
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Figura 7.73 Fractura del concreto y desprendimiento de la platina (Platina
Angular prueba 2)
Figura 7.74 Desprendimiento de la platina y taco HILTI (Platina Angular
prueba2)
Figura 7.75 Estado final concreto fracturado (Platina Angular prueba 2)
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• Conclusión del ensayo
De acuerdo a los valores de FS se puede concluir el sistema NO CUMPLIÓ para las
cargas y resistencia que se esperaban. Sin embargo la platina no sufrió daños ni rotura
del material en la carga última, dado esto, se esperaría que resista mucho más.
• Recomedaciones
Se recomienda para futuras pruebas el uso de tacos HILTI de mayor diámetro y que
resistan mayores cargas a tracción. También es bueno establecer parámetros de
instalación de estos tacos HILTI
7.4.3 Comparación paneles de prueba
Figura 7.76 Curva de pruebas Platina Angular
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Figura 7.77 Gráfica comparativa Platina Angular
En la figura 7.77 se aprecia los crecimientos de las curvas a diferente pendiente, y los
comportamientos distintos en los puntos de falla:
• Caída repentina de la curva(falla por cortante-PANEL1)
• Caída mas suave de la curva (falla por tracción-PANEL2)
De todos los anclajes, las platinas fueron las que no sufrieron deformaciones
permanentes, roturas, ni presencia de oxidación en la superficie, a diferencia de las
cabezas de los bulones en los que se notaba inicios de oxidación sobre el material.
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7.5 CUADRO RESUMEN DE RESULTADOS
Tabla 7-1 Cuadro resumen de resultados finales
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7 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
• En el ámbito general, y partiendo del contacto directo con las empresas del sector
metalmécanico se pudo comprobar que no hay una tarifa única de precios ya que
varían esencialmente por el costo de la mano de obra. Está diferencia de precios es
más notoria cuando son pocas las piezas que se fabrican.
• Si se comparan los precios de fabricación de los anclajes desde Noviembre del 2003
a Julio del 2004, hay un aumento aproximado del 25 % en siete meses. Esto
comprueba el comportamiento actual del sector del acero en el cual ha habido un
gran aumento de la demanda a nivel mundial mientras la oferta se ha mantenido,
generando una gran alza en los precios.
• Se puede concluir que si no se hubieran presentado fallas en elementos como el
concreto o tacos de fijación, todos los anclajes en estudio habrían resistido las cargas
para las cuales fueron diseñados. Esto se comprobó observando el estado de los
anclajes para los valores de carga última, en los cuales los anclajes no sufrieron
roturas ni deformaciones permanentes, a excepción de los sistemas FPA-5, los cuales
sobrepasaron satisfactoriamente los valores de carga admisible teórica, pero que
sufrieron posteriormente deformaciones permanentes (sin rotura) antes de llegar a la
carga última de falla del sistema.
• Tomando en cuenta lo anterior y que aproximadamente el precio del kilo de acero
importado es 40% más costoso que el precio del kilo de acero Nacional, se puede
concluir que a nivel general los aceros que se consiguen en el mercado Nacional,
específicamente en Bogotá, son de muy buena calidad y confiabilidad técnica. Por lo
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133
tanto hay la viabilidad de fabricar los anclajes en estudio con acero del mercado
colombiano y obtener resultados satisfactorios en obra. Sin embargo, es
recomendable tomar muestras previas del material para ensayos de laboratorio y así
evitar posibles incovenientes con la calidad del material.
• En el caso de los sistemas FPA-5 y las platinas angulares para los cuales es necesario
la utilización de elementos auxiliares de fijación (tornillos, tacos de acero, tacos
HILTI) es recomendable que se tengan las especificaciones y certificados de calidad
de estas piezas auxiliares con el fin de seleccionar elementos que cumplan o
sobrepasen las cargas admisibles de los anclajes en estudio y así no presenten
problemas una vez instalados. Esta recomendación parte de los resultados
encontrados en los ensayos de los sistemas FPA-5 y de platinas angulares, en los
cuales los elementos auxiliares de fijación fallaron en primera instancia.
• En general, la calificación de los resultados de los ensayos fue satisfactoria, esto se
puede observar mejor en los promedios de los Factores de Seguridad:
- FS lím. Promedio de los ensayos = 1.31
- FS últ. Promedio de los ensayos = 2.10
No obstante, por las pocas pruebas realizadas, no se cuenta con la suficiente
información , ni respaldo experimental para dar valores precisos de confiabilidad de
los Anclajes.
• El siguiente cuadro resumen es una recopilación de las conclusiones y
recomendaciones específicas de cada prueba:
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Tipo Anclaje FS lím.
FS últ. Conclusiones específicas
Recomendaciones específicas
BULON Apertura 30º
prueba 1 1.50 1.77 De acuerdo a los valores de Factor de Seguridad FS
encontrados, los anclajes CUMPLIERON con la carga para la cual fueron diseñados
Aunque las pruebas dieron resultados satisfactorios se recomendaría la utlización de concreto de mayor
resistencia y así alcanzar valores de FS más altos
prueba2 1.65 1.87 De acuerdo a los valores de Factor de Seguridad FS
encontrados, los anclajes CUMPLIERON con la carga para la cual fueron diseñados
Aunque las pruebas dieron resultados satisfactorios se recomendaría la utlización de concreto de mayor
resistencia y así alcanzar valores de FS más altos
BULON Apertura 60º
prueba 1 0.58 1.17 De acuerdo a los valores de Factor de Seguridad FS
encontrados, el sistema NO CUMPLIO para las cargas a las que se diseñaron los anclajes.
Se recomendaría para futuras pruebas la utilización de paneles más anchos y un
concreto de mayor resistencia
prueba2 0.70 0.86 De acuerdo a los valores de Factor de Seguridad FS
encontrados, el sistema NO CUMPLIO para las cargas a las que se diseñaron los anclajes.
Se recomendaría para futuras pruebas la utilización de paneles más anchos y un
concreto de mayor resistencia.
BULON Muro
carga 1.38 2.47
recarga 2.25 2.73
Ya que los procesos de carga y recarga sobre el panel alcanzaron factores de seguridad aceptables se puede concluir que los anclajes CUMPLIERON para
las cargas que fueron diseñados
En futuros ensayos se podría experimentar con concretos de mayor
resistencia y diferentes espesores.
SISTEMA FPA-5
prueba 1 1.57 2.76 De acuerdo a los valores de FS se puede concluir que los anclajes CUMPLIERON para las cargas a las que
fueron diseñados.
Se recomienda para futuras pruebas tornillos de fijación certificados(elemento que falló) y se podría fabricar el anclaje
con un tipo de acero menos blando y más resistente
prueba2 1.57 3.14 De acuerdo a los valores de FS se puede concluir que los anclajes CUMPLIERON para las cargas a las que
fueron diseñados
Se recomienda para futuras pruebas tornillos de fijación certificados(elemento que falló) y se podría fabricar el anclaje
con un tipo de acero menos blando y más resistente
PLATINA ANGULAR
prueba 1 1.18 2.44 De acuerdo a los valores de FS se puede concluir que
la platina CUMPLIÓ para las cargas y resistencia que se esperaban.
Se recomienda para futuras pruebas el uso de tacos HILTI de mayor diámetro y
que resistan mayores cargas a corte. También se podría revisar la resistencia
del concreto y mejorarla
prueba2 0.75 1.84
De acuerdo a los valores de FS se puede concluir el sistema NO CUMPLIÓ para las cargas y resistencia que se esperaban. Sin embargo la platina no sufrió
daños ni rotura del material en la carga última, dado esto, se esperaría que resista mucho más.
Se recomienda para futuras pruebas el uso de tacos HILTI de mayor diámetro y que resistan mayores cargas a tracción.
También es bueno establecer parámetros de instalación de estos tacos HILTI
Tabla 8-1. Cuadro resumen de conclusiones y recomendaciones específicas
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BIBLIOGRAFÍA
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y metalmecánica en Colombia, para la negociación del alca (benchmarking de
los principales subsectores con américa latina) [en línea]. Disponible en la base
de datos de la Cámara Fedemetal de la ANDI. Bogotá, Julio 2002
<www.andi.com.co/camaras> [Consulta: Abril 2004].
• Iberoamérica empresarial. Alza en precios del acero afectaría construcción [en
línea]. Disponible en la página de noticias de Iberoamérica empresarial. Febrero
2004. <http://www.iberoamericaempresarial.com/edicion/noticia/> [Consulta:
Abril 2004].
• A precio de oro. Revista Dinero, Marzo 5 del 2004/No 200, Pág. 50-51.
• HALFEN-DEHA. Información sobre los anclajes estudiados para este proyecto
de grado. <www.deha.com>.
• Fixing Systems For Pre-Cast Concrete Cladding Panels. HALFEN.
• Manual Técnico Bulón DEHA Grupo 1- Anclajes para el transporte de
prefabricados. DEHA.
• Manual Técnico Anclajes para paneles de fachada. DEHA.
• CARRILLO, Wilmer y REYES, Juan Carlos. Modelación del comportamiento
inelástico de pórticos de concreto con mampostería no reforzada Trabajo de
investigación, Universidad de los Andes, Bogotá, 2004, p. 7
• SHIGLEY, Joseph y MISCHKE, Charles.Diseño en Ingeniería Mecánica. Quinta
edición. Ed. Mc Graw Hill.
• Manual Técnico de Productos Hilti. HILTI.
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ANEXO 1
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137
*Valor derivado
Fuente: SHIGLEY, Joseph y MISCHKE, Charles.Diseño en Ingeniería Mecánica. Quinta edición. Ed. Mc Graw
Hill. Pag 861
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ANEXO 2
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139
Fuente: Tabla suministrada por NICOLAS DEL CASTILLO Y CIA. LTDA.
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ANEXO 3
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141
Fuente: Manual Técnico de Productos Hilti. Pag 20
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ANEXO 4
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143
Fuente: Manual Técnico de Productos Hilti. Pag 20