INTRODUCCION

CIMENTACIONES PROFUNDAS EN PUENTES

INTRODUCCIONLas cimentaciones profundas para puentes se usan cuando no es posible efectuar una cimentacin directa a una profundidad razonable, debido a que:

-El suelo en un espesor considerable es poco resistente o compresible.

-Es necesario extender la cimentacin debajo de una profundidad de socavacin importante.

-Las dimensiones que se requeriran para una cimentacin directa resultan excesivas.

Existen bsicamente dos tipos de cimentaciones profundas para puentes: caissones y pilotes.

2.0 EXPLORACION DEL SUELO

Es sumamente importante que el proyecto incluya un programa de exploraciones y ensayos adecuados, ya que sobre la base de esta informacin se tomarn importantes decisiones de diseo, que el caso de cimentaciones profundas tienen implicancias econmicas considerables.

La especificacin del AASHTO para puentes (Ref. 1) requiere que como mnimo los programas de exploracin y ensayos definan, cuando sea aplicable, lo siguiente:

Con relacin a Estratos de Suelo:

Profundidad, espesor y variabilidad.

Identificacin y clasificacin.

Propiedades ingenieriles relevantes ( p.e., resistencia al corte, compresibilidad, rigidez, permeabilidad, potencial de expansin o colapso, susceptibilidad de licuefaccin y de congelamiento).

Con relacin a Estratos de Roca:

Profundidad a la roca.

Identificacin y clasificacin

Calidad (p.e., integridad, dureza, fracturacin y presencia de relleno en grietas, resistencia al intemperismo, si est expuesta y solubilidad).

Cota de la Napa Fretica

Cota de la Superficie del Terreno.

Condiciones locales que requieren especial atencin.

Asimismo, la especificacin del AASHTO para puentes requiere que para el caso de cimentaciones profundas la exploracin del suelo (sondajes) se extienda debajo del nivel anticipado de la punta de los pilotes, como mnimo el mayor valor de:

6 metros

2 veces la mxima dimensin del grupo de pilotes, a menos que la cimentacin sea por punta o descanse en roca.

Para pilotes apoyados en roca deber obtenerse como mnimo 3 m de testigos de roca en cada punto de exploracin para asegurar que el sondaje no ha terminado en un boln.

3.0CAISSONES

3.1Mtodos Constructivos

El uso de caissones constituye un procedimiento constructivo que permite efectuar una excavacin bajo el nivel fretico hasta una profundidad de cimentacin considerable.

Los caissones son cajones de concreto armado en los que se efecta una excavacin en su interior, de tal manera que el cajn se va hundiendo en el terreno bajo el efecto de su propio peso a medida que el suelo en su base es excavado.

El caisson es construido por etapas: primero se construye sobre el terreno una seccin de 2 o 3 metros de altura y una vez que esta ha sido hundida se le construye encima nuevas secciones.

La excavacin puede hacerse a mano si el agua de su interior es bombeada (Figura # 1, a) o se puede excavar bajo agua con una draga (Figura #1, b y c).

En suelos de baja permeabilidad (arcillas) los caissones pueden ser instalados a cielo abierto.

En suelos de alta permeabilidad (arenas) el bombeo del agua arrastrar partculas finas de suelo produciendo una reduccin de su resistencia que puede ser muy importante; este efecto es mayor a mayor profundidad, por lo que dependiendo de las caractersticas de la arena, la excavacin a cielo abierto se limita a 5 a 8 m de profundidad; para mayores profundidades ser necesario usar el mtodo de cmara neumtica (Figura # 1, d).

El mtodo de cmara neumtica consiste en sellar el caisson creando una cmara de presin que compensa la presin hidrosttica al nivel del fondo de la excavacin. Es decir, a medida que el caisson desciende, la presin del aire es mantenida igual a la presin hidrosttica del agua de poros al fondo del caisson, de esta manera no es necesario bombear el agua para efectuar la excavacin en seco.

Al llegar al nivel de cimentacin se sella el fondo del caisson y se construye la base o zapata del pilar o estribo. El diseo puede contemplar que el caisson se incorpore a la estructura de la cimentacin o que sea demolido parcialmente.

3.2Dimensionamiento de Caissones

La profundidad y dimensiones exteriores del caisson se definen sobre la base de las cargas de la estructura y la informacin del Estudio de Suelos, el cual deber recomendar un nivel de cimentacin y una capacidad portante del terreno a esa profundidad.

El hundimiento del caisson es resistido por la friccin lateral existente entre su superficie exterior y el suelo circundante, por lo que para vencer dicha friccin el peso del caisson debe ser, en toda etapa de la construccin, mayor que la ficcin lateral. Es decir el caisson debe disearse con dimensiones internas que hagan que su peso sea mayor que la friccin lateral.

La experiencia demuestra que para un suelo dado la friccin lateral alcanza un valor constante por unidad de rea a partir de aproximadamente 8 metros de profundidad. En la siguiente tabla se presenta valores tpicos de friccin lateral.

Tipo de Suelo

Friccin Lateral Unitaria (KPa)

Limo y Arcilla Blanda

Arcilla muy Dura

Arena Suelta

Arena Densa

Grava Densa

8 - 30

50 - 100

13 - 35

35 - 70

50 - 100

Ref.: Terzaghi (1996)

Dependiendo de sus dimensiones el caisson podr disearse con una sola celda o compartimiento o con varias celdas o compartimientos.

4.0 PILOTES

Un pilote es un elemento estructural que trasmite cargas de una superestructura, a travs de estratos dbiles, compresibles o erosionables, a estratos de suelo ms rgidos y estables ubicados a cierta profundidad por debajo de la estructura, y cuya relacin longitud / ancho ( o dimetro) es mayor de 10.

4.1 Tipos de Pilotes

Los pilotes pueden clasificarse de acuerdo a diversos criterios. En la Figura # 2 se presenta la clarificacin dada por el NAVFAC (Ref. 5).

Los pilotes comnmente usados en Per son:

Pilotes de Madera

Pilotes de Concreto Armado

Prefabricados

Pretensados

Hincados, vaciados in-situ y con base ensanchada, tipo Franki (pressure injected footings)

Excavados de gran dimetro.

Pilotes Metlicos

Tubos de Acero

Perfiles de Acero.

4.2 Diseo Geotcnico de Pilotes

Los pilotes trabajan normalmente en grupos, pero el clculo de capacidad de carga se hace primero para un pilote aislado y luego se analiza el efecto de grupo el cual puede existir o no.

4.2.1Capacidad de Carga Ultima de un Pilote Aislado - Ref. Prakash (1990)

La carga aplicada a un pilote es resistida por la reaccin del suelo en la punta del pilote y la reaccin de la friccin a lo largo de su fuste, ver la Figura #3.

Si la carga aplicada es tal que produce la falla del pilote, esta se denomina carga ltima (Qult), la cual ser igual a la suma de la capacidad de carga por punta (Qp) y la capacidad de carga por friccin (Qf), es decir:

Qult= Qp + Qf

(1)

El trmino Qp puede expresarse de la siguiente forma:

(Qp) = Ap ( c Nc + B N + Df Nq )

(2)

donde:

Ap=rea de la punta del pilote.

c=Cohesin del suelo subyacente

=Peso unitario del suelo

Nc, N, Nq =Parmetros adimensionales de capacidad de carga, que

dependen del ngulo de friccin interna del suelo

B=Ancho o dimetro del pilote

Df=Profundidad de la punta del pilote debajo de la superficie del

terreno

De igual forma el trmino Qf se puede expresar de la siguiente manera:

L=L

Qf = p fs L

(3)

L=0

fs = ca + h tan

(4)

donde:

p=Permetro de la seccin del pilote

fs=Friccin lateral unitaria a lo largo de la longitud L

L=Longitud del pilote sobre la cual se asume que la friccin es

movilizada

ca= adhesin unitaria

h=Presin efectiva horizontal a lo largo del pilote

=Angulo de friccin entre el suelo y el pilote

4.2.1.1Capacidad de Carga Ultima de un Pilote Aislado en Suelo Granular

El proceso de instalacin de pilotes altera el suelo. En el caso de pilotes de desplazamiento ( hincados) el hincado producir una compactacin y densificacin del suelo circundante; en el caso de pilotes excavados se producir una descompresin que reducir la densidad del suelo circundante.

El clculo de capacidad de carga debera hacerse con las propiedades del suelo disturbado luego de la instalacin de los pilotes. Sin embargo es difcil predecir el cambio de las propiedades mecnicas del suelo debido a la alteracin producida, por esta razn el clculo de capacidad de carga del pilote se hace con las propiedades mecnicas iniciales del suelo y el efecto de la alteracin se refleja en el parmetro no dimensional Nq y la friccin lateral unitaria fs.

En suelos granulares c = 0 y el trmino ( B N) de la ecuacin (1) es pequeo comparado con ( Df Nq), por lo tanto para suelos granulares la ecuacin (2) se reduce a:

Qp = Ap Df Nq

(5a)

lo que es equivalente a:

Qp = Ap v Nq

(5b)

donde v es la presin efectiva vertical de confinamiento al nivel de la punta del pilote.

De igual forma, en suelos granulares ca = 0, por lo que la ecuacin (4) se reduce a:

fs = h tan

(6a)

La presin efectiva horizontal (h) puede ser expresada en funcin de la presin efectiva vertical (v) mediante la expresin h = Ks v , donde Ks es el coeficiente lateral de tierra. De esta manera la ecuacin (6a) se re-expresa as:

fs = Ks vl tan

(6b)

con lo cual la ecuacin (3) resulta:

L=L

Qf = p Ks tan vl L

(7)

L=0

Por lo tanto la expresin final para la capacidad de carga ltima de suelos granulares es:

L=L

Qult = Qp + Qf = Ap v Nq + p Ks tan vl L (8)

L=0

donde:

Ap=rea de la punta del pilote.

v=Presin efectiva de confinamiento en la punta del pilote

(v(mx.)= valor a la profundidad 20 B)

vl=Esfuerzo vertical efectivo al nivel sonde se calcula la friccin.

p=Permetro de la seccin del pilote

Ks=Coeficiente de presin de tierra, a determinarse de la Tabla # 2

Nq =Factor de capacidad de carga, a determinarse de la Tabla # 1

dependen del ngulo de friccin interna del suelo

=2/3 (donde es el ngulo de friccin interna del suelo)

L=Longitud efectiva del pilote

Experimentos a gran escala y observaciones de campo muestran que tanto la resistencia por punta como la resistencia por friccin se incrementan hasta cierta profundidad crtica Dc, ms all de la cual se mantienen constantes. Para efectos prcticos se toma Dc igual a 20 veces el ancho o dimetro del pilote (B), por esta razn se limita el valor de v al valor que alcanza al nivel 20 B. 4.2.1.2Capacidad de Carga Ultima de un Pilote Aislado en Suelo Cohesivo

En suelos cohesivos el ngulo de friccin interna = 0 , la cohesin c = cu , donde cu es la resistencia al corte no drenada de la arcilla y los factores de capacidad de carga N= 0 y Nq= 1, con lo cual la ecuacin (2) se reduce a:

Qp = Ap ( cu Nc + Df Nq )

(9)

Haciendo un ajuste por el peso del pilote la ecuacin (9) puede aproximarse a:

Qp = Ap ( cu Nc + Df Nq ) - Df Ap

(10)

considerando que Nq = 1 para = 0, la ecuacin (10) se transforma en:

Qp = Ap cu Nc

(10)

De igual forma en suelos cohesivos la friccin en el fuste (fs) puede escribirse como fs = ca, con lo cual la ecuacin (3) se reduce a:

L=Le

Qf = p ca L

(11)

L=0

Por lo tanto la expresin final para la capacidad de carga ltima en suelos cohesivos es :

L=Le

Qult= Qp + Qf = Ap cu Nc + p ca L

(12)

L=0

donde:

Ap=rea de la punta del pilote

cu=Resistencia al corte no drenada al nivel de la punta del pilote

(cu = qu / 2, donde qu es la resistencia a la compresin no

confinada)

Nc =Factor de capacidad de carga; Nc = 9 para pilotes hincados con

relacin B/L > 4; para pilotes excavados Nc se determina de la

Tabla # 3.

p=Permetro de la seccin del pilote

Le=Longitud efectiva del pilote

ca =Adhesin pilote-suelo a obtenerse de la Figura # 4, en la cual

se considera Su = cu

La longitud efectiva del pilote (Le) es la que contribuye a la capacidad de carga por friccin y puede ser diferente de la longitud del pilote (L), debido a que la parte superior del pilote puede no estar en contacto estrecho con el suelo debido a factores tales como alteraciones producidas por el hombre y ablandamiento y fractura del suelo debido a variaciones estacionales. Esta longitud debe evaluarse en cada caso especfico. Para estimar Le puede usarse la Tabla # 4, donde la profundidad de variacin estacional, en la mayora de los casos est entre 1.5 y 3.0 m.

4.2.2Carga Admisible de Pilotes

La carga admisible (Qadm) de un pilote se obtiene aplicando un factor de seguridad a la capacidad de carga ltima del pilote.

Cuando Qult es determinada mediante la aplicacin de frmulas estticas basadas en parmetros de suelo provenientes de una exploracin geotcnica, la carga admisible Qadm es el menor valor de:

Qadm = Qult / 2.5

Qadm = Qp / 3.0 + Qf / 1.5

Cuando Qult es determinada mediante una prueba de carga, se considera un factor de seguridad de 2, es decir:

Qadm = Qult / 2.0

4.2.3Capacidad de Carga Ultima de un Grupo de Pilotes

4.2.3.1Suelos Granulares

La capacidad de carga ltima de un grupo de pilotes en un suelo granular (Qult)G se considera igual a la suma de las capacidades de carga de los pilotes individuales, es decir:

(Qult)G = n Qult

donde ( n ) es el nmero de pilotes.

4.2.3.2Suelos Cohesivos

En suelos cohesivos generalmente (Qult)G K n Qult. Para efectos prcticos (Qult)G se puede estimar como el menor de los siguientes valores:

- Accin individual: (Qult)G = n Qult

- Accin de grupo: Considera la falla de grupo de pilotes como un bloque, ver Figura # 5.

(Qult)G = cu Nc APG + ca pG Le, donde APG es el rea de la base del bloque y pG es su permetro.

4.2.4Asentamiento de Pilotes

La prediccin de asentamientos de cimentaciones con pilotes es complicada debido a las alteraciones y cambios en el estado de tensin del suelo como consecuencia de la instalacin de los pilotes y a las incertidumbres acerca de la distribucin y posicin exacta de la transferencia de cargas del pilote al suelo.

Existen mtodos aproximados que permiten estimar los asentamientos de pilotes y grupos de pilotes, sin embargo debido a la complejidad del problema, estos mtodos proporcionan resultados que solo dan una idea de orden de magnitud de los asentamientos. Estos mtodos se encuentran descritos en las referencias Alva (1998) y Prakash (1990).

Una forma simple - Ref. Alva (1998) de estimar el asentamiento de un grupo de pilotes es considerar al grupo de pilotes como una cimentacin equivalente con un rea en planta igual al rea del grupo.

En pilotes predominantemente por punta (arenas) se asume que la cimentacin equivalente est al nivel de la punta de los pilotes. En pilotes predominantemente por friccin (arcillas) se asume que la cimentacin equivalente estar a 2/3 de la longitud de los pilotes; y si existe un estrato superior de suelo granular o arcilla blanda, se asume que la cimentacin equivalente est a los 2/3 de la profundidad de empotramiento en la arcilla portante, ver Figura # 6.

4.2.5Frmulas de Hinca

Las frmulas de hinca correlacionan la energa aplicada para la hinca de los pilotes con la resistencia ltima del suelo.

Estas frmulas son confiables nicamente si se sustentan en experiencia local o pruebas de carga; en caso contrario deben usarse slo como herramientas de confirmacin del diseo hecho sobre la base de informacin proveniente de una adecuada exploracin geotcnica.

En al referencia NAVFAC (1982) se presenta una relacin extensa de formulas de hincado.

4.2.6Carga Lateral en Pilotes

Las cargas horizontales y momentos aplicados en la cabeza de un pilote son equilibrados por la reaccin del suelo movilizada por la deformacin lateral del pilote, ver Figura # 7.

Bajo la accin de una carga horizontal el pilote se flexiona y deforma lateralmente. La magnitud de la reaccin del suelo depender de su mdulo de reaccin de subrasante lateral (Kh), es decir:

p = Kh y

donde :

p=Reaccin del suelo

Kh=Mdulo de reaccin de subrasante lateral del suelo

y=Desplazamiento lateral del pilote

Esta expresin nos muestra que para la misma deformacin (y), un suelo con Kh alto moviliza una reaccin (p) alta y un suelo con Kh bajo moviliza una reaccin (p) baja.

Es decir para la misma carga lateral, un pilote en un suelo rgido (Kh alto) se deformar menos y hasta una menor profundidad que en un suelo blando (Kh bajo). Esto implica que para la misma carga lateral, se producirn en el pilote momentos de flexin menores en un suelo rgido que en un suelo blando.Existen diversos mtodos para evaluar el comportamiento de pilotes bajo carga lateral, los cuales pueden revisarse en las referencias Prakash (1990) y Tomlinson (1987).

Una regla prctica Ref. Arze (1966) para estimar los momentos que produce una fuerza lateral en pilotes es suponer doble empotramiento en el cabezal y en el terreno. El plano de empotramiento en el terreno se supondr a las siguientes distancias de la cara inferior del cabezal:

- Limos y Arcillas Blandas o Arenas Sueltas : 2.5 m

- Otros suelos

: 2.0 m

4.2.7Carga de Traccin en Pilotes

La carga ltima de traccin de pilotes puede ser estimada de una manera similar a la capacidad de carga ltima a compresin, ignorando la capacidad de carga por punta Qp, ver Figura # 8. Esto se expresa as:

Tu = Qf + Wpdonde :

Tu=Capacidad de carga ltima a traccin

Qf=Capacidad de carga ltima por friccin

Wp=Peso del pilote

En pilotes con base ensanchada Figura # 9 la capacidad de carga ltima en suelo granular se puede estimar como el peso del suelo ubicado dentro de un tronco de cono invertido cuya base es la base del pilote y su generatriz forma un ngulo de 30 con la vertical.

Para determinar la carga admisible a traccin se aplica un factor de seguridad de 3, es decir:

Tadm = Tu / 3

4.3 Diseo Estructural de Pilotes

Los pilotes se deben disear estructuralmente para resistir las cargas a las que sern sometidos durante su instalacin y vida til.

En el caso de pilotes de concreto el ACI 543 da recomendaciones para el diseo estructural de los pilotes.

En el caso de pilotes prefabricados la condicin de carga crtica se presenta durante el izaje y el hincado de los pilotes.

En caso de pilote vaciados in situ el diseo se hace para resistir los esfuerzos producidos por las cargas que la estructura le aplicar durante su vida til. Estos esfuerzos son los esfuerzos de compresin debido a la carga vertical y los esfuerzos de flexin producidos por el momento inducido por la fuerza lateral, el cual puede calcularse segn lo indicado en el tem 4.2.6.

Si no existen fuerzas laterales ni momentos aplicados en la cabeza del pilote, tericamente el pilote podra no llevar armadura, sin embargo es recomendable considerar una armadura mnima con una cuanta de 0.5%.

4.4 Distribucin de Pilotes bajo Pilares y Estribos

Una vez seleccionado el tipo y caractersticas del pilote y determinada su capacidad de carga admisible, se disea la distribucin de pilotes bajo la zapata.

Las cargas (verticales, horizontales y momentos) que la superestructura transmite a la zapata deben a su vez ser transmitidos a los pilotes.

La distribucin de pilotes bajo un pilar o estribo se hace mediante un procedimiento iterativo. Se supone un nmero y una distribucin de pilotes bajo la zapata y se calculan las cargas transmitidas a cada pilote, luego se verifica que ningn pilote se supere su capacidad de carga admisible. Si es necesario se aumenta o disminuye la cantidad de pilotes hasta conseguir un diseo ptimo.

Para calcular las cargas transmitidas a cada pilote se pueden emplear mtodos simplificados manuales o programas de clculo que modelan el comportamiento de toda la estructura. Al aplicar estos programas, ser necesario modelar la reaccin del suelo empleando sus parmetros esfuerzo deformacin tanto para la reaccin lateral como para la reaccin vertical del suelo.

En la referencia Peck (1995) se describe un procedimiento simplificado para calcular las cargas trasmitidas a cada pilote, el cual reproducimos a continuacin:

1.- Hgase una distribucin tentativa (Figura # 10) de los pilotes de la cimentacin para la seccin en la base del muro.

2.- Calclense las fuerzas verticales VA, PB y PC en cada pilote por medio de la siguiente ecuacin:

V Mc x di

Vi = ------ + --------------

n di

donde:

Vi= Carga Vertical en los pilotes de la fila "i"

V= Sumatoria de cargas verticales al Nivel de fondo de Zapata.

MC= Sumatoria de Momentos respecto del centroide de los pilotes.

Di= Distancia de los pilotes de la fila "i" al eje del centroide.

n= Nmero total de Pilotes

3.- Comprense las fuerzas verticales en los pilotes inclinados con su carga axial de seguridad. La fuerza vertical mxima en un pilote inclinado debe limitarse a un valor de 8 por ciento menor que el de la carga axial de seguridad, para tomar en cuenta la influencia de la inclinacin.

4.- Constryase el polgono de fuerzas (Figura # 10). De acuerdo con este diagrama, si los pilotes de la fila A van a resistir toda la fuerza horizontal H, deben tener la inclinacin de la lnea FG. Por tanto la inclinacin requerida es:

(a)

donde:

m= inclinacin de los pilotes expresada en cm (horizontales) por

metro (vertical)

H=Fuerza horizontal que van a resistir los pilotes inclinados

V=Suma de fuerzas verticales que obran en los pilotes inclinados.

Para la condicin mostrada en (Figura # 10),V = 2 VA

5.- Revsese si la inclinacin necesaria es razonable. Si no, se requiere hacer una nueva distribucin o los pilotes inclinados debern usarse en ms de una fila como se explica en lo que sigue.

6.- Calclese la fuerza axial en los pilotes inclinados, y comprese con la carga de seguridad acial por pilote. Si se excede la carga de seguridad, hay que hacer una nueva distribucin.

Si la fuerza horizontal H es grande, puede ser necesario inclinar ms de una fila de pilotes. Si se usan pilotes inclinados en la fila B, adems de en la fila A, y si se desea la misma inclinacin en ambas filas, una lnea que una E y G (Figura # 10) da la inclinacin adecuada. Por tanto, la ecuacin (a) sigue siendo aplicable, siempre que la suma vertical V se ajuste para incluir a PB En algunos proyectos la inclinacin difiere de fila a fila. En muchos casos, su propio criterio o los resultados de pruebas en el lugar pueden decidir al proyectista a considerar que slo una parte dice la fuerza horizontal total necesita ser resistida por los pilotes inclinados. En cualquier caso, un diagrama de fuerzas semejante al mostrado en la (Figura # 10) es til para determinar las inclinaciones correctas para las diferentes filas.

El valor de (m) obtenido por medio de la ecuacin (a) se aproxima comnmente al centmetro. No se justifica ms refinamiento, en vista de las muchas suposiciones y de las incertidumbres de campo que afectan a los problemas de este tipo.

4.5 Pruebas de Cargas en Pilotes

Las pruebas de carga consisten en aplicar cargas verticales a un pilote y registrar los asentamientos que se producen.

Las pruebas de carga en pilotes pueden efectuarse en la etapa de diseo para optimizar el diseo de la cimentacin, sin embargo, en nuestro medio es poco usual efectuar pruebas de carga en esta etapa debido a su costo considerable.

Lo mas generalizado es efectuar pruebas de carga verificatorias, es decir se hace el diseo de la cimentacin con la informacin geotcnica y durante la ejecucin de la obra se verifica que la carga de diseo de los pilotes sea suficientemente segura.

La norma ASTM D1143-81 estandariza los procedimientos para la ejecucin de pruebas de carga. Contempla diversos procedimientos de aplicacin de cargas, el ms usual es el "Procedimiento Estndar de Carga" tem 5.1 de la norma, el cual establece que la prueba sea hecha hasta una carga de prueba mxima igual al 200% de la carga de servicio del pilote. La secuencia de la prueba es la siguiente:

Ciclo de Carga

La carga mxima de prueba ser aplicada en incrementos iguales al 25% de la carga de servicio.

Cada incremento de carga se mantendr aplicado hasta que la velocidad de asentamiento sea no mayor de 0.25mm/hora, pero como mximo dos horas.

Antes y despus de la aplicacin de cada incremento de carga, se registrarn el tiempo, carga y asentamiento de los pilotes. En cada nivel de carga, se tomarn lecturas adicionales a intervalos de 10 minutos durante los primeros 40 minutos y a intervalos de 20 minutos de all en adelante.

Ciclo de Espera con Carga

Se mantendr la carga mxima de prueba durante 12 horas. En caso que la velocidad de asentamiento al final de las 12 horas sea mayor o igual a 0.25mm/hora, la carga mxima deber mantenerse 12 horas adicionales.

Se registrarn el tiempo, carga y asentamiento a intervalos de 20 minutos durante las primeras dos horas, a intervalos de una hora durante las siguientes diez horas y, en caso de ser necesario, a intervalos de 2 horas durante las siguientes 12 horas.

Ciclo de Descarga

Despus del tiempo de espera requerido, se retirar la carga de prueba en decrementos iguales al 25% de la carga mxima de prueba, con una hora entre decrementos.

Se tomarn lecturas antes y despus de la remocin de cada carga; en cada nivel de carga se tomarn lecturas adicionales cada 20 minutos.

Ciclo de Espera sin Carga

Se tomar una lectura final 12 horas despus de la remocin total de la carga.

Para estimar la carga de falla del pilote, los registros de la prueba de carga se grafican en un sistema de coordenadas Carga-Asentamiento. En algunos casos es muy claro el punto de falla en curva Carga-Asentamiento, ya que se observa un cambio brusco en su pendiente. Sin embargo, en la mayora de los casos la pendiente de la curva se va inclinando gradualmente y no existe un punto claro de falla. Para interpretar estos casos existen diversos mtodos ._1086561365.unknown