c.h. San Lorenzo Ingenieria Del Proyecto

CENTRAL HIDROELÉCTRICA

CH SAN LORENZO

ESTUDIO DE PRE OPERATIVIDAD

2020-2024

INGENIERIA DEL PROYECTO PARA LA CONEXION

DE LA CENTRAL AL SEIN

JUNIO 2015

Ingeniería del Proyecto

Estudio de Pre Operatividad – Central Hidroeléctrica San

Lorenzo

06-2015

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ÍNDICE

Nº Pág

1. INTRODUCCIÓN .............................................................................................................. 3

2. OBJETIVOS ....................................................................................................................... 3

3. UBICACION ....................................................................................................................... 3

4. DIAGRAMA UNIFILAR DEL PROYECTO .................................................................. 6

5. SUBESTACIONES NUEVAS ........................................................................................... 8

5.1 Subestaciones .......................................................................................................... 8

6. SISTEMA DE PROTECCION........................................................................................ 11

6.1 Esquema de protecciones Centrales pequeñas ................................................... 11

6.2 Esquema de protección Líneas 22.9 .................................................................... 12

7. SELECCION DE CONDUCTORES PARA LAS BARRAS FLEXIBLES ................ 13

8. NIVEL DE AISLAMIENTO ........................................................................................... 17

8.1 Distancias entre Equipos - Norma CEI ............................................................. 17

9. SISTEMA DE TELECOMUNICACIONES .................................................................. 19

10. LINEAS DE TRANSMISION 22.9 kV COMPLEJO CENTRALES HIDRAULICAS

Tambogrande-Tabalzo-Yuscay ....................................................................................... 21

10.1 Características y recorrido de las Líneas ........................................................... 21

10.2 Coordenadas UTM ............................................................................................... 22

10.3 Selección del Conductor de las Líneas de Transmisión .................................... 24

10.4 Transposiciones de las Líneas de Transmisión .................................................. 24

10.5 Hipótesis de cálculo mecánico del Conductor .................................................... 24

10.6 Estructura Típica de las Líneas de Transmisión ............................................... 26

10.7 Trazo de la Ruta ................................................................................................... 27

10.8 Derecho de Paso .................................................................................................... 28

10.9 Condiciones Climatológicas ................................................................................. 28

10.10 Distancias Mínimas de Seguridad ....................................................................... 28

10.11 Numero de Aisladores .......................................................................................... 29

10.12 Parámetros Eléctricos de la Línea ...................................................................... 34

11. PLANOS ............................................................................................................................ 34



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ESTUDIO DE PRE OPERATIVIDAD

HIDROELÉCTRICA SAN LORENZO

INGENIERIA DEL PROYECTO

1. INTRODUCCIÓN

Como parte del estudio de Pre-Operatividad en este volumen se dan las especificaciones

de los equipamientos de las subestaciones del proyecto correspondiente a la ingeniería

básica de la transmisión.

Se diseñan las líneas o enlaces entre las subestaciones de la central y se conecta con el

SEIN mediante una nueva subestación en 22.9 kV.

2. OBJETIVOS

El proyecto de las Central Hidroeléctrica San Lorenzo comprende como objetivo:

Especificar el Equipamiento de las CH San Lorenzo.

Definir el punto de conexión al SEIN mediante línea en 22.9 kV desde la Central en

estudio mediante línea de transmisión de 6.3 km hasta la SE Las Lomas que estará

equipada con transformador de 60/22.9 kV 12 MVA el cual se conectara a la SE Las

Lomas en 60 kV.

3. UBICACION

La central hidroeléctrica San Lorenzo (2x4.75 MW) se encuentra ubicada a 6 km de las

Lomas, en el Departamento de Piura en el Perú.

La central se conectara a la SE Las Lomas, mediante línea de transmisión en 22.9 kV de

6.3 km y en la llegada a Las Lomas se conectara mediante transformador de 60/22.9 kV

12 MVA 22 km en el nivel de 60 kV.



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Figura 4.1 Ubicación de la Central



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Figura 4.1 Ubicación de las Líneas

NOTA: La Línea 60 kV Poechos-Las Lomas-Quiroz será construida por ENOSA



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4. DIAGRAMA UNIFILAR DEL PROYECTO

Lamina 4.1 Esquema – Línea futura en 60 kV Poechos-Las Lomas-Quiros

y Línea 22.9 kV San Lorenzo- Las Lomas



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Lamina 4.2 Esquema Eléctrico Proyecto

EMERGENCIA

PE Yacila0.69

PE Yacila23

PE Yacila60

Secc. Piura-Pait..

PIURASUR60

PIURA_ SUR220

SEPE60

TABLAZO60

TCOLOR10.5

PIURA23

POECH60

CHUL10

CHUL23

CHULU60

EJIDOS60

SECHU10

UNION10

SECHU60

CASTI60

UNION60

CURM10

TUMAN60

LAS_LOMAS-60

CH-San-Lorenzo-6.9

San-Lorenzo_22.9

LasLomas-SanLorenzo

QUIROZ_60

CH_Yuscay

CH_TablazoCH_Tambogrande

Yuscay

Tablazo

TA

MB

OG

RA

ND

E

22.9_CHTambogrande

CH SICACATE

CH QUIROZ

QUIROZSUYO

LAS LOMAS

DE

R_

CH

_T

AM

BO

GR

AN

DE

Piura Oeste 60/Piura_6..

PIUR4.8

PIURTG10

PIURA10

CURM60

POECH10B

SULLA60

AREN60

PAITA60

TEXTIL60

PIURA60

TCOLOR LAHUACA60

Piura Oeste 220/Piura_220B

Piura Oeste/Piura_10



POECH10

PowerFactory 15.0.1

PRE-OPERATIVIDAD CASO CON PROYECTO

CASO BASE AVENIDA MAXIMA 2020

Project:

Graphic: SAN_LORENZO

Date: 6/15/2015

Annex:

Nodes Branches

Add Piura_220A

PE YACILA

lne PiuraSur - Chulucanas

lod Psur10

tr3 piura sur

Lne PiuraOeste - PiuraSur

lod cem_Piura

lne sepo-ejidos 240mm2

Cp 20MVAr Piura

Lne Sepo-Macaca

Lod piura23

Lod chul60 Lod Chuluc T15-60/23/10

Cp tcolor

tr2 tcolo

rln

e p

aita_tc

olo

rada

lne S

ullana-C

hir

a

Lod_Quiroz

lod_CHQuiroz

SG~

Syn_SanLorenzo-G1

SG~

Syn_SanLorenzo-G2

tr2_LasLomas60/22.9Lne_LasLom

as-S

anLore

nzo_22.9

tr2_S

anLore

nzo

tr2_LasLo..

Lne_LasLomas-Quiroz60 tr2_Q

uir

oz60/2

2.9

Lne_Poechos-LasLomas_60

Shunt/F

ilte

r

Lne_Tablazo-YuscayLne_TGrande-Tablazo

Lne_DCHTambog-Tambog

SG~

Syn_Yuscay

SG~

Syn_Tablazo

SG~

Syn_Tambogrande

tr2_Y

uscay

tr2_T

abla

zo

tr2_T

am

bo G

rande

SG~

Syn_QuirozG2

SG~

Syn_QuirozG1

SG~

SynSicacateG2

SG~

SynSicacateG1

tr2_S

icacate

tr2_Q

uir

oz

Lod Suyo

Lod Las Lomas

Lod T

am

bo G

rande

Lne22.9_Quiroz-Suyo

Lne22.9_LasLomas-Suyo

Lne22.9

_T

Grande-L

asLom

as

Lne22.9

_T

am

bogrande-D

erC

HT

Grande

Lne22.9

_C

hulu

canas-T

Gra

nde

G~

Curum G1

G~

Poech II G1

lne COL_P..

G~

Piura G4

G~

Piura TG

G~

Piura G1

G~

Poech G1

tr3 Piura T15-261

G~

Piura G2

G~

Piura G5

G~

Poech G2

G~

Curum G2

G~

Poech II G2

DIg

SIL

EN

T



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5. SUBESTACIONES NUEVAS

5.1 Subestaciones

A1) Equipamiento principal CH San Lorenzo:

CH. SAN LORENZO

ITEM Ubicación Potencia Primario Secundario Grupo Taps Cantidad

MVA kV kV Conexión Primario 1

Transformador Potencia Patio Llaves 12 22.9 6.9 Ynd5 ±2x2.5% 1

Transformador SSAA Patio Llaves 0.3 6.9 0.38 Dyn5 ±2x2.5% 1

ITEM

Corriente

Nominal

Corriente

Ruptura Tensión BIL Control

Interruptores trifásicos A kA kV kVp Vdc Fases Cantidad

Interruptor de Grupo 1 Patio Llaves 630 16 7.2 60 110 trifásico 1

Interruptor de Grupo 2 Patio Llaves 630 16 7.2 60 110 trifásico 1

Interruptor de Transformador Potencia-primario Patio Llaves 400 16 24 145 110 trifásico 1

Interruptor de Transformador SSAA Patio Llaves 31.5 16 7.2 60 110 trifásico 1

Interruptor de Linea CH. SAN LORENZO_S.E LAS LOMAS Patio Llaves 400 16 24 145 110 trifásico 1

ITEM

Corriente

Nominal

Corriente


Seccionadores trifásicos A kA kV kVp Vdc Cantidad

Seccionadores de BARRA 6.9 kV-CH. SAN LORENZO Patio Llaves 1250 - 7.2 60 110 3

Seccionadores de BARRA 22.9kV- CH. SAN LORENZO -S.E LAS LOMAS Patio Llaves 400 - 24 145 110 3

Seccionadores de Linea -CH. SAN LORENZO-S.E LAS LOMAS Patio Llaves 400 - 24 145 110 3

ITEM Tipo Primario Secundario Potencia Clase Clase

kV kV VA Precisión Precisión

Protección Medición Cantidad

Transformadores de Tension Grupo 1 Patio Llaves Inductivo 7.2 0.1 50 3P 0.2 3

Transformadores de Tension Grupo 2 Patio Llaves Inductivo 7.2 0.1 50 3P 0.2 3

Transformadores de Tension Barra 6.9 kV-CH. SAN LORENZO Patio Llaves Inductivo 7.2 0.1 50 3P 0.2 3

Transformadores de Tension Barra 22.9kV -CH SAN LORENZO-S.E LAS LOMAS Patio Llaves Inductivo 24 0.1 50 3P 0.2 3

Transformadores de Tension Linea CH. SAN LORENZO-S.E LAS LOMAS Patio Llaves Inductivo 24 0.1 50 3P 0.2 3


A A VA Precisión Precisión


Transformador de Corriente Grupo 1 Patio Llaves 3 devanados 1000 1 30 5P20 0.2 3

Transformador de Corriente Grupo 2 Patio Llaves 3 devanados 1000 1 30 5P20 0.2 3

Transformador de Corriente de Transformador Potencia secundario Patio Llaves 2 devanados 1000 1 30 5P20 0.2 3

Transformador de Corriente de Transformador SSAA Patio Llaves 2 devanados 25 1 30 5P20 0.2 3

Transformador de Corriente de Linea CH. SAN LORENZO-S.E LAS LOMAS Patio Llaves 2 devanados 300 1 30 5P20 0.2 3

ITEM Tipo Tension Tensión Onda Onda BIL

Sistema Nominal Maniobra -3kA Atmosferica-10kA

kVrms kVrms kV kV kVp Cantidad

Pararrayos Grupo 1 Patio Llaves ZnO 7.2 6 13.8 18.3 60 3

Pararrayos Grupo 2 Patio Llaves ZnO 7.2 6 13.8 18.3 60 3

Pararrayos Transformador Potencia Patio Llaves ZnO 7.2 6 13.8 18.3 60 3

Pararrayos Transformador SSAA Patio Llaves ZnO 7.2 6 13.8 18.3 60 3

Pararrayos Linea CH. SAN LORENZO-S.E LAS LOMAS Patio Llaves ZnO 24 21 43.3 48.3 145 3



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A2) Equipamiento principal SE-Las Lomas

NOTA: La salida en el nivel de 60 kV hacia el transformador 60/22.9 kV 10 MVA que

une Las Lomas en los niveles de 60 kV y 22.9 kV no se muestra por pertenecer a otro

proyecto.

S.E LAS LOMAS

ITEM Ubicación Potencia Primario Secundario Grupo Taps Cantidad

MVA kV kV Conexión Primario 1

Transformador Potencia Patio Llaves 12 60 22.9 YNyn0 ±2x2.5% 1

ITEM

Corriente

Nominal

Corriente


Interruptores trifásicos A kA kV kVp Vdc Fases Cantidad

Interruptor de Transformador Potencia-secundario Patio Llaves 400 16 24 145 110 trifásico 1

Interruptor de Transformador Potencia-primario Patio Llaves 160 16 72.5 325 110 trifásico 1

Interruptor de Linea S.E LAS LOMAS- S.E QUIROZ Patio Llaves 250 16 72.5 325 110 trifásico 1

Interruptor de Linea S.E LAS LOMAS- S.E POECHOS Patio Llaves 250 16 72.5 325 110 trifásico 1

Interruptor de Linea S.E LAS LOMAS- CH. SAN LORENZO Patio Llaves 160 16 24 145 110 trifásico 1

ITEM

Corriente

Nominal

Corriente


Seccionadores trifásicos A kA kV kVp Vdc Cantidad

Seccionadores de BARRA 22.9kV -S.E LAS LOMAS-CH. SAN LORENZO Patio Llaves 400 - 24 145 110 3

Seccionadores de BARRA 22.9kV -S.E LAS LOMAS-S.E QUIROZ Patio Llaves 250 - 72.5 325 110 3

Seccionadores de BARRA 22.9kV -S.E LAS LOMAS-S.E POECHOS Patio Llaves 250 - 72.5 325 110 3

Seccionadores de Linea -S.E LAS LOMAS -S.E QUIROZ Patio Llaves 250 - 72.5 325 110 3

Seccionadores de Linea -S.E LAS LOMAS -S.E POECHOS Patio Llaves 250 - 72.5 325 110 3

Seccionadores de Linea -S.E LAS LOMAS -CH. SAN LORENZO Patio Llaves 400 - 24 145 110 3


kV kV VA Precisión Precisión


Transformadores de Tension Barra 22.9kV -S.E LAS LOMAS-CH SAN LORENZO Patio Llaves Inductivo 24 0.1 50 3P 0.2 3

Transformadores de Tension Barra 60kV-S.E LAS LOMAS-S.E QUIROZ Patio Llaves Inductivo 72.5 0.1 50 3P 0.2 3

Transformadores de Tension Barra 60kV-S.E LAS LOMAS-S.E POECHOS Patio Llaves Inductivo 72.5 0.1 50 3P 0.2 3

Transformadores de Tension Linea 22.9kV -S.E LAS LOMAS-CH SAN LORENZO Patio Llaves Inductivo 24 0.1 50 3P 0.2 3

Transformadores de Tension Linea 60kV-S.E LAS LOMAS-S.E QUIROZ Patio Llaves Inductivo 72.5 0.1 50 3P 0.2 3

Transformadores de Tension Linea 60kV-S.E LAS LOMAS-S.E POECHOS Patio Llaves Inductivo 72.5 0.1 50 3P 0.2 3


A A VA Precisión Precisión


Transformador de Corriente de Transformador Potencia secundario Patio Llaves 2 devanados 300 1 30 5P20 0.2 3

Transformador de Corriente de Linea S.E LAS LOMAS-S.E QUIROZ Patio Llaves 2 devanados 200 1 30 5P20 0.2 3

Transformador de Corriente de Linea S.E LAS LOMAS-S.E POECHOS Patio Llaves 2 devanados 200 1 30 5P20 0.2 3

Transformador de Corriente de Linea -S.E LAS LOMAS-CH. SAN LORENZO Patio Llaves 2 devanados 300 1 30 5P20 0.2 3

ITEM Tipo Tension Tensión Onda Onda BIL

Sistema Nominal Maniobra -3kA Atmosferica-10kA

kVrms kVrms kV kV kVp Cantidad

Pararrayos Transformador Potencia Patio Llaves ZnO 24 21 43.3 48.3 145 3

Pararrayos Linea S.E LAS LOMAS-CH. SAN LORENZO Patio Llaves ZnO 24 21 43.3 48.3 145 3

Pararrayos Linea -S.E LAS LOMAS-S.E QUIROZ Patio Llaves ZnO 72.5 66 136 156 325 3

Pararrayos Linea -S.E LAS LOMAS-S.E POECHOS Patio Llaves ZnO 72.5 66 136 156 325 3



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b) Servicios Auxiliares en Corriente Alterna

Para cada SE se dispone de un transformadores de servicios auxiliares con 300 kVA -

6.9/0.38 kV, para servir a dos grupos.

c) Servicios Auxiliares en Corriente Continua

Para cada SE la alimentación de los circuitos auxiliares en corriente continua vendrá del

tablero de servicios auxiliares de la central a una tensión de 110 Vdc con rectificador y

baterías.

d) Cables de Baja Tensión

Para cada SE los cables de control serán de cobre, tendrán un aislamiento clase 0.6/1 kV

de polietileno reticulado, para operación a 90 °C, multipolar, apantallado, con capa de

protección en PVC, con calibres de la serie métrica.

Los cables de energía serán de cobre, tendrán un aislamiento clase 0.6/1 kV de polietileno

reticulado, para operación normal a 90 °C, unipolar, con capa de protección en PVC, con

calibres de la serie métrica.

e) Instalaciones Eléctricas Generales de las Subestaciones

Para las subestaciones se consideran dos sistemas de iluminación:

Iluminación normal en corriente alterna a 220 V del patio de maniobras de la

Subestación elevadora.

La iluminación de emergencia en 110 Vdc, será de funcionamiento automático y

proporcionará la iluminación necesaria para el desplazamiento de las personas en los

casos de falla del suministro de corriente alterna en el Patio de Llaves de la subestación.

f) Sistema de Puesta a Tierra de las Subestaciones.

En los patios de llaves de 22.9/6.9 kV se instalará la red de puesta a tierra profunda

constituida por conductores de cobre desnudo de 120 mm² a la cual se conectarán el

neutro del transformador de potencia, el lado primario de los transformadores de medida

de tensión y todas las partes metálicas que normalmente están sin tensión como: carcaza

del transformador, partes metálicas de los soportes de los equipos como son los

interruptores, seccionadores y los pararrayos, barandas de escaleras, puertas metálicas,

etc.



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6. SISTEMA DE PROTECCION

Se tendrá protección principal diferencial y protección principal.

La protección principal utilizara protección diferencial con comunicación mediante fibra

óptica.

La protección tendrá sobrecorriente sin comunicación.

6.1 Esquema de protecciones Centrales pequeñas

Se tomara el esquema de generador con transformador separado de generadores pequeños

(1-5 MVA) pero con la protección de los grupos medianos (5-50 MVA) del PR-20

Figura 7.1 Esquema de Protección Central pequeña según PR-20



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6.2 Esquema de protección Líneas 22.9

Se tomara el esquema de líneas cortas para tensiones menores de 138 kV según el PR-20.

Figura 7.3 Esquema de Protección Líneas menores de 138 kV según PR-20



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7. SELECCION DE CONDUCTORES PARA LAS BARRAS FLEXIBLES

Para seleccionar el conductor de barra, primero se determinó la corriente asignada al sistema

de barras en base a la máxima capacidad de transferencia de potencia. Luego, en base a este

dato se preselecciona el conductor según la capacidad de corriente admisible y se realizan las

siguientes verificaciones:

Capacidad de corriente del conductor en régimen permanente según el balance térmico, con el

cual se evalúa que el conductor preseleccionado tenga la capacidad de corriente admisible

mayor a la corriente asignada, teniendo en cuenta las condiciones del sitio de acuerdo con la

norma IEEE Std. 738 de 1993.

Capacidad de corriente de cortocircuito del conductor según el tiempo de duración de la falla,

con el cual se verifica que el conductor preseleccionado pueda soportar las condiciones de

cortocircuito esperadas, con base en las normas ANSI IEEE Std. 80 de 2000.

Los cálculos se hicieron considerando la máxima potencia de transferencia del generador

(máxima generación de 6.9 MVA-170 A), así como la máxima corriente de corto circuito (4

kA de capacidad térmica en 22.9 kV).

Se ha selecciono el conductor AAAC 95 mm2 con capacidad de corriente de 240 amperios

para condiciones de no viento y sol. Este conductor se utilizara para las barras flexibles del

Proyecto.

El diámetro mínimo de preselección por corona en 22.9 kV es de 2.7 mm - 30 mm2 según la

expresión siguiente.

Conductores por

fase

1 2 3 4

Diámetro

mínimo (mm) 11.0

𝑘𝑉2

100√𝛿 8.0

𝑘𝑉2

100√𝛿 6.2

𝑘𝑉2

100√𝛿 4.7

𝑘𝑉2

100√𝛿

Dónde:

= densidad relativa del aire

kV2 = tensión entre fases en kV



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A continuación se muestran la tabla de los cálculos para las nuevas subestaciones.

Cuadro 7.1 Cálculo para dimensionamiento de la barra, por límite térmico - conductor AAAC 152 mm2 – CH SAN LORENZO 22.9 kV

Caracteristicas del Sistema Unidad Valor

Tensión nominal kV 22.9

Frecuencia nominal Hz 60

Potencia de transferencia máxima MVA 12

Corriente de transferencia máxima A 302.5

Corriente de cortocircuito máxima kA 3.3

Tiempo de duracion del corto circuito (tc) s 0.5

Caracteristicas del Medio Ambiente Unidad Valor

Altura sobre el nivel del mar (m.s.n.m.) m 200

Temperatura ambiente

Máxima °C 35

Promedio °C 20

Mínima °C 5

Velocidad del Viento

Máxima Km/h 70

Promedio Km/h 36

Mínima Km/h 2

Velocidad crítica Km/h 1

Radiación solar W/m2 250

Caracteristicas del conductor Unidad Valor

Parametro

Conductor AAAC

Tipo

Sección mm² 152

Diametro exterior mm 15.89

Numero de hilos 19

Diámetro de un hilo mm 3.26

Coeficiente térmico de variación de la resistencia 1/°C 0.0036

Resistencia DC a 20 ºC Ω/m 0.00021

Capacidad de corriente A 302



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Cuadro 7.1 Cálculo para dimensionamiento de la barra, por límite térmico - conductor AAAC 152 mm2 – CH SAN LORENZO 22.9 kV (Continuación)

ENFRIAMIENTO POR CONVECCION (Pc) Unidad Valor

Temperatura superficial del conductor (Ts) °C 50

Temperatura ambiente (Ta) °C 35

Velocidad del viento (V) m/s 0.278

Diametro exterior del conductor (D) m 0.01589

Diametro del hilo conductor (d) m 0.00326

Altura sobre el nivel del mar (H) m 200

Temperatura de la capa (Tf) °C 42.5

Conductividad termica del aire (λf) W/mK 0.02726

Viscocidad cinematica del aire ( (ע m²/s 1.723750E-05

Coeficiente de rugosidad de superficie (Rf) Rf 0.173959445

Densidad relativa del aire (ρr) 0.977067051

Numero de Reynolds (Re) 250.1908861

Superficies totalmente trenzadas

Constantes B1 0.641

Constantes n 0.471

Numero de Nussel a 90º (Un=90) 8.638610624

factor Nussel 0.730814304

Pc W 8.11

ENFRIAMIENTO POR RADIACIÓN(Pr) Unidad Valor

Emisividad solar (ξ) recomendado 0.5

Constante de Stefan Boltzman W/m²/K⁴ 5.6697E-08

Pr W 2.67

CALENTAMIENTO SOLAR(Ps) Unidad Valor

Coeficiente de absorcion de la superficie del conductor (αs) 0.95

Radiacion solar (S) W/m² 250

Ps 3.77

CALENTAMIENTO POR EFECTO JOULE(Pj) Unidad Valor

Resistencia del conductor (Rcd) Ω/m 0.00021

Coeficiente de temperatura de la resistencia (α) 1/°C 0.0036

Factor de efecto piel (Kj) 1.0123

Temperatura media superficial del conductor (Tav) °C 42.5

Pj W 7.00

I A 174.58

CORRIENTE A TRAVÉS DEL CONDUCTOR Unidad Valor

TEMP. LÍMITE DEL CONDUCTOR (T límite) Norma DIN 48201 - Aluminio °C 80

TEMPERATURA SUPERFICIAL DEL CONDUCTOR (Ts) °C 50

VERFICACIÓN DE LA TEMPERATURA LÍMITE (Ts < T límite) CONFORME



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Cuadro 7.1 Cálculo para dimensionamiento de la barra, por límite térmico - conductor AAAC 152 mm2 – CH SAN LORENZO 22.9 kV (Continuación)

AUMENTO DE TEMPERATURA POR CORRIENTE DE CORTOCIRCUITO unidad valor

CÁLCULO SEGÚN LA NORMA IEEE Std 80-2000

Conductor según: Table 1-Material constants Aluminium EC grade

Sección del conductor (A) mm2 152

Factor de capacidad térmica (TCPA) J/°C mm³ 2.56

Temperatura referencial del material (Tr) °C 20

Coeficiente térmico de resistividad de temperatura Tr (αr) 1/°C 0.00403

Resistividad del conductor a la temperatura Tr (ρr) μΩ-cm 2.6

Ko a 0°C °C 228

Temperatura máxima admisible por el conductor ( Tm ) °C 200

Temperatura inicial (Ta) °C 50

Duración de corriente de cortocircuito (tc) s 0.5

Corriente de cortocircuito rms (Itc) para tc kA 22.07

Corriente de cortocircuito rms (I0.5) para 0,5s kA 22.07

Corriente de cortocircuito rms (I1) para 1s kA 15.61

Corriente trifásica (I3F 3) en barra de S.E SAN LORENZO 22.9 kV (3seg) kA 3.3

VERIFICACIÓN DE LA CORRIENTE DE CORTOCIRCUITO(Itc, I0.5, I1 > I3F 3) CONFORME



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8. NIVEL DE AISLAMIENTO

Se debe revisar los planos de ENOSA, para tener concordancia con los equipos

proyectados.

Para la subestación San Lorenzo del Proyecto se tiene un nivel de aislamiento BIL de 145

kV cresta para 24 kV rms de tensión máxima para aislamiento.

8.1 Distancias entre Equipos - Norma CEI

Con el BIL determinado de 145 kV para el nivel en 22.9 kV con tensión estándar de 24 kV.

Y para 6.9 kV con tensión estándar de 7.2 kV con BIL 60 kV se seleccionan las distancias

de las tablas de la Norma CEI-IEC 60071-1, Tabla 10.4, Tabla A.1.

Tabla 10.4.-Niveles Basicos de Aislamiento Grupo 1-IEC, Um≤245 kV

Tensión Máx-. para el

Aislamiento Um,(kV

Eficaz)

Tensión de Sostenimiento

Pruebas a FI(1 minuto)

UFI,(kV eficaz)


Pruebas a TI(Tipo Rayo) UBIL,

(kV Cresta)

10 20

40

20 40

60

28 60

75

95

38 75

95

50 95

125

145

70 145

170

52 95 250

72.5 140 325

(185) 450

230 550

(185) (450)

230 550

275 650

(230) (550)

275 650

325 750

(275) (650)

(325) (750)

360 850

395 950

460 1050

17.5

12

7.2

3.6

245

170

145

123

36

24



Lorenzo

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Tensión soportadada a impulso tipo

rayo normalizada

kV Punta-estructura Conductor-estructura

20 60

40 60

60 90

75 120

95 160

125 220

145 270

170 320

250 480

325 630

450 900

550 1100

650 1300

750 1500

850 1700 1600

950 1900 1700

1050 2100 1900

1175 2350 2200

1300 2600 2400

1425 2850 2600

1550 3100 2900

1675 3350 3100

1800 3600 3300

1950 3900 3600

2100 4200 3900

Distancia en el aire mínima

mm

Tabla A.1

Correlación entre las tensiones soportadas a impulsos tipo rayo

normalizadas y las distancias en el aire mínimas



Lorenzo

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9. SISTEMA DE TELECOMUNICACIONES

Características básicas del proyecto

En este caso se prepara para utilizar el Sistema de Fibra óptica para las comunicaciones

de transmisión de datos entre la SE San Lorenzo, SE Poechos SE Las Lomas y la SE

Quiroz hacia el SEIN.

Descripción del Sistema de Telecomunicaciones

a) Sistemas de Telecomunicaciones existente

La Subestación Poechos cuentara con una Unidad Terminal Remota (UTR) que captura

los datos de la subestación y los remite al SCADA del Centro de Control del COES en

Lima. Asimismo las comunicaciones lo realizan telefónicamente por intermedio de una

empresa que les alquila este medio.

b) Sistema de Telecomunicaciones proyectado

La configuración general del Sistema de Telecomunicaciones proyectado comprende lo

siguiente:

a) Un Sistema fibra óptica

Este Sistema permitirá disponer de los siguientes servicios:

-- Servicio de Telefonía para las comunicaciones de voz, necesarias para las

actividades operativas y administrativas, así como para el mantenimiento de la

Línea de Transmisión y Sub Estaciones asociadas.

- Servicio de Datos. Se dispondrán en las subestaciones de SE CH San Lorenzo y

llegada en la SE Las Lomas los puertos de datos síncronos y/o asíncronos de

velocidad configurables según la relación Señal/Ruido (S/N) lo permita. Estos

puertos de datos se utilizarán para la transmisión de datos del sistema de

supervisión y monitoreo de las Subestaciones.

Cabe señalar que, el Sistema de Telecomunicaciones es el soporte para que el

Sistema de Supervisión y Control con sede en la S.E. Poechos o SE Las Lomas

disponga de los datos con la información de las alarmas, medidas y estados de las

celdas de la S.E Proyecto. También es necesario resaltar que esta información será

enviada al COES.



Lorenzo

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b) Un Sistema de Radio móvil Satelital para el servicio de mantenimiento de la LT

22.9 kV y subestación asociadas. Este servicio será alquilado a una empresa

local que presta dicha facilidad.

Mediciones a ser instaladas

Las mediciones se instalarán en los siguientes puntos de las instalaciones:

En cada grupo de generación de las Centrales Hidroeléctricas, los puntos de

medición se ubicaran en bornes de generación y servicios auxiliares de la

Central.

Clase de precisión de los Equipos.

- De los transformadores de medición.

Clase de precisión 0.2

- De los medidores electrónicos.

Clase de precisión 0.2

Registro y Almacenamiento de Datos

a) Magnitudes a Registrar:

- Energía activa entregada y recibida.

- Energía reactiva en cuatro cuadrantes.

- Potencia activa entregada y recibida.

- Voltaje.

- Corriente

b) Registro de datos:

El medidor tendrá una capacidad de almacenar los parámetros eléctricos listados con

intervalos de programación configurables (1, 5, 10, 15, 60 minutos, etc.) e

independientes por cada parámetro a registrar, durante el periodo mínimo de 35

días para intervalos de 15 minutos:

- Energía activa entregada y recibida.

- Energía reactiva en cuatro cuadrantes.

- Potencia activa entregada y recibida.

- Voltaje.

- Corriente



Lorenzo

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Sincronización

El propietario se hará responsable de sincronizar el reloj del medidor o medidores de

su propiedad de acuerdo al patrón de hora generado por un dispositivo de alta

precisión, tal como GPS u otro que determine el COES. La sincronización se deberá

realizar cuando se detecte que el reloj del medidor esté desfasado en ±1 minuto con

respecto al patrón.

Comunicación

El sistema de medición contará con un medio de comunicación para permitir el acceso

oportuno a la información almacenada, el cual puede ser a través de Modem, Ethernet

u otros. El sistema de comunicación permitirá cumplir con los plazos de entrega de

información establecidos en los procedimientos del COES.

Protocolos de Prueba:

Se presentará los protocolos de prueba de los transformadores de medición, tanto

el de tensión como el de corriente emitidos por el fabricante de los equipos de

acuerdo a normas internacionales.

Se presentará los protocolos de programación y contraste de los medidores

electrónicos con una antigüedad no mayor de 6 meses, efectuados por una

empresa certificada.

Los medidores a ser instalados serán similares al MEDIDOR MODELO ION TIPO

8400 de corriente nominal 2.5 A y tensión nominal de rango 57.7- 277 volts y clase de

precisión +/- 0.2 %.

10. LINEAS DE TRANSMISION 22.9 kV CENTRAL HIDRAULICA SAN LORENZO

10.1 Características y recorrido de las Líneas

En la línea de transmisión futura será construida por ENOSA y abarca la LT 60 kV

Poechos-Las Lomas- Quiroz. El proyecto consistirá en la construcción de la LT 22.9 kV

desde la CH San Lorenzo a SE Las Lomas de 6.3 km y que unira a la SE Las Lomas en el

nivel de 60 kV Mediante transformador de 60/22.9 kV 12 MVA.

Comprenderá los siguientes tramos:

LT 22.9 kV CH San Lorenzo – SE Las Lomas de 6.3 km.



Lorenzo

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Figura 11.1 LT Esquema CH San Lorenzo – SE Las Lomas

10.2 Coordenadas UTM

El recorrido de las líneas y las coordenadas en el siguiente cuadro.

Cuadro N. 11.2.1 Coordenadas de la Línea de Transmisión CH San Lorenzo-SE

Las Lomas

NUMERO ESTE NORTE COTA ATRIBUTO

1 588855 9483094 262 CH SAN LORENZO

2 588722 9483544 254 V1

3 588502 9483838 256 V2

4 588267 9483960 255 V3

5 587993 9483870 259 V4

6 587325 9483824 240 V5

7 587365 9484912 251 V6

8 586545 9484964 247 V7

9 586189 9484817 244 V8

10 585191 9484765 235 V9

11 584857 9484946 245 V10

12 584802 9484886 245 V11

13 584526 9485188 244 LAS LOMAS



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El recorrido de la línea del proyecto en rojo se muestra en la siguiente lámina donde

se muestra que recorre cercana en 6 km a la SE Existente de Las Lomas.

Se adjunta el archivo Google Earth.

Lámina Nº 13: Ubicación Línea proyecto CH San Lorenzo – SE Las Lomas

300.0

0S

: T

20

0

169.2

4A

: T

20

1

240.

00

A :

T20 2

127.

20

S :

T20 3

264.78

S : S-6

4

288.40

A : T20

5

300.00A : T20

6

178.60A : T20

7

190.98S : T20

8

300.0

0

A :

T20

93

00.0

0

A :

T20

10

300.0

0

A :

T20

11

188.7

4

A :

T20

12

300.00

A : T20

13

300.00

A : T20

14221.65

A : T20

15

196.84

A : T15

16

188.31S : T20

17

300.00T : T20

18

300.00A : T20

19

174.37A : T20

20224.98

S : T20

21211.45

A : T20

22

168.44

S : T20

23

81.39

S : T15

24

300.

00

S : T2

0 25

109.

12

A : T2

0 26

S : T2

027

CH. SAN LORENZO

S.E LAS LOMAS



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10.3 Selección del Conductor de las Líneas de Transmisión

Se hizo la verificación para considerar el diámetro mínimo para evitar el efecto corona.

Tomando en cuenta el diámetro mínimo dado por la ecuación 𝐷𝑚𝑖𝑛(𝑚𝑚) = 11 ∗𝑉𝑛𝑜𝑚𝑖𝑛𝑎𝑙

100∗√𝑑 para líneas de 1 conductor por fase, donde 𝑑 = 0.87 es la densidad relativa del

aire se tienen que el diámetro debe ser como minino 2.7 mm – 30 mm2.

De las tablas se decide usar el conductor AAAC de 152 mm2 que soporta una corriente

de 302 A para línea de 1 conductor por fase para las condiciones de no viento y sol.

Y para el cable de guarda el conductor para fibra óptica OPGW-70mm2

10.4 Transposiciones de las Líneas de Transmisión

La línea de 6.3 km no requiere transposición por ser menor de 100 km.

10.5 Hipótesis de cálculo mecánico del Conductor

Para la verificación mecánica del conductor se aplican las hipótesis de trabajo.

Para la HIPOTESIS I, de templado, se ha considerado tomar un EDS de 18% para los

conductores ocasionados por vibración. Para la HIPOTESIS IV de máxima flecha, se ha

tenido en cuenta la máxima temperatura máxima.

Las líneas que se encuentran a alturas de 200 msnm.



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Cuadro 10.5.1 Hipótesis para línea – conductor AAAC 152mm2

Cuadro 10.5.1 Calculo Mecánico línea – conductor AAAC 152 mm2

CONDUCTOR :AAAC-152

Seccion Diam. Exterior Nro. de Hilos Peso Unit.) Tiro de Rot. M.E. Final Coef. Dilatación

(mm2) (mm) (Kg/m) (Kg) (Kg/mm2) (1/°C)

152.13 15.98 19 0.42 4762.48 6152.13 0.000023

HIPOTESIS DE CALCULO :

DESCRIPCION Hip. 1 Hip. 2 Hip. 3 Hip. 4

NOMBRE Cond. Inicial Temp. Minima S/Hielo Viento Maximo Maxima Temperatura

%TIRO 18 60 60 60

Temperatura (°C) 21 15 15 35

V.Viento(km/h) 0 0 70 0

M.Hielo(mm) 0 1.5 0 0

Vano Desnivel

(m) (m) TiroH(Kg) TMax(Kg) Flecha(m) TiroH(Kg) TMax(Kg) Flecha(m) TiroH(Kg) TMax(Kg) Flecha(m) TiroH(Kg) TMax(Kg) Flecha(m)

10 0.5 857.25 858.42 0.01 961.29 962.61 0.01 961.53 962.88 0.01 615.38 616.25 0.01

20 1 857.25 858.54 0.02 961.53 962.99 0.03 962.5 964 0.03 617.43 618.42 0.03

30 1.5 857.25 858.65 0.05 961.94 963.54 0.06 964.09 965.75 0.07 620.73 621.85 0.08

40 2 857.25 858.78 0.1 962.49 964.24 0.1 966.26 968.09 0.12 625.12 626.37 0.13

50 2.5 857.25 858.9 0.15 963.19 965.09 0.16 968.95 970.97 0.18 630.41 631.8 0.21

60 3 857.25 859.03 0.22 964.01 966.07 0.23 972.12 974.32 0.26 636.4 637.95 0.3

70 3.5 857.25 859.17 0.3 964.95 967.17 0.31 975.68 978.08 0.35 642.92 644.62 0.4

80 4 857.25 859.31 0.39 965.99 968.38 0.41 979.59 982.19 0.46 649.79 651.65 0.51

90 4.5 857.25 859.46 0.49 967.1 969.68 0.52 983.76 986.58 0.58 656.88 658.9 0.64

100 5 857.25 859.61 0.61 968.29 971.05 0.64 988.15 991.19 0.71 664.06 666.26 0.79

110 5.5 857.25 859.77 0.74 969.53 972.47 0.77 992.7 995.96 0.86 671.24 673.62 0.94

120 6 857.25 859.93 0.88 970.8 973.94 0.92 997.34 1000.84 1.01 678.36 680.92 1.11

130 6.5 857.25 860.1 1.03 972.1 975.45 1.07 1002.04 1005.79 1.19 685.36 688.11 1.29

140 7 857.25 860.27 1.19 973.42 976.97 1.24 1006.77 1010.76 1.37 692.19 695.13 1.48

150 7.5 857.25 860.45 1.37 974.74 978.51 1.42 1011.47 1015.72 1.56 698.82 701.96 1.68

160 8 857.25 860.64 1.56 976.05 980.04 1.62 1016.14 1020.65 1.77 705.24 708.58 1.89

170 8.5 857.25 860.82 1.76 977.35 981.57 1.82 1020.74 1025.51 1.99 711.43 714.98 2.12

180 9 857.25 861.02 1.97 978.63 983.08 2.04 1025.25 1030.3 2.22 717.39 721.14 2.36

190 9.5 857.25 861.21 2.2 979.89 984.57 2.27 1029.67 1035 2.46 723.1 727.07 2.61

200 10 857.25 861.42 2.44 981.11 986.04 2.52 1033.97 1039.59 2.72 728.58 732.77 2.87

Hip. 1 Hip. 2 Hip. 3 Hip. 4



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10.6 Estructura Típica de las Líneas de Transmisión

Para todas las líneas de transmisión del estudio emplearemos torres de celosía y se

consideran las distancias mínimas de seguridad según el CEN.



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10.7 Trazo de la Ruta

El trazo de la ruta de la línea asume las siguientes consideraciones:

Poligonal con el menor número de vértices y la menor longitud.

Evita pasar por zonas de fallas geológicas, terrenos inundables y suelos

hidromórficos.

Aproximación a trochas y caminos existentes de modo que faciliten el montaje,

mantenimiento y operación de la línea.

Evita el paralelismo con líneas de comunicación existentes.

Evita en lo posible pasar por zonas urbanas, arqueológicas o intangibles.

Las líneas de transmisión comprende desde la CH San Lorenzo hacia SE Las Lomas a 6.3

km.

Cuadro 11.8 Coordenadas de vértices LT San Lorenzo – Las Lomas

NUMERO ESTE NORTE COTA ATRIBUTO

1 588855 9483094 262 CH SAN LORENZO

2 588722 9483544 254 V1

3 588502 9483838 256 V2

4 588267 9483960 255 V3

5 587993 9483870 259 V4

6 587325 9483824 240 V5

7 587365 9484912 251 V6

8 586545 9484964 247 V7

9 586189 9484817 244 V8

10 585191 9484765 235 V9

11 584857 9484946 245 V10

12 584802 9484886 245 V11

13 584526 9485188 244 LAS LOMAS



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10.8 Derecho de Paso

Según el Código Nacional de Electricidad (Suministro 2011) se da el ancho de la faja de

servidumbre, o ancho total para el uso de la línea.

En la tabal 219 del mismo código se da el ancho para diferentes tensiones que en nuestro

caso está en el rango de 20-36 kV.

10.9 Condiciones Climatológicas

El clima prevaleciente en la zona del proyecto es el característico de sierra, por lo cual se

consideran las siguientes condiciones climatológicas para el diseño de la línea:

Temperatura mínima : 5 ºC

Temperatura media : 20 ºC

Temperatura máxima : 35 ºC

Velocidades de viento 70 km/h

Humedad relativa promedio : 58%

Nivel isoceráunico : 60 días con tormenta por año

Grado de contaminación (según IEC) : Alto

10.10 Distancias Mínimas de Seguridad

Distancia de seguridad (ds) en cualquier dirección

Desde los conductores hacia los soportes y hacia conductores verticales o laterales de

otros circuitos, o retenidas unidos al mismo soporte.

Se determinan según la regla 235.E.1 y la Tabla 235-6:

- Distancia de seguridad a conductor vertical o lateral de otros circuitos:

DS = 150 mm + 10 mm x (22.9 –11) = 270mm

- Distancia de seguridad a retenida de anclaje unido a la misma estructura:

DS = 150 mm + 6,5 mm x (22,9-11)= 227 mm,

- Distancia de seguridad a superficie de los brazos de soporte:

DS = 100 mm + 5,0 mm x (22,9-11)= 160 mm

Anchos mínimos de fajas de servidumbre

Tensión nominal de la línea Ancho

(kV) (m)

10 - 15 6

20 - 36 11

50 - 70 16

115 - 145 20

220 25

500 64

Tabla 219



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- Distancia de seguridad a superficie de estructuras:

- En estructuras utilizadas de manera conjunta:

DS = 125mm + 5 mm x (22,9-11)= 185 mm

- Todos los demás:

DS = 72 mm + 5 mm x (22,9-11)= 132 mm

Distancia vertical de seguridad de conductor sobre el nivel del piso o camino:

Las distancias de seguridad son las que se indican en la tabla 232-1a del CNE Suministro

2011, y se ha adicionado 0,5m, para tomar en cuenta las recomendaciones del PR-20 que

indica localizar las estructuras con 0,3 m adicionales a la distancias de seguridad vertical.

Los valores que se usaron para este proyecto son los que a continuación se detallan:

- Al cruce de vías férreas de ferrocarril s : 8,5 m

- Al cruce de calles, carreteras y avenidas : 7,5 m

- A lo largo de calles, carreteras y avenidas : 7,0 m

- A terrenos recorridos por vehículos, como cultivos : 7,0 m

- A áreas no transitables por vehículos : 5,5 m

La Tabla 233-1 proporciona valores de distancia de seguridad al cruce de conductores

hasta 23 kV, para tensiones superiores usando la regla 233.C.2.a, se obtienen los

siguientes valores.

- Cruce de líneas de 60 kV : 1,80 m

- Cruce de líneas de 22,9 kV : 1,20 m

- Sobre líneas de Telecomunicaciones : 2,30 m

10.11 Numero de Aisladores

En general el tipo y material de los aisladores a utilizar está adecuado a las características

de la zona donde se ubica el proyecto, y toma en cuenta la práctica y experiencia de líneas

existentes en el Perú.

Las características del aislador Standard seleccionado son las siguientes:

- Tipo : Suspensión y Anclaje

- Clase IEC : U120B

- Norma IEC : 16 A

- Conexión : Ball & socket

- Diámetro de disco : 255 mm

- Altura : 146 mm

- Distancia de fuga : 300 mm

- Carga de falla electromecánica : 120 kN

- Voltaje Resistente a Frecuencia Industrial

Seco, un minuto : 70 kV

Húmedo, un minuto : 40 kV

- Voltaje Resistente al Impulso : 100 kV

- Voltaje de Perforación : 130 kV

- Peso Neto Aproximado : 4,5 kg



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Cuadro 11.1 Niveles Básicos de Aislamiento BIL

Tabla 10.4.-Niveles Basicos de Aislamiento Grupo 1-IEC, Um≤245 kV

Tensión Máx-. para el

Aislamiento Um,(kV

Eficaz)


Pruebas a FI(1 minuto)

UFI,(kV eficaz)


Pruebas a TI(Tipo Rayo) UBIL,

(kV Cresta)

10 20

40

20 40

60

28 60

75

95

38 75

95

50 95

125

145

70 145

170

52 95 250

72.5 140 325

(185) 450

230 550

(185) (450)

230 550

275 650

(230) (550)

275 650

325 750

(275) (650)

(325) (750)

360 850

395 950

460 1050

17.5

12

7.2

3.6

245

170

145

123

36

24



Lorenzo

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Cuadro 11.2 Numero de Aislador para los Niveles Básicos de Aislamiento BIL

NUMERO DE AISLADORES POR CADENA

La cantidad de aisladores por cadena de aisladores que se requiere para la tensión de

impulso TI(kVc) de 145 kV es de dos unidades.

Requiere dos unidades, sin embargo se debe verificar con las líneas existentes, esta

cantidad debido al alto grado de descargas atmosféricas.

- Cadena de suspensión con 3 unidades, de 70 kN

- Cadena de anclaje con 3 unidades, de 70 kN

Tensiones de Sostenimiento de la Cadena de Aisladores

En Seco Bajo Lluvia En Seco Bajo Lluvia

1 75 45 110 70 40 100

2 130 75 195 130 75 190

3 180 115 275 180 110 270

4 235 155 360 225 140 340

5 280 195 430 270 175 410

6 325 230 505 315 210 480

7 375 265 580 360 245 550

8 420 300 660 415 280 820

9 465 325 730 450 310 690

10 510 375 800 490 345 760

11 550 410 880 530 375 830

12 595 440 955 570 405 900

13 635 475 1025 610 435 970

14 675 510 1095 650 465 1035

15 715 540 1160 690 495 1100

16 755 570 1230 725 525 1165

17 800 600 1300 765 555 1230

18 855 635 1370 800 585 1295

19 875 665 1440 840 610 1360

20 915 700 1510 875 640 1425

21 950 730 1575 915 670 1490

22 990 760 1640 950 700 1585

23 1030 790 1710 985 725 1620

24 1065 820 1775 1025 755 1680

25 1100 855 1850 1060 785 1745

Numero

Aisladores

por Cadena

Suspension Tensiones FI (kVrms) Tensiones FI (kVrms)

Tension TI(kVc) Tension TI(kVc)

Aisladores BORMA instalados U-120, M-97, Plano

Similar: Tipo U-70Z

Aisladores BORMA instalados U-120, M-

97, Plano Similar: Tipo U-70Z

Tipo IEC: F12/146-120KN Tipo IEC: F12/146-120KN

Tensiones de Sostenimiento a Condiciones Normales Aisladores Estandar IEC-Espiga Caperuza



Lorenzo

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También aplicando la guía IEEE Std 1313.2-1999

Table 7-IEC 60071-2 recommended creepage distances

Pollution

level Examples of typical environments

Minimum specific

creepage distance

mm/kV

-Areas without industries and with low density of houses

equipped with heating plants

-Areas with low density of industries or houses but subjected to

frequent winds ans/or rainfall

-Agriculture areas

-Mountainous areas

-All these areas shall be situated at least 10 km to 20 km from the

sea and shall not be exposed to winds directly from the sea

-Areas with industries not producing particularly polluting smoke

and/or with average density og houses equipped with heatinfs

plants

-Areas with high density of houses and/or industries but subjected

to frequent winds and/or rainfalls ans/or rainfall

-Areas exposed to wind from sea but not too close to coasts (at

least several kilometers distant)

-Areas with high density of industries, and suburbs of large cities

with high density of heating plants producing pollution

-Areas close to the sea or any cas exposed to relatuvely strong

winds from the sea

-Areas generally of moderate extent, subjected to conductive

dusts and to industrial smoke producing particularly thick

conductive deposits

-Areas generally of moderate extent, very close to the coast and

exposed to sea spray or to very strong and polluting winds from

the sea

-Desert areas, characterized by rain for long periods, exposed to

strong winds carring sand and salt, and subjected to regular

condensation

I Light

II Medium

III Heavy

IV Very heavy

27.7

34.6

43.3

53.7



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Para una polución muy pesada.

D= (Vmax/3) * Coeficiente de Fuga

D= (24/1.732) * 53.7 =744.11 mm

Distancia de Fuga de una aislador típico de (5.75”x10”) es de 292mm (11.5”).

Numero de Aisladores = 744.11/292 = 2.55

Para una altura de 200 msnm

NA = Ng e A/14

NA = 2.55 * e 0.2/14

= 2.55 *1.01 = 2.58

Resulta 3 aisladores por cadena

Calculo del Numero de Aisladores

Descripcion Valores

Ubicación LT 22.9 Tinajones-Carhuaquero

Vn kV 22.9

Vmax(kV) 24

Nivel de polucion IV Very heavy

mm/kV 53.7

Factor altura ka 1

Longitud de fuga total D en mm 744.11

Distancia de Fuga por Aislador mm 292

Numero de Aisladores N° 2.55



Lorenzo

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10.12 Parámetros Eléctricos de la Línea

Los parámetros eléctricos en base a valores típicos y torres existentes dan los siguientes

valores.

Cuadro 11.13 Parámetros Eléctricos de la Línea de Transmisión

11. PLANOS

En el Anexo del Volumen III se encuentra los planos del proyecto en CAD.

Planos de Equipos y Protección

Planos de Disposición de Equipos

*****

TIPO CODIGO

CALIBRE

( AWG o

MCM)

SECCION

(mm2)

DIAMETRO

(mm)

CARGA DE

ROTURA

(Kg)

RESISTENCIA

ELECTRICA

20°C

(Ω/Km)

RESISTENCIA

ELECTRICA

75°C

(Ω/Km)

FACTOR DE

CORRECCION DE

RESISTENCIA POR

TEMPERATURA

(1/°C)

RMG

(mm)

AMPERAJE

(Amperios)

AAAC - 266 152 15.89 4762 0.2146 0.2148 0.0000193 6.1876 302

CARACTERISTICA DEL CONDUCTOR

TIPO SECCION

DIAMETRO

EXTERIOR

(mm)

CARGA DE

ROTURA

(Kg)

MODULO DE

ELASTICIDAD

(Kg/mm²)

HILOS

RESISTENCIA

ELECTRICA

20°C

(Ω/Km)

RESISTENCIA

ELECTRICA

50°C

(Ω/Km)

FACTOR DE

CORRECCION DE

RESISTENCIA POR

TEMPERATURA

(1/°C)

RMG

(mm)

AMPERAJE

(Amperios)

OPGW 66mm² 7.5 3150 12700 12 0.6000 0.6003 0.000015 2.9205 100

CARACTERISTICAS DE LOS CABLES DE GUARDA

NOMBRE BARRA 1 BARRA 2 kV km Tipo y Calibre N. Circuitos Inom Total kA r1 Ohm/Km x1 Ohm/Kn b1 uS/Km r0 Ohm/Km x0 Ohm/Kn b0 uS/Km

Lne_LasLomas-SanLorenzo_22.9 San-Lorenzo_22.9LasLomas-SanLorenzo22.9 6.3 Lne_LasLomas-SanLorenzo152mm2 1 0.302 0.2126 0.4835 3.4258 0.5447 1.4328 1.9157

c.h. San Lorenzo Ingenieria Del Proyecto

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