Carlos Garcia Romero Spt Modulo_balasto

8/11/2019 Carlos Garcia Romero Spt Modulo_balasto

1/33

BARRO

BARRO

PRUEBADE

PENETRACIN

ESTNDAR

ING. CARLOS GARCA ROMEROUNIDAD PROFESIONAL DE ZACATENCO,

MXICO, D.F.OCTUBRE DEL 2013

INSTITUTO POLITCNICO NACIONALESCUELA SUPERIOR DE INGENIERA Y

ARQUITECTURA U Z

BARRO 2


2/33

INSTITUTO POLITCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERA Y ARQUITECTURA

PRUEBA DE PENETRACIN ESTNDAR

2UNIDAD PROFESIONAL DE ZACATENCO

ZAPATA

F

COPLE

PASADOR

D

ESFERA DEACERO DE LA

VLVULA

CHECK

TUBOPARTIDO

E G

CA

B

BARRA DEPERFORACIN AW

DIMETRO INT. 32mmDIMETRO EXT. 44mm

MASA=6.25 kg/m

TRAMPA

TRAMPA DEPLSTICO FLEXIBLE

TRAMPA DE LMINAFLEXIBLE

INTRODUCCIN

Dada la dificultad de recuperar muestras inalteradas en arenas, el Dr. Karl von Terzaghi propuso, conbase en los resultados de trabajos previos de otros investigadores, en el ao de 1927, comoalternativa para evaluar las propiedades ndices y mecnicas de las arenas, la Prueba dePenetracin Estndar o Sondeo de Penetracin Estndar, SPE, o bien por sus siglas en ingls SPT.Este mtodo es una prueba destructiva ya que rompe la estructura slida original del suelo. Consistefundamentalmente en hincar un tubo partido por medio de golpes proporcionados por un martillo de63.5 kg de masa, el cual se deja caer libremente desde una altura de 76 cm.

NORMATIVIDAD

El mtodo fue estandarizado en 1958 por la American Society for Testing Materials, ASTM, con ladesignacin D 1586. Segn esta norma las dimensiones del penetrmetro estndar deben cumplirlas siguientes dimensiones

A = de 25 a 51 mm, 1.0 a 2.0B = de 457 a 762 mm, 18.0 a 30.0 pulgadas

C = 34.93 mm 0.13 mm, 1.375 0.005 pulgadasD = 38.1 mm 1.3 a 0.0 mm, 1.5 pulgadas 0.05 a0.00 pulgadasE = 2.54 mm 0.25 mm, 0.10 pulgadas 0.02pulgadasF = 50.8 mm 1.3 a 0.0 mm, 2.00 pulgadas 0.05pulgadasG = 16.0 a 23.0

FIGURA 1.- PENETRMETRO ESTNDARFUENTE: NORMA D 1586 84 DE LA ASTM


3/33




Dependiendo de la compacidad, forma y tamao de las arenas, para evitar la prdida de las mismases necesario el uso de alguna de las trampas mostradas en la figura 1, que se coloca entre el tubopartido y la zapata, con las puntas hacia arriba.

Conviene sealar que en nuestro medio la longitud en la cmara de muestreo, figura 2, comnmentees de 600 mm.

Actualmente el martinete que golpea a las barras de perforacin durante el hincado del muestreadores el conocido como martinete de seguridad debido a que su altura mxima de cada es de los 76cm.

FIGURA 2.- PENETRMETRO ESTNDAR UTILIZADO EN MXICO

COPLEZAPATA

TUBO PARTIDO, C MARA DEMUESTREO

ORIFICIO PARA EL DRENADO DEL

AGUA SUBTERRNEA

ESFERA DE ACERO PARA CERRAR

LA VLVULA CHECK


4/33




FIGURA 3.- MARTINETE DE SEGURIDAD, DE 63.5 kg DE MASA, DE 76 cm DE CADA LIBRE

El martinete es elevado con ayuda de un malacate cabeza de gato. Si la cuerda se enrolla en elsentido de las manecillas del reloj, habr que dar 1.75 vueltas. Si se enrolla en sentido contrario,sern 2.25 vueltas, esto con el fin de garantizar que el martinete caiga libremente.

FIGURA 4.- CUERDA ENROLLADA EN EL SENTIDO DE LAS MANECILLASDEL RELOJ, CON 1.75 VUELTAS

FUENTE: NORMA D 1586 84 DE LA ASTM

FIGURA 5.- CUERDA ENROLLADA EN SENTIDO CONTRARIO A LAS MANECILLASDEL RELOJ, CON 2.25 VUELTASFUENTE: NORMA D 1586 84 DE LA ASTM

Al golpear las barras de perforacin para hincar el penetrmetro, se contarn los golpes necesariospara penetrar en el suelo 15 cm. Se define como resistencia a la penetracin estndar al nmero degolpes necesarios para hincar el penetrmetro los 30 cm centrales. Si el penetrmetro es de 45 cmlos ltimos 30 cm.

BARRA AWJAL N PARA HIZAR EL MARTINETE

MARTINETE


5/33




ENERGA DE HINCADO

La energa cintica que se genera durante el hincado del penetrmetro est dada por la ecuacin:

Ec= 0.5 m v2..(1)

v = (2gh)0.5

Ec= 0.5 m [(2gh)0.5]2= m g h = W h

Siendo:

E energa de hincadom masag aceleracin debido a la gravedadh altura de cadaW peso del martinete

De esta manera:

Ec= 474.5 J

ALTERABILIDAD DE LAS MUESTRAS

Conviene recordar que cuando el penetrmetro es hincado, la estructura slida, original del suelo serompe, en consecuencia el tipo de muestra es alterado representativo, esto implica que con estasmuestras no es posible evaluar las propiedades mecnicas del suelo, para ello se aplica una serie decorrelaciones empricas, previa correccin al nmero de golpes registrado en campo, Nf.

El grado de alteracin en la estructura del suelo, en sus propiedades fsicas y mecnicas, como sonsu peso volumtrico natural y, su resistencia al esfuerzo cortante dependen de las dimensiones delpenetrmetro y de la manera como es hincado. Hvorslev en 1948 propone la siguiente expresincomo medida para definir el grado de alteracin de las muestras:

Ar % = [( De2 Di2) / Di2] 100 .. (2)

Donde:Ar relacin de reasDe dimetro exteriorDi2 dimetro interior

Para que la muestra se considere inalterada, entre otros factores, la relacin de reas, Ar, debe sermenor del 10%. Ar para el penetrmetro estndar es de:

Ar % = [ ( 50.82 34.932) / (34.932) ] 100 = 111.51%

Por tanto las muestras recuperadas de la prueba de penetracin estndar son alteradasrepresentativas.


6/33




CORRECCIONES AL MMERO DE GOLPES DE CAMPO, Nf

De los factores ms importantes que modifican la resistencia a la penetracin estndar es elconfinamiento por peso propio del suelo. Es decir, para una arena, de compacidad relativa constante,si la prueba se efecta a diferentes profundidades, las resistencias a la penetracin estndarregistradas, Nf, sern diferentes. Para correlacionar el nmero de golpes se ha fijado como valorestndar del esfuerzo efectivo 100 kPa. Peck, Hanson y Thornburn proponen para diferentesesfuerzos efectivos el siguiente factor de correccin vlida para cuando el nivel fretico est pordebajo de la profundidad considerada y el esfuerzo efectivo es igual o mayor a 26 kPa.

CN= 0.77 log (2,000/0) (3)

As, el nmero de golpes corregido, Ncor, es:

Ncor= CN Nf ..(4)

Segn Karl von Terzaghi y R. B. Peck, en caso de tener arena fina saturada, sumergida, decompacidad relativa media a muy compacta, con Nfmayor de 15 golpes, el nmero de golpes decampo deber ser corregido ya que la baja permeabilidad de la arena fina no permite la inmediatadisipacin del exceso hidrosttico generado por los golpes del martinete. El agua toma parte de esaenerga. La resistencia a la penetracin para la misma arena cuando est seca ser menor si estsumergida.

La correccin propuesta es aplicable para Nf >15 golpes.

Ncor= 15 + 0.5 (Nf 15) ....(5)

Ncor= 7.5 +0.5Nf

Para el mismo suelo, arena fina, saturada y, sumergida, si adems el esfuerzo efectivo inicial esmayor de los 26 kPa, algunos autores recomiendan efectuar las correcciones por presencia de aguay por confinamiento por peso propio.

CORRELACIONES EMPRICAS PARA DETERMINAR PROPIEDADES NDICES Y MECNICASDEL SUELO

Densidad Relativa Dr

Meyerhof, basado en los trabajos de Gibbs y Holtz, propone determinar la densidad relativa ocompacidad a partir de la resistencia a la penetracin, Ncor, y del esfuerzo vertical efectivo, 0, pormedio de la expresin:

Dr= 21[ Ncor/ (0 / 98 + 0.7]0.5 ...(6)


7/33




0

COMPACTA MUY COMPACTAMEDIANA

28 30 32 34 36 38 40 42 44 46

SUELTAMUY SUELTA

(1)

(2)

30

20

10

40

50

60

70

80RESISTEN

CIAALA

PENETRACIN

EST

ANDAR,N

GOLPES

NGULO DE FRICCIN INTERNA

Mdulo de Elasticidad, Es

TABLA 1.- ECUACIONES EMPRICAS PARA DETERMINAREL MDULO DE ELASTICIDAD DEL SUELO, ES(J. E. Bowles)

SUELO ESTipo kPa

Arena saturada 250 (N + 15)

Arena gravosa 1,200 (N +6)Arena gravosa, N55 15 600 (N+6)Arena gravosa, N55>15 600 (N+6) + 2,000Arena arcillosa 320 (N + 15)Limos, Limo arenoso 300 (N + 6)

Grficas para evaluar el ngulo de friccin interna, , y la compacidad relativa, Cr

COMPACIDAD RELATIVA

Fig. 6.- RELACIN ENTRE LA RESISTENCIA A LA PENETRACIN ESTNDAR Y EL NGULO DE FRICCININTERNA.

(1) ARENAS DE GRANO ANGULOSO O REDONDEADO DE MEDIANO A GRUESO.(2) ARENAS FINAS Y PARA ARENAS LIMOSAS.


8/33




10 20 30 40 50 60 70 800

300

2.50

200

150

100

50

RESISTENCIA A LA PENETRACIN, N GOLPES

405060

70

80

90

100

PORCENTAJE DE COMPACIDAD RELATIVA

PRESIN

VERTICAL,kPa

ANCHO DE LA ZAPATA, B, m ANCHO DE LA ZAPATA, B, m

(a) Df/B= 1

CAPACIDA

D

DECARGAADMISIBLE,kPa

00 0

N=50

N=40

N=30

N=20

N=15

N=10

N= 5

N=50

N=40

N=30

N=20

N=15

N=10

N= 5

(a) Df/B= 0.5 (a) Df/B= 0.25

0 1.5 1.8

N=50

N=40

N=30

N=20

N=15

N=10

N= 5100

200

300

400

500

600

ANCHO DE LA ZAPATA, B, m

0.3 0.6 0.5 1.20.3 0.6 0.5 1.20.3 0.6 0.5 1.20 0

100

200

300

400

500

600

100

200

300

400

500

600

Grficas para determinar la capacidad de carga admisible para un asentamiento de 25 mm

FIG. 8.- RELACIN ENTRE LA RESISTENCIA A LA PENETRACIN ESTNDAR, EL ANCHO DE LA ZAPATA PARA DETERMIANRLA CAPACIDAD DE CARGA ADMISISBLE EN ARENA. (PECK, HANSON Y THORNBURN)

FIG. 7.- RELACIN ENTRE RESISTENCIA A LA PENETRACIN, LA PRESIN VERTICAL Y LA COMPACIDAD RELATIVA PARA ARENAS(PECK, HANSON Y THORNBURN).


9/33




0 10 20 30 40

RESISTENCIA A LA PENETRACIN ESTANDAR, GOLPES

ARENA FINA

0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

0 10 20 30 40 50

ARENA MED

0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

0 10 20 30 40 50 60

ARENA GRUESA

DENSIDADR

EL

ATIVA,Dr

DENSIDADR

ELATIVA,D

r

0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

DENSIDADR

ELATIVA,Dr

50



Grficas para determinar la compacidad relativa en arenas de granulometra fina a gruesa

Relaciones para proponer el peso volumtrico del suelo

Considerando que la prueba de penetracin estndar fue propuesta para la exploracin en suelosgruesos, arenas y gravas y, que el peso volumtrico de estos suelos varia, en lo general, de 14 a 23kN/m3, con base en los trabajos de J. E. Bowles se proponen las siguientes relaciones para evaluarel peso volumtrico de las arenas.

TABLA 2.- RELACIN ENTRE LA RESISTENCIA A LA PENETRACIN ESTNDAR, LA COMPACIDAD RELATIVA Y EL PESO

VOLUMTRICO DE ARENAS DE GRANULOMETRA FINACompacidad

relativaMuy suelta Suelta Media

Densa ocompacta

Muy densa o muycompacta

Menor a 0.15 0.15 a 0.35 0.35 a 0.65 0.65 a 0.85 0.85 a 1.00Resistencia a la

penetracin1 a 2 3 a 6 7 a 15 16 a 30 >30

Peso volumtrico 14 a 16 kN/m 15 a 18 kN/m 17 a 20 kN/m 17 a 22 kN/m 20 a 23 kN/m

FIG. 9.- RELACIN ENTRE LA RESISTENCIA A LA PENETRACIN ESTNDAR Y LA DESIDAD RELATIVA. (J. E. BOWLES)


10/33




TABLA 3.- RELACIN ENTRE LA RESISTENCIA A LA PENETRACIN ESTNDAR, LA COMPACIDAD RELATIVA Y EL PESOVOLUMTRICO DE ARENAS DE GRANULOMETRA MEDIA

Compacidadrelativa

Muy suelta Suelta MediaDensa o

compactaMuy densa o muy

compactaMenor a 0.15 0.15 a 0.35 0.35 a 0.65 0.65 a 0.85 0.85 a 1.00

Resistencia a lapenetracin

2 a 3 4 a 7 8 a 20 21 a 40 >40


TABLA 4.- RELACIN ENTRE LA RESISTENCIA A LA PENETRACIN ESTNDAR, LA COMPACIDAD RELATIVA Y EL PESOVOLUMTRICO DE ARENAS DE GRANULOMETRA GRUESA

Compacidadrelativa

Muy suelta Suelta MediaDensa o

compactaMuy densa o muy

compactaMenor a 0.15 0.15 a 0.35 0.35 a 0.65 0.65 a 0.85 0.85 a 1.00

Resistencia a lapenetracin

3 a 6 5 a 9 10 a 25 26 a 45 >45


ngulo de friccin interna, En 1953 Peck y Hanson definen el ngulo de friccin interna segn la igualdad:

= (0.3 Nf)0.5+ 27 ............(7)

En 1967, Kishida propuso determinar el ngulo de friccin interna por medio de la siguiente igualdad:

= (20Ncor)0.5+ 15 ..(8)

Mdulo de rigidez, G

Seed, en 1986, propone para determinar el mdulo de rigidez al cortante, G en libras/pie

2

, con laexpresin:

G = (35) 1,000 Ncor0.34( 0)

0.4...................................(9)

Donde:0 esfuerzo vertical efectivo, lb/pie

2

Capacidad de carga admisible, qa kPa, en cimentaciones superficiales

En 1967 el Dr. Karl von Terzaghi y R. B. Peck publicaron una relacin para determinar la capacidadadmisible de carga. De observaciones en campo varios autores consideran que las magnitudesdadas por Terzaghi y Peck son conservadoras. Posteriormente, en 1974 Meyerhof proponeexpresiones para evaluar la capacidad de carga en arenas, con asentamientos de hasta 25 mm.Estas expresiones son ajustadas por J. E. Bowles incrementado, aproximadamente, en un 50% lamagnitud de la capacidad de carga admisible. Las expresiones son:

B 1.2 mqa= ( Ncor/ 0.04 ) kd...(10)


11/33




B > 1.2 mqa= ( Ncor/ 0.06 ) [(B + 0.3) / B ]

2 kd .................(11)

kd= 1 + 0.33 (Df / B).(12)

siendo:Df profundidad de desplante, m

Segn Meyerhof la mxima magnitud de kddebe ser 1.33.

Para cualquier asentamiento,, diferente a los 25 mm, la capacidad de carga, qa, o presin decontacto que genera este asentamiento est dada por la expresin:

qa = ( i/ ) qa..(13)

Capacidad de carga admisible, qakN, en cimentaciones profundas

En el Manual Geotcnico Canadiense se propone la siguiente expresin para determinar lacapacidad de carga en pilotes instalados en arenas.

Qa= [ 400 Ncor Ap+ 2 NsAs] / Fs(14)

Donde:Qa capacidad de carga admisible, kNNp nmero de golpes corregidos a nivel de la punta. El promedio se obtendr para un

espesor de 4 dimetros o ancho del piloteAp rea de la punta del pilote, mNs nmero de golpes medio corregido a lo largo del fuste del pilote. Si se presentan

diferentes estratos habr que considerar sus variaciones o diferencias.As rea del fuste, igual al permetro por el espesor del estrato consideradoFs factor de seguridad. El mnimo valor recomendado para el Fs, con ste criterio es

de 4.0

ConsistenciaComo se cito al inicio la prueba de penetracin estndar fue ideada para suelos friccionantes,bsicamente arenas. Sin embargo, dados los buenos resultados que arroja se ha extrapolado a lossuelos cohesivos, limos y arcillas, pero los resultados que se obtienen no son de la misma calidad oaproximacin que los que se obtienen en las arenas.

A continuacin se presenta la relacin ms comn para evaluar la consistencia y la resistencia alcortante de los suelos finos, en este caso la resistencia al cortante, en kPa, se puede evaluardividiendo el nmero de golpes entre 0.08.


12/33


13/33




MARTINETE

BARRA DE

PERFORACIN

MUESTRA

FIGURA 10.- EQUIPO DE PERFORACIN

FIGURA 11.- RECUPERACIN DE MUESTRA ALTERADA REPRESENTATIVA


14/33




Ejemplos

1.- Determinar la capacidad de carga admisible de una zapata corrida de 1.5 m de ancho,desplantada a 1.0 m de profundidad, si la estratigrafa es la siguiente:

0.0 3.5 Arena de granulometra gruesa, limpia, de color gris oscuro, granos angulosos.Resistencia, media, a la penetracin estndar, reportada en campo, de 17 golpes.

3.5 7.5 Arena bien graduada, de granos redondeados, de color gris. Resistencia, media, a lapenetracin estndar, reportada en campo, de 25 golpes.

7.5 12.0 Arena mal graduada, fina, de granos redondeados, de color gris claro. Resistencia,media, a la penetracin estndar, reportada en campo, de 37 golpes.

El nivel de aguas freticas se localiza a 4.5 m de profundidad, la superficie del terreno es horizontal,al igual que la base de la zapata

Solucin

Este problema puede ser resuelto de varias maneras, dos de ellas son:

a) Aplicar las expresiones propuestas por Karl von Terzaghi y R. B. Peck, modificadas porMeyerhof y Bowles evaluar la capacidad de carga admisible.

b) Determinar, a partir de la resistencia a la penetracin estndar el ngulo de friccininterna y el peso volumtrico para posteriormente aplicar el criterio de Karl vonTerzaghi y R. B. Peck para cimentaciones superficiales en suelos puramentefriccionantes.

En ambos casos se asume que la superficie de falla alcanza una profundidad de 2.0 B, enconsecuencia a partir de la superficie del terreno la superficie de falla alcanzar hasta los 4.0 m de

profundidad, es decir, pasar por los primeros 0.5 m del segundo estrato. En este caso, se podrconsiderar un nmero de golpes promedio pesado o ponderado:

N = N d / d (15)

N = [17 (3.5) + 25 (0.5)] / (3.5 + 0.5) = 18.0 golpes

Para N = 18 golpes, en arena gruesa, el peso volumtrico se infiere en 18 kN/m 3. El esfuerzo efectivoinicial, medio, es de 36 kPa, mayor al mnimo de 26 kPa, en este caso el factor de correccin CNdefinido en la ecuacin 3 resulta ser 1.34

a) Expresiones de Karl von Terzaghi y R. B. Peck

Como B < 1.2 mqa= ( Ncor / 0.04 ) kd..(10)

kd= 1 + 0.33 (D/B) ....(12)

kd= 1 + 0.33 (1/1.5) = 1.22

qa= [( 18 / 0.04 ) 1.22] / 4 = 549.0 / 4 = 137.3 kPa


15/33




b) Evaluando el ngulo de friccin interna y el peso volumtrico

Para una arena gruesa con Ncor= 18 golpes:

Compacidad relativa Media, figura 6. De la figura 9, Cr = 35%Peso volumtrico,

18 kN/m3

ngulo de friccin interna, 33 (aplicando la ecuacin 8)Tipo de falla General

Para zapatas corridas, superficiales, B > Df, la teora de Karl von Terzaghi se resume en la siguienteexpresin:

qa= [ c Nc + q Nq + 0.5 B N ] / Fs..(16)

donde:

qa capacidad de carga admisible

c cohesin del suelo a lo largo de la superficie de fallaNc, Nq, N factores de capacidad de carga, funcin del ngulo de friccin interna y del tipode falla

q sobrecarga por peso propio, q = 1Df1 peso volumtrico sobre el nivel de la profundidad de desplante, Df peso volumtrico del suelo donde se localiza la superficie de fallaB ancho de la zapataFs factor de seguridad

Dado a que el suelo es puramente friccionante, c = 0, la expresin anterior se reduce a:

qa= [ q Nq + 0.5 B N ] / Fs

Para = 33:

Nq = 38.95 y N= 39.20

qa= [18 (1.0) 38.95 + 0.5 (18) (1.5) 39.20] / 4.0 = 307.6 kPa

2.- Determinar la capacidad de carga admisible de un pilote de concreto de 0.4 m por lado, hincadosin perforacin a 17 m de profundidad, si la estratigrafa es la siguiente:

0.0 7.0m Arena de granulometra gruesa, color caf oscuro con una resistencia media a la

penetracin estndar, reportada en campo de 20 golpes.7.0 13.0m Arena media de color caf oscuro, con una resistencia media a la penetracinestndar reportada en campo de 30 golpes.

13 17.0m Arena fina de color caf oscuro, con una resistencia media a la penetracin estndarreportada en campo de 40 golpes.

El nivel de aguas freticas se localiza a 7.0 m de profundidad.


16/33




SOLUCIN

A partir de la resistencia a la penetracin estndar de cada estrato, se infieren los pesos volumtricosde cada estrato y se calculan los esfuerzos efectivos promedios en cada estrato, que en este casopor ser una variacin lineal, el esfuerzo efectivo se ubica al centro de cada estrato:

0.4m

S.L.A

f

f

f

7.0m

6.0m

4.0m

SP, GRUESAN = 20 = 18 kN/m

SP, MEDIAN = 30 = 20 kN/m

SP, FINAN = 40 = 21 kN/m

63 kPa

126 kPa

156 kPa

186 kPa

208 kPa

230 kPa

De la ecuacin 3 se calcula el factor de correccin CN, con la ecuacin 4 se corrigen el nmero degolpes.

Posteriormente se calcula el ngulo de friccin interna por el mtodo de Kishida con la ecuacin 8

por el mtodo de Meyerhoff utilizando la figura 1.

Z dZ Nf o CN Ncor Kishidam m golpes kPa - golpes

0

7 20 63 1.15 23.0 35.00

7

6 30 156 0.85 25.5 38.32

13

4 40 208 0.76 30.40 40.6817

De la ecuacin 14 tenemos que:

Qp= 400 ( 30.4 ) 0.4 = 1,945.6 kNQs = 2 ( 1.6 ) [ 7( 23 ) + 6 ( 25.5 ) + 4 ( 30.4 ) ] = 1,393.9 kN

Qu = 1,945.6 kN + 1,393.2 kN = 3,339.5 kN


17/33




Qa = Qu / Fs

Fs 4

Qa = 3,339.5 kN / 4 = 834.9 kN

PPrroobblleemmaapprrooppuueessttoo

1.- La Lic. Marlene Cruz M. pretende la construccin de una bodega, en un terreno plano, ubicado enel nmero 26 de la calle Burros Blancos, Col. Lobos Plateados, Del. Politcnico, Mxico, D.F.

La bodega consta bsicamente de 8 marcos metlicos, espaciados a cada 6m, figura P1.1, en lascombinaciones de carga (CM+CV)Fc, (CM+VIENTO)Fc y (CM+GRANIZO)Fc, se selecciono la criticacuyos elementos mecnicos que la superestructura transmite a la cimentacin se resumen en lafigura P1.2 .

Se requiere determinar:

i) Tipo de cimentacinii) Profundidad de desplanteiii) Dimensiones de la cimentaciniv) Capacidad de carga.v) Magnitud de los asentamientosvi) Especificaciones y recomendaciones geotcnicas y constructivas.

Por medio de una campaa de exploracin directa consistente en 4 sondeos de penetracinestndar, SPE, cuyas profundidades variaron de 8.4 a 28.8 m y anlisis de laboratorio sedeterminaron la estratigrafa y caractersticas ndices del subsuelo. La ubicacin de los sondeos sepresenta en la figura P1.3. Los resultados de campo y laboratorio se muestran en las figuras P1.4 aP1.12. Las figuras P1.8 a P1.11 corresponden a los registros de campo.


18/33




A

B

12345678

6666666

20

7m

5m

20m

Mz=11.93kN-m

Fx=41kN

Mz=11.93kN-m

Fx=41kN

FIGURA P1.2.- ELEVACIN

FIGURA P1.1.- PLANTA


19/33




ESTACIONAMIENTO

PROPIETARIO: Lic. Marlene Cruz M.PROYECTO: Nave industrialLOCAL IZACIN: Av. Burros Blancos No. 26, Col. Lobos Plateados, Delegacin Politcnico, Mxico D.F.

CROQUIS DE LOCALIZACIN DE SONDEOS DE PENETRACIN ESTNDAR

SPE 1

SPE 3

SPE 4

SPE 2

FIGURA P1.3.- LOCALIZACIN DE SONDEOS


20/33




SONDEO: SPE 1

10

COLUMNA ESTRATIGRFICA

300200100

2.00

LIMO

COTA BROCAL: NIVEL ACTUALPROYECTO:PROPIETARIO:

5020 30 40

LIMITE LIQUIDO %LIMITE PLASTICO %


CONTENIDO DE AGUA %INDICE PLASTICO %

FIN DE SONDEO 10.20

LIMO

ARENA MAT. ORG.

GRAVA

ARCILLA

NAVE INDUSTRIAL

LIC. MARLENE CRUZ M.

LOCALIZACION: AV. BURROS BLANCOS No. 26, COL. LOBOS PLATEADOS,DELEGACION GUSTAVO A. MADERO, MXICO, D.F.

DE TERRENOFECHA: 10.12

RESISTENCIA A LAPENETRACIN ESTNDAR

GOLPES

1.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

9.00

10.00

GOLPES / PENETRACION EN cmBT - AVANCE CON BROCA TRICNICA

1/601/45

PH - PESO PROPIO DE LA HERRAMIENTA (CERO GOLPES)

NAF

ARENA FINA, DE COLOR

CAF OSCURO, CONLIMOS Y GRAVAS FINAS,

COMPACIDADMEDIA ACOMPACTA

ARCILLA DE ALTAPLASTICIDAD, DE COLORVERDE OLIVO,CONSISTENCIA DE MUYBLANDA A MUY FIRME

CENIZA VOLCANICA, DE COLOR GRISOSCURO, COMPACIDAD MEDIA

ARCILLA DE ALTAPLASTICIDAD, DE COLORGRIS OSCURO CONARENA, CONSISTENCIAMUY BLANDA

CENIZA

TS- TUBO SHELBY

FIGURA P1.4.- COLUMNA ESTARTIGRFICA SONDEOS SPE 1


21/33





1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

9.00

10.00

ARCILLA DE ALTA PLASTICIDAD, DE COLOR CAF OSCURO,CON MATERIA ORGANICA, CONSISTENCIA DE FIRME A DURA

LIMITE LIQUIDO %LIMITE PLASTICO %CONTENIDO DE AGUA %INDICE PLASTICO %

LIMO

ARENA MAT. ORG.


GRAVA

ARCILLA

NAVE INDUSTRIAL





GOLPESCENIZA

10 5020 30 40



GRIS OSCURO,COMPACIDAD MEDIA

CENIZA VOLCANICA, DE COLOR GRISOSCURO, COMPACIDAD MEDIA

ARENA FINA, DE COLOR CAFOSCURO, CON LIMOS Y GRAVAS FINAS,COMPACIDAD MEDIA A COMPACTA

SONDEO: SPE 2

LIMO

NAF

11.00

12.00

13.00

14.00

15.00

16.00

50/15BT

PH

TS

300200100


22/33





GRIS OSCURO,COMPACIDAD COMPACTA

ARCILLA MUYPLASTICA, DE COLORGRIS CLARO,CONSISTENCIA DE MUYBLANDA A DURA


PH - PESO PROPIO DE LA HERRAMIENTA (CERO GOLPES)TS- TUBO SHELBY

ARCILLA DE ALTAPLASTICIDAD, DE COLORGRIS OSCURO, CONARENA, CONSISTENCIA

MUY BLANDA A FIRME

17.00

18.00

19.00

20.00

21.00

22.00

23.00

24.00

25.00

26.00

27.00

28.00

29.00

TS

PH

50/15BT

FIN DE SONDEO 28.80



23/33




NAF

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

50/15

BT

50/20

BT50/25

BT

300200100

FIN DE SONDEO 8.40


ARCILLA DE ALTA PLASTICIDAD, DE COLORCAF OSCURO, CON MATERIA ORGANICA,CONSISTENCIA DE FIRME A DURA


CAF OSCURO, CONLIMOS Y GRAVAS FINAS,COMPACIDAD MEDIA ACOMPACTA

ARCILLA DE ALTAPLASTICIDAD, DE COLORGRIS OSCURO, CONARENA, CONSISTENCIAMUY BLANDA A FIRME

10 5020 30 40

ARENA FINA, DE COLOR GRIS OSCURO,COMPACIDAD MUY SUELTA


SONDEO: SPE 3


LIMO

ARENA MAT. ORG.

GRAVA

ARCILLA

NAVE INDUSTRIAL





GOLPESCENIZA


PH - PESO PROPIO DE LA HERRAMIENTA (CERO GOLPES)TS- TUBO SHELBY

COLUMNA ESTRATIGRFIA

LIMO



24/33




COTA BROCAL: NIVEL ACTUALPROYECTO:

PROPIETARIO:


300200100

FIN DE SONDEO 10.20

NAF

ARENA FINA, DE COLOR GRISOSCURO, COMPACIDAD MEDIA

ARCILLA DE ALTA PLASTICIDAD, DECOLOR CAF OSCURO, CONMATERIA ORGANICA,CONSISTENCIA DE FIRME A DURA

10 5020 30 40


CAF OSCURO, CON

LIMOS Y GRAVAS FINAS,COMPACIDAD MEDIA ACOMPACTA

ARCILLA DE ALTAPLASTICIDAD, DE COLOR

VERDE OLIVO,CONSISTENCIA DE MUYBLANDA A MUY FIRME

ARCILLA DE ALTAPLASTICIDAD, DE COLORGRIS OSCURO, CON

ARENA, CONSISTENCIAMUY BLANDA A FIRME

SONDEO: SPE 4

LIMO

ARENA MAT. ORG.

1.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

9.00

10.00

GRAVA

ARCILLA

NAVE INDUSTRIAL


LOCALIZACION: AV. BURROS BLANCOS No. 26, COL. LOBOS PLATEADOS,

DELEGACION GUSTAVO A. MADERO, MXICO, D.F.

DE TERRENO

FECHA: 10.12


GOLPESCENIZA


PH - PESO PROPIO DE LA HERRAMIENTA ( CERO GOLPES)TS- TUBO SHELBY

PH

PH

PH

PH

COLUMNA ESTRATIGRFICACOLUMNA ESTRATIGRFICA

2.00



25/33




PROPIETARIO: Lic. Marlene Cruz M. FECHA: 21/10/2012PROYECTO: Nave industrial No. SONDEO: 1LOCAL IZACIN: Av. Burros blancos no. 26, col. Lobos plateados, NAF: 3.45m

Delegacin Gustavo I. Madero, Mxico D.F. TIPO DE SONDEO: SPEGERENTE DE PERFORADORA: ACKER N5-WPROYECTO: Ing. J. L. C. I. SUPERVISOR: Ing. F. B. L

MUEST

RA

PROUNDIDAD

AVANCE RECUPERACIN

% DERECUP

ERACION H.C. NUMERO DE GOLPES CLASIFICACION DE CAMPO COMPACIDAD CONSISTENCIADESDE HASTA

No. m m cm cm % 15 30 15

1 0.00 0.60 60.00 50.00 83.33 T.P. 7 20 9ARENA DE COLOR CAF OSCURO, CON BAJOPORCENTAJE DE LIMO DE BAJA PLASTICIDAD,CON MATERIA ORGANICA

MEDIANA

2 0.60 1.20 60.00 40.00 66.67 T.P. 3 26 7ARENA DE COLOR CAF OSCURO, CON GRAVAFINA

MEDIANA

3 1.20 1.80 60.00 33.00 55.00 T.P. 7 31 12ARENA DE COLOR GRIS OSCURO, CON BAJOPORCENTAJE DE FINOS Y GRAVA FINA

MEDIANA

4 1.80 2.40 60.00 27.00 45.00 T.P. 9 25 19ARENA DE COLOR CAF OSCURO, CON GRAVAFINA

MEDIANA

5 2.40 3.00 60.00 15.00 25.00 T.P. 5 15 16ARENA FINA, DE COLOR GRIS OSCURO, CONBAJO PORCENTAJE DE FINOS Y GRAVA FINA

MEDIANA

6 3.00 3.60 60.00 33.00 55.00 T.P. 3 22 5 ARENA DE COLOR GRIS OSCURO MEDIANA

7 3.60 4.20 60.00 55.00 91.67 T.P. 1 1 2 ARCILLA MUY PLSTICA, DE COLOR VERDE OLIVO MUY BLANDA

8 4.20 4.80 60.00 52.00 86.67 T.P. 2 2 1 ARCILLA MUY PLSTICA, DE COLOR GRIS, CONBAJO PORCENTAJE DE ARENA FINA

BLANDA

9 4.80 5.40 60.00 60.00100.0

0

T.P. 1 1 1ARCILLA MUY PLSTICA, DE COLOR GRIS

OSCURO

MUY BLANDA

10 5.40 6.00 60.00 40.00 66.67 T.P. 1 2 1ARCILLA MUY PLSTICA, DE COLOR GRISOSCURO

BLANDA

11 6.00 6.60 60.00 43.00 71.67 T.P. 1 1 2 ARCILLA PLSTICA, DE COLOR CAF MUY BLANDA

12 6.60 7.20 60.00 17.00 28.33 T.P. 7 18 6 ARENA FINA, DE COLOR GRIS OSCURO MEDIANA

13 7.20 7.80 60.00 60.00100.0

0T.P. 1 1 2

ARCILLA MUY PLSTICA, DE COLOR GRIS CONCAF

MUY BLANDA

14 7.80 8.40 60.00 45.00 75.00 T.P. 1 1 1ARCILLA MUY PLSTICA, DE COLOR GRISOSCURO, CON BAJO PORCENTAJE DE ARENAFINA

MUY BLANDA

15 8.40 9.00 60.00 47.00 78.33 T.P. 1 1 1ARCILLA MUY PLSTICA, DE COLOR GRISOSCURO, CON BAJO PORCENTAJE DE ARENA

MUY BLANDA

16 9.00 9.60 60.00 45.00 75.00 T.P. 1/60

ARCILLA MUY PLSTICA, DE COLOR CAF , CONBAJO PORCENTAJE DE ARENA

MUY BLANDA

17 9.60 10.20 60.00 30.00 50.00 T.P.1/45

1ARCILLA MUY PLSTICA, DE COLOR CAF, CONBAJO PORCENTAJE DE ARENA

MUY BLANDA

FIGURA P1.8.- REGISTRO DE CAMPO, SONDEO SPE 1


26/33




PROPIETARIO: Lic. Marlene Cruz Moscosa FECHA: 21/10/2012PROYECTO: Nave industrial No. SONDEO: 2LOCAL IZACIN: Av. Burros blancos no. 26, col. Lobos plateados, NAF: 3.30m

Delegacin Gustavo I. Madero, Mxico D.F. TIPO DE SONDEO: SPEGERENTE DE PERFORADORA: ACKER N5-WPROYECTO: Ing. Jos Luis Copado Ibarra SUPERVISOR: Ing. Fernando Bautista

MUESTRAPROUNDIDAD

AVANCE RECUPERACION % DERECUPERACIN H.C.NUMERO DE GOLPES

CLASIFICACION DE CAMPO COMPACIDADDESDE HASTA

No. m m cm cm % 15 30 15

1 0.00 0.60 60.00 40.00 66.67 T.P. 5 20 5 ARCILLA DE BAJA PLASTICIDAD, DE COLOR GRISOSCURO, CON MATERIA ORGANICA

MEDIANA

2 0.60 1.20 60.00 27.00 45.00 T.P. 5 28 3 ARCILLA DE BAJA PLASTICIDAD, DE COLOR GRISOSCURO, CON MATERIA ORGANICA

MEDIANA

3 1.20 1.80 60.00 32.00 53.33 T.P. 10 27 20ARENA DE COLOR GRIS OSCURO, CON GRAVAFINA

MEDIANA

4 1.80 2.40 60.00 20.00 33.33 T.P. 10 22 9 ARENA ARCILLOSA, DE COLOR GRIS OSCURO MEDIANA

5 2.40 3.00 60.00 45.00 75.00 T.P. 5 17 12 ARENA ARCILLOSA, DE COLOR GRIS OSCURO MEDIANA

6 3.00 3.60 60.00 55.00 91.67 T.P. 2 2 3ARCILLA MUY PLSTICA, DE COLOR VERDEOLIVO


8 4.20 4.80 60.00 40.00 66.67 T.P. 7 9 5ARCILLA MUY PLSTICA, DE COLOR VERDEOLIVO, CON BAJO PORCENTAJE DE ARENA

9 4.80 5.40 60.00 50.00 83.33 T.P. 5 10 2 ARCILLA MUY PLSTICA, DE COLOR VERDEOLIVO, CON BAJO PORCENTAJE DE ARENA



12 6.60 7.20 60.00 30.00 50.00 T.P. 15 19 9 ARENA FINA, DE COLOR GRIS OSCURO, CONBAJO PORCENTAJE DE FINOS

MEDIANA

13 7.20 7.80 60.00 45.00 75.00 T.P. 1 1 2 ARCILLA MUY PLSTICA, DE COLOR CAF

14 7.80 8.40 60.00 47.00 78.33 P.H. 1 P.H. P.H. ARCILLA MUY PLSTICA, DE COLOR CAF, CONBAJO PORCENTAJE DE ARENA

15 8.40 9.00 60.00 38.00 63.33 P.H. P.H. P.H. P.H. ARCILLA MUY PLSTICA, DE COLOR CAF, CONBAJO PORCENTAJE DE ARENA

16 9.00 9.60 60.00 50.00 83.33 P.H. 1 P.H. P.H. ARCILLA MUY PLSTICA, DE COLOR CAF, CONBAJO PORCENTAJE DE ARENA

17 9.60 10.20 60.00 40.00 66.67 P.H. 1 P.H. P.H.ARCILLA MUY PLSTICA, DE COLOR GRISOSCURO

FIGURA P1.9.- REGISTRO DE CAMPO, SONDEO S PE 2


27/33





Delegacin Gustavo I. Madero, Mxico D.F. TIPO DE SONDEO: SPEGERENTE DE PERFORADORA: ACKER N5-WPROYECTO: Ing. J. L. C. I. SUPERVISOR: Ing. F. B. L.

MUESTRAPROUNDIDAD

AVANCE RECUPERACIN % DERECUPERACIN H.C.

NUMERO DE GOLPES CLASIFICACION DECAMPO

COMPACIDAD CONSISTENCIADESDE HASTA

No. m m cm cm % 15 30 151 0.00 0.60 60.00 27.00 45.00 T.P. 10 32 15

TIERRA DE COLOR CAFOSCURO

MEDIANA

2 0.60 0.90 30.00 24.00 80.00 T.P. 6 50/15ARENA DE COLOR GRISOSCURO, CON GRAVAFINA

COMPACTA

- 0.90 1.20 30.00 - B.T.AVANC

E

3 1.20 1.80 60.00 36.00 60.00 T.P. 3 18 13ARENA DE COLOR GRISOSCURO, CON GRAVAFINA

MEDIANA

4 1.80 2.40 60.00 46.00 76.67 T.P. 7 13 3ARCILLA DE BAJAPLASTICIDAD, DE COLORCAF

FIRME

5 2.40 3.00 60.00 48.00 80.00 T.P. 3 8 7ARCILLA DE BAJAPLASTICIDAD, DE COLORCAF

FIRME

6 3.00 3.60 60.00 40.00 66.67 T.P. 3 8 5

ARCILLA DE BAJAPLASTICIDAD, DE COLORCAF, CON BAJOPORCENTAJE DE ARENA

FIRME

7 3.60 4.20 60.00 51.00 85.00 T.P. 1 1 1 ARCILLA MUY PLSTICA,DE COLOR GRIS CLARO

MUY BLANDA

8 4.20 4.80 60.00 46.00 76.67 T.P. 1 5 4ARCILLA MUY PLSTICA,DE COLOR GRIS CLARO

MEDIA


MEDIA


BLANDA


MUY BLANDA

12 6.60 7.20 60.00 37.00 61.67 T.P. 1 2 1ARCILLA MUY PLSTICA,DE COLOR CAF CONGRIS

BLANDA

13 7.20 7.80 60.00 32.00 53.33 P.H. P.H/60ARCILLA MUY PLSTICA,DE COLOR CAF CONGRIS

MUY BLANDA

14 7.80 8.40 60.00 37.00 61.67 P.H. P.H/45 1/15 ARCILLA MUY PLSTICA, MUY BLANDA


28/33




DE COLOR CAF CONGRIS

15 8.40 9.00 60.00 41.00 68.33 P.H. 1/45 10/15ARCILLA ARENOSA, MUYPLSTICA, DE COLORGRIS OSCURO

MUY BLANDA

16 9.00 9.60 60.00 56.00 93.33 T.P. 7 16 6ARENA FINA, DE COLORGRIS OSCURO

MEDIANA


MEDIANA

18 10.20 10.80 60.00 56.00 93.33 T.P. 3 14 12ARCILLA ARENOSA, MUYPLSTICA, DE COLORGRIS OSCURO

FIRME

19 10.80 11.40 60.00 24.00 40.00 T.P. 8 13 6ARENA FINA, DE COLORGRIS OSCURO FIRME


MUY FIRME


FIRME


MEDIANA

23 13.20 13.80 60.00 50.00 83.33 T.P. 5 4 2ARCILLA MUY PLSTICA,DE COLOR CAF OSCURO

BLANDA


MEDIA


MEDIA


BLANDA


BLANDA

28 16.20 16.80 60.00 50.00 83.33 P.H. 1/60ARCILLA ARENOSA, MUYPLSTICA, DE COLORGRIS OSCURO

MUY BLANDA

29 16.80 17.40 60.00 53.00 88.33 T.P. 2 6 1 ARCILLA MUY PLSTICA,DE COLOR GRIS OSCURO

MEDIA


MEDIA

31 18.00 18.60 60.00 34.00 56.67 P.H. P.H P.H P.HARCILLA MUY PLSTICA,DE COLOR CAF OSCURO

MUY BLANDA


BLANDA


BLANDA

34 19.80 20.40 60.00 37.00 61.67 T.P. 1 1 1

ARCILLA MUY PLSTICA,DE COLOR GRIS, CONBAJO PORCENTAJE DEARENA

MUY BLANDA


29/33




35 20.40 21.00 60.00 31.00 51.67 T.P. 1 2 1

ARCILLA MUY PLSTICA,DE COLOR CAF CONGRIS, CON BAJOPORCENTAJE DE ARENA

BLANDA


MUY BLANDA


BLANDA


FIRME

39 22.80 23.40 60.00 36.00 60.00 T.P. 4 15 10ARCILLA DE BAJAPLASTICIDAD, DE COLORGRIS OSCURO

FIRME

40 23.40 24.00 60.00 40.00 66.67 T.P. 10 12 5ARENA ARCILLOSA, DECOLOR GRIS OSCURO

SUELTA

41 24.00 24.60 60.00 36.00 60.00 T.P. 7 14 6

ARCILLA MUY PLSTICA,DE COLOR GRIS CLARO,CON BAJO PORCENTAJEDE ARENA

FIRME

42 24.60 24.90 30.00 23.00 76.67 T.P. 12 50/15ARCILLA ARENOSA, MUYPLSTICA, DE COLORGRIS OSCURO

DURA

- 24.90 25.20 30.00 - B.T.AVANC

E

43 25.20 25.65 45.00 31.00 68.89 T.P. 10 50ARENA FINA, DE COLORGRIS OSCURO

COMPACTA

- 25.65 25.80 15.00 - B.T.AVANC

E

44 25.80 26.40 60.00 57.00 95.00 P.H. P.H. P.H. P.H.

ARCILLA MUY PLSTICA,DE COLOR GRIS OSCURO,CON BAJO PORCENTAJEDE ARENA

MUY BLANDA

45 26.40 27.00 60.00 56.00 93.33 T.P. 1 2 15ARCILLA MUY PLSTICA,DE COLOR GRIS CLARO BLANDA


MUY FIRME


DURA


MUY FIRME



30/33





Delegacin Gustavo I. Madero, Mxico D.F. TIPO DE SONDEO: SPEGERENTE DE PERFORADORA: ACKER N5-WPROYECTO: Ing. J. L. C. I. SUPERVISOR: Ing. F. B. L.

MUESTRAPROUNDIDAD

AVANCE RECUPERACION % DERECUPERACIN H.C.

NUMERO DE GOLPESCLASIFICACION DE CAMPO COMPACIDAD CONSISTENCIADESDE HASTA

No. m m cm cm % 15 30 15

1 0.00 0.60 0.60 33.00 - T.P. 13 12 6ARCILLA MUY PLSTICA, DECOLOR CAF OSCURO, CONBAJO PORCENTAJE DE ARENA

FIRME

2 0.60 0.75 0.15 10.00 - T.P. 50ARENA FINA, DE COLOR GRISOSCURO, CON GRAVA FINA

COMPACTA

- 0.75 1.20 0.45 - - B.T. AVANCE

3 1.20 1.55 0.35 25.00 - T.P. 15 50/20ARENA FINA, DE COLOR GRISOSCURO, CON GRAVA FINA

COMPACTA

- 1.55 1.88 0.33 - - B.T. AVANCE

4 1.88 2.20 0.32 27.00 - T.P. 24 50/25ARENA FINA, DE COLOR GRISOSCURO, CON GRAVA FINA

COMPACTA

- 2.20 2.40 0.20 - - B.T. AVANCE

5 2.40 3.00 0.60 57.00 - T.P. 2 10 4ARCILLA MUY PLSTICA, DECOLOR GRIS CLARO

FIRME

6 3.00 3.60 0.60 42.00 - T.P. 3 7 3ARCILLA MUY PLSTICA, DECOLOR CAF

MEDIA

7 3.60 4.20 0.60 53.00 - T.P. 1 4 2ARCILLA MUY PLSTICA, DECOLOR GRIS CLARO BLANDA

8 4.20 4.80 0.60 55.00 - T.P. 1 1 2

ARCILLA MUY PLSTICA, DE

COLOR GRIS CLAROMUY BLANDA

9 4.80 5.40 0.60 54.00 - T.P. 1 2 1ARCILLA MUY PLSTICA, DECOLOR VERDE OLIVO

BLANDA

10 5.40 6.00 0.60 44.00 - T.P. 2 3 2ARCILLA MUY PLSTICA, DECOLOR VERDE OLIVO

BLANDA

11 6.00 6.60 0.60 50.00 - T.P. 1 1 1ARENA ARCILLOSA, DE COLORGRIS OSCURO

MUY SUELTA

12 6.60 7.20 0.60 53.00 - T.P. 2 3 2

ARCILLA DE BAJAPLASTICIDAD, DE COLOR GRISCON CAF

BLANDA

13 7.20 7.80 0.60 52.00 - T.P. 1 2 2

ARCILLA DE BAJAPLASTICIDAD, DE COLORCAF ROJIZO

BLANDA

14 7.80 8.40 0.60 56.00 - T.P. 2 3 2

ARCILLA DE BAJAPLASTICIDAD, DE COLOR GRISCON CAF

BLANDA



31/33




PERFIL ESTATIGRFICO

2.0m

3.0m

8.2m

SPE 1 SPE 3 SPE 4 SPE

LIMO

ARENA MAT. ORG.

GRAVA

ARCILLA

CENIZA

?

NAF

3.0m

3.6m

2.7m

6.3m

Figura P1.12


32/33




La siguiente figura, la 12, muestra un registro tpico de la prueba de penetracin estndar, empleadoen Centro y Suramrica.

Proyecto: Ruta del Sol-Tramo II Localizacin: ruta 4510 -tramo 1Identificacin de la perforacin: S -2 Abscisa: 69+ 410Coordenada N: 0545'47,7'' Coordenada E: 07457'54,6'' cota: 212,6 (m.s.n.m.)

Equipo: Perforadora Acker N5-WSupervisor: Ing. F. B. L. Operador: J. L. C. I.Fecha inicio de la perforacin: 13/01/2013 Fecha fin de la perforacin: 13/01/2013

MUESTRANo.

PROFUNDIDAD METODO

RECUPERACIN

(cm) SPT

NMERO DEGOLPES

GRFICO

(m) DE N vs PROFUNDIDAD

DE A AVANCE PENETRACIN (cm) GOLPES 1 Y 2 2 Y 3

1 0.30 0.75 SPT 15 15 15 5 5 4 10 9

2 0.75 1.20 SPT 15 15 15 3 6 5 9 11

3 1.20 1.65 SPT 15 15 15 7 8 7 15 15

4 1.65 2.10 SPT 15 15 15 10 5 4 15 9

5 2.10 2.55 SPT 15 15 15 6 4 15 10 19

6 2.55 3.00 SPT 15 15 15 10 12 19 22 31

7 3.00 3.45 SPT 15 15 15 8 7 13 15 20

8 3.45 3.90 SPT 15 15 15 6 7 10 13 17

9 3.90 4.35 SPT 15 15 15 12 7 10 19 17

10 4.35 4.80 SPT 15 15 15 7 5 15 12 20

11 4.80 5.25 SPT 15 15 15 10 6 14 16 20

12 5.25 5.70 SPT 15 15 15 8 15 16 23 31

13 5.70 6.15 SPT 15 15 15 10 8 11 18 19

14 6.15 6.60 SPT 15 15 15 19 19 19 38 38

15 6.60 7.05 SPT 15 15 15 12 21 18 33 39

16 7.05 7.50 SPT 15 15 15 10 18 18 28 36

17 7.50 7.95 SPT 15 15 15 16 19 16 35 35

18 7.95 8.40 SPT 15 15 15 18 22 16 40 38

19 8.40 8.85 SPT 15 15 15 25 20 14 45 34

20 8.85 9.30 SPT 15 15 15 6 4 6 10 10

21 9.30 9.75 SPT 15 15 15 5 3 3 8 6

22 9.75 10.20 SPT 15 15 15 7 8 9 15 17

0 20 40 60 80

0.00

1.50

3.00

4.50

6.00

7.50

9.00

10.5

Figura 12


33/33



BIBLIOGRAFA:

R.B. Peck, W.E. Hanson y T.H. Thornburn.- Foundation Engineering, 2da edicin.J.E.Bowles.- Analysis and Design, 6ta edicin.J.R. Garca Nez.- Tesis doctoral, anlisis comparativo de arenas, aplicacin a Temaco Colombia,2007.

Se agradece la colaboracin de las empresas Estudios e Ingeniera GR, S. A. de C. V. y de RocherIngeniera, S. A. de C. V. para la elaboracin de este nmero.

Carlos Garcia Romero Spt Modulo_balasto

Documents

Transcript of Carlos Garcia Romero Spt Modulo_balasto