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XXIV Simposio Peruano de Energía Solar y del Ambiente (XXIV- SPES), Huaraz, 13 -17.11.2017
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RESUMEN
El mango es una fruta tropical que gracias a su sabor dulce y pulpa cremosa ha alcanzado una alta demanda en
los mercados internacionales. En Perú, la exportación de mangos está regulada por normativas fitosanitarias para
controlar la calidad del producto. La eliminación de la “mosca de fruta” (Ceratitis Capitata) está incluida en estos
requerimientos para exportar. Por esta razón, se somete a un tratamiento hidrotérmico sumergiéndolos en agua
caliente por un periodo de tiempo. La duración del proceso depende del tipo y tamaño de mango, concluyendo cuando
los mangos superan una temperatura determinada.
En los últimos años diferentes investigadores han trabajado en la optimización del proceso siendo el objetivo
principal la disminución significativa de duración de tiempo y reducción de costos. De acuerdo a estos estudios fluido
dinámicos y energéticos de los tanques de tratamiento, el sistema dual (dos intercambiadores de calor) es el adecuado
para el calentamiento uniforme del agua. En el presente trabajo mediante simulación CFD (computational fluid
dynamics) se evalúa el comportamiento de los del sistema jaba mangos para el tratamiento hidrotérmico del mango,
con la finalidad de saber cuál es la disposición optima ya sea longitudinal o transversal para el calentamiento de los
mismos
Palabras clave: Mango, dinámica de fluidos computacional, tratamiento hidrotérmico.
1. INTRODUCCIÓN
El mango (Mangífera indica L.) es uno de los productos bandera de la región Piura. En el Perú, la producción de
esta fruta se concentra en los valles costeros de la zona norte, siendo Piura la principal zona productora (68 – 72 % del
total nacional) de mango, cultivándose en los valles de San Lorenzo, Chulucanas, Tambogrande y Sullana los cuales
comprenden un aproximado de 17 mil hectáreas.
Esta fruta tropical es una de las más apreciada, popular y mejor pagada en los mercados internacionales tales como
EE.UU, Europa e incluso en países asiáticos como Japón. Por estas razones las exigencias de calidad para su
exportación son especialmente estrictas, pues, para que el mango pueda ser consumido, debe estar dentro de un entorno
de control de calidad fitosanitario que permita eliminar “La mosca de la fruta”. En especial la Ceratitis Capitata (mosca
de la fruta del Mediterráneo), que es una de las plagas más dañinas del mundo, atacan a más de 250 especies frutícolas y
hortalizas. En el Perú, los agricultores consideran a la “la mosca de la fruta” como una de las plagas más temidas, pues
esta es capaz de arruinar cosechas enteras de mango y de generar barreras fitosanitarias para su exportación hacia otros
países.
Con el objetivo de exportar el mango para países norteamericanos, europeos y asiáticos, éste debe de ser sometido a
diversos procesos de manera que se cumplan los estándares de certificación exigidos por cada país importador. Estos
procesos deben de asegurar la erradicación de larvas de “la mosca de la fruta” en el interior del mango. El tratamiento
hidrotérmico es un proceso muy utilizado en las empresas exportadoras de mango de la región que asegura la
eliminación de “la mosca de la fruta”. Este proceso consiste en sumergir el mango en agua caliente a cierta temperatura
durante un periodo de tiempo establecido según el protocolo del país importador, el peso, calibre y tipo de mango. La
temperatura a la que es sometido el mango deberá ser controlada y registrada de manera que se cumplan los estándares
de certificación exigidos dentro del proceso, por cada país importador de la fruta.
En este trabajo se procederá realizar un estudio transitorio en el mismo sistema jaba/mango simplificado de los
parámetros térmicos para distintas velocidades de flujo de corriente libre de agua. Estas son propiedades como el flujo
de calor sobre los mangos, el coeficiente convectivo de transferencia de calor promedio y la temperatura media de los
mangos. Se establecerá a cual velocidad de flujo de corriente libre de agua a la entrada del sistema jaba/mango
simplificado propulsada por los impulsores es la más representativa y por encima de la cual ya no se tienen mejoras
significativas del proceso.
CARACTERIZACIÓN NUMÉRICA DEL COMPORTAMIENTO TERMOFLUÍDICO DEL
SISTEMA “JABA-MANGOS” CARACTERÍSTICO EN EL PROCESAMIENTO
HIDROTÉRMICO DE MANGO
Dr. Ing. Raúl La Madrid Olivares - [email protected]
Universidad de Piura – Departamento de Ciencias de la Ingeniería
Dr. Ing. Daniel Marcelo Aldana – [email protected]
Dr. Ing. Elder Mendoza Orbegozo - [email protected]
Universidad de Piura – Departamento de Ingeniería Mecánica Eléctrica
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2. FORMULACIÓN MATEMÁTICA E HIPÓTESIS DE LOS ANÁLISIS
2.1 Hipótesis
Se establecen las siguientes hipótesis que se aplican para ambos casos de análisis:
- Flujo tridimensional y régimen estacionario.
- Densidad del agua y del mango constante.
- Los mangos son considerados elipsoides sólidos en los que no se distinguen entre cáscara, pulpa y pepa,
por lo que se considera un cuerpo sólido homogéneo.
- Las paredes de la jaba son adiabáticas.
- Viscosidad del agua es constante.
- Conductividad térmica del agua y del mango constante.
2.2 Ecuación de conservación de la masa
0u v w
x y z
(1)
Donde , ,u v w son las componentes de la velocidad en los ejes X, Y y Z respectivamente.
2.3 Ecuaciones de conservación de la cantidad de movimiento con densidad constante (Navier-Stokes)
2 2 2
2 2 2x
u u u u p u u uu v w g
t x y z x x y z
(2)
2 2 2
2 2 2y
v v v v p v v vu v w g
t x y z y x y z
(3)
2 2 2
2 2 2z
w w w w p w w wu v w g
t x y z z x y z
(4)
Donde , ,u v w son las componentes de la velocidad en los ejes X, Y y Z respectivamente; es la densidad del fluido;
xg , yg y zg son las componentes de la gravedad en los ejes X, Y y Z respectivamente; es la viscosidad dinámica.
2.4 Ecuación de conservación de la energía
2 2 2
2 2 2p f
T T T T T T Tc u v w k
t x y z x y z
(5)
Donde es la densidad del fluido, pc es el calor específico a presión constante, T es la temperatura; , ,u v w son las
componentes de la velocidad en los ejes X, Y y Z respectivamente; fk es la conductividad térmica del fluido.
2.5 Ley de enfriamiento de Newton
'' ( )s sq h T T
(6)
Donde h es el coeficiente convectivo de transferencia de calor, sT y T son las temperaturas de la superficie y la
temperatura suficientemente lejos de la capa límite térmica respectivamente, ''sq es el flujo de calor hacia o desde la
superficie.
2.6 Ley de Fourier de la conducción
'' , '' , ''x f y f z f
T T Tq k q k q k
x y z
(7)
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Donde T
x
,
T
y
y
T
z
son los gradientes de temperatura respecto a las a tres direcciones espaciales, fk es la
conductividad térmica del fluido y ''xq , ''yq y ''zq son los flujos de calor en las 3 direcciones espaciales.
2.7 Modelo de turbulencia estándar
Para la energía cinética turbulenta k :
2
i tt ij ij
i j k j
kuk kE E
t x x x
(8)
Para la tasa de disipación :
2
1 22i t
t ij iji j j
uC E E C
t x x x k k
(9)
Donde iu es la componente de la velocidad en la dirección i , es la densidad del fluido, t es la viscosidad de
remolino (Eddy viscosity), k , , 1C , 2C son constantes ajustables, ijE es la tasa de deformación.
2.8 Número de Reynolds
Ref f c
f
v L
(10)
donde f es la densidad del fluido, fv es la velocidad del flujo, cL es la longitud característica, f es la viscosidad
dinámica del fluido.
2.9 Número de Prandtl
Pr
(11)
donde es la viscosidad cinemática, es la difusividad térmica.
2.10 Número de Nusselt
c
f
hLNu
k
(12)
Donde h es el coeficiente convectivo de transferencia de calor, cL es la longitud característica, fk es la conductividad
térmica del fluido.
Además el número de Nusselt se puede expresar como una función de las propiedades del flujo y del fluido.
(Re,Pr, )w
Nu f
(13)
donde Re es el número de Reynolds, Pr es el número de Prandtl, es la viscosidad dinámica a la temperatura de la
corriente libre del flujo, w es la viscosidad dinámica a la temperatura de la superficie.
Tomando Pr y
w
como propiedades del fluido constantes, para el sistema jaba/mango simplificado, se obtiene la
siguiente ley de potencia que relaciona el número de Nusselt y el número de Reynolds:
k
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4
Nu (Re ) Re y
Lf c
(14)
donde c y y son constantes.
2.11 Número de Biot
c
c
hLBi
k
(15)
donde h es el coeficiente convectivo de transferencia de calor, cL es la longitud característica, ck es la conductividad
térmica del material del cuerpo.
2.12 Número de Fourier
2
tFo
L
(16)
Donde es la difusividad térmica, t es el tiempo y L es la longitud a través de la que la conducción ocurre.
3. CONSTRUCCIÓN DE LA GEOMETRÍA
La geometría del sistema jaba/mango simplificado está compuesta por una canasta y un conjunto de mangos que han
sido ordenados.
Los mangos se realizan en el software SolidWorks a partir de la realización un único elemento que tiene una forma
elipsoidal, es decir, se parte de una elipse con diámetro mayor de 11cm y diámetro menor de 9 cm de longitud. En la
Figura 1 y en la Figura 2 se puede apreciar la geometría del mango y sus respectivas cotas.
Figura 1. Mango. Figura 2. Cotas del Mango.
La geometría de la jaba presenta las siguientes dimensiones principales: la base 400 mm de largo y 300 mm de ancho;
200 mm de altura. Se puede apreciar esta geometría en la Figura 3 y la Figura 4.
Figura 3. Jaba.
Figura 4. Cotas de la jaba.
En la Figura 5 se puede apreciar la geometría del sistema jaba/mango simplificado.
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Figura 5. Sistema Jaba/Mangos.
4. MALLADO
Se discretiza el dominio computacional, con el software ANSYS Meshing Grid 17.0, del sistema en subdominios y
estos subdominios en 3 268 323 elementos. Se parte de la Figura 5 obteniéndose la malla de la Figura 6. Además se
puede apreciar la discretización de los dominios de todo la geometría en la Figura 7 y Figura 8.
Figura 6. Malla de la geometría realizada para el sistema jaba/mango simplificado.
Figura 7. Se realiza un corte de sección en la malla.
Figura 8. Vista de la sección de corte en la malla.
.
Esta malla tiene las siguientes características:
- Número de Nodos: 5 128 897.
- Número de Elementos: 3 268 323.
- Elementos: Tipo tetraédricos.
- Se refina en las zonas donde se encuentra la capa límite con el fin de captar con mayor precisión los
gradientes de temperatura.
Jaba
Mangos
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5. CONFIGURACIÓN DEL PROBLEMA
5.1 Dominios
Para ambos análisis en el software Ansys CFX, se colocan dos dominios: un dominio de fluido (Dominio Agua) y un
dominio sólido (Dominio Mangos).
Para el denominado Dominio Agua, el cual es un dominio de fluido, se considera la transferencia de energía térmica
despreciando los efectos gravitacionales. Se utiliza el modelo de turbulencia k- junto con un número de Prandtl
turbulento de 9. Además el material utilizado es el Agua Líquida que tiene las siguientes propiedades constantes:
- Densidad de 997 3/kg m .
- Calor especifico de 4 187 /J kgK .
- Masa Molar de 18.02 /kg kmol .
Para el Dominio Mangos, el cual es un dominio sólido, se utilizó el modelo de energía térmica para la transferencia de
calor despreciando los efectos gravitacionales. El material utilizado fue creado y denominado “Mango” y tiene las
siguientes propiedades constantes:
- Densidad de 1 359 3/kg m .
- Calor Específico de 3 240 /J kgK .
- Masa Molar de 100 /kg kmol .
5.2 Condiciones de frontera e iniciales
Se simulan los casos Longitudinal y Transversal en régimen estacionario, según la orientación en que se coloque la jaba
frente al flujo de agua de entrada, es decir según como se configuren las condiciones de frontera.
Figura 09. Caso longitudinal, condiciones de frontera.
En la Figura 09 se observan las condiciones de frontera para el caso longitudinal. La velocidad de corriente libre del
agua en la entrada del sistema para el primer análisis es de 3 m/s y es variable para el segundo análisis. Para ambos
análisis la temperatura del agua en la entrada del sistema es de 47.5 °C.
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Figura 10. Caso longitudinal, condiciones de frontera.
En la Figura 10 se observan las condiciones de frontera para el caso longitudinal. Para ambos análisis la presión estática
en la salida del sistema es de 0 atmósferas.
Figura 11. Caso transversal. Condiciones de frontera.
En la Figura 11 se observan las condiciones de frontera para el caso transversal. La velocidad de corriente libre del agua
en la entrada para el primer análisis es de 3 m/s y es variable para el segundo análisis. Para ambos análisis la
temperatura del agua en la entrada del sistema es de 47.5 °C.
Figura 12. Caso transversal. Condiciones de frontera.
En la Figura 12 se observan las condiciones de frontera para el caso transversal. Para ambos análisis la presión estática
en la salida del sistema es de 0 atmósferas.
En la Figura 13 se observan las condiciones de pared las cuales son características de la jaba y los mangos.
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Figura 13. Para ambos casos longitudinal y transversal. Condiciones de frontera.
Se presenta la Tabla 1 para ambos casos como cuadro resumen de las condiciones de frontera e iniciales.
Tabla 1. Cuadro resumen de las condiciones de frontera para ambos casos longitudinal y transversal.
Región Condiciones de frontera e iniciales
Entrada 47.5T C 0.005,0.05,0.3,3 m/sV
Salida 1 salP atm
Paredes 0 m/ssV (condición de no deslazamiento)
(0) 21.1mT C (sólo Mangos)
Adiabática (sólo Jaba)
Interfaces Periodicidad traslacional
6. RESULTADOS Y DISCUSIONES
Se realiza un conjunto de simulaciones en régimen transitorio del sistema jaba/mango simplificado para el caso
longitudinal y transversal. Los resultados obtenidos para el caso longitudinal son similares a los del caso transversal por
lo que se discuten únicamente los del caso longitudinal..
Las propiedades obtenidas en las simulaciones están en función del tiempo (durante un intervalo de tiempo de 110
minutos) y para cuatro casos de velocidades de flujo de corriente libre del agua. Estas propiedades son:
- La temperatura media de los mangos, mT . Es importante señalar que esta propiedad media se ha escogido como la
temperatura representativa de los mangos en el proceso.
- El coeficiente convectivo de transferencia de calor promedio entre la superficie de los mangos y el flujo de
corriente libre del agua, h .
- El flujo de calor sobre los mangos, 𝑞"̇.
Se obtienen los siguientes resultados.
Figura 14. Temperatura media de los mangos [ºC] vs el tiempo [Minutos].
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En la Figura 14 se observa la temperatura media de los mangos en función del tiempo para los 4 distintos casos de
velocidad de flujo de corriente libre del agua. Como el protocolo japonés exige, la temperatura objetivo de los mangos
es de 46 ºC por lo que se traza una recta a esa temperatura para facilitar la identificación de los tiempos a los cuales esta
temperatura es alcanzada para los distintos casos de velocidad. Las curvas superiores son las que representan un proceso
de calentamiento más rápido. Se aprecia que las curvas para el caso de 3 /m s y 0.3 /m s son similares no habiendo
diferencia significativa de las temperaturas alcanzadas por los mangos, además son las curvas de los procesos de
calentamiento más rápidos. La curva que más se diferencia es para la del caso de 0.005 /m s significando que es la del
proceso de calentamiento más lento. En la Figura 15 se realiza un acercamiento en la gráfica en el intervalo de 75 a 110
minutos con el fin de permitir la identificación del tiempo de calentamiento con el cual se cumple con la temperatura
objetivo de la norma japonesa. La Tabla 0.2 resume el tiempo aproximado al cual los mangos alcanzan dicha
temperatura media para los distintos casos de velocidad.
Tabla 0.2. Tiempo aproximado al cual los mangos alcanzan la temperatura de 46ºC para los distintos casos de velocidad
de flujo de corriente libre del agua.
Velocidad del flujo de corriente
libre del agua [ /m s ]
Tiempo en el cual los mangos alcanzan la
temperatura media de 46 ºC [Minutos]
3 90
0.3 91
0.05 95.2
0.005 No se alcanza esta temperatura durante los 110
minutos del proceso
De la Tabla 2, se pone en evidencia que entre las curvas de 3 /m s y 0.3 /m s , existe un desfase temporal de 1 minuto.
Entre las curvas de 3 /m s y 0.05 /m s existe un desfase de 5.2 minutos. La curva de 0.005 /m s no alcanza la
temperatura objetivo durante los primeros 110 minutos.
Figura 15. Temperatura media de los mango [ºC] vs el tiempo [Minutos]. Intervalo de 75 a 110
Minutos.
En la Figura 16 se observa el coeficiente convectivo de transferencia de calor promedio en función del tiempo para los 4
casos distintos de velocidad. Se aprecia que esta propiedad se mantiene a efectos prácticos constante en el tiempo para
los 4 casos.
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Figura 16. Coeficiente convectivo de transferencia de calor promedio [2/W m K ] vs el
tiempo [Minutos].
Figura 17. Flujo de calor sobre los mangos [2/W m ] vs el tiempo [Minutos]. La gráfica está en escala
semilogarítmica.
En la Figura 17 se observa el flujo de calor sobre los mangos en función del tiempo. Se presenta en escala
semilogarítmica para facilitar la diferenciación de las curvas. Es apreciable que a medida que se aumenta la velocidad
de flujo de corriente libre del agua, el flujo de calor es mayor en el momento inicial del proceso de calentamiento
debido a que se tiene un mayor coeficiente convectivo de transferencia de calor. Además se observa un mayor cambio
brusco en la curva al inicio a mayor velocidad de flujo de corriente libre del agua. Para los 10 minutos después del
proceso las curvas prácticamente llegan ser iguales para cualquier caso de velocidad.
En la Figura 18 se realiza un acercamiento en el intervalo de 75 a 110 minutos donde se observa que a los 110 minutos
del proceso, los valores finales del flujo de calor son relativamente cercanos a cero debido a que la temperatura media
alcanzada por los mangos es muy cercana a la temperatura del flujo de corriente libre del agua. Las curvas que se
encuentran más abajo son las de los procesos de calentamiento más rápidos. Vale señalar que para la velocidad de 0.005
/m s el proceso de calentamiento es más lento. Además entre 0.3 /m s y 3 /m s no hay diferencia significativa de
duración del proceso de calentamiento pero son los procesos más rápidos.
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Figura 18. Flujo de calor sobre los mangos [2/W m ] vs el tiempo [Minutos]. Intervalo de 75 a 110
minutos.
7. CONCLUSIONES
Se estableció una velocidad del flujo de corriente libre del agua a la cual el proceso térmico para el sistema
jaba/mango simplificado resulte lo más eficiente posible.
Se estableció si el calentamiento de una esfera fría bajo un flujo de corriente libre de agua bajo las mismas
condiciones iniciales del proceso hidrotérmico representa de manera significativa el proceso hidrotérmico para el
sistema jaba/mango simplificado.
8. AGRADECIMIENTOS
Los autores dejan constancia de agradecimieno al “Consejo Nacional de Ciencia, Tecnologia e Innovación Tecnológica
– CONCYTEC”, por financiar el proyecto Convenio 127-2015-FONDECYT: “Mejoras innovadoras de los equipos de
tratamiento hidrotérmico del mango que cumplen con los protocolos fitosanitarios de exportación a los mercados de
japón y estados unidos en el valle de San Lorenzo-Piura”.
9. REFERENCIAS
Fossa, V. B., “Experiencia Exitosa de Productores de Mango en Piura-Perú”, Reporte, Fundo Don Humberto, 2013.
Guerrero, D., Farfán R., Garrido, F., Ipanaque J., Yovera L. y Yovera E., “Diseño del Proceso Industrializado del Mango
en Almíbar”, Reporte, Universidad de Piura, 2012.
Jacobi, K. K., RacRae E. A., y Hetherington S. E., “Postharvest Heat Disinfection Treatments of Mango Fruits”.
Scientia Horticulturae, Vol. 89, pp. 171-193, 2001
Malca, V. J., “Estado del Arte del Tratamiento Hidrotérmico del Mango en el Perú”, Reporte Final, Universidad de
Piura, Febrero, 2014.
Mendoza, E.M., “Análisis Fluidodinámico y Térmico del Tratamiento Hidrotérmico del Mango”, Informe Técnico,
Universidad de Piura, Octubre, 2014.
Sharp, J. L. y Picho-Martinez H., “Hot Water Quarantine Treatment to Control Fruit Flies in Mangoes Imported into the
United States from Peru”, Journal of Economic Entomology. Vol. 83, pp. 1940-1943, 1990.
Taler, J., Octon, P., “Transient Heat Conduction in Sphere”, Encyclopedia of Thermal Stresses, pp. 6186-6198, 2014.
Torres, R. C. L., “Análisis Económico del Cambio Climático en la Agricultura de la Región Piura-Perú: Principales
Productos Agroexportables”, Reporte Pesquisa Básica, Universidad Nacional de Piura, 2010.
Whitaker, S., “Forced Convection Heat Transfer Correlations for Flow in Pipes, Past Flat Plates, Single Cylinders,
Single Spheres, and for Flow in Packed Bed and Tube Bundles”, AlChE Journal. Vol. 18, pp. 361-371, 1972.