UNIVERSIDAD DE COSTA RICA SISTEMA DE ESTUDIOS DE POSGRADO ESCUELA DE INGENIERA ELCTRICA

Anlisis del Comportamiento de Bancos de Capacitores en Subestaciones

SP-2108: SEMINARIO III

Profesor: Ing. Ismael Retana Robleto, M.Sc.

Estudiante: Ing. Ismael Lpez Jimnez

Ciudad Universitaria Rodrigo Facio Costa Rica

Noviembre, 1998

INDICE

Pgina 1. Introduccin ........................................................................................... 1 2. Historia del desarrollo de los capacitores ............................................ 2 3. Construccin bsica de un capacitor ........................................................ 2 4. Capacidades nominales .................................................................... 3 5. Pruebas de campo ................................................................................ 3 6. Escogencia del tamao de un banco de capacitores ................................. 4 7. Algunas consideraciones sobre el tipo de conexin de los bancos ......... 9

7.1. Conexin a tierra del sistema ........................................................ 9 7.2. Economa de los fusibles ........................................................ 10 7.3. Economa del dispositivo de conexin y desconexin ......... 10 7.4. Calibracin de los rels de proteccin ................................. 10 7.5. Interferencias por armnicas ........................................................ 11

8. Energizacin de un banco aislado ........................................................ 11 9. Energizacin de un banco en paralelo ............................................ 12 10. Desenergizacin de un banco de capacitores ................................ 13 11. Clculo de los reactores .................................................................... 14 12. Proteccin de bancos de condensadores ............................................ 14

12.1. Clculo del reactor para un banco aislado ................................ 14 12.2. Clculo del reactor para bancos en paralelo ................................ 16

13. Conclusiones ........................................................................................... 22 14. Bibliografa ........................................................................................... 23

1. INTRODUCCIN

Las subestaciones reductoras del anillo metropolitano han sufrido un incremento acelerado en la demanda mxima de potencia producto principalmente del crecimiento habitacional que las rodea y del desarrollo industrial del pas.

En virtud de lo anterior, el Instituto Costarricense de Electricidad (ICE) ha procedido, entre otras alternativas, con la instalacin de bancos de capacitores con el fin de mejorar el factor de potencia y la regulacin de la tensin en las barras de las subestaciones.

A la fecha, algunas de las subestaciones cuentan con un solo banco de capacitores y se planea para el prximo ao la instalacin de otro banco en paralelo con el existente.

Por tal motivo, se hace necesario contar con herramientas de clculo que permitan dimensionar adecuadamente las protecciones y los reactores que deben tener tanto los capacitores existentes, as como tambin, el nuevo banco de condensadores que se pretende instalar.

Se presenta en este trabajo la metodologa de clculo que se debe aplicar para definir las protecciones y el dimensionamiento de los reactores que deben instalarse junto con los bancos de condensadores en subestaciones.

Una vez analizadas las frmulas aplicables se desarrollan dos hojas de clculo en Excel para facilitar el clculo de los reactores.

2. Historia del desarrollo de los capacitores Los capacitores de potencia son equipos que demandan potencia reactiva 180 desfasada de la que consumen las cargas inductivas. Estos se han usado por ms de 40 aos para la compensacin de los requerimientos de potencia reactiva y la elevacin de la tensin en los sistemas de potencia. Hasta 1968 los capacitores se diseaban con papel kraft como el dielctrico activo y el Askarel se usaba como el lquido impregnante. A travs del mejoramiento de los materiales y diseos, el tamao de las unidades progres de un tamao de 10 kVAr y un peso de 2,2 kilogramos por kVAr a un tamao de 100 kVAr y un peso de 0,5 kilogramos por kVAr. Despus de 1968 se dio un gran cambio con el desarrollo de la pelcula plstica de polipropileno como dielctrico. El dielctrico activo estaba compuesto de una combinacin de papel kraft y el propileno. Todava en ese tiempo el Askarel continuaba siendo el lquido impregnante normalizado. En 1971 apareci el polipropileno de 2 hojas y las hojas de aluminio, lo cual elimin el uso del papel kraft como dielctrico activo. Sus beneficios fueron: costos de operacin ms bajos al disminuirse las prdidas, el aumento en la seguridad debido a la reduccin del peligro de ruptura del tanque y la mayor confiabilidad debido a las temperaturas de operacin menores. 3. Construccin bsica del capacitor Un capacitor consiste de dos electrodos metlicos conductores (placas) que estn separados por un material dielctrico. La capacitancia se calcula utilizando la siguiente frmula:

Donde: C: Capacitancia en Faradios

K: Constante dielctrica relativa del material

A: rea de la placa (cm2)

D: Distancia entre placas (cm) Actualmente los pesos son del orden de 0,3 kg/kVAr y las prdidas de potencia a la temperatura de operacin de aproximadamente 0,08 W/kVAr.

Faradios1210 D

AK 0,0884C =

4. Capacidades nominales Los capacitores de potencia utilizados en las subestaciones se disean segn las normas NEMA y ANSI/IEEE. El rango de operacin por temperatura es de -40 a 46 C. Los capacitores de potencia normalmente se encuentran disponibles en los siguientes tamaos:

Potencia: 50, 100, 150, 200, 300, 400, y 500 kVAr

Tensin: 2400 24940 V

Nivel bsico de impulso: 75, 95, 125, 150, y 200 kV

Frecuencia: 50 o 60 Hz Las tolerancias de operacin de los capacitores son las siguientes:

Potencia: 135 % de la nominal

Tensin: 110% de la nominal

Capacitancia: ms de 110% de la nominal

Corriente: 180% de la nominal 5. Pruebas de campo

La medicin de la capacitancia de un condensador se puede realizar mediante pruebas de campo aplicando cualesquiera de los dos siguientes mtodos: por medio de una medicin directa mediante un medidor de capacitancias o mediante una prueba de baja tensin.

Figura 1 Medicin de la capacitancia mediante el mtodo de baja tensin

fViC2

=

Normalmente la tensin que se aplica para realizar la prueba, tal como se muestra en la Figura 1, es igual a 120 o 240 V. Un 10% de incremento en la capacitancia generalmente indica que el capacitor est parcialmente daado. La potencia en kVAr que el capacitor es capaz de suministrar se puede calcular mediante la siguiente frmula.

Donde:

kVAr: potencia reactiva del capacitor

C: capacitancia del capacitor en F

f: frecuencia en Hz

kV: tensin del capacitor en kV 6. Escogencia del tamao de un banco de capacitores

El tamao del banco se establece de acuerdo con la necesidad de potencia reactiva y la necesidad de elevar la tensin en la barra de la subestacin. Con la siguiente ecuacin se puede determinar la capacidad en kVAr necesaria para elevar la tensin un cierto porcentaje.

Donde:

kVAr: Potencia trifsica capacitiva en kVAr

kV: Tensin de lnea en kV

Xs: Reactancia equivalente del sistema en

%Vr: Elevacin de la tensin deseada en porcentaje

3102(kV) C f2kVAr =

sX %Vr kVkVAr

210=

En el caso de que se utilice el mtodo de elevacin de la tensin para dimensionar la capacidad del banco se debe revisar la cantidad de capacitancia con el fin de no sobrecompensar y provocar una condicin de factor de potencia en adelanto.

Con el fin de demostrar la elevacin de la tensin, consideremos el siguiente

diagrama unifilar de un sistema de potencia:

Figura 2 Diagrama unifilar para el clculo de la elevacin de la tensin

La tensin en la carga puede expresarse como:

Donde:

jXRZ +=

La cada de tensin en porcentaje a travs del alimentador est dada por:

100%

=c

ced E

EEV

IZeEcE =

La corriente en la carga est dada por:

En la prctica la parte real es mucho mayor que la parte imaginaria. Por tal

motivo, la parte imaginaria puede ser despreciada y el error en que se incurre es menor al 1%.

En trminos de kV y kVA:

La elevacin de la tensin al conectar los capacitores se puede calcular de la siguiente manera:

)sencos()sencos(

)sen(cos

jRXcjIXRcIeEcE

jcII

+=

=

100)sencos(

%

100)sencos(

%

)sencos(

+

=

++

=

+=

cE

XRcIdV

cEcEXRcIcE

dV

XRcIeEcE

210

sencos%

100

1000

)sencos(%

kV

)XkVA(RdV

kVXR

VVA

dV

+=

=

En el caso de los transformadores se utiliza:

Donde:

XT: X del transformador en porcentaje

kVAT: Capacidad nominal del transformador.

210

210

sensencoscos%

210

sencossencos%

210

sencos%

210

sencos

%%%

kV

kVAr Xr%V

kV

)cccckVAscscX(kVA)cccckVAscscR(kVArV

kV

)ccXcc(RcckVA)scXsc(RsckVArV

kV

)ccXcc(RcckVA

ccdV

kVscXsc(RsckVA

scd%V

dccVdscVrV

=

+=

++=

+=

+=

=

TkVATkVAr X

r%V =

Ejemplo:

Figura 3 Ejemplo tpico para el clculo del banco de capacitores

Determine la cantidad de capacitancia necesaria para incrementar la tensin a su valor nominal de 4160 V. Base: 1500 kVA

CCC: 5,1

250 = 166,67 p.u.

Z: 006,067,166

1= p.u. = 0,6%

XS = 2,48

XT = = 667,205,1

)9,24(05,02

%Vr = %07,31004036

40364160=

kVAr = X

%V kV r210

323,822)48,2667,20(

07,3)9,24(10 2=

+=kVAr

En el transformador la mejora de la tensin se puede calcular como sigue:

%74,21500

5323822% == ) ,(Vr

En la lnea de la fuente al transformador:

%33,092410

482323822% 2 == ),(,) ,(Vr

Total = 2,74 + 0,33 = 3,07 % En la prctica no podemos instalar ms de

kVAr= (1000) (sen cos-10,665) =760 kVAr Por tal motivo, la elevacin de la tensin real en la carga es de 2, 837%. 7. Algunas consideraciones sobre el tipo de conexin de los bancos Normalmente, los bancos de capacitores en las subestaciones reductoras se conectan en estrella, ya sea con el neutro flotante o con el neutro conectado a tierra.

La decisin de dejar el neutro flotante o conectado a tierra est sujeta principalmente a las siguientes consideraciones: - Conexin a tierra del sistema - Economa de los fusibles - Economa del dispositivo de conexin y desconexin - Calibracin de los rels de proteccin - Interferencias por armnicas

7.1. Conexin a tierra del sistema

Los capacitores deben conectarse con el neutro flotante siempre que se instalen en sistemas aislados o con los neutros de los transformadores conectados a tierra a travs de una impedancia. De esta forma se evita el paso de corrientes armnicas o de secuencia cero a travs de los capacitores.

Se permite aterrizar el neutro de los capacitores cuando se conectan a sistemas multiaterrizados, con el fin de facilitar el accionamiento de los fusibles, o bien, para evitar sobretensiones excesivas en las maniobras de conexin y desconexin de los bancos de capacitores cuando se instalan en sistemas con tensiones muy elevadas.

Por supuesto, la conexin estrella con el neutro flotante resulta

recomendable an cuando el sistema es multiaterrizado, debido a que dependiendo del nivel de aterrizamiento del sistema, cuando se presentan fallas a tierra el banco de capacitores podra verse expuesto a sobretensiones peligrosas si su neutro est conectado a tierra.

7.2. Economa de los fusibles

Se puede demostrar fcilmente que cuando falla un capacitor y el banco se encuentra con el neutro flotante la corriente de cortocircuito alcanza un valor de tan solo tres veces la corriente nominal del banco. Por tal motivo, las corrientes de falla son relativamente bajas y pueden interrumpirse con fusibles tipo expulsin de bajo costo.

En el caso de que el banco de capacitores se encuentre con el neutro

conectado a tierra, un cortocircuito de fase a tierra en un capacitor originara corrientes de falla muy elevadas, producto de la capacidad de cortocircuito del sistema y de la descarga de los capacitores conectados en paralelo con dicha unidad. En virtud de lo anterior, las fallas en bancos aterrizados deben ser interrumpidas con fusibles limitadores de corriente, cuyo costo es bastante ms elevado que el de los fusibles tipo expulsin.

7.3. Economa del dispositivo de conexin y desconexin Las tensiones de recuperacin que se presentan entre los contactos del

dispositivo de conexin y desconexin son ms altas cuando se deja el neutro flotante, pero se ha logrado demostrar que para tensiones inferiores a 46 kV, las diferencias no son significativas siempre y cuando se utilicen interruptores diseados especialmente para abrir cargas capacitivas puras.

7.4. Calibracin de los rels de proteccin

Cuando se tienen bancos de capacitores con el neutro conectado a tierra en subestaciones se tiene un paso ms para las corrientes de secuencia cero que podra afectar el funcionamiento de los rels.

7.5. Interferencias por armnicas La conexin del neutro a tierra constituye un paso para las corrientes

armnicas, que en algunos casos pueden causar interferencias a lneas telefnicas tendidas junto a las lneas elctricas.

8. Energizacin de un banco aislado Al energizar bancos de capacitores, stos toman corrientes transitorias cuya magnitud puede llegar a ser bastante elevada. En el momento de cerrar el circuito, un banco de capacitores descargado hace bajar momentneamente a cero el voltaje de la lnea en el punto de instalacin y esto representa para el sistema un cortocircuito aparente.

Figura 4

Diagrama de conexin de un banco aislado

La corriente mxima de energizacin del banco se puede calcular con ayuda de la siguiente frmula:

+=

kVArcckVA

NII 12mx (1)

Donde:

IN: corriente nominal del banco en A

kVAcc: potencia de cortocircuito trifsico del sistema en kVA

kVAr: potencia total del banco de capacitores, en kVAr

En la prctica, los picos de corriente originados en la conexin de bancos de capacitores toman valores de 5 a 15 veces la corriente nominal del banco. La frecuencia de dicha corriente transitoria puede calcularse por medio de la expresin:

kVArcckVA

off =

donde fo es la frecuencia nominal del sistema. En la prctica, los sobrevoltajes mximos observados en el momento de la conexin son 1,8 veces el voltaje pico, en la conexin de bancos descargados y de 2,7 veces el voltaje pico, al conectar bancos de capacitores sin descargar. 9. Energizacin de bancos en paralelo Cuando se energiza un banco de capacitores en las proximidades de otro banco que se encuentra en operacin, pueden producirse subcorrientes instantneas de magnitud extraordinariamente elevada.

Figura 5 Diagrama de conexin de banco en paralelo

El pico de corriente mximo que toma el banco C2 ocurre cuando dicho banco se energiza, encontrndose la red a su voltaje de cresta. Puede calcularse por medio de la expresin:

LTC N VI 2mx = (2)

Siendo

21

21CC

CCTC +

=

y tomando como VN el voltaje nominal de los capacitores. En el cortocircuito aparente provocado por la conexin del banco C2 es alimentado, prcticamente en su totalidad, por la energa almacenada en el banco C1. Esto se debe a que la reactancia inductiva entre los bancos de capacitores, normalmente, es mucho menor que la reactancia inductiva interpuesta entre los capacitores y la fuente. En la prctica, se ha comprobado que los picos de corriente originados en la conexin de bancos de capacitores en paralelo alcanzan fcilmente valores de 20 a 250 veces la corriente nominal de los capacitores, bajando a valores insignificantes en tiempos inferiores a 0,016 segundos (un perodo). La frecuencia de estas corrientes transitorias puede calcularse por medio de la expresin:

TLCf

21

=

10. Desenergizacin de bancos de capacitores Al desconectar un banco de capacitores, la diferencia de potencial entre los contactos del interruptor prcticamente es nula, debido a que los capacitores conservan la tensin a la que se encontraban antes de la apertura. Esta circunstancia permite que sea relativamente fcil la desenergizacin de un banco de capacitores para cualquier equipo de desconexin en el primer paso de la corriente por cero.

Sin embargo, si el contacto mvil del interruptor no es lo suficientemente rpido como para asegurar una rigidez dielctrica adecuada entre ambos contactos, medio ciclo despus de haberse efectuado la desconexin inicial, la diferencia de tensin entre los polos del interruptor puede alcanzar un valor de cuatro veces la tensin pico y podra ocasionarse un segundo rearqueo, con sobretensiones todava mayores, si la separacin entre los contactos fijo y mvil no es an suficiente para impedirlo.

Es importante resaltar que en la desconexin de bancos de capacitores con neutro flotante, las sobretensiones pueden ser mayores.

Con el fin de evitar estos problemas, los bancos de capacitores deben ser operados

con equipos de conexin y desconexin que sean capaces de interrumpir las corrientes capacitivas sin ocasionar rearqueos. 11. Proteccin de bancos de capacitores El fusible de proteccin de un capacitor se escoge de tal forma que la capacidad de corriente sea igual o ms grande que el 135% de la corriente nominal del capacitor. Este sobredimensionamiento se debe al 10% de condiciones de sobrevoltaje, 15% de tolerancia de la capacitancia y 10% por armnicas. El mnimo tamao del fusible se calcula como sigue:

unidad

unidadrESLABN kV

kVAI = 35,1

El fusible que se escoja debe quedar a la izquierda de la curva de ruptura del tanque y bajo el nivel de corriente de falla presente. 12. Clculo de los reactores Inicialmente, cuando un banco de capacitores se conecta a una fuente de tensin, se produce un flujo de corriente de carga que depende de la capacitancia y de la inductancia total del circuito, as como de la magnitud de la tensin aplicada. Debido a que se han visto dos de estos casos, uno cuando se energiza un banco aislado y el otro cuando se conectan bancos en paralelos, se analizar cada uno por separado.

12.1 Clculo del reactor para un banco aislado

Para este caso se usar como ejemplo un banco de capacitores instalado en la Subestacin Reductora de Sabanilla de 12 MVAr, que est conectado a la barra de 34,5 kV.

De acuerdo con la ecuacin (1) de la pgina 11, se tiene que la corriente de

energizacin se puede calcular en el sistema por unidad como sigue:

Datos: - Capacidad de cortocircuito (CCC) de la Subestacin Reductora de

Sabanilla en la barra de 34,5 kV: 500 MVA. - Capacidad del banco de capacitores: 12000 kVAr. - Base: 100 MVA

Tenemos que:

IN = 0,12 p.u.

Imx=

+

12,051 (0,12) 2

Imx= 1,265 p.u.

Este ltimo valor de corriente que en valores reales es de 2117 A

aparentemente no representa problemas para los equipos asociados al banco de capacitores. No obstante, si se requiere agregar un reactor en serie con el banco de capacitores, se debe modificar la capacidad de cortocircuito del sistema para tomar en cuenta el valor de reactancia inductiva que introduce el reactor.

Si, por ejemplo, se coloca un reactor en serie de 40 H, tenemos que:

XL= 2 f L XL= (2 60) (40 x 10-6) = 0,01508 y la impedancia base del sistema es:

Zb= 100

)5,34( 2 = 11,9

Por tal motivo: XL= 1,27 x 10-3 p.u. Si

XS= =CCC

1 51 = 0,2 p.u.

La XT= 1,27 x 10-3 + 0,2 = 0,20127 p.u.

En trminos de CCC tenemos que: CCC= 4,968 p.u.

Lo cual nos da un valor de corriente de energizacin para el banco anterior de 1,262 p.u. Se puede observar en la tabla 1 que para rangos amplios en el valor del reactor no se producen variantes significativas en el valor pico de la corriente de conexin del banco.

12.2 Clculo del reactor para bancos en paralelo

En este caso se supondr que se conecta con el anterior y en paralelo un banco nuevo de la misma potencia.

Con ayuda de la ecuacin (2) de la pgina 13 podemos calcular la corriente

que se produce al energizar el segundo banco de capacitores. Sin embargo, la manera en como est planteada la ecuacin (2) no es prctica debido a la dificultad para obtener los valores de las capacitancias de ambos bancos. Por tal motivo, se reacomodar con el fin de que quede en trminos de la potencia de fase del nuevo banco que se le conecta y del valor de la inductancia total entre los bancos.

La corriente pico para los bancos en paralelo de la figura 5 est dada por:

L

C V I TN2mx =

Si C1 = C2 entonces 2

11 121

CCC

CT =+=

y adems:

1

1 21

C f XC

=

y XC1= 32

10 )(kVArVN

sustituyendo XC1 en C1 tenemos que:

23

1 210 )(

NVfkVArC

=

Si sustituimos C1 en la ecuacin (2) se obtiene:

6-2

N

3

mx 10 )( V )2)(2(10 )( 2

LfkVArVI N

=

donde L est dado en H.

Simplificando esta ltima ecuacin, tenemos que:

Imx= 1629 L

kVAr (3)

Donde: kVAr: Potencia total por fase del banco que se conecta L: Inductancia total entre los bancos en H.

En la prctica, se acostumbra incrementar el valor que se obtiene de la

ecuacin (3) aproximadamente un nueve por ciento para tomar en cuenta los aspectos relacionados con el aporte de la fuente y el cierre no simultneo de los polos del interruptor.

Al utilizar la ecuacin (3) para calcular la corriente de energizacin del

nuevo banco, se obtiene lo siguiente:

Imx= (1,09) (1629) L

4000

Se observa que la corriente de energizacin que se obtiene al conectar el

segundo banco depende de la inductancia presente entre los dos bancos de capacitores, y por tal motivo, el valor inductivo que se escoja para el reactor.

Al despreciar la inductancia de los interruptores que conectan los bancos de

capacitores, resulta que el valor de L depende de la inductancia de los cables que conectan los bancos y del valor del reactor.

L = LC + LR Donde: LC= Inductancia de los cables de conexin en H LR= Inductancia del reactor en H

Figura 6 Conexin de bancos en paralelo

La tabla 2 muestra algunos valores de inductancia para los cables de

conexin, dependiendo de su tamao.

Tabla 2

Inductancia de cables H/M

Cables Areos Cables Subterrneos

Calibre H/M Calibre H/M 1/0 1,40 1/0 0,34 3/0 1,33 3/0 0,30

266,8 1,07 250 0,25 336,4 1,05 350 0,22 477,0 1,01 556,5 1,00 636,0 0,90

Si no utilizamos ningn reactor y suponemos que los bancos estarn ubicados a una distancia de 30 metros conectados entre s con cable subterrneo 1/0 AWG, tenemos que:

L = (0,34) 30 = 10,2 H

Imx = (1,09) 1629 2,10

4000

Imx = 35162 A

Esta corriente es muy elevada y requiere de un interruptor muy costoso. En el caso de la S. R. Sabanilla se tiene disponible un interruptor con una capacidad de cortocircuito de 20 kA.

En consecuencia el valor de la inductancia quedar definido de acuerdo con

la siguiente expresin:

20000 > 1775 L

4000

L > 31,5 H

Y dado que: LR = 31,5 10,2 LR > 21,3 H

La tabla 3 muestra la hoja de clculo para diferentes valores del reactor.

13. CONCLUSIONES Se comprob que al energizar bancos de capacitores aislados, los picos de corriente

alcanzan valores de 5 a 15 veces la corriente nominal del banco. En el ejemplo desarrollado en la seccin 12.1 la corriente de energizacin sin reactor fue de 2117 A, 10 veces ms que la corriente nominal del banco de capacitores de 12 MVAr.

La utilizacin de un reactor para reducir la magnitud de la corriente de energizacin

en bancos aislados, no produce variantes apreciables debido a que la capacidad de cortocircuito del sistema no se modifica significativamente con la introduccin de la reactancia inductiva en serie con los capacitores.

Cuando se conectan bancos de capacitores en paralelo la corriente de energizacin

alcanza valores entre 20 y 250 veces la corriente nominal del banco de capacitores. En el ejemplo desarrollado en la seccin 12.2 la corriente de energizacin sin reactores fue de 175 veces la corriente nominal del banco.

Para la conexin de bancos de capacitores en paralelo, la colocacin de reactores es

estrictamente necesaria para disminuir la corriente a valores seguros para los equipos. En este caso la reactancia inductiva aportada por el reactor s tiene un efecto considerable debido a que la reactancia inductiva entre los capacitores y la fuente es mucho mayor.

Los bancos de capacitores deben contar con equipos de conexin y desconexin

apropiados para interrumpir corrientes capacitivas sin ocasionar rearqueos. Los fusibles de proteccin de capacitores deben escogerse de tal forma que la

capacidad sea igual o ms grande que el 135% de la corriente nominal del capacitor y su curva tiempo-corriente debe quedar a la izquierda de la curva de ruptura del tanque y bajo el nivel de falla presente.

14. BIBLIOGRAFA

AEROVOX. Savings and Application Guide for Power Factor Correction and Harmonic Solutions. New Bedford, 1996

ANSI/IEEE C37.012-1979. Application Guide for

Capacitance Current Switching. BALMEC, S.A. Capacitores de Potencia. Mxico. COOPER POWER SYSTEMS. Distribution Voltage Regulation Workshop

Course Notes. COOPER POWER SYSTEMS Practical Considerations of individual capacitor

fusing. Greenwood, 1990