CÁLCULOS DE DISEÑO DE DRENAJE SUBTERRÁNEO MEDIANTE

UNIVERSIDAD NACIONAL DE COLOMBIA – SEDE BOGOTÁFacultad De Ingeniería

Departamento De Ing. Civil Y AgrícolaPrograma Curricular De Ingeniería Agrícola

DISEÑO DEL DRENAJE SUBTERRÁNEO PARA EL CENTRO AGROPECUARIO MARENGO MEDIANTE LA UTILIZACIÓN DE EL LENGUAJE VISUAL BASIC EN EXCEL Y EL PROGRAMA MATLAB

Jessica Vargas Cruz 273684Viviana Marcela Varón Ramírez 273685

Drenaje de tierras agrícolas2016629-1

Martes 19 de Mayo de 2012

DISEÑO DEL SISTEMA DE DRENAJE SUBTERRÁNEO PARA EL CENTRO AGROPECUARIO MARENGO MEDIANTE LA UTILIZACIÓN DE EL LENGUAJE VISUAL BASIC EN EXCEL Y EL PROGRAMA MATLAB

Objetivo General

Diseñar el sistema de drenaje subterráneo para el Centro Agropecuario Marengo (CAM) mediante la información de la precipitación de la estación de la Ramada, fratrimetría y análisis del nivel subterráneo de la tesis de Arévalo P. (2002)1

Objetivos Específicos

Crear en los programas Excel y Matlab un código que permita calcular la distancia apropiada entre drenes de un sistema de drenaje subterráneo según las características establecidas por el usuario dadas las condiciones hidráulicas del terreno

Identificar la propiedades de los drenes paralelos instalados a determinada profundidad del suelo respetándose el espaciamiento, diámetro, pendiente y disposición de los mismos para mejor obtener una mejor eficiencia,.

Calcular por medio de la fórmula de Boussinesq el espaciamiento adecuado entre drenes del sistema de drenaje del Centro Agropecuario Marengo (CAM) y comprobarlo mediante el método de HEllinga

Calcular por medio de la fórmula de Hooghoudt el espaciamiento adecuado entre drenes para logra un eficiente funcionamiento de un sistema de drenaje subterráneo.

Introducción

Para el diseño de sistemas de drenaje subterráneo existen diferentes modelos, tanto para régimen permanente, como transitorio, para los cuales encontramos varias fórmulas empíricas para calcular el espaciamiento entre drenes subterráneos, que dependen del régimen de recarga del manto freático superficial. En el caso del estado estable, se refiere al drenaje de zonas lluviosas, en las que existe un equilibrio dinámico debido a que la misma cantidad de agua que ingresa es la misma que sale, en este caso se utilizan los conceptos de régimen permanente o en estado estable con la fórmula de Hooghoudt y en el caso del régimen transitorio o estado no estable la recarga no se presenta equilibrio dinámico entre la entrada y salida de agua en el dren, en otras palabras no ingresa lo mismo que sale, resuelve mediante la aproximación de Glover–Dumm.

En el presente trabajo se desea diseñar un sistema subterráneo para el Centro Agropecuario Marengo (CAM) perteneciente a la Universidad Nacional de Colombia sede Bogotá; en este sistema se considera la ubicación de los drenes en la barrera impermeable en situación de estado transitorio, caso en el cual se obtiene el distanciamiento entre drenes mediante la aproximación de Boussinesq, se analiza este espaciamiento mediante la prueba de Hellinga, se diseña la orientación de los drenes por lote y finalmente se presenta el trazado y ubicación del sistema en general. En general, la implementación de un sistema de drenaje en sectores de siembra de cultivos representa una de las formas de recuperación de tierras agrícolas más importante en el sector. 1 Arévalo P. Hugo, DISEÑO DE LA RED DE RIEGO Y DRENAJE DEL CENTRO AGROPECUARIO MARENGO, Universidad Nacional de Colombia. 2002

Este cobra especial relevancia cuando dichas tierras se ubican en zonas de climas de alto potencial productivo que una vez recuperadas, pueden dedicarse a cultivos intensivos. No implementar un sistema de drenaje provoca básicamente en el suelo una capa freática permanente o temporal en la zona radicular de las plantas. Este exceso de humedad produce una restricción del crecimiento vegetal, como consecuencia de un inadecuado intercambio gaseoso. En adición, otros factores que pueden impedir el normal desarrollo de las plantas son: un elevado contenido de sales en el suelo o la mayor susceptibilidad a enfermedades radiculares, aspectos que habitualmente se asocian a las condiciones de mal drenaje. Por lo tanto, para la recuperación de estos suelos e incrementar el rendimiento agrícola en estas áreas, es indispensable el diseño de un sistema de drenaje. El elemento más relevante en las especificaciones de una red de drenaje subterráneo es sin duda, el espaciamiento de los drenes, el cual debe adaptarse a las condiciones hidráulicas particulares del terreno. El sistema de drenaje instalado será capaz de evacuar el exceso de agua con la velocidad suficiente para evitar el daño que ocasionaría a las plantas.

Marco teórico

Según Lambert K, 1983, el drenaje de aguas subterráneas por medio de sistemas de tuberías enterradas es probablemente el más ampliamente estudiado tema en el drenaje de tierras, como resultado de las relaciones entre las variables y los parámetros bien establecidos. Los problemas de diseño se presentan en su mayoría debido a la gran variabilidad en la geometría y en las propiedades hidráulicas del suelo, y debido a las interacciones entre muchos otros parámetros del suelo y el sistema

Formulas para hallar la distancia de espacio entre drenes

El criterio de diseño básico para un sistema de tuberías para el control de las aguas subterráneas establece la recarga (R) que el sistema debe ser capaz de hacer frente a la vez que mantiene una profundidad deseada de la tabla los valores adecuados para el H y W (=campo de drenaje profundo de base). Esto determina la carga de agua apta (h) para el espaciado requerido de drenaje (L).

Figura1: Variables utilizadas en el diseño de drenajes subterráneos(Tomada de: Lambert K. Smedema and David W,Rycroft. Land drainage: Planning an design of

agricultural drainage systems. Cornell University Press.)

Las fórmulas para el cálculo del espacio entre drenes se pueden clasificar en fórmulas de estado estacionario o no estacionario. En el caso del estado estacionario las fórmulas se basan en la

suposición de que un flujo constante en equilibrio se produce a través del suelo de los drenes. Sumado a esto la gestión es igual a la recarga y la cabeza (h) también es constante. En las fórmulas estado no estacionario todos estos parámetros pueden variar en el tiempo.En la mayoría de los casos el diseño se puede basar en condiciones de estado estacionario con una de las diversas fórmulas disponibles, aunque a continuación sólo se discutirán los principios en relación con la fórmula Hooghoudts. Esta fórmula tiene una amplia aplicabilidad y una estructura relativamente simple. Hay otras fórmulas que pueden ser superiores en algunos casos, pero mucho peor que en otros, En cualquier caso, la precisión con que puede ser determinado el espaciamiento de drenaje está limitada por la precisión de los parámetros del suelo (debido especialmente a la variabilidad de la conductividad hidráulica del suelo) en lugar de la fórmula adoptada.

Fórmula Hooghoudts (Estado estable)

Un método para el diseño de drenaje en estado estacionario es la fórmula de separación para tuberías que fue desarrollada en 1940 por el investigador de los Países Bajos Hooghoudts. En esta fórmula sólo se contemplan las pérdidas de carga debido a la horizontal y un flujo radial de la tubería que se consideran como las pérdidas insignificantes por el flujo vertical. Hooghoudts concebido un sistema paralelo de la zanja abierta con las zanjas que llegan al sustrato impermeable, el podría generar la Recarga (q) lo mismo para el nivel freático (h) la cabeza misma como un sistema de tubería de drenaje de forma idéntica a espacio mediante la reducción de la profundidad (D) en el sustrato permeable. Esto lo llevó a la idea de tratar el flujo horizontal / radial a la tubería de desagüe como un flujo equivalente a las zanjas con la base impermeable en un reducido espaciamiento (d). Este flujo equivalente es esencialmente horizontal el cual puede ser descrito por la siguiente equivalencia:

Caso real Caso equivalente

Figura 2: Transformación equivalente de la formula de Hooghoudts

(Tomada de: Lambert K. Smedema and David W,Rycroft. Land drainage: Planning an design of agricultural drainage systems. Cornell University Press.)

El flujo real (horizontal + radial)

h=hh+hr=q Lh

2

8K D h

+q LπKlna Dr

u (1)

Equivalente de flujo

h=hh (equivalent )= q L2

8K D h

(2)

En este caso como d <D, el área de sección transversal de flujo está disponible y la cabeza en consecuencia es menor, luego se pierde esta en el flujo horizontal en el caso equivalente. En el caso real la diferencia se da sólo igualando las perdidas sobre la zona de flujo radial, en este caso se espera un promedio de la zona equivalente de flujo horizontal la cual se puede aproximar como DH = d + h / 2, como se muestra en la siguiente ecuación:

h=q L2

8K (d+h2)o q=

8K (d+ h2)

L2→q=

8Kdh

L2+4K h2

L2 (3)

El flujo horizontal equivalente se lleva a cabo en parte de la base de drenaje (espesor medio de esta zona de flujo siendo d, y en parte por encima del espesor de la base de drenaje de esta zona de flujo siendo h / 2). Estos dos componentes de flujo se representan respectivamente por el extremo primero y segundo en la ecuación (3). Cuando el suelo encima de la base de drenaje tiene una conductividad hidráulica diferente (k1) y (K2) para la base inferior del drenaje, esto puede ser tomado teniendo en cuenta la siguiente ecuación:

q=8k2d h

L2+4 K1h

2

L2 (4)

Esta fórmula se conoce comúnmente como la fórmula de separación Hooghoudt para tubosde drenaje, Hooghoudt también encontró que de es fusión de : d = f (D, L, U) y elaboro tablas que definen esta relación funcional numéricamente para un tamaño común tubería de desagüe. Más tarde se derivó la expresión analítica de esta función, que abarca una gama más amplia de tipos de drenaje:

d= D

[ 8DπL ln Du ](paraD< 1

4l);d= πL

8 lnlu

( paraD≥ 14L)

(5)

En situaciones donde no hay ningún sustrato impermeable distinta de la profundidad D puede ser igual a la profundidad al que el valor k ha disminuido a 1/10 del valor (promedio) k para la capa o capas anteriores, siempre que no se produce capa altamente permeable dentro de 1-2 m, por debajo de la profundidad esta.

FÓRMULAS PARA ESTADO NO ESTACIONARIO O NO ESTABLE PARA DEL FLUJO DE LOS DRENAJES

Solución de Boussinesq cuando los drenajes se encuentran ubicados en la barrera impermeable.En 1904, Boussinesq encontró una solución para estado no estacionario o transitorio de flujo de los drenajes ubicados sobre una capa impermeable del subsuelo (K2 = 0), producida después de fuertes lluvias o el riego. En general, La ecuación de Boussinesq (Boussinesq, 1904; Guyon, 1966; Moody, 1967) describe la caída en el cuadro de agua después de la recarga.Esta ecuación tiene en cuenta cuando la forma inicial de las aguas subterráneas entre los desagües sigue una curva especial (casi una elipse), se conserva esta forma durante el proceso de drenaje porque la cabeza disminuye proporcionalmente en todas partes. Se puede demostrar que, poco después del final del evento de recarga, la forma de la capa freática se convierte casi elíptica, y durante su descenso, la curva se hace más plana, pero conserva su forma como lo muestra la siguiente figura:

Figura 3: flujo de los drenajes ubicados sobre una capa impermeable del subsuelo en estado no estable o transitorio

Si la superficie del suelo está estancada y el perfil del suelo está completamente saturado al principio, la teoría no es válida para los tiempos cortos. El descenso del nivel freático alcanza el punto medio entre los desagües sólo después de algún tiempo de retardo τ, siendo este el tiempo adecuado para lograr una pseudo-elipse de Boussinesq, la cual se aproxima una superficie freática de forma constante. El tiempo de retardo τ se calcula mediante la siguiente fórmula:

τ= μ L2

CK h0 (6)

Donde:C = 38, esto es una constante empírica deriva de experimentos numéricos;h0= mitad de carga inicial en del alcanatarilllado, lo que equivale a vaciar de profundidad (m);K = permeabilidad por encima del nivel de drenaje (m / d);L = espaciamiento de drenaje (m);μ = coeficiente de almacenamiento;τ = tiempo de retardo (D).

La formula de Boussinesq es una solución de la ecuación diferencial no lineal:

μ∂h∂ t

=K∂∂ x (h ∂h∂ x )(7)

En base a esta solución, Guyón propone la siguiente fórmula para calcular drenaje distancia (con τ= 0), válido para Boussinesq de pseudo-elipse:

L2=4.5K h0h(t−τ)

μ(h0−h)(8)

Donde:h = carga hidráulica a medio camino, en el tiempo t (m);h0= = cabeza a medio camino inicial entre los desagües (en el tiempo t = 0) (m);K = permeabilidad del suelo (m / d);L = espaciamiento de drenaje (m);t = tiempo (d);τ = tiempo de retraso (d);μ = coeficiente de almacenamiento.

El factor 4,5 es una aproximación de una expresión que se obtiene 4,46208 ...Si el tiempo de retardo τ tiene que ser considerado, el valor de L se puede calcular con la siguiente fórmula, obtenida mediante la combinación de las ecuaciones 6 y 8:

L2[1+ 4.5h38(h0−h) ]= 4.5K hh0tμ (h0−h) (9)

Despejando se obtiene que la distancia entre drenes es igual.

L2=

4.5Khh0t

μ (h0−h )

[1+ 4.5h38(h0−h) ]

(10)

Sin embargo, no se conoce h (carga hidráulica a medio camino, en el tiempo t) pero si la recarga dad en el nivel freático por la lluvia o el riego se puedo despejar la siguiente ecuación..

h0−h=Rμ

(11)

R es la recarga y µ es la porosidad frenable

Requerimientos técnicos del diseño

Para el diseño del sistema de riego se debe partir de un estudio preliminar del sector para eso se seguirá el análisis según el manual de drenaje de Akram y Khan (2004) como se muestra a continuación.

Topografía En la tesis de Arévalo P. (2002), se realizó un levantamiento altimétrico y plan métrico, en el cual se señalan los detalles más generales, como construcciones y canales.

Figura 4: Altimetría Cam (Diego Leonardo Cortez)

Agrología

Según el estudio de suelos del IGAC (1997) de los municipios de Cota, Funza, Mosquera y Madrid (Cundinamarca), estos suelos pertenecen a las unidades cartográficas RMOa y RMQa y a la serie Mosquera y serie Marengo. En la figura 2 se muestran las unidades cartográficas predominantes en el centro agropecuario.

SERIE MARENGO (MO)

Se localizan en la zona de transición entre la terraza baja lacustre y la planicie aluvial de los ríos Balsillas y Subachoque, en relieve plano y pendientes que no exceden del 1%. Son suelos originados a partir de sedimentos lacustres con aspersiones de cenizas volcánicas y aportes de arcillas aluviales; presentan drenaje natural pobre a imperfecto.

- MOa: Marengo arcilloso (pendientes inferiores al 3%), moderadamente profundo a superficial. Son suelos profundos a superficiales, debido a las evidencias de fenómenos de reducción que se observan en el horizonte B.

- MOb: Marengo arcilloso, (pendientes de 3-7%), moderadamente profundo a superficial, ligeramente salino. Presenta la misma limitación de profundidad que la fase anterior.

- MOc: Marengo Franco arcillo limoso, (Pendientes de 7-12%), moderadamente profundo a superficial, ligeramente salino, comprende suelos similares a los de la fase anterior, y su diferencia básica está en el tipo, pues sus limitaciones y usos son iguales.

Figura 5: Clasificación suelo de CAMTomado de: Pagina oficial CAM http://www.marengo.unal.edu.co/

SERIE MOSQUERA (MQ) Se presenta en un área extensa sobre la terraza baja lacustre en relieve plano a ligeramente plano con pendientes 0-3%. Son suelos moderadamente profundos debido a efectos de hidromorfismo moderado en el horizonte B. El drenaje es imperfecto a moderado. - MQa: Mosquera franco y franco arcillosos, plano, 0-1%, moderadamente bien drenado, se presenta sobre la terraza baja lacustre; son suelos moderadamente profundos y moderadamente bien drenados debido a las fluctuaciones del nivel freático, las cuales se reflejan en fenómenos de reducción en el horizonte B. En general es un suelo Andisol con un pH que va desde 5,3 a 6 y predominan suelos francos (Fr) y franco-arcillosos (FAr)

Climatología

Precipitación Los datos de precipitación fueron obtenidos según la pagina de la CAR para la estación meteorológica de la ramada ubicada según las coordenadas que muestra la tabla 1,

Tabla1: ubicación geográfica de la estación meteorológica la ramada(Datos tomado de la estación meteorológica de la Ramada. CAR)

Latitud 0443 N X=N=1011430 Departamento CUNDINAMARCA

Longitud 7411 W Y=E=989110 Municipio FUNZA

De este modo se obtiene lo siguientes datos de precipitación desde el año 1938 hasta el 2010: Precipitación mensual total en mm (ver anexo 1), Precipitación máxima de 24 horas en mm (ver anexo2) y Número de días mensuales con precipitación (mm) (ver anexo3) donde se esncuantr que el número de días promedio de lluvia durante estos años es de 19 dias. Sin embargo, para fines del diseño se utiliza la precipitación máxima de 24 horas del mes de octubre como se muestra:

Tabla 2: Precipitación máxima en 24 horas del mes de octubre desde 1938 hasta 2010(Datos tomado de la estación meteorológica de la Ramada. CAR)

Año P24max Año P24max Año P24max Año P24max

1938 22,4 1954 16,8 1973 21,8 1993 17,41939 19,8 1956 23,4 1974 17,7 1994 13,91940 58,0 1957 28,3 1975 22,9 1995 72,31941 26,6 1958 21,3 1976 13,9 1996 28,61942 18,2 1960 8,7 1977 39,7 1997 20,81943 21,6 1962 10,0 1978 16,3 1998 36,11944 20,3 1963 30,0 1979 25,1 1999 31,81945 110,0 1964 18,0 1980 12,0 2000 20,11946 19,8 1965 21,3 1981 14,2 2003 13,61947 28,2 1966 29,9 1982 24,5 2004 32,01948 7,0 1967 25,1 1983 12,9 2005 13,31949 16,4 1968 11,0 1984 23,0 2006 29,51950 24,0 1969 21,0 1985 19,7 2007 20,81951 16,0 1970 47,1 1986 21,2 2008 23,01952 6,2 1971 10,0 1991 21,3 2009 41,91953 24,3 1972 24,5 1992 14,2 2010 18,8

Evapotranspiración Del mismo modo para análisis del diseño se tienen en cuanta los datos de la página oficial del CAM http://www.marengo.unal.edu.co/, tomamos un análisis diario de el mede octubre de la precipitación y la evapotranspiración como se muestra.

Tabla 3: Datos evapotranspiración y precipitación octubre e inicios de noviembre de 2009Tomados de: http://www.marengo.unal.edu.co

Día Precipitación diaria (mm)

Evto(mm)

Día Preipitacion diaria (mm)

Evto(mm)

Día Precipitación diaria (mm)

Evto(mm)

1 0 4,1 14 27,2 1,8 27 22,8 3,62 0,2 2,5 15 7,4 1,6 28 0 3,23 57,2 2,6 16 2,8 2,3 29 0 2,94 0,6 2,4 17 0,2 3,1 30 0,8 2

5 0 3,2 18 19 2,5 31 0 2,66 0,6 3,2 19 0 3,5 1 7,2 3,27 0 3,6 20 1,6 2,4 2 41,8 3,78 0 2,2 21 0,2 3,8 3 6 2,29 0 4,5 22 1,2 2,7 4 16,6 2,5

10 0 3,6 23 15,8 2,8 5 47,4 2,811 1,8 1,8 24 9 3,3 6 0 2,212 9,2 1,7 25 3,8 2,1 7 28,6 1,713 38 2,8 26 0 4,1 8 1,4 2,5

Tabla 4: Datos evapotranspiración y precipitación octubre de 2010Tomados de: http://www.marengo.unal.edu.co

Día

Precipitación diaria

(mm)

Evto(mm)

Día

Precipitación

diaria(mm)

Evto(mm)

Día

Precipitación diaria

(mm)

Evto(mm)

1 0,2 2,4 12 6,2 1,7 23 1 1,92 0,6 1,6 13 0,2 2 24 0,6 23 0,2 2,2 14 0 1,7 25 12,8 24 9 1,5 15 0 1,5 26 5 1,65 6 2 16 0 1,5 27 7,8 1,86 0 1,7 17 0,2 1,8 28 0 1,77 0,2 2,8 18 0 1,8 29 0,2 2,48 0,6 1,8 19 15,6 2,3 30 0,2 1,89 0,2 1,7 20 1,8 1,5 31 12,8 1,4

10 0,2 2,9 21 24 1,711 0,4 3,1 22 2,4 1,6

TemperaturaTomando los datos de la página oficial del CAM http://www.marengo.unal.edu.co/, se obtiene la temperatura ´promedio de CAM en 17.775 °C

Tabla 5: Datos Monitorización de temperatura y heladaTomados de: http://www.marengo.unal.edu.co

Date Soil temperature Date Soil temperature[°C] [°C]

promedio

mínimo

Máximo

promedio

mínimo

Máximo

01/09/2008

19,82 17,4 22,7 01/03/2010

19,98 8,9 23,8

01/04/2009

19,58 7,8 24,4 01/10/2010

16,14 3,8 20,8

01/05/2009

19,49 8,9 23,5 01/11/2010

16,35 6,9 20,5

01/06/200 18,93 7,8 22,5 01/12/201 15,49 3,3 18,6

9 001/07/200

918,76 7,5 21,4 01/01/201

115,2 3,3 18,6

01/08/2009

18,72 8 21,9 01/02/2011

15,32 5,8 20,8

01/09/2009

19,61 7,5 23,2 01/03/2011

15,73 4 22,2

01/10/2009

19,35 7,8 23,5 01/04/2011

16,7 6,7 24,8

01/11/2009

19,25 9,1 22,9 01/05/2011

16,28 6,1 20,8

01/12/2009

19,17 7,8 22,9 01/06/2011

16,29 6,1 20,8

01/01/2010

19,38 8,3 23,2 01/07/2011

14,93 2,3 20,2

01/02/2010

20,52 9,1 24,1 Promedio total 17,7748

Evaporación Los datos de evapotranspiración fueron obtenidos según la página de la CAR para la estación meteorológica de la Ramada estos se presentan desde la año 1976 hasta el 2010, (ver anexo 4).

Humedad relativaTomando los datos de la página oficial del CAM http://www.marengo.unal.edu.co/ (Anexo 5), se obtiene la humedad relativa promedio de 88.6875%Punto de roció Los datos de Punto de roció fueron obtenidos según la página de la CAR para la estación meteorológica de la Ramada estos se presentan desde la año 1978 hasta el 2010, estima una temperatura de punto de roció de 9.82°C en la sabana de Bogotá.

Radiación solar Los datos de radiación solar fueron obtenidos según la página de la CAR para la estación meteorológica de la Ramada estos se presentan desde la año 1978 hasta el 2010, estima una una radiación solar promedio mensual en la sabana de Bogotá de 362.5 (cal/cm²).

Fuente de abastecimiento de agua

El Centro agropecuario marengo se abastece del distrito de riego la Ramada, el cual toma el agua proveniente del rio Bogotá y el rio Amarillo, de allí es bombeada a la laguna de Oxidación el Gualí y distribuida mediante los canales A, B, C y D del distrito. Este distrito es administrado por la CAR y comprende 18000 hectáreas ubicadas en los municipios de Funza, Madrid, Mosquera, Cota y Bojacá, se encuentra en la parte más baja de lo que fue el antiguo lago altiplánico, por lo cual es susceptible de inundaciones frecuentemente debido a las condiciones topográficas. Según la carta ambiental de diciembre del 2010(CAR) , el agua captada para el distrito de riego La ramada se toma en la desembocadura del rio Chicu, usando 4 bombas de 1,5 m3/s, de estos 3,1 m3/s son distribuidos en la unidad I y la unidad II, el CAM se encuentra en la unidad I, Los principales elementos de la unidad son: Estación de bombeo Chicú, canal Chicú – La Florida, Canal

La Florida – Gualí, compuertas La Florida, sistema conformado por los canales A, B, C, Tibaitatá y San José, los cuales se alimentan a partir de la Ciénaga de Tres Esquinas mediante bocatomas de compuertas deslizantes. Canales colectores Venecia, Normandía y La Victoria, estación de bombeo para drenajes El Tabaco, la cual descarga al río a Bogotá y posee dos bombas para una capacidad de 2 m^3/s. El canal de abastecimiento del Centro Agropecuario Marengo es el Canal C del distrito de riego.

Estudio de freatimetria

En la tesis de Arévalo P. (2002) se ubicaron pozos de observación que permiten tener mediciones del nivel freático obteniendo los mapas de isobatas o curvas de igual profundidad del nivel freático, e isohipsas o curvas de flujo del nivel freático máximos y mínimos para cada mes, sin embargo para el desarrollo del diseño del sistema de drenaje subterráneo del presente trabajo se analiza el mes con mayores precipitaciones como lo es el mes de octubre. IsobatasDe los planos de isobatas obtenidos (Anexo B tesis de Arévalo P. (2002)), para los niveles freáticos más superficiales de cada mes durante el periodo de estudio, se observa que en los lotes (1,2,7,8,10,11,15,16,17) el nivel freático se encuentra entre 0-50 cm en estas épocas el área que corresponde a estos fue de un 55% del área efectiva de la finca, lo que muestra el nivel del problema en la época de invierno.

Figura 6: Plano de isobatas del 19 de octubre del 2001 Valores mínimos

Isohipsas

Observando los planos de isohipsas mensuales; valores máximos y mínimos (Anexo B tesis de Arévalo P. (2002), se nota que hay una gran similitud en el flujo durante todos los meses y aparentemente no hay influencias de consideración dentro de la zona estudiada que ocasionen cambios notables en la dirección del flujo. También se puede observar de estos planos que el flujo del agua viene de la parte alta de la finca hacia la parte baja de la misma, siendo interceptado en la mayoría de los casos por los canales existentes que aunque se encuentren perpendiculares a la dirección del flujo, no cumplen con la función de evacuar los excesos de agua por encontrarse comunicados directamente a los canales de riego y mantener por consiguiente unos niveles de tirantes elevado

Figura 7 :Isohipsa 4 de abril de 2002. Valores mínimos

Propiedades e hidráulicas del sueloTeniendo en cuanta las isobatas y la isohipsas se analiza a los lotes que necesitan drenaje subterráneo son los lotes (1, 2, 7, 8, 10, 11, 15, 16,17) , para los cuales se toman las siguientes datos del Anexo B tesis de Arévalo P. (2002)

Tabla 6: Propiedades físicas de los suelos de los lotes drenados

LoteCC(%)

PMP(%)

Profundidad de la capa impermeab

le(m)

Densidad Aparente(cg/cm3)

Conductividad

(m/dia)

1 42,93 32,71 0,83 1,01146667

1,9640,51 28,53

2 48,1 33,45 1 0,87615 2,3950,3 35,42

7 38,36 32,31 1 0,8981 0,7160,8 40,69

8 35,12 24,95 0,8 0,8981 2,5835,21 22,06

10 34,35 23,62 0,8 1,2077 4,7154,2 28,9

11 37,37 27,04 1 1,2077 4,7145,7 29,9

15 33,64 26,49 0,95 1,0178 2,1333,6 25,7

16 44,84 27,25 0,9 1,01325 1,1947,28 28,75

1743,89 30,15 0,85

1,056851,19

55,6 30,16

Ajuste de la precipitación de diseño

La precipitación generalmente se estudia como una variable aleatoria que se ajusta a un modelo estocástico permitiendo con ello determinar su frecuencia o probabilidad de ocurrencia para fines de diseño. Una de las herramientas usadas en el análisis de precipitación lo constituye la curva de precipitación-frecuencia-duración.

Para esto se tomaron los datos de precipitación máxima de 24 horas en la estación de la ramada, perteneciente a la CAR. (Ver anexo 2) para efectos de análisis se observa que el mes con la mayor precipitación es octubre, por lo tanto se selecciona este para el cálculo de la precipitación de diseño), se utilizo la función de probabilidad de Gumbel para hallar la variable estandarizada (Y)

La función de distribución de probabilidades (fdp) de la distribución Gumbel es la siguiente:

f dp=1αe[−( x−μα )−e−(

x−μ

α)] (12)

μ ,α : Parámetros de localización y escalamiento de la distribución Gumbele: Número neperiano elevado a (.)X: Evento (precipitación)

La función de distribución acumulada es igual a:

F (Y )=∫ f dp=e−e

x−μα

=e−e−Y(13)

Donde Y es la variable estandarizada de la distribución Gumbel. Por lo tanto, de las ecuaciones anteriores, la variable estandarizada (Y) será:

Y= X−μα

=− ln (−lm (P )) (14)

Para encontrar las variables de estas expresiones utilizadas para el análisis mediante el método de momentos se encuentra que son:

α=√6π

∗sd (15)

Donde sd es igual a la desviación estándar de la muestra.

U=x−0.57721566490153286∗α (16)

Donde x es el promedio de los datos de la muestra

De tal modo la nueva variable estandarizada es igual:

X=U+αY (17)

Donde Y es la probabilidad relacionada con el perdido de retorno

De tal forma se organizan los datos de la tabla 2 para las precipitaciones máximas de 24 horas del mes de octubre

Tabla 7: Orden de las precipitaciones máximas de 24 horas desde 1938 hasta 2010 (Estación la ramada la CAR)

AÑO P24max Orden AÑO P24max Orden AÑO P24max Orden AÑO P24max Orden

1938 22,4 6,2 1954 16,8 16,4 1973 21,8 21,3 1993 17,4 26,61939 19,8 7,0 1956 23,4 16,8 1974 17,7 21,3 1994 13,9 28,21940 58,0 8,7 1957 28,3 17,4 1975 22,9 21,3 1995 72,3 28,31941 26,6 10,0 1958 21,3 17,7 1976 13,9 21,6 1996 28,6 28,61942 18,2 10,0 1960 8,7 18,0 1977 39,7 21,8 1997 20,8 29,51943 21,6 11,0 1962 10,0 18,2 1978 16,3 22,4 1998 36,1 29,91944 20,3 12,0 1963 30,0 18,8 1979 25,1 22,9 1999 31,8 30,01945 110,0 12,9 1964 18,0 19,7 1980 12,0 23,0 2000 20,1 31,81946 19,8 13,3 1965 21,3 19,8 1981 14,2 23,0 2003 13,6 32,01947 28,2 13,6 1966 29,9 19,8 1982 24,5 23,4 2004 32,0 36,11948 7,0 13,9 1967 25,1 20,1 1983 12,9 24,0 2005 13,3 39,71949 16,4 13,9 1968 11,0 20,3 1984 23,0 24,3 2006 29,5 41,91950 24,0 14,2 1969 21,0 20,8 1985 19,7 24,5 2007 20,8 47,11951 16,0 14,2 1970 47,1 20,8 1986 21,2 24,5 2008 23,0 58,01952 6,2 16,0 1971 10,0 21,0 1991 21,3 25,1 2009 41,9 72,31953 24,3 16,3 1972 24,5 21,2 1992 14,2 25,1 2010 18,8 110,0

De donde obtiene que:

sd=15.5752 y x=24,1

Luego remplazado estos resultados en las ecuaciones 14 y 16 se tiene que:

α=12,1439 y U=17.0903

Ahora con estos parámetros se proceda a calcular el valor de la lámina en función de los diferentes periodos de retorno

Tabla 8: laminas en función de un periodo de retorno para una duración de 24 horas

T Pe Pne Y P(mm)5 0,2 0,8 1,4999 34,37

10 0,1 0,9 2,2504 43,4815 0,07 0,93 2,6738 48,6220 0,05 0,95 2,9702 52,2150 0,02 0,98 3,9019 63,46

100 0,01 0,99 4,6001 71,84

Ahora, se seleccionando un periodo de retorno de 20 años obteniendo una lamina precipitación de diseño de 52.21 mm.

Para hallar la recarga tenemos en cuanta que:

R=PD=24horasT=20años

Tiempo dedise ño

Donde el tiempo dedise ñ oes igual

Tiempode dise ño= número dedias delmesN úmero pormedio dedias q llueve enelmes

Tiempode dise ño=3119

=1.63

Luego la recarga es:

R=51.21mm1.63dias

→R=31.3868mmdia

Determinación distancia entre drenes

Para la determinación de la distancia entre drenes de cada lote se tienen en cuenta las propiedades físicas e hidráulicas de los suelos de cada uno de los lotes q se desea drenar (tabla 6). Partir de esta información se determinan los siguientes datos:

Tabla 9: Determinación de parámetros para el hallar el distanciamiento entre drenes

LoteCapacidad retención

(m)

Nivel freático

(m)

Ho(m)

Precipitación con

periodo de retorno de

20 años(mm)

1 0,0561364 0,25 0,58

52,21

2 0,064681774 0,25 0,757 0,05873574 0,24 0,768 0,05235923 0,32 0,48

10 0,108783578 0,32 0,4811 0,078893003 0,32 0,6815 0,038294725 0,23 0,7216 0,091496475 0,24 0,6617 0,103518458 0,24 0,61

Luego se desarrolla el programa en el leguaje Visual Basic en Excel y Matlab en el cual se piden los siguientes datos de entrada de cada lote según la ecuación 10 de Boussinesq y la obtención de la recarga:

La lamina con un periodo de retorno de 20 años (52.21 mm) El número de días de lluvia promedio por mes (19 días) Número de días del mes (31 días) Conductividad hidráulica (Depende del lote) La profundidad del estrato (Depende del lote) La ubicación del manto freático (Depende del lote) La cabeza inicial del nivel freático respeto al estrato del suelo (Depende del lote)

Obteniendo así la distancia entre drenes de cada lote, ubicados en manto freático de la siguiente forma:

Tabla 10: Distanciamiento y profundidad de los drenes de cada lote

LoteProfundidad de la

capa impermeable (m)

Distanciamiento (m)

1 0,83 8,82 1 13,057 1 6,488 0,8 8,26

10 0,8 11,6611 1 16,55

15 0,95 11,7716 0,9 7,6

170,85

6,83

En programa en Visual Basic en Excel tiene la siguiente presentación y desarrollo para el primer lote:

Y el desarrollo del lenguaje de programación en ambos programas se puede ver en el anexo 6 y 7.

Diámetro de los drenes

En diseño se tiene en cuanta del tamaño de la tubería utilizada para el dren, de manera general se consideran diámetros comerciales entre 2” y 4”, para este caso se toma una tubería de 3” de diámetro comercial, con este valor se procede a calcular el valor del perímetro mojado (U):

U=π2∗D

U=π2∗¿

U=0.1197m

Desarrollo de la prueba de Hellinga para un distanciamiento efectivo entre drenes

Para comprobar si el espaciamiento entre drenes para cada lote el correcto se realizó la prueba de Hellinga en cada lote, teniendo encuentra la precipitación diaria del nos mese de octubre e inicio de noviembre obtenida en la página oficial de CAM http://www.marengo.unal.edu.co, se registran en la tabla 3 del presente trabajo.

Esta prueba cosiste en mostrar la variación de la lamina de infiltración drenada por los el sistema de drenaje subterráneo, demostrando si este es capaz de mantener el nivel de la lamina donde se desea para este cado entre 0.3 y 0.5 m.

Lote 1

Tubería

Diámetro (in) 3Diámetro (m) 0,0762

Delta t 1Alfa 0,01575Profundidad (d) 0,45k (m/dia) 1,96Porosidad Drenable 1,4Caudal Inicial 0,016464Profundidad B-I 0,83L (m) 20

Figura 8: Variación de la lamina drenable según el diseño sistema para el lote1 (Desarrollo ver Anexo 6)

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 500.25

0.3

0.35

0.4

0.45

0.5

0.55

0.6

htNF

31 dias Octubre - 17 días Noviembre

Dist

ancia

(m)

Lote 2

TuberíaDiámetro (in) 3Diámetro (m) 0,0762

Delta t 1Alfa 0,01739208Profundidad (d) 0,45k (m/dia) 2,39Porosidad Drenable 1,54596248Caudal Inicial 0,0221691L(m) 20

Figura 9: Variación de la lamina drenable según el diseño sistema para el lote2(Desarrollo ver Anexo 7)

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 500.25

0.30.35

0.40.45

0.50.55

0.60.65

0.70.75

htNF

31 dias Octubre - 17 dias Noviembre

Dist

ancia

(m)

Lote 7


Delta t 1Alfa 0,03791767Profundidad (d) 0,45k (m/dia) 0,71Porosidad Drenable 0,84261498Caudal Inicial 0,01435816L (m) 10


0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 500.25

0.35

0.45

0.55

0.65

0.75

0.85

htNF


Dist

ancia

(m)

Lote 8




0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 500.25

0.3

0.35

0.4

0.45

0.5

0.55

htNF


Dist

ancia

(m)

Lote 10



Figura 12: Variación de la lamina drenable según el diseño sistema para el lote 10(Desarrollo ver Anexo 10)

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 500.25

0.3

0.35

0.4

0.45

0.5

0.55

htNF


Dist

ancia

(m)

Lote 11




0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 500.25

0.30.35

0.40.45

0.50.55

0.60.65

0.70.75

htNF


Dist

ancia

(m)

Lote 15


Delta t 1

Alfa 0,01641883Profundidad (d) 0,45k (m/dia) 2,13Porosidad Drenable 1,45945195Caudal Inicial 0,0186518L(m) 20


0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 500.25

0.3

0.35

0.4

0.45

0.5

0.55

0.6

0.65

0.7

htNF


Dist

ancia

(m)

Lote 16




0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 500.25

0.3

0.35

0.4

0.45

0.5

0.55

0.6

0.65

htNF


Dist

ancia

(m)

Lote 17




0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 500.25

0.3

0.35

0.4

0.45

0.5

0.55

0.6

0.65

htNF


Dist

ancia

(m)

Del mismo modo, el programa calcula el espaciamiento entre drenes para Estado – Estado (Ecuacion de Hooghoudt) y Estado – No Estable (ecuación de Glover – Dum

Hooghoudt

GLover-Dumm

Códigos de Programa Matlabfunction calcular_Callback(hObject, eventdata, handles)% hObject handle to calcular (see GCBO)% eventdata reserved - to be defined in a future version of MATLAB% handles structure with handles and user data (see GUIDATA)diametro= str2double (get (handles.idiam,'string') );u = diametro * (pi /2) * (0.0254);LARA = str2double (get (handles.ilara,'string') );EFI = str2double (get (handles.iefi,'string') );lb = LARA/EFI ;rtotal = (lb - LARA)/ 1000;ET = str2double (get (handles.iet,'string') );fr = LARA / ET;R = rtotal/fr;W = str2double (get (handles.iw,'string') );A = str2double (get (handles.ia,'string') );h = W - A;P = str2double (get (handles.ip,'string') );D = P - W;L = str2double (get (handles.il1,'string') );

for i=1:1:1000000 lin = L * (1/4); if (D < lin) d = D/((((8*D) / (3.141516 * L)) * (log (D / u)))+1);

else d = 3.141516 * L/ (8 * log(L/u)); end

K2 = str2double (get (handles.ik2,'string') ); K1 = str2double (get (handles.ik1,'string') ); F1 = ((8 * K2 * h * d)/ R ) + ((4*K1*h*h)/R)- (L*L); F2 = L * (-2); M = L - (F1/F2);

if abs (M-L)<0.1 break

end L=M;

end

set (handles.osalida,'string', num2str(u));set (handles.osalida2,'string', num2str(lb));set (handles.osalida3,'string', num2str(rtotal));set (handles.osalida4,'string', num2str(fr));set (handles.osalida5,'string', num2str(R));set (handles.osalida6,'string', num2str(h));set (handles.osalida7,'string', num2str(D));set (handles.osalida8,'string', num2str(L));

Código Visual Basic.

Estado - Estable

Private Sub Calcular_Click()Dim u, lb, Rtotal, R, friego, D1, h, d, diametro, L1, L2, j, F1, F2, Lindiametro = Val(diam.Text) * 0.0254

u = (diametro * 3.1416) / 2u = WorksheetFunction.Ceiling(u, 0.1)lb = Val(LARA.Text) / Val(EFI.Text)lb = WorksheetFunction.Ceiling(lb, 1)Rtotal = (lb - Val(LARA.Text)) / 1000friego = Val(LARA.Text) / Val(ET.Text)R = Rtotal / friegoh = Val(W.Text) - Val(A.Text)D1 = Val(P.Text) - Val(W.Text)L1 = Val(L.Text)

For i = 1 To 100000

Lin = L1 * (1 / 4)If (D1 < Lin) Thend = D1 / ((((8 * D1) / (3.1416 * L1)) * (Log(D1 / u))) + 1)Elsed = 3.1416 * L1 / (8 * Log(L1 / u))End If

F1 = ((8 * Val(K2.Text) * h * d) / R) + ((4 * Val(K1.Text) * h * h) / R) - (L1 * L1)F1 = WorksheetFunction.Ceiling(F1, 0.01)F2 = -2 * L1

L2 = L1 - (F1 / F2)L2 = WorksheetFunction.Ceiling(L2, 0.1)If Abs(L2 - L1) < 0.1 Then Exit ForL1 = L2

Next i

Resp.Text = L1Resp2.Text = dResp3.Text = friegoResp4.Text = REnd Sub

Estado No Estable. Ecuación de Glover - Dumm

Private Sub CommandButton1_Click()Dim preci, dll, tiemdre, recarga1, porosidaddrenable1, porosidad, conducti, deltah, hi, ht, Lin, L1, D1, d, u, diametro, ño, ñu, L2, W, pro, Z

preci = Val(precipitacion.Text)dll = Val(diasllueve.Text)tiemdre = 30 / dll

recarga1 = preci / tiemdreconducti = Val(conductividad.Text)diametro = Val(diam2.Text) * 0.0254u = (diametro * 3.1416) / 2

porosidaddrenable1 = Val(porosidaddrenable.Text)If (porosidaddrenable1 = 0) Thenporosidad = conducti ^ (1 / 2)Elseporosidad = porosidaddrenable1End If

deltah = (recarga1 / porosidad) / 100

hi = Val(ho.Text)ht = hi - deltahW = Val(Dist1.Text)pro = Val(profestrato.Text)D1 = pro - WL1 = Val(distancia.Text)

For i = 1 To 100000

Lin = L1 * (1 / 4)If (D1 < Lin) Thend = D1 / ((((8 * D1) / (3.1416 * L1)) * (Log(D1 / u))) + 1)Elsed = 3.1416 * L1 / (8 * Log(L1 / u))End If

ño = ((10 * conducti * d * tiemdre) / ((Log(1.16 * (hi / ht))) * porosidad)) - (L1 * L1)ñu = -2 * L1

L2 = L1 - (ño / ñu)Z = L1 - L2If Z < 0.01 Then Exit ForL1 = L2

Next i

TextBox1.Text = recarga1tiemp.Text = tiemdreTextBox2.Text = deltahdistanciadrenes.Text = L1perimetromojado.Text = u

profequi.Text = d

Ecuación de BoousinesqPrivate Sub Calculo_Click()

Dim P, nd, conduc, hi, pd, rec1, td1, ld1, porosidad, deltah, ht, L, recarga1P = Val(pre.Text)nd = Val(ndll.Text)conduc = Val(con.Text)hi = Val(nfi.Text)pd = Val(por.Text)recarga1 = Val(recarga.Text)

If (P = 0) Thenrec1 = recarga1td1 = Val(tiempo.Text)Elsetd1 = 31 / ndrec1 = P / td1End If

pd = Val(por.Text)If (pd = 0) Thenporosidad = ((conduc * 100) ^ (1 / 2)) / 100Elseporosidad = pdEnd If

deltah = (rec1 / 1000) / porosidadht = hi - deltah

L = (((4.5 * conduc * hi * ht * td1) / (porosidad * (hi - ht))) / (1 + ((4.5 * ht) / (38 * (hi - ht))))) ^ (1 / 2)

td.Text = td1rec.Text = rec1

ld.Text = LConclusiones

Un diseño de drenaje subterráneo o superficial, debe basarse en un estudio freatrimétrico que permita identificar las área que necesitan drenaje. Adicionalmente esta identificación de áreas debe ir de la mano con la altimetría de la zona de estudio.

Se debe tener en cuenta las características de los perfiles de suelos; para el caso especifico del Centro Agropecuario Marengo (CAM), se encuentra la barrera impermeable muy cerca a la superficie del terreno (aprox 1m), por tanto fue conveniente ubicar los drenes sobre esta barrera.

Para poder evacuar el agua que es drenada en cada lote, se han conectado las tuberías de drenaje con los canales ya existentes en el CAM. Esto anterior se logro gracias a que las longitudes de las tuberías diseñadas no superaban los 200 m; sin embargo entre los lotes 7 y 8, al no existir un canal de drenaje, se recomienda la construcción de un canal colector para las tuberías de drenaje subterráneo.

Para optimizar el diseño del sistema de drenaje (Espaciamiento entre drenes), se hizo uso de la simulación de Zeeuw – Hellinga, para simular el ascenso y descenso del nivel freático en el perfil del suelo.

La orientación y ubicación del sistema de drenaje subterráneo se basa en un plano de isohipsas, buscando que el sentido de flujo de agua sea perpendicular a estas.

Bibliografía

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Quiroga, Alex. 2007. Drenaje de parcelas agrícolas en zonas tropicales. http://biblioteca.arcobol.com/CustomView4list.asp?order=url&ordertype=DESC

Anexo 1

Precipitación mensual total en mm de 1938-2010Estación meteorológica la Ramada-Tomado de la Página virtual de CAR

AÑO ENERO FEBRE MARZOABRIL MAYO JUNIO JULIO AGOST SEPTI OCTUB NOVIE DICIE

1938 8,9 27,3 60,4 122,5 142 31,5 40 89,6 23,1 150,4 53,3 144,6

1939 6 6,2 42,8 57,5 102,2 61,8 23,1 26,6 41,3 72,5 96,3 29,2

1940 23,6 19,2 23,6 57,3 56,4 39 9,6 19,5 34,1 198,6 157,4 44,4

1941 32,9 47,7 6,5 62,1 70,9 35,4 5,3 29,9 58,3 66,4 90,3 36,6

1942 20,3 54,6 48 102 93,4 45,3 69 22,9 36,5 167,4 145,1 102,6

1943 86,4 81,6 82,2 91,7 52,9 30,1 27,9 49,9 28,6 118,9 84,8 111

1944 20,8 33,7 75,4 61,2 160,9 21,5 130,6 65,3 51,6

1945 4,6 49,4 17,6 195,4 178,5 25,1 20,4 14 12,2 250,2 108 47,2

1946 30,9 34 57,8 88,8 55,1 23,3 32,9 48,5 11,1 78,2 80,7 89,9

1947 10,8 5,8 48,5 22,6 46,8 52,1 110 49 78,9 175,5 29 19,6

1948 3,5 21,3 15,5 112,5 96,2 42,6 35,9 44,5 42,4 47,4 29,6 63,4

1949 23,5 20,3 39,2 60,9 108,8 114,3 73,1 30,6 60,9 72,2 88,6 9,9

1950 92,8 114,5 69,5 92,9 128,5 89,9 53,7 37,8 32,1 119,5 28,9

1951 19,2 63,6 79,4 47,6 85,2 35,9 35,2 28,9

1952 12,3 18,2 30,8 129,8 106,2 48,3 54,7 16,8 44,3 29,1 134,7 54

1953 14,8 23,6 39,9 68 117,6 67 22,3 21,3 79,3 117,1 151,6 21,3

1954 26,1 18,5 52,4 126,9 83,8 59,8 49,8 52,2 35,9 155,3 69,7 99,7

1955 17,7 30,8 62,2 128,4 73,3 104,2 71,7 28 86,8 184,2 120,9 80,3

1956 47,4 78,2 67,3 95,4 59,8 112,7 32,7 27,7 68,1 172,4 52,2 78,5

1957 26,5 20,4 45,9 124,6 86,7 26,1 29,3 33,9 42,2 116,7 52,9 22,2

1958 22,6 50,5 80,4 120,3 55,1 21,5 11,9 71,1 43,3 71,7 93 90,6

1959 14,5 14,5 34,5 64,2 53 88,2 70,9 37,3 29,6 54,6 62,5 30,6

1960 28 37,2 30,1 91 61,9 22,5 51,5 39,9 58,6 65,7 53,8 81,4

1961 29,5 11,6 90,7 102,4 34,5 70,9 50,9 27,1 20,7 126,9 122,9 43,4

1962 32,2 10 73 74,3 98,4 93,6 31,1 52,8 48,5 53,1 53,3 51,9

1963 26,6 67,8 54,4 64,6 89,6 67,7 28,7 36,7 17,4 115,8 76 15,5

1964 3,9 20,9 35,4 121,5 77,6 105,7 78,3 50,4 37 79,9 61 43,4

1965 6,8 20,7 37,5 191,1 92,4 16,1 23,7 30,7 17,7 111,4 88,7 32,3

1966 2,5 11,2 47 38,1 63 78,9 40,2 61,9 22,1 89,3 119,1 80,6

1967 5,6 25,1 20 46,9 93,5 86,6 48,3 27,7 27,3 76,2 106,8 57,9

1968 12 42,2 44,8 119,2 54,8 98,6 28,4 14,2 70,1 73,4 150,8 16,4

1969 58,2 37,3 26,4 146,4 60,1 92,6 9,2 34,2 90,5 171,7 41,5 46,7

1970 35,5 39,1 11,8 49 100 56 55 36,7 56,7 257,3 39,4 40,7

1971 115,1 65,2 94 70,1 74,2 59,3 34,2 58,9 81,8 70,2 103,3 42,4

1972 45,5 40,1 51,3 115,3 110,2 59 55,8 33,4 27,2 78,7 107,5 34,3

1973 2 2 51,2 59,4 75,1 63 39,8 56,3 115,9 102,9 71,1 83

1974 53,9 59,7 30,3 97,7 59,5 38,8 14,8 51,7 94,6 74 150,2 15,5

1975 1,1 36,4 130,2 40,9 118,2 66,5 45,6 61,8 79,3 137,1 59,8 71,6

1976 22,1 52,8 63,3 61,9 45,2 8,5 19,3 47,1 101,8 70,8 51,2

1977 3,4 27,5 72 52,9 28,4 20,3 37,3 40,3 110,1 150,5 65,2 25,1

1978 6,6 11,1 52,5 153 109,6 66,6 29,1 16,3 50,6 89,2 29,6 29,8

1979 20,2 42,1 51,8 94,8 86,7 64,6 17,6 87,3 62,6 125,3 128,2 23,8

1980 6,8 31,8 23,4 48,8 41,9 78,3 6,4 46,9 43 47,8 32,8 81,7

1981 3,7 15,8 13,7 171,8 152,6 60,9 30,7 27,9 39 79,1 96,4 40,3

1982 62,6 44,3 70,8 216,9 89,2 20,1 12,1 20,7 19,7 102,5 54,8 40,5

1983 6,4 19,9 82 173,5 87,9 39,5 47,2 35,8 27,5 68 62,1 87,91984 77,7 46,8 44,6 122,1 122,8 105,6 32,2 65,8 86,7 71,9 93,2 17,41985 3,5 6,2 22,2 39,3 107,7 21,2 45,9 105,9 125,9 67,6 103 21,11986 4,2 82,8 43,8 75,7 65,4 100,8 32,1 51,1 86,7 175,8 104,1 4,31987 33,6 13,2 26,6 85,5 94,5 24,7 81,5 35,3 69,3 121,6 94,3 34,21988 15,8 45,8 19,3 103,3 131,6 50,6 46,5 63,6 109,8 78,2 137,9 103,71989 37,7 38,7 103,1 32,4 52 46,7 34,7 35 61,8 78 29,2 73,21990 35,4 44,9 61,2 137,4 79,3 18,8 32,8 33,6 54,7 181 61,7 721991 12,6 6,9 150,4 61,5 71,7 28,3 41,7 28,8 43,1 34,8 79,2 58,51992 38,8 19,6 19,6 39,2 26,6 11,5 37,5 39,5 44,6 32,9 116,9 29,41993 84,1 122,3 22,3 60 31,7 42,7 52,8 175,7 9,81994 53,5 175,2 104,8 86,1 63,7 50,3 17,6 29,3 38,7 74,9 151,3 8,21995 4 13,5 98,4 113,6 111,1 76,2 78,3 74,2 48,9 145,8 78,7 78,41996 30,2 67,8 74,1 67,2 109 66,1 54,9 64,6 26,9 119,4 35,2 24,51997 72,3 22,8 56,9 64,4 43,7 92,1 20,5 8,3 42,7 47,9 54,8 1,21998 3 49,5 30,8 111 131,6 59,4 85,2 57,9 86,5 117,6 66,6 841999 24,4 118,4 64,4 61 72,5 89,9 29,2 53,7 116,8 152,5 81,4 56,32000 23,4 97,1 79,9 36 104,4 76,5 48,4 48,6 130,9 47,4 31,5 43,12003 1,5 35,2 78 76,2 30,6 50,9 25,9 30,6 43,2 62,7 91,1 222004 24,9 65,4 61,4 174,2 94,4 48,7 48,9 30,4 59,1 140,5 98,9 12,72005 22,9 14,8 30,2 85,1 150,4 17,7 20,5 60,9 61 99,3 68,5 53,42006 19 10 99,8 84,6 156,6 73 13,9 26,6 24,1 131,8 53,8 52,22007 4,2 11,5 52,8 154,3 126,7 67 60,7 3,2 21,7 148,8 87,5 142,82008 32 59 114,4 106,5 171,4 88,2 59,3 74,9 51,5 97,8 107,4 49,72009 37 56,9 148,8 74,4 13 74,1 51,3 23,6 24,9 139,4 53,8 45,32010 3,1 48,8 14,5 187,9 153,3 94,3 126 47,4 42,2 104,8 205,4 138,2

Anexo 2

Precipitación máxima de 24 horas en mm de 1938-2010Estación meteorológica la Ramada-Tomado de la Página virtual de CAR

AÑO ENEROFEBRE MARZOABRIL MAYO JUNIO JULIO AGOST SEPTI OCTUBNOVIE DICIE

1938 5,2 5,6 12,6 18,5 22,1 8,9 8,4 11,2 10,8 22,4 9,3 34,1

1939 2,2 3,4 12,0 15,9 18,6 19,7 9,7 8,5 8,1 19,8 21,5 13,6

1940 8,6 5,0 13,6 21,7 17,3 8,6 2,7 9,6 13,5 58,0 19,2 14,0

1941 7,8 17,8 3,4 11,4 17,0 16,8 1,6 8,0 14,3 26,6 28,7 25,5

1942 9,0 17,4 22,0 23,5 28,5 14,5 37,0 12,5 16,0 18,2 29,0 17,0

1943 28,4 30,5 16,0 11,6 11,8 6,8 5,7 12,8 7,6 21,6 45,6 48,0

1944 8,6 7,0 37,2 10,4 56,4 0,0 0,0 0,0 7,8 20,3 11,0 15,3

1945 4,6 12,0 6,6 38,6 30,7 9,0 5,0 4,1 7,5 110,0 28,8 17,0

1946 8,8 20,1 14,5 15,8 9,9 7,9 19,2 19,5 7,4 19,8 20,6 42,1

1947 2,6 2,0 24,6 7,2 11,6 14,2 21,0 14,0 15,7 28,2 5,0 11,7

1948 2,0 15,4 6,0 12,0 31,6 14,6 9,2 14,5 22,3 7,0 7,8 16,0

1949 12,5 9,5 11,0 15,8 24,6 31,8 17,2 8,8 22,2 16,4 15,6 3,3

1950 18,0 45,6 26,8 24,6 20,3 15,0 9,8 6,0 10,0 24,0 35,0 8,9

1951 8,8 15,7 19,0 16,0 24,4 9,0 8,4 8,0 6,8 16,0 24,2 9,1

1952 4,8 3,8 9,0 17,8 17,0 12,4 16,0 6,8 6,5 6,2 21,6 8,4

1953 4,4 14,0 16,6 21,4 36,4 16,9 5,1 8,7 12,0 24,3 33,5 3,3

1954 15,0 9,6 13,2 20,5 17,2 10,0 5,4 23,0 8,9 16,8 22,7 19,7

1956 20,8 15,6 20,5 20,1 10,8 17,4 5,9 4,5 18,0 23,4 10,7 23,1

1957 7,0 9,2 16,0 19,7 16,2 9,7 4,5 11,4 8,8 28,3 16,1 10,0

1958 11,8 33,5 16,9 42,0 20,4 6,8 3,1 16,0 33,1 21,3 12,5 49,5

1960 14,1 14,9 12,8 17,9 10,0 5,4 12,1 7,8 17,7 8,7 22,2 23,6

1962 8,2 4,9 26,7 33,4 16,2 16,0 6,9 11,2 9,7 10,0 11,1 18,2

1963 6,3 14,8 27,4 8,5 13,3 26,5 6,6 8,0 5,3 30,0 11,4 8,8

1964 3,0 13,1 16,8 23,6 17,1 21,8 14,3 14,9 11,4 18,0 23,5 16,8

1965 2,0 6,3 20,8 28,8 19,6 5,3 4,9 7,3 5,5 21,3 20,1 14,7

1966 2,4 5,8 7,3 9,7 17,7 13,9 7,5 9,4 6,8 29,9 23,7 22,1

1967 1,3 13,2 9,0 11,8 21,9 16,8 16,6 8,4 8,7 25,1 23,8 25,4

1968 8,8 25,4 22,1 31,1 19,3 21,3 9,0 5,3 21,2 11,0 34,2 5,6

1969 25,0 21,0 20,7 35,0 13,4 41,7 2,0 7,7 29,2 21,0 8,7 11,9

1970 11,9 18,6 4,4 19,5 17,4 7,7 14,1 7,0 18,8 47,1 11,6 7,6

1971 23,5 21,5 18,6 17,0 16,5 17,0 9,3 16,0 25,2 10,0 30,7 13,5

1972 19,0 10,8 20,3 18,3 21,3 10,8 13,9 9,2 9,7 24,5 25,1 12,1

1973 1,2 1,2 9,3 24,2 16,3 21,2 5,3 7,8 25,4 21,8 13,6 16,0

1974 13,6 15,2 8,6 26,0 18,6 12,7 3,2 17,0 29,0 17,7 35,5 11,2

1975 0,8 10,5 34,1 9,8 41,3 23,4 11,1 12,6 20,0 22,9 19,8 14,6

1976 10,6 21,0 20,2 26,3 14,1 1,4 9,0 15,1 13,9 13,7 22,4

1977 3,4 10,4 21,6 11,5 6,3 5,5 7,7 7,1 29,1 39,7 14,9 12,6

1978 4,8 6,5 11,7 23,0 29,8 16,7 10,6 4,7 16,0 16,3 7,3 9,3

1979 14,2 28,0 18,0 19,6 22,2 6,8 6,1 24,9 12,4 25,1 22,0 19,1

1980 2,6 21,5 15,6 25,8 8,0 14,4 3,8 11,9 13,1 12,0 8,0 18,6

1981 2,5 5,4 6,3 31,7 40,3 10,5 12,1 7,6 12,0 14,2 31,4 15,6

1982 23,9 16,4 22,8 45,0 15,4 8,2 2,4 7,3 5,0 24,5 11,6 20,0

1983 2,5 11,2 25,5 22,6 34,0 5,9 13,5 9,9 8,0 12,9 27,0 22,2

1984 44,9 14,0 8,8 27,6 35,4 18,3 4,6 16,8 18,2 23,0 20,2 11,6

1985 2,0 3,6 7,0 18,6 26,9 9,5 21,2 27,0 23,3 19,7 43,0 11,0

1986 1,1 21,1 15,3 16,4 13,1 12,2 10,0 27,8 40,3 21,2 20,7 1,4

1991 5,2 2,8 24,3 15,6 15,0 8,9 10,4 7,8 14,8 21,3 27,4 17,9

1992 28,3 6,1 11,3 10,9 5,6 3,1 13,5 20,0 14,8 14,2 25,3 8,5

1993 13,0 28,8 4,1 19,8 15,3 10,2 17,4 64,3 6,8

1994 24,5 86,4 29,3 20,7 20,0 8,5 4,1 8,8 16,6 13,9 42,6 5,9

1995 2,0 7,7 26,0 19,3 29,8 20,1 20,0 14,6 33,0 72,3 15,9 25,8

1996 6,8 18,7 32,6 17,6 21,5 22,0 9,0 26,5 11,9 28,6 7,7 11,2

1997 15,2 13,2 15,0 16,2 8,2 34,8 6,9 3,0 12,2 20,8 10,2 0,6

1998 1,9 12,7 9,2 30,1 21,5 17,4 21,3 12,0 16,7 36,1 24,5 16,8

1999 10,2 31,0 20,6 7,1 13,8 18,0 9,4 13,2 28,7 31,8 28,2 11,5

2000 9,7 42,3 21,7 10,0 21,2 15,5 17,0 21,6 21,0 20,1 7,9 15,5

2003 1,5 15,3 19,8 16,0 11,5 10,8 8,8 7,4 17,3 13,6 15,0 7,9

2004 11,5 14,4 20,7 33,4 19,8 8,1 8,8 14,0 10,3 32,0 27,7 3,7

2005 12,3 5,6 4,8 17,8 29,2 3,8 5,0 14,3 16,5 13,3 18,3 15,7

2006 8,5 4,3 13,6 26,3 20,7 12,2 11,6 7,8 10,5 29,5 16,0 34,0

2007 4,2 6,0 17,0 33,8 31,0 17,2 38,7 3,2 4,8 20,8 22,7 29,8

2008 24,2 12,4 23,1 28,6 26,4 13,4 10,4 12,5 11,5 23,0 17,1 18,3

2009 8,8 22,1 38,1 29,6 3,7 30,3 16,8 6,7 15,1 41,9 15,5 38,4

2010 3,1 21,4 8,1 29,6 31,5 26,4 13,5 7,5 10,2 18,8 58,0 43,2

Anexo 3

Número de días mensuales con precipitación mm de 1938-2010Estación meteorológica la Ramada-Tomado de la Página virtual de CAR


1938 3 12 16 23 22 10 21 23 11 24 10 11

1939 5 4 11 12 16 16 9 12 10 14 16 9

1940 8 5 9 11 12 15 6 5 7 13 15 7

1941 7 4 3 10 11 4 5 8 10 13 12 4

1942 5 7 4 12 12 7 3 5 5 21 14 14

1943 10 14 12 14 16 12 8 12 12 17 11 10

1944 7 9 7 17 11 0 0 0 6 18 14 8

1945 1 7 8 26 30 18 10 6 2 18 16 19

1946 13 10 13 18 17 13 13 16 3 13 17 8

1947 6 7 9 10 17 21 24 13 18 25 15 6

1948 4 3 6 20 19 12 10 12 11 15 9 10

1949 4 6 14 16 19 23 15 9 17 16 13 8

1950 13 17 12 17 23 18 18 20 14 18 22 9

1951 7 15 19 20 24 25 16 16 8 14 22 19

1952 10 8 11 24 23 17 13 10 14 11 19 14

1953 6 6 9 16 15 17 11 7 16 20 21 14

1954 8 8 11 21 23 24 27 12 11 26 19 16

1956 16 16 18 25 25 28 22 24 25 31 16 19

1957 9 14 18 20 22 15 13 21 16 17 9 4

1958 6 15 17 14 16 10 13 22 12 18 21 19

1960 7 8 11 14 23 18 20 14 13 20 17 16

1962 11 5 16 13 20 19 19 18 15 16 17 10

1963 8 13 14 26 29 22 21 24 14 18 18 6

1964 4 4 8 22 17 28 24 19 19 20 21 15

1965 5 10 6 25 21 14 19 20 9 20 18 10

1966 2 7 18 14 13 18 14 18 16 17 22 18

1967 9 10 12 17 23 25 19 15 11 18 18 12

1968 8 13 13 21 17 23 19 15 18 23 18 8

1969 10 10 7 21 19 19 14 18 13 22 13 17

1970 10 9 6 13 23 21 21 19 15 23 14 11

1971 17 15 15 14 24 19 19 23 17 18 17 13

1972 15 13 15 19 23 21 17 16 11 14 18 7

1973 5 3 16 13 20 17 19 18 21 23 20 20

1974 14 16 15 19 15 21 19 13 16 18 20 5

1975 4 13 14 11 20 18 21 17 20 21 14 19

1976 9 8 11 14 13 14 9 11 16 12 10

1977 1 10 9 15 15 15 16 18 14 16 12 7

1978 3 5 12 21 20 18 14 15 17 18 11 9

1979 5 5 12 19 16 20 10 17 18 16 19 8

1980 4 7 10 10 17 21 10 19 18 13 13 18

1981 5 13 12 24 24 23 14 11 16 24 24 7

1982 17 15 19 24 22 19 14 15 13 21 19 5

1983 6 15 14 23 22 18 12 16 18 23 9 17

1984 15 20 13 19 22 21 20 17 24 17 18 5

1985 6 7 10 17 19 14 20 17 22 16 17 81986 9 12 16 21 19 25 16 15 16 27 18 81991 8 6 20 16 19 15 21 17 17 8 12 141992 6 8 7 16 17 13 19 11 12 11 21 101993 20 27 30 31 31 30 31 30 311994 11 11 14 17 21 15 17 14 12 19 21 71995 5 4 14 21 20 19 21 25 13 16 12 191996 11 12 14 15 25 18 21 17 14 21 12 101997 15 9 11 18 18 18 16 11 11 10 15 31998 3 12 15 21 25 19 20 20 21 19 15 151999 8 18 16 23 15 26 10 15 19 26 16 142000 10 15 13 13 23 15 13 17 20 14 5 112003 1 6 13 15 9 14 13 13 13 18 16 102004 4 13 10 18 19 17 13 12 14 21 17 102005 11 7 13 20 18 10 11 10 15 17 15 112006 5 4 22 18 19 14 4 10 9 21 13 112007 1 4 11 20 20 15 9 1 9 19 16 172008 5 11 14 20 20 18 19 18 16 23 18 112009 9 12 20 11 9 12 14 10 9 13 10 52010 1 9 7 25 19 15 24 16 17 18 24 20

Anexo 4Evaporación mensual total en mm de 1967-2010

Estación meteorológica la Ramada-Tomado de la Página virtual de CAR


1967 41,7 90,9 106,3 55,7 76,4 57,9 92,2 89 76,1 74 102,1 82,7

1968 100,6 82,3 91,1 84,3 91,1 68,6 75,3 86,8 84,2 70,8 93,7 98

1969 123,8 103,3 102,9 89,3 80,6 88,8 91,5 92,2 0 95,7 85,9 86,1

1970 100,3 99,2 110,4 87,2 81,6 78,4 97 89,3 76,7 78,9 81,8 80,9

1971 89,5 76,4 78,7 82,1 71,3 73,2 59,3 73,3 74,9 75,4 72,9 81,4

1972 86 99 96,4 92,2 77 79,1 90,1 82,6 87,8 93,5 86,5 94,5

1973 109,4 111,5 87,5 88,7 88,6 64,3 79,2 76,6 71,9 88,9 73,3 85,7

1974 89,9 80,4 94,8 70,4 72,9 69,2 83,1 86,7 73,4 76,7 81,7 116,7

1975 98,4 72,9 81,3 88,3 64,8 69,4 71,4 77,9 76,3 78 81,6 65,2

1976 99 91,8 51 46,7 61,6 54,4 71,9 90,1 83,8 84 91,3 82

1977 121,9 91,1 97,6 74,7 57,4 63,5 78,7 75,5 85,9 79 72,3 98,2

1978 111,5 102,4 94,7 76,1 65,8 74 70,9 88,3 71,8 77,4 70,2 92,1

1979 114,9 109,7 81,5 75,5 63,3 56,5 71,9 64,3 74,6 61,1 77,7 79,4

1980 98,8 102,6 91,8 83,7 83 79,8 99,5 89,5 94,2 86,8 83,5 86,8

1981 104,8 77,7 103,1 70,7 63,7 69,8 82,5 85,5 84,4 74,2 84,5 82,7

1982 97,7 76,6 97,6 74,3 71,5 76,8 85,3 101,6 78,6 83,9 74,9 67,8

1983 100,6 89,3 107,4 70,9 82,7 84,6 73 114,8 97,8 91,3 95,7 82,5

1984 99,3 83,8 111 95 96,2 74,9 89,5 87,6 77,7 80,5 79,5 90,8

1985 122,4 96,2 119,3 93,2 85,9 83,8 88,8 93 88,8 91,5 88,5 121,8

1986 93,4 83,7 83,3 74,7 81,1 79,8 100,5 99,1 82,7 76 78,5 88,6

1991 96,6 90,4 86,5 76 63,9 74,6 72,9 100,5 88,7 99,2 65,1 92,6

1992 97,6 86,3 109,8 87,4 80,6 88,6 82 105 86,3 80,9 71,3 83,8

1993 82,6 93,9 81,3 61 72 76,1 80,2 83,6 71,1 72,2 68,4 88

1994 88,6 74,8 79,5 66,8 66,5 77,3 85,1 84,4 79,8 86,1 77,1 86,6

1995 98,2 101,7 82,3 74,6 63,5 65,9 67,4 71,1 75,7 73,8 80,2 62,5

1996 88,5 73 76,9 68 54,2 60,9 78,8 72,3 60,2 71,4 82,6 76,3

1997 85,2 81,6 88,9 71,1 70,5 73,5 79,5 102,1 80,5 101,4 78,5 100,5

1998 103,6 88,6 92 78 64,6 72,9 69,5 82,3 81,6 86,2 79,2 74,3

1999 81 62,1 80 66,9 78,2 65,3 82,1 71,5 66,1 62,7 73,3

2000 45,7 95,6 88,7 73,1 51,3 47,2 79 77,1 65,7 73,2 85,2 73,6

2005 80,1 87,3 94,1 46,2 52,1 78,7 92,6 62 76 59 69,9 87,4

2006 24,3 87,7 49,4 66,5 34,6 53,5 73 27 72,8

2008 91 84,9 95,8 80,3 77,8 68,2 68,2 72,5 81,8 77,2 70,3 92,9

2009 76,6 78,7 83,3 78,6 78,2 83 80 92,7 106,2 103,7 80,8 101,2

2010 115,7 99,9 90,6 85,4 65,5 69,9 62,5 79,8 69,9 84,6 75 69,8

Anexo 5Humedad relativa y temperatura y humedad del aire en el Centro Agropecuario Marengo

Tomado de: La página oficial de marengo http://www.marengo.unal.edu.co

Date HC Air temperature HC Relativ humidity

(%)

Date HC Air temperature HC Relative humidity

[°C] [°C] [%] promedio mínimo Máximo promedio promedio mínimo Máximo promedio 16/06/2012 14,13 13,69 14,63 99 17/06/2012 18,93 18,05 19,6 53 16/06/2012 14,18 13,92 14,49 94 17/06/2012 18,99 18,15 19,76 61 16/06/2012 15,21 14,74 15,66 80 17/06/2012 17,29 16,54 18,93 77 16/06/2012 15,48 15,18 15,8 73 17/06/2012 17,83 17,19 18,41 77 16/06/2012 16,2 15,31 17,07 63 17/06/2012 17,02 16,16 17,71 79 16/06/2012 16,21 14,58 16,91 64 17/06/2012 14,66 13,69 15,88 96 16/06/2012 12,65 11,88 13,9 99 17/06/2012 13,23 12,47 13,79 100 16/06/2012 11,7 11,46 12,03 100 17/06/2012 11,8 11,41 12,19 100 16/06/2012 12 10,8 12,8 99 17/06/2012 11,42 11 12,03 100 16/06/2012 10,47 10,31 10,63 100 17/06/2012 11,26 10,83 11,71 100 16/06/2012 10,46 10,35 10,57 100 17/06/2012 11,04 10,76 11,23 100 17/06/2012 10,19 10,05 10,44 100 18/06/2012 10,69 10,35 11,02 100 17/06/2012 9,48 8,9 10,04 100 18/06/2012 9,92 9,62 10,29 100 17/06/2012 8,25 7,55 9,02 100 18/06/2012 10,04 9,8 10,33 100 17/06/2012 6,95 5,96 7,89 100 18/06/2012 9,95 9,67 10,05 100 17/06/2012 6,12 4,97 7,53 100 18/06/2012 8,89 8,41 9,75 100 17/06/2012 4,95 4,79 5,16 100 18/06/2012 7,94 7,3 8,65 100 17/06/2012 4,45 4,08 4,73 100 18/06/2012 6,85 6,14 7,41 100 17/06/2012 6,58 4,08 8,83 100 18/06/2012 7,64 6,37 10,21 100 17/06/2012 10,94 8,96 13,22 99 18/06/2012 13,06 10,08 15,18 98 17/06/2012 14,29 13,18 15,28 83 18/06/2012 15,73 14,83 16,51 82 17/06/2012 15,78 14,89 16,51 74 18/06/2012 17,47 16,32 18,53 72 17/06/2012 16,97 16,8 17,53 63 18/06/2012 19,29 18,6 20,32 59 17/06/2012 17,92 17,69 18,33 59 18/06/2012 19,81 18,96 20,91 54

Anexo 6: Prueba Hellinga pata el distanciamiento entre drenes del lote 1

DíaPrecipitación

(mm)Evapotranspir

ación (mm)Lám en el

suelo (mm)Variación de

la lámRecarga (mm) Cabeza (m)

Caudal (m/dia)

Profundidad Nivel Freático

0,3 0,016464 0,531 0 0,0041 0,0280682 0 0 0,295312015 0,016206723 0,5346879852 0,0002 0,0025 0,0257682 -0,0023 0 0,290697287 0,015953467 0,5393027133 0,0572 0,0026 0,0803682 0,0546 0,0242318 0,307620719 0,016082829 0,5223792814 0,0006 0,0024 0,0785682 -0,0018 0,0224318 0,322685141 0,016182042 0,5073148595 0 0,0032 0,0753682 -0,0032 0,0192318 0,334679398 0,0162297 0,4953206026 0,0006 0,0032 0,0727682 -0,0026 0,0166318 0,344182981 0,016235983 0,4858170197 0 0,0036 0,0691682 -0,0036 0,0130318 0,350348951 0,016185913 0,4796510498 0 0,0022 0,0669682 -0,0022 0,0108318 0,354469669 0,016102246 0,4755303319 0 0,0045 0,0624682 -0,0045 0,0063318 0,354539612 0,015949567 0,475460388

10 0 0,0036 0,0588682 -0,0036 0,0027318 0,351419357 0,015743018 0,47858064311 0,0018 0,0018 0,0588682 0 0 0,345927861 0,015497008 0,48407213912 0,0092 0,0017 0,0663682 0,0075 0,0075 0,347166149 0,015372042 0,48283385113 0,038 0,0028 0,1015682 0,0352 0,0352 0,372923482 0,015681886 0,45707651814 0,0272 0,0018 0,1269682 0,0254 0,0254 0,389596861 0,015833747 0,44040313915 0,0074 0,0016 0,1327682 0,0058 0,0058 0,388646783 0,015676953 0,44135321716 0,0028 0,0023 0,1332682 0,0005 0,0005 0,38301648 0,015439789 0,4469835217 0,0002 0,0031 0,1303682 -0,0029 0 0,377031228 0,015198517 0,45296877218 0,019 0,0025 0,1468682 0,0165 0,0165 0,385756239 0,015218855 0,44424376119 0 0,0035 0,1433682 -0,0035 0 0,379728174 0,014981036 0,45027182620 0,0016 0,0024 0,1425682 -0,0008 0 0,373794307 0,014746933 0,45620569321 0,0002 0,0038 0,1389682 -0,0036 0 0,367953167 0,014516488 0,46204683322 0,0012 0,0027 0,1374682 -0,0015 0 0,362203303 0,014289645 0,46779669723 0,0158 0,0028 0,1504682 0,013 0,013 0,368059505 0,014269492 0,46194049524 0,009 0,0033 0,1561682 0,0057 0,0057 0,367357398 0,01413558 0,46264260225 0,0038 0,0021 0,1578682 0,0017 0,0017 0,363122811 0,013941254 0,46687718926 0 0,0041 0,1537682 -0,0041 0 0,357448429 0,013723399 0,47255157127 0,0228 0,0036 0,1729682 0,0192 0,0192 0,368871283 0,01380898 0,46112871728 0 0,0032 0,1697682 -0,0032 0 0,363107072 0,013593192 0,46689292829 0 0,0029 0,1668682 -0,0029 0 0,357432937 0,013380776 0,47256706330 0,0008 0,002 0,1656682 -0,0012 0 0,351847469 0,01317168 0,47815253131 0 0,0026 0,1630682 -0,0026 0 0,346349283 0,012965851 0,48365071732 0,0072 0,0032 0,1670682 0,004 0,004 0,344480466 0,012825745 0,48551953433 0,0418 0,0037 0,2051682 0,0381 0,0381 0,372848769 0,013220697 0,45715123134 0,006 0,0022 0,2089682 0,0038 0,0038 0,370388682 0,013073483 0,45961131835 0,0166 0,0025 0,2230682 0,0141 0,0141 0,377091424 0,013089524 0,45290857636 0,0474 0,0028 0,2676682 0,0446 0,0446 0,410708235 0,013581926 0,41929176537 0 0,0022 0,2654682 -0,0022 0 0,404290255 0,013369687 0,42570974538 0,0286 0,0017 0,2923682 0,0269 0,0269 0,421802271 0,01358112 0,40819772939 0,0014 0,0025 0,2912682 -0,0011 0 0,415210928 0,013368893 0,41478907240 0 0,004 0,2872682 -0,004 0 0,408722586 0,013159982 0,42127741441 0 0,0017 0,2855682 -0,0017 0 0,402335635 0,012954336 0,42766436542 0 0,0031 0,2824682 -0,0031 0 0,39604849 0,012751904 0,4339515143 0,0004 0,0027 0,2801682 -0,0023 0 0,389859592 0,012552634 0,44014040844 0,0154 0,0022 0,2933682 0,0132 0,0132 0,395460792 0,012562751 0,43453920845 0 0,0018 0,2915682 -0,0018 0 0,389281078 0,012366437 0,44071892246 0 0,0048 0,2867682 -0,0048 0 0,383197931 0,012173192 0,44680206947 0 0,0035 0,2832682 -0,0035 0 0,377209844 0,011982966 0,45279015648 0 0,0028 0,2804682 -0,0028 0 0,37131533 0,011795713 0,45868467

Capacidad de Retención de agua

LOTE 1Distanciamiento entre tuberias de drenaje: 20m

0,0561364


DíaPrecipitación

(mm)Evapotranspir




Caudal (m/dia)

Profundiad del Nivel Freatico

0,3 0,022169102 0,71 0 0,0041 0,032340887 0 0 0,294827487 0,021786869 0,7051725132 0,0002 0,0025 0,030040887 -0,0023 0 0,289744158 0,021411226 0,7102558423 0,0572 0,0026 0,084640887 0,0546 0,019959113 0,300747042 0,021386189 0,6992529584 0,0006 0,0024 0,082840887 -0,0018 0,018159113 0,310117397 0,021330549 0,6898826035 0 0,0032 0,079640887 -0,0032 0,014959113 0,316761177 0,021220694 0,6832388236 0,0006 0,0032 0,077040887 -0,0026 0,012359113 0,321206331 0,021067906 0,6787936697 0 0,0036 0,073440887 -0,0036 0,008759113 0,322689202 0,020855681 0,6773107988 0 0,0022 0,071240887 -0,0022 0,006559113 0,322383059 0,020609184 0,6776169419 0 0,0045 0,066740887 -0,0045 0,002059113 0,318475141 0,020289349 0,681524859

10 0 0,0036 0,063140887 -0,0036 0 0,312984086 0,019939526 0,68701591411 0,0018 0,0018 0,063140887 0 0 0,307587705 0,019595734 0,69241229512 0,0092 0,0017 0,070640887 0,0075 0,0075 0,308296121 0,019387183 0,69170387913 0,038 0,0028 0,105840887 0,0352 0,0352 0,331195732 0,019659823 0,66880426814 0,0272 0,0018 0,131240887 0,0254 0,0254 0,345845156 0,019758794 0,65415484415 0,0074 0,0016 0,137040887 0,0058 0,0058 0,344531284 0,01951812 0,65546871616 0,0028 0,0023 0,137540887 0,0005 0,0005 0,338991759 0,019190215 0,66100824117 0,0002 0,0031 0,134640887 -0,0029 0 0,333146962 0,018859343 0,66685303818 0,019 0,0025 0,151140887 0,0165 0,0165 0,340628797 0,018818664 0,65937120319 0 0,0035 0,147640887 -0,0035 0 0,334755774 0,018494198 0,66524422620 0,0016 0,0024 0,146840887 -0,0008 0 0,328984013 0,018175326 0,67101598721 0,0002 0,0038 0,143240887 -0,0036 0 0,323311766 0,017861953 0,67668823422 0,0012 0,0027 0,141740887 -0,0015 0 0,317737319 0,017553982 0,68226268123 0,0158 0,0028 0,154740887 0,013 0,013 0,322679357 0,017475464 0,67732064324 0,009 0,0033 0,160440887 0,0057 0,0057 0,321684746 0,017272435 0,67831525425 0,0038 0,0021 0,162140887 0,0017 0,0017 0,317501016 0,017003939 0,68249898426 0 0,0041 0,158040887 -0,0041 0 0,312026756 0,016710762 0,68797324427 0,0228 0,0036 0,177240887 0,0192 0,0192 0,32203697 0,016753681 0,6779630328 0 0,0032 0,174040887 -0,0032 0 0,316484502 0,016464819 0,68351549829 0 0,0029 0,171140887 -0,0029 0 0,311027769 0,016180937 0,68897223130 0,0008 0,002 0,169940887 -0,0012 0 0,305665118 0,01590195 0,69433488231 0 0,0026 0,167340887 -0,0026 0 0,300394929 0,015627773 0,69960507132 0,0072 0,0032 0,171340887 0,004 0,004 0,298421876 0,015427291 0,70157812433 0,0418 0,0037 0,209440887 0,0381 0,0381 0,32381628 0,015818207 0,6761837234 0,006 0,0022 0,213240887 0,0038 0,0038 0,321279089 0,015610993 0,67872091135 0,0166 0,0025 0,227340887 0,0141 0,0141 0,327041785 0,015584941 0,67295821536 0,0474 0,0028 0,271940887 0,0446 0,0446 0,35715292 0,01608521 0,6428470837 0 0,0022 0,269740887 -0,0022 0 0,350994993 0,015807873 0,64900500738 0,0286 0,0017 0,296640887 0,0269 0,0269 0,366505395 0,01599912 0,63349460539 0,0014 0,0025 0,295540887 -0,0011 0 0,360186216 0,015723268 0,63981378440 0 0,004 0,291540887 -0,004 0 0,35397599 0,015452172 0,6460240141 0 0,0017 0,289840887 -0,0017 0 0,347872839 0,01518575 0,65212716142 0 0,0031 0,286740887 -0,0031 0 0,341874917 0,014923922 0,65812508343 0,0004 0,0027 0,284440887 -0,0023 0 0,335980409 0,014666608 0,66401959144 0,0154 0,0022 0,297640887 0,0132 0,0132 0,340768219 0,014641321 0,65923178145 0 0,0018 0,295840887 -0,0018 0 0,334892792 0,01438888 0,66510720846 0 0,0048 0,291040887 -0,0048 0 0,329118668 0,014140791 0,67088133247 0 0,0035 0,287540887 -0,0035 0 0,3234441 0,01389698 0,676555948 0 0,0028 0,284740887 -0,0028 0 0,317867371 0,013657372 0,682132629



0,064681774


DíaPrecipitació

n (mm)Evapotranspir



la lámRecarga

(mm)Cabeza

(m)Caudal (m/dia)


0,3 0,01435816 0,71 0 0,0041 0,02936787 0 0 0,28884 0,01382392 0,711162342 0,0002 0,0025 0,02706787 -0,0023 0 0,27809 0,01330957 0,721909353 0,0572 0,0026 0,08166787 0,0546 0,0229321 0,30113 0,0136676 0,69887414 0,0006 0,0024 0,07986787 -0,0018 0,0211321 0,32068 0,01394534 0,67931625 0 0,0032 0,07666787 -0,0032 0,0179321 0,33486 0,01409368 0,665144266 0,0006 0,0032 0,07406787 -0,0026 0,0153321 0,34472 0,01413976 0,655284467 0 0,0036 0,07046787 -0,0036 0,0117321 0,34897 0,01405018 0,651032058 0 0,0022 0,06826787 -0,0022 0,0095321 0,34986 0,01388207 0,650140429 0 0,0045 0,06376787 -0,0045 0,0050321 0,34417 0,01355278 0,65583263

10 0 0,0036 0,06016787 -0,0036 0,0014321 0,33345 0,0131018 0,6665535911 0,0018 0,0018 0,06016787 0 0 0,32104 0,01261431 0,6789603912 0,0092 0,0017 0,06766787 0,0075 0,0075 0,32001 0,01242402 0,6799877913 0,038 0,0028 0,10286787 0,0352 0,0352 0,35935 0,01327146 0,6406539514 0,0272 0,0018 0,12826787 0,0254 0,0254 0,38295 0,01372274 0,6170495415 0,0074 0,0016 0,13406787 0,0058 0,0058 0,37714 0,01342795 0,622855216 0,0028 0,0023 0,13456787 0,0005 0,0005 0,36384 0,01294693 0,6361600817 0,0002 0,0031 0,13166787 -0,0029 0 0,3503 0,0124652 0,6496977618 0,019 0,0025 0,14816787 0,0165 0,0165 0,36129 0,01261533 0,6387126219 0 0,0035 0,14466787 -0,0035 0 0,34784 0,01214594 0,6521553220 0,0016 0,0024 0,14386787 -0,0008 0 0,3349 0,01169402 0,6650978621 0,0002 0,0038 0,14026787 -0,0036 0 0,32244 0,01125891 0,6775588322 0,0012 0,0027 0,13876787 -0,0015 0 0,31044 0,01083999 0,6895561623 0,0158 0,0028 0,15176787 0,013 0,013 0,31782 0,01092036 0,6821829324 0,009 0,0033 0,15746787 0,0057 0,0057 0,31429 0,01072612 0,6857106925 0,0038 0,0021 0,15916787 0,0017 0,0017 0,30507 0,01039028 0,6949300126 0 0,0041 0,15506787 -0,0041 0 0,29372 0,01000368 0,7062809927 0,0228 0,0036 0,17426787 0,0192 0,0192 0,31074 0,01034585 0,6892601128 0 0,0032 0,17106787 -0,0032 0 0,29918 0,00996091 0,7008220629 0 0,0029 0,16816787 -0,0029 0 0,28805 0,00959028 0,7119538130 0,0008 0,002 0,16696787 -0,0012 0 0,27733 0,00923345 0,7226713831 0 0,0026 0,16436787 -0,0026 0 0,26701 0,00888989 0,7329901632 0,0072 0,0032 0,16836787 0,004 0,004 0,2629 0,00870795 0,737102233 0,0418 0,0037 0,20646787 0,0381 0,0381 0,30858 0,00980157 0,6914217134 0,006 0,0022 0,21026787 0,0038 0,0038 0,30263 0,00957826 0,6973715635 0,0166 0,0025 0,22436787 0,0141 0,0141 0,31189 0,0097465 0,6881062736 0,0474 0,0028 0,26896787 0,0446 0,0446 0,36521 0,01104333 0,6347867437 0 0,0022 0,26676787 -0,0022 0 0,35162 0,01063243 0,6483755238 0,0286 0,0017 0,29366787 0,0269 0,0269 0,3777 0,01123771 0,6223002539 0,0014 0,0025 0,29256787 -0,0011 0 0,36365 0,01081958 0,6363536340 0 0,004 0,28856787 -0,004 0 0,35012 0,01041701 0,6498841141 0 0,0017 0,28686787 -0,0017 0 0,33709 0,01002941 0,6629111542 0 0,0031 0,28376787 -0,0031 0 0,32455 0,00965624 0,6754534843 0,0004 0,0027 0,28146787 -0,0023 0 0,31247 0,00929695 0,6875291544 0,0154 0,0022 0,29466787 0,0132 0,0132 0,32006 0,00944218 0,679940245 0 0,0018 0,29286787 -0,0018 0 0,30815 0,00909085 0,6918489246 0 0,0048 0,28806787 -0,0048 0 0,29669 0,0087526 0,7033145547 0 0,0035 0,28456787 -0,0035 0 0,28565 0,00842694 0,7143535648 0 0,0028 0,28176787 -0,0028 0 0,27502 0,00811339 0,72498184



0,05873574


DíaPrecipitación (mm)

Evapotranspiración (mm)

Lám en el suelo (mm)

Variación de la lám

Recarga (mm)

Cabeza (m)

Caudal (m/dia)


0,3 0,02486456 0,51 0 0,0041 0,026179615 0 0 0,294628 0,02441929 0,5053723672 0,0002 0,0025 0,023879615 -0,0023 0 0,289351 0,02398199 0,5106485263 0,0572 0,0026 0,078479615 0,0546 0,02612 0,304315 0,02402029 0,4956854564 0,0006 0,0024 0,076679615 -0,0018 0,02432 0,317621 0,02402566 0,4823785515 0 0,0032 0,073479615 -0,0032 0,02112 0,328222 0,02397363 0,4717778716 0,0006 0,0032 0,070879615 -0,0026 0,01852 0,336628 0,02387598 0,4633722177 0 0,0036 0,067279615 -0,0036 0,01492 0,342106 0,0237156 0,4578935088 0 0,0022 0,065079615 -0,0022 0,01272 0,34579 0,0235187 0,454209619 0 0,0045 0,060579615 -0,0045 0,00822 0,345938 0,02324474 0,454062203

10 0 0,0036 0,056979615 -0,0036 0,00462 0,343306 0,02291122 0,45669385411 0,0018 0,0018 0,056979615 0 0 0,337158 0,02250092 0,46284174212 0,0092 0,0017 0,064479615 0,0075 0,0075 0,336905 0,02223229 0,46309533313 0,038 0,0028 0,099679615 0,0352 0,0352 0,358019 0,02246451 0,44198139714 0,0272 0,0018 0,125079615 0,0254 0,0254 0,371196 0,02251708 0,4288035915 0,0074 0,0016 0,130879615 0,0058 0,0058 0,369022 0,02221772 0,43097781816 0,0028 0,0023 0,131379615 0,0005 0,0005 0,362799 0,0218288 0,43720061317 0,0002 0,0031 0,128479615 -0,0029 0 0,356302 0,02143789 0,44369758418 0,019 0,0025 0,144979615 0,0165 0,0165 0,362647 0,02134946 0,43735296419 0 0,0035 0,141479615 -0,0035 0 0,356153 0,02096714 0,44384720720 0,0016 0,0024 0,140679615 -0,0008 0 0,349775 0,02059166 0,45022515221 0,0002 0,0038 0,137079615 -0,0036 0 0,343511 0,02022291 0,45648888122 0,0012 0,0027 0,135579615 -0,0015 0 0,33736 0,01986076 0,4626404423 0,0158 0,0028 0,148579615 0,013 0,013 0,341344 0,0197379 0,45865588824 0,009 0,0033 0,154279615 0,0057 0,0057 0,339627 0,01948651 0,46037264725 0,0038 0,0021 0,155979615 0,0017 0,0017 0,334856 0,01916799 0,4651435726 0 0,0041 0,151879615 -0,0041 0 0,32886 0,01882473 0,47114014227 0,0228 0,0036 0,171079615 0,0192 0,0192 0,337778 0,01883145 0,46222177128 0 0,0032 0,167879615 -0,0032 0 0,331729 0,01849422 0,46827066629 0 0,0029 0,164979615 -0,0029 0 0,325789 0,01816303 0,47421123830 0,0008 0,002 0,163779615 -0,0012 0 0,319955 0,01783777 0,48004542731 0 0,0026 0,161179615 -0,0026 0 0,314225 0,01751833 0,48577513832 0,0072 0,0032 0,165179615 0,004 0,004 0,311683 0,01727624 0,48831733433 0,0418 0,0037 0,203279615 0,0381 0,0381 0,335485 0,01764915 0,46451516734 0,006 0,0022 0,207079615 0,0038 0,0038 0,332408 0,01740114 0,4675923335 0,0166 0,0025 0,221179615 0,0141 0,0141 0,337329 0,01734203 0,4626707536 0,0474 0,0028 0,265779615 0,0446 0,0446 0,365685 0,01783016 0,43431488537 0 0,0022 0,263579615 -0,0022 0 0,359136 0,01751086 0,44086353338 0,0286 0,0017 0,290479615 0,0269 0,0269 0,373451 0,017679 0,42654890539 0,0014 0,0025 0,289379615 -0,0011 0 0,366763 0,01736241 0,43323662640 0 0,004 0,285379615 -0,004 0 0,360195 0,01705148 0,43980458341 0 0,0017 0,283679615 -0,0017 0 0,353745 0,01674613 0,44625492342 0 0,0031 0,280579615 -0,0031 0 0,34741 0,01644624 0,45258975143 0,0004 0,0027 0,278279615 -0,0023 0 0,341189 0,01615172 0,45881113544 0,0154 0,0022 0,291479615 0,0132 0,0132 0,345259 0,01609886 0,45474091245 0 0,0018 0,289679615 -0,0018 0 0,339076 0,01581056 0,46092377346 0 0,0048 0,284879615 -0,0048 0 0,333004 0,01552743 0,46699591347 0 0,0035 0,281379615 -0,0035 0 0,327041 0,01524937 0,47295931348 0 0,0028 0,278579615 -0,0028 0 0,321184 0,01497628 0,478815921


Capacidad de Retención de agua 0,05235923


DíaPrecipitación

(mm)

Evapotranspiración

(mm)



Recarga (mm)

Cabeza (m)

Caudal (m/dia)


0,3 0,0272584 0,51 0 0,0041 0,05439179 0 0 0,296762 0,0269642 0,503237782 0,0002 0,0025 0,05209179 -0,0023 0 0,293559 0,0266732 0,506440623 0,0572 0,0026 0,10669179 0,0546 0 0,290391 0,0263853 0,509608894 0,0006 0,0024 0,10489179 -0,0018 0 0,287257 0,0261005 0,512742975 0 0,0032 0,10169179 -0,0032 0 0,284157 0,0258188 0,515843226 0,0006 0,0032 0,09909179 -0,0026 0 0,28109 0,0255402 0,518910017 0 0,0036 0,09549179 -0,0036 0 0,278056 0,0252646 0,52194378 0 0,0022 0,09329179 -0,0022 0 0,275055 0,0249919 0,524944659 0 0,0045 0,08879179 -0,0045 0 0,272087 0,0247222 0,52791322

10 0 0,0036 0,08519179 -0,0036 0 0,26915 0,0244553 0,5308497411 0,0018 0,0018 0,08519179 0 0 0,266245 0,0241914 0,5337545712 0,0092 0,0017 0,09269179 0,0075 0,0075 0,267668 0,0240113 0,5323316413 0,038 0,0028 0,12789179 0,0352 0,0352 0,284944 0,024132 0,5150559514 0,0272 0,0018 0,15329179 0,0254 0,0254 0,296419 0,0241457 0,503580715 0,0074 0,0016 0,15909179 0,0058 0,0058 0,296543 0,0239477 0,5034572716 0,0028 0,0023 0,15959179 0,0005 0,0005 0,293629 0,0236946 0,5063713117 0,0002 0,0031 0,15669179 -0,0029 0 0,29046 0,0234389 0,5095403318 0,019 0,0025 0,17319179 0,0165 0,0165 0,296777 0,023364 0,5032230219 0 0,0035 0,16969179 -0,0035 0 0,293574 0,0231119 0,5064260220 0,0016 0,0024 0,16889179 -0,0008 0 0,290406 0,0228624 0,5095944521 0,0002 0,0038 0,16529179 -0,0036 0 0,287271 0,0226157 0,5127286822 0,0012 0,0027 0,16379179 -0,0015 0 0,284171 0,0223716 0,5158290923 0,0158 0,0028 0,17679179 0,013 0,013 0,288551 0,0222705 0,511448924 0,009 0,0033 0,18249179 0,0057 0,0057 0,288702 0,0220916 0,5112978425 0,0038 0,0021 0,18419179 0,0017 0,0017 0,28656 0,0218715 0,5134398426 0 0,0041 0,18009179 -0,0041 0 0,283467 0,0216355 0,5165325727 0,0228 0,0036 0,19929179 0,0192 0,0192 0,291407 0,0216092 0,5085930928 0 0,0032 0,19609179 -0,0032 0 0,288262 0,021376 0,5117381329 0 0,0029 0,19319179 -0,0029 0 0,285151 0,0211453 0,5148492230 0,0008 0,002 0,19199179 -0,0012 0 0,282073 0,0209171 0,5179267431 0 0,0026 0,18939179 -0,0026 0 0,279029 0,0206913 0,5209710532 0,0072 0,0032 0,19339179 0,004 0,004 0,278309 0,0205112 0,5216910733 0,0418 0,0037 0,23149179 0,0381 0,0381 0,297131 0,020701 0,5028689434 0,006 0,0022 0,23529179 0,0038 0,0038 0,296101 0,0205186 0,5038989135 0,0166 0,0025 0,24939179 0,0141 0,0141 0,300983 0,0204493 0,4990173436 0,0474 0,0028 0,29399179 0,0446 0,0446 0,323284 0,02071 0,4767163637 0 0,0022 0,29179179 -0,0022 0 0,319795 0,0204865 0,4802054338 0,0286 0,0017 0,31869179 0,0269 0,0269 0,331753 0,0205557 0,4682470239 0,0014 0,0025 0,31759179 -0,0011 0 0,328172 0,0203338 0,471827540 0 0,004 0,31359179 -0,004 0 0,324631 0,0201144 0,4753693441 0 0,0017 0,31189179 -0,0017 0 0,321127 0,0198973 0,4788729542 0 0,0031 0,30879179 -0,0031 0 0,317661 0,0196825 0,4823387543 0,0004 0,0027 0,30649179 -0,0023 0 0,314233 0,0194701 0,4857671444 0,0154 0,0022 0,31969179 0,0132 0,0132 0,318403 0,0194024 0,4815968345 0 0,0018 0,31789179 -0,0018 0 0,314967 0,019193 0,4850332346 0 0,0048 0,31309179 -0,0048 0 0,311567 0,0189859 0,4884325447 0 0,0035 0,30959179 -0,0035 0 0,308205 0,018781 0,4917951748 0 0,0028 0,30679179 -0,0028 0 0,304878 0,0185783 0,4951215




DíaPrecipitación (mm)

Evapotranspiración

(mm)



Recarga (mm)

Cabeza (m)

Caudal (m/dia)


0,3 0,0068146 0,71 0 0,0041 0,0394465 0 0 0,299187 0,0067961 0,7008127422 0,0002 0,0025 0,0371465 -0,0023 0 0,298377 0,0067777 0,7016232823 0,0572 0,0026 0,0917465 0,0546 0,012853 0,304962 0,0067942 0,6950384354 0,0006 0,0024 0,0899465 -0,0018 0,011053 0,310493 0,0068057 0,6895067675 0 0,0032 0,0867465 -0,0032 0,007853 0,314169 0,0068086 0,6858306916 0,0006 0,0032 0,0841465 -0,0026 0,005253 0,31634 0,0068043 0,6836600647 0 0,0036 0,0805465 -0,0036 0,001653 0,316434 0,0067904 0,6835659998 0 0,0022 0,0783465 -0,0022 0 0,315577 0,006772 0,6844232639 0 0,0045 0,0738465 -0,0045 0 0,314722 0,0067537 0,685278205

10 0 0,0036 0,0702465 -0,0036 0 0,313869 0,0067354 0,68613083111 0,0018 0,0018 0,0702465 0 0 0,313019 0,0067171 0,68698114612 0,0092 0,0017 0,0777465 0,0075 0,0075 0,316485 0,0067192 0,68351524113 0,038 0,0028 0,1129465 0,0352 0,0352 0,335874 0,0067964 0,66412598814 0,0272 0,0018 0,1383465 0,0254 0,0254 0,349574 0,0068468 0,65042611515 0,0074 0,0016 0,1441465 0,0058 0,0058 0,351963 0,006844 0,64803706416 0,0028 0,0023 0,1446465 0,0005 0,0005 0,351297 0,0068268 0,64870298617 0,0002 0,0031 0,1417465 -0,0029 0 0,350345 0,0068083 0,64965469918 0,019 0,0025 0,1582465 0,0165 0,0165 0,358887 0,0068345 0,64111321419 0 0,0035 0,1547465 -0,0035 0 0,357915 0,006816 0,64208548920 0,0016 0,0024 0,1539465 -0,0008 0 0,356945 0,0067975 0,6430551321 0,0002 0,0038 0,1503465 -0,0036 0 0,355978 0,0067791 0,64402214422 0,0012 0,0027 0,1488465 -0,0015 0 0,355013 0,0067608 0,64498653823 0,0158 0,0028 0,1618465 0,013 0,013 0,361529 0,0067777 0,63847086124 0,009 0,0033 0,1675465 0,0057 0,0057 0,363828 0,0067747 0,63617171725 0,0038 0,0021 0,1692465 0,0017 0,0017 0,36382 0,006761 0,63617955726 0 0,0041 0,1651465 -0,0041 0 0,362835 0,0067427 0,63716519827 0,0228 0,0036 0,1843465 0,0192 0,0192 0,372895 0,0067764 0,62710453928 0 0,0032 0,1811465 -0,0032 0 0,371885 0,0067581 0,62811476529 0 0,0029 0,1782465 -0,0029 0 0,370878 0,0067398 0,62912225430 0,0008 0,002 0,1770465 -0,0012 0 0,369873 0,0067215 0,63012701431 0 0,0026 0,1744465 -0,0026 0 0,368871 0,0067033 0,63112905232 0,0072 0,0032 0,1784465 0,004 0,004 0,370172 0,006696 0,62982761933 0,0418 0,0037 0,2165465 0,0381 0,0381 0,391084 0,006781 0,60891576534 0,006 0,0022 0,2203465 0,0038 0,0038 0,39221 0,006773 0,60778954935 0,0166 0,0025 0,2344465 0,0141 0,0141 0,399258 0,0067928 0,60074193636 0,0474 0,0028 0,2790465 0,0446 0,0446 0,42383 0,0068952 0,57617015137 0 0,0022 0,2768465 -0,0022 0 0,422682 0,0068766 0,57731836538 0,0286 0,0017 0,3037465 0,0269 0,0269 0,437009 0,0069308 0,56299088439 0,0014 0,0025 0,3026465 -0,0011 0 0,435825 0,006912 0,56417480340 0 0,004 0,2986465 -0,004 0 0,434644 0,0068933 0,56535551441 0 0,0017 0,2969465 -0,0017 0 0,433467 0,0068746 0,56653302742 0 0,0031 0,2938465 -0,0031 0 0,432293 0,006856 0,5677073543 0,0004 0,0027 0,2915465 -0,0023 0 0,431122 0,0068374 0,56887849244 0,0154 0,0022 0,3047465 0,0132 0,0132 0,437546 0,0068547 0,56245396545 0 0,0018 0,3029465 -0,0018 0 0,436361 0,0068361 0,56363933946 0 0,0048 0,2981465 -0,0048 0 0,435178 0,0068176 0,56482150147 0 0,0035 0,2946465 -0,0035 0 0,434 0,0067991 0,5660004648 0 0,0028 0,2918465 -0,0028 0 0,432824 0,0067807 0,567176226




DíaPrecipitación

(mm)Evapotranspir




Caudal (m/dia)


0,3 0,018651796 0,651 0 0,0041 0,019147363 0 0 0,295114566 0,018348056 0,6548854342 0,0002 0,0025 0,016847363 -0,0023 0 0,29030869 0,018049262 0,659691313 0,0572 0,0026 0,071447363 0,0546 0,033152638 0,313744009 0,018295217 0,6362559914 0,0006 0,0024 0,069647363 -0,0018 0,031352638 0,335268602 0,018507854 0,6147313985 0 0,0032 0,066447363 -0,0032 0,028152638 0,353724294 0,018664917 0,5962757066 0,0006 0,0032 0,063847363 -0,0026 0,025552638 0,369670757 0,018777082 0,5803292437 0 0,0036 0,060247363 -0,0036 0,021952638 0,382299361 0,018828795 0,5677006398 0 0,0022 0,058047363 -0,0022 0,019752638 0,392853427 0,01884384 0,5571465739 0 0,0045 0,053547363 -0,0045 0,015252638 0,399412903 0,018785358 0,550587097

10 0 0,0036 0,049947363 -0,0036 0,011652638 0,402807386 0,018669203 0,54719261411 0,0018 0,0018 0,049947363 0 0 0,396247756 0,018365179 0,55375224412 0,0092 0,0017 0,057447363 0,0075 0,0075 0,396166146 0,018188242 0,55383385413 0,038 0,0028 0,092647363 0,0352 0,0352 0,419616819 0,018465275 0,53038318114 0,0272 0,0018 0,118047363 0,0254 0,0254 0,434360573 0,018578205 0,51563942715 0,0074 0,0016 0,123847363 0,0058 0,0058 0,432214166 0,018370115 0,51778583416 0,0028 0,0023 0,124347363 0,0005 0,0005 0,425600399 0,018079104 0,52439960117 0,0002 0,0031 0,121447363 -0,0029 0 0,418669591 0,01778469 0,53133040918 0,019 0,0025 0,137947363 0,0165 0,0165 0,425868282 0,017763769 0,52413171819 0 0,0035 0,134447363 -0,0035 0 0,418933111 0,01747449 0,53106688920 0,0016 0,0024 0,133647363 -0,0008 0 0,412110877 0,017189922 0,53788912321 0,0002 0,0038 0,130047363 -0,0036 0 0,405399742 0,016909988 0,54460025822 0,0012 0,0027 0,128547363 -0,0015 0 0,398797897 0,016634612 0,55120210323 0,0158 0,0028 0,141547363 0,013 0,013 0,403346969 0,016575423 0,54665303124 0,009 0,0033 0,147247363 0,0057 0,0057 0,401620662 0,01639832 0,54837933825 0,0038 0,0021 0,148947363 0,0017 0,0017 0,396524496 0,016158961 0,55347550426 0 0,0041 0,144847363 -0,0041 0 0,390067182 0,015895816 0,55993281827 0,0228 0,0036 0,164047363 0,0192 0,0192 0,400025289 0,015949623 0,54997471128 0 0,0032 0,160847363 -0,0032 0 0,393510965 0,015689887 0,55648903529 0 0,0029 0,157947363 -0,0029 0 0,387102725 0,015434381 0,56289727530 0,0008 0,002 0,156747363 -0,0012 0 0,380798842 0,015183035 0,56920115831 0 0,0026 0,154147363 -0,0026 0 0,374597617 0,014935783 0,57540238332 0,0072 0,0032 0,158147363 0,004 0,004 0,371895349 0,014757696 0,57810465133 0,0418 0,0037 0,196247363 0,0381 0,0381 0,398204797 0,015137821 0,55179520334 0,006 0,0022 0,200047363 0,0038 0,0038 0,394948193 0,014953187 0,55505180735 0,0166 0,0025 0,214147363 0,0141 0,0141 0,400494399 0,014939293 0,54950560136 0,0474 0,0028 0,258747363 0,0446 0,0446 0,431859822 0,015422311 0,51814017837 0 0,0022 0,256547363 -0,0022 0 0,42482708 0,015171162 0,5251729238 0,0286 0,0017 0,283447363 0,0269 0,0269 0,440760225 0,015362163 0,50923977539 0,0014 0,0025 0,282347363 -0,0011 0 0,433582541 0,015111994 0,51641745940 0 0,004 0,278347363 -0,004 0 0,426521745 0,014865898 0,52347825541 0 0,0017 0,276647363 -0,0017 0 0,419575932 0,014623811 0,53042406842 0 0,0031 0,273547363 -0,0031 0 0,412743231 0,014385665 0,53725676943 0,0004 0,0027 0,271247363 -0,0023 0 0,406021798 0,014151398 0,54397820244 0,0154 0,0022 0,284447363 0,0132 0,0132 0,410623129 0,014135904 0,53937687145 0 0,0018 0,282647363 -0,0018 0 0,403936222 0,013905704 0,54606377846 0 0,0048 0,277847363 -0,0048 0 0,397358209 0,013679253 0,55264179147 0 0,0035 0,274347363 -0,0035 0 0,390887318 0,013456489 0,55911268248 0 0,0028 0,271547363 -0,0028 0 0,384521804 0,013237353 0,565478196



Anexo 13 Prueba Hellinga pata el distanciamiento entre drenes del lote 16

DíaPrecipitació

n (mm)Evapotranspir


suelo (mm)Variación de la lám

Recarga (mm)

Cabeza (m)

Caudal (m/dia)


0,3 0,0077888 0,61 0 0,0041 0,04574824 0 0 0,2963408 0,0076938 0,6036591912 0,0002 0,0025 0,04344824 -0,0023 0 0,2927263 0,0076 0,607273753 0,0572 0,0026 0,09804824 0,0546 0,0065518 0,2966174 0,0075872 0,6033826114 0,0006 0,0024 0,09624824 -0,0018 0,0047518 0,2984111 0,0075526 0,6015889015 0 0,0032 0,09304824 -0,0032 0,0015518 0,2965385 0,0074794 0,6034614566 0,0006 0,0032 0,09044824 -0,0026 0 0,2929216 0,0073882 0,6070784267 0 0,0036 0,08684824 -0,0036 0 0,2893487 0,0072981 0,610651288 0 0,0022 0,08464824 -0,0022 0 0,2858194 0,007209 0,6141805549 0 0,0045 0,08014824 -0,0045 0 0,2823332 0,0071211 0,61766678

10 0 0,0036 0,07654824 -0,0036 0 0,2788895 0,0070343 0,62111048411 0,0018 0,0018 0,07654824 0 0 0,2754878 0,0069485 0,62451218412 0,0092 0,0017 0,08404824 0,0075 0,0075 0,2806691 0,0069552 0,61933086413 0,038 0,0028 0,11924824 0,0352 0,0352 0,317334 0,0072997 0,58266602714 0,0272 0,0018 0,14464824 0,0254 0,0254 0,3423907 0,0075205 0,55760933415 0,0074 0,0016 0,15044824 0,0058 0,0058 0,3448199 0,0074995 0,55518012816 0,0028 0,0023 0,15094824 0,0005 0,0005 0,3411834 0,0074141 0,55881656517 0,0002 0,0031 0,14804824 -0,0029 0 0,3370219 0,0073237 0,56297808318 0,019 0,0025 0,16454824 0,0165 0,0165 0,3517025 0,0074356 0,54829747819 0 0,0035 0,16104824 -0,0035 0 0,3474127 0,0073449 0,552587320 0,0016 0,0024 0,16024824 -0,0008 0 0,3431752 0,0072553 0,55682479821 0,0002 0,0038 0,15664824 -0,0036 0 0,3389894 0,0071668 0,5610106122 0,0012 0,0027 0,15514824 -0,0015 0 0,3348546 0,0070794 0,56514536723 0,0158 0,0028 0,16814824 0,013 0,013 0,3455756 0,0071516 0,55442437324 0,009 0,0033 0,17384824 0,0057 0,0057 0,3478521 0,0071339 0,55214790225 0,0038 0,0021 0,17554824 0,0017 0,0017 0,3455453 0,0070676 0,5544546826 0 0,0041 0,17144824 -0,0041 0 0,3413306 0,0069814 0,55866940127 0,0228 0,0036 0,19064824 0,0192 0,0192 0,3590336 0,0071305 0,54096639928 0 0,0032 0,18744824 -0,0032 0 0,3546544 0,0070435 0,54534564129 0 0,0029 0,18454824 -0,0029 0 0,3503285 0,0069576 0,54967146830 0,0008 0,002 0,18334824 -0,0012 0 0,3460555 0,0068727 0,55394453231 0 0,0026 0,18074824 -0,0026 0 0,3418345 0,0067889 0,55816547532 0,0072 0,0032 0,18474824 0,004 0,004 0,3422205 0,0067549 0,55777945233 0,0418 0,0037 0,22284824 0,0381 0,0381 0,3814373 0,0071372 0,51856265234 0,006 0,0022 0,22664824 0,0038 0,0038 0,3811125 0,0070965 0,51888745235 0,0166 0,0025 0,24074824 0,0141 0,0141 0,3925221 0,0071819 0,50747792236 0,0474 0,0028 0,28534824 0,0446 0,0446 0,438528 0,0076383 0,46147200737 0 0,0022 0,28314824 -0,0022 0 0,4331791 0,0075452 0,46682086638 0,0286 0,0017 0,31004824 0,0269 0,0269 0,4585311 0,0077812 0,44146886639 0,0014 0,0025 0,30894824 -0,0011 0 0,4529383 0,0076863 0,44706170940 0 0,004 0,30494824 -0,004 0 0,4474137 0,0075926 0,45258633541 0 0,0017 0,30324824 -0,0017 0 0,4419564 0,0075 0,45804357542 0 0,0031 0,30014824 -0,0031 0 0,4365657 0,0074085 0,46343425243 0,0004 0,0027 0,29784824 -0,0023 0 0,4312408 0,0073181 0,46875917744 0,0154 0,0022 0,31104824 0,0132 0,0132 0,4410139 0,0073899 0,45898606145 0 0,0018 0,30924824 -0,0018 0 0,4356348 0,0072997 0,46436524246 0 0,0048 0,30444824 -0,0048 0 0,4303212 0,0072107 0,46967881147 0 0,0035 0,30094824 -0,0035 0 0,4250724 0,0071227 0,47492756948 0 0,0028 0,29814824 -0,0028 0 0,4198877 0,0070359 0,480112307




DíaPrecipitación

(mm)Evapotranspiración (mm)



Recarga (mm)

Cabeza (m)Caudal (m/dia)

Profundiad del Nivel

Freatico0,3 0,0138468 0,55

1 0 0,0041 0,05175923 0 0 0,29352566 0,013548 0,55647432 0,0002 0,0025 0,04945923 -0,0023 0 0,28719104 0,0132556 0,5628093 0,0572 0,0026 0,10405923 0,0546 0,0005408 0,28160607 0,0129812 0,56839394 0,0006 0,0024 0,10225923 -0,0018 0 0,27552869 0,012701 0,57447135 0 0,0032 0,09905923 -0,0032 0 0,26958246 0,0124269 0,58041756 0,0006 0,0032 0,09645923 -0,0026 0 0,26376456 0,0121587 0,58623547 0 0,0036 0,09285923 -0,0036 0 0,25807222 0,0118963 0,59192788 0 0,0022 0,09065923 -0,0022 0 0,25250273 0,0116396 0,59749739 0 0,0045 0,08615923 -0,0045 0 0,24705343 0,0113884 0,6029466

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CÁLCULOS DE DISEÑO DE DRENAJE SUBTERRÁNEO MEDIANTE

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