CADENAS DE INGENIERIA - atlantic-bearing.com

CADENAS DE INGENIERIApara la Industria Azucarera

2

Figura 2-1: M. Roeder/Creative Commons.

Algunas partes de la Tabla 2-2 [relaciones (5) a (11) y comentarios a las relaciones (9) a (11)],Tabla 2-4, Tabla 2-5 y Figura 2-6: contenido utilizado bajo licencia de la American Chain Association.

3

Las cadenas de ingeniería AEC-USA emergen como una nueva opción de alta calidad en el

mercado. Diseñadas y fabricadas con esmero, sus cadenas aseguran altas prestaciones en

las aplicaciones prácticas más exigentes. La gama de productos AEC-USA incluye todos los

tipos importantes de cadenas para transportadores, entre ellas: Forjadas Desarmables, de

Rodillos o Casquillos, de Combinación Fundidas, Soldadas en Acero, entre otras.

La acertada selección de la composición y los tratamientos térmicos y mecánicos de los

materiales utilizados, permite lograr un balance entre la resistencia a la fatiga y una larga

vida al desgaste abrasivo. El objetivo central de AEC-USA es brindarle a cada cliente una

solución personalizada de sus problemas de cadenas, con alta fiabilidad y durabilidad, y

mínimos costos totales.

4

ALMACENES DE BAGAZOCALDERASTRANSPORTADORESDE BAGAZO

COLADOR DEBAGACILLO

CONDUCTORESINTERMEDIOS

TRANSPORTADORDE CAÑA

CARRO DE CAÑACUCHILLAS PICADORAS TRANSPORTADOR

DE CAÑA PICADACONDUCTORESDE LAS TOLVAS

DONNELLYMOLINOS

UNA CADENA PARA CADA ETAPA DEL PROCESO

5

ALMACENES DE BAGAZOCALDERASTRANSPORTADORESDE BAGAZO

COLADOR DEBAGACILLO

CONDUCTORESINTERMEDIOS

TRANSPORTADORDE CAÑA

CARRO DE CAÑACUCHILLAS PICADORAS TRANSPORTADOR

DE CAÑA PICADACONDUCTORESDE LAS TOLVAS

DONNELLYMOLINOS

SECCIÓN TÉCNICA

Cadenas para transportadores

6

BEARING

SERVICES

ATLANTIC

THIRD ANGLE PROJECTION

www.atlantic-bearing.com

8208NW 30TH TERRACEMIAMI, FL 33122 USA1.305.592.4404 phone

1.305.592.4540 [email protected]

BEARING

ATLANTIC

SERVICES





1. Sección Técnica: Cadenas para Transportadores

La firma Atlantic Engineering Chain (AEC) produce y suministra una variedad de cadenas para transportadores,conocidas también como cadenas de ingeniería. Estas cadenas se aplican como elementos de tracción en lostransportadores de los centrales azucareros, plantas de aceite de palma, minas, y otras industrias. El ambiente y lafunción de estas cadenas difieren mucho de aquéllas de las cadenas de transmisión de potencia, que se tratan en laSegunda Sección Técnica de este catálogo. Las cadenas para transportadores frecuentemente trabajan bañadas no enaceite lubricante, sino en polvo, lodo, fibras o líquidos que son componentes normales de los productos transportados.Por naturaleza, los transportadores suelen ser largos, y el peso de sus cadenas constituye una parte significativa de lamasa total en movimiento. Por tanto, las cadenas de ingeniería deben ser fuertes, ligeras, y no costosas

1.1 Cadenas con Rodillos o Casquillos

En transportadores muy pequeños que trabajan en ambientes limpios, se aplican cadenas de rodillos para transmisiónde potencia modificadas, con paso sencillo. Pero la mayoría de los transportadores industriales utilizan cadenas de doblepaso. El doble paso reduce la masa y el costo de las cadenas para transportadores, al reducir el número de articulacionespor unidad de longitud. Además, el doble paso brinda más espacio para fijar aditamentos. A tales aditamentos seatornillan los rastrillos, aletas, bandejas, raspadores, tablillas, o cangilones que portan o empujan el productotransportado a lo largo de la traza del transportador.Pero el doble paso hace mayores las ruedas dentadas de cadena o catalinas. Esto puede compensarse parcialmentebajando el número de dientes de la catalina, en algunos casos hasta seis. En cambio, las catalinas con muy pocos dientesprovocan un fuerte efecto poligonal. Tal efecto excita vibraciones que incrementan las tensiones en la cadena y elaccionamiento de los transportadores. Procurando atenuar este fenómeno, las velocidades de las cadenas se tomanbien bajas: raramente sobre 1.0 m/s, frecuentemente por debajo de 0.50 m/s, y hasta por debajo de 0.050 m/s. Noobstante, las velocidades de deslizamiento muy bajas—por debajo de 0.035 m/s—pueden también inducir vibracionesdebido al deslizamiento intermitente, conocido en inglés como stick-slip. Este fenómeno se caracteriza por la transiciónalternante entre fricción estática y cinética, cuando la elongación elástica de la cadena puede llevar algunos puntos de lamisma a una condición momentánea de reposo. El deslizamiento intermitente puede ocurrir tempranamente en lospares casquillo/rodillo de las cadenas con rodillos grandes, puesto que en ellos el deslizamiento se realiza a unavelocidad inferior a la de traslación de la cadena.

Muchos transportadores usan cadenas de placas rectas, según la norma ANSI/ASME B29.4, ver Figura 1-1. Tales cadenasusan los mismos casquillos y pasadores que las cadenas de transmisión ANSI/ASME B29.1. Hay una opción de cadena conrodillos pequeños, Figura 1-1, cuyas placas deslizan sobre los rieles de soporte. Otra opción posee rodillos grandes,Figura 1-2, gracias a los cuales la cadena puede rodar sobre los rieles de soporte. Esto reduce la fuerza y potencianecesaria para tirar de la cadena, aunque la misma resulta más pesada. Los rodillos grandes pueden ser planos (como lospequeños) o tener una pestaña semejante a la de las ruedas de los vagones ferroviarios.

Figura 1-1. Cadena de placas rectas con rodillos pequeños Figura 1-2. Cadena de placas rectas con rodillos grandes

7

BEARING

ATLANTIC

SERVICES





BEARING

ATLANTIC

SERVICES





BEARING

SERVICES

ATLANTIC





Los polvos finos y abrasivos, tales como el cemento o el carbón molido, pueden introducirse en la holgura del parrodillo/casquillo. Ello puede atascar el rodillo, y anular su función. En esos casos, las cadenas de casquillos (sin rodillos),son una solución racional, Figura 1-3, debido a su menor costo. Dichos casquillos tienen el mismo diámetro exterior quelos rodillos de las cadenas de transmisión según ANSI/ASME B29.1, de manera que sus catalinas son semejantes.

Una alternativa son las cadenas con rodillos grandes montados en bujes o rodamientos sellados. Tales rodillos, si sesitúan dentro de la cadena, requieren catalinas especiales. En cambio, los rodillos fuera de borda, Figura 1-5, permitenusar catalinas estándar de doble paso. La Figura 1-4 muestra una cadena de casquillos diseñada para portar rodillosfuera de borda. Estas cadenas se aplican en los transportadores de entrada de los centrales azucareros, donde la cañarecién llegada del campo viene acompañada por partículas de tierra. Esta cadena tiene placas acodadas, menosresistentes que las rectas, pero que definen un eslabón único, para ensamblar cualquier número de ellos, par o impar.

Un nuevo tipo de cadena para transportadores es la cadena de pasadores huecos, Figura 1-6, según ANSI/ASME B29.27.Esta cadena es ligera y fuerte, porque las placas no tienen aditamentos o agujeros aparte de los de articulación. Losaccesorios se sujetan a la cadena por pernos pasantes insertados en los pasadores huecos. Los pasadores se fijan a lasplacas exteriores con remaches, aros elásticos o pasapuntas. Los pasadores huecos tienen el mismo diámetro exteriorque los casquillos en las cadenas según ANSI/ASME B29.1. Por tanto, las variantes de estas cadenas con “rodillospequeños” son de hecho cadenas de casquillos. Las variantes con rodillos grandes tienen rodillos con el mismo diámetroque sus homólogas de la norma ANSI/ASME B29.4. Cuando se requiere máxima resistencia de estas cadenas, la normaprevé una variante con pasador macizo, Figura 1-7. Estos pasadores pueden tener extensiones fuera de borda—lisas oroscadas—de diámetro máximo. Las restantes partes son idénticas a la variante con pasadores huecos.

Figura 1-3. Cadena de placas rectas sin rodillos (de casquillos)

Figura 1-5. Rodillo grande fuera de borda con pestaña

Figura 1-4. Cadena de placas acodadas para

rodillos fuera de borda

Figura 1-6. Cadena de pasadores huecos con rodillos grandes

SECCIÓN TÉCNICA


8

Más tipos de cadenas de rodillos o casquillos pueden hallarse en las páginas de este catálogo, que resuelven problemas

específicos de los transportadores de cadena en los centrales azucareros, la minería, y otras industrias. Todas las

cadenas que pertenecen a este primer grupo comparten un conjunto de características comunes, relacionadas con la

forma cilíndrica de sus rodillos o casquillos, que engranan con los dientes de las catalinas.

2.1. Cadenas sin Rodillos o Casquillos

Un segundo grupo de cadenas de transportadores no puede ser incluido en el grupo arriba mencionado., porque los

dientes de las catalinas no engranan con rodillos o casquillos, sino con las placas laterales. Las placas laterales en estas

cadenas tienen superficies cilíndricas externas, parciales o totales, a menudo con un ligero coronamiento. Estas

superficies cilíndricas externas engranan con los dientes de la catalina motriz, para transferir el movimiento de ésta

última a la cadena. Estas cadenas no tienen rodillos o casquillos, solamente pasadores que nunca entran en contacto

con los dientes de las catalinas.

Un ejemplo de este segundo grupo es la cadena forjada desarmable, Figura 1-8, según la norma ANSI/ASME B29.22. Un

eslabón exterior de esta cadena tiene dos placas externas y dos pasadores, mientras que un eslabón interior tiene una

única placa interior hueca, Figura 1-8. Los extremos de las placas tienen superficies semicilíndricas externas con

coronamiento. Pese a la modesta precisión dimensional y de forma de estas superficies, los grandes radios de curvatura

y el coronamiento que poseen permiten un buen contacto con los dientes de la catalina, y una satisfactoria vida al

desgaste. Además, el engranaje cadena/catalina es abierto, y por tanto no propenso a acumular polvo, lodo, o fibras.

La catalina motriz en este tipo de cadena es generalmente de tipo sencillo, con una única corona dentada que engrana

con los extremos de los eslabones interiores. Existen otros diseños de catalina motriz que engranan con todos los

dientes de la cadena y aumentan su durabilidad, pero son más complejas y costosas. Algunas aplicaciones no accionan

estas cadenas con catalinas, sino con los llamados accionamientos de cremallera: cadenas auxiliares con perros

dentados que engranan en el espacio entre los extremos de cada par de placas exteriores consecutivas.. Estas cadenas son

fuertes y ligeras, y pueden armarse o desarmarse sin herramientas. Su introducción en 1919 revolucionó las líneas de

ensamble de automóviles, y sigue siendo la mejor solución para ellas hasta hoy día. Se pueden encontrar estas cadenas

en otras aplicaciones, desde esteras de alimentación de caña y transporte de grandes bolsas de azúcar en los centrales

azucareros, hasta en la manipulación de ánodos de carbón en las plantas reductoras de aluminio.

También pertenecen al segundo grupo las cadenas machihembradas Clase 900, Figura 1-9, ampliamente utilizadas en los

conductores intermedios de los molinos de caña. Hechos de bronce, los eslabones de estas cadenas tienen muñones

cilíndricos laterales, que engranan con catalinas de doble corona dentada, formando pares cinemáticos abiertos donde

las fibras del bagazo no pueden acumularse y atascar el mecanismo. Los pasadores de acero inoxidable se insertan en

agujeros protegidos por bujes del mismo material.

Figura 1-7. Cadena ANSI/ASME B29.27 con pasadores macizos Figura 1-8. Cadena forjada desarmable

9

BEARING

SERVICES

ATLANTIC





BEARING

ATLANTIC

SERVICES





Figura 1-9. Cadena machihembrada Clase 900 Figura 1-10. Cadena Redler, de eslabones bifurcados

Las cadenas Redler tienen eslabones bifurcados, semejantes a los mostrados en la Figura 1-10. Estos eslabones tienen

una placa única, bifurcada en su extremo delantero, y con un yugo en su extremo trasero. Los agujeros de la horquilla

delantera articulan con el yugo del eslabón precedente, por medio de un pasador corto, fijado con un anillo elástico o

una tuerca de seguridad. Aletas de diferentes configuraciones pueden soldarse a los eslabones o atornillarse a los

pasadores. Hechas de acero endurecido, estas cadenas son componentes clave de los llamados transportadores en

masa. Los mismos pueden transportar, en canales herméticamente cerrados, una amplia variedad de productos secos a

granel a lo largo de trazas combinadas, con segmentos horizontales, inclinados y verticales. Estas cadenas se accionan

por medio de catalinas dobles, que engranan con las superficies planas o semicilíndricas situadas en la parte trasera de

la horquilla de cada eslabón.

2.2. Transportadores y Elevadores de Cadena

En los transportadores de cadena, una o más cadenas de tracción tiran de la carga para moverla de un punto a otro. Sin

embargo, esta función básica puede realizarse por diferentes vías. De acuerdo a los propósitos de esta sección, los

transportadores de cadena pueden dividirse en dos grupos, a saber.

1. Transportadores donde las cadenas de tracción portan la carga;

2. Transportadores donde las cadenas de tracción no portan la carga.

En el primer grupo, la carga del transportador es portada en artesas, bandejas, cangilones, o perchas, atornillados a las

cadenas. El segundo grupo tiene aletas, rastrillos o raspadores unidos a las cadenas de tracción, que empujan la carga y

la obligan a deslizar sobre una artesa inmóvil u otro medio de soporte equivalente. La Tabla 1-1 muestra cinco ejemplos

típicos de los dos grupos de transportadores, adicionando detalles acerca del tipo de carga manipulada y de los

elementos de soporte y empuje.

Tabla 1-1. Grupos básicos de transportadores de cadena, sus características, y ejemplos

4

Figura 1-9. Cadena machihembrada Clase 900

Figura 1-10. Eslabón bifurcado de una cadena Redler

Las cadenas Redler tienen eslabones bifurcados, semejantes a los mostrados en la Figura 1-10. Estos eslabones tienen una placa única, bifurcada en su extremo delantero, y con un yugo en su extremo trasero. Los agujeros de la horquilla delantera articulan con el yugo del eslabón precedente, por medio de un pasador corto, fijado con un anillo elástico o una tuerca de seguridad. Aletas de diferentes configuraciones pueden soldarse a los eslabones o atornillarse a los pasadores. Hechas de acero endurecido, estas cadenas son componentes clave de los llamados transportadores en masa. Los mismos pueden transportar, en canales herméticamente cerrados, una amplia variedad de productos secos a granel a lo largo de trazas combinadas, con segmentos horizontales, inclinados y verticales. Estas cadenas se accionan por medio de catalinas dobles, que engranan con las superficies planas o semicilíndricas situadas en la parte trasera de la horquilla de cada eslabón.

2.2. Transportadores y Elevadores de Cadena En los transportadores de cadena, una o más cadenas de tracción tiran de la carga para moverla de un punto a otro. Sin embargo, esta función básica puede realizarse por diferentes vías. De acuerdo a los propósitos de esta sección, los transportadores de cadena pueden dividirse en dos grupos, a saber.

1. Transportadores donde las cadenas de tracción portan la carga; 2. Transportadores donde las cadenas de tracción no portan la carga.

En el primer grupo, la carga del transportador es portada en artesas, bandejas, cangilones, o perchas, atornillados a las cadenas. El segundo grupo tiene aletas, rastrillos o raspadores unidos a las cadenas de tracción, que empujan la carga y la obligan a deslizar sobre una artesa inmóvil u otro medio de soporte equivalente. La Tabla 1-1 muestra cinco ejemplos típicos de los dos grupos de transportadores, adicionando detalles acerca del tipo de carga manipulada y de los elementos de soporte y empuje.

Tabla 1-1. Grupos básicos de transportadores de cadena, sus características, y ejemplos

Grupo Las cadenas de tracción portan la carga Tipo de carga Soporte de la carga Empujadores

de la carga Ejemplos

1 Sí A granel

Artesas o bandejas

Ninguno

Transportadores de tablillas

Cangilones Elevadores de cangilones

Unitaria Perchas Transportadores colgantes

2 No A granel Artesas inmóviles

Aletas Transportadores de rastrillos

Pisos de carga Transportadores raspadores

SECCIÓN TÉCNICA


10

Figura 1-11. Transportador de tablillas cargando mena caliente en una planta minera

Figura 1-13. Transportador raspador reclamando yeso en un almacén

Figura 1-12. Transportador de rastrillos cargando bagazo en un

central azucarero

5

Figura 1-11. Transportador de tablillas cargando mena caliente en una planta minera

Figura 1-12. Transportador de rastrillos cargando bagazo en un central azucarero

Como el transportador de tablillas mostrado en la Figura 1-11, los transportadores del primer grupo no deslizan la carga sobre su soporte. En este caso, la mena es soportada por una artesa móvil. El fondo y las paredes de la artesa están formados por tablillas y placas laterales de acero, atornilladas a las dos cadenas de tracción situadas debajo de la artesa. Observe que dichas cadenas tienen rodillos fuera de borda rodando sobre rieles de acero. Por tanto, la fricción entre la mena y su soporte es estática, y no desarrolla potencia resistiva. Sólo la fricción entre las cadenas de tracción y sus rieles de soporte debe ser tenida en cuenta para determinar la oposición al movimiento del transportador.

Los transportadores del segundo grupo deslizan la carga sobre su soporte, como el transportador de rastrillos mostrado en la Figura 1-12. Los rastrillos, que están unidos a las cadenas de tracción, empujan el bagazo a lo largo de una artesa inmóvil. La fricción entre bagazo y artesa desarrolla potencia resistiva, que debe ser computada y agregada a la producida por la fricción de las cadenas contra sus rieles de soporte, para determinar la oposición al movimiento del transportador. Las cadenas de tracción en este caso tienen rodillos internos grandes que ruedan sobre rieles de acero.

Los transportadores raspadores, como el mostrado en la Figura 1-13, pertenecen al segundo grupo porque la carga no es portada por las cadenas de tracción. Las aletas del transportador raspan directamente en la pila de material a ser transportado, y éste último desliza sobre las capas subyacentes de la misma pila.

Figura 1-13. Transportador raspador reclamando yeso en un almacén

11

6

Many conveyors have a single, straight trace, with a given inclination, as shown in Figure 2-14. It is easy to see that a single trace may be horizontal, inclined, or vertical. Vertical conveyors are also called elevators. The general case is the inclined conveyor, which reduces to one of the two particular cases when the inclination is null or maximum. The total length of a conveyor is usually given by the center distance 𝑎𝑎𝑎𝑎 between traction chain sprockets. Besides, an inclined conveyor has a horizontal length 𝐿𝐿𝐿𝐿 and a height 𝐻𝐻𝐻𝐻, as seen in Figure 2-14. A horizontal conveyor has no height, and an elevator has no horizontal length. In the same figure, you may observe that horizontal and inclined conveyors need support for the traction chains (illustrated as a line with curved ends) both in the upper and in the lower branches. Elevator chains usually do not need said support. Very short horizontal or nearly horizontal conveyors may not have support for the lower branch, which simply hangs from its sprockets, taking a natural catenary shape.

A number of conveyors have a complex trace, composed of two or more straight segments, with different inclinations. Nevertheless, they may be decomposed into single segments to simplify their analysis.

Figure 2-14. Inclination cases of single, straight trace conveyors

2.4. Capacity of Chain Conveyors Single, straight trace conveyors have two branches. Usually, one branch is loaded and the other is unloaded, so the capacity of the loaded branch will be the conveyor capacity. However, there are conveyors where both branches may be loaded, totally, or only in sectors of its length.

The capacity of a loaded branch is usually expressed by its mass capacity, given by Equation 2-1.

𝐶𝐶𝐶𝐶𝑚𝑚𝑚𝑚 = 𝑞𝑞𝑞𝑞𝐿𝐿𝐿𝐿 ∙ 𝑣𝑣𝑣𝑣 Equation 2-1

Where:

𝐶𝐶𝐶𝐶𝑚𝑚𝑚𝑚 is the mass capacity of the loaded branch [kg/s]. 𝑞𝑞𝑞𝑞𝐿𝐿𝐿𝐿 is the load mass per unit length of the loaded branch [kg/m]. 𝑣𝑣𝑣𝑣 is the speed of the conveyor chain [m/s].

Sometimes, the capacity of a loaded branch is expressed by its volume capacity, given by Equation 2-2.

𝐶𝐶𝐶𝐶𝑉𝑉𝑉𝑉 = 𝐶𝐶𝐶𝐶𝑚𝑚𝑚𝑚/𝜌𝜌𝜌𝜌 Equation 2-2

Figura 1-12. Transportador de rastrillos cargando bagazo en un

central azucarero

Transportador

horizontal

Figura 1-14. Casos de inclinación en transportadores simples, de traza recta

Transportador

vertical

Transportador

inclinado

6

Muchos transportadores tienen una traza simple, en forma de línea recta, como se muestra en la Figura 1-14. Es fácil ver que una traza simple puede ser horizontal, inclinada o vertical. Los transportadores verticales también reciben el nombre de elevadores. El caso general es el transportador inclinado, que se reduce a uno de los dos casos particulares cuando la inclinación es nula o máxima. La longitud total del transportador generalmente de expresa por la distancia 𝑎𝑎𝑎𝑎 entre los centros de sus catalinas. Por otro lado, un transportador inclinado tiene una longitud horizontal 𝐿𝐿𝐿𝐿 y una altura 𝐻𝐻𝐻𝐻, como se muestra en la Figura 1-14. Un transportador horizontal no tiene altura, y un elevador no tiene longitud horizontal. En la misma figura, puede observarse que los transportadores horizontales e inclinados necesitan soportes para las cadenas de tracción (ilustrados por líneas con extremos curvados), tanto para la rama superior como para la inferior. Las cadenas de un elevador generalmente no necesitan de soporte. Los transportadores muy cortos, horizontales o casi horizontales, pueden no tener soporte para la rama inferior, la cual cuelga entonces de sus catalinas, tomando naturalmente la forma de una curva llamada catenaria.

Hay transportadores que tienen una traza compleja, con tramos de diferente inclinación y longitud. En primera aproximación, tales transportadores pueden ser divididos en segmentos rectilíneos, que pueden ser analizados por separado, utilizando los procedimientos que se explican a continuación.


2.3. Capacidad de los Transportadores de Cadena Los transportadores simples, de traza recta, tienen dos ramas. En general, una rama está cargada y la otra está descargada, de manera que la capacidad de la rama cargada será la capacidad del transportador. Sin embargo, hay transportadores donde ambas ramas pueden estar cargadas, totalmente, o solo en sectores de su longitud.

La capacidad de una rama cargada generalmente se expresa por su capacidad másica, dada por la Ecuación 1-1.

𝐶𝐶𝐶𝐶𝑚𝑚𝑚𝑚 = 𝑞𝑞𝑞𝑞𝐿𝐿𝐿𝐿 ∙ 𝑣𝑣𝑣𝑣 Ecuación 1-1

Donde:

𝐶𝐶𝐶𝐶𝑚𝑚𝑚𝑚 es la capacidad másica de la rama cargada [kg/s]. 𝑞𝑞𝑞𝑞𝐿𝐿𝐿𝐿 es la carga másica por unidad de longitud de la rama cargada [kg/m]. 𝑣𝑣𝑣𝑣 es la velocidad de la cadena del transportador [m/s].

A veces, la capacidad de una rama cargada se expresa por su capacidad volumétrica, dada por la Ecuación 1-2.

6

Muchos transportadores tienen una traza simple, en forma de línea recta, como se muestra en la Figura 1-14. Es fácil ver que una traza simple puede ser horizontal, inclinada o vertical. Los transportadores verticales también reciben el nombre de elevadores. El caso general es el transportador inclinado, que se reduce a uno de los dos casos particulares cuando la inclinación es nula o máxima. La longitud total del transportador generalmente de expresa por la distancia 𝑎𝑎𝑎𝑎 entre los centros de sus catalinas. Por otro lado, un transportador inclinado tiene una longitud horizontal 𝐿𝐿𝐿𝐿 y una altura 𝐻𝐻𝐻𝐻, como se muestra en la Figura 1-14. Un transportador horizontal no tiene altura, y un elevador no tiene longitud horizontal. En la misma figura, puede observarse que los transportadores horizontales e inclinados necesitan soportes para las cadenas de tracción (ilustrados por líneas con extremos curvados), tanto para la rama superior como para la inferior. Las cadenas de un elevador generalmente no necesitan de soporte. Los transportadores muy cortos, horizontales o casi horizontales, pueden no tener soporte para la rama inferior, la cual cuelga entonces de sus catalinas, tomando naturalmente la forma de una curva llamada catenaria.

Hay transportadores que tienen una traza compleja, con tramos de diferente inclinación y longitud. En primera aproximación, tales transportadores pueden ser divididos en segmentos rectilíneos, que pueden ser analizados por separado, utilizando los procedimientos que se explican a continuación.


1.4 Capacidad de los Transportadores de Cadena Los transportadores simples, de traza recta, tienen dos ramas. En general, una rama está cargada y la otra está descargada, de manera que la capacidad de la rama cargada será la capacidad del transportador. Sin embargo, hay transportadores donde ambas ramas pueden estar cargadas, totalmente, o solo en sectores de su longitud.

La capacidad de una rama cargada generalmente se expresa por su capacidad másica, dada por la Ecuación 1-1.

𝐶𝐶𝐶𝐶𝑚𝑚𝑚𝑚 = 𝑞𝑞𝑞𝑞𝐿𝐿𝐿𝐿 ∙ 𝑣𝑣𝑣𝑣 Ecuación 1-1

Donde:

𝐶𝐶𝐶𝐶𝑚𝑚𝑚𝑚 es la capacidad másica de la rama cargada [kg/s]. 𝑞𝑞𝑞𝑞𝐿𝐿𝐿𝐿 es la carga másica por unidad de longitud de la rama cargada [kg/m]. 𝑣𝑣𝑣𝑣 es la velocidad de la cadena del transportador [m/s].

A veces, la capacidad de una rama cargada se expresa por su capacidad volumétrica, dada por la Ecuación 1-2.

SECCIÓN TÉCNICA


12

12

𝐶𝐶𝐶𝐶𝑉𝑉𝑉𝑉 = 𝐶𝐶𝐶𝐶𝑚𝑚𝑚𝑚/𝜌𝜌𝜌𝜌 Ecuación 1-2

Donde:

𝐶𝐶𝐶𝐶𝑉𝑉𝑉𝑉 es la capacidad volumétrica de la rama cargada [m3/s]. 𝐶𝐶𝐶𝐶𝑚𝑚𝑚𝑚 es la capacidad másica de la rama cargada [kg/s]. 𝜌𝜌𝜌𝜌 es la densidad aparente de la carga [kg/m3].

1.5 Resistencia al Movimiento en las Ramas de los Transportadores Para realizar la capacidad supuesta, un transportador necesita mover sus ramas cargada y no cargada en contra o a favor de las fuerzas peso y las fuerzas de fricción que actúan en la carga, las cadenas de tracción, y otras partes móviles. Esta subsección brinda fórmulas para el cálculo de la fuerza de resistencia al movimiento, 𝑅𝑅𝑅𝑅, de las ramas del transportador en diferentes casos de carga. Una fuerza externa, igual en magnitud que 𝑅𝑅𝑅𝑅 y contraria en sentido, debe ser aplicada en el extremo de tiro de la rama para lograr su movimiento. El extremo de tiro de una rama es aquél donde la velocidad y la fuerza externa tienen el mismo sentido. Si 𝑅𝑅𝑅𝑅 > 0, la rama en cuestión incrementa la tensión en los sectores de cadena que le preceden. Por el contrario, si 𝑅𝑅𝑅𝑅 < 0, ello significa que la rama decrementa la tensión en los sectores de cadena precedentes.

1.5.1 Generalidades acerca de la resistencia al movimiento El factor de fricción 𝑓𝑓𝑓𝑓𝐶𝐶𝐶𝐶 para las cadenas que deslizan sobre sus rieles de soporte se da en la Tabla 1-2.

Tabla 1-2. Factor de fricción para cadenas deslizantes

Material del riel 𝑓𝑓𝑓𝑓𝐶𝐶𝐶𝐶

Con mala lubricación Con buena lubricación

Acero 0.30 — 0.50 0.25

Poliamida o Polietileno de alta densidad 0.40 0.15

Madera dura 0.50 0.30

El factor de fricción 𝑓𝑓𝑓𝑓𝐶𝐶𝐶𝐶 para las cadenas que ruedan sobre sus rieles de soporte se da en la Tabla 1-3.

Tabla 1-3. Factor de fricción para cadenas rodantes

Cojinete del rodillo 𝑓𝑓𝑓𝑓𝐶𝐶𝐶𝐶

Con mala lubricación Con buena lubricación

Cojinete deslizante 0.08 — 0.13 0.06 – 0.10

Cojinete rodante 0.035 — 0.045 0.020 – 0.030

En la Tabla 1-4 se dan—para una serie de materiales a granel que suelen ser carga de transportadores de cadena—las densidades aparentes 𝜌𝜌𝜌𝜌, los ángulos de reposo 𝜙𝜙𝜙𝜙𝑟𝑟𝑟𝑟, así como los factores de fricción 𝑓𝑓𝑓𝑓𝐿𝐿𝐿𝐿 de los mismos deslizando sobre superficies lisas de acero.

13

8

Tabla 1-4. Densidades aparentes, ángulos de reposo, y factores de fricción sobre acero de materiales de carga

Material de carga ρ [kg/m3] ϕr [°] fL [1]

Alúmina 676 — 826 50 0.36

Arena húmeda 1 960 35 0.85

Arena mojada 2 080 25 0.60

Azúcar cruda 960 34 — 40 0.45

Azúcar granulada seca 801 30 — 35 0.60

Bagazo húmedo 200 51 0.35 — 0.45

Bauxita 1 200 — 1 360 31 — 33 0.65

Caña de azúcar acuchillada 240 — 288 45 0.40

Cemento, clínker 1 209 - 1 590 30 0.70

Cemento, Portland 1 150 – 1 540 20 0.65

Cenizas húmedas 730 — 810 48 — 55 0.60

Cenizas secas 570 — 650 45 — 48 0.50

Cobre, mena 2 510 — 2 830 35 0.53

Coque 500 30 0.55

Grava con arena 2 000 25 — 30 0.60

Grava seca 1 520 35 — 40 0.45

Hierro, mena 3 610 35 0.64

Virutas de madera secas 240 - 520 45 0.40

Zinc, mena 2 560 35 0.45

Una medida de cuán pesadamente está cargado un transportador es dada por la masa de carga por unidad de longitud de su rama cargada. En algunos transportadores, la carga es continua y lateralmente no limitada. En esos casos, la masa de la carga por unidad de longitud de la rama cargada se da por la Ecuación 1-3.

𝑞𝑞𝑞𝑞𝐿𝐿𝐿𝐿 = 𝐴𝐴𝐴𝐴 ∙ 𝜑𝜑𝜑𝜑𝐴𝐴𝐴𝐴 ∙ 𝜌𝜌𝜌𝜌 Ecuación 1-3

Donde:

𝑞𝑞𝑞𝑞𝐿𝐿𝐿𝐿 es la masa de la carga por unidad de longitud de la rama cargada [kg/m]. 𝐴𝐴𝐴𝐴 es el área transversal nominal del flujo continuo de carga lateralmente no limitado [m2]. 𝜑𝜑𝜑𝜑𝐴𝐴𝐴𝐴 es el factor de llenado medio del área transversal nominal del flujo continuo de carga [1]. 𝜌𝜌𝜌𝜌 es la densidad aparente de la carga [kg/m3].

SECCIÓN TÉCNICA


149

En algunos transportadores, la carga es soportada por una artesa móvil, cuyas paredes laterales de contención evitan derrames de material más allá de sus límites. Si la carga es continua y lateralmente limitada por paredes de contención, la masa de la carga por unidad de longitud de la rama cargada es dada por la Ecuación 1-4.

𝑞𝑞𝑞𝑞𝐿𝐿𝐿𝐿 = 𝐵𝐵𝐵𝐵 ∙ 𝑊𝑊𝑊𝑊 ∙ 𝜑𝜑𝜑𝜑𝐴𝐴𝐴𝐴 ∙ 𝜌𝜌𝜌𝜌 Ecuación 1-4

Donde:

𝑞𝑞𝑞𝑞𝐿𝐿𝐿𝐿 es la masa de la carga por unidad de longitud de la rama cargada [kg/m]. 𝐵𝐵𝐵𝐵 es el ancho de la artesa de carga [m]. 𝑊𝑊𝑊𝑊 es la altura de las paredes de contención de la artesa de carga [m]. 𝜑𝜑𝜑𝜑𝐴𝐴𝐴𝐴 es el factor de llenado medio del área transversal de la artesa de carga [1]. 𝜌𝜌𝜌𝜌 es la densidad aparente de la carga [kg/m3].

Si la carga es discontinua, la masa de la carga por unidad de longitud de la rama cargada es dada por la Ecuación 1-5.

𝑞𝑞𝑞𝑞𝐿𝐿𝐿𝐿 = (𝑉𝑉𝑉𝑉/𝑙𝑙𝑙𝑙𝑉𝑉𝑉𝑉) ∙ 𝜑𝜑𝜑𝜑𝑉𝑉𝑉𝑉 ∙ 𝜌𝜌𝜌𝜌 Ecuación 1-5

Donde:

𝑞𝑞𝑞𝑞𝐿𝐿𝐿𝐿 es la masa de la carga por unidad de longitud de la rama cargada [kg/m]. 𝑉𝑉𝑉𝑉 es el volumen de cada contenedor de carga [m3]. 𝑙𝑙𝑙𝑙𝑉𝑉𝑉𝑉 es el paso de los contenedores de carga a lo largo de la longitud de la rama cargada [m]. 𝜑𝜑𝜑𝜑𝑉𝑉𝑉𝑉 es el factor de llenado medio de los contenedores de carga [1]. 𝜌𝜌𝜌𝜌 es la densidad aparente de la carga [kg/m3].

En un transportador, la resistencia al movimiento de la rama descargada en movimiento descendente está dada por la Ecuación 1-6.

𝑅𝑅𝑅𝑅𝑈𝑈𝑈𝑈 = 𝑞𝑞𝑞𝑞𝐶𝐶𝐶𝐶 ∙ 𝑔𝑔𝑔𝑔 ∙ (𝐿𝐿𝐿𝐿 ∙ 𝑓𝑓𝑓𝑓𝐶𝐶𝐶𝐶 − 𝐻𝐻𝐻𝐻) Ecuación 1-6

Donde:

𝑅𝑅𝑅𝑅𝑈𝑈𝑈𝑈 es la fuerza de resistencia al movimiento de la rama descargada [N]. 𝑞𝑞𝑞𝑞𝐶𝐶𝐶𝐶 es la masa de las cadenas por unidad de longitud [kg/m], incluyendo aditamentos y elementos de soporte, empuje, o raspado de la carga. 𝐿𝐿𝐿𝐿 es la longitud horizontal del transportador [m]. 𝑔𝑔𝑔𝑔 es la aceleración de la gravedad, 9.81 m/s2. 𝑓𝑓𝑓𝑓𝐶𝐶𝐶𝐶 es el factor de fricción de la cadena corriendo sobre su riel de soporte [1], dado en la Tabla 1-1 o la Tabla 1-2. 𝐻𝐻𝐻𝐻 es la altura del transportador [m].

En ciertos transportadores de ambos grupos, la carga transportada desliza contra dos paredes laterales de contención inmóviles que evitan derrames de material. Una variable que caracteriza la oposición al movimiento debida a dicho deslizamiento, es la masa equivalente deslizando sobre las paredes de contención por unidad de longitud de la rama cargada, dada por la Ecuación 1-7.

𝑞𝑞𝑞𝑞𝑤𝑤𝑤𝑤 = 𝑤𝑤𝑤𝑤2 ∙ 𝜆𝜆𝜆𝜆 ∙ 𝜌𝜌𝜌𝜌 Ecuación 1-7

Donde:

𝑞𝑞𝑞𝑞𝑤𝑤𝑤𝑤 es la masa equivalente deslizando sobre las paredes laterales, por unidad de longitud de la rama cargada [kg/m]. 𝑤𝑤𝑤𝑤 es la profundidad del material de carga contra las paredes laterales [m]. 𝜆𝜆𝜆𝜆 es el factor de presión horizontal [1].

15

10

𝜌𝜌𝜌𝜌 es la densidad aparente de la carga [kg/m3].

El valor de 𝑞𝑞𝑞𝑞𝑤𝑤𝑤𝑤 puede ser nulo debido a una de dos causas: No hay material de la carga presionando contra las paredes de contención inmóviles (𝑤𝑤𝑤𝑤 = 0), o el transportador no posee tales paredes.

El factor de presión horizontal está dado por la Ecuación 1-8.

𝜆𝜆𝜆𝜆 = 1 − sin𝜙𝜙𝜙𝜙𝑟𝑟𝑟𝑟 Ecuación 1-8

Donde:

𝜆𝜆𝜆𝜆 es el factor de presión horizontal [1]. 𝜙𝜙𝜙𝜙𝑟𝑟𝑟𝑟 es el ángulo de reposo del material de la carga [°], dado en la Tabla 1-4.

1.5.2 Ramas cargadas de los transportadores del primer grupo La resistencia al movimiento de la rama cargada de un transportador en movimiento ascendente viene dada por la Ecuación 1-9.

𝑅𝑅𝑅𝑅𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿 = �(𝑞𝑞𝑞𝑞𝐿𝐿𝐿𝐿 + 𝑞𝑞𝑞𝑞𝐶𝐶𝐶𝐶) ∙ 𝑓𝑓𝑓𝑓𝐶𝐶𝐶𝐶 + 𝑞𝑞𝑞𝑞𝑤𝑤𝑤𝑤 ∙ 𝑓𝑓𝑓𝑓𝐿𝐿𝐿𝐿� ∙ 𝐿𝐿𝐿𝐿 ∙ 𝑔𝑔𝑔𝑔 + (𝑞𝑞𝑞𝑞𝐿𝐿𝐿𝐿 + 𝑞𝑞𝑞𝑞𝐶𝐶𝐶𝐶) ∙ 𝐻𝐻𝐻𝐻 ∙ 𝑔𝑔𝑔𝑔 Ecuación 1-9

Donde:

𝑅𝑅𝑅𝑅𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿 es la fuerza de resistencia al movimiento de la rama cargada [N]. 𝑞𝑞𝑞𝑞𝐿𝐿𝐿𝐿 es la masa de la carga por unidad de longitud de la rama cargada [kg/m], dada por la Ecuación 1-3 o la Ecuación 1-5. 𝑞𝑞𝑞𝑞𝐶𝐶𝐶𝐶 es la masa de las cadenas por unidad de longitud [kg/m], incluyendo aditamentos y elementos de soporte de la carga. 𝑞𝑞𝑞𝑞𝑤𝑤𝑤𝑤 es la masa equivalente deslizando sobre las paredes laterales, por unidad de longitud de la rama cargada [kg/m], dada por la Ecuación 1-7. 𝐿𝐿𝐿𝐿 es la longitud horizontal del transportador [m]. 𝑔𝑔𝑔𝑔 es la aceleración de la gravedad, 9.81 m/s2. 𝑓𝑓𝑓𝑓𝐶𝐶𝐶𝐶 es el factor de fricción de la cadena corriendo sobre su riel de soporte rail [1], dado por la Tabla 1-2 o la Tabla 1-3. 𝐻𝐻𝐻𝐻 es la altura del transportador [m].

1.5.3 Ramas cargadas de los transportadores del segundo grupo La resistencia al movimiento de la rama cargada de un transportador en movimiento ascendente viene dada por la Ecuación 1-10.

𝑅𝑅𝑅𝑅𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿 = �(𝑞𝑞𝑞𝑞𝐿𝐿𝐿𝐿 + 𝑞𝑞𝑞𝑞𝑤𝑤𝑤𝑤) ∙ 𝑓𝑓𝑓𝑓𝐿𝐿𝐿𝐿 + 𝑞𝑞𝑞𝑞𝐶𝐶𝐶𝐶 ∙ 𝑓𝑓𝑓𝑓𝐶𝐶𝐶𝐶� ∙ 𝐿𝐿𝐿𝐿 ∙ 𝑔𝑔𝑔𝑔 + (𝑞𝑞𝑞𝑞𝐿𝐿𝐿𝐿 + 𝑞𝑞𝑞𝑞𝐶𝐶𝐶𝐶) ∙ 𝐻𝐻𝐻𝐻 ∙ 𝑔𝑔𝑔𝑔 Ecuación 1-10

Donde:

𝑅𝑅𝑅𝑅𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿 es la fuerza de resistencia al movimiento de la rama cargada [N]. 𝑞𝑞𝑞𝑞𝐿𝐿𝐿𝐿 es la masa de la carga por unidad de longitud de la rama cargada [kg/m], dada por la Ecuación 1-4. 𝑞𝑞𝑞𝑞𝑤𝑤𝑤𝑤 es la masa equivalente deslizando sobre las paredes laterales, por unidad de longitud de la rama cargada [kg/m], dada por la Ecuación 1-7. 𝑞𝑞𝑞𝑞𝐶𝐶𝐶𝐶 es la masa de las cadenas por unidad de longitud [kg/m], incluyendo aditamentos y elementos de empuje o raspado de la carga. 𝐿𝐿𝐿𝐿 es la longitud horizontal del transportador [m]. 𝑓𝑓𝑓𝑓𝐿𝐿𝐿𝐿 es el factor de fricción de la carga deslizando sobre el material de la artesa [1], dado en la Tabla 1-4. 𝑔𝑔𝑔𝑔 es la aceleración de la gravedad, 9.81 m/s2. 𝑓𝑓𝑓𝑓𝐶𝐶𝐶𝐶 es el factor de fricción de la cadena corriendo sobre su riel de soporte [1], dado por la Tabla 1-2 o la Tabla 1-3. 𝐻𝐻𝐻𝐻 es la altura del transportador [m].

SECCIÓN TÉCNICA


16

11

1.6 Fuerzas de Tiro, Accionamiento y Tensado en las Cadenas Tres fuerzas esenciales en un transportador de cadena son:

1. La máxima fuerza de tracción en las cadenas, 𝑇𝑇𝑇𝑇𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 [N], denominada fuerza de tiro de las cadenas. 2. La fuerza aplicada por las catalinas motrices, 𝐹𝐹𝐹𝐹𝐷𝐷𝐷𝐷 [N], denominada fuerza de accionamiento de las cadenas. 3. La fuerza aplicada por las catalinas de cola, 𝐹𝐹𝐹𝐹𝑇𝑇𝑇𝑇 [N], denominada fuerza de tensado de las cadenas.

Aunque los valores de las dos primeras fuerzas pueden estar cercanos, y a veces resultar iguales, estas fuerzas representan dos conceptos diferentes y no deben confundirse una con la otra. La fuerza de tiro es necesaria para seleccionar cadenas de resistencia adecuada para realizar su trabajo como elementos de tracción en el transportador. La fuerza de accionamiento se necesita para determinar la potencia mecánica que el transportador demandará de su accionamiento, a través de las catalinas motrices y su árbol. En cualquier caso, la Ecuación 1-11 se cumple.

𝑇𝑇𝑇𝑇𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 ≥ 𝐹𝐹𝐹𝐹𝐷𝐷𝐷𝐷 Ecuación 1-11

Procedimientos de cálculo detallados para las fuerzas de tiro, accionamiento y tensado para dos transportadores de cadena típicos se dan a continuación.

1.6.1 Transportador de tablillas El boceto de un transportador simple de tablillas, inclinado hacia arriba y trabajando con carga, se da en la Figura 1-15. La catalina motriz siempre se ubica en la cabeza del transportador, donde la rama cargada termina. La carga se sube al transportador en la cola y se descarga del mismo en la cabeza. Esta configuración asegura la mejor distribución de tensiones a lo largo de las cadenas de tracción. La catalina de cola debe incluir un dispositivo de tensado a fuerza constante, para mantener un óptimo engranaje de las cadenas con sus catalinas.

Hay cuatro puntos característicos a lo largo de la cadena, mostrados y numerados en la Figura 1-15:

1. Aquí la cadena sale de la catalina motriz. Este punto, o el punto 2, es donde ocurre la menor tensión en la cadena.

2. Aquí la cadena entra en la catalina de cola.

3. Aquí la cadena sale de la catalina de cola.

4. Aquí la cadena entra en la catalina motriz. Este es generalmente el punto de más alta tensión de la cadena.

Puesto que el transportador de tablillas es un transportador del primer grupo, es posible plantear las ecuaciones siguientes:

si 𝑅𝑅𝑅𝑅𝑈𝑈𝑈𝑈 ≥ 0 entonces 𝑇𝑇𝑇𝑇1 > 0 de otro modo, si 𝑅𝑅𝑅𝑅𝑈𝑈𝑈𝑈 < 0 entonces 𝑇𝑇𝑇𝑇1 > |𝑅𝑅𝑅𝑅𝑈𝑈𝑈𝑈| Ecuación 1-12

𝑇𝑇𝑇𝑇2 = 𝑇𝑇𝑇𝑇1 + 𝑅𝑅𝑅𝑅𝑈𝑈𝑈𝑈 Ecuación 1-13

𝑇𝑇𝑇𝑇3 = 𝑇𝑇𝑇𝑇2 ∙ 𝐾𝐾𝐾𝐾𝑆𝑆𝑆𝑆 Ecuación 1-14

𝑇𝑇𝑇𝑇4 = 𝑇𝑇𝑇𝑇3 + 𝑅𝑅𝑅𝑅𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿 Ecuación 1-15

𝐹𝐹𝐹𝐹𝐷𝐷𝐷𝐷 = 𝑇𝑇𝑇𝑇4 ∙ 𝐾𝐾𝐾𝐾𝑆𝑆𝑆𝑆 − 𝑇𝑇𝑇𝑇1 Ecuación 1-16

Figura 1-15. Transportador de tablillas trabajando con carga

17

12

Donde:

𝑇𝑇𝑇𝑇1 a 𝑇𝑇𝑇𝑇4 son las tensiones de la cadena en los puntos 1 a 4 [N]. 𝑅𝑅𝑅𝑅𝑈𝑈𝑈𝑈 es la resistencia al movimiento de la rama descargada [N], calculada en la Ecuación 1-6. 𝑅𝑅𝑅𝑅𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿 es la resistencia al movimiento de la rama cargada [N], calculada en la Ecuación 1-9. 𝐾𝐾𝐾𝐾𝑆𝑆𝑆𝑆 es el factor de resistencia al movimiento de la cadena en las catalinas [1], generalmente entre 1.05 y 1.08. 𝐹𝐹𝐹𝐹𝐷𝐷𝐷𝐷 es la fuerza de accionamiento [N].

Una vez que el valor de 𝑇𝑇𝑇𝑇1 se elige en concordancia con la Ecuación 1-12, las demás tensiones y la fuerza de accionamiento se hallan en las restantes cuatro ecuaciones. La mayor tensión en la cadena ocurre en el punto 4. Por tanto,

𝑇𝑇𝑇𝑇𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 = 𝑇𝑇𝑇𝑇4 Ecuación 1-17

La fuerza de tensado en la catalina de cola está dada por la Ecuación 1-18.

𝐹𝐹𝐹𝐹𝑇𝑇𝑇𝑇 = 𝑇𝑇𝑇𝑇2 + 𝑇𝑇𝑇𝑇3 Ecuación 1-18

Donde:

𝐹𝐹𝐹𝐹𝑇𝑇𝑇𝑇 es la fuerza de tensado en la catalina de cola [N] 𝑇𝑇𝑇𝑇2 y 𝑇𝑇𝑇𝑇3 son las tensiones en los puntos 2 y 3 [N].

1.6.2 Transportador de rastrillos Un transportador de rastrillos horizontal trabajando bajo carga se esboza en la Figura 1-16. La catalina motriz siempre se sitúa en la cabeza del transportador, donde la rama cargada termina. Como se dijo anteriormente, el extremo de tiro de una rama es aquél donde la fuerza externa y la velocidad tienen igual sentido. La carga se sube al transportador en la cola y se descarga del mismo en la cabeza. Esta configuración asegura la mejor distribución de tensiones a lo largo de las cadenas de tracción. La catalina de cola debe incluir un dispositivo de tensado a fuerza constante, para mantener un óptimo engranaje de las cadenas con sus catalinas.

Hay cuatro puntos característicos a lo largo de la cadena, mostrados y numerados en la Figura 1-16:

1. Aquí la cadena sale de la catalina motriz. Este punto, o el punto 2, es donde ocurre la menor tensión en la cadena. 2. Aquí la cadena entra en la catalina de cola. 3. Aquí la cadena sale de la catalina de cola. 4. Aquí la cadena entra en la catalina motriz. Este es generalmente el punto de más alta tensión de la cadena.

Puesto que el transportador de rastrillos es un transportador del segundo grupo, es posible plantear las ecuaciones siguientes:

si 𝑅𝑅𝑅𝑅𝑈𝑈𝑈𝑈 ≥ 0 entonces 𝑇𝑇𝑇𝑇1 > 0 de otro modo, si 𝑅𝑅𝑅𝑅𝑈𝑈𝑈𝑈 < 0 entonces 𝑇𝑇𝑇𝑇1 > |𝑅𝑅𝑅𝑅𝑈𝑈𝑈𝑈| Ecuación 1-19

𝑇𝑇𝑇𝑇2 = 𝑇𝑇𝑇𝑇1 + 𝑅𝑅𝑅𝑅𝑈𝑈𝑈𝑈 Ecuación 1-20

𝑇𝑇𝑇𝑇3 = 𝑇𝑇𝑇𝑇2 ∙ 𝐾𝐾𝐾𝐾𝑆𝑆𝑆𝑆 Ecuación 1-21

Figure 1-16. Transportador de rastrillos trabajando con carga

SECCIÓN TÉCNICA


18

13

𝑇𝑇𝑇𝑇4 = 𝑇𝑇𝑇𝑇3 + 𝑅𝑅𝑅𝑅𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿 Ecuación 1-22

𝐹𝐹𝐹𝐹𝐷𝐷𝐷𝐷 = 𝑇𝑇𝑇𝑇4 ∙ 𝐾𝐾𝐾𝐾𝑆𝑆𝑆𝑆 − 𝑇𝑇𝑇𝑇1 Ecuación 1-23

Donde:

𝑇𝑇𝑇𝑇1 a 𝑇𝑇𝑇𝑇4 son las tensiones de la cadena en los puntos 1 a 4 [N]. 𝑅𝑅𝑅𝑅𝑈𝑈𝑈𝑈 es la resistencia al movimiento de la rama descargada [N], calculada en la Ecuación 1-6. 𝑅𝑅𝑅𝑅𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿 es la resistencia al movimiento de la rama cargada [N], calculada en la Ecuación 1-10. 𝐾𝐾𝐾𝐾𝑆𝑆𝑆𝑆 es el factor de resistencia al movimiento de la cadena en las catalinas [1], generalmente entre 1.05 y 1.08. 𝐹𝐹𝐹𝐹𝐷𝐷𝐷𝐷 es la fuerza de accionamiento [N].

Una vez que el valor de 𝑇𝑇𝑇𝑇1 se elige de acuerdo con la Ecuación 1-19, las demás tensiones y la fuerza de accionamiento se hallan en las restantes cuatro ecuaciones. La mayor tensión en la cadena ocurre en el punto 4. Por tanto,

𝑇𝑇𝑇𝑇𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 = 𝑇𝑇𝑇𝑇4 Ecuación 1-24

La fuerza de atesado en la catalina de cola está dada por la Ecuación 1-25.

𝐹𝐹𝐹𝐹𝑇𝑇𝑇𝑇 = 𝑇𝑇𝑇𝑇2 + 𝑇𝑇𝑇𝑇3 Ecuación 1-25

Donde:

𝐹𝐹𝐹𝐹𝑇𝑇𝑇𝑇 es la fuerza de atesado en la catalina de cola [N] 𝑇𝑇𝑇𝑇2 y 𝑇𝑇𝑇𝑇3 son las tensiones de la cadena en los puntos 2 y 3 [N].

En los transportadores de tablillas, la tensión de la cadena en todos los puntos de la rama cargada debe ser suficientemente alto para mantener los rastrillos en posición cercana a la vertical. Si la tensión en la cercanía del punto 3 no es suficiente, puede ser necesario incrementar el valor de la tensión 𝑇𝑇𝑇𝑇1 elegida en la Ecuación 1-19 a fin de obtener valores apropiados para 𝑇𝑇𝑇𝑇3.

1.6.3 Potencia de accionamiento Una vez que el tiro de la cadena se conoce, es fácil determinar la potencia mecánica tomada por el transportador de su accionamiento. Esta potencia está dada por la Ecuación 1-26.

𝑃𝑃𝑃𝑃𝐷𝐷𝐷𝐷 = 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐴𝐴𝐴𝐴 ∙ 𝐹𝐹𝐹𝐹𝐷𝐷𝐷𝐷 ∙ 𝑣𝑣𝑣𝑣 Ecuación 1-26

Donde:

𝑃𝑃𝑃𝑃𝐷𝐷𝐷𝐷 es la potencia mecánica tomada por el transportador de su accionamiento [W]. 𝐹𝐹𝐹𝐹𝐷𝐷𝐷𝐷 es la fuerza de accionamiento de las cadenas del transportador [N], obtenida en las subsecciones 2.5.1 y 2.5.2. 𝑣𝑣𝑣𝑣 es la velocidad de las cadenas del transportador [m/s]. 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐴𝐴𝐴𝐴 es el factor de servicio de la aplicación [1], según se da en la Segunda Sección Técnica de este catálogo.

1.7 Selección de las Cadenas de Tracción Las cadenas para transportadores generalmente trabajan en un ambiente altamente contaminado, donde el aceite lubricante se mezcla con el material trasportado, o incluso llega a ser sustituido por otras sustancias menos apropiadas tales como agua o el jugo de caña. Otros transportadores de cadena funcionan dentro de hornos, donde la temperatura es alta. Todos estos factores hacen de la selección de cadenas para transportadores una ciencia técnica no constituida. Ello explica por qué un procedimiento de selección formal, tal como el existente para las cadenas de transmisión de potencia, todavía no ha sido incorporado en una norma nacional o internacional.

19

19

La norma de facto se basa en la resistencia última a la tracción (RUT, en inglés UTS) de la cadena, una medida objetiva de la carga estática que la cadena puede soportar antes de la rotura. Pero, bastante antes de la rotura, la cadena se elonga plásticamente, y se inutiliza. Por tanto, la fuerza admisible de trabajo debe ser muchas veces menor que la resistencia última a la tracción, y por ello se aplica un factor de seguridad no menor que siete. Para tomar en consideración el comportamiento dinámico de los transportadores de cadena, se aplica también un factor de servicio en el cálculo de selección, basado sobre todo en la experiencia práctica.

Un número de fuentes sugiere verificar la cadena a la presión (p) y al producto presión-velocidad (pv) en los pares deslizantes de sus articulaciones. En un ambiente razonablemente limpio, una cadena de ingeniería bien lubricada puede trabajar durante 15 000 horas bajo una presión en sus pares deslizantes igual a 1 800 000 Pa, si la velocidad de deslizamiento en el par no supera los 0.15 m/s. No obstante, bajo condiciones reales de operación en planta, es difícil hacer un pronóstico fundamentado de la vida de trabajo de una cadena de transportador sometida a valores dados de p y pv. En consecuencia, muchos proveedores mencionan, pero no obligan a cumplir con tales verificaciones, descansando principalmente en el método RUT + factor de seguridad. Este es el estado del arte hoy día.

La máxima fuerza de tracción en las cadenas, obtenida tal como se explica en la subsección 2.5, se vincula con el valor medio de la resistencia última a la tracción de la cadena seleccionada por medio de la Ecuación 1-27.

𝑇𝑇𝑇𝑇𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 ≤ 𝐾𝐾𝐾𝐾𝑁𝑁𝑁𝑁 ∙ 𝑄𝑄𝑄𝑄𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑑𝑑𝑑𝑑/(𝐾𝐾𝐾𝐾𝐴𝐴𝐴𝐴 ∙ 𝑆𝑆𝑆𝑆𝐹𝐹𝐹𝐹) Ecuación 1-27

Donde:

𝑇𝑇𝑇𝑇𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 es la máxima fuerza de tracción en las cadenas [N], obtenida en la subsección 2.5. 𝑄𝑄𝑄𝑄𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑑𝑑𝑑𝑑 es el valor medio de la resistencia última a la tracción de la cadena seleccionada [N], según las tablas de cadenas. 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐴𝐴𝐴𝐴 es el factor de servicio de la aplicación [1], obtenido en la Segunda Sección Técnica de este catálogo. 𝐾𝐾𝐾𝐾𝑁𝑁𝑁𝑁 es el factor multi-ramal [1], obtenido en la Segunda Sección Técnica de este catálogo. 𝑆𝑆𝑆𝑆𝐹𝐹𝐹𝐹 es el factor de seguridad a la rotura de la cadena [1], tal como se da en la Tabla 1-5.

El factor multi-ramal toma en cuenta que la máxima fuerza de tracción en las cadenas puede ser ejercida por una, dos o más cadenas, según el ancho y la capacidad del transportador.

Cuando la aplicación requiere un nivel especialmente alto de fiabilidad, entonces el valor mínimo de la resistencia última a la tracción—𝑄𝑄𝑄𝑄𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚—de la cadena seleccionada es el que se aplica en la Ecuación 1-27, en vez del valor medio. Respecto al factor de seguridad, un valor ligado a la velocidad de la cadena, tal como el dado en la Tabla 1-5, es un enfoque racional. Dentro de los intervalos de 𝑆𝑆𝑆𝑆𝐹𝐹𝐹𝐹 dados, los valores mayores deben adoptarse cuando se demanda mayor fiabilidad o cuando el número de dientes de las catalinas es cercano al mínimo.

Tabla 1-5. Factor de seguridad a la rotura de las cadenas para transportadores

Velocidad de la cadena 𝑣𝑣𝑣𝑣 [m/s] Factor de seguridad 𝑆𝑆𝑆𝑆𝐹𝐹𝐹𝐹 [1]

≤ 0.30 7

0.30 — 0.50 7 — 8

0.50 — 0.65 8 — 10

0.65 — 0.80 9 — 13

0.80 — 1.00 10 — 15

> 1.00 12 — 20

19

La norma de facto se basa en la resistencia última a la tracción (RUT, en inglés UTS) de la cadena, una medida objetiva de la carga estática que la cadena puede soportar antes de la rotura. Pero, bastante antes de la rotura, la cadena se elonga plásticamente, y se inutiliza. Por tanto, la fuerza admisible de trabajo debe ser muchas veces menor que la resistencia última a la tracción, y por ello se aplica un factor de seguridad no menor que siete. Para tomar en consideración el comportamiento dinámico de los transportadores de cadena, se aplica también un factor de servicio en el cálculo de selección, basado sobre todo en la experiencia práctica.

Un número de fuentes sugiere verificar la cadena a la presión (p) y al producto presión-velocidad (pv) en los pares deslizantes de sus articulaciones. En un ambiente razonablemente limpio, una cadena de ingeniería bien lubricada puede trabajar durante 15 000 horas bajo una presión en sus pares deslizantes igual a 1 800 000 Pa, si la velocidad de deslizamiento en el par no supera los 0.15 m/s. No obstante, bajo condiciones reales de operación en planta, es difícil hacer un pronóstico fundamentado de la vida de trabajo de una cadena de transportador sometida a valores dados de p y pv. En consecuencia, muchos proveedores mencionan, pero no obligan a cumplir con tales verificaciones, descansando principalmente en el método RUT + factor de seguridad. Este es el estado del arte hoy día.

La máxima fuerza de tracción en las cadenas, obtenida tal como se explica en la subsección 2.5, se vincula con el valor medio de la resistencia última a la tracción de la cadena seleccionada por medio de la Ecuación 1-27.

𝑇𝑇𝑇𝑇𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 ≤ 𝐾𝐾𝐾𝐾𝑁𝑁𝑁𝑁 ∙ 𝑄𝑄𝑄𝑄𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑑𝑑𝑑𝑑/(𝐾𝐾𝐾𝐾𝐴𝐴𝐴𝐴 ∙ 𝑆𝑆𝑆𝑆𝐹𝐹𝐹𝐹) Ecuación 1-27

Donde:

𝑇𝑇𝑇𝑇𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 es la máxima fuerza de tracción en las cadenas [N], obtenida en la subsección 2.5. 𝑄𝑄𝑄𝑄𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑑𝑑𝑑𝑑 es el valor medio de la resistencia última a la tracción de la cadena seleccionada [N], según las tablas de cadenas. 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐴𝐴𝐴𝐴 es el factor de servicio de la aplicación [1], obtenido en la Segunda Sección Técnica de este catálogo. 𝐾𝐾𝐾𝐾𝑁𝑁𝑁𝑁 es el factor multi-ramal [1], obtenido en la Segunda Sección Técnica de este catálogo. 𝑆𝑆𝑆𝑆𝐹𝐹𝐹𝐹 es el factor de seguridad a la rotura de la cadena [1], tal como se da en la Tabla 1-5.

El factor multi-ramal toma en cuenta que la máxima fuerza de tracción en las cadenas puede ser ejercida por una, dos o más cadenas, según el ancho y la capacidad del transportador.

Cuando la aplicación requiere un nivel especialmente alto de fiabilidad, entonces el valor mínimo de la resistencia última a la tracción—𝑄𝑄𝑄𝑄𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚—de la cadena seleccionada es el que se aplica en la Ecuación 1-27, en vez del valor medio. Respecto al factor de seguridad, un valor ligado a la velocidad de la cadena, tal como el dado en la Tabla 1-5, es un enfoque racional. Dentro de los intervalos de 𝑆𝑆𝑆𝑆𝐹𝐹𝐹𝐹 dados, los valores mayores deben adoptarse cuando se demanda mayor fiabilidad o cuando el número de dientes de las catalinas es cercano al mínimo.

Tabla 1-5. Factor de seguridad a la rotura de las cadenas para transportadores

Velocidad de la cadena 𝑣𝑣𝑣𝑣 [m/s] Factor de seguridad 𝑆𝑆𝑆𝑆𝐹𝐹𝐹𝐹 [1]

≤ 0.30 7

0.30 — 0.50 7 — 8

0.50 — 0.65 8 — 10

0.65 — 0.80 9 — 13

0.80 — 1.00 10 — 15

> 1.00 12 — 20

SECCIÓN TÉCNICA


20

15

1.8 Unidades de Medida Tanto en esta, la Primera Sección Técnica de este catálogo, como en la Segunda, todas las variables se expresan en las unidades básicas del Sistema Internacional de unidades, también conocido por su sigla SI. Ello simplifica las ecuaciones, y evita las confusiones que surgen cuando se usan las unidades tradicionales o los múltiplos y submúltiplos de las unidades SI se mezclan en una misma aplicación. No obstante, en la práctica de la ingeniería de cadenas, las unidades tradicionales son necesarias y lo serán por mucho tiempo, para asegurar una buena comunicación profesional a todos los niveles de actividad: desde la planta y el taller hasta la empresa.

¿Cómo proceder racionalmente en este importante asunto? Nuestra sugerencia es la siguiente:

1. Tomar todos los datos en las unidades tradicionales, y convertirlos a las unidades básicas del SI. 2. Realizar todos los cálculos en las unidades básicas del SI, de acuerdo a la Sección Técnica correspondiente. 3. Tomar todos los resultados de los cálculos que se necesiten, y convertirlos a las unidades tradicionales.

Los pasos 1 y 3 requieren tablas de factores de conversión. Para conveniencia de nuestros clientes, un grupo de conversiones vinculadas a los contenidos de las Secciones Técnicas de este catálogo se dan, con tres cifras significativas y ordenados alfabéticamente, en la Tabla 1-6. Para que las conversiones se realicen de modo directo, todas las unidades contenidas en la tabla aparecen justamente una vez en su primera columna.

Tabla 1-6. Conversiones de unidades

Para convertir de a Multiplicar por

Caballos de fuerza [hp] Watt [W] 746

Kilogramos [kg] Libras [lb] 2.20

Kilogramos fuerza [kgf] Newton [N] 9.81

Kilogramos por metro [kg/m] Libras por pie [lb/ft] 0.672

Kilogramos por metro cúbico [kg/m3] Libras por pie cúbico [lb/ft3] 0.062 4

Kilogramos por segundo [kg/s] Libras por minuto [lb/min] 132

Toneladas por hora [t/h] 3.60

Libras [lb] Kilogramos [kg] 0.454

Libras fuerza [lbf] Newton [N] 4.45

Libras fuerza por pulgada [lbf⋅in] Newton por metro [N⋅m] 0.113

Libras por minuto [lb/min] Kilogramos por segundo [kg/s] 0.007 56

Libras por pie [lb/ft] Kilogramos por metro [kg/m] 1.49

Libras por pie cúbico [lb/ft3] Kilogramos por metro cúbico [kg/m3] 16.0

Metros [m] Pulgadas [in] 39.4

Pies [ft] 3.28

20

1.8 Unidades de Medida Tanto en esta, la Primera Sección Técnica de este catálogo, como en la Segunda, todas las variables se expresan en las unidades básicas del Sistema Internacional de unidades, también conocido por su sigla SI. Ello simplifica las ecuaciones, y evita las confusiones que surgen cuando se usan las unidades tradicionales o los múltiplos y submúltiplos de las unidades SI se mezclan en una misma aplicación. No obstante, en la práctica de la ingeniería de cadenas, las unidades tradicionales son necesarias y lo serán por mucho tiempo, para asegurar una buena comunicación profesional a todos los niveles de actividad: desde la planta y el taller hasta la empresa.

¿Cómo proceder racionalmente en este importante asunto? Nuestra sugerencia es la siguiente:

1. Tomar todos los datos en las unidades tradicionales, y convertirlos a las unidades básicas del SI. 2. Realizar todos los cálculos en las unidades básicas del SI, de acuerdo a la Sección Técnica correspondiente. 3. Tomar todos los resultados de los cálculos que se necesiten, y convertirlos a las unidades tradicionales.

Los pasos 1 y 3 requieren tablas de factores de conversión. Para conveniencia de nuestros clientes, un grupo de conversiones vinculadas a los contenidos de las Secciones Técnicas de este catálogo se dan, con tres cifras significativas y ordenados alfabéticamente, en la Tabla 1-6. Para que las conversiones se realicen de modo directo, todas las unidades contenidas en la tabla aparecen justamente una vez en su primera columna.

Tabla 1-6. Conversiones de unidades


Caballos de fuerza [hp] Watt [W] 746

Kilogramos [kg] Libras [lb] 2.20

Kilogramos fuerza [kgf] Newton [N] 9.81

Kilogramos por metro [kg/m] Libras por pie [lb/ft] 0.672

Kilogramos por metro cúbico [kg/m3] Libras por pie cúbico [lb/ft3] 0.062 4

Kilogramos por segundo [kg/s] Libras por minuto [lb/min] 132

Toneladas por hora [t/h] 3.60

Libras [lb] Kilogramos [kg] 0.454

Libras fuerza [lbf] Newton [N] 4.45

Libras fuerza por pulgada [lbf⋅in] Newton por metro [N⋅m] 0.113

Libras por minuto [lb/min] Kilogramos por segundo [kg/s] 0.007 56

Libras por pie [lb/ft] Kilogramos por metro [kg/m] 1.49

Libras por pie cúbico [lb/ft3] Kilogramos por metro cúbico [kg/m3] 16.0

Metros [m] Pulgadas [in] 39.4

Pies [ft] 3.28

2121


Metros cuadrados [m2] Pies cuadrados [ft2] 10.8

Pulgadas cuadradas [in2] 1 550

Metros cúbicos [m3] Pies cúbicos [ft3] 35.3

Metros cúbicos por segundo [m3/s] Pies cúbicos por minuto [ft3/min] 2 120

Metros por minuto [m/min] Metros por segundo [m/s] 0.016 7

Metros por segundo [m/s] Pies por minuto [ft/min] 197

Metros por minuto [m/min] 60.0

Newton [N] Libras fuerza [lbf] 0.225

Kilogramos fuerza [kgf] 0.102

Newton por metro [N⋅m] Libras fuerza por pulgada [lbf⋅in] 8.85

Pies [ft] Metros [m] 0.305

Pies cuadrados [ft2] Metros cuadrados [m2] 0.092 9

Pies cúbicos [ft3] Metros cúbicos [m3] 0.028 3

Pies cúbicos por minuto [ft3/min] Metros cúbicos por segundo [m3/s] 0.000 472

Pies por minuto [ft/min] Metros por segundo [m/s] 0.005 08

Pulgadas [in] Metros [m] 0.025 4

Pulgadas cuadradas [in2] Metros cuadrados [m2] 0.000 645

Toneladas por hora [t/h] Kilogramos por segundo [kg/s] 0.278

Watt [W] Caballos de fuerza [hp] 0.001 34

AEC-USA confía que la Primera Sección Técnica de su catálogo de cadenas le será útil a Usted, nuestro distinguido cliente. En caso de temperaturas extremas, o la presencia de sustancias corrosivas, o sistemas especiales por su diseño, operación, o mantenimiento, el Departamento Técnico de AEC se sentirá orgulloso de asistirle directamente en la mejor selección de la cadena para su transportador.

22

La cadena AEC para transportadoresde caña, por su diseño y materiales,alcanza una resistencia última a latracción de hasta 312 000 libras fuerza.

La misma está disponible en pasos de 6, 8 y12 pulgadas, y con aditamentos para montartablillas cañeras de todo tipo: A1/A2, A42,D5, K1/K2, G19.

CADENA PARA TRANSPORTADORES DE CAÑA

23

Cadena Forjada Desarmable

X-348 3.015 0.75 0.50 2.20.501.73 1.090.41

X-458 4.031 1.00 0.63 3.20.632.19 1.380.74468 4.031 1.59 1.13 7.50.753.19 1.880.41

X-658 6.031 1.00 0.63 2.70.632.19 1.380.47

X-678 6.031 1.28 0.81 6.70.883.03 2.000.72

698 6.031 1.56 1.00 11.41.133.75 2.560.56

998 9.031 1.56 1.00 9.01.133.75 2.530.63

La resistencia última media a la tracción depende del material y tratamiento térmico; varias alternativas están disponibles para ajustarse a diferentes requisitos de aplicación.

Cadena #Paso

A B

Dimensiones (in)

FDC E

Placa interior

Extremos Medio DiámetroLongitud

Placas exteriores

Espesor Altura

Pasador Masalb/ft

La cadena AEC forjada desarmable esuna de las más ampliamente utilizadasen los centrales azucareros, por sucapacidad para articular tanto verticalcomo horizontalmente. Se le puedeencontrar en transportadores colgantesy de tablillas. El tipo regular solo tieneendurecidos los pasadores, mientras enel tipo X todos los componentes estántérmicamente tratados para obtener alta resistencia transversal.

Aditamentos: S-22, Pasador extendido.

CADENA FORJADA DESARMABLE

24

Cadena Básica de Rodillos Grandes, sin Aditamento

PasadorCabezaa centro

Anchointerior

Extremoa centro

Placas laterales

Diámetro Largo EstiloDiámetro Estilo Altura Espesor

95R 4.000 1.03 1.25 1.001.50 0.97 T0.44 1.13 0.19 13 000 3.483R 4.000 1.38 1.63 1.312.00 1.25 T0.63 1.50 0.25 22 000 6.6

1113R 4.040 1.50 1.75 1.312.00 1.25 T0.63 1.50 0.31 26 000 7.4US-196R 6.000 1.2 1.45 1.132.00 1.06 T0.44 1.25 0.25 18 000 5

607R 6.000 1.33 1.58 1.312.50 1.25 T0.56 1.50 0.25 21 000 6.5631R 6.000 1.78 2.03 1.383.00 1.31 T0.75 2.00 0.38 38 000 12.296R 6.000 1.84 2.09 1.52.75 1.44 V0.75 2.00 0.38 47 000 11.8

1131R 6.000 1.84 2.09 1.53.00 1.44 T0.76 2.00 0.38 47 000 12.596RX 6.000 1.84 2.09 1.52.75 1.44 V0.75 2.00 0.38 70 000 11.8614R 6.000 1.78 2.03 1.382.50 1.31 T0.75 2.00 0.38 38 000 11625R 6.000 1.56 1.81 1.693.00 1.63 U0.63 2.00 0.25 25 000 9.81640R 6.000 1.28 1.63 1.063.00 0.88 T0.5 1.25 0.25 24 000 5.42130R 6.000 1.72 2.00 1.312.50 1.25 T0.75 2.00 0.38 38 000 11.01630R 6.000 1.72 2.03 1.382.50 1.31 T0.88 2.00 0.38 43 000 112184R 6.000 1.72 2.03 1.383.00 1.31 V0.88 2.00 0.38 43 000 12.3

2184RX 6.000 1.72 2.03 1.383.00 1.31 V0.88 2.00 0.38 75 000 12


Masa

(lb/ft)

Rectas

Acodadas

RUT

(lbf)

Dimensiones (in)

Cadena# Paso

B C AD LE H T

Rodillo

AAAAAAAAAAAAAAAA

Tipo deplacas

lateralesPitch

9184RX 6.000 2.04 2.35 0.938 A 3.00 1.46 V 1.53 2.50 0.50 100 000 17.6

Las cadenas AEC transportadoras de bagazo se diseñan

para trabajar en transportadores largos y rápidos,

alimentando eficientemente de bagazo las calderas y

almacenes. Los materiales de los componentes se eligen

cuidadosamente para soportar desgaste e impacto.

Pasadores, rodillos y casquillos son tratados térmicamente

para una dureza de hasta 62 HRC, y las placas laterales son

recubiertas de óxido negro para combatir la corrosión.

CADENA TRANSPORTADORA DE BAGAZO

26

CADENA TRANSPORTADORA DE CAÑA

Las cadenas AEC con rodillos fuera de borda para transportadores de caña son una solución robusta y duradera para las aplicaciones más exigentes. Sus rodillos son fáciles de desmontar y montar para realizar inspecciones o reemplazos. Por lo cual las operaciones de mantenimiento y reparación son económicas y simples.

Cadena Cañera con Rodillos Fuera de Borda

Agujero ancho de Máximo

Pasador Casquillo RodilloAltura

Placas laterales

Espesor

S A D B R H T9112 9.000 0.87 1.94 0.87 1.25 1.75 2.50 0.502397 12.000 0.91 2.25 0.87 1.25 1.75 2.50 0.381706 12.000 0.88 3.00 1.00 1.5 2.25 2.50 0.505618 12.000 1.03 2.97 1.00 1.75 2.25 2.50 0.505801 12.000 1.25 2.75 1.25 1.75 2.5 3.50 0.632614 12.000 1.25 2.75 1.25 1.75 2.5 3.50 0.632630 12.000 1.25 2.75 1.37 1.88 2.5 3.50 0.632405 9.000 0.88 3.00 0.88 1.25 1.75 2.13 0.502648 12.000 1.25 3.69 1.63 2.31 3.25 4.00 0.75


Dimensiones (in)

Cadena # Pasodel eje catalina

Pitch

27

Transportador Cañero de Tablillas

Centro acentro decatalina

Anchode vía

Ancho

A B C D TEstilo A 961R 9.000 14.75 22.56 28.06 4.00 0.25

ORB 2397R 12.000 15.19 21.81 27.25 5.00 0.25

Tablillas 41706R 12.000 14.75 22.56 28.06 5.00 0.252614R 12.000 14.19 22.06 27.69 6.00 0.25


Diámetro Espesorde fondo

Dimensiones (in)

Estilo Cadena # Paso

Pitch

total de rodillo

28

Cadena Combinada Fundida

Cabezaa centro

Extremoa centro

Máximo ancho de catalina Pasador

Placas lateralesAltura Espesor

Casquillo

C B A D F E GC-188 2.609 1.34 1.44 0.94 0.50 1.13 0.25 0.88C-131 3.075 1.81 1.88 1.13 0.63 1.5 0.38 1.25C-102B 4.000 2.19 2.3 2.00 0.63 1.5 0.38 1.00C-111 4.76 2.59 2.66 2.38 0.75 1.75 0.38 1.44C-110 6.000 2.19 2.3 1.94 0.63 1.50 0.38 1.25C-132 6.050 3.22 3.16 3.13 1.00 2.00 0.50 1.75La resistencia última media a la tracción depende del material y tratamiento térmico; varias alternativas están disponibles para ajustarse a diferentes requisitos de aplicación.

Dimensiones (in)

Cadena # Paso

Pitch

Las cadenas AEC combinadas fundidas

son la solución cuando cargas pesadas

vienen acompañadas de abrasivos,

como en las mesas alimentadoras de

caña. Eslabones interiores de hierro

dúctil fundido, placas laterales de acero

al alto carbono y pasadores tratados

térmicamente, se combinan para lograr

una resistencia a la tracción de hasta

67 000 libras fuerza.

Aditamentos: A22, K1/K2, F2, F30, G19, y S-1.

CADENAS COMBINADAS FUNDIDAS

29

Aditamento S-1SP para Cadena Combinada

C-102B 3.00 3.75 0.38 9.6C-111 3.50 4.38 0.38 12.6C-132 4.00 5.00 0.50 19.6

Cadena # Masa (lb/ft)H H1 T

30

CADENAS COMBINADAS FUNDIDAS (ADITAMENTOS)

A22

C132-S1

C132-K2

S-1SP

C131 F2

31

Cadena Soldada de Molino

Pasador Placas laterales

DiámetroLongitudde apoyoDiámetro Altura

WH-78 2.609 0.50 0.88 2.003.00 0.25 1.13 4.0WH-82 3.075 0.56 1.06 2.253.25 0.25 1.25 4.8WH-124 4.000 0.75 1.25 2.754.25 0.38 1.50 8.3WH-124H 4.063 1.00 1.75 3.004.75 0.50 2.00 14.7WH-111 0.75 1.38 3.384.88 0.38 1.75 9.5WH-106 6.000 0.75 1.25 2.754.25 0.38 1.50 7.0WH-132 6.050 1.00 1.75 4.386.25 0.50 2.00 14.2WH-150 6.050 1.00 1.75 4.386.25 0.50 2.50 16.8WH-155 6.050 1.13 1.75 4.636.91 0.63 2.50 20.0WCH-132 6.050 1.00 1.75 4.386.25 0.50 2.00 14.2


Masa

(lb/ft)

Dimensiones (in)

Cadena# Paso

D AC T H

Casquillo (barrilete)

Pitch

EspesorLongitud total

B

4.760

Las cadenas AEC soldadas se usan

extensamente, tanto como cadenas

de tracción para transportadores y

como cadenas de transmisión de

potencia. Son cadenas de alta

calidad, sin rodillos, con placas

laterales y casquillos soldados.

Aditamentos: H2, K1/K2, A1/A2, F10, F30, RR.

CADENA SOLDADA

32

CADENAS SOLDADAS (ADITAMENTOS)H2, K1/K2, A1/A2, A255, F4, F10, F30, RR, WING

RR

K1

WINGS

A255

K2

F4

33

CADENAS SOLDADAS (ADITAMENTOS)H2, K1/K2, A1/A2, A255, F4, F10, F30, RR, WING

Las cadenas AEC machihembradas estándar(clase 400), son ligeras y económicas, y puedenmanipular cargas moderadas a velocidades noelevadas. Resistentes y duraderas, pueden serusadas como cadenas de tracción o para latransmisión de potencia. El pasador tiene unacabeza ranurada que encaja en una oreja de laplaca lateral, evitando toda rotación relativa.Sus articulaciones cerradas permiten unaoperación duradera en transportadores queacarean materiales granulares moderadamenteabrasivos.

Aditamentos: A1R, A1L, A12R, A12L, A22, A88,

D5, D15, K1/K2, F2,F16, F29, G1, y G19.

CADENAS MACHIHEMBRADAS

Cadenas Machihembradas Clase 400

Cabezaa centro

Extremoa centro

Largototal

Ancho decatalinaDiámetro

Placas laterales

AlturaAnchode apoyo

Casquillo (barrilete)

E F C GD HWB442 1.375 0.97 1.06 2.03 0.630.31 0.751.060.56445 1.630 0.97 1.06 2.03 0.690.31 0.751.060.63452 1.506 1.03 1.19 2.22 0.630.38 0.841.090.69455 1.630 1.03 1.19 2.22 0.690.38 0.841.120.63462 1.634 1.25 1.31 2.56 0.810.44 0.941.440.72477 2.208 1.16 1.22 2.38 0.690.44 1.001.250.81488 2.609 1.44 1.50 2.94 0.750.44 1.001.620.884103 3.075 1.75 1.81 3.56 1.000.75 1.501.881.25


Dimensiones (in)

Cadena # Paso

P

Pasador

Diámetro

34


La cadena AEC machihembrada para molinos decaña (clase 900) se utiliza extensamente en losconductores intermedios de los molinos de caña,donde una mezcla de guarapo, bagazo y lodopuede acumularse y atascar el engranaje de lacatalina con otros tipos de cadena.Los pasadores de estas cadenas tienen cabeza en T que encaja en una ranura de los muñones de engranaje con la catalina. Se evita así la rotación relativa y el desgaste de los agujeros dondereposa el pasador. En la versión estándar, lospasadores de acero al carbono térmicamentetratado articulan en casquillos de acerocementado. Bajo pedido, se suministranpasadores y casquillos de acero inoxidable.Aditamentos: E51

35

CADENAS SIN RODILLOS

Las cadenas AEC-USA sin rodillos, también conocidas comocadenas de casquillos, son una solución ideal para aplicacionesdonde se transportan materiales polvorientos y abrasivos talescomo cenizas, carbón, cemento, o grava. Todas las piezas semaquinan con precisión a su forma y tamaño funcionales, y setratan térmicamente para lograr la más alta resistencia a la roturay el desgaste. El encaje de los casquillos en las placas lateralestiene una forma que impide su rotación relativa.

Aditamentos: A1/A2; K1/K2/K3/K6/K22/K23/K24/K25/K35/K44/K443; y S-1.

PITCH

E

H

C

D

T

B

A

T

PITCH

E

H

C

D

T

B

A

T

Cadena sin Rodillos (De Casquillos)

SS 188 2.609 2.69 0.5 1.120.881.34 0.251.06SS 131 3.075 3.75 0.625 1.51.251.88 0.381.31

SS 102B 4 4.53 0.625 1.512.27 0.382.12SS 111 4.76 5.44 0.75 21.442.72 0.382.62SS 110 6 4.53 0.625 1.51.252.27 0.382.12SS 856 6 6.31 1 2.51.753.16 0.53SS 857 6 5.94 1 3.251.753.12 0.53SS 859 6 7.25 1.25 42.383.81 0.623.75SS 150. 6.05 6.62 1 2.51.753.31 0.53.31SS 864 7 7.25 1.25 42.383.81 0.623.75


Cadena #Paso

C D A

Dimensiones (in)

HBE T

Pasador

Largo total Diámetro Extremoa centro

Casquillo

Diámetro Ancho decatalina

Placas laterales

Espesor Altura


36

ADITAMENTOS PARA CADENAS SIN RODILLOS

C

PITCHPITCH

A

BE

T

K2, K22, K23, K24, K25

B1

A1

D

Paso A A1 B B1 C D E TSS 131-K2 3.075 4.12 5.38 1.50 2.50 1.00 0.56 0.79 0.38

SS 102B-K2 4.000 5.31 6.72 1.75 2.62 1.00 0.41 1.12 0.38SS 111-K2 4.760 6.25 7.81 2.31 3.62 1.50 0.56 1.23 0.38SS 110-K2 6.000 5.31 6.72 1.75 2.88 1.00 0.41 2.12 0.38SS 856-K2 6.000 6.31 9.06 2.25 4.25 1.88 0.56 1.88 0.50SS150-K2 6.050 7.50 9.38 2.75 4.25 1.88 0.56 1.65 0.50

Paso A A1 B B1 C D E TSS 856-K24 6.000 7.25 9.06 2.50 4.25 1.88 0.69 1.75 0.50

Dimensiones (in)Aditamento

AditamentoDimensiones (in)

Aditamentos Tipo K2 para Cadenas sin Rodillos

Aditamentos Tipo K24 para Cadenas sin Rodillos

37

ADITAMENTOS PARA CADENAS SIN RODILLOS

C

PITCHPITCH

BE

A1A

ER857 K44

T

DB2

A2C

PITCH PITCH

A A1

B

B1

EF

T

ER864 K443

B2

A2

D

Paso A A1 A2 B B1 B2 C D E F TER 857-K44 6.000 7.00 12.00 13.81 3.50 6.00 2.50 0.56 1.25 0.50ER 859-K44 6.000 9.00 13.00 15.06 2.75 4.50 6.75 3.00 0.69 0.75 0.88 0.62ER 864-K443 7.000 9.00 13.00 15.00 3.75 5.50 7.00 3.00 0.69 0.75 0.88 0.62

AditamentoDimensiones (in)

Aditamentos Tipo K44 y K443 para Cadena sin Rodillos

C

PITCH PITCH

A1

B

B1

EF

AT

ER859 K44

A2

B2

D

38

CADENAS PESADAS DE TRANSMISIÓN

La cadena AEC-USA de placas laterales acodadas es una

cadena de transmisión de potencia para servicio pesado.

Todas las piezas se fabrican en acero aleado de alta calidad

tratado térmicamente. Pasadores y casquillos, con dureza

superficial por encima de 60 HRC , se rectifican para transmitir

la potencia con mínimas pérdidas. Para aplicaciones donde las

cargas son extremas, el par rodillo/casquillo se sustituye por

un par casquillo/pasador reforzado, y las placas laterales se

hacen más altas.

Cadena Pesada de Transmisión

432 1.654 2.28 0.438 0.641.38 0.88 1.121.26 0.19 12070 2 3.22 0.593 0.911.88 1.12 1.621.75 0.31 1.25881 2.609 2.38 0.438 0.641.5 0.88 1.121.28 0.19 1.12882 2.609 2.62 0.438 0.641.62 0.88 1.121.41 0.25 1.12

3011 3.067 3.94 0.75 1.252.31 1.62 2.252.12 0.38 1.561031 3.075 3.38 0.625 0.912.12 1.25 1.51.84 0.31 1.53075 3.075 3.69 0.648 0.912.25 1.25 1.751.97 0.38 1.53514 3.5 4.44 0.875 1.252.5 1.75 2.252.38 0.5 1.51242 4.063 4.88 0.875 1.252.94 1.75 2.252.62 0.5 1.941245 4.073 5.12 0.938 1.313.06 1.78 2.382.75 0.56 1.944522 4.5 5.25 1.1 1.633.19 2.25 32.81 0.56 2.065031 5 6.25 1.25 1.884 2.5 3.53.34 0.62 2.755035 5 6.62 1.375 1.884.06 2.5 3.53.5 0.75 2.565542 5.5 7.12 1.5 2.254.5 3 43.84 0.75 388B 5.75 7.12 1.5 2.254.5 3 43.84 0.75 36042 6 7.12 1.5 2.254.5 3 43.84 0.75 36565 6.5 8.06 1.75 2.55 3.5 54.25 0.88 3.25


Cadena # Paso Longitud total

C

Pasador

Diámetro

D

Extremoa centro

E

Espesor

T

Ancho máximo

de catalina

A

Dimensiones (in)

Diámetro

B

Casquillo

Longitud

L

Rodillo

Diámetro

R

Placas laterales

Altura

HPitch

39

CADENAS DE ARRASTRE ANCHAS EN ACERO

Las cadenas AEC de arrastre anchas en

acero son más resistentes a la rotura y el

desgaste que sus semejantes fundidas.

Pasadores, barriletes y placas laterales

se fabrican en acero de medio contenido

de carbono, térmicamente tratado para

mayor tenacidad, límite de fluencia y

resistencia al impacto. Se ofrecen en una

amplia gama de aditamentos.

Aditamentos: Aletas, C1, C3, C4, RR

Cadena de Arrastre Ancha en Acero

T HWDH102 5.000 9.13 6.50 0.38 1.50 0.757.75WDH104 6.000 6.75 4.13 0.38 1.50 0.755.38WDH110 6.000 11.80 9.00 0.38 1.50 0.7510.38WDH113 6.000 12.50 9.00 0.50 1.50 0.8810.63WDH120 6.000 12.10 8.75 0.50 2.00 0.8810.25WDH112 8.000 11.80 9.00 0.38 1.50 0.7510.38WDH116 8.000 15.50 13.00 0.38 1.75 0.7514.13WDH118 8.000 16.80 13.30 0.50 2.00 0.8814.88WDH480 8.000 14.60 11.20 0.50 2.00 0.8812.75


AlturaB

Anchocatalina

W

Anchocadena

A

Diámetropasador

D

Cadena # Paso medio

Dimensiones (in)Placas laterales

EspesorPitch

Anchomenor

40

Cadena de Arrastre Tipo Redler

T H/H1102 HVY 102 14 32 9 35 18

142 142 19 42 12 50 25142 HVY 142 29 62 16 50 25

216 216 31 70 16 62 28260 260 30 70 20 75 32


AlturaAncho

horquilla

B

Espesordel ojal

A

Diámetrodel ojal

D

Cadena #Paso

Dimensiones (mm)Placa

Espesor

CADENA DE ARRASTRE TIPO REDLER

Las cadenas AEC de arrastre tipo Redler

se producen fundidas o forjadas en

acero, en función de los requisitos de

la aplicación. Las aletas generalmente

se sueldan a los eslabones, pero en

algunos casos se usan aditamentos

atornillados de fácil mantenimiento y

reemplazo.

Aditamentos: T, U, UA, UB, UC

41

Aletas para Cadenas Tipo Redler

SERIE 102 102 250 300 352 397SERIE 142 142 278 378 478 627 757

Envergadura de las aletas, W (mm)Cadena # Paso (mm)

42

CADENA PARA PLANTAS DE ACEITE DE PALMA

La cadena AEC-USA de rodillos para los

transportadores de las plantas de aceite

de palma aúna diferentes opciones de

diseño para ajustarse a las aplicaciones

más exigentes. Las piezas son tratadas

térmicamente con cuidado para evitar

descarburización en zonas críticas.

Dimensiones precisas y un acabado

superficial liso reducen la presión en las

articulaciones y le alargan la vida a la

cadena. Los casquillos y placas laterales

son granallados, resultando ser más

tenaces y resistentes al desgaste.

El análisis de tensiones por el método de los elementos finitos (FEM), unido a los más modernos mediosde diseño asistido por computadora (CAD) se integran en el desarrollo de las cadenas AEC-USA, capacesde soportar las más duras condiciones de trabajo en las modernas plantas de aceite de palma.

43

Pasadores, casquillos y rodillos de

acero aleado al cromo se rectifican

con precisión a las tolerancias de

diseño, luego de recibir tratamiento

térmico. Cementación y granallado

son procedimientos estándar para el

logro de óptimas prestaciones.

Las placas laterales de acero aleado se maquinan

con precisión para lograr un paso de cadena exacto y un

ajuste firme y duradero de los casquillos.

El bonificado térmico a corazón y el granallado aseguran

una larga vida a la fatiga y el desgaste abrasivo.

44

P PITCH P PITCH

P PITCH P PITCH

Notes:1. All Chain components Heat Treated; Sidebars & Bushings are subject to Shot Peening for fatigue resistance and enhanced wear performance.1. Rollers should turn freely 360°.2. The surface is free of crack, burr, scar, etc3. Amount of camber & twist to be equal in either direction.

R

PALM OIL MILL CHAIN



PROPRIETARY AND CONFIDENTIAL

THE INFORMATION CONTAINED IN THISDRAWING IS THE SOLE PROPERTY OFATLANTIC BEARING SERVICES. ANY REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLEWITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OFATLANTIC BEARING SERVICES IS PROHIBITED.

ATLANTICBEARINGSERVICES

030509

030409

030509

CROMAY

MALE

ABS

APARDINAS

AEC-USA

ABS2200XX-CAT

WEIGHT:

A3

SHEET 1 OF 1SCALE:1:5

DWG NO.

TITLE:

REVISIONDO NOT SCALE DRAWING

MATERIAL:

DATESIGNATURENAME

DEBUR AND BREAK SHARP EDGES

THIRD ANGLE PROJECTIONLINEAR DIMENSIONS ARE IN MILLIMETERSTOLERANCES:X = +/- 0.50X.X = +/- 0.25X.XX = +/- 0.13X.XXX = +/- 0.06X° = +/- 1°

Q.A

MFG

APPV'D

CHK'D

DRAWN

ABS2200XX-CAT

G

87654321

1211109871

2

3 4 5

F

D

C

B

A

E

H

G

F

E

A

B

C

D

6

SOLID PIN CHAIN (RIVETTED, COTTERED & EXTENDED PIN TYPES)

HOLLOW PIN CHAIN

* EXTENDED PIN AVAILABLE (ADD SUFIX EP)

CHAIN PITCHP (mm)

PIN DIA.d (mm)

ROLLER DIA.D (mm)

DRIVE WIDTHW (mm)

PLATE HEIGHTH (mm)

PLATE TH.Ti (mm)

PLATE TH.To (mm)

U.T.S.(lbf)

AEC220040 101.6 19.0 47.6 19.0 38.1 5.0 5.0 22000AEC400060* 152.4 27.0 66.7 25.4 50.8 8.0 8.0 40000AEC600060* 152.4 27.0 66.7 25.4 50.8 9.0 8.0 60000

CHAIN PITCHP (mm)

PIN DIA.d (mm)

PIN BOREb (mm)

ROLLER DIA.D (mm)

DRIVE WIDTHW (mm)

PLATE HEIGHTH (mm)

PLATE TH.Ti (mm)

PLATE TH.To (mm)

U.T.S.(lbf)

AEC220040H 101.6 19.0 13.2 47.6 19.0 38.1 5.0 5.0 22000AEC400060H 152.4 27.0 20.1 66.7 25.4 50.8 8.0 8.0 40000AEC600060H 152.4 27.0 20.1 66.7 25.4 50.8 9.0 8.0 60000

To

M

L

d

Ti

W

D

H

To D

d

b

Ti

WH

CADENAS PARA PLANTAS DE ACEITE DE PALMACadenas de pasador hueco y cadenas de pasador macizo

Cadena # Paso

P

Diámetropasador

d

Diámetrorodillo

Ancho máximode catalina

Placas laterales

Altura

H

Espesor

Ti To

RUT(lbf)

AEC220040 101.6 19 47.6 19 38.1 5 5 22 000AEC400060* 152.4 27 66.7 25.4 50.8 8 8 40 000AEC600060* 152.4 27 66.7 25.4 50.8 9 8 60 000

* Está disponible una variante con pasadores extendidos (adicionar el sufijo EP)

Cadena de Pasadores Macizos

Dimensiones (mm)

D Wplaca interior

Espesor placa exterior

Cadena # Paso

P

Exterior

Diámetro del pasador

d

Diámetrorodillo

Ancho máximode catalina

Placas laterales

Altura

H

Espesor

Ti To

RUT(lbf)

AEC220040H 101.6 19 47.6 19 38.1 5 5 22 000AEC400060H 152.4 27 66.7 25.4 50.8 8 8 40 000AEC600060H 152.4 27 66.7 25.4 50.8 9 8 60 000

Cadena de Pasadores Huecos

Dimensiones (mm)

D Wplaca interior

Espesor placa exterior

b

Interior

13.220.120.1

45

HERRAMIENTAS PARA ARMAR Y DESARMAR CADENAS

Al reparar cadenas de ingeniería, se

necesita sustituir eslabones aislados

o secciones completas. La operación

principal es el armado o desarmado

de los pasadores involucrados. La

herramienta AEC-USA de arme y

desarme DCH30-2 reduce el tiempo

muerto, y no deteriora los ajustes

prensados originales de la cadena,

esenciales para preservar la vida útil

de la misma. Esta herramienta no

requiere martilleo o calentamiento

alguno de la cadena.

La herramienta DCH30-2 se ha diseñado para trabajar una gama muy diversa de cadenas de ingeniería, con diferentes formas, dimensiones y pesos. La clave está en utilizar el adaptador adecuado para cada cadena. Por eso, para ordenar la herramienta DCH30-2 es esencial especificar en cuáles cadenas se va a utilizar.

Cada juego de herramientas DCH30-2 incluye:

Herramienta básica con cilindro de 30 t

Juego adaptador (cuatro piezas).

Bomba de mano, calibrada para 10,000 lbf/in2

Manguera de alta presión

Manual de instrucciones

TECHNICAL SECTION

Power Transmission Chain Drives

46

46

2. Sección Técnica: Cadenas de Transmisión de Potencia 2.1 Transmisiones por Cadena y sus Cadenas La empresa AEC produce y suministra cadenas de rodillos de precisión con paso corto para transmisión de potencia, según la serie estándar definida por la norma ANSI/ASME B29.1-2011, e incluida en la norma ISO 606:2015. Una vista en despiece ordenado de la estructura de tales cadenas se muestra en la Figura 2-1. Los tipos de piezas que componen la cadena son: 1) Placa exterior, 2) Placa interior, 3) Pasador, 4) Casquillo, y 5) Rodillo.

Figura 2-1. Piezas de una cadena de rodillos de precisión con paso corto

Figura 2-2. Cadena remachada engranada con una catalina

Un eslabón interior comprende dos casquillos prensados en los agujeros de dos placas interiores; antes del ensamble, un rodillo se desliza en cada casquillo. Por otro lado, un eslabón exterior está compuesto por dos pasadores prensados en los agujeros de dos placas exteriores; antes del ensamble, un pasador se desliza en cada casquillo de un eslabón interior. Así, se forma una sección de cadena de tres eslabones. Continuando dicho proceso de ensamble se forma una sección de cadena con número siempre impar de eslabones, cuyos extremos son eslabones interiores. Para fijar en su sitio las partes de una cadena, los extremos de los pasadores se remachan, Figura 2-2 o se ensartan con pasapuntas o chavetas.

Para cerrar una sección de cadena con número de eslabones impar, sus extremos pueden unirse con un eslabón exterior adicional, el llamado eslabón de conexión estándar. Este es el tipo más robusto de cadena cerrada, gracias a su estructura homogénea. La operación de cierre se debe realizar en la fábrica de cadenas, o en un taller que cuente con las herramientas y el personal idóneos para ello. A pie de obra, o en un taller sin condiciones, es difícil realizar con éxito el prensado de la placa exterior final del eslabón de conexión estándar en sus pasadores. En esos casos, se utiliza un eslabón de conexión separable, una de cuyas placas desliza en sus pasadores. Esta placa se fija en su sitio con una horquilla elástica, Figura 2-3, o con pasapuntas o chavetas cónicas, en las cadenas grandes. Cuando se usan horquillas elásticas, la cadena debe moverse con la abertura de la horquilla apuntando hacia atrás. Un eslabón de conexión separable es fácil de cerrar y abrir, pero la cadena pierde 20 % de la resistencia a la fatiga de sus placas con respecto a la cadena homogénea.

Si, inevitablemente, se necesitara una cadena cerrada con un número de eslabones impar, es posible cerrar una sección con número par de eslabones usando un eslabón de conexión acodado, Figura 2-4. Generalmente, el pasador de este tipo de eslabón desliza en los orificios de sus placas. Tal cadena debe moverse sólo en un sentido: con la parte estrecha del eslabón acodado hacia adelante. Además, una cadena con un eslabón acodado pierde no menos del 35 % de la resistencia a la fatiga de sus placas, respecto a una cadena homogénea. Para aliviar este inconveniente, puede usarse una sección acodada, es decir, un eslabón acodado articulado a un eslabón normal por medio de un pasador prensado. Una sección acodada permite cerrar una sección con número impar de pasos, y convertirla en una cadena con un número impar de pasos, más resistente que la formada con un eslabón de conexión acodado.

47

47

Figura 2-3. Eslabón de conexión con horquilla elástica

Figura 2-4. Eslabón de conexión acodado con chaveta

Los pares pasador/casquillo son articulaciones rotativas que permiten a cada eslabón girar respecto a sus vecinos inmediatos en la cadena. Los rodillos deslizan sobre los casquillos, formando también pares rotativos. Cuando un diente de catalina engrana con la cadena, el rodillo correspondiente rueda su superficie exterior sobre el perfil del diente. Al mismo tiempo, la superficie interior del rodillo desliza en su casquillo, pero sobre un área considerable de apoyo. Estas formas de contacto reducen la fricción en el engranaje catalina/cadena. En consecuencia, una cadena de rodillos de precisión con paso corto bien instalada y lubricada tiene una eficiencia energética entre 97.5 % y 98.5 % a plena carga.

Para crear una transmisión por cadena se requiere de una cadena, un sistema de lubricación, y catalinas montadas en árboles apropiados. En ocasiones, accesorios tales como atesadores y amortiguadores se incluyen también en la lista. El elemento más complejo—y más débil—en la transmisión suele ser la cadena misma. Una cadena bien seleccionada puede brindar años de servicio confiable con mínimos costos totales. Por tanto, la selección de la cadena es el primer paso en el diseño de una nueva transmisión de potencia o en la verificación o reingeniería de una existente.

Como todos los elementos de máquina, la selección de la cadena tiene que basarse en su capacidad de carga, que está limitada por varios mecanismos de fallo. Hay dos tipos básicos de fallo: catastrófico y gradual. Un fallo catastrófico es un evento súbito y difícil de predecir que termina con la vida útil del elemento. En contraste, un fallo gradual llega luego de un largo período de deterioro lento y visible, fácil de monitorear por un sistema de mantenimiento basado en condición. Las cadenas de rodillos de precisión con paso corto presentan tres modos de fallo catastrófico, a saber:

• Fractura de placas, debida a la fatiga por tracción pulsante; • Fractura de rodillos y casquillos, debido a la fatiga por impacto; • Agarrotamiento del par pasador/casquillo, debido al desgaste adhesivo.

En los dos primeros modos de fallo catastrófico, las piezas involucradas están sometidas a cargas variables, y se forman en ellas diminutas grietas de fatiga en los puntos más débiles de su estructura. El crecimiento de las grietas reduce, sin síntomas visibles, la resistencia de las placas o de los pares rodillo/casquillo, hasta que una fractura frágil provoca la rotura de la pieza, y el fallo inmediato de la cadena. El tercer modo de fallo catastrófico involucra el colapso de la película lubricante en el par pasador/casquillo, debido a una combinación de alta carga y velocidad de deslizamiento. Entonces, el rozamiento barre las finas capas de óxido que cubren las superficies en contacto, y en rápida sucesión surgen puntos de soldadura en frío entre ellas, que se rompen de inmediato, para dar lugar a la formación de otros nuevos. La transferencia de material de una parte a la otra y viceversa destruye las superficies y genera intenso calor, ruido, y humo. Luego de transcurrido un breve tiempo, los pares pasador/casquillo se agarrotan, provocando la rotura de la cadena.

Si los modos de fallo catastrófico se encuentran ausentes, las cadenas de transmisión exhiben un modo de fallo gradual: el desgaste abrasivo. Debido a este proceso físico, las superficies deslizantes del par pasador/casquillo pierden material y

TECHNICAL SECTION


48 48

el juego entre ellas se incrementa continuamente. El proceso puede avanzar muy lentamente si el ambiente está limpio y la lubricación es adecuada, pero nunca se detiene. Un ambiente contaminado y una lubricación impropia pueden incrementar fuertemente la tasa de desgaste, expresada como el volumen de material perdido por unidad de longitud deslizada. Debido al desgaste abrasivo, el paso de la cadena se elonga en el tiempo, y los diámetros de paso en las catalinas se hacen cada vez mayores, hasta que la cadena comienza a saltar los dientes de la catalina mayor, y la transmisión trabaja dando tirones. Tales tirones llevan prontamente a la rotura de la cadena, si la transmisión no se deja de operar a tiempo.

Muchos años de investigaciones experimentales sistemáticas en bancos de ensayo, patrocinadas por organizaciones de fabricantes como la Asociación Americana de Cadenas (AAC, en inglés, ACA) han hecho posible determinar fiablemente la capacidad de carga de las cadenas de transmisión de potencia. En estos ensayos, una cadena con un número de eslabones determinado se hace trabajar bajo lubricación adecuada en un ambiente no contaminado, transmitiendo una potencia mecánica 𝑃𝑃𝑃𝑃𝐶𝐶𝐶𝐶 a una velocidad lineal 𝑣𝑣𝑣𝑣 entre dos catalinas con ejes horizontales. La capacidad de carga de la cadena es el conjunto de valores límites, (𝑃𝑃𝑃𝑃𝐶𝐶𝐶𝐶 , 𝑣𝑣𝑣𝑣) que no provocan fallos por fatiga durante una vida útil probable de 15 000 horas, o que no provocan desgaste adhesivo. Puesto que este último es un proceso muy rápido, no está ligado a ninguna vida útil; simplemente ocurre tan pronto como el valor límite local de potencia y velocidad es excedido.

Figura 2-5. Carta de capacidad de carga típica de una cadena de transmisión

En un plano de coordenadas logarítmicas potencia/velocidad, Figura 2-5, la capacidad de carga de una cadena de transmisión dada se representa por una línea quebrada situada en el primer cuadrante. Esta representación gráfica es conocida como carta de capacidad de carga de la cadena en cuestión. Dicha línea quebrada consta de tres segmentos casi rectilíneos a saber: El segmento inclinado a la izquierda representa la capacidad de carga limitada por la fractura de las placas. El segmento inclinado a la derecha representa la capacidad de carga limitada por la fractura de los pares casquillo/rodillo. El segmento casi vertical a la derecha representa la capacidad de carga limitada por el agarrotamiento de los pares casquillo/pasador. Dentro de la zona gris, la cadena solo está sometida a desgaste abrasivo.

Estas cartas no solo representan claramente la región de trabajo de las cadenas de transmisión, sino que también pueden expresar datos numéricos sobre ella. Entonces, el eje horizontal de la carta no muestra la velocidad de la cadena, sino la frecuencia rotacional de la catalina menor. Una carta de capacidad de carga de la ACA para las cadenas de transmisión ANSI/ASME B29.1-2011 con catalina menor de 25 dientes se da en la Figura 2-6. En ella, cada tamaño de cadena se distingue por su número de cadena ANSI, cuyo primer dígito (o los dos primeros dígitos) representa(n) un número que expresa el paso de la cadena en octavos de pulgada. El último dígito del número ANSI, si es cero indica una cadena normal de rodillos, si es 1 indica cadena ligera de rodillos, y si es 5 indica una cadena sin rodillos (de casquillos). Lamentablemente, una carta de capacidad de carga está limitada a un número de dientes de la catalina menor, y sus escalas gráficas son poco precisas como fuentes de datos numéricos. Por tanto, organizaciones como la ACA han publicado tradicionalmente los datos de capacidad de carga en forma de tablas.

49

49

Figura 2-6. Carta de capacidad de carga para las cadenas estándar ANSI con una catalina menor de 25 dientes

Dichas tablas brindan la potencia mecánica que puede transmitir una cadena dada en el banco de prueba, para un amplio rango de números de dientes de la catalina menor, y un ancho intervalo de valores cercanamente espaciados de su frecuencia rotacional. Además de los valores de capacidad de carga, los límites de aplicación de los diferentes sistemas de lubricación también se muestran en las tablas por medio de líneas de frontera. El único cálculo necesario para utilizar las tablas en la práctica es la interpolación entre los valores dados de la frecuencia rotacional. Pese a sus buenas cualidades, las tablas de capacidad de carga son extensas, y ocupan mucho espacio en las secciones técnicas de los catálogos.

Desde hace algunos años, los resultados de los ensayos de capacidad de carga de las cadenas de transmisión también se publican como modelos matemáticos, también conocidos simplemente como modelos. En la ingeniería de hoy día, un modelo es un conjunto de relaciones entre variables numéricas. Cuando son computadas, las variables de un modelo se comportan de manera semejante a las variables en el objeto físico que representa, que puede ser desde un tornillo hasta un motor cohete. Los modelos matemáticos actuales son compactos y pueden expresar la capacidad de carga de las cadenas tan precisamente como las tablas, sin necesidad de interpolación alguna.

2.2 Selección de Cadenas de Transmisión En esta subsección, AEC-USA introduce para sus clientes un modelo matemático de las cadenas de transmisión de potencia, que incluye el modelo actual de la ACA sobre la capacidad de carga y la lubricación, integrado con un modelo de la cinemática y la cinetostática de tales elementos de máquina. El modelo conjunto se ha denominado AEC-Potencia. Este modelo puede aplicarse en cualquier oficina técnica industrial equipada al menos con una calculadora científica.

En las páginas que siguen, se dan las variables y relaciones del modelo AEC-Potencia. Sobre la base de dicho modelo se pueden formular y resolver problemas de transmisiones reductoras de velocidad por cadena estándar según la norma

TECHNICAL SECTION


50

50

ANSI/ASME B29.1-2011, de una o varias hileras, trabajando entre dos catalinas con árboles horizontales, e inclinaciones del ramal no cargado de hasta 60° respecto a la horizontal. Si su aplicación de Usted involucra más de dos catalinas, o una vida útil bastante por debajo de 15 000 horas, o una cadena con una longitud sensiblemente inferior a 100 eslabones, o un ramal no cargado con inclinación superior a 60°, o una velocidad por encima de 7 m/s, por favor, referirse al Departamento Técnico de AEC-USA.

Antes de iniciar los cálculos, algunas variables del modelo deben ser elegidas tentativa, pero cuidadosamente, por la persona a cargo de la selección de la cadena, pues influyen mucho en los valores de los resultados. Específicamente, tales variables son las siguientes:

• Relación de transmisión deseada 𝑖𝑖𝑖𝑖𝑑𝑑𝑑𝑑: Valores entre 1 y 3 dan transmisiones compactas; entre 3 y 7, más grandes y pesadas.

• Frecuencia de rotación deseada de la catalina mayor 𝑛𝑛𝑛𝑛2𝑑𝑑𝑑𝑑 : Si se especifica, dejar el valor deseado de la relación de transmisión libre.

• Número de dientes de la catalina menor 𝑧𝑧𝑧𝑧1: Tomar valores entre 11 y 25, hasta donde lo permitan tamaño y número de dientes de la catalina mayor.

• Distancia interaxial relativa deseada (en pasos) 𝜆𝜆𝜆𝜆𝑑𝑑𝑑𝑑: Puede estar entre 20 y 80, aunque entre 30 y 50 brinda mejores transmisiones.

• Distancia interaxial deseada 𝑎𝑎𝑎𝑎𝑑𝑑𝑑𝑑: Si se especifica, dejar el valor relativo deseado libre.

Las variables del modelo AEC-Potencia se definen en la Tabla 2-1. Para cada variable, se dan: símbolo, unidad de medida, y nombre. Los símbolos están en orden lexicográfico, que distingue mayúsculas, minúsculas, símbolos, subíndices y alfabetos. En los cálculos, todas las variables se expresan en las unidades básicas del Sistema internacional (SI). Con otros fines, las variables se pueden expresar en unidades tradicionales.

Tabla 2-1. Variables del modelo AEC-Potencia

Símbolo Unidad Nombre

𝐷𝐷𝐷𝐷1 m Diámetro de paso de la catalina menor

𝐷𝐷𝐷𝐷2 m Diámetro de paso de la catalina mayor

𝐷𝐷𝐷𝐷𝐻𝐻𝐻𝐻1𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 m Diámetro de cubo máximo de la catalina menor

𝐷𝐷𝐷𝐷𝐻𝐻𝐻𝐻2𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 m Diámetro de cubo máximo de la catalina mayor

𝐷𝐷𝐷𝐷𝑚𝑚𝑚𝑚1 m Diámetro de cresta de la catalina menor

𝐷𝐷𝐷𝐷𝑚𝑚𝑚𝑚2 m Diámetro de cresta de la catalina mayor

𝐷𝐷𝐷𝐷𝑓𝑓𝑓𝑓1 m Diámetro de pie de la catalina menor

𝐷𝐷𝐷𝐷𝑓𝑓𝑓𝑓2 m Diámetro de pie de la catalina mayor

𝐹𝐹𝐹𝐹𝐶𝐶𝐶𝐶_𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑓𝑓𝑓𝑓 N Fuerza en el extremo inferior de la catenaria

𝐹𝐹𝐹𝐹𝐶𝐶𝐶𝐶_𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠 N Fuerza en el extremo superior de la catenaria

𝐹𝐹𝐹𝐹𝑆𝑆𝑆𝑆_𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑓𝑓𝑓𝑓 N Fuerza radial sobre el árbol de la catalina inferior

𝐹𝐹𝐹𝐹𝑆𝑆𝑆𝑆_𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠 N Fuerza radial sobre el árbol de la catalina superior

𝐹𝐹𝐹𝐹𝑡𝑡𝑡𝑡 N Fuerza de tiro nominal de la cadena

𝐹𝐹𝐹𝐹𝑣𝑣𝑣𝑣 N Fuerza centrífuga sobre la cadena

51

51


𝐾𝐾𝐾𝐾𝐴𝐴𝐴𝐴 1 Factor de servicio

𝐾𝐾𝐾𝐾𝐶𝐶𝐶𝐶 1 Factor del eslabón de enlace

𝐾𝐾𝐾𝐾𝐺𝐺𝐺𝐺 W Factor de capacidad al agarrotamiento

𝐾𝐾𝐾𝐾𝐺𝐺𝐺𝐺0 W Factor de capacidad básico al agarrotamiento

𝐾𝐾𝐾𝐾𝐺𝐺𝐺𝐺𝐴𝐴𝐴𝐴 W Factor de capacidad de la lubricación tipo A

𝐾𝐾𝐾𝐾𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺 W Factor de capacidad de la lubricación tipo B

𝐾𝐾𝐾𝐾𝑁𝑁𝑁𝑁 1 Factor multi-hilera de la cadena

𝐾𝐾𝐾𝐾𝑃𝑃𝑃𝑃 W Factor de capacidad a la fatiga de las placas

𝐾𝐾𝐾𝐾𝑅𝑅𝑅𝑅 W Factor de capacidad a la fatiga por impacto

𝑃𝑃𝑃𝑃1 W Potencia mecánica en el árbol de la catalina menor (motriz)

𝑃𝑃𝑃𝑃2 W Potencia mecánica en el árbol de la catalina mayor (movida)

𝑃𝑃𝑃𝑃𝐶𝐶𝐶𝐶 W Potencia mecánica admitida por los modos de fallo catastróficos de la cadena

𝑃𝑃𝑃𝑃𝐶𝐶𝐶𝐶0 W Valor inicial de 𝑃𝑃𝑃𝑃𝐶𝐶𝐶𝐶

𝑃𝑃𝑃𝑃𝐺𝐺𝐺𝐺 W Capacidad de la cadena limitada por agarrotamiento

𝑃𝑃𝑃𝑃𝐺𝐺𝐺𝐺𝐴𝐴𝐴𝐴 W Capacidad de la cadena limitada por lubricación tipo A

𝑃𝑃𝑃𝑃𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺 W Capacidad de la cadena limitada por lubricación tipo B

𝑃𝑃𝑃𝑃𝑃𝑃𝑃𝑃 W Capacidad de la cadena limitada por fatiga de las placas

𝑃𝑃𝑃𝑃𝑅𝑅𝑅𝑅 W Capacidad de la cadena limitada por fatiga de impacto

𝑇𝑇𝑇𝑇1 N⋅m Torque en el árbol de la catalina menor (motriz)

𝑇𝑇𝑇𝑇2 N⋅m Torque en el árbol de la catalina mayor (movida)

𝑋𝑋𝑋𝑋0 1 Longitud relativa no redondeada de la cadena (en pasos)

𝑎𝑎𝑎𝑎𝑑𝑑𝑑𝑑 m Distancia interaxial deseada

𝑑𝑑𝑑𝑑1 m Diámetro de los rodillos de la cadena

𝑓𝑓𝑓𝑓𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟 1 Flecha relativa del ramal descargado de la cadena

𝑖𝑖𝑖𝑖𝑑𝑑𝑑𝑑 1 Relación de transmisión deseada

𝑛𝑛𝑛𝑛1 Hz (min-1) Frecuencia rotacional de la catalina menor (motriz)

𝑛𝑛𝑛𝑛1𝑏𝑏𝑏𝑏 Hz (min-1) Frecuencia rotacional básica de la catalina menor

𝑛𝑛𝑛𝑛1𝑟𝑟𝑟𝑟 1 Frecuencia rotacional relativa de la catalina menor

𝑛𝑛𝑛𝑛2 Hz (min-1) Frecuencia rotacional de la catalina mayor (movida)

𝑛𝑛𝑛𝑛2𝑑𝑑𝑑𝑑 Hz (min-1) Frecuencia rotacional deseada de la catalina mayor

𝑝𝑝𝑝𝑝0 m (in) Valor no redondeado del paso de la cadena

𝑝𝑝𝑝𝑝𝑏𝑏𝑏𝑏 m (in) Paso básico de la cadena

𝑝𝑝𝑝𝑝𝑟𝑟𝑟𝑟 1 Paso relativo de la cadena

𝑧𝑧𝑧𝑧1 1 Número de dientes de la catalina menor

TECHNICAL SECTION


52

52


𝑧𝑧𝑧𝑧2 1 Número de dientes de la catalina mayor

𝜀𝜀𝜀𝜀𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 1 Elongación relativa de la cadena permitida por la catalina mayor

𝜆𝜆𝜆𝜆𝑑𝑑𝑑𝑑 1 Distancia interaxial relativa deseada (en pasos)

𝜏𝜏𝜏𝜏1 rad Paso angular de la catalina menor

𝜏𝜏𝜏𝜏2 rad Paso angular de la catalina mayor

Δ𝑖𝑖𝑖𝑖 1 Holgura en la relación de transmisión

Δ𝜆𝜆𝜆𝜆 1 Holgura en la distancia interaxial relativa (en pasos)

𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴# Número de la cadena en las normas ANSI/ASME B29.1-2011 ó ISO 606:2015

𝐶𝐶𝐶𝐶𝑎𝑎𝑎𝑎𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝑎𝑎𝑎𝑎 Tipo de carga impuesto por la máquina receptora (1, 2, ó 3)

𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝑛𝑛𝑛𝑛𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝑖𝑖𝑖𝑖ó𝑛𝑛𝑛𝑛 Eslabón de conexión que cierra la cadena (estándar, separable, acodado)

𝐿𝐿𝐿𝐿 m Longitud de la cadena

𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝑇𝑇𝑇𝑇𝑖𝑖𝑖𝑖𝑇𝑇𝑇𝑇𝐶𝐶𝐶𝐶 Tipo mínimo de lubricación necesaria (A, B, C)

𝑀𝑀𝑀𝑀á𝑞𝑞𝑞𝑞𝐿𝐿𝐿𝐿𝑖𝑖𝑖𝑖𝑛𝑛𝑛𝑛𝑎𝑎𝑎𝑎 Tipo de máquina receptora, como Clase.Subclase (1/20.1/3)

𝐴𝐴𝐴𝐴 1 Número de hileras de la cadena (entre 1 y 10)

𝑃𝑃𝑃𝑃𝐶𝐶𝐶𝐶𝑖𝑖𝑖𝑖𝑃𝑃𝑃𝑃𝑎𝑎𝑎𝑎𝐶𝐶𝐶𝐶𝑖𝑖𝑖𝑖𝐶𝐶𝐶𝐶 Tipo de motor primario

𝐴𝐴𝐴𝐴𝐿𝐿𝐿𝐿𝑇𝑇𝑇𝑇𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝑖𝑖𝑖𝑖𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶 Catalina ubicada en la posición superior (menor, mayor)

𝑋𝑋𝑋𝑋 1 Longitud relativa de la cadena (en pasos)

𝑎𝑎𝑎𝑎 m Distancia interaxial

𝑓𝑓𝑓𝑓 m Flecha del ramal descargado de la cadena

𝐶𝐶𝐶𝐶 m/s2 Aceleración de la gravedad

𝑖𝑖𝑖𝑖 1 Relación de transmisión

𝑙𝑙𝑙𝑙 m Longitud de las cuerdas de los ramales de la cadena

𝑇𝑇𝑇𝑇 m (in) Paso de la cadena

𝑞𝑞𝑞𝑞 kg/m Masa de la cadena por unidad de longitud

𝑣𝑣𝑣𝑣 m/s Velocidad de la cadena

𝛿𝛿𝛿𝛿 rad (…°) Inclinación de la distancia interaxial, respecto a la horizontal

𝜂𝜂𝜂𝜂 1 Eficiencia energética de la transmisión

𝜆𝜆𝜆𝜆 1 Distancia interaxial relativa (en pasos)

𝜑𝜑𝜑𝜑 rad Ángulo entre la cuerda del ramal descargado de la cadena y la distancia interaxial

𝜓𝜓𝜓𝜓 rad Inclinación de la cuerda del ramal descargado de la cadena respecto a la horizontal

Las relaciones del modelo AEC-Potencia están definidas en la Tabla 2-2. Para cada relación se dan: número y comentarios. En los comentarios se dan los valores de algunas constantes contenidas en las relaciones. Las unidades son las básicas del Sistema Internacional, incluso en el modelo ACA de la capacidad de carga y la lubricación, desarrollado originalmente en unidades tradicionales de longitud, frecuencia rotacional, y potencia.

53

53

Tabla 2-2. Relaciones del modelo AEC-Potencia

Relación Número Comentarios

𝑃𝑃𝑃𝑃𝐶𝐶𝐶𝐶0 = 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐴𝐴𝐴𝐴𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 ∙ 𝑃𝑃𝑃𝑃1 (1)

𝐾𝐾𝐾𝐾𝐴𝐴𝐴𝐴 = 𝑃𝑃𝑃𝑃𝐶𝐶𝐶𝐶/𝑃𝑃𝑃𝑃1 (2)

𝑃𝑃𝑃𝑃𝐶𝐶𝐶𝐶 = min�𝑃𝑃𝑃𝑃𝑃𝑃𝑃𝑃,𝑃𝑃𝑃𝑃𝑅𝑅𝑅𝑅,𝑃𝑃𝑃𝑃𝐺𝐺𝐺𝐺� (3)

𝑝𝑝𝑝𝑝0 = 𝑝𝑝𝑝𝑝𝑏𝑏𝑏𝑏�𝑃𝑃𝑃𝑃𝐶𝐶𝐶𝐶0/(𝐾𝐾𝐾𝐾𝑁𝑁𝑁𝑁 ∙ 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐶𝐶𝐶𝐶 ∙ 3.281 ∙ 𝑧𝑧𝑧𝑧1 ∙ 𝑛𝑛𝑛𝑛1𝑟𝑟𝑟𝑟0.96)𝟑𝟑𝟑𝟑 (4)

𝑃𝑃𝑃𝑃𝑃𝑃𝑃𝑃 = 𝐾𝐾𝐾𝐾𝑁𝑁𝑁𝑁 ⋅ 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐶𝐶𝐶𝐶 ∙ 𝐾𝐾𝐾𝐾𝑃𝑃𝑃𝑃 ∙ 𝑧𝑧𝑧𝑧1 ∙ 𝑛𝑛𝑛𝑛1𝑟𝑟𝑟𝑟0.96 ∙ 𝑝𝑝𝑝𝑝𝑟𝑟𝑟𝑟(3.0−0.07∙𝑠𝑠𝑠𝑠𝑟𝑟𝑟𝑟) (5)

si (𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴# = 41) entonces 𝐾𝐾𝐾𝐾𝑃𝑃𝑃𝑃 = 1.805 W si (𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴# ≠ 41) entonces 𝐾𝐾𝐾𝐾𝑃𝑃𝑃𝑃 = 3.281 W (6)

𝑃𝑃𝑃𝑃𝑅𝑅𝑅𝑅 = 𝐾𝐾𝐾𝐾𝑁𝑁𝑁𝑁 ⋅ 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐶𝐶𝐶𝐶 ∙ 𝐾𝐾𝐾𝐾𝑅𝑅𝑅𝑅 ∙ 𝑧𝑧𝑧𝑧10.5 ∙ 𝑛𝑛𝑛𝑛1𝑟𝑟𝑟𝑟−1.5 ∙ 𝑝𝑝𝑝𝑝𝑟𝑟𝑟𝑟0.8 (7) si (𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴# = 25 ó 𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴# = 35) entonces 𝐾𝐾𝐾𝐾𝑅𝑅𝑅𝑅 = 2.16 ∙ 107 W

si (𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴# = 41) entonces 𝐾𝐾𝐾𝐾𝑅𝑅𝑅𝑅 = 0.254 ∙ 107 W si (𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴# ≥ 40 y 𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴# ≠ 41) entonces 𝐾𝐾𝐾𝐾𝑅𝑅𝑅𝑅 = 1.27 ∙ 107 W

(8)

𝑃𝑃𝑃𝑃𝐺𝐺𝐺𝐺 = 𝐾𝐾𝐾𝐾𝑁𝑁𝑁𝑁 ∙ ( 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐺𝐺𝐺𝐺 ∙ 𝑧𝑧𝑧𝑧1 ∙ 𝑝𝑝𝑝𝑝𝑟𝑟𝑟𝑟2 − 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐺𝐺𝐺𝐺0 ∙ 𝑧𝑧𝑧𝑧13 ∙ 𝑛𝑛𝑛𝑛1𝑟𝑟𝑟𝑟3 ∙ 𝑝𝑝𝑝𝑝𝑟𝑟𝑟𝑟5 ∙ (2 + 0.0323 ∙ 𝑧𝑧𝑧𝑧1) ) (9) 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐺𝐺𝐺𝐺 = 4811 W 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐺𝐺𝐺𝐺0 = 1.883 ∙ 10−10 W

𝑃𝑃𝑃𝑃𝐺𝐺𝐺𝐺𝐴𝐴𝐴𝐴 = 𝐾𝐾𝐾𝐾𝑁𝑁𝑁𝑁 ∙ ( 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐺𝐺𝐺𝐺𝐴𝐴𝐴𝐴 ∙ 𝑧𝑧𝑧𝑧1 ∙ 𝑝𝑝𝑝𝑝𝑟𝑟𝑟𝑟2 − 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐺𝐺𝐺𝐺0 ∙ 𝑧𝑧𝑧𝑧13 ∙ 𝑛𝑛𝑛𝑛1𝑟𝑟𝑟𝑟3 ∙ 𝑝𝑝𝑝𝑝𝑟𝑟𝑟𝑟5 ∙ (2 + 0.0323 ∙ 𝑧𝑧𝑧𝑧1) ) (10) 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐺𝐺𝐺𝐺𝐴𝐴𝐴𝐴 = 240.6 W

𝑃𝑃𝑃𝑃𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺 = 𝐾𝐾𝐾𝐾𝑁𝑁𝑁𝑁 ∙ ( 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺 ∙ 𝑧𝑧𝑧𝑧1 ∙ 𝑝𝑝𝑝𝑝𝑟𝑟𝑟𝑟2 − 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐺𝐺𝐺𝐺0 ∙ 𝑧𝑧𝑧𝑧13 ∙ 𝑛𝑛𝑛𝑛1𝑟𝑟𝑟𝑟3 ∙ 𝑝𝑝𝑝𝑝𝑟𝑟𝑟𝑟5 ∙ (2 + 0.0323 ∙ 𝑧𝑧𝑧𝑧1) ) (11) 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺 = 2406 W si (𝑃𝑃𝑃𝑃𝐶𝐶𝐶𝐶 ≤ 𝑃𝑃𝑃𝑃𝐺𝐺𝐺𝐺𝐴𝐴𝐴𝐴) entonces 𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝑇𝑇𝑇𝑇𝑇𝑇𝑇𝑇𝑝𝑝𝑝𝑝𝑇𝑇𝑇𝑇 = 𝐴𝐴𝐴𝐴

si (𝑃𝑃𝑃𝑃𝐶𝐶𝐶𝐶 > 𝑃𝑃𝑃𝑃𝐺𝐺𝐺𝐺𝐴𝐴𝐴𝐴 y 𝑃𝑃𝑃𝑃𝐶𝐶𝐶𝐶 ≤ 𝑃𝑃𝑃𝑃𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺 ) entonces 𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝑇𝑇𝑇𝑇𝑇𝑇𝑇𝑇𝑝𝑝𝑝𝑝𝑇𝑇𝑇𝑇 = 𝐵𝐵𝐵𝐵 si (𝑃𝑃𝑃𝑃𝐶𝐶𝐶𝐶 > 𝑃𝑃𝑃𝑃𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺) entonces 𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝑇𝑇𝑇𝑇𝑇𝑇𝑇𝑇𝑝𝑝𝑝𝑝𝑇𝑇𝑇𝑇 = 𝐶𝐶𝐶𝐶

(12)

𝐾𝐾𝐾𝐾𝑁𝑁𝑁𝑁 = KN(𝐴𝐴𝐴𝐴) (13) Ver Tabla 2-3

si 𝑝𝑝𝑝𝑝 no se ha calculado, entonces 𝑝𝑝𝑝𝑝 = más_cercano(𝑝𝑝𝑝𝑝0) (14) Ver tablas de cadenas

𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴# = 𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴#(𝑝𝑝𝑝𝑝) (15) Ver tablas de cadenas

si ( 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐴𝐴𝐴𝐴 < 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐴𝐴𝐴𝐴𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚) entonces 𝑝𝑝𝑝𝑝 = siguiente(𝑝𝑝𝑝𝑝) (16) En orden creciente

𝑇𝑇𝑇𝑇𝑑𝑑𝑑𝑑 = 𝑛𝑛𝑛𝑛1/𝑛𝑛𝑛𝑛2𝑑𝑑𝑑𝑑 (17)

𝑧𝑧𝑧𝑧2 = redondear(𝑇𝑇𝑇𝑇𝑑𝑑𝑑𝑑 ∙ 𝑧𝑧𝑧𝑧1) (18) Al entero más cercano

𝑇𝑇𝑇𝑇𝑑𝑑𝑑𝑑 + Δ𝑇𝑇𝑇𝑇 = 𝑧𝑧𝑧𝑧2/𝑧𝑧𝑧𝑧1 (19)

𝑇𝑇𝑇𝑇 = 𝑧𝑧𝑧𝑧1/𝑧𝑧𝑧𝑧2 (20)

𝜏𝜏𝜏𝜏1 = 2 ∙ 𝜋𝜋𝜋𝜋/𝑧𝑧𝑧𝑧1 (21)

𝜏𝜏𝜏𝜏2 = 2 ∙ 𝜋𝜋𝜋𝜋/𝑧𝑧𝑧𝑧2 (22)

𝐷𝐷𝐷𝐷1 = 𝑝𝑝𝑝𝑝/ sin(𝜏𝜏𝜏𝜏1/2) (23)

𝐷𝐷𝐷𝐷2 = 𝑝𝑝𝑝𝑝/ sin(𝜏𝜏𝜏𝜏2/2) (24)

𝐶𝐶𝐶𝐶𝑎𝑎𝑎𝑎𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝑎𝑎𝑎𝑎 = Carga(𝑀𝑀𝑀𝑀á𝑞𝑞𝑞𝑞𝐿𝐿𝐿𝐿𝑇𝑇𝑇𝑇𝑛𝑛𝑛𝑛𝑎𝑎𝑎𝑎) (25) Ver Tabla 2-5

𝐾𝐾𝐾𝐾𝐴𝐴𝐴𝐴𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 = KAmin(𝑃𝑃𝑃𝑃𝐶𝐶𝐶𝐶𝑇𝑇𝑇𝑇𝑃𝑃𝑃𝑃𝑎𝑎𝑎𝑎𝐶𝐶𝐶𝐶𝑇𝑇𝑇𝑇𝑇𝑇𝑇𝑇,𝐶𝐶𝐶𝐶𝑎𝑎𝑎𝑎𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝑎𝑎𝑎𝑎) (26) Ver Tabla 2-4 si (𝐶𝐶𝐶𝐶𝑇𝑇𝑇𝑇𝑛𝑛𝑛𝑛𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝑇𝑇𝑇𝑇ó𝑛𝑛𝑛𝑛 = estándar) entonces 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐶𝐶𝐶𝐶 = 1

de otro modo, si (𝐶𝐶𝐶𝐶𝑇𝑇𝑇𝑇𝑛𝑛𝑛𝑛𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝑇𝑇𝑇𝑇ó𝑛𝑛𝑛𝑛 = separable) entonces 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐶𝐶𝐶𝐶 = 0.8 de otro modo, si (𝐶𝐶𝐶𝐶𝑇𝑇𝑇𝑇𝑛𝑛𝑛𝑛𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝑇𝑇𝑇𝑇ó𝑛𝑛𝑛𝑛 = acodado) entonces 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐶𝐶𝐶𝐶 = 0.65

(27)

𝜆𝜆𝜆𝜆𝑑𝑑𝑑𝑑 = 𝜆𝜆𝜆𝜆 + Δ𝜆𝜆𝜆𝜆 (28)

TECHNICAL SECTION


54

54

Relación Número Comentarios

𝜆𝜆𝜆𝜆 = 𝑎𝑎𝑎𝑎/𝑝𝑝𝑝𝑝 (29)

𝑋𝑋𝑋𝑋0 = 2 ∙ 𝜆𝜆𝜆𝜆𝑑𝑑𝑑𝑑 + ((𝑧𝑧𝑧𝑧1 + 𝑧𝑧𝑧𝑧2)/2) + ((𝑧𝑧𝑧𝑧2 − 𝑧𝑧𝑧𝑧1)2) / (4 ∙ 𝜋𝜋𝜋𝜋2 ∙ 𝜆𝜆𝜆𝜆𝑑𝑑𝑑𝑑) ) (30)

𝑋𝑋𝑋𝑋 = redondear(𝑋𝑋𝑋𝑋0) (31) Según 𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝑛𝑛𝑛𝑛𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝑖𝑖𝑖𝑖ó𝑛𝑛𝑛𝑛 dada

𝑎𝑎𝑎𝑎 = (𝑝𝑝𝑝𝑝/4) ∙ �𝑋𝑋𝑋𝑋 − ((𝑧𝑧𝑧𝑧1 + 𝑧𝑧𝑧𝑧2)/2) + �(𝑋𝑋𝑋𝑋 − ((𝑧𝑧𝑧𝑧1 + 𝑧𝑧𝑧𝑧2)/2))2 − 2 ∙ ((𝑧𝑧𝑧𝑧2 − 𝑧𝑧𝑧𝑧1)/𝜋𝜋𝜋𝜋)2� (32)

𝐿𝐿𝐿𝐿 = 𝑋𝑋𝑋𝑋 ∙ 𝑝𝑝𝑝𝑝 (33)

𝑣𝑣𝑣𝑣 = 𝜋𝜋𝜋𝜋 ∙ 𝑛𝑛𝑛𝑛1 ∙ 𝐷𝐷𝐷𝐷1 (34)

𝐹𝐹𝐹𝐹𝑡𝑡𝑡𝑡 = 𝑃𝑃𝑃𝑃1/𝑣𝑣𝑣𝑣 (35)

𝑇𝑇𝑇𝑇1 = 𝐹𝐹𝐹𝐹𝑡𝑡𝑡𝑡 ∙ 𝐷𝐷𝐷𝐷1/2 (36)

𝑇𝑇𝑇𝑇2 = 𝑇𝑇𝑇𝑇1 ∙ 𝑖𝑖𝑖𝑖 ∙ 𝜂𝜂𝜂𝜂 (37) 𝜂𝜂𝜂𝜂 = 0.98

𝐹𝐹𝐹𝐹𝑣𝑣𝑣𝑣 = 𝑞𝑞𝑞𝑞 ∙ 𝑣𝑣𝑣𝑣2 (38)

𝜑𝜑𝜑𝜑 = sin−1[(𝐷𝐷𝐷𝐷2 − 𝐷𝐷𝐷𝐷1)/(2 ∙ 𝑎𝑎𝑎𝑎)] (39)

𝑙𝑙𝑙𝑙 = 𝑎𝑎𝑎𝑎 ∙ cos(𝜑𝜑𝜑𝜑) (40)

𝑞𝑞𝑞𝑞 = 𝑞𝑞𝑞𝑞(𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴#,𝐴𝐴𝐴𝐴) (41) Ver tablas de cadenas

𝑓𝑓𝑓𝑓 = 𝑓𝑓𝑓𝑓𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟 ∙ 𝑙𝑙𝑙𝑙 (42) 0.01 ≤ 𝑓𝑓𝑓𝑓𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟 ≤ 0.03 si (𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝑝𝑝𝑝𝑝𝐶𝐶𝐶𝐶𝐴𝐴𝐴𝐴𝑖𝑖𝑖𝑖𝐶𝐶𝐶𝐶𝐴𝐴𝐴𝐴 = menor) entonces 𝜓𝜓𝜓𝜓 = 𝛿𝛿𝛿𝛿 + 𝜑𝜑𝜑𝜑 si (𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝑝𝑝𝑝𝑝𝐶𝐶𝐶𝐶𝐴𝐴𝐴𝐴𝑖𝑖𝑖𝑖𝐶𝐶𝐶𝐶𝐴𝐴𝐴𝐴 = mayor) entonces 𝜓𝜓𝜓𝜓 = 𝛿𝛿𝛿𝛿 − 𝜑𝜑𝜑𝜑 (43)

𝐹𝐹𝐹𝐹𝐶𝐶𝐶𝐶_𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠 = 𝑞𝑞𝑞𝑞 ∙ 𝐶𝐶𝐶𝐶 ∙ 𝑙𝑙𝑙𝑙 ∙ [cos(𝜓𝜓𝜓𝜓) /(8 ∙ 𝑓𝑓𝑓𝑓𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟) + sin(𝜓𝜓𝜓𝜓)] (44) g = 9.81 m/s2

𝐹𝐹𝐹𝐹𝐶𝐶𝐶𝐶_𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑓𝑓𝑓𝑓 = 𝑞𝑞𝑞𝑞 ∙ 𝐶𝐶𝐶𝐶 ∙ 𝑙𝑙𝑙𝑙 ∙ [cos(𝜓𝜓𝜓𝜓) /(8 ∙ 𝑓𝑓𝑓𝑓𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟)] (45) g = 9.81 m/s2

𝐹𝐹𝐹𝐹𝑆𝑆𝑆𝑆_𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠 = 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐴𝐴𝐴𝐴 ∙ 𝐹𝐹𝐹𝐹𝑡𝑡𝑡𝑡 + 𝐹𝐹𝐹𝐹𝑣𝑣𝑣𝑣 + 2 ∙ 𝐹𝐹𝐹𝐹𝐶𝐶𝐶𝐶_𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠 (46)

𝐹𝐹𝐹𝐹𝑆𝑆𝑆𝑆_𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑓𝑓𝑓𝑓 = 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐴𝐴𝐴𝐴 ∙ 𝐹𝐹𝐹𝐹𝑡𝑡𝑡𝑡 + 𝐹𝐹𝐹𝐹𝑣𝑣𝑣𝑣 + 2 ∙ 𝐹𝐹𝐹𝐹𝐶𝐶𝐶𝐶_𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑓𝑓𝑓𝑓 (47)

𝜀𝜀𝜀𝜀𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 = 2/𝑧𝑧𝑧𝑧2 (48)

𝑖𝑖𝑖𝑖 = 𝑛𝑛𝑛𝑛1/𝑛𝑛𝑛𝑛2 (49)

𝑝𝑝𝑝𝑝 = 𝑝𝑝𝑝𝑝𝑟𝑟𝑟𝑟 ∙ 𝑝𝑝𝑝𝑝𝑏𝑏𝑏𝑏 (50) 𝑝𝑝𝑝𝑝𝑏𝑏𝑏𝑏 = 0.0254 m

𝑛𝑛𝑛𝑛1 = 𝑛𝑛𝑛𝑛1𝑟𝑟𝑟𝑟 ∙ 𝑛𝑛𝑛𝑛1𝑏𝑏𝑏𝑏 (51) 𝑛𝑛𝑛𝑛1𝑏𝑏𝑏𝑏 = (1/60) Hz

𝜆𝜆𝜆𝜆𝑑𝑑𝑑𝑑 = 𝑎𝑎𝑎𝑎𝑑𝑑𝑑𝑑/𝑝𝑝𝑝𝑝 (52)

𝑃𝑃𝑃𝑃2 = 𝜂𝜂𝜂𝜂 ∙ 𝑃𝑃𝑃𝑃1 (53) 𝜂𝜂𝜂𝜂 = 0.98

𝐷𝐷𝐷𝐷𝑓𝑓𝑓𝑓1 = 𝐷𝐷𝐷𝐷1 − 𝑑𝑑𝑑𝑑1 (54)

𝐷𝐷𝐷𝐷𝑓𝑓𝑓𝑓2 = 𝐷𝐷𝐷𝐷2 − 𝑑𝑑𝑑𝑑1 (55)

𝐷𝐷𝐷𝐷𝑚𝑚𝑚𝑚1 = 𝐷𝐷𝐷𝐷1 ∙ cos(𝜏𝜏𝜏𝜏1/2) + 0.6 ∙ 𝑝𝑝𝑝𝑝 (56)

𝐷𝐷𝐷𝐷𝑚𝑚𝑚𝑚2 = 𝐷𝐷𝐷𝐷2 ∙ cos(𝜏𝜏𝜏𝜏2/2) + 0.6 ∙ 𝑝𝑝𝑝𝑝 (57)

𝐷𝐷𝐷𝐷𝐻𝐻𝐻𝐻1𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 = 𝐷𝐷𝐷𝐷1 ∙ cos(𝜏𝜏𝜏𝜏1/2) − 1.12 ∙ 𝑝𝑝𝑝𝑝 (58)

𝐷𝐷𝐷𝐷𝐻𝐻𝐻𝐻2𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 = 𝐷𝐷𝐷𝐷2 ∙ cos(𝜏𝜏𝜏𝜏2/2) − 1.12 ∙ 𝑝𝑝𝑝𝑝 (59)

También son parte del modelo AEC-Potencia las tres tablas siguientes. La Tabla 2-3 da los valores del factor multi-hilera para las cadenas con número de hileras entre uno y diez. La Tabla 2-5 da el mínimo valor del factor de servicio de la ACA

55

55

para la transmisión, en función del tipo de motor primario, y el tipo de carga impuesto por la máquina receptora. El tipo de carga de la máquina receptora, según la ACA, puede hallarse en la Tabla 2-4 para una gama de máquinas movidas.

Tabla 2-3. Factor multi-hilera para las transmisiones por cadena, de acuerdo a la práctica industrial actual

Número de hileras de la cadena, 𝐴𝐴𝐴𝐴 Factor multi-hilera, 𝐾𝐾𝐾𝐾𝑁𝑁𝑁𝑁 Número de hileras

de la cadena, 𝐴𝐴𝐴𝐴 Factor multi-hilera, 𝐾𝐾𝐾𝐾𝑁𝑁𝑁𝑁

1 1 5 3.9

2 1.7 6 4.6

3 2.5 8 6.2

4 3.3 10 7.5

Tabla 2-4. Tipo de carga impuesta por la máquina receptora, según la ACA

Clase de Máquina Receptora

Tipo de carga

1. Llana 2. Impactos moderados 3. Impactos fuertes

Subclase 1 Subclase 2 Subclase 3

1. Agitadores Líquidos puros

2. Batidoras Todas

3. Sopladores Centrífugos

4. Propelas de buques Todas

5. Elevadores de cangilones

Uniformemente cargados

No uniformemente cargados

6. Máquinas para trabajar las arcillas Molinos amasadores Prensas de ladrillos,

briquetadoras

7. Compresores Centrífugos o reciprocantes (3+ cilindros)

Reciprocantes (1 ó 2 cilindros)

8. Transportadores Uniformemente cargados

Para trabajo pesado, o no uniformemente cargados Reciprocantes o vibratorios

9. Grúas y cabrestantes Trabajo medio: izaje de

escombros, movimiento de puentes y carros de grúa

Trabajo pesado: izaje de troncos, cabrestantes de

taladradoras rotativas

10. Dragas Accionamientos de cables, carretes, y transportadores

Accionamiento del cabezal de corte, de los ganchos y rejillas

11. Alimentadores De mesa rotativa De tablillas, tornillo, y rotativos de paletas Reciprocantes o vibratorios

12. Generadores Todos

13. Máquinas herramienta

Taladradoras, esmeriladoras,

y tornos

Mandriladoras, fresadoras, y recortadores

Troqueladoras, tijeras, enderezadoras, y

conformadoras en frío

TECHNICAL SECTION


56

56

Clase de Máquina Receptora

Tipo de carga

1. Llana 2. Impactos moderados 3. Impactos fuertes

Subclase 1 Subclase 2 Subclase 3

14. Molinos De bolas, tubulares (de guijarros)

Extrusores, martillos, laminadores, trefiladores

15. Maquinaria papelera Despulpadoras Calandrias, mezcladoras, cortadoras de papel

16. Imprentas Todas

17. Bombas Centrífugas Reciprocantes (3+ cilindros) Reciprocantes (1 ó 2 cilindros)

18. Tamices Rotativos, con alimentación

uniforme

19. Maquinaria textil Calandrias, exprimidores, y perchadoras Cardadoras

20. Máquinas para trabajar la madera Todas

Tabla 2-5. Factores de servicio mínimos para transmisiones de cadena, según la ACA

Tipo de carga impuesta por la máquina movida

Tipo de motor primario

1. Motor reciprocante con transmisión hidráulica 2. Motor eléctrico o turbina 3. Motor reciprocante

con transmisión mecánica

Mínimo factor de servicio, 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐴𝐴𝐴𝐴𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚

1. Llana 1.0 1.0 1.2

2. impactos moderados 1.2 1.3 1.4

3. impactos fuertes 1.4 1.5 1.7

La selección de cadenas para transmisiones es un proceso necesario, tanto cuando se diseña una nueva transmisión, como cuando se verifica o reingenia una existente. Desde el punto de vista de la ingeniería moderna, la selección de una cadena involucra (entre otras cosas no menos importantes) un problema de cómputo, cuya solución debe aportar la información mínima necesaria sobre la cadena y la transmisión resultante.

En todo problema de cómputo, es necesario identificar primero los datos (valores conocidos) y las incógnitas (valores buscados). Como segundo paso, si se cuenta con un modelo matemático apropiado, se puede definir el problema en detalle. Como tercer paso, a partir del problema detallado se puede obtener un procedimiento de solución, llamado algoritmo. Como cuarto y último paso, el algoritmo, en un número de pasos computacionales, permite obtener las incógnitas a partir de los datos.

Son muchos los problemas que pueden formularse en la práctica de la ingeniería de cadenas de transmisión. Uno de los problemas típicos de selección de cadenas de transmisión se formula y resuelve a continuación, aplicando el modelo matemático AEC-Potencia definido anteriormente.

57

57

Datos del problema:

1. Máquina movida: transportador de banda para servicio pesado; 𝑀𝑀𝑀𝑀á𝑞𝑞𝑞𝑞𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿 = 8.2 2. Motor primario: motorreductor; 𝑃𝑃𝑃𝑃𝐶𝐶𝐶𝐶𝐿𝐿𝐿𝐿𝑃𝑃𝑃𝑃𝐿𝐿𝐿𝐿𝐶𝐶𝐶𝐶𝐿𝐿𝐿𝐿𝑎𝑎𝑎𝑎 = 2 3. Potencia demandada por la máquina: 𝑃𝑃𝑃𝑃2 = 11 300 W. 4. Frecuencia rotacional del árbol rápido: 𝐿𝐿𝐿𝐿1= 2.88 Hz (173 min-1). 5. Frecuencia rotacional deseada del árbol lento: 𝐿𝐿𝐿𝐿2𝑑𝑑𝑑𝑑 = 0.983 Hz (59 min-1). 6. Inclinación de la distancia interaxial respecto al horizonte: 𝛿𝛿𝛿𝛿 = π/6 rad (30°). 7. Catalina superior en la transmisión: la mayor; 𝐴𝐴𝐴𝐴𝐿𝐿𝐿𝐿𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴𝐶𝐶𝐶𝐶𝐿𝐿𝐿𝐿𝑎𝑎𝑎𝑎𝐶𝐶𝐶𝐶 = 2 8. Eslabón de conexión: 𝐶𝐶𝐶𝐶𝑎𝑎𝑎𝑎𝐿𝐿𝐿𝐿𝐴𝐴𝐴𝐴𝐶𝐶𝐶𝐶𝐿𝐿𝐿𝐿ó𝐿𝐿𝐿𝐿 = separable. 9. Distancia interaxial relativa deseada: 𝜆𝜆𝜆𝜆𝑑𝑑𝑑𝑑 = 40. 10. Número de dientes de la catalina menor: 𝑧𝑧𝑧𝑧1 = 25 11. Flecha de la catenaria en el ramal descargado de la cadena: 𝑓𝑓𝑓𝑓𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟 = 0.2 12. Se asume en principio cadena de una hilera: 𝐴𝐴𝐴𝐴 = 1

Incógnitas del problema:

1. Factor de servicio mínimo: 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐴𝐴𝐴𝐴𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 2. Factor de servicio de la cadena: 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐴𝐴𝐴𝐴 3. Número de dientes de la catalina menor: 𝑧𝑧𝑧𝑧1 4. Número de dientes de la catalina mayor: 𝑧𝑧𝑧𝑧2 5. Paso de la cadena: 𝐴𝐴𝐴𝐴 en m (in); 6. Longitud relativa de la cadena: 𝑋𝑋𝑋𝑋 7. Distancia interaxial: 𝐿𝐿𝐿𝐿 en m; 8. Frecuencia rotacional de la catalina menor: 𝐿𝐿𝐿𝐿2 en Hz (min-1) 9. Potencia a ser tomada del motor primario: 𝑃𝑃𝑃𝑃1 en W 10. Torque en la catalina menor: 𝑇𝑇𝑇𝑇1 en N⋅m 11. Torque en la catalina mayor: 𝑇𝑇𝑇𝑇2 en N⋅m 12. Fuerza radial en el árbol de la catalina superior : 𝐹𝐹𝐹𝐹𝑆𝑆𝑆𝑆_𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠 en N 13. Fuerza radial en el árbol de la catalina inferior : 𝐹𝐹𝐹𝐹𝑆𝑆𝑆𝑆_𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑓𝑓𝑓𝑓 en N 14. Tipo de lubricación de la cadena: 𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝑇𝑇𝑇𝑇𝐿𝐿𝐿𝐿𝐴𝐴𝐴𝐴𝑎𝑎𝑎𝑎 15. Elongación relativa máxima permisible de la cadena por desgaste: 𝜀𝜀𝜀𝜀𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚

Para resolver el problema planteado, se aplica el algoritmo desarrollado en la Tabla 2-6. En cada paso del algoritmo, se llega a una relación con una sola incógnita, cuyo valor se puede obtener con una calculadora apropiada.

Tabla 2-6. Algoritmo que resuelve el problema planteado

Paso Relación Incógnita Solución Comentarios

1 (17) 𝐿𝐿𝐿𝐿𝑑𝑑𝑑𝑑 2.932

2 (18) 𝑧𝑧𝑧𝑧2 73

3 (20) 𝐿𝐿𝐿𝐿 2.920 Valor muy cercano al deseado

4 (19) Δ𝐿𝐿𝐿𝐿 – 0.0122

5 (25) 𝐶𝐶𝐶𝐶𝐿𝐿𝐿𝐿𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐶𝐿𝐿𝐿𝐿 2 Impactos moderados

6 (26) 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐴𝐴𝐴𝐴𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 1.3

TECHNICAL SECTION


5858


7 (53) 𝑃𝑃𝑃𝑃1 11 500 W A partir de este valor, procurar un motorreductor de la potencia adecuada

8 (27) 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐶𝐶𝐶𝐶 0.8

9 (1) 𝑃𝑃𝑃𝑃𝐶𝐶𝐶𝐶0 15 000 W

10 (13) 𝐾𝐾𝐾𝐾𝑁𝑁𝑁𝑁 1

11 (51) 𝑛𝑛𝑛𝑛1𝑟𝑟𝑟𝑟 173

12 (4) 𝑝𝑝𝑝𝑝0 0.02985 m (1.175 in)

13 (14) 𝑝𝑝𝑝𝑝 0.03175 m (1.250 in)

14 (16) 𝑝𝑝𝑝𝑝 ¡Solo se ejecuta si 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐴𝐴𝐴𝐴 se ha calculado!

15 (15) ANSI# 100

16 (50) 𝑝𝑝𝑝𝑝𝑟𝑟𝑟𝑟 1.25

17 (6) 𝐾𝐾𝐾𝐾𝑃𝑃𝑃𝑃 3.281 W

18 (5) 𝑃𝑃𝑃𝑃𝑃𝑃𝑃𝑃 17 700 W

19 (8) 𝐾𝐾𝐾𝐾𝑅𝑅𝑅𝑅 12.7⋅106 W

20 (7) 𝑃𝑃𝑃𝑃𝑅𝑅𝑅𝑅 26 700 W

21 (9) 𝑃𝑃𝑃𝑃𝐺𝐺𝐺𝐺 188 000 W

22 (3) 𝑃𝑃𝑃𝑃𝐶𝐶𝐶𝐶 17 700 W

23 (2) 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐴𝐴𝐴𝐴 1.53 𝑠𝑠𝑠𝑠𝑖𝑖𝑖𝑖 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐴𝐴𝐴𝐴 < 𝐾𝐾𝐾𝐾𝐴𝐴𝐴𝐴𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 𝐶𝐶𝐶𝐶𝑛𝑛𝑛𝑛𝑒𝑒𝑒𝑒𝐶𝐶𝐶𝐶𝑛𝑛𝑛𝑛𝑒𝑒𝑒𝑒𝐶𝐶𝐶𝐶𝑠𝑠𝑠𝑠 volver al paso 14

24 (10) 𝑃𝑃𝑃𝑃𝐺𝐺𝐺𝐺𝐴𝐴𝐴𝐴 9 270 W

25 (11) 𝑃𝑃𝑃𝑃𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺𝐺 93 900 W

26 (12) 𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝐿𝑇𝑇𝑇𝑇𝑖𝑖𝑖𝑖𝑝𝑝𝑝𝑝𝐶𝐶𝐶𝐶 “B” Lubricación tipo “A” no puede usarse

27 (21) 𝜏𝜏𝜏𝜏1 0.2513 rad

28 (22) 𝜏𝜏𝜏𝜏2 0.086 rad

29 (52) 𝑎𝑎𝑎𝑎𝑑𝑑𝑑𝑑 1.27 m

30 (23) 𝐷𝐷𝐷𝐷1 0.253 m ¡Verificar si hay espacio!

31 (24) 𝐷𝐷𝐷𝐷2 0.738 m ¡Verificar si hay espacio!

32 (30) 𝑋𝑋𝑋𝑋0 130.46

33 (31) 𝑋𝑋𝑋𝑋 132 Incluye el eslabón de conexión. Es un valor no menor que 100: satisfactorio

34 (32) 𝑎𝑎𝑎𝑎 1.295 m ¡Verificar si hay espacio!

35 (29) 𝜆𝜆𝜆𝜆 40.8 Valor cercano al deseado

36 (28) Δ𝜆𝜆𝜆𝜆 – 0.785

37 (33) 𝐿𝐿𝐿𝐿 4.191 m

59

59


38 (34) 𝑣𝑣𝑣𝑣 2.29 m/s

39 (35) 𝐹𝐹𝐹𝐹𝑡𝑡𝑡𝑡 5 020 N

40 (36) 𝑇𝑇𝑇𝑇1 636 N⋅m

41 (37) 𝑇𝑇𝑇𝑇2 1 900 N⋅m

42 (38) 𝐹𝐹𝐹𝐹𝑣𝑣𝑣𝑣 20.6 N Valor insignificante, debido a la baja velocidad

43 (39) 𝜑𝜑𝜑𝜑 0.188 rad (10.8°)

44 (40) 𝑙𝑙𝑙𝑙 1.27 m

45 (41) 𝑞𝑞𝑞𝑞 3.91 kg/m

46 (42) 𝑓𝑓𝑓𝑓 0.0254 m

47 (43) 𝜓𝜓𝜓𝜓 0.335 rad (19.2°) Bien por debajo del límite de 60°

48 (44) 𝐹𝐹𝐹𝐹𝐶𝐶𝐶𝐶_𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠 304 N

49 (45) 𝐹𝐹𝐹𝐹𝐶𝐶𝐶𝐶_𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑓𝑓𝑓𝑓 288 N

50 (46) 𝐹𝐹𝐹𝐹𝑆𝑆𝑆𝑆_𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠 8 340 N

51 (47) 𝐹𝐹𝐹𝐹𝑆𝑆𝑆𝑆_𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑓𝑓𝑓𝑓 8 310 N

52 (48) 𝜀𝜀𝜀𝜀𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 2.74 % El valor extremo de 3 % no se alcanza

53 (49) 𝑛𝑛𝑛𝑛2 0.988 Hz (59.2 min-1) Valor cercano al deseado

54 (54) 𝐷𝐷𝐷𝐷𝑓𝑓𝑓𝑓1 0.234 m

55 (55) 𝐷𝐷𝐷𝐷𝑓𝑓𝑓𝑓2 0.719 m

56 (56) 𝐷𝐷𝐷𝐷𝑚𝑚𝑚𝑚1 0.270 m

57 (57) 𝐷𝐷𝐷𝐷𝑚𝑚𝑚𝑚2 0.756 m

58 (58) 𝐷𝐷𝐷𝐷𝐻𝐻𝐻𝐻1𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 0.221 m


En este problema, la cadena seleccionada tentativamente en el paso 13 resultó ser adecuada para la aplicación. En otros casos, puede ser necesario iterar una o dos veces para resolver el problema, bien para tomar una cadena de una hilera de mayor tamaño, o para elegir una cadena del mismo o menor paso, pero de dos o más hileras. Por otro lado, puesto que la lubricación tipo A es inadmisible en este caso, es importante asegurar un sistema de lubricación que garantice lubricación tipo B durante la operación de la transmisión por cadena.

El ejemplo mostró cómo seleccionar una cadena de transmisión en un caso típico. Confiamos en que nuestros clientes encuentren el modelo AEC-Potencia útil para plantear y resolver sus propios problemas. Para preguntas, sugerencias, o problemas de mayor complejidad, por favor referirse al Departamento Técnico de AEC-USA.

59


38 (34) 𝑣𝑣𝑣𝑣 2.29 m/s

39 (35) 𝐹𝐹𝐹𝐹𝑡𝑡𝑡𝑡 5 020 N

40 (36) 𝑇𝑇𝑇𝑇1 636 N⋅m

41 (37) 𝑇𝑇𝑇𝑇2 1 900 N⋅m

42 (38) 𝐹𝐹𝐹𝐹𝑣𝑣𝑣𝑣 20.6 N Valor insignificante, debido a la baja velocidad

43 (39) 𝜑𝜑𝜑𝜑 0.188 rad (10.8°)

44 (40) 𝑙𝑙𝑙𝑙 1.27 m

45 (41) 𝑞𝑞𝑞𝑞 3.91 kg/m

46 (42) 𝑓𝑓𝑓𝑓 0.0254 m

47 (43) 𝜓𝜓𝜓𝜓 0.335 rad (19.2°) Bien por debajo del límite de 60°

48 (44) 𝐹𝐹𝐹𝐹𝐶𝐶𝐶𝐶_𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠 304 N

49 (45) 𝐹𝐹𝐹𝐹𝐶𝐶𝐶𝐶_𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑓𝑓𝑓𝑓 288 N

50 (46) 𝐹𝐹𝐹𝐹𝑆𝑆𝑆𝑆_𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠 8 340 N

51 (47) 𝐹𝐹𝐹𝐹𝑆𝑆𝑆𝑆_𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑓𝑓𝑓𝑓 8 310 N

52 (48) 𝜀𝜀𝜀𝜀𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 2.74 % El valor extremo de 3 % no se alcanza

53 (49) 𝑛𝑛𝑛𝑛2 0.988 Hz (59.2 min-1) Valor cercano al deseado

54 (54) 𝐷𝐷𝐷𝐷𝑓𝑓𝑓𝑓1 0.234 m

55 (55) 𝐷𝐷𝐷𝐷𝑓𝑓𝑓𝑓2 0.719 m

56 (56) 𝐷𝐷𝐷𝐷𝑚𝑚𝑚𝑚1 0.270 m

57 (57) 𝐷𝐷𝐷𝐷𝑚𝑚𝑚𝑚2 0.756 m



En este problema, la cadena seleccionada tentativamente en el paso 13 resultó ser adecuada para la aplicación. En otros casos, puede ser necesario iterar una o dos veces para resolver el problema, bien para tomar una cadena de una hilera de mayor tamaño, o para elegir una cadena del mismo o menor paso, pero de dos o más hileras. Por otro lado, puesto que la lubricación tipo A es inadmisible en este caso, es importante asegurar un sistema de lubricación que garantice lubricación tipo B durante la operación de la transmisión por cadena.

El ejemplo mostró cómo seleccionar una cadena de transmisión en un caso típico. Confiamos en que nuestros clientes encuentren el modelo AEC-Potencia útil para plantear y resolver sus propios problemas. Para preguntas, sugerencias, o problemas de mayor complejidad, por favor referirse al Departamento Técnico de AEC-USA.

60

CADENAS DE RODILLOS DE PRECISIÓN CON PASO CORTO (SERIE A)

Short pitch precision roller chains (A series)

DIN/ISOChainNo.

ANSIChainNo.

Pitch

mm mm mm

P d1max

d2max

b1min

Lcmax

h2max

Tmax

Lmax

mm mm mm mm mm

Qmin

kN/lbf

Qo

kN

q

Kg/m

Rollerdiameter

With between

innerplates

Innerplatedepth

Platethickness

Ultimatetensile

strength

Averagetensile

strength

Weightper

meter

Pindiameter

Pinlength

p d1 b1 d2 L Lc h2 T Qmin Qmed q25 6.35 3.30 3.18 2.30 7.9 8.4 6.00 0.80 3.50 4.60 0.1535 9.525 5.08 4.78 3.58 12.4 13.2 9.00 1.30 7.90 10.8 0.3341 12.70 7.77 6.35 3.58 13.8 15.0 9.91 1.30 6.67 12.6 0.4140 12.70 7.92 7.92 3.96 16.6 17.8 12.00 1.50 14.1 17.5 0.6250 15.875 10.16 9.53 5.08 20.7 22.2 15.09 2.03 22.2 29.4 1.0260 19.05 11.91 12.70 5.94 25.9 27.7 18.00 2.42 31.8 41.5 1.5080 25.40 15.88 15.88 7.92 32.7 35.0 24.00 3.25 56.7 69.4 2.60

100 31.75 19.05 19.05 9.53 40.4 44.7 30.00 4.00 88.5 109 3.91120 38.10 22.23 25.40 11.10 50.3 54.3 35.70 4.80 127 156 5.62140 44.45 25.40 25.40 12.70 54.4 59.0 41.00 5.60 172 212 7.50160 50.80 28.58 31.75 14.27 64.8 69.6 47.80 6.40 227 279 10.10180 57.15 35.71 35.71 17.45 72.8 78.6 53.60 7.20 280 342 13.45200 63.50 39.68 38.10 19.84 80.3 87.2 60.00 8.00 354 432 16.15240 76.20 47.63 47.63 23.80 95.5 103.0 72.39 9.50 510 623 23.20

Masa lineal kg/m

Espesorde placa

Resistencia tensional última, kNCadena

ANSI#

Dimensiones, mm

PasoDiámetro

del rodillo

Ancho entre

placas

Diámetro del

pasador

Longitud del pasador

Altura deplaca

interior

Cadenas de transmisión de una hileraCadenas de transmisión de una hilera

61


DIN/ISOChainNo.

ANSIChainNo.

Pitch

mm mm mm

P d1max

d2max

b1min

Lcmax

h2max

Tmax

Lmax

mm mm mm mm mm

Qmin

kN/lbf

Qo

kN

q

Kg/m

Rollerdiameter

With between

inner plates

Innerplatedepth

Platethickness

Pt

mm

Transversepitch

Ultimatetensile

strength

Averagetensile

strength

Weightper

meter

Pindiameter

Pinlength

p d1 b1 d2 L Lc h2 T pt Qmin Qmed q25-2 6.35 3.30 3.18 2.30 7.9 8.4 6.00 0.80 6.40 3.50 4.60 0.1535-2 9.525 5.08 4.78 3.58 12.4 13.2 9.00 1.30 10.13 7.90 10.8 0.3341-2 12.70 7.77 6.35 3.58 13.8 15.0 9.91 1.30 11.95 6.67 12.6 0.4140-2 12.70 7.92 7.92 3.96 16.6 17.8 12.00 1.50 14.38 14.1 17.5 0.6250-2 15.875 10.16 9.53 5.08 20.7 22.2 15.09 2.03 18.11 22.2 29.4 1.0260-2 19.05 11.91 12.70 5.94 25.9 27.7 18.00 2.42 22.78 31.8 41.5 1.5080-2 25.40 15.88 15.88 7.92 32.7 35.0 24.00 3.25 29.29 56.7 69.4 2.60

100-2 31.75 19.05 19.05 9.53 40.4 44.7 30.00 4.00 35.76 88.5 109 3.91120-2 38.10 22.23 25.40 11.10 50.3 54.3 35.70 4.80 45.44 127 156 5.62140-2 44.45 25.40 25.40 12.70 54.4 59.0 41.00 5.60 48.87 172 212 7.50160-2 50.80 28.58 31.75 14.27 64.8 69.6 47.80 6.40 58.55 227 279 10.10180-2 57.15 35.71 35.71 17.45 72.8 78.6 53.60 7.20 65.84 280 342 13.45200-2 63.50 39.68 38.10 19.84 80.3 87.2 60.00 8.00 71.55 354 432 16.15240-2 76.20 47.63 47.63 23.80 95.5 103.0 72.39 9.50 87.83 510 623 23.20

Masa lineal kg/m

Pasotransverso


ANSI#

Dimensiones, mm

PasoDiámetro

del rodillo

Ancho entre

placas

Diámetro del

pasador


Altura deplaca

interior

Espesorde placa

Cadenas de transmisión de dos hilerasCadenas de transmisión de dos hileras

62


DIN/ISOChain

No.

ANSIChain

No.

Pitch

mm mm mm

P d1max

d2max

b1min

Lcmax

h2max

Tmax

Lmax

mm mm mm mm mm

Pt

mm

Qmin

kN/lbf

Qo

kN

q

Kg/m

Rollerdiameter

With between

inner plates

Innerplatedepth

Platethickness

TransversePitch

Ultimatetensile

strength

Averagetensile

strength

Weightper

meter

Pindiameter

Pinlength

CADENAS DE RODILLOS DE PRECISIÓN CON PASO CORTO (SERIE A)

p d1 b1 d2 L Lc h2 T pt Qmin Qmed q25-3 6.35 3.30 3.18 2.30 21.0 21.5 6.00 0.80 6.40 10.50 12.60 0.4435-3 9.525 5.08 4.78 3.58 32.7 33.5 9.00 1.30 10.13 23.70 28.6 1.0540-3 12.70 7.92 7.92 3.96 45.4 46.6 12.00 1.50 14.38 42.3 50.0 1.9050-3 15.875 10.16 9.53 5.08 57.0 58.5 15.09 2.03 18.11 66.6 77.8 3.0960-3 19.05 11.91 12.70 5.94 71.5 73.3 18.00 2.42 22.78 95.4 111.1 4.5480-3 25.40 15.88 15.88 7.92 91.7 93.6 24.00 3.25 29.29 170.1 198.4 7.89

100-3 31.75 19.05 19.05 9.53 112.2 116.3 30.00 4.00 35.76 265.5 310 11.77120-3 38.10 22.23 25.40 11.10 141.4 145.2 35.70 4.80 45.44 381 437 17.53140-3 44.45 25.40 25.40 12.70 152.2 156.8 41.00 5.60 48.87 517 593 22.20160-3 50.80 28.58 31.75 14.27 181.8 186.6 47.80 6.40 58.55 680 781 30.02180-3 57.15 35.71 35.71 17.45 204.4 210.2 53.60 7.20 65.84 841 984 38.22200-3 63.50 39.68 38.10 19.84 223.5 230.4 60.00 8.00 71.55 1061 1218 49.03240-3 76.20 47.63 47.63 23.80 271.3 278.6 72.39 9.50 87.83 1531 1757 71.60

Masa lineal kg/m

Pasotransverso


ANSI#

Dimensiones, mm

PasoDiámetro

del rodillo

Ancho entre

placas

Diámetro del

pasador


Altura deplaca

interior

Espesorde placa

Cadenas de transmisión de tres hilerasCadenas de transmisión de tres hileras

63


DIN/ISOChainNo.

ANSIChainNo.

Pitch

mm mm mm

P d1max

d2max

b1min

Lcmax

h2max

Tmax

Lmax

mm mm mm mm mm

Pt

mm

Qmin

kN/lbf

Qo

kN

q

Kg/m

Rollerdiameter

With between

inner plates

Innerplatedepth

Platethickness

TransversePitch

Ultimatetensile

strength

Averagetensile

strength

Weightper

meter

Pindiameter

Pinlength

p d1 b1 d2 L Lc h2 T pt Qmin Qmed q40-4 12.70 7.92 7.92 3.96 59.8 61.0 12.00 1.50 14.38 56.4 62.0 2.5750-4 15.875 10.16 9.53 5.08 75.1 76.6 15.09 2.03 18.11 88.8 97.7 4.3060-4 19.05 11.91 12.70 5.94 94.4 96.1 18.00 2.42 22.78 127.2 139.9 6.2180-4 25.40 15.88 15.88 7.92 121.0 124.4 24.00 3.25 29.29 226.8 249.5 10.37

100-4 31.75 19.05 19.05 9.53 147.8 152.1 30.00 4.00 35.76 354.0 389 15.60120-4 38.10 22.23 25.40 11.10 187.0 190.8 35.70 4.80 45.44 508 559 23.5640-5 12.70 7.92 7.92 3.96 74.2 75.4 12.00 1.50 14.38 70.5 77.6 3.1950-5 15.875 10.16 9.53 5.08 93.2 94.7 15.09 2.03 18.11 111.0 122.1 5.3760-5 19.05 11.91 12.70 5.94 117.0 118.8 18.00 2.42 22.78 159.0 174.9 7.7580-5 25.40 15.88 15.88 7.92 149.9 153.7 24.00 3.25 29.29 283.5 311.9 12.96

100-5 31.75 19.05 19.05 9.53 183.6 187.9 30.00 4.00 35.76 442.5 487 19.46120-5 38.10 22.23 25.40 11.10 232.3 236.1 35.70 4.80 45.44 635 699 29.4040-6 12.70 7.92 7.92 3.96 88.5 89.8 12.00 1.50 14.38 84.6 93.1 3.8350-6 15.875 10.16 9.53 5.08 111.3 112.8 15.09 2.03 18.11 133.2 146.5 6.4360-6 19.05 11.91 12.70 5.94 139.8 141.8 18.00 2.42 22.78 190.8 209.8 9.3180-6 25.40 15.88 15.88 7.92 179.2 183.0 24.00 3.25 29.29 340.2 374.2 15.50

100-6 31.75 19.05 19.05 9.53 219.4 223.7 30.00 4.00 35.76 531.0 584 23.36120-6 38.10 22.23 25.40 11.10 278.0 282.0 35.70 4.80 45.44 762 838 35.3040-8 12.70 7.92 7.92 3.96 117.3 118.5 12.00 1.50 14.38 112.8 124.1 5.1150-8 15.875 10.16 9.53 5.08 147.5 149.0 15.09 2.03 18.11 177.6 195.4 8.5960-8 19.05 11.91 12.70 5.94 185.8 187.6 18.00 2.42 22.78 254.4 279.8 12.3780-8 25.40 15.88 15.88 7.92 237.8 241.6 24.00 3.25 29.29 453.6 499.0 20.67

100-8 31.75 19.05 19.05 9.53 290.8 295.1 30.00 4.00 35.76 708.0 779 31.14120-8 38.10 22.23 25.40 11.10 368.8 372.8 35.70 4.80 45.44 1016 1176 47.07

Masa lineal kg/m

Pasotransverso


ANSI#

Dimensiones, mm

PasoDiámetro

del rodillo

Ancho entre

placas

Diámetro del

pasador


Altura deplaca

interior

Espesorde placa

Cadenas de transmisión de cuatro, cinco, seis y ocho hilerasCadenas de transmisión de múltiples hileras

64

CADENAS ESPECIALES

Desde aditamentos de cadena únicos en su

tipo y cadenas para transportadores de horno

que deben soportar 650°C, hasta cadenas de

acero inoxidable, Usted puede encontrar en

AEC-USA una cadena hecha a la medida de sus

necesidades. Llámenos, y nuestro Equipo de

Ingenieros le ayudará de modo interactivo a

hallar una solución satisfactoria.

65

TABLILLAS PORTADORAS DE CAÑA

EstiloCalibre, in 3/16 1/4 3/16 1/4 3/16 1/4 3/16 1/4Ancho, in

30 11.7 15.5 13.1 17.5 12.3 16.5 13.9 18.636 14.0 18.6 15.8 21.1 14.8 19.8 16.8 22.342 16.3 21.7 18.4 24.5 17.3 23.1 19.6 26.148 18.7 24.8 21.1 28.1 19.8 26.4 22.3 29.854 21.0 27.9 23.7 31.5 22.2 29.6 25.1 33.560 23.4 31.0 26.3 35.2 24.1 32.9 27.9 37.266 25.7 34.1 28.9 38.5 27.2 36.2 30.7 40.972 28.0 37.3 31.6 42.1 29.6 39.4 33.6 44.678 30.4 40.4 34.2 45.6 32.1 42.8 36.3 48.484 32.7 43.5 36.8 49.1 34.6 46.2 39.0 52.190 35.0 46.6 39.4 52.6 37.0 49.4 41.9 55.796 37.4 49.7 42.1 56.1 39.5 52.6 44.7 59.5

102 39.7 52.8 44.7 59.6 41.9 56.0 47.4 63.3108 42.0 55.9 47.4 63.2 44.4 59.3 50.3 67.0

CDCCCA CB

Peso, lb

66

PITCH

W

Notes:1.MATERIAL: AISI 4140 FORGED STEEL, FULLY HEAT TREATED.

033008

SCALE:1:2

ATLANTIC BEARING SERVICES. ANY

[email protected]

A3

6

D

C

B

A

E

F

G

H

E

A

B

C

D

F

54321 7 8 9 10 11 12

1 2 3 4 5 6 7 8

G

ABS-042108-00ASSY

DRAWN 033008

X.XXX = +/- 0.06


033008

REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLEWITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OF

X° = +/- 1°


Q.A

DRAWING IS THE SOLE PROPERTY OF


TOLERANCES:

ATLANTIC BEARING SERVICES IS

X.XX = +/- 0.13EDGES

NAME SIGNATURE DATE

MATERIAL:

REVISIONATLANTIC

TITLE:

DO NOT SCALE DRAWING

DROP FORGED RIVETLESS

SHEET 1 OF 1

DWG NO.

WEIGHT:

ABS-042108-00ASSY

AEC

APARDINAS

ABS

MALE

LINEAR DIMENSIONS ARE IN MILLIMETERS DEBUR AND

SERVICES

PROHIBITED.

CROMAY

X.X = +/- 0.25X = +/- 0.50 BREAK SHARP

CHK'D

APPV'D

MFG

BEARING

THE INFORMATION CONTAINED IN THIS


1.305.592.4540 fax

CHAIN

R

1

H

C

3 2

T

B

DA

4140698-3 PIN

hardness

45HRC2 698-2 SIDEBAR

414042HRC

1 698-1 MAIN LIN 4140

3

pos part # descr. mat.42HRC

CHAIN PITCH A B C D T H W U.T.S.(lbs)X468 4.031 1.62 1.16 0.88 0.75 0.45 1.88 3.31 84500X678 6.031 1.31 0.84 1.00 0.88 0.72 2.00 3.03 85000X698 6.031 1.56 1.03 1.25 1.12 0.59 2.69 3.75 180000

3.59

3.50

pitch=6.00

1.75

3.84

2.56

3.00 0.52(2 plcs)

Notes:1.Ultimate Tensile Strength U.T.S 75 000 lbs, Allowed Load 6500 lbs.2.The max gap between outter plate and inner plante is 1.2~2.0mm.3.The roller should turn freely in 360°, the joint of each link should away flexibly.

Q.A

LINEAR DIMENSIONS ARE IN MILLIMETERS

PROHIBITED.


X.XXX = +/- 0.06

BREAK SHARP BEARING

SCALE:1:5


2184-A42

6

D

C

B

A

E

F

G

H

E

A

B

C

D

F

54321 7 8 9 10 11 12

1 2 3 4 5 6

MFG

APPV'D

AECX.X = +/- 0.25X = +/- 0.50

ABS

SERVICES X° = +/- 1°

ABS-041408-00ASSY

MALE

CROMAY

033008

033008

033008

ATLANTIC


TOLERANCES:



NAME SIGNATURE DATE

MATERIAL:

DO NOT SCALE DRAWING


REVISION

DWG NO.

TITLE:

SHEET 1 OF 1

A3

WEIGHT:

DRAWN

THIRD ANGLE PROJECTION DEBUR AND

CHK'D

ABS-041408-00ASSY

WITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OFREPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLE

APARDINAS

7 8

G




R

96

10

2.00

10 AEC2184-10 C2 COTT9 AEC2184-9 C2 PIN 4140 55-60HRC8 AEC2184-8 ROLLER 4120 58-60HRC7 AEC2184-7 BUSHING 4120 58~62HRC6 AEC2184-6 COTTER PIN5 AEC2184-5 PIN 4140 58-60HRC4 AEC2184-4 C2 WING 203 AEC2184A42-3 SIDEPLATE-A42 40Mn 40HRC2 AEC2184-2 SIDEPLATE 40Mn 40HRC1 AEC2184-1 SIDEPLATE 40Mn 40HRC

pos part # descr. mat. obs.

2 87

3

4

1

5

1.38

2.12

0.38

0.875

3.00

1.26

67

PITCH=4.50

6 AEC635-6 COTT. PIN5 AEC635-5 ROLLER 4120 58~60HRC4 AEC635-4 BUSHING 4120 58~62HRC3 AEC635-3 PIN 4140 58~60HRC2 AEC635-2 SIDEPLATE 40Mn 40HRC1 AEC635-1 SIDEPLATE 40Mn 40HRC

pos part # descr. mat. obs.Notes:1.Ultimate Tensile Strength 190000 lbs, Allowed Load 13200 lbs.2.The max gap between outter plate and inner plante is 1.2~2.0mm.3.Surfaces of all components are free of crack, burr, scar, etc.


[email protected]

DRIVE CHAIN

6

D

C

B

A

E

F

G

H

E

A

B

C

D

F

54321 7 8 9 10 11 12

1 2 3 4 5 6 7 8

G

ABS-021209-00ASSY

DRAWN

CHK'D

APPV'DDRAWING IS THE SOLE PROPERTY OF

ATLANTICBEARING

BREAK SHARP

061208

WITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OF

DEBUR AND

SERVICES

PROHIBITED.

TOLERANCES:



NAME SIGNATURE DATE

MATERIAL:

DO NOT SCALE DRAWING REVISION

TITLE:

DWG NO.

SCALE:1:5 SHEET 1 OF 1

A3

WEIGHT:

ABS-021209-00ASSY

AEC

APARDINAS

ABS

MALE

CROMAY

061208


X° = +/- 1°


X.XXX = +/- 0.06

061208

X = +/- 0.50X.X = +/- 0.25


MFG

Q.A


635

REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLE



1.305.592.4540 fax

R

2 5 41 3

0.56

1.09

1.63

3.27

5.38

2.06

2.25

6

3.00

PITCH=1.50

1.05

91.

256

Notes:1.Ultimate Tensile Strength 36500 lbs.2.The max gap between outter plate and inner plante is 1.2~2.0mm.3.Surfaces of all components are free of crack, burr, scar, etc.

[email protected]

ROLLER CHAIN

6

D

C

B

A

E

F

G

H

E

A

B

C

D

F

54321 7 8 9 10 11 12

1 2 3 4 5 6 7 8

G

ABS-032409-00ASSY

DRAWN

CHK'D

APPV'D

MFG


ATLANTIC BEARING SERVICES. ANY DRAWING IS THE SOLE PROPERTY OF

BEARINGATLANTIC

X.X = +/- 0.25

SERVICES X° = +/- 1°




NAME SIGNATURE DATE

MATERIAL:


TITLE:

DWG NO.


A3

WEIGHT:

ABS-032409-00ASSY

AEC

APARDINAS

ABS

MALE

CROMAY

061208

061208

X.XXX = +/- 0.06

THIRD ANGLE PROJECTION DEBUR AND BREAK SHARP

061208

WITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OFREPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLE

24B-1

Q.A


PROHIBITED.

TOLERANCES:X = +/- 0.50



1.305.592.4540 fax

R

6 AEC24B-06 COTT. PIN5 AEC24B-05 ROLLER 4120 58~60HRC4 AEC24B-04 BUSHING 4120 58~62HRC3 AEC24B-03 PIN 4140 58~60HRC2 AEC24B-02 SIDEPLATE 40Mn 40HRC1 AEC24B-01 SIDEPLATE 40Mn 40HRC


4

1.31

5

6 5

1 3 24

5

1.00

0.576

0.21

9

0.21

9

1.00

6836

PITCH=3.00

6.00

2.42

Notes:1.Ultimate Tensile Strength U.T.S 13 000 lbs, Allowed Load 2210 lbs.2.The max gap between outter plate and inner plante is 1.2~2.0mm.3.The roller should turn freely in 360°, the joint of each link should away flexibly.

BREAK SHARP BEARING



AEC3013D5 EL

6

D

C

B

A

E

F

G

H

E

A

B

C

D

F

543

2

1 7 8 9 10 11 12

1 2 3 4 5 6 7 8

G

ABS062609-00ASSY3013D5

DRAWN

X.XXX = +/- 0.005


033008


033008

X° = +/- 1°


Q.A

ATLANTIC


TOLERANCES:


X.XX = +/- 0.010EDGES

NAME SIGNATURE DATE

MATERIAL:


TITLE:

DWG NO.


A3

WEIGHT:

ABS062609-00ASSY3013D5

AEC

APARDINAS

ABS

MALE

LINEAR DIMENSIONS ARE IN INCHES DEBUR AND

SERVICES

PROHIBITED.

CROMAY

X.X = +/- 0.020X = +/- 0.050

033008

CHK'D

APPV'D

MFG




R

1.12

8 AEC3013-8 COTTER PIN7 AEC3013-7 ROLLER AISI 4120 55~60HRC6 AEC3013-6 BUSHING AISI 4120 58~62HRC5 AEC3013-5 PIN AISI 4140 58~62HRC4 AEC3013-4 D5FINGER AISI 4140 55~60HRC3 AEC3013-3 SIDEPLATE 40Mn 36~40HRC2 AEC3013-2 SIDEPLATE 40Mn 36~40HRC1 AEC3013-01 SIDEPLATE 40Mn 36~40HRC


2 4 5 8 6 71 3

1.50

2.25

0.19

0.441.00 0.44

0.19

0.65

0.63

0.65

0.80

2.59

3.00

pitch=6.00

3.50

3.25

Notes:1.Ultimate Tensile Strength 95 000 lbs, Allowed Load 7650 lbs.2.The max gap between outter plate and inner plante is 1.2~2.0mm.3.Surfaces of all components are free of crack, burr, scar, etc.

6

D

C

B

A

E

F

G

H

E

A

B

C

D

F

54321 7 8 9 10 11 12

1 2 3 4 5 6 7 8

G

ABS1796-00ASSY

DRAWN

CHK'D

APPV'D

MFG

Q.A

LINEAR DIMENSIONS ARE IN MILLIMETERSTOLERANCES:X = +/- 0.50X.X = +/- 0.25X.XX = +/- 0.13X.XXX = +/- 0.06X° = +/- 1°

THIRD ANGLE PROJECTION DEBUR AND BREAK SHARP EDGES

NAME SIGNATURE DATE

MATERIAL:


TITLE:

DWG NO.


A3

WEIGHT:

ABS1796-00ASSY

AEC

APARDINAS

ABS

MALE

CROMAY

061208

061208

061208






1796-AS2ROLLER CONV.

R

3 4 2

8

7 6 9 1

ATT. AS2 EVERY 4TH LINK

3.9

0.38

1.50

0.38

2.75

0.88 1.25

0.88

1011

2.25

2.00.5

11 AEC1796-11 C2 COTT10 AEC1796-10 C2 PIN 4140 55-60HRC9 AEC1796-09 COTT PIN8 AEC1796-08 ROLLER 4120 58-60HRC7 AEC1796-07 BUSHING 4120 58~62HRC6 AEC1796-06 PIN 4140 58-60HRC5 AEC1796-05 C2 WING 10204 AEC1796-04 SIDEPLATE IN 40Mn 40HRC3 AEC1796A42-03 SIDEPLATE-A42 40Mn 40HRC2 AEC1796-02 SIDEPLATE 40Mn 40HRC1 AEC1796-01 SIDEPLATE 40Mn 40HRC


6937

3.00PITCH

6 RC240HT-06 COTT. PIN5 RC240HT-05 ROLLER 41204 RC240HT-04 BUSHING 41203 RC240HT-03 PIN 41402 RC240HT-02 SIDEPLATE1 RC240HT-01 SIDEPLATE


4 6

2.85

41 2 35

1.88

0.94

1.88

0.50

0.50

4.60

Notes:

1.Average Tensile Strenght A.T.S. 900 kN.2.Surfaces of all components are free of crack, burr, scar, etc.

A3

6

D

C

B

A

E

F

G

H

E

A

B

C

D

F

54321 7 8 9 10 11 12

1 2 3 4 5 6 7 8

G

ABS-082009-00ASSY240HT

DRAWN

CHK'D

APPV'D

MFG

Q.A

ROLLER CHAIN

[email protected]

DRAWING IS THE SOLE PROPERTY OFATLANTIC BEARING SERVICES. ANY REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLE

X° = +/- 1°


X.XXX = +/- 0.06X.XX = +/- 0.13

EDGES

NAME SIGNATURE DATE

MATERIAL:


TITLE:

RC240HTDWG NO.

SHEET 1 OF 1SCALE:1:2WEIGHT:

ABS-082009-00ASSY240HT

AEC

APARDINAS

ABS

MALE

CROMAY

061208

061208

061208

BREAK SHARP DEBUR AND

SERVICESBEARINGATLANTIC

X.X = +/- 0.25X = +/- 0.50TOLERANCES:LINEAR DIMENSIONS ARE IN MILLIMETERS

PROHIBITED.


ATLANTIC BEARING SERVICES IS WITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OF



1.305.592.4540 fax

R

5

PITCH = 6.050

2.00

3.025

4.70

7 AEC150XA42-07 COTTER PIN6 AEC150XA42-06 BUSHING 4120 CASE HARD.HCR58-625 AEC150XA42-05 PIN 4140 CASE HARD. HCR55-604 AEC150XA42-04 SIDEPLATE W/A42 40Cr THRU HARD. HCR36-403 AEC150XA42-03 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. HCR36-402 AEC150XA42-02 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. HCR36-401 AEC150XA42-01 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. HCR36-40

POS PART# DESCRIPTION MAT SPECS

Notes:1. Chain UTS ~ 100 000 lbs.2. The surface is free of crack, burr, scar, etc


D

C

B

A

B

C

D

12345678

8 7 6 5 4 3 2 1

E

F

E

F

ABS020109-00ASSY150XA42

AEC R

051508

051508

[email protected]

1.305.592.4540 fax

SERVICES


SCALE: 1:2

SIZE DWG. NO.

AREV.

MATERIAL

FINISH

DO NOT SCALE DRAWINGAPPLICATION

USED ONNEXT ASSY

BEARINGATLANTIC

1.305.592.4404 phoneMIAMI, FL 33122 USA

8208NW 30TH TERRACE

OIGLESIASX° = +/- 1°

NAME DATE

DRAWN

CHECKED

ENG APPR.

MFG APPR.

ATLANTIC BEARING SERVICES IS SHEET 1 OF 1

X.XXX = +/- 0.005X.XX = +/- 0.010X.X = +/- 0.020X = +/- 0.050TOLERANCES:LINEAR DIMENSIONS ARE IN INCHES

PROHIBITED.

Q.A.

WEIGHT:

ABS020109-00ASSY150XA42

MALE

APARDINAS

CROMAY

040108

040108

040108

APARDINAS

THE INFORMATION CONTAINED IN THISDRAWING IS THE SOLE PROPERTY OFATLANTIC BEARING SERVICES. ANY REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLEWITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OF

150X-A42STEEL BUSHED

A42 ATT. EVERY 4TH LINK

1 6 5 4 3 2

3.313

6.250

3.00

0.906

1.00

0.50

0.50

1.750

7

0.750

2.50

7038

12.000 CHAIN PITCH

3.25

5.75

12.000 CHAIN PITCH

4.0

3.00

4.50

5.75

5.000 WELD LENGTH

3.25

1.75

2.50

8 AECR4185-08 COTTER PIN

7 AECR4185-07 ROLLER 4120 CASE HARD.HCR 55-60

6 AECR4185-06 BUSHING 4120 CASE HARD.HCR58-62

5 AECR4185-05 PIN 4140 CASE HARD.HCR55-60

4 AECR4185-04 A-2 ATT.SIDEPLATE 40Cr/A36 THRU HARD. HCR34-38

3 AECR4185-03 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. HCR34-38




Notes:1. Rollers should turn freely 360°.2. The surface is free of crack, burr, scar, etc3. Amount of camber & twist to be equal in either direction.

ATLANTIC

5678

8 7 6 5 4 3 2 1

E

F

E

F

8208NW 30TH TERRACE

X.XXX = +/- 0.005


CHECKED

X = +/- 0.050


CHAIN

WEIGHT:

ABS-R4185-A2SP-00ASSY

MALE

APARDINAS

3 2 1

D

C

040108

X.XX = +/- 0.010SERVICES


SCALE: 1:2

SIZE DWG. NO.

AREV.

MATERIAL

FINISH


USED ONNEXT ASSY

LINEAR DIMENSIONS ARE IN INCHES

[email protected]

040108

X.X = +/- 0.020


CROMAY

B

SHEET 1 OF 1

X° = +/- 1°

NAME DATE

DRAWN

051508

ENG APPR.

4

Q.A.

040108

MIAMI, FL 33122 USA

1.305.592.4540 fax

APARDINAS

BEARING

PROHIBITED.


1.305.592.4404 phone

TOLERANCES:

OIGLESIAS

MFG APPR.

051508

RAEC

D

C

B

A

THE INFORMATION CONTAINED IN THISDRAWING IS THE SOLE PROPERTY OFATLANTIC BEARING SERVICES. ANY REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLE

R4185-A2SPROLLER CONVEYOR

ABS-R4185-A2SP-00ASSY

3.004.

00

0.50

A

A

3 452 761

8

1.500

MIN

DIA. HOLE

3.17

6.00

6.00

6.75

0

5.00

0.50

2.12

0.62

5

2.12

0.62

5

0.937

GUIDE PLATE 6 X 3 X 1/2

SCALE 1 : 2SECTION A-A

0.937

3.50

5.00

0.50

152.40

134.

92

44.45

134.

92

44.45

54.10

28.5

7

Notes:1.Minimum ultimate chain strength 36 000 lbs2.*Bushing: case hardness 55-60HRC, depth 0.91~1.32mm, center hardness 30~40HRC. 3.*Pin: case hardness 57-62HRC, depth 0.1.52~2.03mm, body hardness 40~45HRC

A3

6

D

C

B

A

E

F

G

H

E

A

B

C

D

F

54321 7 8 9 10 11 12

1 2 3 4 5 6 7 8

G

ABSQ-040808-00SBS110K2

DRAWN

CHK'D

APPV'D

MFG

Q.A

[email protected]

DRAWING IS THE SOLE PROPERTY OFATLANTIC BEARING SERVICES. ANY REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLEWITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OF

X° = +/- 1°


X.XXX = +/- 0.06X.XX = +/- 0.13

EDGES

NAME SIGNATURE DATE

MATERIAL:


TITLE:

SBS110-K2

DWG NO.

SHEET 1 OF 1SCALE:1:5WEIGHT:

ABSQ-040808-00SBS110K2

AEC

APARDINAS

ABS

MALE

CROMAY

033008

033008

033008

BREAK SHARP DEBUR AND

SERVICESBEARINGATLANTIC

X.X = +/- 0.25X = +/- 0.50TOLERANCES:LINEAR DIMENSIONS ARE IN MILLIMETERS

PROHIBITED.





1.305.592.4540 fax

R

6 ER110-K2-55 ER110-K2-5 PIN 40Cr 57-62HRC*4 ER110-K2-4 BUSHING 20Cr 55-60HRC*3 ER110-K2-3 SIDEPLATE 40Cr 26-39HRC2 ER110-K2-2 SIDEPLATE 40Cr 26-39HRC1 ER110-K2-1 SIDEPLATE 40Cr 26-39HRC


2

1 34

5

15.75

53.8

3

162.

56

31.75

73.0

2

9.60

74.6

0

9.60

10.30

688.90

47.6

2

38.1

0

7139

PITCH=6.00

1.75

4.38

3.00 3.002.

44B T

46 51 237

6.50

4.50

3.00

B

T

D

D1.50

0.56

4.500

Notes:1. Rollers should turn freely 360°.2. The surface is free of crack, burr, scar, etc

051508

051508

R

D

C

B

A

B

C

D

12345678

8 7 6 5 4 3 2 1

E

F

OIGLESIAS

APARDINAS

040108

040108

040108


X.X = +/- 0.020

1.305.592.4540 fax

SERVICES


SCALE: 1:2

SIZE DWG. NO.

AREV.

MATERIAL

FINISH


X.XX = +/- 0.010X.XXX = +/- 0.005

PROHIBITED.

TOLERANCES:

E

CROMAY

Q.A.

SHEET 1 OF 1

X° = +/- 1°

NAME DATE

DRAWN

CHECKED

ENG APPR.

MFG APPR.

F



[email protected]

USED ONNEXT ASSY


BEARINGATLANTIC

X = +/- 0.050


ChainABSQ-031609-00ASSY

WEIGHT:

ABSQ-031609-00ASSY

MALE

APARDINAS


09063 & 09065K2Steel Roller Conveyor

AECSIDEPLATE 40Cr THRU HARD. HCR34-38

2 AEC0906XK2-2 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. HCR34-381 AEC0906XK2-1 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. HCR36-40


7 AEC0906XK2-7 COTTER PIN6 AEC0906XK2-6 ROLLER 4120 CASE HARD.HCR55-605 AEC0906XK2-5 BUSHING 4120 CASE HARD.HCR58-624 AEC0906XK2-4 PIN 4140 CASE HARD. HCR55-603 AEC0906XK2-3

CHAIN PITCH B D T U.T.S.(lbs)09063 6.000 1.25 0.94 0.41 14000009065 6.000 1.50 1.06 0.50 170000

CHAIN PITCH 12.00

6.00

2.66

ATTACHMENT M14 ELSQR HOLE FOR 1 1/4 SQR BAR

6

3.50

1 2 3 4 5

1.751.25

6.5

2.50

0.63

0.63

2.75

6 AEC2614M14-6 COTTER PIN5 AEC2614M14-5 BUSHING 4120 HRC58~624 AEC2614M14-4 PIN 4140 HRC58~603 AEC2614M14-3 ROLLER 4140 HRC58~602 AEC2614M14-2 SIDEBAR 40Mn HRC361 AEC2614M14-1 SIDEBAR 40Mn HRC36

pos part # descr. mat. obs.Notes:1. Ultimate Tensile Strength 140,000 lbs.2. Rollers to turn free 360°.2. The surface is free of crack, burr, scar, etc

D

C

B

A

B

C

D

12345678

8 7 6 5 4 3 2 1

E

F

E

F





SCALE: 1:3

SIZE DWG. NO.

AREV.

MATERIAL

FINISH


USED ONNEXT ASSY

LINEAR DIMENSIONS ARE IN INCHESTOLERANCES:X = +/- 0.050X.X = +/- 0.020X.XX = +/- 0.010X.XXX = +/- 0.005X° = +/- 1°

NAME DATE

DRAWN

CHECKED

ENG APPR.

MFG APPR.

Q.A.

SHEET 1 OF 1


PROPRIETARY AND CONFIDENTIAL 2614M14CHAIN ASSY

ABS091909-00ASSY2614M14WEIGHT:

ABS091909-00ASSY2614M14

MLEON

APARDINAS

CROMAY

040108

72

CHAIN PITCH 12.00

9 AEC2614OBR-9 COTTER PIN8 AEC2614OBR-8 PAN MTG BOLT7 AEC2614OBR-7 WASHER6 AEC2614OBR-6 1.25" SQUARE BAR5 AEC2614OBR-5 PLATE4 AEC2614OBR-4 BRACKET3 AEC2614OBR-3 OBR BUSHING CAST IRON HEAT TREATED2 AEC2614OBR-2 OBR ROLLER CAST IRON HEAT TREATED1 AEC2614OBR-1 2614M14ASSY


SECTION A-A

OVERALL WIDTH 96.38CONVEYOR WIDTH 86.38

6.00

1.25 S

QR

6

5

83 2 7 4

1

9

A

A

Notes:1.Chain reference number 2614M14, pitch 12", Outboard Roller Support (OBR)2. The surface is free of crack, burr, scar, etc

MLEON

APARDINAS

ABS092109-00ASSY2614OBR

D

C

B

A

B

C

D

12345678

8 7 6 5 4 3 2 1

E

F

ABS092109-00ASSY2614OBR

WEIGHT:

Q.A. OBR ASSYATLANTIC BEARING SERVICES IS


X.X = +/- 0.020

1.305.592.4540 fax

SERVICES


SCALE: 1:3

SIZE DWG. NO.

AREV.

MATERIAL

FINISH


X.XX = +/- 0.010X.XXX = +/- 0.005

ATLANTIC

PROHIBITED.

E

TOLERANCES:

CROMAY

SHEET 1 OF 1

X° = +/- 1°

NAME DATE

DRAWN

CHECKED

ENG APPR.

MFG APPR.

F


X = +/- 0.050

[email protected]

USED ONNEXT ASSY


BEARING


2614M14

040108

2.13

TRACK WIDTH 89.69

82.25

2.75

2.50

6.000 CHAIN PITCH6.000 CHAIN PITCH

2.44

11.7

6

6.26

2.50

2.75

2.500

2.5010

3.00

3

1 2 4 59 8 7

6

0.69

4.50 4.50

0.69

1.750

2.50

1.25

0.50

0.50

2.38 1.75

1.25

2.38

13.6

4

10 AECR09067-10 COTTER PIN

9 AECR09067-09 ROLLER AISI 5140 CASE HARD.HCR 55-60

8 AECR09067-08 BUSHING AISI 5120 CASE HARD.HCR 58-62

7 AECR09067-07 PIN AISI 5140 CASE HARD.HCR 55-60




3 AECR09067K2-03 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. HCR34-38




Notes:1. The Rollers should turn free 360°.2. The surface is free of crack, burr, scar, etc3. Amount of camber & twist to be equal in either direction.

CONV. CHAIN

D

C

B

A

B

C

D

12345678

8 7 6 5 4 3 2 1

E

F

E

F

R

051508

051508

OIGLESIAS

APARDINAS

[email protected]

1.305.592.4540 fax

SERVICES


SCALE: 1:2

SIZE DWG. NO.

AREV.

MATERIAL

FINISH


USED ONNEXT ASSY

BEARINGATLANTIC

1.305.592.4404 phoneMIAMI, FL 33122 USA

8208NW 30TH TERRACE

040108

X° = +/- 1°

NAME DATE

DRAWN

CHECKED

ENG APPR.

MFG APPR.

AEC

SHEET 1 OF 1

X.XXX = +/- 0.005X.XX = +/- 0.010X.X = +/- 0.020X = +/- 0.050TOLERANCES:LINEAR DIMENSIONS ARE IN INCHES

PROHIBITED.


ATLANTIC BEARING SERVICES IS WITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OF

Q.A.

WEIGHT:

ABSR09067HD-K2E3LASSY

MALE

APARDINAS

CROMAY

040108

040108


R09067-K2SPROLLER ELEVATOR

ABSR09067HD-K2E3LASSY

73

3.50

2.09

0

0.625

2.75

0

PITCH=3.075

Notes:1.Ultimate Tensile Strength U.T.S 33900 lbs, Allowed Load 5000 lbs.2.The max gap between outter plate and inner plante is 0.02~0.04"3.The roller should turn freely in 360°, the joint of each link should away flexibly.

NAME

CROMAY

DATE

033008



DWG NO.

STAINLESS STEEL

6

D

C

B

A

E

F

G

H

E

A

B

C

D

F

54321 7 8 9 10 11 12

1 2 3 4 5 6 7

ABS

Q.A

MFG

APARDINAS


X° = +/- 1°


DRAWNPROPRIETARY AND CONFIDENTIAL

X.XXX = +/- 0.06

BREAK SHARP BEARING



TOLERANCES:



SIGNATURE

MATERIAL:

MALE

TITLE:

033008

SHEET 1 OF 1

033008

ATLANTIC

SCALE:1:2

[email protected]

A3

WEIGHT:

AEC120709-00E2103F29

CHK'D

DEBUR AND

SERVICES

APPV'D

AECX.X = +/- 0.25X = +/- 0.50LINEAR DIMENSIONS ARE IN MILLIMETERS

8

G

AEC120709-00E2103F29PROHIBITED.



1.305.592.4540 fax

E2103 F29 E6L

R

7 E2103 -07 COTT. 410SS 55HRC6 E2103 -06 BUSHING 416SS 55HRC5 E2103 -05 PIN 410SS 55HRC4 E2103 -04 SIDEPLATE-F29 410SS 40HRC3 E2103 -03 SIDEPLATE-F29 410SS 40HRC2 E2103 -02 SIDEPLATE 410SS 40HRC1 E2103 -01 SIDEPLATE 410SS 40HRC


0.39

7

4.880

3 5

4

1

2

6 7

0.750

1.250

1.38

00.

250

0.25

0

3.06

3

F29 ATTACHMENT EVERY 6TH LINK

3.50

0

1.50

0

2.62

3.38

1.50

3.25

PITCH=4.00

8 AEC149-08 COTTER PIN7 AEC149-07 ROLLER AISI 4120 55~60HRC6 AEC149-06 BUSHING AISI 4120 58~62HRC5 AEC149-05 PIN AISI 4140 58~62HRC4 AEC149-04 SIDEPLATEG19 40Mn 36~40HRC3 AEC149-03 SIDEPLATE 40Mn 36~40HRC2 AEC149-02 SIDEPLATE 40Mn 36~40HRC1 AEC149-01 SIDEPLATE 40Mn 36~40HRC


4 1 3 28 567

1.31

0.38

0.88

3.39

0.38

0.63

0.38

2.25

0.88

0.631.20

Notes:1.Ultimate Tensile Strength U.T.S 40000 lbs, Allowed Load 4500 lbs.2.The max gap between outter plate and inner plante is 1.2~2.0mm.3.The roller should turn freely in 360°, the joint of each link should away flexibly.

6

D

C

B

A

E

F

G

H

E

A

B

C

D

F

54321 7 8 9 10 11 12

1 2 3 4 5 6 7 8

G

ABS062609-00ASSY149G19

DRAWN

CHK'D

APPV'D

MFG

Q.A

LINEAR DIMENSIONS ARE IN INCHESTOLERANCES:X = +/- 0.050X.X = +/- 0.020X.XX = +/- 0.010X.XXX = +/- 0.005X° = +/- 1°

THIRD ANGLE PROJECTION DEBUR AND BREAK SHARP EDGES

NAME SIGNATURE DATE

MATERIAL:


TITLE:

DWG NO.


A3

WEIGHT:

ABS062609-00ASSY149G19

AEC

APARDINAS

ABS

MALE

CROMAY

033008

033008

033008






AEC149G19 E4L

R

0.53

(2 P

LCS)

1.50

74

2.50

CHAIN PITCH = 6.00 CHAIN PITCH = 6.00

12.0

07.

00

3.50

6 SS857-6 COTTER PIN

5 SS857-5 BUSHING 5120 CASE HARD. 60-62HRC

4 SS857-4 PIN 5140 CASE HARD. 58-60HRC

3 SS857K44-3 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. 35HRC

2 SS857K44-2 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. 35HRC

1 SS857-1 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. 35HRC


NOTES:1. ULTIMATE TENSILE STRENGTH U.T.S 130 000 LBS2. ROLLERS SHOULD TURN FREELY 360°.3. THE SURFACE IS FREE OF BURRS, CRACKS, ETC

051508

051508

R

D

C

B

A

B

C

D

12345678

8 7 6 5 4 3 2 1

E

F

OIGLESIAS

APARDINAS

040108

040108

040108


X.X = +/- 0.020

1.305.592.4540 fax

SERVICES


SCALE: 1:2

SIZE DWG. NO.

AREV.

MATERIAL

FINISH


X.XX = +/- 0.010X.XXX = +/- 0.005

ATLANTIC

PROHIBITED.

E

CROMAY

Q.A.

SHEET 1 OF 1

X° = +/- 1°

NAME DATE

DRAWN

CHECKED

ENG APPR.

MFG APPR.

F


X = +/- 0.050

[email protected]

USED ONNEXT ASSY


BEARINGTOLERANCES:


ER857K44 E2L

AECER857K44-00WEIGHT:

AECER857K44-00

MALE

APARDINAS


ELEVATOR CHAIN

AEC.USA

1

3.25

0.50

3 42 56

1.753.00

5.94

0.50

13.8

1

0.50

6

1.00

8 X 0.56

3

CHAIN PITCH = 7.00 CHAIN PITCH = 7.00

9

3.755.50

13

NOTES:1. ULTIMATE TENSILE STRENGTH U.T.S 169 000 LBS2. ROLLERS SHOULD TURN FREELY 360°.3. THE SURFACE IS FREE OF BURRS, CRACKS, ETC

051508

WEIGHT:

D

C

B

A

B

C

D

12345678

8 7 6 5 4 3 2 1

E

F

E

051508

OIGLESIAS

APARDINAS

040108

040108

X.XXX = +/- 0.005X.XX = +/- 0.010X.X = +/- 0.020

1.305.592.4540 fax

SERVICES


SCALE: 1:2

SIZE DWG. NO.

AREV.

MATERIAL

FINISH


USED ON

[email protected]

X = +/- 0.050


F

040108

SHEET 1 OF 1

X° = +/- 1°

NAME DATE

DRAWN

CHECKED

ENG APPR.

MFG APPR.

R


ATLANTICBEARING

NEXT ASSY


PROHIBITED.

TOLERANCES:


Q.A.

ER864-K443 E2L

AECER864K443-00

AECER864K443-00

MALE

APARDINAS

CROMAY


ELEVATOR CHAIN

AEC.USA

6 ER864-6 COTTER PIN

5 ER864-5 BUSHING 5120 CASE HARD. 60-62HRC

4 ER864-4 PIN 5140 CASE HARD. 58-60HRC

3 ER864K443-3 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. 35HRC

2 ER864K443-2 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. 35HRC

1 ER864-1 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. 35HRC


1

4

0.63

42 3 56

1.25

0.63

2.38

7.00

0.69

3.75

HOLES

15

10 X

0.63

7.5

75

ATLANTIC


SERVICES

BEARING




2.9

37

12.000 12.000 3.50

3 X 12.000 = 36.000 (ATT. EVERY 3TH LINK)

3.2

5

4.25

5

4.00

2.3

75

4.00

0.7

5

31 4 2

4 -

6.000

5.0

63

1.75

1.5

0

6.8

75

2.0

0

1.5

0 5

.063

1

.50

0.812.25

54321

F F

CHK'D

D

E

C

A

B

TOLERANCES:

DRAWN

SOLE PROPERTY OF ATLANTIC BEARING SERVICES LLC.

11/12/2011

X° = +/- 1°

B

INTERMEDIATE CARRIERAPPV'D

Kg

E

ROMAY

MLEON 11/11/2011H

ST1200K4

SERVICES

C

7

THE WRITTEN PERMISSION OF ATLANTIC BEARING

BREAK SHARP

THE INFORMATION CONTAINED IN THIS DRAWING IS THE

UNLESS OTHERWISE SPECIFIED

X = +/- 0.50 X.X = +/- 0.25

OSWALD

X.XX = +/- 0.13 X.XXX = +/- 0.06

BEARING

Q.A

LINEAR DIMENSIONS ARE IN MM


ATLANTIC

G

AECST1200K4-00

11/13/2011

SERVICES LLC IS PROHIBIT.SHEET 1 OF 1SCALE: N.T.S.

DWG NO.

TITLE:

REVISION:

A

MATERIAL:

DATESIGNATURENAME

DEBURR AND

ANY REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLE WITHOUT

D

EDGES



DRAWING MAY NOT BE TO SCALE

A

APARDINAS

WEIGHT:

11/13/2011

G

87654321

12111098



6

5 ST1200K4-05 COTTER PIN SS304

4 ST1200K4-04 BUSHING 4140 CASE HARD.HCR60-62

3 ST1200K4-03 PIN SS400HT IND. HARD. HCR58-60

2 ST1200K4-02 CAST STEEL LINK K-4 1045

1 ST1200K4-01 CAST STEEL LINK 1045


NOTES:1. ULTIMATE TENSILE STRENGTH U.T.S 195000 LBS2. LINKS SHOULD TURN FREELY 360°3. THE SURFACE IS FREE OF BURRS, CRACKS,

76

BEARING


ATLANTIC

SERVICES




72

160

9

SECTION AH-AH SCALE 1 : 2

8 107

9022

630

32

225

185

140

THE INFORMATION CONTAINED IN THIS DRAWING IS THE SOLE PROPERTY OF ATLANTIC BEARING SERVICES LLC. ANY REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLE WITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OF ATLANTIC BEARING SERVICES LLC IS PROHIBIT.

12/15/2013

12/15/2013

12/15/2013

ROMAY

MLEON

OSWALD

APARDINAS

AB

SHEET 2 OF 2SCALE: N.T.S.

DWG NO.

TITLE:

REVISION:

MATERIAL:

DATESIGNATURENAME

DEBURR AND BREAK SHARP EDGES

THIRD ANGLE PROJECTIONLINEAR DIMENSIONS ARE IN MMUNLESS OTHERWISE SPECIFIEDTOLERANCES:X = +/- 0.50 X.X = +/- 0.25X.XX = +/- 0.13 X.XXX = +/- 0.06X° = +/- 1°

Q.A

APPV'D

CHK'D

DRAWN STEEL ROLLER CHAIN10500EV6.13(2)

AEC10500EV6.13(2)-00PROPRIETARY AND CONFIDENTIAL

ATLANTICBEARING

SERVICES8208NW 30TH TERRACE

MIAMI, FL 33122 USA1.305.592.4404 phone



A

WEIGHT: Kg

12/15/2013

G

87654321

1211109871 2 3 4 5

F

D

C

B

A

E

H

G

F

E

A

B

C

D

6

NOTES:1. TOTAL CHAIN LENGHT 76,800 mm (512 LINKS, INCLUDING 85 ATT.)2. PIN LUBRICATION GROOVES FILLED WITH HI-TEMP. GRAPHITE GREASE3. ROLLERS SHOULD TURN FREELY 360°4. THE SURFACE IS FREE OF BURRS, CRACKS,

AB

10 10500EV6.13(2)-10 WASHER

9 10500EV6.13(2)-09 COTTER PIN

8 10500EV6.13(2)-08 TOP ROLLER 1018

7 10500EV6.13(2)-07 TOP PIN 1045 THRU HARDENED

6 10500EV6.13(2)-06 ROLLER ALLOY STEEL CASE HARD.HRC55-60 0.5 mm

5 10500EV6.13(2)-05 BUSHING ALLOY STEEL CASE HARD.HRC58-62; 0.5 mm

4 10500EV6.13(2)-04 PIN ALLOY STEEL CASE HARD. HRC55-60; 1 mm

3 10500EV6.13(2)-03 SIDEPLATE W/ATT ALLOY STEEL THRU HARD. HRC36-38

2 10500EV6.13(2)-02 SIDEPLATE ALLOY STEEL THRU HARD. HRC36-38

1 10500EV6.13(2)-01 SIDEPLATE ALLOY STEEL THRU HARD. HRC36-38


REVISIONSZONE REV. DESCRIPTION DATE APPROVED

- AB ATTACHMENT EVERY 6TH LINK (WAS EVERY 4TH LINK); WIDTH OF ATT. BRACKET PLATE CHANGED TO 60mm (WAS 50mm) 02.24.14 -

3 7 2 16 5 4 99

42

4575 15°

13

15°

28

6080

104

11

AB

AB

AB

9 98 1010

70

80

90

60

AH

AH

AI

AI

SECTION AI-AI SCALE 1 : 2

LUBRICATION GROOVESSEE SECTION C-C

102

7576 1313

11 11

127

22

CHAIN PITCH = 150 CHAIN PITCH = 150

140

6 x 150 = 900 (ATT. EVERY 6TH LINK)

75

CHAIN PITCH = 150

77

BEARING

ATLANTIC

SERVICES





BEARING

SERVICES

ATLANTIC





7846

BEARING

SERVICES

ATLANTIC





80

75

80PITCH = 160

53

WEIGHT:



ROMAY

SCALE: N.T.S.

4 5

B

85

AECP160XH-00MATERIAL:

MLEON

12

D

C

A

E

F

3

G

CHK'D

7

C

ATLANTIC

1

DROP FORGED

A

AEC-USA

LINEAR DIMENSIONS ARE IN MM

8 10

DRAWN

BLOCK LINK CHAIN

3

12/13/2011

G

2 7

1

BEARING12/11/2011

2

6

12/13/2011

9

F

THE INFORMATION CONTAINED IN THIS DRAWING IS THE

X.XX = +/- 0.13 X.XXX = +/- 0.06

SERVICES

X = +/- 0.50 X.X = +/- 0.25

X° = +/- 1°

THE WRITTEN PERMISSION OF ATLANTIC BEARING

SIGNATURE

D

APPV'D

SOLE PROPERTY OF ATLANTIC BEARING SERVICES LLC.

4

H

E

SERVICES LLC IS PROHIBIT.

12/12/2011

PROPRIETARY AND CONFIDENTIALA

11

B

OSWALD

UNLESS OTHERWISE SPECIFIED

SHEET 1 OF 1

APARDINAS

DWG NO.

TITLE:

REVISION: BREAK SHARP

DATE

Q.A

NAME

DEBURR AND TOLERANCES:

ANY REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLE WITHOUT

EDGES




6

NOTES:

1. THE SURFACE IS FREE OF BURRS, CRACKS

5 P160-05 RETAINER RING 1020 THRU HARDENED

4 P160-04 BUSHING 4120 CARBURIZED 58HRC

3 P160-03 PIN 4140 FORGED /HT 55HRC (IND.HARD.)

2 P160-02 SIDEBAR LINK 4140 FORGED/ 220-240HB

1 P160-01 MAIN LINK 4140 FORGED/ 220-240HB


80

43

R11

R43

22

R

80

A

A

3 2 145

15.5

42

42 4073

35

SECTION A-A SCALE 1 : 1.3

94

80

32

7947

BEARING

SERVICES

ATLANTIC





BEARING

[email protected]

8208NW 30TH TERRACE


ATLANTIC

1.305.592.4404 phone

1.305.592.4540 fax

SERVICES


MIAMI, FL 33122 USA

Bolivia - Brazil - China - Colombia - Costa Rica - Dominican Republic - Ecuador El Salvador - Guatemala - Hungary - Italy - Mexico - Peru - Spain - USA - Venezuela

ATLANTIC BEARING SERVICES LLC.Address: 8208 NW 30th Terrace Miami, FL 33122 USAPh 1.305.592.4404 ph Fax 1.305.592.4540 e-mail: [email protected]

CADENAS DE INGENIERIA - atlantic-bearing.com

Documents

Transcript of CADENAS DE INGENIERIA - atlantic-bearing.com