Banda transportadoras Diseño.pdf

8/16/2019 Banda transportadoras Diseño.pdf

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1 Informaciones

técnicas y criterios de diseño de las cintas

transportadoras


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1 Informaciones

técnicas y criterios de diseñode las cintas transportadoras

Summary 1 Informaciones técnicas pág 9

1.1 Introducción ................................................................ 11

1.2 Simbología técnica ..................................................... 12

1.3 Definición y característicasde una cinta transportadora ...................................... 14

1.4 Componentes y su denominación ............................. 16

1.5 Criterios de diseño ..................................................... 181.5.1 Material a transportar ..................................................... 181.5.2 Velocidad de la banda .................................................... 231.5.3 Ancho de la banda ........................................................ 241.5.4 Configuración de las estaciones, paso y distancias de transición ............................................... 321.5.5 Esfuerzo tangencial, potencia absorbida, resistencias pasivas, peso de la banda, tensiones y controles .......... 361.5.6 Motorización de la cinta transportadora y dimensionado de los tambores .................................... 44

1.6 Rodillos - función y criterios constructivo ............... 481.6.1 La elección del diámetro de los rodillos en relación con la velocidad ............................................................. 491.6.2 Elección del tipo en relación con la carga ....................... 50

1.7 Alimentación de la banda y rodillos de impacto ....... 531.7.1 Cálculo de las fuerzas que actúan sobre los rodillos

de impacto ..................................................................... 54

1.8 Otros accesorios ......................................................... 581.8.1 Dispositivos de limpieza .................................................. 581.8.2 Inversión de la banda ...................................................... 591.8.3 Cubierta de la banda transportadora............................... 59

1.9 Ejemplo de diseño ...................................................... 60


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1.1 Introducción

En el diseño de instalaciones para el manejo

de materias primas o de productos acaba-

dos, la elección del medio de transporte

debe favorecer el medio que, a igualdad

de volúmenes transportados, presente los

menores costes, tanto de empleo como de

mantenimiento, y a su vez posea suficiente

flexibilidad para adaptarse a una amplia

variedad de capacidades de transporte oa sobrecargas momentáneas.

La cinta transportadora, utilizada en medida

creciente durante los últimos decenios,

es un medio de transporte que satisface

ampliamente estas exigencias. Comparado

con otros sistemas, se ha revelado en efecto

como el más económico, incluso porque

se puede adaptar a las más diferentes

condiciones de trabajo.

Actualmente no se usa sólo para el transpor-

te horizontal o en subidas, sino también en

curvas, en ligeras bajadas y con velocidadesrelativamente elevadas.

El presente texto no quiere se un manual de

diseño para cintas transportadoras.

Desea sólo proporcionar algunos criterio

guía para la elección de los componente

principales de la instalación y presentar la

modalidades de cálculo más importante

para un dimensionado correcto.

Las informaciones técnicas incluidas en e

siguiente capítulo se consideran un soport

básico que, de todos modos, tiene qu

ser complementado por el proyectist

encargado de la instalación.


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Informaciones


1 1.2 Simbolos técnicos

a paso de las estaciones m

A longitud del eje del rodillo mmag distancia entre soporte y brida del tambor mm

ai paso de las estaciones de impacto m

ao

paso de las estaciones de ida m

at paso de las estaciones de transición m

au

paso de las estaciones de retorno m

B longitud de la envoltura del rodillo mm

C distancia entre los soportes del rodillo mm

Ca carga estática en la estación de ida daN

ca carga en el rodillo central de la estación de ida daN

Ca1 carga dinámica el la estación de ida daN

cd carga dinámica de los rodamientos daN

Cf constante elástica del bastidor/rodillos de impacto Kg/m

ch llave del eje del rodillo mm

Co carga estática de los rodamientos daNCp carga que resulta de las fuerzas que actúan sobre el eje

del tambor motriz daN

Cpr carga que resulta de las fuerzas que actúan sobre el eje

del tambor loco daN

Cq coeficiente de las resistencias fijas __

Cr carga estática en la estación de retorno daN

cr carga en el rodillo de la estación de retorno daN

Cr1 carga dinámica en la estación de retorno daN

Ct coeficiente de las resistencias pasivas debidas a la temperatura __

Cw factor de abrazamiento __

d diámetro eje/árbol mm

D diametro rodillos/tambores mm

E módulo elástico del acero daN/mm2

e base de los logaritmos naturales 2,718f coeficiente de rozamiento interior del material y de los elementos

giratorios __

f a coeficiente de rozamiento entre banda y tambor, dado un ángulo

de abrazamiento __

f r flecha de la banda entre dos estaciones consecutivas m

ft flecha del eje de simetría mm

Fa esfuerzo tangencial para mover la banda en el tramo de ida daN

Fd factor de choque __

Fm factor ambiental __

Fp factor de participación __

Fpr factor de participación en el rodillo central de un conjunto de tres __

Fr esfuerzo tangencial para mover la banda en el tramo de retorno daN

Fs factor de servicio __

Fu esfuerzo tangencial total daNFv factor de velocidad __

G distancia entre los soportes mm

Gm peso del bloque de material Kg

H desnivel de la banda m

Hc altura correcta de caída m

Hf altura de caída del material banda-tolva m

Ht desnivel entre el tambor motriz y el contrapeso m

Hv altura de caída material tolva – banda receptora m

IC distancia desde el centro del tambor motriz al centro de situación

del contrapeso m


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El simbolo chilogramos (Kg) es intendido

como fuerza peso.

IM capacidad de transporte volumétrica m3 /h

I V capacidad de transporte de la banda (flujo de material) t/h

I VM capacidad de transporte volumétrica corregida a 1 m/s

en relación con la inclinación e irregularidad de alimentación m3 /hI VT capacidad de transporte volumétrica a 1 m/s m3 /h

J momento de inercia de la sección del material mm4

K factor de inclinación __

K 1 factor de corrección __

σamm esfuerzo admisible daN/mm2

L distancia entre ejes de la cinta transportadora m

Lb dimensión del bloque de material m

Lt distancia de transición m

Mf momento de flexión daNm

Mif momento ideal de flexión daNm

Mt momento de torsión daNm

N ancho de la banda mm

n número de revoluciones giros min

P potencia absorbida kWpd fuerza de caída dinámica Kg

pi fuerza de impacto caída material Kg

pic fuerza de impacto material en rodillo central Kg

Ppri peso de las partes giratorias inferiores Kg

Pprs peso de las partes giratorias superiores Kg

qb peso de la banda por metro lineal Kg/m

qbn peso del núcleo de la banda Kg/m2

qG peso del material por metro lineal Kg/m

qRO peso de las partes giratorias superiores referido al paso de las estaciones Kg/m

qRU peso de las partes giratorias inferiores referido al paso de las estaciones Kg/m

qs peso específico t/m3

q T peso del tambor daN

RL ancho de banda de los mototambores mm

S sección del material en la banda m2

T 0 tensión mínima en cola en la zona de carga daN

T 1 tensión del lado tenso daN

T 2 tensión del lado lento daN

T 3 tensión de los tambores (no de mando) daN

Tg tensión de la banda en el punto de situación del contrapeso daN

T max tensión en el punto sometido a mayor esfuerzo de la banda daN

Tumax tensión unitaria máxima de la banda daN/mm

Tx tensión de la banda en un punto considerado daN

Ty tensión de la banda en un punto considerado daN

v velocidad de la banda m/s

V elevación máxima del borde de la banda mm

W módulo de resistencia mm3

α ángulo de abrazamiento de la banda en el tambor grados

αt inclinación eje simétrica (rotación) rad

β ángulo de sobrecarga grados

γ ángulo de inclinación de la tolva grados

δ inclinación de la banda transportadora grados

λ inclinación de los rodillos laterales de una terna grados

λ1 inclinación de los rodillos laterales intermedios grados

λ2 inclinación de los rodillos laterales extériores grados

η rendimiento __

y ángulo de flexión del rodamiento grados


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Informaciones


1

Fig.1 - Esquema básico de una cinta transportadora

A igualdad de carga, las grandes cintas

transportadoras pueden presentar costes

inferiores de hasta un 40 a 60% respectoal transporte por medio de camión.

Los órganos mecánicos y eléctricos de la

cinta transportadora, tales como rodillos,

tambores, rodamientos, motores, etc. se

fabrican según normas unificadas. Los nive-

les cualitativos alcanzados por los mejores

fabricantes garantizan su funcionalidad y

duración a lo largo del tiempo.

Los componentes principales de la cinta

transportadora (banda y rodillos) requieren,

si se dimensionan e instalan correctamente,

una mantenimiento muy reducido. La bandade goma necesita poquísimas reparaciones

superficiales y los rodillos lubricados para

toda la vida permiten, si son de buena ca-

lidad y de concepción avanzada, reducir el

porcentaje anual de sustituciones mediante

el mantenimiento ordinario.

El revestimiento de los tambores tiene una

duración mínima de dos años.

El empleo de dispositivos de limpieza

adecuados de la banda en el punto de

alimentación y en los de descarga asegura

una mayor duración de las instalaciones y

un menor mantenimiento.

1.3 Definición y características

La función de una cinta transportadora es lade transportar de forma continua de mate-

riales a granel homogéneos o mezclados, a

distancias que pueden oscilar entre algunos

metros y decenas de kilómetros.

Uno de los componentes principales del

transportador es la banda de goma, que

ejerce una doble función:

- contener el material transportado

- trasmitir la fuerza necesaria para transpor-

tar la carga.

La cinta transportadora es un dispositivo

capaz de trasladar de forma continualos materiales que transporta en su parte

superior.

Las superficies, superior (de ida) e inferior

(de retorno) de la banda, descansan so-

bre una serie de rodillos soportados por

estructuras metálicas (estaciones). En los

dos extremos del transportador, la banda

se enrolla en tambores, uno de los cuales,

acoplado a un órgano motor, transmite el

movimiento.

El más competitivo de los demás sistemas

de transporte, es seguramente por mediode camión. Respecto a este último, la ban-

da transportadora presente las siguientes

ventajas:

- menor número de operarios

- consumo energético limitado

- mantenimiento programable con largos

intervalos

- independencia de los sistemas vecinos

- costes de funcionamiento reducidos.

Tolva de carga

Estación de retorno

Tolva de descarga

Tambor motrizContratambor

Estación de idaEstación de impacto

Cinta transportadora


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Fig. 2.1 - Cinta transportadora horizontal. Fig.2.5- Cintas transportadoras ascendente y horizontal, cuando

está indicado usar dos bandas.

Fig. 2.2 - Cinta transportadora horizontal y ascendente, cuando

el espacio permite una curva vertical y cuando la carga permite

el empleo de una sola banda.

Fig. 2.8 - Cinta transportadora con zona de carga en bajado en subida.

Fig. 2.4 - Cintas transportadoras horizontal y ascendente, cuando

el espacio no permite una curva vertical y la carga requiere elempleo de dos bandas.

Fig. 2.3 - Cinta transportadora ascendente y horizontal, cuando

la carga permite el empleo de una sola banda y el espacio

permite una curva vertical.

Fig. 2.6 - Cinta transportadora única horizontal y ascendente

cuando el espacio no permite una curva vertical pero la carg

permite el empleo de una sola banda.

Fig. 2.7 - Cinta transportadora única, compuesta por tramos hor

zontales, tramos en subida y en bajada con curvas verticales

Todos estos factores, junto al limitado

coste de las obras de soporte para salvar

desniveles o el paso inferior de badenes,

carreteras y otros obstáculos, así comolas pendientes superables por las cintas

transportadoras lisas (hasta 18°), y la

posibilidad de recuperar energía en los

tramos de recorrido en bajada, han hecho

posible el diseño y la realización de tran-

sportadores con una longitud de hasta 100

km, realizados con tramos individuales de

15 km cada uno.

En la práctica de su uso en la práctica la

características de flexibilidad, robustez

economía lo han convertido en el medi

de transporte de materiales a granel mádifundido y con las posibilidades má

amplias de un desarrollo ulterior.

Las figuras que se incluyen a continuació

muestran las configuraciones más típica

de cintas transportadoras.


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Informaciones


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Tambor motriz

En el tambor motriz tradicional o en el moto-

tambor, la envoltura se reviste normalmente

de goma, de un espesor adecuado a la

potencia a transmitir.

El revestimiento se presenta nervado, en

forma de espiga, con el vértice situado

en el sentido de la marcha o con surcos

romboidales, para elevar el coeficiente de

rozamiento y facilitar el desagüe.

El diámetro de los tambores está dimen-

sionado en base a la clase de resistencia

de la banda y a la presión específica que

actúa en la misma.

Contratambores

La envoltura no necesita revestimiento, a

no ser en casos particulares; el diámetro

normalmente es inferior al previsto para el

tambor motriz.

Tambores de desviación y de inflexión

Se emplean para aumentar el ángulo de

abrazamiento de la banda. Además, seutilizan también para todas las desviaciones

necesarias en presencia de dispositivos de

tensión mediante contrapeso, descargado-

res móviles, etc.

1.4 Componentes y su denominación

En la Fig.3 están ilustrados los componentes

básicos de una cinta transportadora tipo. En

la realidad, con el variar de las exigencias de

empleo, se podrán disponer de las más dife-

rentes combinaciones de carga, descarga,

elevación y de órganos accesorios.

Cabezal motriz

Puede ser de tipo tradicional o con mo-

totambor.

- Tradicional

Está compuesto por un grupo de mando

constituido sucesivamente: por un tambor

motriz de diámetro apropriado a la carga

en la banda y por un tambor de inflexión. El

movimiento lo proporciona un motorreduc-

tor del tipo pendular o de ejes ortogonales

o paralelos, éstos últimos acoplados por

medio de una junta al tambor motriz.

- Mototambor

En esta configuración el motor, el reductor

y los cojinetes forman una unidad integra-

da y protegida en el interior del tambor dearrastre de la banda; se eliminan así todas

las voluminosas partes exteriores de los ca-

bezales motrices tradicionales. Actualmente

se fabrican mototambores con un diámetro

de hasta 1000 mm y una potencia máxima

de 250 kW, con un rendimiento que puede

alcanzar incluso el 97%.


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Tolva de carga

Estación de centrajeautomático de retorno

Tambor deinflexión

Limpiador dereja

Estación de ida

Tambor motrizo mototambor

Limpiador

Estación detransición

Estación de centrajeautomático de ida

Cubierta

Contratambor Estación deretorno

Tambor de tensiónpor contrapeso

Tambor de desviación

Tamborde inflexión

Limpiador

tangencial

Estación de impacto

Fig. 3

mediante un dispositivo de tensión, quepuede ser del tipo de tornillo, de contrapesoo con cabrestante motorizado.

El contrapeso determina una tensión cons-tante en la banda, independientemente delas condiciones de funcionamiento. Su pesose dimensiona en el límite mínimo necesariopara garantizar el arrastre de la banda, a finde evitar esfuerzos inútiles.

La carrera prevista para un tensor de con-trapeso depende de la deformación elásticaa la que está sometida la banda en lasdiferentes fases de funcionamiento.

La carrera mínima de un tensor no deberá

ser inferior al 2% de la distancia entre ejesdel transportador para bandas reforzadascon productos textiles, y al 0,5% para bandasreforzadas con elementos metálicos.

Tolvas de carga

La tolva de recogida y el tobogán de cargaestán dimensionados a fin de absorber, sincausar atascos ni daños a la banda, lasvariaciones instantáneas de la capacidadde carga y eventuales acumulaciones.El tobogán tendrá que responder a lasexigencias de caída del material, según

la trayectorias calculadas en base a lavelocidad de transporte, al tamaño, al pesespecífico del material transportado y a su

características fisico-químicas (humedadcorrosividad, etc.).

Dispositivos de limpieza

Actualmente, los sistemas de limpieza dlas bandas son considerados con unatención particular, tanto porque reducelas intervenciones de mantenimiento en lacintas transportadoras que transportadoramateriales húmedos y particularmentpegajosos, como porque permiten obtenela máxima productividad.

Los dispositivos adoptados son diferentesLos más difundidos, por la sencillez de saplicación, son los de cuchillas raspadorasmontadas en soportes elásticos de gom(capítulo 5).

Cubierta de las cintas transportadoras

La cubierta de las cintas transportadoraes de fundamental importancia cuando enecesario proteger el material transportadcontra factores atmosféricos y garantizar lfuncionalidad de la instalación (capítulo 6

Rodillos

Sostienen la banda y tienen que garantizarel deslizamiento libre y regular bajo carga.

Son los elementos más importantes de labanda transportadora y representan unaparte considerable de su valor global. Elfuncionamiento correcto de los rodillos esfundamental para garantizar la eficacia y laeconomía de empleo de la instalación.

Estaciones superiores portantes y de

retorno

Los rodillos portantes están reunidos engeneral en conjunto de tres y sostenidospor un bastidor. La inclinación de los rodilloslaterales está comprendida entre 20° y 45°.Se puede construir, además, un sistema

de guirnalda con una inclinación de hasta60°. Las estaciones de retorno pueden serplanas, con rodillos individuales o reunidosen una pareja, en forma de "V" con 10° deinclinación.

Al variar la configuración de los rodillosen las estaciones superiores (simétricas yno) se obtienen secciones de transportediferentes.

Tensores

La tensión necesaria para que se adhierala banda al tambor motriz se mantiene


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1 Informaciones


Fig.5

Ángulo desobrecarga

Fig.4

1.5 - Criterios de diseño

La elección del sistema de transporteóptimo, su correcto diseño, su utilizaciónracional, dependen del conocimiento delas características constructivas y delcomportamiento bajo carga de todos loscomponentes del propio sistema.

Los factores principales que influyen en eldimensionado de una cinta transportadorason: la capacidad de transporte requerida,la granulometría, las características fisico-químicas del material a transportar y el perfilaltimétrico del recorrido. A continuación se ilustran los criteriosutilizados para determinar la velocidad y elancho de la banda, para elegir la configu-ración de las estaciones, el tipo de rodillosa utilizar y para el dimensionada de lostambores.

1.5.1 - Material a transportar

El diseño correcto de una cinta transpor-tadora empieza con la evaluación de lascaracterísticas del material a transportar:

en particular del ángulo de reposo y delángulo de sobrecarga. El ángulo de reposo de un material, definidotambién "ángulo de rozamiento natural",es el ángulo que la superficie de un amon-tonamiento, formado libremente, formarespecto al plano horizontal. Fig. 4.

El ángulo de sobrecarga es el ángulo que

forma la superficie del material respecto alplano horizontal sobre la banda en movi-miento. Fig 5.Este ángulo normalmente es de 5° - 15°(para algunos materiales, hasta 20°) inferioral ángulo de reposo.

La Tab. 1 ofrece la correlación entre lascaracterísticas físicas de los materiales y loscorrespondientes ángulo de reposo.

Ángulo dereposo

ll


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El material transportado se configura en susección como en la Fig. 6.El área de la sección del material

transportado “S” se puede calcular geo-métricamente sumando el área del sectorcircular A 1 con la del trapecio A 2.

Se puede determinar de forma más sen-cilla, haciendo referencia a los valores dela capacidad de transporte volumétrica l VT con la fórmula:

I VT S = _________ [ m2 ] 3600

donde:

I VT = capacidad de transporte volu-métrica a una velocidad de 1 m/s

(véase Tab.5a-b-c-d)

Pueden incluir

material con

cualquier carac-

terística indicada a

continuación en la

Tab.2.

Tab. 1 - Ángulo de sobrecarga, de reposo y fluidez del material

Fig.6

S A1

A2

S = A 1 + A 2

Materiales típicos

comunes, como,

por ejemplo,

carbón bituminoso,

grava, la mayor

parte de los mine-

rales, etc.

Material irregular,

viscoso, fibroso y

que tiende a entre-

lazarse (virutas de

madera, bagazos

exprimidos), arena

de fundición, etc.

Partícular redon-

deadas, secas y

lisas, con peso

medio como, por

ejemplo, semillas

de cereales, trigo y

judías.

Material irregular,

granular en

tamaño de peso

medio, como, por

ejemplo, carbón de

antracita, harina de

semillas de algo-

dón, arcilla, etc.

Dimensión uniforme,

partícular redondas

muy pequeñas,

muy húmedas, o

muy secas como

arena silícea seca,

cemento y hormigón

húmedo, etc.

Fluidez PerfilMuy elevada Elevada Media Baja en la banda plana

Ángulo de sobrecarga β

5° 10° 20° 25° 30° ß

Ángulo de reposo

0-19° 20-29° 30-34° 35-39° 40° y más otros

Características del material


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Informaciones


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Tab.2 - Propiedades físicas de los materiales

Tipo

Peso específico aparente qs Ángulo Grado de

t/m3

lbs. / Cu.Ft de reposo abrasividad corrosividad Alúmina 0,80-1,04 50-65 22° C A

Amianto mineral o roca 1,296 81 - C A

Antracita 0,96 60 27° B A

Arcilla seca fina 1,60-1,92 100-120 35° C A

Arcilla seca a trozos 0,96-1,20 60-75 35° C A

Arena de fundición 1,44-1,60 90-100 39° C A

Arena húmeda 1,75-2,08 110-130 45° C A

Arena seca 1,44-1,76 90-110 35° C A

Asfalto fragmentado hasta 13 mm 0,72 45 - A A

Asfalto para juntas de pavim. 1,28-1,36 80-85 - A B

Azúcar de caña natural 0,88-1,04 55-65 30° B B

Azúcar de melaza de remolacha 0,88-1,04 55-65 30° B B

Azúcar en polvo 0,80-0,96 50-60 - A B

Azufre fragmentado 13 mm 0,80-0,96 50-60 - A C Azufre fragmentado hasta 80 mm 1,28-1,36 80-85 - A C

Baquelita fina 0,48-0,64 30-40 - A A

Barita 2,88 180 - A A

Bauxita en bruto 1,28-1,44 80-90 31° C A

Bauxita seca 1,09 68 35° C A

Bentonita natural 0,80-0,96 50-60 - B A

Bicarbonato de sodio 0,656 41 42° A A

Bórax en bruto 0,96-1,04 60-65 - B A

Cal hasta 3 mm 0,96 60 43° A A

Cal hidratada hasta 3 mm 0,64 40 40° A A

Cal hidratada molida 0,51-0,64 32-40 42° A A

Caliza en polvo 1,28-1,36 80-85 - B A

Caliza fragmentada 1,36-1,44 85-90 35° B A

Caña de azúcar cortada 0,24-0,29 15-18 50° B A

Caolín hasta 80 mm 1,008 63 35° A A

Carbonato de bario 1,152 72 - A A

Carbón de calcio 1,12-1,28 70-80 - B B

Carbón de leña 0,29-0,40 18-25 35° A A

Carbón graso en bruto 0,72-0,88 45-55 38° A B

Carbón graso malla 50 mm 0,80-0,86 50-54 45° A B

Carbón negro en polvo 0,06-0,11 4-7 - A A

Carbón negro granulado 0,32-0,40 20-25 - A A

Carborundo hasta 80 mm 1,60 100 - C A

Cemento en bruto 1,60-1,76 100-110 - B A

Cemento Portland suave 0,96-1,20 60-75 39° B A

Ceniza de carb. seco hasta 80 mm 0,56-0,64 35-40 40° B A

Ceniza de carb. trit. hasta 80 mm 0,72-0,80 45-50 50° B P

Cenizas de sosa pesadas 0,88-1,04 55-65 32° B C

Cinc concentrado 1,20-1,28 75-80 - B A

Clinker de cemento 1,20-1,52 75-95 30-40° C A

Cloruro de magnesio 0,528 33 - B -

Cloruro de potasio en gránulos 1,92-2,08 120-130 - B B

Coque de petróleo calcinado 0,56-0,72 35-45 - A A

Coque polvo 6 mm 0,40-0,50 25-35 30-45° C B

Coque suave 0,37-0,56 23-35 - C B


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Tipo


t/m3

lbs. / Cu.Ft de reposo abrasividad corrosivida Corcho 0,19-0,24 12-15 - - -

Criolita 1,76 110 - A A

Criolita en polvo 1,20-1,44 75-90 - A A

Cuarzo 40-80 mm 1,36-1,52 85-95 - C A

Cuarzo criba 13 mm 1,28-1,44 80-90 - C A

Cuarzo en polvo 1,12-1,28 70-80 - C A

Desechos de fundición 1,12-1,60 70-100 - C A

Dolomita fragmentada 1,44-1,60 90-100 - B A

Escorias de fundición fragmentadas 1,28-1,44 80-90 25° C A

Feldespato criba 13 mm 1,12-1,36 70-85 38° C A

Feldespato granulado 40-80 mm 1,44-1,76 90-110 34° C A Fosfato ácido fertilizante 0,96 60 26° B B

Fosfato bicálcico 0,688 43 - - -

Fosfato bisódico 0,40-0,50 25-31 - - -

Fosfato florida 1,488 93 27° B A

Fosfato natural en polvo 0,96 60 40° B A

Goma granulada 0,80-0,88 50-55 35° A A

Goma regenerada 0,40-0,48 25-30 32° A A

Granito, criba 13 mm 1,28-1,44 80-90 - C A

Granito granulado 40-50 mm 1,36-1,44 85-90 - C A

Grafito, copos 0,64 40 - A A

Grava 1,44-1,60 90-100 40° B A

Gres fragmentado 1,36-1,44 85-90 - A A

Guano seco 1,12 70 - B -

Hormigón 2,08-2,40 130-150 - C A

Hormigón con hierro 1,44-1,76 90-110 - C A

Jabón en polvo 0,32-0,40 20-25 - A A

Ladrillo 2 125 - C A

Lignito 0,64-0,72 40-45 38° A B

Magnesita fina 1,04-1,20 65-75 35° B A

Mármol fragmentado 1,44-1,52 90-95 - B A

Mineral de cinc calcinado 1,60 100 38° - -

Mineral de cobre 1,92-2,40 120-150 - - -

Mineral de cromo 2-2,24 125-140 - C A

Mineral de hierro 1,60-3,20 100-200 35° C A

Mineral de hierro fragmentado 2,16-2,40 135-150 - C A

Mineral de manganeso 2,00-2,24 125-140 39° B A

Mineral de plomo 3,20-4,32 200-270 30° B B

Mineral de níquel 2,40 150 - C B

Nitrato de amonio 0,72 45 - B C

Nitrato de potasio, salitre 1,216 76 - B B

Nitrato de sodio 1,12-1,28 70-80 24° A -

La tabla 2 indica las propiedades físicasy químicas de los materiales que hay quetomar en consideracíon en el diseño de

una banda transportadora.

no abrasivo/no corrosivopoco abrasivo / pococorrosivomuy abrasivo/muy corrosivo

A B

C


14/58

22

®

Informaciones


1


Tipo


t/m3

lbs. / Cu.Ft de reposo abrasividad corrosividad Óxido de aluminio 1,12-1,92 70-120 - C A

Óxido de cinc pesado 0,48-0,56 30-35 - A A

Óxido de plomo 0,96-2,04 60-150 - A -

Óxido de titanio 0,40 25 - B A

Pirita de hierro 50-80 mm 2,16-2,32 135-145 - B B

Pirita pellets 1,92-2,08 120-130 - B B

Pizarra en polvo 1,12-1,28 70-80 35° B A

Pizarra fragmentada 40÷80 mm 1,36-1,52 85-95 - B A

Poliestireno 0,64 40 - - -

Remolachas azuc. pulpa natur. 0,40-0,72 25-45 - A B

Remolachas azuc. pulpa seca 0,19-0,24 12-15 - - -

Sal común seca 0,64-0,88 40-55 - B B

Sal común seca fina 1,12-1,28 70-80 25° B B

Sal de potasio silvinita 1,28 80 - A B

Saponita talco fina 0,64-0,80 40-50 - A A

Sulfato de aluminio granulado 0,864 54 32° - -

Sulfato de amonio 0,72-0,93 45-58 32° B C

Sulfato de cobre 1,20-1,36 75-85 31° A -

Sulfato de hierro 0,80-1,20 50-75 - B -

Sulfato de magnesio 1,12 70 - - -

Sulfato de manganeso 1,12 70 - C A

Sulfato de potasio 0,67-0,77 42-48 - B -

Superfosfato 0,816 51 45° B B

Talco en polvo 0,80-0,96 50-60 - A A

Talco en granos 40÷80 mm 1,36-1,52 85-95 - A A

Talco de caolín malla 100 0,67-0,90 42-56 45° A A

Tierra húmeda arcillosa 1,60-1,76 100-110 45° B A

Trigo 0,64-0,67 40-42 25° A A

Virutas de acero 1,60-2,40 100-150 - C A

Virutas de aluminio 0,11-0,24 7-15 - B A

Virutas de hierro fundido 2,08-3,20 130-200 - B A

Virutas de madera 0,16-0,48 10-30 - A A

Yeso en polvo 0,96-1,12 60-70 42° A A

Yeso granulado 13-80 mm 1,12-1,28 70-80 30° A A

no abrasivo/no corrosivopoco abrasivo/ pococorrosivomuy abrasivo/muy corrosivo

A B

C


15/58

23

1.5.2 - Velocidad de la banda

La velocidad máxima de funcionamiento

de las cintas transportadoras ha alcanzadolímites que eran impensables hasta hace al-gunos años. Las velocidades más elevadashan permitido incrementar los volúmenestransportados: a igualdad de carga, se hanreducido las cargas de material por unidadlineal de transportador y, por tanto, loscostes de las estructuras, de las estacionesportantes y de la banda.Las características físicas de los materiales atransportar influyen de manera determinantela velocidad de funcionamiento.Los materiales ligeros, tales como cerealesy polvos de algunos minerales, permiten

velocidades elevadas. Materiales cribadoso preseleccionados pueden ser trasladadosa velociades de 8 m/s y superiores.Con el aumento del tamaño del material,de su abrasividad y de su peso específico,es necesario reducir la velocidad de labanda.Materiales no triturados o no seleccionadospueden obligar a elegir velocidades detransporte más moderadas, del orden de1,5 a 3,5 m/s.La cantidad de material por metro lineal quegravita sobre la banda es:

I V

qG = [ Kg/m ] 3.6 x v

donde:qG = peso del material por metro

lineal I V = capacidad de transporte de la banda t/h v = velocidad de la banda m/s

Se utilizará qG en la determinación de losesfuerzos tangenciales Fu.

Con el aumento de la velocidad v sepodrá obtener las misma capacidad detransporte lv con un menor ancho de labanda (es decir, con una estructura deltransportador más sencilla) así como conmenor carga por unidad lineal, y por tantocon esfuerzo de rodillos y estacionesportantes reducidos, y menor tensión dela banda.

Entre los factores que limitan la velocidamáxima de un transportador citamos:

- La inclinación de la banda en el punto dcarga: cuanto mayor es la inclinación, mayoes el tiempo de turbulencia (rodadura) dematerial antes de que se asiente en la bandaEste fenómeno es un factor que limita l

velocidad máxima de funcionamiento detransportador, ya que produce el desgastprematuro de la cubierta de la banda.

- La ocurrencia de una acción abrasivrepetida del material sobre la banda, quviene dada por el número de pasadas duna determinada sección de la banddebajo de la tolva de carga, es directamentproporcional a la velocidad de la banda inversamente proporcional a su longitud.

A - materiales ligeros deslizables, no abrasivos, peso especí-fico de 0,5÷1,0 t/m3

B - materiales no abrasivos de tamaño medio, peso específicode 1,0÷1,5 t/m3

C - materiales medianamente abrasivos y pesados, pesoespecífico de 1,5÷2 t/m3

D - materiales abrasivos, pesados y cortantes > 2 t/m3

Sin embargo, las bandas más anchas per-miten, a igualdad de capacidad de trans-porte, menores velocidades, presentando

menor peligro de salida de material, deavería de la banda o atasco de la tolva.

Según datos experimentales, indicamos enla Tab. 3 las velocidades máximas aconsejables en función tanto de las característicasfísicas y del tamaño de los materiales atransportar, como del ancho de la banda.

Tab. 3 - Velocidades máximas aconsejables

Tamaño Banda

dimensiones máximas ancho mín velocidad max

uniforme mixto A B C D

hasta mm hasta mm mm m/s

50 100 4002.5 2.3 2 1.65

75 150 500

125 200 650 3 2.75 2.38 2

170 300 800 3.5 3.2 2.75 2.35

250 400 1000

350 500 1200

400 600 1400

450 650 1600

500 700 1800 5 4.5 3.5 3

550 750 2000

600 800 2200 6 5 4.5 4

4 3.65 3.15 2.65

4.5 4 3.5 3


16/58

24

®

1 Informaciones


N

β

λ

Ángulo de laestación

Ángulo de sobrecarga Distancia entre los bord0,05 x N + 25 mm

Ancho de labanda

1.5.3 - Ancho de la banda

Una vez establecida, con la ayuda de la

Tab.3, la velocidad óptima de la banda, ladeterminación de su ancho se lleva a caboprincipalmente en función de la cantidad dematerial a transportar, generalmente indica-da en los datos base del diseño. En el texto que sigue a continuación, lacapacidad de transporte de una bandatransportadora está expresada comocapacidad de transporte volumétricaI VT [m3 /h] para v= 1 m/seg.La inclinación de los rodillos laterales deun conjunto de tres (de 20° a 45°) define elángulo de la estación Fig.7.

Fig. 7

Con el mismo ancho de la banda, a mayorángulo corresponde, un aumento de lacapacidad de transporte volumétrica I VT.

La elección de las estaciones portantes selleva a cabo también en función de la capa-cidad de puesta en artesa de la banda.

Antes, las inclinaciones estándar de losrodillos laterales de un grupo de tres eran20°. Ahora, las mejoras aportadas a lascarcasas y a los materiales utilizados parala fabricación de las bandas permiten usarestaciones con una inclinación de los ro-dillos laterales de 30°/35°.

Las estaciones con una inclinación de

40°/45° se utilizan en casos especiales,debido también al coste de las bandasque pueden adaptarse a artesas tanacentuadas.

En la prática, se tenderá a elegir la estaciónque permita realizar el capacidad de trans-porte volumétrica requerida, con el uso dela banda de menor ancho y, por tanto, máseconómica.

Hay que destacar de todos modos, que elancho de la banda tiene que ser suficientepara impedir caídas del material de mayortamaño, en caso de carga mixta, que con-tenga también material fino.


17/58

25

Para la determinación de las dimensionesde la banda hay que tener en cuenta valoresmínimos de ancho, en función de las cargas

de rotura de la banda y de la inclinación delos rodillos laterales de la estación expresa-dos en la Tab.4 .

Tab. 4 - Ancho mínimo de la banda en función de su carga de rotura y de la inclinación de los rodillos.

Carga de rotura Ancho banda

λ= 20/25° λ= 30/35° λ= 45°

N/mm mm

250 400 400 —

315 400 400 450

400 400 400 450

500 450 450 500

630 500 500 600

800 500 600 650

1000 600 650 800

1250 600 800 1000

1600 600 800 1000

Capacidad de transporte volumétrica IMLa capacidad transporte en volumen de labanda viene dada por la fórmula:

Iv IM = [ m3 /h ] qs

donde: Iv = capacidad de transporte de la banda t/h qs = peso específico del material.

Se define luego:

IM I VT = [ m3 /h ]

v

como capacidad de transporte volumétrica,a una velocidad de un metro por segundo.

Mediante los Tab. 5a-b-c-d se determinqué ancho de banda cumple con la capacdad de transporte volumétrica IM requeridpor los datos de diseño en relación con lforma de la estación, con la inclinación dlos rodillos, con el ángulo de sobrecargadel material y con la velocidad.

Para bandas con cargas de rotura superiores a las indicadas en la table, es aconsejable consultar a los fabricantes de banda.


18/58

26

®

1 Informaciones


Ancho Ángulo de I VT m3 /h banda sobrecarga

mm β λ = 0°

5°

10°

1600 20°

25°

30°

5°

10°

1800 20°

25°

30°

5°

10°

2000 20°

25°

30°

5°

10°

2200 20°25°

30°

5°

10°

2400 20°

25°

30°

5°

10°

2600 20°

25°

30°

5°

10°

2800 20°

25°

30°

5°

10°

3000 20°

25°

30°

Ancho Ángulo de I VT m3 /hbanda sobrecarga

mm β λ = 0°

5° 3.6

10° 7.5

300 20° 15.4

25° 20.1

30° 25.2

5° 7.5

10° 15.1

400 20° 31.3

25° 39.9

30° 50.0

5° 12.6

10° 25.2

500 20° 52.2

25° 66.6

30° 83.5

5° 22.3

10° 45.0

650 20° 93.2 25° 119.5

30° 149.4

5° 35.2

10° 70.9

800 20° 146.5

25° 187.5

30° 198.3

5° 56.8

10° 114.4

1000 20° 235.8

25° 301.6

30° 377.2

5° 83.8

10° 167.7

1200 20° 346.3

25° 436.6

30° 554.0

5° 115.5

10° 231.4

1400 20° 478.0

25° 611.6

30° 763.2

152.6

305.6

630.7

807.1

1008.7

194.7

389.8

804.9

1029.9

1287.0

241.9

484.2

1000.0

1279.4

1599.1

295.5

591.1

1220.4 1560.8

1949.4

353.1

706.3

1458.3

1865.1

2329.5

415.9

831.9

1717.9

2197.1

2744.1

484.0

968.0

1998.7

2556.3

3192.8

557.1

1114.2

2300.4

2942.2

3674.8

Tab. 5a - Capacidades de transportevolumétricas

con estaciones planas para v = 1 m/s

β


19/58

27

Para obtener la capacidad de transporte volumétrica efectiva IM

a la velocidad deseada, tendremos:

IM = I VT x v [ m3 /h ]


mm β

5°

10°

300 20°

25°

30°

5°

10°

400 20°

25°

30°

5°

10°

500 20°

25°

30°

5°

10°

650 20°25°

30°

5°

10°

800 20°

25°

30°

5°

10°

1000 20°

25°

30°

λ = 20°

17.6

20.5

28.8

32.0

36.3

34.5

41.4

55.8

63.7

72.0

57.6

68.7

92.8

105.8

119.8

102.9

123.1

165.9 189.3

214.5

175.6

192.9

260.2

296.6

336.2

317.1

310.6

418.6

477.3

541.0

Tab. 5b - Capacidades de transporte volumétricas con estaciones de 2 rodillos para v = 1 m/s

β

λ


20/58

28

®

Informaciones


1

21.6

24.4

30.6

33.8

37.8

45.7

51.4

66.3

69.8

77.0

78.4

87.4

106.9

117.7

129.6

143.2

159.1

193.6212.4

233.6

227.1

252.0

306.0

334.8

367.9

368.6

408.6

494.6

541.0

594.0

545.0

602.6

728.2

795.9

873.3

753.8

834.1

1006.9

1100.1

1206.3

18.7

21.6

28.8

32.4

36.3

39.6

45.3

59.4

66.6

74.5

68.0

78.4

101.1

112.6

126.0

124.9

142.9

183.6204.4

227.8

198.3

226.8

290.1

322.9

359.2

322.9

368.6

469.8

522.0

580.6

477.0

543.9

692.6

768.9

855.0

661.3

753.4

957.9

1063.4

1181.8

17.2

20.5

27.7

31.6

36.0

36.6

43.2

57.2

65.1

73.4

62.6

73.4

97.2

109.8

123.8

114.4

134.2

176.4 198.7

223.5

182.1

212.7

278.2

313.2

352.4

296.2

345.6

450.7

506.5

569.1

438.1

510.1

664.2

745.9

837.7

606.9

706.3

918.7

1031.4

1157.7

15.1

18.7

26.2

30.2

34.9

32.4

29.2

54.3

62.2

70.9

55.8

67.3

91.8

104.7

119.1

101.8

122.4

166.3189.7

215.2

162.0

194.4

262.8

299.1

339.4

263.8

315.3

425.5

483.8

548.6

389.8

465.4

627.1

712.8

807.4

540.7

644.7

867.6

985.3

1116.3

13.3

16.9

24.4

27.7

33.4

28.0

35.2

50.4

56.8

67.7

47.8

60.1

85.3

96.1

114.1

87.8

109.4

154.4 174.2

205.5

139.6

173.6

244.0

275.0

324.0

227.1

281.1

394.9

444.9

523.4

335.8

415.0

581.7

655.2

770.4

465.8

574.9

804.9

906.4

1064.8


mm β λ = 20° λ = 25° λ = 30° λ = 35° λ = 45°

5°

10°

300 20°

25°

30°

5°

10°

400 20°

25°

30°

5°

10°

500 20°

25°

30°

5°

10°

650 20°25°

30°

5°

10°

800 20°

25°

30°

5°

10°

1000 20°

25°

30°

5°

10°

1200 20°

25°

30°

5°

10°

1400 20°

25°

30°

Tab. 5c - Capacidades de transportevolumétricascon estaciones de 3 rodillos para v = 1 m/s


21/58

29

997.5

1102.6

1330.2

1452.9

1593.0

1274.7

1409.0

1698.8

1854.7

2032.9

1586.5

1752.8

2112.1

2305.8

2526.8

1908.1

2109.2

2546.2 2777.9

3045.5

2275.5

2514.2

3041.2

3317.9

3636.4

2697.3

2981.5

3592.0

3918.8

4295.0

3119.7

3448.4

4168.4

4547.7

4984.2

3597.8

3976.9

4800.2

5237.0

5739.7

875.5

997.2

1266.4

1405.4

1561.3

1119.6

1274.4

1617.8

1794.9

1993.6

1393.9

1586.1

2012.0

2231.6

2478.6

1691.3

1925.2

2433.2 2698.4

2995.2

2010.7

2288.8

2896.2

3211.8

3565.0

2382.4

2711.8

3425.0

3798.3

4216.1

2759.4

3141.0

3971.5

4404.3

4888.7

3184.8

3625.2

4579.5

5078.6

5637.2

803.8

934.5

1214.2

1363.3

1529.6

1027.8

1194.4

1551.2

1740.0

1953.0

1279.8

1486.4

1929.2

2164.6

2427.8

1545.4

1796.0

2331.72613.6

2930.0

1832.9

2130.1

2776.3

3112.2

3488.7

2175.9

2528.6

3281.7

3678.7

4123.8

2517.8

2926.0

3805.5

4265.9

5185.6

2905.6

3376.8

4390.9

4922.1

5517.6

716.0

853.2

1146.9

1302.1

1474.9

915.4

1090.8

1465.2

1663.2

1883.1

1139.7

1357.2

1822.3

2068.2

2341.4

1371.5

1634.4

2199.9 2496.8

2826.3

1632.9

1945.8

2618.6

2972.1

3364.4

1936.7

2307.9

3099.6

3518.0

3982.3

2240.7

2670.1

3592.0

4076.9

4615.0

2585.8

3079.0

4140.3

4699.2

5319.4



IM = I VT x v [ m3 /h ]


mm β λ = 20° λ = 25° λ = 30° λ = 35° λ = 45°

5°

10°

1600 20°

25°

30°

5°

10°

1800 20°

25°

30°

5°

10°

2000 20°

25°

30°

5°

10°

2200 20°25°

30°

5°

10°

2400 20°

25°

30°

5°

10°

2600 20°

25°

30°

5°

10°

2800 20°

25°

30°

5°

10°

3000 20°

25°

30°

616.6

760.6

1063.8

1198.0

1432.8

788.7

972.3

1353.2

1530.7

1796.4

981.7

1209.9

1690.0

1903.6

2233.4

1185.1

1461.1

2048.0 2316.2

2716.9

1403.7

1730.5

2431.0

2749.4

3225.0

1670.0

2058.8

2886.4

3264.5

3829.2

1930.8

2380.3

3342.6

3780.0

4433.9

2227.0

2745.7

3851.2

4355.7

5109.2

β

λ


22/58

30

®

Informaciones


1

1679.7

1846.0

2185.2

2381.7

2595.9

2049.1

2251.1

2661.8

2901.2

3162.2

2459.8

2703.2

3185.2

3471.8

3784.3

2899.4

3186.3

3755.14092.8

4461.4

3379.3

3713.7

4372.2

4765.6

5194.4

3863.5

4245.8

5018.4

5469.8

5962.3

236.5

260.2

313.9

342.0

372.9

388.8

427.3

510.4

556.2

606.2

573.1

630.0

751.3

816.6

892.4

797.4

876.6

1041.41135.0

1237.3

1075.3

1181.8

1371.9

1495.0

1629.7

1343.1

1476.0

1749.6

1906.9

2078.6


mm β λ1 30° λ2 60°

5°

10°

800 20°

25°

30°

5°

10°

1000 20°

25°

30°

5°

10°

1200 20°

25°

30°

5°

10°

1400 20°25°

30°

5°

10°

1600 20°

25°

30°

5°

10°

1800 20°

25°

30°


mm β λ1 30° λ2 60°

5°

10°

2000 20°

25°

30°

5°

10°

2200 20°

25°

30°

5°

10°

2400 20°

25°

30°

5°

10°

2600 20°25°

30°

5°

10°

2800 20°

25°

30°

5°

10°

3000 20°

25°

30°

Tab. 5d - Capacidades de transportevolumétricas con estaciones de 5 rodillos para v = 1 m/s



IM = I VT x v [ m3 /h ]

β

λ 1

λ 2


23/58

31

0° 2° 4° 6° 8° 10° 12° 14° 16° 18° 20°

Ángulo de inclinación δ

F a c t o

r d e i n c l i n a c i ó n K

1,0

0,9

0,8

0,7

δ

Fig. 8 - Factor de inclinación K Capacidad de transporte volumétricacorregida con factores de inclinacio-nes y de alimentación.

En general, tambien es necesario tener encuenta el tipo de alimentación, es decir suconstancia y regularidad, introduciendoun factor de corrección K 1 i cuyos valoresson:

- K 1 = 1 para alimentación regular- K 1 = 0.95 para alimentación poco regular- K 1 = 0.90 ÷ 0.80 para alimentación muy irregular

Si se considera la capacidad de transportecorregida mediante los factores citadosmás arriba, la capacidad de transportevolumétrica efectiva a la velocidad desea-da viene dada por:

IM = I VM x v [m3 /h]

En caso de bandas inclinadas, los valoresde capacidad de transporte volumétricaI VT [m3 /h] se tienen que corregir según lasiguiente relación:

I VM = I VT X K X K 1 [m3 /h]

donde:

I VM es la capacidad de transportevolumétrica corregida en relacióncon la inclinación y con la irregula-ridad de alimentación enm3 /h con v = 1 m/s

I VT es la capacidad de transporte téoricaen volumen para v = 1 m/s

K es el factor de inclinación

K1 es el factor de corrección debido ala irregularidad de alimentación

El factor de inclinación K que se incluyeen el informe, tiene en cuenta la reducciónde sección del material transportado porla banda cuando el transporte está enpendiente.

El diagrama de la Fig.8 proporciona elfactor K en función del ángulo de inclinaciónde la banda transportadora a aplicarse sólocon bandas lisas.

Una vez establicido el ancho de la bandase verificará que la relación ancho banda máximo tamaño del material cumpla lsiguiente relación:

ancho banda ≥ 2.5 máx. tamaño


24/58

32

®

Informaciones


11

- con 3 rodillos lisos o de impacto

- plana con rodillo liso o con anillos- plana con rodillo liso o de impacto

- con 2 rodillos lisos o con anillos- con 2 rodillos lisos o de impacto

Fig. 9 - Estaciones fijas de ida Estaciones fijas de retorno

Las estaciones fijas con bastidor de sosténcon tres rodillos de igual longitud, permitenuna buena adaptación de la banda, rea-

lizando una distribución uniforme de lastensiones y una buena sección de carga.La inclinación de los rodillos laterales oscilaentre 20° y 45° para bandas con un anchode 400 a 2.200 mm y mayores.

Las estaciones suspendidas de guirnaldase utilizan como estaciones de impacto,debajo de las tolvas de carga, o en generala lo largo de los tramos de ida y de retornopara grandes capacidades de transporteo en bandas transportadoras de altasprestaciones.

Las estaciones están fabricadas gene-ralmente siguiendo normas unificadasinternacionales.

Los dibujos ilustran las configuracionesmás usuales.

1.5.4 - Configuración de las estaciones,

paso y distancias de transición

ConfiguraciónSe define como estación la combinación delos rodillos con el correspondiente bastidorde soporte fijo Fig. 9 ; la estación tambiénse puede suspender en forma de guirnaldaFig. 10.

Se distinguen dos tipos de estación base:las portantes de ida, que sostienen la bandacargada, y las inferiores, que sostienen labanda vacía en el tramo de retorno.

• Las estaciones de ida jas forman gene-ralmente dos configuraciones:

- con uno o dos rodillos planos- con dos, tres o más rodillos en artesa.

• Las estaciones de retorno pueden ser:

- con uno o dos rodillosen artesa con dos rodillos.


25/58

33

- con 3 anillos lisos para ida

- con 2 rodillos lisos o con anillos para retorno

- con 5 anillos lisos para ida

Fig. 10 - Estaciones suspendidas de guirnalda

Dirección de transporte

Fig. 11 - Para bandas reversibles

Dirección de

transporte

Dirección de

transporte

Fig. 13 - Una alineación no correcta de lestación puede provocar el desplazamientlateral de la banda.

La elección de la configuración más conveniente y la correcta instalación de laestaciones (debido al rozamiento que s

establece entre los rodillos y la propia banda) son garantía para una marcha regulade la banda.

Las estaciones de ida de un conjunto dtres rodillos pueden tener los rodillos alineados entre sí y ortogonales respecto a ldirección de transporte Fig. 11, en caso dbandas reversibles; o bien los rodillolaterales orientados en el sentido dmarcha de la banda (generalmente de 2°para bandas unidireccionales Fig. 12.

Fig. 12 - Sólo para bandas unidireccionales


26/58

34

1 Informaciones


ai

ai ao

au Fig.14

Fig.15

mantener la flecha de flexión de la bandadentro de los límites indicados. Además, elpaso puede ser limitado también por la ca-

pacidad de carga de los rodillos mismos.

En los puntos de carga, el paso es ge-neralmente la mitad, o menos, del de lasestaciones normales, a fin de limitar lo másposible la flexión de la banda y los esfuerzos

en los rodillos.

Para las estaciones de guirnalda, el pasomínimo se calculará de manera tal que seeviten contactos entre dos estacionessucesivas, provocados por las oscilacionesnormales durante su utilización. Fig.15.

Paso de las estaciones

En las bandas transportadoras el paso ao ao más usado normalmente para las esta-

ciones de ida es de un metro, mientras quepara el retorno es de tres metros (au).

La flecha de flexión de la banda, entre dosestaciones portantes consecutivas, notiene que superar el 2% del paso.Una flecha de flexión mayor genera, du-

rante la carga, salidas de material desde labanda y excesivos rozamientos excesivosdebidos a las deformaciones de la masadel material transportado. Esto originano sólo trabajo o absorción de potenciasuperiores, sino también anómalos esfuer-zos de los rodillos, así como un desgasteprematuro de la cubierta de la banda.

La Tab. 6 propone de todos modos elpaso máximo aconsejable de las estacionesen funcionamiento, del ancho de la banday del paso específico del material para

Tab. 6 - Paso máximo aconsejable de las estaciones

Ancho Paso de las estaciones banda ida retorno peso específico del material a transportar t/m3

< 1.2 1.2 ÷ 2.0 > 2.0

m m m m m

300 1.65 1.50 1.40 3.0

400

500

650

800 1.50 1.35 1.25 3.0

1000 1.35 1.20 1.10 3.0

1200 1.20 1.00 0.80 3.0

1400

1600

1800

2000 1.00 0.80 0.70 3.0

2200


27/58

35

Lt

Lt

aoat at at ao ao

au

λ

4 2

2 1

650 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000 2200

Ancho banda mm

V a l o r e s d e L t e n m e t r o s p a r a b a n d a s r e f o r z a d a s

c o n e l e m

e n t o s m e t á l i c o s s t e e l c o r d ( S T )

V a l o r e s d e L t e n m e t r o s p a r a b a n d a s r e f o r z a d a s

c o

n p r o d u c t o s t e x t i l e s ( E P )

λ = 2 0 °

λ = 3 0

°

λ = 4 5

°

6

8

10

3

4

5

λ

Fig.19 - Distancia de transición

Fig.18

30°15°

45°

Fig.17

Distancia de transición Lt

Al espacio existente entre la última estaciónde rodillos adyacente al tambor de cabezao de cola de una cinta transportadora y lostambores mismos, se le llama distancia detransición. Fig.16.

Fig.16

A lo largo de este tramo la banda pasade la configuración de artesa, determinadapor los ángulos de las estaciones portantes,a la plana del tambor y viceversa.

Con ello, los bordes de la banda sonsometidos a una tensión adicional, queactúa sobre los rodillos laterales. Gene-ralmente la distancia de transición notiene que ser inferior al ancho de la bandaa fin de evitar sobreesfuerzos.

Ejemplo:Para una banda (EP) de 1400 mm de ancho con estaciones a 45°, se obtiene dediagrama que la distancia de transición ede aprox. 3 m.Es aconsejable, por tanto, intercalar en etramo de transición Lt dos estaciones qutengan respectivamente λ=15° y 30° copaso de 1 m.

En caso de que la distancia de transiciónLt sea superior al paso de las estacionesportantes, es conveniente introducir enel tramo de transición y en estaciones conángulo decrescientes unos rodillos laterales(llamadas estaciones de transición). Deeste modo la banda pasa gradualmentede la configuración de artesa a la plana,evitando así tensiones perjudiciales.

El diagrama de la Fig.19 permite determinarla distancia de transición Lt (en función delancho de la banda y del ángulo λ de lasestaciones portantes), para bandas refor-zadas con productos textiles EP (poliéster)y para bandas reforzadas con elementosmetálicos tipo Steel Cord (ST).


28/58

36

Informaciones


1

FU = [ L x Cq x Ct x f ( 2 qb + qG + qRU + qRO ) ± ( qG x H ) ] x 0.981 [daN]

Para cintas transportadoras descendentes, utilícese en la fórmula el signo (-)

donde:

1.5.5 - Esfuerzo tangencial, potencia

motriz, resistencias pasivas, peso de

la banda, tensiones y controles

Los esfuerzos a los que está sometida unabanda transportadora en funcionamientovarian a lo largo de su recorrido. Para di-mensionar y calcular la potencia absorbidapor la banda transportadora es necesariodeterminar la tensión que actúa en la secciónsometida a mayor esfuerzo, en particularpara bandas transportadoras que presentencaracterísticas como:

- inclinación superior a 5°- recorrido descendente- perfil altimétrico variado Fig.20

Esfuerzo tangencial

El primer paso prevé el cálculo del esfuerzotangencial total FU en la periferia del tambormotriz. El esfuerzo tangencial total tieneque vencer todas las resistencias que seoponen al movimiento y está constituido

por la suma de los siguientes esfuerzos:

- esfuerzo necesario para mover la banda

descargada: tiene que vencer los roza-mientos que se oponen al movimientode la banda causados por las estacionesportantes y de retorno, por los contratam-bores y desviadores, etc.;

- esfuerzo necesario para vencer las resis-tencias que se oponen al desplazamientohorizontal del material;

- esfuerzo necesario para elevar el materialhasta la cota deseada (en caso de bandasdescendentes, la fuerza generada por lamasa total transportada se convierte en

motriz);

- esfuerzos necesarios para vencer lasresistencias secundarias debidas a lapresencia de accesorios (descargadoresmóviles “Tripper”, limpiadores, raspado-res, rebabas de retención, dispositivos deinversión, etc.).

L = Distancia entre ejes del transportador (m)Cq = Coeficiente de las resistencias fijas (accesorios banda), véase Tab. 7Ct = Coeficiente resistencias pasivas, véase Tab. 8f = Coeficiente de rozamiento interior de las partes giratorias (estaciones), véase Tabqb = Peso de la banda por metro lineal en Kg/m, véase Tab. 10 (suma de los revestimient

y del peso del núcleo )

qG = Peso material transportado por metro lineal Kg/mqRU = Peso partes giratorias inferiores, en Kg/m, véase Tab. 11qRO = Peso partes giratorias superiore, Kg/m, véase Tab. 11H = Desnivel de la cinta transportadora

El esfuerzo tangencial total FU en la periferia del tambor motriz vendrá dado por:


29/58

37

Fa = [ L x Cq x Ct x f ( qb + qG + qRO ) ± ( qG + qb) x H ] x 0.981 [daN]

Fr = [ L x Cq x Ct x f ( qb + qRU ) ± ( qb x H) ] x 0.981 [daN]

L 4L 3L 2L 1

H 1

H 2 H

3

H

Potencia motriz

Conocidos el esfuerzo tangencial total en lperiferia del tambor motriz, la velocidad d

la banda y el rendimiento “η” del reductorla potencia mínima necesaria del motovendrá dada por:

FU x vP = [kW]

100 x η

Cuando se requiere el cálculo de una cintatransportadora con perfil altimétrico variado,es conveniente que el esfuerzo tangencial

total se subdivide en los esfuerzos Fa(esfuerzo tangencial de ida) e inferior Fr(esfuerzo tangencial de retorno), necesariospara mover cada uno de los tramos de perfilconstante que componen la banda (Fig. 20), se obtendrá:

FU=(Fa1+Fa

2+Fa

3...)+(Fr

1+Fr

2+Fr

3...)

donde:Fa = esfuerzo tangencial para mover la

banda en cada uno de los tramosde ida

Fr = esfuerzo tangencial para mover labanda en cada uno de los tramosde retorno

Se utiliza el signo (+) para el tramo de banda ascendente (-) para el tramo descendente

Fig. 20 - Perfil altimétrico variado

Por tanto, el esfuerzo tangencial Fa y Fr vendrá dado por:


30/58

38

Informaciones


1 Tab. 7 - Coeficiente de las resistencias

fijas

Distancia entre ejes m Cq

10 4.5

20 3.2

30 2.6

40 2.2

50 2.1

60 2.0

80 1.8

100 1.7 150 1.5

200 1.4

250 1.3

300 1.2

400 1.1

500 1.05

1000 1.03

Elementos giratorios y

material con rozamientos

interiores estándares

Elementos giratorios y mate-

rial con rozamientos interiores

altos en condiciones de

trabajo difíciles

Elementos giratorios de cintas

transportadoras descendentes

con motor freno y/o generador

Cintas transportadoras

horizontales, ascendentes o

ligeramente descendentes

0,0160 0,0165 0,0170 0,0180 0,0200 0,0220

desde 0,023 hasta 0,027

desde 0,012 hasta 0,016

Tab. 8 - Coeficiente de las resistencias pasivas debidas a la temperatura

Temperatura °C + 20° + 10° 0 - 10° - 20° - 30°

Factor Ct 1 1,01 1,04 1,10 1,16 1,27

Tab. 9 - Coeficiente de rozamiento interior f del material y de los elementos girato

Resistencias pasivas

Las resistencias pasivas se expresanmediante coeficientes proporcionales a

la longitud de la cinta transportadora, a latemperatura ambiente, a la velocidad, altipo de mantenimiento, a la limpieza y a lafluidez, al rozamiento interior del material y ala inclinación de la banda transportadora.

velocidad m/s

1 2 3 4 5 6


31/58

39

Tab.10 - Peso del núcleo de la banda qbn

Ancho Diámetro rodillos mm

banda 89 108 133 159 194

Pprs Ppri Pprs Ppri Pprs Ppri Pprs Ppri Pprs Ppri

mm Kg

400 — — —

500 5.1 3.7 —

650 9.1 6.5 —

800 10.4 7.8 16.0 11.4 —

1000 11.7 9.1 17.8 13.3 23.5 17.5

1200 20.3 15.7 26.7 20.7 —

1400 29.2 23.2 —

1600 31.8 25.8 —

1800 47.2 38.7 70.5 55.5

2000 50.8 42.2 75.3 60.1

2200 — — — —

En la Tab.11 se indican los pesos apro-ximados de las partes giratorias de unaestación superior de tres rodillos y de unaestación inferior plana.El peso de las partes giratorias superior qRO e inferior qRU vendrá dado por:

Pprs qRO = [kg/m] ao

donde: Pprs = peso de las partes

giratorias superiores ao = paso estaciones de ida

Ppri qRU = [kg/m] au

donde: Ppri = peso de las partes giratorias inferiores au = paso estaciones de retorno

Los pesos del núcleo de la banda reforzadas con productos textiles o metálicos se dan a titúlo indicativo en relación con la clasede resistencia.

Carga de rotura Banda reforzada con Con elementos

de la banda productos textiles (EP) metálicos Steel Cord (ST N/mm Kg/m 2 Kg/m 2

200 2.0 -

250 2.4 -

315 3.0 -

400 3.4 -

500 4.6 5.5

630 5.4 6.0

800 6.6 8.5

1000 7.6 9.5

1250 9.3 10.41600 - 13.5

2000 - 14.8

2500 - 18.6

3150 - 23.4

Tab.11 - Peso de las partes giratorias de los rodillos de las estaciones (sup/inf)

Peso de la banda por metro lineal qb

El peso total de la banda qb se puededeterminar sumándole al peso del núcleo

de la banda, el del revestimiento superior einferior, es decir aprox. 1,15 Kg/m2 por cadamm de espesor del revestimiento.


32/58

40

Informaciones


1

FU = T1 - T2

T1

T2

T2

Fu

A

B

α

Tensión de la banda

De una banda transportadora con movi-miento de la banda en régimen, se consi-

deran las diferentes tensiones que severifican en ésta.

Tensiones T1 y T2El esfuerzo tangencial total FU en la periferiadel tambor motriz corresponde a la dife-rencia de las tensiones T1 (lado tenso) y T2 (lado lento). Esto se deriva del par motriz

necesario para que se mueva la banda ytransmitido por el motor.

Fig.21

Pasando del punto A al punto B Fig. 21 la tensión de la banda pasa con ley devariación exponencial del valor T1 al valor T2.

Entre T1 y T2 subsiste la relación:

T1 ≤ efa

T2

donde: f a = coeficiente de rozamiento entre banda y tambor, dado un ángulo

de abrazamiento

e = base de los logaritmos naturales 2.718

El signo (=) define la condición límite deadherencia. Si la relación T1 /T2 se vuelve >

efa

, la banda patina en el tambor motriz sinque se transmita el movimiento.

De las relaciones antedichas se obtiene:

T1 = FU + T2

1 T2 = FU = FU x Cw

efa - 1

El valor Cw, que definiremos factor deabrazamiento, es función del ángulo deabrazamiento de la banda en el tambormotriz (puede alcanzar los 420° cuandose tiene un doble tambor) y del valor delcoeficiente de rozamiento f a entre la banday del tambor.

De este modo se es capaz de calcular elvalor mínimo de tensión de la banda al límitede adherencia (de la banda en el tambor) alacercarse y al alejarse del tambor motriz.

Hay que notar, además, que la adherenciade la banda con el tambor motriz se puedeasegurar mediante un dispositivo llamadotensor de banda utilizado para manteneruna adecuada tensión en todas las condi-ciones de trabajo.

Hacemos referencia a las páginas sucesivaspara una descripción de los diferentes tiposde tensores de banda utilizados.


33/58

41

T0 =T3

T3

T1

T2

Fig. 22

fattore di avvolgimento CW

tensor de contrapeso tensor de tornillo

tambor tambor

sin con sin con revestimiento revestimiento revestimiento revestimiento

180° 0.84 0.50 1.20 0.80

200° 0.72 0.42 1.00 0.75

210° 0.66 0.38 0.95 0.70

220° 0.62 0.35 0.90 0.65

240° 0.54 0.30 0.80 0.60

380° 0.23 0.11 - -

420° 0.18 0.08 - -

Ángulo deabrazamientoα

Tipo demotorización

Tab. 12 - Factor de abrazamiento Cw

T1

T2

T1

T2

T1

T2

Una vez establecido el valor de las tensione T1 y T2 analizaremos las tensiones de l

banda en otras zonas críticas de la bandtransportadora, es decir:

- Tensión T3 correspondiente al tramolentdel contratambor;

- Tensión T0 mínima en la cola, en la zonde carga del material;

- Tensión Tg de la banda en el punto desituación del dispositivo de tensión;

- Tensión Tmax máxima de la banda.

Tensión T3

Como ya se ha definido,

T1 = Fu +T2 y T2 = FU x Cw

La tensión T3 que se genera al acercarsal contratambor (Fig. 22) viene dada por lsuma algebraica de la tensión T2 y de loesfuerzos tangenciales Fr correspondiente

a cada uno de los tramos de retorno de lbanda.

Por tanto, la tensión T3 viene dada por:

T3 = T2 + ( Fr1 + Fr2 + Fr3 ... ) [daN]

Tab.12 proporciona los valores del factor deabrazamiento Cw en función del ángulo de

abrazamiento, del sistema de tensión y usode tambor con o sin revestimiento.


34/58

42

Informaciones


1

T3

( qb + qG )

To f r

ao

Fig.23

Tensión T0

La tensión T3 mínima requerida, al alejarsedel contratambor, además de garantizarla adherencia de la banda con el tambormotriz, para transmitir el movimiento, tieneque tener una flecha de flexión de la banda,entre dos estaciones portantes consecuti-vas, que no supere el 2% del paso de lasestaciones mismas.Esto sirve para evitar desbordamientos dematerial de la banda y excesivas resisten-cias pasivas, causadas por la dinámica delmaterial con el paso por las estacionesFig. 23.La tensión T0 mínima necesaria para man-tener un valor de flecha del 2% viene dadapor la siguiente relación:

T0 = 6.25 (qb + qG) x a0 x 0,981 [daN]

donde:

qb = peso total de la banda por metrolineal;

qG = peso del material por metro lineal;

a0

= paso de las estaciones de ida enm.

La fórmula deriva de la aplicación y de lanecesaria simplificación de la teoría, de lallamada “catenaria”.

En caso de que se desee mantener la flechacon un valor inferior al 2%, hay que sustituirel valor 6,25:- para flecha 1,5% = 8,4- para flecha 1% = 12,5

Para obtener la tensión T0 necesaria paragarantizar la flecha deseada, se utiliza undispositivo de tensado, que influye tambiénlas tensiones T1 y T2 aun dejando invariableel esfuerzo periférico FU = T1 - T2.

Tensión Tg y dispositivos de tensado

Los dispositivos de tensado utilizados enlas cintas transportadoras, en general, sonde tornillo o de contrapeso.Los dispositivos de tensión de tornillo estánsituados en la cola de la banda y normal-mente se utilizan para cintas transportadorascon una distancia entre ejes no superior a30/40 m.Para cintas transportadoras con una distan-cia entre ejes superior, se utilizan dispositivosde tensión por contrapeso o por cabrestanteen caso de espacios reducidos.

La carrera mínima requerida por el disposi-tivo de tensión se determina en función del

tipo de banda instalada, es decir:- banda reforzada con productos textiles:

carrera mínima 2% de la distancia entreejes de la cinta transportadora;

- banda reforzada con elementos metálicos:carrera mínima 0,3 + 0,5% de la distanciaentre ejes de la cinta transportadora.


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43

T1

T2T3

T3

T1

T2

T3

T3

Tg

H t

Ic

T1

T2T3

T3

Tg

Fig.24

Fig.25

Fig.26

Ejemplos típicos de dispositivos de tensión Tensión máxima (Tmax )Es la tensión de la banda en el puntsometido a mayor esfuerzo de la cint

transportadora.

Normalmente coincide con la tensión T1Sin embargo, para cintas transportadoracon marcha planimétrica particular en condiciones de funcionamiento variables, laTmapuede encontrarse en tramos diferentede la banda.

En esta configuración la tensión se regulamanualmente ajustando periódicamentelos tornillos de tensado.

También en esta configuración la tensiónqueda asegurada por el contrapeso.

La tensión en esta configuración quedaasegurada por el contrapeso

Tg = 2 ( T3 ) [daN]

Tg = 2T2 + 2 [( IC x Cq x Ct x f ) ( qb + qRU ) ± ( Ht x qb )] 0,981 [daN]

en donde: IC = distancia desde el centro del tambor motriz hasta el punto de situación del con-

trapeso Ht = desnivel de la banda, entre el punto de aplicación del contrapeso y el punto de

salida del tambor motriz expresado en metros.

Control del correcto dimensionado

La banda estará bien dimensionada cuando la tensión T0, necesaria para la flecha correctade la banda, resulte inferior a la T3 encontrada. La tension T2 tiene que resultar siempre T2 ≥ Fu x Cw y se calculará como T2 = T3 ± Fr (donde T3 ≥ T0 ).

Cargas de trabajo y de rotura de labandaLa Tmax se utiliza para calcular la tensióunitaria máxima de la banda Tumax dadpor:

Tmax x 10 Tumax = [N/mm]

N

donde: N = ancho de la banda en mm;

Tmax = tensión en el punto sometido a

mayor esfuerzo de la banda endaN.

Como criterio de seguridad, hay que considerar que la carga de trabajo máximen régimen para bandas reforzadas coproductos textiles corresponde a 1/10 de lcarga de rotura de la banda (1/8 para bandreforzadas con elementos metálicos).


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Informaciones


1

Fig.28

1.5.6 - Motorización de la cinta trans-

portadora y dimensionado de los

tambores

Tipos de motorización

Las cintas transportadoras que requieranpotencias de hasta 132 kW se puedenmotorizar con cabezal tradicional, es decir,con motor eléctrico, reductor, tambor,conexiones y accesorios correspondientes

o, como alternativa, con mototambor.Fig.27.

Fig.27

El mototambor se usa normalmente cada

vez más en las motorizaciones de cintastransportadoras gracias a sus característi-cas de compacidad, a las limitadas dimen-siones máximas, a la facilidad de instala-ción, al elevado grado de protección (IP67)de los componentes interiores del tambor,así como al limitadísimo mantenimientorequerido (cambio de aceite cada 10.000horas de funcionamiento).

En los dibujos de la Fig.28 se evidencian lasdiferentes dimensiones máximas de los dossistemas de motorización.

Las cintas transportadoras que requierenpotencias superiores a 132 kW utilizannormalmente cabezales de mando tradi-cionales, incluso con dos o más motorre-ductores.


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Diámetros mínimos recomendados para los tambores en mm, hasta el 100% de carga de trabajo máximrecomendada RMBT ISO bis/3654

Ø tambor contra- desviador Ø tambor contra- desviado motriz tambor motriz tambor

N/mm mm mm mm

200 200 160 125 - - -250 250 200 160 - - -

315 315 250 200 - - -

400 400 315 250 - - -

500 500 400 315 - - -

630 630 500 400 - - -

800 800 630 500 630 500 315

1000 1000 800 630 630 500 315

1250 1250 1000 800 800 630 400

1600 1400 1250 1000 1000 800 500

2000 - - - 1000 800 500

2500 - - - 1250 1000 630

3150 - - - 1250 1000 630

Tab. 13 - Diámetros mínimos recomendados de los tambores

Diámetros de los tambores

El dimensionado del diámetro de los tam-bores de mando está en estrecha relación

con las características de resistencia de lapieza intercalada de la banda utilizada.

En la Tab. 13 se indican los diámetrosmínimos recomendados en función del tipode pieza intercalada utilizada, a fin de evitardaños en la banda por separación de lastelas o desgarradura de los tejidos.

Bandas reforzadas con productos textiles DIN 22102

Bandas reforzadas con elemetos metálicos ST DIN 22131

Carga de roturade la banda

No hay que aplicar esta tabla en caso de cintas transportadoras que transportan materialecon una temperatura superior a +110°C o en caso de cintas transportadoras instaladaen ambientes con una temperatura inferior a -40°C.


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Informaciones


1

El dimensionado del diámetro del eje requie-re la determinación de algunos valores.

Éstos son: la resultante de las tensiones Cp,el momento de flexión Mf, el momento detorsión Mt, el momento ideal de flexión Mify el módulo de resistencia W.

Actuando en orden tendremos:

Cp = ( T1 + T2)2 + qt2 [daN]

Cp

Mf = x ag [daNm] 2

PMt = x 954,9 [daNm]

n

donde: P = potencia absorbida en kW n = número de revoluciones del

tambor motriz

T1 T2

qTCp

T1

qT T2

ag

Tab.14 - Valores de σ admisible

Tipo di acero daN/mm2

38 NCD 12,2

C 40 Bonificado 7,82

C 40 Normalizado 5,8

Fe 37 Normalizado 4,4

Mif = Mf 2 + 0,75 x Mt2 [daNm]

Mif x 1000W = ___________ [mm3]

σ amm.

πW = x d3 [mm3]

32

de la combinación de las dos ecuaciones seobtendrá el diámetro del eje como sigue:

d = W x 32 [mm]_______π

3

Fig.30

Dimensionado del eje del tambor

motriz

El eje del tambor motriz está sujeto a flexio-

nes con fatiga alterna y a torsión.

Para calcular el diámetro, habrá que deter-minar por tanto el momento de flexión Mfy el momento de torsión Mt.

El momento de flexión del eje está generadopor la resultante de la suma vectorial de lastensiones T1 y T2 y del peso del tamborq T Fig.29.

Fig.29


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El momento de flexión vendrá dado por:

CprMf = x ag [daNm]

2

El módulo de resistencia se obtendrá de:

Mf x 1000W = [mm3]

σ amm.

siendo el módulo de resistencia:

πW = x d3 [mm3]

32

el diámetro del eje se obtendrá:

d = W x 32 [mm]_______π3

Limitación de flecha y de rotación para

tambor motriz y loco

Después de haber dimensionado el diámetro del eje de los diferentes tambores, ha

que comprobar que la flecha y la inclinaciódel eje no superen determinados valores

En particular, la flecha ft y la inclinación αdeberán cumplir con las relaciones:

C 1 ft max ≤ αt ≤

3000 1000

Cpr = Tx + Ty - q T

Tx

Ty

qTCpr

Tx

CprTy

qT

Tx Ty

qTqT

Tx

Ty

Ty

qT

Tx

Tx

TyqT

Cpr

qT

Ty Tx

donde: ag = expresada en mm E = módulo de elasticidad del acero

(20600 [daN/mm2 ])

J = momento de inercia de lasección del eje (0,0491 D4 [mm4 ])

Cpr = carga sobre el eje [daN ]

(Cpr 2)ag C ft = ________ [ 3(b+2ag)2- 4ag2 ] ≤ ____

24xExJ 3000

(Cpr 2 ) 1

αt = ________ ag (C - ag) ≤ ______ 2xExJ 1000

αt

C

ag agb

f t

Fig.33

Fig.31 - Tambores de retorno/ contratambor

Fig.32 -Tambores desviadores

Dimensionado de los ejes para tam-

bores de retorno/contratambor y

desviadores.

En este caso el eje se puede considerarsometido a esfuerzo por simple flexión.

Por tanto, habrá que determinar el momen-to de flexión Mf, generado por la resultantede la suma vectorial de las tensiones de labanda al acuerdo y al alejarse del tambory del peso del tambor mismo.En este caso, tratándose de tambores locos,se puede considerar Tx=Ty.En las Figs. 31 y 32, se indican algunasdisposiciones de tambores locos.


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Informaciones


1

1.6 - Rodillos, función y criterios

constructivos

En una cinta transportadora, la banda degoma representa el componente más sujeto a deterioro y costoso, sin embargo, losrodillos que la sostienen no son menos im-portantes, por tanto es necesario que seanproyectados, fabricados y selecionadospara optimizar la duración de funcionamien-to de la propia cinta transportadora.

La resistencia al arranque y a la rotaciónde los rodillos influye sobre la tensión de labanda y, como consecuencia, la potencianecesaria para que se ponga en marcha y

se deslice.

El cuerpo del rodillo y sus cabezales, laposición de los rodamientos y el alojamientodel sistema de protección de los mismos,son los elementos de los que dependen laduración y la fluidez de los rodillos.

Se hace referencia al capítulo 2 para lapresentación de los criterios constructivosde un rodillo para banda transportadora yde los factores que hay que examinar parasu correcto diseño.

A continuación se examinarán otros facto-res, entre los cuales:

• el equilibrado y la resistencia al arranque;• las tolerancias• la tipología del tubo: sus características y

espesor - acoplamiento con los cabezales• la resistencia al desgaste y al impacto

• la tipología de los rodamientos

- sistema de protección - acoplamiento con eje y cabezales - lubricación - alineación

• el eje: sus características y mecanizados.

Fig. 34


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1.6.1 - Elección del diámetro de los

rodillos en relación con la velocidad

Hemos dicho ya que uno de los factoresimportantes a considerar en el diseño de

una cinta transportadora es la velocidad de

traslación de la banda en relación con las

condiciones de transporte requeridas.

Con la velocidad de la banda y el diámetro de

los rodillos se establece el número de revolu-

ciones de los mismos según la fórmula:

v x

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