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Anejo nº 7: TRAMITACIÓN AMBIENTAL

PROYECTO DE ACTUACIONES EN EL ARROYO DEL VALLE Y CANAL DEL CARBOSILLO EN SAN ANDRÉS DEL RABANEDO (LEÓN)

ANEJO Nº7: TRAMITACIÓN AMBIENTAL

Ulises López-Peláez Manoja - INGENIERO DE CAMINOS, CANALES Y PUERTOS – Colegiado nº14120 1

0.- ÍNDICE 1. INTRODUCCIÓN ............................................................................................................. 2 2. DOCUMENTO AMBIENTAL.............................................................................................. 3 3. RESOLUCIÓN NO NECESIDAD DE PROCEDIMIENTO EVALUACIÓN AMBIENTAL ........... 4 4. CERTIFICADO NO AFECCIÓN RED NATURA 2000 .......................................................... 5




1. INTRODUCCIÓN Se considera que el presente Proyecto no requiere someterse al procedimiento de evaluación de impacto ambiental. Por ello se ha elaborado el preceptivo Documento Ambiental, el cual se ha remitido a los Organismos competentes en la materia. Así, el 18 de marzo de 2010 la Dirección General de Calidad y Evaluación Ambiental resolvió la no necesidad de someter este proyecto al procedimiento de Evaluación Ambiental. De igual modo, el 24 de febrero de 2010 la Dirección General del Medio Natural de la Junta de Castilla y León emitió el correspondiente certificado de no afección a los espacios incluidos en la Red Natura 2000. A continuación se adjuntan tanto el citado Documento Ambiental, como las resoluciones de los dos Organismos competentes.




2. DOCUMENTO AMBIENTAL

DIRECCIÓN GENERAL DEL AGUA

MINISTERIO DE MEDIO AMBIENTE Y MEDIO RURAL Y MARINO

CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO

DOCUMENTO AMBIENTAL Nº DE FICHA Confederación Hidrográfica del Duero / Arroyo del Valle/ Provincia de

León/ Clave: F2.434-005/2111

ORGANISMO CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO TITULO DEL PROYECTO

“PROYECTO DE EJECUCIÓN DE ACTUACIONES EN EL ARROYO DEL VALLE A SU PASO POR EL TÉRMINO MUNICIPAL DE SAN ANDRÉS DEL RABANEDO (LEÓN)”

1.- CARACTERÍSTICAS DESCRIPCIÓN DE LA ACTUACIÓN

El Arroyo del Valle nace en los pinares de Camposagrado y recorre el término municipal de San Andrés del Rabanedo atravesando la Base Militar “Conde de Gazola”, Ferral del Bernesga, San Andrés del Rabanedo y finalmente un pequeño tramo del término municipal de León justo antes de confluir con el río Bernesga.

La parte final del arroyo (el citado tramo que discurre por el término municipal de León y otro pequeño tramo que lo hace por el término municipal de San Andrés del Rabanedo) se encuentra encauzada y revestida con hormigón, mientras que el resto se halla en estado natural

El Ayuntamiento de San Andrés del Rabanedo ha encargado al Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos que suscribe la redacción del “Proyecto de Ejecución de Actuaciones en el arroyo del Valle a su paso por el T.M. de San Andrés del Rabanedo (León)”.

El objeto del Proyecto es definir las obras que permitan realizar un acondicionamiento integral y sostenible del corredor del Arroyo del Valle en una longitud de 6.450 m, desde el término municipal vecino de León (en su extremo de aguas abajo) hasta inmediatamente aguas arriba de la localidad de Ferral del Bernesga (extremo de aguas arriba).

Las actuaciones previstas van encaminadas a la recuperación del caudal natural del arroyo, la creación de un paseo o senda peatonal a lo largo del cauce, la implantación de dos grandes áreas recreativas o estanciales adyacentes al arroyo, y la mejora de la capacidad hidráulica de desagüe del cauce.




PROBLEMA QUE MOTIVA LA ACTUACIÓN

En la actualidad, el cauce presenta dificultades, en algunos puntos, para evacuar las avenidas de cálculo en su tramo urbano revestido. El comportamiento del arroyo en su zona alta, fuera del casco urbano, situada en un entorno natural es el de cualquier cauce en estas condiciones. Se producen desbordamientos puntuales conforme va aumentando el caudal (según el período de retorno considerado), y especialmente donde existe algún pontón o pasarela de capacidad de desagüe insuficiente. Sin embargo, no se producen afecciones relevantes a viviendas o servicios básicos.

En el tramo urbano, canalizado y revestido de aguas abajo se ha constatado, con carácter general que la sección está agotada, el resguardo es mínimo, inexistente y en algún caso con desbordamientos puntuales de muy poca entidad (desbordamientos en torno a los 10 cm de lámina de agua).

Los pasos bajo el ferrocarril y bajo la carretera de Caboalles (CL-623) están prácticamente agotados, pero no son rebasados por el flujo ni generan desbordamientos relevantes.

Sin embargo en este tramo sí se ha detectado un problema puntual que genera afecciones relevantes (inundaciones en zona de viviendas). En la transición entre la sección natural y la sección revestida se produce una gran sobre-elevación inmediatamente aguas arriba con el consiguiente desbordamiento e inundación de los terrenos anexos. El hecho es que en ese punto hay como transición un ensanchamiento muy fuerte de la sección, lo que resulta contraproducente. El flujo viene en régimen rápido por la sección natural, y al encontrar dicho ensanchamiento se da un cambio de régimen a lento para a continuación cambiar de nuevo a rápido al entrar en la sección hormigonada.

Esto ha motivado que se plantee una actuación sobre la sección transversal del cauce en este punto eliminando este ensanchamiento y ampliando el tramo canalizado con sección constante hasta el siguiente puente aguas arriba (avda. de la Constitución) con una solución más blanda (solera de hormigón y cajeros de escollera de losas de piedra rejuntadas con hormigón) que la actual (sección totalmente revestida de hormigón), pero revestida pues no deja de tratarse de pleno casco urbano de San Andrés del Rabanedo. En el estudio hidráulico se ha hecho una segunda modelización del arroyo introduciendo esta nueva sección en el tramo citado, trapecial de solera variable de 4,50 a 5,00 m y cajeros con talud 2V:1H de 2,00 m de altura. En ella se comprueba la validez de la solución adoptada, puesto que no se presentan desbordamientos en el tramo, contándose con un resguardo adecuado; la modificación elimina los cambios de régimen y por tanto las inundaciones.

También existe un problema fundamental para el desarrollo de cualquier propuesta que se plantee en relación con la adecuación del Arroyo; paralelo a él (bajo su nivel freático) y cruzándolo en varios puntos discurre un colector de saneamiento desde la Base Militar hasta el Ayuntamiento de San Andrés del Rabanedo.

Este colector tiene unos 40 años de antigüedad, es de hormigón machihembrado con juntas selladas exteriormente, tiene una longitud de unos 7.000 m y se encuentra en toda su longitud en un avanzado estado de deterioro con innumerables grietas, colapsos estructurales, raíces,… (Todo ello puesto de manifiesto en una inspección interna con cámara de TV).

Además en varios puntos hay aportaciones del arroyo al colector hechas ex-profeso (cuando se ejecutó la obra no existían las EDAR y el criterio imperante era conseguir el vertido final a un cauce natural con la mayor dilución posible).

Por otra parte la simple inspección del colector y del arroyo constata un extraordinario caudal de aguas limpias en el colector y una ausencia total de caudal fluyente en el Arroyo del Valle, en su mitad final.

La conclusión de todo lo anterior es que la mayor parte del caudal de arroyo fluye por el interior del colector. De hecho la mitad final del arroyo está totalmente seca (excepto en época de precipitaciones muy importantes), por lo que se han considerado prioritarias las actuaciones




encaminadas a recuperar el caudal natural del arroyo.

Para ello se propone una rehabilitación integral del citado colector en todo el ámbito de las actuaciones previstas (desde aguas arriba de Ferral del Bernesga en el cruce de la LE-441 sobre el arroyo hasta un aliviadero de crecidas existente en las proximidades del Ayuntamiento de San Andrés del Rabanedo). En total, unos 4.887 m de colector.

También se contempla la integración de Arroyo del Valle a la percepción y disfrute ambiental del mismo por parte de la población, incorporando senderos fluviales sensiblemente paralelos al cauce fluvial recuperado y dos grandes áreas recreativas o estanciales en terreno adyacentes a él; pues es una de las maneras más eficaces de potenciar la concienciación de la población respecto de los problemas ambientales.

Esta actuación se realiza en el marco del II Plan de Restauración de Riberas de la Cuenca del Duero (2009-2015), cuyos objetivos son la regeneración medioambiental de los ríos y de sus riberas, la defensa y recuperación de estos espacios, de gran valor natural, para el uso y disfrute de los ciudadanos y la defensa frente a inundaciones.

ACTUACIÓN

TIPO

Legislación ambiental de ámbito nacional

Según el Real Decreto Legislativo 1/2008, de 11 de enero, por el que se aprueba el texto refundido de la Ley de Evaluación de Impacto Ambiental del proyecto, la actuación se encontraría incluida en el Anexo I, grupo 9: “Otros proyectos”, apartado c-7) “Obras de encauzamiento y proyectos de defensa de cursos naturales” ”; sin embargo solamente se consideraría incluido cuando las actuaciones se desarrollen en zonas especialmente sensibles, designadas en aplicación de las Directivas 79/409/CEE del Consejo, de 2 de abril de 1979 y 92/43/CE del Consejo, de 21 de mayo de 1992, o en humedales incluidos en la lista del Convenio Ramsar, no siendo este el caso. Legislación ambiental de ámbito autonómico

En relación a la Ley 11/2003, de 8 de abril, de Prevención Ambiental de Castilla y León, el proyecto no está contemplado en ninguno de sus anexos, por lo que no se exige sometimiento del mismo al procedimiento de Evaluación de Impacto Ambiental.

ACTUACIONES COMPLEMENTARIAS

No hay ninguna actuación dentro del proyecto que no se infiera de la clasificación del apartado anterior.

DESCRIPCIÓN Las actuaciones propuestas en el proyecto para paliar los problemas mencionados anteriormente, son los que siguen:

Recuperación del caudal natural del Arroyo del Valle

Se proyecta una rehabilitación integral del colector de Ferral en todo el ámbito de las actuaciones previstas (desde aguas arriba de Ferral del Bernesga en el cruce de la LE-441 sobre el arroyo hasta un aliviadero de crecidas existente en las proximidades del Ayuntamiento de San Andrés del Rabanedo). En total, unos 5.064,80 m de colector.

Aguas abajo del puente de la LE-441 sobre el arroyo se inicia la actuación con la ejecución de un aliviadero de crecidas de hormigón HA-25 armado con acero B-500S (dilución 1/6) de forma que a partir de este




punto circule un caudal “razonable” y fundamentalmente compuesto por aguas negras. Dispondrá de un emisario Ø500 de unos 130,00 m de longitud para realizar el vertido directo al Arroyo del Valle en condiciones adecuadas de dilución.

Se instalarán unos 1.170,80 m de colector de diámetro Ø400, hasta que el colector recibe la última aportación de Ferral del Bernesga. A partir de ahí, se aumenta la sección a Ø500 (2.451,50 m) hasta la entrada en el casco de San Andrés donde recibe nuevas aportaciones y disminuye la pendiente, de forma que aumentamos la sección nuevamente a Ø600 (1.123,50 m). Por último, ya en el interior del casco de San Andrés vuelve a disminuir la pendiente disponible, de manera que se aumentará de nuevo la sección a Ø800 (189,00 m) hasta el punto final ya citado del aliviadero de crecidas existente en las proximidades del Ayuntamiento de San Andrés del Rabanedo.

La tubería será de PVC corrugado doble capa SN-8 e irá instalada en zanja sobre cama de gravillín de 10 cm de espesor y rellena del mismo material hasta cubrir el conducto otros 10 cm. El resto de la zanja se rellenará con productos de la excavación debidamente compactados.

De igual modo se ha considerado la renovación de los pozos de registro existentes (81 ud). Serán de hormigón HM-20 de 110 cm de diámetro interior con espesor de alzados y solera de 20 cm. Dispondrán de marco y tapa de fundición con el escudo y la leyenda “Ayuntamiento de San Andrés del Rabanedo” fundidos en su paramento superior.

A lo largo de la traza será preciso asimismo demoler tramos del colector existente y pozos de registro existentes (todos estos elementos de hormigón en masa).

Finalmente, se consideran determinados servicios afectados por el desarrollo de las obras. Consisten fundamentalmente en la demolición y reposición pavimentos calzada de mezcla bituminosa en caliente y de acera de baldosa hidráulica sobre solera de hormigón HM-20 encintada con bordillo de hormigón prefabricado 15x25 cm sobre solera de hormigón HM-20. No obstante, se ha habilitado una partida alzada de abono íntegro para considerar aquéllos servicios afectados que previsiblemente pudieran surgir al ejecutar las obras y que en el momento actual no han podidos ser detectados (acometidas ocultas, por ejemplo).

Actuaciones en el corredor del Arroyo del Valle (tramo natural)

En una longitud de unos 4.706 m se propone un perfilado de la sección transversal del cauce y una limpieza general de arbustos, maleza y residuos diversos de la misma. Esto redundará en una mejora de la capacidad de desagüe del arroyo y de sus potencialidades ambientales y estéticas.

Asimismo se ha proyectado la defensa puntual de una de las márgenes del cauce en cuatro puntos conflictivos mediante un manto de escollera de piedra natural colocada. Se trata de lados exteriores de curvas del cauce con un proceso erosivo ya muy alto.

Actuaciones en el corredor del Arroyo del Valle (tramo hormigonado existente)

Se trata de dos actuaciones proyectadas en una longitud de unos 1.520 m de arroyo hormigonado.

La primera pasa por realizar una limpieza manual de aquéllas juntas de hormigonado del canal que lo precisan (por presencia de residuos y




herbáceas), y posteriormente un sellado con mortero drenante (resina epoxi de doble componente y árido silíceo) de las juntas, una vez limpias, que por sus dimensiones y/o deterioros lo permitan.

La segunda es la interposición de traviesas de hormigón HM-20 o similar de 20 cm de altura y de anchura en la solera del canal con el objeto de crear pequeñas tablas de agua remansada en el canal. Se ejecutarán cada 20 m de canal y dispondrán de una ligera armadura de acero B-500S no estructural para asegurar su anclaje a la solera de hormigón del canal. Para ello se realizarán taladros sobre ésta que se rellenarán de resina epoxi antes de introducir en ellos los redondos de armar.

Paseo en el tramo natural

En una longitud de unos 4.730 m se proyecta, por una de las márgenes del arroyo (saltando de una a otra mediante pasarelas de madera tratada al encontrar obstáculos), un paseo de 3 m de anchura de zahorra artificial delimitado con rollizo de madera tratada.

Se realizará un desbroce de la traza y una excavación de 20 cm. Se compactará la explanada, rasanteándola y nivelándola, realizando la ligera compensación de tierras que sea precisa en cada punto. Finalmente se extenderá una capa de zahorra artificial ZA-25 de 20 cm de espesor compactada al 97 % PM.

Para instalar los rollizos de madera tratada que delimitan el paseo se realizará un pequeño cajeo y se dispondrán los rollizos torneados de madera tratada de 12 cm de diámetro y 250 cm de longitud fijándolos mediante cuatro estacas torneadas de madera tratada de 4 cm de diámetro y 100 cm de longitud por cada rollizo. Finalmente se arropará lateralmente el rollizo con tierras compactadas.

Se dotará con 21 bancos de madera tratada, 13 papeleras de madera tratada y con 11 carteles informativos del recorrido también de madera tratada.

Por último se plantarán en las márgenes 261 árboles de la especie Alnus glutinosa (especie ripícola autóctona: Aliso).

Paseo en el tramo urbano

En una longitud de unos 910 m se proyecta, por una de las márgenes del arroyo (saltando de una a otra mediante pasarelas de madera tratada al encontrar obstáculos) un paseo de 3 m de anchura de losas irregulares de piedra natural asentada y rejuntada con mortero sobre una base de zahorra artificial y delimitado con rollizo de madera tratada.

Se realizará un desbroce de la traza y una excavación de 25 cm. Se compactará la explanada, rasanteándola y nivelándola, realizando la ligera compensación de tierras que sea precisa en cada punto. A continuación se extenderá una subbase de zahorra artificial ZA-25 de 15 cm de espesor compactada al 97 % PM.

Para instalar los rollizos de madera tratada que delimitan el paseo se realizará un pequeño cajeo y se dispondrán los rollizos torneados de madera tratada de 12 cm de diámetro y 250 cm de longitud fijándolos mediante cuatro estacas torneadas de madera tratada de 4 cm de diámetro y 100 cm de longitud por cada rollizo. Finalmente se arropará lateralmente el rollizo con tierras compactadas.

Por último, se ejecutará el pavimento. Para ello se extenderá una base de mortero de cemento de 5 cm de espesor sobre la subbase de zahorra artificial. Sobre ella se colocarán las losas de piedra caliza de espesor 5-




8 cm y rejuntarán con el mismo mortero de cemento. Finalmente se efectuará un enlechado y limpieza del pavimento.

Se dotará con 10 bancos de madera tratada, 6 papeleras de madera tratada y con 2 carteles informativos del recorrido también de madera tratada.

Asimismo se plantarán en las márgenes 80 árboles de la especie Alnus glutinosa (especie ripícola autóctona: Aliso).

Por último, se protegerán ambas márgenes del cauce con barandilla de madera tratada (3.563 m). Ésta consistirá en un poste vertical torneado Ø12 cm de 150 cm de altura cada 200 cm y dos postes horizontales torneados Ø8 cm de 200 cm de longitud. Los postes verticales se cimentarán con hormigón HM-20.

Encauzamiento y revestimiento del arroyo

En una longitud de unos 435 m se propone para resolver un problema de inundaciones expuesto con anterioridad una ampliación del tramo canalizado del arroyo hasta el siguiente puente aguas arriba (avda. de la Constitución). Se realizará con una solución más blanda que el revestimiento actual del canal: mediante solera de hormigón y cajeros de escollera de losas de piedra rejuntadas con hormigón).

En primer lugar se realizará un desbroce de la traza, para a continuación ejecutar la explanada. Habrá de realizarse una ligera excavación y fundamentalmente un terraplenado con material “seleccionado” compactado al 95% PM.

La solera se proyecta de 18 cm de espesor con hormigón HM-20. Se realizarán juntas con sierra de disco cada 450 cm que atravesarán la totalidad del hormigón de la solera.

Los cajeros se proyectan con escollera de piedra natural colocada tipo losa de 600 k de peso medio y 30 cm de espesor medio. A continuación se rejuntarán las piedras con hormigón HM-20. Cada 450 cm de longitud y coincidiendo con las de la solera se realizarán juntas. Con este fin se evitará rejuntar con hormigón una columna vertical entre piedras contiguas, para a continuación rellenarla con mortero drenante (resina epoxi de doble componente y árido silíceo).

Finalmente se proyecta la interposición de traviesas de hormigón HM-20 o similar de 20 cm de altura y de anchura en la solera del canal con el objeto de crear pequeñas tablas de agua remansada en el arroyo revestido. Se ejecutarán cada 20 m de canal y dispondrán de una ligera armadura de acero B-500S no estructural para asegurar su anclaje a la solera de hormigón del canal.

Áreas recreativas

A la vista de que a lo largo del trazado del arroyo se ubican adyacentes a él varias fincas propiedades de las Juntas Vecinales, se propone la creación de dos grandes áreas estanciales o recreativas.

Estas zonas se encuentran ya en la actualidad en unas condiciones idóneas para la implantación de espacios de ocio y esparcimiento, teniéndose tan solo que dotarlas de un sencillo mobiliario rústico de madera tratada acorde con el entorno, de una delimitación perimetral con valla de madera tratada similar a la ya descrita y de algunos árboles de especie ripícola autóctona (Alnus glutinosa: Aliso).




ÁREA RECREATIVA SAN ANDRÉS Superficie total área recreativa 5.944 m2 Dotación mesas con doble banco de madera tratada 18 Dotación papeleras madera tratada 5 Dotación plantaciones (Alnus glutinosa: Aliso) 54 Delimitación perímetro barandilla madera tratada 963 ml

ÁREA RECREATIVA FERRAL Superficie total área recreativa 13.028 m2 Dotación mesas con doble banco de madera tratada 28 Dotación papeleras madera tratada 7 Dotación plantaciones (Alnus glutinosa: Aliso) 84 Delimitación perímetro barandilla madera tratada 859 ml

Pasarelas de madera

Para dar continuidad al paseo al aparecer determinados obstáculos, se han proyectado 17 pasarelas peatonales de madera tratada de 1,50 m de anchura y de diferentes longitudes: 5 de 6 m, 8 de 8 m, 3 de 11 m, 1 de 14 m.

La cimentación de cada pasarela se proyecta con sendas zapatas corridas de hormigón HA-25 armado con acero B-500S de 250x100x100 cm. Lo reducido de las acciones transmitidas al terreno por este tipo de estructuras permite plantear esta sencilla cimentación.

PERSISTENCIA Se prevé una persistencia de la actuación a largo plazo.

EFECTIVIDAD Se espera una efectividad muy alta de la actuación en la consecución de sus objetivos; tanto en la recuperación del caudal natural del Arroyo del Valle, como en el disfrute ambiental del mismo por parte de la población, para potenciar su concienciación respecto de los problemas ambientales.

UNIDADES DE OBRA RECUPERACIÓN CAUDAL NATURAL ARROYO

DESCRIPCIÓN MEDICIÓN UNIDADES

Demolición pozo registro 24,00 Ud Demolición colector existente y tpte. Vertedero 3.314,00 ml Levantado calzada aglomerado 94,00 m2 Demolición solera hormigón 91,00 m2 Excavación en zanja 19.418,49 m3 Relleno zanja con arena 2.895,88 m3 Relleno zanja productos excavación 15.455,94 m3 Tubería PVC corrugado Ø400 1.170,80 ml Tubería PVC corrugado Ø500 2.581,50 ml Tubería PVC corrugado Ø600 1.123,50 ml Tubería PVC corrugado Ø800 189,00 ml Aliviadero de crecidas de hormigón armado en cabecera 1,00 Ud Pozo registro Ø110 h:2.50 81,00 Ud

TRATAMIENTO CAUCE NATURAL


Perfilado cauce 44.707,00 m2 Limpieza cauce 44.707,00 m2 Defensa de margen con escollera piedra 461,71 t

TRATAMIENTO CAUCE HORMIGONADO EXISTENTE





Limpieza de junta 4.727,00 ml Sellado de junta 2.127,15 ml Traviesa HM-20 transversal 20 cm en solera canal 380,00 ml

PASEO TRAMO NATURAL


Zahorra artificial 2.838,00 m3 Rollizo madera contención lateral zahorra 9.460,00 ml Cajeo paseo 2.838,00 m3 Banco de madera 21,00 ud Papelera madera 13,00 ud Plantación árbol Alnus glutinosa (Aliso) 261,00 ud Cartel madera 11,00 ud

PASEO TRAMO URBANO


Encachado piedra sobre mortero 2.639,00 m2 Zahorra artificial 409,50 m3 Cajeo paseo 682,50 m3 Rollizo madera contención lateral zahorra 1.820,00 ml Banco de madera 10,00 ud Papelera madera 6,00 ud Barandilla madera 3.563,00 ud Plantación árbol Alnus glutinosa (Aliso) 80,00 ud Cartel madera 2,00 ud

ENCAUZAMIENTO Y REVESTIMIENTO ARROYO


Terraplén material “seleccionado” compactado 3.842,00 m3 Escollera de losas rejuntadas con HM-20 en cajeros 1.072,17 t Hormigón HM-20 en solera canal 764,82 m3

ÁREAS RECREATIVAS


Barandilla madera 1.822,00 ml Papelera madera 12,00 ud Mesa madera 46,00 ud Plantación árbol Alnus glutinosa (Aliso) 138,00 ud

PASARELAS DE MADERA


Pasarela peatonal madera tratada de 6.00 m longitud 5,00 Ud Pasarela peatonal madera tratada de 8.00 m longitud 8,00 Ud Pasarela peatonal madera tratada de 11.00 m longitud 3,00 Ud Pasarela peatonal madera tratada de 14.00 m longitud 1,00 Ud

PRESUPUESTO ESTIMADO

Asciende el Presupuesto Base de Licitación del “PROYECTO DE EJECUCIÓN DE ACTUACIONES EN EL ARROYO DEL VALLE A SU PASO POR EL T.M. DE SAN ANDRÉS DEL RABANEDO (LEÓN)”, a la cantidad de DOS MILLONES CIENTO CINCUENTA Y DOS MIL DOSCIENTOS CUARENTA Y OCHO EUROS Y SETENTA Y SIETE CÉNTIMOS (2.152.248,77 €).




POSIBILIDAD DE AFECCIÓN AMBIENTAL

RESIDUOS PREVISTOS - Fase de construcción.

Se van a generar residuos de tierras procedentes de la remodelación de las secciones de la vaguada en el cauce natural, del excedente de relleno de zanjas de la instalación del nuevo colector, así como de la construcción de la solera y taludes laterales de piedra en la prolongación del tramo urbano protegido. En consecuencia será necesario localizar áreas de vertido o de acopios intermedios autorizadas, aunque el movimiento de tierras que requerirá la configuración de tramo de arroyo encauzado absorberá la parte de esas tierras que reúnan condiciones apropiadas de compactabilidad.

El ligero cajeo previo a la ejecución de los paseos generará residuos de tierra vegetal. Una pequeña parte de ellos podrá emplearse en regenerar espacios degradados o en zonas que como resultado de las obras resulten descarnadas de cubierta vegetal.

También se contempla el vertido de escombros de hormigón procedentes de la demolición de algunos paños de acera, de pozos de registro obsoletos y de tramos del colector a rehabilitar que se sustituyen.

De igual modo, la demolición de pequeñas zonas de calzada generará residuos asfálticos.

Se generarán diferentes restos vegetales derivados de las labores de limpieza de arbustos y maleza en el tramo del cauce natural, así como contenedores de plantas durante la revegetación.

Los restos de embalajes, palets y envases de materias primas generarán pequeñas cantidades de residuos tales como cartón, plásticos, flejes metálicos, madera, etc…

No se esperan residuos relevantes procedentes de fangos del viejo colector. La gran pendiente de éste y su elevado caudal de aguas blancas hace pensar que en su interior se encuentren tan solo algunos residuos pétreos, fundamentalmente grava gruesa.

No se generarán residuos peligrosos, al margen de los habituales de vehículos y maquinaria utilizada en obra, que serán almacenados y gestionados correctamente de acuerdo a la legislación vigente.

En todo caso el preceptivo Estudio de Gestión de Residuos del Proyecto propondrá un tratamiento integral para todos los residuos considerados.

- Fase de funcionamiento

Durante la fase de funcionamiento, no se prevé la generación de residuos como consecuencia de las actuaciones.

TIPO DE RESIDUOS Los residuos principalmente son de tipo sólido (tierras, restos de hormigón y aglomerado asfáltico, restos de vegetación, restos de embalajes y envases…), aunque puede producirse alguno de tipo líquido (fangos, aceites,…).




CONTAMINACIÓN PREVISTA

- Aumento de los niveles sonoros:

La utilización de maquinaria para la ejecución del proyecto, el tránsito de vehículos, etc. supondrán un incremento de los niveles sonoros en las inmediaciones de las obras. A pesar de que se trata de un efecto perjudicial, se considera compatible con la actuación debido a su carácter temporal.

- Aumento de emisiones a la atmósfera:

En cuanto a la calidad atmosférica en relación a la emisión de contaminantes, los impactos que cobran mayor importancia en este sentido son de carácter temporal y originados durante las obras. Se deben, como regla general, a las actividades de excavación, transporte y tránsito de maquinaria, etc.

La principal fuente de contaminación atmosférica es la debida a emisiones de partículas en excavaciones y vertidos, así como la originada por el transporte de los materiales a las instalaciones para su tratamiento. A ello hay que sumar la emisión de sustancias contaminantes por parte de los vehículos de transporte y maquinaria pesada empleada en las obras, aunque este efecto se puede considerar que será inapreciable.

Tanto la emisión de contaminantes atmosféricos como la contaminación acústica se anulan por completo después del periodo de construcción, resultando por tanto un impacto temporal y poco significativo dados los escasos movimientos de tierras proyectados y el reducido número de maquinaria implicada en las obras.

- Aumento de la turbidez de las aguas:

Principalmente debido a la emisión de partículas sólidas en suspensión procedentes de los movimientos de tierra, que pueden ir a parar al cauce del arroyo del Valle.

RIESGO DE ACCIDENTES

Teniendo en cuenta las materias y tecnologías utilizadas no se considera un especial riesgo de accidentes, siempre que se cumpla lo establecido en el Plan de Seguridad y Salud.

Las medidas adoptadas van encaminadas a la minimización de posibles afecciones al medio ambiente, aunque se tomarán las medidas oportunas para minimizar los riesgos existentes, en caso de que se produjesen.




2.- ÁREA DE UBICACIÓN EMPLAZAMIENTO

PROVINCIAS León

TÉRMINOS MUNICIPALES San Andrés del Rabanedo

PARAJES Márgenes del arroyo del Valle

AFECCIÓN A ESPACIO NATURAL PROTEGIDO

No existe coincidencia territorial de las actuaciones proyectadas con espacios naturales protegidos por la Ley 8/1991, de 10 de mayo, de Espacios Naturales de la Comunidad de Castilla y León.

Respecto a la Red Natura 2000, en el área de estudio no encontramos ningún LIC (Lugar de Importancia Comunitaria), ni ninguna ZEPA (Zona de Especial Protección para las Aves).

En cuanto a los hábitats de interés comunitario destacar la presencia del hábitat código 92A0 “Bosques galería de Salix alba y Populus alba”, en parte del corredor del arroyo del Valle.

Se ha consultado además, la lista del Convenio Ramsar, el Inventario Nacional de Zonas Húmedas y el Catálogo de Humedales de las Junta de Castilla y León, no encontrándose humedales incluidos dentro de dichos listados en la zona de actuación.

USOS DEL SUELO

EN LA ACTUACIÓN La actuación proyectada, al actuar principalmente sobre el propio corredor del arroyo, no modifica usos del suelo, salvo por la construcción de una banqueta lateral para los senderos y paseos. En la actualidad, no se da ningún tipo de uso a los terrenos sobre los que se proyectan las obras. La construcción de la banqueta lateral servirá al mismo tiempo de acceso de la maquinaria para la ejecución de los trabajos de las actuaciones que se proyectan.

EN EL ENTORNO: El uso del suelo en el entorno de la actuación es principalmente urbano y agrícola de regadío residual, aunque también existen pinares de repoblación en el tramo de cabecera, aunque no en las proximidades del arroyo. Se cultivan algunas huertas de autoconsumo, alubias, cereales y patata.

UNIDADES AMBIENTALES AFECTADAS

UNIDAD AMBIENTAL En el territorio de estudio (zonas de actuación y entorno más inmediato) se han identificado cuatro grandes unidades ambientales que guardan características comunes:

Áreas urbanas y/o industriales: Esta unidad corresponde a zonas donde existe un dominio exclusivo del componente antrópico. Se trata, en general, de ambientes donde la alteración del medio por el hombre ha




sido muy profunda, lo que se manifiesta tanto en la transformación del relieve como en la escasa presencia de vegetación natural y en la dominancia de estructuras artificiales, como edificaciones urbanas, naves industriales, superficies asfaltadas, etc.

En la zona, esta unidad incluye los núcleos urbanos que se asientan en el corredor del Arroyo del Valle, donde se emplaza la actuación proyectada: la Base Militar “Conde de Gazola”, Ferral del Bernesga y San Andrés del Rabanedo. Se trata de la unidad predominante en los tramos de cruce de núcleos de población.

Cauce y riberas del arroyo del Valle: Esta unidad se caracteriza por la presencia de agua y humedad, con la vegetación de ribera que cubre las orillas del cauce.

Respecto al cauce, destacar que se encuentra sin caudal prácticamente todo el año, y como se ha indicado en apartados anteriores el último tramo del mismo se encuentra encauzado y revestido de hormigón.

Por otro lado, las comunidades riparias del arroyo constituyen los hábitats más valiosos, aunque no muy bien conservados en los tramos más antropizados.

Las muestras remanentes no llegan a formar bosque galería y están constituidas por fresnos (Fraxinus angustifolia), chopos (Populus nigra) y sauces (Salix sp.); se alterna con plantaciones de producción de chopos y con claros en los que proliferan formas ruderalizadas de vegetación de ribera, como los zarzales.

La actuación proyectada se pretende que conserve la vegetación de porte en la ribera del cauce, que podrá ser complementada con más ejemplares, limitándose a eliminar los elementos que obstruyen el cauce por el que debe discurrir el agua, mediante operaciones de clareos y escamondas.

Vega del arroyo del Valle: Se trata de tierras de cultivo sobre los terrenos prácticamente llanos de las franjas laterales de ambas riberas, donde se desarrollan cultivos herbáceos, alguna plantación de chopos y los caminos de acceso a estas zonas.

Hidrológicamente, se habrá de reseñar la presencia de algunos pozos de 4 o 5 m. de profundidad que explotan el nivel freático subterráneo, mientras que el cauce permanece sin caudal casi todo el año, salvo los días de grandes precipitaciones. Esto se debe al fuerte drenaje que realiza el colector de tubos de hormigón con el rejuntado desaparecido que recorre el corredor del cauce. Esta situación se solucionará con la actuación proyectada para sustituirlo por uno nuevo bien impermeabilizado, con lo que el cauce ampliará sensiblemente los periodos con caudal fluyente apreciable.

Todos estos elementos configuran un paisaje relativamente organizado y regular que contrasta, especialmente en verano, con las laderas circundantes, mucho más secas.

Ecológicamente se trata de una unidad muy transformada por la agricultura, de poca naturalidad y donde la biodiversidad ha sido mermada por la introducción de unas pocas especies que representan a las principales plantas cultivadas y que dan cobijo a una gama limitada de animales, en general ubicuistas. Se trata por lo tanto de un sistema dependiente, en gran medida, de los aportes de materia y energía propios de la actividad agrícola intensiva.

Matorral y zonas de monte: Se incluye en esta unidad las zonas de




monte, tanto arbolado en pequeños grupos aislados, como de matorral y de pobre pastizal de secano, situados en las laderas, mucho más altas y alejadas del corredor donde se desarrollan las actuaciones proyectadas.

Se trata de una zona con pendientes medias, donde la presencia del hombre ha dado lugar a un mosaico de parcelas de cultivo de secano abandonadas, que alternan con pastizales, matorrales, manchas de encinas y rebollos y repoblaciones de pinos.

La diferencia de cotas que imprime al territorio este tipo de unidad, no se manifiesta solo como un aspecto físico y paisajísticamente visible, sino que imprime al terreno un carácter de barrera, en la que puede encontrarse comunidades faunísticas propias de este tipo de hábitat y ambientes.

Por último, se ha de señalar que las actuaciones proyectadas afectan exclusivamente a las unidades ambientales denominadas, Cauces y riberas del Arroyo del Valle y Vega del arroyo del Valle, y no afectarán de forma apreciable a las otras dos mencionadas.

INDICACIÓN DE SU ABUNDANCIA RELATIVA

La unidad más abundante en el entorno del proyecto es la denominada “Vegas del arroyo del Valle”.

GRADO DE CONSERVACIÓN

El arroyo del Valle se encuentra muy antropizado en las zonas urbanas, además ha perdido su cauce natural y en algunos tramos existe gran cantidad de maleza y residuos en su cauce.

CAPACIDAD DE REGENERACIÓN

El estado de conservación del área de estudio y el tipo de actuaciones propuestas, encaminadas a la mejora de las condiciones naturales de la zona, favorecen la capacidad de regeneración de las zonas afectadas por la ejecución de las obras propuestas. Por tanto, la capacidad de regeneración de las áreas afectadas es alta.

CARACTERÍSTICAS DEL POTENCIAL IMPACTO DE UBICACIÓN

AFECCIÓN 6.500 m x 15 m es la longitud aproximada del tramo del Arroyo del Valle sobre el que se va a actuar.

ESTIMACIÓN DEL EFECTO El efecto resultado de la ejecución del proyecto se considera permanente, ya que supone una alteración indefinida en el tiempo y recuperable ya que la alteración puede eliminarse.

Se espera una efectividad muy alta de la actuación en la consecución de sus objetivos; tanto en la recuperación del caudal natural del Arroyo del Valle, como en cuanto la incorporación de la población a la percepción y valoración de los factores ambientales. En efecto, la integración de Arroyo del Valle a la percepción y disfrute del mismo por parte de la población, es una de las maneras más eficaces de potenciar la concienciación de la población respecto de los problemas ambientales.

Es importante señalar que el paisaje natural del territorio en el área de actuación se encuentra antropizados por la propia presencia de la actividad social y económica. La reducida afección de las unidades de obra del Proyecto objeto de análisis, junto con la escasa naturalidad del entorno directamente afectado, y lo importante del mismo respecto a las mejoras en la recuperación




del caudal de agua fluyente, contribuyen a considerar al Proyecto como viable, desde el punto de vista ambiental.

Los efectos de mayor importancia causados por la actuación son de carácter positivo, ya que dicha actuación está encaminada a sanear el estado del cauce actual del Arroyo del Valle, a fomentar el uso recreativo y social del entorno, y a la recuperación del caudal natural de agua fluyente del Arroyo del Valle. No obstante, en posteriores apartados del presente Documento se relacionan una serie de medidas protectoras y correctoras destinadas a integrar ambientalmente las obras proyectadas.

SISTEMA NATURAL O PROCESO AFECTADO VALORACIÓN DEL IMPACTO

Fase de construcción Fase de explotación

Clima y atmósfera Compatible Nulo

Gea y relieve Compatible Nulo

Suelos Moderado Nulo

Agua Compatible Positivo

Vegetación Moderado Positivo

Fauna Compatible Nulo

Paisaje Compatible Nulo

Población Compatible Positivo

Actividad económica Positivo Compatible

Patrimonio cultural Compatible Nulo

Espacios naturales protegidos Nulo Nulo

IMPACTO AMBIENTAL GLOBAL ESTIMADO

En función a los criterios establecidos en el apartado anterior, el impacto global del proyecto se ha valorado como COMPATIBLE, debido a que:

- Es una actuación que afecta a una zona bastante localizada y antropizada, que tras su ejecución saneará el cauce del arroyo del Valle y recuperará su caudal natural.

- La magnitud de la afección al medio natural es relativamente baja y la mayor parte de los impactos son de carácter temporal.

CARÁCTER TRANSFRONTERIZO

Los efectos ambientales derivados de la ejecución de las obras no afectan a más Estado que al propio del proyecto.

ACEPTACIÓN SOCIAL

El grado de aceptación de las actuaciones propuestas es muy alto, debido a que se trata de un proyecto de interés para la población de la zona y mejora de la calidad ambiental del arroyo del Valle y de su entorno próximo.




MEDIDAS PREVENTIVAS Y CORRECTORAS PREVISTAS

Aunque los efectos previstos se consideran mínimos y no causan impactos de entidad, la aplicación de ciertas medidas protectoras y/o correctoras permitirá una mayor integración ambiental de la actuación, no siendo necesario adoptar medidas compensatorias adicionales.

Medidas de Protección Atmosférica

Riegos de humectación

Con objeto de evitar los efectos negativos que la emisión de polvos y partículas puede tener tanto sobre la población que reside o transita por el área de estudio, como sobre las especies vegetales y animales del entorno, durante la realización de las obras y coincidiendo con determinadas situaciones ambientales, especialmente de sequedad ambiental y vientos, se procederá a realizar riegos encaminados a humedecer las tierras y con ello evitar estas emisiones de partículas.

El método de control de la producción de polvos será el riego mediante camión cisterna o similar. Estas operaciones deberán suponer una retención entre el 84% y el 56% para las partículas totales e inhalables, respectivamente. El equipo utilizado podrá ser una simple cisterna remolcada por gravedad, o un vehículo especializado adaptado con bombas y aspersores.

Las operaciones de riego tendrán lugar obligatoriamente durante los meses secos, así como en cualquier momento en que las condiciones ambientales lo exijan.

Los lugares de riego serán aquellos caminos de obra sin asfaltar, necesarios para el acceso de la maquinaria al ámbito de actuación, así como cualquier zona que suponga una generación potencial de polvos tales como las instalaciones auxiliares de obra, y las posibles zonas de préstamos y vertederos, etc.

Disposición de toldos ajustables en los camiones de transporte de materiales polvorientos

Con objeto de evitar el deterioro de la calidad del aire producido por la creación de polvos al transportar los materiales excedentarios o de préstamos, los camiones de transporte dispondrán de toldos ajustados que eviten la pérdida de los materiales transportados y la acción del viento sobre los mismos.

En su defecto igualmente se puede proceder al riego mediante aspersor de los materiales potencialmente productores de polvo. Esta opción presenta una considerable eficiencia y dependerá exclusivamente de su adecuación en las áreas donde se realice la carga de los camiones de obra.

Retirada de los lechos de polvo acumulados en los viales cercanos a la obra

Como consecuencia del tránsito de vehículos de transporte y maquinaria de obra en general, se podrán producir lechos de polvo en los viales del entorno. Dichos lechos de polvo y tierra se acumularán en las carreteras circundantes de acceso al entorno de la zona de actuación. Estos lechos de polvo deberán ser retirados a medida que se vayan produciendo, bien manualmente o con maquinaria adecuada al uso. De esta manera se evitará tanto la presencia de suciedad en el entorno de la actuación, como el riesgo de creación de polvos por el tránsito de vehículos.

Limitación de la velocidad de circulación de la maquinaria

En las pistas de acceso a obra no asfaltadas se circulará como máximo a 30 Km./h. La señalización de esta medida se realizará colocando las oportunas señales en las entradas a la zona de obra y en los accesos a las instalaciones auxiliares.

Estas medidas confieren además protección a la vegetación colindante con la obra que podría verse afectada por la acumulación de polvo en su superficie foliar impidiendo en correcto




desarrollo de sus funciones vitales.

Limpieza de depósitos de polvo en elementos de maquinaria de obra, debido al tránsito de vehículos de obra

Se procederá periódicamente a la limpieza de las palas y otros elementos de las retroexcavadoras, y demás maquinaria de obra. La frecuencia de esta operación depende de numerosos factores siendo muy difícil su previsión a priori. Se establece en principio, que deberá realizarse esta tarea al menos una vez por semana. Esta actuación se realizará en las instalaciones auxiliares, en un lugar acondicionado para ello, con objeto de no ocasionar ningún vertido o contaminación en los suelos y red de drenaje.

Control de emisiones de contaminantes atmosféricos y sonoros por parte de la maquinaria

Con objeto de minimizar al máximo las emisiones debidas tanto a vehículos como a maquinaria de obra, se realizará un adecuado mantenimiento de los mismos y se emplearán, en la medida de lo posible, vehículos y maquinaria en los que en el proceso de diseño de los mismos ya hayan sido considerados por el fabricante aspectos favorables desde el punto de vista medioambiental (bajo consumo, alto rendimiento, homologación en cuanto a la emisión de ruido). Los vehículos y máquinas estarán homologados según el RD 245/89 de 27 de febrero, que regula los niveles de emisión de ruidos de la maquinaria de obra.

Para el cumplimiento de esta medida se efectuarán revisiones periódicas de la maquinaria de obra para garantizar que se cumple la legislación vigente en materia de emisiones contaminantes, tanto gaseosas como acústicas. En este sentido, se controlará que se utilizan exclusivamente combustibles homologados estándar, con objeto de minimizar las emisiones de contaminantes.

Se realizarán las reparaciones en el momento de las averías de tubos de escape y control del ajuste de la cabeza tractora de los camiones.

Revisiones, mantenimiento y cumplimiento de la Inspección Técnica de Vehículos (I.T.V.) de la maquinaria de obra

Con objeto de minimizar las emisiones atmosféricas producidas por la maquinaria de obra, esta deberá someterse a las correspondientes revisiones periódicas y labores de mantenimiento. El objeto de esta medida es reducir las emisiones de CO, NOx, HC, PB, etc., que deberán atenerse a la legislación vigente. Se exigirá el estricto cumplimiento de lo establecido por la Dirección General de Tráfico en lo referente a la Inspección Técnica de Vehículos (I.T.V.).

Medidas de Protección de la gea y el relieve

Control de la superficie de ocupación

Para minimizar la afección a la gea, el relieve, la destrucción de la vegetación y del suelo y la alteración paisajista en el entorno de las obras, es necesario limitar al máximo la superficie de ocupación temporal en las inmediaciones de la obra.

Para ello, es imprescindible programar los movimientos de tierra y proyectar los caminos de acceso a la obra por caminos ya existentes. Durante la fase de construcción será necesario señalar mediante cintas, estacas u otras señales visuales los límites de afección establecidos que deben ceñirse al máximo a la superficie de alteración permanente con objeto de que la maquinaria pesada circule y trabaje dentro de ellos. La Dirección de Obra y el Equipo de Vigilancia Ambiental serán los encargados de controlar el cumplimiento de las medidas establecidas en este sentido.

Control de los movimientos de tierras

En esta fase, es igualmente importante tomar las medidas oportunas para disminuir los riesgos de erosión y de inestabilidad de laderas y minimizar el impacto sobre el modelado del terreno.

En este sentido, la Dirección de Obra y el Equipo de Vigilancia Ambiental deberán controlar los movimientos de tierra. Su objetivo debe ser el respeto por las indicaciones establecidas en el




Proyecto de referencia.

Medidas de Protección Y Conservación de los Suelos

Planificación espacial de las obras

Los distintos elementos de la obra se ubicarán en aquellas zonas en que no se alteren los valores ambientales del territorio, ocupando la menor superficie posible y evitando compactar las zonas próximas a los puntos de actuación.

Cualquier acopio temporal, se ubicará en áreas actualmente degradadas del entorno de la actuación, dentro de los límites inmediatos de la actuación en estudio; adoptándose las medidas de prevención oportunas para prevenir cualquier incidencia o evento negativo (jalonamiento protector de las zonas de interés a su alrededor, señalización de accesos, etc.) y las correspondientes medidas de restauración.

Una vez esté la obra en marcha y antes de que ésta finalice, se presentará un plan de desmantelamiento y restauración de aquellas zonas en las que se haya localizado cualquier tipo de instalación auxiliar o acopio temporal.

Control de la superficie de ocupación

Al objeto de controlar la destrucción y degradación del suelo, se hace necesario realizar una labor de vigilancia y control por parte de la Dirección de Obra y del Equipo de Vigilancia Ambiental. En la misma, se evitará ocupar más suelo del necesario restringiendo el tránsito de vehículos, y por lo tanto la compactación del suelo, a zonas previamente estudiadas y limitadas superficialmente con elementos visibles como cintas, banderines, etc. De esta manera se evitará que la maquinaria circule fuera del área de ocupación. Dentro de las zonas a jalonar se encuentran:

- Todo el corredor del arroyo del Valle afectado por las obras, a lo largo de todo su límite longitudinal y a ambos lados del mismo.

- Caminos de acceso a la obra. - Áreas ocupadas por instalaciones auxiliares de obra. - Posibles zonas de vertido de materiales. - Vegetación de interés colindante a las obras.

El criterio de jalonamiento seguido se basará en la delimitación estricta del ámbito de obra y movimiento de maquinaria, restringiendo en todo caso aquellas áreas naturales de mayor relevancia ecológica que en este caso atiende a las zonas consideradas como Hábitats de Interés Comunitario recogidos en la Directiva 92/43/CEE relativa a la conservación de los hábitats naturales y de la fauna y flora silvestres, así como a la vegetación de interés que se pueda localizar en el corredor afectado por las obras, en lo que se refiere tanto al cauce del arroyo, como a sus márgenes.

El jalonamiento se realizará mediante elementos visibles que se colocarán cada 10 m y que se unirán mediante una cinta de señalización de obra a ser posible reflectante. El Contratista deberá procurar que las cintas sean visibles durante toda la obra, debiendo sustituirlas en caso de que se rompan.

Con objeto de proteger los recursos naturales de la zona de actuación, durante todo el periodo de construcción, se vigilará que los vehículos de obra permanezcan y circulen exclusivamente dentro de las zonas de obra definidas y jalonadas, procediéndose a la reparación de los daños ocasionados y a la restauración de las superficies afectadas cuando se manifieste alguna incidencia.

Recogida, acopio y conservación del suelo fértil

En aquellas zonas donde sea inevitable la ocupación de suelo y con objeto de evitar su destrucción, el suelo será retirado de forma selectiva, acopiado y conservado hasta su posterior utilización sobre las áreas degradadas por la actuación. Esta operación afectará a un espesor variable en función del tipo de suelo. Como normas generales, cabe citar:




Se retirará como mínimo un espesor de 30 cm. Cuando el horizonte A no alcance estas dimensiones se retirará junto a él parte del horizonte subsuperficial, siempre que no se supere el contacto litológico.

Inmediatamente, tanto la tierra vegetal como el subsuelo serán extendidos en el lugar de acopio.

En el caso de almacenarse durante varios meses, la tierra vegetal debe disponerse en caballones de altura inferior a 1,5 m sobre una superficie llana para evitar la lixiviación de las sales.

Durante el tiempo en que los suelos permanecen apilados, deberán someterse a un tratamiento de siembra de leguminosas y abonado para evitar la degradación de la estructura original por compactación, compensar las pérdidas de materia orgánica y crear un tapiz vegetal que aporte las condiciones necesarias para la subsistencia de la microfauna y microflora originales.

El control y vigilancia de todas estas actuaciones correrá a cargo de la Dirección de Obra y del Equipo de Vigilancia Ambiental que deberán verificar el cumplimiento de todo lo dispuesto en el Proyecto al respecto.

Extendido de tierra vegetal sobre las zonas sin suelo

Sobre todas aquellas superficies que tras los movimientos de tierra queden sin un recubrimiento edafológico, se extenderá, cuando su pendiente lo permita (por debajo de 3H:2V), una capa de tierra vegetal con objeto de restaurar las condiciones edafológicas anteriores a la actuación y de permitir el desarrollo de las plantaciones.

En ocasiones, es aconsejable que la tierra vegetal procedente de los acopios conserve parte de la vegetación destruida, especialmente el material de menor tamaño, puesto que aumenta el contenido de materia orgánica y el banco de semillas.

Revegetación de zonas degradadas

Tras el extendido de la capa de tierra vegetal y con objeto de minimizar los procesos de erosión, se procederá a la revegetación de la zona según las especificaciones del proyecto.

Prevención de la contaminación de los suelos

Durante la fase de construcción la circulación de vehículos pesados en el entorno de la obra así como de maquinaria de construcción supone un riesgo de vertido de productos contaminantes al suelo, en especial aceites e hidrocarburos.

Con objeto de minimizar los posibles vertidos es necesario disponer los parques de maquinaria sobre suelos previamente impermeabilizados y seleccionar estas zonas entre los suelos de menor valor en el entorno de la actuación. Igualmente, deberán disponerse recipientes para recoger los excedentes de aceites y demás líquidos contaminantes que derivan del mantenimiento de la maquinaria al objeto de minimizar su vertido sobre los suelos. En caso de vertido accidental al suelo de alguno de esos productos contaminantes, se procederá, con la mayor rapidez posible, a la descontaminación del suelo afectado, retirando la tierra contaminada y gestionándola según marca la legislación sectorial vigente (Gestor Autorizado por la Junta de Castilla y León).

La Dirección de Obra y el Equipo de Vigilancia Ambiental serán los responsables de controlar estas actuaciones que son descritas.

Acondicionamiento de los suelos compactados

Una vez finalizadas las obras se procederá a realizar un laboreo de aquellas superficies, que como consecuencia del movimiento de maquinaria pesada y el tránsito de vehículos de transporte, hayan quedado compactadas. Dicha operación se realizará con maquinaria adecuada al uso y se realizará una vez concluidas las obras y retiradas las instalaciones de las mismas.




Localización y restauración de préstamos, vertederos e instalaciones auxiliares de obra

Aunque inicialmente el balance general de los movimientos de tierras no produce excedentes significativos procedentes de excavación y perfilado del terreno necesario para la construcción de la obras, debe indicarse que, en el caso de que finalmente se produjese un exceso de material durante las obras, éste será depositado en vertederos autorizados.

Así mismo se contempla el vertido en vertederos autorizados de los escombros de hormigón consecuencia de las demoliciones.

La ubicación de los vertederos e instalaciones de obra se realizará teniendo en cuenta siempre el principio de reducción de la superficie de afección y, en cualquier caso, respetando los valores naturales de la zona de actuación.

Una vez finalizadas las obras se procederá a restaurar las superficies de terreno que hubieran resultado afectadas por las instalaciones auxiliares o las zonas compactadas por las actuaciones propias de las obras. En la superficie utilizada como vertedero y en la ocupada por las instalaciones de obra, se realizarán las labores tendentes a recuperar los usos primitivos. Para ello se realizarán las labores oportunas que comenzarán con una limpieza y retirada del material de edificación, de los pavimentos y hormigones (cimentaciones, asfaltados, etc.). Una vez recuperados los niveles del suelo se procederá a su subsolado o desfonde y aplicación de tierra vegetal acopiada al efecto, previo un acondicionamiento topográfico del terreno. Posteriormente se procederá a la siembra de especies existentes con anterioridad.

Por último, en cualquier caso, se restaurarán todas estas zonas mediante siembras y plantaciones que simulen las coberturas de las superficies circundantes y de acuerdo a las cubiertas vegetales previamente existentes en el lugar.

Medidas de Protección de la Calidad de las Aguas

Tratamiento de aguas residuales

Con el fin de evitar la contaminación de las aguas superficiales y subterráneas es necesario establecer mecanismos de control de las aguas residuales procedentes de las instalaciones de obra. Como actuación principal en las instalaciones de obras se construirá una balsa de decantación donde se recojan las aguas procedentes del lavado de áridos, planta de hormigonado, etc.

Prevención de posibles vertidos

Con objeto de prevenir una eventual ocurrencia de vertidos accidentales a cauces, se recomienda la utilización de parapetos o entramados vegetales, o muretes de contención, que retengan los sedimentos durante las obras e impidan su depósito en los arroyos afectados.

Tratamiento y gestión de residuos

También se evitarán los vertidos accidentales, tanto a las aguas superficiales como a las subterráneas indirectamente a través de los suelos, realizando un buen tratamiento y gestión de los residuos generados en la obra.

La limpieza de maquinaria, repostaje de combustible y cambios de aceite, se llevará a cabo, únicamente, en las zonas habilitadas a tal efecto y localizadas en el parque de maquinaria. Estas zonas habilitadas deberán disponer de recipientes para recoger los excedentes de aceites y demás líquidos contaminantes que deriven de dicho mantenimiento. Estos recipientes deberán estar convenientemente y etiquetados y homologados según la legislación vigente sobre residuos peligrosos. Dichos residuos peligrosos deberán gestionarse separadamente de los residuos inertes, enviándose a depósitos de seguridad o plantas de tratamiento por medio de un gestor autorizado.

Tratamiento de las aguas contaminadas

En caso de producirse un vertido accidental a las aguas, se procederá, con la mayor rapidez, a su depuración mediante cualquier método que se estime oportuno. Asimismo se dará aviso a




los organismos gestores de las aguas de la zona de estudio, la Confederación Hidrográfica del Duero.

Medidas de Protección de la Vegetación

Señalización de las zonas de ocupación previstas

Con el fin de evitar que la superficie afectada sea mayor de lo necesario, en la fase de construcción y antes de comenzar las tareas de despeje y desbroce previas a los movimientos de tierra, deberán señalarse mediante bandas, estacas o cualquier otro elemento visible, las zonas de afección previstas. Estas zonas de afección deberán permanecer visibles durante toda la fase de construcción siendo la Dirección de Obra y el Equipo de Vigilancia Ambiental los responsables del control y vigilancia del cumplimiento de las medidas descritas en este sentido en el Proyecto de referencia.

Así, la medida de protección de la vegetación natural más elemental a lo largo de la fase de obras consiste en una rigurosa racionalización de la superficie a ocupar con las diferentes zonas de obra. La eliminación de la vegetación que sea necesaria para la construcción de las actuaciones proyectadas será la mínima imprescindible.

Por otro lado, el manejo de la maquinaria tanto en la zona de obras como en los caminos de acceso se realizará cuidadosamente, de forma que no se afecte a las especies vegetales presentes en el entorno. En este sentido se aplica también la medida consistente en el jalonamiento del perímetro de obra o de las comunidades vegetales cuyo interés suscite su conservación y minimización de la superficie de afección.

Estas medidas deben aplicarse sobre el terreno con una delimitación precisa del espacio mínimo necesario para una correcta realización de los trabajos, así como con una acertada selección de los emplazamientos de las instalaciones auxiliares (parques de maquinaria, zonas de acopio de materiales, etc.). Estas acciones de carácter preventivo, tienen trascendencia no sólo en el ámbito de vegetación, sino también de unos elementos físicos y de una comunidad animal asociada.

Protección individual del arbolado de interés

Complementariamente a la medida previamente descrita de jalonamiento de las superficies con presencia de vegetación natural, aquellos ejemplares de arbolado que sean susceptibles de ser afectados, tanto por la propia construcción de las obras, como por el tráfico de maquinaria y vehículos de obra, se resguardarán bien mediante la protección del sistema foliar en el caso de que sea necesario, o bien mediante la protección del estípite exclusivamente para los casos en que el sistema foliar no corra riesgo de afección.

Se procederá a proteger los ejemplares de arbolado próximos a la zona, aunque no sean afectados directamente, con el fin de evitar mayor impacto del inevitable. Según cada caso, los árboles singulares a proteger, que pudieran tener cierto riesgo de afección por la circulación de camiones y maquinaria para la obra y vías de acceso, serán cercados de modo que se salvaguarde la parte aérea y las raíces de la planta.

Dependiendo de la tipología y características del arbolado a proteger se procederá a aplicar un sistema u otro, así cuando fundamentalmente se quiera resguardar el tronco de las actividades propias de la actuación se procederá a aplicarle un conjunto de tablones dispuestos sobre el mismo y rodeados por una abrazadera al efecto o en su defecto una serie de alambres. Cuando por añadidura se considere necesaria la protección del sistema foliar se procederá a colocar un cerco perimetral de troncos que abarque la proyección sobre el suelo del sistema foliar.

Riegos periódicos de la traza y de los caminos auxiliares

Como ya se ha indicado anteriormente, con objeto de disminuir la afección a la vegetación del entorno de la obra por la deposición de partículas de polvo será necesario regar periódicamente los caminos auxiliares y de la obra para limitar el polvo generado por el tráfico de los vehículos pesados y de la maquinaria. Esta medida cobra especial importancia durante




la estación seca y, al igual que las dos medidas protectoras que se comentan a continuación, ya han sido definidas, con mayor precisión, en capítulos anteriores.

Utilización de maquinaria en buenas condiciones y control de su estado de mantenimiento

La utilización de maquinaria en buen estado así como su mantenimiento mientras dure la obra supondrá una disminución de las emisiones de combustión que interfieren con la fisiología de las plantas. En este sentido, la Dirección de Obra y el Equipo de Vigilancia Ambiental deberán controlar que la maquinaria y los vehículos pesados utilizados en la realización de las obras cumplan las normas vigentes y pasen las correspondientes revisiones (Inspección Técnica de Vehículos).

Prevención de vertidos

El tráfico de maquinaria pesada y de camiones en el entorno de la obra así como su permanencia durante un cierto periodo de tiempo constituye un riesgo para la vegetación por las posibles afecciones derivadas de vertidos accidentales, principalmente grasas e hidrocarburos. En este sentido, cabe hacer hincapié en las medidas descritas respecto a este mismo riesgo en el apartado correspondiente a la Protección de la Calidad de la Aguas.

Revegetación

La implantación de una nueva cubierta vegetal será necesaria en aquellas zonas degradadas por las obras (instalaciones auxiliares, zonas de acopio temporal de materiales, etc) bien porque en algunos lugares las condiciones ambientales dificultan la colonización vegetal, bien porque interesa que esta recuperación sea más rápida. Se incluye a continuación las principales características que deberán contemplarse a la hora de restaurar dichas zonas degradadas.

El éxito de las plantaciones como medida de protección del suelo y de restauración ambiental depende fundamentalmente de la adecuada selección de especies, que deberán encontrarse adaptadas a las características ecológicas de la zona.

Así, las especies elegidas para llevar a cabo la revegetación deberán cumplir las siguientes condiciones:

Adaptación al entorno ecológico de la zona con objeto de garantizar su adecuado arraigo y desarrollo con labores de mantenimiento mínimas.

Compatibilidad con las características topográficas de cada superficie a revegetar.

Adaptación de sus características físicas en cuanto a porte, densidad de plantación, distribución, etc, para garantizar el cumplimiento de las funciones asignadas en cada área.

Disponibilidad en los viveros de la zona o fácil multiplicación.

Para su elección se deberán seguir los siguientes pasos:

Análisis de las especies que forman parte de la vegetación potencial, eligiendo aquellas más comunes por su mayor disponibilidad.

Análisis de las especies realmente existentes en la zona.

Estudio de otras especies, habitualmente utilizadas en proyectos de revegetación, que si bien no aparecen espontáneamente en la zona, sí se adecuan a las condiciones ecológicas de la misma y presentan un claro beneficio sobre otras especies autóctonas para los fines perseguidos sin constituir especies invasoras capaces de poner en peligro las comunidades vegetales naturales del entorno.

Respecto a la vegetación potencial, las especies más significativas que podrían existir en la zona del Proyecto objeto de estudio son las que se corresponden con la serie las series de vegetación de Rivas Martínez.

Las especies indicadas marcarán la pauta de las que se pueden incluir en el proyecto de plantaciones en las distintas zonas degradadas.

A la vista de los condicionantes expuestos se recomienda que las especies sean alguna de las




siguientes Alnus glutinosa (Aliso), Populus (Chopo o Álamo) o Salix (Sauces).

En aquellas zonas que con posterioridad a la ejecución de las obras resulten degradadas, descarnadas y desprovistas de cubierta vegetal se efectuará un extendido de la tierra vegetal sobrante de las diversas excavaciones previstas en el proyecto.

No se consideran necesarias otras actuaciones de revegetación.

Medidas de Protección de la Fauna

Control en la ocupación de suelos

Con objeto de minimizar la superficie afectada por las labores de despeje y desbroce, y consiguientemente la destrucción de hábitats y el riesgo de pérdida de puestas y camadas, la ocupación de suelos se deberá limitar al mínimo imprescindible, especialmente en las zonas de mayor sensibilidad desde el punto de vista faunístico. Para ello, se deberá controlar el espacio a ocupar, de forma que se aprovechen en la medida de lo posible los caminos ya existentes para el acceso a obra, espacios ya degradados para la ubicación del parque de maquinaria e instalaciones de obra, etc.

Control de vertidos a los cauces de agua

Esta medida correctora ya se ha descrito en el apartado de Protección de la Calidad de las Aguas, si bien cabe recogerla en el presente apartado con objeto de señalar su idoneidad para evitar determinados impactos potenciales sobre la fauna. Los vertidos, accidentales o no, a los cauces de agua, pueden afectar a las especies faunísticas presentes en los mismos. Así, las medidas de prevención se tendrán en consideración en todos los puntos de cruce de cauces de agua.

Control en la época de realización de los trabajos

Con anterioridad al inicio de las obras se establecerá un calendario apto para la realización de las actividades potencialmente más lesivas para la fauna (desbroces, excavaciones, movimiento de maquinaria, pontones, etc.).

Así pues, a fin de preservar el éxito reproductor de la fauna más sensible de la zona, se tomarán las siguientes medidas preventivas:

Prohibición de realizar trabajos nocturnos (de 20:00 a 8:00 horas), especialmente molestos para la fauna como consecuencia de la utilización de fuentes luminosas.

Entre los meses de abril a junio, ambos inclusive, y en función de la presencia o no de especies sensibles próximas, la Dirección Ambiental de Obra, planteará la necesidad de establecer limitaciones temporales en la realización de algunas actuaciones especialmente molestas.

Medidas de Protección del Paisaje

Medidas de integración paisajística de localización, morfología, cromatismo, escala y textura de los acopios procedentes de los movimientos de tierras

Al margen de los sistemas de retirada de la cobertera de tierra vegetal, y los sistemas de conservación mediante la siembra de distintas especies, esencialmente leguminosas, que posibiliten la fijación del nitrógeno en las mismas, cabe realizar una serie de consideraciones respecto a la integración paisajística y que son las siguientes:

Se procederá a la localización de los acopios en lugares que por la morfología del terreno permanezcan ocultos a las vistas de potenciales observadores evitando de este modo ser causa de intrusión visual en el entorno.

Durante la fase de construcción y dado que serán necesarios movimientos de tierras y acopios que provocarán un contraste visual disarmónico, se procurará aprovechar las elevaciones del terreno para situar tras las mismas las tierras vegetales a utilizar posteriormente en el




recubrimiento de suelos y zonas degradadas. Para ello se tendrá en cuenta la disposición de las cuencas visuales de tal manera que se evite interferirlas.

Se evitarán igualmente formas geométricas y aristadas en los acopios que contrasten por su artificialidad con la morfología del entorno.

En la medida de lo posible se procurará que combinen formas suaves y en las que los contrastes volumétricos pasen desapercibidos para los potenciales observadores. Así mismo se evitarán acanaladuras derivadas del paso de la maquinaria de obra, debiendo ser evitado el paso de maquinaria por motivos estéticos y de conservación de la tierra vegetal.

Cromáticamente se buscará que las especies de mantenimiento implantadas arraiguen con rapidez y coincidan con las existentes en el entorno a fin de que cromáticamente no supongan una disonancia estética.

Los acopios respetarán la escala de la topografía del lugar distribuyéndose sin superar en ningún caso la altura del horizonte. Genéricamente se evitarán elevaciones superiores a 1,5 metros ya que además por encima de esta altura las capas inferiores se compactan y se hace más difícil la difusión del oxigeno además de perder otras propiedades físicas.

Integración paisajística de vertederos mediante la correcta elección de emplazamiento y adecuación morfológica, textural, cromática, de escala y espacial

En el caso de los vertederos se procederá a localizar distintas áreas adecuadas utilizando los huecos potencialmente existentes en las canteras del entorno de la obra y a su vez aplicando los siguientes considerandos de índole paisajística:

Por criterios ópticos, y teniendo en cuenta que el ojo percibe más las dimensiones verticales que las horizontales, se tenderá a crear volúmenes de masa alargada y de poca altura en contraposición a los estrechos y altos.

Teniendo en cuenta que la distribución de materiales sobre una ladera en pendiente hace que en la parte alejada del observador se aprecie una menor masa aparente, se procederá a compensar el efecto acumulando mayor cantidad en las zonas alejadas de los posibles observadores potenciales.

Se evitarán que las alturas de los vertidos sobrepasen la cota altitudinal del entorno impidiendo en su configuración que sobrepase la altura del horizonte.

Se evitarán en la conformación de los vertederos las líneas aristadas ya que producen una intrusión visual mayor que las líneas curvas adaptadas al entorno. (Las líneas rectas aristadas acentúan las formas y volúmenes).

Se evitarán cromatismos fuertes y llamativos (procedentes de la litología de los materiales) en la superficie de los vertederos ya que intensifican y agravan las sensaciones ópticas de los observadores, al contrastar con el colorido circundante en el caso de que no sea el mismo.

Se utilizarán como áreas para vertedero aquellas que tengan menor visibilidad reduciendo así sus efectos estéticos indeseables, siempre utilizando como primera opción vertederos ya autorizados, canteras abandonadas, canteras en activo que requieran restauración de algunos frentes de explotación, o zonas degradadas.

La forma de los vertederos será redondeada e irregular. Los materiales se compactarán ligeramente y se cubrirán con tierras vegetales o materiales finos.

Se procurará que el aspecto final del vertedero sea análogo al del terreno circundante (color, morfología, etc.).

Se evitarán morfologías planas o de aspecto artificial tendiendo a formas blandas y perfiles irregulares, curvos u ondulados intentando conseguir formas de aspecto natural.

Medidas de Protección de la Población

Prevención del deterioro de la calidad del aire y de la afección a la población por la




contaminación atmosférica

Antes de comenzar la obra, se deberán estudiar los recorridos de la maquinaria y de los vehículos pesados así como el emplazamiento de las instalaciones de obra y demás estructuras temporales de forma que la contaminación atmosférica generada por las diferentes actuaciones llevadas a cabo en dichos emplazamientos no produzcan graves molestias sobre la población del área de estudio. En este sentido, se adoptarán las medidas oportunas para alejar el tráfico de los vehículos de obra por zonas urbanas, principalmente los pesados.

Por otro lado, se llevarán a cabo todas las medidas protectoras y correctoras que se relacionan a continuación y que se describieron en el apartado de Medidas de Protección Atmosférica del presente Documento:

- Riegos de humectación. - Disposición de toldos ajustables en los camiones de transporte de materiales polvorientos. - Retirada de los lechos de polvo acumulados en los viales cercanos a la obra. - Limitación de la velocidad de circulación de la maquinaria. - Limpieza de depósitos de polvo en elementos de maquinaria de obra, debido al tránsito de

vehículos de obra. - Control de emisiones de contaminantes atmosféricos y sonoros por parte de la

maquinaria. - Revisiones, mantenimiento y cumplimiento de la Inspección Técnica de Vehículos de la

maquinaria de obra.

Empleo de mano de obra local

Se propiciará en lo posible por parte de la Administración y de la empresa constructora del Proyecto, el empleo de mano de obra local de tal manera que se incremente el nivel de población activa en las áreas especialmente deprimidas.

Medidas de Protección de la Actividad Económica

Control en los movimientos de maquinaria

Con objeto de evitar que los movimientos de maquinaria afecten a las parcelas agrícolas del entorno, el movimiento de maquinaria deberá restringirse a los caminos de obra seleccionados para tal fin. Las dimensiones de los mismos deberán ser tales que se evite la invasión por parte de la maquinaria de las parcelas aledañas. En caso de que los movimientos de maquinaria se vieran dificultados en algún punto concreto por falta de espacio y existiera riesgo de deterioro de los cultivos más próximos al vial, se procederá a señalar con banderines la trayectoria a seguir. Si a pesar de estas medidas fuera inevitable el deterioro, se procederá a la restauración de los daños o a su indemnización, siempre con el consentimiento previo de los propietarios.

Restauración de suelos degradados

Los suelos degradados y compactados como consecuencia de la realización del parque de maquinaria e instalaciones de obra, serán reacondicionados convenientemente una vez concluida su utilidad al objeto de recuperar su anterior uso del suelo.

Empleo de mano de obra local y compra de materiales en las zonas del Proyecto

Como ya se ha comentado en el apartado de Protección de la Población, se intentará que la empresa constructora contrate mano de obra local. Igualmente se procurará que los materiales y productos necesarios para la ejecución de las obras procedan de la zona donde se ubica el Proyecto.

Medidas de Protección de los Espacios Naturales Protegidos

En el ámbito de estudio no aparecen espacios protegidos por la Ley 8/1991 (ley de espacios protegidos de Castilla y León), ni por ninguna otra figura de protección ambiental.




Protección del hábitat de interés comunitario

El hábitat de interés comunitario es el 92A0 “Bosques galería de Salix alba y Populus alba”. Se trata de choperas, alamedas, olmedas y saucedas saucedas distribuidas por las riberas de toda la Península, Baleares y fragmentariamente en Ceuta.

En los ríos del norte peninsular la vegetación de ribera suele quedar reducida a la sauceda arbustiva, con especies semejantes a las citadas y alguna propia ( S. cantabrica), si bien a veces se presenta una segunda banda de aliseda (91E0), chopera negra o fresneda.

El sotobosque de estas formaciones lleva arbustos generalmente espinosos, sobre todo en los claros ( Rubus, Rosa, Crataegus, Prunus, Sambucus,

Cornus, etc.), herbáceas nemorales ( Arum sp. pl., Urtica sp. pl., Ranunculus ficaria, Geum urbanum, etc.) y numerosas lianas ( Humulus lupulus, Bryonia dioica, Cynanchum acutum, Vitis vinifera, Clematis sp. pl., etc.).

La fauna de los bosques de ribera es rica como corresponde a un medio muy productivo. Resulta característica la avifauna, con especies como el pájaro moscón ( Remiz pendulinus), la oropéndola ( Oriolus oriolus), etc.

A la vista de la descripción del hábitat de interés comunitario, podemos considerar como válidas para su protección las medidas anteriormente expuestas para la protección de la vegetación, del paisaje y de la fauna.

OBSERVACIONES

Ninguna destacable.

VÍNCULOS CON OTRAS ACTUACIONES

No existen vínculos con otras actuaciones.

REFERENCIAS

AUTOR

Ulises López-Peláez Manoja, Ingeniero de Caminos,

Canales y Puertos

FECHA DE ELABORACIÓN

Diciembre de 2009

FUENTES DE INFORMACIÓN

Web del Ministerio de Medio Ambiente y Medio Rural y Marino. Web de la Junta de Castilla y León.

INFORMACIÓN DOCUMENTAL




3. RESOLUCIÓN NO NECESIDAD DE PROCEDIMIENTO EVALUACIÓN AMBIENTAL




4. CERTIFICADO NO AFECCIÓN RED NATURA 2000

Anejo nº 8: FICHA TÉCNICA DE LA OBRA


ANEJO Nº8: FICHA TÉCNICA DEL PROYECTO


0.- ÍNDICE 1. RESUMEN DEL PRESUPUESTO ............................................................................................. 2


ANEJO Nº8: FICHA TÉCNICA DEL PROYECTO


1. RESUMEN DEL PRESUPUESTO A continuación se expone el presupuesto según las principales unidades de obra que se han proyectado. En las páginas que siguen se detalla el presupuesto por unidades con todas éstas totalizadas, reflejándose así mismo el porcentaje que representa el importe de cada una de ellas con respecto al presupuesto total del proyecto. Todos los importes monetarios se refieren a ejecución material. Para obtener los importes líquidos es necesario incrementar las cantidades reflejadas en un 23% en concepto de gastos generales y beneficio industrial, y el resultado de la operación en un 18% en concepto de Impuesto sobre el Valor Añadido.

Ulises López-Peláez Manoja - INGENIERO DE CAMINOS, CANALES Y PUERTOS - Colegiado nº14120 Acondicionamiento arroyo del Valle S. Andrés del Rabanedo

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Resumen por Unidades ————————————————————————————————————————————————————————————————————

Página 1

1.-D39SA500 216,00 M2 Puente de madera peatonal tipo 649,99 140.397,84.- 9,31% RCT según planos de proyecto con longitud total 141 m (5 de 6m, 8 de 8m, 3 de 11m, 1 de 14m) y 1,5 m. de ancho. Formado por VIGAS RECTAS CON CONTRAFLECHA vigas principales, riostras, viguetas, pies derechos de barandilla y pasamanos según secciones Media Madera MLE (Madera Laminada Encolada) y tablón de piso, barrotillos y diagonales según secciones Media Madera MA (Madera Aserrada). Secciones Media Madera MLE/MA: Exclusivamente madera laminada encolada de pino silvestre (pinus sylvestris) procedente de bosques escandinavos avalados por CERTIFICADO PEFC. MLE: Madera laminada encolada con cola de resorcina. Clase resistente GL28c homologado con control externo conforme con los principios del Eurocódigo 5, recogidos en el Código Técnico de la Edificación. CTE SE-M Documento Básico SE-M Seguridad estructural. Estructuras de madera. Sistemas de arriostramiento: Longitudinal (Lenght Bracing) y dispositivos de arriostramiento transversal (Bending), que maximiza la diferencia entre la frecuencia propia del sistema estructural y la frecuencia de paso peatonal eliminando la sensación de inseguridad por las vibraciones al andar. Tratamiento en profundidad en autoclave con sales hidrosolubles para Clase de Uso 3, según norma UNE 56-416/88 (Sistema Bethell/Célula llena). Aplicación adicional de tratamiento superficial de todos los elementos de madera mediante lasur a poro abierto con acción fungicida, insecticida e hidrófuga, manos de fondo y acabado color castaño. Herrajes metálicos en acero S275 JR galvanizado en caliente y tornillería cincada. Sistema de protección tipo "HPROTEC" en las cabezas de los elementos de unión susceptibles de contacto directo con los peatones. Sistema Antideslizamiento MM-1-Non-Slip. Colocación en accesos al puente de solado de alta resistencia al desgaste reforzado con material antideslizante en la superficie, mediante láminas antideslizantes Beige DG1.2x50. Se efectuarán los siguientes ensayos: 1) Ensayo de análisis de vibraciones mediante IMPACT HAMMER PCB PIEZOTRONICS. 2) Ensayo de ondas de impacto. Microsecond Timer. 3) Ensayo de frecuencia de resonancia mediante PLG (Portable LumberGrader). Ensayos supervisados y homologados por Centro Tecnológico independiente. Descripción y supervisión de prueba de carga según sistema de escalones de carga según Protocolos PPC-MM00. Puesto en obra e instalado en emplazamiento definitivo.


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Página 2

2.-D39SA421 5.302,00 Ml Suministro y colocación de valla 26,15 138.647,30.- 9,19% de madera tratada en autoclave nivel IV formada un poste torneado Ø12 cm de 150 cm de altura cada 200 cm y dos postes torneados Ø8 cm de 200 cm de longitud, incluido cimentación y p.p. de postes extremos.

3.-D03AG155 2.581,50 Ml. Tubería de PVC corrugado doble 46,75 120.685,13.- 8,00% capa SN-8, de 500 mm de diámetro nominal, para colectores enterrados, con p.p. de accesorios, recortes y junta elástica, totalmente instalada y probada.

4.-D36DS105 2.639,00 M2 Pavimento con losa irregular de 40,00 105.560,00.- 7,00% piedra caliza de 5-8 cm de espesor, sobre solera de mortero de cemento 1/6 de 5 cm de espesor, rejuntado con mortero de cemento 1/6, i/enlechado y limpieza.

5.-D36CE010 10.700,00 ML. Rollizo de madera de pino 9,30 99.510,00.- 6,60% torneado Ø12 cm instalado en delimitación de pavimentos, fijado mediante cuatro estacas de madera de pino torneadas con punta Ø4 cm de 100 cm de longitud cada 250 cm de longitud, siendo todos los elementos de madera impregnados con sales hidrosolubles sin cromo con penetración del 95% de la parte impregnable, con protección para clase de reisgo IV mediante autoclave sistema vacío-presión, incluso excavación necesaria y arropado posterior.


7.-d38ap028 19.661,49 M3. Excavación en zanja en cualquier 4,51 88.673,32.- 5,88% terreno por medios mecánicos con acopio de tierras a los bordes de la zanja a distancia de seguridad, incluso p.p. de desbroce previo de la traza, agotamiento y/o entibación, demolición y carga sobre camión de productos de la excavación y excavación manual para cruces con servicios preexistentes.


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Página 3

8.-D38AR031 44.707,00 M2 Acabado y refino de taludes por 1,70 76.001,90.- 5,04% medios mecánicos.

9.-D38EC515 801,62 M3. Hormigón tipo H-20, con cemento 81,46 65.299,97.- 4,33% CEM II/B-V 32.5 de 20 mm de tamaño máximo del árido y de consistencia plástica (4 cm), de central, vibrado y colocado, vertido directamente desde hormigonera, incluso transporte a obra.

10.-D36DS300 1.072,17 T Protección de taludes con 57,30 61.435,34.- 4,07% escollera de piedras sueltas tipo losa de 600 k de peso medio y de 30 cm de espesor medio colocada piedra a piedra y terminada.

11.-D02AA501 44.707,00 M2 Limpieza y acondicionamiento del 1,37 61.248,59.- 4,06% cauce, con limpieza de vegetación, tala de arbustos, destoconado de árboles, retirada de escombros, residuos diversos, sedimentos y fangos existentes por medios mecánicos, incluso carga sobre camión.

12.-d38ar022 15.455,94 M3. Relleno de zanjas con productos 3,91 60.432,73.- 4,01% procedentes de la excavación incluso compactación 95% P.M., incluso transporte de sobrantes a vertedero.

13.-D38GA115 3.073,50 M3. Zahorra artificial, incluso 16,99 52.218,77.- 3,46% extensión y compactación en formación de bases todo según PG-4.

14.-d38ar024 2.895,88 M3 Relleno de zanjas con gravilla 12,11 35.069,11.- 2,32% 6-8 mm para cama del conducto incluso compactación 95% P.M.

15.-D50AA060 1,00 Ud Presupuesto para el desarrollo 32.168,72 32.168,72.- 2,13% del Estudio de Gestión de Residuos de Construcción y Demolición, según el Presupuesto contenido en el correspondiente anejo del presente proyecto.



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Página 4

17.-D38AR014 3.842,00 M3. Terraplén de material calificado 6,70 25.741,40.- 1,71% como "seleccionado" en el PG-3 procedente de préstamo, incluso extendido, humectación y compactación hasta el 95% P.M. utilizando rodillo vibratorio.

18.-D03AG157 189,00 Ml. Tubería de PVC corrugado doble 134,16 25.356,24.- 1,68% capa SN-8, de 800 mm de diámetro nominal, para colectores enterrados, con p.p. de accesorios, recortes y junta elástica, totalmente instalada y probada.

19.-D50AA100 1,00 Ud Presupuesto para el desarrollo 20.036,31 20.036,31.- 1,33% del Plan de Seguridad y Salud, según el Estudio contenido en el correspondiente anejo del presente proyecto.

20.-d37qa008 81,00 Ud Solera de 0,20 m de espesor y 233,91 18.946,71.- 1,26% cono de 0,565 m de altura y 0,20 m de espesor, de pozo de registro de 1,10 m de diámetro interior y 20 cm de espesor, de hormigón HM-20, incluso tapa articulada Ø650 con el escudo del Ayuntamiento y la leyenda "Ayuntamiento de San Andrés del Rabanedo" fundida y marco de Ø850x100 ambos de fundición dúctil D-400, recibido el marco con mortero, incluso remates, limpieza y acabado.

21.-d37qa007 166,28 Ml Metro lineal de alzado de pozo 100,52 16.714,47.- 1,11% de registro de hormigón H-20 de 1.1 m de diámetro interior y 20 cm de espesor, totalmente acabado inlcuso pates.

22.-d37qa150 46,00 Ud. Mesa de madera de pino tratada 354,91 16.325,86.- 1,08% en autoclave nivel IV para clase de servicio III formada por mesa y dos bancos con uniones de acero inoxidable instalada en emplazamiento definitivo, incluso limpieza y regularización del terreno y cimiento.

23.-D39IE071 479,00 Ud Suministro, apertura de hoyo, 33,97 16.271,63.- 1,08% plantación y primer riego de Alnus glutinosa (Aliso) de 14 a 16 cm. de per. a 1 m. del suelo a raíz desnuda.


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24.-D38AP020 3.536,50 M3 Excavación en desmonte en 3,09 10.927,79.- 0,72% terreno compacto por medios mecánicos, incluso desbroce previo de la traza y carga de productos sobre camión.

25.-D38EC500 7,79 M3. Mortero drenante epoxi de dos 1.389,14 10.821,40.- 0,72% componentes con árido silíceo de granulometría Ø6-12 mm confeccionado en hormigonera, puesto en obra en emplazamiento definitivo y rematado.

26.-D36DS200 461,71 T Protección de taludes con 23,40 10.804,01.- 0,72% escollera de piedras sueltas de 1000 k de peso medio colocada piedra a piedra y terminada.

27.-D39SA050 16,00 Ud Suministro y colocación de 578,79 9.260,64.- 0,61% cartel de madera tratada en autoclave nivel IV formado por dos pilares Ø120 mm y tejadillo a dos aguas con tarima machihembrada de 22 mm y capa impermeabilizante roja o verde, de dimensiones: ancho total: 1,33 m. alto: 2,88 m., superficie para colocar la chapa realizada con tarima machihembrada de 22 mm: 1,00*0,80 m, incluso vinilo pintado, y pegado sobre chapa de acero galvanizado, incluido anclaje.

28.-D38EC516 95,97 M3. Hormigón tipo HM-25/40/20/IIa 87,04 8.353,23.- 0,55% con cemento CEM II/B-V 32.5, de central, vibrado y colocado con bomba, incluso transporte a obra y medios auxiliares para la puesta en obra en emplazamiento definitivo.

29.-D50AA055 1,00 P.A.Partida Alzada a justificar para 6.966,19 6.966,19.- 0,46% divulgación general de las obras "Actuaciones en el arroyo del Valle y canal del Carbosillo en San Andrés del Rabanedo", clave F2.434-005/2111.

30.-D36BC025 16.050,00 M2. Preparación de caja o explanada, 0,43 6.901,50.- 0,46% consistiendo ésta en un rasanteo, refino, perfilado, compactado, formación de rasantes y compensación de tierras por medios mecánicos.


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31.-D01SA040 3.314,00 Ml Demolición de colector de 1,98 6.561,72.- 0,43% hormigón de hasta 80 cm de diámetro, por medios mecánicos, (no incluida la excavación o apertura de zanjas), incluso carga sobre camión.

32.-D39SA051 30,00 Ud Suministro y colocación de banco 195,04 5.851,20.- 0,39% rústico de madera tratada, incluido anclaje.

33.-D38EA030 4.836,15 KG Acero para armar tipo B 500 S en 1,02 4.932,87.- 0,33% barras corrugadas, elaborado y colocado, incluso medios auxiliares para su puesta en obra en emplazamiento definitivo.

34.-D38EJ015 255,32 M2 Encofrado plano visto, incluso 18,27 4.664,70.- 0,31% suministro, colocación, desencofrado, posibles cimbras y apuntalamientos y medios auxiliares para su puesta en obra en emplazamiento definitivo.

35.-D02AA100 4.727,00 ML Limpieza manual de junta entre 0,69 3.261,63.- 0,22% paños de hormigón, incluso retirada y carga sobre camión de residuos.

36.-D05AG048 912,00 Ud Taladro de elementos 3,57 3.255,84.- 0,22% estructurales de hormigón mediante equipo taladro/percutor, con una profundidad media de 15 cms, para colocación de armadura Ø10-Ø20, y sellado con resinas de alta resistencia, i/p.p. de replanteos y medios auxiliares; sin incluir armadura.

37.-D39SA351 31,00 Ud Suministro y colocación de 100,00 3.100,00.- 0,21% papelera rústica de madera tratada, 45 l. de capacidad, con pie, incluido cimentación.

38.-D50AA050 1,00 P.A.Partida alzada a justificar para 3.000,00 3.000,00.- 0,20% reposición de servicios que imprevistamente se vean afectados por el normal transcurso de las obras.

39.-D01SD020 24,00 Ud Demolición de pozo de registro o 98,72 2.369,28.- 0,16% arqueta de llaves de Øinterior=1.10/1.50 m y altura media de 4.00 m, de ladrillo u hormigón, por mecánicos, incluso carga de escombros sobre camión.


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40.-D36AD012 312,00 M2. Demolición con retromartillo 6,15 1.918,80.- 0,13% rompedor de solera de hormigón de hasta 20 cm de espesor de hormigón contínuo, loseta hidráulica o terrazo, incluso corte longitudinal con disco, carga de productos sobre camión, con p.p. de medios auxiliares y elementos de seguridad, según NTE/ADD-19.

41.-D36DF0050 31,00 M2. Pavimento de acera con baldosa 33,45 1.036,95.- 0,07% tipo arrocillo de color crema y rojo, de 33x33 cm, sobre solera de hormigón de hormigón HM-20 y 15 cm. de espesor, incluso capa de asiento de 3 cm de mortero seco 1/4, limpieza y parte proporcional de puesta a cota de arquetas preexistentes.

42.-D40AA001 13,53 TM Mezcla bituminosa en caliente 75,52 1.021,79.- 0,07% D-12 extendida y compactada.

43.-d37qa0000 1,00 Ud Deflector de flotantes formado 786,25 786,25.- 0,05% por chapa de acero inoxidable de 4300x410x4 mm y 6 pletinas de acero inoxidable ancladas al labio del vertedero mediante 12 chapas de anclaje, totalmente instalado en emplazamiento definitivo.

44.-D02KF001 172,61 M3. Excavación con retroexcavadora 4,41 761,21.- 0,05% en terreno de cualquier tipo, en cimentación obras de fábrica, con extracción de tierras a los bordes, incluso agotamiento, relleno compactado del trasdós, y carga de sobrantes sobre camión.

45.-D38EC514 11,24 M3. Hormigón de limpieza de 57,28 643,83.- 0,04% cimientos tipo HM-10/40/20/IIa vertido desde camión y colocado, incluso transporte a obra.

46.-D01KA035 94,00 M2. Levantado de calzada de 4,35 408,90.- 0,03% aglomerado asfáltico de hasta 15 cm. de espesor con retromartillo rompedor incluso corte de bordes con disco cortador y carga de escombros sobre camión con p.p. de medios auxiliares y elementos de seguridad.


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47.-D36CE015 14,00 ML. Bordillo recto de hormigón 15,50 217,00.- 0,01% prefabricado de 250 kp/cm2 de resistencia mínima a compresión y de 50 kp/cm2 de resistencia mínima a flexión, de 15x25 cm de doble capa extrafuerte de sílice resistente al desgaste, colocado sobre cimiento de hormigón HM-20 de 30x20 cm. de espesor, incluso excavación necesaria, colocado y rejuntado con mortero 1/3.

48.-D38EI214 3,60 M2. Encofrado curvo visto en 30,05 108,18.- 0,01% formación de labio vertedero incluso suministro, colocación y desencofrado.

49.-d37qa0050 1,00 Ud Tapa articulada Ø650 con el 93,44 93,44.- 0,01% escudo del Ayuntamiento y la leyenda "Ayuntamiento de San Andrés del Rabanedo" fundida y marco de Ø850x100 ambos de fundición dúctil D-400.

50.-D23GE500 5,00 Ud Pate de polipropileno colocado 14,32 71,60.- 0,00% anclado en paramento de hormigón, i/ medios auxiliares necesarios para la ejecución de los trabajos.

51.-D38GG245 0,10 TM. Emulsión ECL-1 en riego de 262,68 26,27.- 0,00% imprimación.

Anejo nº 9: ESTUDIO HIDROLÓGICO-HIDRÁULICO DEL ARROYO


ANEJO Nº9: ESTUDIO HIDROLÓGICO-HIDRÁULICO DEL ARROYO

Ulises López-Peláez Manoja - INGENIERO DE CAMINOS, CANALES Y PUERTOS – Colegiado nº 14120 “Edificio Europa”, Avda. Reyes Leoneses 14, oficina 3-S – LEÓN

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ÍNDICE

1. Antecedentes, objeto, y encargo del Estudio ............................................................................. 2 2. Estudio hidrológico del Arroyo del Valle..................................................................................... 2

2.1. Características geométricas de la cuenca .......................................................................... 3 2.2. Obtención de las precipitaciones máximas......................................................................... 3 2.3. Obtención de los caudales máximos .................................................................................. 8

3. Comprobación hidráulica del Arroyo del Valle ......................................................................... 15 3.1. Distribución de caudales en el tramo................................................................................ 17

4. Análisis de los resultados y comentarios ................................................................................. 18 Apéndice nº0: Planos................................................................................................................... 20 Apéndice nº1: Perfil longitudinal cauce estado actual.................................................................. 21 Apéndice nº2: Perfiles transversales cauce estado actual........................................................... 22 Apéndice nº3: Tablas de resultados estado actual ...................................................................... 23 Apéndice nº4: Perfil longitudinal cauce estado futuro .................................................................. 24 Apéndice nº5: Perfiles transversales cauce estado futuro ........................................................... 25 Apéndice nº6: Tablas de resultados estado futuro....................................................................... 26 Apéndice nº7: Archivos informáticos de las simulaciones............................................................ 27




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1. Antecedentes, objeto, y encargo del Estudio

El Arroyo del Valle nace en los pinares de Camposagrado y recorre el término municipal de San Andrés del Rabanedo atravesando la Base Militar “Conde de Gazola”, Ferral del Bernesga, San Andrés del Rabanedo y finalmente un pequeño tramo del término municipal de León justo antes de confluir con el río Bernesga. La parte final del arroyo (el citado tramo que discurre por el término municipal de León y otro pequeño tramo que lo hace por el término municipal de San Andrés del Rabanedo) se encuentra encauzada y revestida con hormigón. Como paso previo a la redacción del “Proyecto de actuaciones en el arroyo del Valle y Canal del Carbosillo en San Andrés del Rabanedo (León)” se ha considerado necesario conocer el comportamiento del arroyo y de sus obras de fábrica (pontones y pasarelas) en un tramo de unos 9.030 m desde la entrada de la Base Militar “Conde de Gazola” hasta el término municipal de León, y ante avenidas máximas de diferentes períodos de retorno (máxima crecida ordinaria, 25 años, 50 años, 100 años y 500 años). Así pues, y con el objeto citado en el párrafo precedente el redactor del “Proyecto de ejecución de actuaciones en el arroyo del Valle a su paso por el t.m. de San Andrés del Rabanedo (León)”, redacta el presente “Estudio hidrológico-hidráulico de avenidas del Arroyo del Valle en San

Andrés del Rabanedo (León)”.

2. Estudio hidrológico del Arroyo del Valle

El objeto del estudio hidrológico es la obtención de los caudales máximos aportados por el Arroyo del Valle para la máxima crecida ordinaria (M.C.O.) y para períodos de retorno de 25, 50, 100 y 500 años (Q25, Q50, Q100 y Q500) en el tramo de arroyo objeto del estudio. Para la realización de dicho estudio puede utilizarse un método estadístico, o bien un método hidro-meteorológico, considerándose en este caso más apropiado el segundo de los métodos citados.




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Inicialmente se obtendrán las características geométricas de la cuenca y del Arroyo del Valle. A continuación se obtendrá los valores de la precipitación la máxima crecida ordinaria y para períodos de retorno de 25, 50, 100 y 500 años. Y finalmente, se transformarán éstos valores de precipitación en caudales circulantes en el tramo de arroyo objeto del presente estudio. 2.1. Características geométricas de la cuenca

En primer lugar se exponen las características geométricas del Arroyo del Valle y de su cuenca en el extremo más aguas abajo, en un punto intermedio, y en el extremo aguas arriba del tramo objeto del estudio, y que intervienen en el método empleado en la obtención de las máximas avenidas:

Longitud (m) Desnivel (m) Pendiente unitaria Superficie (km2) Extremo aguas abajo 17.515,00 255,00 0,0146 36,10

Punto intermedio 16.981,00 250,00 0,0147 33,94 Extremo aguas arriba 9.104,00 167,00 0,0183 17,13

En los planos del presente Estudio se reproduce a escala 1/20.000 el plano topográfico correspondiente donde se identifica con claridad tanto la citada cuenca como el arroyo. 2.2. Obtención de las precipitaciones máximas

Para la obtención de las precipitaciones totales diarias (Pd) con períodos de retorno de 25, 50, 100 y 500 años hemos optado por utilizar una extrapolación estadística según la distribución de Gumbel a partir de series reales de precipitaciones diarias máximas en cada año de cada serie. Por otra parte, según establece el Reglamento del Dominio Público Hidráulico (RD 849/1986, de 11 de abril) en su Artículo 4.2.- “Se considerará como caudal de la máxima crecida ordinaria la

media de los máximos caudales anuales, en su régimen natural, producidos durante diez años

consecutivos, que sean representativos del comportamiento hidráulico de la corriente.” De manera que habrán de obtenerse los caudales correspondientes a cada valor máximo de precipitación para a continuación procesarlos de acuerdo con la definición expuesta. Se ha empleado una serie de 53 años consecutivos de precipitaciones máximas diarias en cada año. Dicha serie corresponde a la estación de La Virgen del Camino, seleccionada por su proximidad a la cuenca en estudio, y se ha extraído de la publicación del Ministerio de Medio Ambiente “Las precipitaciones máximas en 24 horas y sus períodos de retorno en España.




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Volumen 12: Castilla y León”, que recoge datos publicados por el Instituto Nacional de Meteorología. La serie de datos de precipitaciones máximas diarias de cada se expone a continuación.

Año Pmax (mm) 1990 40,50 1989 32,60 1988 32,20 1987 98,50 1986 42,00 1985 31,00 1984 30,30 1983 40,10 1982 28,30 1981 74,60 1980 53,60 1979 34,40 1978 35,80 1977 50,20 1976 23,40 1975 41,20 1974 30,00 1973 32,50 1972 24,70 1971 48,60 1970 34,00 1969 22,40 1968 31,70 1967 27,30 1966 32,00 1965 20,00 1964 27,20 1963 38,00 1962 43,00 1961 43,50 1960 26,70 1959 49,20 1958 31,70 1957 24,00 1956 24,80 1955 45,00 1954 43,70 1953 24,00 1952 34,60 1951 58,70 1950 28,00 1949 28,00 1948 30,00 1947 36,00 1946 32,00 1945 27,00 1944 28,00 1943 37,00 1942 31,00




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Año Pmax (mm) 1941 25,00 1940 24,00 1939 49,00 1938 17,00

A partir de dicha serie de datos se obtiene la máxima crecida ordinaria. Para ello la representamos de nuevo una vez obtenidas las medias de las series consecutivas de diez años.

Año Pmax (mm) Pmedia en serie de 10 años 1990 40,50 1989 32,60 1988 32,20 1987 98,50 1986 42,00 1985 31,00 1984 30,30 1983 40,10 1982 28,30 1981 74,60 45,01 1980 53,60 46,32 1979 34,40 46,50 1978 35,80 46,86 1977 50,20 42,03 1976 23,40 40,17 1975 41,20 41,19 1974 30,00 41,16 1973 32,50 40,40 1972 24,70 40,04 1971 48,60 37,44 1970 34,00 35,48 1969 22,40 34,28 1968 31,70 33,87 1967 27,30 31,58 1966 32,00 32,44 1965 20,00 30,32 1964 27,20 30,04 1963 38,00 30,59 1962 43,00 32,42 1961 43,50 31,91 1960 26,70 31,18 1959 49,20 33,86 1958 31,70 33,86 1957 24,00 33,53 1956 24,80 32,81 1955 45,00 35,31 1954 43,70 36,96 1953 24,00 35,56 1952 34,60 34,72 1951 58,70 36,24 1950 28,00 36,37 1949 28,00 34,25 1948 30,00 34,08 1947 36,00 35,28




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Año Pmax (mm) Pmedia en serie de 10 años 1946 32,00 36,00 1945 27,00 34,20 1944 28,00 32,63 1943 37,00 33,93 1942 31,00 33,57 1941 25,00 30,20 1940 24,00 29,80 1939 49,00 31,90 1938 17,00 30,60

MÁXIMO (MCO) 46,86 A partir de la misma serie de datos, se han obtenido las precipitaciones máximas para períodos de retorno de 25, 50, 100 y 500 años. Para ello, y tal y como ya se avanzara, se ha empleado el método estadístico de la distribución de Gumbel que a continuación se expone:

n

xnd S

SyyMP ·_

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −+=

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −−−=

TLnLny 11

- Pd: Precipitación máxima para el período de retorno considerado - M: Valor medio de la serie - Sx: Desviación típica de la serie - T: Período de retorno considerado - yn: Tabulado en bibliografía especializada en función de n (número de datos de la serie) - Sn: Tabulado en bibliografía especializada en función de n (número de datos de la serie) Aplicando la formulación expuesta, los resultados son los siguientes:

Distrubución Gumbel T (años) 25 n 53 y 3,1985 yn 0,5497 Sx 13,66 Sn 1,1658 M 35,81 Pd (mm) 66,84




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Comprobamos a continuación a qué período de retorno corresponde la máxima crecida ordinaria según la ley de Gumbel ya expuesta en párrafos precedentes.

Distrubución Gumbel T (años) 4,97 n 53 y 1,4932 yn 0,5497 Sx 13,66 Sn 1,1658 M 35,81 Pd (mm) 46,86

El periodo de retorno obtenido para la M.C.O. es de 4,97 años, y se halla dentro del rango habitualmente aceptado de entre 2 y 7 años, por lo que lo consideramos válido.




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2.3. Obtención de los caudales máximos

Así pues, los valores de precipitación máxima para la máxima crecida ordinaria y para períodos de retorno de 25, 50, 100 y 500 años obtenidos son los siguientes:

Período de retorno MCO 25 50 100 500

Precipitación máxima (mm) 46,86 66,84 75,08 83,26 102,15 Para poder transformar los respectivos valores de precipitación en caudales fluyentes, se emplea el método preconizado en la vigente Instrucción de Carreteras 5.2.-I.C. Recibe el nombre de Método Racional y está basado en métodos hidrometeorológicos desarrollados por diversos autores. Como expone dicha Instrucción se puede considerar éste un método apropiado en cuencas pequeñas, cuyo tiempo de concentración sea inferior a las 6 horas, tal y como sucede en el presente caso, como se verá más adelante. Dicho método emplea, para la obtención del caudal máximo, la fórmula:

3AICQ t ⋅⋅

=

en la que: - C = Coeficiente de escorrentía de la cuenca drenada - It = Intensidad media del aguacero de duración igual al tiempo de concentración de la cuenca

correspondiente al periodo de retorno considerado (mm/h) - A = Superficie de la cuenca (Km2) La formulación propuesta en el método empleado para la determinación del coeficiente de escorrentía es la siguiente:

2

11

231

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡+

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡+⋅⎥

⎦

⎤⎢⎣

⎡−

=

o

d

o

d

o

d

PP

PP

PP

C

en la que:




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- Pd = Precipitación diaria máxima para el periodo de retorno considerado - Po = Precipitación umbral de escorrentía a partir de la cual se inicia ésta. El umbral de escorrentía se obtiene de la tabla 2.1 de la Instrucción, discriminando en cada cuenca la superficie correspondiente a cada uso del suelo de los que figuran en la citada tabla. Se atribuye un Po a cada una de éstas porciones de cada cuenca y se realiza una media ponderada de los distintos Po, utilizando como pesos los porcentajes de superficie con respecto al del total de la cuenca. Los umbrales de escorrentía obtenidos deben afectarse de un coeficiente dado en la tabla 2.5 de la vigente Instrucción. En el presente caso, el coeficiente corrector resulta igual a 2. Previamente se ha clasificado el tipo de suelo según la tabla 2.2 de la Instrucción, obteniéndose en todo caso suelo del tipo B. Los resultados del proceso descrito para cada valor obtenido de precipitación máxima son los siguientes:

EXTREMO AGUAS ABAJO (MCO) Grupo Uso de Pend. Caract. Po Sup. Po pond. Coeficiente Po pond. y Pd C suelo la tierra (%) Hidrol. (mm) (%) (mm) corrector corregido (mm) (mm)

C Cereales de

invierno <3% R/N 14 4.70 C Pradera <3% Media 17 20.54

C Pradera <3% Muy buena 25 0.57

C Masa forestal - Media 22 73.28 - Pavim. y cubiertas - - 1 0.91 20.42 2 40.85 46.86 0.02

EXTREMO AGUAS ABAJO (T = 25 AÑOS)

Grupo Uso de Pend. Caract. Po Sup. Po pond. Coeficiente Po pond. y Pd C suelo la tierra (%) Hidrol. (mm) (%) (mm) corrector corregido (mm) (mm)

C Cereales de







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EXTREMO AGUAS ABAJO (T = 50 AÑOS) Grupo Uso de Pend. Caract. Po Sup. Po pond. Coeficiente Po pond. y Pd C suelo la tierra (%) Hidrol. (mm) (%) (mm) corrector corregido (mm) (mm)

C Cereales de






C Cereales de






C Cereales de




PUNTO INTERMEDIO (MCO)

Grupo Uso de Pend. Caract. Po Sup. Po pond. Coeficiente Po pond. y Pd C suelo la tierra (%) Hidrol. (mm) (%) (mm) corrector corregido (mm) (mm) C Cereales invierno <3% R/N 14 4,70 C Pradera <3% Media 17 20,54

C Pradera <3% Muy buena 25 0,57

C Masa forestal - Media 22 73,28 - Pavim, cubiertas - - 1 0,91 20,42 2 40,85 46,86 0,02

PUNTO INTERMEDIO (T = 25 AÑOS)







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PUNTO INTERMEDIO (T = 50 AÑOS) Grupo Uso de Pend. Caract. Po Sup. Po pond. Coeficiente Po pond. y Pd C suelo la tierra (%) Hidrol. (mm) (%) (mm) corrector corregido (mm) (mm) C Cereales invierno <3% R/N 14 4,70 C Pradera <3% Media 17 20,54











EXTREMO AGUAS ARRIBA (MCO)




EXTREMO AGUAS ARRIBA (T = 25 AÑOS)







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EXTREMO AGUAS ARRIBA (T = 50 AÑOS) Grupo Uso de Pend. Caract. Po Sup. Po pond. Coeficiente Po pond. y Pd C suelo la tierra (%) Hidrol. (mm) (%) (mm) corrector corregido (mm) (mm) C Cereales invierno <3% R/N 14 3,12 C Pradera <3% Media 17 22,96











Para la obtención de la intensidad de un aguacero de duración dada a partir de la precipitación diaria, el método empleado, propone la siguiente formulación:

12828

11.0

1.01.0

−

−

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛=

ct

dd

t

II

II

en la que: - It = Intensidad media de precipitación de un aguacero de duración tc para un período de

retorno dado (mm/h) - Id = Intensidad media diaria de precipitación para un cierto periodo de retorno (mm/h) - I1 = Intensidad máxima previsible en una hora - tc = Tiempo de concentración La intensidad media diaria es la correspondiente a la máxima precipitación diaria Pd:




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24d

dPI = (mm/h)

El cociente I1/Id adopta el valor de 9 para la zona, y se obtiene de la figura 2.2 de la vigente Instrucción. Para el tiempo de concentración la Instrucción propone la fórmula:

76,0

25,03,0 ⎟⎠⎞

⎜⎝⎛⋅=

JLtc

en la que: L = Longitud del arroyo principal (km) J = Pendiente de la cuenca Así pues, aplicando la formulación expuesta, se obtienen los siguientes resultados:

EXTREMO AGUAS ABAJO Período de retorno

MCO 25 50 100 500 Longitud (m) 17.515 17.515 17.515 17.515 17.515 Desnivel (m) 255 255 255 255 255 Pendiente unitaria 0,0146 0,0146 0,0146 0,0146 0,0146 Pd (mm) 46,86 46,86 46,86 46,86 46,86 tc (horas) 5,90 5,90 5,90 5,90 5,90 Itc (mm/h) 5,97 8,52 9,57 10,61 13,02

PUNTO INTERMEDIO


Longitud (m) 16.981 16.981 16.981 16.981 16.981 Desnivel (m) 250 250 250 250 250 Pendiente unitaria 0,0147 0,0147 0,0147 0,0147 0,0147 Pd (mm) 46,86 66,84 75,08 83,26 102,15 tc (horas) 5,75 5,75 5,75 5,75 5,75 Itc (mm/h) 6,07 8,66 9,73 10,79 13,24

EXTREMO AGUAS ARRIBA


Longitud (m) 9.104 9.104 9.104 9.104 9.104 Desnivel (m) 167 167 167 167 167 Pendiente unitaria 0,0183 0,0183 0,0183 0,0183 0,0183 Pd (mm) 46,86 66,84 75,08 83,26 102,15 tc (horas) 3,44 3,44 3,44 3,44 3,44 Itc (mm/h) 8,47 12,02 13,57 15,05 18,46

Y finalmente, y empleando la ya citada fórmula para la obtención de los caudales:




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3AICQ t ⋅⋅

=

en la que: C = Coeficiente de escorrentía de la cuenca drenada It = Intensidad media del aguacero de duración igual al tiempo de concentración de la cuenca correspondiente al periodo de retorno considerado (mm/h) A = Superficie de la cuenca (Km2) se obtienen los siguientes resultados para los caudales máximos considerados:


MCO 25 50 100 500 Superficie (km2) 36,10 36,10 36,10 36,10 36,10 Coeficiente escorrentía 0,02 0,10 0,13 0,15 0,21 Itc (mm/h) 5,97 8,52 9,57 10,61 13,02 Caudal máximo (m3/s) 1,73 10,06 14,54 19,52 32,88

PUNTO INTERMEDIO


Superficie (km2) 33,94 33,94 33,94 33,94 33,94 Coeficiente escorrentía 0,02 0,10 0,13 0,15 0,21 Itc (mm/h) 6,07 8,66 9,73 10,79 13,24 Caudal máximo (m3/s) 1,66 9,62 13,90 18,67 31,45

EXTREMO AGUAS ARRIBA


Superficie (km2) 17,13 17,13 17,13 17,13 17,13 Coeficiente escorrentía 0,02 0,10 0,12 0,15 0,21 Itc (mm/h) 8,47 12,02 13,57 15,05 18,46 Caudal máximo (m3/s) 1,10 6,66 9,65 12,97 21,91

No obstante, en el perfil 670 una presa de riego pasa por encima del arroyo en acueducto. Éste cuenta con dos aliviaderos laterales para verter excedentes al arroyo. Se ha evaluado la capacidad máxima de dicho vertido (en función de la lámina máxima vertiente y de la longitud de los aliviaderos) en 1,75 m3/s. De forma que se añade este caudal al obtenido en el extremo de aguas abajo, con lo que los caudales de diseño resultan:




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MCO 25 50 100 500 Superficie (km2) 36,10 36,10 36,10 36,10 36,10 Coeficiente escorrentía 0,02 0,10 0,13 0,15 0,21 Itc (mm/h) 5,97 8,52 9,57 10,61 13,02 Caudal máximo (m3/s) 3,48 11,81 16,29 21,27 34,63

3. Comprobación hidráulica del Arroyo del Valle

El objeto del estudio hidráulico es la obtención del nivel de la lámina de agua circulante en el Arroyo del Valle en el tramo objeto del presente estudio para los caudales máximos considerados y que se han obtenido en el estudio hidrológico precedente. Para simular el flujo del río con estos caudales en el punto de control se ha empleado el programa de simulación hidráulica Hydraulic Engineers Corp.- River Analisys System, (HEC-RAS). Este programa realiza un cálculo hidráulico en régimen permanente. Para utilizar este programa de simulación hidráulica se ha obtenido en primer lugar una cartografía adecuada. Para ello se ha partido de una cartografía con equidistancia de curvas de nivel de 1,00 m. Sin embargo se ha considerado insuficiente y se ha procedido a interpolar curvas de nivel utilizando los numerosos puntos de apoyo existentes en la cartografía original hasta conseguir una equidistancia de 0,25 m. A continuación, utilizando el software de topografía PROTOPO, se han obtenido diferentes perfiles transversales (del 1000 al 2370) los cuales se introducen en el mencionado programa informático HEC-RAS. Reseñar asimismo que se han incorporado en el programa de simulación un total de 24 puentes, pontones y pasarelas existentes en el tramo de arroyo (perfiles 405, 445,485, 525, 565, 585, 625, 675, 757, 827, 927, 1003, 1081, 1171, 1271, 1311, 1701, 1741, 1791, 1861, 1981, 2031, 2291 y 2351). En los perfiles transversales y en las tablas de resultados puede comprobarse que dichas geometrías están incorporadas al modelo de cálculo realizado, así como los resultados en dichas secciones singulares. Se ha empleado el coeficiente de rugosidad de Manning, aplicándose un valor de n = 0,035 para el cauce central de aguas menores en el tramo natural de n = 0,018 para el cauce hormigonado,




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y de n = 0,065 para las llanuras laterales de inundación. Los primeros valores son los habituales en cauces naturales y hormigonados como éste, y el segundo pretende tener en cuenta la obstrucción que producen la vegetación ripícola y las posibles construcciones que puede haber en estas zonas. Por otro lado, la variable utilizada para comenzar a realizar el balance de la ecuación de energía ha sido la pendiente en la sección extrema de aguas abajo y en la sección extrema de aguas arriba (régimen mixto). En un primer tanteo se impuso un régimen lento (pendiente en la sección extrema de aguas abajo) pero el programa advirtió de numerosos cambios de régimen y de la necesidad de considerar el citado régimen mixto. Las tablas resumidas de resultados perfil por perfil, los perfiles transversales y el perfil longitudinal del tramo de arroyo estudiado pueden consultarse en los anejos correspondientes, y en los Planos del presente Estudio. A continuación resumimos los parámetros que definen la simulación: - Longitud del tramo estudiado: 9030 m - Número de perfiles empleados: 182 - Distancia media entre perfiles: 49,62 m - Coeficiente de rugosidad para el canal principal natural: 0,035 - Coeficiente de rugosidad para el canal principal hormigonado: 0,018 - Coeficiente de rugosidad para las llanuras de inundación: 0,065 - Condición de contorno: Pendiente de la línea de energía igual a la del cauce en el extremo

de aguas abajo (0,011) y en el extremo de aguas arriba (0,00921). El resultado de la simulación puede consultarse tanto numéricamente como gráficamente en los anejos correspondientes del presente estudio. Además de lo anterior, se han trasladado las líneas de inundación a un plano de planta el cual puede consultarse en el Documento nº2 de Planos.




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3.1. Distribución de caudales en el tramo

En el estudio hidrológico hemos obtenido los caudales en el extremo de aguas arriba, en un punto intermedio, y de aguas abajo del tramo de arroyo objeto del estudio. Sin embargo la longitud de éste (9.030 m) hace necesario realizar una distribución escalonada de éstos a lo largo del tramo objeto del estudio. En primer lugar se ha detectado un único afluente de entidad. Este acomete por la margen izquierda al arroyo en el (sección 2200). Obtenemos los caudales máximos en dicho punto de acuerdo con una extrapolación basada en la aceptada relación entre caudal y superficie vertiente, válida en condiciones similares a las presentes y para caudales máximos:

ii SkQ ⋅=

De esta forma se obtienen los siguientes resultados en la sección 2200: Período de retorno Caudal final (1000) Superficie Caudal afluente intermedio (2200) Superficie

4,97 1,66 33,94 1,46 26,50 25 9,62 33,94 8,50 26,50 50 13,90 33,94 12,28 26,50

100 18,67 33,94 16,49 26,50 500 31,45 33,94 27,79 26,50

Dado que entre el extremo aguas arriba del tramo (sección 2370) y el punto intermedio del afluente principal (sección 2200) hay unos 961 m, consideramos el tramo aguas abajo de éste (de sección 2200 a sección 1000) dividido en 7 subtramos de longitud media 950,57 m cada uno. De esta forma aumentamos los caudales de la sección 2200 a la sección 1000 en 6 escalones proporcionalmente a la longitud del cauce. Además de lo anterior introducimos en la sección 670 el caudal obtenido para el extremo de aguas abajo. El resultado final de la distribución de caudales resulta como sigue:

Período retorno

Sección 670

Sección 1150

Sección 1320

Sección 1460

Sección 1610

Sección 1820

Sección 2030

Sección 2200

Sección 2370

4,97 3,48 1,66 1,62 1,59 1,56 1,53 1,50 1,46 1,10 25 11,81 9,62 9,44 9,25 9,07 8,88 8,69 8,50 6,66 50 16,29 13,90 13,64 13,37 13,10 12,83 12,55 12,28 9,65

100 21,27 18,67 18,31 17,95 17,59 17,22 16,85 16,49 12,97 500 34,63 31,45 30,85 30,25 29,64 29,02 28,40 27,79 21,91




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4. Análisis de los resultados y comentarios

A la hora de valorar los resultados tenemos en cuenta criterios más exigentes en la parte final del arroyo (situada en pleno casco urbano) y menos exigentes en la zona más aguas arriba (situada en un entorno natural). El comportamiento del arroyo en su zona alta situada en un entorno natural es el de cualquier cauce en estas condiciones. Se producen desbordamientos puntuales conforme va aumentando el caudal (según el período de retorno considerado), y especialmente donde existe algún pontón o pasarela de capacidad de desagüe insuficiente. Sin embargo, no se producen afecciones relevantes a viviendas o servicios básicos. En el tramo urbano, canalizado y revestido de aguas abajo se ha constatado, con carácter general que la sección está agotada, el resguardo es mínimo, inexistente y en algún caso con desbordamientos puntuales de muy poca entidad (desbordamientos en torno a los 10 cm de lámina de agua). Los pasos bajo el ferrocarril y bajo la carretera de Caboalles (CL-623) están prácticamente agotados, pero no son rebasados por el flujo ni generan desbordamientos relevantes. Sin embargo en este tramo sí se ha detectado un problema puntual que genera afecciones relevantes (inundaciones en zona de viviendas). En la transición entre la sección natural y la sección revestida se produce una gran sobre-elevación inmediatamente aguas arriba con el consiguiente desbordamiento e inundación de los terrenos anexos. El hecho es que en ese punto hay como transición un ensanchamiento muy fuerte de la sección, lo que resulta contraproducente. El flujo viene en régimen rápido por la sección natural, y al encontrar dicho ensanchamiento se da un cambio de régimen a lento para a continuación cambiar de nuevo a rápido al entrar en la sección hormigonada. En el Proyecto se ha resuelto eliminando este ensanchamiento y ampliando el tramo canalizado con sección constante hasta el siguiente puente aguas arriba (avda. de la Constitución) con una solución más blanda (solera de hormigón y cajeros de escollera de losas de piedra rejuntadas con hormigón). En el presente estudio se ha hecho una segunda modelización del arroyo




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introduciendo esta nueva sección en el tramo citado (secciones de la 1004 a la 1080) sección trapecial de solera variable de 4,50 a 5,00 m y cajeros con talud 2V:1H de 2,00 m de altura. En ella se comprueba la validez de la solución adoptada, puesto que no se presentan desbordamientos en el tramo, contándose con un resguardo adecuado, la modificación elimina los cambios de régimen y por tanto las inundaciones.




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Apéndice nº0: Planos




Tel. 987073163 / 607586210 Página 21 de 27

Apéndice nº1: Perfil longitudinal cauce estado actual

0 2000 4000 6000 8000 10000820

840

860

880

900

920

940

Hidrológico Arroyo del Valle Plan: Hidrológico Arroyo del Valle 11/12/2009

Main Channel Distance (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

Crit Q500

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Left Levee

Right Levee

390

430

470

510

550

578.

75*

610

650

655.

714*

664.

000*

686.

470*

700

725

801.

136*

810.

227*

819.

318*

850

857.

692*

865.

384*

873.

076*

890.

*92

797

1.87

5*98

5.29

4*99

7.05

8*10

01.2

*10

20

1030

1040

1050

1060

1070

1080

1100

1110

1120

1130

1140

1150

1160

1170

1190

1210

1220

1230

1240

1250

1260

1270

1290

1300

1310

1330

1340

1350

1360

1370

1380

1390

1400

1410

1420

1430

1440

1450

1470

1480

1490

1500

1510

1520

1530

1540

1560

1570

1580

1590

1600

1610

1620

1630

1640

1650

1660

1670

1680

1700

1720

1730

1740

1760

1780

1790

1810

1820

1830

1840

1850

1860

1880

1890

1900

1910

1920

1940

1950

1960

1970

1980

2010

2030

2050

2060

2070

2090

2100

2110

2120

2130

2140

2150

2160

2180

2190

2210

2220

2230

2240

2250

2260

2270

2280

2290

2310

2320

2330

2340

2350

2360

Arroyo del Valle Estudio




Tel. 987073163 / 607586210 Página 22 de 27

Apéndice nº2: Perfiles transversales cauce estado actual

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180923.0

923.5

924.0

924.5

925.0

925.5

926.0

Hidrológico Arroyo del Valle Hidrológico Arroyo del Valle 11/12/2009 RS = 2360

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q50

WS Q500

EG Q25

WS Q25

Crit Q100

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200922.5

923.0

923.5

924.0

924.5

925.0

925.5

926.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q50

WS Q500

WS Q50

EG Q100

WS Q100

Crit Q100

Crit Q500

EG Q25

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200922.5

923.0

923.5

924.0

924.5

925.0

925.5

926.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q50

EG Q100

WS Q100

Crit Q500

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200922.5

923.0

923.5

924.0

924.5

925.0

925.5

926.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

Crit Q500

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200922.5

923.0

923.5

924.0

924.5

925.0

925.5

926.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q100

Crit Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160922.0

922.5

923.0

923.5

924.0

924.5

925.0

925.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q50

Crit Q100

EG Q25

WS Q500

Crit Q50

WS Q25

WS Q100

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160921.5

922.0

922.5

923.0

923.5

924.0

924.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

Crit Q500

EG Q100

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

WS Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160920.5

921.0

921.5

922.0

922.5

923.0

923.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q50

EG Q100

WS Q50

WS Q100

Crit Q500

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200919.5

920.0

920.5

921.0

921.5

922.0

922.5

923.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q50

WS Q50

EG Q100

WS Q100

EG Q25

WS Q25

Crit Q500

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .035

.065

0 50 100 150 200 250918

919

920

921

922

923


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q50

WS Q50

EG Q100

WS Q100

EG Q25

WS Q25

Crit Q500

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .035

.065

0 50 100 150 200 250918

919

920

921

922

923


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q50

WS Q50

EG Q100

WS Q100

Crit Q500

EG Q25

WS Q25

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250918

919

920

921

922

923


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

Crit Q100

Crit Q500

EG Q25

WS Q50

WS Q25

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250918

919

920

921

922

923


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

EG Q25

WS Q100

WS Q50

WS Q25

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250918

919

920

921

922

923


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160917.5

918.0

918.5

919.0

919.5

920.0

920.5

921.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

EG Q50

EG Q25

Crit Q500

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

WS Q500

WS Q100

WS Q50

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200917.0

917.5

918.0

918.5

919.0

919.5

920.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

Crit Q100

WS Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250916.0

916.5

917.0

917.5

918.0

918.5

919.0

919.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180915.5

916.0

916.5

917.0

917.5

918.0

918.5

919.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

WS Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q25

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250915.0

915.5

916.0

916.5

917.0

917.5

918.0

918.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200914.5

915.0

915.5

916.0

916.5

917.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

WS Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q25

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200914.0

914.5

915.0

915.5

916.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

EG Q25

Crit Q100

WS Q50

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180912.0

912.5

913.0

913.5

914.0

914.5

915.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .035

.065

0 50 100 150 200911.5

912.0

912.5

913.0

913.5

914.0

914.5

915.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

Crit Q500

EG Q25

WS Q25

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160911.5

912.0

912.5

913.0

913.5

914.0

914.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200910.5

911.0

911.5

912.0

912.5

913.0

913.5

914.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

Crit Q100

EG Q25

WS Q500

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250910.0

910.5

911.0

911.5

912.0

912.5

913.0

913.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250909.5

910.0

910.5

911.0

911.5

912.0

912.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 10 20 30 40 50908.0

908.5

909.0

909.5

910.0

910.5

911.0

911.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q25

WS Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200907.0

907.5

908.0

908.5

909.0

909.5

910.0

910.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

EG Q25

Crit Q100

WS Q50

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200906.5

907.0

907.5

908.0

908.5

909.0

909.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180905.0

905.5

906.0

906.5

907.0

907.5

908.0

908.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

WS Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q25

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80904.5

905.0

905.5

906.0

906.5

907.0

907.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100903.5

904.0

904.5

905.0

905.5

906.0

906.5

907.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

Crit Q500

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120903.0

903.5

904.0

904.5

905.0

905.5

906.0

906.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

Crit MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140902.5

903.0

903.5

904.0

904.5

905.0

905.5

906.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140902.5

903.0

903.5

904.0

904.5

905.0

905.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100901.5

902.0

902.5

903.0

903.5

904.0

904.5

905.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 5 10 15 20 25901.0

901.5

902.0

902.5

903.0

903.5

904.0

904.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120900

901

902

903

904

905


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

EG MCO

Crit MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140900

901

902

903

904

905


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

WS Q50

EG Q25

Crit Q100

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140900

901

902

903

904

905


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 10 20 30 40 50 60 70900.0

900.5

901.0

901.5

902.0

902.5

903.0

903.5

904.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

EG Q25

WS Q100

Crit Q100

Crit Q50

WS Q25

WS Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 10 20 30 40 50 60 70900.0

900.5

901.0

901.5

902.0

902.5

903.0

903.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

Crit Q500

EG Q100

EG Q50

Crit Q100

EG Q25

WS Q100

Crit Q50

WS Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 10 20 30 40 50899.5

900.0

900.5

901.0

901.5

902.0

902.5

903.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q500

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 10 20 30 40 50 60899.5

900.0

900.5

901.0

901.5

902.0

902.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

Crit Q500

WS Q25

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 10 20 30 40 50899.5

900.0

900.5

901.0

901.5

902.0

902.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 5 10 15 20 25 30 35899.0

899.5

900.0

900.5

901.0

901.5

902.0

902.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 5 10 15 20 25 30 35899.0

899.5

900.0

900.5

901.0

901.5

902.0

902.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 5 10 15 20 25 30 35899.0

899.5

900.0

900.5

901.0

901.5

902.0

902.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

Crit Q500

EG Q100

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 5 10 15 20 25 30 35 40899.0

899.5

900.0

900.5

901.0

901.5

902.0

902.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

EG Q25

WS Q500

Crit Q100

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

Crit MCO

WS MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 5 10 15 20 25 30 35 40899.0

899.5

900.0

900.5

901.0

901.5

902.0

902.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q500

EG Q25

Crit Q100

WS Q25

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

WS Q50

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 10 20 30 40 50898.5

899.0

899.5

900.0

900.5

901.0

901.5

902.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

Crit Q500

EG Q100

WS Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 10 20 30 40 50 60 70898.0

898.5

899.0

899.5

900.0

900.5

901.0

901.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q500

WS Q100

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 10 20 30 40 50 60897.5

898.0

898.5

899.0

899.5

900.0

900.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 5 10 15 20 25 30 35 40896.0

896.5

897.0

897.5

898.0

898.5

899.0

899.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q25

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 5 10 15 20 25895.5

896.0

896.5

897.0

897.5

898.0

898.5

899.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 5 10 15 20 25895.0

895.5

896.0

896.5

897.0

897.5

898.0

898.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

EG Q25

WS Q500

Crit Q100

WS Q25

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

WS Q50

EG MCO

Crit MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 5 10 15 20 25894.5

895.0

895.5

896.0

896.5

897.0

897.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q50

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 10 20 30 40894.0

894.5

895.0

895.5

896.0

896.5

897.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

EG Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 10 20 30 40 50 60 70 80893.5

894.0

894.5

895.0

895.5

896.0

896.5

897.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

Crit Q500

EG Q25

WS Q25

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140893.0

893.5

894.0

894.5

895.0

895.5

896.0

896.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160892.5

893.0

893.5

894.0

894.5

895.0

895.5

896.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

Crit Q500

EG Q100

EG Q50

Crit Q100

EG Q25

WS Q100

Crit Q50

WS Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160892.5

893.0

893.5

894.0

894.5

895.0

895.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

Crit Q500

EG Q25

WS Q25

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160892.5

893.0

893.5

894.0

894.5

895.0

895.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q25

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160892.0

892.5

893.0

893.5

894.0

894.5

895.0

895.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q100

WS Q25

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160892.0

892.5

893.0

893.5

894.0

894.5

895.0

895.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

EG Q25

Crit Q100

WS Q50

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120891.5

892.0

892.5

893.0

893.5

894.0

894.5

895.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120890.5

891.0

891.5

892.0

892.5

893.0

893.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q500

EG Q50

Crit Q100

EG Q25

WS Q100

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140889.5

890.0

890.5

891.0

891.5

892.0

892.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q500

EG Q50

Crit Q100

WS Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140888.5

889.0

889.5

890.0

890.5

891.0

891.5

892.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160888.0

888.5

889.0

889.5

890.0

890.5

891.0

891.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

Crit Q500

EG Q100

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180887.0

887.5

888.0

888.5

889.0

889.5

890.0

890.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035

.065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180887.0

887.5

888.0

888.5

889.0

889.5

890.0

890.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

Crit Q500

EG Q25

WS Q25

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180887.0

887.5

888.0

888.5

889.0

889.5

890.0

890.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q25

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180887.0

887.5

888.0

888.5

889.0

889.5

890.0

890.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180887.0

887.5

888.0

888.5

889.0

889.5

890.0

890.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q100

Crit Q50

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160886.5

887.0

887.5

888.0

888.5

889.0

889.5

890.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q500

EG Q50

EG Q25

WS Q100

Crit Q100

WS Q50

Crit Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160886.5

887.0

887.5

888.0

888.5

889.0

889.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q500

EG Q50

WS Q100

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180886.0

886.5

887.0

887.5

888.0

888.5

889.0

889.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

Crit Q500

EG Q100

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200886.0

886.5

887.0

887.5

888.0

888.5

889.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

Crit Q500

EG Q100

WS Q500

EG Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q100

WS Q50

WS Q25

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180885.5

886.0

886.5

887.0

887.5

888.0

888.5

889.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q500

EG MCO

WS MCO

Crit Q100

Crit Q25

Crit Q50

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180885.5

886.0

886.5

887.0

887.5

888.0

888.5

889.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180885.5

886.0

886.5

887.0

887.5

888.0

888.5

889.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180885.5

886.0

886.5

887.0

887.5

888.0

888.5

889.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

EG Q50

Crit Q500

EG Q25

WS Q50

WS Q25

Crit Q50

WS Q100

Crit Q100

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180885.0

885.5

886.0

886.5

887.0

887.5

888.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q25

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

WS Q50

EG MCO

WS Q25

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180884.5

885.0

885.5

886.0

886.5

887.0

887.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035

.065

0 50 100 150 200884.0

884.5

885.0

885.5

886.0

886.5

887.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q500

Crit Q100

Crit Q50

EG MCO

WS MCO

Crit Q25

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180884.0

884.5

885.0

885.5

886.0

886.5

887.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q50

Crit Q100

Crit Q500

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180884.0

884.5

885.0

885.5

886.0

886.5

887.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

Crit Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180884.0

884.5

885.0

885.5

886.0

886.5

887.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

EG Q50

EG Q25

WS Q50

Crit Q50

WS Q100

Crit Q100

WS Q500

Crit Q500

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160883.5

884.0

884.5

885.0

885.5

886.0

886.5

887.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

EG Q50

Crit Q500

WS Q500

EG Q25

Crit Q100

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035

.065

0 20 40 60 80 100 120 140883.5

884.0

884.5

885.0

885.5

886.0

886.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q500

EG Q50

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q50

WS Q100

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180883.0

883.5

884.0

884.5

885.0

885.5

886.0

886.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q25

WS Q50

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200882.5

883.0

883.5

884.0

884.5

885.0

885.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q50

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250881.5

882.0

882.5

883.0

883.5

884.0

884.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

Crit Q500

EG Q100

WS Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035

.065

0 50 100 150 200880.5

881.0

881.5

882.0

882.5

883.0

883.5

884.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250880.0

880.5

881.0

881.5

882.0

882.5

883.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200878.5

879.0

879.5

880.0

880.5

881.0

881.5

882.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q25

WS Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160878.0

878.5

879.0

879.5

880.0

880.5

881.0

881.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q100

EG Q50

Crit Q100

WS Q50

EG Q25

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180877.5

878.0

878.5

879.0

879.5

880.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180877.0

877.5

878.0

878.5

879.0

879.5

880.0

880.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

WS Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q25

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200876.5

877.0

877.5

878.0

878.5

879.0

879.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200875.5

876.0

876.5

877.0

877.5

878.0

878.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

WS Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q25

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250874.5

875.0

875.5

876.0

876.5

877.0

877.5

878.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250873.5

874.0

874.5

875.0

875.5

876.0

876.5

877.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q500

EG Q25

Crit Q100

WS Q50

WS Q25

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250873.5

874.0

874.5

875.0

875.5

876.0

876.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180872.5

873.0

873.5

874.0

874.5

875.0

875.5

876.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

EG Q50

WS Q100

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160872.0

872.5

873.0

873.5

874.0

874.5

875.0

875.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180871.5

872.0

872.5

873.0

873.5

874.0

874.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

WS Q50

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250870.5

871.0

871.5

872.0

872.5

873.0

873.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250870.0

870.5

871.0

871.5

872.0

872.5

873.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q500

EG Q50

Crit Q100

EG Q25

WS Q100

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200869.0

869.5

870.0

870.5

871.0

871.5

872.0

872.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200868.5

869.0

869.5

870.0

870.5

871.0

871.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250867.0

867.5

868.0

868.5

869.0

869.5

870.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q25

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

Crit MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200866.5

867.0

867.5

868.0

868.5

869.0

869.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160866.0

866.5

867.0

867.5

868.0

868.5

869.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

WS Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140865.0

865.5

866.0

866.5

867.0

867.5

868.0

868.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

Crit Q500

EG Q100

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140865.0

865.5

866.0

866.5

867.0

867.5

868.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q25

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140864.0

864.5

865.0

865.5

866.0

866.5

867.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120863.0

863.5

864.0

864.5

865.0

865.5

866.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

Crit Q500

EG Q100

WS Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 5 10 15 20 25 30 35861.5

862.0

862.5

863.0

863.5

864.0

864.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

WS Q50

EG Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 5 10 15 20 25861.0

861.5

862.0

862.5

863.0

863.5

864.0

864.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

Crit Q500

EG Q100

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 10 20 30 40 50860

861

862

863

864

865


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q500

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065

.035 .065

0 10 20 30 40 50 60859.5

860.0

860.5

861.0

861.5

862.0

862.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

WS Q50

EG Q25

Crit Q100

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 10 20 30 40 50 60 70859.0

859.5

860.0

860.5

861.0

861.5

862.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 10 20 30 40 50858.0

858.5

859.0

859.5

860.0

860.5

861.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

WS Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80857.5

858.0

858.5

859.0

859.5

860.0

860.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160856.5

857.0

857.5

858.0

858.5

859.0

859.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q500

Crit Q100

EG MCO

WS MCO

Crit Q50

Crit Q25

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160856.5

857.0

857.5

858.0

858.5

859.0

859.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q500

Crit Q100

EG MCO

WS MCO

Crit Q50

Crit Q25

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160856.5

857.0

857.5

858.0

858.5

859.0

859.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

Crit Q500

EG Q100

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160856.5

857.0

857.5

858.0

858.5

859.0

859.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

Crit Q500

EG Q100

EG Q50

Crit Q100

EG Q25

WS Q100

Crit Q50

WS Q50

EG MCO

Crit Q25

WS Q25

Crit MCO

WS MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160856.5

857.0

857.5

858.0

858.5

859.0

859.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

WS Q500

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q50

WS Q25

EG MCO

Crit Q25

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100855.5

856.0

856.5

857.0

857.5

858.0

858.5

859.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG MCO

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q50

Crit Q25

WS Q25

Crit MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100854.5

855.0

855.5

856.0

856.5

857.0

857.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

Crit Q500

EG Q25

WS Q25

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160854.0

854.5

855.0

855.5

856.0

856.5

857.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180854.0

854.5

855.0

855.5

856.0

856.5

857.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q25

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180854.0

854.5

855.0

855.5

856.0

856.5

857.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

Crit Q500

EG Q100

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180854.0

854.5

855.0

855.5

856.0

856.5

857.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

Crit Q500

EG Q100

EG Q50

Crit Q100

EG Q25

WS Q100

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160853.5

854.0

854.5

855.0

855.5

856.0

856.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

WS Q50

EG Q25

WS Q500

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160853.0

853.5

854.0

854.5

855.0

855.5

856.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200852.0

852.5

853.0

853.5

854.0

854.5

855.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140851.0

851.5

852.0

852.5

853.0

853.5

854.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q100

EG Q50

WS Q50

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160850.5

851.0

851.5

852.0

852.5

853.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140849.5

850.0

850.5

851.0

851.5

852.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

EG Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140849.0

849.5

850.0

850.5

851.0

851.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

Crit Q500

EG Q100

EG Q50

WS Q100

EG Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160848.5

849.0

849.5

850.0

850.5

851.0

851.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q50

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200848.0

848.5

849.0

849.5

850.0

850.5

851.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

Crit Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250 300847.5

848.0

848.5

849.0

849.5

850.0

850.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q25

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250 300847.5

848.0

848.5

849.0

849.5

850.0

850.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

Crit Q500

EG Q100

EG Q50

WS Q100

WS Q50

EG Q25

Crit Q100

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250 300847.5

848.0

848.5

849.0

849.5

850.0

850.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

Crit Q500

EG Q100

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250 300847.5

848.0

848.5

849.0

849.5

850.0

850.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q500

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q25

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250 300847.0

847.5

848.0

848.5

849.0

849.5

850.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

Crit Q500

WS Q500

EG Q100

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

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846.5

847.0

847.5

848.0

848.5

849.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q100

EG Q50

WS Q50

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .035 .065

0 10 20 30 40 50 60845.5

846.0

846.5

847.0

847.5

848.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

EG Q50

WS Q100

WS Q50

EG Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120844.5

845.0

845.5

846.0

846.5

847.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160843.5

844.0

844.5

845.0

845.5

846.0

846.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

WS Q50

Crit Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250 300843.0

843.5

844.0

844.5

845.0

845.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200841.5

842.0

842.5

843.0

843.5

844.0

844.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q500

EG Q50

Crit Q100

WS Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180840.5

841.0

841.5

842.0

842.5

843.0

843.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

Crit Q100

WS Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250840.5

841.0

841.5

842.0

842.5

843.0

843.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q25

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250840.5

841.0

841.5

842.0

842.5

843.0

843.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q25

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250840.5

841.0

841.5

842.0

842.5

843.0

843.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

Crit Q500

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250840.0

840.5

841.0

841.5

842.0

842.5

843.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250839.5

840.0

840.5

841.0

841.5

842.0

842.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

Crit Q500

EG Q100

EG Q50

WS Q100

EG Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250 300839.0

839.5

840.0

840.5

841.0

841.5

842.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250 300 350838.0

838.5

839.0

839.5

840.0

840.5

841.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q25

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250837.5

838.0

838.5

839.0

839.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250836.5

837.0

837.5

838.0

838.5

839.0

839.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q500

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .018 .065

0 50 100 150 200 250836.5

837.0

837.5

838.0

838.5

839.0

839.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

Crit Q500

WS Q25

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .018 .065

0 50 100 150 200836.5

837.0

837.5

838.0

838.5

839.0

839.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Ineff

Bank Sta

.065 .018

.065

0 50 100 150 200836.5

837.0

837.5

838.0

838.5

839.0

839.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

Crit Q500

EG Q100

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

Crit MCO

WS MCO

Ground

Levee

Ineff

Bank Sta

.065 .018

.065

0 50 100 150 200836.5

837.0

837.5

838.0

838.5

839.0

839.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

Crit Q500

EG Q100

EG Q50

Crit Q100

EG Q25

WS Q100

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

Crit MCO

WS MCO

Ground

Levee

Ineff

Bank Sta

.065 .018

.065

0 50 100 150 200836.5

837.0

837.5

838.0

838.5

839.0

839.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

Crit MCO

WS MCO

Ground

Levee

Ineff

Bank Sta

.065 .018

.065

0 20 40 60 80 100835.5

836.0

836.5

837.0

837.5

838.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

EG Q50

Crit Q500

EG Q25

WS Q100

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

Crit MCO

WS MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .018 .065

0 1 2 3 4 5 6835.0

835.5

836.0

836.5

837.0

837.5

838.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

EG Q25

WS Q100

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

Crit MCO

WS MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.018

0 1 2 3 4 5 6 7834.5

835.0

835.5

836.0

836.5

837.0

837.5

838.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

EG Q50

Crit Q500

EG Q25

Crit Q100

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

0 1 2 3 4 5 6 7834.5

835.0

835.5

836.0

836.5

837.0

837.5

838.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

Crit Q500

EG Q100

EG Q50

EG Q25

Crit Q100

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

0 1 2 3 4 5 6 7834.5

835.0

835.5

836.0

836.5

837.0

837.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

Crit Q500

EG Q100

EG Q50

EG Q25

Crit Q100

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

0 1 2 3 4 5 6 7834.0

834.5

835.0

835.5

836.0

836.5

837.0

837.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q500

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

Crit MCO

WS MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

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834.5

835.0

835.5

836.0

836.5

837.0

837.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q500

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

Crit MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.018

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834.0

834.5

835.0

835.5

836.0

836.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

EG Q50

Crit Q500

EG Q25

Crit Q100

WS Q500

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

Crit MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

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.018

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832.5

833.0

833.5

834.0

834.5

835.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

EG Q25

WS Q500

Crit Q100

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065

.018

0 1 2 3 4 5 6 7 8832.0

832.5

833.0

833.5

834.0

834.5

835.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

EG Q25

WS Q500

Crit Q100

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

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832.5

833.0

833.5

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834.5

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Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

EG Q25

WS Q500

Crit Q100

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

Crit MCO

WS MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

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833.0

833.5

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Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

EG Q50

EG Q25

Crit Q100

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

Crit MCO

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Ground

Bank Sta

.018

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831.5

832.0

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833.0

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Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

EG Q50

Crit Q500

EG Q25

Crit Q100

WS Q25

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

WS Q50

EG MCO

WS MCO

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Ground

Ineff

Bank Sta

.018

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831.0

831.5

832.0

832.5

833.0

833.5

834.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

Crit Q500

EG Q100

EG Q50

EG Q25

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WS Q25

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

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EG MCO

WS MCO

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Ground

Ineff

Bank Sta

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831.5

832.0

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834.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

Crit Q500

EG Q100

EG Q50

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q100

WS Q25

Crit Q25

WS Q50

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

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831.5

832.0

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833.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q25

WS Q500

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

0 1 2 3 4 5 6 7 8830.5

831.0

831.5

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833.0

833.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q500

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

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Ground

Bank Sta

.065 .018 .065

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831.0

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Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

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WS Q25

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

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Ground

Bank Sta

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830.5

831.0

831.5

832.0

832.5

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Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

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830.5

831.0

831.5

832.0

832.5

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Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q500

Crit Q100

Crit Q50

EG MCO

WS MCO

Crit Q25

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

0 2 4 6 8 10830.0

830.5

831.0

831.5

832.0

832.5

833.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

Crit Q500

WS Q25

Crit Q100

Crit Q50

EG MCO

Crit Q25

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

0 2 4 6 8 10829.5

830.0

830.5

831.0

831.5

832.0

832.5

833.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

Crit Q500

WS Q25

Crit Q100

Crit Q50

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Crit Q25

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

0 2 4 6 8 10829.5

830.0

830.5

831.0

831.5

832.0

832.5

833.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q500

Crit Q100

Crit Q50

EG MCO

Crit Q25

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

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830.0

830.5

831.0

831.5

832.0

832.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

WS Q25

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EG MCO

WS MCO

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Ground

Bank Sta

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830.0

830.5

831.0

831.5

832.0

832.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .018

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830.0

830.5

831.0

831.5

832.0

832.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

Crit Q500

EG Q25

WS Q25

Crit Q100

Crit Q50

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EG MCO

WS MCO

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Ground

Ineff

Bank Sta

.018

0 2 4 6 8 10829.5

830.0

830.5

831.0

831.5

832.0

832.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

Crit Q500

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

0 2 4 6 8 10829.5

830.0

830.5

831.0

831.5

832.0

832.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

Crit Q500

WS Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q25

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

0 2 4 6 8 10829.5

830.0

830.5

831.0

831.5

832.0

832.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

Crit Q500

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

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830.0

830.5

831.0

831.5

832.0

832.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .018

0 2 4 6 8 10 12 14 16829.0

829.5

830.0

830.5

831.0

831.5

832.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .018

0 2 4 6 8 10829.0

829.5

830.0

830.5

831.0

831.5

832.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q500

Crit Q100

Crit Q50

EG MCO

Crit Q25

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

0 2 4 6 8 10829.0

829.5

830.0

830.5

831.0

831.5

832.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

Crit Q500

WS Q25

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

0 2 4 6 8 10829.0

829.5

830.0

830.5

831.0

831.5

832.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q500

Crit Q100

Crit Q50

EG MCO

Crit Q25

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

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0 2 4 6 8 10 12 14829.0

829.5

830.0

830.5

831.0

831.5

832.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q500

Crit Q100

EG MCO

WS MCO

Crit Q50

Crit Q25

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

0 2 4 6 8 10 12 14829.0

829.5

830.0

830.5

831.0

831.5

832.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q500

Crit Q100

Crit Q50

EG MCO

Crit Q25

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

0 2 4 6 8 10 12 14829.0

829.5

830.0

830.5

831.0

831.5

832.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q500

Crit Q100

EG MCO

WS MCO

Crit Q50

Crit Q25

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

0 2 4 6 8 10 12829.0

829.5

830.0

830.5

831.0

831.5

832.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .018

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829.5

830.0

830.5

831.0

831.5

832.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

Crit Q500

WS Q25

Crit Q100

Crit Q50

EG MCO

Crit Q25

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

0 2 4 6 8 10829.0

829.5

830.0

830.5

831.0

831.5

832.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

Crit Q500

EG Q25

WS Q25

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

0 2 4 6 8 10829.0

829.5

830.0

830.5

831.0

831.5

832.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

Crit Q500

WS Q25

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

0 2 4 6 8 10 12829.0

829.5

830.0

830.5

831.0

831.5

832.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .018

0 2 4 6 8829.0

829.5

830.0

830.5

831.0

831.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

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WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

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829.5

830.0

830.5

831.0

831.5

832.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .018

0 2 4 6 8 10829.0

829.5

830.0

830.5

831.0

831.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

Crit Q500

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

0 2 4 6 8 10829.0

829.5

830.0

830.5

831.0

831.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .018

0 2 4 6 8 10828.5

829.0

829.5

830.0

830.5

831.0

831.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .018

0 2 4 6 8 10 12828.5

829.0

829.5

830.0

830.5

831.0

831.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q500

Crit Q100

Crit Q50

EG MCO

WS MCO

Crit Q25

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

0 2 4 6 8 10 12828.5

829.0

829.5

830.0

830.5

831.0

831.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q500

Crit Q100

Crit Q50

EG MCO

Crit Q25

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

0 2 4 6 8 10 12828.5

829.0

829.5

830.0

830.5

831.0

831.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q500

Crit Q100

Crit Q50

EG MCO

WS MCO

Crit Q25

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

0 2 4 6 8 10 12828.5

829.0

829.5

830.0

830.5

831.0

831.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

WS Q50

EG Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065 .018

0 2 4 6 8 10 12828.5

829.0

829.5

830.0

830.5

831.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

Crit Q500

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .018

0 20 40 60 80 100 120 140 160923.0

923.5

924.0

924.5

925.0

925.5

926.0

926.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

Crit Q100

WS Q500

EG Q25

WS Q100

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

PROYECTO DE EJECUCIÓN DE ACTUACIONES EN EL ARROYO DEL VALLE A SU PASO POR EL T.M. DE SAN ANDRÉS DEL RABANEDO (LEÓN)



Tel. 987073163 / 607586210 Página 23 de 27

Apéndice nº3: Tablas de resultados estado actual

HEC-RAS Plan: arroyovalle River: Arroyo del Valle Reach: EstudioReach River Sta Q Total Min Ch El W.S. Elev Crit W.S. E.G. Elev E.G. Slope Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl

(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) Estudio 2370 1.10 923.25 923.55 923.51 923.63 0.012380 1.21 0.91 3.73 0.79Estudio 2370 6.66 923.25 923.96 923.99 924.26 0.019009 2.44 2.73 5.31 1.08Estudio 2370 9.65 923.25 924.09 924.15 924.49 0.019030 2.79 3.50 6.29 1.12Estudio 2370 12.97 923.25 924.21 924.42 924.71 0.019038 3.13 4.31 7.37 1.15Estudio 2370 21.91 923.25 924.37 924.54 924.90 0.019022 3.57 12.83 70.58 1.19

Estudio 2360 1.10 923.00 923.19 923.24 0.013519 0.98 1.12 6.99 0.78Estudio 2360 6.66 923.00 923.70 923.47 923.76 0.003621 1.07 6.23 12.60 0.48Estudio 2360 9.65 923.00 923.82 923.58 923.89 0.004095 1.24 7.78 13.76 0.53Estudio 2360 12.97 923.00 923.57 923.67 923.96 0.030779 2.75 4.72 11.54 1.37Estudio 2360 21.91 923.00 923.78 923.90 924.24 0.024688 2.98 7.34 13.41 1.29

Estudio 2352 1.10 922.62 922.89 922.81 922.94 0.006468 0.94 1.17 5.88 0.58Estudio 2352 6.66 922.62 923.37 923.24 923.58 0.007232 1.99 3.35 32.77 0.74Estudio 2352 9.65 922.62 923.83 923.41 923.84 0.000494 0.68 34.03 81.81 0.20Estudio 2352 12.97 922.62 923.78 923.75 923.81 0.001136 1.01 30.21 75.48 0.31Estudio 2352 21.91 922.62 923.83 923.75 923.90 0.002516 1.54 34.23 82.13 0.46

Estudio 2351 Bridge








Estudio 2291 Bridge





HEC-RAS Plan: arroyovalle River: Arroyo del Valle Reach: Estudio (Continued)Reach River Sta Q Total Min Ch El W.S. Elev Crit W.S. E.G. Elev E.G. Slope Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl

(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m)















Estudio 2110 1.46 904.50 904.60 904.60 904.64 0.027412 0.93 1.57 17.85 1.01Estudio 2110 8.50 904.50 904.79 904.79 904.90 0.019923 1.51 5.64 25.44 1.01


(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) Estudio 2110 12.28 904.50 904.85 904.85 905.00 0.017792 1.69 7.38 27.24 0.99Estudio 2110 16.49 904.50 904.92 904.92 905.09 0.016445 1.85 9.20 29.00 0.99Estudio 2110 27.79 904.50 905.07 905.07 905.30 0.014083 2.16 13.81 31.85 0.97


Estudio 2090 1.46 903.25 903.40 903.40 903.46 0.025118 1.07 1.36 11.83 1.01Estudio 2090 8.50 903.25 903.64 903.64 903.78 0.017125 1.70 5.23 20.12 0.98Estudio 2090 12.28 903.25 903.72 903.72 903.90 0.015644 1.88 7.08 23.07 0.97Estudio 2090 16.49 903.25 903.81 903.81 904.01 0.013986 2.02 9.16 25.89 0.95Estudio 2090 27.79 903.25 904.26 904.35 0.003012 1.48 26.63 48.59 0.49


Estudio 2070 1.46 902.50 902.79 902.86 0.013694 1.22 1.20 5.34 0.82Estudio 2070 8.50 902.50 903.20 903.20 903.40 0.011388 2.01 5.14 18.50 0.87Estudio 2070 12.28 902.50 903.33 903.55 0.010253 2.20 8.09 28.72 0.85Estudio 2070 16.49 902.50 903.46 903.46 903.67 0.008253 2.22 12.75 41.39 0.79Estudio 2070 27.79 902.50 904.27 904.29 0.000521 0.89 71.36 86.46 0.22


Estudio 2050 1.46 901.25 901.50 901.58 0.014042 1.21 1.21 5.60 0.83Estudio 2050 8.50 901.25 901.98 902.16 0.009697 1.87 4.55 8.14 0.80Estudio 2050 12.28 901.25 902.35 902.48 0.003727 1.61 7.89 10.07 0.54Estudio 2050 16.49 901.25 902.77 902.88 0.001801 1.44 12.61 12.08 0.40Estudio 2050 27.79 901.25 904.17 904.22 0.000387 1.08 34.92 20.91 0.21

Estudio 2040 1.46 900.50 900.88 900.88 901.04 0.020302 1.77 0.83 2.61 1.00Estudio 2040 8.50 900.50 901.89 901.96 0.003243 1.15 7.41 11.75 0.46Estudio 2040 12.28 900.50 902.35 902.39 0.001079 0.92 13.90 16.54 0.29Estudio 2040 16.49 900.50 902.79 902.83 0.000559 0.84 22.18 21.02 0.22Estudio 2040 27.79 900.50 904.19 904.20 0.000099 0.55 97.90 102.47 0.10


Estudio 2031 Bridge






Estudio 1982 1.50 899.28 899.71 899.62 899.80 0.009258 1.31 1.15 3.12 0.69Estudio 1982 8.69 899.28 900.43 900.27 900.71 0.007468 2.40 4.05 6.98 0.74Estudio 1982 12.55 899.28 900.63 900.50 901.02 0.008374 2.85 4.97 8.46 0.81


(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) Estudio 1982 16.85 899.28 901.23 900.72 901.42 0.002942 2.18 12.47 13.75 0.51Estudio 1982 28.40 899.28 901.22 901.22 901.78 0.008496 3.70 12.37 13.67 0.86

Estudio 1981 Bridge








Estudio 1910 1.50 894.50 894.78 894.78 894.90 0.020217 1.53 0.98 4.13 1.00Estudio 1910 8.69 894.50 895.33 895.60 0.013052 2.32 3.74 5.66 0.91Estudio 1910 12.55 894.50 895.52 895.47 895.86 0.012873 2.60 4.82 5.95 0.92Estudio 1910 16.85 894.50 895.68 895.65 896.11 0.013318 2.89 5.84 6.21 0.95Estudio 1910 28.40 894.50 896.05 896.05 896.66 0.014048 3.46 8.21 7.00 1.00

Estudio 1900 1.50 894.00 894.30 894.18 894.33 0.004112 0.77 1.94 6.74 0.46Estudio 1900 8.69 894.00 894.69 894.87 0.008441 1.84 4.71 7.25 0.73Estudio 1900 12.55 894.00 894.83 895.08 0.009555 2.18 5.76 7.43 0.79Estudio 1900 16.85 894.00 894.99 895.29 0.009920 2.44 6.91 7.63 0.82Estudio 1900 28.40 894.00 895.35 895.21 895.78 0.009175 2.93 9.88 8.86 0.83





Estudio 1861 Bridge

Estudio 1860 1.50 892.30 892.54 892.45 892.57 0.005867 0.80 1.86 8.04 0.53Estudio 1860 8.69 892.30 892.93 892.80 893.07 0.008019 1.70 5.13 8.68 0.70








Estudio 1800 1.53 887.41 887.75 887.83 0.010781 1.19 1.28 4.97 0.74Estudio 1800 8.88 887.41 888.43 888.21 888.48 0.001971 1.15 16.55 52.35 0.39Estudio 1800 12.83 887.41 888.50 888.56 0.002779 1.44 20.16 58.71 0.47Estudio 1800 17.22 887.41 888.56 888.65 0.003454 1.67 24.04 64.27 0.53Estudio 1800 29.02 887.41 888.75 888.60 888.84 0.003590 1.90 37.53 80.42 0.55


Estudio 1791 Bridge



Estudio 1770 1.53 886.50 886.83 886.77 886.91 0.011078 1.23 1.24 4.61 0.76Estudio 1770 8.88 886.50 887.42 887.27 887.56 0.006335 1.66 5.84 14.87 0.66Estudio 1770 12.83 886.50 887.57 887.74 0.005961 1.86 8.56 20.60 0.66Estudio 1770 17.22 886.50 887.71 887.90 0.005661 2.01 11.74 25.46 0.66Estudio 1770 29.02 886.50 887.86 887.90 888.20 0.008947 2.79 16.51 41.07 0.86




Estudio 1741 Bridge

Estudio 1740 1.53 885.75 886.23 886.23 886.46 0.015044 2.14 0.71 16.78 0.99


(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) Estudio 1740 8.88 885.75 886.50 886.50 886.54 0.001760 0.83 10.99 21.21 0.35Estudio 1740 12.83 885.75 886.50 886.50 886.57 0.003674 1.20 10.99 21.21 0.50Estudio 1740 17.22 885.75 886.50 886.50 886.63 0.006617 1.61 10.99 21.21 0.67Estudio 1740 29.02 885.75 886.79 886.56 886.94 0.004542 1.75 18.85 32.04 0.60





Estudio 1701 Bridge





Estudio 1660 1.53 882.50 882.75 882.70 882.78 0.008933 0.77 1.98 13.00 0.63Estudio 1660 8.88 882.50 883.03 883.15 0.008792 1.53 6.49 21.16 0.74Estudio 1660 12.83 882.50 883.12 883.07 883.28 0.009726 1.81 8.57 28.54 0.80Estudio 1660 17.22 882.50 883.23 883.40 0.008262 1.90 12.30 38.42 0.77Estudio 1660 29.02 882.50 883.38 883.38 883.61 0.009337 2.34 19.00 47.73 0.84



Estudio 1630 1.53 880.00 880.16 880.16 880.22 0.024087 1.13 1.36 10.57 1.00Estudio 1630 8.88 880.00 880.43 880.43 880.60 0.016023 1.83 5.16 17.43 0.97Estudio 1630 12.83 880.00 880.53 880.53 880.73 0.014345 2.02 7.05 19.72 0.95Estudio 1630 17.22 880.00 880.63 880.86 0.013199 2.19 9.05 21.28 0.94Estudio 1630 29.02 880.00 880.83 880.83 881.15 0.012864 2.62 13.68 26.58 0.97


Estudio 1610 1.56 878.25 878.61 878.64 0.005335 0.82 1.91 7.72 0.52Estudio 1610 9.07 878.25 878.98 878.92 879.07 0.005608 1.45 10.18 51.31 0.62









Estudio 1540 1.56 873.50 873.63 873.62 873.66 0.020013 0.84 1.87 19.88 0.87Estudio 1540 9.07 873.50 873.80 873.80 873.90 0.018349 1.39 6.85 44.55 0.96Estudio 1540 13.10 873.50 873.87 873.97 0.013212 1.43 10.90 65.05 0.85Estudio 1540 17.59 873.50 873.95 873.92 874.05 0.009340 1.42 16.89 86.99 0.75Estudio 1540 29.64 873.50 874.12 874.04 874.20 0.005194 1.36 34.08 107.12 0.59

Estudio 1530 1.56 872.75 872.98 873.01 0.007262 0.71 2.18 13.72 0.57Estudio 1530 9.07 872.75 873.31 873.18 873.38 0.005129 1.18 8.82 27.65 0.57Estudio 1530 13.10 872.75 873.39 873.49 0.005742 1.40 11.29 32.18 0.62Estudio 1530 17.59 872.75 873.46 873.58 0.006759 1.64 13.46 35.73 0.68Estudio 1530 29.64 872.75 873.60 873.80 0.008346 2.11 19.71 51.53 0.79








(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m)



Estudio 1440 1.59 866.00 866.25 866.25 866.36 0.020768 1.44 1.11 5.27 1.00Estudio 1440 9.25 866.00 866.86 867.00 0.006972 1.64 5.65 9.66 0.68Estudio 1440 13.37 866.00 867.02 867.19 0.007397 1.85 7.23 11.90 0.72Estudio 1440 17.95 866.00 867.14 867.00 867.36 0.007537 2.09 9.20 20.39 0.75Estudio 1440 30.25 866.00 867.38 867.35 867.68 0.007806 2.53 15.98 36.21 0.79












Estudio 1320 1.62 856.88 857.54 857.04 857.55 0.000191 0.24 6.74 14.02 0.11Estudio 1320 9.44 856.88 857.97 857.39 857.99 0.000925 0.68 13.93 19.97 0.26




Estudio 1311 Bridge






Estudio 1271 Bridge



Estudio 1250 1.62 853.00 853.28 853.32 0.005968 0.89 1.83 7.00 0.55Estudio 1250 9.44 853.00 853.76 853.91 0.006851 1.71 5.51 8.43 0.68Estudio 1250 13.64 853.00 853.94 854.13 0.006896 1.93 7.08 9.04 0.70Estudio 1250 18.31 853.00 854.14 854.35 0.007050 2.02 9.06 11.02 0.71Estudio 1250 30.85 853.00 854.49 854.27 854.76 0.006594 2.29 13.77 15.90 0.72



Estudio 1220 1.62 850.50 850.76 850.82 0.010615 1.06 1.53 6.98 0.72Estudio 1220 9.44 850.50 851.17 851.34 0.010432 1.79 5.27 10.69 0.81Estudio 1220 13.64 850.50 851.30 851.51 0.010929 2.06 6.64 11.31 0.86Estudio 1220 18.31 850.50 851.38 851.35 851.68 0.012948 2.41 7.60 11.56 0.95Estudio 1220 30.85 850.50 851.66 851.66 852.05 0.013784 2.77 11.12 14.30 1.00


Estudio 1200 1.62 849.00 849.22 849.28 0.011101 1.06 1.53 7.15 0.73


(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) Estudio 1200 9.44 849.00 849.64 849.81 0.010483 1.82 5.20 10.25 0.81Estudio 1200 13.64 849.00 849.79 849.99 0.010069 2.00 6.82 11.23 0.82Estudio 1200 18.31 849.00 849.91 850.16 0.011136 2.22 8.25 12.53 0.87Estudio 1200 30.85 849.00 850.18 850.18 850.50 0.010091 2.56 13.79 35.45 0.87

Estudio 1190 1.62 848.75 849.00 849.05 0.009240 1.01 1.60 7.04 0.68Estudio 1190 9.44 848.75 849.37 849.54 0.012521 1.84 5.13 11.55 0.88Estudio 1190 13.64 848.75 849.46 849.45 849.71 0.015484 2.21 6.18 12.42 1.00Estudio 1190 18.31 848.75 849.58 849.58 849.86 0.015146 2.36 7.77 13.96 1.01Estudio 1190 30.85 848.75 849.77 849.84 850.19 0.018188 2.88 10.73 17.91 1.13



Estudio 1171 Bridge











Estudio 1081 Bridge











Estudio 1003 Bridge





Estudio 927 Bridge



(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m)




Estudio 827 Bridge




Estudio 757 Bridge






Estudio 675 Bridge



Estudio 650 3.48 829.76 830.14 830.23 0.002331 1.32 2.63 7.27 0.70Estudio 650 11.81 829.76 830.59 830.78 0.001985 1.93 6.11 8.17 0.71


(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) Estudio 650 16.29 829.76 830.82 831.03 0.001690 2.04 8.00 8.62 0.67Estudio 650 21.27 829.76 831.05 831.28 0.001469 2.12 10.05 9.08 0.64Estudio 650 34.63 829.76 831.88 832.07 0.000654 1.94 18.16 10.37 0.45



Estudio 625 Bridge





Estudio 585 Bridge



Estudio 565 Bridge





Estudio 525 Bridge







Estudio 485 Bridge





Estudio 445 Bridge





Estudio 405 Bridge






Tel. 987073163 / 607586210 Página 24 de 27

Apéndice nº4: Perfil longitudinal cauce estado futuro

0 2000 4000 6000 8000 10000820

840

860

880

900

920

940

Hidrológico Arroyo del Valle modificado Plan: Hidrológico Arroyo del Valle modificado 11/12/2009

Main Channel Distance (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

Crit Q500

WS Q50

EG Q25

WS Q25

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Left Levee

Right Levee

390

430

470

510

550

578.

75*

610

650

655.

714*

664.

000*

686.

470*

700

725

801.

136*

810.

227*

819.

318*

850

857.

692*

865.

384*

873.

076*

890.

*92

797

5

1000

1002

1020

1030

1040

1050

1060

1070

1080

1100

1110

1120

1130

1140

1150

1160

1170

1190

1210

1220

1230

1240

1250

1260

1270

1290

1300

1310

1330

1340

1350

1360

1370

1380

1390

1400

1410

1420

1430

1440

1450

1470

1480

1490

1500

1510

1520

1530

1540

1560

1570

1580

1590

1600

1610

1620

1630

1640

1650

1660

1670

1680

1700

1720

1730

1740

1760

1780

1790

1810

1820

1830

1840

1850

1860

1880

1890

1900

1910

1920

1940

1950

1960

1970

1980

2010

2030

2050

2060

2070

2090

2100

2110

2120

2130

2140

2150

2160

2180

2190

2210

2220

2230

2240

2250

2260

2270

2280

2290

2310

2320

2330

2340

2350

2360

Arroyo del Valle Estudio




Tel. 987073163 / 607586210 Página 25 de 27

Apéndice nº5: Perfiles transversales cauce estado futuro

0 50 100 150 200841.5

842.0

842.5

843.0

843.5

844.0

844.5

Hidrológico Arroyo del Valle modificado Hidrológico Arroyo del Valle modificado 11/12/2009 RS = 1100

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q500

EG Q50

Crit Q100

WS Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

WS Q25

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Bank Sta

.065 .035 .065

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180840.5

841.0

841.5

842.0

842.5

843.0

843.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

Crit Q100

WS Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250840.5

841.0

841.5

842.0

842.5

843.0

843.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q100

EG Q50

EG Q25

Crit Q100

Crit Q50

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250840.5

841.0

841.5

842.0

842.5

843.0

843.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q100

EG Q50

WS Q50

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .035 .065

0 50 100 150 200 250840.5

841.0

841.5

842.0

842.5

843.0

843.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

WS Q500

EG Q100

WS Q100

EG Q50

Crit Q500

WS Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q25

Crit Q50

Crit Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.065 .025 .065

0 50 100 150 200 250839.5

840.0

840.5

841.0

841.5

842.0

842.5

843.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

WS Q500

Crit Q500

EG Q50

WS Q100

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .025

.065

0 50 100 150 200 250839.5

840.0

840.5

841.0

841.5

842.0

842.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q500

EG Q50

Crit Q100

WS Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .025

.065

0 50 100 150 200 250 300838.5

839.0

839.5

840.0

840.5

841.0

841.5

842.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q500

EG Q50

Crit Q100

WS Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .025

.065

0 50 100 150 200 250 300 350838.0

838.5

839.0

839.5

840.0

840.5

841.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q500

EG Q50

Crit Q100

WS Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .025

.065

0 50 100 150 200 250837.5

838.0

838.5

839.0

839.5

840.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q500

EG Q50

Crit Q100

WS Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .025

.065

0 50 100 150 200 250836.5

837.0

837.5

838.0

838.5

839.0

839.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

WS Q500

EG Q50

Crit Q100

WS Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .025

.065

0 50 100 150 200836.5

837.0

837.5

838.0

838.5

839.0

839.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q500

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q100

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Ineff

Bank Sta

.065 .018

.065

0 50 100 150 200836.5

837.0

837.5

838.0

838.5

839.0

839.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q500

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q100

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

Crit MCO

WS MCO

Ground

Levee

Ineff

Bank Sta

.065 .018

.065

0 50 100 150 200836.5

837.0

837.5

838.0

838.5

839.0

839.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q500

Crit Q100

EG Q25

Crit Q50

WS Q100

WS Q50

Crit Q25

WS Q25

EG MCO

WS MCO

Crit MCO

Ground

Levee

Ineff

Bank Sta

.065 .018

.065

0 20 40 60 80 100835.5

836.0

836.5

837.0

837.5

838.0

838.5

839.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

EG Q25

WS Q500

Crit Q100

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

Crit MCO

WS MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.065 .018 .065

0 1 2 3 4 5 6835.0

835.5

836.0

836.5

837.0

837.5

838.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

WS Q500

EG Q25

Crit Q100

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

Crit MCO

WS MCO

Ground

Levee

Bank Sta

.018

0 1 2 3 4 5 6 7834.5

835.0

835.5

836.0

836.5

837.0

837.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

EG Q50

Crit Q500

EG Q25

Crit Q100

WS Q500

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

Crit MCO

WS MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

0 1 2 3 4 5 6 7834.5

835.0

835.5

836.0

836.5

837.0

837.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

EG Q25

Crit Q100

WS Q500

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

Crit MCO

WS MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

0 1 2 3 4 5 6 7834.5

835.0

835.5

836.0

836.5

837.0

837.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

EG Q50

Crit Q500

EG Q25

Crit Q100

WS Q500

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

Crit MCO

WS MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

0 1 2 3 4 5 6 7834.0

834.5

835.0

835.5

836.0

836.5

837.0

837.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

EG Q25

WS Q500

Crit Q100

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

Crit MCO

WS MCO

Ground

Ineff

Bank Sta

.018

0 1 2 3 4 5 6834.0

834.5

835.0

835.5

836.0

836.5

837.0

837.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

Crit Q500

EG Q50

EG Q25

WS Q500

Crit Q100

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

Crit MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.018

0 1 2 3 4 5 6 7 8833.5

834.0

834.5

835.0

835.5

836.0

836.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG Q500

EG Q100

EG Q50

Crit Q500

EG Q25

Crit Q100

WS Q500

Crit Q50

WS Q100

Crit Q25

WS Q50

WS Q25

EG MCO

Crit MCO

WS MCO

Ground

Bank Sta

.065

.018




Tel. 987073163 / 607586210 Página 26 de 27

Apéndice nº6: Tablas de resultados estado futuro

HEC-RAS Plan: arroyovalle0 River: Arroyo del Valle Reach: EstudioReach River Sta Q Total Min Ch El W.S. Elev Crit W.S. E.G. Elev E.G. Slope Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl




Estudio 2351 Bridge








Estudio 2291 Bridge





HEC-RAS Plan: arroyovalle0 River: Arroyo del Valle Reach: Estudio (Continued)Reach River Sta Q Total Min Ch El W.S. Elev Crit W.S. E.G. Elev E.G. Slope Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl

(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m)















Estudio 2110 1.46 904.50 904.60 904.60 904.64 0.027412 0.93 1.57 17.85 1.01Estudio 2110 8.50 904.50 904.79 904.79 904.90 0.019923 1.51 5.64 25.44 1.01









Estudio 2040 1.46 900.50 900.88 900.88 901.04 0.020302 1.77 0.83 2.61 1.00Estudio 2040 8.50 900.50 901.89 901.96 0.003243 1.15 7.41 11.75 0.46Estudio 2040 12.28 900.50 902.35 902.39 0.001079 0.92 13.90 16.54 0.29Estudio 2040 16.49 900.50 902.79 902.83 0.000559 0.84 22.18 21.02 0.22Estudio 2040 27.79 900.50 904.19 904.20 0.000099 0.55 97.90 102.47 0.10


Estudio 2031 Bridge









Estudio 1981 Bridge














Estudio 1861 Bridge

Estudio 1860 1.50 892.30 892.54 892.45 892.57 0.005867 0.80 1.86 8.04 0.53Estudio 1860 8.69 892.30 892.93 892.80 893.07 0.008019 1.70 5.13 8.68 0.70








Estudio 1800 1.53 887.41 887.75 887.83 0.010781 1.19 1.28 4.97 0.74Estudio 1800 8.88 887.41 888.43 888.21 888.48 0.001971 1.15 16.55 52.35 0.39Estudio 1800 12.83 887.41 888.50 888.56 0.002779 1.44 20.16 58.71 0.47Estudio 1800 17.22 887.41 888.56 888.65 0.003454 1.67 24.04 64.27 0.53Estudio 1800 29.02 887.41 888.75 888.60 888.84 0.003590 1.90 37.53 80.42 0.55


Estudio 1791 Bridge



Estudio 1770 1.53 886.50 886.83 886.77 886.91 0.011078 1.23 1.24 4.61 0.76Estudio 1770 8.88 886.50 887.42 887.27 887.56 0.006335 1.66 5.84 14.87 0.66Estudio 1770 12.83 886.50 887.57 887.74 0.005961 1.86 8.56 20.60 0.66Estudio 1770 17.22 886.50 887.71 887.90 0.005661 2.01 11.74 25.46 0.66Estudio 1770 29.02 886.50 887.86 887.90 888.20 0.008947 2.79 16.51 41.07 0.86




Estudio 1741 Bridge

Estudio 1740 1.53 885.75 886.23 886.23 886.46 0.015044 2.14 0.71 16.78 0.99


(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) Estudio 1740 8.88 885.75 886.50 886.50 886.54 0.001760 0.83 10.99 21.21 0.35Estudio 1740 12.83 885.75 886.50 886.50 886.57 0.003674 1.20 10.99 21.21 0.50Estudio 1740 17.22 885.75 886.50 886.50 886.63 0.006617 1.61 10.99 21.21 0.67Estudio 1740 29.02 885.75 886.79 886.56 886.94 0.004542 1.75 18.85 32.04 0.60





Estudio 1701 Bridge





Estudio 1660 1.53 882.50 882.75 882.70 882.78 0.008933 0.77 1.98 13.00 0.63Estudio 1660 8.88 882.50 883.03 883.15 0.008792 1.53 6.49 21.16 0.74Estudio 1660 12.83 882.50 883.12 883.07 883.28 0.009726 1.81 8.57 28.54 0.80Estudio 1660 17.22 882.50 883.23 883.40 0.008262 1.90 12.30 38.42 0.77Estudio 1660 29.02 882.50 883.38 883.38 883.61 0.009337 2.34 19.00 47.73 0.84



Estudio 1630 1.53 880.00 880.16 880.16 880.22 0.024087 1.13 1.36 10.57 1.00Estudio 1630 8.88 880.00 880.43 880.43 880.60 0.016023 1.83 5.16 17.43 0.97Estudio 1630 12.83 880.00 880.53 880.53 880.73 0.014345 2.02 7.05 19.72 0.95Estudio 1630 17.22 880.00 880.63 880.86 0.013199 2.19 9.05 21.28 0.94Estudio 1630 29.02 880.00 880.83 880.83 881.15 0.012864 2.62 13.68 26.58 0.97


Estudio 1610 1.56 878.25 878.61 878.64 0.005335 0.82 1.91 7.72 0.52Estudio 1610 9.07 878.25 878.98 878.92 879.07 0.005608 1.45 10.18 51.31 0.62










Estudio 1530 1.56 872.75 872.98 873.01 0.007262 0.71 2.18 13.72 0.57Estudio 1530 9.07 872.75 873.31 873.18 873.38 0.005129 1.18 8.82 27.65 0.57Estudio 1530 13.10 872.75 873.39 873.49 0.005742 1.40 11.29 32.18 0.62Estudio 1530 17.59 872.75 873.46 873.58 0.006759 1.64 13.46 35.73 0.68Estudio 1530 29.64 872.75 873.60 873.80 0.008346 2.11 19.71 51.53 0.79








(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m)















Estudio 1320 1.62 856.88 857.54 857.04 857.55 0.000191 0.24 6.74 14.02 0.11Estudio 1320 9.44 856.88 857.97 857.39 857.99 0.000925 0.68 13.93 19.97 0.26




Estudio 1311 Bridge






Estudio 1271 Bridge






Estudio 1220 1.62 850.50 850.76 850.82 0.010615 1.06 1.53 6.98 0.72Estudio 1220 9.44 850.50 851.17 851.34 0.010432 1.79 5.27 10.69 0.81Estudio 1220 13.64 850.50 851.30 851.51 0.010929 2.06 6.64 11.31 0.86Estudio 1220 18.31 850.50 851.38 851.35 851.68 0.012948 2.41 7.60 11.56 0.95Estudio 1220 30.85 850.50 851.66 851.66 852.05 0.013784 2.77 11.12 14.30 1.00


Estudio 1200 1.62 849.00 849.22 849.28 0.011101 1.06 1.53 7.15 0.73


(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) Estudio 1200 9.44 849.00 849.64 849.81 0.010483 1.82 5.20 10.25 0.81Estudio 1200 13.64 849.00 849.79 849.99 0.010069 2.00 6.82 11.23 0.82Estudio 1200 18.31 849.00 849.91 850.16 0.011136 2.22 8.25 12.53 0.87Estudio 1200 30.85 849.00 850.18 850.18 850.50 0.010091 2.56 13.79 35.45 0.87

Estudio 1190 1.62 848.75 849.00 849.05 0.009240 1.01 1.60 7.04 0.68Estudio 1190 9.44 848.75 849.37 849.54 0.012521 1.84 5.13 11.55 0.88Estudio 1190 13.64 848.75 849.46 849.45 849.71 0.015484 2.21 6.18 12.42 1.00Estudio 1190 18.31 848.75 849.58 849.58 849.86 0.015146 2.36 7.77 13.96 1.01Estudio 1190 30.85 848.75 849.77 849.84 850.19 0.018188 2.88 10.73 17.91 1.13



Estudio 1171 Bridge











Estudio 1081 Bridge











Estudio 1003 Bridge





Estudio 927 Bridge



(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m)




Estudio 827 Bridge




Estudio 757 Bridge






Estudio 675 Bridge



Estudio 650 3.48 829.76 830.14 830.23 0.002331 1.32 2.63 7.27 0.70Estudio 650 11.81 829.76 830.59 830.78 0.001985 1.93 6.11 8.17 0.71


(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) Estudio 650 16.29 829.76 830.82 831.03 0.001690 2.04 8.00 8.62 0.67Estudio 650 21.27 829.76 831.05 831.28 0.001469 2.12 10.05 9.08 0.64Estudio 650 34.63 829.76 831.88 832.07 0.000654 1.94 18.16 10.37 0.45



Estudio 625 Bridge





Estudio 585 Bridge



Estudio 565 Bridge





Estudio 525 Bridge







Estudio 485 Bridge





Estudio 445 Bridge





Estudio 405 Bridge






Tel. 987073163 / 607586210 Página 27 de 27

Apéndice nº7: Archivos informáticos de las simulaciones

Anejo nº 10: CÁLCULOS ESTRUCTURAS DE MADERA

4444

0910-4133/R0

�

memoria

1.1. 1.1. 1.1. 1.1. objetoobjetoobjetoobjeto y alcance y alcance y alcance y alcance

El presente documento se redacta a petición de Ulises López, y tiene como objeto el cálculo

estructural y dimensionamiento de diversas estructuras, puentes y pasarelas de madera en una

Senda Natural en San Andrés del Rabanedo, en la provincia de León.

Podrá ser considerado, previa revisión final de Media Madera Ingenieros Consultores S.L., como

Proyecto de Ejecución siempre y cuando la fabricación y ejecución del mismo sea realizado por

Media Madera Ingenieros Consultores S.L. o bajo la supervisión de la misma. De esta forma se

garantizarán las practicas de fabricación y constructivas propias que constituyen el know-how de la

empresa, prácticas que aseguran la idoneidad final del proyecto tales como adecuación estricta al

diseño, condiciones de carga y cálculos estructurales originalmente realizados o, en su caso, de

los modificados, tanto parciales como finales, que por condicionamientos de obra pudieran surgir y

que requerían, en cualquier caso, una nueva aprobación por parte de Media Madera Ingenieros

Consultores S.L.

Este estudio estructural comprende el cálculo y dimensionamiento de los elementos de madera y

herrajes que conforman la estructura de la pasarela. Quedando excluidos cimentaciones, muros,

etc.

5555

0910-4133/R0

1.1.1.1.2222. . . . descripcióndescripcióndescripcióndescripción de las estructuras propuestas de las estructuras propuestas de las estructuras propuestas de las estructuras propuestas

Los puentes se realizan en madera de Pino silvestre (Pinus sylvestris) tratada en autoclave mediante

tratamiento de protección profunda, con un ancho de paso de 1,5 m. y unas longitudes que oscilan

entre los 6 metros de la pasarela más corta y los 14 metros del puente de mayor longitud.

Están formados por dos vigas principales en madera laminada de Pinus sylvestris, con una ligera

contraflecha y un radio de curvatura de 310 m . Las vigas son de inercia constante con secciones

que irán en función de la luz a cubrir.

Cumpliendo un segundo orden estructural se encuentran las vigas riostras con una sección de 90 x

165 mm para el caso de la pasarela de 6 m y 90 x 231 mm para el resto., colocadas

perpendicularmente a las anteriores, realizando la doble labor de sustentar los elementos

inmediatamente superiores y asegurar la estabilidad transversal de la estructura al servir de

arriostramiento a las vigas principales.

El tercer orden estructural lo componen las viguetas (90 x 132 mm.), colocadas sobre las vigas

riostras, siguiendo la dirección del eje de la pasarela .Sobre éstas se dispone directamente el

tablero de piso, de madera aserrada de 145 x 45 mm. con una separación aproximada de 8 mm.

entre cada tabla.

6666

0910-4133/R0

El arriostramiento se lleva a cabo colocando diagonales de madera en los rectángulos generados

entre las vigas riostras y las vigas principales.

Para adaptarse lo máximo posible a la modelización estructural en el cálculo, como viga biapoyada

con rótula fija en un extremo y rótula con deslizadera en el otro, se diseñan unos herrajes de apoyo

propios para este tipo de pasarelas. Ambos herrajes están formados por tres pletinas de acero

galvanizado en caliente que abrazan la viga sobre una placa base horizontal que se alarga a modo

de ala para su fijación a la cimentación, reforzada con rigidizadores en la placa lateral exterior.

El apoyo deslizante se consigue realizando una ranura con holgura que permita el desplazamiento

del perno pasante que sujeta a la viga, y colocando una lámina de neopreno entre la viga de

madera y el herraje.

7777

0910-4133/R0

Pasarela 6 x 1,5 m.

Vigas principales de 185 x 330 mm, riostras de 90 x 165

Pasarela 8 x 1,5 m


8888

0910-4133/R0

Puente 10 x 1,5 m


Puente 11 x 1,5 m


9999

0910-4133/R0

Puente 14 x 1,5 m


10101010

0910-4133/R0

1.3. 1.3. 1.3. 1.3. condicionescondicionescondicionescondiciones de servicio de servicio de servicio de servicio

1.3.1. 1.3.1. 1.3.1. 1.3.1. ubicación y clase de servicioubicación y clase de servicioubicación y clase de servicioubicación y clase de servicio

Las estructuras se ubicarán en una Senda situada en San Andrés del Rabanedo, en la provincia de

León

Este hecho afecta a la determinación de acciones:

Sobrecarga de viento

Se determina según DB-SE-AE

En cuanto a la clase de servicio de la estructura, se asignará a los distintos elementos de la

estructura la clase de servicio siguiente:

• Clase CS-3: en elementos a la intemperie

11111111

0910-4133/R0

1.1.1.1.4444. . . . cálculoscálculoscálculoscálculos y dimensionamiento y dimensionamiento y dimensionamiento y dimensionamiento

El cálculo de las estructuras de madera se efectúa de acuerdo con los requisitos recogidos en el

Código Técnico de la Edificación (CTE). Garantizándose los requisitos básicos recogidos en CTE-

SE Seguridad Estructural y CTE-SI Seguridad en caso de incendio

El cálculo estático se efectúa siguiendo las leyes de resistencia de materiales.

La comprobación de secciones se efectúa mediante el empleo de software desarrollado

específicamente por MEDIA MADERA, INGENIEROS CONSULTORES, de acuerdo con la normativa

referida.

12121212

0910-4133/R0

CTECTECTECTE----SESESESE SEGURIDAD ESTRUCTURAL SEGURIDAD ESTRUCTURAL SEGURIDAD ESTRUCTURAL SEGURIDAD ESTRUCTURAL

El objetivo del requisito básico “Seguridad estructural” consiste en asegurar que la estructura tiene

un comportamiento adecuado frente a las acciones e influencias previsibles a las que pueda estar

sometido durante su construcción y uso previsto (Artículo 10 de la Parte I de Código Técnico de la

Edificación).

Las prescripciones aplicadas son:

Documento Básico DBDBDBDB----SSSSEEEE Apartados SE-1 ySE-2

Documento Básico DBDBDBDB----SESESESE----AEAEAEAE Acciones en la Edificación

Documento Básico DBDBDBDB----SESESESE----MMMM Estructuras de madera

El proceso seguido para el cálculo estructural es el siguiente: primero, determinación de

situaciones de dimensionado; segundo, establecimiento de las acciones; tercero, análisis

estructural; y cuarto dimensionado. Los métodos de comprobación utilizados son el de Estado

Límite Ultimo para la resistencia y estabilidad, y el de Estado Límite de Servicio para la aptitud de

servicio.

El dimensionado de secciones se realiza según la Teoría de los Estados Limites Últimos (apartado

3.2.1 DB-SE) y los Estados Límites de Servicio (apartado 3.2.2 DB-SE).

SESESESE----1 Y SE1 Y SE1 Y SE1 Y SE----2222 RESISTENCIA Y ESTABILIDAD RESISTENCIA Y ESTABILIDAD RESISTENCIA Y ESTABILIDAD RESISTENCIA Y ESTABILIDAD---- APTITUD AL SERVICIO APTITUD AL SERVICIO APTITUD AL SERVICIO APTITUD AL SERVICIO

EXIGENCIA BÁSICA SE 1: : : : La resistencia y la estabilidad serán las adecuadas para que no

se generen riesgos indebidos, de forma que se mantenga la resistencia y la estabilidad

frente a las acciones e influencias previsibles durante las fases de construcción y usos

previstos de los edificios, y que un evento extraordinario no produzca consecuencias

desproporcionadas respecto a la causa original y se facilite el mantenimiento previsto.

EXIGENCIA BÁSICA SE 2: : : : La aptitud al servicio será conforme con el uso previsto del

edificio, de forma que no se produzcan deformaciones inadmisibles, se limite a un nivel

aceptable la probabilidad de un comportamiento dinámico inadmisible y no se produzcan

degradaciones o anomalías inadmisibles.

13131313

0910-4133/R0

1.4.1 – bases de cálculo

En la citada norma, los métodos de cálculo tradicionales en la madera (tensiones admisibles) son

sustituidos por los de coeficientes parciales.

1.4.1.1 Valores de cálculo1.4.1.1 Valores de cálculo1.4.1.1 Valores de cálculo1.4.1.1 Valores de cálculo

El valor de cálculo de una acción tiene en cuenta los siguientes factores:

- Coeficiente parcial de seguridad para las acciones. Contempla la posibilidad de una

desviación desfavorable del valor de las acciones, la posibilidad de falta de precisión

en el modelo de las acciones y las incertidumbres en la evaluación del efecto de las

mismas

- Valor característico de la acción. En las cargas de carácter permanente es el valor

medio. En las cargas variables se adopta un criterio probabilístico o un valor

especificado. Estos valores se definen en el Documentento Básico DB-SE-AE Acciones

en la Edificación y según la IAP-98 (Instrucción de las acciones a considerar en el

proyecto de puentes de carreteras).

1.4.1.2 Combinación de acciones1.4.1.2 Combinación de acciones1.4.1.2 Combinación de acciones1.4.1.2 Combinación de acciones

El C.T.E.-SE-M, establece los coeficientes aplicables a las diferentes combinaciones de acciones.

Debido a la variación de la resistencia en función de la duración de la carga (asignada a la acción

de más breve duración en una combinación) deberán comprobarse las diversas posibilidades de

simultaneidad de las cargas; es posible que una actuación de pocas cargas pero de mucha

duración dé lugar a situaciones más desfavorables que la actuación de más acciones con una

duración menor.

1.4.1.3 Factores que influyen en las propiedades mecánicas de la madera1.4.1.3 Factores que influyen en las propiedades mecánicas de la madera1.4.1.3 Factores que influyen en las propiedades mecánicas de la madera1.4.1.3 Factores que influyen en las propiedades mecánicas de la madera

Los valores característicos de las propiedades mecánicas de la madera se obtienen mediante

ensayos realizados en unas condiciones normalizadas de contenido de humedad y duración del

ensayo para cada calidad definida en la norma de clasificación. Por este motivo se aplican

correcciones a las resistencias cuando estos factores no coinciden con los de referencia.

14141414

0910-4133/R0

1.4.1.3.1 Contenido de humedad

Al aumentar en contenido de humedad de la madera se disminuyen sus propiedades mecánicas.

Los ensayos mecánicos que se realizan para determinar las propiedades de la madera se efectúan

en unas condiciones ambientales determinadas (20 + 2º C y 65 + 5% de Humedad Relativa). En la

mayoría de las coníferas, estas condiciones ambientales implican un contenido de humedad del

12%. Cuando el contenido de humedad de la madera sea diferente, deberá efectuarse una

corrección de sus características mecánicas.

Para ello, las estructuras quedan asignadas a una de las clases de servicios definidas a

continuación:

- Clase de servicio 1: Se caracteriza por un contenido de humedad en los materiales

correspondiente a una temperatura de 20 + 2º C y una humedad relativa del aire que

solo exceda el 65% unas pocas semanas al año.

En la Clase de servicio 1 el contenido de humedad medio de equilibrio higroscópico en

la mayoría de las coníferas no excede el 12%.

- Clase de servicio 2: Se caracteriza por un contenido de humedad en los materiales

correspondiente a una temperatura de 20 + 2º C y una humedad relativa del aire que

sólo exceda el 85% unas pocas semanas al año

En la clase de servicio 2 el contenido de humedad medio de equilibrio higroscópico en

la mayoría de las coníferas no excede el 20%.

- Clase de servicio 3: Condiciones climáticas que conduzcan a contenidos de humedad

superiores al de la clase de servicio 2

1.4.1.3.2 Duración de la carga

La duración de la carga influye significativamente en la resistencia de la madera.

Los ensayos mecánicos normalizados se realizan con una duración aproximada de la carga de 3 a

7 minutos, siendo preciso corregir sus propiedades para duraciones diferentes.

15151515

0910-4133/R0

Las clases de duración de la carga se caracterizan por el efecto de una carga constante actuando

por un determinado periodo de tiempo. En las acciones variables la clase de duración

correspondiente se determinará basándose en la interacción entre la variación típica de la carga

con el tiempo y las propiedades geológicas del material

Clase de duraciónClase de duraciónClase de duraciónClase de duración Orden de duración acumulada de la carga Orden de duración acumulada de la carga Orden de duración acumulada de la carga Orden de duración acumulada de la carga

característicacaracterísticacaracterísticacaracterística Ejemplos de cargasEjemplos de cargasEjemplos de cargasEjemplos de cargas

Permanente Más de 10 años Peso propio, cerramientos

Larga duración 6 meses - 10 años andamios

Media duración 1 semana - 6 meses Sobrecarga de uso

Corta duración Menos de una semana Nieve, viento

Instantánea Sismo

1.4.1.3.3 Efecto del tamaño de la pieza en la resistencia

Existe una relación entre la resistencia de la madera y el tamaño de la pieza, de forma que cuanto

mayor sea su volumen, menor resulta la tensión de rotura. El criterio seguido en la normativa de

cálculo para las solicitaciones de flexión y tracción paralela consiste en tomar un valor de referencia

del canto en flexión (o ancho en tracción paralela) y permitir la mayoración de la resistencia para

valores inferiores y no modificarla para valores superiores.

1.4.1.3.4 Carga compartida

En los sistemas estructurales formados por varias piezas iguales y separadas a una misma

distancia, que se encuentran unidas transversalmente por otra estructura secundaria que además

de arriostrarlas distribuye la carga, las resistencias de cálculo de las piezas pueden aumentarse

multiplicándose por un factor denominado de carga compartida.

16161616

0910-4133/R0

1.4.2.- caracterización del material y condiciones de servicio

Todos los elementos estructurales se resuelven con madera de Pinus sylvestris (Pino silvestre, pino

norte) tratada en profundidad en autoclave con sales hidrosolubles

Para la madera laminada encolada de Pinus sylvestris se asigna una clase resistente GL 24h (Glue

Laminated) correspondiéndole las características mecánicas siguientes:

Módulo elástico medio (E 0 m): 116.000 Kp/cm2

Resistencia característica a flexión (fmk): 240 Kp/cm2

Resistencia característica a tracción (ft 0 k): 165 Kp/cm2

Resistencia característica a tracción ⊥ (ft 90 k): 4 Kp/cm2

Resistencia característica a compresión (fc 0 k): 240 Kp/cm2

Resistencia característica a compresión ⊥ (fc 90 k): 27 Kp/cm2

Resistencia característica a cortadura (fvk): 27 Kp/cm2

Para la madera aserrada de Pinus sylvestris se asigna una clase resistente C18 (coníferas)

correspondiéndole las características mecánicas siguientes:

Módulo elástico medio (E 0 m): 90.000 Kp/cm2

Resistencia característica a flexión (fmk): 180 Kp/cm2

Resistencia característica a tracción (ft 0 k): 110 Kp/cm2

Resistencia característica a tracción ⊥ (ft 90 k): 4 Kp/cm2

Resistencia característica a compresión (fc 0 k): 180 Kp/cm2

Resistencia característica a compresión ⊥ (fc 90 k): 22 Kp/cm2

Resistencia característica a cortadura (fvk): 3,4 Kp/cm2

En cuanto a la clase de servicio de las estructuras, se asigna la clase de servicio siguiente:

• Clase CS-3: en elementos exteriores a la intemperie sin contacto con el terreno.

17171717

0910-4133/R0

1.4.3.- modelización de las estructuras

Se modelizan los elementos estructurales sencillos (viguetas, tablón de pisos, etc.) de acuerdo con

el esquema estático de vigas biapoyadas, con carga uniformemente repartida según la figura

siguiente:

q (Kp/m)

Se consideran los pesos propios de los elementos estructurales a calcular como carga repartida.

Los puentes en arco se modelizan como arcos biarticulados.

1.4.4.- hipótesis de carga. Combinaciones de hipóte sis

Para la determinación del peso propio se considera un valor de la densidad de la madera de 500

Kp/m3.

CARGAS PERMANENTES

Peso de piso Tableros : 40 Kg/m2

Pesos propios Se determinan en función de la densidad de la madera.

SOBRECARGAS

(P) Uso 400 Kp/m2 . para pasarelas peatonales, según IAP-98

COMBINACIONES CONSIDERADAS

Combinación 1 1,35 x CP

Combinación 2 1,35 x CP + 1,5 x P

18181818

0910-4133/R0

En cuanto a las combinaciones de hipótesis, no se tendrá en cuenta la nieve, pues es de un valor

muy inferior a la sobrecarga de uso e incompatible con esta (al menos en su valor máximo).

Tampoco se considera el viento en el plano del puente, pues crea succiones de valor despreciable.

Se considerará el viento frontal a las vigas para el cálculo del arriostramiento.

1.4.5. dimensionado y comprobación de elementos

A continuación se adjuntan los cálculos de los elementos estructurales de acuerdo con las

premisas expresadas en los epígrafes anteriores.

19191919

0910-4133/R0

Proyecto PASARELA DE 6x1,5 m .SAN ANDRÉS DEL RABANEDO Elemento VIGA PRINCIPAL

Caracterización geométricaCaracterización geométricaCaracterización geométricaCaracterización geométrica

Ancho: 185 Área de ls sección: A 610,5 cm2 Luz (m): 6,0 m

Canto: 330 Momento de Inercia y: Iy 55403 cm4 Ancho del paño soportado (m): 0,75 m

Momento de inercia z: Iz 17411,97 cm4 Dtcia. entre arriostrados (Sarr): 1,50 m

Módulo Resistente y: Wy 3357,8 cm3 Clase de servicio : CS- 3

Módulo Resistente z: Wz 1882,38 cm3Coeficiente de altura (kh): 1,13 2

Clase resistente:Clase resistente:Clase resistente:Clase resistente: GL 24 h3

Resistencia a flexión fmk 240

Resistencia a tracción paralela a la fibra ft 0 k 165

Resistencia a tracción perpendicular a la fibra ft 90 k 4

Resistencia a compresión paralela a la fibra fc 0 k 240

Resistencia a compresión perpendicular a la fibra fc 90 k 27

Resistencia a cortante fvk 27

Módulo de elasticidad paralelo a la fibra medio E0medio 116000

Módulo de elasticidad paralelo a la fibra característico E0k 94000

SSSSolicitaciones y esfuerzosolicitaciones y esfuerzosolicitaciones y esfuerzosolicitaciones y esfuerzosMomento máx (Mk) Cortante máximo (Qk)

Duración Kg x cm Kg

40 PERMANENTE (CP) Kg/m 59,91 Permanente 26962 180

400 USO UNIFORME Kg/m 300,00 Media 135000 900

Comprobación de Estados Límites Últimos: Verificación de resistenciaComprobación de Estados Límites Últimos: Verificación de resistenciaComprobación de Estados Límites Últimos: Verificación de resistenciaComprobación de Estados Límites Últimos: Verificación de resistencia (Kp, Kp x cm, Kp/cm 2 )

COMBINACIÓN CP CP + UCoeficiente de minoración de resistencia Kmod 0,50 0,65

RESISTENCIA A FLEXIÓNRESISTENCIA A FLEXIÓNRESISTENCIA A FLEXIÓNRESISTENCIA A FLEXIÓNMomento de cálculo Md 36398 238898

Resistencia de cálculo a flexión fmd 108,19 140,65

Tensión de cálculo a flexión sd 10,84 71,15

0,51 Porcentaje de aprovechamiento a flexión If = sd/fmd kcrit, m 10,02% 50,59%

RESISTENCIA A CORTANTERESISTENCIA A CORTANTERESISTENCIA A CORTANTERESISTENCIA A CORTANTE

Esfuerzo cortante de cálculo Qd 243 1593

Resistencia de cálculo a cortante td 0,60 3,91

Tensión de cálculo a cortante fvd 10,80 14,04

0,28 Porcentaje de aprovechamiento a cortante Iv = td/fvd 5,52% 27,87%

Comprobación de Estados Límites de Servicio: Verificación de deformaciónComprobación de Estados Límites de Servicio: Verificación de deformaciónComprobación de Estados Límites de Servicio: Verificación de deformaciónComprobación de Estados Límites de Servicio: Verificación de deformación

(Ui : flechas en mm.) CARGA CP UContraflecha (U 0 ) = 8 Factor de deformación: Kdef 2,00 0,75

Deformación instantánea esperada: Ui 1,57 7,88

Deformación diferida (considerando fluencia) U máx 4,72 13,79

0,3938626 Flecha adm inst: L/300 = 20,00 Crite rio 1: C rite rio 1: C rite rio 1: C rite rio 1: Ui (N) = 7,88 <= L/300 =20,00

0,4595064 Flecha adm máx: L/200 =30,00 Crite rio 2: C rite rio 2: C rite rio 2: C rite rio 2: Umáx (N) = 13,79 <= L/200 =30,00

0,3501602 Crite rio 3: C rite rio 3: C rite rio 3: C rite rio 3: Umáx (CP) +Umáx (N) - U0 = 10,50 <= L/200 =30,00

��

��

��

Principal

20202020

0910-4133/R0

Proyecto PASARELA DE 6x1,5 m .SAN ANDRÉS DEL RABANEDO Elemento RIOSTRAS






































��

��

��

Principal

21212121

0910-4133/R0

Proyecto PASARELA DE 6x1,5 m .SAN ANDRÉS DEL RABANEDO Elemento VIGUETAS






































��

��

��

Principal

22222222

0910-4133/R0

Proyecto PASARELA DE 8x1,5 m .SAN ANDRÉS DEL RABANEDO Elemento VIGA PRINCIPAL






































��

��

��

Principal

23232323

0910-4133/R0

Proyecto PASARELA DE 8x1,5 m .SAN ANDRÉS DEL RABANEDO Elemento RIOSTRAS





































-0,148496 Crite rio 3: C rite rio 3: C rite rio 3: C rite rio 3: Umáx (CP) +Umáx (N) - U0 = -0,82 <= L/200 =5,50

��

��

��

Principal

24242424

0910-4133/R0

Proyecto PASARELA DE 8x1,5 m .SAN ANDRÉS DEL RABANEDO Elemento VIGUETAS






































��

��

��

Principal

25252525

0910-4133/R0

Proyecto PUENTE DE 10x1,5 m .SAN ANDRÉS DEL RABANEDO Elemento VIGA PRINCIPAL






































��

��

��

Principal

26262626

0910-4133/R0

Proyecto PUENTE DE 10x1,5 m .SAN ANDRÉS DEL RABANEDO Elemento RIOSTRA






































��

��

��

Principal

27272727

0910-4133/R0

Proyecto PUENTE DE 10x1,5 m .SAN ANDRÉS DEL RABANEDO Elemento VIGUETA






































��

��

��

Principal

28282828

0910-4133/R0







































��

��

��

Principal

29292929

0910-4133/R0

Proyecto PUENTE DE 11x1,5 m .SAN ANDRÉS DEL RABANEDO Elemento RIOSTRA






































��

��

��

Principal

30303030

0910-4133/R0

Proyecto PUENTE DE 11x1,5 m .SAN ANDRÉS DEL RABANEDO Elemento VIGUETAS






































��

��

��

Principal

31313131

0910-4133/R0







































��

��

��

Principal

32323232

0910-4133/R0

Proyecto PUENTE DE 14x1,5 m .SAN ANDRÉS DEL RABANEDO Elemento RIOSTRAS






































��

��

��

Principal

33333333

0910-4133/R0

Proyecto PUENTE DE 14x1,5 m .SAN ANDRÉS DEL RABANEDO Elemento VIGUETAS






































��

��

��

Principal

Anejo nº 11: CÁLCULOS RECUPERACIÓN CAUDAL NATURAL ARROYO


ANEJO Nº11: CÁLCULOS RECUPERACIÓN CAUDAL ARROYO

Ulises López-Peláez Manoja - INGENIERO DE CAMINOS, CANALES Y PUERTOS – Colegiado nº 14120 Página 1 de 30

ÍNDICE 1. Cálculos hidrológicos ................................................................................................................. 2

1.1. Características geométricas de la cuencas ........................................................................ 2 1.2. Obtención de la precipitación de período de retorno de 25 años ....................................... 3 1.3. Obtención del caudal de período de retorno 25 años ......................................................... 5

2. Cálculos hidráulicos ................................................................................................................... 9 2.1. Caudal de aguas negras..................................................................................................... 9 2.2. Caudal de aguas blancas ................................................................................................. 10 2.3. Diseño del aliviadero de crecidas ..................................................................................... 10 2.4. Diseño del emisario .......................................................................................................... 13 2.5. Diseño de los conductos................................................................................................... 13

2.5.1. Conductos hasta pozo de registro número 23........................................................... 14 2.5.2. Conductos desde pozo de registro número 58-59 hasta 96...................................... 15

3. Cálculos mecánicos ................................................................................................................. 18 3.1.Cálculo del aliviadero......................................................................................................... 18

3.1.1. Cálculo de la losa de cubierta ................................................................................... 19 3.1.2. Cálculo de alzados .................................................................................................... 24 3.1.3. Cálculo de la solera................................................................................................... 29

Apéndice nº1: Memoria del software de cálculo de estructuras................................................... 30




1. Cálculos hidrológicos El objeto del estudio hidrológico es la obtención de los caudales máximos aportados por la cuenca vertiente de aguas pluviales al colector de El Ferral período de retorno de 25 años (Q25) en los puntos en que previsiblemente recibirá aportaciones de acuerdo con el Plan General de Ordenación Urbana de San Andrés del Rabanedo:

- Inmediatamente aguas abajo del Campamento de Ferral del Bernesga. - Inmediatamente aguas abajo de punto en que acomete el último colector del núcleo de

Ferral del Bernesga. - En el punto, dentro del casco de San Andrés, en que se sitúa el aliviadero de crecidas

existente donde finaliza la renovación del colector. Para la realización de dicho estudio puede utilizarse un método estadístico, o bien un método hidro-meteorológico, considerándose en este caso más apropiado el segundo de los métodos citados. Inicialmente se obtendrán las características geométricas de las cuencas y colectores. A continuación se obtendrá los valores de la precipitación para período de retorno de 25 años. Y finalmente, se transformarán éstos valores de precipitación en caudales circulantes en el colector objeto del presente estudio. 1.1. Características geométricas de la cuencas

A continuación desglosamos las superficies de las cuencas, puesto que dicho desglose será necesario para el posterior cálculo del coeficiente de escorrentía. A partir de los datos de cuenca actual y población actual se obtiene el ratio actual de habitantes por hectárea. A continuación obtenemos la superficie de la cuenca máxima futura de acuerdo con los planos del Plan General de Ordenación Urbana de San Andrés del Rabanedo y usando el mismo ratio para la densidad actual de población, hallamos una aproximación de la población máxima futura. Seguidamente, estimamos qué porcentaje de la nueva cuenca (futura máxima) contará con un saneamiento separativo y así obtenemos la nueva cuenca (futura máxima) neta. Agregando ésta a la superficie actual (considerada toda ella con saneamiento unitario), obtenemos la cuenca de diseño del presente proyecto.




Núcleo Cuenca actual (m2)

Población actual Habitantes/Ha

Cuenca futura (m2)

Población futura

Nueva cuenca (m2)

Nueva cuenca separativa (%)

Nueva cuenca neta (m2)

Cuenca de diseño (m2)

Campamento 109.904 942 85,71 109.904 942 0 0 0 109.904 Ferral del Bernesga 104.061 590 56,70 207.301 1.175 103.240 65 36.134 140.195 San Andrés del Rabanedo 158.708 836 52,66 754.087 3.971 595.379 80 119.076 277.784 527.883

Ahora estimamos en cada una de las cuencas qué porcentaje corresponde a pavimentos y cubiertas y cuál a parques y jardines, así como la longitud, desnivel y pendiente de cada una de ellas. Núcleo Campamento Ferral del Bernesga San Andrés del Rabanedo Totales Cuenca de diseño (m2) 109.904 140.195 277.784 527.883 Pavimentos y cubiertas (%) 80 60 75 Pavimentos y cubiertas (m2) 87.923 84.117 208.338 380.378 Parques y jardines (%) 20 40 25 Parques y jardines (m2) 21.981 56.078 69.446 147.505 Longitud (m) 1500 1750 1800 Desnivel (m) 48 51 22 Pendiente media (%) 3,20 2,91 1,22

1.2. Obtención de la precipitación de período de retorno de 25 años

Para la obtención de la precipitación total diaria (Pd) con período de retorno de 25 años hemos optado por utilizar una extrapolación estadística según la distribución de Gumbel a partir de series reales de precipitaciones diarias máximas en cada año de cada serie. Dichos datos se han obtenido de la publicación del Ministerio de Medio Ambiente “Las precipitaciones máximas en 24

horas y sus períodos de retorno en España. Volumen 12: Castilla y León”, que recoge datos publicados por el Instituto Nacional de Meteorología. Buscando la mejor representatividad por su cercanía a la cuenca, se ha seleccionado la estación meteorológica de La Virgen del Camino. La serie de datos de precipitaciones máximas diarias de cada se expone a continuación.

Año Pmax (mm) 1990 40,50 1989 32,60 1988 32,20 1987 98,50 1986 42,00 1985 31,00 1984 30,30 1983 40,10 1982 28,30 1981 74,60




Año Pmax (mm) 1980 53,60 1979 34,40 1978 35,80 1977 50,20 1976 23,40 1975 41,20 1974 30,00 1973 32,50 1972 24,70 1971 48,60 1970 34,00 1969 22,40 1968 31,70 1967 27,30 1966 32,00 1965 20,00 1964 27,20 1963 38,00 1962 43,00 1961 43,50 1960 26,70 1959 49,20 1958 31,70 1957 24,00 1956 24,80 1955 45,00 1954 43,70 1953 24,00 1952 34,60 1951 58,70 1950 28,00 1949 28,00 1948 30,00 1947 36,00 1946 32,00 1945 27,00 1944 28,00 1943 37,00 1942 31,00 1941 25,00 1940 24,00 1939 49,00 1938 17,00

A partir de dicha serie de datos, se ha obtenido la precipitación máxima para período de retorno de 25 años. Para ello, y tal y como ya se avanzara, se ha empleado el método estadístico de la distribución de Gumbel, apropiada para valores extremos como éste.

n

xnd S

SyyMP ·_

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −+=




⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −−−=

TLnLny 11

- Pd: Precipitación máxima para el período de retorno considerado - M: Valor medio de la serie - Sx: Desviación típica de la serie - T: Período de retorno considerado - yn: Tabulado en bibliografía especializada en función de n (número de datos de la serie) - Sn: Tabulado en bibliografía especializada en función de n (número de datos de la serie) Aplicando la formulación expuesta, los resultados son los siguientes:

DISTRIBUCIÓN DE GUMBEL T (años) 25 n 53 y 3.1985 yn 0.5497 Sx 13.66 Sn 1.1658 M 35.81 P25 (mm) 66.84

1.3. Obtención del caudal de período de retorno 25 años

Para poder transformar el valor de precipitación en caudal fluyente, se emplea el método preconizado en la vigente Instrucción de Carreteras 5.2.-I.C. Recibe el nombre de Método Racional y está basado en métodos hidrometeorológicos desarrollados por diversos autores. Como expone dicha Instrucción se puede considerar éste un método apropiado en cuencas pequeñas, cuyo tiempo de concentración sea inferior a las 6 horas, tal y como sucede en el presente caso, como se verá más adelante. Dicho método emplea, para la obtención del caudal máximo, la fórmula:

3AICQ t ⋅⋅

=

en la que: - C = Coeficiente de escorrentía de la cuenca drenada




- It = Intensidad media del aguacero de duración igual al tiempo de concentración de la cuenca correspondiente al periodo de retorno considerado (mm/h)

- A = Superficie de la cuenca (Km2) La formulación propuesta en el método empleado para la determinación del coeficiente de escorrentía es la siguiente:

2

11

231

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡+

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡+⋅⎥

⎦

⎤⎢⎣

⎡−

=

o

d

o

d

o

d

PP

PP

PP

C

en la que: - Pd = Precipitación diaria máxima para el periodo de retorno considerado - Po = Precipitación umbral de escorrentía a partir de la cual se inicia ésta. El umbral de escorrentía se obtiene de la tabla 2.1 de la Instrucción, discriminando en cada cuenca la superficie correspondiente a cada uso del suelo de los que figuran en la citada tabla. Se atribuye un Po a cada una de éstas porciones de cada cuenca y se realiza una media ponderada de los distintos Po, utilizando como pesos los porcentajes de superficie con respecto al del total de la cuenca. Los umbrales de escorrentía obtenidos deben afectarse de un coeficiente dado en la tabla 2.5 de la vigente Instrucción. En el presente caso, el coeficiente corrector resulta igual a 2. Previamente se ha clasificado el tipo de suelo según la tabla 2.2 de la Instrucción, obteniéndose en todo caso suelo del tipo B. Los resultados del proceso descrito para cada valor obtenido de precipitación máxima son los siguientes:

COLECTOR EL FERRAL EN CAMPAMENTO Grupo Uso de Pend. Caract. Po Sup. Po pond. Coeficiente Po pond. y Pd C suelo la tierra (%) Hidrol. (mm) (%) (mm) corrector corregido (mm) (mm)

- Pavim. y cubiertas - - 1 80

B Praderas <3% Buena 33 20 7,40 2 14,80 66,84 0,40




COLECTOR EL FERRAL EN FERRAL DEL BERNESGA Grupo Uso de Pend. Caract. Po Sup. Po pond. Coeficiente Po pond. y Pd C suelo la tierra (%) Hidrol. (mm) (%) (mm) corrector corregido (mm) (mm)


B Praderas <3% Buena 33 40 13,80 2 27,60 66,84 0,20

COLECTOR EL FERRAL EN SAN ANDRÉS Grupo Uso de Pend. Caract. Po Sup. Po pond. Coeficiente Po pond. y Pd C suelo la tierra (%) Hidrol. (mm) (%) (mm) corrector corregido (mm) (mm)


B Praderas <3% Buena 33 25 9,00 2 18,00 66,84 0,33 Para la obtención de la intensidad de un aguacero de duración dada a partir de la precipitación diaria, el método empleado, propone la siguiente formulación:

12828

11.0

1.01.0

−

−

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛=

ct

dd

t

II

II

en la que: - It = Intensidad media de precipitación de un aguacero de duración tc para un período de

retorno dado (mm/h) - Id = Intensidad media diaria de precipitación para un cierto periodo de retorno (mm/h) - I1 = Intensidad máxima previsible en una hora - tc = Tiempo de concentración La intensidad media diaria es la correspondiente a la máxima precipitación diaria Pd:

24d

dPI = (mm/h)

El cociente I1/Id adopta el valor de 9 para la zona, y se obtiene de la figura 2.2 de la vigente Instrucción. Para el tiempo de concentración la Instrucción propone la fórmula:

76,0

25,03,0 ⎟⎠⎞

⎜⎝⎛⋅=

JLtc




en la que: L = Longitud del arroyo principal (km) J = Pendiente de la cuenca Así pues, aplicando la formulación expuesta, se obtienen los siguientes resultados:

Colector en Campamento Colector en Ferral Colector en San Andrés Longitud (m) 1.500 1.750 1.800 Desnivel (m) 48 51 22 Pendiente unitaria 0,032 0,029 0,012 Pd (mm) 66,84 66,84 66,84 tc (horas) 0,79 0,90 1,08 Itc (mm/h) 28,62 26,59 23,98

Y finalmente, y empleando la ya citada fórmula para la obtención de los caudales:

3AICQ t ⋅⋅

=

en la que: C = Coeficiente de escorrentía de la cuenca drenada It = Intensidad media del aguacero de duración igual al tiempo de concentración de la cuenca correspondiente al periodo de retorno considerado (mm/h) A = Superficie de la cuenca (Km2) se obtienen los siguientes resultados para los caudales máximos considerados:

Colector en Campamento Colector en Ferral Colector en San Andrés Superficie (km2) 0,11 0,14 0,28 Coeficiente escorrentía 0,40 0,20 0,33 Itc (mm/h) 28,62 26,59 23,98 Caudal máximo (m3/s) 0,421 0,249 0,743




2. Cálculos hidráulicos

2.1. Caudal de aguas negras

El caudal de diseño de aguas negras se ha diseñado según los siguientes criterios: - Estimación de la población futura en la zona de acuerdo con el Plan General de

Ordenación Urbana del Ayuntamiento de San Andrés del Rabanedo (ya expuesto en el punto 1.1. del presente anejo).

- Estimación de la dotación de consumo, que para una población estimada futura superior a 25.000 habitantes, se sitúa en torno a los 250 l/hab·día.

- Estimación del coeficiente de vertido que para población menor a 100.000 habitantes, se aproxima al 85%.

- Estimación del coeficiente de punta según la fórmula ⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

++⋅=

PQQ mp 4

141 , donde

P es la población en miles. El resultado del cálculo es el siguiente:

CAMPAMENTO Población (hab) 942 Dotación (l/hab/d) 250,00 Caudal consumido (l/s) 2,73 Coeficiente de vertido 0,85 Coeficiente de punta 3,82 Caudal medio negras (l/s) 2,32 Caudal punta negras (l/s) 8,84

FERRAL DEL BERNESGA Población (hab) 1.175 Dotación (l/hab/d) 250,00 Caudal consumido (l/s) 3,40 Coeficiente de vertido 0,85 Coeficiente de punta 3,75 Caudal medio negras (l/s) 2,89 Caudal punta negras (l/s) 10,85

SAN ANDRÉS DEL RABANEDO Población (hab) 3.971 Dotación (l/hab/d) 250,00 Caudal consumido (l/s) 11,49 Coeficiente de vertido 0,85 Coeficiente de punta 3,34 Caudal medio negras (l/s) 9,77 Caudal punta negras (l/s) 32,58




2.2. Caudal de aguas blancas

Tal y como se ha obtenido en el punto 1.3. los caudales máximos de aguas blancas aportados al colector para período de retorno de 25 años son los siguientes:

Colector en Campamento Colector en Ferral Colector en San Andrés Caudal máximo (m3/s) 0,421 0,249 0,743

2.3. Diseño del aliviadero de crecidas

En función del coeficiente de dilución adoptado para el vertido directo al arroyo (Cd = 1/6), a continuación se exponen los caudales de diseño resultantes en cada elemento del aliviadero de crecidas:

Punto de control: Entrada aliviadero de crecidas Caudal aguas negras (l/s) 8,84 Caudal de pluviales (l/s) 421,39 Caudal de diseño (l/s) 430,23 Punto de control: Salida aliviadero de crecidas Coeficiente de dilución: 1/6 Caudal aguas negras (l/s) 8,84 Caudal de diseño (l/s) 53,05 Punto de control: Emisario Coeficiente de dilución: 1/6 Caudal de vertido (l/s) 377,17

Para el cálculo de la longitud del aliviadero se ha empleado la fórmula general de vertedero de pared delgada sin contracción lateral, en donde Qv es el caudal, g es la aceleración de la

gravedad, L es la longitud del vertedero, h es la altura de la lámina vertiente y µ es un

coeficiente adimensional.

23

2 hLgQv ⋅⋅⋅⋅= µ

Para mayor comodidad en los cálculos se define el coeficiente de desagüe del vertedero mediante la expresión:

gCd ⋅⋅= 2µ

El coeficiente adimensional µ se obtiene mediante la fórmula de Bazin:

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

+⋅+⋅⎟

⎠⎞

⎜⎝⎛ +⋅=

2

9055,010045,06075,0

32

hh

hµ




En el caso que nos ocupa las dimensiones establecidas para la lámina vertiente resulta que el

coeficiente de desagüe es de: 80,1=dC .

De forma que solo resta obtener la lámina vertiente para poder dimensionar la longitud de labio precisa. En primer lugar obtenemos las condiciones en que llega el agua al punto en que se pretende implantar el aliviadero. Para los cálculos hidráulicos de los conductos empleamos la fórmula de Manning y la fórmula de la continuidad de la hidráulica.

Fórmula de Manning: n

iRv h ⋅=

32

Fórmula de continuidad: vSQ ⋅=

COLECTOR EXISTENTE ANTES DE ALIVIADERO Qdiseño (l/s) 430,23 Manning (hormigón) 0,013 Pendiente 0,0120 Diámetro (mm) 500,00 Porcentaje calado/diámetro 87,00 Calado (m) 0,44 Ángulo (rad) 1,48 Sección (m2) 0,18 Perímetro (m) 1,20 Radio hidr. 0,15 Velocidad (m/s) 2,39 Caudal (l/s) 433,10 T: cuerda superior (m) 0,34 D (m) 0,54 Número de Froud (F): 1,04

Sin embargo, para asegurar un correcto funcionamiento del aliviadero impondremos un régimen lento (Número de Froud (F) < 1) en los conductos inmediatamente anterior y posterior al aliviadero. De ahí que intercalemos un tramo de colector de diámetro Ø800 con pendiente i = 0,2%. De esta forma inmediatamente antes del aliviadero tenemos:




COLECTOR NUEVO ANTES DE ALIVIADERO Qdiseño (l/s) 430,23 Manning (PVC) 0,009 Pendiente 0,0020 Diámetro (mm) 800,00 Porcentaje calado/diámetro 50,20 Calado (m) 0,40 Ángulo (rad) 3,13 Sección (m2) 0,25 Perímetro (m) 1,26 Radio hidr. 0,20 Velocidad (m/s) 1,70 Caudal (l/s) 430,00 T: cuerda superior (m) 0,80 D (m) 0,32 Número de Froud (F): 0,97

E inmediatamente después del aliviadero tenemos: COLECTOR NUEVO DESPUÉS DE ALIVIADERO Qdiseño (l/s) 53,05 Manning (PVC) 0,009 Pendiente 0,0020 Diámetro (mm) 800,00 Porcentaje calado/diámetro 16,86 Calado (m) 0,13 Ángulo (rad) 4,59 Sección (m2) 0,06 Perímetro (m) 0,68 Radio hidr. 0,08 Velocidad (m/s) 0,94 Caudal (l/s) 52,81 T: cuerda superior (m) 0,60 D (m) 0,09 Número de Froud (F): 0,99

Por una parte comprobamos que en ambas situaciones el régimen es lento y respecto de los calados extraemos las siguientes conclusiones:

Calado antes del aliviadero: y0 (cm) 40 Calado después del aliviadero: y1 (cm) 13 Altura del labio del vertedero = y1 (cm) 13 Altura de lámina vertiente h = y0 - y1 (cm) 26

Sin embargo sabemos que el funcionamiento hidráulico de un aliviadero lateral no es coincidente con la formulación teórica de aliviaderos debido al carácter no constante y asintótico de la lámina vertiente entre el calado de aguas arriba del aliviadero y el de aguas abajo. De manera que se




calcula la longitud para una lámina media, igual a la mitad (13 cm) de la obtenida (26 cm). Así la lámina vertiente de cálculo resulta h= 0,13 m. Y aplicando la formulación para el cálculo del aliviadero expuesta en párrafos precedentes obtenemos lo siguiente:

CÁLCULO LABIO ALIVIADERO Caudal vertido (l/s) 377,17 Altura máxima de lámina (m) 0,13 Coeficiente desagüe 1,80 Longitud vertedero (m) 4,30

2.4. Diseño del emisario

La pendiente disponible para el emisario asciende al 0,5%. Dado que el conducto es de PVC Ø500, tenemos los siguientes resultados para el emisario: EMISARIO Qdiseño (l/s) 377,17 Manning (PVC) 0,009 Pendiente 0,0050 Diámetro (mm) 500,00 Porcentaje calado/diámetro 80,00 Calado (m) 0,40 Ángulo (rad) 1,85 Sección (m2) 0,17 Perímetro (m) 1,11 Radio hidr. 0,15 Velocidad (m/s) 2,24 Caudal (l/s) 376,98 T: cuerda superior (m) 0,40 D (m) 0,42 Número de Froud (F): 1,10

Vemos que es capaz de transportar el caudal de diseño usando el 80% del calado y dejando el 20% como resguardo, por lo que consideramos válido el dimensionamiento del emisario. 2.5. Diseño de los conductos

Para los cálculos hidráulicos de los conductos empleamos la fórmula de Manning y la fórmula de la continuidad de la hidráulica.

Fórmula de Manning: n

iRv h ⋅=

32

Fórmula de continuidad: vSQ ⋅=




2.5.1. Conductos hasta pozo de registro número 23 El caudal máximo que deja pasar el aliviadero de crecidas inicial hemos visto que asciende a 53,05 l/s. El caudal total (negras más blancas) aportado por Ferral asciende a 260,14 l/s. Sin embargo, lo hace en cuatro puntos a través de otros tantos colectores afluentes al proyectado. Obtendremos el caudal por aportación (un cuarto del total) y comprobaremos el conducto inmediatamente antes del pozo 23 de la última aportación aguas abajo (Ø400 con tres de las cuatro aportaciones) e inmediatamente después (Ø500 con las cuatro aportaciones). Caudal de Campamento después aliviadero (l/s) 53,05 Número de aportaciones de Ferral: 4 Caudal total aguas negras por aportaciones (l/s) 10,85 Caudal total de pluviales por aportaciones (l/s) 249,29 Caudal total de diseño por aportaciones (l/s) 260,14 Caudal de diseño de cada aportación (l/s) 65,04 Punto de control: Entrada al último pozo (23) con aportación (cambio de diámetro) Número de aportaciones en punto de control: 3 Caudal de diseño en punto de control (l/s) 248,16 Punto de control: Salida del último pozo (23) con aportación (cambio de diámetro) Número de aportaciones en punto de control: 4 Caudal de diseño en punto de control (l/s) 313,20

La comprobación en estos dos puntos de control resulta como sigue: COLECTOR ANTES P23 COLECTOR DESPUÉS P23 Q (l/s) 248,16 Q (l/s) 313,20 Manning (PVC) 0,009 Manning (PVC) 0,009 Pendiente 0,0100 Pendiente 0,0057 Diámetro (mm) 400,00 Diámetro (mm) 500,00 Porcentaje calado/diámetro 70,00 Porcentaje calado/diámetro 66,00 Calado (m) 0,28 Calado (m) 0,33 Ángulo (rad) 2,32 Ángulo (rad) 2,49 Sección (m2) 0,09 Sección (m2) 0,14 Perímetro (m) 0,79 Perímetro (m) 0,95 Radio hidr. 0,12 Radio hidr. 0,14 Velocidad (m/s) 2,68 Velocidad (m/s) 2,32 Caudal (l/s) 251,85 Caudal (l/s) 319,12 T: cuerda superior (m) 0,37 T: cuerda superior (m) 0,47 D (m) 0,26 D (m) 0,29 Número de Froud (F): 1,69 Número de Froud (F): 1,38




2.5.2. Conductos desde pozo de registro número 58-59 hasta 96 El colector, desde Ferral hasta San Andrés no recibe más aportaciones hasta el pozo P58-59, donde comienza a recibir el vertido de San Andrés hasta el final de colector proyectado en el pozo P96. La distancia entre ambos puntos es de 1.670 m y el caudal total (blancas más negras) en P96 aportado por San Andrés es 775,85 l/s de por lo que se ha obtenido un caudal específico por metro lineal de conducto de forma que al multiplicarlo por la longitud de cada tramo y sumándolo al total (blancas más negras) de Ferral (obtenido en el punto anterior de valor 313,20 l/s), se obtenga el caudal de diseño en cada punto de control deseado. Así se han comprobado distintos puntos de control que se han considerado relevantes (por cambios de diámetro, de pendiente, etc.). Caudal total de Ferral (l/s) 313,20 Caudal total negras de S.A.R. (l/s) 32,58 Caudal total pluviales de S.A.R. (l/s) 743,27 Caudal total de diseño (l/s) 1089,05 Longitud colector que recibe aportaciones en S.A.R. (m) 1670 Caudal de diseño específico (l/s/ml) 0,46

Punto de control: Pozo 61-62 Longitud colector que recibe aportaciones en S.A.R. (m) 86,65 Caudal de diseño (l/s) 353,45 Punto de control: Pozo 63-64 Longitud colector que recibe aportaciones en S.A.R. (m) 128,74 Caudal de diseño (l/s) 373,01 Punto de control: Pozo 68 Longitud colector que recibe aportaciones en S.A.R. (m) 369,5 Caudal de diseño (l/s) 484,86 Punto de control: Pozo 71-72 Longitud colector que recibe aportaciones en S.A.R. (m) 497,33 Caudal de diseño (l/s) 544,25 Punto de control: Pozo 76-77 Longitud colector que recibe aportaciones en S.A.R. (m) 709 Caudal de diseño (l/s) 642,59 Punto de control: Pozo 82 Longitud colector que recibe aportaciones en S.A.R. (m) 979 Caudal de diseño (l/s) 768,03




Punto de control: Pozo 85 Longitud colector que recibe aportaciones en S.A.R. (m) 1080,6 Caudal de diseño (l/s) 815,23 Punto de control: Pozo 89 Longitud colector que recibe aportaciones en S.A.R. (m) 1287,77 Caudal de diseño (l/s) 911,48 Punto de control: Pozo 92 Longitud colector que recibe aportaciones en S.A.R. (m) 1482,8 Caudal de diseño (l/s) 1002,08 Punto de control: Pozo 96 Longitud colector que recibe aportaciones en S.A.R. (m) 1670 Caudal de diseño (l/s) 1089,05

La comprobación en estos puntos de control resulta como sigue: COLECTOR EN P61-62 COLECTOR EN P63-64 COLECTOR EN P68 Q (l/s) 353,45 Q (l/s) 373,01 Q (l/s) 484,86 Manning (PVC) 0,009 Manning (PVC) 0,009 Manning (PVC) 0,009 Pendiente 0,0069 Pendiente 0,0075 Pendiente 0,0070 Diámetro (mm) 500,00 Diámetro (mm) 500,00 Diámetro (mm) 500,00 Porcentaje calado/diámetro 78,00

Porcentaje calado/diámetro 68,00


Calado (m) 0,39 Calado (m) 0,34 Calado (m) 0,45 Ángulo (rad) 1,95 Ángulo (rad) 2,41 Ángulo (rad) 1,35 Sección (m2) 0,16 Sección (m2) 0,14 Sección (m2) 0,18 Perímetro (m) 1,08 Perímetro (m) 0,97 Perímetro (m) 1,23 Radio hidr. 0,15 Radio hidr. 0,15 Radio hidr. 0,15 Velocidad (m/s) 2,63 Velocidad (m/s) 2,68 Velocidad (m/s) 2,62 Caudal (l/s) 432,17 Caudal (l/s) 380,47 Caudal (l/s) 483,92 T: cuerda superior (m) 0,41 T: cuerda superior (m) 0,47 T: cuerda superior (m) 0,31 D (m) 0,40 D (m) 0,30 D (m) 0,59 Número de Froud (F): 1,33 Número de Froud (F): 1,55 Número de Froud (F): 1,09




COLECTOR EN P71-72 COLECTOR EN P76-77 COLECTOR EN P82 Q (l/s) 544,25 Q (l/s) 642,59 Q (l/s) 768,03 Manning (PVC) 0,009 Manning (PVC) 0,009 Manning (PVC) 0,009 Pendiente 0,0050 Pendiente 0,0075 Pendiente 0,0099 Diámetro (mm) 600,00 Diámetro (mm) 600,00 Diámetro (mm) 600,00 Porcentaje calado/diámetro 72,00




COLECTOR EN P85 COLECTOR EN P89 COLECTOR EN P92 Q (l/s) 815,23 Q (l/s) 911,48 Q (l/s) 1.002,08 Manning (PVC) 0,009 Manning (PVC) 0,009 Manning (PVC) 0,009 Pendiente 0,0100 Pendiente 0,0108 Pendiente 0,0111 Diámetro (mm) 600,00 Diámetro (mm) 600,00 Diámetro (mm) 600,00 Porcentaje calado/diámetro 76,00







COLECTOR EN P96 Q (l/s) 1.089,05 Manning (PVC) 0,009 Pendiente 0,0041 Diámetro (mm) 800,00 Porcentaje calado/diámetro 73,25 Calado (m) 0,59 Ángulo (rad) 2,17 Sección (m2) 0,39 Perímetro (m) 1,64 Radio hidr. 0,24 Velocidad (m/s) 2,76 Caudal (l/s) 1089,65 T: cuerda superior (m) 0,71 D (m) 0,56 Número de Froud (F): 1,18

3. Cálculos mecánicos

3.1.Cálculo del aliviadero

Se trata de una arqueta de dimensiones interiores 4,30x1,65x1,80 proyectada con hormigón HA-25 armado con acero B-500S. La solera, los alzados y la losa de cubierta tendrán un espesor de 25 cm. Materiales

Resistencia característica (N/mm2) Hormigón 25 Acero 500

Coeficientes de seguridad Para los elementos de hormigón se emplean los definidos en la vigente instrucción EHE-08.

Nivel de control Coeficiente de seguridad Hormigón Normal 1.50 Acero Normal 1.15

(acciones permanentes): 1.50 Acciones Normal (acciones variables): 1.60 Fórmula de combinación de acciones empleada (EHE-08):

∑∑∑ ⋅⋅+⋅+⋅+⋅i

iKiiQKQj

jkjGi

ikiG QQGG ,,0,1,1,*

,*,,, ψγγγγ




Valores de combinación Ψ0 0,6 Ψ1 0,5 Ψ2 0,2

Acciones Se considera una densidad de 2,5 t/m3 para los elementos de hormigón. Se considera un espesor de 25 cm de tierras de 2,10 t/m3 de densidad. Se considera una sobrecarga superficial de 400 k/m2. Se considera una sobrecarga puntual valor 6,5 t (medio eje de un vehículo pesado). Sobrecarga en trasdós de muros. Se considera una densidad seca de 1,85 t/m3 y una densidad saturada de 1,10 t/m3. El ángulo de rozamiento interno se evalúa en 30º. Sobrecarga en freático en trasdós de muros. Se considera el empuje sobre el trasdós del muro de una carga de agua de 1,50 m de altura sobre el arranque (66 % de la altura de los muros). Se considera una sobrecarga de uso sobre el terreno del trasdós de 0,50 t/m2.

3.1.1. Cálculo de la losa de cubierta Se trata de una losa biapoyada y operamos por metro de ancho. La luz de cálculo es de 2,15 m pues es en la menor de las direcciones en la que comienza antes a manifestarse el fenómeno resistente. Cálculo de acciones PP=1,00x0,25x2,50=0,625 t/m CM=0,25x2,10=0,525 t/m SC1=0,40x1,00=0,40 t/m SC2=6,50 t




Cálculo de esfuerzos en centro de vano : Mpp=0,625x2,15x2,15/8=0,361 mt Mcm=0,525x2,15x2,15/8=0,303 mt Msc1=0,40x2,15x2,15/8=0,231 mt Msc2=6,50x2,15/4=3,49 mt Md=1,35x(0,361+0,303)+1,5x(3,49+0,6x0,231)=6,34 mt Vpp=Vcm=Vsc1=0 t Vsc2=6,50/2=3,25 t Vd=1,5x3,25=4,875 t Cálculo de esfuerzos en apoyo : Mpp=Mcm=Msc1=Msc2=Md=0,00 mt Vpp=0,625x2,15/2=0,672 t Vcm=0,525x2,15/2=0,564 t Vsc1=0,40x2,15/2=0,43 t Vsc2=6,50/2=3,25 t Vd=1,35x(0,672+0,564)+1,5x(3,25+0,6x0,43)=6,93 t




Armadura de flexión

10‰

1,73‰

STR FLEXIONwww.str.comunet.es

Licencia: Ulises López-Peláez ManojaIngeniero de Caminos, Canales y Puertos

SECCION: ———————— Tipo de elemento = Losas Ancho = 1 m Canto = 0,25 m MATERIALES: ——————————— Hormigón 'HA-25/P/20/IIa' fck = 25,00 N/mm² fcd = 16,67 N/mm² Acero 'B 500 S' fyk = 500,00 N/mm² fyd = 434,78 N/mm² Es = 200000,00 N/mm² ey = 2,1739 ‰ Control acero: Normal CONTROL EJECUCION: —————————————————— Control ejecución normal DISPOSICION DE ARMADURAS: ————————————————————————— Ø tracción = 16 mm Ø compresión = 10 mm Recubrimiento inferior armadura principal = 3,5 cm Separación mínima entre armaduras = 2,5 cm ESFUERZOS: —————————— Md = 6,34 m·T Md = 62,132 m·kN RESULTADOS: ——————————— Canto útil d = 0,199 m d' = 0,048 m Uc = 3317,33 kN Us tracción = 331,74 kN Us por cortante= 48 kN Us compresión = 0,00 kN x fibra neutra = 0,0293 m Dominio = 2 Curvatura 1/r = 5,89e-02 /m As tracción cálculo = 8,73 cm² As compresión cálculo = 0,00 cm² As mínimos mecánicos = 3,99 cm² As mín. geom. tracción = 4,50 cm² As mín. geom. compr. = 4,50 cm² As tracción >= 8,73 cm² As compresión >= 4,50 cm² Nº redondos tracción = 5 ——> As tracción final = 10,05 cm² Nº redondos compresión = 6 ——> As compresión final = 4,71 cm² Comprobación: Mu = 80,24 m·kN




Armadura de cortante (cortante concomitante centro vano)

STR CORTANTEwww.str.comunet.es


SECCION: ———————— Ancho neto bo = 1 m Canto útil d = 0,199 m MATERIALES: ——————————— Hormigón 'HA-25/P/20/IIa' fck = 25,00 N/mm² fcd = 16,67 N/mm² Acero 'B 500 S' fyk = 500,00 N/mm² fyd = 434,78 N/mm² Es = 200000,00 N/mm² ey = 2,1739 ‰ Control acero: Normal CONTROL EJECUCION: —————————————————— Control ejecución normal DISPOSICION ARMADURAS: —————————————————————— Sin armadura de cortante Armadura longitudinal traccionada As = 10,05cm² ESFUERZOS: —————————— Vrd = 4,875 T Nd = 0 T RESULTADOS: ——————————— Tensión axil efectiva en la sección Sigma'cd= 0,00 N/mm² Coeficiente Xi = 2,002509 Cuantía geométrica de la armadura long. traccionada Rho1 = 0,0051 Cortante de agotamiento por tracción en el alma Vu2 = 111,35 KN No necesita armadura transversal




Armadura de cortante (cortante máximo en apoyo)




3.1.2. Cálculo de alzados Se calculan por metro de ancho como ménsulas de 1.80 m de altura empotradas en la solera. Nótese que al ser la sección simétrica no puede volcar ni deslizar.




Cálculo del muro

STR - MUROSwww.str.comunet.es


———————————————— CÁLCULO DEL MURO ———————————————— —————— DATOS: —————— Altura de muro = 1,80 m Espesor del muro en cabeza = 0,25 m Inc. espesor a la derecha = 0 m Inc. espesor a la izquierda = 0 m Inc. espesor a la derecha = 0 m Longitud de zapata = m Canto de la zapata = m Excentricidad del muro = m Coef. empuje activo horizontal = 0,3333 Densidad seca tierras = 1,85 t/m³ Densidad sumergida tierras = 1,1 t/m³ Altura de tierras sobre el arranque = 2,3 m Altura de N.F. sobre arranque = 1,5 m Sobrecarga en el terreno = 0,5 t/m² ——————————— RESULTADOS: ——————————— HIPÓTESIS I: (sin mayorar) Peso propio N arranque = 1,13 t Q arranque = 0,00 t M arranque = 0,00 mt CDS deslizamiento = CDS vuelco = CDS punzonamiento = Tensión máxima = 0 kp/cm² HIPÓTESIS II: (sin mayorar) Tierras + N.F. + Sobrecarga q + Peso propio N arranque = 1,13 t Q arranque = 2,86 t M arranque = 2,11 mt CDS deslizamiento = CDS vuelco = CDS punzonamiento = Tensión máxima = 0 kp/cm² HIPÓTESIS III: (sin mayorar) Todas las acciones N arranque = 1,13 t Q arranque = 2,86 t M arranque = 2,11 mt CDS deslizamiento = CDS vuelco = CDS punzonamiento = Tensión máxima = 0 kp/cm²




Armadura vertical

10‰

0,74‰



SECCION: ———————— Tipo de elemento = Muro (horizontal) Ancho = 1 m Canto = 0,25 m MATERIALES: ——————————— Hormigón 'HA-25/P/20/IIa' fck = 25,00 N/mm² fcd = 16,67 N/mm² Acero 'B 500 S' fyk = 500,00 N/mm² fyd = 434,78 N/mm² Es = 200000,00 N/mm² ey = 2,1739 ‰ Control acero: Normal CONTROL EJECUCION: —————————————————— Control ejecución normal DISPOSICION DE ARMADURAS: ————————————————————————— Ø tracción = 10 mm Ø compresión = 10 mm Recubrimiento inferior armadura principal = 3,5 cm Separación mínima entre armaduras = 2,5 cm ESFUERZOS: —————————— Md = 3,165 m·T Md = 31,017 m·kN RESULTADOS: ——————————— Canto útil d = 0,202 m d' = 0,048 m Uc = 3367,34 kN Us tracción = 157,91 kN Us por cortante= 42 kN Us compresión = 0,00 kN x fibra neutra = 0,0139 m Dominio = 2 Curvatura 1/r = 5,32e-02 /m As tracción cálculo = 4,60 cm² As compresión cálculo = 0,00 cm² As mínimos mecánicos = 3,99 cm² As mín. geom. tracción = 2,25 cm² As mín. geom. compr. = 0,00 cm² As tracción >= 4,60 cm² As compresión >= 0,00 cm² Nº redondos tracción = 6 ——> As tracción final = 4,71 cm² Nº redondos compresión = 0 ——> As compresión final = 0,00 cm² Comprobación: Mu = 39,91 m·kN




Armadura horizontal

10‰

0,00‰



SECCION: ———————— Tipo de elemento = Muro (vertical) Ancho = 1 m Canto = 0,25 m MATERIALES: ——————————— Hormigón 'HA-25/P/20/IIa' fck = 25,00 N/mm² fcd = 16,67 N/mm² Acero 'B 500 S' fyk = 500,00 N/mm² fyd = 434,78 N/mm² Es = 200000,00 N/mm² ey = 2,1739 ‰ Control acero: Normal CONTROL EJECUCION: —————————————————— Control ejecución normal DISPOSICION DE ARMADURAS: ————————————————————————— Ø tracción = 8 mm Ø compresión = 8 mm Recubrimiento inferior armadura principal = 3,5 cm Separación mínima entre armaduras = 2,5 cm ESFUERZOS: —————————— Md = 0 m·T Md = 0 m·kN RESULTADOS: ——————————— Canto útil d = 0,25 m d' = 0,00 m Uc = 4167,50 kN Us tracción = 0,00 kN Us compresión = 0,00 kN x fibra neutra = 0,00 m Dominio = 1 Curvatura 1/r = 4,00e-02 /m As tracción cálculo = 0,00 cm² As compresión cálculo = 0,00 cm² As mínimos mecánicos = 0,00 cm² As mín. geom. tracción = 2,00 cm² As mín. geom. compr. = 2,00 cm² As tracción >= 2,00 cm² As compresión >= 2,00 cm² Nº redondos tracción = 5 ——> As tracción final = 2,51 cm² Nº redondos compresión = 5 ——> As compresión final = 2,51 cm² Comprobación: Mu = 27,32 m·kN




Armadura de cortante




3.1.3. Cálculo de la solera Se calcula para resistir el momento máximo transmitido por los alzados. De forma que como armadura inferior longitudinal se dispondrá la misma que la vertical exterior de los alzados, y como armadura transversal inferior y superior y como armadura transversal inferior se colocará la mínima dada por la Instrucción:




Apéndice nº1: Memoria del software de cálculo de estructuras

Memoria de CALCULO DE SECCIONES A SOLICITACIONES NORMALES Programa STR-HORMIGÓN

Las secciones son calculadas de acuerdo con el Articulo 42º de la Instrucción de hormigón estructural EHE.

HIPÓTESIS BÁSICAS

· Bajo la acción de las solicitaciones, las armaduras tienen la misma deformación que el hormigón que las envuelve.

· Las secciones normales a la directriz se mantienen planas y normales a ella durante la deformación.

· Los diagramas tensión - deformación del acero y del hormigón son los indicados en las Fig.1 y Fig. 2. No se considera la resistencia a tracción del hormigón.

· En el agotamiento, los dominios de deformación relativos al hormigón y al acero, según las distintas solicitaciones, son los indicados en la Fig.3.

· Se aplicarán a las secciones las ecuaciones de equilibrio de fuerzas y momentos, igualando la resultante de las tensiones del hormigón y del acero (solicitación resistente), con la solicitación actuante.

DIAGRAMA TENSIÓN - DEFORMACIÓN DEL HORMIGÓN (Fig.- 1):

DIAGRAMA TENSIÓN - DEFORMACIÓN DEL ACERO (Fig.- 2):

DOMINIOS DE DEFORMACIÓN (Fig.- 3):

DOMINIO 1: Tracción simple o compuesta. Rectas de deformación giran sobre A.

DOMINIO 2: Flexión simple o compuesta. Rectas de deformación giran sobre A.

DOMINIO 3: Flexión simple o compuesta. Rectas de deformación giran sobre B.

DOMINIO 4: Flexión simple o compuesta. Rectas de deformación giran sobre

DOMINIO 4: Flexión simple o compuesta. Rectas de deformación giran sobre B.

DOMINIO 5: Compresión simple o compuesta. Rectas de deformación giran sobre C.

COMPROBACIÓN DE SECCIONES

Se fija una profundidad -x- de la fibra neutra.

En función de la profundidad de la fibra neutra x se obtiene el dominio y el plano de deformación según el diagrama de la figura 3.

Una vez obtenido el plano de deformación, se aplican los diagramas tensión-deformación del acero (fig. 2) y del hormigón (fig. 1) para la obtención de las leyes de tensiones.

Las resultantes de dichas leyes de tensiones en el centro de gravedad de la sección constituyen el par Nu,Mu de la sección para una determinada x.

Repitiendo el proceso para un número suficiente de posiciones de la fibra neutra, se obtiene el diagrama Nu,Mu que permite comprobar la sección ante cualquier par de esfuerzos Nd,Md.

DIMENSIONAMIENTO DE SECCIONES A FLEXIÓN SIMPLE

Se define como momento límite -Mlim- al máximo momento resistido por el hormigón sin armadura de compresión. Se corresponde con el plano límite de la figura 3.

La profundidad límite de la fibra neutra -Xlim- se obtiene por semejanza de triángulos, deformando la fibra comprimida extrema de la sección de hormigón un 3.5 ‰ y la armadura de tracción hasta la deformación elástica del acero -epsilony-.

Tomando momentos respecto de la fibra de la armadura con la sección así definida, obtenemos el momento límite.

Dimensionamiento con Md<Mlim:

No es necesaria la armadura de compresión.

Las incognitas son la profundidad de la fibra neutra (X<Xlim) y la armadura de tracción As.

Resolvemos un sistema con dos ecuaciones y dos incognitas:

· Momentos respecto de la armadura traccionada (ec. de 2º grado en X)· Equilibrio de axiles

Resolviendo el sistema obtenemos la armadura necesaria en la sección para el momento actuante.

Dimensionamiento con Md>Mlim:

Es necesaria la armadura de compresión.

La profundidad de la fibra neutra es conocida e igual a Xlim.

Se calcula la armadura de compresión que determina que el plano de deformación sea el plano límite: Md = Mlim + Us2(d-d)

La armadura de tracción se deduce de la ecuación de equilibrio de axiles.

DIMENSIONAMIENTO DE SECCIONES A FLEXIÓN COMPUESTA

Se parte de unas dimensiones iniciales y de una armadura inicial mínima.

Se tantea si cumple que todos los pares Nd,Md están dentro del diagrama de interacción.

Si no cumple se aumenta la armadura sucesivamente hasta que cumpla con la resistencia solicitada.

Si al llegar a la cuantía máxima de armadura para la sección actual no cumple con las solicitaciones, se aumenta la sección de hormigón y se parte de la armadura mínima para la nueva sección.

Se itera hasta obtener la sección y armado definitivos.

Anejo nº 12: AFECCIONES


ANEJO Nº12: AFECCIONES


0. ÍNDICE 1. RELACIÓN FINCAS AFECTADAS 2 2. PLANO CATASTRAL PARCELARIO. 5




1. RELACIÓN DE FINCAS AFECTADAS Para el desarrollo de las obras proyectadas se afecta a determinadas fincas que a continuación se relacionan. El Ayuntamiento de San Andrés del Rabanedo pondrá a disposición las citadas fincas mediante el pertinente acuerdo con los propietarios. En el anejo nº0 se adjunta el Acuerdo del Pleno del Ayuntamiento de San Andrés del Rabanedo por el cual éste pone los terrenos a disposición del Organismo de Cuenca para el desarrollo de las obras.




AFECCIONES POR RENOVACIÓN DEL COLECTOR DEL FERRAL (S. ANDRÉS DEL RABANEDO)

Naturaleza Referencia Catastral Polígono Parcela Titular Superficie

parcela (m2) Longitud

afectada (m) Ocupación temporal:

ancho 6,00 m (m2) Servidumbre:

ancho 4,00 m (m2) Urbana 5710133TN8251S0001SW J.V. San Andrés del Rabanedo 3.780 164 984 656 Urbana 5608213TN8250N0001KM J.V. San Andrés del Rabanedo 2.368 40 240 160 Urbanizable 24145A019002150000JA 19 215 Hotel Ambasmestas, S.L. 4.605 91 546 364 Urbanizable 24145A019100000000JX 19 10000 J.V. San Andrés del Rabanedo 10.860 355 2.130 1.420 Urbanizable 24145A023005260000JK 23 526 J.V. San Andrés del Rabanedo 12.744 90 540 360 Rústica 24145A023100000000JF 23 10000 J.V. San Andrés del Rabanedo 35.833 1.052 6.312 4.208 Rústica 24145A022003770000JB 22 377 J.V. Ferral del Bernesga 83.267 1.298 7.788 5.192 Rústica 24145A022003590000JR 22 359 En investigación

(J.V. Ferral del Bernesga) 23.273 504 3.024 2.016 Rústica 24145A012000710000JP 12 71 J.V. Ferral del Bernesga 14.279 371 2.226 1.484 Rústica 24145A012000440000JO 12 44 Adela Álvarez y Herederos de

Victorino Díez Fidalgo 2.221 60 360 240 Rústica 24145A012000180000JJ 12 18 Basilio López López y Herederos

de Benito López López 4.295 58 348 232 Rústica 24145A012001050000JM 12 105 J.V. Ferral del Bernesga 7.584 230 1.380 920

AFECCIONES POR EJECUCIÓN DE PASEO PEATONAL EN EL ARROYO DEL VALLE (S. ANDRÉS DEL RABANEDO)


parcela (m2) Ocupación temporal:

ancho 5,00 m (m2) Ocupación definitiva:

ancho 3,50 m (m2) Urbana 5710133TN8251S0001SW J.V. San Andrés del Rabanedo 3.780 1.070 749 Urbanizable 24145A019002150000JA 19 215 Hotel Ambasmestas, S.L. 4.605 457 320 Urbanizable 24145A019100000000JX 19 10000 J.V. San Andrés del Rabanedo 10.860 350 245 Urbanizable 24145A023005260000JK 23 526 J.V. San Andrés del Rabanedo 12.744 566 396 Rústica 24145A023100000000JF 23 10000 J.V. San Andrés del Rabanedo 35.833 4.986 3.490 Rústica 24145A022003770000JB 22 377 J.V. Ferral del Bernesga 83.267 5.745 4.022 Rústica 24145A022003590000JR 22 359 En investigación

(J.V. Ferral del Bernesga) 23.273 2.801 1.960 Rústica 24145A012000710000JP 12 71 J.V. Ferral del Bernesga 14.279 1.920 1.344 Rústica 24145A012000440000JO 12 44 Adela Álvarez y Herederos de

Victorino Díez Fidalgo 2.221 300 210 Rústica 24145A012000180000JJ 12 18 Basilio López López y Herederos

de Benito López López 4.295 290 203




AFECCIONES POR EJECUCIÓN DE ÁREAS RECREATIVAS EN EL ARROYO DEL VALLE (S. ANDRÉS DEL RABANEDO)


parcela (m2) Ocupación

definitiva (m2) Rústica 24145A023100000000JF 23 10000 J.V. San Andrés del Rabanedo 35.833 5.944 Rústica 24145A022003590000JR 22 359 En investigación

(J.V. Ferral del Bernesga) 23.273 8.368 Rústica 24145A012000710000JP 12 71 J.V. Ferral del Bernesga 14.279 4.660




2. PLANO CATASTRAL PARCELARIO

Anejo nº 7: TRAMITACIÓN AMBIENTAL - chduero.es (solera de hormigón y cajeros de escollera de...

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